Похожие
Текст
ЗЛЕКТРОПИТАЮЩИЕ^
УСТРОЙСТВА
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ
АВТОМАТИКИ,
ТЕЛЕМЕХАНИКИ
ИСВЛЗИ
B.R ДМИТРИЕВ
ВКОМИРНОВА
•ТРАНСПОРТ-
В. Р. ДМИТРИЕВ, В. И. СМИРНОВА
ЭЛЕКТРОПИТАЮЩИЕ
УСТРОЙСТВА
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ
АВТОМАТИКИ,
ТЕЛЕМЕХАНИКИ И СВЯЗИ
СПРАВОЧНИК
МОСКВА «ТРАНСПОРТ» 1983
УДК 656.25 : 621.311.6(035)
Электропитающие устройства железнодорожной автоматики,
телемеханики и связи: Справочник. — М.: Транспорт, 1983. — 248 с.
Приводятся основные технические данные вводного, коммута-
ционного и токораспределительного оборудования, выпрямителей,
преобразователей частоты, дизель-генераторов и аккумуляторов,
применяемых для электропитающнх установок железнодорожной
автоматики, телемеханики и связи. Рассматриваются схемы элек-
тропитающих установок для линейно-аппаратных валов, автомати-
ческих телефонных станций, телеграфных станций, крупных и про-
межуточных станций электрической, диспетчерской, горочной цент-
рализаций и автоблокировки. Приводятся данные потребляемой
мощности. Определяются требования к электропитающим установ-
кам, к устройству заземлений и защите устройств от токов короткого
замыкания и перегрузку; кроме того, приводится методика расчета
токораспределнтельных сетей.
Справочник предназначается для инженерно-технических ра-
ботников служб и дистанций сигнализации и связи, проектных
и строительно-монтажных организаций, а также может служить
пособием студентам институтов и учащимся техникумов.
Ил. 102, табл. 108, библиогр. 20 назв.
Книгу написали'
В. Р. Дмитриев — введение, главу I, пп. IV.l, IV.2
В. И. Смирнова — главы II и III, пп. IV. 3, IV. 4, IV. 5
Рецензент Д. А. Коган
Заведующий редакцией В. П. Репнева
Редактор И. И. Тумаркина
Валерий Разумникович Дмитриев, Вера Ивановна Смирнова
ЭЛЕКТРОПИТАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОЙ АВТОМАТИКИ, ТЕЛЕМЕХАНИКИ И СВЯЗИ
Технический редактор И. Д. Муравьева
Корректор-вычитчик Р. А. Казачкина
Корректор Г. А. Попова
ИБ № 1782
Приложение’ схемы иа 1 л.
Сдано в набор 30 06 82 Подписано в печать 13 01 83. Т-03017.
Формат 60X90’/ie. Бум. тип. № 2. Гарнитура литературная. Высокая печать.
Усл. печ. л. 15,5+1 вкл Усл. кр-отт 16,5 Уч-изд л 24,15 Тираж 13 000 экз.
Заказ 1041 Цена 1 р 50 к. Изд. № 1-2-1/6 № 9984
Издательство «ТРАНСПОРТ», 107174, Москва, Басманный туп., 6а
Московская типография № 4 Союзполиграфпрома при Государственном коми-
тете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли,
129041, Москва, Б Переяславская ул , 46
Д
3602040000-417
178-82
© Издательство «Транспорт», 1983
049(01)-83
ВВЕДЕНИЕ
Основные требования к электроснабжению устройств сигнализации, центра-
лизации, блокировки (СЦБ) и связи железнодорожного транспорта.
Устройства сигнализации, централизации, блокировки и связи общей сети
железнодорожного транспорта и входящие в их комплекс другие потребители
относятся к разным группам электроприемников.
К потребителям особой группы I категории относятся
устройства: электрической централизации участковых, узловых пассажирских и
сортировочных станций с числом стрелок более 30; узлов связи и обслуживаемых
усилительных пунктов дальней связи; центральных постов диспетчерской цен-
трализации.
К потребителям I категории относятся устройства: электриче-
ской централизации промежуточных станций с числом стрелок до 30; автобло-
кировки; светофорной сигнализации с ключевой зависимостью; связи при полу-
автоматической блокировке; тоннельной и переездной сигнализации, технологи-
ческой нагрузки постов обнаружения нагрева букс (ПОНАБ); обвальной сигна-
лизации, сортировочных механизированных горок, включая компрессорные для
замедлителей; наружного освещения вершин горок, путей надвига (в пределах
80—100 м от вершины горки) и зоны замедлителей, контрольных пунктов авто-
матической локомотивной сигнализации, контрольно-габаритные, электрообогре-
ва контактов автопереключателей стрелочных электроприводов; пунктов списы-
вания вагонов на сортировочных станциях с автоматической системой управле-
ния; стационарные поездной и станционной радиосвязи.
Минимальное необходимое освещение в зданиях (гарантированное освеще-
ние), обеспечивающее эксплуатацию устройств СЦБ и связи, и вентиляция элек-
тростанции и аккумуляторных относятся к I категории. Эти нагрузки должны
резервироваться от дизель-генераторов (при их установке).
К электроприемникам II категории относятся: компрессорные
станции, предназначенные для пневматической очистки стрелок электрической
централизации; воздуходувные станции пневматических почт и пункты списыва-
ния вагонов иа сортировочных станциях, не имеющих автоматической системы
управления; громкоговорящая парковая двусторонняя связь; наружное освеще-
ние сортировочных парков механизированных горок (за исключением зоны за-
медлителей, отнесенной к I категории).
К электроприемникам III категории относятся: освещение
помещений необслуживаемых усилительных пунктов, внутреннее освещение и
общая вентиляция всех служебно-технических зданий (устройств СЦБ, узлов
связи и механизированных сортировочных горок); контрольно-испытательные
пункты для оборудования СЦБ, мастерские, монтерские пункты, сетевые ране-
ны, гаражи.
Требования к электроснабжению. Электроприемники I категории
должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых источников
питания, и перерыв их электроснабжения может быть допущен только на время
автоматического ввода резервного питания. Это время должно быть минималь-
ным, но не более 1,3 с.
Для особой группы электроприемников I категории должно предусматри-
ваться дополнительное электросиабжеиие от третьего иезавнаимого источника.
В качестве такого источника используются автоматизированные дизель-генера-
торы или аккумуляторные батареи.
3
Электроприемиики II категории рекомендуется обеспечивать электроэнергией
от двух независимых источников питания. Допускается питание электроприемни-
ков II категории по одной воздушной или кабельной линии. Кабельная линия
или кабельные вставки в воздушной линии должны быть выполнены двумя ка-
белями, каждый из которых выбирается по длительно допустимой нагрузке
линии.
Для электроприемников II категории при нарушении электроснабжения от
одного из источников питания или повреждении воздушной или кабельной ли-
нии допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включе-
ния резервного питания или устранения повреждения действиями дежурного
персонала или выездной бригады.
Для электроприемников III категории электроснабжение может выполнять-
ся от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения,
необходимые для ремонта и замены поврежденного элемента системы электро-
снабжения, не превышают одних суток.
Источниками для электроснабжения потребителей I и II категорий должны
быть подстанции или линии передач, входящие в энергосистему, или электро-
станции. Электростанции должны иметь не менее двух агрегатов, каждый из
которых по своей электрической мощности может обеспечить все электрические
активные и реактивные нагрузки от устройств СЦБ и связи и других электро-
приемников I и II категорий, работающих с ними в комплексе.
Источник электроэнергии пригоден для питания устройств СЦБ и связи,
если к нему присоединены потребители I и II категорий.
При отсутствии для питания устройств СЦБ и связи двух независимых
источников, от которых осуществляется питание электроприемников I и II ка-
тегорий, бесперебойность питания устройств обеспечивается дизель-генераторной
установкой, а в некоторых случаях (при сравнительно небольших мощностях) от
аккумуляторных батарей непосредственно или через соответствующие преобра-
зователи. От аккумуляторных батарей в зданиях СЦБ и связи предусматрива-
ется аварийное эвакуационное освещение. Для батарейных систем электрической
и диспетчерской централизации аварийное освещение должно обеспечивать воз-
можность эксплуатации устройств.
Все нагрузки устройств СЦБ, железнодорожной связи и механизированных
сортировочных горок должны присоединяться к источникам питания раздельными
питающими линиями.
Питающие кабели до ввода в здания и релейные шкафы должны быть про-
ложены в разных траншеях. Расстояние между траншеями должно быть не ме-
нее 1 м. В пределах зданий эти кабели должны прокладываться друг от друга
на расстоянии не менее по вертикали 1 м, по горизонтали 0,6 м. При меньших
расстояниях кабели должны разделяться перегородкой с огнестойкостью не ме-
нее 0,25 ч. Такие же расстояния должны быть между кабелями электроснабже-
ния н кабелями СЦБ и связи при прокладке внутри здания.
Для устройств СЦБ на входных зажимах кабельных ящиков сигнальных
установок и шинах вводных панелей норма фазового напряжения должна быть
230 В, допустимые отклонения 207—242 В при частоте 50 Гц+2%. Для устройств
связи при номинальном напряжении на шииах вводных панелей 220 В допусти-
мые отклонения 187—242 В при частоте 50 Гц±4%.
Потери напряжения в питающих линиях к постам электрической, горочной и
диспетчерской централизации и домам связи в конце плеча высоковольтных ли-
ний автоблокировки не должны превышать 5% номинального.
Для резервирования питания переменным током при отключении внешних
источников электроснабжения на постах электрической и диспетчерской центра-
лизации и в узлах связи в необходимых случаях устанавливают автоматизиро-
ванные дизель-генераторы второй степени автоматизации мощностью 16, 24,
48 кВт (ДГА-16 АЗ, 24М и 48М) со щитом автоматического пуска типа ЩДГА-Б
или электростанции Э-8Р мощностью 8 кВт.
ДГА может работать с перегрузкой 10% в течение 1 ч, а в течение несколь-
ких секунд и с большей перегрузкой при cosq?=0,8.
ГЛАВА I
ЭЛЕКТРОПИТАНИЕ УСТРОЙСТВ СИГНАЛИЗАЦИИ,
ЦЕНТРАЛИЗАЦИИ, БЛОКИРОВКИ
И МЕХАНИЗИРОВАННЫХ ГОРОК
1.1. Электроснабжение автоматической блокировки
Высоковольтно-сигнальные линии. Устройства автоматической блокировки
(АБ) питаются от высоковольтных линий (ВЛ), сооружаемых вдоль железнодо-
рожного пути.
Основное электроснабжение автоматической блокировки и электрической
централизации (ЭЦ) малых (промежуточных) станций производится от соору-
жаемой для этой цели высоковольтной линии (ВЛ СЦБ) иапряжеиием 10 кВ,
частотой 50 Гц. Резервное электроснабжение осуществляется от линий продоль-
ного электроснабжения (ВЛ ПЭ) железнодорожных потребителей 10—35 кВ.
На электрифицированных линиях железных дорог провода ВЛ ПЭ прокла-
дываются на опорах контактной сети, поэтому иа участках с электрической тя-
гой сооружаются одиоцепиые ВЛ СЦБ. На участках с автономной тягой при
отсутствии на них ВЛ ПЭ сооружаются двухцепиые линии с совмещением иа
общих опорах проводов ВЛ СЦБ и ПЭ.
Две одиоцепиые линии могут сооружаться только в неблагоприятных кли-
матических условиях, где толщина стенки гололеда более 20 мм или в V—VII
ветровых районах территории СССР.
От ВЛ СЦБ осуществляется электропитание только нагрузок СЦБ, т. е.
сигнальных установок АБ, постов ЭЦ, станционной оперативно-технологической
связи, двусторонней парковой связи и обслуживаемых усилительных пунктов
магистральной связи на промежуточных станциях, а также технологические на-
грузки устройств обнаружения перегретых букс, переездной, обвальной и тон-
нельной сигнализации. Присоединение к ВЛ СЦБ других нагрузок ие допуска-
ется.
Резервное питание перечисленных выше потребителей и питание потребите-
лей, отнесенных к II и III категориям, осуществляется от ВЛ ПЭ или местных
источников питания. К линии ВЛ ПЭ подключаются и другие железнодорож-
ные потребители. Количество их определяется допустимым сечением проводов и
мощностью питающих трансформаторов.
При электрической тяге постоянного тока напряжение ВЛ ПЭ —10 кВ, при
электрической тяге переменного тока — 27 кВ. Линии, как правило, 3-фазные.
ВЛ СЦБ и ПЭ—10 кВ с изолированной нейтралью; при ВЛ ПЭ 27 кВ в каче-
стве одного провода используются рельсы.
Ответвления от ВЛ СЦБ для питания сигнальных точек иа примыкающих
к участку перегонах и обходных путях могут сооружаться однофазными. При
необходимости иа опорах ВЛ СЦБ подвешиваются сигнальные провода АБ.
ВЛ СЦБ разделяются на отдельные участки — плечи питания, каждое из
которых должно обеспечиваться двусторонним питанием от располагаемых по
их концам пунктов питания. То же, как правило, относится и к линиям продоль-
ного электроснабжения, используемым для резервного питания устройств СЦБ.
На участках железных дорог с электрической тягой ВЛ СЦБ присоединя-
ется ко всем тяговым подстанциям. Если при этом невозможно обеспечить уста-
новленные для устройств СЦБ нормы напряжений, ВЛ СЦБ между тяговыми
подстанциями должна подключаться к трансформаторным подстанциям.
На участках железных дорог с автономной тягой ВЛ СЦБ необходимо при-
соединить к имеющимся иа участке источникам питания, обеспечивающим элек-
троснабжение в соответствии с требованиями надежности, изложенными в вве-
дении.
5
Длина плеча питания, как правило, не должна превышать 50 км. В исклю-
чительных случаях, если расстояние между источниками питания превышает
50 км, для ВЛ СЦБ устраивают автоматический пункт секционирования, который
в нормальном режиме работы делит плечо питания на две части, а при отклю-
чении какого-либо из смежных с ним пунктов питания автоматически соединяет
обе части линии, обеспечивая электроснабжение всего плеча с одного конца.
При коротком замыкании на одной части линии после однократного подключе-
ния ее к резервному пункту с поврежденной части линии напряжение снимается.
Выбор сечения проводов цепи СЦБ производится для случая одностороннего
питания всего плеча.
ВЛ основного и резервного электроснабжения автоблокировки рассчитыва-
ются при одностороннем питании плеча (от одного до другого смежного с иим
пункта питания). При этом потери напряжения в конце линии не должны пре-
вышать 5%. Питание каждого плеча ВЛ СЦБ и ПЭ должно выполняться раз-
дельным, а каждого плеча ВЛ СЦБ—через изолирующие трансформаторы. Для
повышения надежности электропитания устройств СЦБ, упрощения поиска по-
врежденных участков линии и обеспечения возможности ремонтных работ без
отключения электроснабжения потребителей I категории ВЛ СЦБ и ПЭ секцио-
нируются разъединителями.
При линиях электропередачи (рис. 1.1) на раздельных опорах допускается
секционирование только ВЛ СЦБ. Разъединители 1 устанавливаются по обе сто-
роны трансформаторной подстанции, питающей ЭЦ. Они оборудуются электро-
приводами с дистанционным управлением ДУ от дежурного по станции, а при
наличии диспетчерской централизации или систем ТУ-ТС и от энерго диспетчер а.
При отсутствии трансформаторных подстанций для питания постов ЭЦ устанав-
ливается один разъединитель ДУ. При наличии линий на разных опорах такое
секционирование вполне достаточно и позволяет вести ремонтные работы и про-
филактическое обслуживание широким фронтом на целом перегоне.
При двухцепных линиях схема секционирования значительно сложнее
(рис. 1.2). Разъединители 1 с ДУ устанавливаются в обе цепи линии между
трансформаторами, питающими устройства ЭЦ, и позволяют оперативно опреде-
лить повреждения в пределах перегона. Линейные разъединители 4 позволяют
выключить линию в пределах участка между смежными трансформаторами ОМ,
не нарушая питания сигнальных точек.
Питающий трансформатор совместно с разъединителем устанавливается на
выносной опоре 2. Разъединитель позволяет осуществлять ревизию трансформа-
тора без нарушения двустороннего питания линии.
Установка дистанционно управляемых разъединителей на выходе кабельных
вставок из ТП, питающих плечи ВЛ, позволяет резервировать поврежденный
кабель, а в исключительных случаях отключать ТП, сохраняя двустороннее пита-
35-50М 35-50Н
Рис. 1.1. Схема электроснабжения сигнальных установок кодовой автоблокиров-
ки и централизации малых станций при линиях электропередачи на разных
опорах:
1 — разъединитель с дистанционным управлением; 2 — силовая опора с трансформатором
ОМ; 3 — комплектная трансформаторная подстанция типа КТП с разъединителями, уста-
новленная на отдельной опоре; 4 — трансформаторная подстанция
6
не менее не менее не менее
Рис. 1.2. Схема электроснабжения сигнальных установок кодовой автоблокиров-
ки и централизации малых станций при двухцепной линии электропередачи:
1 — разъединитель на выносной опоре с дистанционным управлением; 2 — силовая вынос-
ная опора с трансформатором ОМ и разъединителем; 3 — комплектная трансформаторная
подстанция типа КТП; 4, 5 — разъединители с ручным управлением
иие двух объединенных плеч питания (см. рис. 1.1). При этом процент падения на-
пряжения не нормируется. При выключении электропитания с основного пункта
плеча питания автоматически подключается резервный пункт другого конца пле-
ча. В ВЛ СЦБ перерыв между отключением напряжения основного пункта пи-
тания и подключением напряжения резервного не должен превышать 1,3 с. Под-
ключение пунктов питания к ВЛ СЦБ и ПЭ должно быть сфазировано.
Сигнальные установки. Значительное улучшение районных энергосистем,
высокая надежность и независимость друг от друга пунктов электроснабжения
ВЛ СЦБ и ПЭ, а также сооружение этих линий на железобетонных опорах с
подвеской проводов марок ПС-25 и АС-35 и осуществлением секционирования
позволило отказаться от сооружения на участках с автономной тягой АБ с рель-
совыми цепями постоянного тока. Исходя из этого приведены схемы и расчеты
электропитания только системы АБ с рельсовыми цепями переменного тока.
Все перегонные установки должны получать электропитание от двух транс-
форматоров, присоединенных к линиям основного питания ВЛ СЦБ и резервного
питания ВЛ ПЭ (см. рис. 1.1 и 1.2).
Для резервного питания сигнальных точек допускается использовать транс-
форматоры, питающие электроэнергией линейных потребителей, кроме трансфор-
маторов для путевого инструмента. Если нейтраль используемых трансформато-
ров заземлена, для устройств СЦБ необходимо устанавливать изолирующий
трансформатор.
Размещение линейных трансформаторов основного и резервного питания на
одной опоре не допускается. Питание в релейные шкафы от трансформаторов
основного и резервного подается по кабелям, укладываемым в раздельные
траншеи.
На рис. 1.3 приведена схема питания спаренной сигнальной установки кодо-
вой АБ при электрической тяге на постоянном токе. Питающие линии от силовых
трансформаторов линий ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ как при одиночной, так и при спарен-
ной сигнальной установке прокладываются в разных траншеях и при спаренной
сигнальной установке заводятся в разные релейные шкафы, чтобы при поврежде-
нии одной линии питание установок не прекращалось.
В релейных шкафах приборы питаются напряжением 12 В от двух выпрями-
телей. Приборы местной схемы, не связанные с линейными цепями, подключаются
к выпрямителю дешифраторной ячейки ДЯ (выводы П и М). Приборы, связан-
ные с линейными цепями, подключаются к блоку БПШ (выводы ЛП и ЛМ).
Защита приборов от перегрузок и коротких замыканий осуществляется ав-
томатическими выключателями АВМ, устанавливаемыми в кабельном ящике.
В качестве выключателей используются предохранители на 20 А.
Для защиты приборов рельсовой цепи от воздействия коротких замыканий в
Контактной сети и грозовых разрядов на питающем и релейном концах вторич-
7
кдт
я1—72
МЛТ АНШ2
22 23
S3
31 ГК 111 52
21
62,
st
61
S^fMC
—
=:§ СХ12
0,5
Е=Э-------2
~3^«-kO а I
К контрольным целям
лп
ВЛ СЦБ
ВЛ ПЗ
ОМЮ/0,23
РПХ
РОХ
олх
П0БС-2А
К средней топке
ДТ П пути
оох
Д1
РВНШ-250
Иг
ъ
С0БС-2Л
К средней топке
ДТ I пути
"Й5Г Клинейным
г- — J ' проводам
ТШ
С0БС-2А
ЛВ
52 13
лм
72 31
ИНН
пх
ипх
т
оох
0М10/0,23\ j-rr-
БПШ
11-а;?1-7з;12-32
ох
05 ШР2
-2/S
Щ0-5' шрз
пг-ш2
В0Ц220
Сигнальная цель
Релейный uixatp 1 пути
Рис. 1.3. Схема электропитания спаренной сигнальной установки кодовой двухпутной автоблокировки при электрической тяге
постоянного тока:
/, 2 — блоки резисторов для обогрева шкафа по 9,4 Ом каждый; 3 — выпрямитель дешиф раторной ячейки с резистором обогрева /?=150 Ом;
4 — высоковольтное заземление; 5—низковольтное заземление; гнезда ШР2 н ШРЗ для включения паяльника и переносной лампы
иых обмоток дроссель-трансформаторов ДТ устанавливаются нелинейные вырав-
ниватели НВ.
«Земляные» выводы разрядников соединяются с корпусом шкафа, а послед-
ний подключается тросом к средней точке дроссель-траисформатора. Для защиты
от попадания тяговых токов металлические оболочки всех кабелей изолируют от
корпуса шкафа.
Схема электропитания АБ при электротяге на переменном токе промышлен-
ной частоты аналогична схеме электропитания автоблокировки при электрической
тяге иа постоянном токе. Разница заключается в том, что в цепи питания рельсо-
вых цепей частотой 25 Гц включаются статические преобразователи частоты
типа ПЧ 50/25-100, размещаемые в релейных шкафах. Меняются также силовые
трансформаторы со стороны резервного питания, поскольку в качестве резерва
используется линия ПЭ напряжением 27 кВ. В сигнальных установках однопут-
ной АБ и в спаренных сигнальных установках двухпутной АБ преобразователи
частоты, питающие рельсовые цепи, необходимо включать противофазно, чтобы
уменьшить токи подмагничивания и нагрузку трансформаторов ОМ.
Кодовая автоблокировка при автономной тяге может проектироваться
с рельсовыми цепями 50 или 25 Гц. Схема электропитания сигнальных устано-
вок будет аналогична схеме, приведенной на рис. 1.3. При рельсовых цепях 25 Гц
их питание будет осуществляться, как и при электрической тяге переменного то-
ка, от преобразователей частоты ПЧ 50/25-100.
При автономной тяге корпус шкафа подключается тросом к низковольтному
заземлению силовой опоры. Так как выключение питания сигнальной установки
выводит из строя весь перегон (на сигнальной установке, где выключилось пи-
тание, светофор будет темным, а предыдущий светофор будет гореть красным
огнем), в устройствах применяется централизованный контроль состояния сиг-
нальной установки, в том числе питающих устройств. Система диспетчерского
контроля наложена иа провода двойного снижения напряжения ДСН и ОДСН.
Генератор ГКД1, относящийся к системе диспетчерского контроля, подключен к
секции сигнального трансформатора СОБС-2А.
В основной и резервный фидеры электропитания включены аварийные реле
А и А1 типа АСШ2/220. Если выключится питание ОПХ и ООХ по основному
фидеру, контакты 11 и 31 реле А переключат питание на резервные фидеры РПХ
и РОХ и другим контактом оборвется цепь генератора ГКШ. На примыкающей
к перегону станции будет мигать контрольная лампочка, указывая иа выключе-
ние основного фидера. Если выключится резервный фидер, обесточится реле А1
и на станции контрольная лампочка будет мигать с другой частотой.
На рис. 1.4 приведена схема электропитания установки автоматической пере-
ездной сигнализации с автошлагбаумом. Установка батареи аккумуляторов на-
пряжением 28 В (14-]-14) обеспечивает работу электроприводов шлагбаумов
(ток работы от 8 до 20 А) и резервирование огней переездных светофоров при
отключении переменного тока. Отдельный выпрямитель ЛВ типа БПШ (аналогич-
но рис. 1.3) предназначен в основном для питания реле и схем АБ. Разделение
источников питания позволяет сохранять действие АБ при повреждении цепей
управления автошлагбаума. При автоматической переездной сигнализации без
автошлагбаумов устанавливается батарея 14 В.
Электропитание сигнальных точек АБ осуществляется от силовых однофаз-
ных трансформаторов ОМ с естественно-масляным охлаждением мощностью 0,63;
1,25 и 4 кВ-A. Трансформаторы ОМ допускают перегрузки сверх номинальной
мощности: 30% в течение 1 ч; 60% — 45 мии; 100% — 10 мни; 200% — 1,5 мин.
Расчет мощности, потребляемой Сигнальными установками. Нагрузка иа ли-
нейные трансформаторы складывается из мощностей, потребляемых лампами
светофоров, релейной и другой аппаратурой, электрошлагбаумами и рельсовыми
цепями. Часть нагрузки постоянна по величине и времени, часть включается толь-
ко в период технологического обслуживания (освещение и паяльник); нагрузка
от рельсовых цепей иосит импульсный характер и, так как в занятом состоянии
рельсовая цепь потребляет энергии в 1,5—2 раза больше, чем в свободном, зави-
сит от иитенсивиости движения поездов. В соответствии с этим для расчета ВЛ
должны приниматься среднесуточные значения нагрузок, а импульсная нагрузка
от рельсовых цепей — с приведением ее к среднему значению. Для выбора типа
трансформатора ОМ нагрузки принимаются с учетом их максимального значе-
9
ния и длительности. Например, занятости рельсовых цепей с приведением К
среднему значению мощности. Расчет кабеля производится по максимальным
величинам нагрузок, совпадающих по времени. Для определения указанных зна-
чений потребляемой мощности принимаются среднестатистические величины ис-
ходных данных.
Размеры и скорость движения: на однопутной АБ — 50 пар поездов при
60 км/ч, на двухпутной АБ—180 пар поездов при 80 км/ч. Средняя длина поез-
да 850 м. Средняя длина рельсовых цепей сигнальных установок 2000 м. Сред-
няя длина рельсовых цепей переездных установок 2000 и 500 м.
Коэффициент среднего значения мощности, потребляемой рельсовыми цепя-
ми, по отношению к максимальному ее значению при коде КЖ с отношением им-
пульсов к интервалам 1 : 2—0,58, при других кодах с отношением импульсов к
интервалам 1 : 1—0,7.
При средней длине рельсовой цепи 2000 м, принятых размерах движения и
скорости рельсовая цепь на двухпутном участке занята 7 ч, на однопутном — 5 ч,
что соответствует суточным коэффициентам занятости 0,3 и 0,21, свободное™
0,7 и 0,79.
На двухпутных участках при определении мощности трансформатора ОМ и
расчете нагрузки на кабель учитывается кодирование рельсовой цепи с релейно-
го конца при двустороннем движении поездов по одному из путей при капиталь-
ном ремонте второго пути. При этом совпадение у спаренной точки занятости
всех четырех рельсовых цепей и кодирования на ремонтируемом пути рельсовой
цепи с релейного конца (может иметь место только при наличии на блок-
Рис. 1.4. Схема электропитания автоматической переездной сигнализации с ав-
тошлагбаумами (01 и 02—блоки резисторов для обогрева шкафа /? = 9,4 Ом
каждый)
участке переезда) считаются возмож-
ным только в течение 1ч. Так же
принято, что на переездных установ-
ках более 1 ч не могут совпадать
режим форсированного заряда акку-
муляторов и работа с паяльником и
освещением. В этих случаях нагруз-
ка не должна перегружать трансфор-
матор ОМ более чем на 30%. Макси-
мальная нагрузка (расчетная для се-
чения кабеля) не должна превышать
200% номинальной мощности транс-
форматора ОМ. Расчет сечения пита-
Рис. 1.5. Потери в трансформаторах
СОБС-2, ПОБС-2А, ПОБС-ЗА от нагрузки
ющего кабеля должен вестись на па-
дение напряжения в нем 6 В с уче-
том cos ф.
При определении нагрузки на ВЛ
затраты энергии на кодирование рельсовых цепей с релейного конца при двусто-
роннем движении во внимание не принимаются, так как на время закрытия
одного пути для капитального ремонта размеры движения снижаются. На оди-
ночных сигнальных точках двухпутной АБ с рельсовыми цепями 50 Гц нагрузка
на ВЛ от кодирования рельсовых цепей с релейного конца при наличии на блок-
участке переезда учитывается в итогах нагрузок на ВЛ переездных установок.
При включении в релейных шкафах освещения и паяльника обогрев шкафа
должен выключаться. На сигнальных и переездных установках, имеющих 2 ре-
лейных шкафа, при расчете мощности трансформатора принимается, что паяль-
ник и освещение одновременно в двух шкафах не включаются.
Средние и максимально длительные значения нагрузок сигнальных и переезд-
ных установок с автоматической светофорной сигнализацией и автошлагбаумами
для кодовой АБ без учета нагрузок от рельсовых цепей приведены в табл. 1.1 и
1.2. Нагрузки переездной сигнализации определены по аппаратуре однопутной
АБ. Они на 20—30 В-A выше, чем нагрузки установок двухпутной АБ из-за на-
личия дешифраторной ячейки. Потери в трансформаторах СОБС-2А и ПОБС
определялись по рис. 1.5.
Таблица 1.1
Нагрузки одиночной и спаренной сигнальных установок однопутной
и одиночной сигнальной установки двухпутной АБ (без рельсовых цепей)
Наименование прибора Потребляемая мощность
среднесуточная максимально длительная
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
Ячейка дешифраторная с 31,7 14,8 31,7 14,8
обогревом Генератор ГКШ 2,0 — 2,0
Лампа светофора 15,0 — 15,0 —
Потери в СОБС-2А 4,8 6,0 6,6 6,3
Блок питания БПШ 7,2 9,0 22,0 10
Обогрев шкафа с потеря- 53,7 6,0 ,
ми в СОБС-2А Трансмиттер КПТШ 22,0 22,0
Реле АСШ2-220 7,0 — 7,0
Освещение шкафа и пере- — — 90,0 —,
носная лампа Электропаяльник — — 90,0 —
Итого (округленно) 143,0 36,0 286,0 30.0
S, В • A/cos <р 147/0,97 288/1
11
Нагрузки переездной установки кодовой АБ
Наименование нагрузки
Таблица 1.2
Потребляемая модность
среднесуточная максимально длительная
Р, Вт | Q, вар Р, Вт I Q, вар
1. Автоматическая светофорная сигнализация
Дешифраторная ячейка с 31,7 14,8 31,7 14,8
обогревом
Лампы светофоров (0,21— суточный коэффициент) (30X0,21) = =6,3 '— 30,0 —
Реле АСШ-12 10,5 10,5
Потери в СОБС-2А 6,8 6,3 10,3 6,3
РТА в ПОБС-2А (1-я ба- 58,0 45,0 262,0 51,3
тарея)
ВАК-13 8,0 18,0 8,0 18,0
Блок питания БПШ 7,2 9,0 7,2 9,0
Реле АСШ-220 7,0 7,0
Обогрев двух релейных 107,4 12,0 —
шкафов с потерями СОБС-2А
Освещение двух шкафов — — 165,0 —<
и переносная лампа
Электропаяльник — — 90,0
Итого по п. 1 (округ- ленно) S, B-A/cos ф 243,0 105,0 622,0 99,0
265 /0,92 630 /0,99
2. Автошлагбаум
Лампы брусьев (0,21— суточный коэффициент) Лампы щитка управления РТА с ПОБС-2А (2-я ба- тарея) Дополнительные потери в ПОБС (вместо СОБС-2А) (40X0,21) = =8,4 10,0 58,0 10,2 45,0 г— 40,0 10,0 262,0 8,7 51,3 39,7
Итого по п. 2 (округ- ленно) 86,0 45,0 321,0 91,0
Всего: автоматическая сигнализация с автошлаг- баумом S, В • A/cos ф 329,0 363 150,0 /0,91 943,0 960 190,0 '0,99
12
Таблица 13
Нагрузка на ВЛ и кабель однопутной АБ для различного типа рельсовых цепей
Тип сигнальной установки Длина ^рельсовой Цепи, м Мощность тран- сформатора Ом, кВ-А Нагрузка
на ВЛ с уче- том потерь в трансформато- ре, Ом Максимальная (рас- четная для кабеля)
Р, Вт S, В-А COS Ф
Р, Вт | Q, вар
Рельсовые цепи РЦ50-01П (электрическая тяга)
Одиночная или спа- 2001—2600 0,63 300 580 400 660 0,60
ренная То же До 2000 0,63 190 380 220 330 0,67
То же, связанная с пе- 2001—2600 0,63 310 630 520 1000 0,52
реездом То же До 2000 0,63 220 450 400 600 0,67
Автоматическая свето- •— 1,25 370 540 700 800 0,88
форная сигнализация иа переезде То же, с автошлагбау- 1,25 490 620 1030 1230 0,84
мом Рельсов Одиночная или спа- ые цепи РЦ50- 2001—2600 92П (а 0,63 втоном 219 пая тяг 398 а) 404 480 0,84
ренная То же До 2000 0,63 199 364 331 340 0,97
То же, связанная с пе- 2001—2600 0,63 248 414 583 620 0,94
реездом То же До 2000 0,63 209 373 409 430 0,95
Автоматическая свето- — 0,63 324 448 704 730 0,96
форная сигнализация на переезде То же 1,25 523 841 1025 1060 0,97
Рельсовые цепи РЦ25-01П (электрическая тяга переменного тока)
Одиночная или спа- 2001—2500 0,63 300 442 457 480 0,95
ренная
То же До 2000 0,63 285 446 379 410 0,92
То же, связанная с пе- реездом 2001—2500 0,63 312 443 597 610 0,98
То же До 2000 0,63 293 449 457 480 0,95
Автоматическая свето- форная сигнализация на переезде —• 1,25 382 597 722 780 0,92
То же, с автошлагбау- мом Рельс овые цепи 25Г 1,25 4(авто1 474 томная 649 тяга) 1043 1110 0,94
Одиночная или спа- ренная 2001—2500 0,63 309 436 427 450 0,95
То же До 2000 0,63 284 448 387 415 0,93
То же, связанная с пе- реездом 2001—2500 0,63 319 437 522 530 0,98
То же До 2000 0,63 290 452 427 440 0,97
Автоматическая свето- форная сигнализация на переезде f— 1,25 364 595 742 870 0,85
То же, с автошлагбау- мом — 1,25 457 648 1063 1200 0,88
13
Таблица 1.4
Расчет нагрузок на ВЛ, трансформатор ОМ и кабель одиночной и спаренной сигнальных установок двухпутной АБ
с электрической тягой постоянного тока
№ п/п Наименование сигнальной установки и рельсовой цепи Условия работы Нагрузка
и а единицу ВЛ (расчет 1) на трансформатор Ом (расчет 2) на кабель (расчет 3)
Р. Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
Одиночная установка
1 Аппаратура (по табл. Максимальная 272 30 — — 286 30 286 30
2*1*2 1-1) Среднесуточная 143 36 143 36 — — — ——
Рельсовая цепь 2000— Занятая 126 425 22 74 73 246 75 246
3*1*3 2600 м Свободная 132 142 65 70 —— — —
Рельсовая цепь 2000— 2500 м, АЛС с релейного конца Занятая 157 507 — — 91 294 157 507
4 Итого по пп. I—3: — — — 230 180 450 570 518 783
расчет I: S= =292 В-А — — — — — — — — —
расчет 2: S= = 710 В-А — — — — — — — — —
5 Потери в кабеле 3% — — — 9 — 21 — — —
6 Итого по пп. 4 и 5 — — — 239 180 471 570 518 783
расчет 1: S= =300 В-А — — — — — — — — —
расчет 2: S = = 730 В-А ’— — — — — — — — —
7 Потери в ОМ-0,63 (пе- регрузка 16%) — — — 40 300 — — — —
8 Всего одиночная сигнальная установка (округленно) — — — 280 480 — — 518 783
расчет 3: S = = 930 В-А
9 1 Спаренная установка Аппаратура (по табл I О Максимальная Среднесуточная 286 143 30 36 143 36 143 36 143 36
Ю*1*2 Рельсовая цепь 2000— Занятая 126 425 22 74 73 246 73 246
2600 м Свободная 132 142 65 70 — — — —
11*1*3 Рельсовая цепь 2000— 2500 м АЛС с релейного Занятая 157 507 — -— 91 294 157 507
12 конца И т о г о по пп 4 9—11 — — 460 360' 740 1150 880 1570
расчет 1 5=580 В А —• — — — — — — — —
расчет 2 5 = = 1360 В А — — — —
13 Потери в кабеле 3% — — — 18 — 40 —• — —
14 И то го по пп 12 и 13 — — — 480 360 780 1150 — —
расчет 1 S = — — — — — — — — —
= 600 В А расчет 2 S= = 1390 В А — — — — — — — —
5 Потери ОМ 1,25 (пе — — — со 330 — — — —
16 регрузка 11%) Всего спаренная — — — 540 690 — — 880 157©
сигнальная установка увязанная с переездом (округленно)
расчет 3 5=1800 В А — — — — — —- .—, — —
17 То же при отсутствии — — — — — 690 860 620 1060
переезда (за вычетом нагрузки на ВЛ и кабель п 11)
расчет 2 5 = — — — — — — — — —
= 1100 В А расчет 3 5 = = 1230 В А — — — — — — — — —
•' При расчете нагрузки на ВЛ от рельсовых цепей при их занятом состоянии приняты коэффициенты среднесуточный 0 3 н среднего значе
НИЯ мощности 0 58 в свободном состоянии — среднесуточный 0 7 среднего значения мощности 0 7
« При расчете нагрузки на трансформатор ОМ принимаются только среднесуточные значения мощности
*3 В п п 3 и 11 расчет ведется только для трансформатора ОМ и кабеля Нагрузка на ВЛ Jчитывается при расчете мощности потребляемой
переездными установками
Таблиц» 15
Нагрузки на ВЛ и кабель прн двухпутной АБ для различного типа
рельсовых цепей
Тип сигнальной установки Длина рельсовой цепи, м Мощность трансфор- матора ОМ» кВ «А Нагрузка
на ВЛ с уче- том потерь в трансформа- торе ОМ максимальна? (расчетная кабеля)
Р. Вт Q, вар Р, Вт S. В-А COS ф
Рельсовые цепи РЦ50-01П (электрическая тяга)
Одиночная 2001—2600 До 2000 0,63 0,63 330 230 510 430 500 440 930 660 0,54 0,67
Спаренная 2001—2600 1,25 625 770 690 1230 0,56
Спаренная, связанная До 2000 1,25 450 580 640 970 0,66
с переездом 2001—2600 1,25 625 770 880 1800 0,49
То же До 2000 1,25 450 580 750 1080 0,69
Автоматическая свето- форная сигнализация на гтепЛоо ттл — 1,25 350 580 810 1060 0,77
переезде То же, с автошлагбау- мом — 1,25 460 620 ИЗО 1360 0,82
Рельсовые цепи РЦ50-02П (автономная тяга)
Одиночная 2001—2600 До 2000 0,63 0,63 201 170 71 69 404 331 420 345 0,96 0,96
Спаренная 2001—2600 0,63 465 467 680 710 0,96
До 2000 0,63 394 456 533 570 0,94
Спаренная, связанная с переездом 2001—2600 1,25 455 452 989 1060 0,93
То же До 2000 0,63 390 455 689 760 0,71
Одиночная, связанная с переездом 2001—2600 0,63 240 376 559 590 0,95
То же До 2000 0,63 203 370 410 430 0,95
Автоматическая свето- форная сигнализация на переезде — 1,25 344 494 760 790 0,96
То же, с автошлагбау- мом — 1,25 433 539 1080 ИЗО 0,96
Рельсовые цепи РЦ25-01П (электрическая тяга переменного тока)
Одиночная » 2001—2500 До 2000 0,63 0,63 310 279 549 530 532 432 600 490 0,89 0,88
Одиночная, связанная с переездом 2001—2500 0,63 350 460 597 620 0,96
То же До 2000 0,63 318 463 457 48ft 0,95
Спаренная с ПЧ 50/25- 150 2001—2500 1,25 722 707 960 1040 0,92
То же, с ПЧ 50/25-100 Спаренная 2001—2500 1,25 610 592 785 820 0,96
До 2000 0,63 587 629 683 740 0,92
То же, связанная с пе- реездом ПЧ 50/25-150 2001—2500 1,25 879 772 1085 1160 0,94
То же, с ПЧ-50/25-100 2001—2500 1,25 661 615 1065 1100 0,97
16
Продолжение табл. 1.5
Тип сигнальной установки Длина рельсовой цепи, м Мощность трансфор- матора ОМ, кВ «А Нагрузка
на ВЛ с уче- том потерь в трансфор- маторе ОМ максимальная (расчетная для кабеля)
Р, Вт Q, вар Pt Вт S, В-А cos <р
Спаренная, связанная с переездом До 2000 1,25 600 610 785 820 0,96
Автоматическая свето- форная сигнализация на переезде — 1,25 480 535 807 830 0,97
То же, с автошлагбау- мом 1,25 574 / 590 1128 1160 0,97
Рельсовые цепи 25 Гц (автономная тяга)
Одиночная » 2001— 2600 До 2000 0,63 0,63 306 267 530 526 512 263 570 340 0,9 0,77
Одиночная, связанная с переездом 2001—2600 0,63 335 450 522 580 0,9
То же До 2000 0,63 291 452 427 455 0,94
Спаренная 2001—2600 1,25 596 592 855 900 0,95
» До 2000 0,63 545 335 645 700 0,92
Спаренная, связанная с переездом 2001—2600 1,25 653 620 915 940 0,97
То же До 2000 1,25 548 604 725 770 0,94
Автоматическая свето- форная сигнализация на переезде — 1,25 432 549 777 790 0,98
То же, с автошлагбау- мом 1,25 526 602 1098 1140 0,96
Перечисленные в табл. 1.1 и 1.2
нагрузки суммируются с нагрузками
от рельсовых цепей.
Нагрузки рельсовых цепей, как
и другие нагрузки, в табл. 1.1, 1.2
приняты при максимальном значении
(рельсовая цепь занята) и среднем
зиачеиин (рельсовая цепь занята или
свободна в соответствии с указанной
выше интенсивностью движения).
Кроме того, учитывается коэффи-
циент среднего значения мощности.
В нагрузках от рельсовых цепей ча-
стотой 25 Гц учитываются потери
в преобразователях ПЧ-50/25.
Мощности, потребляемые сиг-
нальными и переездными установка-
ми, даны для однопутной АБ в табл.
I 3. Пример определения нагрузок на
ВЛ, трансформатор ОМ и для расче-
350 - 300
300 -
| 200
SD ’ WO
АР, г АО,
Вр Зар
500
400 - 400
Рис. 1.6. Графики потерь мощности в
трансформаторах ОМ-0,63, ОМ-1,25 и
ОМ-4 на напряжение 10/0,23 кВ
17
та кабеля при одиночной и спаренной сигнальных установках на двухпутной АВ
с электрической тягой постоянного тока приведен в табл. 1.4. Потери в транс-
форматорах ОМ. определены по графикам рис. 1.6. Мощности, потребляемые сиг-
нальными и переездными установками для двухпутной АБ приведены в табл. 1.5.
Расчет линий электропередачи должен вестись с 10%-ным запасом мощности.
1.2. Характеристики систем электропитания
электрической централизации (ЭЦ)
и потребляемые мощности
Общая характеристика установок электропитания. Современная система ЭЦ
характеризуется центральным питанием всех объектов: светофоров, стрелочных
электроприводов, рельсовых цепей и сооружаемых в комплексе с ЭЦ устройств
станционной оперативно-технологической связи, двусторонней парковой связи,
поездной радиосвязи и устройств пневматической очистки стрелок от снега.
Светофоры и контрольные цепи стрелочных электроприводов питаются одно-
фазным переменным током 220 В; электродвигатели стрелочных электроприво-
дов — постоянным током напряжением 220—245 В. Для защиты от опасных влия-
ний сетей 50 Гц рельсовые цепи, как правило, питаются переменным током ча-
стотой 25 Гц, напряжением 220 В.
Лампы пульта и табло в большинстве питаются только переменным током
24 В. Часть ламп имеет резервное питание от аккумуляторной батареи 24 В.
Такое питание имеют контрольные лампы тех объектов, которые сами питаются
постоянным током или имеют источники питания, независимые от устройств ЭЦ,
например лампы контроля состояния примыкающих к станции перегонов, лампы,
контролирующие устройства питания, и др. Питание реле ЭЦ производится от
батареи 24 В (контрольной) с подзарядом от выпрямителя.
В системе питания, получившей название «безбатарсичой», назначение конт-
рольной батареи — поддерживать питание реле, имеющих цепи самоблокнрова-
ння, на время переключения питания устройств с основного фидера на резервный
или на время, необходимое для запуска дизель-генератора. Кроме того, от кон-
трольной батареи через полупроводниковый преобразователь на установленное
время осуществляется резервное питание красных и пригласительных ламп вход-
ных светофоров. Контрольная батарея также в значительной степени снижает
уровень переменной составляющей в токах выпрямителей, повышая надежность
электролитических конденсаторов, применяемых в устройствах.
В батарейной системе питания при отключении источников переменного тока
(внешних и дизель-генератора) от контрольной батареи через статические преоб-
разователи осуществляется питание всех объектов ЭЦ, требующих напряжения
220 В переменного тока, исключая обогрев контактов автопереключателей стре-
лочных электроприводов. Непосредственно от контрольной батареи, кроме пита-
ния реле, получают питание лампочки табло.
Линейные цепи Ав, полуавтоматической блокировки и другие внепостовые
цепи питаются от отдельных источников — выпрямителей или полупроводниковых
преобразователей. Отдельные источники питания применяются и в других случа-
ях — в схемах очистки стрелок от снега, в системе ограждения составов и т. п.
Для питания оперативно-технологической связи устанавливается аккумулятор-
ная батарея 24 В, работающая в буферном режиме с выпрямителем. От этой
батареи при отключении переменного тока получают питание аппаратура связи
и аварийнее освещение поста ЭЦ.
Мощности, потребляемые аппаратурой ЭЦ. Величина нагрузки на внешние
источники электроснабжения, а также на дизель-генераторный агрегат (ДГА),
складывается из совокупности потребления электроэнергии отдельными элемен-
тами устройств ЭЦ (рельсовыми цепями, реле, светофорными лампами, контроль-
ными реле стрелок), от потерь в трансформаторах, выпрямителях и др., а также
устройствами станционной связи, освещением и вентиляцией постового здания
и станочным оборудованием мастерских.
Нагрузка на внешнюю сеть и ДГА от объектов собственно ЭЦ может опре-
деляться по усредненным данным отношения числа светофоров и рельсовых
18
Таблица 1.6
Количество объектов на 1 стрелку ЭЦ
Наименование объекта Количество объектов на 1 стрелку ЭЦ на станциях с числом стрелок
ДО 11 от 11 до 30 от 30 и выше
Светофоры 1,8 1,5 1,3
Стрелочные коммутаторы (комплекты пусковых реле) 0,6 0,6 0,7
Рельсовые цепи: в том числе: 1,5 1,3 1,2
приемно-отправочные пути, занятые стрелочные и путевые участки нераз- ветвленные: 0,6 0,4 0,22
занятые 0,3 0,2 0,40
свободные то же, разветвленные: 0,1 0,2 0,40
занятые 0,3 0,3 0,09
свободные 0,2 0,2 0,09
Путевые реле 1,8 1,8 1,5
цепей па одну стрелку (табл. 1.6). Нагрузка от рельсовых цепей принимается
с учетом их занятости.
Так же нагрузка от рельсовой цепи на одну стрелку принимается в зависи-
мости от длины рельсовой цепи и наложения на нее автоматической локомотив-
ной сигнализации (АЛС) (табл. 1.7).
В табл. 1.8 приведен пример расчета мощности, потребляемой рельсовыми
цепями по нормалям РЦ25-12 для станции от 30 стрелок и выше на одну стрел-
ку ЭЦ при электрической тяге постоянного тока.
Так как дроссельные рельсовые цепи этого типа в свободном состоянии по-
требляют больше мощности, в расчете учитывается только свободное состояние
рельсовых цепей. Для однониточных рельсовых цепей в расчет принята заня-
тость их по табл. 1.6, а количество РЦ с АЛС — по табл. 1.7.
Аналогичными расчетами определена мощность, потребляемая рельсовыми
цепями других типов (см. табл. 1.9).
Таблица 1.7
Количество рельсовых цепей на 1 стрелку ЭЦ
в зависимости от их длины и наложения АЛС
Количество на 1 стрелку ЭЦ иа станциях с числом стрелок
Длина РЦ, м до 11 от 11 до 30 от 30 и выше
кодиру- емых некодиру- емых кодиру- емых некодиру- емых кодиру- емых некодиру- емых
До 250 (300) 0,56 0,10 0,30 0,40 0,24 0,54
250 (300)—500 0,20 0,04 0,10 0,10 0,10 0,10
750—1000 —- —«. 0,25 — 0,17
1000—1200 0,30 0,30 0,15 — 0,15 —
19
Указанными в таблице данными следует пользоваться при определении на-
грузок на преобразователи стативов СП 1-50/25, панелей ПР-ЭЦ 25 и ПРП-ЭЦ.
Местными элементами реле ДСШ-13А потребляется мощность с высокой
индуктивной составляющей. Для полного использования мощности преобразова-
телей частоты к местным элементам реле ДСШ-13А следует подключать парал-
лельно конденсатор 4 мкФ (см. табл. 1.9). Конденсатор устанавливается на штеп-
сельной розетке реле. При питании рельсовых цепей от панели ПР-ЭЦ25 такое
подключение следует производить на станциях свыше И стрелок (30 путевых
Расчет мощности, потребляемой на одну стрелку ЭЦ.
Рельсовые цепи по нормали РЦ25-12
Таблица 18
Тип и расчетная длина РЦ Состояние РЦ Мощность РЦ Количество РЦ на 1 стрелку ЭЦ Мощность на 1 стрелку ЭЦ
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
Однониточная 100—250 м Свободна 10 13 0,04 0,40 0,52
Занята 14 13 0,04 0,56 0,52
То же, 250—500 м Свободна 13 13 0,02 0,26 0,26
Занята 18 13 0,02 0,36 0,26
Разветвленная однониточная Свободна 22 16 0,02 0,44 0,32
до 300 м Занята 28 16 0,02 0,56 0,32
Разветвленная с тремя дрос- селями кодируемая до 250 м Свободна П.4 6,0 0,03 0,34 0,18
То же, 301—500 м » 16 6,0 0,03 0,48 0,18
С двумя дросселями кодиру- емая до 250 м 8,5 7,6 0,21 1,79 1,6
То же, 250—500 м » 10,6 7,4 0,07 0,74 0,52
Разветвленная с одним дрос- » 6,0 5,0 0,03 0,18 0,15
селем некодируемая с двумя реле до 300 м
То же, с тремя реле до 500 м > 8,0 2,0 0,02 0,16 0,04
Разветвленная с двумя дрос- » 15,4 5,0 0,10 1,54 0,50
селями, некодируемая до 300 м
Разветвленная с тремя дрос- > 13,5 14,2 0,10 1,35 1,42
селями, некодируемая до 300 м
То же с двумя дросселями некодируемая 250—500 м » 6,6 6,2 0,21 1,39 1,30
Однодроссельная 750— 1000 м » 8,0 4,0 0,06 0,48 0,24
С двумя дросселями 1000— 1200 м > 24,8 7,2 0,10 2,48 0,72
Однодроссельная 1000— 1200 м > 12,2 4,4 0,06 0,73 0,26
Итого 1,2 14,24 9,31
Потери в кабеле 10% — — — — 1,42 —
Итого с потерями в кабеле (округленно) — — — — 16,0 9,0
Всего на 1 централизованную стрелку S= 18 В-А
20
Таблица 1.9
Мощности, потребляемые рельсовыми цепями различного типа
Наименование нагрузки Расчетная мощность на стрелку ЭЦ для станций с числом стрелок
ДО 11 от 11 до 30 от 30 и выше
Р, Вт Q, вар S, В-А Р, Вт Q, вар S, В-А Р, Вт Q, вар S, В-А
Рельсовые цепи РЦ50-18 с реле ДСШ-12
МЭ реле ДСШ-12 с потерями в СОБС-2А 5,6 В-А; реле Р= = 5,4 Вт; Q = 1,7 вар ПЭ 9,5 22,0 3,3 8,0 9,5 19,4 3,3 6,6 —
Всего 32,0 11,0 34 29,0 10,0 31,0 — —
Рельсовые цепи РЦ25-5С; РЦ25-10 с реле ДСШ-13
МЭ реле ДСШ-13, Р =
= 1,86 Вт; Q=5,7 вар
ПЭ и рельсовые цепи, примы-
кающие в станции:
при РЦ25-5С
при РЦ25-10
3,4 10,3 10,8 3,4 10,3 10,8 2,8 8,6 9,0
60,0 29,0 67,0 42,0 20,0 49,0 30,0 18,0 35,0
47,0 21,0 51,0 36,0 18,0 40,0 23,0 16,0 28,0
Рельсовые цепи РЦ25-11 и РЦ25-12 с реле ДСШ-13А
МЭ реле ДСШ-13А, Р= = 2,72 Вт; <2=8,4 вар 4,9 15,1 16,0 4,9 15,1 16,0 4,1 12,6 13,2
МЭ с параллельно включен- — — — 4,9 5,2 7,2 4,1 4,4 6,0
ным конденсатором 4 мкФ, Р=2,72 Вт; <2=2,9 вар
ПЭ при РЦ25-11 24,0 20,0 31,0 19,0 17,0 23,0 15,0 14,0 21,0
ПЭ при РЦ25-12 22,0 10,0 24,0 19,0 10,0 21,0 16,0 9,0 18,0
реле), а при стативах СП1 50/25, имеющих два преобразователя для питания
местных элементов — при нагрузке на статив в среднем более 45 стрелок ЭЦ.
Необходимо соблюдать равномерность распределения нагрузки на преобразова-
тель от местных элементов, питающихся от напряжения 110 В.
Величины токов, потребляемые реле и другими приборами от контрольной
батареи, на одну стрелку ЭЦ приведены в табл. 1.10, 1.11, 1.12 и используются
при определении необходимой мощности выпрямительных устройств и емкости
аккумуляторов контрольной батареи. При определении токов обмоточные дан-
ные приняты для реле, выпускаемых с 1981 г. Сопротивления обмоток большей
части этих реле на 25—30% ниже сопротивления обмоток реле типа НМ
(НМШ), выпускавшихся ранее. Ранее выпускавшиеся реле по итогу табл. 1.10
(безбатарейная система питания) вместо 0,35 и 0,23 А потребляли 0,26 и 0,22 А.
Величины токов, потребляемые реле от контрольной батареи на одну стрелку
ЭЦ, определены по измерителям крупных станций, однако с достаточной сте-
пенью точности они могут применяться и при расчетах станции до 30 стрелок.
В расчетах емкости аккумуляторных батарей, от которых как при безбата-
рейной, так и при батарейной системах питания осуществляется резервное пи-
21
Таблица 1.10
Токи, потребляемые реле и другими приборами от контрольной батареи
иа одну стрелку ЭЦ
Наименование прибора Находятся под то- ком реле или лампы 1 Число реле или ламп на стрелку Ток реле или ламп. А» при напряжении батареи
27.6 В 2 4В (при отклю- чении сети)
Реле или лампы На стрелку На стрелку На пост
Реле в блоках
С ПК (МК) 1,00 0,0192 0,0192 0,0167* —
вз 1,00 0,0115 0,0115 0,0100* —
СП и УП м 1,96 0,0276 0,0541 0,470 —
3 0,98 0,0115 0,0112 0,0097 —
Сп 0,98 0,0192 0,0188 0,0164* —
П и ОГ чи, ни 0,44 0,0460 0,0202 0,0176 —
п 0,22 0,0115 0,0025 0,0218* —
ОГ 0,18 0,0192 0,0034 0,0030 —
БД ип 0,40 0,0768 0,0306 0,0266 —
3 0,40 0,0115 0,0046 0,0040 —
MI, МП, Mill Реле свободного монта- жа: ип 0,90 0,0766 0,0680 0,0582 —
контроля стрелок ПК (МК) 1,00 0,0192 0,0192 0,0166 —
стрелочно-путевые СП 0,80 0,0192 0,0154 0,0134* —
замыкающие 3 0,80 0,0192 0,0154 0,0134 —
местного управления МИ и др. 0,50 0,0192 0,0096 0,0083 —
Переезды, входные маршрутные светофоры, увязкн и т. д. — — 0,0300 0,0260 —
Среднесуточный ток на установку маршрутов — — 0,0150 0,0131* —
Лампы контроля фиде- ров питания — — —- — — 0,50
Безбатарейная система питания на станциях без диспетчерского управле- ния (данные, помечен- ные*, не учитываются). Итого (округленно) 0,35 0,23 0,50
Батарейная система питания (данные, поме- ченные*, учитываются). Итого (округленно) 0,35 0,32 0,50
такие ламп входных светофоров, следует учитывать токи, потребляемые преоб-
разователями ПП-300М. В расчет берется потребление красной лампой входно-
го светофора 35 Вт, учитывающее потери в трансформаторах. К- п. д. преобра-
зователя принят 0,72. Ток, потребляемый преобразователем от контрольной ба-
тареи в режиме резервного питания, зависит от количества входных светофоров:
2 — 5,2 А;
3 — 6,8 А;
4 — 8,6 А;
5—10,4 А;
6—12,4 А;
7—14,4 А.
22
Таблица 1.11
Токи, потребляемые реле и другими приборами От контрольной батареи
на одну стрелку ЭЦ (безбатарейная система питания;
станции на диспетчерском управлении)
Наименование нагрузки Ток, А, при напряжении батареи
27,6 В 24 В (при отключении сети)
на стрелку на стрелку на пост
Реле и другие нагрузки по табл. 1.10 0,35 0,23 0,50
Кодовые устройства — — 3,00
Итого 0,35 0,23 3,50
Таблица 1.12
Токи, потребляемые реле и другими приборами от контрольной батареи
на одну стрелку ЭЦ (батарейная система питания)
Наименование нагрузки Ток, А, при напряжении батареи
27,6 В 24 В (при отключении сети)
иа стрелку на стрелку на пост
1. Однопутный участок
Реле н другая нагрузка по табл. 1.10 0,350 0,320 0,50
Контрольные лампы стрелок • 0,090 —
Лампочки светосхемы станции 0,075 1,50
Реле преобразователя (2 шт. ППВ-1) —. — 1,00
Итого по п. 1 0,35 0,49 3,00
2. Двухпутный участок
Реле и другая нагрузка по п. 1 0,35 0,49 3,00
Увеличение нагрузки от лампочек све- — — 2,25
тосхемы
Итого по п. 2 0,35 0,49 5,25
3. Станция с диспетчерским управлением
Для станций однопутного участка по 0,35 0,49 3,00
п. 1
Кодовые устройства — — 3,00
Итого по п. 3 0,35 0,49 6,00
23
к?
Мощности, потребляемые аппаратурой ЭЦ
Наименование нагрузки Измери- тель Тип панели н прибора питания
Лампы табло на стан- циях:
до 80 стрелок Стрелка ПРББ, 1Тр
от 80 до 140 стрелок Пост ПРББ, 1Тр
от 140 до 240 стре- ПРББ—2 шт.,
лок 1ТР—2 шт.
Лампы светофоров (на Стрелка ПРББ.
светофор Р=21 Вт; S= = 6,8 В-А) 2Тр и ЗТр
То же > ПРББ, 4Тр
Маршрутные указате- ли на станции менее 140 стрелок Пост ПРББ, 4Тр
Маршрутные указате- ли на станции более 140 стрелок > ПРББ, 4Тр
Потери в трансформа- Панель ПРББ
торах при загрузке 50% 2Тр и ЗТр ПРББ 1Тр и 4Тр
Таблица 1.13
Мощность на единицу измерения Подключение нагруз- ки к трансформатору ТС Нагрузка на линейные провода сети1
Р, Вт Q, вар (1-2)ф <1—3)ф (2-3)ф 1ф 2ф Зф
Р, Вт Р, Вт Р. Вт Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
14 14 1,4
7,0 4,0 7,0 —4,0
1 100 440 1100 1100 440 — —
396 583 704 —55
2 200 880 2200 2200 880 —
792 1166 14—08 —по
28 9 Ой 28,0 9,0 — —
17,9 —1,4 Тол 14,8
28 28,0 9,0 — —
28 9 — 10,1 14,8 17,9 —1,4
700 700 700 —. ,—
— 350 203 350 —203
1400 1400 1400 — —
— 700 “406 700 —406
120 120 200 —
120 200 — 120 120 200 120 70 — 140
— 140 120 70
То же, свыше 50% Панель ПРББ 2Тр и ЗТр ПРББ 1Тр и 4Тр 180
Выпрямитель стрелоч- Пост ПВ-24/220ББ 500
ный (потери холостого хода) Выпрямитель конт- рольной батареи на стан- циях с числом стрелок: до 40 Пост 1 ПВ-24/220ББ 480
40—85 1 ЗБВ-24/ЗО 1 180
85—120 » ПВ-24 1 400
120—140 » ЗБВ-24/ЗО — 1 700
140—170 » 2 шт. 2 140
170—200 200—250 » » ПВ-24 — 2 шт. ПВ-24/220БВ; ЗБВ-24/ЗО— 2 360 2 840
Контрольные цепи Стрелка 3 шт. ПРББ, ТС 5,4
стрелок (Р=7,7 Вт; Q = = 53 вар) Изолирующие транс- форматоры для питания приборов АЛС, выпрями- телей, линейных цепей дешифраторов для стан- ций с числом стрелок: до 50 Пост ПРББ, ТС 700
250 870 170 180 170 180 170 180 20 170 J 250 173 290 180 ! 160 170 250 68,5 290 20 160 170 173 68?5 290
640 160 160 160 160 210 160 213 160 214
1 180 393 393 394 393 393 393 393 394 394
1400 466 466 468 466 466 466 466 468 468
1 700 566 566 568 566 566 566 566 568 568
2 140 713 713 714 713 713 713 713 714 714
2 360 786 786 788 786 786 786 786 788 788
2 840 946 946 948 946 946 946 946 940 948
4,0 5,4 — — fS 3?6 — — о 0?5
300 — 700 700 252 370 448 Ui । Сл1 448 252 —35 370
Наименование нагрузки Измери- тель Тип панели и прибора питания Мощность на единицу измерения
Р, Вт Q, вар
50—150 Пост ПРББ, ТС 1 300 500
150—250 ПРББ, ТС 1 700 700
Электрообогрев авто- переключателей — пита- ние от сети 220 В » ТС 45 22
То же, для уменьше- ния нагрузки на ДГА — питание от сети 127 В » ТС 15 5
Рельсовые цепи с пи- танием током частотой 25 Гц при нагрузке на преобразователи для пу- тевых элементов, В-А: 870 Пост ПРББ, ТС, СП 1-50/25 1900 2200
1740 1 шт. 3 000 4000
Продолжение табл. 1.13
Подключение нагруз- ки к трансформатору ТС Нагрузка на линейные провода сети1
(1—2)ф (1—3)ф (2—3)ф 1 ф 2 ф 3 ф
Р, Вт Р, Вт Р, Вт Р, Вт | Q, вар Р, Вт | <2, вар Р, Вт Q, вар
— 1 300 "470 690 — —’ ~830 =65
— — 1 300 — — 830 =§^ "470 “690
— 1 700 — "бТо 900 — — Т09б =85
— — 1 700 — — 1090 =85 "616 "Эбб
15 15 15 “ПГ ЛЗ Тб" Тб" “Л4
5 5 5 ~5~ 2^6 ~5~ ~2^6 Т
1 900 — — 1600 590 збо "ТОО — —*
3 000 — — 2400 850 600 2650 — —
2610 » ПРББ, ТС, СП 1-50/25— 5 000 3000 5 000 — — 3650 ~470 1350 3300 — —
3480 2 шт. 6 400 4500 6 400 — — 4600 560 1800 4100 — —
4350 » ПРББ, ТС, СП 1-50/25 — 8 000 6500 8 000 — — 5750 "750 2250 5400 — —
5220 3 шт. 9 200 7600 9200 — — 6520 820 2680 6000 — —
6090 ПРББ, ТС СП1-50/25 — 11500 7700 11 500 — — 8150 Поо 3350 8150 — —
6960 4 шт. 13 000 9000 13 000 — 9400 1200 3600 8700 — —
Перевод стрелок2 на
станциях с лок: числом стре-
до 60 Пост ПВ-24/220ББ 3 600 1700 — — — 1200 570 1200 570 1200 570
свыше 60 » 5400 2600 — 1800 870 1800 870 1800 870
1 В числителе — без трансформатора ТС, в знаменателе — от трансформатора ТС.
Кратковременная мощность на перевод стрелок при подсчете нагрузки ДГА не учитывается.
В табл. 1.13 приведены усредненные данные потребления мощности аппара-
турой устройств собственно ЭЦ крупных станций с пересчетом на стрелку ЭЦ
или для упрощения расчетов на пост ЭЦ. Нагрузки, которые включаются на ли-
нейные напряжения вторичной обмотки трансформатора ТС, для возможности
равномерного распределения их на сеть пересчитаны иа линейные провода.
Разложение линейных нагрузок трансформатора ТС по фазам производи-
лось по методу, предложенному в [20]. Разложение нагрузок на линейное на-
пряжение проводилось с учетом коэффициентов табл. 1.14.
П р и м е р. Имеем нагрузку, включенную на линейное напряжение фазы 1-2 7“р2
и Qi.2> cos<p=0,8. Активная нагрузка на фазу 1 составит 0,72 Pj-2. реактивная 0,09 Q1-2-
Активная нагрузка на фазу 2 составит 0,28 Р1-2, реактивная 0,67 Q1-2-
Данные потребления мощности элементами устройств собственно центра-
лизации для малых станций приведены в п. 1.4.
В табл. 1.15 приведены нагрузки, потребляемые устройствами станционной
связи крупных станций. Подробный расчет мощности, потребляемой аппаратурой
связи, дан для постов ЭЦ типа Шк, т. е. для станций 120—150 стрелок. Для
постов типов I, 1к (до 50 стрелок), II, Пк (60—100 стрелок), III и IVk (150—
250 стрелок) даны только итоговые данные.
Для постов типов II—IV даны два значения нагрузок. Всего — постоянная
нагрузка — и увеличение нагрузки от СУ в режиме номинальной мощности —
кратковременное увеличение нагрузки во время разговора по связи громкогово-
рящего оповещения. Значение этой нагрузки при расчете мощности резервных
электростанций во внимание не принимается.
В табл. 1.16 дан расчет нагрузки от аппаратуры связи на малых станциях:
посты СЗ-20, СЗ-20к —станции от 15 до 30 стрелок и C3-13, С3-13к — станции
до 15 стрелок.
В табл. 1.17 и 1.18 приведены данные по осветительной и силовой нагрузке
наиболее распространенных постов ЭЦ для крупных и малых станций. У каждо-
го типа поста приведены данные по его емкости. Это дает возможность пользо-
ваться нагрузками для аналогичных зданий.
Применение электроотопления в постовом зданий C3-13 может осуществ-
ляться только по согласованию с электроснабжающими организациями и реко-
мендуется для станции с диспетчерским управлением, так как в режиме диспет-
черского управления температура в здании может снижаться до +5 °C и соот-
ветственно снижается потребляемая мощность. Нагрузка электроотопления долж-
Таблица 114
Коэффициент приведения при разложении линейных нагрузок
трансформатора ТС на фазы сети
Нагрузка на фазы Коэффициент приведения при cos ф
0,5 0,6 0,65 0,7 0,8 0,9 •
J2JS5 1 1 1 1 СОЮ- V—•' 1,0 0,89 0,84 0,8 0,72 0,64 0,5
Р(1— 2) 2] Р(2—3) 3} Р(1— 3) 1) 0 0,11 0,16 0,2 0,28 0,36 0,5
Q(l-2) 1] <2(2—3) 2 Q(l—3) 3J 0,58 0,38 0,3 0,22 0,09 —0,05 0,29
Q(l— 2) 2) Q(2—3) 3 Q(l-3) 1] 1,16 0,96 0,88 0,8 0,67 0,53 0,29
28
Таблица 1.15
Нагрузки, потребляемые устройствами оперативно-технологической
связи крупных станций
Наименование оборудования Потребляемая мощность, В • А, в режиме COS ф Мощность на единицу измерения Число единиц Расчетная мощность
мини- мальном S о « я s ,о S О СЗ X X и Q, вар Р, Вт <?. вар S, В-А
Пост типа Шк
СВСП-24/20 КАСС-ДСП КАСС-ДСЦ КСС-20/30 УКСС-8 11 ЭО 44 (при вызо- ве) 0,62 0,7 680 31 860 31 1 4 680 124 860 124 1100 176
СУ 400 800 — 320 240 3 960 720 1200
СДПС РУ 50 — 40 30 3 120 90 150
ВСП-60/6А 780 0,62 480 610 1 480 610 780
ЖР-5М 24 0 0,86 206 122 1 206 122 240
жр-зм 170 0,86 146 87 1 146 87 170
Всего ’ 1 — — — 2700 2600 3700
Увеличение нагрузки от СУ в режиме номи- нальной мощности 400 0,8 335 250 3 1100 750 1200
Посты типов I и 1к
Всего - 1 - I - Посты типов II Ц — Пк — —| 1560) 1560| 2900
Всего — — — — — — 2300 2300 3200
Увеличение нагрузки от СУ в режиме номи- нальной мощности (пос- ты типов I—Пк) Посты типов III ц IVк — 670 500 800
Всего — — — — — — 3100 2600 4000
Увеличение нагрузки от СУ в режиме номи- нальной мощности — — — 1800 1200 2000
на подключаться только к местным источникам электроснабжения или линии
ВЛ ПЭ.
Мощности, потребляемые аппаратурой ЭЦ маневровых районов, приведены
в табл. 1.19.
В зонах со значительными снегопадами, а в некоторых случаях и в песко-
заносимых районах в комплекс устройств ЭЦ входит сооружение пневматиче-
ской очистки стрелок. На станциях от 20 стрелок и выше для этой цели соору-
жаются центральные компрессорные, для промежуточных — местные компрес-
сорные, расположенные в непосредственной близости от стрелок. Тип компрес-
соров для этих устройств и потребляемая ими мощность приведены в табл. 1.20.
Электроснабжение компрессорных установок от высоковольтно-сигнальной линии
автоблокировки, не допускается.
29
Таблица 1.16
Нагрузка от устройств оперативно-технологической связи
Потребляемая мощ- Мощность на единицу изме- рения Расчетная
режиме ЙГ S мощность
Наименование оборудования S
сх сх
5, В-А COS ф и и и и со
О’ О со
Пост типов СЗ-20, СЗ-20к
СВСП-24/20 1100 0,62 680 860 1 680 860 —.
КАСС-ДСП 44 0,7 31 31 1 31 31 —.
ВСП-60/6А 780 0,62 480 610 1 480 610 —
ШРПС-62 (ЖР-ЗМ) 170 0,86 146 87 1 146 87 —.
ТУ-100М 420 0,86 360 214 2 720 428 —
СДПУ — — 90 — 1 90 — —-
Всего — — — — 2150 2020,3000
Посты типов C3-13, С3-13к
СВСП24/10 550 0,62 340 430 1 340 430 —
КАСС ДСП 44 0,7 31 31 1 31 31 —
ШРПС-62 (ЖР-ЗМ) 170 0,86 146 87 1 146 87 —.
СДПУ — — 90 — 1 90 — —
Всего — — — — — 610 550 820
Таблица 1.17
Осветительная и силовая нагрузки в постах электрической централизации
(крупные станции)
Наименование нагрузки Установ- ленная мощность, Вт Коэффи- циент неодно- времен- ности COS ф Расчетная мощность
Р, Вт Q, вар
Посты типов I, СЗ-14, СЗ-7 (до 50 стрелок)
Гарантированная Вентиляция аккумуля- торной, ДГА, насос и вы- тяжная вентиляция топоч- ной Освещение 1 510 2 900 0,75 0,63 0,8 1 1 140 1 765 855
Итого — — — 2 900 855
Негарантированная Вентиляция, исключая ак- 9 635 0,75 0,8 7 240 5400
кумуляторную, мастерские (4000 Вт) Освещение 3 400 0,7 1,0 2 380 —
Итого — — — 9 620 5400
30
Продолжение табл. 1.17
Наименование нагрузки Установ- ленная мощность, Вт Коэффи- циент иеодно- времен- ности COS ф Расчетная мощность
Р, Вт <2. вар
Посты типов II, СЗ-15, СЗ-8 (до 100 стрелок)
Гарантированная Вентиляция аккумулятор- ной, ДГА, насос и вытяж- ная вентиляция топочной Освещение 5 600 4 400 0,50 0,35 0,8 1,0 2 800 1 530 2100
Итого — — — 3 330 2100
Негарантированная Вентиляция, исключая ак- 11 150 0,75 0,8 8850 6650
кумуляторную, мастерские (4000 Вт) Освещение 6 120 0,7 1,0 4 280 —
Итого — — — 13 130 6650
Посты типов Шк, СЗ-16 (до 150 стрелок)
Гарантированная Вентиляция аккумулятор- ной, ДГА, насос и вытяж- ная вентиляция топочной Освещение 7 300 6 850 0,50 0,35 0,8 1 3 650 2 400 2740
Итого — — — 6 050 2740
Негарантированная Вентиляция, исключая ак- 12 350 0,76 0,8 9 400 7080
кумуляторную, мастерские (4000 Вт) Освещение 7715 0,7 1 5 400 —
Итого — — — 14 800 7080
Посты типов III, СЗ-9, IVk, СЗ-17 (до 240 стрелок)
Гарантированная Вентиляция аккумулятор- 7 440 0,45 0,8 3 350 2500
ной, ДГА, насос и вытяж- ная вентиляция топочной Освещение 8310 0,31 1 2 530 —
Итого — — — 5 880 2500
21
Продолжение табл. 1.17
Наименование нагрузки Установ- ленная мощность, Вт Коэффи- циент неодно- времен- ности COS ф Расчетная мощность
Р. Вт Q, вар
Негарантированная Вентиляция, исключая ак- 12 350 0,76 0,8 9 400 7050
кумуляторную, мастерские (4000 Вт) Освещение 8 920 0,7 1,0 6 230 —
Итого — — — 15 630 7050
Таблица 1.18
Осветительная и силовая нагрузка иа постах электрической централизации
(малые станции)
Наименование нагрузки Установ- ленная мощность, Вт Коэффи- циент неодно- времен- ности COS ф Расчетная мощность
Р. Вт Q» вар
Посты типов C3-13, С3-13к
Гарантированная
Освещение 1370 0,7 1 970 —
Подогрев воды и масла Э-8Р 400 1,0 1 400 —
Вентиляция аккумулятор- ной 300 1,0 1 300 -—.
Итого — — — 1 670 —
Негарантированная Освещение 1900 0,8 1 1 520
Вентиляция 1270 0,6 0,6 760 1000
Итого — — — 2 300 1000
Электроотопление 12000 0,8 9 600 —
32
Продолжение табл. 1.18
Наименование нагрузки Установ- ленная мощность» Вт Коэффи- циент неодно- времен- ности COS ф Расчетная мощность
Р, Вт Q. вар
Посты типов СЗ-20, СЗ-20к
Гарантированная Освещение Вентиляция аккумулятор- ной, ДГА 2500 720 0,75 1,0 1 0,8 1 890 720 540
Итого — — — 2 610 540
Негарантированная Освещение Вентиляция 4265 9200 0,*7 0,8 1 0,8 2 985 7 420 5650
Итого — — — 10 400 5650
Таблица I.1V)
Мощности, потребляемые аппаратурой ЭЦ маневровых районов
Наименование нагрузки Измеритель^ Мощность на единицу измерения COS ф
Р, Вт Q, вар S, В-А
Устройства централизации
Светофор Светофор 21 6,8 22 0,95
Маршрутный указатель Лампа 25 25 1
Контроль стрелок (с реле КМШ-3000) Стрелка 7,7 5,3 9,3 0,83
Табло 6 0,9 6,5 0,93
Перевод стрелок Установка 1000 300 1 050 0,98
Выпрямитель > 240 340 420 0,6
Выпрямитель ВАК-13Б (выпрямленный ток 2,4А) Рельсовые цепи РЦ25-М при тяге: > 60 9 66 0,9
автономной рц 7 5
электрической (однони- точные) ^^лектрообогрев приводов > 9 6 — —
Стрелка 45 22 50 0,9
2
Зак. 1041
33
Продолжение табл. 1.19
Наименование нагрузки Измеритель Мощность на единицу измерения COS ф
Р, Вт Q, вар S, В-А
Устройства связи
Усилитель: ТУ-600 ТУ-100М Радиостанция ЖР-У-СС Блок питания БП-24/1 Установка » » » 1 480 360 206 32 1100 214 122 32 1 850 420 240 45 0,8 0,86 0,86 0,7
Маневровая вышка типа: I II Освещение и Вышка » отопление 11790 13 930 11 790 13 930 1 1
Таблица 1.20
Мощность, потребляемая компрессорными установками для автоматической
очистки стрелок ЭЦ
Число стрелок1 Расход воздуха, м3/мин Тип компрессора Число Мощность Р, кВт, при cos <р = 0, 8
На единицу Всего
В горловине до 3 1 ГСВ-0,6/12 1 5,5 5,5
4—6 2 НСВ-1,0/12 1 10,0 10,0
7—12 3 НСВ-1,0/12 2 10,0 20,0
На станции 20—23 5 КС9-5м 1 40 40
23—48 10 302В П-10/8 1 75 75
48—96 20 302ВП-10/8 2 75 150
96—190 40 103ВП-20/8 2 125 250
190—280 60 103ВП-20/8 3 125 375
1 Принимается: подвижная крестовина — 1 стрелка; перекрестная — 4.
1.3. Структурные схемы электропитания и расчеты
потребляемой мощности электрической централизации
крупных станций (свыше 30 централизованных стрелок)
ЭЦ крупных станций являются потребителями особой группы I категории,
т. е., кроме двух независимых источников электроснабжения от внешних сетей,
должно быть местное резервирование. Так как обеспечение резерва всем устрой-
ствам ЭЦ от аккумуляторных батарей технически громоздко, в качестве резерв-
ного источника питания всегда предусматривается дизель-генераторная установ-
ка и электропитание устройств осуществляется по безбатарейной системе.
Электроснабжение поста ЭЦ должно обеспечиваться от двух независимых источ-
34
ников энергии По двум раздельным линиям. Автоматизированный дизель-генера-
тор должен включаться при отключении внешних источников. Независимость
источников рассматривается только в пределах сетей напряжением до 110 кВ
Если энергоснабжение устройств ЭЦ может быть выполнено от одного источ-
ника электроэнергии, питающего электроприемника не ниже II категории, и
другого, питающего электроприемники III категории, установленный в качестве
дополнительного резерва автоматизированный дизель-генератор должен вклю-
чаться при отключении основного источника электроснабжения и работать до его
восстановления.
Емкость аккумуляторных батарей должна обеспечивать питание реле, схем
устройств оперативно-технологической связи и аварийного освещения в течение
2 ч и резервного питания огней входных светофоров — 6 ч.
На рис. 1.7 и 1.8 приведены общие структурные схемы электропитания уст-
ройств ЭЦ с указанием подключения нагрузок к линейному или фазовому напря-
жению, изолирующим трансформаторам и другим приборам электропитания.
В устройствах ЭЦ на участках с электрической тягой постоянного тока все
панели питания и стативы СП1 50/25 для защиты от влияния на маломощные
приборы блуждающих тяговых токов подключаются к вторичной обмотке транс-
форматора ТС. В остальных установках электропитания к трансформатору ТС
подключаются только стативы типа СП1 50/25, чтобы изолировать питающее на-
пряжение 220 В от земли, как это принято для релейных и блочных стативов.
Примеры расчета мощностей трансформаторов ТС по структурной схеме
электропитания ЭЦ станции на 170 стрелок на участке с электрической тягой
постоянного тока (РЦ25-12) приведены в табл. 1.21. По расчету тип трансфор-
t'rr • д. "1/5,62+3,62 ,
матора 11 С определяется по нагрузке третьей фазы ——=——=22, выбираем
U, ОО
ТС-25/0,5 А; тип трансформатора 2ТС — по нагрузке второй фазы
~|/4,224-5,82 _
= 21,6 — ТС = 25/05 А. ЗТС все фазы нагружены равномерно
= 10,3 —ТС-10/0,5 А.
0,33
Д/2,92+1 >82 _
0,33
В расчет определения номинальной мощности трансформатора ТС не входит
мощность на перевод стрелок, которая обеспечивается за счет недогрузки или
кратковременной перегрузки трансформаторов. Номинальная мощность трансфор-
маторов ТС должна быть выше утроенной величины полной мощности наиболее
нагруженной фазы. При этом если наиболее нагруженная фаза питает стативы
СП1 50/25, то для устранения перегрева трансформатора токами подмагничи-
вания при нечетном количестве стативов мощность трансформатора ТС должна
на 20% превышать расчетную. При электротяге переменного тока и автономной
тяге при количестве стрелок более 140, когда устанавливаются две релейные па-
нели, трансформатор ТС подключается к зажимам только одной из них.
На станциях, имеющих более 150 стрелок, нагрузка СЦБ, включая обогрев
контактов автопереключателей стрелочных электроприводов, превышает
40 кВ-А — допустимую мощность на зажимах К23-1—1(23-3 панели ПВ-60.
В этом случае для обогрева контактов автопереключателей стрелочных электро-
приводов устанавливается отдельный (второй) трансформатор ТС-10/0,5 А, под-
ключаемый к зажимам 1(25-1—К25-3. Такой трансформатор допускает подклю-
чение к нему цепей электрообогрева до 190 стрелочных электроприводов. Обогрев
остальных электроприводов осуществляется от ТС первой релейной панели.
В табл. 1.22 приведен примерный расчет мощности, потребляемой постом
электрической централизации на 170 стрелок при электрической тяге постоянно-
го тока. При расчете мощности ДГА длительная перегрузка его не допускается.
Кроме того, должна соблюдаться по возможности равномерная загрузка фаз.
Неравномерность нагрузки зависит от типа рельсовых цепей, и компенсация этой
неравномерности достигается подключением аппаратуры станционной связи к раз-
личным фазам сети.
При рельсовых цепях РЦ25-11 и РЦ25-12 нагрузка от аппаратуры связи
подключается к 2-й и 3-й фазам в соотношении примерно 33 и 66%; при рельсо-
вых цепях РЦ25-5С и РЦ25-10 — к 3-й фазе. К ДГА допускается подключать
2*
35
CO
3 tie более 190 стрелок 10 11
Рис. 1.7. Общая структурная схема электропитания постов ЭЦ при автономной н электрической тяге переменного тока.
Нагрузки: 1 — иегараитироваяные освещение И вентиляция; 2 — гарантированные освещение н вентиляция; 3 — устройства связи (’только при
РЦ25-11); 4 — табло 1Тр (здесь и далее 1Тр — 4Тр трансформаторы панели ПРББ); светофоры и маршрутные указатели — 4Тр; 5 —светофоры—
2Тр и ЗТр; 6, 7 — выпрямители 24 В, 30 А и 220 В, 30 А; 8 — электрообогрев автопереключателей стрелочных электроприводов: 9 — то
же, с переключением на 127 В при переходе на ДГА; 10 — контроль стрелок и др.; 11 — изолирующие трансформаторы; 12 — рельсовые цепи
От 140 до 240 стрелок
____________________О (127В)
Рис. 1.8. Общая структурная схема электропитания постов ЭЦ при электрической тяге постоянного тока. Нагрузки см.
рис. 1.7, позиции 1—8; 9 — контроль стрелок, изолирующие трансформаторы и др.; 10 — рельсовые цепи
Расчет мощности, потребляемой устройствами ЭЦ на 170 стрелок
№ п/п Наименование нагрузки СЦБ Измеритель Тип панели и прибора питания Средняя нагруз
1ф 2ф
Р, Вт Q. вар Р, Вт Q. вар
1 Контрольные це- пи стрелок Стрелка I 1,5 3,6 —
2 3 Изолирующие трансформаторы для приборов АЛС и др. Лампы табло На пост 140—170 стрелок ПРББ (ПР), 1ТС ПРББ, -3—, ПР1 Пр 610 792 900 1156 — —
4 Светофоры Стрелка ПРББ, ПР1 2Тр, ЗТр — — 17,9 —1,4
» ПР ПРББ, , ПР1 4Тр 10,1 14,8 —
5 Маршрутные указатели Указатель ПР ПРББ, , ПР1 700 406 — —
4Тр
6 Потери в транс- форматорах — за- грузка свыше 50% Транс- форматор ПР ПРББ, ——, ПР1 2Тр, ЗТр — 160 68,5
ПР ПРББ, , ПР1 1Тр. 4Тр 20 173 — —
7 Выпрямитель стрелочный Выпрями- тель ПВ-24/220 170 290 170 290
8 9 Выпрямитель контрольной бата- реи Рельсовые цепи РЦ25-12 нагрузка на преобразовате- ли 170X21 до 3600 В-А Выпрями- тель (пост 140—170 стрелок) Пост ПВ-24/220, ПВ-24 ЗБВ—24/30 ПРББ, (ПР1), 2ГС; стативы СП1 50/25 713 4600 713 560 713 1800 713 410
10 Итого на ТС — 1ТС 2ТС — — —
38
Таблица 1.21
при электрической тяге постоянного тока
ка фазы ef к я Расчетная мощность 1-я ПРББ (ПР), 1ТС; ПВ-24/220; ПВ-24 2-я ПРББ (ПР1), 2ТС-, СП1 00/25 (2 шт.) Всего на сеть
Зф S et О) 1ф 2ф Зф
Р, Вт Q, вар Число Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q. вар S, В-А
3,9 0,5 170 255 712 660 85
—
1090 1408 —85 —ПО 1 85 610 900 1090 —85
396 583 704 —55
85 396 583 704 —55
10,1 14,8 80 1467 —144 828 1213
80 1467 —144 828 1213
17,9 —1,4 5 50 75 91 —7
5 50 75 91 —7
700 406 2 350 203 350 —203
350 203 350 —203
173 320 137 40 346
20 4 320 137 40 346
160 63,5 40 346 320 137
4 40 346 320 137
170 290 1 170 290 170 290 170 290
— - - — — — — — — —
793 713 713 713 713 713 713 713
2 — — — — —
2 4 600 530 1800 4100
2 680 3830 2 700 1000 4 930 2420 10310 7 260 12 500
5 400 1770 3 580 4300 2 340 1440 11 320 7510 1 360
39
№ п/п Наименование нагрузки СЦВ Измеритель Тип панели и прибора питания Средняя нагруз
1ф 2ф
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
и Потери в ТС 1ТС .
2ТС
12 Итого с поте- 1ТС
рями 2ТС
13 Всего с 10% 1ТС
запаса 2ТС
14 Электрообогрев автопереключате- лей 220 В Стрелка ЗТС 15 7,3 15 7,3
15 То же, от на- пряжения 127 В » ЗТС ЗТС 54 2,6 5 2,6
16 Потери в ТС — — — — —
17 Итого с поте- — ЗТС — —— — —
18 рями Всего с 10% — ЗТС — — — —
запаса
19 Всего нагруз- ка СЦБ по пп. 13 и 18
только часть нагрузки освещения (так называемое гарантированное освещение)
и вентиляцию только аккумуляторной и помещения ДГА, т. е. минимум, позво-
ляющий не прерывать работу ЭЦ. Нагрузка мастерских и общая вентиляция к
ДГА не подключается.
Обогрев контактов автопереключателей стрелочных электроприводов при не-
обходимости уменьшить нагрузку на ДГА при отключении внешней сети пере-
ключается с 220 на 127 В. В исключительных случаях допускается отключать
электро обогрев контактов автопереключателей полностью или только второсте-
пенных стрелок.
В расчетах указаны максимально возможные мощности, затрачиваемые на
перевод стрелок и увеличение мощности громкоговорящих устройств во время
разговора по ним. Эти мощности не принимаются во внимание при определении
номинальной мощности ДГА, так как расходуются кратковременно и могут пре-
одолеваться двигателем за счет его перегрузки. (Среднесуточная мощность на
перевод трех стрелок в каждом из 2000 маршрутов составляет 120 Вт. Аналогич-
ные мощности затрачиваются и на громкоговорящее оповещение.) Также не при-
нимаются в расчет эти мощности при проверке соответствия нагрузки номиналь-
ной мощности вводной панели, так как разрывная мощность контактов контакто-
ра в несколько раз превышает токи непрерывного протекания, по которым опре-
делена номинальная мощность панели.
В сводной табл. 1.23 приведены данные мощностей, потребляемых станциями
с количеством стрелок от 30 до 240 и различным типом рельсовых цепей 25 Гц.
В нагрузке СЦБ, как правило, учтен 10%-ный резерв мощности, кроме случаев,
когда расчет ведется с использованием всей емкости постового здания или учет
резерва вызывает установку дополнительной вводной панели или превышение
мощности ДГА. При кодовом управлении мощность, потребляемая центральным
40
Продолжение табл. 1.21
ка фазы Число единиц Расчетная мощность 1-я ПРББ (ПР), 1ТС; ПВ-24/220; ПВ-24 2-я ПРББ (ПР1), 2ТС; СП150/25 (2 шт.) Всего на сеть
Зф 1ф 2ф Зф Р, Вт вар S, Б-А
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар
170 770 170 770 170 760 510 2 300
200 850 200 850 200 850 600 2 550
2 850 4600 2 870 1770 5 080 3180 10 820 3 560
.
5 600 2620 3 780 5150 2 540 2290 11 920 10 060
3 130 5050 3160 1940 5 580 3500 11 870 10 540 15 900
6 160 2880 4 160 5670 2 790 2520 13 ПО И 070 17 400
15 7,3 170 2 550 1240 2 550 1240 2 550 1240 7 650 3 720 8400
— — — — — — — — —
5 2,6 — — — — — — — — — —
100 390 100 390 100 390 300 1 170
— — — 2 650 1630 2 650 1630 2 650 1630 7 950 5 200 —
— — — 2 910 1800 2910 1800 2 910 1800 8 730 5 400 10 200
— — — 12 200 9800 10 300 9400 11 300 7800 33 800 27 000 43 300
постом, должна увеличиваться: до 30 стрелок на кодовом управлении — на
2,0 кВт, от 30 до 85 стрелок — на 2,8 кВт; cos <р нагрузок 0,8.
На исполнительном посту потребляемая мощность должна быть увеличена
за счет включения на панели ПДЦ выпрямителей ВСП 12/10X2 на 700 Вт при
cos <р нагрузок 0,7 для питания кодовопередающих устройств.
При пользовании приведенными выше данными потребляемой мощности
электропитания необходимо иметь в виду, что все расчеты по общим структур-
ным схемам произведены по средним показателям, поэтому при наличии значи-
тельных отклонений от них расчеты должны уточняться по конкретным данным,
а если это не ведет к излишним затратам оборудования — приниматься на града-
цию выше. Сказанное относится также к станциям стыкования и станциям, где с
постов ЭЦ производится питание маневровых вышек, имеющих самостоятель-
ные питающие устройства.
Комплектация электропитающих установок крупных станций. Установки
электропитания для устройств ЭЦ в зависимости от количества централизован-
ных стрелок, вида тяги и системы питания комплектуются из разного типа и ко-
личества панелей и стативов питания (см. пп. IV. 1 и IV.2) в порядке их разме-
щения иа структурных схемах.
Если потребляемая мощность превышает допустимую нагрузку на тот или
другой тип панели (статива) питания, количество панелей увеличивается, а на-
грузка распределяется на них в соответствии с ее величиной и удобством под-
ключения.
Панель типа ПВ-60 (см. п. IV.1 и рис. IV.2) имеет коммутационную
мощность 60 кВ-А, что при среднем коэффициенте мощности 0,8 соответствует
мощности ДГА-2-48М. Если суммарная нагрузка поста централизации превышает
60 кВ-А, устанавливаются две вводные панели. При установке двух панелей иа
41
Таблица 1.22
Расчет мощности, потребляемой постом ЭЦ 170 стрелок при электротяге
постоянного тока (тнп поста IV)
Наименование нагрузки Средняя нагрузка на фазу Расчетная мощность
1ф 2ф Зф
Р, кВт Q, квар Р, кВт Q, квар Р, кВт Q, квар Р, кВт Q, квар S, кВ-А
ДГА
СЦБ (прн электрообо- 12,2 9,8 10,3 9,4 11,3 7,8 33,8 27,0 —
греве 220 В) Осветительная и сило- 1,9 0,8 1,9 0,8 1,9 0,8 5,7 2,4 —
вая нагрузка гарантиро- ванного питания Связь 1,5 1,4 1,6 1,2 3,1 2,6
Всего на ДГА 14,1 10,6 13,7 11,6 14,8 9,8 42,6 32,0 53,5
Расчетная мощность 17,5 18,0 17 ,7 — —- -
на фазу 5, кВ-А Cos <р 0,80 0,76 0,84 — — —
Панель ПВ-60 (ПВ1) (гарантированное питание)
Увеличение нагрузки —— — — — 1,8 1,2 1,8 1,2 —
от связи в режиме номи- нальной мощности 1
Перевод стрелок1 1,8 0,8 1,8 0,8 1,8 0,8 5,4 2,6 —
Всего на ПВ-60 (ПВ1) 15,9 11,4 15,5 12,4 16,6 10,6 48,0 34,4 58,0
Панель ПВ-60 (ПВ) (негарантированное питание)
Осветительная и сило- вая нагрузка негаранти- 5,2 2,3 5,2 2,3 5,2 2,3 15,6 7,2 —
рованного питания Всего на пост (ПВ 21,1 13,7 20,7 14,7 21,8 12,9 63,6 41,3 75,5
и ПВ1) Расчетная мощность 21 ,1 21 ,4 21 ,3
на фазу 5, кВ-А Cos ср — — 0,84
! Нагрузки мгновенные и в расчете мощности ДГА не учитываются.
одну панель подключается нагрузка СЦБ, связи, гарантированное освещение и
вентиляция, на другую — прочие нагрузки. К первой панели подключаются ДГА.
На постах ЭЦ, где устанавливаются одна панель ПВ-60 и ДГА-2-24М, на-
грузка негарантированного питания отключается от шин панели ПВ-60 отдельно
установленным пускателем, выключаемым контактами реле, предназначенными
для запуска ДГА.
Увязка вводной панели ПВ-60 со щитом ШДГА-Б, осуществляющим автома-
тический пуск дизель-генератора, приведена в п. IV.1. В ряде случаев при пере-
ходе на питание от ДГА для снижения нагрузки следует производить переклю-
чение обогрева автопереключателей стрелочных электроприводов с линейного на-
42
пряжения 220 В на фазовое 127 В или отключение этой нагрузки. Схема пере-
ключения показана на рис. 1.7. При необходимости отключить нагрузку нормаль-
но разомкнутые контакты реле Р не включаются. Реле Р с усиленными контак-
тами включается через параллельно включенные контакты реле контроля фидеров
(1Ф и 2Ф).
В устройствах централизации число панелей типов ПВ-24/220ББ и ПВ-24
определяется допустимой нагрузкой на выпрямитель для контрольной батареи,
который можно нагружать длительно потребляемым током не выше 22 А. Соглас-
но данным табл. 1.10 ток, потребляемый релейными устройствами, равен 0,35 А
на стрелку.
Таким образом, выпрямитель ЗБВ-24/ЗО панели ПВ-24/220ББ может обеспе-
чить установки до 65 стрелок. В холодном резерве должен иметься один выпря-
митель. При большем количестве стрелок дополнительно к панели ПВ-24/220ББ
устанавливается панель ПВ-24, имеющая два комплекта зарядно-буферных вы-
прямителей ЗБВ-24/30 (1БВ и 2БВ). Эта панель обеспечивает заряд и содер-
жание контрольной батереи до 130 стрелок (в расчет не должны приниматься
стрелки маневровой централизации, если они имеют собственные питающие уст-
ройства). На панели ПВ-24 выпрямители включаются на параллельную работу, а
выпрямитель панели ПВ-24/220ББ БВ включается как резервный (рис. 1.9). Три
выпрямителя на параллельную работу включать не допускается. Поэтому в уста-
новках централизации свыше 130 стрелок включается дополнительная контроль-
ная батарея (2-я), для которой устанавливается отдельная панель ПВ-24-1
(рис. 1.10). При этом в зависимости от величины районов ЭЦ, подключаемых к
батареям, или каждая батарея обеспечивается своим резервным выпрямителем,
или, если каждый район превышает 65 стрелок, резервным является выпрямитель
Таблица 1.23
Мощности, потребляемые постами ЭЦ
Наименование нагрузки Тип РЦ Мощность Р» кВт/cos ф прн типе постового здания и числе стрелок
I И Шк III н IVk
30 50 60 100 120 140 150 170 180 200 230 240
Устройство РЦ25-12, РЦ25-11 12,0 14,5 17,0 24,5 28,0 32,5 34,0 40,0 42,0 45,0 49,5
СЦБ 0,8 0,84 0,84 0,8 0,8 0,79 0,79 0,80 0,80 0,80 0,82
РЦ25-5С, РЦ25-10 12,0 14,0 18,0 25,4 30,0 34,4 35,0 41,5 44,0 48,0 49,0
0,8 0,78 0,82 0,82 0,82 0,82 0,83 0,82 0,83 0,82 0,82
Гарантиро- РЦ25-12, РЦ25-11 16,5 19,0 24,0 31,0 37,0 41,5 43,0 50,5 52,5 55,5 60,0
ванное пита- ние 0,82 0,83 0,83 0,8 0,8 0,81 0,81 0,81 0,82 0,82 0,82
РЦ25-5С РЦ25-10 16,5 19,0 25,5 32,5 40,0 44,0 45,0 51,0 54,5 58,0 59,0
0,82 0,83 0,83 0,83 0,85 0,85 0,83 0,82 0,82 0,82 0,82
Общая РЦ25-12, РЦ25-11 26,0 29,0 37,0 44,0 52,0 56,5 58,0 66,0 68,0 71,5 75,5
0,83 0,85 0,85 0,83 0,84 0,84 0,83 0,83 0,84 0,84 0,84
РЦ25-5С, РЦ25-10 26,0 29,0 38,5 45,5 54,5 58,5 60,0 68,0 70,0 74,0 75,0
0,84 0,85 0,84 0,85 0,85 0,85 0,84 0,85 0,85 0,85 0,85
43
2БВ панели ПВ-24 и соответствующие зажимы соединяются перемычками (см.
пунктирную линию).
Для предотвращения сообщения плюсов батарей в схемах установки и раз-
мыкания маршрутов при двух контрольных батареях релейные устройства раз-
деляются на две части по приемо-отправочным путям.
Релейные блоки типа П на путях, по которым проходит граница раздела, не
устанавливаются. Их схемы монтируются открытым монтажом таким образом,
чтобы схемы каждой части станции получали питание от своей контрольной ба-
тареи.
На станциях с электрической тягой для защиты от влияния токов контакт-
ной сети может возникнуть необходимость иметь два выпрямителя для питания
стрелочных электроприводов противоположных горловин станции. В этих случаях
на станциях до 65 стрелок ставятся две панели ПВ-24/220ББ, а на станциях
с большим количеством стрелок — трн панели: две — ПВ-24/220ББ и одна ПВ-24.
При этом выпрямитель БВ первой панели ПВ-24/220ББ подключается к первой
батарее и к выпрямителю 2БВ панели ПВ-24 так, как это указано на рис. 1.10
для выпрямителя 1БВ панели ПВ-24-1. Максимальное количество стрелок ЭЦ на
станции при таком включении панелей 65 и 130.
Определяющей нагрузкой панели релейной типа ПРББ является подсветка
стрелочных участков на табло. При лампах табло 0,1 А и среднем расходе мощ-
ности при подсветке табло 14 Вт на стрелку мощность трансформатора достаточ-
на для станции 80—100 стрелок. Однако в момент подсветки табло могут быть
установлены и используемы ряд маршрутов, поэтому для станции свыше 70 стре-
лок ток подсветки табло необходимо ограничивать. Для этого обмотки и контак-
ты реле подсветки табло ИКС, ЧКС, КС типа АПШ-24 следует через контакты
кнопок управления включить с взаимным исключением подсветки разных горло-
вин станции. Наиболее простые схемы приведены в п. IV.1 рис. IV.7. Нагрузка на
контакты реле НКС, ЧКС и КС должна распределяться по возможности равно-
мерно. Если станция имеет две горловины и количество стрелок в одной значи-
тельно превышает количество стрелок в другой, для подсветки большей горлови-
ны используют два реле.
Усредненными расчетами определено, что в нормальном режиме работы
станции на одну централизованную стрелку включено 3—3,5 лампы. Исходя из
этого и мощности трансформатора 1Тр при числе стрелок свыше 140 устанавли-
вается вторая релейная панель. Нагрузка между панелями распределяется по
возможности равномерно, но в соответствии с районами централизации. На стан-
циях с последовательным расположением парков одна панель питает устройства
четной горловины, другая — нечетной и т. п.
На станциях, где имеется значительное количество маршрутных указателей
(например, станции стыкования электрической тяги постоянного и переменного то-
ков, станции с сортировочными горками), в качестве второй распределительной
панели может применяться релейная панель типа ПРГ, в которой имеются
3 трансформатора по 1,5 кВ-А, от которых можно осуществлять питание марш-
рутных указателей (см. IV.1 рис. IV.8),
Кроме напряжения питания, сни-
маемых с релейных и выпрямитель-
ных панелей, в устройствах центра-
лизации необходимо устанавливать
ряд выпрямителей и трансформато-
ров, изолирующих внешние цепи от
постовых.
Трансформатор ДСН предназна-
чен для питания цепей двойного сни-
жения напряжения на перегонах.
При токе нагрузки одной цепи 0,5 А
от трансформатора можно питать
5 цепей.
Рис. 1.9. Схема соединения для сов-
местной работы выпрямителей ЗБВ
24/30 панелей ПВ-24/220ББ и ПВ-24
при одной батарее
Выпрямитель ВПЛ предназначен
для питания всех внепостовых стан-
ционных схем (рис. 1.11, б); устанав-
ливается один на станцию. Предель-
44
Рис. 1.10. Схема соединения для совместной работы выпрямителей ЗБВ 24/30
панелей ПВ-24/220ББ и ПВ-24 при двух батареях
ный ток 2,8 А. К выпрямителю не должны подключаться цепи с воздушными
линиями и цепи очистки стрелок. Реле, питаемые от выпрямителя и имеющие
цепь самоудержания, должны иметь замедление на отпадание, превышающее
время перелета контактов реле А. Питание резервируется от контрольной бата-
реи стойки ПВ24/220ББ.
Трансформатор КИ (рис. 1.11, в) служит для питания трансмиттерных ре-
ле и кодовых трансмиттеров.
Трансформатор МУТ типа ПОБС-ЗА, включенный на 160 В-А (рис. 1.11,г),
предназначен для питания реле СМУ двойного управления стрелками н кон-
трольными лампочками стрелочных коммутаторов колонки (вышки). С одного
изолирующего трансформатора могут получать питание реле СМУ нескольких
районов местного управления, если подводящие провода проложены в разных
кабелях. Мощность, потребляемая на одну стрелку местного управления, состав-
ляет 9 В-А.
Трансформатор МУЛ, включенный на 135 В-А (рис. 1.11, 3), предиазиачеи
для питания ламп маневровой колонки или маневрового пульта, ламп пульта ог-
раждения путей и др. — всего до 30 ламп. При определении загрузки транс-
форматора считается, что одновременно могут быть заняты 50% рельсовых
цепей.
Трансформатор СН включен на мощность 160 В-А (рис. 1.11, е). От него
допускается осуществлять питание ППШ и дешифраторных ячеек ДЯ четырех
подходов автоблокировки.
Трансформатор ВДТ применяется в качестве вольтодобавочного для сниже-
ния расхода кабеля при включении маршрутных указателей (рис. 1.11, ж). До-
пустимый ток 17 А.
Блоки выпрямителей типов БПШ, 1БП и 2БП (рис. 1.11, з) предназначаются
для питания схем маршрутных указателей, а блоки 1БПЛ и 2БПЛ (рис. 1.11, и)
— для питания линейных реле автоблокировки и реле включения зеленого
мигающего показания предвходной сигнальной установки.
Выпрямители типа ВАК-13Б предназначаются для питания управляющих
цепей устройств очистки стрелок (рис. 1.11, к).
Для центрального питания ламп входного светофора с резервированием пи-
тания от аккумуляторной батареи поста централизации устанавливается полу-
проводниковый преобразователь постоянного тока напряжением 24 В в перемен-
ный ток напряжением 220 В. Мощность преобразователя 300 В-А. Так как
практически при безбатарейной системе питания в режиме преобразования пи-
тается только красная лампа входного светофора, ее повторитель на табло и
контрольная лампочка аварии переменного тока, что составляет 37,5 Вт, преоб-
45
разователь может обеспечить резервирование питания семи входных светофо-
ров. Схема включения приборов центрального питания ламп входного светофора
показана на рис. 1.12.
Панели выпрямителей типа ПДЦ (см. рис. IV.19) в устройствах ЭЦ применя-
ются для питания аппаратуры кодового управления. На центральном посту вы-
прямители 1В и 2В этой панели служат для заряда батареи питания релейных
устройств кодовой централизации, выпрямители ЗВ и 4В — для питания бескон-
тактной аппаратуры, а трансформатор 1Тр—для питания ламп табло, относя-
щихся к устройствам, находящимся на кодовом управлении. Полное резервиро-
вание всех цепей питания бесконтактных приборов и питания ламп табло позво-
ляет сохранять кодовое управление объектами при отключении на центральном
посту внешних источников переменного тока. В панели ПДЦ отсутствуют реле,
осуществляющие подсветку табло, поэтому их нужно замонтировать на релейных
стативах устройств электрической централизации.
ОХКС г- Jeff ДСП ор'Рг-___________
^от V?
2,5шЛ- ^-^СОБС-гА
8)
ЛХ1П 3р'Х
0X1 ы
ни
ЛОБ С-ЗА
кпх
110В
КОХ
ПХГП Щ
0X1
лп
Д;г»,7в а
у мчЙ'ОМ
мшг/гч
ВПП
А ППП
J 29-ЗОВ
Я пмл
г)
mm
CD6C-2A Пр ь—-I , ”
________ гуВУС-1,3
ТДхи.Л ________________|
Для панели 1!В-26 вывод K21-S
заменяется наК11-6',аК27-1наК11-1
0X1
ПП МУТ
^22 £
ЛОБО-ЗА
110В
mm
0X1
Пр-^
№Л г\
2,5миг зёпп
к)
0X1 ОС
„ 2.5хМг
ОХКС '
0X1 ВОС
61L
Лр-1
mm L.X
ППШ j g
СОаС~2А
е) 3 и У подход Д9
АБ -
/ТОШ
тон
ОХКС 1 }
2'5мм ЛОБО-
ппш
16В
ж) охс
2,5ммг
пху_____________________________________
вдт\_^£‘1!1с1^ 237В 25mmz
. П0БС-2А ш} ” '
ПХ1П ______________
К другим БПИГ~}
0X1 (о-зз)
' 1БП t
31 szl f.
БПШ ,203 .
13 72
ЗБП
I1 К
~БПШ
, . 6ПШ . 20в ,
(11-33) 13 гг&-73,53-12}
07
Кдругии БПЩ
1БПП
ПП1(ПП2)
лмИлмг)
БПШ
гвпл
ЛПЗ(ППУ)
БПШ ЛМЗ(ЛМЧ)
~тт—+
8№-
8М-136-
оп
900
ом
МЩ220ВБ^
к
з
* 2
3
Рис. 1.11, Выпрямители и трансформаторы, изолирующие внешние цепи от по-
стовых
46
Нагрузки: 1 — питание ламп входных светофоров; 2 — питание ламп входного светофора на
табло; 3 — питание реле управления пригласительными сигналами
На распорядительном посту количество стрелок кодового управления, кото-
рые могут обеспечить выпрямители ЗБВ панели ПДЦ, определяется из расчета
14 = 0,15 к+1,5,
где 14 — среднесуточный ток, отдаваемый выпрямителем, А;
0,15 — ток, потребляемый устройствами кодового управления па стрелку, А;
1,5 — среднесуточный ток, потребляемый релейными устройствами на переда-
чу кодов, А;
к — количество стрелок на кодовом управлении.
Отсюда
14 —!,5 ог
К----------- — Я5 ОТПРППК
Бесконтактная аппаратура потребляет ток до 5 А, что в 4 раза ниже номи-
нальной мощности выпрямителя.
На исполнительных постах, находящихся на кодовом управлении, релейные
устройства кодового управления питаются от батареи, общей с релейными уст-
ройствами исполнительной и наборной групп реле.
Так как при безбатарейной системе отключение источников переменного тока
приводит к прекращению действия электрической централизации, питание бескон-
тактной аппаратуры от аккумуляторной батареи не резервируется, батарея для
релейных устройств проектируется без средней точки и заряжается от выпрями-
теля 24 В панели ПВ-24/220ББ (панель ПДЦ используется только для питания
бесконтактной аппаратуры). Число стрелок, которое будет обеспечено панелью,
определяется по формуле
22—2,7
к =------------= 48,
0,35-4-0,15
где 2,7 — среднесуточный ток, потребляемый релейными устройствами на пере-
дачу кодов, А;
0,15 — ток, потребляемый управляющими реле кодового управления на одну
стрелку, А;
0,35 — ток, потребляемый исполнительной группой реле на одну стрелку, А.
При большем количестве стрелок мощность выпрямителей контрольной ба-
тареи необходимо увеличить и к выпрямителю 24 В панели ПВ-24/220ББ парал-
47
Рис. 1.13. Схема включения конденсаторной панели типа ПКД:
1 — магистраль для питания стрелочных электроприводов маневровых районов; 2 — к пуско-
вым блокам стрелок, переключаемых иа местное управление
лельно подключить выпрямитель ЗБВ панели ПДЦ (подключение производится к
выводам К21-1 и К22-1). Выпрямители ЗБВ гарантируют токи содержания ба-
тареи, и в этом случае среднесуточный расход тока может быть повышен до
30 А, что соответствует количеству стрелок кодового управления
30—2,7
к = „ „„——— = 74 стрелки.
0,22+0,15
Панель конденсаторов типа ПК1 в ЭЦ применяется в случаях, когда от по-
стовой установки электропитания производится питание маневровой централиза-
ции с сортировочными горками малой мощности или профилированными вытяж-
ками, где имеет место перевод стрелок перед набегающими вагонами. Панель
работает совместно со стрелочным выпрямителем панели ПВ-24/220ББ и за счет
заряда конденсаторов обеспечивает довод стрелочных приводов при переключе-
нии или отключении источников переменного тока. Для работы панели питающую
магистраль рабочего тока стрелок маневрового района с зажимов панели
ПВ-24/220ББ подключают к зажимам панели П31 и П41 (рис. 1.13). Так как
панель ПК1 для применения ее на механизированных горках имеет ввод для
второго безбатарейного выпрямителя, при применении ее для маневровых райо-
нов аппаратура контроля второго выпрямителя выключается (снимаются с па-
нелиреле К2 и А).
Питание стрелок маневровых районов осуществляется с зажимов панели ПЗЗ,
П43, и стрелки могут переводиться только при исправных выпрямителях и кон-
денсаторной батарее, что контролируется реле ВПС, включенным с зажима па-
нели П13. При повреждении конденсаторной панели или отключении перемен-
ного тока повторителем реле ВПС на пульте маневровой вышки включается лам-
па «Движение по готовым стрелкам» и теряется возможность управления стрел-
ками. Управление стрелками при повреждении только конденсаторной панели
может быть восстановлено нажатием на пульте маневровой вышки нормально
запломбированной кнопки.
К питанию от конденсаторной панели должны подключаться и пусковые це-
пи стрелок электрической централизации, передаваемые на местное управление в
районы горок и профилированных вытяжек. При центральном управлении рабо-
чие цепи этих стрелок питаются непосредственно от выпрямительной панели
ПВ-24/220ББ. При передаче стрелок на местное управление контактом реле
МРП — повторителем децентрализующего реле Д — производится подключение
рабочих цепей к панели конденсаторов. При питании от конденсаторной панели
только стрелок одного маневрового района устанавливается панель типа ПК1-2.
При двух маневровых районах устанавливается панель типа ПК1-1.
48
Число стативов преобразователей СП150/25 и схема их вклю-
чения определяются в соответствии с мощностью путевых преобразователей ста-
тнва— 1740 В-А (см. п. IV.2) и расчетной мощностью нагрузки рельсовых це-
пей, определенной на одну централизованную стрелку (см. табл. 1.9).
Аккумуляторные батареи в установках электрической централи-
зации крупных станций, обеспечиваемых электроснабжением, по нормам прием-
ников особой группы I категории используются для питания релейных устройств
при отключении внешних источников электроснабжения. Емкость их должна
рассчитываться на 2 ч (время, необходимое на приведение в действие ДГА при
отказе в автоматическом запуске).
С введением центрального питания ламп входных светофоров и ликвида-
цией аккумуляторных батарей у них принято, что по истечении основного време-
ни режима резервирования устройств ЭЦ от аккумуляторных батарей питание
красных ламп входных светофоров должно осуществляться в течение еще 4 ч —
дополнительный режим резервирования. Для упрощения устройств электропита-
ния основной и дополнительный режимы устанавливаются 6 ч.
Расчет индекса контрольной батареи производится по формуле (IV.3), при-
веденной в п. IV.5. Ток нагрузки определяется по данным табл. 1.10 и формуле
iH:=0,5-|-m’a+ ip>
где п — число стрелок электрической централизации;
ia — ток, потребляемый релейными и другими устройствами при отключении
сети переменного тока, отнесенный на одну стрелку;
ip — ток, потребляемый преобразователем ПП-300 при отключении сети пе-
ременного тока, зависящий от числа входных светофоров на станции и
других потребителей;
0,5 — расход тока, не зависящий от числа централизованных стрелок, А.
При кодовом управлении на центральном посту совместно с панелью ПДЦ
устанавливается отдельная батарея для питания релейных устройств кодового
управления. Расчет емкости батареи ведется на 2 ч — время для организации
управления устройствами с резервного пульта. Ток кодовой батареи
/к = 0,75лк+2,7,
где пк — число стрелок, находящихся на кодовом управлении;
0,75 — среднесуточный расход тока на питание кодовых релейных устройств и
табло, отнесенный на одну стрелку, А;
2,7 — среднесуточный ток на питание кодовопередающих устройств, не зави-
симый от размеров установки, А.
В соответствии с изложенным выше в табл. 1.24 дай перечень типов панелей
питания, трансформаторов, ДГА, из которых следует комплектовать установки
питания электрической централизации.
Расчет аккумуляторных батарей (табл. 1.25) произведен для вариантов на
2, 3, 4 и 5 входных светофоров. При выборе типов аккумуляторов для уменьше-
ния числа сосудов разной величины применялись аккумуляторы типов СК4, СК6,
СК8, СЮ и С12.
При кодовом управлении на постах дополнительно к перечисленному в
табл. 1.24 оборудованию следует устанавливать панель типа ПДЦ, а на централь-
ном посту — батарею к ней. Типы аккумуляторов батарей: станции до 20 стре-
лок — СК2; до 45 — СК4; до 65 — СК6; до 85 — СК8.
В соответствии с данными по числу и типу оборудования для комплектования
конкретной щитовой установки электропитания поста централизации, приведен-
ными в табл. 1.24, и общих структурных схем рис. 1.7 и 1.8 составляются струк-
турные схемы конкретных постовых установок. Примеры таких схем даны на
рис. 1.14 и 1.15.
Электропитание устройств маневровой электрической централизации. При
расстоянии района маневровой электрической централизации (МЭЦ) порядка
350—500 м от поста ЭЦ и небольшом количестве стрелок для удобства обслу-
живания релейной аппаратуры МЭЦ ее следует размещать в постовом здании
49
Таблица 1.24
Основное оборудование установок электропитания ЭЦ
Наименование оборудования Тип РЦ Число основного оборудования электропитания в зависимости от типа постового здания в числа стрелок ЭЦ
I II Шк III или IVk
30 50 65 100 120 130 150 170 180 200 230 240
ДГА-2-24М 1 1 1 1 * ** *** — — — — — — — —
ДГА-2-48М — — — — —- 1 1 1 1 1 1* 1* 1»
ПВ-60 — 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2
ПВ-24/220ББ — 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
ПВ-24 — — — — 1 1 1 2 2 2 2 2 2
ПРББ — 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2
щвп — 1 1 1 I 1 1 2 2 2 2 2 2
РЦ25-5С 1 2 3 4 5
РЦ25-10 1 2 1 3 4
СП1 50/25 РЦ25-11 1 2 3
РЦ25-12 1 1 2 3
ТС-10/5 РЦ25-5С 1 — — — — — — 1 (2ТС) 1 (2ТС) 1 (2 ТС) 1 (2ТС) 1 (2ТС)
ТС-16/5 РЦ25-10 — 1 1 — — — — — — — — —
ТС-25/5 РЦ25-1 1 — — — 1*» — — — 1 (/ТС) 1 (/ТС) — — —
ТС-4 0/5 — — — — 1 1 1 — — 1 (1ТС) 1 (1ТС) 1 (1ТС)
ТС-10/5 — — — — — — 1 (ЗТС) 1 (ЗТС) 1 (ЗТС) 1 (ЗТС) —
ТС-16/5 РЦ2 5-12 1 1 — — — — — — — — — —
ТС-25/5 — —- 1 — — — 2 (7ТС, 2 (1ТС, 2 (1ТС, 1 (1ТС) 1 (/ТС) —
2 ТС) 2ТС) 2 ТС)
ТС-40/5 — — — 1 1 1 — — — 1 (2ТС) 1 (2ТС) —
* Мощность ДГА определена прн режиме обогрева контактов автопереключателей стрелочных электроприводов 127 В.
** До 80 стрелок ТС-16/05
*** До 80 стрелок ТС-25/05.
Таблица 1.25
Индекс аккумуляторов типа СК контрольной батареи в зависимости
от числа стрелок ЭЦ и входных светофоров
Число входных светофоров Индекс аккумуляторов при числе стрелок
30—40 40—65 65—90 90—100 100—125 125—130
2 4 6 8 8 10 10
3 4 6 8 8 10 10
4 6 8 8 8 10 10
5 6 8 10 10 10 12
Без питания вход- ных светофоров 4 6 6 6 8 8
Примечание. При числе стрелок более 130 необходимо включать две контрольные
батареи.
ЭЦ, а пульт управления стрелками — в маневровых постах. В этом случае пита-
ние всех объектов МЭЦ осуществляется от панелей питания ЭЦ.
Для МЭЦ до 15—18 стрелок при удалении маневрового поста от поста ЭЦ
до 700—750 м наиболее целесообразно все устройства питать от питающей уста-
новки ЭЦ, а аппаратуру управления размещать в релейных помещениях манев-
ровых вышек.
Схема электропитания поста МЭЦ от установки электропитания поста ЭЦ
приведена на рис. 1.16. По схеме расчет допустимого падения напряжения в маги-
страли МРПБ, МРМБ производится по сумме токов двух стрелок МЭЦ, находя-
Рис. 1.14. Структурная схема установки электропитания поста ЭЦ от 65 до
130 стрелок (электрическая тяга постоянного тока):
К — провода контроля перегорания предохранителей КПП, КПМ и КПЗ; Щ — провода пи-
тания схем щитовой установки ЩП и ЩМ; 220 — провода питания переменным током от
ТС; 380/220 — провода питания переменным током от панели ПВ-60
51
Рис. 1.15. Структурная схема установки электропитания постов ЭЦ от 150 до 200 стрелок с кодовым управлением (панель
СКЦ) при автономной или электрической тяге переменного тока (ко всем наименованиям питания от второй системы панелей
добавляется буква Д):
1 — на 2ТС подключать на более 90 стрелок; 2 — подключение резервного выпрямителя БВ 24/30 при нагрузке на одну батарею более
65 стрелок; 3 — гарантированное электропитание вентияции и освещения; 4 — негарантированное питание вентиляции и общего освещения;
5 —питание РЦ (см. рис. IV.22); К —провода контроля перегорания предохранителей КПП, КПМ и КПЗ; Щ — провода питания схем щи-
товой установки ЩП и ЩМ\ 380/220 — провода питания переменным током от панели ПВ-60
щихся в наихудших условиях — стрелки с наибольшим усилием перевода и на-
именьшими предстрелочиыми участками, и допустимому падению напряжения:
АДМ
216-Цсэ
1м
где Усэ — необходимое напряжение на электродвигателе;
1мц — длина кабеля от маневрового поста до стрелок;
/м — длина магистрали.
При питании маршрутных указателей через вольтодобавочный трансформа-
тор и длине кабеля более 300 м для одновременно включаемых маршрутных
указателей и трансформаторов прокладываются отдельные провода.
Провода к местным элементам путевых реле следует прокладывать или в
кабеле, по которому проходит постояный ток напряжением не более 30 В, или
в отдельном кабеле.
Для уменьшения сечения проводов на маневровом посту следует устанавли-
вать путевые реле ДСШ с параллельно включенными к местным обмоткам кон-
денсаторами. Тогда токи местных элементов будут: ДСШ-13 с 2 мкФ — 0,033 А;
ДСШ-1 ЗА с 4 мкФ —0,037 А.
Отопительные приборы и освещение маневровой вышки следует питать от
местного источника электроснабжения.
Есля расстояние между постом МЭЦ и постом ЭЦ более 700—750 м, сле-
дует осуществлять электропитание поста МЭЦ от двух независимых источников,
предназначенных для питания потребителей не ниже II категории, или от одного
Пост ЗЦ ।
1,з0 maps i
£ ДМД !,5a МРМБ '
nxc
OXC
ПХ Ppjh
oxc '—inpioi
I Пост МАмеВробой централизации
\ Рр-р______________________pus ч
I —Лр-Зг- ШС-75-0-0,5 РМ1 |/
400
мт Г Jl
МПХС I
i y-Ji
MOXC | pup-18в
ПХС .
oxc 2
P,\l.5° Ь ПХУС 3
Ъ1,3° 1 ЛОК-25В охс
1/^2328 !
ПБ
МТ
1М
MT
2/7^
'^*31 CX
Пр-5г- -.А С
' ™_1 I MT CM
m2 47^***!
СНТ д nP^r MC
1 Mil
ПхггоУОг- (2^P0SC-2Af,5‘
0X220 ВрИр 1.5° | лик=508 М1-
По расчету ' ЛХЛ \
охл;иов 25 Bi | AU„M8B
пхм Рр^е
ОХМ —25 Т« | ZczT
пхггрРР^Г A<ng' Р PpOJr '
0X220 |Ф I
4
РЦ
П0ВС-5А
J CHI
6 2-3
CUT
пп
•11
П06С-2А
n no
— пульт
SAIWB
TT~t
ВЛ1НМ
ZJ—fw
nx 1 /
x 74W L A L (
АПШ (W
Po^T ПХ 4
Pp^T ox 7
M
П
Рис. 1.16. Схема питания поста маневровой централизации от установки электро-
питания поста ЭЦ.
Нагрузки: / — стрелочные электроприводы; 2 — лампы светофоров; 3 —маршрутные указа-
тели; 4 — путевые трансформаторы; 5 — местные элементы; 6 — аварийное освещение;
7 — трансформаторы табло и контроля стрелок
53
источника для питания потребителей I категории и второго — III. Следует рас-
сматривать возможность электроснабжения поста МЭЦ от установки электропи-
тания поста электрической централизации напряжением 380/220 В и местного
второго источника.
При двух независимых источниках электроснабжения и количестве стрелок
до 15—18 не учитывается возможность одновременного отключения питания на
обоих фидерах и наезд вагона на переводимую стрелку. При отключении одного
из фидеров переключение на 2-й фидер питания схем управления стрелочных
электроприводов должно произойти в течение 0,2 с для сохранения в переводи-
мых стрелках цепей самоблокирования. Также должно производиться отключение
огней горочного светофора и цепей управления стрелками. Управление стрелками
может быть восстановлено при наличии питания от одного фидера после нажатия
специальной кнопки «Движение по готовым стрелкам». При этом роспуск отце-
пов должен осуществляться только после установки всех стрелок по пути следо-
вания отцепов.
Электропитание маневровых районов с сортировочной горкой средней мощ-
ности с количеством стрелок более 15—18 должно предусматривать применение
панелей ПК 1-2 (см. п. IV.2). Панель ПК 1-2 должна предусматриваться в МЭЦ
с горкой или профилированной вытяжкой также и с меньшим количеством стре-
лок, если электроснабжение производится от ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ, имеющих ре-
жим повторного включения с перерывом питания в них 13 с.
В табл. 1.26 приведены данные потребляемой мощности для поста МЭЦ на
18 стрелок, определенные по данным табл. 1.19. Практически от числа централи-
зуемых стрелок зависит только часть нагрузки, составляющая с потерями в пре-
образователях и трансформаторах 0,1 кВт на стрелку. Таким образом, в расчетах
источников электроснабжения и питающих кабелей следует брать или максималь-
ную цифру по таблице, или снижать эту цифру на соответствующее количество
стрелок, помноженное на 0,1 кВт. Нагрузки освещения и электроотопления опре-
делены для маневровой вышки типа II, и их, как правило, следует питать только
от одного ближайшего источника. Если нагрузка обогрева контактов автопере-
ключателей стрелочных электроприводов в значительной степени влияет на сече-
ние питающих кабелей, то ее можно не резервировать.
Электропитание МЭЦ при двух источниках питания производится с примене-
нием панелей питания малых станций типов ПВ1-ЭЦ и ПР-ЭЦ25 (рельсовые цепи
применяются по нормалям РЦ25-М). Электрические схемы и описание панелей
см. п. IV. 1.
Таблица 1.26
Мощность, потребляемая постом маневровой централизации (18 стрелок)
Наименование нагрузки Нагрузка на сеть
Р, кВт Q, квар
СЦБ (рельсовые цепи по нормалям РЦ25-М) 3,6 1,6
Связь 1,8 1,3
Гарантированное освещение 0,1 —
Потери в изолирующих трансформато- рах 0,3 0,9
Итого СЦБ и связь 5,8 3,8
Обогрев контактов автопереключате- лей стрелочных электроприводов 0,8 0,4
Освещение и электроотопление 15,0 —
Всего 5 = 22 кВ-А 21,6 4,2
54
Фидер 2 Фидер1
Рис. 1.17. Структурная схема электропитания МЭЦ при 2 независимых ис-
точниках электроснабжения.
Нагрузки: I — негарантированное освещение и обогрев; 2 — гарантированное освещение
и связь; 3 — светофоры и маршрутные указатели; 4 — обогрев автопереключателей, конт-
роль стрелок и др.
В схему
отключения
горочного
сигнала
В схему пуска стрелок
Рис. 1.18. Схема блокировки цепей пуска стрелок МЭЦ при отключении одного
из фидеров (см. рис. 1.17: / — стрелки А; 2 —стрелки А и Б; 3 —стрелки Б и В)
55
Структурная схема электропитания МЭЦ при электроприводах с электро-
двигателями постоянного или переменного тока приведена на рис. 1.17, На схе-
ме даны 3 варианта включения аппаратуры для питания стрелочных электро-
приводов
Вариант включения выпрямителей ВП2 и ВПЗ по трехфазнои схеме для воз-
можности подключения конденсаторной панели (при однофазном выпрямлении
подключение конденсаторной панели повышает напряжение постоянного тока вы-
ше допустимой нормы) см. фрагмент рисунка по стрелкам А. В панели произ-
водится перемонтаж по включению выходов 1—2 выпрямителей ВП2 и ВПЗ
параллельно (перемонтаж панели указывается в проектной документации). Трех-
фазный ток на выпрямители (выводы К.13/9, К13/10, К.13/11) подается к зажи-
му 4 обмоток трансформатора Тр2 панели ПВ1-ЭЦ (см. рис. IV.5)
Вариант включения выпрямителей ВП2 и ВПЗ при двух независимых фидерах
(см. рис. 1.17) без применения панели ПК1 см. фрагмент рисунка по стрелкам
Б и В.
Вариант при питании стрелочных электроприводов с электродвигателями
трехфазного тока приведен на фрагменте рисунка по стрелкам А и Б.
На рис. 1.18 даны схемы включения блокировки цепей пуска стрелок МЭЦ
при отключении одного из фидеров.
1.4. Структурные схемы электропитания и расчеты
потребляемой мощности электрической централизации
малых станций (до 30 централизованных стрелок)
Системы электропитания. Преимущественной системой питания устройств
ЭЦ малых станций является безбатарейная. Безбатарейная система питания ЭЦ
на станциях с числом стрелок до 30 должна проектироваться при обеспечении
электроэнергией от двух независимых источников энергии, предназначенных для
электроприемников I категории или от ВЛ СЦБ и дополнительно от ВЛ ПЭ,
подвешенных на разных опорах. При этом дополнительное резервирование авто-
матизированным дизель-генератором не требуется. Наиболее распространенную
систему электроснабжения см. рис. 1.1.
Применение безбатарейной системы питания на малых станциях допустимо,
если энергоснабжение производится от ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ двухцепной линии,
обеспечивающей электропитание автоблокировки с рельсовыми цепями перемен-
ного тока, или от ВЛ СЦБ и местных источников, обеспечивающих электропри-
емники не ниже III категории и не зависимых от источников электроснабжения
ВЛ СЦБ. При этом в обоих случаях необходимо осуществлять дополнительное
резервирование электропитания от автоматизированных дизель-генераторов. Если
местный источник предназначен для питания приемников II категории, установка
автоматизированного дизель-генератора на посту ЭЦ не производится. Наиболее
предпочтительным является устройство электропитания от ВЛ СЦБ и не зависи-
мого от ВЛ СЦБ местного источника. Схему электроснабжения ЭЦ станций до
30 стрелок от двухцепной ВЛ см. рис. 1.2.
На этих рис. 1.1 и рис. 1.2 трансформатор ОМ у входного светофора в систе-
ме централизации с центральным питанием ламп всех светофоров устанавливает-
ся для питания красной лампы входного светофора при повреждении кабеля
центрального питания. На станциях, не имеющих линий ВЛ СЦБ или ВЛ ПЭ в
районе входных светофоров, резервное питание для красной лампы должно по-
даваться с центрального поста в кабеле, прокладываемом отдельно от кабеля ос-
новного питания.
Если электроснабжение ЭЦ малых станций осуществляется от менее надеж-
ных источников, должна применяться батарейная система электропитания с при-
менением статических преобразователей, преобразующих постоянный ток напря-
жением 48 или 24 В в переменный 220 В
При отключении внешних источников электроснабжения осуществляется
электропитание от этих преобразователей всех объектов централизации, исклю-
чая нагрузки обогрева контактов автопереключателей электроприводов и уст-
ройств связи. Устройства связи обеспечиваются электропитанием от батареи свя-
зи. От нее также получает питание минимальное освещение аппаратной, позво-
56
ляющее продолжать управление устройствами. Батареи 48 или 24 В составляют-
ся из аккумуляторов типов СК6 — СК12. Аккумуляторам СК12 соответствует
площадь аккумуляторных помещений в типовых постовых зданиях для малых
станций. Продолжительность резервного питания от аккумуляторных батарей
устанавливается в зависимости от надежности внешнего электроснабжения.
Установка на постах электрической централизации при батарейной системе
питания генераторов (ДГА) Э-8Р или ДГА-16 для уменьшения времени резерви-
рования питания устройств от аккумуляторов применяется в тех случаях, когда
предельный индекс аккумуляторов С12 не может обеспечить необходимую дли-
тельность резервирования.
При электроснабжении ЭЦ малых станций на участках с АБ с рельсовыми
цепями постоянного тока, получающими питание от двухцепной линии
(рис.1.19, а) или только от одноцепной ВЛ СЦБ (рис. 1.19, б), продолжитель-
ность резервного питания от аккумуляторов устанавливается 12 ч для работы
всех устройств и 16 ч для красных огней входных светофоров. При установке
на посту ЭЦ автоматизированного ДГА продолжительность резервного питания
снижается для всех устройств до 4 ч и для красных огней входных светофоров
до 8 ч.
На станции при наличии только одного источника энергии ВЛ СЦБ или
источника для электроприемников не ниже I категории в пост должны пода-
ваться две питающие линии (см. рис. 1.19). Если источником электроснабжения
является только ВЛ ПЭ, продолжительность резервного питания устанавливает-
ся 18 ч для работы всех устройств и 22 ч для красных огней входных светофо-
ров. При установке на посту ЭЦ автоматизированного ДГА продолжительность
резервного питания снижается для всех устройств до 6 ч, для красных огней
входных светофоров — до 10 ч.
Для резервного питания ЭЦ малых станций рекомендуется использовать
трансформаторы, устанавливаемые в районе пассажирских зданий для электро-
снабжения станций.
Электропитание промежуточных станций осуществляется с помощью комплек-
та панелей питания типов ПВ1-ЭЦ, ПР-ЭЦ25, ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ. Описание
панелей см. п. IV.1. Панели собираются в щитовую установку в порядке, опре-
деляемом мнемосхемой на них.
Установка безбатарейиой системы питания комплектуется из панелей
ПВ1-ЭЦ и ПР-ЭЦ25 (условный индекс Б24-25), обеспечивает применение поме-
хозащищенных рельсовых цепей частотой 25 Гц. Она имеет несколько разновид-
ностей схем включения панелей питания и приборов в них: при электрической
тяге переменного тока применяются рельсовые цепи РЦ25-05С, при автономной
тяге — РЦ25-10 и РЦ25-11 (рис. 1.20), а при электрической тяге постоянного
тока — РЦ25-12 (рис. 1.21). Особенности включения панелей и приборов объясня-
ются различной мощностью, потребляемой рельсовыми цепями, недостаточной в
ряде случаев мощностью двух путевых преобразователей частоты, установленных
в панели ПР-ЭЦ25, и схемами включения преобразователей.
Из табл. 1.27 следует, что при РЦ25-5С для станции свыше 24 стрелок че-
тырех преобразователей недостаточно. Однако, так как все расчеты ведутся по
усредненным данным, прежде чем принять решение об установке пятого преоб-
разователя, следует провести конкретный расчет мощности, потребляемой стан-
цией, по методике, изложенной в п. 1.2.
Таблица 1.27
Число преобразователей ПЧ 50/25-300 для станций
Число ПЧ 50/25-300 Предельное число стрелок иа станции
РЦ25-5С РЦ25-10 РЦ25-11 РЦ25-12
2 9 И 25 27
3 17 21 30 30
4 24 30 —
57
Рис. 1.19. Схема электроснабжения ЭЦ малых станций при батарейной системе
питания:
а — при двухцепной линии ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ; б — при одноцепиой линии; / — трансфор-
матор СЦБ; 2 — трансформатор общих нужд; ДУ — разъединитель с дистанционным уп-
равлением; РУ — то же, с ручным управлением
Рис. 1.20. Структурная схема безбатарейной системы питания при РЦ25-5С,
РЦ25-10 и РЦ25-11 (соединения—АЛЛ—при двух или трех путевых преобразо-
вателях П;------при четырех путевых преобразователях Л).
Нагрузки: I — негарантированные освещение, электрообогрев и вентиляция; 2— гарантиро-
ванные освещение и связь; 3 — светофоры и маршрутные указатели; 4 — контроль стрелок,
разъединители ВЛ, переезды, изолирующие трансформаторы; 5 — обогрев контактов стре-
лочных электроприводов
58
Рис. 1.21. Структурная схема безбатарейной системы питания при РЦ25-12 (со-
единения —ЛЛЛ — станция до 11 стрелок при 15 рельсовых цепях РЦ25-12 и не
более 15 стрелок при РЦ25-11 и РЦ25-12, соединения-------------для станций до
27 стрелок при 1П и 2П, —"до 30 стрелок при 1П, 2П и ЗП).
Нагрузки: 1 — 5 аналогично рис. 1.20
Дополнительные путевые преобразователи (сверх двух в панели ПР-ЭЦ25),
устанавливаемые на релейных стативах, требуют для их питания 220 В изолиро-
ванные от земли. При схеме питания (см. рис. 1.20) и установке одного допол-
нительного преобразователя он включается на питание от трансформатора Tpl
(обмотка 4) и согласовывается на угол сдвига фаз 90° с преобразователем П.
При необходимости установки на релейных стативах двух преобразователей оии
для уменьшения тока подмагничивания питающего трансформатора должны
включаться противофазно, т. е. один из них 4П должен питать местные элемен-
ты, а второй—путевые. В этом случае преобразователь П в панели ПР-ЭЦ
используется для питания путевых элементов рельсовых цепей. На релейном ста-
тиве устанавливаются лучевые реле для этого преобразователя и фазирующие
устройства для согласованной работы преобразователей.
Для участков с электротягой постоянного тока требуется защита маломощ-
ных приборов панели ПР-ЭЦ25 (выпрямителя ВП1, трансформаторов Tpl, Тр2
и преобразователей П) от мешающего влияния тягового тока. Для этого на стан-
циях до 11 стрелок эти приборы подключаются к обмотке А трансформатора Tpl
панели ПВ1-ЭЦ (см. рис. 1.21). Так как при рельсовых цепях РЦ25-12 преобра-
зователи для местных и путевых элементов используют одну полуволну пере-
менного тока, для уменьшения токов подмагничивания преобразователь 1П
включается противофазно местному преобразователю. Он настраивается по вто-
ричному напряжению на сдвиг фаз 90° и работает на холостом ходу или исполь-
зуется для питания РЦ25-11, если такие имеются на станции.
На станциях свыше 11 стрелок необходимо для защиты панели ПР-ЭЦ от
мешающих влияний электрической тяги постоянного тока устанавливать транс-
форматор ТС (см. рис. 1.21).
Панели ПВ1-ЭЦ и ПР-ЭЦ25 позволяют применять на станциях стрелочные
электроприводы с электродвигателями как переменного, так и постоянного тока.
Для питания электродвигателей переменного тока на панели ПВ1-ЭЦ может уста-
59
Рис. L22. Структурная схема батарейной системы питания при рельсовых цепях
1 — негарантированные освещение и вентиляция; 2 — гарантированные освещение, вентиля-
ция и связь; 3 — соединения при батарее 24 В; 4 — то же, при батарее 24 + 24 В
Рис. 1.23. Схема резервного питания красных ламп входных светофоров от по-
стовой батареи при батарейной системе питания
60
навливаться трансформатор Тр2 (см. рис. 1.20 и 1.21 фрагмент по стрелке Г). При
установке трансформатора Тр2 панель называется ПВ1-ЭЦ 1Т; при отсутствии
трансформатора Тр2 — название панели ПВ1-ЭЦ 1П.
В безбатарейной системе питания при стрелочных электроприводах с элек-
тродвигателями постоянного тока электроснабжение ЭЦ может осуществляться
от однофазного трансформатора ОМ-10 на ВЛ СЦБ. На участках с электриче-
ской тягой от ОМ-10 допустимо питать станции до 11 стрелок, так как при боль-
шем количестве стрелок требуется установка изолирующего трехфазного транс-
форматора ТС-10. Для других видов тяги от трансформатора ОМ-10 допустимо
питать станции до 15 стрелок ЭЦ. Схема ввода однофазного фидера в панель
ПВ1-ЭЦ приведена на рис. 1.22. Необходимые переключения при вводе однофаз-
ного фидера см. п. IV. 1.
Установка батарейной системы электропитания комплектуется из панелей
ПВ1-ЭЦ, ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ и применяется с рельсовыми цепями частотой
50 Гц. Установка, состоящая из панелей ПВ-ЭЦ и ПРП-ЭЦ и батареи 24 В,
имеет условный индекс Б24Р, а установка, состоящая из панелей ПВ-ЭЦ,
ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ и двух батарей по 24 В с объединенной общей точкой,—
индекс Б48Р50 (см. рис. 1.22).
Мощность установок питания определяется мощностью преобразователей
ППВ-1, осуществляющих резервирование питания всех нагрузок, кроме перевода
стрелок. Выходная мощность преобразователя 1000 Вт при нагрузке с cos<p=
=0,9. Такая мощность позволяет применять установку с одной панелью ПРП-ЭЦ
на станциях без маневровой маршрутизации с резервной электростанцией для
сокращения длительности резервного питания от аккумуляторов. В остальных
случаях необходима установка с двумя панелями ПРП-ЭЦ н ПП50-ЭЦ и бата-
реей 24+24 В.
В батарейной системе питания резервирование питания ламп входного све-
тофора, имеющих более длительный режим, чем все остальные объекты центра-
лизации, осуществляется от отдельного преобразователя типа ПП-300М, уста-
навливаемого на полках релейных стативов. Схема резервного питания от посто-
вой батареи красных ламп входных светофоров при батарейной системе питании
приведена на рис. 1.23.
Расчеты мощности, потребляемой установками ЭЦ, и расчеты аккумулятор-
ных батарей. В соответствии со структурными схемами приведены примерные
расчеты мощности, потребляемой объектами ЭЦ. Так как нагрузки от рельсовых
цепей РЦ25-5С и РЦ25-10, РЦ25-12 и РЦ25-11 отличаются незначительно, то
все расчеты выполнены на мощности, потребляемые РЦ25-5С и РЦ25-12, что в
пределах точности расчетов вполне допустимо. В табл. 1.28 приведены расчеты
для станций 5 и 30 стрелок. При расчете мощности, потребляемые от сети 50 Гц
преобразователями ПЧ50/25-300, определяются по графикам рис. 1.24, а потери
в трансформаторах ТС, ТМ и Tpl панели ПВ1-ЭЦ —по графикам рис. 1.25. При-
менение батарейной системы питания ограничивается мощностью преобразовате-
лей ППВ-1 и пригодно для станций до 25 стрелок.
В табл. 1.29 приведен примерный расчет мощности, потребляемой всем комп-
лексом устройств ЭЦ станции на 15 стрелок при рельсовых цепях РЦ25-5С или
РЦ25-10. В расчетах ЭЦ батарейной системы (рельсовые цепи РЦ50-18) в графе
9 «увеличение нагрузки при форсированном заряде батареи» берется нагрузка от
Рис. 1.24. График мощностей, по-
требляемых от сети 50 Гц преобра-
зователями ПЧ 50/25-300; график
2ПЧ — один преобразователь для
местных и один преобразователь
Для путевых, включенные противо-
фазно с суммарной нагрузкой S, В-А
61
двух выпрямителей-преобразователей типа ППВ1, равная Р=1,5 кВт; Q =
= 1,9 квар.
Так как основным источником электроснабжения (фидер 1) принята ВЛ
СЦБ, для снижения нагрузки и правильного расчета сечения линейных проводов
подключение к ней нагрузок негарантированного освещения и вентиляции не
производится. В расчетах нагрузки на ВЛ СЦБ не учитываются также токи пе-
ревода стрелочных электроприводов и другие нагрузки, не имеющие непрерыв-
ного характера. При расчете номинальной мощности высоковольтных трансфор-
маторов и кабельных питающих линий эту мощность нужно учитывать.
При батарейной системе питания основными требованиями к электроснабже-
нию устройств централизации допускаются 2 режима резервирования от акку-
муляторной батареи: основной — когда обеспечивается питание всех устройств,
и дополнительный — с обеспечением только питания красных ламп входных све-
тофоров, а также необходимых релейных нагрузок и ламп табло.
По истечении времени основного режима резервирования реле 10 и 20
в панелях ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ отключают от батареи преобразователи 1П и
2П, и резервирование красных ламп входного светофора продолжается от пре-
образователя ПП-300М (см. рис. 1.23).
В табл. 1.30 приводится последовательность проведения расчетов на приме-
ре станции на 20 стрелок, находящейся на однопутном участке. Станция обору-
дуется дизель-генератором — время основного режима резервирования /Осн=4ч,
время дополнительного режима ZHOn=4 ч. Распределение нагрузок осуществляет-
ся между преобразователями панелей ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ с таким расчетом,
чтобы приблизительно равномерно загрузить преобразователи ППВ-1. Макси-
мальная нагрузка на преобразователи в В-А определяется для того, чтобы не
превысить мощность преобразователя. Средняя нагрузка на преобразователи
подсчитывается для определения индекса батареи. В учет принимается только
активная нагрузка. При вычислении максимальной и средней нагрузок на
преобразователи использованы среднесуточные- коэффициенты включения нагру-
зок Ан-
После подсчета среднесуточных загрузок преобразователей (см. п. IV.1)
вычисляется cos <р и Хн, а затем по соответствующим кривым рис. IV. 12 опре-
деляются т]ф и Яки* Вычисляется к. п. д. преобразователя и его нагрузка на ба-
тарею (основной режим).
62
Таблица 1.28
Мощность, потребляемая объектами ЭЦ
№ п/п Наименование нагрузки Измери- тель Мощность на стрелку или пост ЭЦ Мощность, потребляемая устройствами ЭЦ для стан- ций с числом стрелок
5 30
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р. Вт Q. вар
1 Светофоры Стрелка 31 11 155 55 930 330
2 Маршрутные указатели Пост — —« — —- 350
3 Контроль стрелок и разъединители ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ Стрелка 5,4 4,0 27 20 162 120
4 Переездная сигнализа- Пост 90 15 90 15 90 15
ция
5 Изолирующие транс- форматоры, кптш, ТШ, выпрямители » 285 90 285 90 345 135
6 Выпрямитель батареи 24 В (с потерями) » — — 80 100 310 410
7 Табло (на двухпутном участке с особо интен- сивным движением) » — —- 140 50 300 90
8 Электрообогрев кон- тактов автопереключа- телей стрелочных элек- троприводов Стрелка 45 22 225 ПО 1350 660
9 Итого без нагрузки рельсовых цепей и по- — — —- 1000 440 3840 1760
герь в Tpl панели ПВ1-ЭЦ
10 Перевод стрелок (учи- 2 стрелки 1000 100 1000 100 1000 100
11 тывается только в рас- 1ете нагрузки на сеть)
Рельсовые цепи Пост Расчет по 640 550 2200 2350
РЦ25-5С или РЦ25-10 табл. 1.9 с учетом потерь по
12 Потери в трансформа- торе Tpl ПВ1-ЭЦ » рис. 1.24 Определе- ние по 80 400 200 750
рис. 1.25
Итого станции с » 1720 1390 6240 4860
РЦ25-5С или РЦ25-10 по пп. 9, 10 и 12
Всего станции с РЦ25-5С или РЦ25-10 с 1О°/о-ным запасом (округленно) — — 1900 1500 6900 5300
13 Рельсовые цепи РЦ25-12 или РЦ25-11 » Расч табл ет по 1.9 675 685 1260 1915
с учетом потерь по
рис. 1.24
63
Продолжение табл. 1.28
№ п/п Наименование нагрузки Измери- тель Мощность на стрелку или пост ЭЦ Мощность» потребляемая устройствами ЭЦ для стан- ций с числом стрелок
6 30
Р, Вт Q, вар Р, Вт <?. вар Р, Вт Q, вар
14 Рельсовые цепи пере- гона РЦ50-01П Пост (2 РЦ) 35 120 70 240 70 240
15 Потери в трансформа- торе Тр1 ПВ1-ЭЦ Пост По рис, 1.25 75 450 95 450
16 Потери в трансформа- торе ТС-10/0,5 > То же — —' 250 1250
Итого пои РЦ25-12 или РЦ25-11 по пп. 9, 13, 14, 15 и 16 > — — 1820 1815 5515 5585
17 Всего станции при РЦ25-12 или РЦ25-11 с 10%-ным запасом (округленно) Рельсовые цепи РЦ50-18 для станции с числом стрелок: > 2000 2000 6100 6100
до 10 Стрелка 32,0 11,0 160 55 — ——
18 Рельсовые цепи участ- ков извещения Пост (2 РЦ) 18,0 28,0 36 56 — —
19 Выпрямитель батареи 24 В панели ПП50-ЭЦ (с потерями) Пост — — 130 300 ——
20 Потери в трансформа- торе Тр1 ПВ1-ЭЦ от на- грузки по пп. 1—5, 8, 17, 18 и 19 Пост По рис, 1.25 80 400
21 Итого станции при рельсовых цепях РЦ50-18 по пп. 9, 17, 18, 19, 20 » — — 1410 1250 — —
22 Всего станции с рельсовыми цепями РЦ50-18 с 10%-ным за- пасом (округленно) » 1600 1400
Помимо преобразователя, на аккумуляторную батарею нагружены и другие
потребители (табл. 1.31). Как видно из расчета, суммарная мощность нагрузок
на одну секцию аккумуляторной батареи в основном режиме составляет 1084 Вт,
а на другую 1082 Вт. В дополнительном режиме резервирования нагрузкой на
одну секцию батареи является преобразователь ПП-300, от которого осуществ-
ляется питание красных ламп входных светофоров, лампы табло входных свето-
форов и аварии переменного тока в релейных шкафах, реле панели преобразо-
вателей, а на другую — реле, приборы ДЦ, реле другой панели преобразова-
телей. Суммарная мощность этих нагрузок на одну секцию батареи 94 Вт, на дру-
гую 137 Вг, а токи разряда наиболее загруженной секции составляют соответ-
ственно в основном и дополнительном режимах /Осн=45 А; /ДОц=6 А.
64
Пользуясь формулами и графиками из п. IV.5, имеем по формуле (IV.4)
45-4 + 6-4
^р.расч— 45 —4,5,
что соответствует 1]«расч = 0,82 (см. рис. 1V.41); по формуле (IV.5) N—
_ 45 • 4 + 6 • 4 _g у
29,2-0,82
Таблица 1.29
Мощность, потребляемая устройствами ЭЦ станции
(15 стрелок, РЦ25-5С, пост типа СЗ-20)
Наименование нагрузки Потребляемая мощность от
фидера2 и резервного ДГА-2-16 фидера! ВЛ СЦБ
Р, кВт Q, квар S, кВ-А Р, кВт Q, квар S, кВ-А
СЦБ при электрообо- греве 220 В 4,20 3,30 — 4,20 3,30 —
Осветительная и сило- вая гарантированного питания 2,60 0,50 2,60 0,50 —
Связь (станционная) 2,20 2,10 — 2,20 2,10 —
Итого 9,0 5,90 — 9,00 5,90 10,80
Потери в кабеле от ВЛ СЦБ 5% — — — 0,54 — —
Итого — — — 9,50 5,90 11,20
Потери в трансформа- торе ВЛ СЦБ ОМ-25 — — — 0,40 2,30 —
Всего на ВЛ СЦБ — — — 9,90 8,20 12,90
Увеличение нагрузки при форсированном за- ряде батареи 0,35 0,30 — 0,35 0,30 —
Перевод стрелок или разъединителей 1,00 0,10 1,00 0,10 —
Итого на трансфор- матор ВЛ СЦБ (фидер 1 и ДГА) 10,40 6,30 12,10 11,30 8,60 14,20
Осветительная и сило- вая негарантированного питания 10,40 5,70 — — — —
Всего на фидер 2 20,80 12,00 24,00 — — —
3 Зак. 1041
65
Таблица 1.30
Пример расчета нагрузок на преобразователи при батарейной системе питания ЭЦ
Наименование нагрузки Измеритель Мощность на единицу измерения Число единиц Расчетная мощность Количество единиц Распределение нагрузки на преобразователи
Панель ПРП-ЭН: прео- бразователь /77 (ППВ-1) Панель ПП50-ЭЦ; прео- бразователь 2/7 (ППВ-1)
Максимальная Средняя Максимальная Средняя
Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Q, вар Р, Вт Pt Вт Q. вар Р, Вт
Светофоры выходные и маневровые Светофоры входные (горит одна лампа) Светофоры входные (горят две лампы) Контроль стрелок Рельсовые цепи РЦ50-18 н РЦ50-02П; пути главные, коди- руемые до 1200 м — занятые то же, свободные пути боковые неко- дируемые до 1200 м — занятые то же, свободные Стрелочные участки до 500 мм иеразветвлен- иые занятые То же, свободные Стрелочные участки до 500 м разветвленные занятые Светофор » Стрелка Рельсовая цепь То же > > 21 35 68 5,4 26,1 12,5 12,3 6,9 10,8 4,2 18,9 7 13 1 19 ) 4,0 5,8j 5,41 4,7] 4,7) 4,7 3,5 5,8) 28 2 20 1 7 8 10 588 70 136 108 26,1 12,5 86,1 48,3 86,4 33,6 189 196 26 31 80 5,8 5,4 32,9 32,9 37,6 28 58 1/1 1/0,8 1/0,2 1/1 1/0,2 0/0,8 1/0,7 —/0,3 1/0,3 —/0,7 0,7/0,3 399 108 133 80 399 108 189 136 26,1 86,1 86,4 132,3 63 31 5,8 32,9 37,6 40,6 189 56 27,2 5,2 10 60,3 14,3 25,9 23,5 56,7
со *
То же, свободные 9,4 4,
Рельсовые цепи пере- гонные до 1500 м и РЦ50-02П занятые 16 39
То же, свободные 18 28
Местные элементы ре- ле ДСШ шт. 5,4 1,
Кодирующие транс- 1 подход 11,0 3,-
форматоры (1 путь + + 1 стрелочный участок) Трансмиттеры КПТШ и реле ТШ (ПХЛ, ОХЛ) Пост 50 5
Управление разъеди- ШТ. 270 —
нителями
Контроль разъедините- 22 —
лей Цепи смены направле- ния и дешифраторные ячейки 1 подход 36 2
Блоки ППШ-З (или ДСНП-2) цепи двойного снижения напряжения Пост 14,5 —
Блоки БПШ увязки С перегонами 1 подход 6 —
Местное управление Пост 43 10
Итого .—
Итого S, B-A/cos<p — -
Итого с учетом к. п. д. и Кв — -
о
J Э) 10 94 32 46 78 0,3/0,7 —/0,2 — — 28,2 13,8 65,8 6,4
2 36 56 1/0,4 — — — 36 56 14,4
7 36 194,4 61,2 1/1 — — — 194,4 61,2 194,4
8 2 22,0 7,6 1/0,2 — — — 22 7,6 4,4
1 50 5 1/0,3 — — — 50 5 15
1 270 — 1/0 270 — — — — —
4 88 — -/1 — — 88 — — —
2 72 4 1/1 72 4 72 — — —
1 14,5 — 1/1 14,5 — 14,5 — — —
2 12 — 1/1 12 — 12 — — —
1 43 10 1/0,5 43 919 10 227 21,5 715 987 355 769
- — — — —- 950/0,97 — 1000/099 —
- — — — — — — При к. п. д. 0,81 и Кн = 0,8 880 — — При к. п. д. 0,81 и Кн = 0,71 950
Таблица 1.31
Пример распределения нагрузок на батареи при батарейной системе
питания ЭЦ_____________________________________________________
Наименование нагрузки Измери- тель Мощность на едини- цу измерения Р» Вт 1 Число единиц Расчетная мощность Р, Вт Нагрузка батареи» Вт» в режиме резервирования
1 -я секция 2-я секция
основном 4 ч дополни- 1 тельном | 4 ч | основном 4 ч дополни- тельном 4 ч
Преобразователь ППВ-1 панели ПРП-ЭЦ (из табл. 1.30) Пост 880 1 880 880 — — —
Преобразователь ППВ-1 панели ПП50-ЭЦ (из табл. 1.30) » 950 1 950 — — 950
Преобразователь ПП-ЗООМ 5,2-24=125 Вт шт. 125 1 125 — — — 125
Табло (из п. 1 табл. 1.12) 0,09+0,075= = 0,165 А Г(0,165Х Х20 стрелок)+0,5] 24= = 115 Вт Пост 115 115
Реле (из п. 1 табл. 1.12) [(0,32Х Х20 стрелок)+0,5] 24= = 166 Вт Станция '— 166 166 '—
Приборы ДЦ (из п. 3 табл. 1.12) (3-24) =72 Вт Пост 72 1 72 — 72 — —
Реле паиели преобра- зователя ППВ-1 (0,5Х Х24=12 Вт) Панель 12 2 24 12 12 12 12
Итого нагрузка на батарею __ — —. 1084 94 1082 137
Ток разряда, А — — — 45 4 45 6
Примечание. Индекс аккумуляторов по мощности и току разряда выбирается 10.
Уровень регулировки реле /0—21,6 В; 20 — 22,9 В.
Индекс аккумуляторов, из которых составляется батарея, выбирается в сто-
рону увеличения, т. е. СКЮ, что более чем на индекс превышает расчетный.
Поэтому, пользуясь формулой (IV.6), определяем
^р.факт 29,2-10
---------=------Ti.--= б>5.
ЛчФакт 45
Этот коэффициент соответствует ?р.факт = 6,5 ч (см. рис. IV.42); по форму-
ле (IV.7)
45-4.100
,- = 88 0/0.
45-4-|-6-4
Интерполируя графики рис. IV.43 на разряд 6,5 ч, получим U&KK—1,87 В.
Следовательно, реле 20 на панели ПП50-ЭЦ, отключающее резервирование
68
Таблица 1.32
Сводные данные по нагрузкам постов ЭЦ станций до 30 стрелок
Мощность» потребляемая постами ЭЦ
СЗ-15 (15 стативов,
резервная электро* Cd-zu (Д> стативов, резервная электростанция ДГА-16)
Наименование Тип рельсовой цепи станция)
нагрузки Число стрелок
5 10 15 15 20 25 30
РЦ25-5С, РЦ25-10 1,9 3,2 4,2 4,2 4,9 6,3 6,9
Устройства 1 >5 1,6 3,3 3,3 3,8 4,9 5,3
СЦБ РЦ25-12, РЦ25-11 2,0 2,9 3,9 3,9 4,5 5,3 6,1
Р, кВт 2,0 2,5 4,4 4,4 4,6 5,2 6,1 ’
Q, квар РЦ50-18 1,6 2,4 3,4 3,4 4,1 4,9
1,4 -
1,8 2,2 2,2 2,6 3,0
РЦ25-5С, РЦ25-10 4,7 6,1 7,2 9,9 10,7 12,3 13,0
' .1-
ВЛ СЦБ 3,1 3,4 5,2 8,2 8,8 10,1 10,5
(расчетная) РЦ25-12, РЦ25-11 4,9 5,6 6,9 9,7 10,3 11,1 12,1
3,6
Р, кВт 4,1 7,2 9,4 9,6 10,3 11,3
Q, квар РЦ50-18 4,3 5,3 6,3 9,1 9,8 10,7
3,0 3,4 3,8 7,1 7,5 8,0
РЦ25-5С, РЦ25-10 6,2 7,6 8,6 11,3 12,1 13,7 14,4
Трансформа- 0,88 0,90 0,81 0,79 0,80 0,79 0,80
тор ВЛ СЦБ РЦ25-12, РЦ25-11 6,4 7,1 8,4 11,1 11,7 12,5 13,5
Р, кВт 0,85 0,85 0,75 0,75 0,76 0,76 0,76
COS ф РЦ50-18 6,8 7,7 8,7 11,6 12,3 13,2
0,8 0,82 0,83 0,79 0,82 0,8
РЦ25-5С, РЦ25-10 5,7 7,0 8,0 10,4 11,1 12,5 13,1
ДГА (гараи- 0,91 0,93 0,89 0,86 0,85 0,84 0,84
тированная) РЦ25-12, РЦ25-11 5,8 6,7 7,6 10,1 10,7 11,5 12,3
Р, кВт 0,88 0,90 0,88 8,2 0,79 10,7 0,81 11,4 0,80 12,2 0,78
COS Ф РЦ50-18 6,4 7,2
0,85 0,86 0,86 0,84 0,84 0,85
Общая на- РЦ25-5С, РЦ25-10 8,0 9,3 10,3 20,8 21,5 22,9 23,5
грузка 0,96 0,93 0,90 0,86 0,86 0,86 0,86
на фидер 2 РЦ25-12, РЦ25-11 8,1 9,0 9,9 20,5 21,1 21,9 22,7
Р, кВт 0,9 0,89 0,84 0,85 0,85 0,84 0,84
COS Ф РЦ50-18 8,7 9,5 10,5 21,1 21,8 22,6
0,83 0,87 0,88 0,87 0,86 0,87
69
Таблица 1.33
Индекс аккумуляторов типа С контрольной батареи при безбатарейной
системе питания
Участок Число входных светофоров Индекс аккумуляторов при числе стрелок
ДО 10 11-15 16—24 25-30
Без диспетчерской 2 2 2 4 4
централизации 3 2 4 4 4
С диспетчерской цент- 2 4 4 4 4
рализацией 3 4 4 4 6
Таблица 1.34
Батарейная система питания ЭЦ
Число стрелок 1 Наличие резервной । электростанции 1 1 Индекс аккумулято- 1 ров 1 Ток нагрузки на батарею, А Режим разряда акку- । муляторной батареи, । ч | Напряжение отклю- чения основного ре- жима резервирования и2о> в Оборудование перегонов
, 1-я секция । 2-я секция
5 Нет 10 20 20 12+4 22,4
7 12 26 26 22,2
8-9 6 30 30 22,2 Однопутная АБ
10—16 Есть 8 40 40 4+4 22,1
17—20 10 45 45 22,2
6 Нет 12 23 23 12+4 22,2
7—10 6 30 30 22,2 Двухпутная АБ
10—15 Есть 8 40 40 444 22,1
16-20 10 51 51 20,9
4 Нет 8 12 12 22,5
5 10 14 14 18+4 22,4
6 12 18 18 22,2 Полуавтомати-
7—10 12 46 46 21,9 ческая блокировка
11—12 13-16 Есть 8 10 29 36 29 36 6+4 22,0 22,2
17-22 12 47 47 22,1
основною режима, должно регулироваться на напряжение отпадания 1,87-12 =
=22,2 В Регулировка реле менее загруженной секции производится на предель-
но допустимый уровень использования батареи 21,6 В, и это реле отключает
нагрузку от батареи только прн повреждениях в цепях заряда.
В табл. 1.32 приведены сводные данные по нагрузкам постов ЭЦ станций до
30 стрелок при разных типах рельсовых цепей.
Аккумуляторные батареи при безбатарейной системе питания промежуточ-
ных станций и центральном питании ламп входных светофоров должны обеспе-
70
чивать режим резервирования питания реле и ламп входных светофоров про-
должительностью 6 ч. Индексы аккумуляторов типа С для такой продолжи-
тельности резервирования приведены в табл. 1.33.
В табл. 1.34 приведены данные по применению на станциях ЭЦ до 30 стре-
лок с батарейной системой питания резервных электростанций, индекса акку-
муляторов для батареи и напряжения отпадания реле 10 и 20, при котором
производится отключение нагрузок основного режима резервирования и переход
на дополнительный. Применяются электроустановки типа Б48Р50, кроме стан-
ций на 7—10 стрелок при полуавтоматической блокировке иа перегонах, где
электропитающая установка Б24Р.
Комплектация установок электропитании станций до 30 стрелок. Номиналь-
ная мощность панелей, из которых комплектуются электропитающие установки
для малых станций при безбатарейной системе питания, соответствует установ-
ленному предельному количеству стрелок (30), характеризующих их.
При батарейной системе питания мощность преобразователей 1П и 2П доста-
точна только для станций до 20 стрелок на участках с автоблокировкой и до
22—23 стрелок на участках с полуавтоматической блокировкой. В исключительно
редких случаях, когда иа станциях, имеющих свыше 20—23 стрелок и невозмож-
ности обеспечить применение безбатарейной системы, следует применять два
комплекта питающих панелей батарейной системы, разделяя станцию по попереч-
ной оси иа отдельные районы. Так же как и на крупных станциях, в комплект
питающих установок входит щит выключения питания типа ЩВП.
1.5. Электропитающие устройства центральных постов
диспетчерской централизации
Общая характеристика устройств. Устройства диспетчерской централизации
ДЦ на центральных постах отнесены к потребителям особой I категории, и
электроснабжение постов ДЦ должно проектироваться от двух независимых
источников энергии. При этом предусматривается резервное питание от аккуму-
ляторной батареи всех устройств в течение 6 ч, в том числе н рабочего аварий-
ного освещения.
Потребителями электроэнергии на посту ДЦ иа каждый круг управления
являются: каналообразующая аппаратура, кодовые реле общего статива, указа-
тельные и контрольные реле станционных стативов, лампы табло, поездограф,
испытательный пульт и устройства связи.
Оборудование центральных постов ДЦ, как правило, размещается в здани-
ях отделений дорог или пристройках к ним. Так как электроснабжение уст-
ройств ДЦ выполняется на более высоком уровне надежности, чем электроснаб-
жение других помещений этих зданий, то электроосвещение аппаратной, релей-
ной, а также освещение и вентиляцию аккумуляторной следует подключать не-
посредственно к вводным устройствам.
Расчет мощности, потреблиемой устройствами. Токи, потребляемые постовы-
ми приборами в нормальном и аварийном режимах, для системы «Нева» при-
ведены в табл. 1.35 для примерного диспетчерского круга, имеющего 15 станций,
3 канала телесигнализации и размеры движения, равные 40 пар поездов в сутки.
Батарея разряжается в аварийном режиме, когда отключены основные источники
электропитания. Так как питание бесконтактной аппаратуры ведется от секцио-
нированного источника питания, в графах 4, 5, 6 и 7 дано распределение нагруз-
ки на секции батареи или выпрямители.
Комплектация электропитающих установок диспетчерской централизации.
Питание перечисленных в табл. 1.35 нагрузок производится от панели типа ПДЦ
(см. п. IV.2). Каждая панель используется только для питания одного круга ДЦ.
Бесконтактная аппаратура подключается к выпрямителям ВСП. Из расчета
следует, что при трех каналах телесигнализации мощности двух секций блоков
выпрямителей ВСП-12/10-2 не хватает (20 А, а требуется 23,4 А), тогда как
Для питания цепей смещения хватает одной секции выпрямителя (10 А при тре-
бующихся 5,5 А). Чтобы не перегружать выпрямители (см. рис. IV.19), следует
питание цепей смещения производить от одной секции выпрямителя, остальные
71
Таблица 1.35
Токи, потребляемые постовыми приборами ДЦ
Наименование нагрузки Потребля- емый ток, А Суммарное время работы» ч Среднесуточный расход тока, А
от выпрями- телей и Тр1 от батареи
1 (3 В) 2 (4 В) 1 2
1 2 3 4 5 6 7
Каналообразующая аппаратура (выпрямитель ВСП-12/10Х2)
Бесконтактная аппаратура и реле статива 1Ц 1,5 24 — 1,5 — 1,5
Цепи смещения статива 1Ц 1,0 24 1,0 —- 1,0 —
Каналообразующая бескои- 21,9 24 — 21,9 —“ 21,9
тактная аппаратура стативов 2Ц 3 канала (7,3-3=21,9 А)
Цепи смещения каналообра- 4,5 24 4,5 —‘ 4,5 —
зующей аппаратуры стативов 2Ц (1,5-3=4,5 А)
Итого стативы бесконтакт- ной аппаратуры —- — 5,5 23,4 5,5 23,4
Релейные стативы и другие приборы
(выпрямители ЗБВ-12/20)
Кодовые реле общепостово- го статива, работающие при передаче сигналов ТУ Контрольные реле Поездограф Испытательный пульт 5 8 5 5 3 24 2 6 0,63 8,0 0,42 1,25 0,63 8,0 0,42 1,25 0,63 8,0 0,42 1,25 0,63 8,0 0,42 1,25
Итого нагрузка иа выпря- — 10,3 10,3 10,3 10,3
мители и батарею
Табло’
При занятости путей вагона- 2,7 24 2,7 2,7 2,7
ми (30 лампочек)
При задании маршрута 6,9 24 6,9 6,9 6,9
(79 лампочек)
Контроль нахождения поез- 2,7 14 1,6 1,6 1,6
ДОВ
Контроль перегонов 15-5=75 6,8 24 6,8 6,8 6,8
Итого на трансформатор 19,1 — 18,0 18,0 18,0
1Тр и батарею
Аварийное освещение 18,0 — 18,0 —
Всего иа батарею (округ- 52,0 52,0
ленно)
1 Основное питание переменным током от 1Тр, аварийное —от батареи. Каждая лам-
почка потребляет 0,09 А.
72
три секции выпрямителей включить параллельно. При двухканалыюй системе
мощность выпрямителей по собранной в панели схеме достаточна.
Питание релейных стативов подключается к батарее (выводы К.21-1, К21-2),
заряжаемой выпрямителями ЗБВ-12/20.
Лампочки табло питаются от трансформатора 1Тр. Трансформатор загружен
иа 50 % мощности. Однако необходимо следить за равномерным распределением
нагрузки табло на выводах К25-1, К26-1—К26-3 для того, чтобы не превысить
номинальных токов плавких вставок на питающих проводах—15 А.
Ввод фидеров питания и распределение нагрузки по потребителям осуществ-
ляются панелью типа ПВ-60 (см. п. IV.1). В табл. 1.36 нагрузки на сеть от вы-
прямителей панели ПДЦ приняты по номинальным мощностям этих приборов,
так как это практически соответствует расчетному диспетчерскому кругу.
Нагрузка от устройств связи учитывается только при отсутствии узла связи
в помещении отделения дороги. Из табл. 1.36 следует, что панель типа ПВ-60
может обеспечить ввод н распределение нагрузок для (60/8,4=7) семи диспет-
черских кругов.
Аккумуляторная батарея, работающая в режиме импульсного подзаряда
с выпрямителями ЗБВ-12/20 панели ПДЦ, состоит из двух секций, и ее емкость
определяется среднесуточным разрядным током (см. табл. 1.35). При отключе-
нии внешних источников электропитания при двух независимых источниках
электроснабжения необходимо иметь двухчасовое питание от аккумуляторов всех
устройств. Индекс аккумуляторной батареи при этом определится по формуле
(IV.3) (см. п. IV.5)
-/н<р =-----—-------=12.
29,2t]g 29,2-0,85
После полного разряда емкость батареи при заряде ее током 9,7 А (разница
между номинальным током выпрямителя ЗБВ-12|/20 и среднесуточным током, по-
требляемым релейными стативами) будет восстановлена через 56 ч.
Т а б л и ц а 1.36
Нагрузки для одного круга диспетчерской централизации
Наименование нагрузки Установленная мощность Коэффициент неодновре- менности Расчетная мощность
S, В-А COS Ф Р, Вт Q. вар
Выпрямители зарядио-бу- ферные ЗБВ-12/20, 2 шт. 1540 0,57 1 880 1260
Выпрямители стабилизиро- ванные ВСП 12/10, 2 шт. 1540 0,85 1 1300 260
Трансформатор питания таб- ло 36-24=900 — 0,73 660 —
Потери в трансформаторе 1Тр при 70%-ной загрузке — — — 160 200
Итого панель типа ПДЦ — — — 3000 1720
3, В-А — — 34 00
Освещение и вентиляция 4000 0,85 0,75 2540 1600
Устройства связи 2140 0,6 1 1300 1700
В с е г о на 1 диспетчерский круг — — — 6840 5020
S, В-А — — — 8400
73
Рис 126. Структурная схема электропитающей установки диспетчерской цен-
трализации на три круга
К — провода контроля предохранителей КПП, КПМ и КПЗ, щ — провода питания схем
Щитовой установки ЩП и ЩМ, 3801220 — провода питания переменным током от ПВ 60
Структурная схема электропитающей установки ДЦ на 3 круга приведена
иа рис 126 При комплектации установок электропитания на 4 и более кругов
рекомендуется панели ПДЦ размещать с обеих сторон вводной панели для того,
чтобы снизить нагрев проводов З&ОЩЗО (1ф, 2ф, Зф) панелей ПДЦ
Питание ЩП и ЩМ иа вводную панель подается с ближайшей панели вы-
прямителей При необходимости включение дизель-геиераторной установки про-
изводится аналогично включению ее в устройствах ЭЦ крупных станций
1.6. Электропитающие устройства горочной централизации
Общая характеристика устройств электропитания. Устройства горочной цент-
рализации (ГАЦ) относятся к потребителям I категории. В комплекс электро-
снабжения IАЦ входит пост, компрессорная для управления замедлителями и
очистки стрелок и наружное электроосвещение вершины горки и путей надвига
(в пределах 80—100 м от вершины горки)
Электроснабжение устройств ГАЦ, как правило, должно быть от самостоя-
тельных трансформаторных подстанций, встраиваемых в здание компрессорной
горки или располагаемых по возможности ближе к последней В подстанциях
устанавливается не менее двух силовых трансформаторов, каждый из которых
должен иметь мощность, достаточную для обеспечения электроэнергией электро-
приемников I категории компрессоров, питающих сжатым воздухом горку,
центробежных насосов компрессорной, горочного поста управления и освещения
вершины горки, тормозных позиций, путей надвига Питающие линии высокою
напряжения и силовые трансформаторы необходимо присоединить к разным
секциям шин распределительного устройства высокого напряжения подстанции
Питание электроэнергией всех горочных потребителей производится от
двухсекционного распределительного щита низкого напряжения, устанавливаемо-
го в здании компрессорной
На объединенных постах для управления устройствам ЭЦ и ГАЦ при отсут-
ствии реостатного пуска электродвигателей компрессоров основное питание уст-
ройств СЦБ на посту необходимо предусматривать не от трансформаторов, пи-
тающих компрессорную горки, а от специального трансформатора, устанавливае-
мого в подстанции горки, или от других подстанций, расположенных в районе
74
Таблица 1.37
Расчет мощности, потребляемой ГАЦ на станции с электрической тягой
постоянного тока
Наименование нагрузки Измеритель Число единиц Потребляемая мощность Распределе- ние по фазам
на единицу всего
Р, Вт Q, вар Р. Вт Q, вар S, В-А
Рельсовые цепи РЦ-Р-25 с ФП-25 и потерями в ПЧ-50/25-150 Стрелка 60 34,0 17,0 2 000 1 000 — 1—2
Обогрев контак- тов автопереклю- чателей 60 45,0 22,0 2 700 1 320 — Равно- мерно по трем фа- зам
Обогрев элект- ропневматических клапанов замедли- телей Замедли- тель 16 440 7 040 — То же
Светофоры Светофор 15 21,0 7,0 320 120 — 1—3
Световые указа- тели Лампа 170 25 4 250 1—3; 1250 Вт 2 з- 3000 Вт
Выпрямитель стрелочный (холо- стой ход) Выпря- митель 2 710 710 1 420 1420 —“ Трехфаз- ная
Выпрямитель ЗБВ-24/ЗО (пита- ние реле). Загруз- ка более 50% » 1 1 180 1 180 1 180 1 180 »
Выпрямитель ЗБВ-24/30 (пита- ние ЭПК замедли- телей). Загрузка среднесуточная 3,3 А 1 480 640 480 640
Скоростемеры шт. 8 125 125 1 000 1 000 — 1—2
Пульт Пост 1 800 J-— 800 — — 1—3
Потери в транс- форматорах 1Тр— 4Тр панели ПРГ Транс- формато- ры 4 180 250 720 1 000 —-
Перевод стре- лок — — 3 600 1 700 3 600 1 700 Трехфаз- ная
Итого на ТС-40/0,5 — — — — 25 510 9 370 27 200 —
Потери в транс- форматоре ТС — — — — 820 4 100 — —
Итого — — 26 330 13 470 29 500 —
Аппаратура свя- зи по данным табл. I 15 (пост типа III) Пост 3 800 3 350 3 800 3 350 Равно- мерно на все фазы
75
Продолжение табл. 1.37
Наименование
нагрузки
Всего техно-
логическая аппа-
ратура (округлен-
но)
Освещение, вен-
тиляция и силовая
нагрузка — пост
C3-43 с коэффи-
циентом неравно-
мерности
Всего с коэф-
фициентом запаса
1,1
5
§.
я
₽>
5
Пост
§ ф Потребляемая мощность деле- фазам
на единицу всего
Число ниц Р, Вт <2, вар Р, Вт Q, вар S. В-А Распре ние по
— — — 30100 16 800 35 000 Равно- мерно на все фазы
— 65 600 41 500 65 600 41 500 72 000 —
— — — 105 300 64 100 123 000 —
поста и могущих обеспечить требуемые для устройств СЦБ нормы напряжения.
Кроме того, на таких постах должен в качестве дополнительного резерва уста-
навливаться автоматизированный дизель-генератор. От него могут получать пи-
тание все устройства комплекса ЭЦ и устройства, обеспечивающие перевод го-
рочных стрелок, а также рельсовые цепи предстрелочных участков этих стрелок.
Пункты списывания вагонов механизированных сортировочных горок (исклю-
чая электроотопление) получают энергию от двух независимых источников пита-
ния. При отсутствии двух источников питания допускается электроснабжение
пунктов списывания вагонов от одного источника энергии, как электроприемиика
II категории, по двум раздельным линиям. Наружное освещение вершины горки,
путей надвига и тормозных позиций необходимо предусматривать от подстанции
горки по двум линиям с распределением между ними всей нагрузки освещения
и кольцеванием линий.
Освещение сортировочного парка проектируется от других подстанций по оди-
ночным линиям. Сети прожекторного и фонарного освещения следует выполнять
раздельными. Управление наружным освещением сортировочного парка и горкн
должно быть централизованным.
Питание воздуходувных пневматических почт необходимо производить, как
потребителя II категории, от двух разных источников питания или от одного
по двум линиям.
Система электропитания поста ГАЦ аналогична безбатарейиой системе пи-
тания электрической централизации (см. п. 1.2). Кроме того должны быть бата-
рея и выпрямители для питания электропневматических клапанов замедлителей.
При наличии двух позиций замедлителей (замедлители на спускной части горки)
батарея устанавливается из 14 аккумуляторов — 28 В. Повышенное напряжение
батареи необходимо для увеличения допустимого падения напряжения в кабелях
управления электропневматическимн клапанами. При наличии третьей позиции
у замедлителей (парковые замедлители) батарея устанавливается напряжением
56 В (28+28) и катушки электропневматических клапанов включаются после-
довательно.
Для гарантии полного перевода стрелок при переключении электроснабжения
с основного фидера иа резервный или при отключении внешнего электроснабже-
нии непременным условием безбатарейиой системы электропитания является на-
личие конденсаторной панели типа ПКЫ.
Аппаратура автоматического регулирования роспуска (АРС) получает пи-
тание от специальных преобразователей машинного типа АТТ-8. Преобразова-
тели питаются переменным током 380/220 В, имеют вводные устройства с за-
76
Таблица 1.38
Расчет мощности, потребляемой ГАЦ-АРС иа станции с автономной тягой
Наименование нагрузки Измеритель Число единиц Мощность Распреде- ление по фазам
иа единицу Всего
Р, Вт Q, вар Р. Вт Q, вар
ГАЦ
Светофоры Светофор 15 21,0 7,0 320 120 1ф
Световые указа- Лампа 170 25 — 4250 1ф—1250;
тел и Выпрямитель стрелочный (хо- лостой ход) Выпря- митель 2 710 710 1 420 1 420 2ф—3000 Трехфаз- ная
Выпрямитель ЗБВ-24/ЗО (пита- ние реле), загруз- » 1 1 180 1 180 1 180 1 180 »
ка более 50%
Выпрямитель ЗБВ-24/ЗО (пита- 1 480 640 480 640
иие ЭПК замедли- телей), загрузка
среднесуточная 3,3 А
Пульт Пост 1 800 800 ]Ф
Потери в транс- форматорах 1Тр— 4Тр панели ПРГ Транс- форматор 4 180 250 720 1 000
Перевод стрелок — — 3600 1700 3600 1 700 Трехфаз-
Итого Преобразова- тель АТТ-8 № 2, — — — — 12 770 6 300 6 060 2 000 на я
питание приборов АРС Потери в преоб- разователях — — —- — 8200 2 800 —
Итого АРС — — .— 19 760 9 700
Всего техно- логическая на- грузка (округлен- но) — — — — 70200 15 900
S, В-А Освещение, вен- тиляция и силовая Пост 1 65 600 41 509 72 65 600 00 41 500 Трехфаз-
нагрузка; пост C3-43 с коэффи- ная
циентом неравно- мерности
Всего пост ГАЦ-АРС — 1 — — 135 800 57 400 —
Всего с коэф- фициентом запаса — 1 — — 149 000 63 000 —
1,1
S, В-А — 1 — — 163 000 —
77
Щитой и автоматикой переключения для основного и резервного фидеров АТТ-8,
выдают однофазный ток частотой 400 Гц.
Мощности, потребляемые устройствами ГАЦ. В табл. 1.37 приведен расчет
для ГАЦ на станции с электрической тягой постоянного тока. Расчет сделай для
горки с шестью пучками путей с параллельным роспуском, двумя позициями
торможения без системы АРС. Постовое здание по типовому проекту C3-43.
В табл. 1.38 приведен расчет мощности для этой же горки с системой
ГАЦ-АРС для станций с автономной тягой или электротягой на переменном
токе. Как видно из расчетов, при здании типа C3-43 для питания освещения и
вентиляции требуется устанавливать специальную вводную панель. Общая на-
грузка освещения и вентиляции превышает номинальную мощность панели, по-
этому следует для аппаратной и других помещений использовать свободную
мощность панели Г1В-60, предназначенной для технологических нагрузок. Рас-
чет нагрузки, потребляемой всем комплексом горочных устройств для горки
с шестью пучками сортировочных путей, при разных системах автоматики и ме-
ханизации (пост C3-43) приведен в табл. 1.39.
Комплектация установок электропитания ГАЦ. Установки электропитания
могут иметь несколько вариантов. При наличии на станции электрической тяги
постоянного тока для защиты маломощных выпрямителей и трансформато-
ров от блуждающих тяговых токов питание панелей выпрямителей и релейных
осуществляется через понижающий изолирующий трансформатор ТС (рис. 1.27).
Для автономной и электрической тяги переменного тока все выпрямители и
трансформаторы панелей получают питание от фазы и нуля, а трансформатор ТС
включается только с релейной панели для изоляции от земли цепей обогрева
электропневматических клапанов замедлителей и расположенных на статавах
в релейной преобразователей частоты для питания рельсовых цепей и скоростеме-
ров в системе ГАЦ (рис. 1.28).
На горках с параллельным роспуском и при наличии нескольких повтори-
телей горочных светофоров мощность, потребляемая световыми указателями,
может превысить 4250 Вт, т. е. мощность трансформаторов 2Тр—4Тр панели
ПРГ. В этом случае следует устанавливать 2 панели типа ПРГ, как это пока-
зано на рис. 1.28.
На горках, имеющих три позиции замедлителей, требуется иметь дополни-
тельный выпрямитель для подзаряда батареи управления ЭПК замедлителей
третьей позиции. Для этого установка дополняется выпрямительной панелью типа
Таблица 1.39
Нагрузка, потребляемая комплексом горочных устройств
Тип ГАЦ Число ПОЗИЦИЙ замедлителя Потребляемая мощность иа
пост компрессоры осве- щение Всего
Р, кВт Q, квар Р, кВт Q, квар Р , кВт Р, кВт Q. квар S, кВ-А
ГАЦ с последо- вательным роспус- ком 2 105 64 630 390 100 835 454 950
ГАЦ-АРС с по- 3 140 67 730 450 100 970 517 1060
следовательным роспуском ГАЦ с парал- лельным роспус- 2 105 64 1100 690 100 1305 754 1500
ком ГАЦ-АРС с па- раллельным рос- пуском 3 144 69 1310 810 100 1554 879 1780
78
Фи0ер11 \Фидер2
—;
АП
Щ В п-73
HtAKKf2
I.....К
Лг2 ЩВ/1-73
К
ПВ-60
(ПВБО-1)
•г» ПВ-60
^щ\(ПВ60)
HP
08-24/22066
(ПВ220)
К
ш
Si
Освещение о Вен- Контроль
тиляция (Зпи- преВохри-
тающих линии) нотел ей
§1
US
Л
ss
£
£
220
ПВ-2//220ББ
(ПВ220-1)
ЗМ
Л
ч
5:
I
•S3
ч
380/220
4W-
220
Рельсовые цепи РЦ25Г_
/ 4 (Спгативы) 4
[ ПЧ50/25-150 [ | 0450/25-150
РП,РМ * ----
РП,РМ(резервное)
Рис. 1.27. Структурная схема электропитания ГАЦ, горка без параллельного роспуска с двумя позициями замедлителей (станция с электри-
ческой тягой постоянного тока):
К — провода контроля предохранителей КПП, КПМ и КПЗ; Щ— провода питания схем щитовой установки ЩП и ЩМ; 220— провода пи
тания переменным током от ТС
Лв-60
ЛВ-60
d ЛК АКК, 02
Л
ш.
ЩВП-73
----------'S®
контроль
лреВохра- §
нителей
-нн—*-
380/220
ЛВ-24/220ББ
(ПВ220)
380/220
0824/220Б Б
(ЛВ220-1)
=26В
380/220
ЗМ
~2йВ -2208
Рельсовые цепи РЦ25Г______
4 Стативы
I ПЧ50/25-150 I I Л450/25-150 I
, /Т А-------‘
РП.РМ “
РП, РМ /резервное)
~ПРГ
(ПР-1)
ЛК1-1
-2206 =2208
к
к
Рис. 1.28. Структурная схема электропитания ГАЦ, горка с параллельным роспуском, двумя позициями замедлителей на станции с автономной
тягой или электротягой переменного тока и повторительными горочными светофорами:
К—провода контроля предохранителен КПП, КПМ и КПЗ; Щ — провода питания схем щитовой установки Ш,П и ЩМ; 220 — провода
с© питания переменным током от ТС; 380/220 — провода питания переменным током от ПВ-60
Рис. 1.29. Включение панели выпрямителей ПВ-24 в щитовую установку, при
трех позициях замедлителей и включение преобразователей АТТ-8 прн
ГАЦ-АРС
ПВ-24, имеющей два выпрямителя типа ЗБВ-24/ЗО, которые используются для за-
ряда двухсекционной батареи 56 В (рис. 1.29). При вкючеиии панели ПВ-24
в электропитающую установку выпрямитель ЗБВ-24/ЗО одной из панелей
ПВ-24/220ББ не используется и является резервным.
При системе ГАЦ-АРС и установке иа посту ГАЦ преобразователей АТТ-8
их питание должно производиться через ЩВП-73.
При комплектации горочных установок электропитания в отличие от устано-
вок ЭЦ для создания автоматического переключения цепей питания стрелочных
электроприводов устанавливаются две панели ПВ-24/220ББ. Цепи питания посто-
янного тока 220 В вводятся в панель ПК1-1, которая и осуществляет автома-
тический переход с одной панели иа другую при повреждениях.
При совмещенных постах ЭЦ и ГАЦ вторая панель ПВ-24/220ББ в гороч-
ной щитовой установке не ставится, вместо нее ставится панель ПВ-24, а ре-
зервное питание для электроприводов в панель ПК1-1 вводится от панели
ПВ-24/220ББ питающей установки ЭЦ.
1.7. Токораспределительные сети и защита
монтажа предохранителями
Расчет питающих проводов и кабелей. При конструировании постовых зда-
ний необходимо стремиться к минимальным расстояниям между аккумуляторной,
щитом выключения питаний и питающей аппаратурой. Особенно большое значе-
ние имеет сокращение коммуникаций в низковольтных цепях батарея — выпря-
мительные панели, батарея — преобразователи частоты.
В батарейных системах ЭЦ и постовых устройствах ДЦ, где производится
полное резервирование всех устройств от аккумуляторных батарей 24 и 48 В,
удлинение коммуникаций приведет к такому увеличению сечения кабеля, что
послужит препятствием к осуществлению устройств.
Для сокращения сечений кабелей следует стативы и распределительные
устройства наиболее крупных потребителей (пусковых блоков стрелочных элект-
роприводов, преобразователей для питания рельсовых цепей и т. п.) размещать
вблизи питающих установок ПУ. Длина питающих проводов и кабелей от ак-
кумуляторных батарей, щитов выключения питания, панелей питания, стативов,
табло и пультов управления определяется по плану размещения оборудования
с учетом выполненных для этого коммуникаций: трубы, шкафы, кабельрдсты,
80
Таблица 1.40
Расход тока при задании маршрутов
Число стрелок на посту ЭЦ Число одновременно устанавливаемых маршрутов Расход тока при задании маршрутов, А Возбуждаются реле
маневро- вых элементар- ных мп, пп. ВК.М, вп, УК. ПУ, МУ, КС КН АКН ПУ, МУ
50 3 4 7 1,1 1,1 4,6
100 6 7 12,7 1,9 1,1 8,1
130 12 14 25,3 3,9 1,1 16,1
каналы. При этом следует принять нормы расстояний: прокладка вдоль зажимов
стативов, питающих панелей, секций табло и т. п. — 0,9 м; спуск или подъем к за-
жимам— 0,7 м; расстояние от кабельроста до потолка — 0,5 м; проход через
межэтажное перекрытие — 0,4 м. Общая длина кабеля определяется с надбавкой
на изгибы, коэффициент 1,03.
Определение сечения питающих проводов и кабелей необходимо вести по
максимальным нагрузкам, которые могут возникнуть в расчетной точке. Это
особенно должно соблюдаться в кабелях, питающих релейные и бесконтактные
схемы, так как снижение напряжения ниже допустимого будет приводить к не-
устойчивой работе.
Для расчетов следует пользоваться данными потребляемых устройствами
мощностей, которые приведены в пп. 1.2, 1.4, 1.5 и 1.6.
Наиболее сложными являются расчеты кабелей, питающих релейные статн-
вы. В расчетах, кроме номинальных токов 0,35 А на стрелку ЭЦ, должны учиты-
ваться токи, возникающие при работе маршрутного набора и включении конт-
рольно-секционных реле. Возможное количество одновременно устанавливаемых
маршрутов и токи, возникающие при этом на стативах, расположенных в одном
ряду, зависят от величины установки блочной централизации.
При числе стрелок ЭЦ более 130 на постах устанавливается две батареи
питания и для каждой батареи рассчитываются свои питающие провода по
данным табл. 1.40.
В качестве примера приводится расчет питающих проводов для установки
ЭЦ в 50 стрелок — пост типа 1к, для которого на рис. 1.30 дано расположение
Рис. 1.30. План расположения оборудования на посту централизации типа 1к:
1 — ПВ-60; 2 — ПВ-24/220ББ; 3 — ПРББ; 101, 111, 121, 131 — релейные стативы свободного
монтажа; 102—105, 112—115, 122—125 — стативы с блоками; /35 — статив с пусковыми стре-
лочными блоками; 200 и 210 — кроссовые стативы; 203—205 — стативы рельсовых цепей
и преобразователей ПЧ
81
проводов н ка-
оборудования, а ниже приведены расчетные длины питающих
белей.
ЩВП —аккумуляторная 12 м ПУ — статив 203 . . . 18 м
ЩВП —ДГА . . . . 12 м ПУ — статив 131 . . . 18 м
ЩВП — 1 панель ПУ 10 м ПУ — статив 121 . . . 19 м
ЩВП — 2 панель ПУ . 9 м ПУ — статив 111 . . . 20 м
ЩВП — 3 панель ПУ 8 м ПУ — статив 101 . . . 21 м
ЩВП — статив 203 . . 18 м
ПУ — табло 34 м статив 101 — статив 105 6 м
ПУ — манипулятор (1-я
секция) 36 м статив 101 — статив 111 5 м
манипулятор — статив
101 14 м статив 101 — статив 102 3 м
манипулятор — статив
131 22 м статив 101 — -статив 134 10 м
манипулятор — статив
134 17 м статив 101 — -статив 131 8 м
в
питающих
проводах П и М
Уб min
определено
Допустимое падение напряжения
исходя из распределения падений напряжений: ДЦ=ЦБп1!п—иреЛе.
Минимальное напряжение батареи в режиме отключения выпрямителя
В- Напряжение полного подъема реле НМ (НМШ) и КДР 16В
при коэффициенте надежности 1,2 иа реле должно быть Цреле=16-1,2=19,2 В.
Таким образом, всего в проводах может быть потеряно Д17=6/Бт1п— 6/реле=
=21,6—1*9,2=2,4 В.
Это значение расходуется на падение напряжения в проводах схемы, имею-
щей наибольшее число контактов.
А ^контакты реле = 1' (rn“Frit)
где 1 = 0,019 А — ток, потребляемый реле;
гп —0,46 Ом — сопротивление соединительных проводов 0,78 мм2 дли-
ной 20 м;
гк — сопротивление контактов: Гк=ГфГП1+гтт2+Гштт3.
Здесь соответственно сопротивление контактов и их число:
фронтовых Гф=0,25 Ом; mi=15;
тыловых Гт = 0,03 Ом; тг=50;
штепсельных розеток гШт=0,03 Ом; от3=46;
гк=0,25 -15+0,03 • 50+ 0,03• 46=6,63 Ом;
Д Икон такты реле — 0,019(0,46+6,63) =0,135 В.
Питающие кабели в устройствах ЭЦ разводятся по крайним в ряду стативам
101, 111, 121 и т. д„ где установлены предохранители в проводах П, а далее —
по стагивам ряда (рис. 1.31, а). Падение напряжения в питающих проводах от
крайнего статива
дальнего статива
до других стативов Д1/Пс в РЯДУ определяется для самого
105, 115 и т. д.:
... 1-р (<н + гм) , _.
ДПпс =------—----- (прямого провода П),
где /р =6 м, длина провода от статива 101 до 105;
= 0,92 А — номинальный ток, потребляемый одним стативом
(19 — число стативов иа посту, исключая кроссовый;
У 0,35 А — ток иа одну стрелку ЭЦ);
*'м = -т-~ 1 >75 А—ток, потребляемый одним стативом в момент уста-
новки маршрута (см. табл. 1.40).
9=2,5 мм2—сечеиие провода П после предохранителя, принятое
по прочности
6(0,92 + 1,75)
ДПпг =—• ; =0,111 В;
пс 57-2,5
А^пр = А^контакты реле+Д^пс=0,135+0,111=0,246 В, округленно 0,25 В.
82
. _ 0,35-50
'н 19~
a) i-zzm
1,-IZm Щ IflOM
fl ЩВП П;М;
6) l-39 м
101 ст 1,-17 и пульт
I-Z1M
13P 1ZP UP WP
К cm а типам
101ct
1^23» Tiler IZIcr Idler
Д «ТП" *ггм* *
ip-9m ПС ZK M35ct
l-Zfl 135cr lj-Зм BP л/
™ ,,PU5-^^___'_
„рн5-,рмв ц^э.---_пс
l/-18м 131 ст 1г--бм 135ст lj-SM HP л2
лу рмв
6) I-ZZm оав-25ммг
и men пу
,,Пим • — -—> *~Т~....*
заряд Акк —а.—. • Заряд
батареи. I-------------—------•
г),.. l-Юм Нагрузка5
z 101СТ __ Шет 121 ст
3) Ii-13m /jiCl-
Рис. 1.31. Схемы питающих проводов
Обратный провод М, общий для всех стативов в ряду, принимается сечени-
ем 6 мм2. Падение напряжения в нем
, ,, (р >102—105
w«>—
где (‘юз-105 — суммарный ток четырех внутренних стативов 7+4-0,92=10,68;
Zp=6 м; <7м = 6 мм2; АПмр = -6'1Р:68 ==0,19 В.
57-Ь
Всего падение напряжения в ряду стативов составит At/p = AZ7np+Al7Mp =
= 0,25+0,19 = 0,44 В.
Эта цифра принимается для расчетов на всех типах постов. Для падения
напряжения в питающих проводах (см. рис. 1.31, а) до 1-го статива остается
ДПс = ДП—ДПр = 2,4— 0,44=1,96 В.
Ток (77, Л4), потребляемый приборами при номинальном режиме станцией
50 стрелок, >н = 0,35-50= 17,5 А. Ток при задании трех маневровых маршрутов
1з=7,0 А. Общий ток при задании трех маршрутов >Общ= 17,5+7,0=24,5 А.
Питающие провода от аккумуляторной батареи через щит выключения пита-
ния до панелей питания. Сечение проводов 25,0 мм2. Тогда падение напряжения
2 29.94
на участке А—Б AU АБ = --Х-^ t?’0 =0,75 В.
Падение напряжения Д17БВ = 1,96—0,75=1,21 В.
Расчет сечения отрезка от Б до В ведем до дальнего ряда, что дает некото-
рое избыточное сечение за счет того, что в нагрузку на провод включается весь
„ 2-21-24,5 1К ,
ток нормального режима. Сечение ?БВ =—=15 мм2.
Чтобы напряжение на всех стативах было одинаковое и было возможно
отключение питания с любого ряда стативов, от питающей установки проклады-
ваются два кабеля (кольцом) до крайнего статива. Сечение принимается 10 мм2.
Расчет питающих проводов П и М заряда аккумуляторной батареи
(рис. 1.31,6) производится при максимальном токе заряда выпрямительной пане-
ли >зар=30 А.
Допустимое падение напряжения AU—27,6—26,4=1,2 В, где 27,6 — напря-
жение выпрямителей, В; 26,4 — напряжение 12 аккумуляторов при заряде, В.
2/Z3aD 2-22-30
Тогда азар=-----—= ----------=19,3 мм2,
чза₽ 57ЛС/ 57-1,2
принимаем кабель 2X25 мм2.
83
Питание ТП (+24 В) подается через контакты кнопок, расположенных на
пульте-манипуляторе, в схему пусковых реле стрелок, реле ограждения, местно-
го управления, ключа-жезла, извещения иа переезд, управления приводом разъ-
единителя, искусственной разделки и др. (рис. 1.31, в). Так как питающий про-
вод ТП включается со статива 101, где стоят предохранители, защищающие этот
провод, то допустимое падение напряжения в нем не должно превышать паде-
ния напряжения провода П Д£7Пр от первого статива в ряду до реле (см. рас-
чет проводов П йМ), т. е. 0,25 В.
На станции 50 стрелок. В задании четырех элементарных маршрутов участ-
вует 8 стрелок, из которых в среднем переводятся 4 стрелки г — 94 Ом — сопро-
тивление реле иа один стрелочный коммутатор; «стр =0,29 А — ток иа один
коммутатор. На четыре переводимые стрелки 14Стр = 0,29-4=1,16 А; огражда-
ются два пути (огР = 0,019-2 = 0,038 А; в местном управлении участвует одна
группа iMy=0,035-1 =0,035 А; для прочих реле 1=0,015 А.
Общий тик «тп==«4 стр+^огр+1му+1г= 1,16+ 0,038+0,035+ 0,015= 1,25 А.
Сечение кабеля ?Тц необходимо рассчитывать от статива 101, где иа дан-
ном типе поста стоят предохранители питания ТП, до пульта-манипулятора, так
как далее питание пойдет индивидуально через контакты кнопок пульта-манипу-
лятора к реле.
Необходимо учесть падение напряжения в проводах от пульта-манипулято-
ра до дальнего статива по току единично включаемого реле 1рвл (падение напря-
жения в прямых проводах стрелочно-пусковых реле не рассчитывается, так как
эти реле срабатывают при напряжении 8 В):
^-«рел
28-0,019
57-0,75
= 0,013 В;
__________G 1тп________________17-1,25
<?ДЕ= 57(А1/ТП —Д(/ЕЖ) = 57(0,25—0,013)
Сечение провода ТП выбираем 1,5 мм2.
Питание МИ (рис. 1.31, е), на которое включаются реле ПУ, МУ и АКИ, со-
гласно табл. 1.40 составляет 1ми = 1пу (му)+1акн = 4,6+1,06=5,66 А. Это питание
надо подать от статива 101 до последнего статива во всех рядах, где установле-
ны реле, коммутирующие этот провод. Допустимое падение напряжения такое
же, как в проводе М в ряду стативов Д£7мр = 0,19 В (см. расчет провода Л4).
Ю-5,66 „ г
ами—----------= 5,5 мм3.
ми 57-0,19
Чтобы уменьшить сечение проводов, прокладываемых вдоль ряда стативов,
принимаем сечение провода МИ от 101 до 121 статива 10 мм2. Тогда допустимое
падение напряжения в проводах вдоль ряда составит:
,,, „ , 4-5,66 г6-5,66 , „
А^МИряда— °>19— g7 =0,15 В; <?ми ряда = 57.9,15 —мм •
Остальные провода питания +24 В различного назначения рассчитываются
аналогично.
Питающие провода РПБ и РМБ (рис. 1.31, д). Для расчета сечеиия питаю»
ших проводов рабочих цепей стрелок принято: средний ток электропривода
1эл.д=2,0 А; номинальное напряжение электродвигателя 160 В; номинальное
напряжение источника питания 220 В; падение напряжения в наружном кабе-
ле 56 В. Одновременно переводятся четыре стрелки: 1Гр = 4-2=8 А.
Сопротивление соединительных проводов и переходное сопротивление кон-
тактов схемы включения стрелки
гк + гроз + греле , .
1"с~ +' л-
постоянная величина
84
где гк=0,15-4=0,6 Ом — сопротивление керамико-металлических контактов;
Гроз=0,03-4=0,12 Ом — сопротивление контактов штепсельных розеток;
Греле = 0,2 Ом — сопротивление обмоток пускового реле;
Гл — сопротивление линейных проводов.
Линейные провода состоят из участков цепи от предохранителя до блока
ПС и от статива с блоками ПС до кроссовых стативов КР. Сопротивление 1 м
провода 0,0235 Ом;
гл=0,0235 (2/3 + 1Р (рпБ))=0-0235 (2-8 + 6) = 0,52 Ом.
Сопротивление гс = 0,6+0,12+0,2+0,52 = 1,44 Ом.
Падение напряжения на контактах и в соединительных проводах:
Д^контакт+пр = (эл. д ,’с = 2,0 • 1,44 =2,88 В.
Допустимое падение напряжения в магистральных проводах РПБ и РМБ иа
посту ЭЦ:
ДЦрпв (РМб)=220 —160—56—2,88=1,12 В.
(2^1+грРМБ) (гр (2-18 + 6)8
?РПБ (РМБ) = 57л,, - 57. ,2 — 5,0 ММ .
О/ДОрпБ (РМБ) О/-1,12
Провода РПБ и РМБ — 6 мм2.
На крупных постах ЭЦ сечение магистральных проводов превышает 6 мм2.
В этом случае провод РМБ на участке 1Р прокладывается 6 мм2, а магистраль-
ные провода РПБ и РМБ рассчитываются иа отрезке h и изД(/(РпбрмБ) счи-
тается падение напряжения в проводе РМБ на отрезке 1Р.
Цепи питания ламп табло СХ и МС (рис. 1.31, е). Общий ток провода СХ
и МС в номинальном режиме задания маршрутов определяется из расчета
(и/п,
где i=0,l А — ток одной лампы пульт-табло;
/п=4— количество одновременно горящих ламп в расчете на одну стрелку;
/1=50— количество централизованных стрелок.
2/сх = 20 А.
Для нормального накала ламп табло общее падение напряжения не должно
превышать 10 %, т. е. 2,4 В.
Определяется падение напряжения в прямом проводе питания ламп на табло:
Д^л = + max Grn + гк)>
где iK шах —0,1 -6=0,6 А (6—количество ламп в расчете на один изолированный
участок — секцию маршрута);
= Гф + /*т /Па + гшт >
где соответственно сопротивление контактов и их количество: фронтовых
/"Ф=0,25 Ом; /nt = 3; тыловых гт=0,03 Ом; /Па = 2; штепсельных розеток гШт=
= 0,03 Ом; /Пз = 4;
г„ = 0,25-3+0,03-2+0,03-4 = 0,93 Ом.
Сопротивление 1 м провода 0,0235 Ом/м:
Д£7Л=0,6(17-0,0235+0,93) =0,8 В.
Падение напряжения в проводе СХ от предохранителя, устанавливаемого на
стативе 101, до шин стагива 105 составит
Zp /ст
57-2,5 ’
где (ст = 0,1-24 = 2,4 А (на статив приходится один элементарный маршрут, при
этом горят 24 лампы);
9=2,5 мм2 — монтажный провод питания СХ после предохранителя (вы-
бирается по прочности);
Zp =6 м — длина провода от первого статива ряда до последнего;
85
Л^ = 5ЙТ = °’1В-
За вычетом Д£/л и XUnp падение напряжения в магистральном кабеле СХ и
МС составит Д£/сх/мс = 2,4—(0,1+0,8) = 1,5 В.
(Zx+Za)SZcx (34+21)20
<7сх/мс= 57.W ~ 57-1,5
xjA. / Z’lkj
<7мс=16 мм2. Тогда осх=2-6 мм2 (кольцо).
34-20
распределении сечений в проводе МС AZ7mc= = =0,8 В, а
57 • 16
57-1,5
провод СХМ (прямой провод пульсирующего питания ламп таб-
Принимаем
При таком
АС7сх = 0,62 В.
Питающий
ло) от панели ПР питающей установки проходит аналогично схеме провода СХ
(см. рис. 1.31,е) АС7схм = 0,7 В. Определено, что всего */з нагрузки провода СХ
может включаться на пульсирующее питание — питание ламп белых полос при
искусственной разделке маршрутов и что */з светофоров лишилась питания
при перегорании предохранителя у питающего трансформатора и включились
в мигающем режиме лампочки повторителей на табло:
Zcx+ 1 ,Зн-0,1
!схм=
3
где lex =20 А — ток в проводе СХ;
п — количество централизованных стрелок;
1,3 п —количество светофоров;
0,1 —ток одной контрольной лампы, А.
, _ 20+ 1,3-50.0,1 о „ .
(схм~--------:---------°>° А>
= 0,93 В.
с той
усло-
рядов
2Ь8,8 „ „
orvM =----------= 4,5 мм2.
3 чсхм 57.0,72
Провод СХМ 2X6 мм2 сечением 6 мм2 принимается минимальным по предохра-
нителю 5А в цепи трансформатора Тр1 панели ПРББ.
Питающий провод ЙСХ. Для станции 50 стрелок подсветка всей светосхемы
осуществляется в один прием. Количество одновременно горящих ламп на
стрелку — 5; ток подсветки, включая ток элементов схем в установленных
маршрутах, 5-50-0,1 = 25 А. Падение напряжения в проводе МС сечением 16 мм2
при нагрузке подсветки составит (см. рис. 1.31, е) ДС/= ^'25
57 -16
Схема питания ламп табло аналогична схеме питания по проводу СХ
лишь разницей, что сечение для подсветки ламп табло рассчитывается из
вия питания одного ряда стативов (для станций свыше 50 стрелок — двух
блочных стативов) через контакты реле КС панели типа ПРББ. На станции
с 50 стрелками три ряда блочных стативов, следовательно, ток подсветки на один
25
провод составит —=8,33 А. Допустимое падение напряжения в проводе К.СХ
равно допустимому падению напряжения в магистральных проводах МС н СХ —
1,5 В за вычетом падения напряжения в проводе МС под нагрузкой подсветки,
т. е. 1,5-0,93 = 0,57 В.
Сечение каждого провода на ряд стативов определяется
21-8,33 _ „
?КСХ 1(2)(3)= 57.0,57 “5,35 ММ ’
Сечение проводов ?^СХ 1 <2)(3) примем 6 мм2.
Питающий провод КМС. Сечение питающих проводов КМС и КМС1 для
подсветки стрелочных коммутаторов определяется по падению напряжения, до-
пущенному в проводе МС в режиме нормальной установки маршрутов, т. е.
0,8 В. От питающей установки до пульта со стрелочными коммутаторами
/ = 35 м, общее количество стрелочных коммутаторов на станции 50 стрелок рав-
86
0,03 В
0,35 В
0,1 В
0,2 (батарея 24 В)
0,4 (батарея 48 В)
но 50-0,7 = 35. Ток лампочек соответственно 3,5 А. Для станции 50 стрелок для
подсветки используется один провод КМС с предельным сечением =
57-0,8
=2,8 мм2.
Так как в индивидуальном проводе питания всего 1 лампа, а в расчете
провода СХ в индивидуальных проводах принималось до 20 ламп, допустимо
сечение провода К.МС принять 2,5 мм2.
Питающие провода ламп светофоров ПХС и ОХС рассчитываются на паде-.
ние напряжения в них 4 В.
Питающие внутрипостовые провода рельсовых цепей — допустимое Д17 =
= 2 В.
Питающие провода в устройствах промежуточных станций должны рассчи-
тываться аналогично изложенному выше.
Расчет кабелей от ЩВП до панелей питания должен производиться с соблю-
дением норм падения напряжения. В зависимости от номенклатуры жил* пита-
ющих кабелей допустимое падение напряжения в каждой жиле:
1ПК, 1МК, 2ПК, 2МК
П, М................
1П, 1М, 2П, 2М . .
ПБС, МБС ....
Падение напряжения в кабеле от батареи до щита ЩВП 0,05 В на провод.
Для ГЛЦ и ДЦ расчеты питающих проводов производятся по тем же нор-
мам-, что и в ЭЦ.
Номинальные токи плавких вставок предохранителей и соответствующие им
сечеиия внутрипостовых кабелей и проводов. Плавкие вставки предохранителей
и расцепителей автоматических выключателей служат для защиты цепей и при-
боров. Их следует выбирать по возможности наименьшими по расчетным токам,
но таким образом, чтобы они не отключали нагрузку при кратковременных пере-
грузках (пусковые токи и т. и.). Для повышения надежности предохранители
до 15 А включительно, как правило, не следует нагружать более 0,8 номинально-
го тока.
Применение предохранителей с плавкой вставкой 0,3 и 0,5 А допускается
в исключительных случаях, когда защита не может быть осуществлена с приме-
нением предохранителей 1 А и выше. Так как в устройствах централизации все
провода, как правило, прокладываются в жгутах или многожильных кабелях,
что ухудшает теплоотдачу, то с учетом окружающей температуры +25° С допу-
стимая нагрузка на провода и кабели с медными жилами не должна превышать
величин, указанных в табл. 1.41.
Для защиты проводов и приборов от перегрева выше нормы в цепях, где
короткое замыкание не дает многократного увеличения тока, ток плавления
предохранителя не должен превышать допустимой нагрузки на провод более чем
Таблица 1.41
Допустимая длительная нагрузка на провод и номинальный ток
плавкой вставки (в низковольтных цепях)
Сечение провода, мм2 Допустимая длитель- ная нагрузка на про- вод, А, при числе токонесущих прово- дов в жгуте Номиналь- ный ток плавкой вставки, А Сеченне провода, мм1 Допустимая длитель- ная нагрузка на про- вод» А, при числе токонесущих прово- дов в жгуте Номиналь- ный ток плавкой вставки, А
5-6 10 — 12 5-6 10 — 12
0,78 10 9 5 6,0 34 30 15
1,00 11 10 5 10,0 54 48 15
1,5 15 13 6 16,0 68 60 30—35
2,5 20 18 6—10 25,0 95 —- 35
4,0 28 24 10
87
Таблица 1.42
Токи допустимой перегрузки и короткого замыкания трансформаторов
(при частоте 50 Гц)
Параметр Обмотка ПОБС-2а ПОБС-ЗА ПОБС-5А СОБС-2А ПТ-25 А ПРТ-А ВАК-1 ЗБ*
Номинальное на- / 220 220 220 220 220 220 220
пряжение, В // 17 247 44 38 62/124** 12/24** —
Допустимая пере- / 2,15 2,5 2,15 1,1 0,7/1,4** 0,7/1,4** 0,4
грузка, А II 25,0 2,0 Ю,0 5,9 2,4 12,0 3,5
Ток короткого за- мыкания, А I 18 35 25 6,2 3,6/14** 3,0/12** —
* Диоды являются защитными элементами трансформатора.
** В числителе — данные прн включении обеих первичных обмоток последовательно,
в знаменателе — параллельно.
на 15 %. При этом, если предохранитель установлен со стороны первичной обмот-
ки трансформатора, для определения сечения проводов, подключаемых к его
вторичной обмотке, ток плавкой вставки должен множиться на коэффициент
трансформации. Эти же правила должны применяться для всех других трансфор-
маторов и приборов питания.
В табл. 1.42 приведены токи допустимой перегрузки и короткого замыкания
для трансформаторов, применяемых на постах. При указанных в таблице допу-
стимых нагрузках обмотки приборов нагреваются до 125°, т. е. до температуры,
максимально допустимой для обмоточного провода.
Таким образом, в цепях, где при сообщениях или порче элементов могут
возникнуть токи перегрузки, трансформаторы должны защищаться предохрани-
телями. ГЮБС — предохранителями 1А; СОБС, ПТ-25А, ПРТ-А— предохраните-
лями 0,5 А Установка таких предохранителей не позволяет использовать при-
боры на их номинальную мощность.
При использовании приборов на номинальную мощность или для повышения
надежности при установке предохранителей 1 А вместо 0,5 А необходимо защи-
щать трансформаторы со стороны вторичной обмотки раздельными предохрани-
телями для отдельных нагрузок. При этом сумма расчетных токов нагрузок плюс
ток перегрузки, приводящий к перегоранию предохранителя с максимальным но-
миналом, не должна превышать допустимый ток перегрузки вторичной обмотки
трансформатора. Принято, что перегрузка может возникнуть одновременно толь-
ко в одной цепи.
Прибор и его предохранители, как правило, должны размещаться на одном
стативе, чтобы ток короткого замыкания при сообщении проводов в пределах
статива приводил к перегоранию предохранителя в первичной обмотке.
Сечение проводов ответвлений от магистральных проводов при технической
необходимости может быть принято меньше, чем сечение магистрали, при усло-
вии, что'короткое замыкание в конце ответвления должно вызвать ток, в 3 раза
превышающий номинальный ток предохранителя, защищающего магистраль.
Сечение проводов на ответвлении должно выбираться по допустимой плотно-
сти тока в нормальном режиме и не должно быть ниже указанного:
Номинальный ток
плавкой вставки, А . . 25 25 35 35 60 80 100
Сечение провода, мм2 0,78 1 1,5 2,5 4,0 6,0 10
При расчете токов короткого замыкания должно учитываться внутреннее
сопротивление источника питания.
88
ГЛАВА II
ЭЛЕКТРОПИТАНИЕ АППАРАТУРЫ СВЯЗИ
11.1. Основные положения по проектированию
электропитания устройств связи
Основные требования и определения. Электроустановкой (ЭУ) на-
зывается комплекс сооружений, обеспечивающих электроснабжение, электроосве-
щение, электропитание аппаратуры связи, а также работу различных установок
хозяйственного назначения (вентиляционных, отопительных и др.) как в нор-
мальных условиях внешнего электроснабжения, так и в аварийных. Основные
элементы ЭУ: трансформаторная подстанция, резервная электростанция, электро-
питающая установка, электрооборудование и сети освещения и других потреби-
телей электрической энергии.
Электропитающей установкой (ЭПУ) предприятия проводной
связи называется часть электроустановки, предназначенная для преобразования,
регулирования, распределения и обеспечения бесперебойности подачи различных
напряжений переменного и постоянного тока, необходимых для нормальной ра-
боты аппаратуры связи. ЭПУ включает в себя следующие элементы: выпрями-
тельные устройства; аккумуляторные батареи; стабилизаторы напряжения и тока;
преобразовательные устройства постоянного тока; распределительно-коммутаци-
онные устройства; распределительные сети, связывающие оборудование электро-
питающей установки между собой, а также с аппаратурой связи.
Электроустановки предприятий связи должны удовлетворять следующим
основным требованиям: обеспечивать надежность и бесперебойность питания ап-
паратуры связи с напряжением необходимой стабильности и с допустимой пуль-
сацией, строиться на базе использования типового промышленного оборудования
и быть экономичными в эксплуатации и строительстве; обладать достаточно
высокими значениями к.п. д. и cos <р; быть максимально автоматизированными
(необслуживаемыми или требовать минимального ухода). Последнее достигается
за счет автоматизации: управления переключением вводов электроснабжения,
работы резервных электростанций, работы выпрямительно-аккумуляторных уста-
новок.
Электроснабжение. Узлы связи железнодорожного транспорта по надежности
электроснабжения относятся к особой группе I категории электроприемников
(кроме подземных НУП, которые относятся к электроприемникам III категории).
Электроснабжение устройств железнодорожной проводной связи, размещае-
мой в узлах связи, должно, как правило, осуществляться от двух независимых
источников электроснабжения. Если электроснабжение узлов связи обеспечивает-
ся от одного источника энергии, то к ним надлежит прокладывать две питающие
линии по возможности от разных точек электросети. В обоих случаях должно
предусматриваться дополнительное резервирование от дизель-генератора.
Устройства связи в подземных необслуживаемых усилительных 'пунктах
(НУП) получают дистанционное питание по магистральным кабелям связи. Для
питания освещения, ремонтных работ и автоматических устройств содержания
кабеля под постоянным избыточным газовым давлением (АУСКИД) в НУП по-
дается одна питающая линия от электросети.
Электроснабжение узлов связи, совмещенных с постами электрической
централизации, производится от вводной панели питаюшей установки поста;
для резервного питания используется общий автоматизированный дизель-гене-
ратор.
89
Электроснабжение устройств оперативно технологической связи, устанавли-
ваемых в постах электрической, диспетчерской и горочной централизации, долж-
но также производиться от вводных панелей питающих установок постов.
Основные требования, предъявляемые к электропитающим установкам. Для
каждого из номинальных напряжений источников постоянного тока, как пра-
вило, предусматривают отдельные ЭПУ, состоящие из одной или двух групп
аккумуляторных батарей и выпрямительных устройств. Способ электропита-
ния буферный
ЭПУ в зависимости от поставляемого оборудования могут проектировать-
ся автоматизированными и неавтоматизированными с установкой одной или
двух групп аккумуляторных батарей Общий запас емкости аккумуляторной
батареи в домах связи должен обеспечивать электропитание в аварийном режи-
ме аппаратуры связи в часы наибольшей нагрузки и при необходимости цепей
аварийного освещения в течение 1 ч при электроснабжении от двух независимых
источников и в течение 2 ч — от одного источника. Запас емкости аккумулятор-
ных батарей для электропитания аппаратуры оперативно-технологической свя-
зи, устанавливаемой в постах электрической, диспетчерской и горочной центра-
лизаций, предусматривается такой же, как и для устройств автоматики пере-
численных постов (см п I 3)
ЭПУ-24 В обслуживаемых усилительных пунктов (ОП, ОУП) систем пере-
дачи должны обеспечивать дистанционное питание (ДП) аппаратуры необслу-
живаемых усилительных пунктов Для ДП предусматривают статические пре-
образователи, питаемые от ЭПУ-24 В Для узлов связи, требующих относи-
тельно небольшой мощности (менее 2,0 кВт), допускается использование опор-
ной батареи и преобразователей постоянного тока. Питание коммутаторов
станционной распорядительной связи (кроме ДСП) допускается от сети пере-
менного тока через выпрямительные устройства безбатарейного электропитания.
Электропитание каналообразующей аппаратуры и автоматических станций ком-
мутации телеграфной связи и передачи данных (АСК) допускается от сети
переменного тока через преобразователи безбатарейного электропитания (вы-
прямительные установки двухлучевой системы). Электропитание оборудования
аппаратных залов телеграфных станций и телеграфных аппаратов абонентских
пунктов предусматривается от сети переменного тока При колебании напряже-
ния в сети, превышающем ±3%, необходимо предусматривать стабилизаторы
напряжения Оборудование ЭПУ должно обеспечивать перспективное развитие
по блочному принципу, позволяющему наращивать мощность по мере надобно-
сти без замены установленных блоков
Рабочие выпрямительные устройства должны иметь 100%-ный резерв При
параллельной работе нескольких одинаковых по мощности выпрямительных
устройств можно устанавливать одно резервное. Резервное зарядно-буферное
выпрямительное устройство каждого номинального напряжения должно обеспе-
чивать заряд (одной или двух групп) аккумуляторной батареи до напряжения
на аккумуляторе 2,3 В для автоматизированных и 2,7 В для неавтоматизирован-
ных ЭПУ; формовку всей аккумуляторной батареи или основной группы до
2,7 В на аккумулятор; полную взаимозаменяемость с рабочими выпрямительны-
ми устройствами. В ЭПУ с применением буферных выпрямителей для формов-
ки и заряда дополнительных групп предусматриваются вольтодобавочные вы-
прямители В автоматизированных ЭПУ зарядные и вольтодобавочные выпря-
мители должны обеспечивать зарядный ток, равный не менее 2 А на индексный
номер аккумуляторов батареи при заряде одной и не менее 4 А —при одновре-
менном заряде одним выпрямителем двух групп В неавтоматизированных ЭПУ
зарядный ток принимается равным 6 А на индексный номер аккумуляторов
Устройства для коммутации, содержания и заряда аккумуляторных бата-
рей в автоматизированных ЭПУ должны обеспечивать заряд аккумуляторных
батарей до напряжения 2,3 В и буферную работу в режиме постоянного подза-
ряда при напряжении 2,2 В±2% на аккумулятор Комплект оборудования дол-
жен обеспечивать возможность формовки при напряжении до 2,7 В на акку-
мулятор
Для аккумуляторных батарей следует применять стационарные свинцовые
аккумуляторы Батареи, как правило, должны быть секционированными с авто-
матической коммутацией групп, обеспечивающей исключение или максимальное
90
сокращение применения стоек автоматического регулирования напряжения
(САРН).
Емкость аккумуляторных батарей, оборудование резервной электростанции,
устройство электроснабжения, сечение шин и кабелей, а также помещения для
размещения оборудования электроустановок выбирают исходя из предельной
мощности объекта.
Токораспределительные сети ЭПУ проектируют с учетом минимального
расхода проводниковых материалов при условии обеспечения норм напряжений
на аппаратуре.
ЭПУ, в составе которых проектируются батареи, составляемые из аккуму-
ляторов открытого типа, должны иметь устройства, обеспечивающие автомати-
ческое отключение заряда батарей в случае прекращения работы вентиляции
аккумуляторной.
Нормы напряжений для электропитающих установок и токи, потребляемые
аппаратурой связи. В зависимости от состава устанавливаемого оборудования
связи проектируют ЭПУ со следующими номинальными напряжениями: —24 В
с заземленным положительным полюсом для электропитания аппаратуры МТС,
станций систем передачи и оперативно-технической связи; —60 В с заземлен-
ным положительным полюсом для электропитания аппаратуры АТС, УАК
ДАТС; —60 и +60 В с заземленным соответственно положительным или отри-
цательным полюсом для электропитания аппаратуры АСК. Разница между
одинаковыми напряжениями разной полярности не должна превышать 3%.
Нормы напряжений постоянного и переменного токов для установок элект-
ропитания аппаратуры проводной связи должны соответствовать ГОСТам [5].
Номинальные значения и нормы допустимых отклонений напряжения
источника переменного тока (как в системе однофазного, так и в системе трех-
фазиого тока) при допустимых колебаниях частоты 48—52 Гц имеют следую-
щие значения (В):
Электросети общего назначения
Собственные резервные электростанции
220 187—242
127 108—140
220 213-227
127 123-131
Для поддержания напряжения в цепях постоянного тока в необходимых
пределах устанавливают дополнительные аккумуляторы с автоматической или
полуавтоматической коммутацией, которые обеспечивают в небольших пределах
ступенчатую регулировку напряжения. Для более точной стабилизации напря-
жения применяются угольные регуляторы напряжения или полупроводниковые
стабилизаторы напряжения.
Номинальные значения и нормы допустимых отклонений напряжения источ-
ника постоянного тока, а также допустимая пульсация напряжения, создавае-
мая источником тока, приведены в табл. II.1.
Токи, потребляемые аппаратурой линейно-аппаратных залов, оперативно-
технологической связи и телефонных станций приведены соответственно в
табл. II.2, П.З, II.4.
Расчеты основных элементов ЭУ. Аккумуляторные батареи. Рас-
чет аккумуляторных батарей сводится к определению емкости, типа и количест-
ва аккумуляторов для каждой батареи. Указания и формулы для расчета емко-
сти аккумуляторных батарей и типа аккумуляторов при различных режимах их
использования приведены в п. IV.5.
Емкость аккумуляторных батарей зависит от тока нагрузки во время раз-
ряда в условиях отсутствия напряжения во внешней сети переменного тока или
при отключенных буферных выпрямительных устройствах. В качестве нагрузки
на батарею следует учитывать не только аппаратуру связи (включая дистанци-
онное питание НУП), но и других аварийных потребителей, работа которых
должна быть обеспечена при нарушении внешнего электроснабжения узла связи
(аварийное освещение, питание станций пожарной сигнализации и т. д.).
91
Таблица ПЛ
Нормы напряжений постоянного тока ЭПУ
Наименование аппаратуры или цепей Напряжение источника тока, В Допустимая пульсация напряжения, мВ, не более
номинальное Допустимые пределы изменения среднеквад ратнчная псофомет- рнческая
Телеграфная аппаратура
Линейные и местные 60* 58—66 600 ___
цепи телеграфных аппа- ратов 120 108—129 1200 —
Автоматические теле- 60 58—66 600 —
графные станции 58—64*1 54—66*2 600 600
Каналообразующая аппаратура 24 21,6—26,4 240 —
Электродвигатели те- леграфных аппаратов 120* 108—129 3000
Автоматические телефонные и междугородные станции
АТС декадно-шаговые,
координатные и узлы ав-
томатической коммута-
ции
Междугородные теле-
фонные станции
60 58—66 54—66*2 — 5 5
24 21,6-26,4 — .2,4*3
Аппаратура систем передачи и оперативно-технологической связи
Цепи накала аппара- 21,2 24 20,6—21,8 21,6—26,4 3000 3000
туры на лампах
Анодные цепи аппара- 206 200—212 250 для
туры на лампах 220 200—240 частоты
Цепи питания аппара- 24 21,6—26,4 до 300 Гц
туры иа транзисторах 21,2 20,6—21,8 15 для ча- стот 300 Гц и выше
Вспомогательные цепи (сигнализация и др.) 24 21,6—26,4 1260
* Как правило, питание телеграфных аппаратов, в том числе их электродвигателей,
осуществляется от источника переменного тока.
*' Допускается для аппаратуры, разработанной до 1970 Г
*2 Для аппаратуры, предназначенной иа экспорт.
*3 Для приборов МТС, не включенных в разговорные цепи и узлы бесконтактного
управления, допускается пульсация до 100 мВ, измеренная псофометром
92
Таблица П.2
Токи, потребляемые аппаратурой ЛАЗ
Тип аппаратуры Общий ток, А, при напряже- нии, В Распределение токовой иагрузкн по цепям питания, А
основ- ным резерв- ным основ- ным резерв- ным основ- ным резерв- ным
21,2 24
при напряжении, В
21,2 24 24 (сигнали- зация)
Вводно-испытательная аппаратура
вис*1 — 1,0 — — 1,0 — — —.
ВИС-59*1 — 1,0 — —- 1,0 — — —
ВС —— 1,0 — —— 1,0 — — —
ист-м*1 — 1,0 —- — 1,0 —- — —-
СИМ*1 — 2,5 — — 2,5 —- —. —
СЧДП — 2,0 — — 2,0 — — —
Низкочастотная усилительная аппаратура (от 21,2 или 24 В)
ИТУМ-1, 5, 6 0,02 <— 0,02 — — — — —
ИТУМ-2, 3, 4, 7 0,063 .— 0,063 — — — —
ПДТУ-67 — 0,13 — 0,13 — — —•
ПВУ 0,08 — 0,08 — ——. —
ССС-7 0,15 0,65 0,15 — ,— — 0,65 -—
СТУ-4К 0,26 — 0,26 — — — — —
СТУ-4СМ 0,26 0,26 —- —- — — —.
ТУ-1 0,02 —- 0,02 — — — —.
ТУ-2, 3, 4 0,13 — 0,13 — .— —— —
5Я-71*2 0,25 —• 0,25 — — — — —
Аппаратура систем передачи по воздушным линиям связи
система передачи В-2-2
В-2-2 оконечная I — 10,33 1 — I — I 0,33 I — I — ]
В-2-2 промежуточная | — | 0,085| — | — | 0,085| — | — |
[Питание от источника постоянного тока 21,2 В (основные цепи) и 24 В
(сигнальные цепи), 24 В (основные и сигнальные цепи) или от источника
переменного тока 127/220 В±10°/о]
ОВ-З-ЗСт с передачей 2,1 0,2 2,1 — —- — 0,2 —
ДП
ОВ-З-ЗЦв 1,46 0,2 1,46 — .— —— 0,2
ПВ-3-3 1,9 0,2 1.9 ——. —— —— 0,2 —
То же, с передачей ДП*3 2,3 0,2 2,3 — — — 0,2 —
систем а перед ачи В- 2-3*3*4
ОВ-12-3 на 1 систему — 3,9 — — 3,5 — 0,4 —
То же, с передачей ДП — 8,5 —— — 8,1 0,4 —
ОВ 12-3 иа 2 системы — 7,6 — — 3,5 3,3 0,4 0,4
То же, с передачей ДП — 16,8 — — 8,1 7,9 0,4 0,4
ПВ-12-3 на 1 систему — 3,9 — —. 3,5 —- 0,4 —
То же, с 1 компл. ДП — 8,5 — — 8,1 —- 0,4 —
То же, с 2 компл ДП — 13,1 — —. 12,7 — 0,4
ПВ-12-3 на 2 системы — 7,8 — — 3,5 3,5 0,4 0,4
93
Продолжение табл. II.2
Тип аппаратуры Общий ток, А, при напря- жении, В Распределение токовой нагрузки по цепям питания, А
основ- ным резерв- ным основ- ным резерв- ным ОСНОВ- НЫМ резерв- ным
21,2 24
при напряжении, В
21,2 24 24 (сигнали- зация)
То же, с 1 компл. ДП То же, с 2 компл. ДП То же, с 3 компл. ДП То же, с 4 компл. ДП — 12,4 17,0 21,6 26,2 — — 8,1 12,7 12,7 12,7 3,5 3,5 8,1 12,7 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4
Аппаратура систем передачи по кабельным линиям связи
Система передачи К-12 + 12*2*4
(Питание от источника постоянного тока 24 В или переменного тока 220 В)
Ок-12+12 на 2 си- стемы То же, с ДП ПК-12 + 12 на 2 систе- мы То же с ДП ПК-12 + 12 с блоками выделения То же, с ДП СГП на 2 системы СГП на 4 системы СЛУК ОП на 2 систе- мы СЛУК ОП*6 на 4 си- стемы скч*2 СДП К-'60п*7 на 2 це- пи ДП То же*7, иа 4 цепи ДП СДП К-60п*7 на 6 це- пей ДП То же*7, иа 8 цепей ДП СЛУК ОУП-2 на 2 си- стемы Систем 2,9 4,2 0,94 1,56 1,75 15,0 30,0 45,0 60,0 0,7 3,5 12,9 2,5 20,8 2,9 21,7 а пере 4,5*6 5,0 6,3*6 6,9 2,21*6 2,78 4,27*6 5,28 1,34*6 1,5 2,0 2,0 2,0 2,0 2,41*6 2,75 цачи К- I с— 2,1 1,Ш с— 2,76 I с- 0,48 I, III с— 0,76 0,5 15,0 30,0 45,0 60,0 I с— 0,3 60п*3*4 II с— 0,8 II, IV с— 1,44 II с— 0,46 II, IV с—0,8 1,25 II с— 0,4 1,75 6,45 1,25 10,4 1,45 10,85 1,75 6,45 1,25 10,4 1,45 10,85 4,5*s 4,6 6,3*6 6,5 0,89*6 1,2 1,74*5 2,2 0,67*6 0,7 1,0 1,0 1,0 1,0 2,4*6 2,6 *5 0,4 _ *5 0,4 1,32*5 1,58 2,53*6 3,08 0,67*6 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0 0,01*5 0,15
94
Продолжение табл II 2
Тип аппаратуры Общий ток, А при напряже- нии, В Распределение токовой нагрузки по цепям питания, А
основ- ным резерв- ным основ- ным резерв- ным основ- ным резерв- ным
21,2 24
при напряжении, В
21,2 24 24 (сигнали- зация)
То же*6, иа 4 системы СЛУК ОУП-3 на 2 си- стемы СТМ-1 ОУП на 2 на- правления 1,38 1,5 1,4 4,79*Б I, III с—0,6 I с— 0,7 1,4 II, IV с— 0,78 II с- 0,8 — — 4,77*5 0,02*Б
5,4 5,7*Б 5,1 5,2*Б 0,3 0,5*Б
6,2 0,3*Б 5,7 0,3*Б 0,5
1,8 1,8
Генераторное оборудование*4
СУГО-1-5 | 17,4 | 1,67 | 8,7 | 8,7 | ~ | - | 0,84 | 0,83
Аппаратура индивидуального преобразования
СИО-24п СИП-60 иа 60 каналов БИП иа 12 каналов 2,5 1,4 0,28 0,47 2,17 0,34 2,5 ! 1,4 0,28 — 1,7 0,34 — 0,47 0,47 —
СТВ-ДС-60 — 3,5 — — 3,1 — 0,4 —
Тоже, при работе 50% вызывных цепей — 5,7 — — 5,3 — 0,4
Блок СТВ-ДС на 12 ка- налов — 0,62 — — 0,62 — —
Тоже, при работе50% вызывных цепей — 1,06 — —- 1,06 — — —
Аппаратура выделения и ВЧ-транзита групп каналов
СВПГ-1ПГ 3,7 2,8*Б 4,0 1,7 2,0 — — 2,0*Б 2,8 0,8*Б 1,2
СВПГ-2ПГ 4,0 2,8*Б 4,0 2,0 2,0 — — 2,0*Б 2,8 0,8*Б 1,2
стпг 0,36 0,5 0,18 I—IV компл. 0,18 V—VIII компл — — 0,25 0,25
*’ Расход тока напряжением 220 В для вводно-испытательной аппаратуры составляет
ВИС, ВИС-59, ИСТ-М-0,015 А, СПМ—0,2 А
* 2 Мощность, потребляемая аппаратурой при питании ее от сети переменного тока,
В А- 5Я-71 —8, ОВЗ-ЗСТ — 75; ОВ-З-ЗЦв — 50, ПВ-3 3—66; ПВ-3 3 с передачей ДП — 80,
СКЧ— НО, а при подключении к питающим устройствам СКЧ СЛУК-ОП на 2 системы —
350, ОК=12+12 на 2 системы—135, то же, с передачей ДП—425 ,ПК=12+12 на 2 системы—
95, то же с передачей ДП — 685, ПК=12+12 на 2 системы с блоками выделения 6 кана-
лов— 110, то же, с передачей ДП—700
* 3 Дистанционное питание осуществляется напряжением НУП В-3 3— 80 В при токе
0 04 А, ВУС-12-3 —250 В при токе 0,3 А, НУП К 60П — 26 В при токе 0,1 А и СПУН К-60 —
36 В при токе 0,2 А
* 4 Распределение токовой нагрузки по цепям основным и резервным означает подклю-
чение аппаратуры к разным линиям токораспределнтельной проводки
* 5 В числителе дано потребление тока цепями сигнализации в рабочем, в знаменате-
ле — в аварийном режиме (учитывается при расчете токораспределительной сети).
* 6 Значение тока, потребляемого цепями сигнализации стойки СЛУК ОП, дано при
запараллеленных цепях сигнализации и термостатов систем I, III и II, IV, а также цепей
сигнализации всех ПКК и генератора 400 Гц
_ *7 Потребление тока стойки СДП К-60п дано при напряжении ДП 475 В
95
Таблица П.З
Токи, потребляемые аппаратурой оперативно-технической связи
Наименование аппаратуры Единица измерения Постоянный ток, А, напряжением 24 В Мощность переменного тока 220 В
при посыл* ке вызова при разго- воре общий
РСДГ-2-61 Станция 3 1,2 —
РСДТ-4-61 » 6 2,4 — —
Статив и секция связи ПМДЦ-61 Комплект 3,0 1,2 — —
УД-3, ГУ-65 — — 0,05 —
ПСТ-2-60 Станция 1,6 0,3 — —
ПСТ-4-70 > 3,2 0,6 — —
ППТ-66Д (П) Промпункт — — О', 24 ——
ПТИВ-66Д (П) Устройство — — 0,16
СУ-66 > — — 0,16 ——
ПУ-62 — — 0,18 —
ДРС-РИ-69, ДРС-Р-69 Станция 1,4 0,5 — —
ДРС-И-69 0,9 0,4 — —•
УДО-69 Устройство — 0,16 —
МСС-2-1-60 > — — 0,9 —
МСС-12-6-60 Стойка — —— 1,5 —
ОСС-63 Станция — — 1,5
ДОСС-58 — — 0,2 —
КПС 2/3, УКСС-8 Коммутатор — 0,5 — —
КСС-20, КСС-30 Комплект — — 1,5 —
КАСС-6 > 1,0 0,2 • —
КАСС-ДСЦ, КАСС-ДСП > 1,0 0,2 — —
АВУ-60 Устройство 1,0 —— —— 24 Вт
ЖР-УК-СП Комплект — — 4 100 Вт
ПУ-ПР Устройство — — — 20 Вт
РУ СДПС Комплект *— — — 1200 Вт
Устройства пожарной сигнализации:
ППС-1 Пульт — — 0,66* 30 В-А
ППКУ-1М Устройство — — — 55 В-А
РУОП-1 Комплект — — — 180 В-А**
* Резервное электропитание.
В дежурном режиме при появлении сигнала
«Тревога» в одной нз линий связи.
96
Таблица II.4
Токи, потребляемые аппаратурой телефонных станций
Наименование аппаратуры Единица измерения Расход тока в ЧНН, А, при напряжении
60 в 24 В
АТС декадно-шаговой системы 100 номеров 5 —
АТСК 100/2000 емкостью до 100 номеров 5 —
500 номеров АТСК 100/2000 емкостью свы- 100 номеров 4,5 —
ше 500 номеров УАК ДАТС 1 канал 1,0 0,2
ВАПР-62Т Комплект — 0,04
ВАПП-62Т » —— 0,04
М-60 Коммутатор — 2,0
Необходимое число последовательно соединенных в батарее аккумуляторов
определяется по формуле
п — (^mln апп + £7пр + ЛИкомм)/ПкР,
где Hminann — минимально допустимое напряжение на зажимах аппаратуры,
указанное в табл. П.1, В;
ДПпр—падение напряжения в распределительной сети иа участке от за-
жимов аккумуляторной батареи до зажимов аппаратуры связи, В;
Д^комм — падение напряжения в коммутационных устройствах, В;
Ukp — конечное разрядное напряжение одного аккумулятора. Для кис-
лотных свинцовых аккумуляторов типов С способ определения
UKp в конце заданного срока разряда приведен в п. IV.5.
В зависимости от принятой ЭПУ узла связи и рассчитанному числу аккуму-
ляторов применяется либо одна батарея из п аккумуляторов, либо составная
(секционированная), состоящая из основной и дополнительной групп. Тип до-
полнительных аккумуляторов принимается такой же, как и аккумуляторов ос-
новных батарей.
Обычно количество аккумуляторов в батарее определяется типом выбранно-
го коммутационного устройства. Например, АКАБ-60, ШК-60/150, ПНВ комму-
тируют 28+3+2 аккумулятора; АКАБ-24—11+2. Для устройств БАЗ и
ЭВУ-60/25 необходимо производить расчет количества аккумуляторов в батарее.
Выпрямительные устройства. Мощность, необходимая для бу-
ферного питания аппаратуры связи Р$, кВт, и мощность, необходимая для заряда
батареи из аккумуляторов типа С Р3, кВт, определяются по формулам:
Рб—^чня Uб Пб' 10—3; Рд = /3 Ug 10~3,
где /чнн — среднее значение тока, потребляемого аппаратурой связи в час
наибольшей нагрузки (ток подзаряда батареи ввиду его малой
величины для режима постоянного подзаряда не учитывается), А;
Ue—напряжение одного аккумулятора при буферной работе в режи-
ме постоянного подзаряда, как правило, равное 2,2 В;
Us — напряжение аккумулятора в конце заряда, равное 2,3 В для ав-
томатизированных ЭПУ и 2,7 В для неавтоматизированных ЭПУ
и контрольных зарядов;
ng, п3— количество аккумуляторов в группе соответственно в буферном
и зарядном режимах ее работы с выпрямительными устройствами;
Is — зарядный ток.
4
Зак. 1041
97
/з может быть определен по формуле
7з — i з NtiQ >
где i3 — зарядный ток на единицу индекса N батареи, принимаемый от 2 до 6 А.
Кроме того, для неавтоматизированных ЭПУ зарядный ток может быть
определен в зависимости от времени t3, в которое необходимо произве-
сти заряд аккумуляторной батареи:
, Qh
I я — »
0,84/3
где Qn — номинальная емкость одной группы аккумуляторной батареи;
0,84--коэффициент отдачи аккумуляторов по емкости.
Для заряда аккумуляторной батареи в течение 7 ч i3 равно примерно 6А, А.
Для автоматизированных ЭПУ i3 принимается ие менее 2 А на индекс одной
группы батареи.
Кроме того, при определении мощности выпрямителей необходимо иметь
в виду, что в автоматизированных ЭПУ послеаварийиый заряд происходит одно-
временно обеих групп аккумуляторной батареи до напряжения 2,3 В иа акку-
мулятор В неавтоматизированных ЭПУ заряд каждой группы можно произво-
дить поочередно.
При использовании для буферной работы зарядно-буферных выпрямитель-
ных устройств последние выбирают по рассчитанной мощности, ио проверяют по
току, чтобы /чин ие превышал максимально допустимого тока для выпрямитель-
ного устройства. При параллельной работе выпрямительных устройств в буфер-
ном режиме расчетная мощность должна быть увеличена в 1,1 раза (поправка
на неравномерность загрузки выпрямительных устройств).
Электроснабжение и резервная электростанция. Расчет
мощности электроснабжения сводится к определению мощности силового транс-
форматора подстанции, or которого обеспечивается питание всех потребителей
электроэнергии узла связи. Эту мощность (в кВ-А) подсчитывают по формуле
STp = V(P4-POc)2 + Q2,
где Р — суммарная активная мощность всех отдельных ЭПУ, кВт;
Рос—мощность, затрачиваемая на освещение с учетом коэффициента одно-
временности 0,7—0,85, кВт;
Q — суммарная реактивная мощность всех отдельных ЭПУ, квар.
Под отдельными ЭПУ понимают все установки как технологического, так
и хозяйственного назначения (преобразовательные и выпрямительные устройст-
ва, аппаратура связи иа переменном токе, различные электродвигатели и др.),
имеющиеся в узле связи и потребляющие электроэнергию от трансформаторной
подстанции.
Для подсчета суммарных мощностей Р, кВт, и Q, квар, необходимо опреде-
лить потребляемые активную Рдпу и реактивную СЭпу мощности по каждой
ЭПУ с учетом ее к. п. д. (цу) и коэффициента мощности (cos сру):
Р эпу ~ (^’б + 'Рз) Ну; @эпу — (^б + Р3) tg фу г]у,
sin фу --------
где tg фу =-------; sin фу = |/ 1 —-cos ф* .
COS фу
Значения цу и cos фу берутся из паспортных данных электроустановки с уче-
том ее фактической загрузки. Мощности Р и Q рассчитываются по формулам:
т
р=2Рэпу;
1
т
<2=2i ^эпу;
1
где т — число ЭПУ в узле связи.
98
Метод и формулы для определения выходной мощности агрегата резервной
электростанции аналогичны принятым для трансформатора электроснабжения.
Перечень основных потребителей, которые должны обеспечиваться электроэнер-
гией от резервных электростанций аппаратура связи, питаемая непосредственно
от выпрямителей или в буферном режиме, либо переменным током; дистанцион-
ное питание необслуживаемых усилительных пунктов, послеаварийный заряд
аккумуляторных батарей, группа ламп аварийного освещения; электродвигатели
системы отопления и вентиляции аккумуляторной, собственные иужды электро-
станции
Мощность резервной электростанции при неавтоматизированных электропи-
тающих установках любого напряжения рассчитывается иа обеспечение суммы
Ръ при всех напряжениях и Р3 лишь одной группы наиболее мощной аккуму-
ляторной батареи, устанавливаемой на станции, так как заряд групп аккуму-
ляторных батареи других напряжений может быть произведен в другое время.
В автоматизированных ЭПУ мощность резервных электростанций должна
обеспечивать возможность послеаварииного заряда всех аккумуляторных бата-
рей (до напряжения 2,3 В на аккумулятор). Контрольный заряд батарей не
учитывается, так как выполняется поочередно в неаварийной ситуации
Размещение оборудования электропитающих установок. Размещение акку-
муляторов приведено в п IV 5
Выпрямительное и различное распределительно-коммутационное оборудова
ние в настоящее время выпускается одностороннего обслуживания Поэтому
в ряде слутаев оно может устанавливаться непосредственно у стены (прислонно)
или задними сторонами друг к другу в рядах. При этом расстояние между
лицевыми сторонами щитового и шкафного оборудования должно быть не меиее
1,5 м, между лицевой стороной одного ряда и задней стороной другого ряда —
1,2 м и между задними сторонами двух рядов — 0,05 м Проход между торцом
ряда с выпрямителями и стеной должен быть не менее 0,5 м. Рекомендуется
также размещать ряды щитового и шкафного оборудования амфитеатром, обра-
щенным лицевой стороной к окнам Длина щитового ряда не должна быть бо-
лее 7 м При длине ряда более 7 м необходимо устраивать между оборудовани-
ем проход шириной 0,8 м Каждый из оборудованных указанным образом рядов
должен закрываться сбоку перфорированной листовой сталью
Настенное оборудование блочной системы электропитания, требующее руч-
ного обслуживания, как правило, размещается на высоте 1,2—1,3 м от пола так,
чтобы высота рукояток рубильников иад полом была не более 1,75 м Автома-
тическое настенное оборудование может устанавливаться иа стене одно над
другим. Измерительные приборы, вмонтированные в это оборудование, должны
быть на высоте не менее 0,7 и не более 2,1 м от пола.
11.2. Системы и типовые схемы электропитания
Классификация систем электропитания. Построение схемы ЭПУ зависит от
системы электропитания Системы электропитания могут отличаться друг от
друга как способом комплектации и коммутации оборудования, так и способом
обслуживания
По способу резервирования и комплектации аккумуляторных батарей ЭПУ
классифицируют на выпрямительно-аккумуляторные (многобатарейные и одио-
батарейные) и безбатарейные системы При многобатарейной буферной выпря-
мительио аккумуляторной системе для каждого напряжения постоянного тока,
необходимого для аппаратуры связи, предусматривают отдельные выпрями-
тельные устройства и отдельные аккумуляторные батареи, работающие по спо-
собу постоянного подзаряда.
Буферная выпрямительио-аккумуляториая система рекомендуется как основ-
ная система электропитания устройств проводной связи иа железнодорожном
транспорте Для питания АТС небольшой емкости возможно применение ЭПУ
с отделенной от нагрузки батареей. Система с опорной батареей, или одиобата-
рейная, предусматривает аккумуляторную батарею одного напряжения и полу-
проводниковые преобразователи для получения других напряжений Эта система
4* 99
рекомендуется для узлов связи, требующих относительно небольшую мощность
(менее 2,0 кВт). Примером однобатарейной системы может служить ЭПУ-24 В
обслуживаемого усилительного пункта при отсутствии в узле связи АТС. В этом
случае для получения повышенного напряжения для дистанционного питания
аппаратуры необслуживаемых усилительных пунктов и для питания сигнально-
вызывных цепей ЛАЗ применяются преобразователи постоянного тока напряже-
нием 24 В.
Безбата’рейная, или двухлучевая, система может применяться, когда внешнее
электроснабжение объекта связи получают от двух заведомо надежных и неза-
висимых источников электроэнергии, а необходимые напряжения постоянного
тока — от выпрямителей, работающих параллельно, но питаемых от разных лу-
чей электроснабжения. Эта система рекомендуется при надежном внешнем
электроснабжении для электропитания каналообразующей аппаратуры и автома-
тических станций коммутации телеграфной связи и передачи данных в крупных
узлах связи при управлениях дорог и др.
По способу эксплуатации системы ЭПУ делятся на обслуживаемые (неав-
томатизированные или полуавтоматизированиые) и необслуживаемые (автома-
тизированные). Буферная система в зависимости от состава оборудования ЭПУ
может быть обслуживаемой или необслуживаемой. Безбатарейная двухлучевая
система является автоматической и необслуживаемой.
Неавтоматизированные электропитающие выпрямительно-аккумуляторные
установки. Неавтоматизированные ЭПУ-24 В с током на-
грузки до 30 А широко применяются для питания небольших узлов связи на
железнодорожном транспорте, например устройств оперативно-технологической
связи на постах ЭЦ (см. табл. П.14), так как в настоящее время отсутствует в
промышленном изготовлении оборудование для автоматизированных ЭПУ не-
большой мощности. Для ЭПУ-24 В с током до 30 А используются выпрямители
ВСП и коммутирующие устройства КУ, выпускаемые заводами МПС. В состав
ЭПУ-24 В с током до 10 А входит стойка СВСП 24/10, а с током до 20 А —
СВСП 24/20. Стойки комплектуются выпрямителями типа ВСП и панелью комму-
тирующего устройства. При токе нагрузки 30 А в состав ЭПУ входят два шкафа
выпрямителей ВСП 24/30 и шкаф коммутирующего устройства КУ 24/60. Бата-
рею предусматривают из двух групп. Каждая группа состоит иа 12 основных и
одного дополнительного аккумулятора, для подзаряда которого в состав ВСП
входит выпрямитель содержания.
В аварийном режиме при понижении напряжения на нагрузке подключается
автоматически к основной группе дополнительный аккумулятор без обрыва в
цепи питания. В послеаварийном режиме работы ЭПУ заряд каждой группы
аккумуляторной батареи производится поочередно от резервного ВСП. Под-
ключение аккумуляторов к ВСП для заряда выполняется с помощью переклю-
чателей устройства КУ ручным способом.
При"ЭПУ с секционированной аккумуляторной батареей, работающей совме-
стно с ВСП и КУ, для поддержания постоянства напряжения —24 В в пределах
±10% дополнительных устройств не требуется. Для получения стабилизирован-
ного напряжения —21,2 В применяют стойку САРН.
В состав ЭПУ-24 В с током нагрузки, превышающим 30 А,
входят выпрямители ВУК, батарейные щиты ЩБ2 и аккумуляторная батарея
из двух групп. Аккумуляторная батарея не секционирована. Коммутация бата-
рейная осуществляется вручную отключением соответствующих ножевых одно-
полюсных рубильников, монтируемых на батарейных щитах. Для регулирования
напряжений 24 и 21,2 В в Э11У с несекционированиыми батареями применяют
отдельные САРН (или отдельные регуляторы на одной САРН).
Состав оборудования ЭПУ-24 В в зависимости от тока нагрузки приведен
в табл. II.5. В таблице емкость аккумуляторной батареи (двух групп) рассчи-
тана для питания нагрузки в аварийном режиме в течение 2 ч при температу-
ре воздуха в аккумуляторном помещении не ниже +15 °C.
Неавтоматизированные ЭПУ с номинальным напряже-
нием 60 В создают из выпрямителей типа ВСП и коммутирующих устройств
типа КУ, выпускаемых заводами МПС. Аккумуляторная батарея в этих ЭПУ
секционирована и имеет одну или две дополнительные группы в зависимости от
применяемых КУ- Подключение дополнительных групп к основной группе бата-
100
Таблица П.5
Состав оборудования неавтоматизированной ЭПУ-24 (аккумуляторы типа СК)
/н, А Аккумуляторная батарея Выпрямители Коммутирующие устройства
Индекс ак- кумулято- ра Число аккумуля- торов и групп Тип Число
Тип | Число
10 1 (12 + 1)Х2= СВСП 24/10 1
20 2 = 26 шт., СВСП 24/20 1
30 2 2 группы ВСП-24/30 | 2 КУ 24/60 1
40 2 ЩБ2-24/50 2
50 3 ВУК-36/60 2
58 3
60 4 ЩБ2-24/100 2
77 4
96 5
100 6 ВУК-36/130 2
112 6 ИЛИ
120 8 ВУК 36/60 3
130 8 13X2 = 26 шт., ЩБ2-24/200 2
147 8 2 группы
184 10
200 12 ВУК-36/260 2
218 12 или
255 14 ВУК-36/130 3
260 16
291 16
328 18 ВУК-36/260 3 ЩБ2-24/400 2
364 20 или
400 24 ВУК-36/130 4 1
реи происходит в аварийном режиме работы ЭПУ при понижении напряжения
на нагрузке автоматически без обрыва в цепи питания.
В послеаварийном режиме заряд каждой группы аккумуляторных батарей
производят поочередно от резервного ВСП. Подключение аккумуляторов к ВСП
для заряда выполняется с помощью переключателей коммутирующего устройст-
ва. В состав ВСП входит выпрямитель содержания для дополнительных акку-
муляторов батареи. Состав оборудования ЭПУ для АТС и УАК ДАТС в зави-
симости от тока /чнн приведен в табл. П.6. В таблице емкость аккумуляторной
батареи (одной или двух групп) рассчитана для питания нагрузки в аварийном
режиме в течение 2 ч, при температуре воздуха в аккумуляторном помещении
не ниже +15 °C.
Для обеспечения норм пульсации напряжений при отключении аккумулятор-
ной батареи от нагрузки (например, для заряда) установка дополнительных уст-
ройств не требуется, так как выпрямитель ВСП 60/6А предназначен для безба-
тарейного питания. Коммутирующее устройство входит в состав шкафа
ВСП 60/6А.
Для АТС с /чнн более 100 А рекомендуется применять автоматизирован-
ные ЭПУ.
Состав ЭПУ для телеграфных станций (табл. П.7) аналогичен ЭПУ для
АТС, за исключением аккумуляторной батареи, которая в отличие от ЭПУ для
АТС состоит из одной группы.
Автоматизированные влектропитающие выпрямительно-аккумуляторные
установки. Для создания автоматизированных выпрямительно-аккумуляторных
установок необходимо применение полупроводниковых выпрямителей ВУК, име-
101
Таблица II.6
Состав оборудования неавтоматизированной ЭПУ для АТС и УАК ДАТС
(аккумуляторы типа СК)
^чнн’ А Аккумуляторная батарея Выпрямители Коммутирующие устройства
Индекс аккумуля- торов Число аккумуляторов и групп Тип Число
Тип Число
6 1 ВСП 60/6А 2
8,6 1 }ВСП 60/6А 3 — —
12 2 29+3 = 32 шт., 1 группа
16 2 } ВСП 60/20 2 КУ 60/40* 1
20 3
32 2 1 (29 + 3)Х2=64 шт., } ВСП 60/20 3
40 3 / 2 группы
60 3 (29+2+2)Х2 = 66 шт., } ВСП 60/60 2 КУ 60/100 1
81 4 2 группы
100 5 J ВСП 60/60 3
* При работе с одной группой аккумуляторов вместо второй группы к КУ 60/40 под-
ключается панель конденсаторов, изготовляемая па месте по чертежам Гипротранссигнал-
связи 18669-00-00.
ющих устройства автоматики, стабилизации и защиты, а также автоматической
коммутации аккумуляторных батарей.
Основные режимы работы автоматизированных выпрямительно-аккумуля-
торных установок:
нормальный режим — при наличии напряжения переменного тока
в сети внешнего электроснабжения. Рабочие комплекты выпрямительных уст-
ройств работают в режиме стабилизации напряжения параллельно с заряжен-
ными аккумуляторными батареями, находящимися в режиме постоянного под-
заряда, и питают аппаратуру связи;
Таблица II.7
Состав оборудования неавтоматизированной ЭПУ для телеграфных станций
(аккумуляторы типа СК)
V А Аккумуляторная батарея Выпрямители Коммутирующие устройства
: Индекс : аккумуля- торов Число аккумуляторов и групп Тип Число
Тип Число
6 1 ВСП 60/6А 2 — —
8,6 12 17 20 26 34 40 52 63 60 84 100 1 2 2 3 3 4 5 5 6 8 8 10 29+3=32 шт., 1 группа } 29 + 2+2 = 33 шт., 1 труп- । па У ВСП 60/6А ВСП 60/20 ВСП 60/20 ВСП 60/60 ВСП 60/60 3 2 3 2 3 КУ 60/40 ку бо/1оо 1 1
102
аварийный режим I — при пропадании напряжения в сети перемен-
ного тока аккумуляторные батареи разряжаются, обеспечивая питание аппа-
ратуры связи и необходимых аварийных нагрузок,
аварийный режим II — автоматически запускается и вступает в дей-
ствие резервная электростанция Рабочие и резервные выпрямительные устрой-
ства включаются и работают в режиме стабилизации тока для питания аппара-
туры связи и подзаряда батарей По достижении заранее обусловленной вели-
чины конечного зарядного напряжения (но не более 2,3—2,35 В на один акку-
мулятор) рабочие выпрямительные устройства переключаются в нормальный
режим буферной работы со стабилизацией напряжения, а резервные выпрями-
тельные устройства отключаются,
послеаварийный режим. При восстановлении напряжения в сети
переменного тока внешнего электроснабжения резервная электростанция отклю-
чается и останавливается Рабочие и резервные выпрямительные устройства
включаются и работают аналогично работе этих устройств в аварийном режи-
ме II Происходит дозаряд батарей, после окончания которого восстанавливает-
ся нормальный режим работы электроустановки
ЭПУ с номинальным напряжением 24 В. ЭПУ-24 В состоит из выпрямите-
лей ВУК на номинальное напряжение 24 В, устройств автоматической коммута-
ции аккумуляторных батарей ЛКАБ-24 и секционированной аккумуляторной ба-
тареи из двух групп Каждая группа состоит из 11 основных и 2 дополнитель-
ных аккумуляторов Состав оборудования ЭПУ-24 В в зависимости от тока
нагрузки приведен в табл II8 Емкость аккумуляторной батареи (двух групп)
рассчитана для питания нагрузки в аварийном режиме в течение 2 ч при темпе
ратуре воздуха в аккумуляторном помещении не ниже +15 °C Функциональная
схема ЭПУ-24 В с коммутирующими устройствами типа АКАБ 24 приведена на
рис II 1 Коммутация в ЭПУ 24 В с применением АКАБ-24 зависит от режимов
работы
Буферный режим Питание нагрузки осуществляется от буферных
выпрямителей БВ, работающих параллельно с 11 аккумуляторами батареи в ре-
Таблица II 8
Состав оборудования автоматизированного ЭПУ-24 В
/„• А Индекс аккумуля- торов Выпрямители Коммутирующие устройства
Тип Число Тип Число
42 60 2 3 } вук-36/60 2
63 3
84 4 ВУК 36/130 2 АКАБ-24/200 2
105 5 ИЛИ
126 6 ВУК-36/60 3
130 8
168 8
200 10 ВУК-36/260 2
210 10 или | АКАБ 24/500 2
252 12 ВУК 36/130 3
260 14
294 14
336 16 ВУК-36/260 3
378 18 или АКАБ 24/500 2
420 20 ВУК-36/130 4
500 24
Примечание. Аккумуляторная батарея состоит из двух групп по 11+2 = 13 ак-
кумуляторов типа СК.
103
жиме постоянного подзаряда через силовые контакты контакторов К! и К2. БВ
работают в режиме стабилизации напряжения 24,2 В±2%. На каждом аккуму-
ляторе поддерживается напряжение 2,2 В±2%. Подзаряд двух дополнительных
аккумуляторов осуществляется от выпрямителя содержания ВС, входящего
в состав АКАБ. Резервно-зарядный выпрямитель РЗВ по постоянному току
подключен параллельно буферным выпрямителям через контакт контактора К2
и при выходе из строя одного из БВ автоматически его заменяет. Реле 1ДТ и
2ДТ находятся под током, размыкающие контакты контакторов и К2 замкну-
ты. Реле, контакторы и цепи управления в схеме АКАБ-24 не показаны.
Аварийный режим. При отключении сети переменного тока питание
нагрузки в первый момент производится от 11 аккумуляторов батареи через
размыкающие контакты Д1 и К2. Отпускают реле 1ДТ и 2ДТ. Срабатывает кон-
тактор К1 и через свой замыкающий контакт подключает к нагрузке все 13 ак-
кумуляторов батареи. В момент переключения контактов К1 ток разряда от
11 аккумуляторов протекает через вентиль Д1.
Послеаварийный режим. При восстановлении напряжения питаю-
щей сети БВ включаются в режиме стабилизации тока. Срабатывают реле 1ДТ
и 2ДТ.
Последнее своим контактом переключает БВ из режима стабилизации
тока в режим стабилизации напряжения. Включается контактор К2, который
разрывает свой силовой контакт, отключая от нагрузки РЗВ, дает команду на
включение РЗВ на заряд и команду на включение вентиляции аккумуляторной,
подает дистанционный сигнал «Заряд». РЗВ включается в режиме стабилизации
тока, и начинается заряд батареи. Питание нагрузки осуществляется от БВ, под-
ключенных к батарее через вентили Д2 и ДЗ. При достижений иа 11 основных
аккумуляторах напряжения 2,3 В на аккумулятор, т. е. 25,3 В, сработает вольт-
метровое реле РВ и выключит РЗВ. Контакторы К1 и К.2 также выключаются.
Схема приходит в исходное положение. Дальнейший дозаряд 11 элементов про-
изводится от БВ, а, дополнительных элементов — от ВС.
ЭПУ с номинальным напряжением 60 В для АТС, УАК ДАТС и телеграф-
ных станций. Состав оборудования ЭПУ для АТС и УАК ДАТС в зависимости
от тока в час наибольшей нагрузки (/чнн) приведен в табл. II.9.
Функциональная схема ЭПУ для максимального тока нагрузки до 25 А с при-
менением блоков ВБ с БАЗ приведена иа рис П.2, а выпрямительной установки
Рис. II.1. Функциональная схема ЭПУ-24 В с коммутирующими устройствами
АКАБ-24
104
Таблица II.9
Состав оборудования автоматизированного ЭПУ напряжением 60 В для
АТС и УАК ДАТС (аккумуляторы типа СК)
^чнн’ А Аккумуляторная батарея Выпрямители Коммутирующие устройства
Индекс аккумуля- торов Число аккумуля- торов и групп Тип Число
Тип Число
5 31 шт , 1 группа ВБ-60/5 2 БАЗ 1
8,6 1 1
17 2 32 шт., 1 группа ЭВУ-60/25 1
25 31 } 3 1
42 4
52 АЗ 5 б • ВУК-67/70 2
70 1 8 . 28+3+2 = . ШК-60/150, 1
> = 33 шт.
84 1 группа
105 10 ВУК-67/140 2
126 12 ИЛИ
140 14 ) ВУК-67/70 3
158 8 ВУК-67/260 2
198 10 (28+3+2) X ИЛИ АКАБ-60/800 1
238 12 Х2 = 66 шт. ВУК-67/140, 3
260 14 2 группы ВУК-8/300 2
с ЭВУ-60/25— на рис. ИЗ. В нормальном режиме работы этих ЭПУ аппаратура
питается непосредственно от выпрямителей, а батарея отключена от нагрузки и
содержится в режиме постоянного подзаряда. При перерывах в электроснабже-
нии батарея подключается к нагрузке. После восстановления электроснабжения
батарея автоматически заряжается.
ЭПУ для АТС с током нагрузки до 5 А состоит из двух выпрямителей
ВБ-60/5 и блока автоматики и заряда БАЗ (см. рис. 112). В состав БАЗ входит
выпрямитель подзаряда ПЗВ и вольтодобавочный выпрямитель ВДВ, При пере-
рывах в электроснабжении батарея подключается к нагрузке с перерывом в пи-
тании до 0,5 с.
ЭПУ для АТС с током нагрузки до 25 А состоит из комплектного оборудо-
вания типа ЭВУ-60/25 (см. рис. П.З). В состав ЭПУ-60/25 входят рабочий
ВБ-60/25, резервный РВБ-60/25, подзарядиый ПЗВ-75/1,6 и вольтодобавочиый
ВДВ-24/25 выпрямители. В отличие от ЭПУ с применением ВБ-60/5 и БАЗ ЭПУ
с ЭВУ-60/25 обеспечивает практически безобрывное подключение аккумуляторной
батареи к нагрузке благодаря применению тиристора Д8.
ЭПУ для АТС с /чин от 25 до 140 А выполнена по буферной системе с сек-
ционированной одногрупповой аккумуляторной батареей (28+3+2) (рис. II.4).
В состав ЭПУ входят выпрямительные устройства ВУК на номинальное напря-
жение 67 В и шкаф автоматической коммутации и заряда дополнительных эле-
ментов ШК-60/150.
В ЭПУ-60 В с применением ШК-60/150 возможна коммутация в зависимо-
сти от режимов работы.
Буферный режим. Питание нагрузки осуществляется от рабочего
ВУК БВ, который одновременно содержит основную аккумуляторную батарею
(ОЭ-28 элементов) при напряжении 2,2±2% иа элемент. Дополнительные эле-
менты (/ гр. ДЭ — 3 элемента, 2 гр. ДЭ — 2 элемента) подключены к выпря-
мителям содержания 1ВС и 2ВС.
105
Рис. II.2. Функциональная схема ЭПУ-60В с применением блоков
ВБ и БАЗ
Рис. II.3. Функциональная схема ЭПУ-60В с выпрямительной уста-
новкой ЭВУ-60/25
106
Аварийный режим. При пропадании напряжения сети батарея ОЭ
разряжается на нагрузку через замкнутые контакты контакторов РЮ и Р14.
Вольтметровые реле РВ1 и РВ2 следят за напряжением на нагрузке При сни-
жении напряжения на нагрузке до 59 В реле РВ1 отключает контактор РЮ и
включает контактор Р11 (контакторы, реле и цепи управления в схеме ШК-60/150
не показаны). При этом последовательно с ОЭ включается 1 гр. ДЭ. Напряжение
на нагрузке возрастает на 6 В. Батарея ОЭ и 1 гр. ДЭ разряжаются на нагруз-
ку. При снижении напряжения на нагрузке до 59 В реле РВ1 отключает контак-
тор Р14, включает контактор Р15, при этом подключается 2 гр. ДЭ последова-
тельно с ОЭ и 1 гр. ДЭ.
Послеаварийный режим. При появлении напряжения сети оба
ВУК включаются параллельно в режиме стабилизации тока для заряда всей
батареи и питания нагрузки. При увеличении напряжения на нагрузке до 66 В
реле РВ2 отключает контактор Р15, включает контактор Р14. 2 гр ДЭ при этом
отключается от нагрузки и подключается к зарядному блоку 23Б. При вторич-
ном повышении напряжения реле РВ2 отключает контактор PH и включает
контактор РЮ, при этом 1 гр. ДЭ отключается от нагрузки и подключается к
зарядному блоку 13Б. Напряжение на нагрузке становится равным 60,5 В. Когда
напряжение на ОЭ и соответственно на нагрузке повысится до 64,5 В, реле пере-
ключения режимов Рр (« + » реле Рр всех выпрямителей присоединяется к зажи-
му KJ/1 шкафа) сработает и переведет ВУК в режим стабилизации напряжения.
1 гр. ДЭ и 2 гр. ДЭ дозаряжаются от 13Б и 23Б до заранее установленной ве-
личины напряжения (от 2,3 до 2,7 В на элемент), а затем подключаются к вы-
прямителям содержания 1ВС и 2ВС. При снижении тока нагрузки на выпрями-
телях реле автоматики ВУК отключает резервный выпрямитель РЗВ. Зарядные
блоки и выпрямители содержания входят в состав шкафа.
ЭПУ для АТС с /чнн от 140 до 800 А выполнена по буферной системе с
секционированной двухгрупповой аккумуляторной батареей (28+3+2) (рис. II.5).
В состав ЭПУ, кроме выпрямительных устройств ВУК на номинальное напря-
жение 67 В, входит устройство автоматической коммутации аккумуляторных ба-
Разряд Нагрузка. Нагрузка. Разряд Нагрузка
Рис. II.4. Функциональная схема ЭПУ-60В со шкафом
ШК-60/150
107
тарей АКАБ-60/800. Ойо предназначено для работы с выпрямителями ВУК
(см. табл. П.9) двумя зарядными выпрямителями ЗВ (ВУК-8/300) и двумя вы-
прямителями содержания ВС-6/8. Выпрямители ВС-6/8 входят в комплект
АКАБ-60/800. Выпрямительное устройство ВУК-8/300 выпускается промышлен-
ностью как отдельное изделие, предназначенное для заряда двух или трех эле-
ментов аккумуляторной батареи или для работы в качестве вольгодобавочного
выпрямителя в ЭПУ.
В ЭПУ с применением АКАБ-60/800 возможна коммутация в зависимости
от режимов работы.
Буферный режим. Питание нагрузки производится от буферных вы-
прямителей БВ, работающих параллельно с 28 аккумуляторами батареи в режи-
ме постоянного подзаряда через замкнутый рубильник В2 и силовые контакты
контакторов РЗ и Р4. На каждом элементе поддерживается напряжение 2,2 В+
±2%. Дополнительные элементы ДЭ подзаряжаются от выпрямителей содержа-
ния ВС. Резервно-зарядный выпрямитель РЗВ по постоянному току подключен
параллельно БВ через замкнутый рубильник В1 и при выходе из строя одного
из БВ автоматически его заменяет.
Рис. П.5. Функциональная схема ЭПУ-60 В с коммутирующим устройством
АКАБ-60/800
108
Рис. II.6. Функциональная схема ЭПУ-60В с ПНВ
Аварийный режим При отключении напряжения сети питание на-
грузки в первый момент осуществляется от 28 основных элементов ОЭ батареи
через нормально замкнутые контакты контакторов РЗ и Р4. При снижении на-
пряжения на нагрузке до 59 В отпускает реле РВ1, которое включает контактор
РЗ. Последний контактами 7—9 последовательно с ОЭ подключает к нагрузке
первые группы дополнительных элементов 1 гр. ДЭ. В случае отказа реле РВ1
при понижении напряжения на ОЭ до 58 В отпускает реле РВЗ, что также обес-
печивает подключение к нагрузке 1 гр. ДЭ. Реле, контакторы и цепи управления
в схеме АКАБ-60/800 не показаны. Если после подключения 1 гр. ДЭ в процессе
разряда батареи напряжение на выходе устройства понизится до 59 В, к нагруз-
ке последовательно с ОЭ и 1 гр. ДЭ через контакты 7—9 контактора Р4 под-
ключается 2 гр. ДЭ. В момент переключения контактов контакторов РЗ и Р4
батарея разряжается на нагрузку соответственно через вентили Д8 и Д9.
Послеав ар ийный режим. При появлении напряжения сети БВ и
РЗВ включаются в режиме стабилизации тока для заряда всей батареи и пита-
ния нагрузки. Когда напряжение на нагрузке увеличится до 66 В, срабатывает
реле РВ2, выключает контактор Р4 и 2 гр ДЭ отключается от нагрузки Вы-
прямитель 23В включается и начинает заряжать 2 гр. ДЭ в режиме стабилиза-
ции тока через замкнутый рубильник В8. В момент отключения контактора Р4
зарядный ток протекает через вентиль ДЮ; ОЭ и 1 гр. ДЭ продолжает заря-
жаться от БВ и РЗВ. При напряжении 59,5 В на ОЭ срабатывает реле РВЗ, от-
ключает контактор РЗ и 1 гр. ДЭ отключается от нагрузки. Включается 13В для
заряда и 1 гр. ДЭ через замкнутый рубильник В7. Одновременно с включением
ЗВ включается вентиляция аккумуляторной В момент отключения контактора РЗ
зарядный ток протекает через вентиль Д7 БВ и РЗВ продолжают заряжать ОЭ
до напряжения 2,3 В на элемент, после чего сработает реле переключения режи-
мов Рр ведущего ВУК и передает БВ в режим стабилизации напряжения, а
РЗВ выключается. ЗВ дополнительных элементов заряжают их в режиме стаби-
лизации тока до напряжения 2,35 В на элемент, после чего ДЭ отключаются от
ЗВ и подключаются к ВС.
В состав ЭПУ при /чнн более 800 А (рис. П.6), кроме соответствующих по
току и напряжению буферных выпрямительных устройств ВУК, должны входить
109
две коммутирующие панели типа ПНВ 9721-50 ДО, два зарядных вольтодобавоч-
ных выпрямительных устройства ЗВ типа ВУК-8/300, два выпрямителя ВС типа
ВБ-24/6 для содержания двух дополнительных групп аккумуляторной ба-
тареи Аккумуляторная батарея должна состоять из двух групп Каждая группа
состоит из 28 основных и двух секций дополнительных аккумуляторов (3+2).
В ЭПУ-60 В с применением ПНВ возможна коммутация в зависимости от
режимов работы
Буферный режим Питание нагрузки производится от буферных вы-
прямителей БВ, работающих параллельно с 28 элементами аккумуляторной ба-
тареи (через контакт 101) в режиме постоянного подзаряда при напряжении
2,2 В±2% на элемент Зарядный выпрямитель ЗВ при буферной работе отклю-
чен, так как контакты контактора 1В2 разомкнуты (контакторы, реле и цепи
управления в схеме ПНВ не показаны) Выпрямитель содержания ВС не ком-
мутируется и постоянно содержит дополнительные элементы в режиме непрерыв-
ного подзаряда при напряжении 2,2 В на элемент
Аварийный режим При отключении сети переменного тока питание
нагрузки в первый момент осуществляется от 28 аккумуляторов батареи через
контакт 101 Через токовую катушку реле ДТ протекает разрядный ток, реле
срабатывает Отключается контактор 101 и своим контактом включает контактор
102 через контакт ДТ Таким образом создается разрядная цепь батареи из
31 аккумулятора На время перелета контактов контакторов ток разряда от
27 аккумуляторов протекает через диод 1ВГ2
При снижении напряжения на 31-м (28 + 3) аккумуляторе до 59—60 В от-
пускает реле IBP, котовое отключает контактор 1В1 и включает контактор 1В2,
вследствие чего в работу вступает вся батарея состоящая из 33 аккумуляторов
Во время пеоелета контактов нагрузка получает питание через диод 2ВГ2 от
31-го аккумулятора
Послеаварийный режим При восстановлении напряжения питаю-
щей сети БВ включаются постепенно один за другим в режиме стабилизации
тока По мере увеличения тока от БВ ток разряда батареи уменьшается до пре-
дела, прч котором отпускает реле ДТ, после чего отключается контактор 102,
включается ЗВ в режиме стабилизации тока, а все выпрямители БВ переводятся
в режим стабилизации напряжения Заряд батареи начинается с того количества
аккумуляторов, которое было включено в момент, предшествующий началу за-
ряда (31 или 33) При достижении на второй группе дополнительных аккумулято-
ров 4,6 В (2,3 В X 2 = 4,6 В) срабатывает реле 2ВР, отключает контактор 1В2
и включает контактор 1В1 Далее заряд продолжается до достижения на бата-
рее из 31 аккумулятора напряжения 71 В (2,3 В X 31=71" В), после чего сра-
ботает рече ЗВР и приведет схему в исходное состояние
Состав оборудования ЭПУ для телеграфных станций в зависимости от тока
нагрузки приведен в табл И 10 Емкость аккумуляторной батареи рассчитана для
питания нагрузки в аварийном режиме в течение 2 ч при температуре воздуха в
аккумуляторном помещении не ниже +15° С
По составу оборудования ЭПУ для телеграфных станций не отличается от
ЭПУ для АТС
Для источника с заземленным минусовым полюсом при токе нагрузки от 140
до 800 А применяется устройство АКАБ-60/800 2 ЭПУ для телеграфных станций
проектируются с одной аккумуляторной батареей (1 группа)
Безбатарейная двухлучевая электропитающая установка. На крупных узлах
связи, где устанавливается оборудование автоматической и полуавтоматической
коммутации и подключается большое количество каналов, резко увеличивается
потребление электроэнергии аппаратурой связи — достигает сотен киловатт При
таком энергопотреблении и значительной рассредоточенности аппаратуры связи
по зданию целесообразно распределение электроэнергии на переменном токе По-
этому на таких узлах наряду с буферной аккумуляторной системой электропи-
тания может применяться при надежном внешнем электроснабжении система
безаккумуляторного питания, получившая название двухлучевой системы элек-
тропитания Почти во всех областных, а также крупных промышленных городах
можно получить электроснабжение от двух независимых источников Наилучшим
вариантом является использование в качестве одного из источников шин гене-
раторного напряжения одной из электростанций города Вторым источником мо-
110
Таблица П.10
Состав оборудования автоматизированного ЭПУ напряжением 60 В
для телеграфных станций
/н. А Индекс аккумуля- торов* Выпрямители Коммутирующие устройства
Тип Число Тип Число
31 3
42 4
52 5
63 6
70 8
84 8
105 10
126 12
140 14
147 14
169 16
189 18
210 20
252 24
260 28
ВУК-67/70
ВУК-67/140 или
ВУК-67/70
1
ВУК-67/260 или
ВУК-67/140
ВУК-8/300
ШК-60/150
АКАБ-60/800 или 1
АКАБ-60/800-2** 1
* Аккумуляторная батарея состоит из одной группы 28+3+2 аккумуляторов типа СК.
** Для источника с заземленным минусовым полюсом батареи.
жет служить распределительный пункт городских потребителей, подключенный к
энергосистеме через районные понизительные подстанции.
На рис. II.7 приведена структурная схема электроустановки для безаккумуля-
торного питания. В нормальном режиме высокое напряжение от одного из источ-
ников внешнего электроснабжения подается на понижающий трансформатор Тр1,
и далее через устройства автоматического включения резерва АВР1, АВРЗ, щит
переменного тока ЩПТ1, автоматический блок переключения БП1 низкое напря-
жение поступает на сборные шины 1, с которых распределяется по всем выпря-
мительным устройствам ВУЛ1. Аналогичным путем осуществляется электропита-
ние всех ВУЛ2 по линии (лучу) 2. Выпрямительные устройства ВУЛ1 и ВУЛ2
в совокупности составляют одну станцию ВУЛС. Выпрямительные устройства на
стороне постоянного тока попарно включены параллельно, и нагрузка распреде-
ляется между ними примерно поровну. Допускается параллельное включение и
большего числа ВУЛ. Таким образом, отдельные группы аппаратуры связи полу-
чают питание от двух параллельно работающих ВУЛ или от групп ВУЛ, и в слу-
чае пропадания напряжения в одном (любом) из лучей обеспечивается беспе-
ребойность электропитания аппаратуры связи за счет второго луча.
Аппаратура связи, получающая питание от сети переменного тока, подклю-
чается к лучу 2 через электромагнитный стабилизатор напряжения СН2 и блок
переключения БПЗ, а в случае повреждения луча 2 автоматически переключает-
ся на луч 1 и стабилизатор СН1.
При нарушении электроснабжения по одной из линий автоматически запус-
кается собственная электростанция ДГА с помощью устройств АВР. В случае по-
вреждения оборудования иа участке АВР1 — ЩПТ1 или АВР2 — ЩПТ2 происхо-
дит автоматическое переключение питания потребителей с помощью блоков пе-
реключения БП1 и БП2 на исправный ЩПТ. Блоки переключения должны вы-
полняться с бесконтактной коммутацией и обеспечивать переключение в течение
примерно 20 мс.
Рекомендуется размещать ЭПУ двухлучевой системы непосредственно в ап-
паратных залах телефонной или телеграфной станции. В этом случае магистраль-
ные сети постоянного тока заменяются магистральной сетью переменного трех-
111
фазного тока, а внутри зала прокладывают распределительные сети постоянного
тока.
Электропитание аппаратуры связи, расположенной в рядах, подключается че-
рез быстродействующие автоматические однополюсные выключатели типа А-63М,
которые собираются на щитках ЩРЗ. Для селективности в работе защиты реко-
мендуется плавкие вставки входных предохранителей, имеющихся на стативах и
стойках, закоротить и пользоваться ими только как аппаратами коммутации.
Электропитающие установки в Типовых домах связи. Современная аппара-
тура связи требует, как правило, для ее электропитания электропитающих уста-
новок с номинальным напряжением 24 и 60 В. Для получения повышенного на-
пряжения для дистанционного питания аппаратуры необслуживаемых усилитель-
ных пунктов применяются входящие в состав устройств дистанционного питания
преобразователи постоянного тока. Они преобразуют напряжение 24 В постоян-
ного тока в напряжение до 475 В. Электропитание сигнально-вызывных цепей
линейно-аппаратных залов выполняется от устройств АВУ-60 или сигнальных
машин АТС.
В каждом узле связи в производственных помещениях, а также в коридорах
и на лестничных клетках устраивается аварийное освещение, которое при аварии
сети переменного тока должно автоматически переключаться на питание от ак-
кумуляторной батареи. Для аварийного освещения в домах связи, как правило,
используется аккумуляторная батарея — 24 В.
Для размещения устройств связи на железнодорожном транспорте широкое
применение получили дома связи II, III и IV типов со стенами из кирпича или
в каркасно-панельном исполнении. Типы домов отличаются друг от друга соста-
вом и количеством аппаратуры связи, которую возможно разместить в техноло-
гических помещениях. Дом связи II типа применяют для размещения оборудова-
ния обслуживаемого усилительного пункта на небольших станциях. Дома связи
III и IV типов предназначены для узлов связи на крупных И отделенческих
станциях.
Токовые нагрузки по видам связи на источники постоянного тока наряже-
нием— 24 и +60 В для трех типов домов связи на двухкабельной магис.рали с
применением систем передачи К-60п приведены соответственно в табл. 11.11 и
11.12. Структурные схемы автоматизированных электропитающих установок при-
менительно к домам связи II, III и IV типов приведены соответственно на
рис. II.8, II.9, 11.10.
Для коммутации и распределения напряжения переменного тока, поступаю-
щего от сети внешнего электроснабжения и резервной электростанции, применя-
ют щиты н панели переменного тока типов ЩПТА, ПВ-60 и ПРПТ-65. ЩПТА
Рис. II.7. Структурная схема двухлучевой электропитающей установки
112
Таблица II.11
Токовые нагрузки на источник 24 В для домов связи
Тип дома связи ЛАЗ МТС УАК ДАТС Аварийное 1 освещение I, А
Число каналов I, А Число каналов V ‘I \ \ Число I каналов1 1 I, А
теле- фонных телег- раф- ных1
II (501-42/70) 70 2 180 6 2 5 1,4 7
III (501-295) 300 60 300 18 6 50 10 11,5
IV (501-296) 350 300 420 30 12 100 20 14,6
1 Телеграфной каналообразующей аппаратуры.
2 Комплекты ДАТС.
конструктивно выполнен аналогично выпрямительным устройствам ВУ и ВУК.
Поэтому специальных коммутационных аппаратов для подключения к его шинам
этих выпрямительных устройств не предусматривают, а общестаиционные шииы
переменного тока прокладывают вдоль всего ряда оборудования. Это позволяет
значительно упростить схему щитов, а также сделать ее универсальной, т. е.
пригодной для включения любого количества выпрямителей в пределах мощно-
сти, пропускаемой аппаратурой ЩПТА. К тем же общестанционным шинам пе-
ременного тока могут подключаться выпрямители другой конструкции. Шины
применяют алюминиевые сечением 4-30. Подключение нагрузки к панелям ПВ-60
и ПРПТ-65 выполняют кабелем через предохранители, установленные на панелях.
Выбор типа вводных панелей переменного тока предусматривается по сум-
марной мощности, потребляемой электропитающими установками узла связи и
другими потребителями от сети переменного тока. В табл. 11.13 приведены мощ-
ности, потребляемые ЭПУ устройств связи и другими потребителями примени-
Таблица 11.12
Токовые нагрузки источников ±60 В для домов связи
Тип дома связи Нагрузка на источник
— 60В ±60В
от АТС от УАК ДАТС от АТ-ПС-ПД от АТ-ПС-ПД
Емкость станции 1, А Число каналов* I, А Емкость станции I, А Емкость станции I, А
II (501-42/70) 200 10 5 5 __
III (501 -295) 600 27 50 50 — — —
IV (501-296) 1300 58,5 100 50 72/64 67 72/64 20
* Комплекты ДАТС
113
тельно к указанным выше типовым домам связи В настоящее время в домах
связи в зависимости от поставляемого оборудования проектируют автоматизи-
рованные и неавтоматизированные выпрямительно-аккумуляторные установки.
Автоматизированные ЭПУ буферной системы с секционированными аккумуля-
торными батареями с автокоммутацией групп дополнительных элементов дают
возможность автоматизации процесса послеаварийного заряда без отключения
батарей от шин потребителей и без применения САРН. Электропитающие уста-
новки буферной системы без полной автоматизации обеспечивают эксплуатацию
без постоянного обслуживания во всех режимах, за исключением режима заряда
аккумуляторных батарей
Состав выпрямительных и коммутирующих устройств для автоматизирован-
ных и неавтоматизированных ЭПУ с номинальным напряжением 24 и 60 В в за-
висимости от тока нагрузки приведен в табл. II.5, II.6, II.7, II.8, П.9, 11.10. Как
видно из таблиц, комплекты выпрямителей для одной и той же величины тока
нагрузки могут быть выполнены в двух вариантах, состоящих, например, из двух
выпрямителей мощностью 4,68 кВт или трех выпрямителей мощностью 2,16 кВт.
Выбор варианта определяется исходя из дальнейшего развития ЭПУ, размеров
выпрямительной, однако с точки зрения эксплуатации удобно располагать необ-
ходимой мощностью при меньшем количестве оборудования.
Для настройки автоматики выпрямительных устройств и контрольных разря-
дов аккумуляторных батарей необходимо предусматривать нагрузочные устрой-
ства типа НС (см. п. IV.4). В электропитающих установках, коммутирующие
установки которых не имеют защиты в разрядных цепях, нагрузочные устройства
подключаются через ящик ЯВЗ. В домах связи предусмотрена система аварий-
ной и предупредительной сигнализации ЭПУ и режимов их работы, для чего
используются табло ТОС-3, устанавливаемые в выпрямительной. Предусматри-
вается также возможность передачи как сигнала аварии (срочного), так и сиг-
налов состояния схемы (несрочного) в ЛАЗ.
Рис. II.8. Структурная схема ЭПУ дома связи типа II (типовой проект
501-42/70):
1А, 2А - тип 37256; ЗА - ЗА — тип 37156
114
Электропитающая установка-268
Рис. II.9. Структурная схема ЭПУ дома связи типа III (типовой проект 501-295):
1А, 2А — тип 37356; ЗА—10А — тип 37156
Шкаф управления
4 ШУ 8256
Резервная электростанция
+ 7
негарантирован.питание
ЩПТА~ 6/200
Гарантированное питание
Авар.оЛ
зе/гео
ШН-60/150
2ВУК
67/260
18УК-
30/25
~п~
1ВУК-
67/260
Осве-
щение
~т-
гвук-
36/160
—г-
У-ВУК-
8/300
—Г~
ЗвУК-
В/300
Г-
/ ВУК-
36/260
ляидя
нс
УА^ДАТС^Г-ПСт
Злектропитающая
Щ2)АКК
СК-26
батарея
2гр.
Й8*3>2)АК«
СК -12
Батарея
/гр
И*3»2)АКК
СК-12
электропитающая уста -
ковка >60В (ат-пс-яд)
Батарея
(28К}*2)АКК
ск-2
Рис. 11.10. Структурная схема ЭПУ дома связи типа IV (типовой проект
501-296):
1А, 2А — тип 37456; ЗА — 10А — тип 37156
[газ
г)АКК
СК-26
АКАБ- 60/800
г / т
2ВУК- Т
30/25 венти-
шм НС щз
нагрузка
115
Таблица 11.13
Мощности, потребляемые ЭПУ домов связи от сети переменного тока
Наименование нагрузки Коэффи- циент од- новремен- ности Мощность
установ- ленная, кВт с учетом коэффициента одно- временности
Р, кВт | Q, квар | S, кВ-А
Тип II (501-42170)
Устройства связи Освещение Силовое электрооборудование 1 0,78 0,78 9,8 7,3 4,3 9,8 5,7 3,3 9,6 1,9 2,5 13,7 6,0 4,1
Итого от ДГА или от внешних вводов 21,4 18,8 14,0 23,9
Тип III (501-295)
Устройства связи Гарантированное освещение Вентиляция аккумуляторной и помещения ДГА, насосы для подкачки топлива 1 0,7 0,6 22,1 8,3 10,4 22,1 5,8 6,2 22,3 2,5 4,6 31,4 6,3 7,7
Итого от ДГА 40,8 34,1 29,4 45,4
Негарантированное освеще- ние Негарантированное силовое электрооборудование 0,7 0,66 21,8 47,6 15,3 31,5 6,5 23,6 16,6 39,4
Итого от внешних вводов 110,2 80,9 59,5 101,4
Тип IV (501-296)
Устройства связи Гарантированное освещение Вентиляция аккумуляторной и помещения ДГА, насосы для подкачки топлива 1 0,7 0,55 44,7 12,3 17,1 44,7 8,6 9,4 41,1 3,7 7,0 60,7 9,4 11,7
Итого от ДГА 64,1 62,7 51,8 81,8
Негарантированное освеще- ние Негарантированное силовое электрооборудование 0,7 0,62 44,2 99,0 30,9 61,4 13,1 46,0 33,6 76,7
Итого от внешних вводов 217,3 155,0 110,9 192,1
Примечание. В доме связи типа II устанавливается ДГА мощностью 24 кВт;
в домах связи типов III н IV — мощностью 43 кВт; в доме связи типа III — один агрегат,
в доме связи типа IV — два.
116
Таблица 11.14
Состав оборудования ЭПУ для питания оперативно-технологической связи постов ЭЦ
Тип поста ЭЦ Расход тока, А, на Состав ЭПУ при режимах разряда, ч
18 12 6 4 2
। устройства связи 1 аварийное осве- щение Индекс аккуму- лятора Тип выпрямителя Индекс аккуму- лятора Тип выпрямителя Индекс аккуму- лятора Тип выпрямителя Индекс аккуму- лятора Тип выпрямителя Индекс аккумуля- । тора Тип выпрямителя
C3-13, 1 С3-13к, 1,5 2,5 (4,4) 4,0 (5,5) 4 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
С3-26(1п) J С3-14(1к), 1 С3-32(1) J 1,5 5 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
СЗ-Ц-1п-к-79 1,5 3,1 4 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
СЗ-20, 1 СЗ-20к / СЗ-15(Пк), 1 СЗ-27(Пп) / 2,2 (4,2) 2,5 (4,4) 5 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
3,0 5,0 —* — — — 2 СВСП 24/10 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
СЗ-ЗЗ(П) 4,5 5,0 — — — — 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 1 СВСП 24/10
СЗ-16(П1к) 1 СЗ-28(Шп) J 8,0 5,0 — — — — 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10 2 СВСП 24/10
СЗ-34(Ш), 1 C3-29(IVn) / 9,5 7,5 — — — — 4 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10
C3-17(IVk) 9,5 5,0 4 СВСП 24/20 4 СВСП 24/20 2 СВСП 24/10
Примечание. Время разряда батарей 18 и 12 ч принято при безбатарейиой системе питания, а аварийное освещение — цифры
в скобках.
В линейно-аппаратных залах устанавливаются стойки автоматического регу-
лирования напряжения САРН (с угольными или полупроводниковыми стабили-
заторами), поддерживающие на аппаратуре стабильное напряжение в пределах
20,6—21,8 В для питания транзисторной аппаратуры связи. Для регулирования
напряжения 21,6—26,4 в схеме с несекционированной батареей применяются так-
же стойки САРН. В схеме с секционированной батареей САРН используются
только для получения напряжения 20,6—21,8 В.
Электропитающие установки оперативно-технологической связи постов ЭЦ.
Для электропитания аппаратуры оперативно-технологической связи на постах
ЭЦ предусматривают ЭПУ-24 В. От источника постоянного тока питаются комп-
лекты аппаратуры станционной связи типов КАСС и КСС, громкоговорящие
установки промпунктов отделенческой оперативно-технологической связи, уси-
лители диспетчерской связи и др. Кроме того, источник постоянного тока напря-
жением 24 В является резервом для электропитания радиостанций поездной дис-
петчерской и станционной радиосвязи. От батареи ЭПУ-24 В предусматривается
также электропитание группы ламп аварийного освещения поста ЭЦ. Устройства
двусторонней парковой связи питаются только от сети переменного тока.
Для распределения напряжения переменного тока к выпрямительным устрой-
ствам ЭПУ-24 В и другим устройствам связи устанавливают в помещении связе-
вой осветительный щиток. Переменный ток от сети внешнего электроснабжения
подается на щиток от шин гарантированного питания панелей ввода поста ЭЦ.
Для ЭПУ-24 В используются стойки типа СВСП 24/10 или СВСП 24/20.
Стойки комплектуются выпрямителями ВСП 24/10 и панелью коммутирующего
устройства КУ 24/40. В состав ЭПУ-24 В входит аккумуляторная секциониро-
ванная батарея из одной группы (12+1). Вместо второй группы аккумуляторов
для обеспечения норм пульсации напряжения при отключении аккумуляторной
батареи от нагрузки (например, на заряд, ремонт и т. д.) устанавливается па-
нель конденсаторов. Панель с конденсаторами изготавливается на месте по чер-
тежам Гипротранссигналсвязи.
Состав оборудования ЭПУ-24 В для питания устройств связи на постах ЭЦ
в зависимости от тока нагрузки и принятой системы питания устройств СЦБ
(безбатарейная или батарейная) приведен в табл. 11.14. Для сокращения номен-
клатуры на постах ЭЦ аккумуляторы типа СК-3 не применяют. Запас емкости
аккумуляторных батарей устанавливают при проектировании для каждого поста
ЭЦ в зависимости от внешнего электроснабжения (см. п. 1.3). При ЭПУ с сек-
ционированной аккумуляторной батареей, работающей совместно с ВСП и КУ,
для поддержания постоянства напряжения —24 В в пределах ±10% дополни-
тельных устройств не требуется.
11.3. Токораспределительные сети (ТРС)
Провода и кабели. Для ТРС, как правило, применяют провода с изоляцией
из трудновозгораемых или несгораемых материалов. В цепях контрольно-измери-
тельных приборов и при прокладке в аккумуляторных должны использоваться
провода и кабели с медными жилами. Во всех других случаях должны прокла-
дываться кабели с алюминиевыми жилами Применение многожильных кабелей
взамен одножильных не допускается В четырехпроводной сети переменного тока
должны использоваться только четырехжильные кабели. В табл. II.15 приведены
кабели, рекомендуемые для проектирования электропитающей проводки в узлах
связи. Кабели и провода, не приведенные в табл. 11.15, можно применять после
подтверждения возможности получения их от промышленности по согласованию
с заказчиком.
Длительно допустимые нагрузки для проводов, кабелей и шин. Длительно
допустимые нагрузки на провода и кабели напряжением до 1 кВ, прокладывае-
мые внутри зданий, должны соответствовать предельным температурам их нагре-
ва: для проводов и кабелей с резиновой или поливинилхлоридной изоляцией
+ 65 °C, для голых проводов и шин +70 °C при температуре окружающего воз-
духа + 25 °C. При более высокой температуре окружающего воздуха допусти-
мые длительные нагрузки на провода и кабели должны быть снижены. Длитель-
но допустимые нагрузки на провода и шнуры с резиновой или полихлорвиниловой
118
Таблица 11.15
Кабели для электропитающей проводки в узлах связи
№ п/п Область применения Марка, ГОСТ, ТУ Число жил и сечение, мм2 Допускаемая замена при строительстве
1 2 Цепи от аккумулято- ров до коммутирующих устройств Цепи от распредели- тельного щита перемен- ного тока до ВУ и аппа- ратуры ЛАЗа (перемен- ный ток) ВВГ-660, гост 16442—80 ВРГ-660, ГОСТ 433—73 Шина АДО, ГОСТ 15176— 70 АВВГ-660, ГОСТ 16442— 80 1X4; 1X6; 1ХЮ; 1X16; 1X25; 1X35; 1X50; 1X70; 1X95; 1X120; 1X150; 1X185; 1X240; 3X30; 4X15; 4X30; 4X40; 5X40; 6X60 8X60; 8ХЮ0; 10X60; 10ХЮ0; 10X120 2X4; 2X6; 2ХЮ; 2X16; 2X25; 2X35; 2X50; 3X4; 3X6; ЗХЮ; 3X16; 3X25; 3X35; 3X50; 3X4+ 1X2,5; ЗХ6+1Х4; ЗХЮ + 1Х6; ЗХ16+1ХЮ; ЗХ25+1ХЮ; ЗХ35 + 1ХЮ; 3X50+1X16 10; 16; 25; 35; ВРГ, ИРГ ШАТ, ТУ 16-705. 002-77
3 Цепи от коммутирую- щих устройств до ВУ (постоянный ток) АПВ-380, ГОСТ 6323— 79 ПВ-1-380, ГОСТ 6323—79 50; 70; 95; 120 4; 6; 10; 16; 25; 35; 50; 70; 95 АПР, АПРВ, АПВГ, АВВГ, АПРВ, АПсВГ, ПВ-2
4 Магистральная элект- ропитающая проводка в ЛАЗах дальней связи ТТ, МТС, АТС, АТ-ПС-ПД АПВ-380, ГОСТ 6323— 79 ПВ-1-380, ГОСТ 6323— 79 ПРИ-660, ГОСТ 20520— 80 Шина АДО, ГОСТ 151'76— 70 50; 70; 95; 120 35; 50; 70; 95; 120 См. п. 1 АПР, АВВГ, АПВГ, АПРВ, АПсВГ ПРИ Шина ШАТ, ТУ16-705 022—77
119
Продолжение табл. 11.15
№ п/п Область применения Марка, ГОСТ, ТУ Число жил и сечение, мм2 Допускаемая замена при строительстве
5 Рядовая электролита- АПВ-380, 4; 6; 10; 16; АНРГ, АПР,
ющая проводка в ЛАЗах ГОСТ 6323—79 25; 35; 50; 70 АВВГ, АПРВ,
дальней связи, ТТ, МТС, АТС, АТ-ПС-ПД. От- Шина АДО, 4X15 АПВГ, АПсВГ Шина ШАТ,
6 ветвления рядовой элек- тропитающей проводки до стоек аппаратуры Передача цепей ДП ГОСТ 15176— 70 ПВ-1-380, 1,5 ТУ 16-705 002— 77 ПВ-2
7 от етоек СДП до СВ КО Магистральная про- водка заземлений: рабочего ГОСТ 6323— 79 АПВ-380, См. п. 4 АПР, АВВГ
защитного ГОСТ 6323— 79 ПВ-1-380, ГОСТ 6323—79 Шина АДО, ГОСТ 15176— 70 Шина Ст., То же См. и. 1 4X40; 4X25 АПВГ, АПРВ АПсВГ ПВГ Шина ШАТ, ТУ 16-705.002— 77 Без замены
8 Рядовая проводка за- земления: рабочего ГОСТ 103—76 Шина АДО, 4X15 Шина ШАТ,
защитного ГОСТ 15176— 70 Шина Ст., 4X16, 3X20 ТУ 16-705.002— 77 Без замены
9 Ответвления от рядо- ГОСТ 103—76 АПВ-380, 4; 6 АПР, АПВГ,
10 вых шин рабочего и за- щитного заземлений до стоек аппаратуры Цепи управления и ГОСТ 6323—79 ПВ-1-380, 1,5 АВВГ, АПРВ, АПсВГ ПВ-2
11 сигнальные Вызывные цепи от ис- ГОСТ 6323—79 НВЭ-500, 2X0,50; Без замены
12 точника переменного то- ка до аппаратуры Ввод в здание рабоче- ГОСТ 17515—72 АВВ Г-660, 2X0,75; 2X1,0 1X25 АВРГ, АПВГ
го, защитного и измери- тельного заземлений (от наружных заземлителей) То же, в подземный ГОСТ 433—73 ВВ Г-660, 1X16 ВРГ, НРГ
НУП ГОСТ 433—73
120
Таблица 11.16
Длительно допустимые нагрузки на провода с резиновой
и полихлорвиниловой изоляцией
Ток в проводе, А
Сечение то иопроводя- щей жилы, мм* при откры- той про- кладке При прокладке в общей трубе проводов
двух одно- жильных трех одно- жильных четырех одножильных одного двухжильного одного трехжильного
0,5 11/- . -
0,75 15/- —
1,0 17/- 16/- 15/- 14/- 15/- 14/-
1,5 23/— 19/- 17/- 16/- 18/- 15/-
2,5 30/24 27/20 25/19 25/19 25/19 21/16
4 41/32 38/28 35/28 30/23 32/25 27/21
6 50/39 46/36 42/32 40/30 40/31 34/26
10 80/60 70/50 60/47 50/39 55/42 50/38
16 100/75 85/60 80/60 75/55 80/60 70/55
35 140/105 115/85 100/80 90/70 100/75 85/65
35 170/130 135/100 125/95 115/85 125/95 100/75
50 215/165 185/140 170/130 150/120 160/125 135/105
70 270/210 225/175 210/165 185/140 195/150 175/136
95 330/255 275/215 255/200 225/175 245/190 215/165
120 385/295 315/245 290/220 260/200 295/230 250/190
150 440/340 360/275 330/255 — — —
185 510/390 — — — — —•
240 605/465 —. — — —, —
300 695/535 — —• — — —-
400 830/645 — — — — —
Примечание. В числителе — токи для медных, в знаменателе — для алюминие-
вых проводов.
изоляцией приведены в табл. 11.16, а для кабелей с резиновой или пластмассовой
изоляцией в оболочке свинцовой, полихлорвиниловой (или другой неметалличе-
ской) — в табл. 11.17.
В табл. 11.18 приведены длительно допустимые нагрузки на медные и алюми-
ниевые шины прямоугольного сечения при температуре их нагрева +75 °C (прн
расположении их «на ребро»).
Поправочные коэффициенты к допустимым нагрузкам на кабели, провода и
шины в зависимости от температуры земли и воздуха приведены в табл. 11.19.
Распределение, коммутация и защита. Для защиты токораспределительных
сетей от повышенных токов, прн которых возникает опасность повреждения или
воспламенения изоляции, применяют приборы защиты — предохранители и авто-
матические выключатели. Автоматические выключатели являются одновременно
приборами защиты и управления и обеспечивают защиту более надежно, чем
плавкие предохранители, а поэтому предпочтительней последних.
Приборы защиты устанавливают при всяком изменении сечения проводника
по направлению от источника к потребителю. Установка защиты при этом долж-
на соответствовать сечению проводника за прибором. Токи плавких вставок пре-
дохранителей и уставкн расцепителей автоматических выключателей выбирают
таким образом, чтобы обеспечить неотключение защищаемой линии прн номи-
нальном и кратковременных повышенных токах, связанных с нормальной эксплуа-
тацией. При этом необходимо учитывать также обеспечение избирательности в
работе включенных в различные участки сети приборов защиты. Уставки расце-
пителей автоматов защиты в последовательной цепи должны разниться не ме-
нее чем на 30%.
Номинальные токи срабатывания приборов защиты не должны превосходить
длительно допустимых нагрузок защищаемых проводов и кабелей более чем в
121
Таблица 11.17
Длительно допустимые нагрузки на жилы кабеля
Сечение токопроводя- щей жилы, мм2 Ток в жиле кабеля, А
ОДНОЖИЛЬНОМ при открытой прокладке двужильном при прокладке трех-, четырехжильном при прокладке
открытой в земле открытой в земле
1,5 23/— 33/— 19/- 27/— 19/-
2,5 30/23 44/34 27/21 38/29 25/19
4 41/31 55/42 38/29 49/38 35/27
6 50/38 70/55 50/38 60/46 42/32
10 80/60 105/80 70/55 90/70 55/42
16 100/75 135/105 90/70 115/90 75/60
25 140/105 175/135 115/80 150/115 95/75
35 170/130 210/160 140/105 180/140 120/90
50 215/165 265/205 175/135 225/175 145/110
70 270/210 320/245 215/165 275/210 180/140
95 325/250 385/295 260/200 330/255 220/170
120 385/295 445/340 300/230 385/295 260/200
150 440/340 505/390 350/270 435/335 305/235
185 510/390 570/440 405/310 500/385 350/270
240 605/465 — — — —
Примечание. В числителе — ток для медных, в знаменателе — для алюминиевых
жил.
Таблица 11.18
Длительно допустимые нагрузки на шины прямоугольного сечения
Размеры, мм2 Нагрузка, А, при числе полос на полюс н фазу
медных алюминиевых
I 2 1 2
3X15 210 165
3X20 275 •— 215
3X25 340 — 265
4X30 475 — 365/370 —
4X40 625 —/100 480 —/855
5X40 700/705 —/1250 520/545 —/965
5X50 860/870 —/1525 665/670 —/1180
6X50 955/960 —/1700 740/745 —/1315
6X60 1125/1145 1740/1990 870/880 1350/1555
6X80 1480/510 2110/2630 1150/1170 1630/2055
8X60 1320/1345 2160/2485 1025/1040 1680/1840
8X80 1690/1755 2620/3095 1320/1400 2040/2400
6X100 1810/875 2470/3245 1425/1455 1935/2515
8ХЮ0 2080/2180 3060/3810 1625/1690 2390/2945
10X60 1475/1525 2560/2725 1155/1180 2010/2110
10X80 1900/1990 3100/3510 1480/1540 2410/2735
юхюо 2310/2470 3610/4325 1820/1910 2860/3350
10X120 2650/2950 4100/5000 2070/2300 3200/3900
Примечания. 1. В числителе приведены нагрузки при переменном токе, в знаме-
нателе—при постоянном.
2. Пои расположении шин плашмя приведенные нагрузки необходимо уменьшить на
5% при ширине полос до 60 мм и па 8% — при большей ширине.
122
Таблица 11.19
Поправочный коэффициент к допустимым нагрузкам
в зависимости от температуры
Нормиро- ванная темпера- тура жнл, °C Расчетная темпера- тура среды, °C Поправочный коэффициент при фактической температуре среды, °C
-5 | 0 1 + ю +20 | + 30 + 40 + 50
80 15 1,14 1,11 1,04 0,96 0,88 0,74 0,68
75 25 1,24 1,20 1,13 1,04 0,95 0,85 0,74
70 15 1,29 1,24 1,15 1,05 0,94 0,81 0,67
65 15 1,12 1,14 1,05 0,95 0,64 0,71 0,55
3 раза при защите их плавкими предохранителями, более чем в 1,5 раза при за-
щите их автоматами с обратно-зависимой от тока временной характеристикой и
более чем в 4,5 раза при защите их автоматами с электромагнитными расцепи-
телями. Ток отключения /отк уставкн электромагнитных расцепителей автоматов
должен быть не менее 1,2 Л, номинального расчетного тока в линии.
В автоматизированных ЭПУ с применением устройств автоматической ком-
мутации аккумуляторных батарей типов АК.АБ-24 и ПНВ в цепях батареи и для
защиты магистральных линий (незаземленные полюсы) применяют автоматиче-
ские выключатели А 3700 и АбЗМ. На батарейных щитах ЩБ (БЩ) и коммути-
рующих устройствах КУ, ШК и АКАБ-60 предусмотрены для этого предохра-
нители.
Для распределения цепей постоянного тока напряжением 24 В рекомендуется
применять стойки автоматического регулирования напряжения САРН при несек-
цнонированной батарее и щитки ЩРЗ, ОЩ-6 и ОЩ-12 при секционированной ба-
тарее. На щитах ЩРЗ установлены автоматы типа А63А, на щитах ОЩ-6 и
ОЩ-12 — автоматы А 3161.
Для распределения цепей постоянного тока напряжением — 21,2 В применя-
ют стойки САРН-М, САРН-П и CAPH-ПК. На стойке САРН необходимо выде-
лять по одному резервному регулятору на каждый вид напряжения. При уста-
новке нескольких стоек один резервный регулятор предусматривают на 5—7 ра-
бочих.
Для защиты и распределения ±60 и —24 В в телеграфных ЛАЗах ТТ ис-
пользуют стойки распределения питания типа СРП-59.
Электропитание телеграфных аппаратов осуществляется от гарантированных
источников переменного тока. Для защиты сети переменного тока используют
групповые осветительные щнткн типов ОЩ и СУ с автоматическими выключате-
лями А 3160. Количество стоек или аппаратов, подключаемых к одному автома-
ту, и количество фидеров переменного тока определяется соображениями надеж-
ности действия связи. При установке, например, двух щитков к каждому про-
кладывают отдельные трехфазные фидеры. Количество аппаратов, подключаемых
к одному автомату, не должно превышать 5.
Сечение кабелей проводки переменного тока выбирают исходя из максималь-
но-допустимой длительной нагрузки на кабели и тока срабатывания расцепителей
автоматов защиты. Согласно техническим условиям автоматы А 3160 должны
срабатывать через 2 ч при токе, превышающем на 35% номинальный. На осно-
вании этого при защите сетей автоматическими выключателями А 3160 с рас-
цепителями на 15—20 А применяются кабели с алюминиевыми жилами сечением
не менее 4 мм2, а с расцепителями на 25 А — сечением не менее 6 мм2.
Технические характеристики приборов защиты, коммутационной и токорас-
пределительной аппаратуры приведены в п. IV.3.
Построение токораспределительных сетей. Повреждения в ТРС вызывают
остановки действия аппаратуры связи. Поэтому к построению этих сетей предъ-
являют требования, имеющие целью повышение их надежности. ТРС делится на
проводки магистральную н рядовую.
123
Магистральная проводка. От ЭПУ-24 В из выпрямительной до
токораспределительной аппаратуры ЛАЗ незаземленный полюс должен пода-
ваться не менее чем двумя линиями. При выходе из строя одной из линий долж-
но сохраняться питание ие менее 50% оборудования по другой линии. Магист-
ральная проводка от заземленного полюса батареи подается одной линией.
К магистральным линиям, идущим от ЭПУ с секционированной аккумуля-
торной батареей, подключают стойки САРН для электропитания аппаратуры, тре-
бующей напряжение — 21,2 В+3%, и стойки питания или щиты (ЩРЗ, ОЩ-6,
ОЩ-12) для питания аппаратуры, требующей напряжения —24 В ±10%. При
системе электропитания с секционированной батареей для цепей напряжением
—24 В+10% дополнительных устройств, регулирующих напряжение, не требу-
ется.
При наличии ЭПУ с несекционированной аккумуляторной батареей, подава-
емые в ЛАЗ магистральные линии имеют нестабнлизированное напряжение.
В этом случае к магистральным линиям подключают стойки автоматического
регулирования напряжения для электропитания аппаратуры, требующей напря-
жения как —21,2 В ±3%, так и —24 В±10%. К САРН и ЩРЗ подается по две
линии.
От ЭПУ-60 В до оборудования телефонных или телеграфных станций пре-
дусматривают одну магистральную линию. При двустороннем расположении обо-
рудования могут быть поданы две проводки. На коммутирующих устройствах
ЭПУ должны быть дублирующие предохранители или автоматы, позволяющие
их ремонт или замену без обрыва питания.
Рядовая проводка. Рядовая проводка является ответвлением от
магистральных линий. Она должна строиться так, чтобы повреждение отдельных
цепей не нарушало работу большого количества связей (более 50%).
Аппаратура связи, устанавливаемая в ЛАЗ, имеет один или два ввода для
питания основных цепей и сигнализации. Стойки аппаратуры К-60п (СЛУК.-ОП,
СЛУК-ОУП, СГП) имеют два ввода питания, каждый из которых обеспечивает
питанием половину оборудования, расположенного на стойке и относящегося к
разным трактам или системам. Кроме того, на этих стойках предусмотрен один
ввод для питания цепей сигнализации и термостатов и один ввод — для аварий-
ной сигнализации. Стойки генераторного оборудования имеют также два ввода
питания, один из которых предназначен для питания рабочего комплекта, а вто-
рой — резервного, и два ввода для питания цепей сигнализации и термостатов
основного и резервного комплектов. Для каждого ряда аппаратуры, имеющей
два ввода питания, предусматривают две самостоятельные проводки —21,2 В+
±3%, а также две проводки —24 В ±10%. Рядовая проводка —21,2 В±3%
подается от разных регуляторов напряжения, подключенных к разным магист-
ральным линиям. Рядовая проводка — 24 В ±10% подается от разных устройств
защиты щитов ЩРЗ или стоек питания, подключенных к разным или одной нз
магистральных линий.
Некоторые стойки ЛАЗов, в том числе СИП-60, имеют один ввод питания
для основных цепей и один или два ввода для питания цепей сигнализации и
термостатов. Для стоек аппаратуры связи, имеющих один ввод питания, преду-
сматривают для питания основных цепей две рядовые проводки, каждая
из которых обеспечивает питание половины оборудования, расположенного в
ряду, относящегося к разным трактам или системам связи, и две рядовые про-
водки для цепей сигнализации. Подключение рядовой проводки для питания
основных цепей и цепей сигнализации к магистральным линиям аналогично под-
ключению проводки для аппаратуры с двумя вводами питания.
Электропитание междугородных коммутаторов должно осуществляться от
приборов защиты, подключаемых к разным магистральным линиям: два-три ком-
мутатора— от одного прибора защиты ЩРЗ или САРН-П (CAPH-ПК) и один-
два коммутатора в сочетании с постоянной нагрузкой — от одного угольного
регулятора САРН.
Выбор сечения проводов, кабелей и шин. Основные положения.
Сечения проводников в токораспределительной сети напряжением +24 (21,2) и
±60 В рассчитывают во всех случаях независимо от токовой нагрузки по допу-
стимому падению напряжения. Выбор сечения проводов для участков от комму-
124
тирующих до выпрямительных устройств производят по длительно допустимой
токовой нагрузке.
Для токораспределительной сети +220 (206) В сечения проводников не рас-
считывают и принимают во всех случаях для рядовой —4 мм2, для магистраль-
ной 10 мм2 (алюминиевый проводник).
Для всей сигнальной проводки расчет сечения также не производят, а сече-
ние ее выбирается исходя из соображений, удобства монтажа и механической
прочности. Для распределения напряжения вызывного тока в ЛАЗах должен
использоваться экранированный внгой кабель, сечение которого выбирают по
длительно допустимой токовой нагрузке.
Для распределения напряжения переменного тока 220 В используют 3—
4-жильный витой кабель, выбор сечения жил которого производят по длительно
допустимой токовой нагрузке (одну из жил используют для заземления).
Допустимое падение напряжения в ТРС. Максимально до-
пустимое падение напряжения в ТРС и коммутационных устройствах At/max
на участке батарея — аппаратура определяется разностью между напряжением
на зажимах батареи в конце расчетного периода разряда t/mm-бат и минималь-
но допустимым напряжением на зажимах аппаратуры t/min апп:
At/щах = £/щ1пбат — ^mlnann> В; At/max = At/np-|-АС/цомм, В,
где Д(/др — максимально допустимое падение напряжения в проводке, В;
At/комм—падение напряжения в коммутационных устройствах, В;
At/np = t/mlnбат — t/mtnann—At/комм, В.
Расчет напряжения батареи в конце расчетного периода разряда приведен в
п. IV.5. При ориентировочных расчетах величину конечного разрядного напря-
жения принимают 1,8 В на аккумулятор.
Допустимое падение напряжения в ТРС на оба полюса при номинальном
напряжении источника 24 (21,2) В— 1,0 В; 60 В— 1,6 В.
Падение напряжения в коммутационных устройствах при номинальном токе
нагрузки приведено в табл. П.20.
Для ТРС плюсового и минусового полюсов источника, построенной одина-
ково, рассчитывают сечение проводов одного полюса и эти же сечения приме-
няют для проводов второго полюса. При различном построении ТРС для плю-
сового и минусового полюсов расчет производят для каждого полюса отдельно.
В обоих случаях для ТРС каждого полюса берется половина значения допуска-
емого падения напряжения At/np.
При совмещении иа некоторых участках проводки для токов различных
источников (например, шины заземленного полюса) падение напряжения для
этой проводки определяют в зависимости от суммы токов при протекании их в
одном направлении и от разности — в противоположных направлениях.
Таблица П.20
Падение напряжения в коммутационных устройствах
Коммутационное устройство Максимальное паде- ние напряжения, В, для источника напряжения, В Коммутационное устройство Максимальное паде- ние напряжения, В, для источника напряжения, В
24(21,2) 60 24(21,2) 60
ЩБ2 (50, 100, 200, 400 А) АКАБ КУ шк ПНВ 0,3; 0,4; 0,5; 0,6 0,4 0,4 0,8 0,4 0,2 0,2 СВТ ЩРЗ Автоматические выключатели САРН с угольны- ми регуляторами 0,15 0,15 0,15 0,7 0,15 0,15 0,15
125
Таблица 11.21
Моменты тока для проводов и кабелей
Моменты тока прн сечении проводки, мм2
аипр> п 4 1 6 1 10 1 16 1 25 1 35 | 50 70 95 120
0,01 1,4 2 3,4 5,4 8,5 12 17 24 32 41
2,3 3,4 5,7 9 14 20 28 40 54 68
0,02 2,7 4,1 6,8 11 17 24 34 48 65 82
4,6 6,8 11,4 18 28 40 57 80 108 137
0,04 5,4 8,3 14 22 34 48 68 95 129 163
9,1 14 23 36 57 ”80 114 160 217 273
0,06 8,2 12 20 33 51 71 102 143 194 245
14 21 34 55 86 120 171 240 325 410
0,08 И 16 27 44 68 95 136 190 256 326
18 27 46 73 114 160 228 320 433 547
0,1 14 20 34 54 85 119 170 238 323 408
23 34 57 91 142 200 285 399 542 684
0,14 19 29 48 76 119 167 238 333 452 571
32 48 80 128 200 279 399 559 758 958
0,18. 24 37 61 98 153 214 306 428 581 734
41 62 102 164 256 359 513 719 973 1232
0,22 30 45 75 120 187 262 374 524 711 898
50 75 125 201 314 439 627 878 1191 1505
0,26 35 53 88 141 221 309 442 619 840 1061
59 89 148 237 370 519 741 1038 1407 1779
0,30 41 61 102 163 255 357 510 714 969 1224
68 103 171 274 428 598 855 1197 1623 2052
0,34 46 78 69 116 116 194 185 310 289 484 405 678 578 969 809 1357 1098 1841 1387 2326
0,38 52 78 129 207 323 452 646 904 1227 1550
87 130 216 346 542 758 1083 1517 2055 2600
0,42 57 86 143 228 357 500 714 1000 1357 1714
95 144 239 383 598 838 1197 1676 2273 2873
0,46 63 94 156 250 391 547 782 1095 1486 1877
105 158 262 420 656 918 1311 1836 2489 3147
0,50 68 102 170 272 425 595 850 1190 1615 2040
114 171 285 456 712 998 1425 1925 2707 3420
0,54 73 ПО 184 294 459 643 918 1285 1744 2203
123 185 308 492 770 1077 1539 2155 2923 3694
0,58 79 118 197 316 493 690 986 1380 1873 2366
132 199 330 529 926 1157 1653 2315 3139 3968
0,62 84 126 211 337 527 738 1054 1476 2009 2530
141 212 353 565 884 12 37 1767 2474 3357 4241
126
Продолжение табл. И.21
^пр. В Моменты тока при сеченни проводки, мм2
4 6 10 16 25 35 | 50 | 70 | 95 | 120
0,66 90 135 224 359 561 785 1122 1571 2132 2693
151 226 376 602 940 1317 1881 2634 3573 4515
0,70 95 143 238 381 595 833 1190 1666 2261 2856
159 239 399 638 998 1396 1995 2793 3790 4788
0,74 101 151 252 403 629 881 1258 1761 2390 3019
168 253 421 675 1054 1476 2109 2959 4006 5062
0,78 106 159 265 424 663 928 2223 1856 2519 3182
177 265 445 711 1112 1556 1360 3113 4222 5336
0,80 109 163 272 435 680 952 2280 1904 2584 3264
182 274 456 730 1140 1596 1445 3192 4332 5472
0,90 122 184 306 490 765 1071 2565 2142 2907 3672
205 308 513 821 1282 1796 1615 3591 4874 6156
1,0 136 204 340 544 850 1190 1700 2380 3230 4080
228 342 570 912 1425 1995 2850 3990 5415 6840
1,2 163 245 408 653 1020 1428 2040 2856 3876 4896
273 410 684 1094 1710 2394 3420 4788 6497 8208
1,4 190 286 476 762 1190 1666 2380 3332 4522 5712
319 479 798 1277 1995 2793 3990 5586 7580 9576
1,6 218 326 544 870 1360 1904 2720 3808 5168 6528
364 547 912 1459 2280 3192 4560 | 6384 8664 10944
Примечание. В числителе приведены моменты тока для алюминиевой, в знамеиатв'
ле—для медной проводки.
Расчет сечения проводников ТРС. При составлении схемы токораспределе-
ння учитывают, кроме токовой нагрузки аппаратуры, устанавливаемой при раз-
работке проекта, токовую нагрузку, приходящуюся на свободные места в рядах,
и свободные ряды, зарезервированные для размещения оборудования при даль-
нейшем развитии узла связи.
При составлении схемы токораспределения учитывают, что от каждого вы-
ходного зажима токораспределительных устройств должно быть не более двух
ответвлений к питаемой аппаратуре.
Для определения сечения в табл. 11.21 н 1122 приведены моменты тока для
медных н алюминиевых проводов и алюминиевых шин стандартных сечений,
рекомендованных к применению. Таблицы позволяют при известном значении
момента тока M=Il (/ •—ток нагрузки на рассматриваемом участке, А; I — дли-
на участка, м) и по заданному падению напряжения определить сечение провод-
ника или, наоборот, по заданному сечению — падение напряжения в проводнике.
Приведенные в таблицах значения токовых моментов определены по формуле
M = 57SAt/nP для медных и Af = 34SAt/np для алюминиевых шин и проводов,
где S —площадь сечения проводника, мм2; Д£/пр — падение напряжения в про-
воднике, В; 34 — удельная проводимость материала проводника из алюминия,
57 — из меди, м/(Ом-мм2).
При определении длины рядовой проводки учитывают длину спуска от ка-
бельроста или от рядовой шины до места включения питающей проводки в ап-
паратуру 0,75 м — к стойкам, имеющим вводные зажимы питания в верхней ча-
сти, в том числе и к САРН; 1,5 м — к стойкам, имеющим вводные зажимы в
средней части, в том числе и к ЩРЗ При подсчете токовых моментов для рядо-
127
Таблица 11.22
Моменты тока для алюминиевых шин
дуПр- в Моменты тока при сечении шин, мм*
4X15 3X20 3X30 4X30 4X40 5X40 6X60 8X60 10X60 8X100 10x100
0,01 20 31 41 54 68 122 163 204 272 340
0,02 41 61 82 109 136 245 326 408 544 680
0,03 61 92 122 163 204 367 489 612 816 1 020
0,04 82 122 163 218 272 489 653 816 1088 1 360
0,05 102 153 204 272 340 612 816 1020 1 360 1700
0,06 122 184 245 326 408 734 979 1 224 1 632 2 040
0,07 143 214 286 381 476 857 1 142 1 428 1 904 2 380
0,08 163 245 326 436 544 980 1 306 1 632 2 176 2 720
0,09 184 275 367 590 612 1 102 1 469 1 836 2448 3 060
0,1 204 306 408 544 680 1 224 1 632 2 040 2 720 3 400
0,12 245 367 490 653 816 1 469 1 958 2 448 3 264 4 080
0,14 260 428 571 762 952 1714 2 285 2 856 3 808 4 760
0,16 327 490 653 870 1 088 1 958 2611 3264 4 352 5440
0,18 367 551 734 979 1 224 2 203 2 938 3 672 4 895 6 120
0,20 408 612 816 1088 1 360 2 448 3 264 4 080 5 440 6 800
0,22 449 673 898 1197 1 496 2 693 3 590 4 488 5 984 7 480
0,24 490 734 979 1306 1 632 2 938 3917 4 896 6 528 8160
0,26 531 796 1061 1414 1 768 3 182 4 243 5 304 7 072 8840
0,28 572 857 1142 1523 1 904 3 427 4 570 5 712 7616 9 520
0,30 612 918 1224 1632 2 040 3 672 4 896 6 120 8160 10 200
0,32 653 <979 1306 1741 2 176 3 917 5 222 6 528 8 704 10 880
0,34 694 1040 1383 1850 2 312 4 162 5 549 6 936 9 248 И 560
0,36 735 1102 1469 1958 2 448 4 406 5 875 7 344 9 792 12 240
0,38 775 1162 1550 2067 2 584 4 651 6 202 7 752 10 336 12 920
0,40 816 1224 1632 2176 2 720 4 896 6 528 8160 10 880 13 600
0,42 857 1285 1714 2284 2 856 5 141 6 854 8 568 И 424 14280
0,44 898 1346 1795 2394 2 992 5 386 7 181 8 976 11 968 14 960
0,46 939 1408 1877 2592 3 120 5 630 7 507 9 384 12 512 15 640
0,48 980 1469 1958 2612 3 264 5 875 7 834 9 792 13 056 16 320
0,50 1020 1530 2040 2720 3 400 6 120 8160 10 200 13 600 17 000
0,52 1061 1591 2122 2829 3 536 6 365 8 486 10 608 14 144 17 680
0,54 1102 1652 2203 2938 3 672 6610 8813 11016 14 688 18 360
0,56 1143 1714 2285 3046 3 808 6 854 9139 И 424 15 232 19 040
0,58 1184 1775 2366 3156 3 944 7 099 9 467 11832 15 776 19 720
0,60 1224 1836 2448 3264 4 080 7 344 9 792 12 240 16 320 20 400
0,62 1265 1897 2530 3372 4 216 7 589 10118 12 648 16 864 21080
0,64 1306 1958 2611 3482 4 352 7 834 10 445 13 056 17 408 21 760
0,66 1347 2020 2693 3590 4 488 8 078 10 771 13 464 17 952 22 440
0,68 |1388 2081 2774 3700 4 624 8 323 11098 13 872 18 496 23 120
0,70 1428 2142 2856 3808 4 760 8 568 И 424 14 280 19 040 23 800
0,72 1469 2203 2938 3917 4 896 8813 И 750 14 688 19 584 24 480
0,74 1510 2264 3019 4026 5032 9 058 12 077 15096 20 128 25 160
0,76 1551 2326 3100 4134 5168 9 302 12 403 15 504 20 672 25 840
0,78 1592 2387 3182 4244 5 304 9 547 12 730 15912 21216 26 520
0,80 1632 2448 3264 4352 5 440 9 792 13 056 1,6 320 21 760 27 200
0,85 1734 2801 3468 4624 5 780 10 104 13 872 17 340 23 120 28 900
0,90 1836 2754 3672 4896 6 120 И 016 14 688 18 350 24 480 30 600
0,95 1938 2907 3876 5168 6 460 И 628 15 504 19 380 25 840 32 300
I 00 2040 3060 4080 5440 6 800 12 240 16 920 20 400 27 200 34 000
1,20 2448 3672 4896 6528 8 160 14 688 19 684 24 480 32 640 40 800
1,40 2856 4284 5712 7616 9 520 17 136 22 848 28 560 38 080 47 600
1,60 3264 4896 6528 8704 10 880 19 584 26 112 32 640 43 520 54 400
128
вых шин условно принимается, что нагрузка ряда приложена в точке, распо-
ложенной на расстоянии 0,7 /р от начала ряда, где Zp — длина ряда, м.
Расчет сечения проводов начинается от батареи по допустимому падению
напряжения и сумме моментов для всей сети одного полюса. По таблицам мо-
ментов тока определяют среднее расчетное сечение проводника для первого уча-
стка (батарея — коммутирующее устройство) и принимают с поправкой по
рекомендуемому сортаменту. По принятому сечению и моменту тока для этого
участка по тем же таблицам моментов тока находят величину фактического па-
дения напряжения на этом участке, отнимают от общей нормы для данной сети
и остаток используют для дальнейшего расчета. Такой расчет производят после-
довательно для всех участков сети.
Сечение шин магистральной проводки принимают одинаковое для всех участ-
ков от места ввода в аппаратную (или места размещения выпрямителей) до по-
следнего ряда. Сечение ответвлений от рядовой проводки и шин к стойкам вы-
бирают по расчету, а также исходя из механической прочности вводных уст-
ройств аппаратуры, но ие менее 2,5 мм2 для проводов н 4 мм2 для кабелей.
Для сокращения номенклатуры заказываемых кабелей кабели различных
сечений по возможности объединяют в группы и наибольшее сечение принимают
за основное.
Пример расчета ТРС 24 (21,2). Расчет ТРС выполнен для дома связи типа II
при следующих условиях:
1. ЭПУ-24 В с секционированной батареей, состоящей из ll-f-2=13 ак-
кумуляторов. В качестве коммутирующего устройства использован АКАБ-24/200.
2. Для распределения и регулирования напряжения —21,2 В предусмотрена
стойка САРН-П, а для распределения напряжения — 24 В — щнты ЩРЗ-24.
Расчет допустимого падения напряжения Д£/пр. Падение
напряжения в проводке определяется
А1/Пр = С/цЦпбат — C/minann—AZ7komm В.
ПщЩбат = 1 >8'13=23,4 В.
Для расчета максимально допустимого падения напряжения в проводке ап-
паратуры напряжением —21,2 В принимается
1Дп1папп = ^mlnСАРН-П =21,7 В;
Лакоми = AI/дкаб~1~2А[/авт = 0,4-|-2-0,15 = 0,7 В.
Допустимое падение напряжения в проводке
Д[/пр = 23,4—21,7—0,7=1,0 В.
Для расчета максимально допустимого падения напряжения в проводке це-
пей — 24 В принимается
гЛп1паПп=21,6 В (ГОСТ 5237-69).
AZ7komm = АС/дкдб-4-2AZ/aDT + ЛС/щрз=0,4-|-2-0,15-4-0,15=0,85 В.
Допустимое падение напряжения в проводке
Д{/пР=23,4—21,6—0,85 = 0,95 В.
Магистральная проводка является общей для питания потребителей, требу-
ющих —21,2 и —24 В, поэтому расчет сечения проводки выполняют исходя из
меньшего значения Д1?пр, т. е. 0,95 В на оба полюса.
Расчет минусовой и плюсовой сети производится отдельно.
Падение напряжения для ТРС каждого полюса принимают равным поло-
вине допустимого напряжения: ДС/пР = 0,95 : 2 = 0,475 В.
Расчетные схемы для минусовой и плюсовой сети приведены соответствен-
но на рис. 11.11* и 11.12.
Расчет минусовой сети. Для удобства расчета определяются от-
дельно суммы моментов тока для проводок, предусматриваемых от АК.АБ через
* Рисунки, помеченные звездочкой, смотри вклейку,
5 Зак. 1041 129
САРН и ЩРЗ до питаемой аппаратуры, а затем общая сумма моментов тока,
включая участок батарея — АК.АБ (1867Ам).
2Л11ЛИния = 271,97+ 34 + 34 + 34 + П,9+(50,75 + 0>35 + 0,35 + 5,85 +
+ 0,4 + 0,08 + 4,9+1,5+1,7 + 2,55) =454,3;
SAfii линия = 267,3 + 34 + 34+ 34+ (70,2+ 1,6+1,6+ 1,0+ 1,05 +
+ 3,5 + 1,0 + 0,75) = 450,0;
SAflll линия = 322,84+ (32,7 + 9,0 + 2,0 + 0,67 + 6,4+ 1,6)+ (25,5 + 8,4) +
+ (Ю,2+4,4 + 3,6 +1,8) +(6,3+3,98+2,35+1,17) +(17 + 2) +
+ (57,45 + 0,32 + 7,06+ 1,75+ 3,56 + 2,2+ 3,15)+ 7,48 = 544,65;
SAIiv Липия = 317,97 + (29,8+ 8,4)+ 11,0 + 20+(48,7 +4,32 + 0,9 + 3+1 + 1 +
+ 0,5)+ (6,0+ 1+0,5)+ (17,8+1,1)+ (48+4,95+0,73+4,76+1,05) +
+ 11,2 = 543,68;
2МО6Щ= 1867,0 + 454,3 + 450,0 + 544,65 + 543,68 = 3859,63.
Для участка батарея — АКАБ по найденному значению суммы моментов
3859,63 при допускаемом падении напряжения 0,475 В в табл. 11.21 соответствует
приблизительно сечение 120 мм2 (для более точного определения сечеиия про-
Рис. 11.12. Расчетная схема сети +24 В;
IU1, ШЗ, Ш5> НИ шины марки АДО 4X15; соединение шин с зажимами стоек выполняется
кабелем АПВ4 и магистральной шины с рядовыми — кабелем АПВ 16
130
водника следует сумму моментов поделить на два, а определенное по этому мо-
менту сечение увеличить в два раза).
Для сокращения сортамента на рассматриваемом участке рекомендуется для
домов связи всех типов применять кабель ВРГ 240. В табл. 11.21 отсутствует
проводка сечением 240 мм2, поэтому сечение для этого участка определяют в
графе для кабеля сечением 70 мм2 по моменту тока, уменьшенному в три раза.
Значению момента 1867:3 = 622 и сечению 70 мм2 соответствует падение напря-
жения 0,16 В. Расчетное падение напряжения на остальных участках сети до
питаемой аппаратуры должно быть Д4/=0,475—0,16=0,315 В. Дальнейшее оп-
ределение сечения проводников производится для III линии, имеющей наиболь-
шую сумму моментов 544,65.
Для участка АКАВ — ЩРЗ (III линия) по значению суммы моментов
544,65 при Д(7=0,315 В по табл. 11.21 (моменты для алюминиевых проводников)
соответствует сечение проводника 70 мм2. При таком сечении н М = 322,81 паде-
ние напряжения на этом участке равно 0,14 В и, следовательно, расчетное паде-
ние напряжения для участка ЩРЗ — аппаратура должно быть Д(7=0,315—
—0,14 = 0,175 В.
Для участка ЩРЗ — аппаратура (второй ряд) 234 = 32,7+6,4+0,67+1,6+
+ 9,0+2,0=52,37 сечение проводника при 234 = 52,37 и Д(7=0,175 В равно
10 мм2. Для уменьшения сечения на последующих участках для этого участка
следует принять сечение кабеля 16 мм2. Моменту тока 34 = 32,7 при сечении S =
= 16 мм2 соответствует падение напряжения Д(7=0,06 В. Расчетное падение
напряжения на остальных участках Д17=0,175—0,06 = 0,12 В.
Сечение шины выбираем 4X15 мм. Алюминиевые шины сечением 4X15 мм
применяют для рядовых шин в домах связи всех типов.
Падение напряжения при сечении шины 4X15 мм по табл. II.22 при 34 = 6,4
равно 0,01 В. Следовательно, на участках шина — аппаратура Д(7=0,12—0,01 =
= 0,11 В.
Для участка шина — 2 СДП по значению 34=9,0+2,0=11 и падению
напряжения Д(7=0,11 В по табл. 11.22 (моменты для алюминиевых проводников)
находим сечение проводника 4 мм2. При гаком сечении 34 = 9,0 падение напря-
жения на этом участке Д(7=0,07 В (расчетное падение напряжения на послед-
нем участке 2 СДП—1 СДП ДП = 0,Ц—0,07 = 0,04 В).
Для участка 2 СДП — 1 СДП при 34 = 2,0 и Д(7=0,04 В сечение проводни-
ка 4 мм2. Фактическое падение напряжения на этом участке прн сечении 4 мм2 и
34 = 2,0 равно 0,02 В.
Общее падение напряжения в проводке до стойки 1 СДП Д{7пр=0,16+0,14+
+ 0,06+0,01+0,07+0,02 = 0,46 В, что не превышает расчетного 0,475 В.
Расчет проводок, относящихся к линиям I, II и IV, производится так же, но
с учетом того, что на аналогичных участках желательно применять одинаковые
сечения шин и проводов.
Расчет плюсовой сети. Для удобства расчета определяют от-
дельно сумму моментов всех рядов 234р н сумму моментов магистрали 234м от
АДАБ до ответвления к последнему ряду АТС.
234р = 171,2+ 36,12+ 121,8+ 53,51 =382,63;
234м= 187,8 + 40,5+118,5+60,37 + 57,4 = 464,57.
Общая сумма моментов для плюсовой сети с учетом питания АТС и аппара-
туры дальнего набора
234о6щ = 1745+662+4,5 +15+382,63+464,57+5,2 = 3278,9.
Для участка батарея — АКАВ плюсовой сети так же, как и для минусовой,
принимается кабель ВРГ 240, а для рядовых шин — алюминиевые шины 4Х
Х15 мм2. Падение напряжения на участке батарея — АКАВ равно 0,16 В (см.
расчет минусовой сети). Расчетное падение напряжения для последующих участ-
ков плюсовой сети Д17пр = 0,475—0,16 = 0,315 В.
Для участка АКАВ—магистральная шина сечение проводника определяет-
ся, если из общей суммы моментов вычесть моменты токов, относящиеся к участ-
ку батарея —АКАВ (3278,9—1745=1533,9).
5* 131
По табл. П.22 (моменты тока для медных проводов) значению момента
1533,9 при АС7=0,315 В соответствует сечение 95 мм2. Фактическое падение на-
пряжения на участке АКАБ — магистральная шина при Л4 = 662 и сечении 95 мм2
равно 0,12 В. Расчетное падение напряжения для последующих участков ЛС7=
= 0,315—0,12=0,195 В, как более удаленного н нагруженного.
Плюсовые рядовые шины по типу и сечению применяют такие,
как и минусовые, 4X15 мм2 и проводят проверку по падению напряжения для
третьего ряда.
Для третьего ряда при М—121,8 и сечении шины 4X15 мм2 по табл. П.22
(моменты для алюминиевых шин) АСУ—0,06 В.
Расчетное падение напряжения для магистральной
шины Д(7=0,195—0,06 = 0,135 В. Значению 2Л4М = 464,57 при ДС/=0,135 В в
табл. П.22 для алюминиевых шин соответствует сечение 4X30 мм2. Фактическое
падение напряжения на магистральной шине равно 0,12 В.
Общее падение напряжения в плюсовой сети от батареи
до аппаратуры третьего ряда не превышает 0,475 В (Д(7Пр=0,16+0,12+0,06 +
+0,12=0,46 В).
Полное падение напряжения в токораспределительной сети от источника до
питаемой аппаратуры не превышает 0,95 В.
11.4. Дистанционное питание усилительных пунктов
кабельных линий связи
Дистанционным питанием (ДП) называется передача электрической энергии
для электропитания аппаратуры связи, установленной на усилительных пунктах,
по тем же цепям, по которым организуется связь.
ДП может подаваться с промежуточных усилительных пунктов, имеющих
электропитающие установки, и с оконечных пунктов магистралей (ОП). Проме-
жуточные усилительные пункты, из которых подается дистанционное питание,
называются питающими, или обслуживаемыми (ОУП), а усилительные пункты
кабельных магистралей, на которых аппаратура питается дистанционно, — пита-
емыми, или необслуживаемыми, усилительными пунктами (НУП).
Секцией дистанционного питания называется участок магистрали между
двумя смежными ОУПами или между ОП и ОУПом.
Схемы цепей ДП. Существуют две схемы передачи электроэнергии для ДП
НУПов «провод—земля» и «провод—провод».
Схема «провод — земля» является однопроводной, так как в качестве обрат-
ного провода цепи ДП используется земля. В отличие от схемы «провод — про-
вод» эта схема обладает значительно большей дальностью действия, поскольку
сопротивление линейной части цепи ДП уменьшается в четыре раза. Недоста-
ток схемы — ее подверженность влияниям от посторонних э. д. с. и токов.
Для организации ДП по схеме «провод — земля» необходимо надежное
рабочее заземление, которое должно иметь небольшое сопротивление, так как
через него проходит ток дистанционного питания. При большой величине сопро-
тивления заземленяя иа нем будет теряться значительная часть напряжения.
Кроме того, в случае изменения величины тока дистанционного питания будут
происходить значительные колебания напряжения питания на нагрузке. Чтобы
избежать этого, величины сопротивления рабочего заземления н падения напря-
жения на нем от токов ДП нормированы по ГОСТ 464—79 (см. п. III. 1
табл. III.1),
Схема «провод — провод» является обычной двухпроводной, при которой
линейная часть цепи ДП целиком образуется из проводов линии связи. Схема
«провод — провод» обладает хорошей защищенностью от гальванических влия-
ний электрических железных дорог постоянного тока и магнитных бурь. Кроме
того, преимущество схемы «провод — провод» заключается в том, что при ее
примеиеиии нет необходимости в устройстве рабочих заземлений в НУПах, со-
оружение которых особенно затруднено в районах вечной мерзлоты и в грунтах
с высокой удельной проводимостью. Поэтому схема «провод — провод» реко-
132
мендуется для организации цепей ДП на всех кабельных магистралях связи
железнодорожного транспорта.
В том случае, если в секции ДП такое количество НУПов, при котором не
может быть организовано ДП по схеме «провод — провод», можно применить
ДП по схеме «провод — земля». При этом на участках железных дорог с элек-
тротягой постоянного тока возможность организаций цепей ДП по схеме «про-
вод— земля» зависит от разности потенциалов между заземлениями в ОУПе
(ОП) и в последнем НУПе в полусекции ДП. Напряжение это обусловлено
гальваническим влиянием тяговой сети на цепи ДП и определяется расчетом.
Если указанное напряжение выходит за пределы ±15 В, то ДП может быть
организовано только по схеме «провод — провод». Расчет напряжений, вызывае-
мых гальваническим влиянием, должен выполняться в соответствии с [15].
В районах действия магнитных бурь цепи ДП организуют только по схеме
«провод — провод».
Напряжение дистанционного питания по правилам техники безопасности
должно сниматься с тех усилительных участков линии, на которых проводят
профилактические или ремонтные работы. Чтобы не нарушать действия связи в
эти периоды, необходимо предусмотреть резервирование ДП. Оно может осу-
ществляться с противоположного ОУПа или от передвижных питающих станций
(ПУС), представляющих собой передвижную усилительную станцию, имеющую
в своем составе электростанцию и устройства ДП. При резервировании по пер-
вому способу из каждого ОУПа должна быть предусмотрена возможность ди-
станционного питания всех НУПов, входящих в секцию ОУП—ОУП. Дистанцион-
ное питание НУПов с любого ОУПа дает возможность снятия напряжения ди-
станционного питания с любого усилительного участка. Выпрямительные устрой-
ства при этом способе резервирования должны выбираться с учетом дистанцион-
ного питания НУПов в секции и полусекции, прилегающих к рассматриваемому
ОУПу. Емкость же аккумуляторных батарей должна рассчитываться с учетом
дистанционного питания НУПов только в прилегающих полусекциях.
При ДП по схеме «провод — провод» н количестве НУПов в секции более
трех-четырех следует предусматривать резервирование с переходом на схему
ДП «провод — земля». В качестве рабочего заземления временно может быть
использовано защитное или линейно-защитиое заземление. При оснащении кабель-
ной магистрали передвижными усилительными и питающими станциями типа
ПУС-6 требования, указанные выше, можно ие учитывать.
Как правило, для обычных условий работы секция ДП ОУП—ОУП должна
делиться на полусекции по возможности с одинаковым количеством НУПов.
Дистанционное питание НУПов К-бОп. Образование цепей ДП. Для
каждой системы передачи цепь ДП по схеме «провод — земля» организуют
по средней точке одной четверки жил (рис. 11.13) . По первому кабелю органи-
зуют цепи ДП для нечетных систем, а по второму кабелю — для четных систем
передачи.
При скрещивании четверок магистрального кабеля, выполняемом для уст-
ранения влияния с выхода на вход усилителей систем передачи через гальвани-
чески неразделенные в НУПах (третьи) цепи, цепи ДП между НУПами перехо-
дят из одного кабеля в другой в соответствии со схемой скрещивания. На ка-
бельных магистралях, не имеющих в усилительных пунктах гальванически нераз-
деленных цепей, скрещивание не выполняется.
В НУПах дистанционно питаются усилители систем передачи, широкополос-
ные усилители низкой частоты (НЧ), а также устройства телемеханики (ТМ) и
телеконтроля (ТК).
Для создания одной цепи ДП по схеме «провод — провод» занимают две
четверки (рис. II.14). По этой цепи осуществляется ДП двух систем передачи —
одной, включенной в прямой провод этой цепи, а второй, включенной в обратный
провод. Таких цепей в каждом кабеле 4X4 создают две, а в двух кабелях —
соответственно четыре, и по ним осуществляют ДП восьми систем передачи.
Подключение цепи ДП к аппаратуре НУПа в зависимости от принятой схе-
мы ДП и расположения НУПа в полусекции ДП производится установкой дужек
на панели вводных гребенок (ПВГ), платах защитных устройств (ЗУ) и дистан-
ционного питания (ДП).
133
Рис. 11.13. Схема дистанционного питания НУПов К-бОп по системе «провод—земля» (схема для кабеля МКБАБ 7X4X1,05+
+ 5X2X0,7 + 1X0,5):
1 — цепь ДП по четверке кабеля: первая цифра — номер четверки, вторая — номер пары; 2 — система передачи (усилители обоих направле-
ний); римская цифра — порядковый номер системы передачи, питаемой по цепи ДП
нуп тп тп
Полу секция ДП и ТС К
КабельЩА!')
Кабель 1(АГ)
~ Рис. п.14. Схема дистанционного питания НУПов К-60п по системе «провод—провод» (схема для кабеля МК.БАБ 7Х4Х
“ XI,05+5Х2Х0,7+1X0,5)
Рис. 11.15. Развязывающие и защитные
Защитные и развязывающие устройства. Во время работы
могут увеличиваться влияния между цепями вследствие асимметрии в них и в
линейных трансформаторах и появляться на линии продольные напряжения, на-
водимые высоковольтными линиями электропередачи, тяговой сетью электри-
фицированных железных дорог и магнитными бурями. Поэтому на ОУПах и
НУПах в цепях ДП установлены специальные развязывающие и защитные уст-
ройства.
Для защиты аппаратуры НУПов от перенапряжений, вызванных грозовыми
разрядами, в цепи ДП установлен разрядник Р-34 с напряжением зажигания
1100 В Для защиты от перенапряжений аппаратуры ОУПов и ОП на стойке
СВКО-П установлены защитные устройства входа, состоящие из разрядников
РВ-1000, искровых разрядников и дренажных катушек Др.
Схемы развязывающих н защитных устройств на передающих и приемных
пунктах цепи ДП приведены на рис. П.15. На этих схемах Д8—фильтр для
развязки высокочастотных цепей, ЗУ — защитное устройство, служащее для ог-
раничения продольно наводимых э. д. с. промышленной частоты. Каждое ЗУ
состоит из двух дросселей и резонансного контура, настроенного на частоту
50 Гц и включенного между землей и средней точкой ЗУ, вследствие чего обра-
зуется Т-образный фильтр. Если нет оснований предполагать наличие продольно
наведенных э. д. с. в цепях ДП (например, на участках с электротягой на по-
стоянном токе и с автономной тягой), то один из дросселей Т-образного фильт-
ра ЗУ может быть закорочен (со стороны станции) и получен, таким образом,
Г-образный фильтр.
Т-образные фильтры снижают переменное напряжение, индуктированное в
кабельных жилах на протяжении усилительного участка, примерно в 20 раз. Пос-
ле фильтров оставшееся переменное напряжение, складываясь с постоянным на-
пряжением ДП, приводит к искажениям в работе усилителей систем передачи.
Таким образом, в цепи ДП образуется наряду с опасным также и мешающее на-
пряжение. Для того чтобы мешающее влияние, оказываемое тяговыми сетями
на каналы систем передачи через цепи ДП, не превышало допустимых пределов,
индуктированное напряжение на одном усилительном участке прн включенных в
цепи ДП Т-образных фильтрах в соответствии с [14] не должно превышать
200 В (действующее значение).
Снижение мешающего влияния индуктированного напряжения может быть
достигнуто за счет установки в НУПах параллельно цепям питания усилителей
136
устройства в цепях ДП аппаратуры К-60п
систем передач резонансного контура напряжения, настроенного на частоту
50 Гц. Такие контуры марки ФДП выпускаются заводом «Транссвязь». Онн
смонтированы на стальных панелях, закрываемых кожухом, по четыре на каж-
дой. Фильтры предназначены для установки в помещениях с температурой не
ниже 0° С, что не позволяет включать их в термокамерах НУПов.
При проектировании кабельных магистралей на участках электрических же-
лезных дорог на переменном токе необходимо учитывать, что результирующее
напряжение по отношению к земле, возникающее в жилах кабеля под воздей-
ствием магнитных Uм и гальванических UT влияний тяговых сетей переменного
тока и напряжения дистанционного питания, не должно быть больше, чем рабо-
чее напряжение i/pao, допустимое в жилах кабеля по техническим условиям.
Допустимая величина напряжений ДП для любого Кабеля может быть опре-
делена в соответствии с [14; 15].
При питании по схеме «провод — провод»
ЧЦП = 2 (^раб-V2 Um), В,
где UM — опасное напряжение магнитных влияний.
Прн питании по схеме «провод — земля»
^дП = ^раб 1/2 {/мг> В,
где f/мг —опасное напряжение магнитных и гальванических влияний, В.
Для кабеля с (7раб = 1000 В (например, МКПАБ) при опасном напряжении
магнитных и гальванических влияний, не превышающем 200 В, напряжение ДП
может быть принято максимально допустимым для аппаратуры К-60п Удп =
= 475 В независимо от схемы ДП.
Расчет UWr(Uw) для каждого конкретного участка кабельной магистрали
связи должен производиться в соответствии с [14, 15].
При прокладке в пределах одной секции кабелей различной марки рекомен-
дуется располагать кабели, имеющие £/Раб=450 В, в середине секции ОУП —
ОУП, так как к концу полусекцин напряжение ДП будет уменьшаться за счет
падения напряжения на линии и аппаратуре НУПов.
Оборудование для ДП. В состав аппаратуры ДП К-60п входят:
стойка типа СДП К-60п, устанавливаемая на питающем пункте (ОУП или ОП),
и устройства приема ДП, размещаемые на каждом НУПе.
137
Стойка СДП К-бОп служит для преобразования стабилизированного напря-
жения 21,2+3% В в более высокое напряжение, а также для коммутации и за-
щиты цепей ДП. Па стойке расположено девять преобразователей, каждый пре-
образователь для одной цепи ДП. Один из преобразователен резервный. Пере-
ключение цепей ДП с основного преобразователя на резервный производится
вручную. Подключение преобразователей (в том числе резервного) к источнику
21,2 В производят через автоматические регуляторы напряжения стойки САРН.
Необходимое количество стоек САРН для ДП определяют при проектировании
исходя из того, что каждый накальный регулятор стоек САРН-IM и САРН-ПМ
допускает ток 18 А, САРН-Ш и CAPH-IV —36 А, CAPH-ПК н САРН-П —
30 А. Для питания НУПов одних и тех же систем в обоих направлениях от ОУПа
желательно использовать преобразователи, расположенные на одной стойке
СДП, подключенные к одним и тем же регуляторам стойки САРН. Расход тока
от источника 24 В иа каждый преобразователь в зависимости от напряжения на
его выходе приведен в п. IV.4.
Устройства «обратной полярности» размещаются непосредственно в блоках
и состоят для каждой цепи ДП из двух одинаковых последовательно соединен-
ных полупроводниковых блоков ДП1 и ДП2 и полупроводникового устройства
«обратной полярности». Блоки ДП1 и ДП2 обеспечивают стабилизацию питаю-
щего напряжения на НУПе с точностью не ниже +5% номинального значения,
равного 18,6 В прн изменении величины тока дистанционного питания на ±10%
номинала (0,2 А).
Кроме того, блоки дистанционного питания предназначены для защиты ап-
паратуры от перегрузок значительными импульсами тока и большими обратны-
ми напряжениями, возникающими от разряда конденсаторов защитных устройств
при коротком замыкании на землю цепи ДП и от грозы. Схема блоков собрана
на стабилитронах. Напряжение на нагрузке практически равно напряжению ста-
билитронов. При снятии усилителей ВЧ со стойки включение эквивалентных на-
грузок не обязательно.
Устройства «обратной полярности» размещаются непосредственно в блоках
УНЧ и ТМ и предназначены для дистанционного питания в аварийных условиях
(при обрыве кабеля) усилителей служебной связи и определения поврежденного
усилительного участка непосредственно с ОУПа.
Расчет напряжения ДП. Напряжение ДП для НУПов систем пере-
дачи К-бОп
^ДП = п (-^дп гл ^ср + 2/дп грав+ ^нуп) "Ь ^з,
где п — число необслуживаемых усилительных станций, включенных в одну
цепь ДП. Для схемы «провод — земля» п принимают равным числу
НУПов в полусекции ДП, для схемы «провод — провод» — удвоенному
числу НУПов в полусекции ДП;
/ди—ток ДП 0,2 А для одной системы передачи с учетом питания усилите-
лей низкой частоты служебной связи и устройств телемеханики и теле-
контроля;
гл — сопротивление 1 км четверки жил кабеля, соединенных параллельно,
при диаметре жил кабеля 1,05 мм—5,3 Ом/км; 1,2 мм — 3,99 Ом/км;
/св —средняя длина усилительного участка в полусекции ДП, причем /св =
/1+/г + ^а + •••+ In
—------------------ км;
п
граз — сопротивление цепи развязывающих устройств при фильтрах: Т-образ-
ных— 31 Ом; Г-образных — 16 Ом;
/7нуп — напряжение электропитания каждого НУПа /7НУП =18,6X2=37,2 В;
6'3— падение напряжения на заземляющих устройствах от токов ДП В
ОУПе (ОП) и в последнем НУПе, В.
В соответствии с [3] прн удельном сопротивлении грунта до 100 Омм вклю-
чительно Ua не должно быть более 24 В (12+12), а при удельном сопротивле-
нии более 100 Ом-м — не более 48 В (12+36). При схеме ДП «провод—про-
вод» U3 — 0.
Допустимое число НУПов в полусекции ДП, рассчитанное исходя из мак-
симального значения напряжения ДП 475 В и /ср = 19 км, приведено в табл. П.23.
138
Таблица 11.23
Допустимое число НУПов в полусекции ДП
Система ДП L/з, В Диаметр жил кабеля, мм Максимальное число НУПов в полусекции ДП при защитном фильтре
Т-образном Г-образном
«Провод — земля» 24 1,05 1,2 6 6 7 7
48 1,05 1,2 6 6 6 7
«Провод — 1,05 3 3
провод» 1,2 3 4
В табл. 11.23 указано максимальное число НУПов в полусекции ДП при
резервировании ДП от передвижных питающих станций. При резервировании с
противоположного ОУПа указанное в таблице число НУПов будет соответство-
вать максимальному числу НУПов не в полусекции, а в секции ДП. Максималь-
ное число НУПов в секции ДП при схеме «провод — провод» может быть при-
нято такое же, как при схеме «провод — земля», при условии переключения схе-
мы «провод—провод» при необходимости резервирования с противоположного
ОУПа на схему «провод-—земля». Значения напряжений для ДП по системе
«провод — провод» приведены в табл. 11.24, а для ДП по системе «провод —
земля» при (73=24 В и (73=48 В — соответственно в табл. П.25 и II.26.
Дистанционное питание НУПов K-12-J-12. Образование цепей ДП.
Потребителями тока ДП в НУПах являются линейный усилитель, оборудование
выделения диспетчерского канала н устройства телесигнализации Для питания
линейного усилителя необходим ток 120 мА при напряжении 28—30 В, а для
оборудования выделения необходим ток 120 мА при напряжении 12,6 В. В цепи
ДП соединение нагрузок последовательное.
Таблица II 24
Значения UдП при системе ДП «провод — провод» для аппаратуры К-60п
S £ Удп- в, пРи числе НУПов в цепи ДП при фильтре ЗУ S £ ^ДП’ в> П1)И числе НУПов в цспи ДП при фильтре ЗУ
1 2 3 4 * 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4
о Т-образиом Г-образном Л Т-образиом Г-образном
Кабель с диаметром жил 1,05 ММ Кабель с диаметром жил 1,2 мм
10 120 241 361 — 108 217 325 434 10 115 230 345 461 103 206 309 413
11 123 245 368 — 111 221 332 442 11 117 234 350 467 105 210 314 419
12 125 249 374 — 113 225 338 451 12 118 237 355 473 106 213 319 425
13 127 254 380 — 115 230 344 459 13 120 240 360 — 108 216 324 432
14 129 258 381 — 117 234 351 468 14 122 243 365 — ПО 219 329 438
15 131 262 393 — 119 238 357 — 15 123 246 369 — 111 222 333 445
16 133 266 399 — 121 242 363 .— 16 125 249 374 — 113 225 338 451
17 135 270 406 — 123 246 370 — 17 126 253 379 — 114 229 343 457
18 137 275 412 — 125 251 376 — 18 128 256 384 — 116 232 348 464
19 139 279 418 — 127 255 382 — 19 130 259 389 — 118 235 353 471
20 142 283 425 — 130 259 389 — 20 131 262 393 — 119 238 357 —
139
Таблица 11.25
Значения (7дП при системе ДП «провод—земля» для аппаратуры К-60п
(£7з=24 В)
1 ия | ДдП’ ПРИ числе НУПов в цепи ДП S X Ъ. ^ДП» В, при числе НУПов в цепи ДП
1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4 5 1 6 1 7 1 8
Кабель с диаметром жил 1,05 мм Кабель с диаметром жил 1,2 мм
Т-образный фильтр ЗУ Т-образный фильтр ЗУ
10 108 168 229 289 349 409 469 10 82 139 197 254 312 369 427 —
11 109 171 232 293 354 416 — 11 82 141 199 258 316 374 433 —
12 110 173 235 297 360 422 12 83 142 202 261 320 379 438 ——
13 111 175 238 302 365 428 — — 13 84 144 204 264 324 384 444
14 112 177 241 306 370 435 ___ II " 14 85 146 206 267 328 389 449 —
15 114 179 244 310 376 441 — 15 86 147 209 270 332 393 455 —
16 115 181 248 314 381 447 — 16 86 149 211 273 336 398 461
17 116 183 251 318 386 454 — 17 87 150 213 277 340 403 466 —
18 117 185 254 323 391 460 — 18 88 152 216 280 344 408 472 ——
19 118 187 257 327 397 466 19 89 154 218 283 348 413 — —
20 119 190 260 331 402 473 — — 20 90 155 221 286 352 417 — —
Г-образный фильтр ЗУ Г-образный фильтр ЗУ
10 102 156 211 265 319 373 409 461 10 76 127 179 230 282 333 385 437
11 103 159 214 269 324 380 415 467 11 76 129 181 234 286 338 391 443
12 104 161 217 273 330 386 420 473 12 77 130 184 237 290 343 396 449
13 105 163 220 278 335 392 426 — 13 78 132 186 240 294 348 402 456
14 106 165 223 282 340 399 431 14 79 134 188 243 298 353 407 462
15 108 167 227 286 346 405 437 15 80 135 191 246 302 357 413 469
16 109 169 230 290 351 411 443 16 80 137 193 249 306 362 419 475
17 НО 171 233 294 356 418 448 17 81 138 195 253 310 367 424 —
18 111 173 236 299 361 424 454 ——. 18 82 140 198 256 314 372 430 —
19 112 175 239 303 367 430 459 — 19 83 142 200 259 318 377 435 —
20 113 178 242 307 372 437 465 — 20 84 143 203 262 322 381 441 —
Для каждой системы передачи цепь ДП по схеме «провод — земля» орга-
низуют по средней точке одной пары жил той же цепи, что и связь по данной
системе. При организации ДП по схеме «провод — провод» занимаются две па-
ры жил. По такой цепи осуществляется дистанционное питание двух систем пе-
редачи: одной, включенной в прямой провод этой цепи, а второй — обратный.
Переход с одной схемы дистанционного питания на другую производится
перепайками в ОУПе на блоках вводного оборудования (ВО) и на блоках прие-
ма дистанционного питания (Пр. ДП) в НУПе. Схемы ДП «провод—провод» и
«провод—земля» приведены соответственно на рис. П.16 и 11.17.
Защитные и развязывающие устройства. Для защиты
входных цепей аппаратуры от наведенных э. д. с. линий электропередач и грозо-
вых разрядов предусматриваются разрядники. В среднюю точку линейной обмот-
ки трансформатора включается вилитовый разрядник типа РВ-1000. Этот раз-
рядник защищает цепи ДП от напряжений свыше 1000 В.
Схемы развязывающих и защитных устройств на передающих и приемных
пунктах цепи ДП приведены на рис. 11.18*, где С4—разделительный конденса-
тор; Д6 — фильтр, предназначенный для устранения влияния .между системами
через третьи цепи; ЗУ — дроссельный фильтр, обеспечивающий работу оборудо-
140
М-1 НМ 1-1
Полу секция ДП и ТСК
НУП 1-2 НУП Д-З МП-П
Полусекция
I си с тем а
ОК-12+12
Рис. 11.16. Схема дистанционного питания НУПов К-12+12 по си-
стеме «провод — провод»
ДПиТСК
Л К-12+12
вания НУПов при наличии на рабочих жилах кабеля продольной наведенной
э. д. с. с напряжением до 200 В. Дроссель фильтра имеет отводы, с помощью
которых резонансный контур фильтра настраивается на частоту 50 Гц. Сопро-
тивление постоянному току одного фильтра ЗУ в цепи ДП 45 Ом. Состав и тех-
нические характеристики оборудования ДП приведены в п. IV.3.
Расчет напряжения ДП. Напряжение дистанционного питания
(f/дп) Дли НУПов систем передачи К-12+12 рассчитывается по формуле
£/дп — п Удп гл /ср + ^нуп) 4* >
где п — число необслуживаемых усилительных станций, включенных в
одну цепь ДП. Для схемы «провод — земля» п принимается рав-
ным числу НУПов в полусекции ДП, для схемы «провод — про-
вод» — удвоенному числу НУПов в полусекции ДП;
/дп =0,12 А —ток дистанционного питания;
Гл —1 сопротивление 1 км пары жил кабеля, соединенной параллельно;
для кабеля с диаметром жил 1,05 мм—7,89 Ом; 1,2 мм —
10,6 Ом;
/ср— средняя длина усилительного участка в полусекции ДП;
^НУП=46В —напряжение на нагрузке НУПа;
Us —падение напряжения на заземляющих устройствах от токов ДП
в ОУПе (ОП) и в последнем НУПе, В (см. расчет //дП Для си"
стемы К-60п).
Рассчитанные по формулам значения напряжений в зависимости от /ср и
числа включенных в цепь ДП НУПов для системы «провод — провод» приведены
в табл. П.27, а для системы «провод — земля» при С/3=24 В и /73=48 В — со-
ответственно в табл. П.28 и II.29.
0П-1 НУП-1-1 НУП-1-2 НУП 1-3 НУП-1-4 НУП-1-5 НУП IВ 0УП-П
©---------о---------о---------о-—-о--------------о----------о--------©
* Полусенция ДП иТСК Полусенция ДПиТСК * |
1система
0K-J2H2 ПК-12+1 г
П система
Рис. II.17. Схема дистанционного питания НУПов К-12+12 по системе «про-
вод — земля» (в кабеле ТЗПА ДП I и II систем по разным четверкам)
141
Таблица 11.26
Значения С7цП при системе ДП «провод — земля» для аппаратуры К-60п
(С73 = 48 В)
£ £/дП» ПРИ числе НУПов в цепи ДП 2 ьй ПдП- В’ п₽и числе НУПов в цепи ДП
«.
о А 1 1 1 1 1 1 1
1|2|з|4|5|б|7|8 и 1|2|3|4|5|б|7|8
Кабель с диаметром жил 1,05 мм Кабель с диаметром жил 1,2 мм Т-образный фильтр ЗУ
Т-образный фильтр ЗУ
10 84 144 205 265 325 385 445 — 10 106 163 221 278 336 393 451
11 85 147 208 269 330 392 453 —. И 106 165 223 282 340 398 457
12 86 149 211 273 336 398 460 —. 12 107 166 226 285 344 403 462 —
13 87 151 214 278 341 404 468 — 13 108 168 228 288 348 408 468 —
14 88 153 217 282 346 411 475 — 14 109 170 230 291 352 413 473 —
15 90 155 220 286 352 417 — — 15 ПО 171 233 294 356 417 — —
16 91 157 224 290 357 423 — —— 16 110 173 235 297 360 422 —
17 92 159 227 294 362 430 — — 17 111 174 237 301 364 427 — —
18 93 161 230 299 367 436 — 18 112 176 240 304 368 432 —
19 94 163 233 303 373 442 — 19 113 178 242 307 372 437 —
20 95 166 236 307 378 449 — — 20 114 179 245 310 376 441 — —
Г-образный фильтр ЗУ Г-образный фильтр ЗУ
10 78 132 187 241 295 349 403 458 10 100 151 203 254 306 357 409 461
11 79 135 190 245 300 356 411 466 11 100 153 205 258 310 362 415 467
12 80 137 193 249 306 362 418 475 12 101 154 208 261 314 367 420 473
13 81 139 196 254 311 -368 426 — 13 102 156 210 264 318 372 426
14 82 141 199 258 316 375 433 — 14 103 158 212 267 322 377 431 —
15 84 143 203 262 322 381 441 — 15 104 159 215 270 326 381 437 —
16 85 145 206 266 327 387 448 — 16 104 161 217 273 330 386 443 —
17 86 147 209 270 332 394 455 — 17 105 162 219 277 334 391 448 —
18 87 149 212 275 337 400 463 — 18 106 164 222 280 338 396 454 —
19 88 151 215 279 343 406 470 — 19 107 166 224 283 342 401 459 —
20 89 154 218 283 348 413 — — 20 108 167 227 286 346 405 465 —•
Таблица 11.27
Значения С/дП при системе ДП «провод — провод» для аппаратуры
К-12 + 12
ня ‘йэ/ ПдП- В- ПРИ числе НУПов в цепи ДП и диаметре жил кабеля S ьй ъ i/дП» В» ПРИ числе НУПов в цепи ДП и диаметре жил кабеля
2 3 2 з 4 1 2 3 1 2 3 *
1,05 м 1,2 мм 1,05 мм 1,2 мм
10 11 12 13 14 15 16 17 18 117 120 122 125 128 130 133 135 138 235 240 245 250 255 260 265 270 276 360 368 375 383 390 398 406 413 111 113 115 117 119 121 123 125 126 222 226 230 234 238 241 245 249 253 333 339 345 351 356 362 368 374 379 445 452 460 468 475 19 20 21 22 23 24 25 26 140 143 145 148 150 153 156 158 281 286 291 296 301 306 311 316 421 429 336 444 452 459 467 474 128 130 132 134 136 138 140 142 257 261 264 268 272 276 280 284 385 391 397 402 408 414 420 425 1 1 1 II 1 1 1
142
Таблица 11.28
Значения Удп при системе ДП «провод — земля» для аппаратуры
К-12+12 ({73=24 В)
Их УДП' в> при числе НУПов в цепи ДП
1 1 2 3 4 1 5 1 6 7
Кабель с диаметром жил 1,05 мм
10 83 141
11 84 144 204 __
12 85 146 208 269 .
13 86 149 212 274 337
14 88 152 215 279 343 407
15 89 154 219 284 349 414
16 90 157 223 289 356 422
17 92 159 227 294 362 430
18 93 162 231 300 368 437 -
19 94 164 234 304 375 445
20 95 167 238 310 381 453 .
21 97 169 242 315 388 460
22 98 172 246 320 394 468
23 99 174 250 325 400
24 100 177 254 330 407
25 102 180 257 335 413
26 103 182 261 340 419 — —
и А УДП- В, при числе НУПов в цепи ДП
1 2 3 4 5 6 7
Кабель с диаметром жил 1,2 мм
10 80 135 191 246 302 357 413
11 80 137 194 250 307 363 420
12 81 139 196 254 311 369 426
13 82 141 199 258 316 375 433
14 83 143 202 262 321 380 440
15 84 145 205 265 326 386 446
16 85 147 208 269 331 392 453
17 86 148 211 273 335 398 460
18 87 150 214 277 340 403 467
19 88 152 217 281 345 409 473
20 89 154 219 285 350 415
21 90 156 222 288 354 421
22 91 158 225 292 359 426
23 92 160 228 296 364 432
24 93 162 231 300 369 438
25 94 164 234 304 374 444
26 95 166 237 308 378 449 —
Таблица 11.29
Значения U др при системе ДП «провод — земля» для аппаратуры
К-12 + 12 (U3 = 48 В)
яя ,(io/ УДП- в- при числе НУПов в цепи ДП ия УДП- в- при числе НУПов в цепи ДП
1 2 3 * 5 6 7 1 1 2 1 3 4 I 5 6 7
Кабель с диаметром жил 1,05 ИМ Кабель с диаметром жил 1,2 мм
10 11 107 108 165 168 228 — — — — 10 11 12 1 Q 104 159 215 270 326 381 437
12 109 170 232 293 104 161 218 274 331 387 444
13 ПО 173 236 298 361 105 106 107 108 109 110 111 163 220 278 335 393 450
14 15 112 113 176 178 239 243 303 308 367 373 431 438 —- 1 и 14 15 1 с 165 167 223 226 282 286 340 345 399 404 457 464
16 114 181 247 313 380 446 169 229 289 350 410 470
17 18 19 116 117 118 183 186 188 251 255 258 318 324 328 386 392 399 454 461 469 — 17 18 171 172 174 232 235 238 293 297 301 355 359 364 416 422 427 —
20 119 191 262 334 405 1У 112 176 241 305 369 433
21 121 193 266 339 412 ZU 113 178 243 309 374 439
22 122 196 270 344 418 21 22 114 180 246 312 378 445
23 123 198 274 349 424 115 182 249 316 383 450
24 124 201 278 354 431 2о 116 184 252 320 388 456
25 126 204 281 359 437 24 117 186 255 324 393 462
26 127 206 285 364 443 — — 2«j 26 118 119 188 190 258 261 328 332 398 402 468 473 —•
143
ГЛАВА III
ЗАЗЕМЛЕНИЯ
111.1. Заземляющие устройства.
Нормы и правила проектирования
Основные определения. Заземляющие устройства в установках СЦБ и связи
различают рабочие, рабоче-защитные, защитные, линейно-защитиые и измери-
тельные.
Рабочее заземляющее устройство предназначено для соеди-
нения с землей аппаратуры проводной связи и радиотехнических устройств для
использования земли в качестве одного из проводов электрической цепи.
Защитным заземляющим устройством называют устройство,
предназначенное для соединения с землей оборудования, которое нормально не
находится под напряжением, но может оказаться под напряжением при повреж-
дении изоляции токоведущих проводов. Защитные заземляющие устройства вы-
равнивают потенциал металлических частей оборудования с потенциалом земли
и тем самым обеспечивают защиту обслуживающего персонала и аппаратуры от
возникновения на них опасной разности потенциалов по отношению к земле.
К защитному заземлению подсоединяют один из полюсов батареи связи для за-
щиты от переходных токов в случае нарушения изоляции проводки абонентских
Пар.
Рабоче-защитное устройство служит одновременно как рабо-
чим, так и защитным заземляющим устройством.
Линейно-защитное заземляющее устройство обеспечи-
вает заземление металлических оболочек кабеля и бронепокровов по трассе кабе-
ля и на станциях, куда подходят кабельные линии, а также на воздушных лини-
ях для заземления молниеотводов, тросов, металлических оболочек, брони кабеля
И т. д. В ряде случаев допускается объединять защитное и линейно-защитное
устройства. Такое заземляющее устройство называют объединенным за-
щитным.
Измерительное заземляющее устройство предназначено
Для контрольных измерений сопротивлений рабочего, защитного и рабоче-защит-
ного заземляющих устройств.
Нормы и правила проектирования заземляющих устройств. В узле связи к
рабоче-защитному или защитному заземляющему устройству при помощи зазем-
ляющих проводов кратчайшим путем должны быть подключены, один из полюсов
электропитающей установки связи (« + » или «—»); сигнальные цепи реле соеди-
нительных линий АТС и МТС; цепи телеграфной аппаратуры, если земля исполь-
зуется в качестве одного из проводов электрической цепи; полюсы блоков дистан-
ционного питания (ДП) стоек СДП-К-бОп при питании НУПов по схеме «про-
вод — земля»; контакты блокирующих устройств, металлические части стативного
и коммутаторного оборудования и стоек ЛАЗов; экраны аппаратуры и кабелей;
металлические оболочки кабелей; элементы схем защиты; молниеотводы; метал-
лические части силового оборудования (щиты и панели для ввода и распреде-
ления переменного тока, щиты и шкафы питающей установки, щит автоматики
и корпус днзель-генератора резервной электростанции).
На постах ЭЦ, горочной автоматической централизации (ГАЦ), диспетчер-
ской централизации (ДЦ), постах и вышках маневровых районов оборудуют за-
щитное заземляющее устройство и два измерительных.
К защитному заземляющему устройству должны быть подключены: каркасы
релейных стативов, секции табло и пульта-манипулятора, пульта маневрового
144
Таблица III.l
Нормы сопротивления заземляющих устройств узлов связи и постов ЭЦ
Сопротивление заземляющего устройства, Ом
Объект Система ДП Удельное сопротив- ление о рабоче-защитного, защитного, объеди- ненного Л ео О р измери-
грунта р» Ом-м 0J 3* о \о СЗ при нали- чии ДГА или ТП при отсут- ствии ДГА или ТП « п « а <у Е к S- ч и тельного I и П
Кабельные линии связи
ОП; ОУП; пост ЭЦ, совмещен- ный с ОУП «Провод — земля» До 100 101—250 4*1 2~ 4р :100*1 5*1 2 10*1 —- 100-1, II 200-1, II
5 5
251—500 — 10*1 10*1 — 200-1, II
5 5
От 501 — 20*1 20*1 — 200-1, II
5 5
«Провод— провод» или без ДП До 100 101—250 — 4*2 4р:100*2 5*2 2 IO*2 100-1,41 200-1, II
5 5
251—500 — IO*2 10*з — 200-1, II
5 5
От 501 — 20*2 20*2 — 100-1, II
5 5
Наземный НУП; пост ЭЦ, совме- щенный Последний НУП в по- лусекции ДП До 100 101—250 Ю*з ЗО*3 4*4 2~ 4р:100*4 5** 2 Ю*4 — 100-1 200-1
с НУП «провод — земля» 251—500 30*3 5 Ю*4 5 Ю*4 — 200-1
5 5
От 501 ЗО*3 20*4 2о*4 — 200-1
5 5
Любой НУП при ДП «провод — провод» До 100 101—250 4*4 г- 4р: 100*4 5** 2 Ю*4 100-1, II 200-1, II
и промежу- точный НУП в по- лусекции ДП «провод — земля» 251-500 От 501 — 5 Ю*4 ~5~ 20*4 "Г" 5 Ю*4 20*4 "б- — 200-1, II 200-1, II
145
Продолжение табл. П1.1
Сопротивление заземляющего устройства, Ом
Объект Система ДП Удельное сопротив- ление о рабоче-защитного, защитного, объеди- ненного га СО 6 2 измери-
грунта р, Ом«м <Б га а. при нали- чии ДГА или ТП при отсут- ствии ДГА или ТП Sg Eg. ч я I и II
Подземный НУП Последний НУП в полусекции ДП «провод — земля» До 100 101—500 От 501 10*» 30*3 30*3 — Ю*5 10** 5 20*4 5 5 2 200-1 200-1
Любой НУП при ДП «про вод—провод» и промежу- точный НУП в полусекции ДП «провод- земля» До 100 101—500 От 501 — — 10*5 Ю*4 IT- 2о*4 5 2 100-1 200-1, II 200-1, II
Служебно-технические здания СЦБ
Посты ЭЦ, ГАЦ, посты и вышки маневровых районов ОП, ОУП «Провод — земля» До 100 101—250 251—500 От 501 Воздушнь До 100 101—750 От 751 ie лини 4*2 4р:100*2 IO*2 20*2 и связи 4*1 4р 100*1 30*1 10*2 IO*2 10*2 20*2 10*1 30*1 30*1 '111 МИ 100-1, II 200-1, II 200-1, II 200-1, II 100-1, II 200-1, II 200-1, II
«Провод — провод» или без ДП До 100 101-750 От 751 —- 4*2 4р: 100*2 30*2 10*2 30*2 30*2 —- 100-1, И 200-1, II 200-1, II
Пост ЭЦ, совмещен- ный с ОУПом «Провод — земля» До 100 101—250 251—500 От 501 — 4*1 4р : 100*1 10*1 20*1 10*1 10*1 10*1 20*1 100-1, II 200-1, II 200-1, II 200-1, II
«Провод — провод» или без ДП До 100 101—500 От 501 —- 4*2 4р :100*2 20*2 10*з 10*2 20*2 — 100-1, II 100-1, II 200-1, II
ВУС Рабочс 7дП — ток дне быть больше ве *2 Защити «Провод — земля» ‘-защитное. Соп таициоииого пит ‘линии, указаинь ое. До 100 От 101 ротивлеиие аиия одной 1х в таблице 10*з 30*з рабоче цепи, г защитного — общее ч IO*2 I __ 30*2 | — заземления исло цепей ДП. R 100-1 200-1 12 . где ДП п ие должно
*3 Сопротивление рабочего заземления R=;----при р<100 0м-м и ;---------- при р>
1дп л 'дп п
>100 Ом • м R не должно быть больше величины, указанной в таблице
** Объединенное защитное
*s Защитное заземление в виде магниевых протекторов, устанавливаемых для защиты
от почвенной коррозии термокамеры НУП.
Примечание. В числителе даны нормы иа сопротивление заземляющих устройств
при автономной тяге и электротяге постоянного тока, в Знаменателе — при электротяге пе-
ременного тока.
146
Таблица Ш.2
Нормы сопротивлений заземляющих устройств телефонных
и телеграфных станций
Объект Заземляющее устройство Удельное сопротивле- ние грунта р, Омм Сопротив- ление за- земляюще- го устрой- ства» Ом Число вводимых в станцию
проводов соединитель- ных линий и цепей
Телефонные станции, имеющие соединительные линии без исполь- зования земли в качестве обратно- го провода То же Телефонные станции, имеющие соединительные линии, использую- щие землю в ка- честве проводни- ков тока Телеграфные станции, трансля- ционные, оконеч- ные и абонентские пункты, работаю- щие по двухпро- водным цепям Телеграфные станции и транс- ляционные пункты, работающие по од- нопроводным це- пям Промежуточные пункты избира- тельной связи То же Защитное Рабоче- защитное Защитное Рабоче- защитное Защитное До 100 101—300 301—500 Свыше 500 До 100 101—300 301—500 Свыше 500 Любое До 100 Свыше 100 Любое До 100 101—300 301—500 Свыше 500 До 100 101—300 301—500 Свыше 500 10 15 20 35 8 10 15 20 25 12 6 3 2,5 1,0 0,5 10 20 20 10 5 3 2 15 25 35 45 10 20 25 30 До 5 5—10 10—20 20—50 Свыше 5 До 5 Свыше 5 До 25 26—50 51—100 101—200 201—500 501—1000 Свыше 1000 До 5 Свыше 5
Примечание
аппаратов, допускается
Для телеграфных станций, где установлено до пяти телеграфных
ие предусматривать устройство измерительных заземлений.
147
диспетчера; стенд для проверки блоков; металлические оболочки кабелей СЦБ и
связи, элементы схем защиты, молниеотводы; кабель-росты, кабельные шкафы,
конструкции для прокладки кабелей в подполье; каркасы аппаратуры станцион-
ной связи; заземляющая проводка станционной и поездной радиосвязи; полюсы
источников постоянного тока для устройств связи; металлические части силового
оборудования (щит выключения питания, кожуха силовых трансформаторов ТС,
каркасы панелей питающей установки, щит автоматики и корпус дизель-генера-
тора резервной электростанции).
Кроме того, к защитному и рабоче-защитному заземлению на постах ЭЦ и
в узлах связи должны быть присоединены металлические трубопроводы водопро-
вода и центрального отопления, арматура зданий и другие металлические кон-
струкции внутри здания, за исключением трубопроводов горючих и взрывоопас-
ных смесей, канализации, центрального отопления и бытового водопровода, рас-
положенных вне здания поста ЭЦ или узла связи; провод нейтрали обмоток
трансформаторов силовой трансформаторной подстанции и собственной резервной
электростанции, питающей оборудование поста ЭЦ или узла связи. При этом за-
земляющее устройство для трансформаторной подстанции может быть общим,
если трансформаторная подстанция расположена на территории поста ЭЦ или
узла связи При совмещении в одном здании ОУП и поста ЭЦ к рабоче-защитно-
му или защитному заземляющему устройству подключают все устройства и цепи,
указанные выше.
Сопротивление заземляющих устройств узла связи и поста ЭЦ должно со-
ответствовать нормам для всех подключаемых устройств, в том числе для транс-
форматорной подстанции и резервной электростанции, питающих оборудование
узла связи или поста ЭЦ. Нормы сопротивления заземляющих устройств для
ОП, ОУПов, НУПов и постов ЭЦ приведены в табл. III.1.
В табл. III.2 приведены нормы сопротивления заземляющих устройств для
телефонных станций местной и междугородной связи, телеграфных станций и
промежуточных пунктов избирательной связи.
III.2. Сооружение заземляющих устройств.
Ввод и проводка заземления
Конструкция заземляющих устройств. Заземляющие устройства состоят из
вертикальных заземлителей и соединяющих их горизонтальных полос (горизон-
тальных заземлителей). Вертикальные заземлители изготовляют из уголковой
стали (рис. III.1) или из прутка диаметром от 12 до 20 мм (рис. III.2). Верти-
кальные заземлители соединяют между собой при помощи сварки стальной поло-
сой. При расположении заземлителей многорядными контурами последние соеди-
няют между собой перемычками из такой же полосы.
Заземлители из прутка диаметром 12 мм и длиной до 10 м целесообразно
погружать в землю перазрезными посредством ввертывания. Для ввертывания
используют переносные вращательные станки, электрические сверлилки, электро-
дрели с редукторной приставкой. Можно также применять двигатель от пилы
«Дружба» и т. д. Для облегчения ввертывания конец прутка специальным обра-
зом видоизменяется. Заземлители из прутка диаметром 20 мм, длиной 10 и 15 м
делают из секций по 1,5—2,5 м. Для забивки используют вибромолот типа ВМ-2.
Секции соединяют сваркой с помощью отрезка уголка. На верхний конец сек-
ции надевают съемный боек, предохраняющий при забивании торец секции от
расплющивания.
Для уменьшения сопротивления заземляющих устройств при большом удель-
ном сопротивлении грунта р производят обработку грунта поваренной солью,
заполняют котлован грунтом-заполнителем или делают выносные заземления.
При обработке грунта поваренной солью в месте забивки
электрода вырывают котлован (рис. Ш.З) глубиной 2,7 м, диаметром 0,8—1,0 м
или сечением 1X1 м2. В котлован укладывают поочередно толстые слои грунта
и более тонкие поваренной соли. Слои смачивают водой и утрамбовывают. Рас-
ход соли принят 50 кг на электрод. В качестве грунта-заполнителя могут быть
применены глина, торф, чернозем, суглинок, шлак н т, д. Обрабатывают солью
148
только пространство, окружающее вертикальный электрод, но не траншеи для
соединительной полосы. Так как соль со временем вымывается, то срок действия
обработки грунта ограничен и через 2—4 года ее приходится повторять.
Котлованы с груитом-заполнителем делают диаметром 2 м
и глубиной, равной длине вертикального заземлителя (рис. III.4). В качестве
грунта-заполнителя может быть применен любой грунт, имеющий удельное со-
противление в 5—10 раз меньше удельного сопротивления основного грунта.
Например, если заземление устраивают в песчаном или каменистом грунте, то
заполнителями могут быть глина, торф, чернозем, суглинок, кокс, шлак и т. п.
В скальных и других грунтах, где рытье отдельных котлованов невозможно,
следует при помощи взрывных работ сделать один общий котлован для всего
контура заземления. Размеры котлована зависят от количества заземлителей.
При устройстве заземлений в тяжелых грунтах с грунтом-заполнителем
Ррасч = р/к.
Значение коэффициента к для вертикальных заземлителей из угловой стали
50x50x5 длиной 2,5 м при размещении их в котлованах диаметром 2 и 4 м
приведено в табл. III.3.
Выносные заземления устраивают в местах с грунтом, имеющим
значительно меньшее удельное сопротивление, чем в месте нахождения объекта,
например в водоемах (прудах, озерах, реках), не промерзающих до дна.
Сопротивление соединительной линии (кабельной или воздушной) для вы-
носных заземлений не должно превышать 10 % номинального сопротивления
заземления. Для подземной соединительной линии рекомендуется одножильный
кабель марки АВВБ. Сопротивление алюминиевой жилы такого кабеля
30 Ом-мм2/км.
Для воздушной подвески рекомендуется сталеалюминиевый провод марки
АС, сопротивление которого 32 Ом-мм2/км.
Заземлителями для выносных заземлений в водоемах служат контуры типов
«.гребенка» (рис. III.5), «решетка» или «клетка».
Выбор конструкций заземляющих устройств. Рекомендуется применять уст-
ройство заземлений, кроме рабочего заземления НУПа с ДП по схеме «провод —
земля», из прутковых вертикальных заземлителей диаметром 12 мм, длиной 5 м.
В стесненных территориальных условиях, а также в местах с удельным сопро-
тивлением грунтов р выше 300 Ом-м, кроме скальных грунтов и районов вечной
мерзлоты, выполняют устройство заземлений из прутковых вертикальных зазем-
лителей длиной 10 или 15 м. Длину прутковых заземлителей определяют в зави-
симости от нахождения грунтовых вод. Длина заземлителя должна быть выбра-
на таким образом, чтобы нижиий конец его находился ниже на 0,5 м нижнего
уровня грунтовых вод. В этом случае удельное сопротивление грунтов, опреде-
ленное по таблицам в зависимости от геологических данных, уменьшают в
2,5 раза.
В скальных грунтах рекомендуется применять уголковые вертикальные за-
землители длиной 2,5 м, помещаемые в котлованы с грунтом-заполнителем или
выносные заземления.
Таблица Ш.З
Значение коэффициента к для вертикальных заземлителей
Удельное сопротивление грунта, Ом-м к при удельном сопротивлении грунта-заполиителя, Ом*м
2,5 (кокс измельченный) 60 (чернозем) 150 (глина)
d= 2 м d — 4 м d= 2 м J —4 м м d=i м
300 3,0 5,0 2,2 3,0 1.6 2,0
500 3,0 5,0 2,5 3,5 2,0 2,5
1000 3,0 5,0 2,7 4,0 2,4 3,0
2000 3,0 5,0 2,9 4,5 2,7 4,0
3000 3,0 5,0 2,9 4,5 2,8 4,0
5000 3,0 5,0 3,0 5,0 2,9 4,5
149
77W;
TWWT-------
жж<
Соединительная
стальная полоса
ЫО мм
Уголковая сталь
5а*50*5мм
0 = 5m
Рис. III.1. Заземляющее устройство из
уголковых вертикальных заземлителей
Рис. III.3. Заземляющие устройства
с обработкой грунта солью
Соединительная}
5 стальная полоса]
5 . дхломм
—4-—
wwfe Стальной >W
^пруток 020 ила 12мм
а=10м или 15 м
й=2м
Грунт
основной
Соедини-^
тельная 2
стальная^
полоса
4x40 мм
Уголковая
сталь
50*50*5мм
а= 5 мм
Грунт-
наполни -
тель
Вид сверху
О,у Л»1
>x\WX\3
Сварка
Вид сверху
WzXWy^WVz
11
s
5
W
5
Рис. III.2. Заземляющее устройство из
прутковых вертикальных заземлителей
Рис. III.4. Заземляющие устройства
в скальных грунтах из уголковых
вертикальных заземлителей, разме-
щенных в котлованах с грунтом-за-
полнителем
150
Таблица Ш.4
Минимально допустимое расстояние от рабочего заземляющего устройства
Рабочий ток в цепи ДП «провод — земля», А Расстояние, м, от рабочего заземляющего устройства до Рабочий ток в цепи ДП «провод — земля», А Расстояние, м, от рабочего заземляющего устройства до
линейно- защитного и защитного термокамеры НУП и кабе- лей связи без изолиру- ющих покрытий лииейно- защитного и защитного термокамеры НУП и кабе- лей связи без изолиру- ющих покрытий
0,25 20 15 1,5 45 40
0,5 25 20 2,0 65 60
1,0 35 30 3,5—5,0 105 100
В необслуживаемых усилительных пунктах при схеме ДП «провод — земля»
для устройства рабочего заземления следует применять уголковые вертикальные
заземлители длиной 2,5 м без обработки грунта поваренной солью. Уголковые
заземлители этой длины рекомендуется применять во всех случаях, когда для
получения необходимой величины сопротивления заземлений требуемое их коли-
чество не превышает 40 шт.
Расположение заземляющих устройств. Заземляющие устройства различного
назначения на площадке технического здания размещают исходя из условий их
удобного расположения на местности и исключения взаимного влияния между
ними.
Рекомендуется основное заземляющее устройство располагать по периметру
здания и выполнять его одновременно со строительными работами по установке
фундаментов до засыпки котлованов. При расположении заземляющих устройств
на прилегающих к служебным объектам площадках вертикальные заземлители
могут быть расположены в ряд, по контуру или в виде многорядных контуров.
Расположение заземлителей в ряд является преимущественным, так как при та-
ком расположении коэффициент использования заземлителей лучше, чем при
расположении их по контуру. Расстояние между отдельными неизолированными
частями разных заземляющих устройств на участке до ввода в здание не долж-
но быть менее 20 м. Расстояние между рабочим заземляющим устройством,
термокамерой подземного НУПа и кабелем без изолирующих покрытий должно
быть не менее указанного в табл. III.4. Расположение заземляющих устройств
на площадке НУП К-60п показано на рис. III.6.
Ввод заземляющей проводки. Вводы от каждого наружного заземления в
здания ОП, ОУПа, постов ЭЦ и наземных НУПов выполняются самостоятельны-
ми кабелями марки ЛВВГ1Х25, которые присоединяются к щитку трех земель.
Контур рабоче-защитного заземляющего
устройства при наличии цепей дистан-
ционного питания должен иметь соеди-
нение со щитком трех земель двумя
кабелями. В рабочем состоянии все три
заземляющих устройства (рабоче-защит-
ное или защитное и два измерительных)
на щитке трех земель должны быть сое-
динены параллельно и разъединяться
лишь для измерения сопротивления за-
щитного илн рабоче-защитного заземля-
ющего устройства.
Кабель АВВГ, имеющий алюминие-
вые жилы, соединяют со стальной шиной
при помощи сталеалюминиевой переход-
ной вставки, один конец которой предва-
Рис. Ш.5. Заземляющее устройство
типа «гребенка»
151
Рис III 6 Расположение заземляющих устройств на площадке НУПа
1, 2, 3, 4 — протекторы ПМ ЮУ, 5 — контур рабочего заземления, 6 — контур линейно защит
ного заземления, БТД — блоки термодатчиков
рительно алитирован (покрыт слоем алюминия). Соединение алитированного
конца стержня с жилами кабеля АВВГ производят с помощью сварки
При необходимости разрешается применять следующую технологию соеди-
нения. один конец стальной полосы залуживают на расстоянии 90 мм Затем
изготавливают удлиненный алюминиевый наконечник под кабель необходимого
сечения. Залуженные полосы и наконечник стягивают тремя болтами и место
стыка пропаивают Стальную полосу приваривают к соединительной полосе кон-
тура, а в наконечник вставляют жилы кабеля Место соединения кабеля АВВГ
с переходной вставкой или стальной полосой помещают в чугунную муфту МЧ-75
и заливают гудроном
В подземных НУПах контур рабочего заземляющего устройства подклю-
чается к зажиму заземления вводного шкафа ВКШ-1 двумя кабелями ВВГ 1X16
Контуры защитного, линейно защитного и измерительного заземляющих
устройств подключаются кабелем ВВГ 1X16, а электроды протекторной защи
ты — кабелем ВВГ 1X10 к щиткам КИП, устанавливаемым в наземной части
НУПа Ввод заземляющей проводки показан иа рис III7
Щит заземления для трех земель (рис. III8) В узлах связи
и на постах ЭЦ заземления заводятся на щит заземления для трех земель, кото-
й.) ВВПхЦ] '.Наземная' часть I
7 \ | нуп щитки кнп-2\
ВВП х 16
Г К ЯТП
\ввГ1х10
ВВП х16
Наземная часть НУП I
щиток КИП-2 i
к Л777|
Перепайка обо-
лочки. с броней.
лг
Лин-защ.
заземлен.
Кабели 52
* 7П
АУСКИД\
асов '
Подзем-
ная
часть
НУП !
ц_ Объединенное
защитное г
заземление]/
Кабели 52 гп
*—
Кабели И
* «ТГ
ВВП х 16
ВВГ 1x16 X
АУСКЙдХнзмери-
ОСОБ \тельное
I заземле-
Подземд ние
нал
часть I
НУП /
....1х(ввГ1х1б)-^ Рабочее^аземле-
Рис. Ш.7. Ввод заземляющей проводки
а — при р< 100 Ом и; б — при р > 100 Ом-м
152
гх(ВВПх1б), г .. ' ,
= Рабочее заземление
в НУП:
Рис. III.8. Щит заземления для трех земель:
а — принципиальная схема; б — общий вид
рый предназначен для подключения устройств защитного, рабочего и измери-
тельного заземлений. Устанавливают щит в помещении выпрямительной или
в другом удобном для эксплуатации месте. Конструктивно щит выполнен в виде
панели, на которой размещены три пакетных выключателя типа ПВ 2X25 и
трехштырная панель для подключения заземлений.
Внутренняя проводка заземления. Узлы связи (рис. Ш.9). Для зазем-
ления аппаратуры ЛАЗов предусматривают от щитка трех земель или от общей
шины в выпрямительной две заземляющие проводки: неизолированную (объеди-
ненную) и изолированную от общих металлических масс аппаратуры.
К первой проводке рабочего заземления (объединенной) подключают стой-
ки, имеющие неизолированные заземляющие выводы, а ко второй — выводы
заземления, изолированные от каркасов стоек.
Каждую из проводок рабочего заземления (изолированную и неизолирован-
ную) от общей шины выпрямительной подают в ЛАЗ к магистральной шине,
прокладываемой вдоль главного прохода. От магистральной шины делают от-
ветвления на рядовые шины, прокладываемые вдоль каждого ряда стоек, а с ря-
довой шины — кабелем АПВ 4 на болт (зажим) заземления каждой стойки.
Для магистральной и рядовой проводок используют алюминиевые шины АДО,
сечение которых определяют расчетом. Использование металлических конструк-
ций ЛАЗа и НУПа, а также каркасов стоек в качестве заземляющих проводок
не допускается.
Для заземления стативов, стоек и других металлоконструкций АТС, УАК,
ДАТС, АТ-ПС-ПД необходима прокладка от щитка трех земель или от общей
шины в выпрямительной неизолированной стальной нетоковедущей шины иэ
полосовой стали сечением 4X25 мм. Вдоль рядов аппаратуры прокладывают
рядовые шины из стальной ленты сечением 4X16 мм, а отводы к аппаратуре
выполняют кабелем АПВ 4.
Последовательное включение в заземляющую цепь каркасов или иных ме-
таллоконструкций не допускается. Все соединения стальных шин между собой
выполняют при помощи сварки. В технологических помещениях шинная проводка
проходит по кабель-ростам.
Для заземления каркасов аппаратуры, питаемой от сети переменного тока,
используют третью жилу питающей проводки, которую подключают к нулевой
фазе в выпрямительной на щите ввода переменного тока.
В последнем НУПе в полусекции ДП, питаемом по схеме «провод — земля»,
выполняют две проводки: рабочую и защитную. Проводку рабочего заземления
изолируют от металлических конструкций НУПа, а проводку защитного зазем-
ления не изолируют. Во всех НУПах, питаемых по схеме «провод — провод», и
в промежуточных НУПах в полусекции ДП, питаемых по схеме «провод —
земля», оборудуют одну проводку заземления — защитную, которую не изолиру-
ют от металлических конструкций. В подземных НУПах проводку для рабочего
и защитного заземления обычно выполняют кабелем, в наземных НУПах — ана-
логично ЛАЗам.
153
Посты Э Ц. Для заземления металлоконструкций оборудования, устанав-
ливаемого в постах ЭЦ, предусматривают внутренний контур заземления. Маги-
стральную шину, подключаемую к щитку трех земель, выполняют из полосовой
стали сечением 4X25 мм, ответвления — стальной лентой сечением 4X16 мм.
Для заземления используют также стальные трубы для прокладки кабелей и
проводов, а в резервной электростанции и щитовой — металлическое обрамление
кабельных каналов. Все соединения заземляющих элементов выполняют сваркой.
На магистральной шине предусматривают приварку болтов МВХ40 в количест-
ве, достаточном для заземления оборудования СЦБ и связи, устанавливаемого
при монтаже. Каждое устройство заземляют самостоятельным проводником,
выполняемым для устройств СЦБ из круглой стали диаметром 5 мм, а для уст-
ройств связи — кабелем АПВ 4.
Заземляющие шины прокладывают открыто: в сухих помещениях — непо-
средственно по стенам, в котельной — на расстоянии от стен не менее 10 мм,
в аппаратной — в каналах под съемными щитами, в коридорах — по стенам ниже
подшивного потолка. В релейной заземляющую шину прокладывают по стене на
высоте 2,7—3,0 м от пола. У каждого ряда по шине по количеству стативов
в ряду приваривают болты МВХ40 с шагом 50 мм.
Открыто проложенные заземляющие проводники должны быть окрашены
в черный цьет. Допускается окраска открытых заземляющих проводников в иные
цвета в соответствии с оформлением помещения, но при этом они должны иметь
в местах присоединений и ответвлений не менее чем две полосы черного цвета
на расстоянии 150 мм друг от друга.
Для заземления каркасов однофазных электроприемников используют третью
жилу питающей проводки. Заземление светильников 220 В выполняют присоеди-
нением арматуры к нулевому проводу групповой сети непосредственно в све-
тильнике, а в помещениях аккумуляторной, кислотной и шлюзе заземление све-
тильников выполняют отдельной жилой (третьей) в питающем кабеле.
к наружным
контурам заземления
ft ДО не 5ал ее 6* 10 ;
Рядовые /Изолированная проводка
шины / рабочего заземления
Рабоче-
защитное
К металлическим ввггто
покровам кабеля
Объединенная j -
проводка I и
рабочего I_______:
заземления
Измерительные
‘выпрямительная I Выпрямительные
' и коммутирующие
' устройства
______________ 0 (раза отТП
111X1, •''Щит ввода пере-
Г I I 4 I1 менного тока
Проводка защитного заземления___
!! лт-пс-пщ Ц/1Г-ДГ-/7Д j
| МД тт ________\\Стати6ная\'{комму- |
-----------упаторы
Рис. III.9. Внутренняя проводка заземления в узле связи (сечение шин берется
по расчету)
154
UI.3. Расчет заземляющих устройств
Расчет сопротивления заземляющих устройств из прутковых, трубчатых и
уголковых стальных заземлителей. Число электродов заземлений зависит от за-
данных нормативных Дп значений сопротивления заземлений и удельного сопро-
тивления грунта р.
Удельное сопротивление грунта определяют измерением в месте устройства
заземления с учетом повышающих коэффициентов на высыхание и промерзание
грунта [в]. Ниже приведены значения удельного сопротивления различных грун-
тов при положительной температуре и влажности 10—20 %:
р.
Ом«м
Р,
Ом*м
Гематит................... 800
Глина........................ 60
Глина каменистая (при-
близительно 50%) . ЮО
Г ипс.................57 200 000
Гранит крупнозернистый 1 100
Гравий, галечник, ще-
бень (без воды) ... 57 200
Диорит, диабаз, гнейсы,
базальт, порфиры . . 22 000
Доломит................... 4 570
Известняк плотный мел-
козернистый, туф ... 5 000
Известняк пористый . . 180
Илистое дно реки . . 200
Каменный уголь ... 130
Кварц.................... 15 000
Кокс измельченный . . 2,5
Конгломерат............... 5 770
Лёсс....................... 250
Листвипит................ 55 000
Мергель, опока . . . 600
Морская вода .... 1
Орлец сплошной . . . 32 500
Орлец с тонкими про-
слойками ............. 2 300
Песок.................. 500
Песчаник..............1000
Песчаное дно реки . . 180
Речная вода (на равни-
нах) .................... 40
Сланец глинистый ... 4 570
Суглинок................ 80
Супесь речная .... 300
Супесок.................800
Супесок речной (пойма) 340
Садовая земля .... 40
Торф.................... 25
Чернозем................ 50
Шифер................. 3 000
В расчетах при определении удельного сопротивления грунта следует вво-
дить поправочный коэффициент 1,75, принимаемый одинаковым для всей тер-
ритории СССР. Этот коэффициент учитывается при расчете сопротивления вер-
тикальных уголковых заземлителей ki длиной 2,5 м и горизонтальной соедини-
тельной полосы kz [18].
Сопротивление вертикального заземлителя
гв---
Р
2л/
/2/ 1
(1пт+т1п
4/ +7fe \
l-\-7h J ’
где ki — поправочный коэффициент;
р — удельное сопротивление грунта, Ом-м;
I — длина заземлителя, м;
d — внешний диаметр трубы или прутка, м (для заземлителя, выполненно-
го из уголка, т/ = 0,95 Ь, где b ширина стороны уголка, м);
h— расстояние от поверхности земли до верхнего конца вертикального за-
землителя, м.
Сопротивление группы вертикальных заземлителей, расположенных в ряд
/?вр=гв/»]врп или по контуру
7?вк —
f в
Г]вк п
где т]Вр, т]вк — коэффициенты использования вертикальных заземлителей, распо-
ложенных соответственно в ряд или по контуру (см. табл. III.5 и
III.6);
п — количество вертикальных заземлителей.
155
Таблица III 5
Коэффициент использования заземлителей при расположении их в ряд
Число вертикальных заземли- телей Коэффициент использования заземлителей Число вертикальных заземли- 1 телей Коэффициент использования заземлителей
прн а /1= 1 при a/Z=2 при а/1~\ при a/l—'i
горизонтальных т)Гр вертикальных Т]Вр горизонтальных Tlrp 1 вертикальных ^вр горизонтальных т)Гр вертикальных т)вр горизонтальных т)Гр вертикальных ^вр
без обработки грунта солью при обработ- ке грунта солью без обработки грунта солью при обработ- ке груша солью
2 0,80 0,87 0,90 0,92 0,89 10, 11 0,62 0,62 0,76 0,77 0,59
3 0,79 0,80 0,90 0,88 0,82 12, 13 0,55 0,59 0,72 0,75 0,56
4 0,77 0,76 0,89 0,85 0,78 14, 15 0,50 0,57 0,70 0,73 0,52
5 0,74 0,72 0,86 0,83 0,74 16—18 0,47 0,56 0,65 0,72 0,50
6, 7 0,74 0,72 0,82 0,81 0,69 19, 20 0,42 0,52 0,56 0,70 0,48
8, 9 0,67 0,65 0,79 0,79 0,63
Примечание I — длина вертикальных заземлителей, а — расстояние между ними
(см рис HI 1, III 2)
Таблица III 6
Коэффициент использования заземлителей при расположении их по контуру
Число вертикальных заземли- телей Коэффициент использования заземлителей Число вертикальных заземли- телей Коэффициент использования заземлителей
при a/Z= 1 при аЦ — 2 при a/Z= 1 при а /1 = 2
горизонтальных рГк вертикальных т|Вк 1 ' горизонтальных т)_ ; 1К i вертикальных ^вк горизонтальных т)гк вертикальных Т]Вк горизонтальных ргк вертикальных ”вк
без обработки грунта солью при обработке грунта солью без обработки грунта солью при обработке грунта солью
3 0,45 0,72 0,55 0,80 0,75 18 0,28 0,51 0,34 0,67 0,46
4 0,45 0,72 0,55 0,80 0,73 19 0,28 0,50 0,33 0,67 0,46
5 0,40 0,68 0,48 0,78 0,70 20, 21 0,27 0,50 0,32 0,66 0,45
6 0,40 0,65 0,45 0,75 0,65 22, 23 0,27 0,49 0,31 0,65 0,43
7 0,38 0,63 0,43 0,74 0,62 24, 25 0,26 0,48 0,31 0,65 0,42
8 0,36 0,61 0,42 0,73 0,60 26—28 0,25 0,47 0,30 0,64 0,40
9 0,35 0,6 0,41 0,72 0,56 29—31 0,24 0,46 0,30 0,63 0,36
10 0,34 0,58 0,40 0,71 0,55 32—35 0,24 0,45 0,30 0,62 0,34
11 0,33 0,57 0,40 0,71 0,54 36—41 0,23 0,44 0,29 0,61 0,31
12 0,32 0,56 0,39 0,70 0,52 42—45 0,22 0,44 0,29 0,60 —
13 0,31 0,55 0,39 0,70 0,51 46—49 0,21 0,44 0,28 0,60 —
14 0,30 0,54 0,38 0,69 0,50 50 0,21 0,43 .0,28 0,59 —
15 0,30 0,53 0,37 0,69 0,49 70 0,20 0,42 0,26 0,57 —
16 17 0,29 0,29 0,52 0,51 0,36 0,35 0,68 0,68 0,48 0,48 100 0,19 0,39 0,24 0,55 —
Примечание I — длина вертикальных заземлителей, а — расстояние между ними
(см> рис III 1, III 2)
156
Сопротивление горизонтального заземлителя в виде
вытянутой металлической полосы
р
Гг = &а ----- 1П
ПЛ
l,5Zt
'\/bh
где р — удельное сопротивление грунта, Ом-м;
li — длина заземлителя, м;
k2 — поправочный коэффициент;
b — ширина полосы, м;
h — глубина прокладки полосы, м.
Сопротивление горизонтальных заземлителей в ряду из вертикальных
Лгр=гг/т]гр и в контуре из вертикальных /?гк=гг/т)ги, где т]гр, ТЬ>< — коэффициен-
ты использования горизонтальных заземлителей соответственно в ряду и в кон-
туре из вертикальных (см. табл. Ш.5 и Ш.6).
Таблица Ш.7
Число заземлителей из уголковой стали 50X50X5 мм
(/=2,5 м; а=5 м без обработки грунта солью)
р. Ом м Расположе- ние зазем- лителей Число заземлителей при сопротивлении заземления, Ом
2 4 5 8 10 15 20, 25 30 35 45 100 200
40 в ряд 8 4 4 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 11 5 4 — — — — — — — — — —
60 В ряд 14 6 5 3 3 2 2 2 1 1 1 1 1
По контуру 20 8 6 3
80 В ряд 20 8 6 4 4 2 2 2 2 2 1 1 1
По контуру 26 11 9 5 4
100 В ряд — 11 8 5 4 3 2 2 2 2 2 1 1
По контуру 36 14 11 6 5 3 — — — — — — —
150 В ряд — 18 14 8 6 4 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 54 24 18 10 8 5 3 — — — — — —
200 В ряд — — 21 11 8 6 4 4 3 2 2 1 1
По контуру 77 36 26 14 И 7 5 4 3 — — — —
В ряд — — — 14 11 7 5 4 4 3 2 2 1
По контуру 100 44 35 20 15 9 6 5 4 3 — — —
300 В ряд — 1" — 18 14 8 6 5 4 3 2 2 1
По контуру 130 54 43 24 18 11 8 6 5 4 3 — —
яггл В ряд — — — — 16 10 7 6 5 4 3 2 1
По контуру — 66 50 29 22 14 10 8 6 5 4 — —
400 В ряд — — — 21 12 8 7 6 5 4 2 2
По контуру •— 76 60 36 26 16 12 9 7 6 4 — —
В ряд — — — 16 11 8 7 6 4 2 2
По контуру — 100 78 46 36 22 16 11 9 8 6 — —
600 В ряд — — — 21 14 10 8 7 5 3 2
По контуру — 130 98 58 43 27 18 14 11 10 7 3 —
800 В ряд .— — — — — 21 15 12 10 7 4 2
По контуру — — 145 80 60 38 27 20 16 13 10 4 —
1000 В ряд — — — 22 16 13 10 4 2
По контуру — — — 92 77 48 36 27 22 17 13 4 —
157
Таблица Ш.8
Число заземлителей из уголковой стали 50X50X5 мм
(1=2,5 м; а = 5 м, грунт обработан солью)
р, Ом-м Расположе- ние зазем- лителей Число заземлителей при сопротивлении заземления, Ом
2 4 6 8 10 15 20 25 30 35 45 100
100 в ряд 9 7 4 4 3 2 2 2 1 1 1
По контуру 40 12 9 4 4 —• — — — — —— —
150 В ряд — 12 8 5 4 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 50 15 11 6 4 3 — — — — —- —
200 В ряд — 14 10 6 4 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 56 18 13 7 5 3 — — — — — —
250 В ряд — 16 12 7 5 4 3 2 2 2 1 1
По контуру 65 21 16 8 6 4 3 — — — —• —
300 В ряд — 20 15 7 6 4 3 2 2 2 1 1
По контуру 74 25 18 9 7 4 3 — — — — —
350 В ряд — — 16 9 6 4 3 2 2 2 2 1
По контуру — 28 20 11 8 4 3 —• — — — —•
400 В ряд — — 18 10 7 4 3 3 2 2 2 1
По контуру •— 36 23 12 8 5 4 3 — — — —
500 В ряд — — — 12 9 6 4 3 3 2 2 1
По контуру — 46 30 15 И 6 4 3 3 — — —
600 В ряд — — — 13 10 6 4 3 3 2 2 1
По контуру — 50 34 15 11 6 4 3 3 — — —
800 В ряд — — — 14 10 6 4 4 3 2 2 1
По контуру — 54 40 17 12 7 5 4 3 — — —
1000 В ряд — — .— 16 11 6 5 4 3 3 2 1
По контуру — 58 44 18 13 8 5 4 3 3 — —
Полное сопротивление АЧ вертикальных заземлите-
лей, соединенных с помощью горизонтальных:
. ^вр (ВК) #ГР (Гк)
Лвр (Вк> +Лгр (ГК)
Количество вертикальных заземлителей, необходимое для оборудования за-
заземляющего устройства с требуемым сопротивлением, приведено в табл. III.7—
Расчет сопротивления заземлителей, погруженных в грунт-заполнитель. Со-
противление растеканию тока одиночного вертикального заземлителя гв, поме-
щенного в грунт-заполнитель, например в коксовую крошку (мелочь),
1 Г 21 I
Гв= 2л/ [рн1п7Г+ Т(р~рн) 1п
-|/Z2 + ra + < -
T/i«+r*—I
ГД& р — удельное сопротивление основного грунта, Ом-м;
Рн — удельное сопротивление грунта-заполнителя, Ом-м;
Го — радиус стержня заземлителя, м (для стального уголкового заземлителя
го=О,956/2, а 6 — сторона уголка);
г — радиус выемки котлована, м;
/ — глубина котлована, приблизительно равная длине заземлителя, м.
158
Расчет сопротивления заземляющих устройств, выносимых в незамерзающие
и непересыхающие водоемы. При расстоянии от заземленного объекта до зазем-
ляющего устройства 0,5—0,6 км расчет проводится по упрощенной формуле
Лсбщ = Лкон + ^сп>
где 7?коп — сопротивление растеканию тока контура заземляющего устройства;
Ren —сопротивление току соединительной полосы (провода).
Для стальной полосы сечением 4X40 /?сп = 3,481 Ом/км
________________________________/?зуб Rn
Rk0B~ (Язуб + Як) ’
где RK — сопротивление растеканию тока с коллектора гребенки;
Дзуб = г3уб/п« —сопротивление растеканию тока с зубьев гребенки;
Гзуб —сопротивление растеканию тока с одного зуба;
п — число зубьев гребенки;
г) — коэффициент использования зубьев.
Таблица Ш.9
Число заземлителей из стального прутка (</=12 мм; 1=5 м; а=10 м)
р, Ом-м Расположе- ние зазем- лителей Число заземлителей при сопротивлении заземления, Ом
2 4 5 8 10 15 20 25 30 35 45 100 200
40 в ряд 3 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 4
60 В ряд 6 3 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 7 3
80 В ряд 8 4 3 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 10 4 3
100 В ряд 10 5 4 3 2 2 2 1 1 1 1 1 1
По контуру 12 6 4 3
150 В ряд 16 7 6 4 3 2 2 2 2 1 1 1 1
По контуру 20 9 7 4 3
200 В ряд — 10 8 5 4 3 2 2 2 2 1 1 1
По контуру 28 12 10 6 4 3
250 В ряд — 13 10 6 5 3 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 38 16 12 8 6 3 3 — — — — — —
300 В ряд — 16 12 7 6 3 3 3 2 2 2 1 1
По контуру 46 21 16 9 7 4 3 3 — — — — —
В ряд — 20 15 9 7 4 3 3 2 2 2 1 1
По контуру 55 24 19 11 8 5 4 3 — — — — —
400 В ряд — — 17 10 8 5 4 3 3 2 2 1 1
По контуру 63 29 22 13 10 6 4 3 3 — — — —
500 В ряд — — — 13 10 6 5 4 3 3 2 2 1
По контуру 70 38 29 16 13 8 6 4 4 3 — — ——
АЛП В ряд — — — 16 12 8 6 5 4 3 3 2 1
По контуру — 46 36 21 16 10 7 6 4 4 3 — —
800 В ряд — — — — 17 11 8 6 5 4 3 2 1
По контуру — 63 5S 29 23 14 10 8 6 5 4 — —
1000 В ряд — — — « 14 10 8 6 5 4 2 2
По контуру — 67 63 38 29 18 13 10 8 7 5 — —
159
При длине полосы зубьев /1 = 50 м и шаге между ними а=15 м, количест-
ве зубьев п=10 рекомендуется принимать т] = 0,57.
Ниже приведена зависимость сопротивления растеканию тока коллектора
/?к и зуба гзуб от их длины (в м) при р = 100 Ом-м:
/ ........... 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
RK, Гзуб . . 13 8 6 5 4 3,5 3,0 2,8 2,5 2,3
Фактическое значение
/'зуб = 'зубР'/р.
За расчетное р' следует принимать удельное сопротивление дна водоема,
увеличенное за счет влияния речной воды или уменьшенное за счет влияния
морской воды на 20—40 %.
Сопротивление коллектора гребенки также определяется в зависимости от
его длины:
где п — число зубьев,
а — шаг между зубьями, м
Полученное значение 7?к также должно быть умножено на отношение р'/р.
Таблица ШЛО
Число заземлителей из стального прутка (</ = 124-20 мм; /=10 м; а=10 м)
р, Ом-м Расположе- ние зазем- лителей Число заземлителей при сопротивлении заземления, Ом
2 4 5 8 10 15 20 25 30 35 45 100 200
40 в ряд По контуру 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
60 В ряд 4 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 4 — — — — — — — — — — — —
80 В ряд 5 3 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 6 3 — — — — — — — — — — —
100 В ряд 6 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 8 3 — — — •— — .— — •— —• —' —
150 В ряд 10 5 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 12 5 4 3 — — — — — — — — —
200 В ряд 14 6 5 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1
По контуру 16 8 6 4 3
250 В ряд 18 8 6 4 3 2 2 2 2 1 1 1 1
По контуру 21 10 8 4 4 -— — — — — — — ——
300 В ряд — 10 8 5 4 3 2 2 2 2 1 1 1
По контуру 26 12 9 5 4 3 — — — — — -в-
350 В ряд — 12 9 6 4 3 2 2 2 2 1 1 1
По контуру 30 14 И 6 5 3 — •— — — —'
400 В ряд — 14 10 6 5 3 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 36 16 13 8 6 4 3 .— — .— — —
500 В ряд — 18 14 8 6 4 3 3 2 2 2 1 1
По контуру 48 22 16 10 8 5 4 3 — — — —
600 В ряд — — 15 10 8 5 4 3 3 2 2 1 1
По контуру 60 26 20 12 9 6 4 3 3 — — — —
800 В ряд — — — 14 11 7 5 4 3 3 2 2 1
По контуру — 36 28 16 13 8 6 4 4 3 — — —
1000 В ряд — — — 18 14 9 6 5 4 4 3 2 1
По контуру — 48 36 22 16 10 8 6 5 4 3 — —
160
Таблица III.11
Число заземлителей из стального прутка (</••= 20 мм; 7=15 м; а=15 м)
р. Ом-м Расположе- ние зазем- лителей Число заземлителей при сопротивлении заземления, Ом
2 4 5 8 10 15 20 25 30 35 45 100
40 В ряд 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру — — — — — — — — —• —* — —
60 В ряд 3 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру
80 В ряд 4 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 4
100 В ряд 4 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 5 — — — — — — — -— — —
150 В ряд 6 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1
По контуру 8 4 3 — — — — — —- — — —
200 В ряд 8 4 4 2 2 2 1 1 1 1 1 1
По контуру 10 5 4 — — — — — —- — — —
250 В ряд 11 5 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1
По контуру 14 6 5 3 — — — — — — —
300 В ряд 14 6 5 4 3 2 2 2 1 1 1 1
По контуру 16 8 6 4 3 — — — —- — — —
350 В ряд 16 8 6 4 3 2 2 2 1 1 1 1
По контуру 20 9 7 4 3 — — —• — — — •
400 В ряд 19 8 7 4 4 2 2 2 2 1 1 1
По контуру 24 10 8 5 4 — — — —_ — — —
500 В ряд — 11 8 6 4 3 2 2 2 2 1 1
По контуру 30 13 10 6 5 3 — — — — — —
дпп В ряд — 14 9 6 5 4 3 2 2 2 2 1
По контуру 36 16 13 8 6 4 3 — — — —
800 В ряд — 20 15 8 7 5 4 3 2 2 2 1
По контуру 50 23 18 10 8 5 4 3 — — — —
1000 В ряд — — 19 11 9 8 4 4 3 3 2 1
По контуру — 30 23 13 10 7 5 4 3 3 — —
Особенности расчета рабочего заземляющего устройства НУПов. При проек-
тировании рабочих заземляющих устройств для НУПов дистанционно питаемых
по схеме «провод — земля», необходимо обращать внимание на срок службы это-
го устройства, так как стальные заземлители постепенно разрушаются токами
ДП, стекающими с них в грунт. Заземляющее устройство, как правило, должно
работать без замены электродов не менее 15 лет. Это достигается с помощью
забивки дополнительных электродов к тем, которые были определены из усло-
вия соблюдения нормы сопротивления заземляющего устройства.
Общая масса заземляющих устройств (в кг) при условии, что в конце при-
нятого срока службы масса каждого заземлителя снизится не более чем до 0,25
первоначальной, равна
TI
к-0,75 ’
где Т — количество лет эксплуатации заземлителей (7=15 лет);
1 — ток, стекающий с электродов, А;
11 Зак. 1Q41 161
к — электрохимический коэффициент разрушения, принимаемый равным 0,1
для стальных электродов, помещенных в грунт без коксовой мелочи,
и 0,4 для тех же электродов — в коксовой мелочи.
Число вертикальных электродов, необходимых для обеспечения заданного
срока службы заземления при условии равномерного стекания тока,
, тобщ
п =----------,
«в+«г
где тв — масса вертикального заземлителя, кг (если заземлитель из уголковой
стали 50X50X5 длиной 2,5 м, то его масса равна 9,35 кг);
/пг — масса горизонтального заземлителя, кг (масса стальной соединительной
полосы 4X40 длиной 5 м равна 6,3 кг).
Учитывая неодинаковые условия эксплуатации для многоэлектродиого за-
земляющего устройства, после ориентировочного определения количества верти-
кальных заземлителей следует произвести расчет срока службы раздельно как
для вертикальных заземлителей, так и для горизонтальной полосы, соединяю-
щей их.
Срок службы вертикальных заземлителей Тв определяют из выражения
„ тв0,75
Тв = к------—- п',
‘ъ
где тв — масса вертикальных заземлителей, кг;
1В — ток, стекающий с вертикальных заземлителей А:
j ______^ГР (ГК)_________
^гр (ГК) +^вр (Вк)
здесь 7?вр (вк), 7?гр(гк> —сопротивление вертикального и горизонтального заземли-
телей, Ом, при расположении их в ряд или по контуру
(см. табл. Ш.5 и Ш.6).
Срок службы соединительной полосы
тг-0,75
Т г = к - ,
‘г
где тт — масса соединительной полосы, кг;
/г — ток, стекающий с соединительной полосы, А;
. ____^вр (ВЧ)______
/р — ’ •
^вр (ВК) ^?гр (ГК)
Значительного увеличения срока службы заземлителей можно достигнуть,
если использовать в качестве прослойки между основным грунтом и металлом
электрода коксовую мелочь. Срок службы заземлителя, помещенного в коксовую
мелочь, увеличивается в 4 раза.
Для устройства такого заземления по периметру его контура роют траншею.
В местах установки вертикальных электродов в траншее механизированным или
ручным способом бурят скважины глубиной 2,5 м, диаметром 0,25 м. В подго-
товленные скважины по центру опускают вертикальные электроды, установив
последние так, чтобы их верхние концы выступали на 15 см. В скважину засы-
пают коксовую мелочь, которую затем утрамбовывают через каждые 30 см.
Затем в траншею засыпают коксовую мелочь слоем 15 см и утрамбовывают.
Поверх коксовой мелочи укладывают соединительную стальную полосу, которую
сваркой соединяют с вертикальными электродами.
После подключения соединительного кабеля к контуру заземления в тран-
шею досыпают коксовую мелочь высотой 10 см и утрамбовывают. Оставшуюся
незасыпанную часть траншеи засыпают и трамбуют.
При определении по таблицам или номограммам количества вертикальных
заземлителей, помещенных в коксовую мелочь по указанному выше способу,
удельное сопротивление грунта следует уменьшить в 1,5 раза.
162
Пример расчета рабочего заземляющего устройства
для НУПа. Общий ток дистанционного питания, стекающий в землю через
рабочее заземляющее устройство НУПа при 8 системах передачи К-60п, состав-
ляет 1,6 А; сопротивление заземляющего устройства в конце принятого срока
его эксплуатации должно быть не более 7,5 Ом; эксплуатационный срок зазем-
ляющего устройства принят равным 15 лет; удельное сопротивление грунта
р — 100 Ом-м.
Необходимо определить количество вертикальных заземлителей из угловой
стали 50X50X5, соединенных стальной полосой 40X4, при условии, что длина
вертикальных заземлителей 2,5 м, а расположены они должны быть на расстоя-
нии 5 м друг от друга.
Предварительный расчет.
1. Определим общую массу заземляющих устройств, которая будет разру-
шена за 15 лет эксплуатации не более чем на 75 %:
TI 15-1,6
"‘•« = 7^Г=ТГмГ=32'’кг'
2. Определим ориентировочное количество вертикальных заземлителей, кото-
рые сохранятся на 25 % через 15 лет:
, тобщ 320
п' =---------=--------------=20,4 «21 шт.
тв + тг 9,35 + 6,3
3. По табл. III.8 определим количество уголковых заземлителей, обеспечи-
вающих сопротивление заземляющего устройства /? = 7,5 Ом, при удельном со-
противлении грунта р =100 Ом-м.
п" = 7 шт.
4. Очевидно, общее количество заземлителей п в заземляющем устройстве
должно быть:
п” < п < п'.
Принимаем п=21 шт. и размещаем их по контуру.
Проверочный расчет.
5. Рассчитаем сопротивление растеканию токов с вертикального электрода
и соединительной полосы при п=21 шт.
р Г 21 1
Гв = Я, ---- 1п ---------+ — In
1 2л1 \ 0,956 2
47+76
Z + 7/г
= 1,75
100
2-3,14-2,5
2-2 1
0,95-0,05 + 2
4-2,5+7-0,7
2,5+7-0,7
= 55,8 Ом;
1,5-105
In
р 1,5/, 100
= kt In — 7т+=- =1,75 -т—/-,-—• In = 3,6 Ом.
лх V&j/i 3,14-105 У0,04-07
6. Определим силу тока, стекающего с электродов:
1,6-3,6
! IR™ ^Гк+^ВК = = 1,18 А; 3,6 55,8 0,32 0,66-21 1,6-55,8
, ^вк /г “= — / , Ш ^вк . °’66'21 = 0,42 А. 3,6 55,8 0,32 + 0,66-21
6*
163
7. Рассчитаем массу соединительной полосы для дополнительных вертикаль*
ных заземлителей:
тг = 6,3 21 = 132,3 кг.
8. Определим массу дополнительных вертикальных заземлителей:
тв = 9,35-21 = 196,35 кг.
9. Определим срок
единительной полосы
службы дополнительных вертикальных электродов и со-
тв-0,75 „ 196,35-0,75
_о 1------------= 12,5 лет;
1В 0,96
mr0,75
132,3-0,75
Как видно из проделанного расчета, рабочее заземляющее устройство из
21 вертикального заземлителя не отвечает заданным условиям (12,5<;15 лет).
Необходимо увеличить количество вертикальных электродов и снова произвести
проверочный расчет.
ГЛАВА IV
ОБОРУДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОПИТАЮЩИХ УСТАНОВОК
IV.1. Коммутационное и токораспределительное
оборудование устройств СЦБ
Щит выключения питания типа ЩВП-73 (чертеж 15887.00.00). Основное
назначение его — быстрое и надежное отключение всех видов электропитания
при пожарах (рис. IV.1). Щит должен размещаться в доступных местах, жела-
тельно в нишах коридоров ближе к выходу из зданий. Для этого конструкция
щита выполнена в виде шкафа одностороннего обслуживания глубиной 300 мм,
шириной 1000 мм, высотой 1700 мм. Масса щита 103 кг. При установке шкафа
необходимо стремиться не увеличивать длину питающих кабелей, особенно от
аккумуляторных батарей, обеспечивающих питание преобразователей при отклю-
чении сетей переменного тока.
ЩВП-73 допускает ввод кабелей с подпольных каналов и кабель-ростов.
На щите установлена панель с контактными болтами (К1—К31) типа М10.
Зажимы К1—Кб предназначены для включения двух фидеров 380/220 В.
Для защиты устройств от перенапряжений к этим зажимам подключены вен-
тильные низковольтные разрядники 1Р1—1РЗ и 2Р1—2РЗ типа РВН-0,5. Сечение
болтов обеспечивает возможность подключения кабеля АСБЗХ120+1X35, что
допускает канализацию 60 кВ-А иа расстоянии более 500 м.
К выводам 01 и 02, расположенным внутри на корпусе щита, присоединя-
ются нулевые провода и провода от разрядников. Зажимы К7—К13 используют-
ся для подключения кабелей от аккумуляторных батарей и цепей автоматиче-
ского запуска дизель-генератора.
Для отключения питания в щите установлены 4 автоматических выключате-
ля 1А, 2А, ЗА, 4А типа А3114/7. Зажимы К14—К22 предназначены для вывода
питания с выключателей 1А—ЗА. Выключатель 4А выведен иа три пары зажи-
мов К26-К27, К28-К29, К30-К31, соединенных попарно с обратной стороны пере-
мычками. Эти зажимы позволяют осуществить включение батареи по отдельным
проводам, «заряд», «нагрузка». С наружной стороны корпуса имеются болты
для присоединения щи га к контуру заземления.
В конкретных установках электропитания монтаж зажимов и выключате-
лей может быть изменен. В этих случаях в проектной документации должна
быть приложена измененная электрическая схема.
Панель вводная типа ПВ-60 (чертеж 22213.00.00). Панель ПВ-60 (рис. IV.2)
предназначена для питания переменным током 50 Гц, 380/220 В устройств ЭЦ
станций свыше 30 стрелок, ДЦ и ГАЦ. При необходимости оиа может приме-
няться и в других устройствах (более подробно см. в [8]). Панель ПВ-60 обес-
печивает: подключение двух фидеров 380/220 В от внешних источников и одного
фидера от резервной электростанции; автоматическое переключение нагрузки
с одного фидера на другой при исчезновении напряжения или снижении его
ниже допустимого хотя бы иа одной фазе рабочего фидера; автоматический за-
пуск резервного дизель-генератора при нарушении питания на обоих фидерах;
подключение нагрузки; оптическую и акустическую сигнализацию отсутствия на-
пряжения на фидерах и перегорания предохранителей; счет числа отключений
напряжения иа фидерах.
Панель ПВ-60 разрешает подключение нагрузки только к одному из фидеров
или при их выключении к резервной электростанции. Коммутационная мощность
панели 60 кВ-А определяется номинальным током главных контактов контакто-
ров 1КТ н 2К1 типа КТ-6023 в продолжительном режиме 100 А.
165
При коэффициенте мощности 0,8 панель ПВ-60 соответствует мощности ре-
зервной электростанции типа ДГА-2-48М.
В панели ПВ-СО на вводе фидеров 1 и 2 установлены предохранители П1—
ПЗ, П7—П9 типа ПР2-500 В с плавкой вставкой, номинальный ток которой за-
висит от потребляемой мощности и числа стрелок на станции:
50 стрелок 23 кВ-А.............................60 А
60—80 стрелок 39 кВ-А..........................80 А
более 80 стрелок 60 кВ-А......................1С0 А
Плавкие вставки предохранителей П4—П6 зависят от потребляемой мощно-
сти (типа поста): I, 1к — 25 А; II, Пк, 1Пк — 35 А.
За контактами контакторов 11\Т н 2КТ, осуществляющими включение фиде-
ров на нагрузку, в каждый фидер до общих шин включены пакетные выключа-
тели 1ПВ и 2ПВ типа ПВМЗ, предназначенные только для ремонтного отключе-
ния контактора без нагрузки. Отключение фидера под нагрузкой должно произ-
водиться только контакторами. Цепи контакторов выключаются выключателями
5ПВ и 6ПВ.
Контроль уровня напряжения на фидерах производится реле типа PH 53/400
(1ФЗ-2, 1Ф2-3, 1Ф1-3; 2Ф1-2, 2Ф2-3, 2Ф1-3). Реле имеет пределы регулировки
200—400 В при коэффициенте возврата 0,8. При регулировке реле на напряже-
ние подъема 218,5 В (230 В — 5%) реле будет отключать фндер от нагрузки при
снижении на нем напряжения ниже 175 В.
ЩДГЗ-В
КВВГ* 1,5ммг
ПВ-60
/ Фидер 1 Фидер 2
ВРГ-660-3*35+1Ч6МПг ВРГ-660-3’‘35-Ф16мм'г I I /
В цепи остановки ДРА^
ПВ-7А/220Б5
Нагрузка^
к 2 5-1 '’'заряд
/Г Zff-f
1-И
1-13
Л? 7
К9К30
К19
KZ6
Заряд
KZ6-3
Wmm? (ЩВЛ)
Фидер 7
гьв
12 Анн
Фидер 2
&I &
ВРГ 660-3*35^^16 мм2 ВРГ 660-3 *35*1*16
На ЩВП1 при двух панелях ПВ60
Рис. IV. 1. Принципиальная схема щита выключения питания типа ЩВП-73
(внешнее включение применительно к установке безбатарейного питания круп-
ных станций. Весь постоянный монтаж панели выполнен проводом сечением
25 мм2)
166
Таблица IV.1
Допустимая мощность, получаемая от ПВ-60
Выводы Максимально допустимая нагрузка Лимитируется
К21-1, К22-1 К22-2, К26-3 К24-1, К24-2 К.24-3, К26-1 К16-1, К16-2 К16-3, К26-3 К25-1, К25-2, К25-3, К26-2 К23-1, К23-2, К23-3, К31-1, К31-2, К31-3 К32-1, К32-2, К32-3 }дГА-2-48М; 60 кВ-А | J-26 кВ-А 1 1 <L> 1 К «-г< 19 кВ-А 1 v щ • ? 1 S > 2 5 « I о ю о }э кВ-A I со 1в сумме не более j 40 кВ-А S! Сечением проводов g 2X16 мм2 о Разрывной мощностью! выключателя ЗПВ 40А. 1 g Плавкая вставка по про-1 g екту I g. Плавкой вставкой пре- с дохранителя 15 А с сиг-1 3 нализацией перегорания) § о и Сечением проводов 16 мм2
Примечание. В сумме все нагрузки не должны превышать 60 кВ-Л.
Панель ПВ-60 имеет четыре группы выводов для подключения нагрузок.
Группа выводов К.23-1—К23-3, К31-1—К31-3, К32-1—К32-3 не имеет защитных
предохранителей, так как предназначена для основной технологической нагрузки
(СЦБ), панели питания которой располагаются рядом и на вводах имеют пре-
дохранители. Остальные три группы выводов, распределительные устройства
которых, как правило, размещены в других помещениях, имеют предохранители,
обеспечивающие защиту шин основной технологической нагрузки. Допустимая
мощность, снимаемая с питающих выводов, указана в табл. IV. 1.
Мощность, снимаемая с выводов К16-1—К16-3 и К25-1—К25-3 может быть
повышена при замене предохранителей ПС!—ПС6 15 А с сигнализацией перего-
рания на предохранитель типа 20871 без сигнализации перегорания.
Пачель имеет двустороннее обслуживание. Задняя и боковые стороны па-
нели с открытым монтажом.
На боковых стенках панели размещены выводы К42-1—К42-6, К41-1—
К41-6, К31-1—К31-3, К32-1—К32-3, позволяющие производить электрические со-
единения с соседними панелями, применяемыми в устройствах.
Передняя сторона панели в верхней части закрыта металлическим листом,
па котором размещены измерительные приборы, переключатели и тумблеры.
Нижняя часть панели закрыта съемным щитом. Вводные зажимы расположены
внизу панели, что требует каналов в полу для ввода кабелей.
Увязка вводной панели с резервными электростанциями и щитами автома-
тики типа ШДГА-Б требует большего количества контактов реле контроля со-
стояния фидеров, чем это предусмотрено схемой панели ПВ-60 (для щитов
ЩДГА-М).
Поскольку размещение повторительных реле в панели вызывает значитель-
ную переделку ее, реле 01Ф, 02Ф устанавливаются вне панели. Этими же реле
в необходимых случаях производится управление магнитным пускателем, отклю-
чающим негарантированные нагрузки в период работы дизель-генератора
(рис. IV.3). При использовании панели ПВ-60 без дизель-генератора между вы-
водами К12-1—К12-2 и К12-3—К12-4 необходимо поставить перемычки.
Габариты панели ПВ-60 750X550X2240; масса 180 кг.
Панель вводная типа ПВ1-ЭЦ (чертеж 36861.101.00). Панель (рис. IV.4 *;
IV.5, IV.6) предназначена для питания переменным током 380/220 В, 50 Гц
устройств ЭЦ малых станций (до 30 стрелок); при необходимости может приме-
няться и в других устройствах. Она обеспечивает подключение двух внешних
источников и резервной электростанции. Первый фидер может быть однофаз-
167
Панель выпрямителей
_ КПП КН2-1____________________________________________________
КП~Я^М2-2
КПЗ~°_М2-3 _________________________________________
щп~°мг-4
ЩМ MZ-5
О^К^З-б
’__1Ф~° К32-1 ~
2Ф~^кзг-2
j<p XAJZ-J—————————————————————————
------Ф--------------------------------------------------------
Рис. IV.2. Принципиальная схема цродной панели
168
М1-1 КПП
M1-Z кпм
М1-3 КПЗ
К41-ЫЦП______
КП1-^ЩМ ____
К41-б~0______’
К31-1^1Ф
ю)--------
7-.2<р
И)--------
СуЗФ_____
у-Счетчик
САЧУ
щп щм
4
6
И1
zne
1ПВ
ЗДПУКП^
-й-о §
К16-6 £
_ i
1Л1
'1А2
К31-2,
К31-3
71
пгт
пгзн
2 Фидер
1 щидер
1PAl3WW5i!2i1
Сш
/М
ют
iw
7 фидер
ПС5
15
ШДГА Мастерские Сбязь Манёбробые
и осбещение посты
типа ПВ-60 (диоды 1Д и 2Д типа Д206; КПД и ЗД — Д226)
Сигнальные кон-
такты ПС
1КТ
мк-нА-
,иг№
И1
—
б
^2К1
’ |7
ПЧ
25
С
ЗПР
л|
П5
25
Ш.
25
2
пег
15
т
15
ПСб
15
ПС1
15
ПСЗ
15
И»»
ZAK
169
247___________________________
_д____________________________
ш_____________________________
204___________________________
_И____________________________
70S
705___________________________
13 К7-3 ДВП KZ0-1
15
7»
А
Cmamub ЭИ с реле
o;tp 02Ф
7”~^КМД-1<р
О ^ё-Зтп 7Я
llp\K2l:i
Zq^KZiW —
KZ2-Z
Г Шщц
КП-к к
Тат^Т"
±5
Ш (С)
3tp'
ЛВЧА_______
_ Нф 7гП
11 73(а I
к15-г\ \Таоло
мг-г\
-о-----------------* ** ***------------------------'"
-О-------------»-----------------------------------------1
( ДГА ') (TonnuSo К)
_______________
[Пуск I [Стоп I
<W "₽ ДП до "Р
в
А
Е
713
Ulf I
(СМ) I
| Панель
релейная
АПШ
г«
СНВ
и
Mt
и
01Ф'-'
02Ф
с 4/
нмшг
-О-ll2а \ки-2 релей-
---. Ч IIин |
i^ets-з I
ВРГЭ*16+1*10мЬ
тт Т1 Т1 « а \мв-з
[снв
» х-1
^СНО ~[СНО1
ЛЛзж
Ч__Жг
f й»
ш
Д^-ЕЬ
VinoSC-ZfiAA ПОБС-г/)
До ООстрелок
Е=
* Монтируется проводом сечением 2,5 мм2;
** Монтируется проводом сечением б мм2.
*** При числе стрелок больше 90 устанавливается второй комплект.
Рис. IV.3. Схема увязки ПВ-60 с ЩДГА-Б и переключение обогрева контактов
стрелочных электроприводов на питание от 127 В
ным 220 В или трехфазным 380/220 В. При однофазном источнике один из про-
водов подается на все три зажима (1ф, 2ф, Зф) фидеров, а другой провод —
на зажим О; реле РН2 и РНЗ не устанавливаются, а на их розетках добавля-
ются перемычки 32—33. Для изменения включения трансформатора Tpl, в кото-
ром обмотка А не используется, провода П и О меняются местами; снимаются
перемычки K6/3—K6I4, К6/6—К6/8, К1Ц13—К9/13, K11/14—K9J14-, устанавлива-
ются перемычки КЫ2—К614, К9/13—К9/9, K9/14—K9I12, провод ПХР110 под-
ключается к зажиму К9/11. Нагрузка на обмотки В и С не должна превышать
1,5 кВ-А на каждую.
Панель оборудована магнитными пускателями 1ВФ2 и 2ВФ2 типа ПА-311Т
с разрывной мощностью 50 А на фазу.
Для каждого фидера на панели установлено по три трансформатора тока
для включения амперметров. Через эти трансформаторы при необхо-
димости можно включить электрические счетчики для учета потребляемой
энергии (см. рис. IV.4). К зджимам К.5/1—К5/3 и K8I5 подключается нагрузка
негарантированного освещения и вентиляции. Мощность этой нагрузки не долж-
на превышать 15 кВ-А.
Для защиты источников переменного тока от перегрузок и для снятия на-
пряжения с аппаратуры панели при ремонте установлены автоматические выклю-
чатели 1АВ, 2АВ, ЗАВ, 4АВ типа АП50-ЗМ. Автоматические выключатели 2АВ,
4АВ служат для снятия напряжения и всегда устанавливаются с расцепителями
на 40 А. Выключатели 1АВ, ЗАВ служат для отключения источников питания при
перегрузках, коротких замыканиях в панели и должны иметь селективность с ап-
паратами защиты во внешних устройствах электропитания. В связи с этим па-
170
нель выпускается в трех исполнениях, отличающихся друг от друга номинальны-
ми токами вставок расцепителя автоматических выключателей 1АВ и ЗАВ.
Изоляция основных нагрузок ЭЦ от посторонних источников переменного то-
ка осуществляется двумя силовыми трехфазными трансформаторами Тр1 и Тр2
мощностью 4,5 кВ-А каждый (см. рис. IV.5). Трансформатор Тр1 имеет изоли-
рованные друг от друга вторичные обмотки А, В и С. От обмотки А получают
питание контрольные цепи стрелок, электродвигатели разъединителей ВЛ, изоли-
рующих маломощных трансформаторов и рельсовых цепей. От обмотки В полу-
чают питание сигналы в режимах: дневном, ночном и двойного снижения, а так-
же маршрутные указатели. От обмотки С получают питание устройства обогрева
я 5/,всВ^.
~Ц<^1г
г.
в
г 1 г
56/13
о-----3
! с’°
А 511/13
—*-
5 б ггв
ТР1
1ф _К8/1 ПР-ЭЦ, ПРП-Эи,
~гФ°~в.в]г ппзо-эи,
~ЗФ°/58/3________\
КВ/9___0____
^59/13 ПХР ~ ч
w/гЧ
з Г
< >
гФ11
7~ [59/1 ПХР \
Пр13г- <>Ke/g
1---*3fl 511/18 ПХР110 Lg §
_______гШ^ДХРжГ \.. J
Mr °уг/10 has
C—' j/? У
159/19 OXP
A59/l____OXP_
/5±/£_0СА330
'\Я/13_2САШ_
°~59lt0_0CA18p
"Jim ££^1^1._ _
59ir/__0£f/il£
’^59/5_0CA_lW____
^9/12__0£A0
. \59/5 ОСЛО
nPt5_______&/££?. CT
3 Чг~~т~.socn
0X3 nPlt —
110
58/8
О 1—
-о—-И-
511/19
220
180
56/9
56/1
56/6
, 56/7
56/5 ;
2<P1_J
51
гФ1
¥ 6АВ
1 BpHii
10fl 11
110
1 ^^8l\03^
_____ di ____________^50/8__0er2^
2 Трг fl
к ' Л. г
К15/3
516/d
ВОСП ; И
511/12 япш
' восп
_ 518/1 57/6 ВАХ
3 6 й ^56~° 516/2 ^57/5_____аГ
-516/3 z 57/9_____BBX
j, 515/5 3 it 4 ?5 6 516/9 57/7_____BX_
_ z „ гур „ /516/5/57/8_____________BOX
PtHj5 Хов /iae/o/ 5 7/s_________cx/_
' z57/10_____Р_И
__________________Slh-o
__I ления
57/13 РО
л
с
О
з
з
г
г
а
к о
d \ О
* Трансформатор ТрЗ типа ПОБС-5А с перемычками I2-la, Hi-IIIi, II2-IIl2-lVt, 1V3-V2
Рис. IV.5. Вводная панель типа ПВ1-ЭЦ. Схема изолирующих трансформаторов
171
С31К1
ЗФ
Ш-1
1ЛК-3
fl
BAI
СЗЗ МС
С
НС
Г31К2
сзгн.г.
г
КСЗ
СЗК
ЩП щп
ЩМ
С31
'248
52
72 12 73 62
сзгк1
С J0 1 •
ЗвФ1
МФ
, 23 43
< 33
< 53
< ег
Ч 72
П^зГчТ зг
ОХРЦУ
Б 2Р.К-3
гл к-г
1 фидер
эо
нмпш
НЛУ
вез
Питание повторителей путевых реле
ПРП-ЗЦ
с
у Питание мар-
шрутных реле
37 72
13
зз
СЗЗ
"л, 22Л>
влг
~Ш чЗа
BV
1Ф~
'грив.
гФ
ЧЗн нзя
СБ2
(52-53-31, sz‘
51-73-7Ц 3J,
4 Л fl _ 2Л fl 5Ц_^ _ Ш_ЗЛА 5 J
нмшг
900
езн
Рис. IV.6. Вводная панель типа ПВ1-ЭЦ. Схемы лучевых реле и включения измерительных приборов
~гговгзк
1Z 72 73 вг
33 ' 32
53 52
=248 ег
12 S3
72 73 ег
12 7? 77 вг
сзвкг сзз
РС1
гл к-1
ЩМ !
4000
2 фидер
53
~ гго в
12 72 73
рсг
,зз
'1ф
нов
72 73
* гг
чзл
«I—с 7
____\ПЛЯ\
п I нзЯ
ч НЛУ З—
t НЛУ 3—м 4 000,
ЧЛУ*—^1 ПЛ Л
Г 1
5'ЛЛА\НМШ2
Таблица IV.2
Варианты исполнения панели ПВ1-ЭЦ
Вариант исполнения Номер чертежа Трехфазный транс- форматор Тр2 Ток расцепителя выключателей, А Мощность фидеров 1/2, кВ’А
1П 36861.101.00.00 Нет 25/25 16/16
IT 36861.101.00.01 Есть 25/25 16/16
пп 36861.101.00.02 Нет 25/40 16/28
пт 36861.101.00.03 Есть 25/40 16/28
пш 36861.101.00.04 Нет 40/40 28/28
шт 36861.101.00.05 Есть 40/40 28/28
контактов автопереключателей стрелочных электроприводов, выпрямители стре-
лочных электроприводов постоянного тока (в момент включения стрелочных
электроприводов обогрев автопереключателей отключается).
Трансформатор Тр2 предназначен для питания стрелочных электроприводов
с двигателями трехфазного переменного тока или для питания выпрямителя
с трехфазной схемой выпрямления. Выпускается вариант панели с установкой
вместо трехфазного трансформатора однофазного мощностью 1,5 кВ-А. Этот
трансформатор включается в 0 и в одну из фаз через предохранитель Пр17—10.
Вторичные обмотки его подключаются к зажимам ПХ220—К 7/б\ ПХ180—
К 7/5-, ПХ ПО — К 7/7-, ОХ 220 — К 7/13. Для использования панели в различ-
ных вариантах включения обмотки трансформатора и контакты выключателя
6АВ выведены на зажимы.
В зависимости от установки в панели выключателей 1АВ и ЗАВ па разные
токи вставок расцепителей и наличия в ней 3-фазного трансформатора Тр2 па-
нель выпускается заводом в шести исполнениях (табл. IV.2). При заказе панели
оговаривается ее исполнение.
Напряжение переменного тока каждого фидера (см. рис. IV.4) контроли-
руется реле напряжения РН1— РИЗ типа РНП. При трехфазном питании реле
PHI, РН2, РНЗ включаются в каждую фазу, а при однофазном включается
только одно из реле, которое проверяет фазовое напряжение источника. Реле
имеет возможность регулировки по напряжению подъема и отпадания. При мини-
мальном напряжении на шинах подстанции, например 207' В, подъем реле
должен регулироваться на это напряжение. Напряжение отпадания должно ре-
гулироваться с учетом падения напряжения в питающем кабеле при максималь-
ной нагрузке +4 В. Если в питающем кабеле допущено падение напряжения
5%, то напряжение отпадания реле PH должно быть установлено
207-0,95—4 = 192 В. При снижении напряжения хотя бы в одной фазе до рас-
четного сигнал с PH подается на фидерное реле 1Ф (2Ф), которое отпадает и
отключает источник.
Переключение нагрузки с фидера 2, ДГА или преобразователей на фидер 1
производится с выдержкой времени 1,2 мни, позволяющей стабилизироваться
напряжению. При отключении основных источников питания и отсутствии резерв-
ного питания включение нагрузки при появлении напряжения иа одном из фиде-
ров производится без выдержки времени.
Напряжение подключается к нагрузке контактами магнитных пускателей
1ВФ2 и 2ВФ2. Пускатели включаются контактами соответствующих реле вклю-
чения нагрузки 1ВФ1, 2ВФ1, в цепи которых осуществляется взаимное исключе-
ние одновременного подключения нагрузки к питающим фидерам или резервной
электростанции. Для индикации о состоянии питающих фидеров на вводной па-
нели и пульт-табло установлены по две лампочки. Лампы зеленого цвета харак-
теризуют наличие напряжения в каждом источнике. Белые лампы показывают,
от какого источника получает питание нагрузка. Количество отключений основ-
ных фидеров питания фиксируется счетчиками числа отключений 1С или 2С.
При отсутствии резервной электростанции между клеммами KlOjl и K10J2
устанавливается перемычка, которая замыкает цепь питания реле ЗОФ\ реле ЗФ
173
может быть снято с панели. При отключении напряжения с обоих фидеров запуск
электростанции автоматически осуществляется реле ЗВФ, в котором контроли-
руется отсутствие напряжения в основных фидерах и отключение нагрузки от
них. Пробный запуск электростанции может быть произведен без подключения
к ней нагрузки с пульта управления нажатием кнопки ДП «Пуск». Остановить
агрегат можно нажатием кнопки ДО «Стоп». Для контроля включения резервной
электростанции установлено реле ЗФ, включающее на пульте ДСП и панели
ПВ1-ЭЦ зеленую лампочку. Подключение резервной электростанции к нагрузке
контролируется красными лампочками. При включении напряжения на фидерах
после выдержки времени реле ЗВФ обесточивается и останавливает электро-
станцию.
Реле ЗОФ возбуждается, контролируя отсутствие напряжения иа выход-
ных зажимах генераторной установки — возбуждается реле включения на-
грузки на фидер (1ВФ1 или 2ВФ1). Назначение других выводов питания указа-
но на рис. IV.4.
Панель имеет сигнализаторы заземления источников питания: переменного
тока — 220 (СЗЗ, С34, С35) и 24 В (С31); постоянного тока 220 (С36) и 24
(С32). В (см. рис. IV.6).
Габариты панели ПВ1-ЭЦ 900X500X2300 мм, масса 360 кг.
Панель с задней и боковых сторон закрыта металлическими листами. Фа-
садная сторона закрыта дверями, на которых нанесена мнемосхема панели с
необходимой индикацией, кнопками, пакетными выключателями управления и ок-
ном для панели сигнализатора. Обслуживание всех приборов с передней сторо-
ны. Панель может устанавливаться вплотную к стене. Присоединение кабелей
верхнее. Кабели прокладываются по кабель-ростам.
Панель релейная типа ПРББ (чертеж 22215.00.00). Панель предназначена
для устройств ЭЦ крупных станций и производит распределение питания к све-
тофорам, рельсовым цепям, табло и контрольным цепям стрелок, а также вклю-
чение светофоров, табло на различные режимы питания (более подробно [8]).
В релейной панели (рис. IV.7) установлены четыре однофазных трансформа-
тора 1Тр—4Т р, которые получают питание переменным током напряжением
220 В с вводной панели через боковые зажимы соседней панели. При электриче-
ской тяге на постоянном токе питание релейной панели, а также других панелей
(выпрямительных, питания рельсовых цепей и др.) подключается через транс-
форматор ТС типа ТС-380/220, который защищает однофазные маломощные
трансформаторы и выпрямители панелей от подмагничивания их блуждающими
токами. В этом случае первичная обмотка ТС включается на зажимы К23-1—
К23-3 вводной панели (см. рис. IV.2), а вторичная обмотка его подключается
к К32-1—К32-3, К18-3 релейной панели. При этом зажимы К24-1 и К25-1, К24-2
и К25-2, К.24-3 и К25-3, К42-6 и К32-3 соединяются перемычками сечением, соот-
ветствующим сечению монтажных проводов, подключенных к этим зажимам. Все
остальные панели, участвующие в электропитании устройств электрической
централизации, присоединяются к зажимам К31-1—К31-3, К32-1—К32-3. При
этом фаза 3 соединяется перемычкой с нулевым проводом (зажимы К41-6,
К42-6).
Если защиты от блуждающих токов электрической тяги постоянного тока
производить не требуется, трансформатор ТС включается между зажимами
К24-1—К24-3 и К25-1—К25-3, К18-3. Релейная панель переменного тока к ввод-
ной панели подключается непосредственно с шин вводной панели соединением
зажимов К31-1—К31-3, К41-6 (К.32-1—К32-3, К42-6) с одноименными выводами
релейной панели.
Для достижения более равномерного распределении нагрузки от устройств
централизации иа трехфазиую систему трансформаторы 1Тр и 4Тр включены на
фазу 1, трансформаторы 2Тр и ЗТр— на фазу 2.
Трансформатор 1Тр 220/24 В (максимальная нагрузка 50 А не более 15 А
на каждый провод) предназначен для питания ламп табло. Первичная обмотка
секционирована (1-2— 200 витков, 2-3 — 30 витков, 3-4 — 30 витков). При воз-
буждении реле СНТ в сеть 220 В включается дополнительно 30 витков и на-
пряжение иа лампах табло снижается до 19,5 В. Если напряжение сети повы-
шено, то в нормальном режиме необходимо включить в сеть 230 витков первич-
ной обмотки, а контакт 33 реле СНТ подключить к выводу 4 трансформатора.
174
В зависимости от характера индикации ламп табло с релейной панели снимают-
ся различные виды питания.
Трансформаторы 2Тр, ЗТр и 4Тр мощностью по 1,5 кВ-A. Обмотки транс-
форматоров секционированы. Дополнительный вывод первичной обмотки 7 ис-
пользуется при повышенном напряжении для снижения напряжения на вторич-
ной обмотке до номинального. Вторичная обмотка секционирована со сле-
дующими градациями напряжений: 12, 50, ПО, 180 н 220 В. Трансформаторы
2Тр—4Тр используются, как правило, только для питания ламп светофоров и
контрольных цепей стрелочных электроприводов. На выходные зажимы панели
со вторичных обмоток трансформаторов контактами реле ДН и СН для различ-
ных режимов питания светофорных ламп включаются следующие градации на-
пряжений: 220 В — «дневное»; 180 В — «ночное»; 100 В — «двойного снижения».
Так как трансформатор 4Тр может использоваться и для питания ламп марш-
рутных указателей, то с этого трансформатора на выходные зажимы панели для
режима «двойного снижения» подается контактами реле СН напряжение 50 В,
а для маршрутных указателей, включение которых в режиме «двойного сни-
жения» не производится, напряжение 220 В с зажимов питания отключается.
Цепи обогрева питаются через предохранители панели, номинальный ток ко-
торых приведен в табл. IV.3 и зависит от числа стрелок.
В релейную панель вмонтирован сигнализатор заземления источников пи-
тания: переменного тока — трех 220 В и одного 24 В; постоянного тока — од-
ного 220 В и одного 24 В.
Так как количество цепей питания, заземление которых необходимо контро-
лировать в панели ПРББ, превышает возможности сигиалнзатора, на панели
установлены четыре тумблера-выключателя 1ТВ—4ТВ. Тумблеры-выключатели
нормально должны находиться в положении контроля питания цепей ламп све-
тофоров, питания ламп табло и батареи 24 В, питающей схемы электрической
централизации. Для сетей, которые не имеют коммутации питания, например
питание рельсовых цепей и т. п., контроль заземления осуществляется подклю-
чением этих сетей к сигнализатору тумблером на время проверки.
В табл. IV.4 дан перечень объектов, питание, которых распределяется па-
нелью ПРББ.
Панель ПРББ по конструкции аналогична панели ПВ-60. Масса 350 кг.
Панель релейная типа ПРГ (чертеж 22216.00.00). Панель (рис. IV.8) пред-
назначена для устройств ГАЦ. Конструкция, приборы и электрические схемы
панели мало отличаются от релейной панели типа ПРББ. Так как в устройст-
вах ГАЦ меньше видов питания, чем в ЭЦ, то схема панели имеет меньше
коммутирующих приборов.
Трансформатор для питания ламп табло 1Тр имеет только 2 реле 1КС и КС
для включения питания контрольных лампочек, нормально не горящих (провода
питания КСХ, КСХ1, 1ДСХ, 1КСХ1).
Схема коммутации вторичных обмоток трансформаторов 2Тр—4Тр включена
таким образом, что все они пригодны для питания ламп маршрутных и световых
указателей, а питание светофоров можно осуществлять только от трансформато-
ра 4Тр.
В режиме двойного снижения показания маршрутных и световых указате-
лей ие отключаются. В связи с переходом в последнее время только на безба-
тарейиую систему электропитания стрелочных электроприводов реле запуска
преобразователя (1СКА, 2СКА, ПП) не используются.
Таблица IV.3
Номинальный ток предохранителей панели ПРББ
Число стрелок Номинальный ток, А, предохра- нителей Число стрелок Номинальный ток, А, предохра- нителей
Пр1 Пр2 ПрЗ Пр1 Пр2 ПрЗ
До 50 25 25 25 81—120 60 60 25
51—60 61—80 35 60 25 35 25 25 121—140 80 60 35
175
Рис. IV.7. Принципиальная схем?
176
КМ-1
кы-з
КЫ-К
W:1©
Лй/"^
Л77/7
~КЛМ
~КПЗ
ццг.
~дм
1~ ps
im е? г:
~гФ
зт~
---------------------------।
Панели выпрямителей при скц
ПС22 Й
CH
ZTp
щм
с дсн
гтА
ди
new
5
ген
Табло
дн
В схему двойного
снижения
напряжения
Светофоры,
рельсовые
цепи.
Светофоры Маршрутные
контроль указатели,
стрелок светофоры
ш-вым-вк кгз-tk нн-г{
SC
rtfui? \СНТ 111 Т!<в вне
[Р'Ч
ТТ/7 L
Д
гпв
ДН
релейной панели типа ПРББ
1ДН
дн
КН
ЧТр
АПШ
ДСН 4
п
ЩП
Ц1М ДЛШ/г1)
1CH
ген
177
КПП
№2-1
КПМ КЧ2-2
кпз крг-з
~щп ~^~iniT~
дм
° ск^г'е
HT^S
*тс
VK
5i<
а7
I
аЗ
83
Панель
Вводная
Пи-
та-
ние
ДШ-г
нзг-з
тпй i кпд
5П6
СНТ
ПС1
ТА
81
62
al
а!
РМВС
81
РП1А-1А
Панель
Стативы
ПВ-SO;
ЩДГА'М
г-рщгм
36^
РП5С
Релейные Реле Т j
шкафы стати-1
вы I
~TL.(VK-33)
• ДТП
Таило СтатиВы Контроль
стативов
вводная
К контактам
сигнала ПС
03 ШР
5Tp
___мс_
ЗТВ .
3
гт
-^ЩМ
1TB .М/к-Д
§ | ПНР 111
AM
ЗМ
АПШ
110/220
ТА
1Тр
К51
гм
ТА
ТА
ЛИ
* Трансформатор ТС между вводной панелью
выводами К.24-1 — К24-3 и K25-J — К25-3, К1В-3
и ПРГ и трансформатор 5Тр включаются
Рис. IV.8. Принципиальная схема
178
кпп\
ки-z ,т~____кп_м
Л4/-.7 КПЗ
Л4/-4 щп
КС1-5 „ Ш.М
КМ-6 ________0_
К31-1_______1Ф_
______ЗФ
псп
Панели выпрямителей.
псп
ПО-550 А Ф
1
1
1
1
1
t гпв
1 ЗП8
1 апв
г
л
с
гтр
г]ЦСП1
[]J]^
тп гг\1 щм
Л-l т
ди гс
ЗТр
СТр
пп
?з,
zcka
СНТ*
ГТП
Контроль
стативов
Маршрутные
указатели
3 ПС7
5
табло
ГТП
Маршрутные указа-
тели, светофоры
К преоб-й [
розова- I
телю (у
_| нмпш
РбаотареЯя ГАЦ А PC
оамедл.
10
АН
J7T,
г/
сн
сн
13, |
81 L
НФ- 1ГНЙ ।
по/гго яг^
гскя
АПШ
по/гго
к о нт роль
стрелок
АПШ 900
гс пп
Преовра-
6 те
Режим
сигналов
при электротяге на станции. В остальных случаях трансформатор ТС включается между
релейной панели типа ПРГ
179
Таблица IV.4
Распределение панелью типа ПРББ питания переменным током объектов ЭЦ
Обозначение цепи
питания н зажимов панели-
Наименование нагрузки
Напряжение, В
ПХС-К19-2, ОХС—
К19-6 (трансформатор
4Тр)
1ПХС—К17-2, 1ОХС—
К.16-3 (трансформатор
ЗТр)
2ПХС-К17-5, 2ОХС—
К16-4 (трансформатор
2Тр)
ПХМУ—К19-4, ОХС—
К19-6 (трансформатор
4Тр)-
ПХМУ СН—К19-3,
ОХС—К*9-6 (трансфор-
матор 4Тр)
1ПХ220—К17-1,
1ОХС—К16-3 (трансфор-
матоп ЗТр)
1ПХС—К17-2,
2ОХС-—К16-4 (транс-
форматор 2То)
1ПХ110-К17-3,
1ОХС—К16-3 (трансфор-
матор ЗТр)
2ПХП0-К17-6,
2ОХС—К16-4 (трансфор-
матор 2Тр)
СХ—К22-1 и К22-2,
МС-К23-1 и К23-2 или
КМС—К13-5 и КМС1,
К13-6
Лампы светофоров
Лампы маршрутных
указателей
Контрольные цепи
стрелок и другие на-
грузки
Приборы и другие на-
грузки
Режимы: дневной —
220; ночной— 180; двой-
ного снижения — 110
220 (отключается при
двойном снижении на-
пряжения)
Нормально 220; при
двойном снижении на-
пряжения — 50
220
ПО
КСХ—КП-З, КСХ1—
КП-4. 1КСХ—КП-1,
1КСХ1—КП-2, 2КСХ—
КП-5, 2КСХ1—КП-6,
МС-К23-1 и К23-2
СХМ—К12-6; МС-К23-1
и К23-2
СМ-К12-4 МС—К23-1
и К23-2
С-К12-3 МС-К23-1 и
К23-2
С-К12-1, СМ—К12-2 и
МС-К12-5
ПХКС—К18-1
ОХКС-К18-4
ПХ127-К18-2
ОХКС—К18-4
Лампы табло (при об-
ратном проводе МС
контроль нормально
включен, при обратном
проводе КМС или КМС1
контроль включается
при возбуждении реле
ПК нажатием кнопки)
Лампы табло (пита-
ние включается при
возбуждении реле КС,
ЧКС и ИКС кнопками.
Обратный провод МС)
Проблесковое1 лампы
табло [(0,5 с интервал;
0,5 с проблеск) (imax=
=6 А на каждый про-
вод). Обратный провод
МС)
Лампы табло обрат-
ный провод МС
Лампочки щитовой
установки питания1
Цепи контроля стре-
лок или другие нагрузки
Нагрузки
Нормальное 24; сни-
жение 19,6
Номинальное 24, сни-
жение 19,6
Номинальное 24, сни-
жение 19,6
24
220
110
1 Резервируется постоянным током 24 В.
180
В соответствии с наличием в горочной централизации большего числа акку-
муляторных батарей, чем в ЭЦ, в панели применяется сигнализатор заземления
типа СЗ-З-ГАЦ, который контролирует заземление источников питания: перемен-
ного тока — двух 220 В и одного 24 В; постоянного тока — одного 220 В и двух
24 В. Так как в устройствах ГАЦ имеется большее число источников питания,
чем может проконтролировать сигнализатор, то к менее важным цепям питания
сигнализатор подключается на время контактами тумблеров 1ТВ—ЗТВ. Транс-
форматор TQ подключается к панели ПРГ в случаях и по схеме аналогично па-
нели ПРББ.
Назначение питаний, распределяемых панелью ПРГ, величины максимально
допустимых токов и защита цепей предохранителями также аналогичны указан-
ным для панели ПРББ (см. табл. IV.4).
Панель распределительно-преобразовательная типа ПРП-ЭЦ (чертеж
36695.201.00). Распределительно-преобразовательная панель ПРП-ЭЦ с панелью
вводной типа ПВ1-ЭЦ входит в комплект батарейной системы электропитания
ЭЦ малых станций (более подробно [6]). Панель предназначена для распределе-
ния источников питания по нагрузкам, автоматического заряда аккумуляторной
батареи 24 В и получения переменного тока 50 Гц для питания основных нагру-
зок при выключении внешних сетей (рис. IV.9*—IV.11*). Для электропитания
устройств в панель введены источники переменного тока с панели ПВ1-ЭЦ и по-
стоянного тока от аккумуляторной батареи.
В табл. IV.5 приведен перечень нагрузок на панель ПРП-ЭЦ и их номи-
нальное напряжение. В панели ПРП-ЭЦ (см. рис. IV.9) установлен преобразо-
ватель-выпрямитель 1П типа ППВ-1 [6]. В режиме выпрямления переменного
тока 220 В в постоянный 24 В 1П служит для содержания контрольной батареи
в оптимальном режиме. Ток заряда аккумуляторной батареи от 0 до 20 А. При
максимальном токе заряда батареи ток, потребляемый от сети, составляет 7 А.
В режиме преобразования источником питания служит аккумуляторная батарея
24 В. Выходное напряжение переменного тока преобразователя ПО, 180 и 220 В.
Суммарный ток нагрузок от преобразователя 5 А при напряжении 220 В. Для
получения максимального к. п. д. преобразователь можно настраивать на номи-
нальную мощность 0,3; 0,6; 1 кВт. При настройке такие мощности отдаются пре-
образователем при cos ф не ниже 0,9. Преобразователь может быть перегружен
на 4, 7, 8 и 10% соответственно при созф нагрузки 0,93; 0,95; 0,98 и 1,0.
Коэффициент полезного действия т] преобразователя ППВ-1 зависит от коэф-
„ ^нагр
фициента его загрузки Кн= g------ > и cos ф нагрузки т]= — , где величины
”номин 0,82
т)ф и т)^н определяются по графику рис. IV.12. Следует отметить, что от преоб-
разователя ППВ-1 запрещается питать приборы с током холостого хода более
0,1 А (например, трансформаторы типа ПОБС).
При наличии питания в сети переменного тока (см. рис. IV.9) аварийные
реле СА, СТА, САП1, 1САП находятся под током и преобразователь работает
в режиме выпрямления. Аккумуляторная батарея подключается к выводам
19-21 разъема преобразователя 1П проводами 1П, 1М, по которым осуществ-
ляется заряд батареи.
Режимы заряда аккумуляторной батареи (форсированный и содержания)
переключают реле 1ФЗ и 13, подключенные к батарее по контрольным прово-
дам 1ПБК., 1МБК. через полупроводниковые реле напряжения 1РН и 2РН типа
РНП. Пороги опрокидывания этих реле должны быть настроены в соответствии
с основными параметрами:
Un — прямой, напряжение срабатывания; Uo — обратный, напряжение отпа-
дания. Для 1РН — 1/п=31 В, По=24 В; для 2РН — У„=27 В, {/„ = 25,8 В.
При снижении напряжения батареи до 25,8 В обесточивается реле 13 и вклю-
чается режим содержания «Максимум», при этом ток заряда выше тока расхода
батареи. При увеличении напряжения батареи до 27 В срабатывает реле 13 и
вновь включается режим содержания «Минимум». Таким образом, напряжение
батареи колеблется от 25,8 до 27 В. Зарядные токи батареи устанавливаются ре-
зисторами режимов: R7 — форсированного; R8 — максимального содержания;
R9 — минимального содержания.
181
Если после включения сети напряжение аккумуляторной батареи не превы-
шало 24 В, то без тока будут оба реле 13 и 1ФЗ и происходит форсированный
заряд. Этот заряд включается только с контролем включения вентилятора в ак-
кумуляторной. При увеличении напряжения батареи до 31 В возбуждается реле
1ФЗ, форсированный заряд прекращается и включается режим содержания
«Минимум1?. При этом ток заряда устанавливается меньше тока расхода батареи
и оиа постепенно разряжается. Режим заряда батареи контролируется лампами
на панели и пульт-табло. При форсированном режиме заряда батареи белая
лампа Л’5 па пульт-табло мигает, при режиме содержания — горит непрерывно.
При переходе на форсированный заряд включается звонок контроля батареи
КБ Зв, который выключается кнопкой В Зв КБ.
При выключении напряжения сети переменного тока схема преобразовате-
ля 1П контактами аварийных реле переключается в режим преобразования энер-
гии аккумуляторов в переменный ток н на панели ПРП-ЭЦ и пульте-табло заго-
раются лампы работы преобразователя КРП. При работе преобразователя в ре-
жиме преобразования аккумуляторы батареи разряжаются, напряжение на них
падает. При напряжении батареи 21,6 В реле ЗРН (£7П = 24 В; ПО=21,6 В)
выключает реле 10. (При наличии основного и дополнительного времени резер-
I'КОНГАКТОР)
РПК Г] в гус *>1
Ти/П—П-1
1ПБК
ПК 4/
2,
Шс-75-5-05
1 ШН-ЗI
омшм у
К
61 63 РПК
72 ГУС 51 ПБС
РПБ
РПБ
ПбГ
ЧСА
ПП50-ЗЦ
1МБК
JKPT
3 СТА 51
г1 v
Ж
32 52 12
11
7/
R10S20 4 в t
(2-зКуНМШУ
3000
НМПШЗ ГПГ
0,2/220
ГУС 21
ЩП‘
31
51
РПК
РПК
ВУС 4
Пр22 <21
зз,А1 пву 13 упри 73 пву
—— - (КН—ГххУ! — -
АПК ПЭВ
220
\гг^ ю а |
пэ
R11-2.2
®х
R14-220 ГСП САП1
71 ОП 31 ВПС
ВЛС 51 ЩП
^нмпш
ГУС -дШГ
ЗИН1 щм
ПВ1-ЭЦ
вм
г
$
ВУС 4
ВП2
2
САМ 51 П
О 2
R10-33 СЮ
к ,__________К50-12-50-200
11^32. 1
Н-зЯ) ^4=
» ОЖ
1 ВВС 71 у
К50У2-200
KPT fl Z7 схему управления стрелкой
! п
I (1 Д? 1
1 T.I77 77LT I альбому
К другим 3Ч-0)
стрелочным -— -U5------'£4-----------
тотам 1од
61
1
м
Рис. IV.11. Распределительно-преобразовательная панель ПРП-ЭЦ. Схема пи-
тания рабочих цепей стрелочных электроприводов
182
Перечень питаний, распределяемых панелью ПРП-ЭЦ
Наименование нагрузки Номенкла- тура пи- тания Зажим панель ПРП-ЭЦ
Релейные стативы (см. рис. п Кб -10
IV.11) м Кб-11
Пригласительные сигналы пп КИ-11
(см. рис. IV. 11) пм КП-12
Пульт-табло, панели питания щп К10-1
(см. рис. IV.11) ЩМ КЮ-2
Питание бесконтактной аппа- БПБ К12-5
ратуры ДЦ (см. рис. IV. 10) БМБ К12-6
Питание ламп пульт-табло СХ Кб-5
(см. рис. IV.11) СХМ Кб-3
МС Кб-8
С Кб-6
см Кб-4
КС Кб-7
МС Кб-8
Питание ламп светофоров 1ПХС Кб-13
(см. рис. IV. 10) юхс Кб-14
Питание ламп маршрутных ПХУ К8-19
указателей (см. рис. IV.9) ОХУ К8-20
Контроль стрелок и др. (см. пхкс КП-17
рис. IV.9) охкс КП-18
Разъединители (см. рис. пхкс КП-19
IV.9) охкс КП-20
Рабочие цепи стрелок (см. РПБ Кб-1
рис. IV.11) РМБ Кб-2
Рельсовые цепи РЦ50-18 пхл К14-17
(см. рис. IV.9) охл К14-19
Таблица IV.5
Основное питание Основное питание
Род тока Источник Напряже- ние, В Источник Напряже- ние, В
24 — —-
Постоянный Батареи 24 24 — —
24 —
Переменный «день», «ночь» Внешняя 23,6; 19,2 Нет Нет
Переменный и постоянный сеть Тр2 (ПОБС-5А) 23,6; 19,2 Батарея 24
«день», «ночь»
Переменный, >
«день», «ночь»; Внешняя 220; 180; Батарея 1П г 220
«двойное сни- >сеть (Тр4 НО (ППВ-1) 180
жение» напря- ПВ1-ЭЦ) 1 119
жения Нет Нет
Внешняя 220 Батарея, 1П 220
Переменный сеть (Тр1 ПВ1-ЭЦ) (ППВ-1)
Постоянный Внешняя сеть, ТрЗ 240 Батарея, ППС (ППС-1,7) 240
ПВ1-ЭЦ, Вп1, Bnl, Вп2
Вп2 (ВУС-1,3) (ВУС-1,3)
Переменный Внешняя сеть (Тр2 НВ1-ЭЦ) 220 Батарея 1П (ППВ-1) 220
вироваиия могут иметь место и другие напряжения.) Реле 10 обрывает цепь пи-
тания реле выдержки времени В с замедлением на отпадание 7 с. По истечении
7 с через контакт реле В и конденсатор С1 на реле 10 подается импульсный
сигнал включения. Реле 10 встает под ток. Если к этому времени напряжение
на батарее стало выше 21,6 В, реле 10 остается под током. Реле ОП не отпадает
и отключения батареи ие происходит. Для удержания под током реле 10 при
переводе стрелки на 73 вывод ЗРН через фронтовые контакты реле ГУС или
контактора Л' подключается питание 1ПБК.
При длительном снижении напряжения (свыше 7 с) реле 10 и В остаются
без тока. Обрываются цепи питания реле ОП, ОБ, выключаются преобразователи
и от батареи практически отключается вся нагрузка. Остается напряжение в це-
пях 1ПБК. и 1М.БК, которое используется для питания контрольных приборов,
обеспечивающих восстановление работы панели после включения переменного
тока.
Расходуемый этими приборами ток незначителен. Для контроля на пульте-
табло устанавливается лампа ОБ (отключение батареи), которая мигает при
снижении напряжения батареи до минимально допустимого значения (21,6 В).
При отключении батареи лампа ОБ горит постоянно. На пульте-табло устанав-
ливается кнопка с фиксацией отключение преобразователя ОП. Эта кнопка поз-
воляет ДСП для увеличения времени резервирования отключать преобразовате-
ли, когда это допустимо по условиям движения поездов.
Питание светофоров при наличии переменного тока осуществляется с пане-
ли ПВ1-ЭЦ (от Тр1—обмотка В, см. рис. IV.5), в аварийном режиме — от 1П.
Для создания режимов питания светофорных. ламп установлено реле ДН.
Предусмотрено ручное (кнопка Ров) и автоматическое (кнопка Аов) включение
режимов питания светофоров. При ручном управлении реле ДН управляется
кнопками «День», «Ночь», при автоматическом — переключателем АДН. Двойное
снижение напряжения (затемненный режим) на светофорных лампах создается
кнопкой и реле ДСН.
Переменный ток для питания приборов рельсовых цепей подается с панели
ПВ1-ЭЦ (с изолирующего трансформатора Тр1 обмотка А) и резервируется пре-
образователем 1П.
В рельсовых цепях РЦ50-18 все параллельно соединенные местные элемен-
ты путевых реле подключаются к питанию с последовательно включенной ем-
костью, настроенной с местными элементами в резонанс. Для питания местных
элементов (см. рис. IV.9) в панели ПРП-ЭЦ установлены два трансформатора
ТрЗ и Тр4 (СОБС-2А) и конденсаторы
СЗ—С9 общей емкостью 15,75 мкФ.
Рис. IV.12. График зависимости к.п.д.
преобразователя-выпрямителя ППВ-1
от cos ф и коэффициента нагрузки Кн
в режиме преобразования
Трансформаторы ТрЗ и Тр4 включаются
в ту же фазу изолирующего трансфор-
матора, от которого производится пита-
ние путевых и кодирующих трансформа-
торов.
Напряжение иа емкости, включен-
ной последовательно с местными элемен-
тами ДСШ, не должно отличаться от на-
пряжения на них более чем на 2%. Это
достигается подбором емкости СЗ—С9,
которая равняется См=0,3 N мкФ, где
W — число местных элементов. Таким
образом,
ПРП-ЭЦ
0,9
все конденсаторы панели
могут обеспечить питание
= 17 путевых элементов, что
примерно соответствует станции в 10
стрелок.
При отсутствии панели ПП50-ЭЦ
электропитание приборов рельсовых це-
пей осуществляется с панели ПРП-ЭЦ —
питание реле ЛА (зажимы К.14-Г7,
К14-19) и питание местных элементов
184
ДСШ (зажимы КН-10, КП-15}. Между зажимами К14-14— К14-16, КН-10—
КН-13 устанавливаются перемычки.
Нагрузка электрической централизации — релейные стативы подключаются
к батарее отдельными проводами Л и М (см. рис. IV.10). Так же по отдельным
проводам ПБС и МБС подключается к батарее преобразователь для рабочих
цепей стрелок ППС.
При наличии переменного тока электропитание ламп табло осуществляется
от трансформатора Тр2 (ПОБС-5А); в аварийном режиме—от аккумуляторной
батареи (С, СМ, КС). Для управления режимами горения ламп табло установ-
лены реле и кнопки: ДНТ — дневной режим; ННТ — ночной режим; ВТ — вклю-
чение табло (только при ДЦ); КС — контроль стрелок на табло. Для пробле-
скового режима питания ламп табло установлены реле М и ПМ. Резисторы R1,
R2 и ПДЗ регулируют частоту мигания ламп.
Для резервирования электропитания стрелочных электроприводов (см.
рис. IV.ll) в панели установлен преобразователь ППС (ППС-1,7-24 или
ППС-1,7-48 в зависимости от типа питающей установки). При наличии перемен-
ного тока электропитание рабочих цепей стрелочных электроприводов подается
с панели ПВ1-ЭЦ (см. рис. IV.5) от изолирующего трансформатора Тр1 — обмот-
ка С с выводов K9j7, К9/8 на выпрямители ВУС. При отключении переменного
тока это питание отключается, а перевод стрелок осуществляется от преобразо-
вателя ППС и выпрямителей ВУС. Чтобы не расходовать непрерывно емкость
батареи на холостой ход преобразователя, при каждом переводе стрелки внача-
ле запускается преобразователь, а затем включается рабочий ток стрелки. Для
этого в цепи питания обмоток возбуждения пусковых стрелочных реле установ-
лено высокоомное реле включения преобразователя ВПС (1800 Ом), которое
срабатывает при замыкании цепи. Пусковое стрелочное реле, сопротивление об-
мотки которого 220 Ом, при этом не притягивает якорь. Через контакты ВПС
включается групповое управляющее реле ГУС. Контакты реле ГУС замыкают
цепь запуска преобразователя. Контактор К преобразователя срабатывает после
появления на выходе выпрямительного устройства ВУС напряжения (РПК,
РМК). Через усиленные контакты контактора, позволяющие коммутировать ток
100 А, происходит блокировка преобразователя до окончания перевода стрелки.
Блок-контакт 31-32 контактора шунтирует обмотку реле ВПС, после чего сра-
батывают пусковые реле в стрелочном пусковом блоке. Окончание перевода
стрелок контролируется реле ГПС. Оно возбуждается по высокоомной обмотке
220 Ом и замыкает цепь блокировки контактора К. Низкоомная обмотка (0,2 Ом)
включена в цепь питания моторов стрелочных электроприводов. После перевода
стрелки и выключения рабочего тока реле ГПС отпадает и размыкает цепь кон-
тактора К. Силовыми 11-12 контактами контактора выключается преобразова-
тель ППС.
В панели предусмотрено выключение цепи питания стрелок РПБ—РМБ при
работе привода на фрикцию более 7—10 с. Непрерывная работа двигателя фик-
сируется реле контроля рабочего тока КРТ, тыловой контакт которого установ-
лен в цепи реле В. При длительной работе двигателя реле В обесточивается и
отключает питание реле СТА или контактора К-
Контактами этих реле выключаются источники питания цепи РПБ-РМБ:
переменного тока — при наличии напряжения во внешней сети или преобразова-
теля ППС — источника переменного тока, при резервном питании — от батареи.
Габариты и конструктивное оформление панели ПРП-ЭЦ аналогичны панели
ПВ1-ЭЦ. Масса 450 кг.
Панель преобразовательная типа ПП50-ЭЦ (чертеж 36695.301.00). Панель
(рис. IV.13*) входит в комплект панелей электропитания устройств электриче-
ской централизации малых станций и дополняет панель ПРП-ЭЦ при необходи-
мости увеличения мощности переменного тока 50 Гц, резервируемой аккумуля-
торными батареями с 1 до 2 кВт. К панели подключается отдельная секция ба-
тареи 24 В.
Источником зарядного тока в нормальном режиме и переменного тока в ава-
рийном режиме, как и в панели ПРП-ЭЦ, является преобразователь 2П (типа
ППВ-1). При применении панели ПП50-ЭЦ электропитание преобразователя
ППС (панель ПРП-ЭЦ) осуществляется от обеих батарей напряжением 48 В, и
он настраивается на это напряжение. Питание всех рельсовых цепей предусмат-
185
ривается в нормальном и аварийном режимах с панели ПП50-ЭЦ. В панели
установлены дополнительные конденсаторы (С2—С5 по 4 мкФ) для питания ме-
стных элементов ДСШ. Максимальное количество реле ДСШ-13, которое можно
питать при включении конденсаторов панели ПРП-ЭЦ и ПП50-ЭЦ, — 40 шт.
Этому же количеству соответствует мощность трансформаторов ТрЗ и Тр4 пане-
ли ПРП-ЭЦ.
ДСН_
~щп
08/7
U/8
>оо/б
АСН
/CXI____W
МС
ррлТ~ АРл\ ДСН1\ДСН2\
W0
ОХС
,fc- , ПХМН
Га. С (-----
а «7 охмз_
\~0СА0~
с
012/3
РСв
HKS
ОСА U0
гф
пч г 1 прго
О!
КбП
мс\
0СА180
ЦсаНо
ОХС
_____ДСН
НО/3 [ 1ДН 5П—СГдСН
St
1ДН ЦП
3
L-W
§ J ннлу<
-----(б\
АН лен С
1—*7/
ЫН
Ашг
1800
ко/о
~Cjiojy
~°К1218
H1Z/6
"° 012/5 .
~° 011/18 РСв -1 Прг°
ф ____________________Г_________icftpll 41
^пр-'\ День ( Ночь КП/13 ДН
мент^ шз l-----------------^811/20
""I- \К12/13
- ' ^012/12 IUM
ПЕП ЩИ 2ТА
________0А1
73,
1 M
ЦП
П
1г #7 h ''
/КОнкФ)
КЗ/
—г 2,Z0m,WA
74 К7//3 07/15
о-*—о—>е-о---
1А
дн
У НМШ2
0000
I 0А1
/<->| ЦП
Tv Ji
^-^АПШ
го
0А1 щм
---о—х—о—
07/16 Л7//4
щм
нмшо
1 0000
^)РСВ
ч
>4 15
18
Отключение АДН
0А1 1М6
014/1
1ЛА
53,
51
4> *- Ав
10 И
to >>
т шг
АДН1-—
РСв
кп/п
6 W/zf
РСв АСв I
зла
ЗЛА
ПВ1-Э11
РШ. вX Кодирование
сигнала, РОГа
разъединители. ц
мэ ДСШ
Рис IV. 14. Распределительная панель типа ПР-ЭЦ25. Схема питания рельсовых
18 кОм; Rll. R12, R14, R/5,
186
На станциях, имеющих большее количество реле, устанавливается отдельный
комплект, состоящий из двух СОБС-2А и комплекта конденсаторов КБГ-МН,
4 мкФ (количество реле определяется по формуле С = 0,9 N, где N— количество
ДСШ, питаемых от комплекта) и подгоночных конденсаторов 0,25; 0,5; 1,0;
2 мкФ по 1 шт. Трансформаторы СОБС-2А должны питаться от той же фазы, что
и основные, и подключаться к проводам ПХЛ, ОХЛ. Питание трансформаторов
„ ПЛ АНВШ2.
цепей и светофоров. Реле ЛА 2400— ’
R17, R18, R20, R2/—1,8 кОм
резисторы R13, R16, R19, R22—
187
С0БС-2А снимается с клемм К8-5 и К8-6 панели ПП50-ЭЦ. В панели установ-
лены 4 лучевых реле 1ЛА—4ЛА. Таким образом, отпадает необходимость уста-
новки их на релейных стативах, как это предусматривается при использовании
только одной панели ПРП-ЭЦ. Для равномерной загрузки преобразователей 1П
и 2П и батарей 1 и 2 от панели ПП50-ЭЦ предусмотрена возможность питания
светофоров.
Регулировку PH и их работу см. в описании панели ПРП-ЭЦ. Сопротивле-
ния R3, R4 и R5 соответствуют номиналу и назначению сопротивлений R7, R8
н R9 на ПРП-ЭЦ (см. рнс. IV.9). Габариты и общее конструктивное оформление
панели аналогичны панели ПВ1-ЭЦ. Масса 350 кг.
Панель распределительная типа ПР-ЭЦ25 (чертеж 36698.201.00). Распреде-
лительная панель ПР-ЭЦ25 совместно с вводной панелью ПВ1-ЭЦ составляет
комплект панелей безбатарейной системы электропитания электрической центра-
лизации малых станций.
Панель ПР-ЭЦ25 применяется с аккумуляторной батареей 24 В, от которой
обеспечивается питание реле, приборов диспетчерской централизации, резервное
питание красных ламп входных светофоров, лампочек табло, относящихся к
контролю перегонных и питающих устройств (рис. IV.14, IV.15, IV.16).
Панель ПР-ЭЦ25 обеспечивает преобразование переменного' тока промыш-
ленной частоты (50 Гц) в переменный ток частотой 25 Гц для питания рельсовых
цепей (см. рис. IV.14). В качестве частотных преобразователей используются
преобразователи типов ПЧ 501/25-300. Преобразователи 1П и 2П используются
для питания путевых трансформаторов, а П — для питания местных обмоток реле
ДСШ-13. При работе рельсовых цепей, где требуется опережение на 90° напря-
жения на местных обмотках путевых реле относительно напряжения на путе-
вых трансформаторах, путевые и местный преобразователи включаются в сеть
переменного тока противофазно. Для рельсовых цепей, где сдвига между напря-
=220В 8А
стрелки
Контроль
।—(ам)—। стрелок
М263М(0~500)
’ | пульт ।
ПВ1-ЗЦ
3~220,235В;М
стрелки
НМШ2.кр
ПВУ 4000
334/^ /3~
. I
ВП1
тзвдзкон
гс>
2Д1....2Д4*
й—Й—
(Z-J)
ИМШ2 /ЛЭВДЗкОп
41)00
53,61
2КВ
РМБ'
4
ШнЧ
1 1 ~
1Д1....Ш>*ПВу
АЛШ
ВП2
ВП2
~^-ГВП2
' ПВУ
1KB
См.рис.Ц-14
Вп2
IKB 2КВ
ВП2
Вп 3 ВП1
ТГХ
1КВ_______2КВ
Г —STt *—*7/
-----i--------^IKB
?2KB
Контроль 6 ДО
вт
ь^увт
(2-3)
(2'3)
ига
АШ2
1800
КРТ
О
I РПБ
♦ Стабилитроны 1Д1, 1Д2, 2Д1, 2Д2 — типа Д817В; 1ДЗ, 1Д4, 2ДЗ, 2Д4 — Д814Д
Рис. IV.15. Распределительная панель типа ПР-ЭЦ25. Схема питания рабочих
цепей стрелочных электроприводов
188
СНТ
К11/10
ВНТ К11/9 13 ОТ 33
K1J/11 в нт
._______ВНТ~^ 73<^53'
Г кс
щп
/Ч, 51
1,5к ВПК
ПВ1-ЭЦ
ПБК МБК
.Контроль
Фз П5
К7/9К7П0
апш
25
ШН1-В2 7 81 S
КПБ °
। KJ1/15
^KII/13
5П K7/17 =
ТЛХ \ НМШ2
(11-21)^ Ш
Шн1+
13,32,73 12 |
ПБ/1
ШнЗ R~J)
\Пр26
£4
АПШ
Z4
4<
Ашг пм
1800
R3
' АДШ
220
1ТА
-ГМ
(2~3)
2ТА
_А_Ш2_
110Г220
\%кд,А люком
,Z® РМ5
ВПК г ТА КП5
"(к)^ Пшн2
81T~\21\
7УаНШ5
(51-61) 1500
кв ;
ПМ 31 21 ФЗ
МТ/1
820 (к)
31 2ТА
МС
)1 ЩМ
(2-3)
Грм
~771~1
АПШ
. 25 КСТ
ПОА^—ПК
,г 10А В!К
шнг+
пол
г~(б}
ФзЛ
81 ВВ
НМШ!
1600
□ 11 м
z 1МБ <
[1/W
И МБК
МК
И, л, п2
и
прг
ПРЬ
Пр 6
ПрЗ
щп
73 ИСТ 53
ш
33-51
ПБТ
2
1 Пр1б
1ТА £5
21 7^
1ТА
~53^—Пз
ип jm gj }5/j.
31 Фз 51 Фз
кст^
61 1ТА 33 13
П_
ПБ
Пр1
10А
3 Фз 51
НМШ2
5000
=?
Батарея Вентиля-
сбязи. Табло тор акк.
реле и включения выпрямителей:
— .1HU-UU—кОм; R2 — 100 кОм; R3 и R4 — 400 Ом, R5 — 1 5
ПЭВ-20 Ом. 1рансформатор Тр1 типа ПОБС-5А, перемычки Д—Л,
Рис. IV.16. Распределительная панель типа ПР-ЭЦ25. Схема питания ламп табло,
Диоды Д1 е Д3 — типа КД 105Б; Д2 — стабилитрон Д814Д; резисторы R1 — ППБ-ЗВ—22
кОм; да —820 Ом; R7 — ППБ-ЗВ — 220 Ом; R8 — ППБ-ЗВ — 150 Ом; R9 — ПЭВ-2‘ '
Иг—Шь, /Л—III)— К2; Тр2 — типа СОБС-2А, перемычки II,—1Ц, III,—IV,
Контроль у Дни,
I 12акк 5-.
[+-||-ННн-
Аккцмуля-
J т~орная |
Стати- Пригл. сигну&жа Пульт g =
Вы с перегонами табло i Sf
Kb/1
Табло’,
жеиием иа путевых трансформаторах и местных обмотках путевых реле не тре-
буется, путевые и местные преобразователи включаются в сеть переменного тока
синфазно. Правильность фазы (отставание фазы напряжения путевых преобра-
зователей на 90° по отношению к вектору напряжения местного преобразователя
или равенство фаз) проверяется н переключается фазирующими устройствами
1ФУ и 2ФУ (36007-00) и реле 1НФ, 1ОФ и 2НФ, 2ОФ. При синфазном питании
путевых трансформаторов и местных обмоток путевых реле на фазирующих уст-
ройствах устанавливаются перемычки 73-72, а при фазовом сдвиге между ними
на 90° — перемычки 32-72. Заводом панель выпускается с установкой опереже-
ния сдвига фазы на 90°. При необходимости перестройка должна быть указана
в проектной документации.
Электропитание рельсовых цепей осуществляется по 4 лучам питания: ПХЛ1,
ОХЛ1—ПХЛ4, ОХЛ4. Наличие напряжения в каждом луче контролируется лу-
чевыми реле 1ЛА—4ЛА. Контакты лучевых реле включаются в цепи питания
общеповторительных реле НЗА и ЧЗА, расположенных в панели ПВ1-ЭЦ (см.
рис. IV.6).
При выключении переменного тока (аварийный режим) панель обеспечивает
питание or аккумуляторной батареи гарантированных нагрузок: ламп красного и
пригласительного сигналов входных светофоров и разъединителей высоковольт-
ной линии автоблокировки. Это питание подается от преобразователя ПП типа
ПП-300М, который подключается к аккумуляторной батарее и цепи гарантиро-
ванного питания нагрузок ПХР, ОХР фронтовыми контактами реле ОА1, явля-
ющегося обратным повторителем аварийного реле 2ТА.
Электропитание светофоров осуществляется от трансформатора Тр1 панели
ПВ1-ЭЦ, а панель ПР-ЭЦ25 производит только коммутацию режимов питания
светофорных ламп. Режимы питания «День» и «Ночь» могут переключаться вруч-
ную и автоматически. При ручном режиме (предварительно нажимается кнопка
Рсв) переключение цепей питания светофоров в дневной и ночной режимы про-
изводится кнопками «День» и «Ночь», а при автоматическом (предварительно
нажимается кнопка Асв)—переключателем «День — ночь» типа АДН. Переклю-
чение светофоров в режим двойного снижения напряжения производится нажа-
тием кнопки ДСН.
Электропитание рабочих цепей стрелочных электроприводов постоянного
тока напряжением 220 В осуществляется от выпрямителя ВП2 (ВУС-1,3), ко-
торый нормально включен и автоматически переключается на выпрямитель ВПЗ
(ВУС-1,3) контактами реле ПВУ (см. рис. IV.15). При работе стрелочного элект-
ропривода на фрикцию более 14—30 с производится автоматическое выключение
рабочей цепи при помощи схемы контроля рабочего тока — реле К.РТ и повто-
рительных реле ВП1 и ВП2, размещенных в панели.
Панель ПР-ЭЦ25 пригодна также и для управления стрелочными электро-
приводами с электродвигателями переменного тока (цепи АХ — УСХ и РУС —
РА). При использовании панели при электродвигателях постоянного тока реле
ВП2 можно не устанавливать.
Электропитание ламп пульт-табло осуществляется от трансформатора Тр1
типа ПОБС-5А (см. рис. IV. 16), а управление режимами горения ламп произво-
дится с пульта кнопками: ВНТ — нормального напряжения (24 В), СНТ — сни-
женного напряжения (19,2 В), КС— включения контроля стрелок на светосхеме
станции, ОТ — отключение табло при резервном управлении станцией, находя-
щейся иа диспетчерском управлении. Кнопки управляют работой соответствую-
щих реле.
При выключении переменного тока цепи лампочек, контролирующих перегон-
ные устройства, напряжение на фидерах, работу ДГА и другие устройства (рабо-
та которых не должна зависеть от электропитающей установки), должны полу-
чать гарантированное питание. Контактами аварийных реле 1ТА и 2ТА питание
от батареи 24 В (ПВ и 1МБ) подключается только в цепи питания С, СМ, МС
и КМС. От остальных цепей оно отключается.
Генератором питания ламп в мигающем режиме является пульс-пара на
реле М и ПМ, которая включается в действие при подключении нагрузки (ламп)
к цепям СХМ—МС и СМ—МС. Регулировка длительности импульсов и частоты
мигания ламп производится резисторами R3 и R4, включенными в цепь реле ПМ
параллельно 1КБ. Для стабилизации длительности импульсов мигания ламп при
190
Таблица IV.6
Питание, распределяемое панелью ПР-ЭЦ25
Наименование нагрузки Обозначе- ние цепи питания Зажимы панели Напряже- ние» В Род тока Максимальная нагрузка, А (кВ-А)
Пульт-табло; панели питания ПВ-ЭЦ и др. Реле ЭЦ Реле пригласительных сигналов Бесконтактная аппа- ратура ДЦ Непрерывное питание Импульсное питание Включаемое при на- жатии кнопки на пульте Непрерывное питание, резервируемое постоян- ным током То же, отключаемое при диспетчерском уп- равлении Импульсное питание, резервируемое постоян- ным током Импульсное питание, отключаемое при диспет- черском управлении Обратный провод То же, включаемый при нажатии кнопки на пульте Контрольные цепи стрелок Кодирование РЦ то- ком 50 Гц (РЦ25-12 и РЦ25-11) Лампы светофоров Лампы маршрутных указателей Разъединители высо- ковольтной линии АБ. Лампы входных свето- форов. Блоки питания и другие нагрузки, резерви- руемые от аккумуляторов шп шм и м пп пм БП БМ Л а м 1 Пр. СХ СХМ ксх С С СМ СМ МС КСХ ПХКС охкс ПХК ОХ к пхс охс ПХМУ ОХМУ ПХ220 0X220 К12/1, КбН К12/2, К6/2 кю/п КЮЦ2 К7/11 К7/12 К7/17 К?/18 точки т чмые прав К10/5 кю/з КЮ/9 К7/3 КЮ/6 К12/10 КЮ/4 КЮ/8, К10/10 К7/4 K8H К8/2 К9/13 К9/14 К8/3 К8/4 К8/7 К8/8 К8/5 К8/6 | 24 } 24 | 24 } 24 а б л о ода 24 1 24 } 24 J 24 1 24 J 24 24 1 24 24 , } 220 | 220 1 220 (180); J НО } 220 } 220 Постоян- ный Перемен- ный » » » Перемен- ный 1,5-1,6 в 1 8,0—8,5 g 1,0—1,5 | 1,2—1,8 “ со 10 10 10 1,5 О) 1,5 5 \о <и 1.5 S £ 4 “ СО 11 10 (1,5 кВ-А) То же » » (0,3 кВ-А)
191
Продолжение табл. IV.6
Наименование нагрузки Обозначе- ние цепи питания Зажимы панели Напряже- ние, В Род тока Максимальная нагрузка, А (кВ-А)
Рабочие цепи стрелоч- ных электроприводов по- стоянного тока Рабочие цепи стрелоч- ных электроприводов пе- ременного тока То же /Лестные элементы ре- ле ДСШ Путевые трансформа- торы рельсовых цепей «Луч 1» То же, «Луч 2» То же, «Луч 3» То же, «Луч 4» РПБ РМБ РА РВ PC РУА РУ В РУС ПХМ ОХМ ПХЛ1 ОХЛ1 ПХЛ2 ОХЛ2 ПХЛЗ ОХЛЗ ПХЛ4 ОХЛ4 КЮ/1 К10/2 К8/9 К8/10 К8/11 К8/12 К8/13 К8/14 К9/1 К9/2 К9/3 K9I4 К9/5 К9/6 К9/7 К9/8 К9/9 К9/10 } 220 | 220 | 235 } 110 | 220 | 220 } 220 | 220 Постоян- ный Перемен- ный Перемен- ный 25 Гц 8,0 (В сумме 4,5 кВ-А) (150 В-А) (в сумме 290 В.А) (в сумме 290 В-А)
колебаниях напряжения питания параллельно обмотке реле М включен стабили-
трон Д2.
Батарея заряжается при помощи автоматического зарядного устройства ВП1
(УЗА-24-10). Зарядное устройство при номинальном напряжении аккумулятор-
ной батареи 24 В в режиме содержания поддерживает на батарее 26,4±0,6 В.
При снижении напряжения батареи до 24 В включается форсированный режим
заряда, который переключается на режим содержания прн достижении напряже-
ния на батарее 31 В. Среднесуточный ток выпрямителя не должен превышать
10 А. Максимальный ток заряда батареи 12 А.
С панели ПР-ЭЦ по каналам ДЦ могут передаваться сягналы контроля;
постоянного подзаряда батареи (режим содержания батареи резистор R7
ППБ-ЗБ, 220 Ом), когда реле ФЗ находится под током, через реле PH (Ua~
= 31 В; По--24 В); форсированного подзаряда батареи, когда реле ФЗ без
тока (резистор R8} и превышения максимального тока заряда.
Перечень всех видов питания, осуществляемых панелью ПР-ЭЦ25, приве-
ден в табл. IV.6.
Конструкция панели аналогична конструкции панели ПВ1-ЭЦ. Масса 400 кг.
IV.2. Выпрямительное и преобразовательное
оборудование устройств СЦБ
Панель выпрямителей типа ПВ-24/220ББ (чертеж 22225.00.00). Панель пред-
назначена для питания устройств ЭЦ (крупных станций) и ГАЦ (рис. IV.17)
н может использоваться в других устройствах. Эта панель имеет два типа вы-
прямителей; выпрямитель 24 В 30 А—1БВ (ЗБВ 24/30) для питания реле и
220 В 30 А— 2БВ, ЗБВ (БВ 220/30) для питания стрелочных электродвигателей.
Выпрямитель 1БВ имеет трехфазную схему выпрямления и может работать
по схеме 380/220 В при соединении обмоток фазовых блоков звездой или по
схеме 220 220 В при соединении их треугольником, Максимальный потребляемый
192
выпрямителем ток при токе заряда батареи 30 А и напряжении батареи 26,4 В
при номинальном напряжении сети 3 или 5 А. Ток холостого хода не более
1,5 или 2,6 А. Выпрямитель работоспособен при колебаниях напряжений в сети
от 80 до 110% и рассчитан иа работу в режиме импульсного подзаряда кислот-
ной аккумуляторной батареи. При таком режиме выпрямитель осуществляет ав-
томатическое регулирование напряжения аккумуляторной батареи от 2,15 до
2,3 В на аккумулятор. Минимальный ток, при котором сохраняется режим авто-
матического регулирования напряжения аккумуляторной батареи, составляет
6 А при отключенных балластных дросселях или 0,7 А при балластных дросселях
Др включенных параллельно первичным обмоткам силовых трансформаторов Тр.
Для регулирования величины тока на выходе имеются дроссели насыщения ДН.
Питание их производится блоком автоматического регулирования БАР.
В режиме импульсного подзаряда среднесуточный ток нагрузки на выпря-
митель не должен превышать 22 А. Максимально возможный ток выпрямителя
30 А используется при восстановлении емкости батареи после ее разряда. Таким
образом, в режиме заряда батареи после отключения сети переменного тока
суточное восстановление емкости батареи составит (30—22)0,8-24=154 А-ч.
Для форсированного заряда батареи после ее разряда в блоке БАР имеется
«ручное регулирование». Так как прн форсированном заряде происходит интен-
сивное выделение газа, то он должен быть невозможен без пуска вентиляции
аккумуляторной. Выключатель ВК в БАР замыкает цепь реле БА, которое вклю-
чает пускатель вентилятора, а реле ВДВ контролирует его срабатывание. Только
после получения потенциала на выводе КН-2 возможно включить форсирован-
ный заряд.
Как показала длительная практика эксплуатации, зарядно-буферные выпря-
мители ЗЕВ 24/30 пригодна для работы с батареями с номинальным напряже-
нием 28 В; среднесуточный ток выпрямителя в режиме импульсного подзаряда
не должен превышать 18 А. Для правильного содержания аккумуляторной бата-
реи и снижения уровня переменной составляющей в выпрямленном токе нагрузка
подключается к аккумуляторной батарее отдельными проводами. Распределение
нагрузки осуществляется с выводов панели через предохранители с сигнализацией
перегорания.
Для питания электродвигателей стрелочных приводов панель укомплектована
основным и резервным выпрямителями (2БВ и ЗБВ) типа БВ 220/30. Трансфор-
маторы Tpl (Тр2) этих выпрямителей могут питаться от напряжения 380 или
220 В. Для этого первичные обмотки трансформаторов должны соединяться
звездой или треугольником. Выпрямители собраны по трехфазной мостовой схе-
ме. Мощность выпрямителя 6,6 кВ-А. Номинальное напряжение выпрямленного
тока при полной нагрузке 210 В. Напряжение выпрямителя в режиме холостого
хода не более 245 В. Потери холостого хода 500 Вт, к. п. д. 0,85. Резервный и
основной выпрямители могут включаться на параллельную работу. При этом
ток нагрузки ие должен превышать 55 А.
Для подключения нагрузки 220 В постоянного тока панель имеет два выхо-
да, что соответствует двум местам дежурных за пультом управления электриче-
ской централизации. В каждый выход включены по два шунта Ш1 и Ш2, ШЗ и
Ш4 (ШС-75-30-0,5, 75 мВ, 30 А) для включения на пультах управления измери-
тельных приборов, контролирующих ток перевода стрелочных электроприводов.
Панель ПВ-24/220ББ имеет нзмернтельные приборы, которыми с помощью пере-
ключателей можно измерять напряжение и токи выпрямителя или нагрузки.
Шунты Ш1, 1112 в блоке 1БВ н Ш5 соответственно служат для измерения тока
подмагничивания дросселей насыщения, тока заряда и тока, потребляемого на-
грузкой.
Питание панели переменным током 380/220 В осуществляется с панелей
ПВ-60 или при электрической тяге постоянного тока с панели ПРББ через боко-
вые зажимы К31-1—К31-3, К41-6 или К32-1—К32-3, К42-6. Через боковые зажи-
мы К41-1—К41-5 н К42-1—К42-5 на соседние панели подаются провода 1ЦП
(4-24 В), ЩМ (—24 В) для питания приборов соседних панелей и провода конт-
роля перегорания предохранителей. В табл. IV.7 дан перечень питаний, распре-
деляемых панелью ПВ-24/220ББ.
Панель имеет двустороннее обслуживание и закрыта только с передней сто-
роны, устанавливается в ЭЦ и ГАЦ рядом с панелями ПВ-60, ПР, ПРГ и др.,
7 Зак. 1041
193
«53-1
«чг-г
«53-3
«53-5
«52-5
«52-6
«32-1
«зг-г
«зг-з
щм
щи
АК-0
АН-13
яг
р
Л1
Я4 Л 7
33 33
КПП
ММ
М3
~ЩП
ШМ
"(Г.
~1Ф
1Ф
ЗФ
контактам
ЗУ ПС
Ручной регул.
2 те?)8
о ))Г±У
аВтоматическ.
^ООшФ Д13 бмк
г-Cl ^Д225Д Выпрямителя
1---------------- 153
БЛР
Т1
М
л/г п
'90 У
Л/4 п
м гзо и
Ьвн
гвф
16Ф
Гн 6
сг
псгз
Батарея 253 (заряд)
I батарея
253
СтатиВы
Хмл
09 2i кпд
01
©«г 5-1
псм
\35Ф дн
ДР —
ДР1
Д1-Д12
Д1Ч6Л
___шнг
псю-г м-г
ncis-z'-
820 У-ДМ
го
R3
33
дзоз''1'^1*
’Адм
гоомкф гн 5
djL
мой
кМоо 8,8
510 Н __
i К16 «15
13В 100
TZ
I ' * *
s;i
giz
Пульт- Панель
табло релейная
Рис. IV.17. Принципиальная схема панели
194
tfW-Г _ КПП
км-г кпм
км-з°~________кпз
км-^ ~ щгГ
км-з^~__________щм
выпрямителей типа ПВ-24/220ББ
7*
195
Таблица IV.7
Виды питаний, распределяемых панелью ПВ*24/220 ББ
Обозначение цепи пита* ния» № за- жимов Наименование нагрузки Назначение питания Номинальный ток предохранителя, А
на панели иа стати- вах ЭЦ
1РПБ, Прямой провод Электродвигатель 27 5 для
НРПБ 220 В постоянного стрелочных приводов. каждой
К23-3, К23-2 тока 2РПБ и 2РМБ ис- пользуется при двух агентах за пультом стрелки
РМБ, К22-2, К22-3 Обратный провод 220 В постоянного тока 27 Нет
РПБС К21-2 Прямой провод 220 В постоянного тока Приборы 2 1
РМБС К21-1 Обратный провод 220 В постоянного то- ка 2 Нет
П К25-1 Прямой и обрат- Заряд аккумуля- 37 —
М К26-1 ный провода от вы- прямителя ЗВБ-24/ЗО торной батареи 37 —
И К25-3 МК 26-3 Распределительные шины панели Нет —
П К22-1; Прямой н обрат- Реле 15, 25, 1 до 5 по
К24-1 ный провод от бата- 35, 60 в нагрузке
М К23-1; К24-3 рен аккумуляторов 24 В зависи- мости от нагрузки Нет
ЩП К.27-2 Прямые и обрат- Приборы панелей 5 Нет
ЩМ К27-6 ные провода 24 В постоянного тока с распределительных шин панели питания пульта и лампы табло 5 15 Нет
ПП К27-1 Внепостовые схемы 15 1А на
ПМ К27-5 П К27-1 М К27-5 и схемы пригласи- тельных огней Лампы табло, тре- бующие резервирова- ния постоянным то- ком через схемы па- нели ПРББ 15 15 группу схем 5А на станцию
имеет с ними одинаковые габариты. Присоединение кабелей — от аккумулятор-
ных батарей и нагрузок нижнее. Масса 500 кг.
Панель выпрямителей типа ПВ-24 (чертеж 22217.00.00). Панель предназна-
чена для питания устройств ЭЦ крупных станций в тех случаях, когда мощности
выпрямителя ЗБВ 24/30 панели ПВ-24/220ББ не хватает или в устройствах
имеется несколько аккумуляторных батарей.
Панель ПВ-24 (рис. IV.18) укомплектована двумя зарядио-буферными вы-
прямителями 1БВ и 2БВ типа ЗБВ 24/30, которые включаются в сеть перемен-
196
кого тока аналогично такому же выпрямителю на панели типа ПВ-24/220ББ.
Переключателями 1ПП и 2ПП выпрямители 1БВ и 2БВ могут включаться ча
работу в буферном режиме или каждый с одной батареей аккумуляторов или
параллельно с одной из батарей. При работе с раздельными батареями от каж-
дого выпрямителя заряд батареи осуществляется с выводов К21-1, К22-1 (пер-
вый выпрямитель) и К25-1, К26-1 (второй выпрямитель). При этом плавкие
вставки предохранителей Пр2, ПрЗ, Пр7, Пр8 заменяются с 60 на 30 А. Провода
от батареи, питающие нагрузку, подключаются соответственно на выводы К21-3,
К22-3 и К25-3, К26-3. Если выпрямители работают на одну батарею, то провода
от батареи подключаются на К21-3 н К22-3, а выводы К21-3—К25-3 и К22-3—
К26-3 попарно соединяются перемычками сечением 25 мм2.
Система распределения питания по нагрузкам с выводов панели аналогична
по назначениям системе, указанной в табл. IV.7 для панели ПВ-24/220ББ. По
конструкции панель аналогична панели ПВ-24/220ББ и другим панелям этой се-
рии. Масса 500 кг.
Панель выпрямителей типа ПДЦ (чертеж 22220.00.00). Панель (рнс. IV. 19)
предназначена для электропитания постовых устройств диспетчерской и станци-
онно-кодовой централизации.
На панели размещены: два стабилизированных выпрямителя ЗВ и 4В типа
ВСП-12/10Х2 [6], каждый из которых имеет два выхода, позволяющих под-
ключать нагрузку до 10 А прн напряжении 12 В. Эти выпрямители используют-
ся для безбатарейного питания бесконтактных постовых устройств стабилизиро-
ванным напряжением 12 и 24 В (два выпрямителя, включенные последователь-
но). Выпрямители ЗВ и 4В могут использоваться для питания нагрузки как каж-
дый в отдельности, так и при параллельном включении для увеличения мощ-
ности
Два зарядно-буферных выпрямителя 1В и 2В типа ЗБВ 12/20 на номиналь-
ное напряжение 12 В при максимальном токе до 20 А (аналогичные 1БВ
ПВ-24/220ББ), используются для питания релейной аппаратуры совместно с ак-
кумуляюрной батареей в режиме импульсного подзаряда; трансформатор 1Тр —
для питания ламп табло 220/24 на 36 А; два датчика импульсов 1ДИ, 2ДИ
(трансмиттер полупроводниковый ТП-24), используются для импульсного пита-
ния ламп табло; приборы защиты измерений, коммутаций.
Стабилизированные выпрямители, витающие бесконтактную аппаратуру,
рассчитаны на круглосуточное питание устройств по безбатарейному варианту.
Резервирование при этом осуществляется от аккумуляторной батареи 24 В со
средним выводом, работающей в режиме импульсного подзаряда совместно с
выпрямителями IB, 2В и используемой нормально для питания релейной аппа-
ратуры. Переключение питания производится автоматически с помощью реле ЗА
и 4 А, контролирующих состояние выпрямителей ЗВ и 4В.
Выпрямители /В и 2В, работающие совместно с аккумуляторными батареями
по 12 В, в режиме импульсного подзаряда при помощи пакетных переключате-
лей 1ППВ и 2ППВ могут быть подключены непосредственно к шинам нагрузки
релейной аппаратуры для питания устройств при кратковременно отключенной
аккумуляторной батарее.
Питание ламп табло осуществляется от трансформатора 1Тр. Контроль на-
личия напряжения на его первичной обмотке выполняют реле 1ТА и 2ТА, кото-
рые при отсутствии переменного тока включают питание ламп табло и других
устройств, требующих резервирования от аккумуляторной батареи 24 В. Так как
выпрямитель ЗБВ должен обеспечивать послеаварийный режим среднесуточный
ток нагрузки не должен превышать в среднем 14 А. Максимальный ток в режи-
ме заряда батареи допустим 20 А. При этом суточное восстановление емкости
составит 115 А-ч.
Как и при заряде от выпрямителя ЗБВ 24/30 панели ПВ-24/220ББ, форси-
рованный режим заряда батареи при ручном регулировании не должен быть
включен до пуска вентиляции в аккумуляторной. Схема, осуществляющая эту
зависимость, помечена на рис. IV. 19 звездочкой =7?. Схема включения Гн2, ГнЗ
и Гнб в блоке регулирования ЗБВ 12/20 аналогична приведенной на
рис. 1V.17 [6].
Панель ПДЦ имеет двустороннее обслуживание, закрыта только с лицевой
стороны. Питание переменным током 380/220 В и связь со схемой контроля
7В Зак. 1041
197
КПП КМ-1
кпм~^км-г
КПЗ ^км-з
ЩП ~°КМ-4
ЩМ ^Кч1-5
или резерО к другим 1 батарея 2чВ СтатиОы релейная, лы, увязка с
Злакам нагрузка табло перегонами
Рис. IV.18 Принципиальная схема
Предохранители: 1Пр1 и 1Пр2 — &0 А; 1ПС10-13, НПС10 13 — 15А; 1ПС14, ППС14—{0 А;
ППр24, !Пр26, 1111р26 — 20 А; предохранители
198
лч/-/ КПП
К01-2 КПМ
КЧ1-3 Г- КПЗ
Ml-ц °~щп
КЯ1-5 ЩМ
Kai-eZ~ о
К31-1^ 1<Р
К31-2Р2 2<р
К31-3 - 3?
ППС2
ППМ
ппсв
АК-16 ЛК-12
^Z ОБ?
12 2116
\гвиа
В 3 ч
2 б АР
20 115 16
1ПС12
2ПП
АК-26
К25~3
К26~3
К27-1
К27-3
(о) К 25-1
К 26-1
Z батарея 2ЛВ (заряд)
или резерв БВ26В
Про
60
2 Батарея 26В Стативы
нагрузка
Панель релей-
ная (ПР1) (табло)
12
блок выпрямителя 2БВ
11
АК
15 М 15
УК
гвглгв
УК~22]
Ч<? 5 Б? Ч? 6Б?
1ПС16/2 v 15
К13-6.
К13-5
К13-6
----> В схему бключе-
— > ни я вентиляции
_ J аккумуляторной
К12-!
К12-'Л
J 1 4
панели типа ПВ-24
1ПС15, ППС15. 1ПС23, ППС22-5 А; 1Пр17, ИПрП, !Пр19, НПр19. 1Пр21, ИПр2Ц 1Пр?4,
ПС, включенные параллельно Пр — 2 А
7В* 199
КПП J02-1
КПМ К 0 2-2
КПЗ М2-3
’щп ~°КЧ2-Ч
щм Уог-5
' о ~^ког-в
1V Z.Kd2-1
КПА
щм
к
anew
щм
т
АПШ
220
гч>_
3?
уапсо
J 5А
7зПВ
контактам
ЗД ПС g
1\КПД
ЩД226Е
8К
'\2‘tM5~W16
[22 21 [18 17
кзг-2
К32-3
w
53
щп
1В
Поездограср Стати-1+2 батареи- 13атарея-
Испытат. пульт бы -20В Нагрузка -12В Заряд
гди
СНТ 13,21
33
, 1ТА
М ।
2ТА
JJ 2ТА
А1
ошве
,г„ М307
"Р 0+508
1ТА
Г1—
73
1 1ТА
81 (_
ZTA
7.J zta
81
В ex. 6АР. 1В
Режим Лампы Табло Щ~з) *
табло
1ZQ7 °8
Вид с лицедей
стороны панели
VK-18
ЗбВ-12/20
+ 34-
ШС’б
VK-Z
VK-5
2ПВЁ
Рис. IV.19. Принципиальная схема
200
К61-1 КПП
К61-2 КПП
КЯ1-3 КПЗ
К61-6 ЩП
Кб 1-5 щм
Соседняя панель
nnczo
2 батарея -12В 1 + 2 батареи -26 В Стоглавы
Заряд Нагрузка (бесконтактные приборы)
панели выпрямителей типа ПДЦ
201
предохранителей осуществляются через боковые выводы от вводной панели
ПВ-60.
Присоединение кабелей от аккумуляторных батарей и нагрузок нижнее.
Масса 500 кг.
Панель конденсаторов типа ПК1 (чертеж 36462.00.00). Панель (рис. IV.20)
предназначена для совместной работы с выпрямительной панелью типа
ПВ-24/220ББ (панель безбатарейного питания стрелочных электродвигателей по-
стоянного тока) и обеспечивает окончание начавшегося перевода стрелок при
отключении или переключении источников переменного тока за счет энергии,
накопленной в конденсаторах.
Панель выпускается в двух исполнениях — с набором конденсаторов ем-
костью на 36 000 мкФ типа ПК1-1 и на 18 000 мкФ типа ПК1-2. При электро-
двигателях МСП—0,25 и стрелочном электроприводе СПГ-З панель ПК1-1 обес-
печивает перевод трех стрелок или окончание перевода пяти стрелок; панель
ПК1-2 — перевод одной стрелки или окончание перевода трех стрелок. Прибо-
ры и устройства коммутации панели автоматически переключают нагрузки с ос-
новного на резервный выпрямитель при снижении напряжения на выпрямителе
ниже 190 В и обратное переключение прн повышении напряжения до 210 В.
Состояние фидеров и конденсаторной батареи контролируется лампочками
Л1—Л4 на лицевой стороне панели. С выводов П1-1—П1-4 возможно дублиро-
вать контроль на аппаратах управления. При отключении питания на основном
и резервном выпрямителях — реле К1 и К2 (потенциалы развязываются дио-
дом Д7) или отключении конденсаторной батареи — реле КЗ перевод стрелок
исключается. Для этого устанавливается реле ВПС. После обесточивания реле
ВПС перевод стрелок может быть произведен только при нажатии специальной
кнопки. Кнопка Кн служит для выключения звонка, контролирующего работу
П6-1
С1
пз-2
81
Пб-2
т-1
21 Л7
т-2
П2-7
т-з
31 1
11 KZ
т-4
пг-9
11 КЗ
zi кг
R1
14
АПш
24 j
'1?
2-2
RZ
'14
П5-2
^ДЗ
2-3
ю - де дз
1 й- й-
нмип
7000
щи
щп
П4-3
П2-4
Л2-13 К1
_________пз-з
§ § I мот
ЩИ - ВПС
К1 71
пг-зТ^
П7-1
П4-51
П7~2
т-13
П4'52
V2)
" 2
' П2-2
т-д
^Д9 П1-10\
PI
36
ЩИ Щ2-10 (
К1 81
41 К1
41 КЗЛ1-14
2
х
3
Л
Рис. IV.20 Принципиальная схема панели конденсаторов типа ПК1; стабилитро-
ны Д1-ДЗ типа Д817В; Д4-Д6 — типа Д817Г
202
панели. При выключении панели из действия конденсаторы разряжаются через
резисторы R1 и R2 (28 Ом). Перемычка, накладываемая на выводы ПЗ-1—П5-1
позволяет использовать панель с одним выпрямителем.
Габариты панели 750X500X2240 мм. Панель двустороннего обслуживания,
ввод кабеля иа зажимы, расположенные на боковых сторонах. Масса ПК1-1
520 кг, ПК1-2 290 кг.
Статив преобразователей типа СП1 50/25 (чертеж 36657.00.00). Статив пред-
назначен для питания рельсовых цепей частотой 25 Гц с реле ДСШ, изготавли-
вается на базе унифицированного репейного статива СРКМ-75 и должен уста-
навливаться в одном ряду с релейными и блочными стативами, как правило,
рядом со стативами питания рельсовых цепей. В комплект статива СП1 50/25
входят восемь преобразователей типа ПЧ 50/25-300 (чертеж 163.00.00). Преоб-
разователь может включаться на напряжение 220 или ПО В, 50 Гц, и даже при
понижении напряжения сети до 190 В начинает генерировать под номинальной
нагрузкой. При этом на стороне 25 Гц выдается напряжение 220 В. Это на-
пряжение поддерживается и при повышении напряжения в сети 50 Гц до номи-
нального и выше. С уменьшением нагрузки 25 Гц диапазон стабилизации
преобразованного напряжения возрастает. При перегрузках и коротких замыка-
ниях иа стороне 25 Гц преобразователь прекращает генерирование без опасных
последствий для себя. Преобразователи ПЧ 50/25-300 работают с использова-
нием одного полупериода тока 50 Гц. Второй полупериод запирается вентилем.
Из восьми преобразователей, которыми укомплектован статив, два преобра-
зователя 1М и 2М предназначены для питания местных элементов реле ДСШ-13
нли ДСШ-13Л (рис. IV.21*), остальные 6 преобразователей 1П—617 — для пита-
ния рельсовых цепей — путевых элементов реле ДСШ. У преобразователей,
питающих местные элементы путевых реле, в цепь конденсаторного блока вклю-
чен резистор R=22 кОм для подавления гармоник 50 Гц, возникающих при по-
вышении напряжения сети питания 50 Гц свыше 250 В. Наличие этого резисто-
ра очень важно в преобразователях, питающих местные элементы, так как это
определяет защищенность путевого реле типа ДСШ от помехи токов 50 Гц, по-
падающих в рельсовую цепь. Такие преобразователи имеют номинальную мощ-
ность 300 В-А.
В преобразователях, питающих путевые трансформаторы, резистор в цепь
конденсатора не устанавливается, что повышает мощность путевого преобразова-
теля до 340 В-А. Каждый путевой преобразователь может использоваться иа
85 % своей мощности, т. е. на 290 В-А; 15 % мощности резервируется на ком-
пенсацию повышения мощности рельсовых цепей при пониженном сверх нормы
сопротивлении балласта.
В стативе СП1 50/25 от каждого преобразователя 117—671 напряжение
25 Гц через выключатели В подается иа два луча питания. В каждый луч пи-
тания включено лучевое реле ЛА через резистор 18 кОм. Кроме того, в цепи
питания реле включены два резистора сопротивлением по 1,8 кОм, зашунтиро-
ваниые контактом реле ЛА. К. выходным зажимам луча подключаются кабели,
питающие рельсовые цепи.
При коротком замыкании в одном из лучей генерация преобразователя крат-
ковременно прекращается. Реле ЛА обесточиваются. Тыловые контакты реле
шунтируют резистор 18 кОм и включают резисторы по 1,8 кОм в линию; гене-
рация преобразователя восстанавливается. В неповрежденном луче реле ЛА
получает повышенное напряжение через свой тыловой контакт, а затем дотяги-
вает якорь через резистор 18 кОм. Закороченный луч остается под нагрузкой
0,9 кОм, т. е. 0,25 А. Схема работоспособна, если сопротивление закороченного
луча не превышает 70 Ом.
При питании рельсовых цепей РЦ25-5С, РЦ25-10 и РЦ25-11, где требуется
опережение на 90° напряжения на местных обмотках реле ДСШ-13 относительно
напряжения на путевых трансформаторах, путевые и местные преобразователи
включаются в сеть переменного тока противофазно. При рельсовых цепях
РЦ25-12, где требуется синфазное питание путевых трансформаторов и мест-
ных обмоток реле ДСШ-13А, путевые и местные преобразователи включаются
в сеть переменного тока синфазно. Правильность фазы (отставание фазы напря-
жения путевых преобразователей на 90° по отношению к вектору напряжения
местного преобразователя или равенство фаз) проверяется фазирующими устрой-
203
ствами /ФУ—6ФУ типа ФУ1 (чертеж 36607) в комплекте с реле Н и О типа
АШ2-1800. Каждое реле зашунтироваио резистором R5— R10 по 6,8 кОм.
Для уменьшения количества фазирующих устройств преобразователи 1М и
2М включены последовательно друг с другом каждый на напряжение ПО В,
а обмотки 771—11г включены параллельно. В стативах, выпускаемых заводом,
схема включена на обеспечение сдвига иа 90° напряжения путевых преобразова-
телей 1П—6П относительно напряжения преобразователей 1М и 2М.
Для настройки преобразователей на совпадение фаз напряжения путевых и
местных преобразователей на фазирующем устройстве ФУ1 перемычку на кон-
тактах 32-72 следует снять и поставить ее иа контакты 72-51, а соответствую-
щий путевой преобразователь включить в сеть так же, как и преобразователи
1М и 2М, т. е. на вывод 7 подать 0, а на вывод 4— 1ф. Переключение преоб-
разователей на совпадение фаз путевых и местных преобразователей должно
отражаться в проектной документации. Общий ток всех преобразователей стати-
ва, где преобразователи 1М и 2М включены противофазио с преобразователями
1П—6П, составляет 21 А, из них 12 А — ток подмагничивания, вызывающий до-
полнительные потери в сети 50 Гц. Снижение токов подмагничивания имеет
особое значение, так как стативы СП1 50/25 питаются от трансформаторов ТС
сравнительно небольшой мощности. Питание стативов необходимо производить
от трансформатора ТС, так как они размещаются в одних рядах С релейными
стативами устройств СЦБ и по условиям техники безопасности питающее на-
пряжение 50 Гц должно быть изолировано от земли.
Питание рельсовых
цепей от СП (СП, ст)
Питание рельсовых цепей
ОтСП1 (СП1,СП2 или СП2,СПЗ)
I
Рнс. IV.22. Схемы включения стативов преобразователей типа СП1 50/25 в за-
висимости от их количества
204
Таблица IV.8
Мощность, потребляемая преобразователем ПЧ50/25-300 при включении
в сеть переменного тока 220 В, 50 Гц
Нагрузка 25 Гц, В» А Нагрузка на сеть 220 В, 50 Ги Нагрузка 25 Гц. В-А Нагрузка на сеть 220 В, 50 Гц
Р, Вт Q, вар S, В. А cos ф Р, Вт Q, вар S, В-А COS ф
0 90 350 365 0,25 200 290 455 540 0,54
50 155 375 400 0,39 250 340 530 630 0,55
100 195 400 440 0,40 300 390 550 675 0,57
150 240 415 480 0,50 К. 3. 60 970 970 0,06
При использовании для питания рельсовых цепей РЦ25-12 только одного
статива и для сохранения величины тока подмагничивания не больше 12 А на
работу в одной фазе с преобразователями местных элементов 1М и 2М настра-
иваются только преобразователи 1П—4П. Преобразователи 5П и 6П остаются
включенными к остальным преобразователям противофазно и, как правило,
должны использоваться для питания рельсовых цепей, требующих сдвига на-
пряжения, питающего путевые элементы рельсовых цепей, на 90°. Такими могут
быть однониточные рельсовые цепи или рельсовые цепи на неэлектрифицирован-
ных путях. Если преобразователи 577 и 6П использовать для питания рельсовых
цепей не представляется возможным, они работают в холостом режиме. В слу-
чаях когда для питания рельсовых цепей требуется устанавливать два и более
стативов (рис. IV.22), они включаются так, чтобы максимально уменьшить токи
подмагничивания. При двух или четырех стативах каждый статив или каждая
пара стативов относительно друг друга включаются противофазно, при этом ток
подмагничивания сводится к нулю. При таком включении при рельсовых цепях
РЦ25-12 могут на работу в одной фазе с преобразователями 1М и 2М вклю-
чаться преобразователи 5П и 6П. При трех стативах и рельсовых цепях РЦ25-12
статив СП2 должен выстраиваться так же, как и одиночно используемый.
Так как рельсовые цепи, питаемые от стативов, включенных противофазно,
не защищены от опасного влияния друг на друга при сходе изолирующих сты-
ков, го у изолирующих стыков смежных рельсовых цепей иа границах районов
питания следует устанавливать питающие трансформаторы. Стативы, включен-
ные попарно в одну фазу, на синфазную работу настраиваются перемычками,
как это указано на рис. IV.22. Два статива могут быть включены синфазно, если
Таблица IV.9
Мощность, потребляемая двумя преобразователями ПЧ50/25-300 при включении
их противофазно в сеть переменного тока 220 В, 50 Гц
Нагрузка 25 Гц (сум- марная на два преобразова- теля (St4-Se), В-А Нагрузка на сеть 220 В, 50 Гц Нагрузка 25 Гц (сум- марная на два преобразова- теля (St+S^), В-А Нагрузка на сеть 220 В, 50 Гц
Р. Вт Q. вар S. в. А COS ф Р, Вт Q, вар S, В'А COS ф
0 180 240 300 0,6 400 580 345 660 0,88
100 280 250 374 0,75 500 710 435 800 0,88
200 380 260 460 0,83 600 840 565 950 0,88
300 480 285 550 0,87 К. в. 80 1320 1320 0,00
205
общее количество преобразователей, создающих токи подмагничивания, не будет
превышать четырех. Неиспользуемые преобразователи должны при этом отклю-
чаться от сети.
Мощности, потребляемые стативами, следует определять в соответствии с
затрузкой преобразователей н схемой их включения по табл. IV.8 и 1V.9. Так,
например, полностью загруженный статив с двумя парами включенных проти-
вофазно преобразователей потребляет 3,3 кВт при cos<p=0,7, а два таких же ста-
тива, включенных противофазно, — 6,7 кВт при cos<p==0,84.
Разделка кабеля в верхней части статива. Масса статива 420 кг.
IV.3. Коммутационное и токораспределителъное
оборудование устройств связи
Щиты переменного тока типов ЩПТ и ЩПТА. Щиты предназначены для
совместной работы с выпрямителями типов ВСС, ВУ и ВУК. Их устанавливают
в один ряд с выпрямительными устройствами. Щиты обеспечивают питание по-
требителей, контроль напряжения постоянного тока электр' питающих установок,
сбор сигналов о повреждениях, возникающих в оборудовании электропитающих
установок, а также автоматическое включение или переключение аварийного
освещения узла связи. ЩПТА осуществляют также передачу сигнала на запуск
автоматизированных дизельных электростанций при отключении источников
электроэнергии и автоматическое отделение потребителей гарантированного от
потребителей негарантированного питания.
Функциональная схема щита ЩПТА показана на рис. IV.23, а основные тех-
нические данные щитов ЩПТ и ЩПТА привечены в табл. IV.10. На щитах
ЩПТА секции шин гарантированного и негарантированного питания соединены
через контакторы типа КТ7323/160 А, а на ЩПТ — перемычками, так как на
ЩПТ отсутствует панель автоматики. При необходимости щит Ш.ПТ-4/200 может
быть доукомплектован панелью автоматики.
При наличии двух вводов от внешних источников электроэнергии последние
следует подключать к щитам через коммутирующее устройство АВР. Конструк-
тивно все шиты выполнены в виде шкафов, устанавливаемых прислонно или
в ряд.
Внизу на задней стенке шкафа располагаются гребенки и зажимы, а под
ними — металлическая конструкция крепления кабельных воронок, предназна-
ченных для ввода внешних линий переменного тока. Провода сигнализации под-
ключают к панели сигнализации, расположенной в верхней части щита на боко-
Рис. IV.23. Функциональная схема:
а - ШПТА-4/200; б — ЩПТА-380/600
206
Таблица IV.10
Технические данные щитов переменного тока
Гип шита Чрсло линий Ток в линиях, А Напря- жение. В Габариты, мм
ВХОДЯ- ЩИХ ОТХО- ДЯЩИХ входя- щих ОТХОДЯ- ЩИХ
ЩПТ-4/200 и ЩПТА-4/200 ЩПТА-380/600 2 2 5 4 200 600 60 2х ЮО 2X200 380 или 220 380 2250X700X700 2250x1 100X800
вой его стенке. Главные шины, к которым подключают оборудование рядом
стоящих электропитаюших установок, находятся в верхней части щи га. для чего
в его боковых стенках имеются отверстия.
Панель распределения переменного тока типа ПРПТ-65. Панель (рис. IV.24)
предназначена для ввода и коммутации линий силовых вводов и распределения
переменного тока частотой 50 Гц (чертеж 22188.00) или 60 Гц (чертеж
22188.00.01) по нагрузкам. Она дает возможность коммутации линий трехфаз-
ных силовых вводов при линейном напряжении 220 или 380 В и максимальном
токе нагрузки 50 А; двух от трансформаторной подстанции и одной от резервной
электростанции. Распределение переменного тока 220/380 В осуществляется по
четырем отходящим линиям при токе до 10—15 А в каждой. Схема панели обес-
печивает автоматическое подключение силовых вводов от внешних источников
электроснабжения, а также резервной электростанции к нагрузкам в зависимо-
сти ог наличия на вводах напряжения. Автоматическое переключение силовых
вводов происходит с преимуществом включения основной линии перед резерв-
ной и резервной перед дизельной
электростанцией.
Панель ПРПТ-65 имеет оптиче-
скую и акустическую сигнализацию
наличия и понижения напряжения
в каждой из фаз питающих линий.
Сигнальные цепи выведены для вклю-
чения во внешнюю сеть сигиализа-
ции. Для питания сигнальных цепей ч
необходим постоянный ток напряже-
нием 24 В.
Через панель автоматически по- ч
дается напряжение в сеть аварийно-
го освещения при пропадании напря-
жения в обеих линиях переменного
тока. Для этого к панели подают
напряжение 24 или 220 В от батарей
узла связи.
Для учета электроэнергии в ос-
новной и резервной линиях установ-
лены измерительные трансформаторы
тока ТК-20 (50/5 А, 50 Гп нли 50/5 А,
60 Гц), к которым подключаются п л, • л „
счетчики, установленные вне панели. @1'аяпяОи' Резервная
Счетчики в комплект панели не вхо ^ооа электростан.
дят Подключение внешних проводов
производят на вводные панели, иахо- Рис. IV.24. Функциональная схема
дящиеся в верхней части шкафа. панели ПРПТ-65:
Нагрузка.
npZ\} прг\\
10 й U юй I j
<Ъ
\ пемз V
yisL\
£ ™ тк-го
\ !:вмз
Y вол
\npl- Ид??
10 Л и вол
У
IJS'U
чч
Ча &
ЮЛ 11
Ж Г]
юл L1
f тк-го
у пемз пвмз\
Y вол вол Y
[]#Й Пр2\\
IJ вол вол IJ
Сопротивление изоляции токове-
дущих частей относительно корпуса
КГ — контактор типа 8013 (50 Гц) или
6013 (60 Гц)
207
составляет не менее 5 МОм при температуре окружающего воздуха от +15 до
+25 °C и относительной влажности его 65±15%.
Панель ПРПТ-65 представляет собой шкаф, который может устанавливать-
ся в ряд или прислоино.
Габариты 2000x700x400 мм, масса 170 кг.
Щит ввода переменного тока типа ВЩ-ЗМ. Щнт предназначен для ввода
в узел связи трехфазного тока при линейном напряжении 220 и 380 В.
Конструктивно ВЩ-ЗМ выполнен в виде стальной панели, закрываемой ко-
жухом. На панели установлены: электрический счетчик активной энергии трех-
фазный трансформаторный универсальный типа СА4у; трехполюсный рубильник
на 200 А, 500 В со съемной рукояткой; 3 трансформатора тока ТК-20; 3 предо-
хранителя ПН-2 на напряжение 500 В; лампа накаливания НВ 220-25 (на
25 Вт) для подогрева счетчика при низкой температуре и предохранитель Ц-27
на ток 6 А. Щит устанавливают на стене. Габариты его 540X280X720 мм, мас-
са 48 кг.
Щиты батарейные типа ЩБ2. Щиты батарейные предназначены для комму-
тации и защиты аккумуляторных батарей, работающих совместно с выпрямите-
лями, и распределения постоянного тока по нагрузкам. Типы изготавливаемых
щитов ЩБ2 приведены в табл. IV.11. В обозначении типа щита, например,
ЩБ2-24/50, 24 — напряжение, В, 50 — ток, А. Щиты обеспечивают: подключение
нагрузки к аккумуляторной батарее или выпрямителю; одновременное подклю-
чение нагрузки к батарее и выпрямителю; отключение батареи от нагрузки или
выпрямителя при ее заряде или разряде на нагрузочное сопротивление.
Таблица IV.11
Технические данные щитов типа ЩБ2
Тип щита Номинальный ток приборов, А Шкала вольт- метра, В Масса, кг
npj Пр2 ПрЗ Пр4 Прб Прб А1 А2 В1> В2 ВЗ
ЩБ2-24/50 50 46
ЩБ2-60/50 150 46
ЩБ2-60/50-2 80 10 50 80 80 30 50 20 200 200 150 46
ЩБ2-120/50 250 46
ЩБ2-220/50 500 46
ЩБ2-24/100 50 46
ЩБ2-60/100 150 46
ЩБ2-60/100-2 120 10 60 120 120 120 100 20 200 200 150 46
ЩБ2-120/100 250 46
ЩБ2-220/100 500 46
ЩБ2-24/200 50 46
ЩБ2-60/200 100 150 46
ЩБ2-60/200-2 250 20 250 100 250 200 100 200 200 150 46
ЩБ2-120/200 250 46
ЩБ2-220/200 500 46
ЩБ2-24/400 50 47
ЩБ2-60/400 400 150 47
ЩБ2-60/400-2 400 63 400 250 250 500 100 400 200 150 47
ЩБ2-120/400 250 47
ЩБ2-220/400 500 47
ЩБ-24/1000 ЩБ-60/1000 1000 500 500 200 430 1000 1000 200 1000 400 50 150 136 136
208
Рис. IV.25. Принципиальная схема щита ЩБ2-60
Принципиальная схема батарейных щитов типа ЩБ2-60 помещена иа
рис. 1V.25. Рубильники Bl, В2 и В,3 служат для подключения каждой группы
аккумуляторной батареи параллельно любому из входящих в группу данного
напряжения выпрямительных устройств ВУ для отдельного заряда или разряда.
В щитках на напряжение 120 В, где применяют электропитающие установ-
ки без заземленного полюса, снимают перемычку П и отдельные два левых
сдвоенных предохранителя используют для защиты второго полюса линии, про-
водка от которого подключается к шине А. Резистор R5 устанавливается только
на щитах ЩБ2-60. На всех щитах ЩБ2 для быстрой замены греющихся плав-
ких вставок предохранителей без перерыва питания в цепях нагрузок установле-
ны основания дублирующих предохранителей.
Щит состоит из панели коммутации и кожуха, которым она закрывается.
В верхней и нижней части кожуха предусмотрены вырезы для прохода шин.
Выпрямитель и нагрузка подключаются сверху, аккумуляторная батарея и на-
грузочное сопротивление — снизу.
Шииы щитов иа 50 и 100 А заканчиваются наконечниками для подключе-
ния проводов сечением до 50 мм2. В щитах на 200 А предусмотрено подключе-
ние выводных шин сечением 400 мм2, а к шинам заряда и контрольного разря-
да— 200 мм2, в щитах на 400 и 1000 А— 1000 и 400 мм2. Щит на 1000 А
(ЩБ-24/1000 и ЩБ-60/1000) имеет открытую конструкцию, устанавливается на
полу (на расстоянии 100 мм от стены) и крепится к стене и полу.
Габариты ЩБ2 (кроме ЩБ на 1000 А) 610X405X405 мм; ЩБ-24/1000 и
ЩБ-60/1000 1210X295X2000 мм.
Коммутирующие устройства типа КУ предназначены для совместной работы
с зарядно-буферными выпрямителями типа ВСП. Схема коммутирующих уст-
ройств обеспечивает: параллельное включение на нагрузку двух групп аккуму-
ляторной батареи и одного или двух буферных выпрямителей; включение на-
грузки на один или два буферных выпрямителя, работающих с одной (любой)
группой аккумуляторных батарей, в то время как вторая группа батарей может
быть поставлена на заряд от третьего выпрямителя ВСП (при умощиеиии) или
второго выпрямителя, если умощнение не применяется, переключенного в режим
заряда; параллельное включение на нагрузку обеих групп аккумуляторной бата-
реи без буферных выпрямителей; автоматическую коммутацию дополнительных
секций аккумуляторной батареи. При разряде батареи на нагрузку в аварийном
209
_ Выпрям. В1 Выпрям 82. Выпрям. ВЗ
I Схема.
j управления
Л?
/7р/
Нагруз-+ гд+рл) (Зэл 29эл) (Зэл 29эл(
на От Ват. 51 От бат. БЗ К Sam. 51
Пр5
(ВрЗ)
Пэл
(Зэл С9эл)
5 Sam. 52
Рис. IV.26. Функциональная схема КУ 24/20,
(в скобках цифры относятся к КУ 60/40; предохранитель ССрЗ в
схеме КУ 24/60 не устанавливается)
КУ 24/60, КУ 60/40
На. грузна
Схема
управле-
ния
[]/7р4
i ДВ5
Батарея Резервно- зарядный.
, _ |_ Вьтрямитель +
Зэл
19 эл
Зэл
СУэл
[д
IIIII III I I I I ?
I . . I. р । Резерв.,
пвг
Выпрямитель
Рис. 1V.27. Функциональная схема КУ 60/6А
\Схема упра8ления~\Сигнали- Выпрям. В1
---------->-™тт——1 заиия ~ -
Выпрям В2 Выпрям. ВЗ
№{]
[П/7р7 Щ/7^
С*1эл 19эл
К батарее Б1
г*гэл С9эл
К батарее BZ
Нагруз- 2эл Сэл 29эл 2зл 2эл 29эл
К а От батар. Б1 От батар. ВС
Рис. IV.28. Функциональная схема КУ 60/100
210
Таблица IV.12
Характеристики приборои, расположенных на КУ
Тип КУ Номинальный ток приборов, А Шкала вольт- метра, В Габариты, мм 1 Аасса, кг |
кт а t: 04 Cl t: ПрЗ а. t: Пр 5
КУ-24/20, 50 15 15 15 60 60 0—50 0—5 612X486X140 20
панель КУ-24/60 100 60 60 100 100 0—100 0-5 2000X400X350 55
КУ-60/40 50 60 100 100 — —- 0—50 0—15 2000X400X350 70
КУ-60/100 Магнитные 160 Пр2~Пр11 0-150 0—15 2000X800X350 130
ПК-60/6А пускатели ПМ1—ПМ4 — - на 100 -| 10] - 0-10 0—15 . —
* Падение напряжения на амперметре 75 мВ.
режиме для максимального использования ее емкости последовательно с основ-
ной секцией батареи автоматически включаются дополнительные секции, состоя-
щие из одного, двух, трех или четырех аккумуляторов.
Коммутирующие устройства снабжены амперметром и вольтметром. Функ-
циональные схемы КУ показаны на рис. IV.26, IV 27, IV.28.
КУ 24/20 выполнено в виде панели, устанавливаемой на стойках типа
СВСП 24/10 или СВСП 24/20, и как отдельное изделие не поставляется. Устрой-
ства типов КУ 24/60, КУ 60/40 и КУ 60/100 выполнены в виде шкафов. Прибо-
ры коммутации (ПК 60/6А) предусмотрены в шкафу выпрямителя ВСП 60/6А,
но в отдельную панель не выделены.
Данные приборов, расположенных на КУ, приведены в табл. IV.12.
КУ шкафного типа устанавливают совместно с выпрямителями в рядах или
прислонно. Подключение внешнего монтажа производят к зажимам, расположен-
ным в верхней части шкафа.
Устройства автоматической коммутации аккумуляторных батарей типа
АКАБ-24. АКАБ-24 предназначены для автоматической коммутации секциониро-
ванных аккумуляторных батарей, состоящих из 13 элементов (11+2). Кроме
того, схемой предусматривается автоматическое управление выпрямительными
устройствами, системой вентиляции аккумуляторной, а также сигнализация ре-
жимов работы ЭПУ. АКАБ-24 рассчитаны иа токи 200, 500 и 1000 А
(АКАБ-24/200, АКАБ-24/500 и АКАБ-24/1000) при номинальном напряжении
24 В.
К устройству АКАБ-24 можно подключить три буферных выпрямителя БВ
типа ВУК нли ВУ, один резервный выпрямитель того же типа РЗВ и аккумуля-
торную батарею из 11 основных ОЭ и двух дополнительных элементов ДЭ.
Устройство АКАБ-24 (см. рис. 11.1) автоматически обеспечивает: безобрывное
включение в цепь- нагрузки группы ДЭ при исчезновении напряжения в элект-
росети или отказе буферных выпрямителей, а также прн понижении напряжения
иа нагрузке до 22,8±0,2 В; безобрывное выключение группы ДЭ от цепи нагруз-
ки при восстановлении работы выпрямителей; переключение РЗВ из цепи
буферной работы в цепь заряда при переключении батареи на заряд и обратно
после окончания заряда; переключение РЗВ при напряжении 2,3 В на элемент
из режима стабилизации тока в режим стабилизации напряжения.
Схема автоматического управления обеспечивает поддержание на нагрузке
напряжения 24 В±10%, заряд аккумуляторной батареи (13 элементов) до
2,3 В на элемент и содержание в режиме постоянного подзаряда при напряжении
2,2 В на элемент. Устройство АКАБ-24 позволяет ручное включение и отклю-
чение ДЭ при заряде и разряде батареи, а также ручное подключение батареи
к РЗВ для заряда ее до 2,7 В на элемент (при отключенной нагрузке). Для
211
непрерывного подзаряда ДЭ в АКАБ-24 предусмотрен выпрямитель содержа-
ния ВС.
В состав устройства входят три блока: управления, исполнительный и вы-
прямителя содержания. Доступ к элементам устройства с передней стороны.
Датчик тока ДТ и автомат А в состав устройства не входят и заказывают-
ся отдельно. Блок выпрямителя содержания может поставляться как отдельное
изделие.
В АКАБ-24/200 все блоки устанавливаются на раме: сверху — исполнитель-
ный, управления; внизу — блок выпрямителя содержания — и крепятся болтами.
Рама с блоками АКАБ-24/200 может устанавливаться в ряд или прислопно и
крепиться к полу и стене. Габариты рамы с размещенными на ней блоками
2000X610X285 мм.
Блоки АКАБ-24/500 и АКАБ-24/1000 поставляют без рамы и устанавливают
на стене на любом расстоянии друг от друга и крепят к ней болтами. Габариты
блоков: управления — 330X600X205 мм, выпрямителя содержания —
430X600X186 мм, исполнительного — 750X600X164 мм для АКАБ-24/200,
АКАБ-24/500 и 1040X600X225 мм для АКАБ-24/1000. Монтаж между блоками
всех типов АКАБ выполняют на месте установки.
Устройство автоматической коммутации аккумуляторных батарей типа
АКАБ-60. Устройства АКАБ-60/800 и АКАБ-60/800-2 предназначены для авто-
матической коммутации выпрямителей, батарей и нагрузки. АКАБ-60/800 исполь-
зуется в электропитающих установках АТС с заземленным плюсом источника,
а АКАБ-60/800-2 — в электропитающих установках телеграфа с заземленным ми-
нусом источника. Кроме того, схемой устройства предусматривается автоматиче-
ское управление выпрямительными устройствами, системой вентиляции
аккумуляторной, а также сигнализация режимов работы ЭПУ. Функциональная
схема устройства приведена на рис. II.5. В состав ЭПУ, кроме АКАБ, входят
буферные выпрямители типа ВУК-67/260 или ВУК-67/600 БВ и РЗВ, два выпря-
мителя ВУК-8/300 ЗВ для заряда элементов дополнительных групп и аккуму-
ляторная батарея. Аккумуляторная батарея состоит из двух параллельных вет-
вей основных элементов ОЭ по 28 элементов в каждой и двух групп дополни-
тельных элементов ДЭ. Каждая дополнительная группа состоит также из двух
параллельных ветвей. В первой группе ДЭ содержится по три элемента в каж-
дой ветви, а во второй — по два элемента.
Устройства АКАБ обеспечивают автоматически: безобрывное последователь-
ное подключение к цепи нагрузки первой и второй групп ДЭ при исчезновении
напряжения в электросети, отказе выпрямителей или при понижении напряжения
на выходных зажимах устройства до 59 В; выключение подзарядного и заряд-
ного выпрямителей при подключении группы ДЭ к нагрузке; включение зарядно-
го выпрямителя после разряда ДЭ, а также включение выпрямителя содержа-
ния после окончания заряда; отключение от шин нагрузки 2 гр ДЭ при повыше-
нии напряжения иа выходных зажимах устройства до 66 В и отключение
/ гр ЛЭ при повышении напряжения на ОЭ до 59,5 В.
В АКАБ-60 вольтметровые реле настраивают на напряжения срабатывания
L/ср и отпускания Uo:
% 13 ио> в
РВ1 ................................ 60,5 59
РВ2 .................................. 66,0 64
РВЗ................................... 59,5 58
Схема автоматического управления обеспечивает поддержание на нагрузке
напряжения 59—66 В, заряд аккумуляторной батареи до 2,3 В на элемент и со-
держание в режиме постоянного подзаряда при напряжении 2,2 В на элемент.
Устройство АКАБ-60 позволяет также осуществить ручное включение и от-
ключение ДЭ при заряде и разряде батареи, а также ручное подключение бата-
реи к РЗВ для заряда ее до напряжения 2,7 В на элемент при отключенной
нагрузке.
Для непрерывного подзаряда ДЭ в АКАБ-60 предусмотрены два выпрями-
теля содержания (ВС 6/8), которые входят в комплект устройства. Падение
напряжения в пепи разряда батареи не более 0,8 В при токе разряда 800 А.
212
АКАБ выполнены в виде шкафов, устанавливаемых прислонно. Размещают-
ся они в помещении рабочих, зарядных и резервных выпрямителей. Сверху
расположены выводы одиннадцати шии для подключения основных и дополни-
тельных элементов батареи, рабочего и резервного выпрямителей и нагрузки.
На съемной панели приборов, установленной сверху, расположены амперметр и
три вольтметра. На каркасе шкафа устанавливается болт заземления. Габариты
АКАБ-60 2250X1300X700 мм, масса 500 кг.
Шкаф коммутации типа ШК-60/150. Шкаф предназначен для автоматической
коммутации секционированных аккумуляторных батарей, состоящих из 33 эле-
ментов (28+3+2), автоматического управления выпрямителями и вентиляцией
в аккумуляторном помещении, а также сигнализации режимов работы ЭПУ.
ШК-60/150 рассчитан на токи до 150 А при номинальном напряжении 60 В.
К нему можно подключить два выпрямителя типа ВУК и аккумуляторную бата-
рею из 28 основных элементов ОЭ и двух дополнительных групп в количестве
трех 1 гр ДЭ и двух элементов 2 гр ДЭ. В состав ШК-60/150 входят: два бло-
ка зарядных выпрямителей ЗБ1 и ЗБ2 для заряда дополнительных групп, два
блока выпрямителей содержания ВС1 и ВС2 для подзаряда этих же элемен-
тов, а также устройства автоматики, защиты и коммутации. Функциональная
схема ШК-60/150 показана на рис. П.4.
ШК-60/150 обеспечивает автоматически: безобрывное подключение 5 ДЭ
при исчезновении напряжения в электросети или отказе выпрямителя, а также
при понижении напряжения аккумуляторной батареи до 59 В; безобрывное вы-
ключение ДЭ при восстановлении работы выпрямителей; подключение зарядных
выпрямителей к ДЭ после отключения их от нагрузки; отключение зарядных
выпрямителей от ДЭ и подключение к ним выпрямителей содержания при на-
пряжении 2,3 В на элемент; включение электродвигателей вентиляции аккумуля-
торной при включении зарядного выпрямителя и выключение вентиляции после
его выключения.
Схема автоматического управления обеспечивает поддержание на нагрузке
напряжения 59—66 В, заряд аккумуляторной батареи до 2,3 В на элемент и
содержание в режиме постоянного подзаряда прн напряжении 2,2 В на элемент.
ШК-60/150 позволяет ручное включение и отключение дополнительных эле-
ментов батареи при ее заряде и разряде, ручное подключение батареи к резерв-
ному выпрямителю для заряда до 2,7 В на элемент (при отключенной нагрузке),
а также включение аварийного освещения при исчезновении напряжения в
электросети. Цепи нагрузки, заряда и подзаряда основных н дополнительных
групп, а также цепи автоматики защищены предохранителями. Цепи нагрузки,,
как наиболее ответственные, имеют предохранители-дублеры, которые позволя-
ют ремонт или замену предохранителей без обрыва цепи питания.
Шкаф представляет собой сварной каркас из гнутой листовой стали, кото-
рый сзади и с боков закрыт съемными щитами, а спереди — двустворчатой
дверью со специальным замком. На лицевой стороне в правом нижнем углу
имеется болт заземления. Габаритные размеры шкафа 2250X700X700 мм; мас-
са 300 кг. Для удобства монтажа шкаф ШК-60/150 устанавливают рядом с вы-
прямителями типа ВУК или ВУ.
Станция автоматической коммутации типа ПНВ. Станция ПНВ предназна-
чена для автоматического подключения в цепи питания нагрузки двух групп ДЭ,
производимого по мере снижения напряжения разряжающейся аккумуляторной
батареи с номинальным напряжением 60 или 120 В, а также автоматического
отключения групп дополнительных элементов при восстановлении буферной
работы батареи. Функциональная схема ПНВ показана на рис. П.6.
К ПНВ может быть подключено до трех буферных выпрямителей БВ типа
ВУК, зарядный вольтодобавочный выпрямитель ЗВ, в качестве которого исполь-
зуется выпрямитель типа ВУК-8/300, выпрямитель содержания ВС типа ВБ-24/6
и секционированная аккумуляторная батарея из 33 элементов (28+3+2).
Станции ПНВ обеспечивают автоматически: безобрывное последовательное
подключение к цепи нагрузки первой и второй групп ДЭ при исчезновении на-
пряжения в электросети, отказе Выпрямителей или при понижении напряжения
на выходных зажимах устройства до 59 В; выключение подзарядного и заряд-
ного выпрямителей при подключении группы ДЭ к нагрузке; включение заряд-
ного выпрямителя после разряда ДЭ, а также включение выпрямителя содер-
213
ж ан ия после окончания заряда; отключение от шин нагрузки 2 гр. ДЭ при
повышении напряжения на выходных зажимах устройства до 66 В и отключе-
ние 1 гр. ДЭ при повышении напряжения на ОЭ до 59,5 В,
В станциях ПНВ вольтметровые реле настраивают на напряжения сраба-
тывания Uei> и отпускания Uo:
РВ1 ...................... 59-59,5 62—63
РВ2 . ....................Не норми- 4,6—4,78
руется
РВЗ........................ То же 71
Схема автоматического управления обеспечивает поддержание на нагрузке
напряжения 59—66 В, заряд аккумуляторной батареи до 2,3 В на элемент и
содержание в режиме постоянного подзаряда при напряжении 2,2 В на элемент.
Станция ПНВ позволяет также осуществить ручное включение и отключение ДЭ
при заряде и разряде батареи, а также ручное подключение батареи к РЗВ для
заряда ее до напряжения 2,7 В на элемент при отключенной нагрузке.
Данные различных типов станций ПНВ приведены в табл. IV.13.
Автоматы А и поляризованные реле ДТ в комплект станции не входят и за-
казываются отдельно.
Конструкция станции — напольная, открытого типа, двустороннего обслу-
живания.
Однолинейные ящики типа ЯВЗ. Однолинейные ящики-выключатели закры-
тые, предназначены для неавтоматического замыкания и размыкания под на-
грузкой электрических цепей переменного до 500 В и постоянного до 200 В тока
и для защиты электрооборудования от токов перегрузки и короткого замыкания.
В ящиках ЯВЗ в качестве коммутационного аппарата используется блок предо-
хранитель-выключатель.
В условном обозначении ящиков первая цифра после букв обозначает коли-
чество полюсов (2 или 3), вторая — номинальный ток аппарата в сотнях ампер
(табл. IV. 14). Ящики в ЭПУ используются для подключения нагрузочных ре-
зисторов.
Ящики с блоками предохранитель-выключатель поставляют с двумя комп-
лектами плавких вставок на номинальный ток аппарата. При заказе ЯВЗ на
ток ниже номинального в заявке следует оговорить значение тока плавких вста-
вок. Ящики ЯВЗ изготовляют в открытом исполнении. Состоят они из сталь-
ного корпуса, крышки и кабельной арматуры. Аппараты поставляют в комплек-
те с кабельной арматурой: ЯВЗ на 100 А поставляются с двумя глухими флан-
цами, ЯВЗ иа 200 и 300 А — с двумя кабельными муфтами. Для присоединения
к ящику проводов заземления иа левой боковой его стенке имеются два болта
заземления.
Таблица IV.13
Технические данные станций ПНВ
Тип станции Число цепей Ток нагрузки, А Габариты, мм Масса, кг
номиналь- ный допусти- мый
ПНВ 9721—50ГО ПНВ 9721-51 ГТ 1 1 600 780 2300X600X450 228
ПНВ 9721—50Д0 ПНВ 9721-50Д1 } 2 1200 1560 2300X900X450 403
ПНВ 9721—50Е0 ПНВ9721-50Е1 }3 1800 2340 2300ХП25Х450 540
214
Таблица IV.14
Технические характеристики ящиков ЯВЗ
Тип ящика Номинальный ток, А Габариты Масса, кг
аппарата плавких вставок
ЯВЗ-21 100 60, 80, 100 450X370X265 17,6
ЯВЗ-22 ЯВЗ-23 200 300 100, 125, 160, 200 200, 225, 260, 300 | 770X450X265 24,2 30,1
ЯВЗ-31 100 60, 80, 100 450X370X265 18,3
ЯВЗ-32 ЯВЗ-ЗЗ 200 300 100, 125, 160, 200 200, 225, 260, 300 | 770X450X265 25,4 32,0
Групповые осветительные щитки серий СУ-9400 и ОЩ. Щитки предназначе-
ны для защиты проводки при трех- и четырехпроводной (с заземленной ней-
тралью) системах распределения трехфазного переменного тока от перегрузок и
коротких замыканий, а также для нечастых оперативных включений и отклю-
чений.
Выключатели, встраиваемые в осветительные щитки СУ-9400, имеют тепло-
вые расцепители на номинальные токи 15, 20, 25, 30, 40 и 50 А, а в ОЩ—15,
20 или 25 А. (Номинальный ток расцепителя одинаковый для всех автоматов
одного щитка). При заказе щитков необходимо указывать номинальный ток
встраиваемых выключателей.
Вводные зажимы щитков ОЩ рассчитаны на присоединение двух медных
или алюминиевых жил сечением до 50 мм2. Максимальное сечение подводящего
кабеля к зажимам главных шии при использовании щитков СУ-9400 95 мм2.
Внешние провода присоединяют от источника тока к главным шинам щитка
сверху или снизу. Принципиальная схема щитка приведена на рис. IV.29, а ос-
новные технические параметры — в табл. IV.15.
Групповые осветительные щитки серии СУ-9400 выполняют для установки
в нишах, а ОЩ — на стене.
Автоматические выключатели серий А 3700 и А63М. Автоматические выклю-
чатели являются аппаратами защиты электрических сетей от перегрузок и корот-
кого замыкания (к. з.), а также позволяют производить нечастую коммутацию
в сетях переменного и постоянного тока. Наиболее часто применяемыми типами
автоматических выключателей являются установочные автоматы серий А 3700
и А63М.
Защита от перегрузок осуществляется тепловыми расцепителями установоч-
ных выключателей, обладающими характеристикой, обратно зависимой от тока.
Защита от к. з. осуществляется электромагнитными расцепителями мгновенного
действия. В табл. IV.16 приведены тех-
нические данные установочных автома-
тических выключателей серии А 3700.
Для защиты электрических сетей по-
стоянного тока напряжением до 100 В
и переменного тока напряжением 220 В,
частотой 50 Гц применяют также ав-
томаты А63М. Автоматы имеют магнит-
ные токовые расцепители на следующие
номинальные токи ZB, А: 0,63; 0,8, 1,0;
1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,2; 4,0; 5,0; 6,3; 8,0;
10,0; 12,5; 16,0; 20,0; 25,0. Ток отсечки
(ток, при котором происходит мгновен-
ное срабатывание автомата) может быть
равен, А; 1,3/в; 2ZB; 5ZB; 10ZB.
Рис. IV.29. Принципиальная схема
щитка серии СУ-9400
215
Таблица IV. 15
Технические данные щитков серий СУ-9400 и ОЩ
Число встраивае- мых вы- ключате- лей Габариты, мм Тип щитка Число встраивае- мых вы- ключате- лей Габариты, Мм
Тип щитка .I91E-V А-3163» Масса, кг А-3161* А-3163* | Масса, кг
СУ-9441-11 СУ-9441-12 СУ-9441-13 СУ-9441-14 СУ-9441-15 СУ-9441-16 СУ-9442-12 СУ-9442-13 СУ-9442-14 СУ-9442-18 8 2 5 6 3 7 3 4 2 21 1| 1 4] 11 з 21 540Х604Х Х152 610X604X Х152 26 30 СУ-9443-16 СУ-9443-18 СУ-9443-19 СУ-9444-20 СУ-9444-23 СУ-9445-36 СУ-9445-52 ОЩ-6 ОЩ-12 5 2 4 3 2 4 6 12 1 . | СО хи Tf Ю СО СО QO | | 680Х604Х Х152 750Х604Х Х152 925Х604Х Х152 400Х400Х XI50 600Х400Х Х150 34 38 50 13,0 19,5
* Последняя цифра указывает количество полюсов.
Автоматы имеют различное конструктивное исполнение в зависимости от
крепления за панелью или иа панели. Габариты автомата А63М 134X28X88 мм.
При заказе автоматов необходимо указывать род тока, номинальный ток расце-
пителя, ввод и способ крепления.
Щиты рядовой защиты типа ЩРЗ. Щиты предназначены для защиты провод-
ки от короткого замыкания и перегрузок при распределении питания по рядам
аппаратуры ЛАЗ, МТС и телеграфа. Щиты поставляют для цепей питания с на-
пряжениями —24 В (ЩРЗ-24), —60 В (ЩРЗ-60М), +60 В (ЩРЗ-60П) и
+220 (ЩРЗ-220).
Основные данные автоматов приведены в табл. IV.17.
Принципиальная схема ЩРЗ-24 показана на рис. IV.30.
Щиты выполнены в виде навесного шкафа, внутри которого установлены
автоматы. Верхние зажимы автоматов соединены между собой общей шиной.
Ручки управления автоматов выходят на лицевую сторону щита. На лицевой
стороне шита расположены сигнальные предохранители, лампочка, сигнализиру-
ющая об аварийном состоянии автоматов или цепей сигнализации, два измери-
тельных зажима для подключения вольтметра. Вольтметр в комплект щита не
входит. За дверью на задней стенке щита установлены, помимо автоматов реле
сигнализации, плата с разделительными диодами, резисторы и колодка для
подключения цепей сигнализации.
Щиты устанавливают в главном проходе ЛАЗ, стативной или автоматного
зала и крепят к торцам крайних стоек на высоте 1,3—1,4 м от пола. Щиты мож-
но устанавливать иа стене или каркасе стоек с зазором между стеной (карка-
сом) н щитом 20 мм. Кабели от нагрузок подключаются к нижним зажимам
автоматов, кабель от источника тока — к шине сверху.
Стойки автоматической регулировки напряжения САРН. Стойки САРН
предназначены для стабилизации напряжения 21,2; 24; 206 В, напряжения ДП,
а также коммутации и распределения питания в ЛАЗах. В настоящее время
в ЛАЗах используют различные САРН, отличающиеся друг от друга типом,
216
комплектацией регуляторов и их мощностями. Технические характеристики сто-
ек САРН приведены в табл. IV.18.
Стойка CAPH-IM, САРН-ПМ, САРН-Ш и CAPH-IV комплектуются уголь-
ными регуляторами, а стойка САРН-П — полупроводниковыми стабилизатора-
ми. Стойка CAPH-ПК комплектуется как угольными регуляторами, так и полу-
проводниковыми стабилизаторами. Стойки с полупроводниковыми стабилизато-
рами имеют преимущество перед стойками с угольными регуляторами, так как
последние имеют большую инерционность. Функциональные схемы стоек САРН
приведены на рис. IV.31, IV.32, IV.33, IV.34.
Любой регулятор напряжения на всех типах САРН может быть использован
в качестве резервного в одной стойке или для нескольких стоек. Коммутация при
этом осуществляется с помощью рубильников-предохранителей. При установке в
ЛАЗе нескольких стоек САРН один резервный регулятор (стабилизатор) преду-
сматривают на 5—7 рабочих для каждого вида напряжения. Стойки САРН
Таблица IV.16
Технические данные установочных автоматических выключателей серии А 3700
Тип выклю- чателя ; Номинальный ток» А Число полю- сов Род расцепи- теля макси- мального тока Номинальный ток расцепи- теля, А i Пределы регулиро- вания тока трогания, А, при к. з. Масса, кр
Постоянный ток 440 В Переменный ток 660 В
А 3713 Б ] 160 2 Полупро- водниковый или элект- ромагнит- ный 20—40 (24-6) /н (ЗтЮ) 7н 5,75
А 3714 Б J 3 40—80 80—160 6,35
А 3723 А 3724 — 1 Б J 250 2 3 То же 160-250 (2-7-6) /н (34-10) /н 8,15 8,85
А 3733 Б 1 А 3734 Б J 400 2 3 » 160—250 250-400 (2-гб) ?н (34-Ю) /н 18,67 20,2
А 3731 Б j 400 2 Электро- магнитный 2400 2500 16,2
А 3732 Б J 3 3200; 4000 17,7
А 3741 Б ] 600 2 То же 3800 4000 21,3
А 3742 Б / 3 5000; 6300 24,2
А 3715 А 3716 — 1 Б J 160 2 3 Электро- магнитный и тепловой 16—160 >1,25 /н >1,25 /н 4,9 5,8
А 3725 Б 1 А 3726 Б J 250 2 3 Электро- магнитный и тепловой 160—250 >1,25 ?н >1,25 /н 6,9 7,7
А 3735 А 3736 — 1 Б ) 400 2 3 То же 250—400 >1,25 /н >1,25 /н 16,7 18,5
А 3745 Б 1 А 3746 Б J 600 2 3 400—630 > 1,25 /н > 1,25 /н 22 25,2
Примечания. 1. Выключатели серии А 3700 выпускаются также в неавтоматиче-
ском исполнении (без расцепителей).
2. При установке выключателей в шкафах допустимый ток через выключатель должен
снижаться на 15%.
8 Зак. 1041
217
Таблица IV.17
Технические данные ЩРЗ
Тип щита Автоматы
Обозначение иа схеме Тип Число Номинальный ток /в рас- цепителя, А Ток срабаты- вания, А
ЩРЗ-24 ) ЩРЗ-60М 1 ЩРЗ-60П J В1—В4 В5, В6 | А63М 4 2 25 16 5 ?н
ЩРЗ-220 | В1—ВЗ В4, В5 | АК50-2М* 3 2 4 1
* АК50-2М — двухполюсные автоматы постоянного тока до 320 В с электромагнитными
токовыми расцепителями.
(кроме САРН-П) требуют двустороннего обслуживания. Входные и выходные
зажимы для подключения проводки расположены в верхней части стоек.
Стойка распределения питания типа СРП-59. Стойка питания СРП-59 пред-
назначена для включения линий питания, подаваемых в ЛАЗ из выпрямитель-
ной, и для распределения напряжения по рядам аппаратуры через защитные
устройства. СРП-59 рассчитана на распределение напряжений: постоянного тока
—’24 и 220 В по 10 выходов каждого напряжения с предохранителями 24 В — 8
на 15 А и 2 на 5 А; 220 В — на 5А; +120, —120, +80, —80, +60, —60 В по
5 выходов каждого напряжения с предохранителями на 2 А; переменного тока
220 В и вызывного напряжения МИ по 5 выходов каждого напряжения с предо-
хранителями соответственно на 5 и 2 А.
Стойка имеет оптическую и акустическую сигнализацию пропадания питаю-
щих напряжений и перегорания предохранителей. Сигнальные цепи выведены
для включения во внешнюю сеть сигнализации. На внутренних боковых стенках
стойки установлены кабеледержатели для крепления питающей проводки.
В верхней стенке стойки предусмотрены вводные отверстия. Стойка СРП-59 тре-
бует двустороннего обслуживания.
Стойка дистанционного питания типа СДП К-бОп Стойка (рис. IV.35) пред-
назначена для преобразования стабилизированного напряжения 21,2 В±3% по-
стоянного тока в напряжение до 475 В для дистанционного питания НУПов
системы передачи К-бОп, а также для коммутации и защиты цепей дистанцион-
ного питания.
Стойка обеспечивает: дистанционное питание (ДП) до 7 НУПов К-бОп по
восьми цепям по схеме «провод — земля» и до 3 НУПов по четырем цепям по
схеме «провод — провод»; ток на выходе каждой цепи ДП 0,2 А±1О°/о при
подаче на ее вход от САРН стабилизированного напряжения 21,2 В±3%.
В аварийных условиях при подаче в линию пониженного напряжения обратной
полярности преобразователь обеспечивает ток до 0,3 А; получение напряжения
ДП от 100 до 475 В со стабильностью ±6%; регулировку напряжения ступеня-
ми по 50 В и плавную регулировку его внутри каждой ступени; защиту для
каждой цепи ДП, автоматически отключающую напряжение ДП при обрыве
цепи или перегрузках по току на 20% по сравнению с установленным номина-
лом. Напряжение холостого хода на выходе СДП в любой цепи ДП не превы-
шает 750 В.
Расход тока от батареи напряжением 21,2 В на один преобразователь зави-
сит от напряжения ДП:
Напряжение ДП,
В...............100 150 200 250 ЗСО 350 400 450 475
Ток, А ............ 3,6 4,1 4,7 5,2 5,7 6,2 6,7 7,2 7,5
218
Шина.
Нагрузка
Рис. IV.30. Принципиальная схема ЩРЗ-24
-?4 -21,2 -21,2 -21,2
-21,2 -21,2 -SO +220 + 206 +206 +206
резерВ (2,за) резерВ
Рис. IV.31. Функциональные схемы:
а — САРН-IM, б — САРН-ПМ
8*
219
220
Технические характеристики стоек САРН
Тип стойки Стабилиза- ция напря- жения, В Напряжение, В
на входе на выходе
CAPH-IM 21,2 206 Удп (206- 320) 22,7—36 22,7—36 207—242 207—242 — 80 (16— 25 Гц) 21,2±0,6 22,7—36 206±6 207—242 -80
САРН-ИМ 21,2 206 22,7—31 22,7—31 207—242 207—242 -80 (16— 25 Гц) 21,2±0,6 22,7—31 206±6 207—242 -80
САРН-1 II 21,2 206 24 1/дп (260— 320) 21,7—31 23—31 207—280 23—31 207—280 -220 -80 21,2±0,6 24±2,4 206±6 23—31 207—280 -220 -80
Таблица IV. 18
Регуляторы Выходы нере- гулируемого напряжения Ток, пот- ребляемый катушка- ми элект- ромагнита одного РУН, А Габариты стойки, мм Масса, кг
Тип Число Пределы изменения тока на- грузки» А Число Ток на- груз- ки, А
РУН-131А 3 7,5-18 — — 0,75
— — 2 9 а__
РУН-131А 3 0,3—2,3 — 0,15 2510X526X515 275
— — —• 2 1,15 —
— — 1 1 —
РУН-131А 4 7,5-18 — 0,75
—— 2 9 —
2 0,3-2,3 0,15 2510X526X515 275
РУН-131А •— —. 2 1,15 —
— —- — 1 1 —
РУН-151 2 5—35 — — 0,75
РУН-151 1 5—35 — — 0,75
РУН-153 3 0,5-3,5 — — 0,15
— — — 2 17,5 — 2600X650X475 278
— — — 2 1,75 —
— — — 1 3 —
— — _— 1 1
CAPH-IV 21,2 206 24 21,7—31 23—31 207—280 23—31 21,2±0,6 24±2,4 206±6 23—31 РУН-151 РУН-151 РУН-153 3 1 2 О СП СП СП 1111 со со со - СП СП СП 2 17,5 0,75 0,75 0,15 2600X650X475 278
t/дп (260— 207—280 207—280 — — — 2 1,75 —
320) ~220 ~220 — — — 1 3 —
~80 (16— ~80 — — — 1 1 —
25 Гц)
САРН-П 21,2 21,7—30 21,2±0,6 СНП-1 5 0—30 — — —
24 22,7—30 24,2±2,4 СНП-1 1 0—30 — — — • 2600X650X425 250
21,7—30 21,7—30 — — 0—30 2 15 —
САРН-ПК 21,2 21,7—30 21,2±0,6 СНП-1 3 0—30 — — — 1
24 22,7—30 24±2,4 СНП-1 1 0—30 — — —
206 207—280 206±6 РУН-153 2 0,5—3,5 — — 0,15 2605X650X625 —
^дп(20б- 21,7—30 21,7—30 — — — 2 15 —
320) 207—280 207—280 — — — 2 1,75 —•
Примечания. 1. На CAPH-IM, CAPH-IH, CAPH-IV н CAPH-ПК регулятор анодного напряжения может быть использован для ста-
билизации напряжения ДП. _ ,
2 Любой регулятор (стабилизатор) допускает перестройку с напряжения 21,2 на 24 в н наоборот.
3. Во избежание перегрева САРН-П в узлах связи, не имеющих секционированную батарею 24 В, допускается общая нагрузка стоики
не более 130—140 А. Нагрузка до 30 А допускается не более чем для трех стабилизаторов (желательно нижних).
Стойка СДП К-60п базовой конструкции. На каркасе устанавливается девять
поддонов. Каждый поддон предназначен для одного преобразователя, состоящего
из трех блоков, которые включают в схему стойки 16-контактными разъемами.
В средней части стойки находятся панель сигнализации и нагрузочные сопро-
тивления для резервного преобразователя. Вводные гребенки находятся в верх-
ней части стойки. Габариты СДП К-60п 650 X 250X2600 мм; масса 400 кг.
Оборудование дли дистанционного питания НУПов К-12+12. В составе
аппаратуры каждой двеиадцатиканальной системы на обслуживаемой промежу-
точной станции имеются два устройства для организации ДП в обе стороны от
ОУПа. В НУПе для каждой системы имеется блок приема ДП.
Устройство ДП ОУП питается от источника постоянного тока напряжением
24 В±10% с заземленным положительным полюсом нли от сети переменного
тока частотой 50 Гц+5% с напряжением 220 В±*§ % при коэффициенте гар-
моник до 10 %.
Устройство ДП обеспечивает: стабилизацию тока ДП в пределах
130 мА+3% при изменениях питающего напряжения в указанных выше преде-
лах и изменениях сопротивления цепи ДП в пределах любого нз диапазонов;
500—760, 1140—1520, 1710—2280, 2280—3040, 2850—3650 Ом; стабилизацию
тока ДП в пределах 130 мА±10 % при скачкообразном изменении сопротивления
цепи ДП с 3650 до 1200 Ом; коэффициент пульсаций выходного напряжения не
более 1,04 % в диапазоне частот до 300 Гц и не более 6,25-10~2 % в диапазоне
-24 -21,г -22 + 26,4 -21,2 Резерв +206 + 320 Резерв +206
(35Л) -21,2 ДП
+206 Резерв +220
+206 (3,5А)
[J/7+ []/7+
рн-ш
РН-1
PH-TV
АР-Л
ДП +220
-220
+2А
Резерв +220
+ 206 (3,5А)
-2А -21,2 -22+26Д -21,2 Резерв -21,2 +206 + 320 Резерв +206
15 А) -21,2 ДП
I ----Д-----71
\ПВ1 П61\ П52\
[]/7р2 ^[]®Ш
fr-tr
PH-л
2Г±
АР-1
Рис. IV.32. Функциональные схемы:
а — САРН-Ш, б — CAPH-IV
222
I Мод
Рис. IV.33. Функциональная схема САРН-П
Сигнализация
I ввод
-zab
IBBod
-ZAB
- 220 В “
Волыпреле\
ap-z
Ст. ?
АР-1
Пр1
пр г
Панель шунтиро-
вания
-21,2 В -2ЦВ РезерВ Резерв +206В Резерв *220В
ДП +206В +206В (3,5А)
-UB -Z1,ZB
(ЗОА) -21,6-26,АВ
Ст. 4
-21,zb
Рис. IV.34. Функциональная схема САРН-ПК
223
Рис. IV.35. Функциональная схема СДП К-60п
частот выше 300 Гц; возможность изменения полярности передаваемого в линию
напряжения при повреждении цепи ДП для обеспечения электропитанием
НУПов до места повреждения и определения участка повреждения с помощью
устройств телеконтроля и сигнализации; автоматическое выключение напряжения
ДП при отклонении тока ДП от номинального значения более чем на 20%; ви-
зуальный контроль тока ДП по встроенному прибору; выдачу в общестоечную
сигнализацию сигнала перегорания предохранителей защиты первичного источ-
ника питания и сигнала аварии ДП. Конструктивно устройство оформлено в виде
отдельных блоков: силовое устройство (СУДП), источник (ИДП), передатчик
(ПДП).
Блок СУДП предназначен для питания блоков ИДП и ПДП постоянным
током при питании от сети переменного тока. СУДП обеспечивает при напряже-
нии сети переменного тока 220 В±1£ % выходное напряжение 22—32 В при токе
нагрузки 5 А.
Блок ИДП предназначен для преобразования низкого постоянного напряже-
ния источника питания или (при питании от сети переменного тока) выходного
напряжения СУДП в повышенное напряжение ДП 475 В и для стабилизации тока
ДП, ИДП представляет собой преобразователь постоянного напряжения. Стаби-
лизация тока нагрузки осуществляется с помощью отрицательной обратной свя-
зи по току путем регулирования питания преобразователя регулятором напря-
жения ключевого типа. Блок ПДП предназначен для включения и выключения
блока ИДП.
IV.4. Выпрямительное и преобразовательное
оборудование устройств связи
Буферные и зарядно-буферные выпрямительные устройства типа ВУК. Вы-
прямительные устройства стабилизированные кремниевые (ВУК) предназначе-
ны для работы в двух автоматических режимах: стабилизации напряжения (при
буферной работе с аккумуляторными батареями по способу постоянного подза-
ряда) и стабилизации тока (при подзаряде илн заряде аккумуляторных ба-
тарей).
Выпрямительные устройства типа ВУК обеспечивают автоматические: ста-
билизацию выпрямленного напряжения на выходе выпрямителя с точностью
+2%; стабилизацию выпрямленного тока с точностью 5—10% от заданной ве-
личины; защиту выпрямителя от перегрузок и перенапряжений; включение вы-
224
прямителя при восстановлении напряжения в сети (после его аварийного
отключения) в режиме стабилизации тока с последующим автоматическим пере-
ходом в режим стабилизации напряжения при повышении напряжения на бата-
рее до заданной величины.
Онн разрешают параллельную работу до трех выпрямителей на общую на-
грузку. Выпрямительные устройства на напряжение 24 и 220 В, питающие на-
кальные и анодные цепи, характеризующиеся постоянной нагрузкой, на парал-
лельную работу подключаются вручную. Выпрямительные устройства на напря-
жение 60 В, питающие нагрузки с резко меняющимся графиком, на параллель-
ную работу подключаются автоматически. Следующий ВУК автоматически
включается на параллельную работу при достижении 90—100 % максимальной
нагрузки па каждом работающем выпрямителе; автоматическое отключение про-
исходит в последовательности, обратной включению, при сбросе нагрузки до
30—35 % на каждом работающем выпрямителе. Резервный выпрямитель авто-
матически подключается для заряда и подзаряда батареи в режиме стабилиза-
ции тока и отключается при достижении на батарее заданного напряжения.
Резервный выпрямитель автоматически включается при вы/оде из строя любого
рабочего ВУК вследствие неисправности. Кроме того ВУК разрешает ограниче-
ние выходного тока выпрямителя при работе в режиме стабилизации напряже-
ния путем перевода его в режим стабилизации тока; дистанционное включение
и выключение выпрямителя; оптическую сигнализацию иа самом ВУК о ненор-
мальностях в его работе и выведение оптической и акустической сигнализации
на отдельные табло.
Выпрямительные устройства типа ВУК мощностью 2 и 4 кВт могут рабо-
тать совместно с выпрямительными устройствами ВУ той же мощности. При
параллельной работе с ВУ выпрямители ВУК можно использовать только в ка-
честве резервных или ведомых выпрямителей. При этом все автоматические опе-
рации, предусмотренные для выпрямителей типа ВУК, сохраняются, но полной
автоматизации электропитающей установки ие получается, так как у выпрями-
телей типа ВУ не предусмотрено автоматическое включение резервного выпря-
мителя при неисправности одного из параллельно работающих.
Питание выпрямителей ВУК осуществляется от электросети трехфазного
переменного тока напряжением 220 и 380 В (с нулем) с пределами изменения
85—105 % и номинальной частоты 50 Гц (пределы изменения 48—51 Гц). Завод
выпускает ВУК подготовленными для включения в электросеть напряжением
380 В.
В табл. IV.19 приведены основные электрические параметры выпрямитель-
ных устройств типа ВУК, а также технические данные в режиме стабилизации
напряжения и тока. Величина пульсации выпрямленного напряжения для всех
ВУК. не превышает норм, предусмотренных для аппаратуры проводной связи.
Выпрямительные устройства ВУК.-265/60, ВУК-140/66, а также буферные
выпрямительные устройства напряжением 67 В могут использоваться для заряда
аккумуляторных батарей до напряжения 2,3 В на элемент без вольтодобавочно-
го выпрямителя. При этом их выходное напряжение может быть повышено со-
ответственно до 270, 155 и 74 В, а ток снижен до 75—80 % максимального зна-
чения. Схема выпрямления в зависимости от мощности ВУК применяется шести-
фазная мостовая или 12-фазная мостовая.
Конструктивно каждое выпрямительное устройство ВУК, кроме ВУК-67/600,
выполнено в виде шкафа. Выпрямительное устройство ВУК-67/600 выполнено в
двух шкафах — силовом и коммутационном, которые устанавливаются рядом. Все
шкафы выпрямительных устройств спереди закрываются дверью (одной или
двумя), сзади — несъемными стенками, сбоку — съемными заглушками. Выпря-
мители могут быть установлены прислоино у стены либо задними сторонами
друг к другу, а также в ряд с другими устройствами. Вводные зажимы нахо-
дятся в верхней части шкафа. Выпрямительные устройства подключают к сквоз-
ным шинам переменного тока, проходящим вдоль ряда.
Зарядно-буферные выпрямительные устройства типа ВСП. Зарядно-буфер-
ные выпрямители стабилизированные, полупроводниковые типа ВСП могут рабо-
тать в двух автоматических режимах: стабилизации напряжения при буферной
работе с аккумуляторными батареями по способу постоянного подзаряда и ста-
билизации тока при заряде аккумуляторных батарей. Схема ВСП обеспечивает:
защиту выпрямителей от перегрузки; поддержание дополнительных аккумулято-
225
9ZS
О СО .о СО О) 8 Тип
о * to сл * to CD О СО о 8 ♦ ВУ]
ел 1Й» * ♦ 1Й» /S
1Й»
4ь to СО ф» to Номинальная мощность. кВт
to
СО Ci ч 4ь Ci
ьэ О1 "со QI 05 Ток при напряжении п
tO - to 380/220 В. А я
tO ►—* 00 •—» g
00 ел ел X
00 4*» СО 4* Потребляемая мощность. н § я
to со СО кВ-А л
оо со ел
о О о о о к а
-q К. п. д.‘» X я
ч ел со to о
о о о о о о
ч ч ч ч ч C0S ф*1
cd to "to СО со сэ to Максимальная мощность кВт
ю сл сл 00 о
cd сл to to to
00 О) CD CD Т1
т 1 1 1 1 Пределы устанавливав- а
3 CD cd со ►—< со со мого напряжения, В 2
«1 о п
to ы
to to О) со о О
сл 1 СЛ | г о 1 т Пределы изменения тока §
I-— Ю Ci нагрузки, А (0
м м Ci со S О
to сл tO СЛ Я X о
I 1 S Н ® 250 300 ДЛЯ 1 напр ока в
° i Пульсация** Е
СП о сл о * § О SP. » to Уср. кв/Упсоф’ мВ кени; "О X S
1 e'enja о а а X
X
слсо ч *— •— to — to С. ьо < * 888 в 3 2 TJ о
спело сл ьэ ел сл ЬЭ ел СЛ со CD CD СО •3 О »-я uj >1 5 fj Й © g 13 ж Е £ X
1 1 tOCO СП 1 1 п ел 1 1 tO °тт ел о 31 1 1 1 — QJ X X S н о X
к- СЛ 1 to - СО CD ООО
^^4 ** 00 со to СО СЛ ® 2 я р*
- сл - ел о fii
сл ел били
ч сл сл о cd ч ел ел оо cd cd W CD CD CD co to to со to to
00 00 о о 05 CD CD CD CD CD Пределы изменения на- W
1 1 1 1 1 1 I i 1 1 1 1 и
cd cd о о 99- 99- co co СО СО co co пряжения, В X
ч ч
(OS 101 | to^- 1 о о WS 101 10 20 I to — loo OS 101 Точность стабилизации 8
v—" тока нагрузки» %
to к tO to to
tO tc to to to
ел ст СЛ сл СЛ
О с: о о о 04
X X X X X с» "О
сл 4» 00 сл 4^ X
сл ст о сл ел
о с о о О Е
X X X X X г
о с о о о S
о с о о о
470 £ Q 700 470 300 Масса, кг
Основные параметры ВУК
ч
р
04
Sa
Я
Р
Р
<
5
67/140*5 9 25,4/44,2 16,7 0,8 0,7 9,35 58—67 70—3,5
67/260*8 16 45/77,6 29,5 0,82 0,72 17,42 58-67 140—7
67/600*5 40 106,4/84 70 0,82 0,7 40,2 58-67 600—30
170/13** 2 6,2/10,8 4,1 0,77 0,7 2,21 116—132 13-0,65
140/35*5 4 13,3/23,1 8,8 0,82 0,68 4,9 116-140 35—1,75
140/66*6 9 24,4/42,3 16,1 0,82 0,7 9,2 116—140 66-3,3
320/7** 2 6,3/10,8 4,1 0,77 0,7 2,24 220—260 7—0,35
—/5,0 (140-70 70-42 [110 58—67 58—67 74 101 201 2250X800X700 700
—/5,0 260—130 58—67 101 980
130—78 58-67 201 2250X800X700
200 74
—/5,0 600—150 58—67 10 2250X1100X800*» 1100*8
(450 74 — 2250X750X800 700
3000/— 13—6,5*" 112— —132 10
6,5—3,9 112— —132 20
7,8 156 ——
13—6,5*’ 132— —152 10 20 2250X450X700 300
6,5—3,9 132— —152
7,8 170 —1
3000/— Г35-12.5 116—1 101
12,5—10,5 —140 116— —140/ 20 2250X550X700 450
3000/— г 66-33 116-
33—19,8 —140 116— —140 20 2250X800X700 700
155 155 —
250 для f до (7—3,5 220- ю.
300 Гц; 15 —280
для f 300 Гц 3,5-2,1 220- 20 2250X450X700 300
и выше/— —280
4,2 320
228
Продолжение табл. IV. 19
Тип ВУК Номинальная мощность, кВт Сторона переменного тока Сторона выпрямленного тока Габариты, мм СО CJ
Максимальная мощность, кВт Режим стабилизации напряжения Режим стабилизации тока
Ток при напряжении 380/220 В, А । Потребляемая мощность, кВ-А ' к. П. д.*1 i COS ф*‘ Пределы устанавливае- мого напряжения, В Пределы изменения тока нагрузки, А Пульсация*’ Ucp. кв/^псоф1 мВ Пределы устанавлива- емого тока нагрузки, А Пределы изменен, я на- пряжения, В Точность стабилизации 1 •гч-.,т .. о/ Е £ п X 0 е >
320/14** 4 11,6/20 7,6 0,82 0,72 4,48 220—260 14-0,7 То же /14—7 220— —280 10
7—4,2 220— —280 20 2250X550X700 470
1.8,4 320 ——
320/30*4 9 25,4/44,2 16,7 0,82 0,7 9,6 220—260 20—3 » /30—15 220— 10
15—10 —280 220— —280 20 2250X800X700 700
118 320 —
265/60*5 16 41,5/71,5 27 0,82 0,72 15,9 220—265 60-6 » <60—30 220— 10.
30—18 —265 220— —265 20 2250X800X700 980
<45 270 —
* * Коэффициенты полезного действия к. п. д. и мощности cos <р указаны при номинальном напряжении сети и максимальной отдаваемой
мощности.
* 2 Точность стабилизации напряжения ±2%.
* 3 Напряжения пульсации (7ср. кв — среднее квадратичное, 47псоф — псофометрнческое.
* 4 Назначение ВУК—зарядио-буферное.
* 5 Назначение ВУК — буферное.
* б Режим работы I.
♦ 7 Режим работы П.
* 8 В числителе величины, относящиеся к силовому шкафу, в знаменателе — коммутационному.
ров батареи в заряженном состоянии; возможность параллельной работы двух
однотипных ВСП; оптическую и акустическую сигнализацию пропадания напря-
жения сети, перегорания предохранителей, а также сигнализацию перегрузки
выпрямителей. Сигнальные цепи выведены для включения во внешнюю сеть сиг-
нализации.
ВСП используют для питания аппаратуры в буферном режиме с аккумуля-
торными батареями. Выпрямители ВСП 60/6А могут быть использованы без
аккумуляторных батарей, так как обеспечивают выпрямленное напряжение с
пульсацией, не превышающей норм, предусмотренных ГОСТ 5237—69.
В табл. IV.20 приведены типы и основные технические данные ВСП в режиме
Таблица IV.20
Технические данные ВСП
Электрические параметры н данные ВСП ВСП 24/10 ВСП 24/30 ВСП 60/6А ВСП 60/20 ВСП 60/60
Номинальная мощность Сторона переменного тока 0,24 0,72 0,36 1,2 3,6
Ток, А, при напряжении 380/220 В 3,3 10 43 13,8 24,4/13
Мощность, кВ-А 0,74 2,21 1,03 3,05 8,5
К. п. д. 0,6 0,65 0,62 0,7 0,75
COS ф Сторона выпрямленного тока 0,6 0,55 0,6 0,6 0,6
Максимальная мощность, кВт Режим, стабилизации напряжения 0,264 0,792 0,384 1,28 3,84
Пределы устанавливаемого напряжения, В 22—28 23—28 58—66 59-66 58-66
Пределы изменения тока на- грузки, А 2—10 6—30 0—5,5*; 0,5-6 2—20 0-60
Пульсация псофометриче- ская, мВ Режим стабилизации тока 2 4** 2,4** 5 5** 5**
Пределы устанавливаемого тока нагрузки, А 10—6 90—18 2—4 60—12 27—36
Пределы изменения напряже- ния, В 22-36 26—35 65-88 65-68 65-90
Точность стабилизации тока нагрузки, % 15 10 15 10 10
Габариты, мм 400 X Х486Х Х272 2000 X 400 X 350 2000 х Х800Х Х350
Масса, кг 43 155 | 130 | 155 480
Примечания. 1. К. п. д. и cos ф указаны при номинальном напряжении сети и
максимальной отдаваемой мощности.
2. Точность стабилизации напряжения ±2,5%.
* Пределы изменения тока (от 0 до 5,5 А) при подключении параллельно нагрузке,
предусмотренного для этой цели балластного сопротивления.
Пульсация выпрямленного напряжения дана на выходе аккумуляторной батареи,
работающей параллельно с выпрямленным устройством.
229
стабилизации напряжения и тока. Все типы ВСП включаются в однофазную сеть
220 В и имеют двухфазную схему выпрямления на кремниевых диодах, за
исключением ВСП 60/60, который включается в трехфазную сеть 380/220 В и
имеет шестифазную схему выпрямления. Возможные пределы изменения напря-
жения переменного тока 85—105 %, а частоты 48—52 Гц. Выпрямленные напря-
жения и ток стабилизируются приборами блока автоматического регулирования
и вольтодобавочными трансформаторами. Вместе с выпрямителями поставляются
блоки автоматического регулирования БАР, а также блоки ручной регулировки,
которые можно устанавливать вместо БАР.
Выпрямители ВСП работают с буферной аккумуляторной батареей. При
прекращении работы выпрямителя питание нагрузки осуществляется от аккуму-
ляторной батареи. При понижении напряжения батареи автоматически последо-
вательно с основной батареей без разрыва цепи тока нагрузки включается до-
полнительная секция батареи. Указанные переключения производятся коммути-
рующими устройствами (КУ). Описание коммутирующих устройств приведено
в п. IV.3. В буферном режиме дополнительная секция непрерывно подзаряжает-
ся от входящего в комплект ВСП выпрямителя содержания. ВСП не могут быть
использованы для работы с устройствами автокоммутации (ШК, АКАВ), так
как в схеме этих выпрямителей не предусмотрен автоматический переход из ре-
жима стабилизации тока в режим стабилизации напряжения и наоборот.
Стойки выпрямительных устройств СВСП-24/10 и СВСП-24/20 состоят из
выпрямителей ВСП 24/10 и коммутирующих устройств. На стойке СВСП-24/10
расположены два выпрямителя ВСП 24/10, а на стойке СВСП-24/20 — три.
Выпрямитель ВСП 60/6А выполнен в виде шкафа, в котором смонтированы и
приборы коммутации. Все остальные выпрямители оформлены в виде отдель-
ных шкафов. Подключение проводов внешнего монтажа производят к зажимам,
расположенным в верхней части шкафа. Выпрямители СВСП-24/10, СВСП-24/20
требуют двустороннего обслуживания. Выпрямители ВСП 24/30, ВСП 60/6А,
ВСП 60/20 и ВСП 60/60 могут быть установлены прислонно к стене или в ряд.
Автоматизированные выпрямительные устройства типа ВУЛ С. Устройства
ВУЛС предназначены для питания телефонных и телеграфных станций, а также
аппаратуры дальней связи по двухлучевой системе при условии надежного элект-
роснабжения узла связи. При двухлучевой системе питания электроэнергия под-
водится к узлу связи от трехфазных 380/220 В источников переменного тока по
двум линиям и аппаратура связи питается от выпрямительных устройств типа
ВУЛС без аккумуляторных батарей. До-
К питающей сети. ~ 580 или.^220В
Рис. IV.36. Структурная схема
ВУЛС:
1 — трансформатор тока; 2—силовой транс-
форматга; 3 — дроссель насыщения; 4 —
основной выпрямитель; 5 — полупроводни-
ковый стабилизатор; 6 — фильтр; К.Т1 —
контакторы переменного тока; К.Т2 — кон-
тактор постоянного тока
пустнмые пределы изменения напряже-
ния 90—105%, а частоты 49,5—50,5 Гц.
ВУЛС выпускают в комплекте, со-
стоящем из двух одинаковых выпрями-
телей типа ВУЛ и одного шкафа фильт-
ра типа ШФ. Каждый выпрямитель под-
ключают к отдельному фидеру перемен-
ного тока. По постоянному току выпря-
мители соединены параллельно и через
общий фильтр подключены к нагрузке.
Структурная схема устройства ВУЛС
показана на рис. IV.36.
При наличии напряжения в двух пи-
тающих линиях станционная аппаратура
питается от двух параллельно работаю-
щих выпрямителей, каждый из которых
нагружен на 50%. В случаях подачи
электроэнергии по одной из линий или
повреждения одного из выпрямителей
неработающий или неисправный выпря-
митель отключается, а второй начинает
работать со 100%-ной нагрузкой, при
этом питание аппаратуры не прерывает-
ся. При восстановлении напряжения
в линии или после устранения неисправ-
230
ностн в поврежденном выпрямителе последний автоматически включается и на-
грузка поровну распределяется между двумя выпрямителями. Выпрямительные
устройства типа ВУЛС выпускают комплектно. Состав комплектов и их основ-
ные электрические параметры приведены в табл. IV.21. Коэффициент полезного
действия и коэффициент мощности указаны при нормальном напряжении сети,
максимальном токе нагрузки и номинальном выпрямленном напряжении. Выпря-
мители работают в режиме автоматической стабилизации выпрямительного на-
пряжения. Точность стабилизации ±4 %. Первоначальная установка выпрямлен-
ного напряжения осуществляется так, чтобы значение стабилизированного на-
пряжения не выходило за пределы значений минимального и максимального вы-
прямленного напряжения, указанного в табл. IV.21,
В режиме параллельной работы выпрямители обеспечивают стабильность
выпрямленного напряжения, указанные в табл. IV.21 значения напряжения пуль-
сации, равномерное распределение (ие превышающее 10 % максимального тока
одного выпрямителя) нагрузки между параллельно работающими выпрямителями.
Выпрямители типа ВУЛ, входящие в комплект ВУЛС, имеют общий фильтр
для сглаживания пульсации выпрямленного напряжения.
Схема автоматики, защиты и сигнализации выпрямителя позволяют осуще-
ствлять: защиту ВУЛ от перегрузки по току; индивидуальную защиту каждого
из параллельно работающих ВУЛ от перенапряжения в случае повреждения
полупроводникового стабилизатора (только в выпрямителях типов ВУЛ-24/120
и ВУЛ-220/13); автоматическое выключение выпрямителя при сгорании сигналь-
ных предохранителей и сигнализацию сгорания предохранителей; сигнализацию
при срабатывании защиты от перегрузок по току и от перенапряжения; автома-
тическое включение выпрямителя при восстановлении напряжения сети; задержку
отпускания контактов ВУЛ на 0,8 с при пропадании напряжения сети на одном
из вводов; автоматическое выключение выпрямителя при пропадании одной фазы
питающей сети.
Конструктивно ВУЛ выполнены в виде шкафа. Два выпрямителя ВУЛ уста-
навливают рядом и соединяют болтами и специальным шлангом, который по-
ставляется вместе с каждым ВУЛС. На два ВУЛ устанавливают один шкаф
фильтров, имеющий с лицевой стороны съемные крышки. Этот шкаф может
устанавливаться либо сзади ВУЛ, либо в одном ряду с ним. ВУЛС могут быть
установлены в общий ряд как вплотную к стене, так и задними стенками друг
к другу. Вводные клеммы и шины переменного тока находятся в верхней части
шкафа. Все шкафы имеют высоту 2250 мм, глубину 700 мм и ширину в зависи-
мости от типа: ВУЛ-600/260— 1200 мм, ВУЛ-60/140; ВУЛ-24/250 — 900 мм;
ВУЛ-24/120; ВУЛ-220/13 и ШФ —650 мм.
Электропитающая выпрямительная установка ЭВУ-60/25-4 . Установка
ЭВУ-60/25-4 предназначена для питания аппаратуры автоматических телефонных
и телеграфных станций, потребляющих не более 25 А постоянного тока.
Система автоматики ЭВУ-60/25-4 обеспечивает: безобрывное подключение
батареи к нагрузке при пропадании напряжения сети и безобрывное подключе-
ние к нагрузке резервного выпрямителя прн пропадании напряжения на выходе
рабочего выпрямителя; автоматический переход батареи из режима заряда в ре-
жим содержания после подключения резервного выпрямителя к нагрузке и из
режима содержания в режим заряда при включении рабочего выпрямителя на
нагрузку после устранения его неисправности, а также в режим содержания
при возрастании в процессе заряда напряжения батареи до 82—84 В; сигнали-
зацию (световую и акустическую) при перегорании предохранителей в токове-
дущих пенях, при минимальном напряжении или при разряде аккумуляторной
батареи на нагрузку. Функциональная схема установки типа ЭВУ-60/25-4 пока-
зана на рис. П.З.
В состав электропитающей установки входят: рабочий выпрямитель
ВБ-60/25, резервный выпрямитель РВБ-60/25, предназначенный для питания
аппаратуры при неисправном рабочем выпрямителе; вольтодобавочный выпрями-
тель ВДВ-24/25, предназначенный совместно с выпрямителем РВБ-60/25 для за-
ряда резервной аккумуляторной батареи; подзарядный выпрямитель (выпрями-
тель содержания) ПЗВ-75/1,6, предназначенный для подзаряда аккумуляторной
батареи; элементы автоматики, коммутации, защиты н сигнализации. Рабочий
ВБ-60/25 и резервный РВБ-60/25 выпрямители по принципу действия одинаковы
231
Таблица IV.21
Комплектация и основные электрические параметры ВУЛС
Параметры комплектов ВУЛС ВУЛС-24/120 при режиме работы ВУЛС-24/250 при режиме работы ВУЛС-60/140 ВУЛС-60/260 ВУЛС-220/13
I II I II
Состав комплекта
число и типы ВУЛ 2 ВУЛ-24/120 2 ВУЛ-24/250 один с встроенным фильтром 2 ВУЛ-60/140 2 ВУЛ-60/260 2 ВУЛ-220/13
число и тип шкафов фильтров 1ШФ-24/120 нет 1 ШФ-60/140 1 ШФ-60/260 1 ШФ-220/13
Сторона переменного тока 17,2/29,7
Ток, А, при напряжении 380/200 В 9,2/15,9 8,4/14,4 17,9/31 26/45 49/84,6 8,4/14,4
Мощность, кВ-А 6,04 5,5 11,8 11,3 17,8 31,2 5,5
К- п. д. 0,7 0,67 0,7 0,65 0,7 0,73 0,7
COS (р Сторона выпрямленного тока 0,75 0,72 0,8 0,75 0,72 0,73 0,72
Номинальная мощность, кВт 2,96 2,56 6,2 5,3 8,6 16 2,7
Номинальное выпрямленное напря- жение, В 24,7 21,4 24,7 21,4 — — —
Режим стабилизации напряжения 23—26,4 23—26,4 20,8—22
Пределы устанавливаемого напря- жения, В, при точности стабилизации ±4% 20,8—22 59—64 59—64 203—213
Пределы изменения тока нагруз- ки, А Напряжение пульсации, мВ: 120—12 120—12 250—25 250—25 140—7 260—13 13-1,3
среднее квадратичное £/ср. кв 15* 15* 15* 15* — — 15*
псофометрическое £/псоф -— — — — 5 5 —
Среднее квадратичное напряжение пульсации указано для частот от 300 Гц и выше.
и отличаются только схемой включения в установку ЭВУ. Каждый из этих вы-
прямителей состоит из однофазного феррорезонансного стабилизатора со сдви-
нутой фазой, на выходе которого установлен трехфазный мост. Для уменьшения
величины пульсации в установке ЭВУ имеется двухзвениый Г-образный фильтр,
общий для рабочего и резервного выпрямителей, если последний работает на
аппаратуру. Вольтодобавочный выпрямитель ВДВ-24/25 состоит из понижающего
трансформатора, дросселя с зазором, благодаря которому получается падающая
характеристика зарядного тока, и однофазного выпрямительного моста. Установ-
ка начального тока заряда осуществляется изменением числа витков дросселя
с зазором. Подзарядный выпрямитель ПЗВ-75/1,6 состоит из насыщенного
трансформатора, ненасыщенного дросселя и однофазного выпрямительного моста.
Выходное напряжение устанавливается изменением количества витков вторичной
обмотки трансформатора, а ток подзаряда — изменением сопротивления, вклю-
ченного в выходную цепь выпрямителя. При наличии напряжения в питающей
сети рабочий выпрямитель ВБ-60/25 питает нагрузку. Резервная аккумулятор-
ная батарея либо заряжается последовательно соединенными по постоянному
току выпрямителями РВБ-60/25 и ВДВ-24/25, либо находится в режиме непре-
рывного подзаряда (содержания) от выпрямителя ПЗВ-75/1,6. Аккумуляторная
батарея состоит из 30—33 кислотных аккумуляторов. При отсутствии напряже-
ния в питающей сети все выпрямители установки отключаются. Аккумуляторная
батарея через тиристор Д8 подключается к аппаратуре и питает ее. При появ-
лении напряжения питающей сети аппаратура подключается к рабочему выпря-
мителю, а аккумуляторная батарея отключается от аппаратуры и переходит
в режим заряда. При достижении напряжения аккумуляторной батареи заранее
выбранной величины происходит автоматическое переключение батареи в рехсим
постоянного подзаряда. При повреждении рабочего выпрямителя автоматически
включается резервный выпрямитель. При работе резервного выпрямителя на ап-
паратуру вольтодобавочный выпрямитель автоматически отключается, а аккуму-
ляторная батарея переходит в режим подзаряда от выпрямителя ПЗВ-75/1,6.
Автоматический переход аппаратуры на питание от аккумуляторной батареи при
отсутствии напряжения в питающей сети, переход аппаратуры на питание от
РВБ, а также переход с РВБ на ВБ благодаря применению быстродействующе-
го переключающего элемента (тиристора) происходит без перерыва в цепи пи-
тания аппаратуры.
Все выпрямители установки ЭВУ питаются от однофазной сети переменного
тока напряжением 220 В с допустимыми отклонениями напряжения от 105 до
85% номинального значения н частоты от 49,5 до 50,5 Гц. Рабочий и резервный
выпрямители обеспечивают стабилизацию выпрямленного напряжения в преде-
лах 58—64 В при изменениях тока нагрузки в пределах от 100 до 5% максималь-
ного, а также напряжения и частоты питающей сети в пределах, указанных
выше. Пульсация выпрямленного напряжения, измеренная на выходных зажи-
мах установки во всех режимах работы рабочего или резервного выпрямителя,
не превышает 5 мВ псофометрических. Коэффициент полезного действия уста-
новки 0,7, коэффициент мощности cos<p = 0,8. Последовательно включенные по
постоянному току для заряда аккумуляторной батареи выпрямители РВБ-60/25
и ВДВ-24/25 обеспечивают при начальном напряжении заряда 64 В номиналь-
ный ток заряда 25 или 16 А, устанавливаемый при номинальном напряжении
сети с точностью +5%. В конце заряда при напряжении на батарее 84 В и на-
пряжении питающей сети 85% номинального значения зарядный ток соответст-
венно должен быть не более 12,5 и 6,4 А. Подзарядный выпрямитель обеспечи-
вает стабилизацию напряжения подзаряда аккумуляторной батареи с точностью
±2% установленного значения 64—68 В для кислотных или 75 В для щелочных
аккумуляторов при токе содержания, установленном в пределах от 1,6 до 0,6 А,
и при изменениях напряжения и частоты питающей сети, указанных выше.
ЭВУ-60/25-4 выполнена в виде шкафа, устанавливаемого прнслонно или
в ряд. Спереди он закрывается двустворчатыми дверями, с боков — съемными
обшивками. В верхней части шкафа находятся зажимы для подключения акку-
муляторной батареи, нагрузки и сети переменного тока. Габариты шкафа
2250X1000X500 мм; масса 270 кг.
Выпрямительное устройство типа ВТ-61/5. Выпрямительное устройство с се-
леновыми выпрямительными элементами предназначено для непосредственного
233
безбатарейного питания АТС и других устройств связи, потребляющих не более
5 А постоянного тока. Ойо состоит из однофазного феррорезонаисиого стабили-
затора со сдвинутой фазой, на выходе которого установлен трехфазный селено-
вый мост. Номинальное значение выпрямленного напряжения 61 В, максималь-
ный выпрямительный ток 5 А. Выпрямитель обеспечивает стабилизацию выпрям-
ленного напряжения в пределах 58—64 В при изменениях тока нагрузки от 5
до 0,3 А, напряжения питающей сети от 110 до 85% номинального значения
и частоты 49,5—50,5 Гц. Псофометрическая величина пульсации не более 5 мВ.
При напряжении сети 220 В и максимальном выпрямленном токе к. п. д. выпря-
мителя не менее 0,6 и cosqj не менее 0,8. Устройство должно выдерживать крат-
ковременную в течение 10 с нагрузку до 7,5 А. При перегрузке допускается сни-
жение выпрямленного напряжения до 52 В. В схеме предусмотрена защита
цепей постоянного и переменного тока от перегрузки.
Устройство выпускается в виде блока габаритами 282x251X214 мм; мас-
са 70 кг.
Выпрямительные блоки типа ВБ-60 и блоки автоматики и заряда типа БАЗ.
Выпрямительные блоки ВБ-60/5-2, ВБ-60/10-2 и ВБ-60/15-2 предназначены для
непосредственного (безбатарейного) питания аппаратуры АТС. Они работают
в режиме стабилизации напряжения. Основные данные выпрямительных блоков
приведены в табл. IV.22.
Таблица IV.22
Основные данные выпрямительных блоков ВБ
Технические данные н параметры ВБ-60/5-2 ВБ-60/10-2 ВБ-60/15-2 ВБ-24/3-3 ВВ-24/6-3
Сторона переменного тока Напряжение сети, В 242— 176*; 242—165** 242— 187
Допустимые колебания ча- 49,5— 50,5*; 48—52** 49-51
стоты, Гц Максимальная мощность, 0,66 1,29 1,73 0,168 0,337
кВ-А Максимальный ток, А 3,0 5,87 7,86 0,76 1,53
СОЗф 0,75 0,75 0,8 0,75 0,75
К. п. д. 0,6 0,62 0,65 0,57 0,57
Сторона выпрямленного тока Максимальная мощность, 0,3 0,6 0,9 0,072 0,144
кВт Номинальное напряжение, В 60 60 60 24 24
Максимальный ток, А 5 10 15 3 6
Режим стабилизации пределы изменения напря- 58- 64*; 54-72** 22,4- -26,4
жени я, В пределы изменения тока, А 0,25-5 0,5-10 0,75—15 0—3,0 0-6,0
Напряжение пульсации псо- 5 5 5 2,4 2,4
фометрическое, мВ Габариты, мм 362 X 442 X 541X 590x4: 0x247
Масса, кг Х660Х Х390 60 Х660Х Х390 85 Х660Х Х410 НО 30 | 38
* Для декадно-шаговых АТС.
•• Для координатных АТС.
234
Каждый выпрямительный блок состоит из однофазного феррорезонансиого
стабилизатора с расщепленной фазой, на выходе которого установлен трехфаз-
ный выпрямительный мост из селеновых вентилей. Для уменьшения пульсации
на выходе выпрямительного моста установлен двухзвенный Г-образный фильтр.
При недостаточно надежном электроснабжении два однотипных выпрями-
тельных блока (1ВБ, 2ВБ) и резервная аккумуляторная батарея работают сов-
местно с блоком автоматики н заряда БАЗ на 10 А или БАЗ-2 на 15 А.
В состав блока автоматики и заряда входят: вольтодобавочный выпрями-
тель ВДВ, предназначенный совместно с резервным выпрямительным блоком для
заряда аккумуляторной батареи; подзарядный выпрямитель ПЗВ, предназначен-
ный для подзаряда аккумуляторной батареи; элементы автоматики, коммутации,
защиты и сигнализации. Блок автоматики и заряда рассчитан иа подключение
к сети однофазного тока с номинальным напряжением 220 В и частотой 50 Гц.
Последовательно включенные по постоянному току вольтодобавочный и ре-
зервный выпрямительные блоки, входящие в БАЗ, обеспечивают при номиналь-
ном напряжении сети 220 В начальное напряжение заряда 62—70 В и номи-
нальный ток начала заряда 10 или 5 А, который устанавливается изменением
количества витков обмоток дросселя вольтодобавочного выпрямителя ВДВ-24/10.
При увеличении напряжения сети иа +10 % может быть допущено увеличение
начального зарядного тока иа 15% сверх номинального и уменьшение тока конца
заряда на 60% номинального при напряжении конца заряда 84 В и понижении
напряжения питающей сети иа 20%. Подзарядный выпрямитель ПЗВ-75/0,5
обеспечивает напряжение содержания аккумуляторной батареи 64—75 В с точ-
ностью +2% при изменении напряжения сети в пределах 176—242 В при токе
содержания от 0,5 до 0,1 А. Напряжение содержания в пределах от 75 до 64 В
устанавливается переключением отводов на автотрансформаторе и регулировкой
переменного сопротивления иа выходе ПЗВ. Функциональная схема электропита-
ющей установки с блоком БАЗ-2 и двумя блоками ВБ-60/15-2 см. рис. П.2.
Схема автоматики блока БАЗ (БАЗ-2) при работе с двумя выпрямителями
обеспечивает: переключение аппаратуры иа питание от резервной аккумулятор-
ной батареи с перерывом продолжительностью не более 0,5 с в случае пропада-
ния напряжения питающей сети или выхода из строя рабочего ВБ-60; переклю-
чение аппаратуры на питание от рабочего блока ВБ-60 без перерыва питания
при восстановлении напряжения питающей сети; включение последовательно
соединенных по постоянному току резервного блока ВБ-60 и вольтодобавочного
блока ВДВ, входящего в БАЗ, для заряда батареи (реле .Рд); переключение ба-
тареи из режима заряда в режим содержания от подзарядного выпрямителя
ПЗВ, расположенного в блоке БАЗ (реле Рп); сигнализацию (световую и аку-
стическую) при сгорании предохранителей блока БАЗ, неисправности рабочего
или зарядного выпрямителя или понижении напряжения на нагрузке ниже 53 В
(реле РОС, PH на схеме не показаны).
Все элементы БАЗ и выпрямительных блоков установлены на каркасе из
гнутой листовой стали, который со всех сторон закрывается съемными крышка-
ми. Задняя крышка имеет отверстия для ввода и вывода проводов, с передней
стороны блок закрывается дверью. В нижней части блока имеются четыре труб-
чатые ножки, в верхней — четыре гнезда. Выпрямители устанавливают одни на
другой. Блоки ВБ соединяются с БАЗ иа месте внешним жгутом. По переменно-
му току блоки ВБ включаются шнурами с вилками в розетки, расположенные
в БАЗ. Выпрямители устанавливают на тумбу, которая заказывается вместе
с БАЗ и выпрямителями. Габариты БАЗ 441X660X410 мм; масса 60 кг.
Выпрямительные блоки типа ВБ-24. Блоки ВБ-24/3-3, ВБ-24/6-3 предназна-
чены для непосредственного (безбатарейного) питания устройств связи. Выпря-
мительный блок состоит из однофазного феррорезонансиого стабилизатора со
сдвинутой фазой, на выходе которого установлен трехфазный выпрямительный
мост из селеновых вентилей.
Выпрямительные блоки работают в режиме стабилизации напряжения (см.
табл. IV.22). Все элементы схемы выпрямительного блока смонтированы на шас-
си, которое крепится к стене. Шасси закрывается съемным кожухом с дверью.
Блок питания типа БП-24/1. Блок предназначен для питания директорских
коммутаторов и других устройств от сети переменного тока напряжением
127/220 В, частотой 50 Гц,
235
С выходных зажимов блока питания поступают напряжения постоянного
тока с номинальным значением 24 В при максимальном токе нагрузки 1 А и
переменного тока частоты 50 Гц с номинальным значением 80 В при макси-
мальном токе нагрузки 0,1 А.
Схема блока обеспечивает стабилизацию напряжений с точностью 24+2 В
для постоянного тока и 80±4 В для переменного тока при изменении напряже-
ния питающей сети от 80 до 110% номинального значения н тока нагрузки от
0 до 100 % максимального значения. Стабилизация переменного напряжения
осуществляется феррорезонансным стабилизатором. Выпрямительные мосты бло-
ка выполнены по однофазной схеме на селеновых вентилях. Снижение пульса-
ции выпрямленного напряжения до допустимой величины достигается включе-
нием на выходе выпрямителя сглаживающего фильтра.
Блок питания выполнен в виде прибора, устанавливаемого на столе или
подвешиваемого на стене. Габариты 282X251X214 мм; масса 15 кг.
Выпрямители для безбатарейного питания ВСП и полупроводниковые пре-
образователи ПП. Выпрямители стабилизированные полупроводниковые ВСП
совместно с полупроводниковыми преобразователями типа ПП предназначены
для питания аппаратуры связи от сети переменного тока или от батареи 24 В.
Выпрямители работают в режиме стабилизации напряжения, имеют двухфазную
схему выпрямления с применением однофазных выпрямительных мостов, собран-
ных на германиевых диодах. Стабилизация выпрямленного напряжения произво-
дится приборами блока автоматического регулирования БАР или ручного БРР
и вольтодобавочными трансформаторами.
Схема ВСП обеспечивает защиту выпрямителя от перегрузок; автоматиче-
ский запуск преобразователя ПП и переключение на него нагрузки при повреж-
дении ВСП или пропадании напряжения в питающей сети и автоматическое
переключение нагрузки на выпрямитель при возобновлении нормальной его ра-
боты; оптическую сигнализацию на ВСП нормальной работы, повреждений и
возможность подключения общесигнальных приборов (звонка и лампы на таб-
ло). ВСП безбатарейного питания не рассчитаны на параллельную работу.
ПП преобразуют напряжение 24 В в более высокое и предназначаются для
резервирования ВСП в случае их повреждения или пропадания напряжения в
питающей сети. Преобразователи рассчитаны на длительный режим работы и
поэтому могут быть использованы в качестве основного источника питания на-
грузки.
Преобразователи ПП не рассчитаны на параллельную работу. Схема ПП
обеспечивает защиту преобразователей от перегрузок, перенапряжений и подачи
неправильной полярности питающего напряжения с соответствующей оптической
сигнализацией.
Основные технические данные и электрические параметры выпрямительных
устройств и преобразователей приведены соответственно в табл. IV.23 и IV.24.
Выпрямитель ВСП±120/1 и преобразователь ПП 24±120-1 входят в комп-
лект КВСП+120/1. Он поставляется заводом смонтированным на каркасе. Габа-
риты 2500X512X324 мм.
Выпрямители и преобразователи имеют блочную конструкцию и в зависи-
мости от типа состоят из одного или нескольких блоков. Габариты ПП
198X486X254 мм; масса 12 кг.
ВСП и ПП на напряжение 220 и 400 В поставляются в виде отдельных бло-
ков и могут быть установлены на каркасе СКП-63. КВСП, ВСП и ПП требуют
двустороннего обслуживаания.
Универсальное электропитающее устройство УП-6. Устройство (рис. IV.37)
УП-6 предназначено для электропитания промежуточных пунктов избиратель-
ной связи от сети переменного тока с возможностью автоматического подключе-
ния резервного источника питания (например, сухих элементов) на случаи вре-
менного прекращения электроснабжения.
Устройство УП-6 обеспечивает, повышение надежности и качества питания
микрофонных цепей и цепей управления; постоянство режима электропитания с
повышением устойчивости в работе приемников и генераторов тонального изби-
рательного вызова; уменьшение расхода сухих элементов по сети железных до-
рог; дистанционный контроль с распорядительного пункта за состоянием резерв-
ных батарей на всех промпунктах цепи.
236
Таблица IV.23
Основные технические данные и электрические параметры ВСП
Технические данные и параметры ВСП ±120/1 ВСП 220/1,1 ВСП 400/05
Питание цепей Телеграфной Анода (220 В) ДП
аппаратуры ±60 и ±120 В ДП (до 250 В) (250—400 В)
Сторона переменного
тока
Допустимые колебания на- пряжения, В Максимальный ток, А 176—242 0,8 187- 3,1 -242 2,6
1,6
Мощность, кВ-А 0,18 0,68 0,57
0,36
К. п. д. 0,6 0,6 0,7
COS ф 0,55 0,6 0,5
Сторона
выпрямленного тока Максимальная мощность, 0,06 0,242 0,18
кВт 0,12 0,220 0,2
250
Максимальное напряжение, В ±60 220 290
±120 250 830;
400
Максимальный ток, А 1,0 1,1 0,6
0,9 0,52;
0,5
Режим стабилизации 250—260;
Пределы изменения напря- 54—66 202—237 270—300
108—129 230—270 320—340; 390—400
жеиия, В
Пределы изменения тока на- грузки, А 1,0—0,2 1,1—0,2 0,9—0,2 0,6—0,2 0,52—0,2;
Точность стабилизации на- пряжения, °/о Напряжение пульсации, мВ: ±1 ±8 0,5—0,2 ±8
среднее квадратичное 600
1200
псофометрическое — 15 25
Габариты, мм 800X486X272 400X486X272 600X486X272
Масса, кг 46 40 44
Примечания. 1. Для ВСП±120/1 в числителе приведены данные при напряжении
±60 В, в знаменателе — ±120 В.
2. Для ВСП 220/1,1 в числителе приведены данные при напряжении 220 В, в знамена-
теле — 250 В.
3. Для ВСП 400/0,5 приведены данные: над чертой для мощности 0,18 кВт н напряже-
ний 250 и 290 В; под чертой для мощности 0,2 кВт и напряжений 330 и 400 В.
237
Питание УП-6 осуществляется от однофазной сети переменного тока на-
пряжением 220 или 127 В ±10% и обеспечивает напряжение выпрямленного
тока 6±1 В при максимальном токе нагрузки 200 мА. Для снижения выпрям-
ленного напряжения с 6 до 4,5 В при питании промпунктов с селекторным вы-
зовом служит резистор R2. Мощность, потребляемая от сети переменного тока,
при максимальной нагрузке ие более 10 Вт, в режиме холостого хода —не более
8 Вт. Напряжение резервной батареи из 4 сухих элементов для питания пром-
пуиктов с тональным вызовом равно 6 В, из 3 элементов для питания пром-
пунктов с селекторным вызовом — 4,5 В.
УП-6 рассчитано иа установку в закрытых помещениях с температурой
окружающего воздуха от +15 до +35 °C и относительной влажностью от 30
до 60%.
Устройство представляет собой металлическое прямоугольное основание, за-
крываемое объемным железным кожухом. На основании крепятся: трансформа-
Основиые параметры преобразователей ПП
Таблица IV.24
Электрические параметры ПП 24/±120-1 ПП 24/220-1,1 ПП 24/400-0,5
Преобразованный ток
Максимальная мощность, 0,06 0,242 0,225 0,18
кВт 0,12 0,2
Номинальное напряжение, В ±60 220 250; 290
±120 250 330;
400
Номинальный ток, А 1,0 1,1 0,6
0,9 0,52;
0,5
Напряжение пульсации, мВ: 600/500*
среднее квадратичное 1200 —*
псофометрическое Батарея 24 В — 15 25
Максимальное напряже- ние, В Минимальное напряжение, В 27 27 27
23 23 23
Максимальный потребляе- мый ток, А 13 15 12
К. п. д. 0,75 0,65 0,65
• Напряжение пульсации при параллельном включении преобразователя с выпрямите-
лем.
Примечания. 1. Для ПП 24/± 120-1 в числителе приведены данные при напряжении
±60 В, в знаменателе — ±120 В.
2. Для ПП 24/120-1,1 в числителе приведены данные при напряжении 220 В, в знаме-
нателе — 250 В.
3. Для ПП24/400-0.5 приведены данные: над чертой для мощности 0,18 кВт и напря-
жений 250 и 290 В; под чертой для мощности 0,2 кВт и напряжений 330 и 400 В.
238
Рис. IV.37. Функциональная схема универсального электропитающего устройст-
ва УП-6:
/ — выпрямитель; 2 — фильтр; 3 —блок генератора; 4 — блок задержки; 5 — резервная ба-
тарея
тор, выпрямитель, фильтр, реле РП, звуковой контрольный генератор тональной
частоты, пороговый контур для контроля напряжения резервной батареи, блок
задержки, вспомогательные устройства. Резервная батарея размещается в от-
дельном ящике. УП-6 устанавливается на стене на специальной доске вблизи
питаемой аппаратуры. Габариты УП-6 265Х185ХЮ6 мм; масса 3,6 кг.
Автоматизированное вызывное устройство типа АВУ-60 предназначено для
посылки вызывного тока от коммутаторов станционной связи к телефонным
аппаратам и ревунам. Питание АВУ-60 (рис. IV.38) осуществляется как от сети
переменного тока напряжением 127 или 220 В, так и от батареи постоянного
тока напряжением 12 или 24 В.
Основным источником вызывного тока является трансформатор BTpl, ра-
ботающий от сети переменного тока, а в качестве резервного — бесконтактный
преобразователь, работающий от батареи. Мощность преобразователя не менее
10 Вт при напряжении на выходе 100 В и частоте 50 или 75 Гц.
АВУ-60 обеспечивает одиовремеииую посылку вызова иа десять телефонных
аппаратов или три ревуна. Оно имеет как дистаициоииое, так и местное управ-
ление. При работе устройства от батареи расход тока 1 А.
Вызывное устройство выполняется на трехрядиой телефонной плате с ко-
жухом и открывающимся дном, иа котором крепится колодка с зажимами для
подключения проводов питания и управления. Устанавливается АВУ-60 иа сте-
не, щите или релейной стойке вблизи коммутатора станционной связи. Габари-
ты 100 X 390X197 мм, масса 6,5 кг.
Нагрузочные устройства типа НС. НС предназначены для настройки авто-
матики выпрямительных устройств. Устройства НС представляют собой наборы
резисторов, сопротивление которых регулируется ступенями, и рассчитаны на
подключение к автоматизированным выпрямителям с номинальными напряже-
ниями 60 и 120 В. Устройства НС применяются и для настройки выпрямителей
с номинальным напряжением 24 В (при соответствующем пересчете токов).
Нагрузочные устройства выбирают в зависимости от типа и количества ра-
ботающих ВУК. Один комплект НС может быть использован для настройки
выпрямителей на 24, 60 В и контрольных разрядов аккумуляторных батарей.
НС выпускают десяти типов (от НС-1 до НС-10) и комплектуют из 11 ящиков
различного типа Н. Принципиальные схемы ящиков резисторов приведены иа
рис. IV.39, а основные технические характеристики НС — в табл. IV.25. Габари-
ты всех ящиков одинаковы. Каждое устройство типа НС состоит из четырех
ящиков резисторов типа Н. Габариты нагрузочного устройства
1135X635X680 мм. Устройство НС-7 состоит из трех ящиков. Его габариты
935X635X680 мм. На лицевой панели каждого ящика установлены пакетные
239
Принципиальная схема автоматизированного вызывного устройства
Рис. IV.38.
АВУ-60
0,ВЛ ш 1,2А 3,ЗА 0,5А
6,0(15,0) А 12,0(30,0) А 12,0(30,0) А
pflp^p^i ^р^ряря
10Вш,~3,ЗА _
3,3A З.ЗА 3,3A 5,0 А Б.ОА 6,0 А
^рро р о р ppp
0,9(2,25) А \ \ \
1,2(3,0)А 3,7(9,25)А 5,0(12,5)А 7,5(18.7)А 3,3(S,25)A 6,0(15,0)А 12,0(30,0)А 12,0(30,0)А
ря р ро
\ \ \ \ = \ 30,0(75,0)А _
1,7 А 3,3 А 6 A SA 12,0(30,0) А 18,0(95,0) А
7,5(18,7)А 11,2 (28)А 31,0(?':,5)А 31.0(77.5)А 27А
Рис. IV.39. Принципиальные схемы ящиков резисторов
240
Таблица IV.25
Технические характеристики и комплектация устройств НС
Тип устрой- ства Номинальное напряжение. В Общий ток» А Комплекта- ция устройства Тип устрой- ства Номинальное напряжение, В Общий ток, Комплекта- ция устройства
НС-1 60 (24) 74,4 (186) Н-3 и 3 шт. Н-5 НС-6 120 36,5 Н-1 и 3 шт. Н-2
НС-2 60 (24) 123,3(308,2) Н-8 и 3 шт. Н-9 НС-7 120 51 Н-4 и 2 шт. Н-7
НС-3 60 (24) 120 (300) 4 шт. Н-9 НС-8 120 68 4 шт. Н-7
НС-4 60 (24) 216 (540) Н-6 и 3 шт. Н-10 НС-9 120 78 Н-4, 2 шт. Н-7 и Н-11
НС-5 60 (24) 248 (620) 4 шт. Н-10 НС-10 120 108 4 шт. Н-11
Примечание.
В скобках приведены данные для источника напряжения 24 В.
выключатели. Все ящики нагрузочных устройств скреплены между собой бол-
тами. Комплект ящиков отделен от пола металлическим основанием для по-
ступления воздуха снизу. Сверху устройство закрыто сеткой. В верхней части
устройства выведены общие шины, к которым подключаются выпрямительные
устройства. Нагрузочное устройство может быть установлено в ряд и при-
слонно.
IV.5. Аккумуляторы
Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок типа С. Свинцовые
(кислотные) стационарные аккумуляторы типа С имеют наибольшее распро-
странение в электропитающих установках устройств автоматики, телемеханики
и связи, по номинальной емкости изготавливаются 45 разновидностей — от 36
до 5328 А-ч. Номинальное напряжение и емкость соответствуют 10-часовому ре-
жиму разряда.
Условное обозначение аккумуляторов состоит из букв и чисел, которые рас-
шифровываются так: С — начальная буква слова «стационарный»; К—началь-
ная буква слова «короткий» (режим разряда—1 ч). Аккумуляторы, имеющие
в условном обозначении букву К, отличаются тем, что у них полосы, соединя-
ющие пластины, имеют большее сечение; 3 — аккумулятор закрытого исполне-
ния; Э — аккумулятор собирается в эбонитовом баке . Отсутствие буквы Э
в условном обозначении говорит о том, что аккумуляторы собираются в стек-
лянных или деревянных баках; число (индекс аккумулятора) после буквенного
обозначения указывает номинальную емкость аккумулятора, величина которого
численно равна произведению индекса на 36.
Аккумуляторы небольшой емкости с индексами 1—16, как правило, соби-
раются в стеклянных баках, а аккумуляторы большой емкости — в деревянных
баках, выложенных листовым свинцом. Аккумуляторы с индексами 16—76 мо-
гут собираться в деревянных или эбонитовых баках.
Электрические параметры и характеристики аккумуляторов типа С. Режим
разряда для аккумуляторов типа С, при котором они отдают номинальную
емкость, является 10-часовой разрядный ток 3,6 А, умноженный на индекс ак-
кумулятора. В табл. IV.26 приведены емкости, которые могут отдать аккумуля-
торы типа С при различных разрядных токах. Все номинальные параметры
аккумуляторов С отнесены к температуре +20 °C. При более низких температу-
рах раствора электролита емкость аккумуляторов понижается, а при более
высоких — повышается. Это необходимо учитывать при расчете емкости акку-
241
Таблица IV.28
to
ьэ
Емкость, отдаваемая аккумуляторам типа С при различных режимах разряда
Ток и емкость аккумулятора при режиме разряда
Тип аккумулятора Максималь ный ток за ряда 10 ч 7,5 ч 5 ч 3 ч 2 ч 1 ч 0,5 ч 0,25 ч
Ток, А Ем- кость, А-ч Ток, А Ем- кость, А-ч Ток, А Ем- кость. А-ч Ток» А Ем- кость, А-ч Ток, А Ем- кость , А-ч Ток, А Ем- кость, А-ч Ток, А Ем- кость, А-ч Ток, А Ем- кость А-ч
Типы С. СК», СЭ, СЗЭ, сз Типы СК СКЭ. СЗ
ск-i, сз-1 9 3,6 36 4,4 33 6 30 9 27 И 22 18,5 18.5 25 12,5 32 8
СК-2, СЗ-2 18 7,2 72 8,8 66 12 60 18 54 22 44 37,0 37,0 50 25,0 64 16
СК-3, сз-з 27 10,8 108 13,2 99 18 90 27 81 33 66 55,5 55,5 75 37,5 96 24
СК-4 36 14,4 144 17,6 132 24 120 36 108 44 88 74,0 74,0 100 50,0 128 32
СК-5, СЗ-5 45 18,0 180 22,0 165 30 150 45 135 55 110 92,5 92,5 125 62,5 160 40
СК-6 54 21,6 216 26, 4 198 36 180 54 162 66 132 111,0 111,0 150 75,0 192 48
СК-8 72 28,8 288 35,2 264 48 240 72 216 88 176 148,0 148,0 200 100 256 64
С-Ю, СК-Ю 90 36, 0 360 44,0 330 60 300 90 270 110 220 185,0 185,0 250 125 320 80
С-12, СК-12 108 43,2 432 52,8 396 72 360 108 324 132 264 222,0 222,0 300 150 384 96
С-14, СК-14 126 50,4 504 61,4 462 84 420 126 378 154 308 259, 0 259,0 350 175 448 112
С-16. СК-16, 1 СЭ-16, СКЭ-16 ] 144 57,6 576 70, 4 528 96 480 144 432 176 352 296,0 296,0 400 200 512 128
С-18, СК-18, 1 СЭ-18, СКЭ-18 ! 162 64,8 648 79,2 594 108 540 162 486 198 396 333,0 333,0 450 225 576 144
С-20, СК-20, 1 СЭ-20, СКЭ-20, f СЗЭ-20 ' 180 72,0 720 88,0 660 120 600 180 540 220 440 370,0 370,0 500 250 64С 160
С-24. СК-24, 1 СЭ-24, СКЭ-24 ) 216 86,4 864 105,6 792 144 720 216 648 264 528 444,0 444,0 600 300 768 192
С-28, СК-28, 1 СЭ-28, СКЭ-28 J 252 100,8 1008 123,2 924 168 840 252 756 308 616 518,0 518,0 700 350 896 224
С-32, СК-32, 1 СЭ-32, СКЭ-32 J 288 115,2 1162 140,8 1056 192 960 288 864 352 704 592,0 592,0 800 400 1024 256
с-36, ск-36, 1 СЭ-36, СКЭ-36 ) 324 129,6 1296 158,4 1183 216 1080 324 972 396 792 666,0 666, 0 900 450 1152 288
С-40. СК-40, 1 СЭ-40, СКЭ-40 1 360 144,0 1440 176,0 1320 240 1200 360 1080 440 880 740,0 740,0 1000 500 1280 320
• СК-1-СК-8.
муляторных батарей. Номинальное напря-
жение для аккумуляторов С принимается
равным 2 В (наименьшее напряжение пол-
ностью заряженного аккумулятора в тече-
ние первого часа разряда током 10-часово-
го режима разряда).
На рис. IV.40 приведены кривые изме-
нения напряжения во время разряда ак-
кумуляторов С токами различной величи-
ны. Внутреннее сопротивление постоянному
току аккумулятора С-1 в заряженном со-
стоянии равно 0,0046 Ом, в разряженном —
0,006 Ом; аккумуляторов бблыней емко-
сти — делением этих величин на индекс
аккумулятора.
Свинцовые аккумуляторы даже в бездей-
ствующем состоянии способны постепенно
терять запасенную ими емкость. Эта поте-
ря емкости обусловлена явлением самораз-
ряда аккумуляторов и может достигать
3—5% в сутки.
Эксплуатация свинцовых аккумулято-
ров типа С. Режим эксплуатации.
Основным режимом эксплуатации аккуму-
ляторов типа С является режим посто-
Рис. IV.40. График изменения на-
пряжения у аккумуляторов ти-
па С в процессе разряда при
= + 15°С:
10-часового — /р=3,6 N, А; 7,5-часово-
го — Zp—4,4 N, А; 5-часового — /р=
=6 N, А; 3-часового — Zp—9 N, А; 2-ча-
сового — /р—11 N, А; 1-часового —
/р=18,5 N, А
янного подзаряда. При этом аккумуляторная батарея, полностью заряжен-
ная и обладающая емкостью не ниже номинальной, получает от буферного (или
специально предназначенного для этой цели) выпрямителя постоянный подзаряд.
Для компенсации саморазряда и содержания батареи в полностью заряжен-
ном состоянии необходимо поддерживать на ней напряжение из расчета
2,2+0,05 В на аккумулятор. При выполнении этого условия ток подзаряда со-
ставит 0,02/V, А, где N — индекс аккумулятора. Напряжение на батарее
(2,2+0,05 В на аккумулятор) буферные выпрямительные устройства должны
поддерживать стабильным с точностью ±2%. Эксплуатация аккумуляторов при
напряжении 2,2+0,05 В осуществляется без тренировочных зарядов-разрядов и
перезарядов.
Контрольные разряды батареи целесообразно проводить ежегодно или один
раз в 2 года и всякий раз, когда возникает подозрение о снижении емкости
батареи. Они могут производиться на реальную нагрузку батареи, если она
примерно постоянна во времени, или на нагрузочные сопротивления НС. Ток
контрольного разряда должен выбираться в пределах 3—10-часового режима.
Для более правильной оценки состояния батареи желательно, чтобы все конт-
рольные разряды данной батареи проводились в одном и том же режиме.
На тех батареях, где режим работы электроустановки позволяет поддержи-
вать напряжение подзаряда лишь в пределах 2,15±0,05 В на аккумулятор, дол-
жен ежеквартально проводиться уравнительный заряд батареи при напряжении
2,3±0,05 В на аккумулятор в течение 2—3 суток. При напряжении 2,15 В на
аккумулятор ток подзаряда примерно в 2 раза меньше, чем при напряжении
2,2 В на аккумулятор. При правильно организованном режиме постоянного под-
заряда срок службы стационарных аккумуляторов составляет не менее 20 лет.
В электропитающих установках постов ЭЦ крупных станций применяется
режим импульсного подзаряда аккумуляторных батарей (ПВ-24, ПВ-24/220ББ,
ПДЦ). При режиме импульсного подзаряда выпрямительное устройство перио-
дически изменяет величину выпрямленного тока. Если напряжение на каждом
аккумуляторе равно или ниже 2,1 В, то выпрямитель дает максимальный ток,
величина которого больше тока нагрузки. В это время выпрямитель питает на-
грузку и заряжает аккумуляторную батарею, напряжение которой постепенно
увеличивается. Когда напряжение на каждом аккумуляторе достигает 2,2 В,
ток выпрямителя автоматически уменьшается и становится меньше тока нагруз-
ки. Батарея аккумуляторов начинает разряжаться до напряжения 2,1 В на ак-
кумулятор. После этого процесс повторяется.
243
Расчет аккумуляторной батареи, составленной из аккумуляторов типа С.
Для расчета аккумуляторных батарей, работающих в буферном режиме и обес-
печивающих аварийное питание аппаратуры в течение заданного времени, не-
обходимы следующие исходные данные:
величина тока нагрузки /н, на который должна быть рассчитана аккумуля-
торная батарея. Общий аварийный ток нагрузки складывается из тока, потреб-
ляемого аппаратурой /апп, и тока на вспомогательные нужды /Всп. Под вспомо-
гательными нуждами понимаются аварийное освещение (рабочее или эвакуаци-
онное), пожарная сигнализация и т. д.: /н = /апп+/всп;
продолжительность питания нагрузки от аккумуляторной батареи в аварий-
ном режиме резервирования.
Индекс аккумуляторов каждой группы батареи
т]д [1+0,008 (Г—20)] 36 ’ '
где — расчетное время разряда батареи, ч;
т]9 — коэффициент отбора емкости, зависящей от интенсивности разряда ак-
кумуляторов (рис. IV.41);
Т — низшая температура электролита аккумуляторов, равная низшей рас-
четной температуре аккумуляторного помещения. Для зданий с цент-
ральным отоплением эта температура принимается +15 °C, с печным
отоплением +10 °C, а для необслуживаемых помещений +5 °C;
36 — номинальная емкость аккумулятора типа СК-1, А-ч.
Пример. Определить емкость аккумуляторной батареи, необходимую для
питания аппаратуры связи в течение 2 ч, и напряжение в конце двухчасового
режима разряда батареи для ЭПУ — 24 В. /п = 339 А, Г = + 15 °C. Аккумуля-
торная батарея состоит из двух групп.
Определяем индекс аккумуляторов. Коэффициент отбора емкости для двух-
часового разряда Лз—0,61. Ток каждой группы равен половине общего
339-2= 169,5 А
0,61 [1+0,008(15 —20)] 36
Индекс аккумуляторов выбирают в сторону увеличения емкости, В нашем
случае выбираем аккумуляторы СК-18.
Так как индекс аккумуляторов, проектируемых к установке, выбирается
несколько большим, чем полученный расчетом, то режим разряда аккумулятор-
ной батареи будет больше чем 2 ч. Для определения фактического режима
разряда батареи на рис. IV.42 приведен график зависимости отношения /р/т]9
Рис. IV.41. График зависимо-
сти коэффициента отбора ем-
кости от режима разряда
244
от tp. Численное значение этого отно-
шения
/р
П9 ~
У[1+0,008 (Т-20)] 36 2)
/н
где V — принятый индекс аккумуля-
торов;
/н — ток одной группы (половина
общего).
Совпадение по времени аварии со
стороны переменного тока с отключени-
ем от ЭПУ одной из групп аккумуля-
торной батареи (например, для ремон-
та) не рассматривается ввиду малой ве-
роятности.
Для нашего случая ^p/r)g=3,67. Этому
значению соответствует ip=2,5 ч (см.
рис. IV.42). Напряжение на каждом ак-
кумуляторе в конце заданного двухча-
сового аварийного режима при /р=2,5ч
Рис. IV.43. Графики зависимости
снижения напряжения на одном ак-
кумуляторе от процента израсходо-
ванной емкости
определяется по графику, приведенно-
му на рис. IV.40 (между кривыми 2- и 3-часового режимов разряда), и будет
равно 1,855 В, а на всей батарее 1,855-13=24,11 В, где 13 —число аккумулято-
ров в каждой группе аккумуляторной батареи.
При расчете емкости аккумуляторных батарей в устройствах СЦБ приняты
следующие коэффициенты: Kis = 0,96, соответствующий принятому снижению
емкости от возможного понижения температуры в постовых зданиях с цент-
ральным отоплением; Кст=О,85— учитывающий снижение емкости аккумулято-
ров с течением длительного времени эксплуатации. Общий коэффициент сниже-
ния емкости аккумуляторов в устройствах СЦБ определяется КсцБ =
=К15Кст=0,81. С подстановкой этого коэффициента формула (IV.1) принима-
ет вид
/ц tp______hi /р
36-0,81r|g “ 29,2т],
(IV.3)
В сложных режимах эксплуатации аккумуляторных батарей при наличии
основного и дополнительного режимов резервирования (например, основной ре-
жим— питание всех устройств ЭЦ: /р.осн = 6 ч и дополнительный режим — пи-
тание красных огней входного светофора и части реле: /р.доп = 4 ч) необходимо
определить по току основного режима (всегда большего, чем ток дополнитель-
ного режима) расчетный коэффициент отбора емкости т]9 Расч. Для этого опре-
деляется расчетное время:
Дэсн^р.осн + Лхоп^р.доп ,,,, ,,
‘р.расч— ' > (IV .4)
осн
где /осп, (р.осн, /доп и /р.доп — соответственно токи и время основного и допол-
нительного режимов, а /р.расч— возможная длительность разряда батареи то-
ком основного режима.
По полученному значению /р.расч и графику рис. IV.41 определяется т]3.Расч.
Тогда формула (IV.3) принимает вид
„ (/осн/р. осн +/доп *р. доп) (IV 5)
29,2i],pac4
В случае если индекс аккумулятора значительно превышает расчетную вели-
чину необходимой емкости, определяется фактический коэффициент отбора
емкости в основном режиме. При этом формула (IV.2) преобразовывается:
tp 29,2
Ч?Факт /осн
(IV.6)
245
По графику рис. IV.42 определяем /р.факт.
Определение напряжения батареи, при котором необходимо отключить ос-
новной режим и включить дополнительный, производится по проценту использо-
вания емкости аккумуляторов в основном режиме:
«Р%--------------------------- (1V.7)
1 оен гр. осн т1 доп ‘ р. доп
По графику рис. IV.43 находим напряжение на аккумуляторе UAKK, а на-
пряжение отключения батареи —умножением числа аккумуляторов на него.
Размещение аккумуляторных батарей типа С. Аккумуляторы могут уста-
навливаться в один ряд при одностороннем их обслуживании или в два ряда —
при двустороннем. Проходы для обслуживания аккумуляторных батарей долж-
ны быть шириной в свету между стеллажами не менее 1 м при двустороннем
расположении аккумуляторов и 0,8 м при одностороннем. Расстояние аккуму-
ляторов до отопительных приборов должно быть не менее 0,75 м.
Рис. IV.44. Расположение на стеллажах аккумуляторов:
а — СК-2; б —СК-4.
Пластины: 1 — отрицательная крайняя; 2 — отрицательная средняя; 3 — положительная
Способ осуществления и конструкцию проводок в аккумуляторном помеще-
нии выбирают при проектировании с учетом местных условий, величины нагруз-
ки, допустимой потери напряжения ДУ и расстояний от аккумуляторного поме-
щения до помещения преобразователей. От батарей низкого напряжения со
значительной нагрузкой следует применять шинные проводки, а от батарей
относительно высокого напряжения и при небольших нагрузках — проводки про-
водом или кабелем по стенам или в полу в трубах. Для укорочения проводок и
облегчения конструкций для их прокладки аккумуляторные батареи размещают
торцами к стенам аккумуляторного помещения, примыкающим или близко рас-
положенным к помещению выпрямительной.
Устройство стеллажей и установка на них аккумуляторов типа С. Аккуму-
ляторы в аккумуляторных помещениях устанавливаются на деревянных стелла-
жах. Стеллажи для установки аккумуляторов должны быть выполнены, испы-
таны и маркированы в соответствии с требованиями [4].
Аккумуляторы до СК-3 включительно располагаются иа стеллаже так, что
пластины их направлены перпендикулярно продольной оси стеллажа, а соедини-
тельные полосы — вдоль этой оси (рис. IV.44, а). Аккумуляторы большей емко-
сти располагаются так, чтобы пластины их были направлены вдоль осн стелла-
жа, а соедииитеьиые полосы — перепндикулярно этой оси (рис. IV.44, б).
246
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 825—73. Аккумуляторы свинцовые стационарные с электродами
большой поверхности.
2. Г е р м а и Л. А., Калинин А. Л. Электроснабжение автоблокиров-
ки и электрической централизации. — М,: Транспорт, 1974.— 168 с.
3. ГОСТ 464—79. Заземления для стационарных установок проводной свя-
зи, радиорелейных станций, радиотрансляционных узлов и антенн систем коллек-
тивного приема телевидения. Нормы сопротивления.
4. ГОСТ 1226—82. Стеллажи деревянные и металлические для стационар-
ных установок аккумуляторов. Технические условия.
5. ГОСТ 5237—69. Установки электропитания аппаратуры связи, напря-
жения.
6. К о г а и Д. А., Э т к и и 3. А. Новая аппаратура электропитания же-
лезнодорожной автоматики. — М.: Транспорт, 1978. — 184 с.
7. Михайлов А. Ф., Частоедов Л. А. Электроснабжение устройств
автоматики и телемеханики железнодорожного транспорта.—М.: Транспорт,
1980.— 240 е.
& Маршрутно-релейная централизация / И. А. Белязо, В. Р. Дмитриев
и др.— 3-е изд., перераб. и доп. —-М.: Транспорт, 1974. — 320 с.
9. Инженерно-технический справочник по электросвязи. «Электроустановки»
/ И. А. Казаринов, М. М. Элннсон, Г. С. Любский и др. — М.: Связь. 1976.—
590 с.
10. Казаринов И. А. Проектирование электропитающих установок
предприятий связи. — М.: Связь, 1974. — 400 с.
11. Михайлов М. И., Соколов С. А. Заземляющие устройства в
установках электросвязи.—М.: Связь, 1971. — 199 с.
12. Найфельд М. Р. Заземление, защитные меры электробезопасно-
сти.—4-е изд., перераб. и доп. — М.: Энергия; 1971.'—311 с.
13. Пионтковский Б. А., Серяков Н. И. Электропитание пред-
приятий проводной связи. — 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Связь, 1972. — 464 с.
14. Правила защиты устройств проводной связи и проводного вещания от
влияния тяговой сети электрических железных дорог переменного тока. — М.:
Транспорт, 1973.—95 с.
15. Правила защиты устройств проводной связи от влияний тяговой сети
электрических железных дорог постоянного тока. Ч. 1. — М.: Транспорт, 1969.—
43 с.
16. Правила устройства электроустановок: Раздел 4. Распределительные
устройства и подстанции. — 5-е нзд. — М.: Атомиздат, 1978. — 95 с.
17. Руководство по проектированию сооружений электросвязи на железных
дорогах Союза ССР.— Л.: Транспорт, 1981.
18. Руководство по проектированию, строительству и эксплуатации заземле-
ний в устройствах проводной связи и радиотрансляционных узлов. — М.: Связь,
1971, —88 с.
19. Сор ок о В. И., Разумовский Б. А. Аппаратура железнодорож-
ной автоматики и телемеханики: Справочник. — 2-е изд., перераб. и доп. — М.:
Транспорт, 1981. Том 1 — 399 с. Том 2 — 352 с.
20. Электрические нагрузки промышленных предприятий / С. Д. Волобрин-
ский, Г. М. Каялов, П. Н. Клейн и др. — 2-е изд. доп. — М.: Энергия, 1971.—
264 с.
247
ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение ........... ....................... 3
Глава I
Электропитание устройств сигнализации, централизации, блокировки и
механизированных горок
1.1. Электроснабжение автоматической блокировки ....... 5
1.2. Характеристики систем электропитания электрической централиза-
ции (ЭЦ) и потребляемые мощности....................... , . . 18
1.3. Структурные схемы электропитания и расчеты потребляемой мощно-
сти электрической централизации крупных станций (свыше 30 центра-
лизованных стрелок)..............................................34
1.4. Структурные схемы электропитания и расчеты потребляемой мощности
электрической централизации малых станций (до 30 централизованных
стрелок) ........................................................56
1.5. Электропитающие устройства центральных постов диспетчерской цен-
трализации .................................................... 71
1.6. Электропитающие устройства горочной централизации ..... 74
1.7. Токораспределительные сети и защита монтажа предохранителями , 80
Глава II
Электропитание аппаратуры связи
II. 1. Основные положения по проектированию электропитания устройств
связи..................................................... 89
II.2. Системы и типовые схемы электропитания . 99
П.З. Токораспределительные сети (ТРС).................................118
II.4. Дистанционное питание усилительных пунктов кабельных линий
связи..........................................................132
Глава III
Заземления
III .1. Заземляющие устройства. Нормы и правила проектирования . . . 144
II I.2. Сооружение заземляющих устройств. Ввод н проводка заземления 148
I II.3. Расчет заземляющих устройств..................................155
Глава IV
Оборудование электропитающих установок
IV .1. Коммутационное и токораспределителыюе оборудование устройств
СЦБ...............................................................!65
IV. 2. Выпрямительное и преобразовательное оборудование устройств
СЦБ............................................................192
IV.3. Коммутационное и токораспределительное оборудование устройств
связи......................................................2®6
IV.4. Выпрямительное и преобразовательное оборудование устройств
связи.................................................... 224
IV.5. Аккумуляторы.....................................................24'
Список литературы......................................................24?
248
1=49,45 1=5,5 М=271,97
1=48,6 1=5,5 M=Z67,3
САРН-П
188од ДВВод
СТ-1 ос». СТ’З рез. СТ-5 осн. СТ-2 осн. СТ-4 осн. СТ-6 рез.
21,2 21,2 21,2 21,2 21,2 21,2
_________________АПВ10 1 линия
____________________________Длиния
1=33,84 7=95 И-322,81 Д1 линия
1=33,47 t=85 Sлиния
Ш’РЗ I м=317,97
А
А_
4
А
—, 1=174,5 1=10,7
М=1867 вргго-о
НУП-5 (последний)
I система
IBBod ДВВод
25А 25А 25А 25А 16 А 16А
оооо
1=2 М=2
ИД
24 —
_2^2_
24
2СДП
АПВ 16
АПВ б
24 о—
1СДП
! секо I
СВКО
сено
БКС-С2
ВКС-С2
ПР-ЭЦ25
6
6
1=7,8 2-9,0 М=7О,2___________ \
1=7,25 2=7,0 М=50,75 \
1=2,0 2=8,5 М-17 АПВ 6 Д
1=6,54 2=5 М= 32,7
1=6,96 2=7 М=48,7
АпВВ
АПВ 10
АПВ 6
АП8 4
1=2 1=4,5 М=9Ю
24 о-
С7М-1
24о-
СЧДП
24 0
1-1,4 1=8,0 М=11,2
1=2,0 1=10,0 М=20.0
1=1,0 1=11,5 М=11,5
1=1,34 2=85
СНП-63
ПСТ-Ч-70
24 о
24
ч> !g 7*' Н32 5* se 1=85
ВИС-59
1=1 1=0,5
М=85
1=1,В 1=85
М=89
1-=2 1=85
М=1,0
М-1,6
21,20
21,2&-
-С.24 СО
_^24 СР
СВПГ-1ПГ
-ъ24С0
ЗО24СР
СВПГ-1Ш
21,2°^-
21,20--
1=871=85 М=835
1=0,8 1=2 М=1,6
&24СР
БХуноутн.
21,20-
21,2°-
24CD
24СР
'КОУЛ-3
2220-
21,20--
1=1,71=1,5 М=2,55
1=2 2=85 М=1,0
1=87 2=85
М=0,35
1=2 t=85 М=1А
1=1,7
1=1 М=1,7
1=88 1=225 М=04
1=87 2=1,5 М=1,05
1=815 2=85
М=8О8
1=1,5 1=1
М=1,5
1=15 1=85
М=875
ШУ
Рис. 11.11. Расчетная схема сети — 24 В:
Ш2, Ш4, Ш6—шнны марки АДО 4X15; соединение шин с зажимами стоек
кабелем ЛПВ4
ПРП-ЭЦ
МФ
КПБ
1АВ
"1
! бав !
-с 21,2
-о 27,2
24С0°*
24СРол
СЛУК-
ОУП-3
-021,2
2Ф
L—ГтГ
БПБ
240-
24
24
СИО-
24П
о 21,2
24э-
СИ0-
24П
ССС7
021,2
24 о
24С
08-12-3
24о-
24о-
24С
СДО
240-
0В-3-Зц8
24 0-
24о-
ПСП-2
выполняется
КПП
НУП-1 (или люБой)
СУ
СУ
=*= СУ
ЗУ
ФТр
ФТр
74
num. ОУП
num. ОУП
Пр ДП
±ДБ
(Деист)
ДБ =}=
(ЛсистЩ.
ДБ =t
Шсист)
Ж.
[Лин. I система
96
Лин
пдп
num.
I система
пр-пр пр-зем
Я система
0>
ДО
ЗУ -L
-гфтр
ФТр
~~ФТр
ФТр'
ЗУ
ЗУ
ЗУ __
__ЗУ
пдп
41 х
СУ
НУП
люб.
ОП (ОУП)
станция Б
НУП
люб.
НУП
поел. люб.
пит. ОУП 1
ДП ДП
пр-пр пр-зем
Внл Внл Вкл Вкл
НУП
поел. люб.
пит. ОУП "Т.
пит. ОУП
б А
пит. ОУП
Б А
НУП
люБ.
пит. сист. 1(1)
пр-пр пр-зем
—О о о
пит. сист. 1(1)
пр-пр пр-зем
—о р о
пр-пр пр-зем 1
' IhhO I
пи т. сист. 1(1)
' пр-пр пр-зем
нуп _________п
люб. ' "“Т"
—? «>* о Пр ДП
Хпосл И
НУП
люб.
—О I CF-
ПОСЛ.
пр-пр пр-зем '
< -с — — —
пит. сист. ПЛ)
пр-пр пр-зем
41 г
ОП (ОУП) станция А ОП(ОУП) станция
АТС
МТС
А В У-60
1=865 2=0,5
М=Ц32
1=3,5 1=85
М=1,75
1=1,46
2=1,5 М=2,2,
' 1=1,46 2=85
М=873
[1=3,3 2=1,5
М=4,95
1=2,11=1,5 М-3,15
1=2,1 2=85
М=1,05
08-3-3C1
Пр2г-
гЧЬ?1
ФТр
ф ДБ
Шсист)
тДБ
(Лейст)
НУП
люб.
гл Вкл Вкл Вкл
пр-пр
ДП
пр-зем
ДП
ФТр
ве
; I система
пр-пр пр-зем
01 о
\П0СЛ бр. ДП
с с
Г п= СУ
ILJ
rvi 1
И система
Рис. 11.18. Развязывающие и защитные устройства в цепях ДП аппаратуры К-12+12 (питание по схеме «провод —
земля» со стороны станции Б. При питании со стороны станции А устанавливаются перемычки А; при схеме «про-
вод — провод» — перемычки пр-пр)
Зак. 1041
г
1ВФь
2 АВ
Л С
г
1Ф >
2Ф I Крис.
П.5
л ^АВ с
ПрБ 1“
ЗФ
о
3 3
НМШ1 НМШ1
“Ъ 1800 1800 Л-
&)1Ф 2Ф(Чз^
р1ПБК ЗВФ 4|
гвфг
33 32
грнз”- B1'
21
Пр1
ПрЗг-
5
j
"1
Пр7Г~
1Ф
КПЗ
щп
I____________________
щп
К1?/7
ЗВФ
ЗА
ЩП
1ВФВ
2Вф1
3
о
2А
ЗОФ
1ВФ2
МВФ
1Д2ВФ1
2ВФ1
Мф
2ВФ2
ЩМ
АШВ
1АК-2 К14/П-12
П24
П1Ф
1АК-1 К14/9-1О
VK-4
30ф\
71
1Ф
31
1ВФ2
ЗВФ
1
К1ВФ
ЗОФ
4
П1Ф
ЗФ
П2Ф
МС
АШ2
1800
2А
ПрЧ г-
2А
Пр8г~
Пр12_
ЮА
ЗФВ
г
МФ
1фВ П24
ФЗВ
1ПБК
2Ф
—Tai
5
2Ф
(2-3)
МФ
4
32 12
13 ZPH1* В1
21
3 3
Бр^г- 2ВФ1
1Ф
eiT—L
К17/11 Д\ K17/J2
—о—£4—°—
НМШ4
“ 3' 3000
ПЗУ 2ФВ 2Ф
7Ъ-^ г 5/А—с
К 220 ОМ"
БПК
1\БПК'
0
3 _
21
5?
51 -а.
П2Ф
НВА1
7ШГ
1 М24
32
1РН2*37
01
12 32
>g! 1PH1* И
81 # JJ'
1PH3*
Z!>
32 31.
33 2PH2*
гх
1Ф VK-13000
КД-105 Б
К17]1 КПП
К1ВФ
3 1 М24
КПЦ-В П2Ф БФ
—° ___________
НМШ2
4000
ЩМ
П24
']1ТР
ТЗ
М24\
И
нмшмг
1500 Л1АК-3 К14.из-14
о---о
7/74
5:1 НМШ2
==П 4000
ЗВФ
(г-з)
3
гвфг
П
2Ф1
2 о
Фидер 2
J
Табло-.контроль ДГА
Контроль источников дДЦ
Фидер 7
Нагрузка
380/2208 10 А
ПрЩ
IDA
ТоплиВо
МС
1 резервная электростанция
Э8Р1ДГА)
1АВ
1ВФ2
L М2/8
Фзк7°
ЗВФ
МС
—|-<£У-
1ВФЛ
—
2ФЛ
—©—
гвфл
*—(АН-
2ВФ2
1ПБК
П2Ф
ТГ*—
1МБК1
52 13i
5П
(1T33,51-73,
П-53) 0
,72 31,—
тДВФЛ
)----
ЗФ
ЗВФ
ЗфЛ
(БВМШ) 32
СБ1 -,2
(5Г73)
71
13 зз
J Щ°™1вф
1ВФг гвФА | ? твк
~Г^-3 '""V* АуХ вшг
(2~J7 1800
мФ
Контроль и коммутация источников
питания.
МС
(1-3)
(2-3)
---- K14I19-20
2AMf °
2АК-2 614Ц7-1В
----о----о-----
Б
* 2АК-1 К14/15-16
О------О
____ М24 <
1Ф "нмшг
900
П?4
до
6 о
^тг
дгтр
пз
->Т1
ЗАВ
О
(2-3)
2Ф1
4
прдо
ЮА
Резервная эл. Q.I-Q. ---------
станция [C4j дизельной
п - ' зво/ггов
Прочие нагрузки ,пд
зво/ггов зоя
ПП50-Э11
ПП50-ЗЦ
КБ 36
В 36 КБ I
1МБК
Рис. IV.4. Вводная панель типа ПВ1-ЭЦ.
• Реле PH перемычки: 33-53, 41-61, 73-73
СМ ОП
МС ОП
ЩМ
10
Пр 19
1
1МБК
1МБК
К
1ПБК ОП
1ФЗ САМ
ОБ
•~\4
24
см
_ГУС
а
ЩП САМ 1ФЗ
(г-з)
С А <
iWs
ч
Тз гм
2РН
32,13 12
13
-^3)
Д7
—кз-
дггББ
КЗ,___ 10 k
1Фр.
I На рис.
О (Ш-Ю
СА
ЩП
2САП
неп
Шп О
С
4 (2-3)
4
41
КПБ
1 НМ Ш1
1800
1 АПШ
24
Пр1
1 АПШ СА
г\м
-----2— Z7ZZJ
И
"1
ДСН ДН
TO*—1- 41*—
К10-8
КЮ-6
41
Ащг
1101220
в
|—а—ГгТ
Пр27 ’
1САП
КП
т>,КМБ
{К)—
КПЗ
PI
Д22ББ______
_________0X220
_______0X180
________0X110
.'S3
''S
<74
<7J
С ™
<J°1S 20
САМ
С
ОП
~*г1 1САП
РсВ
61
К10-5
—О—
К10-4
кю-з
Б
Б
Б
К
Б
МС
ДН
НН
ДСН АР
РР
К9-8 ДСН
о^—-----------ПП50-ЭЩ
’9-т\ ДСН ЩП
21 г is г
в ?
И
3»
ДСН
У"--
Ашг^-у
1800
(САП
1ПБК
К12-13
КАП
ОШО
Дсн
К50-12-50-50 МЛТ
К7
К9
2,
АВ
1ПБК
К12-15
МС
2САП
51
К)КРП
13
СА
ОСАО
1фЗ
САП1
1ФЗ
1П
ППВ-1
гг
гз
САП1
гдн
'зГ1—
_ С А
п
ОП K1ZJ12
~^~>'11Для ПП-76ЭЦ
4 16
1____
2САП
МС
Содержания.
33 2V
УЗ--------
ЗРН 52
72
32.13 12
10
31
СЗ 4мКФ
ФЗ
С4 2мнФ е
пхм
ТрЗ
МО
Рис.
КРП
ГР4^[
Контроль
батареи. ВДЩ
ПП50-ЭЦ\
_z L__
С5 1мкф g
о
СБ 0,5мк
С7 ОДбмкФ
0,12мкФ ~°^
—
8 С9
НМШ1
1800
Местные элементы ДСШ ??0В, 1А
На измерение
ПП50-ЭЦ
СО КУ 470 .
и б
13 1С1
I млхкт\ 1сг
1 - [Ry
М1П 1Ф
--------\Бр
ЩП ОП
41*—
ЩП 1ФЗ
1ПХС
?
Сз
Зак.
К9-18 ПР
ППЛ
_W 1ДН
И
ДСН_____К9-17_ ^Д1_ВСХ
^7Ч—С АНШ2
ДСН -jp-
РсБ К9-11 Асб
2САП
2САП
ДСН
НМШ2
4000
Щм 1
Рсв
ЩП Пр2‘.
к.
ЩМ
Рсв К9-18
41
ДН
НМШ2
4000
ЛЛ50-\ЭЦ
ПВ-уи,
Питание ламп светофоров
Контроль х \стрелок
I Трансмиттер-
J ные реле
Питание рель сооых цепей
Трансм.
реле
IV.9. Распределительно-преобразовательная панель ПРП-ЭЦ. Схема контроля напряжения аккумуляторной батареи, питания нагрузок переменного тока и включения преобразователя-выпрямителя 1П-.
* Величина зарядного тока батареи устанавливается резисторами типа ППБ-28 по 10 кОм: R7 — форсированный режим; 7?8 — максимальный режгм содержания- R9 — минимальный режим содержания.
* * Перемычки на трансформаторах: Tp3—h—lv IIr-III\, III,—IV., IV,—Уг, Тр4 — 7^—/31 II,—ПЦ
1041 Дмитриев, Смирнов. Электропнтающие устройства железнодорожной автоматики, телемеханики и связи. 1983
Рс8 | ЩП
K9-1Z
К1О-12
К10-11
ДН
К 9-20
1ДН
Щ.П ДН , 4/^7 Ш.М
_L j 'Т
вшг
1800
К13-14
ПП50-30,
ШП.1-Т
ШН.2-\
ШП.1+ 35
ШН.2+
в
М325
50-0-50
ШЛО
~0 К7-2
1ф /К7-1
ЛПЯМЩ
ПБ
К9-10 ВТ
«•
РМБ
АД2-56К
5
ь
5
1 г
КПП KJ1-5 КПБ
КПМ КП-6 КМБ
КПЗ K1Q-7 КПЗ
К11-7
ПРЦ
б
4
V2) 250В
ОХА
ПХЛ
\\ПР10 h-
ПБ1
Д296А
V ДБ
г, пл
П0БС-5А ЩП
PC
ТВ1-2
R1-900
М I—i
7 БК 8
4
1МБ Kj <4 О
2 5 6
1П6К 0-50BV
+
1пмг Ml
,!0.° ЩМ
ПР 18
^1
ОБ
1КБ
КБМШ-7А
K2-900<y(Z-3)
ядз пм
X ® 3,9 кОм
АШ2
1800
1КБ
1 1ТА
АПИГ-^
220 ZTА
1
АШ2
110/220
/2 "52
h (Тг-ТзИъ
Тр2
Д1..Д9
КБМШ-1А
1СВ
охкс
Д296А
4
дггвБ пэв
2TA
1ТА
вит
2
ШН1 _
от
П61Т МБ1Т 1TA
ПРИ
ПР5 ПРВ ПР7
ПР9
ПР 13
ПХКС
21
21
2ТА
РРЦ
Д8ЮД
ОМ
"яКГ
ОБ
МБ
ПРЗ I
15 г-
2
СРЦ
7>ГЛ
53,61 ^-73
81
61
м
ЛГ~\2/
AHU15w.Si)
1600 дд
ПР8
ПР10
12АКК
Питание ламп табло
£
5Г
ПРС1
ПРС2
М61Т
ПР12
W fl
П050-ЭЦ итС *
'БС МВТ
— —©
ООО ^6ОА ШОА
Статипы
релейные
Приглас.
сигналы
Пульт
табла
хот
АПШ <- 29 /о ЮНГ Yt-pj ВНТ К9-19 ">*77 °"
АПШ 29 /Г- /кст L_ Y К3-13 I
АПШ <- 29 ЩМ 1М6К К19-9\-
1ПБК кш-з^
КПЗ К1У-7°^
КМБ К19-б\
КПБ К19-5 _
СМ К19-10°
МС К19-12\
С К19-8 _
ЩМ К19-2
ЩП К19-1
КПЗ К8-7 _
КМБ К8-6 _
КПБ К8-5 _
м /75-/7°
п К8-10 _
МС К5-.9
с /Г5-5 „
1МБК К8-9_
1ПБК К8-3 °
ЩМ К8-2
ЩП К 8-1
СХ
ПР27
БМ /(1г- К12 6 о.
'Зпрго
БП 10г- К12-5 _
ЩП_
’ДНТ__\
ННТ '
КС
-J 1МБК
~jjl6K
_кпз
_кпм^
'__кпп_
__сЛ
__мс__
___С__
___щм_
щп
КПЗ
КПМ
КПП
м
п
_> — —
МС 1
с
1МБК
1ПБК
ЩМ
ЩП_
СХ
БМБ
БОБ
Рис. IV.10. Распределительно-преобразовательная панель
ПРП-ЭЦ.
Схема питания реле стативов, ламп табло и включения
измерительных приборов
2ЛРЦ ЗЛРЦ 9ЛРЦ
пн:
НЗА К10-15 ЗЛА
1ЛРЦ
8
Пр19
250 В
Д9
2
Д2
Пр15
г
ПХРЦ
ОХРЦ
дз
глл
ш
ЗЛА
9ЛА
ZA
РАШ Z1
ОП 11
Рельсобые цепи
РР
О
8 9>
ZZ>
РАП
13 33
РАП 91
Пр 7 ?-П°К
1
ОП 21____1
Х-* ЩП
К10-16°-
1ЛА
м кю-17 Гг?—г
“° \_ZflA
гГ^-^
К10-18°----------
ЧЗА К10-19 9ЛА
К11-3
зрн-г K1J-9
2Пбк_ кн-д
K1Z-7
°~1 [52 33
22
7Z ,т
\73,13,32\12
ОХИ
<5 21
(.10
C.1Z
2П I
ППВ-1
РАП 2ПБ
2<РЗ
/л~<4
(2-ЗУ<УнМШ1
1800
ПХМ K1Z-18
2Ф
мл
31 РА
। 33
РА 51
Пр16 Пр/7
~T~\l
РАП1
4/
Трансмит-^\
терние
реле прп-эц
61 ,
РАП
16 23 гу
9
ОХМ
О
11 дсн
91 САП
91 КРП
САПJ
3—Л
СЗ
(Ю 15 20
________2мбк
КРП
4/0,7 ЩМ
(2-3)
НМШ2
9000
2ФЗ
11 2ДН
САП
220В 5А
31 САП
Питание лама сбето/ророб
———————
Рис. IV.13. Принципиальная схема преобразовательной панели ПП50-ЭЦ
R9
4=CZ
Jm К/1.1
ixo t
ж
В13
К местным элементам дсш
_1ФУ
£+
2М
х 2J
о7Г
23 21
RS
ПСЗ-5 |] [J/7Z74-5-
МЛТ 1Н
,з(^\1
4 RBZ
10
I ' АШ2
Jyl 1800
10
W
1
1
р
г13
коп
^кпз^1 г
s Э кпмКЗ~2 зз
7W-JX
КПМ-----*
1ЛА
КЛ
ПЗВ
КПП
2ЛА
ЗЛА
jjl-t
Ш
"jib-r 'ДЗ
5ЛА
БЛА
11 7Л А
ЗЛА
ЮЛА
ИЛА
12ЛА
—(О
К Контактам 3,9
предохранителей ПС
-L&L. ЗВ —
1ЛА
—*Я
-‘гла
—*51
-‘ЗЛА
•—551
~‘9ЛА
—*51
-‘БЛА
—551
-‘БЛА
T-fTi
-*7ЛА
~18ЛА
—xji
-‘ш
—*57
МОЛА
-МША
—^Ti
Л12ЛА
л
2
о
К
К
7g
R7
МЛТ 2Н
.зГ~у,
сз ~Ъц
ПС5-5
20
2ФУ
20
1
1
<?
ZIJ
S2
(Л
ДМ контроля батареи б ДЦ
ПРП-ЭЦ
КБ36
2<РЗ
г<рз
31 2<РЗ
61
1
СМ
K1Z-8
2МБК
23 11 2<РЗ 11
4 Z1 2ФЗ
ПРП-ЭЦ
i -pl
23 4/J
!__зфз^
АШ2
1800
(2-3)
>ДСН
гпвк
2РН
32,13
33 22
23
-ЧУ-
(^зт^нмил
1800
33 Z2 52
ЗРН 72
3Z.13 12 73
R1-10K
С1н+ R2-970
20
1Г\9
(г-зг^нмин
ГПСП
2ПБК
1 ________________K1Z-9
I ^ФЛ 20 К13-9 ZO-9
*—'---- ' 1 °-------------
2СЛ2^
----
2СЛ1^
--- ,
С КРП РП-.
" '1 I (о
С5
КВ-1
О
2Ф_ K8-Z г<Р
: С zK11-8 с
МС „К11-12 МС
КПП ^К11-5 КПБ
КПМ _К11-В КМБ
КПЗ -К11-7 КПЗ
ЩП _ /777-7 ЩП
Ш.м- .K11-Z ЩМ
ПС 7S
R9
МЛТ
С9
7?
К
К
2 3
R10
70
Л
2
о
1
30
Л
¥
К
К
±С5
R11
1800 рЛ
о
(2-ЗГ''-'аШ2
110/ZZ0
Пр5
1
2Ф
МС
L 477 К13-1 _ 20-1
Z1 К13-3 _ 20-3
L К13-2 _ 20-2
/177-5 _ _2_0_-6_
го К13-5 ? 20-5
57J-7 _ 20-7
ЩП 11 РАП
«а
РАП ---
—ЧУ---------
£Ч РАП1 9000
____9 7__
АШ2 fZ~J)
29 САП
4/0?
<Чг-з)
ПрС1
2
Пр2
/7£7-5{] IJ/7C4-.
он-,___:
——I II F
ПО
.зг>1
6
1
1
о
1
4/7
2 3
I
*2
о
4
К С6
К ~
+^-2М6К
M3Z5
0-50В НМШ2
9000 L------------
1 ГПСП К13-17 z 1МБК
(Z-3) К13-13 ГПСП
51
ЩМ
ta
tQ
5
ПрС2
2
М325
50-0-50
Батарея 2
1ZAKK
5
R13
ПрО
<?>
ПС5-5.
МЛТ ги
5Н
К13-8. 20-8
——» о* — ——
К13-16 1ПБК
j К13-12
ОП
НМШМ1
700
ОП
К4-1 ПВС
....<31-----
Т I ! I
1
577
2 3
I
----OK10-1Z
---О К10-5
---oKIO-6
—-----оКЮ-7
ат—о км-1
----О K10-Z
-------о К10-9
tWK—oKIO-H
-------о МО-9
ПРПдЭЦ
'^Батарея 11ZAKK^
ПС6-5
т
R15
/7С7-5[ ]/7Г<?-^[ ]
1
6П
1
i4
i4
МЛТ 6Н
1
2 3
I К
К
К
С7
С8
К
К1Ч
7?
о
1
Л
2
7 о
кю'^
60
I
1800
11
31
3Z
31
и.
12
VK-Z1 72
72
VK-2
УК-Щ
72
72
72
УК-9
УК-5
VK-31
УК -5’
УК-5
УК -В1
УК-7
S1 ¥2
(Л
60
6Н
ю
60
У11У31
>32
Y//YJ/
JZ
Ю
7?V
11] 31
—
УК-3
iftpy -------
фф ЗФУ
pzY-77
КПМ ______
1-{хТ
•КПП -1^-1
1М~?_
ПЗВ~\
ЗН
В2
В6
В12
r-Rxvb
ГХХУ]
г4ххУ1-
2ЛА
8ЛА
5ЛА
' -txxv
U
.ш
I
[ёён;
25Гц
220В
25Гц
220В
?5Гц
220В
25Гц
220В
25 Гц
220В
25Гц
2203
ЗЛА
2900
25Гц
220В
5ЛА
6ЛА
-a-IJt-l
«Ч|е5|
SZ'—Т2
Анвшг
25Гц
220 В *=1^
ЧПЗ-
11ЛА
-ШУ1-
12ЛА
9ЛА
ПЗВ
XXV
8Z
АНВШ2^
----Оэ
УК-7*
_20
11
гн
20
2Н
_30
11
зн
зо
—IXXVI-
7ЛА
4Z7
7ГЧ
90
В9 \
BID
Г-Г^Ур
таг
ОЛА
ЮЛА
2ЛА
XXV
Z2
W-6f-6Z-8l“
гш u-kz Ч
25Гц S-p? 25Гц
220в gig! 2ZZ7J7_ejM7
Ъ10В-,1,5А I
77/75; 1,5 А I*-----*1
------------------------
УК-9’
УК-3'
VK-9L kVK-5
УК-3 7 4^ f v/f.e
10
6П~
УК °8
у
250В
ЗЛА
9ЛА
XXV
п
XXV
7ЛА
ЮЛА
91-61-62-81
21-92 -л i^i
I 25Ги-
I 220В
25Гц
220В
УК'
УК-5'
УК-6'
[Ук^1
8'п
1ЛА
ЯЛА
ЗЛА
Ш
5ЛА
БЛА
7ЛА
8ЛА
ОЛА
ЮЛА
ИЛА
12ЛА
I
ЗЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛ
Рис. IV.21. Принципиальная схема статива преобразователей типа СП1 50/25. Ток луча допускается не более 12 A Harnv^Ka ип кп-я/пыд ? тч л . «г *
Резисторы R5, R6 — МЛТ 6,8 кОм у уск.ае1ся не оолее 1,2 а. нагрузка на каждый преобразователь (пару лучей) больше 1,35 А не допускается. Конденсаторы Cl—С8 — МБГЧ-2-250.