/
Автор: Овчинников В.В.
Теги: электротехника электрооборудование электроэнергетика реле серия библиотека электромонтера
Год: 1966
Текст
udAwo,"eICCI
"EKTPOMOHTEPA
a:I
CI
:1:
:s:
ж
ж
:s:
са
CI
.
aI
.
aI
Реле РИТ в схемах
дифференциальных
защит
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 208
В. В. ОВЧИННИКОВ
РЕЛЕ РНТ В СХЕМАХ
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ЗАЩИТ
.
r< н рол
ИЗДАТЕЛЬСТВО .Э н Е Р r И Я»
МОСI\БЛ 1966 JIЕН'инrр.дд
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕrиS1:
Большам 11. М., Дошов А. H . ЕЖКОБ В. В., I<аминскии Е. А.,
Мандрыкнн С. A. СИНЬ"iуrОD Ф. и., Смирнов А. П.,
УСIИIiОВ п. и
УДК 62IJJI8.5б.62IJJI6925.2(04)
035
в брошюре plJсс}'ютриваlOТСЯ прUfЩlт деЙСТВU9.
выполнения и расчет ULJффереНЧLJа.flJНblJ: токовых :ю
щит zeHcpaTopOB. ТрUНСфQр},laroоов сборных ШU1L
Объясняются 1lpшtljLJt1Ы дelltТВUя LJ область пpи
нения элеКТРО,J,tаенuтных токовых реле с бfJlстронаСbl
U(llЮ1.ЦLl},1CЯ rJIOнс4ЮР "lIТОРОАt (БJJТ). '
П риведсны OпLJC.(]Hue u rеХНLJчесюze данные реде
rLJпoe РНТ б2 РliТ б7. а rllК.:ж:е CXC-tlbL их fJкдюченuя
в ТОIШВblе ЦE'tШ дuффеРСНljUll.7ЬНblX заV-lUТ.
Даются ректllендсщuu ПО наладке LJ проверке реле
Р НТ LJ по проверке токовых цепей дпффереЮluаЛЫlЬLX
sащuт.
Брошюра предназнаlJ.сна для },-tar;l'epoв п квалпфu
ljЩJOван.НblХ ,J,ЮН7'еров сп Цtlй.ШЗLJруюU(ихся по налад'Lе
п .жсплуатачuu УСТ/IOйств релеiiноii заЩ;LТl>t.
ОвЧUJiнш,ов Владw.шр Васильевич
... Реле РНТ в схемах дифференциальных защит
1\1. 11... 113kПО <ЭнерI1И}I». 1966, ВО r: [' черт
{Б--НR элеКТрОI\Юllтера Бык 2(8)
З 1НЗ
Тз'iiii
РеДактор К А Семенов
I
TeXlL ))Cд3l<TOp В. В. ЗеРlCйдеНlCова .
СДаl10 11 Iшбор 21/VIl 19G[) r
БУllыrа тnлоrрtlф('I<SЯ I
Уел. ne"l. ... 4.2 1'''l.--СIЗj{. .11. t.fJl
ЦбlВ 15 1<00.
ПОДlшсано R ш'''атЪ II/Х 19!3() ('.
Фнз. "е....II. 2.5
Т ....{)117fi Тllраж 15ОО;) 91<8.
39:1\:. 25З(]
ИЗДI'IТ .'1Ьство ..ЭнерrI1Я". fv1оСI<IJ'з. Ж 114. lllлюзuna.я Наб.. Д IO
МОСКОВСI(ВЯ ТНI10rрвфиЯ N2 10 r.llВnПОJ1нrр.афпршш
Кr} tIIТ(,П1 IЮ Ile"31'11 пр}! C{)E!Cl'C fvllШIJСТРnU СССР
Шлюзовая Jjаб IO
1. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ВЫПОЛНЕНИЯ
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ТОКОВЫХ ЗАЩИТ
а) Продольная дифференциальная зашита reHepaTopa
Дифференциальная токовая зашита обеспечивает
практически f'iIrHOBeHHOe и избирательное отключение
ззщищаеl\юrо эдемента электрической системы. Б.паrо
даря этому достоинству дифференциальные зашиты на-
ХОДЯТ широкое приr'iIенение.
Рассмотрим принuип построения схемЫ дифферен
циальной зашиты lIа примере продольной диффереНlIИ-
алыIйй зашиты <енератора (рис. 1).
На рис. 1 пuказаll reHep3Top и две .;rШНИИ. ПО KOTO
Pblf'iI осуществляется питаиие паrрузки.
В продольиую дифференциальную зашиту <енератора
входят два комплекта трансформаторов TOl{a ТТl и ТТ2,
установлеииых на выводах reHepaTopa. и токовые реле д.
ТраНСфОРI\'IaТОРьr тока обоих КОI\Ш.'lеl<ТоВ имеют одина]{о
вые коэффициенты трансформации.
Вторичные обl\ЮТКИ обоих I{U!\>Iплектов траIIсфорr'iI3ТО-
рОВ тока связаны f'iIежду собой посредствоr'iI соеДIIНИ
тельных ПрОБОДаВ, I{ которыr,л ПОДКЛIочены токовые реле
защиты.
[!спь, сВЯзЬШаюш.ая реле с соедипит€.-'lЬНЬП\'Ш ПрОВО
дами, называется диффе ренциа.ч ьн ОЙ, а каждый
KUMI1.,IleKT tpaI-IСфОрf'iIаторов -тока С cootbetC-ТВУlOщими
соеДИI-1И1'ельными проводами до f'iIeCTa пuдключения
реле плеЧОI\{ защиты.
Продольная дифференциа.%ная заШlfта reHepaTopa
обычно выполняется в ДBYX или трехфазн()м исполнении
с двумя и.,чи тремя ТОКОВЫМИ ре.:1е.
Для УПРОШЕ'ния на рис. 1 цепи, соединяющие между
собой трансформаторы тока ТТ 1 и ТТ2 н TOI{OBbIe реле
Д. показаны то.,чыоo в ОДIIоii фазе.
:\
Ри . 1. ПРИНЦ,lllI действия ПродолЬ--
ной диффереНЦIIa..пьном защитЫ ['eile
ратора.
а I{Upm'ROe заМЫl':iiНJ.lе юне зоны деi'lствJ.l'l'l
защн:ты; 6 то :же D зоне деl!СТВJ.l11 sаЩJI
ты; BeKTopHBI1 ДI181'paMMB токов D I1ne-
чах ЗiillI.ИТЫ I1рJ.l I<OPOTROr., ЗВМt.ll\аIlJ.lJ.l ВНС
30111.1 деrl(;ТБllfI 3ВЩIIТЫ; z то жс в ЗО'IС
AciiCTBQlI зD.IluIIы.
4
При коротком замы
кании на ОДНОЙ из ли
пий (к. 1 на ;рис. (,а)
к f'iIeCTY повреждения
поступает ток i r , про
ходящий по пеРВИЧНЬП'iI
1, обмоткам обоих комп
лектов трансформато
рон тока ОТ ВЫВОДОВ Л 2
i: к Л I _ При условных по
ложительных направ
лениЯХ ТОКОВ, обычно
принимаеf'iIЫХ для об
мото" трансформато-
ров то"а, вторичные то-
ки Иf'iIеют при ЭТОI'I{ об
Щ ратное напра ле»ие ОТ
И 1 К И. (110казанЫ
стрел"а'>lИ). Соответст-
вующая ве"торная диа-
rpaMMa первичиоrо TO
ка i r и ВТОрИЧНЫ1\ TO
КОВ I'r в первом и
J"r во второМ KOM
пле"тах тра'нсформато-
ров TOI<3 ПОI<азана на
рис.I,в.
В рассматриваемом
случае вторичные ТОI{И
i'r и J"r проходят через
обмотки реле Д в ПрО-
тивоположиых направ
лен иях. При равеиствс
коэффициентов транс-
формации и отсутствии
поrрешностей у TpaHC
форматоров то"а "ом-
плектов ТТ 1 и ТТ2 то"
в реле Д равен пулю:
jv j'r-. j"r O. (1)
В режиме наrруз"и
rеператора ток в пер
1,
i:
вичных обмотках ТТ 1 и ТТ2 иr'iIеет такое же направ
ление. как и в режиr'iIе внешнеrо KopoTKoro замыкаНИЯ 9
и ток в реле Д также отсутствует.
Таким образом, дифференциальная защита на режи-
мы наrруз[{и и внешнеrо [{OpOTKOro замыI шияя не реаrи
рует.
В действительности в реле дифференциальной защитЫ
всеrда проходит небольшой то[{. тю{ называемый т о [{
н е б а л а н с а. Появление этоrо тока объясняется тем.
чТо трансформаторы тока имеют разные поrрешности,
вследствие чеrо при наrруз[{е и внешнем норотком заr'iIЫ
[\:ании равенство вторичных токов нарушается:
jrr* i"r;
;р ;'r j"r jнб *0.
(lа)
Чеr'iI больше первичный тон. тем больше поrрешность
трансформаторов тока и тем больше ток небаланса.
Рассмотрим теперь повреждение в обмоТlШХ или на
выводах защищаемоrо reHepaTopa (точка к. 2 на
рис. 1,6). При ЭТОМ ток будет проходить только через
ТТ1, а то" l". равен НУЛЮ.
В результате под деЙствием тOlШ !'r. [{Оторый пойдет
через реле Д, оно сработает и ОТI{ЛЮЧИТ повреждеиный
['енератор. РаССI\'ЮТРИМ еще один случай. коrда на шины
rеиераторноrо напряження работаlO1 два reHepaTopa r 1
и r2. в одном ИЗ которых возникает повреждение
(ТОЧl{а к. 2 на рис. 2,а). В этом случае то" 1{ месту lЮрОТ-
[\.oro замыкания будет поступать от двух источников
питания. и током будут обтекаться оба комплекта TpaHC
форматоров TOl{a. Однаl{О в отличие от первоrо случая
(lЮРОТl{ое замьшание в ТОЧl{е к. 1 на рис. I,a) иаправ-
ление TOl{a в оБМОТl{ах ТТ2 ,.енератора r1 изменится на
противоположное (рис. 2,а). В результате в реле Дl
будет проходить сумма токов. под денствием которой
ОНо подействуеl на отключение поврежденноrо rеиерато-
ра п:
jp 1 I+j;2.
(2)
Таким образом, диффереlщиальная защита срабаты-
вает при повреждениях. возни[{ающих на участ[{е. orpa
lIиченном траlIсформаторами тока. Этот участок JIaзьша
5
ется з о н о й д е и с т в и Я дифференциальной защиты.
Рассмотренная I1ами защита тенератора называется
продольной ди Ф фер енци ал ьиой защитой. По
ПРИНIIИllУ деЙСТRИЯ она не реаrирует на витковые за:мы
кання, поскольку при замыкании ВИТКОВ какой лнбо
фазы статора токи, проходящие "ерез пе.Р'ВII"ные об,ют-
I<и ТТl и ТТ2, одинаI<ОВЫ, и тО" в реле отсутствует. По-
ТТ2
1"
."
lrz
,
'f
а)
БJ
Рис. 2. Ра60та ПРОДО:iЬ:Н()И диффереНЦИВlIЫЮn защиты reHe
ратора 'Ilри nОНpeж;iепии на Dьшодах статора при ДEYCTO
роннем nита.НШI места .пОВО€ЖД€IIИЯ.
о. Прl1нципиальная схсма; б векторная ДИiirp2ММ8 "i'OКOB В плс-
"12Х защиты.
ЭТОМУ д.nя заll(ИТЫ от ШIТКDБЫХ за:м:ыкаr.шй на ceHepaTO
рак, ИI"iIеюЩИХ в каждой фазе статора две параЛ 'lеJ1ьнЬ[е
ветви и более, применяется ДОПОЛIlительно поперечНая
дифференциальная зашита [Л 2].
11з paCCMOTpeHHoro выше ПРИf'iIера ВЫтекает следую
щее общее правнло.
Для правильноii сборки TOI<OBblX цепей дифферен-
циалыlOИ защиты вторнчные обмоТI<И трансформаторов
ТOl{а ДОЛЖНЫ быть соединены между собой и с обмотка
I\Пl реле тш{. чт[)бы прн внешнем I{OPOTI<OM замьшании
(или в режиме наrРУЗКII защищаемоrо элемеита) вто-
ричные токи в оБМОТIШХ реле были ПРОТИВОПОЛОЖНЫМИ.
6
б) Дифференциальная з"щита трансформаторов
и автотрансформаторов
Особенности выполнения схем токовЫх цепей диффе
ренциальных защlП трансформаторов и автотрансформа
торов оnределяlOТСЯ славным образом неравенством
вторичных ТОIЮВ В плечах защиты и несовпадениеr'iI пер
RИЧНЫХ ТОКОВ по фазе при cxer'iIe соединения оБМОТDК
звезда треуrольник"
Первая особенность- неравеНСТЕО вторичных TOKOB
обус.пОRлеН8 неранеНСТЕОМ НОf'iIина.,I1ЬНЫХ первичных
"Т()КОВ R оБМОТl<8Х разноrо напряжения. ЧТО в СВОЮ
очередь оnредедяе.'ся ОТЛИЧИеМ коэффициента трансфор
мации (или коэффициеитов трансформации у мноrооб
мотОчНЫх трансформаторов) от единицы.
Тю{, для двухобмоточноrо трансформатора COOTHO
шение номинальных ТОКОВ 11 напряжений определяется
величиной номинальноrо коэффицента трансформации
N"J'.П:
N
T_H [Е.Н иН:Н '
rде I.KH. lЕ.П ТОКИ. а U:J.I.И и иIl.н напряжения на CT()
ронах низшеrо и высшесо напряжения трансформатора
соответственно.
Чтобы дифференциальная защита не действовала
при ВнешНИХ КОРОТI{ИХ З8МЫJ{8НИЯХ И В режиr'iIе наrрузки.
lЮЭффИЦИенты трансформации комплектов трансформа
ТОрОЕ TOI<8. установленных с разных сторон СИЛОБоrо
трансформатора, выбираются так, чтобы вторичные
токи были возмuжно ближе по величине. При выборе
трансформаторов тока по существующей шкале их коэф
фициентов "rрансформации разность вторичных токов
в ре киr'iIе наrрузки или внешнеrо KOpOTI{OrO заf'iIьшания
Может полvчиться довольно большой. В этих слvчаях
вторичные ТОКИ подаются в обl\ЮТI<И реле через о';дель
ные или встроеиные в реле промежуточные трансформа
торы. Соответствующим подбором коэффициентов TpaHC
формации nромежуточпых трансформаторов обеcnечи
вается дополнительная компенсация неравенства
вторичнЫх токов из TaKoro расчета, чтобы i p ==::::: 0_
При соединении обмоток снловоrо трансформатора
в схему звезда треуruльник между первичными ТОI<ами
со стороны высшеrо и низшеrо напряжений получается
7
уr."UlЮИ сдш,r. ОДИllаковый nля Бсех фаз трансформа
тора. ДЛЯ наиболее раСllространенной rруппы соедине-
иия обмоток Y/6-ll линейные ТОI(И на стороне треуrоль-
нин:а опережают rIИнеЙные TOJ<H на стороне звезды IШ 300
На рис. 3,и показано ТОlюраспределение в обмотках
СНловоrо ДВУХоБМОТОЧlIоrо трансформатора с rруппой
,i n li B "
8 С
х
-
. 1'", \J !Ob
I{ в
-, о
iao - ia . ( j
'о,
i( i
ib I
-ia ica 6)
l> с
ic.l lif)(tlct:l
I I I
I I I
r; (": n
:r. y
а)
PIOC. З. Схема соединеНIIЯ об"IО70К и БСI{
торные ДШI.I"раМ'\JЫ ТОКОВ в СЩI0DО\l TpaH
ф{)р),l Т'Оре с I'РУIIIЮИ ПJС,ЧIIНef-ШЯ об"JОТОК
Yf.6-II.
соединен,,>! обмоток Y/f\.l1. а на рнс. 3,б изображены
соотuеТС7ВУlOщltе BeJ\ТopHbIe дпаrр.аммы.
3адана..ясь УС.'10виыrv111 по..'южитеЛЬНЫМIl напраВJJениями
тонов i А. J B ic СО CT0J:IOHbl Бысшеrо ннпряжения и учи
тыван. ЧТО mправления фазных тОКОВ i". 11;. ic ОТJIИ(Iа
ются от напrаD "IеlIllЙ ТОНOIЗ i A1 i B . /С На 180"), покззьшаем
наЧс-1Л.а стреЛОl( для j А" I В' j С юш бы (ШХОДНIJtliМИ)} 13 по-
лярные концы А, В. С , а на'«}ла стрелок фазных TOI\OI3
ia. il.J. ic НЫХ()ДЯIЦИМИ ИЗ полярных ]шнцuн 0.1 Ь , C
"-' ЧIПI)in;tЯ В II()ра,:шые. ПUJIO>кительные 113f1раВЛf'IIИЯ лн I
неШIЫХ ] О]{(Ш J "l.J. 1')('1 I са можеr."r, наПfJИМ('Р. для ТОЧIПI а
написать Р И(']IСWО
iob+ib la O.
8
АналоrИ1Iные выражения получаются для точеl{ Ь и с.
Тоrда линейнЫе токи низшеrо напряжения для фаз Л,
В, С ривны:
iab ia
ibc fb
jcCl ic
{Ь; }
Ic;
ia.
(3)
Такие раССУЖ.П,ения совпадают с физическими пред
стаВJlениями о направлении токов через понизительный
трансфорr\iIатор в сторону lIаrрузки и cooT'be-rствуюr
[пст.
На векторной диаrpамме рис. 3,6 токи i а, { Ь , {с при
ЭтОI\{ совпадают с векторами i А' i в' j с-
Веl{ТОры линейных токов i йЬ, i Ьс, i са получаются сдви
нутыми относительно векторов токов j А' i В' j С Ш:!. 3300
3(0).
Веl{ТUры токов. проходящих во вторичных обl\'ЮТI{ах
трансформаторов ТОl{Э, установленных с разных CTOpOIJ
защищиемоrо трансформатора, также будут иметь
УПЮl:30Й СДRиr на 3300. При соединf'НИИ lЗТоричных обмо
тOl{ "rрансформаторов ТОIШ по схеме звеЗДi1 ЗRезда
Б цепях дифференциильных реле ди>ке при одиню<овых
110 величине ВТОРИЧIlЫХ TOI{aX, проходящих от КОl\шлеl{ТОВ
1Т! и ТТ2. получался бы значительиый ток небаланса.
обусловленный reОJ\.1етричеСI{ОЙ разностью этих токов.
Д 'lя компенсации сдвиrа токов по фазе вторИЧНЫf'
обмотки тринсформиторов ТOl{Э со сторОНЫ обмоток
CK'lOBOro 1 рансформатора. включеннЫх по cxeJ\.1e звезда,
собираются в трсуrольник. а со стороны треуrОЛhника
СИдовоrо трансформатор и в звезду.
Однако не всякое соединение вторичных обмоток
тринсформиторов токи в треуrолыJкK обесnечивиет KOM
пенсацию сдвиrа по фазе между токами. I<aK ПOlшзано
ни рнс. 4,а, схеми соединення тринсформиторов токи
l! [(еnях дифференциильной зищиты должни повторять
rpynny соединения обмоток СIUювоro трансформитори.
При этом оБМОТlШ тринсформиторов ТOl{Э ТТ 1 ни
стороне звезды силовоrо тринсформитори собириются
Н треуrОЛЫIИI{. а на стороне треуrОЛЫlИка (I{ОМП 'lект
7Т2) B :ше:щу_
9
При таком соединении токовых цепей в реле Де проходиJ
разнuсть токОВ jrCA 1I i'ca, векторы которых одинаковы поl
Вf'JШЧlIНе и наПJlзвлению. Б результаТf' ТОК в реле OTCYT
ствует_
i;'
/-.
lc
r lab
i;,
i: u б/
Рис. 4. ПРИНЦlПша.lJЬ1l3Я схеыа соединения ТОКОВЫХ Ц(;
nеи (а) и веКТО'рные диаrра I"\1Ы ВТОрИЧНЫХ ТОКОВ (6)
дифференциальной защИ1Ы Т:Р3НСфОр\Iaтора с rруппои
k:оединения 06моток Y/6 1l.
При определенин коэффициентов трансформации
трансформаторов тока необходимо учитывать. что BTD
РИЧlIые токи, которые ПРОХОДЯТ в реле от rруппы TpaHC
форматоров тока, соединенных в треуrольник, равны I
,-еометричеСIЮЙ разности двух фазных токов И в 1,73 (Vз)
раза больше то"а в оомот"ах этой rpуппы трансформато--
рОЕ тока. Кш{ ВИДНО из рис. 4,6. вторичные линеiшые
ТОКИ j' AB i' ВС' j' СА ЯВЛЯЮТСЯ rеометрической разностыо t
фазных токов {' А' l' В' ['с (подробиее см. [л. 7]).
в) Дифференциальная защита сборных шин (ДЗШ)
Д 'lЯ дпффереllIlнальной защиты ЩПН КОl\шлекты
]"РШ-Iсфорr'iIаторов тuю:!. устанавливают на всех nрисоеДI1
10
нениях, отходящих от защищаеl"iIЫХ шин. Б режиме
нормадьной работы и при внешних коротких заJ\.1ЫJШIШЯХ
rrОI"iIетрн:ческая cYMfI>Ia пеРВllЧНЫ'l токов всех присоеДI1.
нениЙ, подключенных к сбо.рныl""r шинам, равна ну...'1ю,
(1 при IIовреждении в защищаемой зоне 1'01\'1' в месте
KopoTKoro замыкания.
Чтобы в соответствии с nринциnом дейсшия диффе
ренциальной защиты rеометричес(шя сумма вторичных
токов, пuс-rупающих в реле, была пропорциональна reo
l\'lетричеСI{Ой. сумме первичных токов, должны БЫTh BЫ
полнены два условия:
1. Коэффициенты трансформации трансформаторов
тока 1l т . т всех присоедипений, подключенных к защищае
мым шинаl"I'I должны быть ОДИНaI{ОВЫ вне зависиМОСТИ
от велн{IИНЫ рабочих токов пр нсое,пинений.
Ес..l:И раЗ.,Iшчные присоединения имеют трансформа
торы тока с неОДИНaI{ОВЫМИ n т . т , то в схеме защиIыI
используются спеuиальtlые нромежуточные трансформа
торы (выносные или встроенные в реле).
2. Полярность включения обмоток трансформаторов
тока должна быть вполне определенной: первичные
обмотки ПОДКЛЮ1lаются ({ шинам одноименными за}кима
ми (обычно Л.), при этом вторичиые обмотки соединя
IOтся между соб[)й параллельно также ОДНОИМ€lШЫМИ
зажимами.
F....сли полярность включения первичных обмото({ на
каком либо IIрисоединении (или даже на одной фазе
присоединения) отличается от по rIЯрНОСТИ на остальНых
nрнсоединениях (нли фазах), то вторичные обмотки
должны быть ПОДК '1ючены к токовым цепям защиты
с учетом имеющеrося отличия.
Обмотки дифференциальных ре.те подключаются
'{ тоновым цепям, как показанu на рис. Б,а, 6, тде и3()бра
жена nршщиnиальная схема дифференциальной защитЫ
одиночной (несеКЦИОlIированной) системы шик
ТокорасnределеНlIе дЛЯ ДЗШ одиночной системы шиl'
также по({азано на рис. Б,а, б.
При ({орот({ом замыl{JlиlI в зоне действия защиты
(рис 5,а) вторичные токи от каждой сруnnы трансфор
маторов тока проходят через реле Д в одном на.прав.,']е
НИН и. суммируясь, при водят защиту в действие.
При внешнем lЮрОТlЮМ замьшаНИI1 (рис. 5,6), наnри
1\1ep на пrшсоединении 1, первичные токи i 2 и i з
11
проходят через nервичные обмотки трансформаторов тока
СВОиХ присоединений ОТ зажимов Л 2 J{ ЗЗЖиfI'ШМ л. cooт
ветственно; вторичные ТОКИ направлены от и. к И 2 .
Через nервичные обмотки трансформаторов тока nри
соединения I ПРОХОДИТ CYMf'iI3 ТОКОВ J + I в направле
IIИИ от З3Жиl\'ЮВ л. К зажимам Л 2t вторичные ТОКИ ОТ
зтой труnnы трансформаторов тока равны сумме
(j'.+l'з) , направленных От зажимов И. к зажимам И 1 .
Е результате ток в дифференциальной цепи и обмотке
реле Д отсутствует.
Е большинстве случаев на станtiИях 11 ответственных
1I0ДСТ3НЦНЯХ присоединения подключены к двум и более
систеrмн\{ ШИН и секции. При ЭТОI\{ шиносоединительиые
11 секционные выключатели нормально ЗЗI\,rкнуты ИЛИ
РЗЗОI\Пrnуты. а все ПрИСQединения закреплены, ИЛИ. как
fiыражзlOТСЯ. «зафиксированы» за определенной систе
МОИ ШИН И сеI{ЦИИ.
К Д3111 при тююй сложной схеме nервичных соедине
иии предъявляется -требование избирательноrо ОТКЛЮ
чения ТОЛЬКО повредившейся сеl{ЦИи или системы шин.
Трансформаторы тОка должны быть на всех элементах,
в ТШ'iI числе и на теХ 7 l{оторые соединяют защищаемую
систему (секцию) с друrой системой (секцией) тех же
ШИН. Поэтому трансформаторы тока установлены также
На шиносоединительном (секционном) ВЫключателе.
Ila рис. 5,8 показана принципиа.льная схема токовЫх
цепей дифференциальной защитЫ двойной системы шин
с фlшсированным распределением присоединений с двумя
комплеJ{таflПI трансформаторов 701{a на шиносоедиНИ
теЛЫIОМ выключателе. Защита имеет три комплекта
ПУСI{ОВЫХ токовых реле.
Реле 1 (первый избирательный lЮМШlеI<Т) Включены
дифференциально на соединенные между собой nарал
лелыlO КОМlIдеl{ТЫ трансформаторов тОка всех присоеди
lIений первой системЫ ШИН и шиносоединительноrо BЫ
ключатеЛя. .l\.налоrично реле /l (второй избирательный
комплект) ВкЛючены в токовые цепи присоединений
второй системы Шин и шнносоединительноrо ВЫключа
теля. Реле l/l (общий lюмnлеl{Т) включены на сумму
теков, проходящих через рсле lюмплектов 1 и П, т. е.,
по сущеСТВУ7 на сумму токов всех присоединеНИИ 7 OTXO
дящих от з щищаемых шин.
12
({)
6)
......._...1r J .,
G
f;'
Рп,с. 5_ ПРННЦИiпяалъные !Схемы 4:0eJl"инеllИЯ rrоковых цепей диф
фереНЦИЗЛЬRоii З8Щ.ИТЫ шшн 11 ТOIюрасnpeделение в 'Реле дзш.
а заЩИта ОДИНОЧНОЙ VИCТСМbl I11ИII; нороткое sаМblJ<:8ине на шинах;
6 защита ОДl1НQчиоfl: системы ШИН. lЮpOТI{(Je sаМЬ!К3liне на .1IHtOf-И:
в заut)fПi ДВОliноlI сщ:;темы ШИН с ФИl<снрованным распреДЕ'JleJDleI\I
I1рисое-ДIIDeJПIli: 1. 11 JlIlдJlВЦДУВ.1Iьиые КОМП1Iекты 1 o}f 11 систем ШНfl
СООТБеТCЦJeJ{110; 111 оБIЦl1Й комплект пусковых реле.
13
lllироко примеияются в эксп.qу тации схемы ДЗШ
с ОДНИМ I<ОМП..fJеl{ТОМ трансформаТОроD тока на ШlIнОСО-
еjlИIIите.%ИОМ IJЫКЛЮ">lте."е (подробиее см. [л. 2]J.
2. ТОКИ НЕБАЛАНСА
В ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ЗАЩИТАХ
Одн()й ИЗ ОСНОВНЫХ причин ПDяв..lенмя ТОКа lIебалаllса
IJ обмотках ре."е диффереициальных защит '<8К в иер.
J\-IаЛЬНОJ\-I реЖИJ\-I€, тю< и при нпешнем RорОТIШJ\.1 замьша
иии ЯВ.пяются поrреШIlОСТИ ТрМlIсформаторов тока.
Величина поrреШlIостrii зависиТ от I3€ЛИ'lИНЫ И xapaK
тера И>lrрузки на трансформатuры ТОКа и возрастает при
уведиченни перВИЧIlоrо TOI<a.
а) )'с"rаН0I3ИБшееСfl значение ТОка иебаланса
Чтобы при внешних коротких З811-Iыканиях величины
TOI<OI3 ]lебалаиса не достиrа..'ТИ 'lрезмерllЫХ значений,
траисформаторы ТО'<8 lJыбираются по IО% иым I{Р'ШЫМ
предельио допустимых лоrрешиостеЙ [л. 7]. ЕСШ1 расчет
IJыполнеи правильио, сердечиИlШ трансформаторов TOl{a
не достиrают пределон маrнитноrо насыщения IIрИ
.шобых ВОЗJ'l'ЮЖНЫХ l<ра'IНОСТЯХ TOI{OD внешних КОрОТI<ИХ
З8J\-Iьшаний. ТОI{И неб8JJаllса при этом не превышают
допустимых nредеДОБ даже в случае примеиеиия раз
иотиnиЫХ трансформаторов то"а, РСЗI{О отличающихся
друr ОТ друrа по точиости работы.
В диффереициа.qьиых защитах rеиерато-
р о В7 неСI\'ЮТРЯ На равенство первичных то:ков, вторичные
ТОЮi в n..fJe'IaX защиты несколы{о оТ..fJllчаются друr от
друrа по веЛИ'lИне и по фазе из за иалиqия поrрешно-
стеЙ у траисформаторов TOl{a.
Д..fJЯ снижения ТOJ{8 небалвнса. обусловлевноrо по
rpешностями трансформаторо" тока, нужио соблюдать
с. едующие правила:
1. Использовать сердеЧИИI{И с возможио более BЫCO
J(ИМИ характеРИСТИ'<8МИ памаrrlИчиВапия (класса Д, Р).
2. Подбирать ЭJ{земJlJТЯры трансформаторов тока
Т8I{7 чтобы хараl<териСТИIПI lIамаrНИЧlшапия двух 7paHC I
форматоров. устаноменных иа одной и той же фа1е. I
бы."и иаибо."ее близю<м1I. ЦелесооБР>lЗНО зараиее снять
хараl{теристнки намаrиичиввни.я и сrруппировать TpaHC
форматоры ТО"а ДЛЯ монтажа nопарио в J(аждоЙ фазе
14
СО стороны выводов I1 нуля заЩllщаемоrо сенератора.
з. СНИ3ИТЬ наСI\О,IJЫЮ RО3МQЖНО, наrрузиу на TpaHC
форматоры тока и ПQстараться сделать ее в обоих пле-
чах защиты примерно одинаковой изменением сечения
"длииы (если последнее возможно) жил соеДИJIительно-
со ка БС,тя.
В диффереНllиальных защитах шин ток
неба."анса, ка" правило, больше, чем в дифференциаль-
ных защm-ах сенераторов. На рис. 5,б виднu, что через
трансформато"ш "!,ol\a повреждениою элемента проходит
с"мма токов 12+/3. Через трансформаторы те",а Qсталь-
н"ых ПрИСDeдинеJlИЙ проходИт то..'1ыю часть ТОНа внешне
ro l\:opOТl\oro 3aJ\{ЫI\:аНIIЯ.
Чеl\I больше первпчныЙ -ТОК, тем больше ток намаrНИ
чиВаНИЯ в трансформаторах Тока. Следовательно, транс-
формаТQРЫ TOl\a поврежденноrо пр"соединения работают
с БОЛЬШIIМН поrрешностями. чтQ обычно обусловливает
ПОПЫШ€llные зна(Iения тока небаланса n реле по cpanHe
ЮНо с дифференциальными защитами сенераторов. По-
этому подБQР трансформаторов тока с 'наиБО."ее
ПЫСОJ<JlМИ карактерllСТНl\амн намаrничивания и CHH
же.ше наrрузок на траисформаторы тока в диффереJl-
llиальных защитах шин приобретают особенно nail\HOe
31:J2IчеНJI€.
Устаllопипшнеся знаLJения ТОИа небаланса наибоnее
веЛИIШ n рифФерснцнадьных защитах TpaHC
форматоров.
Кроме перечисленных выше причин, Qпределяющих
ток небаланса в дифференциальных защитах сенераторов
и сбориых шин, в защип,х трансформаторов существен-
ную роль иrpает I\онструктнвная разнотипность TpaHC
форматоров тока, устанавливаемых на сторонах высшеrо,
среднесо и низшеrо напряжений защищаемою трансф()р
матора. . разнотипных трансформаторов сока характе-
IJИСТНI{li намаrНИLJиnаИJlЯ реЗIШ отпИ'lаются, и даже IIрИ
Одинаl\оВЫХ сопротивлеииях наrрузки на траисф"рма-
торы тока разница Б TOI<ax наМаrНИLJиваниЯ велика.
ДЛЯ трансформаторов тока, вторичные оБМОТI\И KOТO
ры'Х СОСДlJнены в тре\ТОЛЬНПI<. иаrрVЗI\:а уве 'IНLJиваетсн
в Зраза [.11_ 7]. Иначе rоворя, даж'е при одииаl\ОВОМ
СОПРОТ.IВлеюlИ в плечах трансформаторы тока, соеди-
неНные в треуrOJI(,НИI(, более заrружены, чем траИСфОfl-
маторы TOI<a, соединенные в звезду.
15
Следует также иметь в виду, ЧТО в дифференциаль
нЫх защитах трансформаторов (автотрансформаторов)
на величину тока небаланса дополнительно влияют:1
намаrничивающий ток и изменение коэффициента TpaHC
формацин защищаемоrо трансформатора.
б) Токи небаланса в переходном режиме,
обусловлевные апериодической составляющей
в первичном токе
В переХОДIIОJ\.1 режиr."rе. например. в нача 'lЬНЫЙ момент
KopOTKoro замыкания На величину и характер тока неба
лаиса большое влияние оКаЗЫвает апериодическая!
составляющая первичноm ТОКа.
Ic.
r
F
Ри-с. 6_ Не}'СП\lювишшиikя '1'01\ при эа
мыкании Нliд}Ъ."Тивноii цепа
При включении ИЛИ ОТI<лючении элементов элеIПРИ
ческой систеr'iIы ТОКИ На всех ее участках принимают
НОВЫе установившиеся зНачения постепенно. Процесс I
Н31\>Iенения ТОКОВ наЗЫвается пер е х о Д н ы м про Ц е c
ею М. п.ричиной ВQзнии:новения переходных процессов
ЯВ 'lяется 'Jf3 'lичие ИНДУhJlfВ!ЮСТИ в ПОЛНО)\'1 сопр{)т'Ивле
НИИ rIИНиЙ ЭJIск.сропереД8ЧИ. оБJ\.Ю'I'OК f'енераТОРОБ. TpaHC
форматоров, реакторов.
На рис. б показаНО 7 ЧТО ПОЛНЫЙ ТОК неустаношшше
rо я (переходноrо) процесса при замыкании индуктивной
16
цепи псрем{'нноrо тока /полн состоит из двух слаrающих:
постепенно затухаюu{еrо апериодичеСI{оrо и СИНУСОlLТJ,а:IЬ
иоrо токоВ.
Апериодический то[{, ИЗI"iIеняющийся только uo вели
чин€, а по знаl\jr сстающийся постоянным, называется
свободной состаВЛЯЮlцей полноrо тока / сл-
Переменный: ПО ЗIIаI{У синусоидальный ток называет
ся nрllнуждеНflОЙ составляющей ПОЛноrо TOl{a /пр.
Так как n цепи с иНдуктивностью ток не может
измениться скаЧ[{0J\.1, а до Включения цепи он был равен
нулю, 70 он должен остаться равным нулю и в первый
момент после ш{лючения. Поэтому начальное значение
своБОДНQrо (апериодическоrо) тока равно по величин€,
но обратно по знаl\jr значению принужденной составляю
щей ТОIШ ln в момент включения (t O). При этам
/UОЛIJ==/СU+/ПР:::::::О.
130 все последующие моменты полный ток, представ
ляющий собой алrебраичеСl\jrю сумму свободной и при
llужденнои составляющих, уж{' не равен нулю.
До момента времени, соответствующеrо на rрафике
тОчке а, / ,"'"f) и [пр имеют раЗIlые ЗНaI{И, По rIНыi1 тOl{ опре
деляется ВЫЧlпа.нием 1('1.'. ИЗ /пр- На 'Учост[{е U B J cn и J np
СУМмируются. Через полпериода от момента ш{лючения
(t 7{2, на rрафике ТОЧl{а б) 1 св шладывается с MaI{CH
J\.13льным (амплитудным) значением принужденноrо тока
[ПР' н полный TOl{ l поло ТaI{же будет МaI{СИМальным.
Б дальнейшем свободный апериодический ток постепен
но затухает, а ПО 'lный ток при этом достиrает установив
Шеrося значения, т. е. остается только принужденная
состаВЛяющая
.l\.налоrичный процесс изменения то[{а происходит при
l{oРОТ[{ОМ замьшании в сети. Разница закшочается лишь
в том, ЧТО TOl{ до момента KopoTKoro замыкания, I<3К
правило, равен Ile НУ 'lю, а TOI{y наrрузки и возрастает
ПОсде ВОЗIIIIlшовеНIIЯ KOpOT[{OrO замьшания.
Максимальное мrHOBeHHoe значение полноrо тока
наЗЫвается у пар н ы м т о к о м (на rрафике ТОЧIШ б
при t 7t2).
Ударный тOl{ БОльше vстановившеrося значения ro[<3
короткоrо замыкания примерно в 1,5 1,8 раза.
В диФфереНЦllа.,чьных защитах при внешнем [ЮРUТI{ОМ
замыкании, Кан у[{азывалось проходит лишь 70К l1еба
",1RHca, оБУСЛОВ 'lенный поrрешностыо трансформаторов
2 25ЗО 17
ток€!. ОсобеНIlО большой В€"'1ИЧИНЫ тОК небаланса ДОСТИ
raeT во время переходноrо процесса.
Оfiъясня:ется это тем, что неизменная IЮ знаку апе
риодическая составляющая первичноrо тока подмаrничи
вает сердечники трансформаторов тока, насыщение
сердечников приводит к резкому увеличению поrрешно-
сти трансформаторов и повышению тока небаланса
в дифференциальной цепи.
Кривая тока иебаланса. форма которой опреде.JIяетсlЧ
сложныr...lИ перехо/1,НЫМИ процессами, протекающими
одновременно в перuичной и ВО вторичной цепях TpaHC
форматоров тока. привепена lIа рис. 7,а. Хара.перной I
особенностью кривой тока небалаиса при внешнем KOpOT
КОМ З€lмьшаиии является ТО, ЧТО она смещена ОТНОСlIтель
НО rОРИЗ0нтальиой ОСИ, Т. е. ИI\Iеет большую аперио}l,И
ческую составляющую.
Бо.%шой величины токи небаланса в реле дифферен-
циальноЙ защиты .Mor}'T достиrать также при RключениИ
под напряжение ненаrруженных силовых траисформато-
ров, а также при восстанОВ.i1еиии на НИХ напряжения
после отключения внешнеrо KopOTKoro заМЫЕ€lНИЯ.
Ток намаrНИЧlIвания силовоrо траНСфОРJ\Iат()ра про
ХОДИТ 'только по обмотке, включаемоЙ под напряжение.
Для дифференциальной защиты трансформатора ..акой
режим соответствует короткому замьш:анию в заЩИЩ,ае
Мои зоне, так как Бторичные токи поступают в реле
только от одноrо плеча токовых цепей.
Большие броски тока намаrничивания объясияются
тем, что в момент подачи или восстановления напrяже
ния индуктивное сопротивление трансформатора резко'
уменьшается из за насыщения маrнитопророда.
На рис. 7,8 изображена характеРИСТl.ш:а намапlИЧИ
uаиия трансформатора. УстаНОВИБШИЙСЯ ток хслостоrо
хода, ИJIИ, как ero называют, намаrничиваlOIЦИЙ ток
трансформатора невелик и оставляет примеРIlО 1 5%
ero иоминальноrо тока. Величина намаrничиваlOщerо
1'ока определяется В€"r:IИЧИНОЙ маrнитноrо потока Ф,
который в свою очередь заuисит от напряження, подан I
Horo на обмотку трансформатора:
I
UI 4,44fWtФ". (4)
r де и. IlапряжеНIIе, подаllное на пеРВIlЧНУЮ обмотку I
трансформатора;
18
f частота I1еремешюrо тока, f 50 nер/се,,-;
Юl числО виткоl:3 перВИ1Jноii обмотки;
Ф М аМПЛИ7удиое 3fшчение М€lП-lИтноrо 1I0Ti)K8
в сердечнИI{е траIlсформатора.
В момент подачи напряжения маП-lИТJ:1ЫИ П070К f-Ie
МОЖ€7 измениться сКаЧ]Ю I от нуля до УС7€1НОБившеrося
{,
6)
Фu cr
ф {:
I I
; ;; iI
I I
I I
I I
I I
I I
[HUN'""[U. 11) tJI HaM
rr- С Ф .",.
I,-/ I
lliм
"
Рис. 7. Тою. .1lебал.анса .в переходном 'Режиме.
ц КРИВbIе лерБИ',lIЮМ I'ОКИ l1е6З.11аиса IIрИ Нllешисм КорОТIЮМ
:!iI1I"'f>lкаtши; б [jК.'1ЮЧСlJlJе tpaI-!Сф()fI>I тора IЮД 1J21lряжение;
tI '!(ир.аНтерIIСТllка IIl!.М1IП\И'ШIIЗI11НЯ "i'рЗlIсформатора: z. ":РJt[J<lЯ
10Ка 11<1. аrНlll,lltШ3Н.ISI
2'
I
ЗН<I'Jения, так же )(а){ 11 ток KopOТKoro замыкаlJИЯ в при
мере, p<lCCMoтpeHHoM вышр БОЗНИI,ает переХОДIJЫЙ llpo
цесс. характеризующиiiся НапИ'Jием ДВУХ потоков: посте
пенно заТУХ<lющеrо свободноrо потока Ф.. и ПРИНУЖ
денноrо потока Ф ПР .
В Н<I'JальныЙ момент при t o реЗУЛЬТИРУЮЩlI1I
ПОТОК Фполн равен Н}'лю, <1. l,Iерез полпериода от МОl\1еит<!.
ВКЛЮ'JеIlИЯ (t Tf2) СОDllаД<lющие по ЗН<lКУ ФСD+ФnР
Д<llОТ М<lксимапьное ЗН<I'Iение резУЛЬТИРУlOщеrо ПОТОК<I
Фм, который препыш<l.ет ero УСТ<l.НОБившеесн зн<\([ение
Ф,с" Фnр D l,5 1.8 раз<l По характернстике Н<lмаrни
ЧИВ<l.IlИН ВИДНО, l,ITO Б установившемел режиме холостоrо
хода F1€JIИЧИН<I. М<l.fНИ1'Ноrо nOTol<<!. Фус"i' С(ЮТDетствует
fO'JKe, расположеlJНОЙ на I{РУТОЙ 'J<lСТИ крипоfi, И CO"T
веТСТВУЮIДИЙ ему тОК П<l.fl.13fНИl,lИБания (к.х невелик
l\'lаксимальное же 3Н<l.чение M<l.fHI1THOrO nOТOK<I. при
переходном процессе соотпетстпует полоrои Ч<lСПI КР"ВОЙ
и обусловливает насыщение М<lrнитоnpовода трансфор
M<l.TOpa При ЭТОМ Н<\l,IштьныЙ «бросок» наМ<l.fИИl,lllваю--
щеrо TOi\a превышает в сотни p<l.3 амплитуду иамаrииl,lИ
вающеrо тока при холостом ходе и в 3 lO раЗ <lМПЛИ
ТУДУ номинапьноrо ТОК<I ТР<lнсфОРМ<lТОР<I.
Наl,lШlЬНЫЙ «бросок» Н<l.маrНИЧИВ<l.ющ€rО rOKa ("падает
очень резко. приближаясь 1< уста.новившемуся зн<l.Чению
Ix x, T<l.I{ как в полоrоiI l,Iасти хаР<l.ктеРИСТИКlI Н<l.маrни
'JIIВ<lНIIЯ (отрезок I\рИВОЙ a 6 иа рис. 7,6) неболыuому
Изменению nOTOK<I. 6Ф соответствует значительное иsме
нение TOK<I. 6I иам _
На рис. 7,2 nOK<l.3<1.HO изменение наМ<l.mИl,lивающеrо
тока во времени. До тех пор, пока Н<l.маrНИl,lивающий ток
Не ДОСТlII'Нет УСТ<l.НОВlIвшеrося знаl,lения, криная р<l.сnола
f<l.ется несиммеТРIIЧНО относительно оси времени. «Бро
СОК» TOK<I. Нд'Маrничиваl-lиЯ может }'ВелИl,lиться еще боль
ше за Cl,leT OCT<l.TOl,lHOfO М<l.fнитноrо ПОТОI{а Ф ост , обуслов
ленноrо Н<lМ<lrНИ'IИВ<lнием серде'Jника траНСфОРМ<lтора
в предшествующем режиме Если своБОДИ<lЯ состаБЛяlO
IЦ<l.Я СОВП<l.дает с OCTaTOl,lHblM потоком, суммарное ЗН<l.l,Iе
ние М<lrНИТllоrо ПОТОI{а n 2 2,5 р<!За превЫСIlТ УСТ<lНОБIIВ
шееся ЗН<I.(lение.. l,ITO вызовет еще большее увелИl,lепие
брОСЕ<I. тока наМ<l.rНИl,lиваниЯ.
Поскольку токи небапаНС<l в УСТ<lновившемся режиме
относительно малы, от них МОЖНО отстроиться УСТ<l.ВI{ОЙ
ср<lба1ывнияя реле. Но от больщих Зllа'Jений 1"0. обус
20
lвлeIШЫХ «брос]{а",пн) тока Jiамаrничнвю"шя в JieYCTaHo
вшet.IСЯ режиме, усташюii срабатывания, как првв-и.'lО,
стрОИТЬСЯ трудно, та]{ КЮ{ заШl-lта о]{ажется lIечувст
,те,Льной ]{ коротКИМ замьшаНIfЯм в защнщаемоЙ зоне.
Поэтому ТО]{ срабатывания Дllфференцимьноii :!ащи
."- отстраивают только от максимаЛЬJiоrо значения тока
,,,баланса D установившемся режиме (после затухания
,.,ериодической составляющей переходноrо процесса):
пя предотвращения ложной работы дифференцшшыюй
ащИТЫ от брос]{ов JiамаrНИIJивающеrо то]{а силовых
рансформаторов при ВI<.пlOчении их под lIаП(JяжеНllе.
тю<же от броCl<ОВ тока небаЛВllCа при внешних корот-
х замыканиях тО]\овые реле В]\ЛlOчаются в диффереll
._Iальные цепи через с n е ц}'! ал ь Ji ы е про м ел{ у ro ч
r,>re насыщаlOщ'Иеся rрансформаторы тока
НТТ).
з. ПРИНЦИП ДЕИСТВИя
НАСЫЩАЮЩИХСЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ TOI(A
Выше было по.казано, 'ljTo. ]{ривые ТО]{ОВ НамаrНИЧI-I
аlШЯ И то]{ов небаланса в неустано.вившемся режиме
lасполаrаются по.чтИ полностыо по. ОДJiУ сторону о.СН
ремени из за Jiаличпя большоЙ апериодическоЙ состав.
Яющей. KPl-lвая то.ка ]юрот]юrо заМЫI{аиия, по.ступаlO
I ero в реле при повреждении в защищаемой ЗUllе. Ha
,борот. имеет почти симметричную СИНУСО<lДальную
ОРМУ_ Правда, в момент вознИ]\новения ]ЮРОТКОI'О за
мы]\анпя на форму КРИllюii тш{а в реле оказывает
Jе]юторое ВЛl-lЯние свободная аперпо.Дllчес]{ая составляю
'ая п"реходноrо процесса, содержащаяся в пеРВliЧНОМ
.....I\e. ОДJiако ]{ривая по,пноrо тока 1ЮрОТJ{оrо замы]{зиия
еняет знак ({аждые полперио.да, т. е. неСf,f{ЛРЯ на
IЛНЧНе аперио.Дllчес]{()Й составляющей с MOMellTa B03
Ш\lювеНIIЯ EopOTKoru замьil\ания смещена ОТНОСIIТельно
сп bpemel-lИ Jie по.rIНОСтЬЮ
Пр"менение насыщающ"хся промежуто""ых TpaHC
JpMaTopOB тО]{а оrnоваио на uтли',"и формы криво"
,1)РuС]ЮВ}) lIамаrничиваЮЩIIХ тШ<ОВ СI-IЛОI3Ь!Х траИСф-JР
i'I' TOPOB и TOJ<OB небаланса Прll внеШНI-IХ КОрОТШIХ замы
I{аниях от lюр:\1мыlйй синусоиды, расnоложеИIlОЙ
.ИJ\.'[меТРИЧIlО OTI-IОСIIТельио roРИ30llтальной ОСI1.
21
Первичиая оБМОТI<а насыщаlOщеrося трансформаroра
(рис 8,а) ВI<JlIочается в диффереllUиальную цепь заillПТЫ.
а от вmричноЙ обмотки питается токовое ИСlIvлните:ПJ
ное реле.
Сердечник траисформатора шихтуется спеltиальнои
CT .'1ЫO с IШI)lокоii петлей rист[;резисв, а сечение сердеч
IШК3. Ilараметры реле н обмоток lюдбираются так, ЧТО
IЮ вторичиую цель хорошо трансформируется "олько
синусоидальныЙ ток Апериодический ТОК нраКТIlчеСЮ-i
не ТРЮlсформируетсn и в реле ие поroадает, а ПРОИЗБОlIИТ
лишь подмаrНИЧlluание серде'lIIШ<И.
Таким образом, насыщающийсn трансформатор пf.и
наЛИЧИII в перБИЧНDМ тон:е In аперlЮДИЧескоЙ состаБЛяIO
щей автоматически увеличивает ТОК срабатываиил реле,
и дифференциальная защита ие реаrирует на 61'01'1..1
J-Jaмаrничивающеrо тока силовых трансформатзров I
!-fa J-J€устаНОВИБшиесл тОкИ небаii8нса при внешних I{O
рОТКИХ З€!:\-1ЫКаниях.
Рассмотрим подробнее изичеСlше процессы, проис-
ходящие в насыщающемся трансформаторе.
При прохождении тока по первичной обмоп{е НТТ
ПРОИСХОДИТ намаrНИЧИвание ero сердечника.
ДJ1Я каЖllОro сорта ферромаrнитноrо материала
сущ.€ствует свол кривая намапшчиванил, преДстав.,'lНЮ
щая собой зависимость marJ-JИПЮЙ ИJ-JДУ:КЦИИ В от напрл
жени ости маrнитноrо поля Н. При опредменных раз"е
рах сердечника и числе UИТКОD первичной обмотки w n
JvЮЖНо построить marJ-JИТНУЮ хар€штеристику, т. е. ['pa
фпк З ШИСиМОсти marJ-Jитноrо ПОТOJ<а Ф от тоКа I п в об
моп<е.
В П)lостеiIшем С.,'lучае, I{оrда сечение сердечника S
UДИJ-JакоБО на всех ero учасп{ах, а БОЗДУШJ-JЫИ зазор OT
сутствует, маrнитная характеристика ОТ.'ичается от кри
воЙ J-JамаПIИчиваJ-JИН TO '1ЬKO масштабами, так как малшт
ный поток Ф Ilропорцноиапеll иидукции В, а ...анрnжеll
ность поля li ПРОПОРЦИОllа.пЬJ-Jа нзмаПIичиваlOщем}
току I"Ш"J.
Прuцесс иамаrJ-JItЧI1UaIШя феррОl\rаrНIIТИЫл Maтepl[a
лuR ЯD.;Iя€ТСSl не Вlю.пне обратимым. Из ФИ3ItI{И известио.
что при ОС.,'lаб.пении lI маrJ-JичиваJOщеrv TOK Illf1Jv] умеиь
шеJ-Jие маrПИТIIОЙ индукции В идет не по криuоЙ HaMar
ничиваиия (1 1 "'а рис 8,6), а по друrой "РИБ<Jii,
расположеиной выше. При ОТКЛЮ'lеJ-JИИ тока marJ-JIIТIIал
22
IшДУI{ltиЯ Jle спадает до нуля так как сердечш.ш OCTa
стся liаI\fаrНliченным «()статоqная Jlамаrниченность)_
чтобы уничтожить остаточное маrnитное поле. т. е.
CJleJ1aTb индукцИЮ В равноЙ нулю, нужно пр()нустип, НО
nервиЧНОЙ обмотке ток обратноrо направления, создаю
РТ
-8
а)
8 tJUUJUJереНl1иllЛЬ 8M
J-/!IЮ ЩJПЬ ЗОЩЦЛl()/
б)
I
I
I
I Jf/a,..
:"'
I
I J rr .:!
2
[нам
[нз
Yt
'1
(1)
РJ.К'. 8. ПРJШЦНJl деi'iствия II3сызюшеrосяя ТрЗНСфор'\lзтора тока
а (НТТ).
.' fI<;::Ma НТТ; 6 I<рJIВ3Я tI.а1\.12ПШЧllfl2IiJlЯ ферромаl"ИИТllоrо материал.а; в
EI УСI](JI1II: М :' :': :: я Hp (' -; o;, O P 18 = :: = ;: ц:::; :o c
ФОI)1I1i1ТОI)ij П()Д tl8I1ряжени('.
23
щий та){ую напряжеllllOСТЬ маrнитноrо подя 11. J\:oTopah j
скомпенсирует остающуюся намаrНичениость. Н 'Обходн-
мая для этсrо напряженность поля 11 с называется
з а Д е р ж и в а ю щ е Й 9 или К О эр Ц И Т И В Н О Й с и л О Й.
Ест, то!< обратноrо направления УСИЛИБать. То сер-
дечНlШ намаrНИЧИБается Б обратном напраБ."ении. Korдa
напряженность маrнитноrо поля достиrне:; значения llм
раБноrо по абсолютной Беличине напряженности +Н..
индукцпя В будет примерно раБна В м . т. е. о){ажеll я
близкоЙ по абсолютной величине [( тому максимальному
значению Е"" при К()ТОРОМ было начато ослабление
намаrнИЧ}lвающеrо тока. При новом Уl\lеньшении то){а
изменение маrНИТНОrО поля будет происходить в таJЮИ
же последовательности, давая HOBYlO9 поЧти симметрич
но со старо., расположенную Бетвь КрИБОЙ.
Процесс отстаuаffИЯ изменениЙ маrнитноrо поля от
ИзменениЙ намаrничивающеrо 1'Ol\a называется r и с т
резисом. а изображающая е,-о заМJrnутая КР)ШЗН..'
петлей rJJстерезиса.
Значение маrнитной индукции Вт при токе намаПIИ
чивания, равном нулю, назЫвается о с т а т о Ч н о й и н
дукцией.
На рис. 898, Z изображены нривые. пон:азывающ[[е
"Ю{ трансформируется то!{ с раз.п "чной формоfl "РИБО'
во БТОРИЧ"ЫЙ )юнтур иасыщающerося трансформатора
При прохождении ПО перuичноii оБМОТJ\:е синусоидаль
Horo тока. значения l<oToporo меняются во времени о.
+11'i1 до IM' маrIlитная ИНДУКЦИЯ сердечнин8 taJOI-.
изменяетсн Б больших пределах оТ +В.. дО B... Пр,
этом Э. д. с. на втОР"IЧНОЙ обмотке. а следователЬНО 9 1.
то){ IJ реле по.'учают бо.оьшие значения (рис. 8,е). Н
этом же !рисунке По){азана петля rистерезиса. СОответСт
Бующая срабаТЫБанию реле.
Если Б перБичноi', обмотке проходит апериоnически
то){ (рис. 8, ), располаrающийся по одну сторону оС"
Dремени. перемаrннчивание сердечника происходи . Пl
тю\: называемой Д и н а м и чес 1(0 Й П етл е 1"11 ст е р e
зи с а (/ 2 1, 3 2 3), тЮ{ ){Ю{ иидукция изменя-
ется в небольших пределах на Беличину Ва. При таlЮМ
изменеJ(ИИ индукции на uторичной обмот){е наводится
небольшая э. д. с. СлеДОБательно, и ТО!< Б реле будет мал
хотя абсолютные величины бросков тока небаланса
в переходиом режиме велики.
24
Для ",!ДеЖII();; ОТСТРОЙIIИ днфференцнаЛЫ[blХ ре..е ,Н
1It.,()<\.,1ШIС2 переХ<JДИblХ режимов очеllЬ lЗажную PO",ll"J
II с раюr следующие осоnениости выполнения реле с llТТ:
1. Уст шка срабатывания IIСПОJШительНОfО реде,
вкЛЮ1lенноrо в цепь вториt,lной обмотки промежуточ:н.)r о
трtlисформитuра, всеrда остаетсЯ неllзмеННоИ 1'1 IlазЫl3а
('тся ВТUрИЧНЫМ TOJ<OI\1 срабатывания ['ср
,'1llффере.щиалыюсо реле. 1I0Сl«JJlЫ<У 1',. для даНIIOI-О
"ilша рел{' II ИЗМСНl-lыi'l, uаuодящиi'l er() I\1с:1ТНИТllblii ПUПJl(
Фс(11о а с.педователы-ю, и ИНДУКЦИЯ B CJJ также нмеют по
СТ(Jянное зНа'lение. Но маrНИтl-lblИ n01'Q[{ Ф ПрОПОрЦИtJ
1I J1€I( ПрОllэведеНItЮ тона 13 перВИЧНОЙ ()6M01'I{t:. траllСфОр
матора па чИсЛО I3ИТИОВ, Т. €. ПРОnUРЦIЮН3J1€11 ИамаrНII
ЧlIваЮlцеЙ СИJ1€ (Н. с.) создаваемой током перШI'llюii
обмаrкн. Ilз сказа ННОСО ясно, ЧТО н. с. (Р ".), .исобходимая
для срабатывания реле, является величиноЙ ПОСТОЯНIЮЙ-
Уставка же срабатывания заЩIIТЫ реryЛlIр}еТСfI изме
ш:нием ЧИCl1а витков перВlI'lНОЙ оБМОТI{fi НТТ. Чем
срубее заданнаfI YCTaBl<a срабатываНИfI дифференц"аJJЬ
Hoil защиты.. тем меНl.Jшее 'lнсло ВIIТкОВ пеРВllчНОIt обмот
[Ш траlIсформатора требуется включи1Ъ в схему, и наобо
рот, д.;zя получения меньшеrо TOI{a срабаТblвання защиты
II}ЖНО Ш{J1Ю'lИТЬ большее число ВIIТЕЮВ пеРВJIЧllоrl
оБМОТКlI.
Ток в первичноii обмотке НТТ, пр" котором реле
срабатывает.. наЗblвается n ер в и 11 Н Ы м то I( О М С Р а б a
т ы в а н и я р еЛ е и обозначен на рис. 8,8 ICII.
2. I1араметры НТТ (размер маrНИТ<Jпровода, сорт
CT3.,'1II, оБI\ЮТО'IИblе данные) выбираются из TaKcro paC
чета, чтобы соблюдались два треБОRаниЯ.
С одноЙ стороны, ННДУJ<ЦИЯ срабатываНIIЯ Вср ДОЛЖllа
быть по ВОЗМОЖ'ЮСТII меньшей (рис. 8,6). В этом СJJучае
nplI ПОl3реждении в защищаемоЙ зоне.. [(оrда тон. J<OpOT
I{or. заМЫI{ания 111_3 в неСJ<ОЛЫ<О раз превышает перlЗИЧ
I-I II ТOI{ срабатывания реле lc'f), возросшая ИИДУJ<ЦИЯ
( Br.1) uбесnеЧllТ nовышеЮIVЮ кратность ВТОРИ'llюrс
101\a 1'1(.:3, и реле подействует надежно и быстро_
е друсой стороны, для надежной arcтройКl[ от апе
/'НОДllческих ТО\юв переходных процессов IIl!ДYКЦИЯ
абатыва ия Вср до.."1жна быть ка" МОЖ1l0 БЛIl:iке J< i\HI
ма има .,'1ЬИОИ иил;укцнн, получаlOщеiiся nplI 118сыщеllИН
раrrнитuпровода. В ЭТОМ случае Яа окажется 13 несlЮЛЬКО
:..i меНьше IIIIДУКЦIIИ срабатываНIIЯ Вер.." TUK В реле /' Rб
25
будет во MHOro раз меньше тока срабатывания l' ер.
Даже при наличии большоii переменной составляю
щей Б полном токе переходноrо процссса в первые MO
менты трансформация происходит слабо, так как изме I
ненне индукцин на участке O a соответствует полоroй
частн пе1ЛН rистерезнса (серде'шнк насыщен).
в послеЛУlOшие моменты времени, котда апернодиче
екая состаВЛЯЮщая уже ИСЧез.пв. и ПО первичной обмотке
ПРОХОДИТ ТОЛЬКО перемен][ый ТОК уствновившеrося неба
лаlIса, трансформация улучшается. Нп от устаиовивше
rося неб.аланса реле не срабаТЫШl.е7, поскольку I ЕШ;;
И3ВССПIО, УСТВВI<.И на l(eM rрубее ЭТоrо вида небаJlанса
При повреждении в зашнщаемои зоНе аlIериодиче
СКая mствп.пяющая тока RОРОТlюrо звмьшвния (lIача.пь
ные l периода) 'ВНоснт в деif'Cтвие дифференциальной
зашиты замеД,1ение на О,Оl О,ОЗ сек Происходит эm
также за счет насыщения маrнитопровода m!ери()диче
С'КоИ C-ОСJ'авляющей ТОЕВ KOpOТI<Oro заМЫI{ВНИЯ.
От.пичие тока срабатывания исполнительното ре..'1:е
ЭТ 521 (и.,и PT 40) от заданноrо в паспорте ухудшщ"
J<ачество дифференциальноrо реле.
Если !' CfJ больше укаЗВнноrо в паспорте, то при nu.
вреждении в защищаемоЙ зоне вторичный ток реле /'](.9
из за насыщения маrНИТопровuда промежуточноrо Tpaнc
форматора может ОJ<азаться недостаточным лля наllеж
Horo действия реле'. .
При уменьшении вторичноrо тока срабатывания I'ev
ниже заданноrо ухудшается отстройка от апериодиче
скай составляюшеЙ токов небаланса и токов lJамаrJlИЧИ
вания.
Ка'lеСТFЮ IlаСТРОЙJ<И ИCfJолните.пьноrо реле и испраn
ность насышаlOшеrося трансформатора Iюсвенно x"paJ<
теризуеТСfIJ< оэ Ф Ф ищ н ентом [[ адежн ос т и.
Под коэффицнентом надежности ""оннмаеl'СЯ отноше
ние максима.,ЧЬНО ВОЗможиоrо TOJ<a в исполнительнuм
реле 1'., к току l' ер прн подаче в первичную обмоrку
синусоидальноrо "fOKa.
Для реле РИТ коэффициеит надежностн определяет
ся отношением напряжений на обмотке исполнительноrо
реле прн подаче в первичную обмотку 51 ер и J ""
k UfJ(Slcl,J
li U .
fJ(lcl-'J
(5)
26
4. устроиство И I(ОИСТРУIЩИЯ РЕЛЕ рит
Устроиство реле. ОСНОВНЫМИ элементами реле РНТ
явл>IЮТС>I: промежуточныи трансформатор (НТТ) и ис-
полнительнын {)praH pe..1e 3Т-52\ или РТ-40 (рис 9).
ПромеЖУТОЧIIЫЙ насышаюшийся трансформатор
имеет ДВа назначения:
\. Обеспечивает отстройку ре..1е от ТОКОВ неба..1"нса
при перехо/1,ИЫХ процессах.
2. Служит ОЗ,НQвременно J1ЛЯ пыраВНИВ211ИЯ 11. с.,
IЮЗIIИКalOIЦИХ ПОД деиствием различных по величиие BTO
рl1ЧНЫХ ТОJШБ В [1лечах
дифференuиальной за-
щиты.
НТТ имеет трех-
стержневоii сердечник
На левом стержне рас-
по...южена вторичная
обмarка Ю вт . к которой
ПОДJ<лючено ИСПОЛНИ
тельное реле. Н а сред Рис. 9_ ПРШЩИiП БЫПОЛIН€IНJIЯ реле
Herv! стержне маПIИТО РНТ.
провода расположены
три ИЛИ две первичные 06NОТJ<И w U , Вl\лючзсмые в 70){О.
Вые uепи диффереиuиальноii защиты.
Кроме тош, на среднем и право , стержнях размеще-
ны ДВе сеj{ЦИИ rel'l{. и i:t'" кз КОРОТКО3ЗМJШУТОЙ обмотки.
ИС[10J1ьзу€моii д,,'Нl У.'1учшения отстроЙки защиты от
«БРОСIШВ» намаrничивающих ТOJЮВ СИJЮВЫХ трансфор
l\'1aTOpOB и ('ОКОВ небадаlI<:а в переходном режиме при
ВllеШIIИI}( l\ОрОТJ<ИХ заМLшанv.ях.
Пере'\1еннын ТОЕ из псрвичнЫх об юток траНСфОр:\НI
руется .J,вумя путями: при помощи прямой трансформа-
uии ИЗ W N Во вторичиую об отку И двойной траиефор-
:\'lаuиеи ИЗ и-'п в w'J;'s. а затем из ю"и. в WDT.
Cor.'1aCHO принuипу деиствИiЯ. н. с. срабатывания ре.-
Ле (Р ер) J]В 'lяеТСJ] пеJ1И'lиноii иеизмеJiНОН (В1'оричнын TOt\:
срабатывания ИСПО '1ните.ilьиоrо реле {' ср для даинон M()
Д ФИJ<аuии ре."!]е РНТ должен И:\Iеть величину. УJ<азан
и}lO. в заводском паспорте).
},iСПiВJШ peт ' perYJ1l1pyeTcfI иЛ..Iснсние"I числа ШIТI\ОJ3
первичных об1.-ЮТОJ< !lЛЯ чеrо очи И:\Iеют отпаfши
Как БЫJ10 ЛOl{азаl-;О на рис. 8.2. наJ1ИЧНС n r'..Iаrи тном
'л
11)«1
ФС IJW
ПОТQке апериодическоЙ соста&"яющеii ухудшает TpallC
формацию переменной составляющеЙ.
В ре,lе РНТ апериодическая составляющая тока в пер
вичной обмотке In создает в среднем сте.ржне поток
разветвляющийся в краЙНllе стеРЖI1И. Левая часТЬ апе
риодическото ПОТОКа ослабляет ПРЯМУЮ трансформа
l!ИЮ nepeMeI1HOTO тока из первичной обмотЮ! во вто
ричную. В еще большей степени ухудшается двоЙная
трансформация, происходящая посредством короткозам
кнутой обмотки, Т(;\({: как в этом -случае на ослабление
трансформации :ВЛll'яет уже не часть, а весь апеРИОДllче-
екни поток (обмоТI\:И W П И W'f{.З раmоложены на cpeд
нем стержне).
Чем БОJJьше ЧисЛо короткозамкнуты:х БИI1КОВ, "ССм
в большей степени деЙствует апериодический ток на сни
жение двойноi, трансформации. Таким образом, измене-
нпer...1 числа ВИТКОВ :короткозамкнутоii обмотки МОЖI..)
изменять степень отстройки диффереНl\иалыюй защиты
ОТ неустаНОВН8ШИхся nер€ходных 'fOKf)B.
НО изменЮJ чИСЛо ВИ11lЮВ короткозамкнутой обмотки,
важно сохранить неизменноЙ уставку реле ПО IIеремен
ному току, т. е. н. с. срабатывания (F cp ) при подаче
в перви'lИУЮ обмотку тока, не содержащеrо а'ПерИОДII
(lfClCКОЙ состаВ.iJяющеii. не должна зависеть от изМененнq
условий двойной трансформации.
На реле РНТ cTaporo исполнени (РНТ-5б2
РНТ-5б4) число витков КОРОТJ(озаМlliJутоii обмотки реrули-
руют обычно таким образом: IJтобы отношение ш" 1'.эlw' I I
ОСТавалось ПОСТОЯННЫfo,I. В ЭТОМ случае матнитные потоКII
в среднем Ф срод и правом ФК8 стержнях насыщающеrося
трс\.НСфОРМ8тора обеспечивают неизменннЙ по be..!-ТНЧllllе
резУ'"ЬТИРУЮЩIl,и поток в левом стержне (Ф,,).
Лри увеличении числа КОРО'fкозаt.IКНУТЫ:Х ВИТКоВ
среднии н правый (1ОТОКИ уменьшаются. но уменьшаеlС
ТВJ<)Ке и уrо.п между векторами ЭТИХ ПОТОКОВ.
результирующий же маrнитный поток, а следователш;)
Н. с. срабатывания реле остаюТСЯ неизменными.
реле новых образов (PHT-5б5 РНТ-567) УСТ ,В-
"а на J(ороткозамкнутоii обмотке реrулируется аJ(ТИВНЫ"
сопротивлением RI .:' ' включенным п()следовательно
в цепь .Iшроткоззt.II{НУТОЙ uбмотки: с уменьшением сопро
ТИВЛСIIlШ R J ,." надежность 07СТрОЙКП ре.ле от пеРСХОДIlЫХ
28
тОКОВ УВ€"'1ичиваеТ 1 СЯ. ЧИСЛО ВИТКОВ короткозамкнутой
обмотки Ile реrулируется.
Таким абразам, при наличии в токе /п. прахадящем
в первичнай ()бматке НТТ. апериадическай состаВЛЯЮ-
щей автоматическое заrрубление реле ПрОИiсходит по
двум при'шнам:
из за насыщения сердечника промежуточноrо TpaHC
фарматара и за счет влияния 'каратказаМlffiутай абмотки.
I срз /Т!
6
2
ф 02 ql 0.'-' Ц.5 0.6 7 од
Рис. I о. Характеристики затруб:iепия реле
РНТ -$2, РНТ-5БЗ 11 ЭТ-5БI с ВПI-5Б1.
А--А. Б Б. Б Б. T T при разных vтпайках I{ороткозаt.!
IOIyТОЙ обмотки; o o при раЗОМJ{Н)'тоf!: I{ОР(lТJ{озаМJ{НУ
уоn обмотке.
СтепеllЬ заrрубления реле РНТ характеризуется кри-
выми отстройки ОТ броС'ков тока с апериодической co
стаВЛЯlOщей (рис. 10). Эти характеРИСТIIКII снимают я
путем аднавременнай падачи в пеРВIIЧНУЮ абматку реле
переменноrо и постоянноrо тока, KOTopbIr.,.} заменяют апе
риодическую составляющую.
При заданном числе витков КОРОТI<озамкиутой обмот
ки и неизменном постояниuм токе постепенно увеЛИIЧИ
вают переr.,.}еииыii синусоидальный ток до срабатывания
реле. Затем изменяют величину постояниоrо тока, опыт
повторяют и т. Д. Полученные точки наносят на rрафик,
и па ним СТрОIlТ кривую заrрублеllllЯ реле 'при апределен-
ном Чlltсле ВJIТIШВ w,,_з. При большеr.,.} числе виткоl3 W.'I.,Б
29
кривая располаrается выше, что указывает на более BЫ
СОКУIO степень заrрублення реле. Крнвые 'Строятся в от-
носительнh''\; единицах.
По rе,ризонтальнои оси rрафИlКа отложены uтношения
/ d / ер п, ПО вертика.пьной оси / ер.п! / ер sin, rде / с]) s1n
синусоида.пьный ток срабатывания ре.пе при отсутствии
апериодической составляющей; /а апериодическая co
ставляющая тока в реле; /ер п перемеиная составляю
щая тока срабатывания при наличии постоянной COCTaB
ляющей.
При оrсутстнии аперпюдической соста1DляющеЙ OTHO
шение Icp.n!Icps]n 1, что на rрафике соответствует на-
чальной точке всех кривых.
Компенсация иеравенства н. с., возникающих 'ТЮД
действием вторичных токов в плечах дифференпиальноЙ
защиты, достиrается специальным включением первич
ных обмоток реле РНТ.
На рис. II,а показана упрощенная схеМа включения
реле РНТ-5б2 (PHT-5БS) в одну фазу ШКОВых цепеiI
дифференциальноЙ защиты двухобмоточноrо трансфор-
матра.
Одна из трех первичных обмоток ""р (рабочая) вклю-
чается Б дифференциальную цепь защиты, 'По котороЙ
проходит разность токо1в i. И i 2 .
Первичные обмотки' Wryp и WПур (уравнительные)
используются специа.пьно для :компеисации неравенства
н. с., обусловленных токами, поступающими от I{аждоrо
плеча защиты.
Б схеме заЩlffЫ двухобмоmчноro трансформатора
достаточно использовать одиу ураВНlПельную оБJ\Шrnу
(на рис. '1I,a wI I')' Как правило, непосредственно
к рабочей обмотке подключают пепи трансфuрматоров
тока тоЙ стороны, rде вторичный шк бс.пьше, а 1{ ypaB
нительнuй обмотк€ подключают цепи от трансформаm
ров тока с :\Iеньшим вторичным ТOKOM
Чис.по витков и взаиМная 'I1О 'lярность уравнитеЛЬНОII
и рабочеЙ <1БМОТОJ{ выбираются из следующих сообра-
жении.
Чmбы при внешнем коротком замыкании или nu.1,
наrрузкоii ток в исполиительном реле отсутствовал,
должна быть равна нулю э. д с. На вторичной uбмuт
ке W ET . Даииое условие выполняется тольк() в том слу
чае, если с}'мма всех потоков в маПlИтопроводе равна
30
НУ.JIЮ. МаrНИТl-lые ПОТОКИ создаЮТ1СЯ ШКОМ i 2 . КОТОрЫЙ
проходит по уравнительнои бмотке W'yp и по рабочей
обrvютке W p , а также ТОКОМ J) КОТОрЫЙ проходит пО pa
бочей обмотке W".
РТ '0 i,
"
12
i"
Ш/ 1IР
i,
и)
Р-яс. 11. Принц.ипиальные схемы включения реле РНТ
Б дифференциальную SВЩИТУ трансформаторов.
D .8КJ1ючение РНТ--5б2; б то же PHT..s63.
Чmбы результирующий Маrнит.ный поток равнялся
НУ.чю, необходимо потоК1l, создаваемые Токами j I И i.,
Сделать одиню\vвыми ПО величине и -противоположными
по направлению.
ЗI
Поcrкольку величина маrиитноrо ПотоКа пропорци()
на.пьна Н. С, равенство потоков Ф. =Ф2 можно выразить
через токи и витки:
i,w/ yp + i,wp i,wp.
Число БИТIЮБ рабочей обмотки определяется по Быра
жению
F cl )
W p == ,
1,1'
I'де Pcp H_ с. сраfJать.IВ<lНИЯ реле (веЛИЧИllа дЛЯ Д<ШIЮIХ)
типа реле постоянная 1 иЗВt:сТная из ero пас
. порта).
Jср Бторичныil 70К сраба7ЫБания 33ЩI.7Ы (70К
Б пеРБИЧНЫХ обllI07ках НТТ. при "ОТОрОМ реле
срабатывает).
Зная число витков рабочей оБМОТЙ:Н 1 леrI{о нанти He
обходимое число витков уравнительной 5МОТЮI:
il i2
WlYP::::::: WjJ.
Взаимная <IОЛЯРНОСТЬ ураБНИ7ельной и рабочей об
моток должна быть такой, чтобы направление результи
руюшеrо пот{)ка от тока i, Б рабочей оБМ07ке было про-
тивоположно напраuлению потока от тока i 2 , в рабочей
и ураБниrельной обмотке (на рис. 11 полярности об-
мОТОК отмечены точкой).
Таким образом, У iреле РНТ 5б2 и РНТ 5б5 Б рабо
чей обмотке происх{)дит электрическое суммирование
70КОБ, поступаюших от всех плеч дифференциальной за
щиты.
Маrннтный поток, возникающий при внешнем KOpOТ
ком замыкании или в нормалы-юм режиме от тока llJ'
уравновешивается маl'НИТИЫМИ потокаr.,.IИ уравнитель
ных обмоrок- При коротком замыкании в зашишаемоЙ
зоне маrнитные потоки рабочей и уравнительных об ю
ток суммируются. обеспечивая надежное действие реле.
Рабочая оБМ07ка, Бключаемая Б дифференциальную
цепь защиты, мало Блияет на заrрузку 7рансформа70РОБ
тока, таК как при внешнеМ коротком замыкании и в HOp
32
мальиом режиме по ней проходит только ток небалаНС8
ша рис. Il,a i p ' =il i,).
Наоборот, уравнпrrельные обмотки, которые вклю
чаютсЯ в п.печи защиты и обтекаемые 'полныM ТОКОМ
пнешиеrо KopoTKoro замыкания (или нормальноrо режи-
ма), ямяются дополнителыlOЙ наrрузкой На трансфор
матары тока. Поэтому при расчете наrрузки на TpaHC
формаmры TOK , кроме сопротивлений соеДIIНИТельных
ПрОБодав и переходных сопротивлений в зажимах. необ
J{О!/;ИМО учитывать полные сопротивления уравнитель .
IlblX обмоток
Реле типов РНТ-56'З, РНТ-564, РНТ-556, РНТ-567
не имеют специальиой обмотки, включаемой в диффе-
ренциальную цепь защиты. На рис. 11,6 показан пример
l1РИНЦИiпиальнои схемы включения первичиых обмоток
таких реле в токовые цепи защиты.
Полярности и числа витков обмоток выбираются
113 TBKoro расчета, -чтобы при внешнем коротком замыка
нии н в нормальном режиме сумма матнитных ПОТОКОВ.
создаваемых токами обмоток WIPJ WII IJ , WПIIJ. равнял аСЬ
нулю.
При повреждении в защищаемой зоне м€\тнитные 'l10
ТOI{И. обусловленные Н. . первичных обмоток, сумми
руются и обеспечивают срабатывание реле.
Реле с нескошlКИМН рабачнми обмотками (рис. 11,6)
ЩJIII'I.tеняются, в частносrn, в следующих случаях:
1. При использовании трансформаторов тоиа с раз-
Личными номинальными вторичными токами 5 и 1 а.
2. При использовании в защите установки одноrо
напряження (Дll'фференциальная защнта щин) TpaH
Фоrматоров т(жа с разными коэффициентами трансфор-
маш,," (например, 1500/1 н 750/1).
Е ЭТих случаях величииы токов, пuступающих от раз
ныx плеч защиты, си.пьно отличаются друс от друrз.
Pe 'Ie с незаВИСИi]VIЫМИ рабочими обмотками оказываются
I{()Нструктивно более целесообразными по сравнению
с Ба риантом реле, в котором производится э ']ектричеСI\:ое
Суммирование тО'ков в дифференциальной обмотке и KOM
пеlIсация посредством уравнительных обмоток HepaBeH
СТва маrнитных потоков, которое получается за счет He
равенства вторичных токов в плеЧ2lХ.
I\онструкция реле. Насыщающнмся трансформатор,
J1еll()ЛIIИТf'ЛЫlое токовое реле, а та){же пластмассовые
З- 25ЗО зз
контаКТilые КОJJОДКи (рис_ 12) установлены на меrаJJJJи
чеСКQМ цон:оле 1 и закрываются застеЬ:JJЕ'ННЫм }{ожу
ХОМ 2_
На среднем стержне маrнитопровода трансформато-
ра 12 раСПОJJожена "атушка 3, содержащая:
у реле Т""0В РНТ 5б2, РНТ 5б5 рабочую" две урав
нительных обмотки, а тю{же секцию w'J(.:a I{ороткозам.
кнутой обмотки;
У реле PHT 563, РНТ 5бб Трll незаВlIшмые, а у ре-
ле РНТ 5б3/2. РНТ 5б4, PHT 566/2, PJ--lТ 5б7.
а)
9
2
j, ч
12
б)
d)
Рис. 12. Общий ВИЛ: реле РНТ.
а РНТ РНТ :Jб7 (со СШlТоfi штеnселыюfI I<ОJlUДI{QI1). исrшлнеНJlе
с ЗШUJli!\.l ПрIJСОе,Дllliеннсм; 6 PHT 562. I:!Cl10JIНelIНe с переДIiИМ nJ:IfCO-
сдtlнеlll1СМ; lJ IlilСLI111Щ(.'щll"СЯ тр;ансформатор TOI{a.
34
PHT 67/2 ДBe независимые рабпчие пбмотки, а также
с€кцию w'кз короткоззмкнутой оБМОТКII
На правпм стержне располпжена касушка 4 с ceK
диен w" l\.З КОРОТКО3€1МКИУТОЙ обмотки, на левом Ka
тушка 5 со втпричнпй обмоткпй
Все первичные обмотки (рабпчие и уравнительные)
И:\.lеют оrпаики д.пя изменения чис.;rIа включенных ВИТКОВ.
ИЗJ.ilенение числа I3ИТКОВ ПРОИ3ВОДИТСЯ установкой штеп
сельных ВИНТОВ в соответствующие rнезд€\ на плаСТИlI
ках б, uифры ОКОJЮ к{)торых указывают число 'включае
J\IЬJX ВИТКОВ рабочих или уравнительных обмоток.
:\. реле PHT-562 PHT-564 корпrкоза!\шнутые пбмптки
также имеют отпайки д.пн И3r.ленеllИЯ 'Числа ВКЛЮ
ченных ВИТКОВ, выведенные на мета.п.ilическую ПЛаСТИН
ку 7. rнезда кпрпткпзамкнутых пбмптпк пбозначены бук-
ваМИ.
1\1'ИН'имальное ЧИСЛО[) KOpoTK03€1MKHYTЬJX ВИТКОВ по
.iIучается: при установке штепсельных ВИНТОВ в rнезда
A A, максимальнпе при устанпвке в rнезда r r.
у реле типпв PHT-565 PHT-567 степень птстрпйки
от переХDДНЫХ тОКОВ посредством короткозамкнутой об
мотки реrулируется измеиением величины аЕтивноrо co
противления RF..З, которое включено последовательно
в uепь I]{ороткозамкнутой оБJ\ЮТКИ. При полностью BBe
денном сопротивлении .1(F.8 получается .наименьшее за
rрубление реле. с уменьшением величины RF...:з отстройка
от действия аlJ1ериодическоiI составдяющей первичноrо
тока улучша тся.
В качестве испплнительнпro прсана в РНТ-562
РНТ-564 примененп реле ЭТ-521 lП в PHT-565
РНТ-567 реле РТ-40 9
Принuи'П деЙствия, описание конструкции. а также
рекоменда-ции по реrулировке и на.,'1здке электромаrниr
Hurn тпкпвосп реле ЭТ-521 излпжены rз (Л. 5]
Деистrзие реле РТ-40 (рис. 13) пснпванп также на
эдектромаrнитпом принципе. Маrнитиая система реле
состоит из П образноm шихтованноrо сердечника J и
rзращающеrпся якоря 2. С якпрем жестко. связан nnд
Пижный контактный мостик 3 Проводящие чаСти KOH
тактносо мостика изолированы от я оря пластмассовой
КОЛОДКОЙ 4. На верхнем =и mrжнем полюСах сердечника
располпжены две катушки с пбмпткпй реле 5.
.
Подвижная система реле верхним латунным 110дПЯI
ником 6 опирается на ось верлнеii цапфы 7, а п()ере;J
ством IiИЖНеrо ПОДШИПНlIка удерживается на оси НИiЖ
ней цапфы. Верхняя и нИЖНяя ца'Пфы укреплены ВlIIIта.
9 fJ
6
8
J
9
6)
'5
"./f.r <>
--"f({>r1_ ;
..r .
e
19
'; O
12 .
17 z)
PH C. 13. ИСПОЛJlИте.!1ЬUЫЙ opr.aH ре.!1е PT 40_
а vБЩIIII: IJИД; б узел flepxHer:i ПОДБеСIШ I'IОДDIJЖНОЙ СИСТ('МЫ. В
якорь с зюнтаlj:т,иым МОСТIIIЮМ; z IlenОДВIJЖfilblЙ контакт; I сеlJде...
ник; 2 J\tЮJlЬ; 8 KOHТ;aKTllbJl! ..!Остяк; 4 ПJТастмассовая КО'ЮДК;И;
5 катушки с обмоткой; 6 верхний JIBТYlIllЬJn nOДllЯТlJI1К; 7 верХiiИЯ
цапфа; 8 }'ПОрНI>IА винт; 9 .8JIIOl>IНIJI!eDая CТOnItS; 10 узел perYJIII
рОВНИ yCTSf!UJ\; I1 ПSli!lстмаССОII:ВЯ lюлодка для I<реПJ!е'НIIЯ I/епо
движных КОЮВ}{ТОВ: 12 tlеПОДВНЖI{ые КОНтаl(ТЫ: 1:3 ПJ10Т11f10деi1
ст.вующая СПllрSllьная nружина; If упоры; 15 устроil:ство. СНИЖ81'J-
щее вибрацию ЯКорЯ; 16 винты. Крепящие NаrнИТОIlРОlJОД; 17 J'Jepe.. J
И}ln YIlOp: 18 заnнИЙ ynClp: 19 указатель UJI(B.IIbl; 20 рАзрезная
rВЙlI:а_
МИ 8 в теле фиryрной алюминиевой СТОЙМI 9. Серде"НIIК
с катушками, узел реrулировки уставок /0, а также
ЛJ1аетмаееовая КОЛОДI<а /1 с двумя неПОДВИlЖIlЫМИ KOH
тю<тами 12 тю{же I<решпся на фиrУРIЮЙ алюминиевоЙ
стоJlке ВlIнтами.
3G
ПротиводеЙствующиЙ момент в ,реле осуществляется
спиральной ПРУЖIIНОЙ 13, один конец КО1юрОЙ связан
с якорем, а друrоЙ с указателем уставок- Начальное 11
кооечное по., ожение тюря оrраничпвается упорами 14.
На шкале 1iСП{)ЛНlIтсльноrо реле (ЭТ-52I 11 РТ-40)
нанесена черта, соответствующая нор,.,clJ1ыомуy поЛОlке
..... /7:-
. I n
l' О
!I
;, -97 .:Ф8J I ,. I
-,,20.
'Lj
<O
а
8-
Ф h.
8
'Ii 220
! r
61
рис. 14 Основные размеры pe:lJe РНТ.
а nере.днее прнсоедtlненне; 6 ЗIЩllее ПРИ-
соеДНtlеlfне.
Расстояние Резьба ШПИllек
между I .
Тяп реле цeqтn".l."'1If I
Iфiti:\lШХ '"
I11пtL'Iet'С 11. i
мм '"
рНТ-5б2 16)(3 Iv\5 Мб
РНТ.5б4
РНТ-5б5 14Х3 М4 Мб
РНТ-567
37
нию указателя устаВЫI. Поп нормальным по.оожеНllем
уквзвтеllЯ уставки понимается {вкое ero ПОllожение.
в котором при праВIIЛЬНОЙ реrУЛllровке ИСПОЛНlIтеIlЬНОI'О
орсана fCM. 8,6) получается TOJ{ срабатывання:
Для реле ЭТ.52J . . (o,222 o,225) а
Для ре.е РТ-40 . . (О, 17 0,16) а
PJIC. 15. Раз ,етl{а oflBep-
СПltl Д.IJЯ ycta-нОВКll Jt:
t<реnlIеНIIЯ pelIe РНТ.
'2 переднее присоеДllиенl!€':
6 иднее прнсоеДИНeflJlС
Для замера ,'Ока в исполнительном орсане во всех
....пю( реле РНТ цепь ен) обмотки выведена на lЮЛКИ
1I J2 (РIlС- 14), между которым" YCTaHOBlIella съемная
перемычка.
В реле ТIlПОВ РНТ-564 РНТ-5б7 параллельно оСмот-
ке IIСПOJlнительноrо орсана включено perYllllpyeMoe со-
противление RUb посредством ко-
торото можно в неБOJlЬШИ)( пре-
делах реСУДllровать и. с. срабаты-
ваНltя.
Реле РНТ всех ТIIПОВ MorYT
применяться в схемах ка[, с Пе
реДНИМ, TBI< и ,с з.аДИIIМ присоеди
нением внешних проводов. Дета-
JIll для переднеrо ИШI заднсrо
присоеднне'I1IЯ проводов (по тре-
бованию закаЗЧlша) поставляю,,-
ся заВОДОМ-lIзrОТОВlIтелем (Че-
боксарский элеI<троаппаратныЙ
завод) комплеI<ТНО с реле.
Доступ I< зажимам /O /2
в сХемах с передним ПРllсоедииеНllем проводов возможен
только с внутренне" стороны релс.
Основиые размеры реле РНТ ПОI<азаны на рнс. 14,
разметка {)тперетиii Б 'панели для установки 11 крепле.-
ния реле РНТ на рис. 15.
116 "8
i I t Ii{1 2'r-
I ",Ft 1 " Н
.<;; :1 Wfil ':'.tiJ
1 1 "'L. -w '
. .1
1 8o..
Ф 68
<.l} б)
5. ИСПОЛНЕНИЯ И ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСI\ИЕ
ДАННЫЕ РЕЛЕ РНТ РАЗНЫХ ТИПОВ 1
а) Реле РНТ-562 и РНТ-565
Ре.',е пре1иазначены ддя ДllффереНЦliallыюii JаЩIIТW
двухобмоточных и трехобмоточных СIIЛОВЫХ трансфор-
I П?раrpаф -составлен .:!IЗ ОСНОВ31IИН IIнФОРМ3ЦНОIIНЬ1Х IIIarepllano,
вавода.llзrоtQВИtелн 11 аСТI1ЧIIО цлам !I.to Heprc.
36
маторов, reHepaTopoB, АIOЩНЫ>' шун rиРУЮЩIIХ реакторов
(с отбором и без отбора мощности на промеЖУТОЧIIОМ
lIа ряженнн) и MOI'YT прнменяться ,<ЛЯ дифференциа..ь
НОН защиты ШИН.
ПеРВlIчные обмотки реле оБОIlХ пшов выrЮJшены при
меНlIтепьно к трансформаторам тока с lI('1 -fинa.rlLНL".i
ПТОВИЧПЫМ Т()JЮМ 5 ll.
тднчие ре,lе Р , Н j 565 (ВЫПУCI<ается с 1965 т.) от
реле Рвт 5б2 (старото ВЫПУСI<а до 1965 т.) заключается
rлавным образом в прнмененни н(шоrо ИСЛОЛНИтeJIьн{)rо
opl'aHa (PT 40) и Б способе ОТСТРОЙI<И реле от переХОk
ных токов (у PHT 562 реl'УЛI'руется число витков KOpOT
козамкнутой обмоп<и отпаЙI<аА1И, у PHT 565 IIзменяется
величина сопротивления RI(.З).
I<:pOMe TOI"O, у РВТ б5 в неСIШЛЫШ более шнрOl<их
пределах н более точно реryлируется TOI< срабатывания
и степень выраВНl1ваиня TOJ{()B в плечах заЩИТЫ t ЧI()
определяется большей н. с. срабатываllllЯ (Е ер ) и боль
ШII '1 ЧИС.IЮМ отпаек у перВIIЧНЫХ обм()Т(ш.
В. с. срабатЫБaIJИЯ, определенная заБUДОМ ИЗТОТОВН
телем, равна:
Для реле PHT 562 .
Для реле рНТ -565 .
.БО :1;4 аВ
.100:1;5 аВ
у PHT 565 н. с. срабатываиия А10жет быть ИЗAlенена
в неlШТОРЫХ пределах ретулироВlЮ" ведичины сопроТIIВ
пенИя Rш-
Схемы реле ПОЗВОЛЯЮТ прОИ3ВОДНТЬ тупрнчатуlО pe
тулировку TOI<OB срабатывания в следующих пределах.
Прll ИСПОЛЬЗl'вании Б защнтах трехобмоточных траи
форматоров, I<отда для настроЙки устаВI<И и,спользуется
только рабочая обмотка (ураВlIlПельные обмоТI<И ис
пользуются для компенсации нераЕенства Т(Ш()В в пле
чах):
у реле РНТ-562. 3 12 а (ПР" Е.,. БОа.)
у реле РНТ 5б5. . 2.87 12.5 а (ПР!! Е .
100 ав)
Прн нспользованни реле в защитах двухоБМОТОЧIIЫХ
трансформаторов, тенераторов, реакторов, сборных шив
д()Лолннтельн() для наСТрОЙJ<Н устав()к без пере 1.в.'] ЮI
Iшуrренне., схемы "еле А10жет быть ..спо.льзована CBO
39
бодная уравнительная оБМОТl<а. Б ЭТОМ С.Rучае "ределы
rOl<OB срабатывания:
у репе РНТ.5б2 1.5 12 а (при F<.I, БО ав)
у репе РНТ-5б5 1.45 12.5 а (при F..
100 ав)
ХараI<теристИlШ заrрублеНlIЯ реле по!(азаны на рис. 10
" 19. Кривая, показывающая степень затрубления лиф.
ференциальноrо реле cTaporo типа ЭТ.ББI с БТН.ББ1.
располаrается между анмоrичными I<рИВЫМи для реле
РВТ.ББ2 при разомI<НУТОЙ l<ороткоза II<НУТОЙ оБМОТI<е н
пои положеШl11 штепсельных БИНТОВ На отпайнах A A.
. Как 'правило, вКлючение реле Рвт с разомкнутой 1<0-
роткоза II<НУТОЙ обмоткой не рекомендуется. Однако
в отдельных случаях, Ш!JП'jJимер в защитах leHepaTopoD
и синхронных компенсаторов, КOI-да число витков рабо-
'\их обмоток недостаточно для настроЙки заданноrо TOI<a
срабатывания защиты на реле РВТ.ББ2 можно дополни-
тельно использовать витии W'H_B> расположенные, как н
рабочая оБМОТl<а, на средием стержне мапштопровода.
Битки w'ti.з Dключаются последовательно СОl'ласно с ВИТ
I<ами рабочей обмотки. При этом ваЖIЮ помиить, что
при разомкнутоЙ I<ороткозамкнутоii обмотке н. с. сраба-
тывания РНТ-ББ2 снижается ос 60 д[\ 48 Б3 ав.
Коэффи,циевт надежш)сти реле при ТOI<e в первичноЙ
обмотке. равиом Ыcp, He менее 1,35. а при TOI<e 21cp
ие менее 1,2.
Рабочие и ураВните.%ные обмотки реле РНТ-5Б2 и
РВТ.565 длительно выдерживают то" 10 а е нормальном
режиме работы. КOI-да одновременио обтекаются током
все пеРВlIчные обмотки, а CYMMapIlbТil :М ПШТНЫЙ -ПОТоК
в сердеЧННI<е промежуточн[\rо трансформатора, созда-
ваемый этими обмотками, равен нулю.
Реле имеют оди,н заМЫI<ающий контакт.
Обмоточные данные РНТ.5Б2 и РНТ-565 'Приведены
В табл. 1. Число ВИТI<ОВ на промежуточных отпаЙI<ах
УI<азано в схемах внутренних соединений реле "', рнс. 16.
б) Реле РНТ-563, РНТ-563/2, РНТ-566, РНТ-566/2
Реле предназначены Д.flЯ диффереициальной защиты
силовых тра!1сформаторов при использовании в схеме
"9
I ',IIIC,IO
"""00
or-'"(JI1{а
РНТ .." I P HT-<i65
Рабочая W IJ I 20 35
1. 11 ураЕНше.'1Ьные 19 34
1. JI ур'" (наждая) (наждая)
I::Sторичная WO'l'" 48 110
I{оропюзамКЕУТEII об 28 100
мотка среднеуо (отnаiiки
стержня W "З :6)
56
( отпаi'пщ
от 6,
16. 32)
2Х500 2Х750
Короткозамкнутая об
fl.ютка Fmero
стержня. Wк.з
ИСПОЛНIrrельнни оруан
(у РНТ 562 ЭТ -520.
У РНТ 5б5 РТ.40)
Таблица
MdpKa н JJ,Иaj.fеУр
IIJ1000Щi. .мм
200
РИТ...(62 I РНТ--565
flБД-1.56 flQ:Ц.56
flБД I.56 flСД I.56
flБД I,О flJ]Д-О.8
ПБД I,45 flЭIИjО.8
flБД-1,45 flJ]Д О.8
flЭБ 2/0,35 flЭВ 2/0.2
трансфО'рматО'ров тО'ка с разными НО\lннальными втО'рич
ными токами.
у 'реле РНТ 63 и РВТ-566 две раБО'чие О'бмотки pac
считаны на номинальный ток I а. а третья обмотка
на ТОК 5 С_ Ва.чичие трех первичных О'бмО'тО'к пО'звО'ляет
использО'вать эти реле в защитах трехобмО'точных TpaHC
фО'рматО'рО'в.
Реле РIП 563/2 и PBT 566/2 ПРИМ НЯIOТСЯ дЛЯ защи
ты двухО'бмО'тО'чных трансфО'рматО'рО'в, пО'скО'льку У "ИХ
толЬ'ко iIO две пеРВИiI]ные обмотки. Одиа рабочая обм()т
ка рассчитана на номинальный ток I a а вторая на
ТО'К 5 с.
PBT 563 и РВТ 5б3/2 реле старО'тО' типа, выпускаJЗ
шиеся дО' 1965 Т., PBT 566 и PBT.566/2 выпскаютсяя
с 1965 т. Реле старотО' и иО'вО'тО' выпуска различаются
типом испО'лнительнО'ro О'ртаllа (ЭТ-520 у реле
РНТ-563 и PT 40 y реле РВТ-Е66), спО'сО'БО'м О'ТСТрО'Й
ки О'Т перехО'дншt токО'в (у реле РИТ .563 О'тпайками
кО'рО'ткО'замкнутой О'бмО'тки, у PHT 566 сО'прО'тивлением
RR..)' обмО'тО'чными дatl!JI>lI'!И
41
Н. с. срабатывания:
у рел. РНТ --5(;3. РНТ 5UЗi2 . . (,0+4 а8
у ре.,е pHT-56б. РНТ 5б6/2. . _ lOO:f:5 а8
(Е некоторых ТТрС.ilеЛllХ реrу.лИ[J}ЮТСfJ с()про
Тll8леИllе:\! R Ui )
,..... ,.,
I '!f. 9 1
1 JJJ..,.l ,61Z8(;O LlU VllI
I OIZ3 66r 46sr
Z '" Шр I
I 0123 . ., 6 I
I a уууу 161Zli"O 568 Ш!3l:0 JA
РТ 11 12 J
I WU@Io GJ
I Р1 шв. I
Sh 7
L
а)
r""" Wjup ..,
' ,
I J.)., ).) ,).,),), Z8Zllll70 f
I O'2Jf<:i6YT'f'f I
: С1rZ.Jf>$б LJJ.LH .Jzro I
I У'т'УУУ!т'28lrrIo70 в '6 I, .JZУ'(У'1'Б. 1
122028 I
I w I
I О"р р,
I 5 7 @J Ш":
I ш' 'Ь. 12 I
l' IO I
I ш" I
I lt3 ш вr I
L... ...J
б)
Рис. IЬ. Схе'\1Ы ЕНУlренних соедпuений
реле
а P"T "iII ; б рНТ
I1р",щ,.%l сrупенчатоij реrулировки ТОКО" срабатыва-
IIIIЯ указаны В табл. 2.
КОЭффИЦIIСIIТ н :\ежиости реле пр.. ',-оке в первичиоi!
обмотке, равном Ы ер , не меllсе 1,35, прн тОке 2Icp '
не менее J ,2.
42
ТеРМllческая у тоЙчивость раБО'IIIХ обмоток реле П '11
ДЛlIтельном прохождеНIIИ по НЮI тока в uормальном ре-
ЖlIме "Р" равновесин н. С. (мш'нитныii поток в серде'/-
'1III<e трансформатора отсутст.вует) УJ<азана в таб.ч. З.
Ре.....е имеют ОДIIН заМЫI<ЗЮЩИЙ IШНТЗI{Т.
Таблица 2
Т()Н сраб.атъшания. о
= = I l 1
.s O
Об:\.10ТJ<lI C c:>
фф 18:' I
-?II ./11
... ... ...
з: З: з:
",,,- ","- ",,,- ",,,-
1 рабочая обмотка 0.3 2.0 0.34 2.0 0,3 2.0 0.34 2,0
и'.. а
11 рабочая обмотка O,C 4.0 О, 62fr--.-4 4, &---30 4.З5 ЗЗ,3
и'а. а
111 рабочая ооr.ЮТl<fI 4, &---30 2.57 20
w,. а
Обмоточные данные прнведены в табл. 4. ЧIIСЛО
БитКОВ на промежyrочных отпаirках показаНQ в схемах
BHYTpeHHIIX соединеНIIЙ ре.,е на pllC. 17.
Таб;il!ца 3
Тсpr.Шl,lе<:..:ая ycтoi1чuoocn.. Q
при lIКJ1ючеfiИИ flcex IШ1:ftО8 при 13J<lIючеlllП1 'II:lСТИ (l1!1"00.
[Iыr:СЛ!i\'}тых 111 ооодrщ
Tlln pe.Jle 061\1OTI<II f)ОJlьшerо Дll8M('ypa
I I 11 I 111 ' '" I
U'.II w 1 W 2 н W 2
РИТ-5Ш 0,7 1.4 10 3 5
РИТ-566 0,7 1,5 7 1,8 3.5
РИТ -563/2 2 15 5 18
РИТ -566/2 2 15
в) Реле РНТ-564, РИТ-567, РИТ-567/2
Реле пре;Iназначены Д.ОЯ ДllффереНЦllальноii заЩIIТЫ
)UИR и 'имеют по две перВlfчные рабочие оБМQТКК . pe.r.e
РИТ.5Ы II РНТ-567 обе леРВII'Чllые обмотки ВЫПО,lН"ИЫ
прнмеНlIте./1ЬНО н траliСфОр'\t!2торам TOR8 С номинальным
I'тор"ч,,!.!м тоном 5 о. У рме РНТ-5б7/2 с током I а.
43
...
....
ТаБJtица 4
1 рабочая 11 рабочая I 111 рабочая
7JПt J>I".ne '"вт ' I "
I ' I ,,' ... I .'I"I'''II'I''
ПlIJр
I 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 '2 13 14
Обмотки
ЧиСЛО витков
РНТ--56З
РНТ 5бб
PHT-5вЗ/2
РНТ-5Щ2
'8'
,,,
182
m
:: I : I I'n I ; I :: I \ I J I I J\ I
48 1 '5 (',5.9) 1 ,o14, !О, 18)
110 luO .200
48 1::;(2.5,9)30(4.10,18)
110 100 200
п родОЛ"Сf'нuе табл. 4
Об ОТJ("
Марк,а и ДИ3\fетр прозада, .мм ИСJI(МНliтеJJьныi:t.орrзн
1 рабочая 11 рабочая III рабо<rn.Я
Тип pe "вт ЧНСJlО Мзрка
I '/ "1 ... , I "1 ... , I " fII к . з W к . э тв. БИТКОВ J! диаметр
bt) ПI 1 W 1 OJ2 UJ 2 w 2 JlроБОД3, JlfJtl
15 IБ 11 18 19 2О 21 22 ,З 24 25 '5 zr '8
РНТ..5БЗ I nЭ9. nэв. r nЭВ, r I1БД. nЕД_! nэв- I1Б - nБД. I1БД. I I1БД- nЕд. ЭТ-Е2D 2х500 nЭЕ-2/0.З5
2/1 2}0.8 2/1 1/25 0,8 1,25 I,ВI ),81 '," )"ВI 1,81
РНТ.5бб nЭТR- nЭТЕ'j nЭТН.! nЭТR. ПЭТВ- r:IЭТr+ nпД- nлл- плд.. ПЭТВ- nлд- PT 40 2х750 ПЭR..2JО.2
0,8 0.59 (1.8 0.93 о,5!1 0,93 1.{)8 1,08 n 1f. п а.. О,В
РНТ -56312 nБд- nЕД. I1БД. nвп. nЕД. nЕД- ЛБ!I.. эт.s2Q 2)([:00 ПЭЗ.2/D.З5
1.16 1,16 1I,1б 2,Щj 2,26 2,26 0,8 0,8 1,81
НТ -5Щ2 I пэтв, nЭТRа ПС 1 а пел- пл.'r. пате.. п.п.1. PT 40 2>:150 nЭВ.2/0,2
0,86 I 0,86 1,68 1,68 I 0,11 0,8 0,8
р
l' r] .1\\ \...\
. Об)fОТКИ
Чис",о 8НТКОП
11 рабочая
Тип ре",е ] рабочая
I \ "'вт . "
I . I .. а'к.з W".Э
"". "'2
, 6 . 8 9
РНТ .564
РНТ.56?
.HT,,"'I'
24
'9
95
20
4
20
15
75
19
19
95
'5
4
20
'5
75
\ 125 I
(01'llO-Ц от 48)
110
110
28
З.8. '6)
100
100
56
(6.lfi.'З:l1
200
O
Продолжение та(jл. 5
' 05МQТ'КИ ИСnОJlННТe:lЬНьdI' opraH
МаРI<З н диа 'етр nrоеода. .м,м
Тип pe.rre 1 рабочая 11 ра(iочая ЧВСЛО Марка
. .. Тпn ВИТКОU If дР.зметр
.,; I .. . \ .. "'вт Wр:.з W к . з ПРО6ОД3. JtI..It
"'1
Ю I 11 12 13 14 15 '6 , 17 '8 19
РНТ.5Ы I лед., ,8' I леД.I,8' I леД-2,26 I леД-2,26 I rmД-I,О ПБЛ I.4. rm,H '451 ЭТ-520 I 2х500 I Л$.2/0,35
РНТ.567 ПСД-2.26 ЛСД..2.26 ПСД.2.2fi nC...l.2.28 ПЛД-О.8 nэТв-О.8 n."д.О,8 РТ-40 .)(.50 ПЭВ.1/0.2
РНТ.'87/2 леД-I,О лед..,о лед..,о лед..,о ПЛД.О,8 ПЭТВ-О.8 Л."Д.О,8 РТ.4О 2X1S0 ПЭ1З.2/(I,2
..
ел
Реле PHT 564 (выпускавшееся ДО 1965 1',) имее1
в качестве исполнительноro oprBHB реле ЭТ,520 и ступен'
чатую реrулировку витков короткозаМКlIУТОЙ обмотки.
у реле РНТ,567. РНТ,567/2 (новый выпуск) исполии
тельный o(JraH PT,40 и плавная реryли'ровка в цепи
короткоза а;нутой обмотки (сопротивлеШlем R кз ).
Намаrничивающая сила срабатывания:
у реле РНТ 564 . . . . . . . . . . . . , . 100:1:3 ав
у реле РНТ,567. PHT 567/2. . . . . . . . . 100:1:5 ав
Реле всех трех типов имеют реryлировку н. с, сраба
тываНIlЯ (в небольших пределах) посредством перемен
Horo сопротивления Rш.
I о (J ; 210 Ij8 '21/ :Io '2 J(I .,........ f/l.lС/Ю :п o: fj fj I
L h
IОL<8 1 Z 7 96ЗИ'ЗIU
I O l
Iw jj !jjj 6
l О r Z 1, 8 5 2
" dТri RfULrfU j
I
I
I
,"01
о)
' "' I
1 2 ' 1
I 08 1621J .YJ'ZfiSlYj,230 ДЕВ"- ЛБвr I
, u, ' ш;" РТ
l' Ш2 t::::::t:::=:J N6 7 r-1l! 5 I
.LTLT""'" РТ rт '2 I
I IZ"BS2 w
I I
L . ..J
6J
РИС. 17. CX€MloI BIIYТ
C1. PIiT--563: б РIIТ":;GЗ. ;
46
Пределы ступенчаТОIi ре,rу.'1l1рОВКИ ТОКОВ срабатыва
;ШЯ при F cp 100 ав:
у рсле РНТ--564: а) при ВК.1"JIQl,/ении l й рабочей обмотки от 4,[6
до 20 а; б) при ВК.1"JIQченИоИ 2 й .рабочей обмотки от 5.3 до 100 а;
r;-- .... ;
I ,:1Т1Т11 t 1"1Т1 !. .
I о 7 '" Z128 .35 2БОZl8 п6 13'+5250
tf: ; и/; ш; ' .
IшОр 1"1 1111 [Т 1 J 1 "
I о (, 6 12 1(; N 2.. 1.J7tO.9lJf 5J 2J
" L.'i '";
L Шll {'11 Л ;
I о 1 ZJ 56 33 Z5 19 'Z S
I РТ ., I
.' ,..........fб7 "
I .з .ш .,,1
. 10
!;' IL"з
I ш , и'
L '.,
б)
fd '
[. .0
'" . ', .
'l-L
7 о'"' ' ./S , "Ь' . r '1<1 .",
I ". r "о
I
I fJ" ,rвl.,,.'t; fjJ
оТ '
. ........, ,.
w H" ':,
_)
реЮIIIХ соеДI-!нени;" реле.
в РНТ 5б&. e PHT556/2.
47
' : i
#i; 2ёf; . . '" д..' ш. I
1. . ПТr I
O, J..rjru o
р, 7 {; ,_}" fj ...J I
L
а)
l/."'lJ
лТr1
1J'?'З" _ 'ОfО
ТП1
O'Z.J'- I.5Ф5D
. ' . '.P ..
", fi'1!J
I!! -------{l!п lJ '
п',".
6)
, , I
: ::! I
, p ), J.J.J. и T .r I
{) lOtJ v7J60250 I
« FПТl . 1.
/ J . 25: PT :;1
1:/ h' J-., f
I -.-....,. ' I
I шr5J ша, I
.
о}
Рис. 18. С'\емЪ1 BlIytpelllll-!Х СОР!1ипенuй pe "le.
a PHT--554; {j РIП--567: ., РНТ..f1б712.
4/j
у рс.чС PlIT 5G7 ПрII DЮIЮ!If'11II11 l й IIЛII 2 i( .р БОlJеi( обмотки ОТ
5,26 JЮ 100 и;
у -реле PHT 567/2 IlрИ ВК,lIЮlJении l и IIЛИ 2 и 'РвБО1.Jеt! оБМОТ.RJ1 ОТ
1.05 до 20 а.
I\ОЭффllциент надежности при токе 5/ ер не менее
1,35; при токе 2/ep He менее 1,2.
Длительная теРМllqеск я устойчивость первиqных
обм()т(ж nplI включеНИII люu()rо числа BIITI\OD (н том ЧII
еле и ПОЛllOrо) D нормальном режимр работы:
у реле PHT 67 .
У ре_,с РНТ-567/2 .
{ 12 a l я обмотка
20 а 2 я обмотка
20 а
4 а
у реле РНТ-564 .
Реле и.меют ()ДИП заМЫI{аЮIll'IIЙ ,И: один размыкающий
KOHTaKTЫ
Обмоточные данные реле приведены в табл. 5. Чнсло
ВIIТК()В на промеЖУТОЧIIЫХ
()тпайках показано в cxe 8
мах внутренних соединений 7
реле на рис. 18.
Разрывная мощность 6
l<онтактов в цели постоян .5
H()r() т()ка с индуктивноЙ Ha
rрузкой, постоянная BpeMe
НИ l<ОТОрОЙ не превышает
0,005 сек, равна: З
у pe e ЭТ-520. _ _ . 50 вт при 2
напряжении по 220 в 11 токе ,
до 2 а
у реле pT 40 .. БО вт при
БЭПрЯЖeJПШ 250 в и токе до 2 а О 0.1 0.2 ЦЗ /,I 0.5 0,6 0,7
Рис. 19. Хара.ктернст.JIКИ за
rруб.'I€llltя opel1e РНТ 56J.
PHT.5(iG. PHT-5БС/2,
РНТ-5б7, РIП.5G7/2.
Icp л /
Icps п RIQ:OoiJ
10, /
.зо /У
1I",= IO00 f! 1. '/,
l/" ,/
..->
Iа
I ср . п
Время действия реле всеХ
тип()в при первичном токе.
рапном трехкратному току
срабатывания J.1 .Ie СОJI.ержа
,цем апеРИОДJ.1ческuЙ состаВЛЯЮЩ,еll, раВII() O.035
0,04 сек
ХаРВI,;:теРIIСТIШ:1I З::'lrрублсния pCJIC PIIT ПOl{азапы на
рис. I!J.
4 25ЗО
49
6. РАСЧЕТ )'CTABOI{ И ВЫБОР ЧИСЛА ВИТI\о6
ПЕРВИЧНЫХ ОБМОТОI( РЕЛЕ РНТ
Выбор уставок репе РНТ, применяемы" в ехема"
дифференци апьных заЩIlТ,СIJОДlIТСЯ к расчету тока cpa
батывания реле и определению числа \Витков рабочих
1I 'раВИНrТСJ]ЬНЫХ оБМО'fQ.,-
Д.,я опреДeJIСНИ>Т тока срабатывания реле про"зво
ДИТСЯ расчет перВИ(IН rо тока срабатывания защиты.
Во всех СJIУ'lаях первичный т{)ксрабатьшания защи-
ты должен быть больше маКСlIмальН'оrо 3Н3 1 Iення I1ерJ.lО
дич:еСRОи состаВЛЯющеi1 тока небаланса при внешних
I<ОРОТКИ!Х заМblканиях
[<.. k,,["б.Р, (61
rде [''' козффициент надежности;
J 11б . р раrч:етныи ток небалзнса.
В otbetC-fие.нных случаях, Коrда пОЖI[Qе отключеНllе
З3Щl1щаеj\,юi'i злектроу.сrа.ноВt<и NO)){C]' привести I{ ()бесто
ч:ению злектроприемников, ТОК срабаТblвания ДОЛ.iкен OT
ст.раиватъся 'О'Т маКсимаЛЬНоrо тока наrр}'зки на сл)'чаЙ
обрыва в Т(\1<ОВЫХ цепях защиты:
lc.a klllH_M
(7)
rде lн.:м f1ервич:ныii ТОК В сети. при МaI{симальной Ha
I'рузке.
Из двух расчетных значений тока lс.з. полученных
по (6) и (7), в иачестве уставии принимается большее.
Д.,JЯ определеНIIЯ расчеТIIОrO Чllсла ВИТКОВ пеРВIIЧIIЫ];
обмоток реле РНТ иеобхо",имо знать величины токов
срабатывания реле / ер_
Ток срабатывания реле определяется каи первичный
ТОК срабатывания защисты, приведенныЙ к вторичнuЙ
стороне трансформаторов тока. При определении [ер
УЧlIтывает'С'я схема соеДlIнеНlIя В70рIIЧIIЫХ обмотпк
Т[ншсформаторов тока.
При c eMe соединения обмоток трансформаторов TO
ка в звезду ток срабатывания реле равен:
I
ер 1l'X."l'
(8)
50
Лрll схеме соеДllнеНllЯ оБМОТО1< в тре\То.ПЬНJIК в обмот
ках реле ПРОХ<J:IЯТ rоки в 1,7'3 (\/3) раза БО.1ЬШllе фаз
ных токов
lcp 1,73 , (88)
Ilr.7
"де 1,73 КО!>ффlЩllент схемы.
Опре.'!елеНllе расчетных '1lfсеп BIITKOB первичных об
МОТОЕ РНТ производится в заВИСИМОСПI от схемы ВК.1Ю-
чения pe. e РIIТ в защите rснериторов, сборных шиН,
траисформа roров по разному и показано ниже.
ЛОСlЮ.1ЬКУ расчетные чнс",а витков в ()ольшинстве
с.1учаев не совпадают с действительными 'lIIc.1aMII ВIII'
ков на отпайках реле, ПрJIIlIIмают блшкайшие Чllсла BIIT-
1<ОВ, которые мотут быть устаиовлены на ре.ое. Лри этом
дсiiствительный ток срабатьшания реле будет отлнчиться
от расчетнt>ТО, н требуется повторный рас'!ет тока сра-
батывання с учетом деЙствительноrо числа витков, YCTa
НОВ.пеиноrо на реле.
llз за ОТЛИЧIIЯ установленноrо ЧНС.1а витков от pac
чеПlоrо получается, кроме тото, неПО.1ная компенсация
разницЫ втори'IНЫХ токов в -плечах Дllфференциальных
защит трансформаторов н сборных шии. Небалаис по
этой ПрНЧJIIlе также не ДО.пжен 'Превышать 5% ОТ устав-
1<11 срабатывания реле.
Ло окончаНlll1 расчета уставок производнтся оценка
чувствительности защиты в режнме, кот,\а токи EOpOТKO
то замыкания имеют наllменьшие пеЛИ'IIIНЫ (МИНIIмаль-
НЫЙ реЖIIМ).
Для днфференцнальиых защит 1<ОЗффlщиеит чувстви
Te.%HOCTII k ч должен быть не меньше 2. В режиме опро-
бования, котда защнщаемое оборудование (шины, Tpa!IC
форматор) включается под напряжение с ОД'ЮЙ CTORGHbI,
допустимо СНIIж<'ние КОЗффlшнента чувствите.1Ь,юсти
до 1,5.
Лрнменительно 1< ре."е РНТ козфф.щиент чувстви-
те.'ЬНОСТН определяется отношеНllем суммарнон н. с. npll
MHHIIMa.%HOM ре}lшме к н. с. сра6атываНlIЯ реле;
k FI:. BII 2
Ч Fcr .
Суммарная н. с. в минимальном режиме равна;
F"....,. i,w, + i.w.+ i,w.,
4*
61
rд" i,. i" i. тош, В пеРВIIЧНЫХ обмотках РНТ при KO
ротком замыкании в заu(Ищаеl\ЮЙ зоНе
(реЖIIМ шнимальный);
'[с\, 'ffi1:2' 'ffilз ЧIIСЛО включенных ВИТКОВ перВlItШЫХ об
r.ЮТОк реле, обтскаеl\JЫХ TOK()l\I Ш:1ЖLЮI'О
Плеча заЩJiТЫ.
а) Продольная днфференциальная защита reHepaTopoB
Ток срабатьтания дифференцнальной зашиты reHe
ратора выбирается по следующим условиям:
1. По отстройке от наибольшеI'О тока иебалан<:а cor
ла<:но (6).
Коэффициент надежности k" принимается в ЭТОМ слу-
чае равным lt3
Расчетный теш небалэ'Нса определяется ПQI'решностью
1'I J8ис форматоров тока и рассчитывается по выраже1IИЮ
JIJ.б р=== О, Ik0l1.J.I1F.. .M,
rде fF...<з.М максимальный теш внешнеrо КОрОТJюrо за
мыкания;
k одп коэффициент ОДНОТИПНОСТИ, прииимаемыЙ Д.i'IЯ
защиты reHepaTopa равным 0,5.
2. По отстройке от номинальноrо тока rенерэтора н.з
СЛуtшй обрыва в токовых цепях защиты. Расчетным
является (7)
kпо::: 1,3;IH"M=== lH_r
rде lн.r н()минальный перВИЧНрIЙ Т(Ш rеиератора.
Из двух токов срабатьтания, ПОЛУ'lенных по (6) и
(7), в качестве ра<:четноro ПрИ'llИ laется БQЛЬШИЙ.
Расчетное число витков рабочеii обмотки реле РИТ
w p . p (шределяется ПО выражению
Fe.
Wp P:::=;;I;:'
(9)
rде Pcp н. с. срабатывания реле РНТ;
lrp ТОК срабатывания ре.,'lе. определенный Пu (8).
()бьr !lО в схемах диффереНllиальных защит reHepa-
торов принимают реле РНТ-562 и PHT 565, хотя прин-
ципиально ВО3МО}КfI() использование реле РНТ и друrих
ТИПОВ.
Схемы вКЛЮчения реле в дифференциальноЙ защите
reHepaTopa показана на рис. 20.
52
б) Диффере.шиаJJЫШЯ заЩита шин (ДЗШ)
ПерНlIЧllыlt ТОК срабатывания пусковых и избllратель
ных ортанов дифференциальной защиты ШIJIН выбирается
по (6) и (7).
При расчете 1 С.3 ПО условию ОТСТрОЙКII О']' тока неба
ланса коэффициет' надежности принимается рапным
1,5, а по условию ОТ1СТрОИКИ от [н.м при обрывах в TOKO
вых цепях k,, 1,2.
n,
РНТ=,56'2{5БS)
. l:J .
,1k :"' '"о
Jf:p
Рис. 20. Схема ВI{.'IЮЧения реле РНТ в дифферен
ЦИЗllЫЮЙ защнте rеиерзтора.
Еслн трансформаторы тока всех прнсоедивеннй име
ют одннаковые коэффнцненты траноформации, "нс.ТО
витков рабочнх обмоток нэбнрательных н пусковых орта-
НОВ рассчитывается так же, как и n Э8щите ['енератора
1I" (9).lCxeMa клю"еНlIЯ реле РИТ не отлнчается ОТ' схе.
мы, показаннои на рис. 5.
В тех случаях, котда в дзт используются тра",сфор
маторы тока с разными КОЭффИllиентами 11рансформации,
компен.садию нерапенства вторичных ТОКОВ ПрИХОДII'1'СЯ
выполнять пеци8ЛЬ-НЫМ включением lJеСК{)ЛЬ I1Х раб
"их обмоток на каждом РНТ.
53
Ila рис. 21 показана схема включения избирательных
и пусковых opraHoB в дифференциальной защите ДВОЙ-
ной системы ШИН.
Плечи ТОКовЫх цепей с одинаКОВЫ1\ШJ п'i:.T собираются
межд} собой паралледьно,и каждая rруппа подается на
отдельиую рабочую обмотку ре,те РНТ. На схеме токо-
Рис 21 Схеl'lШ. ffiключения реле РНТ в диффереlЩШiJIЫЮЙ Ba
щите шик
1. II IIIIДIIВIl}:IyalIьные Iюмплекты 1 п 11 систем ШllН С<ЮТВе'1'С1ЕеН:--Ю;
/11 оБЩlШ КОМШlект ПУVRV1JЫX реле
вые цепи всех присоединений с nT TI включены на пер
вые рабочие обмотки избирательных и ПУСКОБоrо opra
НОВ, а цепи присоединении с n1' "2 Ha вторые рабочие
обмотки.
Чтобы n режим наrрузки l1ЛИ внешнеrо KopOTKoro
замыкания ТОКИ в исполнительНых реле отсутствовали,
полярность включения и ЧIIICJ]О ВИТКОВ рабочих обr.юто«
ДОЛЖНЫ ОТ'Беl]ать следующим условиям:
llWl I2W2 O
flЛfl
llWl I2W2.
Число ВИТКОВ рабочих обмоток опрелеляется по из
вестным намаmичивающей силе и нервичному току сра-
54
6атываНlIЯ реле, пр",веДеиному 1(0 Dтсричноi\ стороне
трансформаторов тока:
w FC(J rде IIc P =:=::; ;
lP=== n'lf.TI
Рер
w 2P === t;;;; .
rlte 12cP=== ;
n.... Т 2
I tcp и 12CP ' теши срабатывания реле Д.,'lЯ первой и BTO
рой rрупп трансформаторов тока COOTBeTCT
венно.
Выражая I)исла ВИТКОВ через пеРВИЧIlые Т(ШИ сраба
тьтания защиты и преобразуя уравнения, получаем:
w F():pn"'.'II'I . w F()pnT.'Jr2 .
lP Ic..5 ' 2P Iс.,з .
1 Fcp п т .'7] .
c.c WI)J ,
1 ::::::::: Fc'P nт_т2
с.::! W2p'
откуда следует равенство
Frp.n"I:.TJ F Cp n 'X.T2
W1'P W2p:
ИЛИ
nT " (10)
W2p n тд 2
Числа БИТКОВ рабочих обмоток при из'аестном IС З
рассчитываются в следующем порядке.
1. Определяется _расчетное ЧИСЛ() ВИТКОВ перв{)Й (или
второй) рабочей обмоТRИ
w FCJ1n'lf.Tl
IP .
2. Выбирается ближайшее меньшее lIИС.,'l() ВИТКОВ. K()
торое МОЖНО установить на реле Wl"}-CT_
3. Рассчитывается деиствите.!lьньm теш, срабатьтания
защиты с учетом Toro. что WIYCT отличается от Wtp:
1 F()I'nT."l'1
c.:в_yc'Т W 1 ')'CT .
55
4. ОпреДfЛJiется расчетНое чIlсло витков ,второй рабо-
чей обм{)тки ПО выражению
W 2P ===WtYCT :: :: _
5. Если раСllетиое число виrков W2p На реле устаИ(r
БИТЬ невозможно. в каче тве уставки П(1l1нимается бли
жайшсс м('ньшее IjИСЛО ВИТКОВ W2yC'i'-
б. P(:JiCC--lитьшается Л,ополните.i1ЬНЫЙ Т(Ж неба.,'laJlса
I"б.д, получаЮIIUI'ЙСЯ из за несоответс:т'Вия установленноrо
числа витков W2YCT расчетным виткам W2p
lJi6.A W2(J W2yc"J' I"I<.fJ.trr,
'р
!"'Не /"J{.З.М суммарныЙ первичный ТОК, прох.одящиЙ при
расчетном внешнем коротком замын:аиии по
rруппе траисформаторов тока с коэффици-
ентом трансформации 11т_т2_
7. Производится повториый расчет I с . з с учетом I"б-л.
l' с.з kп([пб.р+/пб-л.)-
8. ПРОИЗIJОДИТСЯ повторное определение чисел витков
WIYCT ИI W2YCTI как показано в пп. 1 5, И /1 иб-д по п. б.
В большии,стпе С.,'l}'чаев lнfj.n не превьшrает 5% I'C I
вслсдств е чеro Л,альнейшеrо утОlшеиия тОка срабатыва
ИНЯ, как правило. не требуется.
9. Провсряется коэффициент 'IУВСТВИтельности за-
щиты
k === 1 F.S.NИН
-ч l'c.e.
в) Дифференциальная защита траисформаторов
(автотрансформаторов)
ПервичпыЙ ток срабатьшания защиты [с." выбирает-
ся из двух условий:
а) Из условия отстроЙ"и от расчетИОI'O тока небалан-
са 1"6.p по (6). Коэффициент иадежности k п в этом
случае равен 1,3.
РаС'lетиыЙ ток небалаlfса [П6.р в дифферепцuалыIыx за.
ЩIIтах траllсформаторов СОСТОИт из трех слщ'аемых:
l"б.р /'пб.Р+[2Н6.р+/3Н6.р, (IIJ
56
rде /11-I(i_р ТОК небал шса, обуслоuленныи поrрешностью
трансформаторов тока;
/IHfi_P== O.I/I(.::I_M;
1211б.Р ТО же, обусловпенный изменением коэффициента
трансформации N. защищаемоro трансформатора.
Д.1я двухобмоточноrо траноформатора
1 2116 _[l:::=: l1N T lJ{. ."t.
rде liN T половина ДlIlапазона реrулирования напря}Кt....
ния от ero среднеrо значения. Так. ilрИ диапаЗОНе pery
"ирования :!: 10% дNт .о,I.
Выравнивание вторичных ТОКО'В ПРОИЗБОДИТСЯ л. 'iЯ
среднеI'О ЗНf!чения наПРЯ}КeJ-IИЯ. поэтому и !1N T прин
маетсЯ от среднето или номинаЛЬНОI'О значения и дт .
Для трехобмоточнorо трансформатора учитывается
отклонение напряжения от среднеrо значення по двум
нз трех обмоток:
/ 21]6.P :::=: l1N BH /J(.З_III"+ !1N СН l кз . м ;
/Зllб.I) то]{ небаЛ8i'Iса, обусловленныi[ иеТОЧIIОСТLЮ
уставки на реле расчетных чисел витков рабочих
обмоток анало,rИЧНо lнб.д в прелыдущем пара
rрафе.
Д.'lЯ двухобмоточноrо траисформатора
13116.11 W1P:WIYCT .1111.:Н_N.
.р
Для трехобмоточноrо трансформатора
1 SI16_[l::=:::: l JJ W WIY('.T l 1JCз .1I'I +
.р
+ W2P W2YCT /
2Н_З.I\1,
(12)
rде W11.b W21). WIYCT, W2rCT расчетные 11 ус ППЮU.,'l('нные
ЧJiсла вит[{Оu рабочих обмоток реле дЛЯ H OCHOBHЫ"X
сторон (см. ниже) защищаемоm траIlсфор !атора;
/(И_3.М, /21 .3_M TOK прн расчетном внешнем коротком за
МЬJК;IНI[IИ на сторонах. rдс ИСПОЛ[)ЗУlOтся соответственно
WI}'CT и W2YCT-
7
в преДБарительном расчете пеРБИЧНЫЙ ток сраба
тыанияя защиты 1 С.3 выбирается по отстройке тока неба
.,чанса /пб_р===='/IПб_Р+/2нб_р (без УЧ€Т8 соста'вляющеи /Бllfi_р).
б) По УСЛОБИЮ отстроЙки От броска тока намаrничи
ванИН ПРИ ВКЛЮЧСН'lI'И трансформатора ПОД напряжение
/с.:з==ikнlн.'Т.
rде [н:т. номинальный ток З8щишаемоrо трсшсф()рма
тора.
Коэффициент надежности пр'Инимается kH 1,371,5.
Если при пробных Бключениях трансформатора обнару
жится. ЧТО защита имеет недостаточную отстройку от
броска тока намаrНИЧИБ8НИЯ. ТО k n должен быть упели
чен.
После расчета первичноrо тоКа срабатывания /с_з БЫ
бираются УСТа'БКИ иа реле РНТ Б следующем порядке:
1. Определяются вторичные номинаЛьные токи ['
Б плечах дифференциальной защиты JjЛЯ каждой сторо-
ны защищаеМ()fО траНС'фОрМ8ТОJl8 при 1ЮIVIИналыюм
коэффициенте трансформации СИЛОБОro трансформатора.
ПОД токами [а ПоИимаются 'ТОКИ, соответствующие МОЩ
НОСТИ наиболее :мощной обмотки З8щищаемоrо TpaHC
форматора (у трехобмоточных трансформаТОРОБ Б ряде
случаев МОЩНОСТЬ об.мотки низшеrо напряжения со...
ставляет 60% МОЩНОСТИ обмоток высшеrо и срепнеrо Ha
пряжения) .
l' k
n 7 . 7 Сж.
rдe пт.т 'коэффициент трансформации трансформато
ров тока;
kcx коэффициент схемы; при соединении обмоток
трансформаторОБ тока Б ЗБезду kcx 'I, прlI
соединении Б треуrольник I1cx 1,73.
Сторона с б6льшим ВТОрИЧНЫМ ТОКОМ В плече назы
Бается ОСНОБНОЙ сторОНОЙ защищаемоrо трансфор
мат()ра.
2. Определяется ток ср абаТЫБания реле, отнесенныЙ
к стороне с ббльшим тоКОм п плече (ОСНОВНОЙ СТоОроне):
ICPI==== k," x,
n 7 _ у
5Я
3. Определяется расчетное число БИТКОБ обмоток реле
РНТ дЛЯ ОСНОБноfI стороны. УСЛОБИМСЯ считать ОСНОБНОЙ
CTOpOHOi1 обмотку 1 защищаемоrо трансформатора.
Полное расчетное число БИТКОБ, по которым проходит
ток плеча ЗШЦИТLJ ОL:НОВIЮЙ стороны.
Ре.
W. p :::=:::: --у;;;
4. Выбирается установленное ЧИСЛО БИТКОв ОСНОВНОЙ
стороны U1I"}'CT- Если Wlp 'Пслучается дробным. т.о. 1<8.1';
правило. принимается ближайшее ме-ньшее 'число БИТКОВ
WI"}'CTI которое МОЖНО -УСТ8IЮВИ1L на реле.
Допускается установка ближайшеrо большеrо чис.il8
БИТКОВ Wl"}'CT. при условии, ЧТО Б 'ЭТОМ случае устаНОБлен
ное 'число БИТКОВ не отличпется от расчетноrо больше
чем на 5%.
Для схемы Бключения реле РНТ 5б2 или РНТ 5б3по
рис. 22.а. в Wl"}T T==W[laii_"}'C'.l'; для схемы ПО 'рис. 22,6 WI 1o " '1'==
:::=:W p d6."}'CT+W1}1 J _"1'C"1'; для схем включения реле РНТ 5БЗ.
РНТ 5БЗ/2. РНТ 5бб. РНТ 5бб/2 W.YCT WIYCT.
Число БИТКОВ ОСНОВНОЙ стороны получается наимень
шим по сравнению с числами БИТКОВ друrих (HeOCHOB
HЫX //. 1//) сторон защищаемоrо трансформатора.
5. ОпредеШJется число БиткОБ обмоток реле РНТ дЛЯ
неОСНОБНЫХ сторон // и //1 (последнес только для
трехоБМОТО"1НОТО трансформатора) из УСЛОБИЯ, чтобы
в режиме наrрузки или БнеШIlеrо KopoTKoro замыкания
ТОК в ИСПОЛНИТЕ\!lЫIOМ рС..'1е отсутстповал
ЭТОМУ УСЛОБИЮ УДОБлеТБОРЯЮТ раБеНСТБа (при про
хождснии по всем обl\ЮТКl:1М силовоrо трансформатора
РI1БНЫХ мощностеi1):
При ОТК.,ючениоi1 обмотке //1
Wlycтl1H WlIp / H====O-
(13)
Пj!.И отключенной обмотке //
Щуст IIН WПlр /зн:::::=О,
(14)
rде llFi' l<;,н, 1зн номинаЛЫlые пторичные токи для CTU
рон 1. //. //1 защищаемоrо трансФоr
матора.
59
Преобразуя (13) и .(14), полу'тем выражеНIlя дЛЯ
расчета числа витков обмоток реле РНТ сторои l/ и l//:
w === rю .
IIIJ 1 2п IY(:T'
w =::: rю
111)) I п lyCT .
б. ВыбираЮТСJI установленные числа ПИТКОВ IlеОСIlОБ
ных сторон WПуст И WПIуст-
Принимаются ближайшие б6льше€ или меньшее чи
сJЮ витков, которые можно установить на реле РИТ.
I
i,
i:,
о)
РИIC. :22. Схемы включения реле РВТ 5Ш (PBT 565) .в .ц-иффере'I
ЦИRЛЬНОИ защите трансформатора (автотрансФорматора).
а ДВУХQ(it.lvточноrо с нс(]ользооаlшем одноf, ураШJUтельноfi vБМDТlШ; б то
же двух уравlllfП'ЛЬJП,lХ ()бмоток; в 7рехоБМVТ(J1J.Н(Jrо с НСllот,"ЮI>ЫIll(:М лuyх
ураВIJНТСЛЬdLlX обмоток_
60
Для схеЪ!ы БклюЧеИlI'Я реле РIIТ 5б2 IIЛИ PHT 565 по
рис. 22,6
WПУС'l' === Wраб.ус'i' + WIYP.YC7;
WПI1-'СТ ==Wраб.уст + fШпур:уст_
Для схеЪ!ы '10 рис. 22,а, 6
WПУСТ=== Wраб:уст +'ffi'II1'P_YCT_
7. Определяется расчетное значение первиtJ:ноrо тока
небалане8 /1!G_P ос учетом составляющей /Зllб_р обуслоз
ленной окруrлением расчетнЫх чисел БИТКОВ дЛЯ сторан
// и /// защищаемоrо трансформатора. Значение /'нб.Р
определяется по (12).
8. Повторно определястся nерВИ1IIlЫЙ ТОК срабатыва
НИЯ ЗШItПТЫ /' С.З и БТОРНЧIIЫЙ ток срабаТМВ811ИЯ J' еР 1. OT
несенный к основной ст{)роне с учетом lзнб.р.
Если l' ер 1 Окажется больше 1 ер 1 полученноrо ранее
при расчете 'по 'П. 1, ro нужно принять новое значение
WIYCT, ближайшее меньшее по сравнению с ранее прll
НЯтЫМ.
Затем повторяется расчет числа ВИТКОВ для неОСНОБ
пых (// и ///) сторон защищаемоrо трансформатора.
9. ПрOIJеряется ЧУБСТБителыюсть защиты -при KopOT
I{ИХ З8МЫШ,шиях В защищаемой зоне в расчетных МИlНИ
М8Льных режимах.
Коэффициент ЧУВСТВИТ('.!1ЫIOСТИ раСС1Iитьшается по
выражению
k Р".,...."
Ч F IJJI I
rде FК2.мпн===JV_IС;ЗWР_УСТ суммарная н. C. получающаяся
при КОрОТКОМ замыкании Б защищаемой зо
Не Б минимальном режиме,
/P.E ток проходящий по обмоткам реле РНТ
от трансформаторов 'Тока тОЛЬКО ОДiНОЙ нз
сторон защищаемоrо траисформатора. Ta
кое УСЛОВИ1е принято для упрощения расче
та k ч ; ТОкН от дру<,их сторон трансформато
ра обес'Печипают еще более ВЫСОКИЙ коэф
фициент ч-увствительности;
W]1.}'("I, Ta часть БИТКОВ реле РНТ, по КОТОрЫМ про
Х()ДIП ток 1 р.R.З_
61
r) Пример расчета дифференциальноя заЩIl1Ы
траисформатора
Мощность трансформатора 90000 ква, номннальные
иапряжения 115:!: IO%jlO,5 кв, rруппа соединения обмо
ток YI,i'I II.
Питание И11еется как со стороны Бысшеrо, так и со
стороны низшеro наПрЯlжениii. РеrУЛИРОВ8пие иапряже
нин со стороны оБМОТЮ1 Быс.шеrо напряжения в прел.е
,тах :!: 10%.
На обеих сторонах защищае1юrотрансформатора ycтa
и{)влены трансформаторы тока с номинальным ВТОрИЧ
НЫ1\ ТОК01\ 5 а. В защите ПРНlIенены реле типа РНТ.562.
Выбор устаБОК защиты СБеден Б табл. б, 7.
7. ВЫБОР УСТАВОК
ИА КОРОТКОЗАМКИУТОИ ОБМОТКЕ РЕЛЕ РИТ
Надежность отстройки реле от небаланса при Бнеш
НИХ КОрОТЮ1Х З8МЫКШIИЯХ И ОТ броскuв тока Ilамаrничи
ванин реrулируется либо изменением числа ВКЛЮ1lенных
БНТКОБ короткозаllКНУТОЙ об1ЮТЮ1 (РНТ 5б2, РНТ 5б3,
РНТ 5б3/2, РiНТ 5б4), либо аКтИIJНЫМ сопротнмением
RIt.3 ВКлюченным последоватещ)но Б цепь КОРОТКО1замкну
тоЙ об1ЮТКИ (РНТ 5б5, РНТ 5бб, РНТ 5бб/2, РНТ !iб7,
РНТ 5б7/2).
С увеличением числа БИТКОв КОРОТКОЗ8М1<НУТОЙ об
11ОТЮ1 или С уменьшепиеfl1 сопротивления R кз надеж
НVCТЬ отстроiII\И реле <JT перекодных ТОКОВ увеличивает
CS":I. Ол.нако ]IPIlI этом увеЛ'И1IlIВается вреI\1Я деiiствия реле
при корuтких замыканиях Б заЩИlI{аеI\10ii зоНе.
На рис. 23 показаIlЫ ооциллurраммы. из которых вид
но, как ИЗllеняется БреllЯ ср"батыБнияя реле РНТ 5б2
при наличии в 'rOKe KOpOTKOro заI\1ыкания ПОСтоянной co
спшляющей в З€\'ВИСИМОСТИI от Ilисла ВК..'1ючениых витков
короткоза1IКНУТОЙ об1l0ТI<И.
В дифференциальной защите rенераТОРОБ апериоди
ческая CVС1'аВЛЯlOщая Б токе небаланса относительно
невелика. поэтuму для обеспечения быстродеЙствия за
щиты целесообразно принимать МИНИI\18ЛЬНУЮ YCT8Вl{Y:
ОтпаЙl<И A A или R,,-з '100 o./t,.
ОВЫТ эксплуатацнн покаЗЫБает, что на диффереlI
циаЛhноli защите Шlf для надежной отстройки ре..lе от
62
Таблица 6
Основные расчетные величиНы
, I
л/;"
НаИ),fеlюванис nеJ1JIЧIШ
I Числовые значения
Обмотка 11 0 IC B I Обмотка 10.5 -К8
(БН) (НН)
I ПеРIJU'lliЫ(! IIOIIПmamnьiЙ ТОК TpтlC
фОРI\ШТОр,а 90 000 == 452 90 003 == 4 950
S. Jl3- 11 5 уз.ю. 5
l=: .a
и )f3U и
2 Кuэффвцuмт траж:формаЦIUl YCTa
HoIJ.!IeIIIJых трансфqНШТОРОБ тока 600/5 (jOlJ"J}5
n У . т
з Схема соединения трасФОРI\ШТОРОВ А ,
тока
. НОIIПflla.'1ьные I\торIJчlIые токи n 90O'JJ.jrз
П.IJеч.аХ защиты 90001.1
SllkC]f. v3 1IS (Ю()/5 jr3.1O":; 6 000/5
II1 == r3VIIIl T. ' а == 6.52 == 4.12
5 БКЛlOчеЛJJе рafjочая 1
обмоток реле
рИТ 5б
Уравнительная I Да
Уравните.1IЬная IJ не иcnопьзУСТСЯ
Маш'11l>Ia.ЧЬНЫН IlерБИ'IИЫЙ "j'OK 27БО
I F.3.M при l31IеШllем коротком за
IIIЫЮllПШ. ПIЮХО1\ЯЩIIii ">IepeJ
транСфОР),!<lТОРЫ тока:
а) при КОрОТlЮ),l Зall!Ыкашш
шииах ]().5 "6
(ток ПplшеДeJ.1 к 110 IC6)
б) при коротком ЗiJ.IIIUКШDIВ на 1 6CIJ
ItШfШ,\: llfllClJ
GЗ
Таблица 7
Расчет диффсренциалыlOИ защиты
>;, I
л/n.
На1meJЮIJaНlJе НЕ"ЛINПН
чuс....юfJые
:ВIШ<,lеllllЯ
1 Расчетным При иоротком замыкании на 0.1-278()+O,IX
ток нсба ШJ1нах 1O 5 КВ с Y'Jeтo\.l rery X2780 555
паНеа. а лнроfIВППЯ шшряжсння
1. l fi.p= l. н б.,J + 1 2п б.р ===
:::::: 0.11....:в.N + 1::.N 7 1 Jf .:з.1oI
2 Выбор nер Отстpoi'жа ОТ тока ж()аланеа 1,3-555 720
Бичноrо TO 1 С.:В === Il H l HfiJ!
ка срабаты
Б3НИЯ. а
lc.iI_I' Отстpoiша от броска тока llafllar 1.5-452 68()
НИ'lИБаlШЯ трансформатора
lc...s===lllJ./U
Принятым 1 с.:В.р 720
3 Расчепюе число БИТКОВ рабочеi1 обм()Т]{и реле 00-600:5
РВТ.5б2 720- уз
Рср _ Il сж
w JI . P === 1 ср.р , 1 C[J.p === 1 С.:3.р п;-; 5.78
4 УстаНОБленное число БИТКОВ рабочем обмотки 5
W JJ :вб.УС7
.
5 Ток срабатывания зашjrrы при 'W fl2 б.УС7 00-600 5
8З4
l с . з Fc))no;r.o;r 5.уз
'Wрnб.усo;rk сж
.
6 Расчетное число ВПТЕОБ обмоток реле РВТ 5б2 6.52
для стороны 10.5 "В 5- 4.12 7,92
1.[1111
'W'IJ 'W 1JII [j.YC7 l н 10.:;
7 УстаНОБJJеНЕое ЧИСIЮБ ВНУКОВ обмоток PBT 562 8
ДЛtI стороны 1O 5 кв 'W , уст
8 ЧИСJJO В:lПКОВ ypaвIllr.rельном оGмоТIШ 'W,)'P. 8 5 3
включенной со стороны 10.5 "8
W'1'fJ=== 'WJ }'('T 'WI,fI('i.Y T
ы
Продолжение табл. 7
l{
II/П.
Н.шпuюIЫIJIIC I:IСЛIIЧIPi
ЧItCJJUНЫЕ'
sна'lСНlJЯ
9 СоСТсllJляющая тока небалаf!са. вызванная He 7.92 8 x
тОЧIIОСТЫО )'становlШ на реле pac'leTflbIx 7.92
'll1сел ВИ11ЮD. а
U!Ip U!j уст Х 2 7800=28
l ЭШ (j U! 11.3.101
'1'
ю УТОЧlleJJНЫИ ток Ilебалаf!са. а 555 + 2 583
lJ;J.б.ут == lJ;J.б.JJ + 1 2н б
11 УточнеНI1ЫЙ ТОК сраб;ПЫI3aJ-IИЯ заЩlfТЫ. а 1.3.583 75!J
l' С.2 == k и lJ;J.(j.уТ
12 НеоБХОДНflЮСТЬ дмьнeiiшеrо лереС'lетз: лере 834 > 759
счет не nроизводится. если Iс-" больше
1 C .YT
13 Надежность k q при двухфазном ({оротком за lr.io_:3===
действия flIЬ!К3НШf 118 l3ыводзх 10.5 "в 1750
ззщиты Б МllliIП\f3ЛU!ОМ режиме БОО/5 Х
11.3.MIIn 1750 а Х 1.73 25.2
J, F 1 .:3.NИН
"'
F 1 .:9.NI1IJ == 11.1.3'WT.J-CT 25.2-5
W1,.YCT'" 'W1.l\.б.ус'If' kq=== ===
2.1
1 1)-0.3_1111111
l1.ь. 1I п Т . 7 k :!I:
5 2530
65
переходных "[(ШОВ также дс;статочно МИllИмальноЙ .YCTaB
I(и на корот"озамкнутой обмuтке (оrnаЙlшА А илиR...
100 ом).
В дифференциальных защитах трансформаторов м,,-
ИИJмальные уставки на короткозамкнутоiA ()бмотке РНТ
t P=o.07ce n cp=o.'JcC" In
lr . r С"/УУ
l-f" "1f"
а) С!
Рис. 23. Время j)il60Tbl рел€ РIIТ пр« .uаШIЧIIII D "1vl e коропюrо З.t:l\1Ы
КсНlllЯ 3lI1ерIЮЛ11ческой Iсоста.в 'lJIющеи 'I1PH p.t:IЗНОМ JIIIC.:l(o -ВИТКОВ I{O
роrnОЗi1Мi\lН)"ТоИ 06М(}"l'ЖШ.
II на oТf1aijKe J1 A: 6 на отпайкс r r. (СМ. рис. 16,й)
не рекомендуются [Л. 4J. Опыт показывает, однако, что
оf)ычно ДОС1аточными являются устаБ'КИ иа ОтпаЙке
Б-Б ИЩJ. соответствешю, при Rкз 25 ЗО ом.
8. ИАЛАДI(Л РЕЛЕ РИТ
Перед вводом IJ эксплуатацию HOBoro реле необходи-
мо проверить ero исправность и настроить заданные
уставки.
Реле, находящиеся в э"сп.пуатации, треБУЮl период и-
tleCI\IIJX проверок.
Объемы и сроки пеРИОДИ'Jес!{их и внеО'Jередных про-
верок зависят от условий работы реле в процессе эксплу-
атации и от ero фактическоrо состояния.
При новых включениях проверка выполняется в .ло,;r
ном объеме соrласно 'приведеllИЫМ ниже РСlшмендациям.
а) Оценка о(jщеrо еОСТОЯНIIЯ реле 11 Бllешний осмотр
Для предварительной оценки общеrо состояния реле
необходимо проверить 11. с. срабатывания и возврата pe
ле при включении всех витков первичных обмоток
Проверка ДО.'lЖI-rа производиться в соотвеТСТВИИI с YKt'I
ЗаlПfЯМII n. <':1'». Для ОJц-юпреМСfIнni't пропеrЮI исправно
6б
CTII ВIIсШнеrо монтажа Включение ПрОIJсрочl10rо YCTpOIl
ства следует производlIТЬ на сборке зажимов панеЛИ
за щиты.
При внешнем осмотре проверяется наличие пломб,
цеЛОС1Ь СМ'DтрОБоrо стекла, .П....юТIIОсТь ПрНI.1еrанин ('текл;:]
к кожуху и кожуха к цоко.пю, состояние уплотнений.
Далее ПРОlJЗБОДJlТСЯ ОЧИСТКа от ПЬJ.,'lИ И трязи KO>К)"
ХОВ и цоколеЙ реле, ШПJllIек I{.JJИ 11ЛВСТИН, посреДСТБО\il
которых реле подключены к внеШНИМ цепим, наружноrо
мnнтаж,а схемы и сборки контактных З8ЖЩV!ОБ защиты.
Проверяетси надежность 'крепления рсле и изоляция
ero БI..I.ВUДОВ ОТНОСIIте.'1ЬНО п8l1е.lIИ.
б) ВНУfренний осмотр, проверка и реrулировка
мехаНlIl,lеской l,Iас'I'И реJlе
Объем прооерки мехаНИ1lескоi( L,l8CTII устаШ.1Во'1ивветеи
по результатам внешнеrо и внутреннето осмотра реле
и предваритепьноrо измерении псрви'шоrо тока сраба
ТЫВCtния и вnзвран'I., отк.пОllеНИt> которых ОТ звдаllНЫХ Re
личин более IIeM нв 5% }J<ВЗLIваеу нв НВЛlрlllе не--
ис;правностеii В реле.
Проверка производится в следующем порядке и
объеме.
Пос.iJе вскрытия реле нС'е .детали ТlцаТt' IПIНО ОIIliU{ВЮТ
ся от пыли 11 rрЯ31t. Прооеряется И.:1дежиость креn.пения
уз.rIOВ 'Н деталеЙ реле к цо:ко,rrю. а также надежность за
ТЯЖКИ ВIfНТОВ И raeK, крепящих ПрОВО1НИКИ BHYTpellHero
монтажа и !UШIL'1ЬКИ (пnастины) наружноrо монтажа 1М
ВЫВ()}{8Х релс.
Проверяется состояние ПРОМОКУТОЧ1!оrn насыщающе
roся трШIсформатора: lIадежность I<реплеllИЯ траIlСф()р
матора к цоколю ре_"е; це.пОСl ь наружно.. изо.n>щии об
моток; выполнение ВЫВОДОВ обмоток. целость и нвдеж
ИОСТI1 JJX изоляции. на.."Ш1ше ЗВЗ0рОВ между сосеЦНIIМI-I
выодамии с заднеЙ стороны JТIIIЦeBOro щитка. 3вТЯЖli3
ВИНТОВ; ИЗОЛЯЦИЯ ВЫВОДОВ не должна попадать под 'Кpe
ПЯЩliе винты; плотность стяжки лПСТОВ ста..'JИ мвrнито
провода; Ilаllичие -по Bcefl ДЛllllе и d..1e...1oCTb резьбы II
штепсельных винтах И В пrездвх Iцитка уставок; штеп-
сельные вИНТЫ должны иметь твкую длииу. чтобы
обеспеt,[ИПался надежный контакт меж,..1Т.У пластинками
лицевоrо щитка, штепсельными ВИНтами и вту..'1kамИ.
к которым креЛfl-JСЯ ВЫВОДЫ обмоток.
r &
Для I1адежноif заtЯЖКll штепсельных ВИНтов peKOMeH
дуется примеиять епециальный ключ, изображенный на
рис. 24. Ключ лешо изrотонИlТЬ из алюминиеной трубки,
внутренний диаметр которой на I ],5 J.tAt меньше диа
метра штепсельноrо Вннта. На внутренней повеРХНОСТ1f
трубки надфил м пропиливаются канавки количеств
ранном числу ребер на понерхн"сти ИЗОЛЯЦllOнной rОЛОН
]{и шт псельноrо винта.
В реле, Имеющих pery
лирусмые сопротивления /{If.з
и Яш, пронеряется испран
НОСть и надежиость KOHTaK
то.в и выводов УI{азанiНЫХ co
ПрОТИВ.!1сниii.
Осматривается If прове
ряется мехапнчеСl{ая чнсть
исполнительноr() реле. Про
нерка {'еле типа ЭТ 520 про
изводится в соответствин с
рекомендациями [л. 5]. При
Ри<,-. 24. Ключ дЛЯ ЗВТЯ'ЖI{}I правилыlйй установке упо
nIтепсельнык rБJU:lТОБ. ров, оrраИичивающих Ha
чальиое и конечное ПОЛОже
ння якоря, и при правильной затяжке пружины УI{аза
тель уставки должен быть устанОвлеи на черте lli]{а.пы.
ПрОIJерку реле тииа РТ 40 следует ИРОНОДИТЬ сле
дущим образом. Пронеряется надежность иаек и креп.nе
иия всех деталей ИI узлов реле. Крепление иеподвижных
lюнтактоn к П.!1астмассовоЙ 'Колодке нужно ОСУlцествлять
затяжкоЙ raeK. одновременно Пр'ид ржиnая l{репящиi:"
винты отверткой во избежание с:мещення контактов
с заданноrо положения.
Проверяется четкий и надежный n()зврат ПОДВИЖНОЙ
системы при положении указателя устаВКИI на черте
шкалы. Осевой люфт "подвнжной СИСтемы оценивается
наощупь 'и до...lжен составлять, примерно, 0,3, MAI. Люфт
реrулируется положением нерхней цапфы 7. Зазоры
между якорем, нах{)дящемся в прИТЯНутом положении,
и п()люсами маrниrrопровода MorYT реrулироваThСЯ пере--
мещением маrиит()провода при отпущенных ВИнтах 16
(см. рис. 13).
Лепесток якоря, нах()дящеrося в притянутом п{)ложе
нни. не Л,i1ЛЖС.JI задевать за I10люса. 3аЗО(1Ы между Яh":О
68
"еМ ' потосамlI ;юлжны (jbIT" прllыерilO ОДинаков,,'ми
и равными О.З О.4 А/М.
СпираJI"ная противодействующая пружина не долж
иа иметь С.,'1СДОБ окисления, БНТКИ ДОЛЖНЫ располаrать
с" перпеIlДИl<УJIЯРИО .шорю и Ile касаться Apyr друrа.
Стерженьки ПОД13ижноrо 1<о/паК"fIlOrо мостика 3
.10JIЖНЫ СiJободио поворачиваться BOKpyr CBOIIX осей.
Неподоижные контакты должны располаrат"ся cтporo
в ОДlIоii ПJЮС'КОСТИ, иметь одинвковыii ивrиб и замыквТЬ
ся МОСТИКОМ одновременно.
Суммарный ВОЗДУШНЫЙ зазор между неподвижны"
замыквющим контактом и MOCTriKOM должен СОСТ8;БЛЯТЬ
2 2.5 ММ.
Точкн каса'IНЯ должны находиться примерио "а pac
СТОЯНИИ, [ [.5 AtAt от nepeAHero края неПОДОИЖllЫХ IШН
тактов. 'СовместнЫЙ ХОД контаКТОБ должен составЛЯтЬ не
меньше 1 [,5 МJlI, н ПрИ 'пов,ороте подВИЖНОЙ СистеМЫ
до упора шщоижныii контакт не ДОJIжен ДОХОДНТ" до
заднеrо края КОНТЗКТIJЫХ ПJIВСТИНОК неllOДВИЖНЫХ KOH
raKТOB на '.5 А/А/.
МеЖдУ 'передними жесткиыи упорами 17, оrранич,,
вающиr.Пil вибрацию неподвижных контаКТОБ, и nружи-
нами ЭТllх контактов должен быть зазор, '1lросмаТрИБас
мыЙ на CBeT
Задние ПРУЖИllящие упоры 18 ДОЛЖНЫ отстоят" ОТ
пружин неПОДОIIЖНЫХ контактов на расстоянии примерно
I .мм и conplH\aCRTbCH с НИМН Б конце .cOBMeCТHoro ход..в
ПОдБнжноrо Иi неподвижноrо КOIпвктов.
При ИСПО,ЛhЗоваНllИ у реле PHT 567 н PHT 567/2 двух
КОНТаКТОВ замыкающеrо и рmмыкающеru CYMMap
IlЫЙ ВОЗДУШНЫЙ зазор между двумя мостикаМII и двумя
парами неПОДВl'IЖНЫХ контактов должен быть не меньше
'.5 2 А/М при макснмал"ном 'пов{)роте контактных MO
CTIfКOB BOKpyr CBOI-IX осей.
в) Проверка иЗОJIЯЦИII
Прuверка ИЗОЛяЦИ,\I ВКJIючает измереНllе сопротив
ления изо.r:IЯЦИИ и испытание электрической 'прОЧНОСТIl
се повышеиным нвпряжеиием
Сопротнвление ИЗОЛЯЦИИ токовеДУЩIIХ частей реле
относштеJIЬНО корпуса и между собой ДОJIЖНО измерят,,
ся MerOMMeTpoM на I 000 в в СJIедующей последоватеЛи
IIQC..".I:
69
Снимаюrсн перемычки, соединяющие пеРБичные об
мотки.
Измеряется СОПРОТИБление изоляции: первичных об
моток относите.,,"IЬНО корпуса и между 'Собой; Бторичноjj
11 КОрОТI<ЛЗ8МКНУТОЙ обмоток ОтНОсиrrР--ЛЬНО корпуса; TO
КОl3едущих частеЙ ИСilО.r!ните,IlЫlOrо ре.llе относительно
корпуса И между собой-
Испытание злеКТрИ1lескоii ,про.шости И30ЛЯЦllИ ПрОИ3
БОДИТСЯ подачсй перемеНIIОro напряжения I 000 в OTHO
СlIтельно «зеМЛIl» Б полном схеме заЩИIТЫ Б течеНИе
1 -"'1Ii.
с) НаСТРОМl<а элеК...р....есКих хаРilктерис",ик реле
ИСТОЧНИКИ питаНия и способы реrул иро
п а н и я т о к а. Для на'стройки ре.ое РНТ ПИТ"ние ero
nерВИ1ПIЫХ обмоток ДОЛЖНО осущеСТRJIЯТЬСSJ СИI:нусоидаль
НЫМ ТОКОМ. Указанное требование вытекает из реальных
УС.J'10виii работы реле в схеМе защиты: токи, поступаlO
l11ис Б реле от ТjJаИсформаТОрОБ ток", имеют синусои
д"льнуlO форму.
Питание схемы ДЛЯ настройки реле должно ПОД3
БатЬ'ся от междуфазных иапряжеиий перемеllноrо TOl<a
110 ию! 220 6, а послеДОБательио С пеРБ"'!НОЙ обмоткой
реле неоБХОДJlМО включать актппное СОII[ютИВ.!1еl-Ш(' RJV
Бели"ина кoтoporo примерио в 10 раз ПрСБышает полное
сопротиплеllие реле.
Кривая междуфазноro иапряжеиия и\Леет, как npa
БИЛО, синусоидальную форму, в то врем>! как КрИlJЗ!!
фазноrо напряжеllИЯ зачастую отличается от СИНУСОИДЫ.
При подведении синусаидал[,ноrо напряжения He
посредствеllНО 'к зажимам ре.ое, например от реrу."ир!)
Бочиоrо аБтотрансформатора, ток будет несинусоидаль
ным ,и3 за насыщеПИJJ сердечника НТТ реле. Поэтому
для реryлирования тоКа лучше Bcero Иrспол[,зоват[, схе--
му с реостатом [Л. б).
При исподьзО'вании схемы с наrрузочным трансфоР
матором пли ЛАТР для ПОЛУ"ения синусоидальиой фор
мы кривой тока послеJ\опаrельно с обмоткоi1 реле необ
ХОДИМ О ВК2пО 1 lать RA минимал[,ные ведичииы которЫХ
должны быть:
Число витков l1ерl:lИЧfюi1 оБМOТl\Н. . . . _ 5 10 20 40 (j() 120 180
ВеЛИ1,ll1на я',\_ ом. . . . .. _ .. .. . . . . . . 1.5 3 5 10 15 30 50
7()
np()BepKa ИСIlравности НТТ. Об J!сиравнОСТИ
маrНll1'опровода, отсутствии обрывов и ВИТ"Овых замы
каииЙ в первиЧНЫх и вторичноЙ обмотках НТТ, а также
о правильности ВЬШОШlения корОТ1<озамкнутОЙ обмот",>]
можно СУДll1'ь по характеру зависимости между током
в перШJllНЫХ обмотках Н1Т 11 напряжением на 3i1>Ю{Мi\Х
испо.l"lнlIте.пыlrоo репе.
а)
Рис. 25. C((flTlle хара.l<терliСТJfl<:И Э3,ВИ(l.IМОСТJI меж.ду I1ерБlltlllЫМ
ТОКОМ и b-rОРИЧIIЫМ -напряжением на. НТТ.
а ПСПI>1тате.'IЫI8:И cxelola: б хараl<терl!СТИКИ: I i\ОIJQТI.;QзаМКflутая
o(jJ.ютка раЗОМlшута: 2 fюропюз;амкнутая оБNОТI\8 заМlшута.
Зависимость между первичным током I п и вторичным
lIапряженис., на реле и р сиимают по xeMe рис. 25,а
до иасыщения серДС'lн\ша НТТ. Насыщение характер l
зуется тем, IITO напряжение и. 1) ДОСТllrнув максиtlIilЛЬНОЙ
ве.IJИЧИНЫ, становится постОJlННЫJ..I 1 .несмотря на даль
llеЙшсе увеличение лерВИЧJ-lоr() тока.
у реле РНТ насыщение НТТ наступает при токах
в п"рвичных обмотках, раВIIЫХ прнмерно 4, 5/cp.
Чтобы rрафик зависимОСТИ и" от I п был приrО1\еll
1\ЛЯ оцснки исправности НТТ ири Д\обы'l: УСТ80ках "а ре-
71
ле. по rОрlfзонт льноii осп откладывают не ток. а н. с.
Е-п. подсчитываемую путем умнuжения величины Т(Ж,i3
на число включенных витков первичной обмотки.
Вольтметр, используемыЙ для замеров Ир, должен
иметь внутреннее 'Сопротивление не менее 1 000 0"1 На
пределе 2 6. Снятие характеристик проводиТся в сле
дующем порядке.
ЯIЮрЬ исполнительноrо реле заклинивают в отпав
шем положении. На рабочих of)MnTKax устанапливают
максимальиое число ВИТКОВ. Поочерепн() в кажд.ую pa
бочую обмотку подают ток, плавпо реrулируемый движ-
ком автотрансформатора АТ в прсделах от нуля до
Ы ср . Для значепий тока 0,5; 1; 2; 3; Б/ер измеряют Ир.
Характеристики снимаются как при замкиутой, так
и разомкнутой короткозаМКiIУТОЙ обмотке. При Пр€l!ВИЛЬ
ной взаимной полярности w'."з и W"KS И при любых
уставках (А-А; Б-Б; B B; F-F или Я..." От О ДО 100 ом)
характернстики располаrаются несколько ":ниже, чем ПрИ
разомкнутой короткозамкнутои обмотке.
На рис. 25,6 'показаны ПРП1мерные зависимости Ир Ш
Р" дЛЯ релс РНТ-562 и РНТ-563 (напряжения измеря.
лись авометром типа Ц-315).
Важно иметь в Bli.r11Y, что сраВIIивать получеиные при
данноЙ 'проверке зависимости с типовыми и снятыми при
ранее провопипшИхся проверках можно только в том
случае. если они снимались Опнотипными приборами
(например, тестером TT I, авометром Ц-3'I5). Объясняет-
ся это тем. что форма КfШВ()Й Ир сИльИо ()тличается от
синусоиды.
Лроверка исправности короткозамкну
т о й о б м о т I{ и. ..Цоля участия короткозаМКIIУТО:Й обмот
ки в трансформации тока /п во вторичную обмотку НТТ
зависит от I{оличества ВключеlIИЫХ витк()в секциii w'и-:.
И w""-,, (PHT-562 PHT-564) ИЛИI nT величины Я"-,,
(РНТ -5б5 РНТ-5б7).
Лроверка короткозамкнутой обмотки заКЛючается
в замерах lIапряжений на секция" w'кэ, w"К:З И H их
ошайках при разомкиутом контуре короткозамкнутоii
обмотки. Лроверка произвопится по схеме рис. 25,а.
На реле, у ;которых уставки реrулирую1'СЯ Отпайка-
ми, для раЗМI:II{aI'lП1Я Iюнтура КОрОТI<озамкпутоii обмотки
СНИМаются штепсеЛhRые ВННТЫ, преДlIaзнаЧС?1illые длSJ
ВI{ЛlOчеИIIЯ отпаек.
72
13 'OДIl НЗ I1{,рВI1ЧНЫХ 'Обм'ОtOl{ с I1'оJiпы1\ ЧИСJi'ОЫ вит
К'ОВ п'Одается Т'ОК /п"" (2 2,5)/cp и замеряются напряже
ПИЯ между общеЙ точкоii секций w'кз и W"1U3 (ВЫВОД
9) и всеllИ 'ОтпайкаllН. У исправн'Оr'О реле на 'ОДН'ОИ1\ен
IIbIX отпайках секций w'и.з н w"н.з напряжение ДОЛЖIlО
быть примерно одинаковым, а при переходе от 'Отпаек
A A к 'ОтпаЙкаll T T иацряжения в'Озрастают ('ОтпаЙIШ и
IJЫIJOДЫ1'еле иа рисунке ие п'Оказаиы).
На реле с плавн'Ой реryлир'Овк'Ой устав'Ок K{)P'OTK'O
[j)1f:J
Рис. 2С. Схе'\ш для на.СТрОЙКЕ lЮПQЛiНнтеJJЬНоrо орсанз реле РНТ.
замкнутоЙ обмотки KVHTYP размыкают на выводе 9.
Пр.. п'Одаче т'Ока в 'IlерВИЧНУЮ об1ЮТКУ реле на секциях
w' К3 И w ll и...э возниКают примерно одинаковые напряже
ння, позрастающие ПО мере уменьшения пеличины pery
лируемоrо сопротив.Jlения Rи:.з-
Для заllер'Ов приr'ОдеlI В'ОЛЬТllетр с б'ОЛЬШИll IJнутрен
НИ1\ 'С'Опр'Отивлением (не менее I 000 'ОМ на I в) и с пре
делаllИ шкалы 0,5 3 в.
Настр'ОЙка и пр'Оверка исп'Олнительн'Оrо
р е л е. ВТОРИЧIIЫЙ ТОК срабатывания 12СР веЛичина для
реле РНТ неизмеиная, 'Определяется раб'Очей уставк'ОЙ иа
исполнительном opraHe.
Для реле РИТ, у к'От'Орых В качестВе исп'Олнительн'Оr'О
'Ортана ПРИllенен'О реле типа ЭТ 520, среднее значение
вт'Оричн'Оr'О т'Ока срабатывания равн'О 0,225 а, а для реле
с исп'олнительны1\ 'Ортан'Ом типа PT 40 0,17 а.
При пр'Оверке реле 'Отключается 'От ВТ'Оричн'Ой об1l0Т
Ю. НТТ, дЛЯ чеr'О снимается переllычка ll -/2.
Питание 'ОТ испытателыюЙ схемы (рис. 26) п'Одается
на зажи11ы 1O 1l, т. е. неп'Осредствеин'О на 'Обм'Отку
реле.
IIзмеряются токи срабатывания и B03Bp;'lTa. а таIOке
напряжение срабатывания реле. ..Ц.!1Я замеров следует
73
nОЛь оi3йТЬСЯ миллиамперметром со шкаЛOli З(IO 50U л/а
класса O,.2 O.5 и БЫСОКООIVIНЫIVI Больтметром СО I1Iкалом
1 5 В.
ДЛЯ реле ЭТ 520 ток -срабатывания при положении
указателя на риске шкалы (рабочая точка реле) должен
находиться в пределах 0,222 ,228 а_ Напряжение cpa
баТЫВ8ПНЯ при синусоидальном питании ДОЛЖНО бьпь
пvрядка 1,5 1,6 В. Коэффициент позврата по току дол
жен раВIIЯТЬСЯ примерно 0,85. При отклоненни парамет
ров ЭТ 520 от указанных реле необходимо отреrулиро
IJать СОrласно рекомендациям, данным в [л. 51-
Ток срабатывания реле PT 40 на рабочей уставке
должен быть равен 0,17 а с ВОЗIVIОЖIIЫIVI отклонением
в меньшую сторону на 0,01 а_ При 'lIодвсдснии К обмоr
ке реле синусоидальноrо напряжения, равнто 3,6 в,
реле ДОЛЖНО срв,батывать; ДОПУCJ{ается отклонение Ha
пряжсния срабатывания в меиьшую стор'шу иа 0,1 В.
Коэффициент возврата реле PT 40 должеI-] быть "По
рядка 0,8.
Прн отклонении нараметров PТ 40 от указанных BЫ
ше, рсле реrулируется следующим образом. казатель
шкалы 19 (рис. 13) ОТВОДИТСЯ до предела вправо. В об
мотку реле подается синусоидальный ток, равный 0,17 а.
Левым упором, ()rраНИЧИВ8ЮЩИIVI начальное положе
ине якоря, устанавливают якорь Б таКОе ПО fJожение.
чтобы напряжение на обмотке реле, З8меренное БЫСо
JЮОМНЫМ БОЛЬ"i'метроlVI, р8ВНЯЛОСЬ 3,6 В (с вОЗМОЖНЫМ
отклонением до 3,5 в). Найденное положение якоря
фиксируется левым упором.
Далее, ослабляя натяжение противодействующей
ПРУЖIlIIЫ посредством разрезной rайки 20, добиваются
срабатывания реле при токе 0,16--------0,17 а_ При найдеином
натяжении пружины указатель Шкалы С помоЩью rай
кв устанавливают .против риски на шкале реле.
Закрепив указатель в новом положении, 'повторно
проперяют ток и напряжение срабатывания реле, KOTO
рые не должны выходить за указанные выше пределы.
Проверяется коэффициент возврата, который при ие
оБХОДI1МОСТИ реrулируется конечным положением якорЯ
(с помощью праВОrо упор'юrо винта).
Проверяется взаимное расположеНJlIe K{)HTaKTHoro MO
стика и серебряных пластии неrюдnижиых контактов.
74
При необходимости hОНП\КТЫ реryлируются соrласнО pe
комендациям 8,6.
НастроЙка и провер",а первичнЫх 'пара
\1 е т р о в р е л е .РНТ. На пеРВИЧНLlХ обмотках реле уста-
навливается полное чнс.rю витКОВ. Нв KOpOTK032MJ{H} тоИ
обмотке реrУЛИ1руется neJIlРШНВ Rу..й liЛli RК..'Iючаются ()'"'
пайки, выбраюше при расчете уставок заШIIТЫ (д. я пра
ВИЛЬНОМ установки велИчины .R кз контур KOpOTK0'3BMKHY
ТОЙ обмотки должен быть rpазомкнут па зажиме 9
(рис \6 18).
При питании первичных обмоток СИНУСОIIJ..'lапьным
током измеряют перВJI'ЧIIЫЙ ток срабатывания и пОДСЧl't
ТЫвают н. с. срабатывания реде (["pWYCToМ).
IIзмерение ['Т' и подсчет Еср пр,шзводят Д. я каждои
Ilервичной обмотки отдельно.
у pc.Qe РНТ-552 и pHT-563 н. с. сраб"тываllИЯ долж-
ila быть равна 50 ав.
Допустимое отк.qоне>1ие н. с. срабатывания :!:2 ов.
При бодьшем отк.qонении от нормы необходимо изме.-
нить вторичный ток срабатывапия реле [' cl'> т. е. .под
реrулировать в допустимых пределах (0,222 O,228 и)
ток срабатывани,я исполнительнOrО ортана 3Т-520. По
еле реrу. ироБКИ исполните. ьноrо ортана вновь прове'
ряется и. с. срабатыБнияя РНТ.
у реле РНТ.5б4 РНТ-557 н. с. срабатьшаиия дотк'
иа быть равиа 100 ов. Точиая установка и. с. срабаты-
вания у pe. e указанных типов возможна путем реryли-
роваИИА велич"ны сопротивления R-ш. Но такая реrули
ровка допускается только в том случае, если параметры
ИСnO. н"тсльноrо ортана (3T 20y реле pHT-564 и РТ-40
):' реле PIlT-5'65----РНТ-567) находятся 8 указаиных HЫ
ше 'пределах.
Д. я проверки 'работы реле на заданной уставке штеп
сельными Бинтами устанавливают расчетные числа ВIfТ
Ков первичиых обмоток Измеряют ток" срабатываИ"'1
реле 'поочередно д. я всех п.печ дифферепциа.%ной заш"
ты (токи срабатывания pe. e обратио ПРОПОРЩlOнальиы
чис.nу ВИТКОВ пеРВII'ЧНЫХ обмоток. вк..1юченных Б с(Ю1
ветствующее плечо зашиты)
II:-p Еср .
w.
75
Подсчитыuаются н. с. срабаТLшания для каждurо
плеча, веЛИЧИIlЫ l{oropbIx должны быть в норме, еС 1И
настроЙка исполнитеЛЬНоrо opraHa ПIJИ полных ЧIlслах
ВIIТКОВ рабочих обмоток была пrоизведена правнльно.
Отклонение токов срабатывания от расчетных вели
I(ин не ДGЛжны п=ревышать ::t5%.
Если отклонение [ер превышает 5%, допускается из
менить уставку На обмотках данноrо пдеl(а иа один два
БитКа. При ЭТО1\ О б я з а т е л ь н о следует оценить рас-
четом, не оКазалась ли точность [Зыравнивания ТоКов
Б плечах Быше ДVПУСТИllЫХ прсдеЛОБ :'=5%. При недопу
стимом повышении небаланса из За неточности [Зыравни
ванИя токов Е плечах следует оставить расчеТlIые ВИТКи.
При прОБерке пеРБИ"1Ноrо тока срабаТЫБания для
преДОТБращения разБJJOса нз за на.'lИ",ИЯ у НТТ широ
Кои петли rистерезиса ток в первичных обмотках реле
РНТ следует ИЗllенять :1ЛаБНО н Б одну сторону. т. е.
повышать при измерении веЛИ1lИНЫ ТоКа срабатывания
Н пониокать при измерении тока 'во:шрата.
Замеры TOKVB срабатывания и возврата следует про
изводить 2 3 раза, а в протокол /вносить среднее пока
зание.
ПРОБерка работы контаКТоБ. ПРОБеряется
однократность замыкания и раз'мыкаиия, отсутствие ви
брации и искрения на контактах .реле прн подаче Б пер
Бнчные об1ЮТКИ тока Б пределах от 1,05 Тер до 4 5Tep.
Проверка работы контактов при больших токах не Tpe
буется, так как величина 'ВТОРИ1(ноrо тока, поступающеrо
в Dбмvтку исполпительноrо реле, оrраничивается HacЫ
щениеll НТТ.
Практически величина вторичиоrо тока в исполни
теЛЬНО1\ орсане не 1южет !IреБОСХОДИТЬ 0,32 0.35 а у ре-
ле РНТ 562 PI-П 564 и 0.22 .25 а у реле PHT 565
РНТ-567.
Работу контаКТОБ следует 'ПРОБерять как прн плаБ
ноМ поuъеме первичноrо тока, тш{ и л-ри подаче токоВ
разноii величины ТОJIчками.
ПреДБ рительная реrУЛИРОБка контаКТОБ И устране-
ние вибрации .пРОИЗВОДЯТСЯ .J1IpH сня'l'ОМ с коитактов опе
ративном TOI\:e. При ОКDнчательной проверке раБDТЫ
контакты реле ДDЛЖНЫ замыкать и размыкать цепь Ha
rрузки, на и:оторую они НОIJмально работают D схеме за
ЩИТЫ.
76
р БРеl U\IClI..J.'(ЩИИ по у( "раиению БиGРi1l{iш и нечеткuii
а оты КОЮ IПОВ ре.,е ЭТ 520 "Рlшеде"ы в (Л. 5].
реле Рl.40 пр<- I}CMOTpellO аМОIПIIJирующее усrрой
СТВо 15 (рис. 13), снижающее вибрацию кuитактов.
Чтобы серд"чНlЩ НТТ после ОТК.пючения то"а не
ОСтался на аrнИчениым по Оt<Ончаиии проверки работы
КОнтакт{)в через первичиые обмотки следует пропустнть
ТОI(, измеияемый От нуля дО 4 51CI' И обратно. Отклю
чать напряжение с испытатеЛЫIОЙ Схемы ну>кно в MO
\leHT коrдCl то}{ о p .!1e равеIl НУЛIО.
При проверке работы KOIJTaKTOB бо.пьшие ТОКИ, пре
вышающие преде,IlЫ терми(,еСt<ОЙ устоi'rчипости первич
иых обмотоl(, следует подавать кратковремеиио Bn из-
бежание neperpeBa обмоток.
П{)вториыЙ осм{)тр и про верка рабочеii
у с т а в к и. ПО окончании реrулировки н проверки pe. e
необходнмо зачнстить KOHT8KTЫ повторно 'Провернть
крепление и пО.1l0жение спиральной ,пружйны KOHTaKTOB
упоров, затяжку .всех ВИТКОВ и raeK штепсельных ВIlН
тов. Закрыть ре.пе кожухом и вновь провернть ТОк cpa
батывания. По окончанин ПРО(Jерки ре.пе пломбируется.
д) Проверка отстройки реле РИТ
в дифференциальиой защите трансформатора
ОТ бросков иамаrничивающеrо тока
Поско.пьку ток небаланса, обус.пов.nенный бросками
намаrннчнваIOщеrо TOKa ие ПОддается точному расчету
требуется опытная проверка надежности отстройки ре..,е
Р,нт от этоrо вида иебаланса.
Защнщаемый трансформатор Мlюrократно (5 1O
раз) включаеТся пuд иаПРJlж"нне, прн этом ведется Ha
блюдение за контактами реле. В момеНт постановки
трансформатора под напряжение подвижный контаю
HHii мостпк ре..'1е пе должен замыкать IIеподвижные KOII
raKTbl.
ЕСЛII 118б.rlюдаJIOСh хuтя бы OДHo!{paTHO IJ.-JJt;раrива.
ние KOHTaKTHoro мостика. необходимо на короткозаf\Н{НУ
тоЙ обм()Тке реле ИЗМ НIIТЬ УСТ8ВКУ так, чтобы улучшить
отстройку От апериодическоЙ составJIяющей н повторно
проверllТЬ 'надежность отстройки репе от бросков "а.
ма.rнlIlчиDающеrо тока.
77
9. ПРОБЕРI(Д ДИФФЕРЕНЦИДЛЬНOfI зДЩИТЫ
ПОД НДrPУЗКОfl
Проверка ПОД наrрузкО'й включает замеры величин и
снятие векторных диаrрамм ТОIШВ в каждом плече 303..
IЦИТЫ; построение и .ана.IJИ3 Bel<,тopHbIX диаrрамм токов;
замеры напряжений неб таНса на пБМQтках ИICПО.!НIИ
тельных O'praHO'B реле РНТ и тО'ка I1ебаланса в нулевых
прО'вО'дах тО'кО'вых uепей и в нулевО'м прО'вО'де дпфферен-
ЦШ3.JIЬНОИ ПеПИ.
Для пО',"учения при прО'верке защиты пО'д наrРУЗКО'Il
четЮIХ резу.l1ьтатов необходимо на всех лрнсоединениях
создать наrрузку С тО'ками не менее 15 20% нО'минаш,-
пых.
ВектО'рные дпаrраммы тО'кО'в наиБО'."ее удО'бнО' и бы-
стро снимаются с помощЬЮ ВШlьтамперф.аЗОIШЛИI<атора
ВАФ-85 [Л. 5].
При замер-ах тOJ{()В и СНЯТИИ ueKT,opHbIX диаrра:мм
вк.fJЮlJение прибороlЗ МОЖНо ПрОИ3ВОДНТЪ .!"!Ибо в П.l1ечи
ТОКОВЫХ цепей на сБОрl<е заЖИМОВ па нели защиты,
лиБО' в днффереНЦIlаJIьные цепи (пО'с."едО'вательнО' с пер-
IJНчНЫМ1' О'бмО'тками реле РНТ) с пО'О'череднО'й пО'дачей
ТОКОВ От Е03.жд{)rо плеча путем закорач:ивания и OTCO'=
динения ТОКОВЫХ цепей друrнх П.l1еч.
При снятии и пострО'ении векториых диаrрамм не-
обходимо соблюдать ус.ловие. соr..часно котором}' прове
ряющий выбраJI пол-ожнтельные напраВlIt:'ния ТOI\:ов
в ЧIJIеЧ2Х защиты. Обычно ПОJIOжите.1Iьные направления
токов в плечах ПрИНИJ\I2IОТСЯ от трансформаторов тока
в :реле. В соответствии с этнм сторона 'f'окоизмеритель
иых клещей ВАФ-85 или зажнм тО'кО'вой цепи ваттме-
тра (фазО'ме-.:ра), обозначенные звездочкой, при снят"и,
IJ€KTOpHЫX диаrра"'\1М должны быть всеrда обращ,еНIJ1
в сторО'ну tpaH-СфО'рМ2ТО'rО'в тО'ка_
На рнс. 27д нО'казаны принятые ПО'."О'жительные иа-
правления токов Б ПJIечах защиты трехобмоточноru
трансформатора 11 ВКJIЮ1IенИЕ> ПJ1иб()ров соответствvю
щее принятым ПОЛОЖllтельным направлениям 'ТUlшв.
ПОСКО I1ЬКУ вторичные тонИ неСl<омпенсированы по Be
'1ичине. векторы строяТ1СЯ не по ТOI{ам, а по н. с.:
Для I1леча 1
.. II
.Пl
Н. с.
раБtlа
. . . . . . _ J'.'Ul II
. j' (WIYP+WV)
.1'.(и'п)"Р+ W Р:)
78
н В УСol10ВИЯ,\: 112rpY 1{1I rеомеТJ1l1чсская CY?IMa netJDII1.1
их ТО"ОВ равна иулю:
i.+i,+i.= о.
ntJlI праВlIЛЬНОМ ПI\ЛIOчеНПll ТOIшвых цепеiI л.иффере
l.1иальной защнты rеометрнческая .сумм а н. с. ДJIЯ l\.аж-
дой фазы таl\:же должна равняться ну.пю:
i'.wp+i',(w,yp+WPJ--f i',(w"yp+Wt,) O.
Вею.орная днатрамма, построенная по н. с. для при
ведеиноro Прllмера, по"азана на plIC. 27,6.
Измерение напряжеНlIЯ небаlIанса nрОИЗВОДIJТСЯ на
зажимах 1O 11 ре."е РНТ с помощью вольтметра, имею-
щеro ннутреннее сопротивление не менее '1 000 ОА' на 1 6
И ШI{аlIУ, ПОЗDОJIЯЮЩУЮ измерять минимальные напря
жеииЯ O.05 O,I 6. Д.." этоii цели .можно Н<:ПО.%ЗОВаТЬ
I3АФ В5. J1J\1еющиЙ -на всех преде.!1ах. .fl том IIJIC.!1C И на
ш"але 1 6, входное СОП:РОТИВШ Jlие 2500 01.' на 1 6.
.J1.pH ТIрави ьном соединении токовых цепеЙ защиты
и прави.чьном выборе lюэффицнентов трансформации
трансформаторов ТО"а и ВИТ"ОВ первнчных обмото" РНТ
напряжения небаланса на оБМОТI(ах иСПО.,1нительиых pe
ле Д{).I'1ЖIIЫ быть во MHoro раз меньше напряжеНJfЯ сраба
тына"и" Р.нТ.
Напряжения срабатыван,,<я у реле РНТ 5б2 РНТ 564
раНIIП 1.5 1,56 6, а у реле PIIТ 565 PHT 567 3,5
3,66.
Чтобы OцeНJ1TЬ веЛllIlИНУ небалаllса при НОпом вклю-
ченни заЩIIТЫ, нужно ero .сравнить с J1ебалансами на
реле друrоЙ та KoiI же защнты. о нотороЙ заведомо И3
вестно. что она ВI{.1lючеllа правильно. При последующИХ
проверках защиты наnряжеllИЯ небалаllса сравнивают
с величинами. полученными во время предыдущих про
верок Следует прн этом помнить, чТо сравнивать неба-
лансы можно "р" "аrруз"аХ, близ"их друр " друту по
ne.nичине.
В диффереlЩllаЛЬНhlХ заЩllТах трансфuрматоров и
автотраl!сформаторов с peryJlllpOBaНlleM напряжения под
наrрузноЙ ПОllOжени{" пеРЕ"К.ТIЮtlатеlIЯ ответвлений Вlшяет
на веlIПЧИНУ нсбалан.са: J\ШНlJмальныЙ "I1Е"t1аланс 'Обычн()
получается пр." среДllем ПО 1l0жеllllИ ПереКllючате.:'я, Ma
КСlfмальныii . Прll l{paiiB1lX поло>кеJlИЯХ.
19
Фа'>l'l"f>'J!l'
" l'
"-tт t
(t"'лr
а)
j
От'"
j;"w
iJв,Що.wrЩ,J "
. /
" "
:t/ j- "
2Bi WIУР"wДJ
ы т
Рис. 27. Проверка лиффереНЦll8пыюй 3.i1Щl!ТЫ под flаrр)'ЗJ{ОИ
(1 (","('ма Sflll{lITIo'I; 6 CXf'M8 включеliМЯ прибора 1l(J11 СRЯТШI BCKT0J1110i'i Дl_а.
rpill'>IMJ.! ТОКOlЗ: EJ Bel\TOpllfl11 J];lШrраМJ\!1I II,ЗмаrНI!ЧIШШОЩ")'; CIТJI. соз.д.аIJa.емыХ
TOt-i8МI'. прОХОДSlU,l.llМl1 IВ IIJlечах SIIUVITbl.
во
ЛИТЕРАТУРА
1. ДРОЗДОВ Л. д.. Э.'1СКТрИ'1еСКIIС цети с ферромаrНПТНJМИ
rеРле'lllllкамn Б релеi'шni! с щ.и-те. ИЗД JЮ «ЭfJерПiflJt. 1965.
2. Ч е р 11 О () Р о в о n II В.. РелсiшШ1 ЗiiЩИТ3. rосэнерl'O'издат.
1958.
З. ЕеРК{J8ИЧ М. Л. 1I CeMefto'IJ В. А., ОСНОПЫ teXl-IНf\И и
5КСПlJ}'08тации рl:'JJеiJIIОЙ заЩ(IТЫ. rOt':щерr-ошщат. 1965.
4. К рыж а 11 о.в с к и й О. Н.. ИIIСТРУ;КЦИЯ lJO "aJ1эдке. IJ1роверке
и ЭКС.JJJI}'3'l'ИЦIIИ диффереfЩИ3lJЬНЫ:Х реле ТI1ПОiВ PHT 562 И РНТ.563..
rооэнерrоиздат. 1963. -
5. Овчинников В. В.. Эо'lект,рОМaI'llIIтные реле 'lЮКа н нап'рЯ
жеllllИ. IIЗД .во «Энерrия». 1965.
5. rOJlyC5eH М. Л.. Лооар.а:rУJ]3 дlIя про'верIOl релеnнон s,ащи-
ты н 8Ето:матики. rОСЭl:lерr-оиздат, 1962.
7. В а В'Н и B. Н., Трансформаторы тока, ИЗД ВD «ЭнерПlЯ». 1966.
8. РУКОВОДЯЩIШ указа.ния 110 реJIеil1юli защите Не 5. rl>c
знерrOll3Д3Т, 1961...........] б3.
оrЛАВЛЕНИЕ
1. Осtювные 'nрtшципы Dыоолнения дифференциальных 'ТOKO
ЕЫХ защит . . . . . . . . .. з
2. Т ОI\И НЕ'баJl3f1са в диффереН-ЦJ.,а."JЬНЫХ зau,u.IТа.." .. 14
З. .принцнп деftствил насыщающихся трансформаторов тока 21
4. У роilство И J{ОНСТРУ.кция реле РНТ . . . . 27
5. ИсполнеНIIЯ :и ОСновные еХНJlческне IдЗИtlые рf'ле РВТ рзз
tJЫХТWПОВ ......._.....38
б. Расчет устаеок и Бы{j,ор числ:а ,виТКов перБllЧНЫХ обмоток
релеРIП _...._...._._ 50
7. Выбор устзеок tiз КОРОТКQзаМfШУТОЙ обмотке pe 1e РНТ 62
8. HM3ДRa реле РНТ . . _ _ . . . _ 66
9. 'np08e,J>Ka диflфереНUI.ЗIlЬНО" .38щJI'Iы ПОД наrрузJ{оА 78
ЛIIте,ратура 8В
Цена I Б коп.
и o rk.. "оии; a.,OhI''fQ",e.t:N,u.yechVl'i
tll "иf.п"' '" NЛ
ттт.6; 6leшдu,f ;od.;.ll.