Похожие
Текст
СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ТИПОВЫЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
КОНСТРУКЦИИ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО
СТРОИТЕЛЬСТВА
Под общей редакцией
д-ра техн. наук проф. Г. И. Бердичевского
2-е издпереработанное и дополненное
МОСКВА
СТРОИИЗДАТ
19 8 1
ББК 38.53
Т 43
УДК 624.012.35 : 725.4.012](031)
Рекомендовано к изданию Отделом типового проектиро¬
вания и организации проемно-изыскательских рабоі Гос¬
строя СССР.
Авторы: В. М. Спиридонов, В. Т. Ильин, И. С. Приходько,
С. Н. Алексеев, Ф. А. Иссерс, В. А. Клевцов, М. Г. Костюков-
ский, Н. М. Ляндрес, В. М. Москвин, Р. И. Рабинович,
Н. В. Селиверстова, Г. К. Хайдуков, Б. М. Чкония , А. Н. Ко¬
ролев, В. С. Шейнкман, Р. Г. Шишкин, М. С. Шорина,
Л. Ш. Ямпольский.
Научные редакторы: А. Ш. Дехтярь (разделы 1 и 2),
В. М. Спиридонов (раздел 3).
Типовые железобетонные конструкции зданий
Т 43 и сооружений для промышленного строительства/
В. М. Спиридонов, В. Т. Ильин, И. С. Приходько
и др.; Под общ. ред. Г. И. Бердичевского.—2-е изд.,
перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1981. — 488 с.—
(Справочник проектировщика).
Приведены данные для проектирования и технико-экономические
показатели фундаментов под колонны и фундаментных балок, колонн,
стропильных и подстропильных балок и ферм, плит и сборных оболо¬
чек для покрытий, панелей стен, каркасов многоэтажных зданий с ба¬
лочными и безбалочными перекрытиями. Представлены конструкции ин¬
женерных сооружений.
Для инженерно-технических и научных работников проектных, на¬
учно-исследовательских и строительных организаций.
^ 30205—604
Т 82—81. 3202000000,
047(01)—81
ББК 38.53
6С4.05
ТИПОВЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
И СООРУЖЕНИЙ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
СПРАВОЧНИК ПРОЕКТИРОВЩИКА
Под редакцией Г. И. Бердичевского
Редакция литературы по строительным материалам и конструкциям
Зав. редакцией П. И. Филимонова
Редакторы А. В. Болотина, И. С. Бородина, Л. И. Круглова
Мл. редактор 3. М. Терентьева
Технический редактор В. Д. Павлова
Корректоры Н. О. Родионова, 3. Г. Ляпорова
ИБ № 2124
Сдано в набор 26.04.81. Подписано в печать 27.10.81. Формат 70Х1 08x/ir-
Бумага тип. № 2. Гарнитура литературная. Печать высокая. Уел. печ. л.
42,7. Уел. кр.-отт. 42,7. Уч.-изд. л. 59,07. Тираж 40 000 экз.
Изд. № А.X.7787. Зак. № 751. Цена 3 р. 40 к.
Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а
Владимирская типография «Союзполиграфпрома» при Государственном
комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
600000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7
© Стройиздат, 1974
© Стройиздат, 1981, с изменениями
ОГЛАВЛЕНИЕ
Стр.
Предисловие .».·»»>»
РАЗДЕЛ 1> ТИПОВЫЕ
КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ
ЗДАНИЙ
Глава М. Область применении типовых
железобетонных конструкций одноэтажных
промышленных зданий (инженер Pt Г. Ши¬
шкин)
1.1.1. Общйе сведения
1.1.2. Конструктивные схемы зданий
1.1.3. Унифицированные габаритные Схе¬
мы одноэтажных зданий промыш¬
ленных предприятий ....
1.1.4. Унификация привязки элементов
конструкций к координационным
осям зданий
Глава 1.2. Фундаменты под колонны
(инж. И. С. Приходько)
1.2.1. Общие сведения .
1.2.2. Конструкция и расчет фундаментов
1.2.3. Методика подбора марок фунда¬
ментов
1.2.4. Таблицы и графики дли подбора
фундаментов под колонны прямо¬
угольного сечения ....
1.2.5. Таблицы и графики для подбора
фундаментов под колонны двухвет-
вевого сечения
Глава 1.3. Фундаментные балки (инж.
И. С. Приходько)
1.3.1. Общие сведения
1.3.2. Фундаментные балки для шага ко¬
лонн 6 м
1.3.3. Фундаментные балки для шага ко¬
лонн 12 м
Глава 1.4.' Колонны (канД. техн. наук
М. Г. Костюковский, инж. В. С. Шейнк-
ман)
1.4.1. Общие сведения
1.4.2. Колонны для зданий без мостовых
кранов
1.4.3. Колонны для зданий с мостовыми
кранами
1.4.4. Нагрузки и основные условия рас¬
чета
Глава 1.5. Стропильные и подстропиль¬
ные фермы (инж. Р. Г. Шишкин)
1.5.1. Общие сведения
1.5.2. Раскосные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей (инж.
И. С. Приходько) ....
1.5.3. Безраскосные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей
1.5.4. Безраскосные фермы для покрытий
зданий с малоуклонной кровлей
1.5.5. Треугольные фермы для покрытий
неотапливаемых зданий
1.5.6. Подстропильные фермы для зданий
со скатной кровлей ....
1.5.7. Подстропильные фермы для зда¬
ний с малоуклонной кровлей
Глава 1.6. Стропильные балки (инж.
Р. Г. Шишкин)
1.6.1. Общие сведения
1.6.2. Стропильные балки пролетами 6 и
9 м
1.6.3. Стропильные балки пролетом 12 м
1.6.4. Стропильные двускатные балки
пролетами 12 и 18 м .
Глава 1.7. Плиты и прогоны покрытий
(инж. И. С. Приходько)
1.7.1. Общие сведения
1.7.2. Плиты длиной 6 м . . „
Стр.
1.7.3. Плиты длиной 12 М · . . ,172
1.7.4. Применение плит в покрытиях зда-
. ний 180
1.7.5. Мелкоразмерные плиты * . . 182
1.7.6. Прогоны длиной 6м. . . . 183
Глава 1.8. Оболочки положительной га¬
уссовой кривизны для покрытий зданий
(кандидаты техн. наук М. Г. Костюков¬
ский, Р. И. Рабинович, д-р техн. наук,
проф. Г. К. Хайдуков) 196
Глава J.9. Панели стен (инж.
Η. М. Ляндрес) 208
1.9.1. Общие сведения. Материалы и сор¬
тамент панелей стен для зданий с
шагом крайних колонн 6м . . 208
1.9.2. Область применения панелей . . 217
1.9.3. Конструкция панельных стен . . 217
1.9.4. Панели для неотапливаемых зданий
с шагом крайних колонн 12 м . 222
Р А 3 Д Е Л 2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ
Глава 2.1. Область применения типовых
конструкций (зданий) (инж.|б.М. Чкония|)
канд. техн. наук А. Н. Королева) . . 227
2.1.1. Общие сведения 227
2.1.2. Унифицированные габаритные схе¬
мы зданий 228
2.1.3. Унификация привязок конструкций
к разбивочным осям зданий . . 230
Глава 2.2. Конструкции зданий с балоч¬
ными перекрытиями (канд. техн. наук
Г. В. Выжигин, инженеры 1 Б. М. Чко-
ния [, М. С. Шорина, Л. С. Ямпольский,
Н. В. Селиверстова) 231
2.2.1. Общие сведения 231
2.2.2. Конструктивное решение каркаса 233
2.2.3. Расчетные положения . . . 244
2.2.4. Колонны и связи 245
2.2.5. Перекрытия 263
2.2.6. Лестницы, шахты лифтов и пере¬
городок 273
2.2.7. Применения конструкций серий
1.420-12 и 1.420-6 275
Глава 2.3. Конструкции зданий с безба-
лочными перекрытиями (инж. |б. М. Чко-
ния], канд. техн. наук А. Н. Королев) , 324
2.3.1. Общие сведения 324
2.3.2. Габаритные схемы зданий, привяз¬
ка колонн и наружных стен к раз¬
бивочным осям 324
2.3.3. Конструктивное решение зданий . 326
2.3.4. Сборные железобетонные изделия 328
2.3.5. Нагрузка на каркасы зданий . . 329
2.3.6. Основные расчетные положения . 331
2.3.7. Общие указания по монтажу желе¬
зобетонных конструкций каркаса ' 333
2.3.8. Применение конструкций в зданиях
с агрессивными средами . . . 333
2.3.9. Общие указания по применению
чертежей 333
РАЗДЕЛ 3. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ
СООРУЖЕНИЙ
Глава 3.1. Силосы (инж. В. Т. Ильин) 340
3.1.1. Общие указания 340
3.1.2. Конструктивные решения унифици¬
рованных силосных корпусов . . 342
3.1.3. Основные расчетные положения
(канд. техн. наук Ф. А. Иссерс) , 348
5
6
6
7
8
И
14
14
15
16
19
50
71
71
71
74
75
75
78
99
102
103
103
105
131
137
142
146
150
151
151
151
154
157
160
160
160
1*
3
Стр.
Стр.
Глава 3.2. Закрома (инж. И. С. При¬
ходько)
3.2.1. Общие сведения
3.2.2. Габаритные схемы закромов и на¬
грузки
3.2.3. Конструктивное решение закромов
Глава 3.3. Емкостные сооружения си¬
стем водоснабжения и канализации (инж.
И. С. Приходько)
3.3.1. Общие сведения
3.3.2. Унифицированные габаритные схе¬
мы емкостных сооружений
3.3.3. Конструктивные решения прямо¬
угольных емкостных сооружений
3.3.4. Конструктивные решения цилинд¬
рических емкостных соружений
3.3.5. Конструкции колодцев
3.3.6. Конструкции лотков ....
3.3.7. Общие требования к конструкциям
емкостных сооружений
Глава 3.4. Эстакады и отдельно стоя¬
щие опоры под технологические трубопро¬
воды (инж. В. М. Спиридонов)
3.4.1. Общие сведения
3.4.2. Отдельно стоящие опоры под тех¬
нологические трубопроводы
3.4.3. Одноярусные эстакады под техно¬
логические трубопроводы .
3.4.4. Двухъярусные эстакады под тех¬
нологические трубопроводы
3.4.5. Железобетонные центрифугирован¬
ные стойки кольцевого сечения
Глава 3.5. Коммуникационные каналы и
тоннели (инж. В. М. Спиридонов)
3.5.1. Общие сведения
3.5.2. Конструкции каналов и тоннелей
из лотковых элементов
3.5.3. Конструкции тоннелей из объемных
блоков и с применением уголковых
стеновых элементов .
Глава 3.6. Напорные и безнапорные тру¬
бы (инж. И. С. Приходько) . . . .
3.6.1. Общие сведения
3.6.2. Напорные трубы
3.6.3. Безнапорные трубы .
Глава 3.7. Фундаменты под технологи¬
ческое оборудование (инж. В. Т. Ильин)
3.7.1. Общие сведения
3.7.2. Монолитные невиброизолированные
фундаменты под кузнечные молоты
и компрессоры
349
349
349
350
353
353
353
353
362
364
368
368
371
371
371
386
397
404
409
409
411
430
443
443
444
447
456
456
456
3.7.3. Монолитные виброизолированные
фундаменты под компрессоры
3.7.4. Монолитные виброизолированные
фундаменты под компрессоры .
3.7.5. Фундаменты (постаменты) под ем¬
костную аппаратуру ....
Глава 3.8. Сваи (инж. В. Т. Ильин) а
3.8.1. Общие сведения
3.8.2. Забивные сваи сплошного квадрат¬
ного сечения
3.8.3. Забивные предварительно напря¬
женные сваи сплошного квадратно¬
го сечения без поперечного армиро¬
вания ствола
3.8.4. Забивные сваи квадратного сечения
с круглой полостью ....
Приложение 1. Указания по применению
железобетонных конструкций в агрессив¬
ных средах (доктора техн. наук В. М. Мо¬
сквин и С. Н. Алексеев)
1. Общие требования и основные принци¬
пы учета агрессивных воздействий при
проектировании
2. Классификация агрессивных сред и
оценка их действия на бетон и желе¬
зобетонные конструкции
3. Требования к арматурной стали и бе¬
тону и к расчету конструкций
4. Антикоррозионная защита конструкций
Приложение 2. Указания по контрольным
испытаниям типовых конструкций (д-р
техн. наук В. А. Клевцов) ....
1. Общие положения
2. Количество изделий, испытываемых
нагружением, схемы приложения на¬
грузок и схемы опирания изделий
3. Испытательные нагрузки
4. Оценка качества изделий по резуль¬
татам испытаний нагружением
5. Показатели качества, контролируемые
неразрушающими методами, их номи¬
нальные значения и допускаемые от¬
клонения
6. Количество контролируемых конструк¬
ций, план контроля неразрушающими
методами
7. Оценка качества изделий по результа¬
там испытаний неразрушающими ме¬
тодами ........
453
465
467
469
469
469
472
474
476
476
476
477
481
482
482
482
484
486
486
487
487
ПРЕДИСЛОВИЕ
В нашей стране основная часть про¬
мышленных зданий и инженерных сооруже¬
ний выполняется с преимущественным ис¬
пользованием типовых железобетонных кон¬
струкций, в том числе изделий массового
заводского изготовления.
Осуществленная в стране унификация и
типизация строительных конструкций, не
имеющая по своему размаху и научно-тех¬
ническому обеспечению аналогов в мировой
практике, оказала плодотворное влияние
на повышение эффективности проектирова¬
ния и возведения зданий и сооружений. Из¬
менилась структура проектной документа¬
ции на промышленные здания и сооруже¬
ния, возводимые из сборного или монолит¬
ного железобетона.
Ежегодное расширение типизации не¬
сущих и ограждающих железобетонных
конструкций в промышленном строительстве
сопровождается ростом1 объема проектной
документации — стандартов, рабочих чер¬
тежей типовых конструкций, руководящих
материалов по проектированию зданий и
сооружений с использованием типовых ре¬
шений. В этих условиях справочные изда¬
ния приобретают исключительное значение.
Необходимость концентрации и ком¬
пактной подачи в рамках справочного из¬
дания обширного объема проектной доку¬
ментации предопределила некоторые огра¬
ничения при отборе материалов для
справочника и особенности его построения.
Общие справочные данные и текстовая
часть описательного характера сведены к
минимуму. Основной материал представлен
в виде таблиц, содержащих номеклатуру и
сортамент типовых конструкций, данные о
расходе бетона и стали (с выборкой по
классам), ключи для подбора конкретных
марок конструкций в зависимости от задан¬
ных параметров зданий и сооружений,
вида, величины и сочетания нагрузок и
воздействий; в необходимых случаях даны
графики по подбору марок конструкций и
расхода на них материалов. Иллюстра¬
тивный материал также сведен к возмож¬
ному минимуму.
Справочник состоит из трех разделов и
трех приложений. Разделы 1 и 2 посвящены
типовым конструкциям одноэтажных и
многоэтажных промышленных зданий, в
них приведены технические данные по фун¬
даментам и фундаментным балкам, колон¬
нам, стропильным балкам и фермам, под¬
стропильным фермам, плитам и оболочкам
покрытий, стеновым панелям, элементам
каркасов многоэтажных зданий с балочны¬
ми и безбалочными перекрытиями. В раздел
3 вошли материалы по типовым конструк¬
циям инженерных сооружений — силосов,
закромов, емкостей, систем водоснабжения
и канализации, эстакад под трубопроводы,
коммуникационных каналов и тоннелей,
труб для напорных и безнапорных водово¬
дов и канализационных систем; в этот раз¬
дел также включены данные по сваям и фун¬
даментам под технологическое оборудова¬
ние. В приложениях представлены краткие
(основные) сведения об особенностях при¬
менения железобетонных конструкций в хи¬
мически агрессивных средах, правильный
учет которых позволит увеличить межре¬
монтный период эксплуатации конструкций,
а также даны указания по организации и
выполнению контрольных испытаний изде¬
лий на заводах сборного железобетона и
приведен перечень типовых конструкций,
рассмотренных в справочнике.
При подготовке второго издания спра¬
вочника многие главы подверглись корен¬
ной переработке в связи с введением в дей¬
ствие новых норм проектирования железо¬
бетонных конструкций (СНиП П-21-75),
пересмотром и сокращением номенклатуры
типовых конструкций, выпуском новых стан¬
дартов, использованием высокопрочных бе¬
тонов и расширением области применения
типовых конструкций.
Второе, переработанное и дополненное
издание справочника подготовлено специа¬
листами отдела типового проектирования и
организации проектно-изыскательских работ
и Главпромстройпроекта Госстроя СССР,
НИИ бетона и железобетона и ЦНИИпром-
зданий Госстроя СССР под руководством
редакторской группы в составе: д-ра техн.
наук проф. Г. И. Бердичевского, инженеров
А. Ш. Дехтяря и В. М. Спиридонова.
При составлении справочника использо¬
ваны материалы проектных и научно-иссле¬
довательских институтов: Промстройпроекта,
Ленинградского Промстройпроекта, Киев¬
ского Промстройпроекта, Проектного ин¬
ститута № 1, Харьковского Промстройнии-
проекта, ЦНИИпромзданий, НИИ бетона
и железобетона и др. Ссылки на проектные
институты — авторов типовых конструкций
даны в прил. 3.
Основное назначение справочника — слу¬
жить пособием инженерам-проектировщикам
при разработке технико-экономических обос¬
нований принимаемых проектных решений,
при выборе (без привлечения рабочих чер¬
тежей) типовых конструкций на начальных
стадиях разработки проектов, а также в
решении вопросов, возникающих при разра¬
ботке индивидуальных и привязке к мест¬
ным условиям типовых проектов, а также
при согласовании с подрядными строитель¬
ными организациями номенклатуры конст¬
рукций для строящихся объектов. Он бу¬
дет полезен инженерно-техническому персо¬
налу строительных организаций и заводов
сборного железобетона, научным сотрудни¬
кам, преподавателям и студентам строитель¬
ных вузов. Во втором издании справочни¬
ка не применялись единицы СИ, поскольку
нормативно-техническая документация, ис¬
пользованная при разработке рабочих чер¬
тежей типовых конструкций, не пересмот¬
рена с учетом этой системы. Таблица со¬
отношений между физическими величинами
системы МКС и СИ приведена в конце
книги.
Авторский коллектив выражает призна¬
тельность организациям и специалистам,
высказавшим ряд полезных замечаний и
предложений по содержанию второго изда¬
ния справочника.
5
РАЗДЕЛ 1
ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ
ГЛАВА 1.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
ТИПОВЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ОДНОЭТАЖНЫХ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
(инж. Р. Г. Шишкин)
1.1.1. Общие сведения
Номенклатура типовых железобетон¬
ных конструкций включает несущие и ог¬
раждающие элементы одноэтажных про¬
мышленных зданий, состоящих из одного
или нескольких (многих) пролетов с оди¬
наковой или различной высотой в пределах
3,6—18 м от пола до низа несущих конст¬
рукций покрытия и пролетами 6—24 м (в
некоторых случаях железобетонные несущие
конструкции — стропильные фермы' приме¬
няются и в зданиях с пролетами 27 и 30 м).
Из этих конструкций можно проектиро¬
вать и комплектовать здания бескрановые и
оборудованные мостовыми или подвесными
кранами, бесфонарные и с аэрационными,
светоаэрационными или зенитными фонаря¬
ми, а также здания, имеющие подвесные по¬
толки, скатную или плоскую (малоуклон¬
ную) кровлю, с наружным или внутренним
отводом воды, а также однопролетные зда¬
ния с неутепленной кровлей из асбестоце¬
ментных волнистых листов, с наружным
а)
отводом воды. Некоторые характерные раз¬
новидности зданий из типовых конструкций
показаны на рис. 1.1.
Типовые конструкции разработаны для
зданий массового строительства, отвечаю¬
щих следующим условиям:
объемно-планировочные параметры при¬
няты по унифицированным габаритным схе¬
мам (п. 1.1.3);
расстояния от разбивочных осей зданий
до геометрических осей или граней конст¬
рукций соответствуют унифицированным
значениям размеров-привязок (п. 1.1.4);
эксплуатационные нагрузки находятся
в пределах унифицированных значений
(п. 1.1.3).
Номенклатура железобетонных типовых
конструкций соответствует всему набору
унифицированных габаритных схем, за ис¬
ключением несущих конструкций покрытий
для зданий пролетом 30 м, для которых ре¬
комендуются стальные конструкции. Эта но¬
менклатура применима также для зданий,
в которых имеются встроенные перекрытия
по всей площади (двухэтажные здания) или
отдельные этажерки (для размещения тех¬
нологического оборудования), конструкции
которых не опираются на основные колонны
здания.
Типовые железобетонные колонны могут
использоваться в цельножелезобетонньіх и
д)
.ЗгГІ 1 rt-k
-+Л 1 1Т^
1 ГН-Х-R
L
9
Рис. 1.1. Схемы попереч¬
ных рам каркасов с ти¬
повыми железобетонны¬
ми конструкциями
а — бескрановое здание
однопролетное и много¬
пролетное с плоской
кровлей с применением
стропильных балок; б —
здание однопролетное и
многопролетное (с внут¬
ренним отводом воды)
со скатной кровлей с
применением двускатных
стропильных балок; в —
здание двухпролетное и
трехпролетное со скат¬
ной кровлей (с наруж¬
ным неорганизованным
отводом воды) с приме¬
нением стропильных ба¬
лок с параллельными по¬
ясами и двускатных; г—
здание, оборудованное
мостовыми кранами с
применением раскосных
(или безраскосных) стро¬
пильных ферм со скат¬
ной кровлей и внутрен¬
ним отводом воды; д —
го же, с применением
безраскосных ферм со
стойками и малоуклон¬
ной кровлей, с внутрен¬
ним отводом воды; е —
однопролетное и трехпро-
петное неотапливаемое
здание с треугольными
фермами в сочетании с
асбестоцементными вол-
■шстыми листами, с на¬
ружным отводом воды
б
смешанных каркасах (т. е. со стальными не¬
сущими конструкциями покрытий), а ограж¬
дающие конструкции — плиты покрытий и
панели стен при железобетонных, смешанных
и стальных каркасах (в настоящее время
большая часть железобетонных плит покры¬
тий используется в зданиях с цельножелезо¬
бетонными каркасами).
В действующей номенклатуре типовых
конструкций для покрытий зданий приняты
несущие конструкции следующих видов: при
пролетах 12 м и менее — балки, при проле¬
тах 24 м — фермы, при пролетах 18 м —
балки с шагом 6 м или фермы с шагом 6
и 12 м (в зависимости от необходимости
прокладки коммуникаций в пределах покры¬
тия, устройства подвесного потолка и др.).
Типовые железобетонные конструкции
разработаны применительно к наиболее рас¬
пространенной для каждой разновидности
конструкции технологии изготовления или к
нескольким другим видам технологии про¬
изводства, которые освоены на отдельных
предприятиях, т. е. к изготовлению на корот¬
ких или длинных стендах, в силовых фор¬
мах, поточно-агрегатным способом и др.
1.1.2. Конструктивные схемы зданий
Общие конструктивные схемы зданий
из типовых конструкций имеют разновид¬
ности, определяемые различными сочетания¬
ми шагов колонн и стропильных конструк¬
ций, а также видом последних.
Наиболее простой из них, применяемой
в зданиях с небольшими пролетами и высо¬
той, является схема, в которой для колонн
крайних и средних рядов, а также для стро¬
пильных конструкций принимается шаг 6 м
(рис. 1.2). В зданиях с малоуклонной кров¬
лей в крайних ячейках каждого температур¬
ного блока устанавливаются вертикальные
стальные связи между крайними (опорны-
им) стойками ферм, а в остальных ячейках
—стальные распоркй для развязки колонн
поверху. В зданиях со скатной кровлей та¬
кие связи и распорки не предусматривают¬
ся. Плиты покрытия длиной 6 м приварива¬
ются к закладным деталям стропильных
конструкций и рассматриваются совместно
с ними как жесткий диск покрытия, выпол¬
няющий, в частности, функции горизонталь¬
ных связей; плиты служат также распорка¬
ми между балками и фермами.
Другой вариант этой схемы применяет¬
ся для каркасов зданий, в которых для ко-
'лонн крайних и средних рядов, а также для
стропильных ферм принимается шаг 12 м
(рис. 1. 3). Он применим главным образом
для зданий, оборудованных мостовыми ^кра-
нами, без развитых коммуникаций в зоне
ферм.
При шаге колонн по средним рядам
12 м может применяться конструктивная
схема С подстропильными конструкциями,
которая используется для зданий с подвес¬
ным транспортом или подвесными потолка-
Рис. 1.2. Конструктивная схема здания со скат¬
ной кровлей при шаге колонн 6 м
1 — колонна; 2 — стропильная ферма (раскосная
или безраскосная); 3— фонарь; 4 — стальные свя¬
зи; 5 — стальная распорка; 6 — плита длиной 6 м
Рис. 1.3. Конструктивная схема здания со скат¬
ной кровлей при шаге колонн и стропильных кон¬
струкций 12 м
/ — колонна; 2 — стропильная ферма; 3 — фонарь;
4 — стальные связи; 5 — стальная распорка; 6 —
плита покрытия длиной 12 м
7
1-1
,/
Δ
500
£5l
5000
12000
12000
72000-156000
Рис. 1.4. Конструктивная схема здания со скатной (или плоской)
кровлей при шаге колонн средних рядов 12 м, шаге стропиль¬
ных ферм 6 м, устанавливаемых на подстропильные фермы
1 — колонна; 2 — стропильная ферма (раскосная или безраскос¬
ная); 3 — фонарь (или без него); 4—подстропильная ферма
пролетом 12 м; 5 — плита покрытия длиной 6 м
ми, если такой шаг колоны вызван техноло¬
гическими требованиями.
При наличии подстропильных конструк¬
ций стропильные фермы с шагом 6 м уста¬
навливаются по средним рядам на подстро¬
пильные конструкции (как и в предыдущем
случае), а по крайним — непосредственно
на колонны (рис. 1.4).
Типовые колонны рассчитаны в попереч¬
ном направлении здания как элементы од¬
ноярусных рам с шарнирными сочленения¬
ми в местах опирания стропильных конст¬
рукций. При этом учтено перераспределение
горизонтальных нагрузок, действую¬
щих на колонны через жесткий диск покры¬
тий (образуемый плитами и стропильными
конструкциями), или через горизонтальные
стальные связи по верхнему поясу стропиль¬
ных ферм, если недостаточна прочность
сварных швов крепления плит.
Продольная устойчивость каркаса зда¬
ния обеспечивается использованием жестко¬
го диска покрытия и стальных связей по ко¬
лоннам (для высоких зданий). В зданиях
с мостовыми кранами соединительными эле¬
ментами продольной конструкции каркаса
служат также подкрановые балки.
1.1.3. Унифицированные габаритные схемы
одноэтажных зданий промышленных
предприятий
Габаритные схемы одноэтажных зданий
принимаются в соответствии с ГОСТ
23837—79, который был впервые разработан
и утвержден в 1979 г., взамен других доку¬
ментов Госстроя СССР, устанавливающих
унифицированные габаритные схемы.
Габаритные схемы разработаны для
следующих групп однопролет¬
ных и многопролетных одно¬
этажных зданий массового
применения (здания промыш¬
ленных предприятий, служеб¬
но-технические и производст¬
венные здания железнодорож¬
ного, автомобильного, морско¬
го, речного и воздушного транс¬
порта):
без мостовых подвесных и
опорных кранов и оборудован¬
ные мостовыми кранами обще¬
го назначения грузоподъемно¬
стью от 0,25 до 5 т, шириной
пролетов от 6 до 36 м и шагами
колонн 6 и 12 м, высотами эта¬
жей от 3 до 18 м;
оборудованных мостовыми
ручными опорными кранами
грузоподъемностью от 1 до
20 т, шириной пролетов от 9 до
18 м, шагом колонн 6 м, высо¬
тами этажей от 6 до 9,6 м;
оборудованных мостовыми
электрическими опорными кра¬
нами общего назначения грузо¬
подъемностью от 5 до 50 т при
одноярусном расположении
кранов, шириной пролетов от
18 до 36 м, шагами колонн 6 и
12 м, высотами этажей от 8,4
до 18 м.
Допускается по технологическим требо¬
ваниям применение ширины пролетов, ша¬
га колонн, высот этажей, превышающих
указанные выше размеры. При этом шири-
Рис. 1.5. Габаритные схемы зданий без мостовых
кранов и оборудованных подвесными кранами об¬
щего назначения грузоподъемностью 0,25—5 т
а — при одинаковом шаге колонн; б — при разном
шаге колонн по крайним и средним осям; п —
число пролетов или шагов колонн; ho — расстоя¬
ние между низом стропильных и подстропильных
ферм
8
Таблица 1.1. Габаритные схемы зданий без мостовых кранов и оборудованных подвесными
кранами грузоподъемностью 0,25—5 т
Высота этажа,
Шаг колонн В0, м
Ширина пролета L,
)» М
Н 0, м
крайних
средних
6
9
12
18
1 24
30
36
3; 3,6; 4,2
6
6
X
X
X
X
X
-
-
4,8
6 или 12
12
-
-
-
X
X
-
-
5,4
§
g
X
X
X
-
-
-
§
X
X
X
X
X
X.
-
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
-
6,6
6
g
-
-
X
X
X
X
-
7,2
-
-
X
X
X
X
X
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
X
7,8
6
6
-
-
X
X
X
X
X
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
X
8,4
6
6
-
-
X
X
X
X
X
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
X
9,6
6
6
-
-
X
X
X
X
X
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
X
10,8
6
6
-
-
-
X
X
X
X
-
-
-
X
X
X
X
12
6 или 12
12
-
-
-
X
X
X
X
13,2; 14,4
-
-
-
X
X
X
15,6; 16,8; 18
- i
-
-
-
- 1
X
X
Условные обозначения: х — установленные габаритные схемы; «—» — неприменяемые габаритные
схемы.
Таблица 1.2. Габаритные схемы зданий,
оборудованных мостовыми ручными опорными
кранами грузоподъемностью 1—20 т (см. рис. 1.6)
Высота этажа
//„, м
Грузоподъем¬
ность крана,
т
Номинальная
отметка го¬
ловки под¬
кранового
рельса, м
X
X
о
ч
о
“з
(_
(Я -
Ширина
пролета
L0, м
9
12 1 18
6
3,2; 5; 8
5
6
X
X
X
6,6
3,2; 5; 8
5,6
X
X
X
7,2
3,2; 5; 8
6,2
X
X
X
12,5; 20
'5,7
-
X
X
Продолоюение табл. 1.2
со
*
со
н
CD
со
Н з
О 25
Грузоподъем¬
ность крана,
т
к
СО i
ХОД.
^о£ Е
1S с S «г
± Н Я О О
£ о» х X X
X
X
о
ч
о
X
U2
Ширина
пролета
L0, м
О ~
2 °
pq£:
i S я я ς
5 но am
X о ч я о.
со -
ЭаГ
9
12
118
3,2; 5; 8
6,8
X
X
Iх
7,8
12,5; 20
6,3
-
X
X
8,4
3,2; 5; 8
7*4
х 1
1х
X
12,5; 20
6,9
-
X
X
9
12,5; 20
7,5
-
X
X
9,6
12,5; 20
8,1
-
X
X
Таблица 1.3. Габаритные схемы зданий, оборудованных мостовыми электрическими опорными
кранами общего назначения грузоподъемностью 5—50 т
Высота
зтажа Н0І
м
Грузоподъем¬
ность крана,
т
Номинальная
отметка голов¬
ки подкрано¬
вого рельса, м
Шаг колонн Bot м
Ширина пролета L0, м
крайних
средних
18
24
30
36
8,4
5; 8л
6,35
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
-
-
8; 12,5
5,75
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
-
-
9,6
5; 8л
7*55
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
-
-
8; 12,5
6,95
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
-
-
20
6,55
6
6
X
X
-
~
6 или 12
12
X
X
-
-
10,-8
5; 8л
8,75
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
X
X
8; 12,5
8,15
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
X
X
20; 32 л, с
7,75
6
6
X
X
-
-
6 или 12
12
X
X
X
X
12
8; 12,5
9,35
6 или 12
12
X
X
X
X
20; 32 л,с
8,95
X
X
X
X
32; 50
8,6
-
X
X
X
13,2
8; 12,5
10,55
6 или 1Э
12
X
X
X
X
20; 32 л,с
10,15
X
X
X
X
32; 50
9,8
-
X
X
X
14,4
В; 12,5
11,75
6 или 12
12
X
X
-
20; 32 л,с
11,35
X
X
X
X
32; 50
11
-
X
X
X
15,6
20; 32 л,с
12,65
6 или 12
12
-
X
X
X
32; 50
12,2
-
X
X
X
16,8
20; 32 л,с
13,85
6 или 12
12
-
X
X
X
32; 50 1 13,4
- 1 X
X 1 X
10
Продолжение табл. 1.3
Высота
этажа
Hq, м
Грузоподъем¬
ность крана,
т
Номинальная
отметка голов¬
ки подкрано¬
вого рельса, м
Шаг колонн В0, м
Ширина пролета L0, м
крайних
средних
18
24
30
36
18
20; 32 л, с
15,05
6 или 12
12
-
X
X
X
32; 50 1 14,6
-
X
X
X
Условные обозначения: х — установленные габаритные схемы; «—» — неприменяемые габаритные
схемы; л — легкий режим работы крана; с — средний режим работы крана.
Примечания: 1. Отметки головки подкранового рельса установлены исходя из применения для
зданий с высотой этажа до 14,4 м и грузоподъемностью кранов до 32 т легкого и среднего режимов
работы при железобетонных колоннах, а для зданий с высотой этажа более 14,4 м и грузоподъ¬
емностью кранов 32 т тяжелого режима работы и 50 т легкого, среднего и тяжелого режимов ра¬
боты при стальных колоннах; высоты подкранового рельса с подкладкой 150 мм и высоты типовых
стальных подкрановых балок.
2. Указанная грузоподъемность кранов без букв «л» и «с» относится к кранам легкого, среднего
и тяжелого режимов работы.
на пролетов и шаг колонн должны быть
кратными 6 м, а высоты этажей—1,2 м.
Здания уникальные, экспериментальные
(если отступления от габаритных схем, ус¬
тановленных ГОСТ 23837—79, обусловлены
Ьч"· y=L
0,00
Щчл
Lo
Рис. 1.6. Габаритные схемы зданий, оборудован¬
ных мостовыми ручными опорными кранами
Рис. 1.7. Габаритные схемы зданий, оборудован¬
ных мостовыми опорными кранами общего назна¬
чения грузоподъемностью 5—50 т
а —при одинаковом шаге колонн; б — при раз¬
ном шаге колонн
особенностями эксперимента), инвентарные,
с пространственными конструкциями типа
оболочек и структур, с плитами покрытии
размером на ширину пролета могут иметь
другие габаритные схемы.
Габаритные схемы одноэтажных зданий
без мостовых подвесных и опорных кранов
и оборудованные мостовыми подвесными
кранами общего назначения грузоподъем¬
ностью от 0,25 до 5 т принимаются в соот¬
ветствии с рис. 1. 5, а при одинаковом ша¬
ге колонн или в соответствии с рис. 1.5,6
при разном шаге колонн по крайним и сред¬
ним координационным осям (и наличии под¬
стропильных конструкций по средним осям)
и в соответствии с табл. 1.1. Во втором слу¬
чае расстояние между низом стропильных
и подстропильных конструкций равно 0 или
600 мм.
Габаритные схемы одноэтажных зда¬
ний, оборудованных мостовыми ручными
опорными кранами грузоподъемностью от
1 до 20 т, принимаются в соответствии с
рис. 1.6 и табл. 1.2.
Габаритные схемы одноэтажных зда¬
ний, оборудованных мостовыми электричес¬
кими опорными кранами общего назначения
грузоподъемностью от 5 до 50 т, принима¬
ются в соответствии с рис. 1.7, а при одина¬
ковом шаге колонн или в соответствии с
рис. 1.7, б при разном шаге колонн по край¬
ним с средним координационным осям и в
соответствии с табл. 1.3.
1.1.4. Унификация привязки
элементов конструкций
к координационным осям зданий
В соответствии с ГОСТ 23838—79 «Зда¬
ния промышленных предприятий. Парамет¬
ры», введенным с 1 июля 1980 г., принима¬
ются установленная привязка элементов
конструкций к координационным осям зда¬
ний и размеры вставок в местах темпера¬
турных швов, примыканий взаимно перпен¬
дикулярных пролетов и перепадов высот.
Привязка колонн средних рядов, кроме
колонн, расположенных в торцах, у темпе¬
ратурных швов и перепадов высот зданий,
принимается по рис. 1.8. При устройстве
проходов вдоль подкрановых путей с од-
11
1-1
ю
Т
I
А
V
1/2а
'Ѵ—
1/2 а
L, 'rdf
a Ь
»Γό %
Ю
Рис. 1.8. Привязка ко·
лонн средних рядов
а) 1-1
іГ
е_
о
δ) 1-1
НИР
Чр ^ ΊΙ
~І1 іГ
Ό
О
250'
500~fj
Рис. 1.9. Привязка колонн крайних рядов
ной стороны колонны привязку колонн сред¬
них рядов к координационным осям следует
принимать по сечению подкрановой части
колонны.
Привязка колонн крайних рядов к ко¬
ординационным осям (кроме привязки ко¬
лонн к поперечным координационным осям
в торцах зданий, у поперечных температур¬
ных швов и перепадов высот) принимается
по рис. 1.9, а^нулевая или по рис. 1.9, б в
зависимости от'шага колонн и вида крано¬
вого оборудования.
Привязка колонн средних и крайних ря¬
дов в торцах зданий к поперечным коорди¬
национным осям принимается по рис. 1.10, а
или 1.10, б, при этом допускается размер
500 мм заменять большим, но кратным
250 мм.
Привязка внутренней плоскости наруж¬
ных стен к продольным осям должна быть
равной сумме размеров привязки наружной
грани колонн к этим осям и зазора е (см.
рис. 1.9), а привязка внутренней плоскости
наружных схем к поперечным осям должна
быть равной зазору е (см. рис. 1.10). Раз¬
мер зазора е определяется конструкцией и
условиями размещения деталей крепления
стен.
Поперечный температурный шов на пар¬
ных колоннах в зданиях с пролетами рав¬
ной высоты следует осуществлять, совмещая
ось шва с координационной осью. Допуска¬
ется делать шов, размещая его ось в преде¬
лах вставки с размером, кратным 50 мм,
между двумя поперечными координацион-
а) 1-1 δ) 1-1
Рис. 1.10. Привязка колонн в торцах зданий
а) 1-1 6) 1-1
Рис. 1.11. Привязка парных колонн в поперечных
температурных швах .
а — основная типовая; б — допускаемая
ными осями. Привязка парных колонн при¬
нимается по рис. 1.11, при этом допускает¬
ся размер 500 мм заменять большим, но
кратным 250 мм.
Продольный температурный шов между
парными колоннами в зданиях с пролетами
равной высоты выполняется со вставкой ме¬
жду двумя координационными осями. При¬
вязка колонн к этим осям принимается как
для колонн крайних рядов. В зданиях с по¬
крытиями по подстропильным конструкциям
грани колонн, обращенные в сторону шва,
смещаются с парных координационных осей
в сторону шва на 250 мм (рис. 1.12).
Размер вставки должен равняться сум¬
ме размера привязки к продольным коорди¬
национным осям граней колонн, обращен¬
ных в сторону шва, и расстояния между
этими гранями, равного 500 мм или боль¬
шему размеру, кратному 250 мм (рис. 1.13).
Перепады высот поперек пролетов зда¬
ния на парных колоннах осуществляются
со вставкой между двумя координационны¬
ми осями (которые предусматриваются в
этом случае вместо одной). Привязка ко¬
лонн к этим осям принимается по рис. 1.14.
Размер вставки с должен быть не ме¬
нее 300 мм, а при большем размере—крат-
12
1-1
11
fi
250
250
А
Μ
Рис. 1.12. Привязка ко¬
лонн средних рядов в
продольных температур¬
ных швах при наличии
подстропильных конст¬
рукций
поперечной координационной осью понижен¬
ного пролета.
Перепады высот параллельных пролетов
на парных колоннах следует осуществлять,
предусматривая две продольные координа¬
ционные оси со вставкой между ними (рис.
1.15). Привязка колонн к этим осям произ¬
водится как и для колонн крайних рядов.
Размер вставки с должен быть не менее
300 мм, а при большем размере кратным
50 мм, и равняться округленной сумме сле¬
дующих размеров: привязки к продольным
осям граней колонн, обращенных в сторо¬
ну перепада, зазора е между наружной гра¬
нью колонн повышенного пролета и внутрен¬
ней плоскостью стены, толщины стены и за¬
зора не менее 50 мм между наружной плос¬
костью этой стены и гранью колонн пони¬
женного пролета.
а) 1-1
мА
I I
Р—о
500
δ) 1-1
250
1 500
500'
-Е
Τ'
э-
э-
S) 1j_1_
Ч
500
\—
500
О -ЕЭ--Ф-0
1750, ,1250 ^І|
250
г)
1-1
—V-
250
500
250
, Г
500'
-Е
, л >.
т г
■Ί-ν-ϊ-
J L
1000
У
о
1-1
Рис. 1.13. Разновидности
привязки колонн средних
рядов в продольных
температурных швах
а — при отсутствии под¬
стропильных конструк¬
ций с основной вставкой
500 мм; б—г—варианты
Рис. 1.14. Привязка в пе¬
репаде высот здания по¬
перек пролетов на пар¬
ных колоннах
ным 50 мм и равняться округленной сумме
следующих размеров: зазора е между
крайней поперечной осью повышенного про¬
лета и внутренней плоскостью стены, тол¬
щины стены а и зазора не менее 50 мм меж¬
ду наружной плоскостью стены и крайней
а) 1-1 5) 1-1
Рис. 1.15. Привязка в перепадах высот параллель¬
ных пролетов здания
а — без подстропильных конструкций; б — при
подстропильных конструкциях и в других случа¬
ях смещения наружных граней колонн на 250 и
500 мм
13
ГЛАВА 1.2. ФУНДАМЕНТЫ
ПОД КОЛОННЫ
(инж. И. С. Приходько)
1.2.1. Общие сведения
Размеры и несущая способность типо¬
вых монолитных железобетонных фундамен¬
тов на естественном основании выбраны
исходя из области применения унифициро¬
ванных габаритных схем одноэтажных про¬
мышленных зданий и на основе результатов
многовариантных расчетов, выполненных с
использованием ЭВМ. Фундаменты разра¬
ботаны применительно к типовым сборным
железобетонным колоннам прямоугольного
и двухветвевого сечений, предназначенным
для зданий без мостовых кранов и с крана¬
ми грузоподъемностью до 50 т.
Рабочие чертежи фундаментов под ко¬
лонны прямоугольного сечения разработаны
в серии 1.412-1/77 и под колонны двухвет¬
вевого сечения—в серии 1.412-2/77. В срав¬
нении с фундаментами, применявшимися в
проектировании до введения в 1978 г. в
действие рабочих чертежей указанных се¬
рий, на новые типовые фундаменты расхо¬
дуется меньше арматурной стали в подко-
лонниках благодаря учету дополнительных
результатов исследований, выполненных
НИИЖБ Госстроя СССР при совершенство¬
вании норм проектирования конструкций.
В новых фундаментах проведена более ши¬
рокая унификация размеров элементов, по¬
зволившая разработать ограниченное число
стандартных опалубочных форм многократ¬
ного использования.
Типовые конструкции фундаментов за¬
проектированы для условий выполнения ра¬
бот нулевого цикла до монтажа колонн;
верх подколонников принят на 150 мм ни¬
же отметки чистого пола здания.
Типовые фундаменты могут быть при¬
менены для грунтов с расчетным сопротив¬
лением от 1,5 до 6 кгс/см2, кроме районов
с вечномерзлыми грунтами, горными выра¬
ботками и расчетной сейсмичностью зданий
выше 7 баллов. Принят следующий ряд уни¬
фицированных расчетных давлений на грун¬
ты, тс/м2: 15; 17,5; 20; 22,5; 25; 30; 35; 40;
45; 50; 55; 60.
В связи с многочисленностью видов ис¬
ходных данных и их возможных сочетаний
рабочие чертежи типовых фундаментов раз¬
работаны не в полностью законченном ви¬
де, а как материалы, подлежащие доработ¬
ке при проектировании конкретных объек¬
тов. В них содержатся общие указания по
выбору фундаментов и их маркировке, таб¬
лицы и графики для определения размеров
подошвы и подколонника фундаментов и
марки бетона, графики для подбора арма¬
турных изделий, справочные данные по но¬
менклатуре фундаментов, сортаменту ис¬
пользованных арматурных изделий, опалу¬
бочным размерам, расходу материалов.
В рабочих чертежах широко использу¬
ются унифицированные сварные арматур¬
ные сетки серии 1.410-2. Недостающие арма¬
турные изделия разработаны в отдельных
выпусках на стадии рабочих чертежей.
Чертежи фундаментов составлены как
заготовки, дорабатываемые проектировщи¬
ками; при этом указываются: нагрузки на
фундамент в уровне верха подколонника
(две комбинации для основного сочетания
нагрузок—при максимальной и минималь¬
ной вертикальной силе); разбивочные оси и
размеры привязок к ним фундаментов; раз¬
бивочные риски на подколоннике; высота
фундамента и размеры стакана в подколон¬
нике; марки фундамента и арматурных из¬
делий; масса арматурных изделий и суммар¬
ный расход стали; марка и объем бетона.
В необходимых случаях вычерчиваются: бе¬
тонные столбики для опирания фундамент¬
ных балок; сетки косвенного армирования
в зоне стакана; вертикальные сетки в тех
подколонниках, которые необходимо арми¬
ровать по высоте.
Марка фундамента состоит из буквен¬
ных и цифровых индексов. Первый буквен¬
ный индекс Ф обозначает вид конструкции
(фундамент), второй индекс А, Б, В, Г, Д
(или АТ, БТ, ВТ, ГД, ДТ, если фундамент
у температурного шва здания) соответству¬
ет типу подколонника; первый и второй циф¬
ровые индексы обозначают типоразмер фун¬
дамента в зависимости от размера соответ¬
ственно подошвы (табл. 1.4) и высоты
(табл. 1.5) фундамента.
Таблица 1.4. Размер подошвы и порядковый
номер типоразмера
Размер по¬
дошвы
аХЬ, м
Порядко¬
вый номер
типоразме¬
ра
Размер по¬
дошвы
аХЬ, м
Порядко¬
вый номер
типоразме¬
ра
1,5X1,5
1
3,3X2,7
10
1,8X1,8
2
3,6X3
11
1,8X2,1
3
4,2X3
12
2,1X1,8
4
4,2X3,6
13
2,4X1,8
5
4,8X3,6
14
2,4X2,1
6
4,8X4,2
15
2,7X2,1
7
5,4X4,2
16
2,7X2,4
8
5,4X4,8
17
3X2,4
9
5,4X5,4
18
6X5,4
19
Таблица 1.5. Высота фундамента и
порядковый номер типоразмера
Высота фун¬
дамента, м
1,5
1,8
2,4
3
3,6
4,2
Порядковый
номер типо¬
размера
1
2
3
4
5
6
Марки унифицированных арматурных
сеток серии 1.410-2 имеют буквенный индекс
С и цифровые индексы. Первый после бук¬
венного цифровой индекс обозначает диа¬
метр рабочей арматуры в миллиметрах, циф¬
ровой индекс после тире обозначает номина¬
льный размер сетки в дециметрах. Например,
марка С12-10X24 обозначает сетку с рабочи¬
ми стержнями диаметром 12 мм, размером
между осями крайних рабочих стержней
1000 мм и длиной этих стержней 2350 мм.
В тех случаях, когда используется унифици¬
14
рованная сетка с уменьшенным числом по¬
перечных стержней (без одного или без двух
крайних стержней), в марке сетки^ простав¬
ляется дополнительный цифровой индекс
перед индексом С (1С14-8x21 или
2С14-8Х21). Если предусматривается при¬
варка двух дополнительных поперечных
стержней (по одному с каждой стороны)
для обеспечения анкеровки рабочих стерж¬
ней продольной арматуры, то в марке ука¬
зывают индекс (1), т. е. в этом случае мар¬
ка сетки будет иметь вид С (1)12-16X42.
В этой главе справочника приведены
материалы для рядовых фундаментов, од¬
нако в рабочих чертежах разработаны так¬
же фундаменты для температурных швов.
1,2.2. Конструкция и расчет фундаментов
Фундаменты состоят из плитной части
и подколонника, в котором имеется стакан
для заделки сборной колонны (рис. 1.16).
Плитная часть и подколонник имеют верти¬
кальные грани; их унифицированные разме¬
ры кратны 300 мм и зависят от несущей
способности фундамента, глубины его зало¬
жения, размеров поперечного сечения типо¬
вых колонн.
Фундаменты выполняют из бетона мар¬
ки М 150 либо М 200 в зависимости от ре¬
зультатов расчета фундамента на продав-
ливание. Арматура принята в виде плоских
сварных сеток из стали классов А-І, А-ІІ,
А-ІІІ. Плитная часть армирована рабочими
стержнями из стали класса А-П исходя из
условия ограничения ширины раскрытия
трещин в подошве. Защитный слой бетона
до арматуры плитной части назначен 35 мм,
что требует обязательного устройства под
подошвой слоя подготовки толщиной 100 мм
из бетона марки М 50.
Плитная часть фундаментов имеет сту¬
пенчатую форму. Количество ступеней — не
более трех и зависит от размеров подошвы,
а также от размеров поперечного сечения
подколонника. Размеры подколонников оп¬
ределены исходя из условий обеспечения на¬
дежной заделки в стакане типовых колонн
прямоугольного сечения серий 1.423-3,
1.423-5, КЭ-01-49 и двухветвевого сечения
серии КЭ-01-52. Размеры стаканов предус¬
матривают возможность заделки фахверко¬
вых колонн серии КЭ-01-55, а также ранее
действовавших типовых колонн прямоуголь¬
ного сечения серии КЭ-01-49, предназначен¬
ных для зданий без мостовых кранов. Уни¬
фицированные размеры подколонников при¬
ведены в табл. 1.6 и 1.7.
Плитную часть армируют сетками, ук¬
ладываемыми в два ряда по высоте, ниж¬
ний ряд — в направлении действия момента
из комбинации усилий, определившей марку
фундамента. Подколонники армируют двумя
вертикальными сетками, располагаемыми у
растянутой и сжатой граней; в тех случаях,
когда прочность подколонника обеспечива¬
ется бетонным сечением, вертикальные сетки
устанавливают только в верхней стаканной
части подколонника. В пределах высоты
стаканов укладывают горизонтальные сетки
(пять сеток при глубине стакана 700 мм и
шесть сеток при большей глубине). Если не-
Рис. 1.16. Общий вид монолитного столбчатого
фундамента (разрез)
1 — поверхность чистого пола цеха; 2 — подколон¬
ник; 3 — подошва фундамента; 4 — два ряда ар¬
матурных сеток; 5 — плитная часть; 6 — верти¬
кальные сетки подколонника; 7 — раствор или бе¬
тон замоноличивания стакана; 8 — верх (обрез
фундамента); 9— сборная железобетонная колон¬
на, заделанная в стакане фундамента
Рис. 1.17. Схема армирования стенок стакана
1 — сетки горизонтального армирования подколон¬
ника; 2 — сетки косвенного армирования; 3 — вер¬
тикальная арматура подколонника (в сечении 1 1
условно не показана)
обходимо увеличить несущую способность
подколонника по смятию бетона под торцом
колонны, то ниже стакана устанавливают
две горизонтальные сетки косвенного арми¬
рования (рис. 1.17).
Бетонные столбики для опирания фун¬
даментных балок бетонируют одновременно
с подколонником либо отдельно, если при
возведении фундаментов используют унифи¬
цированную стальную опалубку, которая
для уменьшения числа типов щитов и сни¬
жения расхода стали на них не предусмат¬
ривает возможности устройства столбиков
при бетонировании подколонников (конст¬
рукцию столбиков см. в главе 1.3).
Распределение давлений на естественное
основание в пределах площади подошвы и
15
Таблица 1.6. Типы и унифицированные размеры подколонников для фундаментов под колонны
прямоугольного сечения
Сечение ко¬
лонны аХЬ,
мм
Подколонник рядового фун¬
дамента
Размеры стакана, мм
Объем стака¬
на, м3
тип
размеры сече¬
ния, мм
глубина
в плане аХЬ
понизу
поверху
300X 300
400X300
400X400
А
900X900
700
700
800; 900
400X400
500X400
500X500
450X450
550X 450
550X550
0,13
0,16
0,22; 0,25
500X400
500X500
600X400
600X500
Б
1200X1200
800
800; 900
800; 900
800
600 X 500
600X600
700X500
700X600
650 X 550
650X650
750X550
750X650
0,26
0,31; 0,35
0,3; 0,34
0,36
700X400
800X400
800X500
В
1500X1200
950
900; 950
900
800X500
900X 500
900 X 600
850X550
950X550
950X650
0,41
0,44; 0,46
0,52
Таблица 1.7. Типы и унифицированные размеры подколонников для фундаментов под колонны
двухветвевого сечения
Сечение ко¬
лонны аХЬ,
мм
1
Подколонник рядового фун¬
дамента
Размеры стакана,
мм
Объем стака¬
на, м3
тип
1
размеры сече¬
ния, мм
глубина
в плане аХЬ
понизу
поверху
1000X 400
Г
1800X1200
950
1100 X 500
1150X550
0,56
1000X500
1250
1100X 600
1150X650
0,88,
1300X 500
950; 1250
1400X600
1450 X 650
0,85; 1,1
1400 X 500
• д
2100X1200
950; 1250
1500X600
1550X650
0,9; 1,2
1400 X 600
1250
1500X700
1550X750
1.4
размеры типовых фундаментов определены
с учетом следующих предпосылок:
среднее давление на грунт под фунда¬
ментом от основного сочетания расчетных
нагрузок (коэффициент перегрузки п= 1) не
превышает расчетного давления на основа¬
ние R, вычисленного по формуле (Г7)
СНиП П-15-74;
для внецентренно-нагруженных фунда¬
ментов эпюра давления на грунт трапецие¬
видная или треугольная, при этом не допу¬
скается неполное касание подошвы с грун¬
том, а наибольшее значение краевого давле¬
ния не превышает 1,2#;
среднее значение удельного веса фун¬
дамента и грунта на уступах плитной части
в пределах контура подошвы принято
2 тс/м3;
грунты основания удовлетворяют требо¬
ваниям п. 3.70 СНиП Н-15-74.
Если грунты не удовлетворяют указан-
'ным требованиям, то необходима проверка
основания по осадкам, просадкам и набу¬
ханию.
Несущая способность плитной части оп¬
ределена расчетом на продавливание по кон¬
туру подколонника и по контуру каждой
ступени, а также на изгиб консольных вы¬
ступов по граням колонны и каждой ступе¬
ни. Плитная часть также проверена расче¬
том на продавливание по контуру колонны
16
ниже ее торца и на раскалывание. При этом
расчетное сопротивление бетона определе¬
но с учетом· коэффициента тбі = 1,1 (п. 2.13
и табл. 15 СНиП П-21-75).
Несущая способность подколонников
определена расчетом на внецентренное сжа¬
тие как железобетонного элемента коробча¬
того сечения в пределах стаканной части и
как железобетонного или бетонного элемен¬
та прямоугольного сечения ниже стакана.
Прочность подколонников также проверена
по наклонному сечению. Расчет на местное
сжатие дна стакана (смятие бетона под тор¬
цом колонны) выполнен в предположении
центрального сжатия без учета сцепления
бетона колонны и подколонника на верти¬
кальных гранях.
1.2.3. Методика подбора
марок фундаментов
Для подбора типового фундамента не¬
обходимо иметь исходные данные, определя¬
емые при разработке конкретного проекта
здания: расстояние между поперечными тем¬
пературными швами, высота здания до ни¬
за стропильных конструкций, размеры по¬
перечного сечения колонны и глубина ее за¬
делки в стакане подколонника, глубина за¬
ложения фундамента (отметка подошвы),
значение усилий Ν, Λί, Q на уровне верха
\
подколонника от основного сочетания рас¬
четных и нормативных нагрузок, расчетные
значения характеристик грунтов по резуль¬
татам испытаний образцов грунтов.
Подбор фундаментов может быть вы¬
полнен в такой последовательности.
1. Определяют марку фундамента. Со¬
гласно заданным размерам сечения колонны
и глубины ее заделки в стакан фундамента,
по табл. 1.6 и 1.7 выбирают тип подколон¬
ника (буквенный индекс) и размеры стака¬
на. Для данных грунтов по табл. 1.8 или
1.9 (см. прил. 4 к СНиП П-15-74) назнача¬
ют условное расчетное давление R0 на грунт
и затем, учитывая бытовое давление, опре-
Таблицд 1.8. Условные расчетные давления R0
на крупнообломочные и песчаные грунты
Грунты
До.
кгс/см2
Крупнообломочные
Галечниковый (щебеночный)
6
с песчаным заполнителем
Гравийный (дресвяный) из
обломков:
кристаллических пород
5
осадочных пород
3
Песчаные
Плотные
Средней
плотности
Пески крупные независимо
6
5
от влажности
Пески средней крупности
независимо от влажности
5
4
Пески мелкие:
маловлажные
4
3
влажные и насыщенные
водой
3
2
Пески пылеватые:
маловлажные
3
2,5
влажные
2
I,5
насыщенные водой
1,5
1
Таблица 1.9. Условные расчетные давления R0
на глинистые непросадочные грунты
Глинистые
грунты
Коэффициент
пористости
грунта е
До. кгс/
консистені
см2 при
ции грунта
3іГх
Супеси
0,5
3
3
0,7
2,5
2
Суглинки
0,5
3
2,5
0,7
2,5
1,8
1
2
1
Глины
0,5
6
4
0,6
5
3
0,8
3
2
1,1
2,5
1
Примечание. Для глинистых грунтов с про¬
межуточными значениями е и J ^ допускается
определять R0, пользуясь интерполяцией вначале
по е для значений *^=0 и J^ =1, затем —поУ^
между полученными значениями R0 для J =0
и ,, -К
деляют расчетное давление Д0 , тс/м2, на от¬
метке подошвы фундамента:
K = R0 — ѴсрА> О·1)
где уСр — среднее значение удельного веса
фундамента и грунта на уступах плитной
части (принимают 2 тс/м3); Ro — условное
расчетное давление на грунт, тс/м2; h — вы¬
сота фундамента, м.
Приняв значение R0 равным ближайше¬
му унифицированному расчетному давлению
на грунт основания и пользуясь значением
нормальной силы на уровне верха фундамен¬
та и изгибающего момента, подсчитанного
на уровне низа фундамента, по соответству¬
ющим графикам находят порядковый номер
предварительного типоразмера подошвы, а
по нему—размеры подошвы в плане (по
табл. 1.10). Значения нормальной силы и из¬
гибающего момента принимают норматив¬
ными, поскольку при расчете оснований по
деформациям коэффициент перегрузки п= 1
(п. І.Юв СНиП ІІ-6-74).
Затем определяют значение усилия N на
уровне низа фундамента от нормативных на¬
грузок; при этом учитывают нагрузку отве¬
са фундамента и грунта на уступах плитной
части, определяемую для предварительно
выбранных размеров подошвы по табл. 1.10.
По формуле (17) СНиП Н-15-74 опре¬
деляют расчетное давление на основание,
используя предварительные размеры подо¬
швы:
R = (АЬЪі + Bhyn + Dcu). (1.2)
где A, В, D — безразмерные коэффициенты,
принимаемые по табл. 1.11 (табл. 16 СНиП
Н-15-74) в зависимости от расчетного угла
внутреннего трения грунта; mi, m2 — соот¬
ветственно коэффициент условий работы
грунтового основания и коэффициент усло¬
вий работы здания во взаимодействии с ос¬
нованием, принимаемые по табл. 1.12 (табл.
17 СНиП Н-15-74); Кн — коэффициент на¬
дежности, принимаемый в зависимости от
метода определения расчетных характери¬
стик грунта: /Сн = 1, если по результатам
непосредственных испытаний образцов
грунта, Кн = 1,1, если по косвенным данным
с использованием статистически обоснован¬
ных таблиц; b — ширина подошвы фунда¬
мента, м; h— высота фундамента, м; уп —
расчетное значение удельного веса грунта
ниже подошвы фундамента, тс/м3; уп — то
же, но залегающего выше подошвы фунда¬
мента, тс/м3; Си—расчетное значение
удельного сцепления грунта, залегающего
непосредственно под подошвой, тс/м2.
Приняв подсчитанное по формуле 1.2
значение R равным ближайшему меньшему
унифицированному расчетному давлению на
грунт основания и пользуясь нормативным
значением нормальной силы и изгибающего
момента на уровне низа фундамента, по со¬
ответствующим графикам уточняют поряд¬
ковый номер типоразмера подошвы; по за¬
данной высоте фундамента и размерам· по¬
дошвы определяют его марку, а также раз¬
меры всех элементов фундамента. Если раз-
2—751
17
Таблица 1.10. Размеры подошвы и вес фундамента с грунтом на уступах
Порядковый
номер типо-
Размеры
подошвы
аХЬ, м
Марка фундамента без вто-
Вес фундамента и грунта на уступах плит¬
ной части, тс, при отметке низа подошвы, м
размера по¬
дошвы
1,65
1,95
2,55
3,15
3,75
4,35
1
1,5X1,5
ФА1
7
9
11
14
17
20
2
і;8Хі',8
ФА2, ФБ2
11
13
16
20
24
28
4
2,1X1,8
ФА4, ФБ4, ФВ4
12
15
19
24
28
33
5
2,4X1,8
ФА5, ФБ5, ФВ5
14
17
22
27
32
38
6
2,4X2,1
ФА6. ФБ6, ФВ6, ФГ6
17
20
26
32
38
44
7
2,7Х2Д
ФА7, ФБ7, ФВ7, ФГ7, ФД7
19
22
29
36
42
49
8
2,7X2,4
ФА8, ФБ8, ФВ8, ФГ8, ФД8
21
25
33
41
47
56
9
3X2,4
ФА9, ФБ9, ФВ9, ФГ9, ФД9
24
28
37
45
54
63
10
3,3X2,7
ФАЮ, ФБ10, ФВ10, ФГ10,
ФД10
29
35
45
56
67
78
И
3,6X3
ФА11, ФБ11, ФВ11, ФГ11,
ФД11
ФА12, ФБ12, ФВ12, ФГ12,
ФД12
36
42
55
68
81
94
12
4,2X3
42
49
64
79
94
110
13
4,2X3,6
ФБ13, ФВ13, ФГ13, ФД13
50
59
77
95
113
132
14
4,8X3,6
ФБ14, ФВ14, ФГ14, ФД14
57
67
88
109
130
150
15
4,8X4,2
ФБ15, ФВ15, ФГ15, ФД15
66
79
103
127
151
175
16
5,4X4,2
ФБ16, ФВ16, ФД16
75
88
116
143
170
197
17
5,4X4,8
ФВ17, ФД17
86
101
132
163
194
226
18
5,4X5,4
ФД18
—
114
149
184
219
254
19
6X6
ФД19
126
165
204
243
282
мер ширины подошвы фундамента отличает¬
ся от ранее принятого предварительного зна¬
чения, то расчет повторяют в той же после¬
довательности при новом значении ширины
подошвы.
Далее выполняют проверку несущей
способности фундамента на продавливание
и устанавливают необходимую марку бето¬
на. При этом различают два случая: ста¬
кан подколонника «не заходит» в плитную
часть — «высокий фундамент»; стакан «за¬
ходит» в толщу плитной части — «низкий
фундамент».
Проверку расчетом на продавливание
производят на расчетные усилия на уровне
верха фундамента для низких и на уровне
верха плитной части для высоких фунда¬
ментов. При этом пользуются графиками
для высоких фундаментов и таблицами для
низких фундаментов. Графики и таблицы
составлены для тех фундаментов, которые
по своим размерам и армированию могут
передать на основание нагрузку, превыша¬
ющую их несущую способность по прочно¬
сти на продавливание. Таким образом, те
фундаменты, которые не указаны на графи¬
ках (рис. 1.30 и 1.31) и в табл. 1.13, имеют
достаточную прочность на продавливание;
для них принимают марку бетона М 150.
Если для низких фундаментов NMiXHC от
расчетных нагрузок превышает величину,
указанную в табл. 1.13, то необходимо уве¬
личить глубину заложения и высоту фунда¬
мента на одну унифицированную ступень.
При недостаточной несущей способности на
продавливание высоких фундаментов, сле¬
дует увеличить размеры подошвы (принять
следующий порядковый номер типоразме¬
ра) и повторить расчет по подбору марки
фундамента.
Таблица 1.11. Значение коэффициентов
А, В, D
Расчетное значе¬
ние угла внут¬
реннего трения
Безразмерные коэффициенты
Фі i» град
л 1
в 1
D
0
0,
1,
3,14
2
0,03
М2
3,32
4
0,06
1,25
3,51
6
0,1
1,39
3,71
8
0,14
1,55
3,93
10
0,18
1,73
4,17
12
0,23
1,94
4,42
14
0,29
2,17
4,69
16
0,36
2,43
5
18
0,43
2,72
5,31
20
0,51
3,06
5,66
22
0,61
3,44
6,04
24
0,72
3,87
6,45
26
0,84
4,37
6,9
28
0,98
4,93
7,4
30
1,15
5,59
7,95
32
1,34
6,35
8,55
34
1,55
7,21
9,21
36
38
40
42
44
45
1,81
2,11
2,46
2,87
3,37
3,66
8,25
9,44
10,84
12,5
14,48
15,64
9,98
10,8
11,73
12,77
13,96
14,64
2. Подбирают марки арматурных из¬
делий. Необходимо определить расчетные
усилия: для подбора сеток подошвы — на
уровне подошвы, без учета веса фундамен¬
та и грунта на уступах плитной части; для
18
Таблица 1.12. Значение коэффициентов
условий работы
Грунты
mt
т2 при отно¬
шении длины
здания или его
отсека к вы¬
соте
4 и бо¬
лее
1,5 и
менее
Крупнообломочные грун¬
ты с песчаным заполни¬
телем и песчаные грун¬
ты, кроме мелких и пы¬
леватых
1,4
1,2
1.4
Пески мелкие:
сухие и маловлажные
насыщенные водой
1,3
1,2
1,1
1,1
1.3
1.3
Пески пылеватые:
сухие и маловлажные
насыщенные водой
1,2
1,1
1
1
1,2
1.2
Крупнообломочные грун¬
ты с глинистым заполни¬
телем и глинистые грун¬
ты с консистенцией
JL <0,5
1,2
1
1,1
То же, с консистенцией
Jl>0,5
1,1
1
1
Примечание. При промежуточных значениях
отношения длины здания к его высоте значение
коэффициента т2 определяется интерполяцией.
Таблица 1.13. Несущая способность по
продавливанию низких фундаментов
Марка
фунда¬
мента
"макс· тс
Марка
фунда¬
мента
^макс’ тс
бетон i
марки
бетон i
марки
М 150
М 200
М 150
М 200
ФА7-1
189
225
ФВ13-1
280
333
ФА9-1
185
220
ФВ13-2
457
544
ФБ5-1
297
353
ФВ14-1
304
362
ФБ6-1
323
384
ФВ14-2
360
429
ФБ7-1
234
278
ФВ15-1
305
363
ФБ8-1
256
305
ФВ15-2
403
480
ФБ9-1
205
244
ФВ16-1
354
422
ФБ10-1
237
282
ФВ16-2
396
471
ФБ11-1
256
305
ФВ17-1
354
421
ФБ12-1
283
337
ФВ17-2
396
471
ФБ12-2
359
427
ФГ10-2
234
278
ФБ13-1
283
337
ФГ11-2
243
289
ФБ14-1
338
402
ФД9-2
567
675
ФБ15-1
339
404
ФД10-2
397
472
ФБ16-1
329
392
ФД11-2
323
384
ФВ5-1
449
534
ФД12-2
254
302
ΦΒδ-1
513
610
ФД13-2
254
302
ФВ7-1
307
365
ФД14-2
276
329
ФВ8-1
347
413
ФД15-2
276
329
ФВ9-1
252
300
ФД16-2
314
374
ФВ10-1
230
274
ФД17-2
314
374
ФВ11-1
238
283
ФД18-2
314
374
ФВ12-1
280
333
ФД19-2
359
427
ФВ12-2
407
484
подбора вертикальных сеток подколонни-
ка — на уровне низа подколонника в месте
сопряжения с плитной частью с учетом его
веса; для горизонтальных сеток, размеща¬
емых в пределах стаканной части, и для
косвенного армирования под торцом ко¬
лонны — на уровне низа колонны. Марки
арматурных сеток находят с помощью со¬
ответствующих графиков.
Для выбранной марки фундамента из
вып. 2 серии 1.412-1/77 или 1.412-2/77 берут
чертеж и дорабатывают его с учетом дан¬
ных, полученных в результате расчетов.
По данным таблиц, в которых приведен
сортамент арматурных изделий, определя¬
ют расход стали на фундамент.
1.2.4. Таблицы и графики для подбора
фундаментов под колонны
прямоугольного сечения
Приведенные в справочнике таблицы и
графики могут быть использованы для наи¬
более часто встречающихся в практике
проектирования случаев подбора фундамен¬
тов одноэтажных промышленных зданий с
глубиной заложения фундаментов до 4,35 м
и размерами подошвы в плане от 1,5X1,5
до 5,4X5,4 м.
Порядок подбора марки фундамента,
марок арматурных изделий и определения
расхода бетона и стали с помощью приве¬
денных в справочнике таблиц и графиков
иллюстрируется численным примером.
Пример. Требуется подобрать типовой фун¬
дамент для колонн крайних рядов одноэтажного
здания без мостовых кранов.
Исходные данные: длина отсека здания меж¬
ду поперечными температурными швами 72 м,
высота здания до стропильных конструкций 6 м;
колонны сборные типовые серии 1.423-3, сечение
400X400 мм, отметка нижнего торца колонны
0,9 м; подошва фундамента — ниже уровня чисто¬
го пола здания на 1,65 м, верх фундамента и
'планировочная отметка земли вокруг здания на
0,15 м ниже пола; грунты основания представля¬
ют собой пески средней крупности, плотные, с
расчетными характеристиками: Cn=0,2 тс/м2, фц =
=38°, Yu=Vll=1.9 тс/м3; высота фундамента ft =
— 1,65—0,15—1,5 м; усилия от основного сочетания
нагрузок на уровне верха фундамента (принима¬
ют из расчета каркаса здания или из альбома
чертежей типовых колонн): от нормативных на¬
грузок NH =165 тс, Λ4ί? = 28 тс*м, =2 тс;
макс 1 і
ІУН =115 тс, Λί”=22 тс-м, QJJ =1,7 тс; от рас-
мин 2 2
четных нагрузок ^макС = 198 тс» ^і=34 тс-м, Qі =
=2,5 тс; ^мин = 138 тс’ М2=27 тс-м, Q2=2,l тс.
1. Подбирают марку фундамента. По табл.
1.6 находят тип (буквенный индекс) подколонни¬
ка и его размеры: тип А, сечение 900X900 мм,
размер стакана по низу 500X500 мм, глубина
800 мм (зазор между торцом колонны и дном
стакана составляет 800+150—900=50 мм; он необ¬
ходим для выравнивающего слоя цементного рас¬
твора).
Для заданных характеристик грунтов основа¬
ния по табл. 1.8 находят условное расчетное дав¬
ление на грунт #о=50 тс/м2, а затем определяют
расчетное давление на грунт с учетом бытового
давления грунта:
Rq = R0 — ycp ft = 50 —2-1,5 = 47 тс/м2.
Значение r'q принимают равным ближайшему
меньшему значению унифицированного расчетного
давления на грунт #^=#^ = 45 тс/м2.
Определяют изгибающие моменты от норма-
2*
19
тивных нагрузок на уровне низа фундамента:
Λίφ = Л4” + Q”/г=28 + 2-1,5 = 31 тс-м;
Л4“ф = М$ + h = 22 +.1,7· 1,5 =
= 24,6 тс*м.
Таким образом, для назначения предвари¬
тельных размеров подошвы фундамента использу¬
ют усилия:
^макс =165 тс·. =31 тс'м;
Кин =115 тс; м"ф =24·6 тс'м·
Пользуясь графиком, изображенным на рис.
1.26, находят для первой комбинации усилий по¬
рядковый номер типоразмера подошвы 6, а для
второй—3 и 4. Принимают больший типоразмер
6 и для него по табл. 1.10 находят размеры по¬
дошвы и вес фундамента с грунтом на уступах:
размер подошвы аХЬ = 2,4X2,1 м; вес Оф=17 тс.
По формуле (1.2) определяют расчетное дав¬
ление на основание R, тс/м2, для ширины подо¬
швы фундамента 2,1 м, для чего по табл. 1.11 при
значении <рц=38° находят коэффициенты Л = 2,11;
£ = 9,44 и D = 10,8 а по табл. 1.12 — коэффициенты
ті = 1,4 и т2=1,2 (длина отсека здания 72 м, вы¬
сота 6 м, т. е. 72: 6>4). Коэффициент Кн=1 [см.
пояснения к формуле (1.2)]:
R = [АЬуц +ΒΛγη + £>си) =
= 1,4|1,2 (2,п.2,1-1,9 + 9,44-1,5-1,9+
+ 10,8-0,2) = 63 тс/м2.
Полученное значение R округляют до бли¬
жайшего меньшего значения унифицированного
расчетного давления на грунт: R=Ry = 60 тс/м2.
Вычисляют вертикальные усилия от норма¬
тивных нагрузок на уровне низа фундамента:
*Гф = <акс + Оф = 165 + 19 = 184 тс;
Кф = Кин + Оф = 115 + 19 = 134 тс.
Пользуясь графиком, приведенным на рис.
1.29, находят для первой комбинации усилий
(Λ/“ф= 184 тс, М»ф =31 тс-м) порядковый номер
типоразмера подошвы 5, а по второй (Λ/” =134 тс,
2ф
Λί»φ=24,6 тс-м)—2. Принимают больший типораз¬
мер 5 и для него по табл. 1.10 определяют раз¬
меры подошвы и вес фундамента с грунтом на
уступах: размеры подошвы аХ6 = 2,4Х1,8 м; вес
GA = 14 тс.
Уточняют значение R для ширины подошвы
6 = 1,8 м;
1,4*1,2
R = t (2,11-1,8-1,9 +
+ 9,44-1,5-1,9+ 10,8-0,2) = 61 тс/м2.
Принимают R = Ry= 60 тс/м2 и уточняют зна¬
чения усилий от нормативных нагрузок на уров¬
не низа фундамента с учетом новых размеров
подошвы:
Кф = 165 + 14 = 179 тс;
Кф = 115+ 14 = 129 тс.
Изгибающие моменты остаются неизменными:
Λί** =31 тс-м, М|?. =24,6 тс-м.
1ф 2ф
Из графика на рис. 1.29 видно, что порядко¬
вый номер типоразмера подошвы остается тем
же — 5 (первый цифровой индекс в марке фунда¬
мента, характеризующий размер подошвы 2.4Х
XI,8 м).
По табл. 1.14, в которой приведена полная
номенклатура рядовых фундаментов типа ФА, на¬
ходят марку фундамента ФА5-1.
Двухступенчатые фундаменты высотой
1,5 м не все отнесены к категории низких,
поэтому принятую марку сверяют с данны¬
ми табл. 1.13. В этой таблице нет марки
ФА5-1, значит выбранный фундамент отне¬
сен к категории высоких. Из графика на
рис. 1.30 (подколонник типа А) устанавли¬
вают, что марка фундамента ФА5-1 на этом
графике указана. Это означает, что данный
фундамент имеет ограниченную несущую
способность по продавливанию, в связи с
чем требуется проверка его расчетом.
Определяют усилия от расчетных на¬
грузок на уровне низа подколонника с уче¬
том его весаэ
Ν1Π = Аммане + Gu = 198 + 0,9*0,9Х
X 0,9*2,4*1,1 = 200 тс;
М1П = Mi + Q1(h- 0,6) = 34 +
+ 2,5 (1,5 — 0,6) = 36,3 тс*м.
Из графика, приведенного на рис. 1.30,
видно, что для обеспечения несущей спо¬
собности фундамента по продавливанию
необходимо принять марку бетона М 200.
2. Подбирают арматурные изделия.
Марки сеток для армирования подошвы
(плитной части) фундамента ФА5-1 под¬
бирают по графику в зависимости от зна¬
чений усилий от расчетных нагрузок на
уровне подошвы фундамента без учета его
веса с грунтом на уступах:
Аймаке = 198 тс; Л+ф = 34—f— 2,5-1,5 =
= 37,8 тс*м.
По графику, представленному на рис.
1.35, устанавливают, что исходя из приня¬
того в чертежах армирования подошвы,
фундамент ФА5-1 не может воспринять
указанные выше усилия. Поэтому принима¬
ют следующую марку фундамента ФА6-1 с
размером подошвы 2,4X2,1 м и по графику
на рис. 1.36 находят марки арматурных се¬
ток — две сетки для нижнего ряда
С(1) 18-8X24 и С(1) 18-10X24; две сетки
для верхнего ряда С12-8Х21 и С12-14Х
Х21.
Определяют марки сеток вертикальной
арматуры подколонника, для чего вычисля¬
ют усилия от расчетных нагрузок на уров¬
не низа подколонника с учетом его веса:
NiU = 200 тс, М1П = 36,3 тс-м;
N2u = 138+ 0,9*0,9*0,9*2,4*1,1 = 140 тс;
Afan = 27 + 2,1-0,9 = 28,9 тс-м.
По графику, приведенному на рис. 1.70,
пользуясь двумя комбинациями усилий и
табл. 1.17, находят марку сеток CH12AII-
6X15.
Определяют усилия от расчетных на¬
грузок на уровне торца колонны, при этом
вес верхней части подколонника можно не
учитывать:
Д71К = 198 тс; Αίίκ = 34 + 2,5 (0,9—0,15) =
= 35,9 тс-м;
N2li = 138 тс; М2К = 27 + 2,1*0,75 =
= 28,6 тс-м.
20
Рис. 1.18. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /? = 15 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Рис. 1.19. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /? = 17,5 тс/м2 (на графике указа¬
ны порядковые номера типоразмеров подошвы,
см. табл. 1.10)
По графику, изображенному на рис.
1.74, пользуясь комбинациями усилий и дан¬
ными табл. 1.20, находят марку сеток го¬
ризонтальной арматуры в пределах высо¬
ты стакана СА-ІОАІІ (шесть штук) и марку
Рис. 1.20. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /?=20 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Момент, ТС'М
Рис. 1.21. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания R = 22,5 тс/м2 (на графике указа¬
ны порядковые номера типоразмеров подошвы,
см. табл. 1.10)
сеток косвенного армирования подколонни-
ка ниже дна стакана CA1-6AI (2 шт.).
Подбор марок арматурных сеток за¬
кончен.
3. Определяют расход материалов на
фундамент. Расход бетона. Из табл.
21
Момент, тс‘Μ
Рис. 1.22. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /?=25 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Рис. 1.23. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении иа
грунт основания /?=30 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
1.14 для марки фундамента ФА6-1 находят
объем бетона, приведенный в таблице без
учета стакана, 2,9 м3. По табл. 1.6. для
подколонника типа А с глубиной стакана
800 мм (заделка колонны 900—150 = 750 мм)
и размером понизу 500X500 мм устанав¬
ливают объем стакана 0,22 м3.
22
Рис. 1.24. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /?«35 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Момент, ТС'М
Рис. 1.25. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /?=40 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Таким образом, расход бетона на фун¬
дамент марки ФА6-1 составляет 2,68 м3.
Расход арматуры. По табл. 1.20
находят массу арматурной стали для двух
сеток СА1-6А1 (2-3,4=6,8 кг класса А-І)
и шести сеток СА-ЮАІІ (6-4,2 = 25,2 кг
класса А-П).
Момент, тс м
Рис.. 1.27. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /? = 50 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
Из табл. 1.21 определяют массу двух
сеток вертикальной арматуры CH12AII-6X
Х15 (2-0,8= 1,6 кг класса А-І; 2-5,2=
= 10,4 кг класса А-ІІ).
По табл. 1.23 находят массу сеток, ис¬
пользуемых для армирования плитной ча¬
сти фундамента;
Момент, тс-м
Рис. 1.28. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания R—55 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
момент, ТС'М
Рис. 1.29. График для определения размеров по¬
дошвы фундамента при расчетном давлении на
грунт основания /? = 60 тс/м2 (на графике указаны
порядковые номера типоразмеров подошвы, см.
табл. 1.10)
23
Таблица 1.14. Номенклатура фундаментов типа ФА
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход бе¬
тона, м3
Размеры фундамента, мм
Ъ I at (а2)
Ьі (Ь2)
ФА1-1
ФА1-2
ФА1-3
ФА1-4
ФА1-5
ФА1-6
1,6
1.9
2.4
2.9
3.4
3,8
1500
1800
2400
3000
3600
4200
1500
1500
-
-
ФА2-1
2
1500
ФА2-2
2,2
1800
ФА2-3
2,7
2400
ФА2-4
3,2
3000
1800
1800
—
—
ФА2-5
3,6
3600
ФА2-6
4,1
4200
ФА4-1
2,3
1500
ФА4-2
2,5
1800
ФА4-3
3
2400
ФА4-4
3,5
3000
2100
1800
1500
900
ФА4-5
4
3600
ФА4-6
4,5
4200
ФА5-1
2,4
1500
ФА5-2
2,7
1800
ФА5-3
3,2
2400
ФА5-4
3,6
3000
2400
1800
1500
900
ФА5-5
4,1
3600
ФА5-6
4,6
4200
ФА6-1
2,9
1500
ФА6-2
3,2
1800
ФА6-3
3,6
2400
ФАб-4
4,1
3000
2400
2100
1500
1500
ФА6-5
4,6
3600
ФА6-6
5,1
4200
ФА7-1
3,2
1500
ФА7-2
3,5
1800
ФА7-3
4
2400
ФА7-4
4,5
3000
2700
2100
1800
1500
ФА7-5
4,9
3600
ФА7-6
5,4
4200
ФА8-1
3,5
1500
ФА8-2
3,7
1800
ФА8-3
4,2
2400
ФА8-4
4,7
3000
2700
2400
1800
1500
ФА8-5
5,2
3600
ФА8-6
5,7
4200
ФА9-1
3,8
1500
ФА9-2
4,1
1800
ФА9-3
4,6
2400
ФА9-4
5
3000
3000
2400
2100
1500
ФА9-5
5,5
3600
ФА9-6
6
4200
ФАЮ-1
4,9
1500
ФАЮ-2
5,1
1800
ФАЮ-3
5,6
2400
2400
1800
ФАЮ-4
6,1
3000
3300
2700
(1500)
(900)
ФАЮ-5
6,6
3600
ФАЮ-6
7,1
4200
ФА11-1
5,7
1500
ФА11-2
5,9
1800
ФА11-3
6,4
2400
2700
1800
ФА11-4
6,9
3000
3600
3000
(1800)
(900)
ФА11-5
7,4
3600
ФА11-6
7,9
4200
ФА12-1
6,4
1500
ФА12-2
6,6
1800
ФА12-3
7,1
2400
3000
1800
ФА12-4
7,6
3000
4200
3000
(1800)
(900)
ФА12-5
8,1
3600
ФА12-6
8,6
4200
Ί—г
1 1
1 1
1 1
900*Ш
а*в
900*900
Т Г
1 I
1 1
1 1
с
W L
а,*в,
σ*β
> 900*900-
>
и
<*·
п
аг*вг
аг*вг
а*в
24
Таблица 1.15. Номенклатура фундаментов типа ФБ
Эскиз фундамента
Ί Г
1 1
1 1
1 1
т*ш
с
а*8
Ί Г
I 1
1 I
№0*1200
>
>
і 1
J
. Ot*Bt
а *8
Марка
Расход бе-
Размеры фундамента, мм
фунда-
тона, м3
, 1
1
I
Ъ, (Ь,)
мента
h \
1 α
ъ
(ай) \
ФБ2-1
2,7
1500
ФБ2-2
3,1
1800
ФБ2-3
4
2400
1800
1800
ФБ2-4
4,9
3000
—
—
ФБ2-5
5,7
3600
ФБ2-6
6,6
4200
ФБ4-1
3
1500
ФБ4-2
3,4
1800
ФБ4-3
ФБ4-4
4,3
5,1
2400
3000
2100
1800
1500
1200
ФБ4-5
6
3600
ФБ4-6
6,9
4200
ФБ5-1
3,3
1500
ФБ5-2
3,7
1800
ФБ5-3
ФБ5-4
4,5
5,4
2400
3000
2400
1800
1800
1200
ФБ5-5
6,3
3600
ФБ5-6
7,1
4200
ФБб-1
3,5
1500
ФБб-2
3,9
1800
ФБ6-3
ФБ6-4
4,8
5,6
2400
3000
2400
2100
1800
1200
ФБ6-5
6,5
3600
ФБ6-6
7,3
4200
ФБ7-1
3,7
1500
ФБ7-2
4,1
1800
ФБ7-3
ФБ7-4
4,9
5,8
2400
3000
2700
2100
1800
1200
, ФБ7-5
6,7
3600
ФБ7.5
7,5
4200
ФБ8-1
4,2
1500
ФБ8-2
4,6
1800
ФБ8-3
ФБ8-4
5,5
6,4
2400
3000
2700
2400
1800
1800
ФБ8-5
7,2
3600
ФБ8-6
8,1
4200
ФБ9-1
4.6
1500
ФБ9-2
5
1800
ФБ9-3
ФБ9-4
5,9
6,8
2400
3000
3000
2400
2100
1800
ФБ9-5
7,6
3600
ФБ9.3
8,5
4200
ФБ10-1
5,5
1500
ФБ10-2
5,9
1800
1800
ФБ10-3
6,8
2400
3300
2700
2400
ФБ10-4
7,6
3000
(1800)
(1200)
ФБ10-5
8,5
3600
ФБЮ-б
9,4
4200
ФБ1Ы
6,5
1500
ФБ11-2
6,9
1800
2100
ФБ11-3
7,8
2400
3600
3000
2700
ФБ11-4
8,6
3000
(1800)
(1200)
ФБ11-5
9,5
3600
ФБП-б
10,3
4200
ФБ12-1
7,2
1500
ФБ12-2
7,6
1800
2100
ФБ12-3
8,5
2400
4200
3000
3000
ФБ12-4
9,3
3000
(1800)
. (1200)
ФБ12-5
10,2
3600
ФБ12-5
11,1
4200
25
Эскиз фундамента
Ί Г
1 1
1 1
1 1
1200Ш
<
af* St
a *6
Продолжение табл. 1.15
Марка
фунда-
Расход бе-
Размеры фундамента, мм
тона, м3
1
I
I
мента
h j
α 1
b
α, (α2) 1
bt (b2)
ФБ13-1
8,8
1500
ФБ13-2
9,2
1800
ФБ13-3
10,1
2400
4200
3600
3000
2700
ФБ13-4
11
3000
(1800)
(1800)
ФБ13-5
11,8
3600
ФБ13-6
12,7
4200
ФБ14-1
10,3
1500
ФБ14-2
10,7
1800
ФБ14-3
11,6
2400
4800
3600
3600
2700
ФБ14-4
12,4
3000
(2400)
(1800)
ФБ14-5
13,3
3600
ФБ14-6
14,2
4200
ФБ15-1
11,5
1500
ФБ15-2
11,9
1800
ФБ15-3
12,8
2400
4800
4200
3600
3000
ФБ15-4
13,6
3000
(2400)
(1800)
ФБ15-5
14,5
3600
ФБ15-6
15,4
4200
ФБ16-1
13,1
1500
ФБ16-2
13,5
1800
ФБ16-3
14,4
2400
5400
4200
4200
3000
ФБ16-4
15,2
3000
(3000)
(1800)
ФБ16-5
16,1
3600
ФБ16-6
17
4200
Таблица 1.16. Номенклатура фундаментов типа ФВ
Эскиз фундамента
Марка
фунда¬
мента
Расход бе¬
тона, м3
Размеры фундамента, мм
Ь I Qi (fl2) I fri (b2)
I I
1 J
1500>1200
α*δ
ΦΒ4-1
ΦΒ4-2
ΦΒ4-3
ΦΒ4-4
ΦΒ4-5
ΦΒ4-6
3,3
3.8
4.9
6
7.1
8.2
1500
1800
2400
3000
3600
4200
2100
1800
ΦΒ5-1
ΦΒ5-2
ΦΒ5-3
ΦΒ5-4
ΦΒ5-5
ΦΒ5-5
ФВб-1
ФВ6-2
ФВ6-3
ФВ6-4
ФВ6-5
ФВ6-6
3,6
4.1
5.2
6.3
7.4
8.4
1500
1800
2400
3000
3600
4200
3,8
4.3
5.4
6.5
7.6
8.6
1500
1800
2400
3000
3600
4200
2400
1800
1800
2400
2100
1800
ФВ7-1
ФВ7-2
ФВ7-3
ФВ7-4
ФВ7-5
ФВ7-6
4,1
4.6
5.7
6.8
7.9
8.9
1500
1800
2400
3000
3600
4200
2700
2100
2100
1200
1200
1200
26
Продолжение табл. 1.16
Эскиз фундамента
н Г
LJ
/500*1700
1
I ,
а,* 6,
а*в
и
. 1500*1700
.. -Ъ'В*
: а*&
Марка j
фунда¬
мента
эасход fe-
Размеры фундамента, мм
тона, м8
h 1
а
ь l·
а i (о2) 1
Ъ! (Ь2)
ФВ8-1
4,7
1500
ФВ8-2
5,2
1800
ФВ8-3
6,3
2400
ФВ8-4
7,4
3000
2700
2400
2100
1800
ФВ8-5
8,5
3600
ФВ8-6
9,6
4200
ФВ9-1
4,9
1500
ФВ9-2
5,4
1800
ФВ9-3
6,5
2400
ФВ9-4
7,6
3000
3000
2400
2100
1800
ФВ9-5
8.7
3600
ФВ9-6
9,8
4200
ФВ10-1
6
1500
ФВ10-2
6,5
1800
ФВ10-3
7.6
2400
2700
1800
ФВ10-4
8.7
3000
3300
2700
(2100)
(1200)
ФВ10-5
9,7
3600
ФВ10-6
10,8
4200
ФВ11-1
6,8
1$00
ФВ11-2
7,3
1800
ФВ11-3
8.4
2400
2700
2100
ФВ11-4
9,5
3000
3600
3000
(2100)
(1200)
ФВ11-5
10,6
3600
ФВ11-6
11,6
4200
ФВ12-1
7,8
1500
ФВ12-2
8,3
1800
ФВ12-3
9,4
2400
3300
2100
ФВ12-4
10,5
3000
4200
3000
(2400)
(1200)
ФВ12-5
11,6
3600
ФВ12-6
12,7
4200
ФВ13-1
9,3
1500
ФВ13-2
9,8
1800
ФВ13-3
10,9
2400
3300
2400
ФВ13-4
12
3000
4200
3600
(2400)
(1800)
ФВ13-5
13,1
3600
ФВ13-6
14,2
4200
ФВ14-1
10,2
1500
ФВ14-2
10,7
1800
ФВ14-3
11,8
2400
3600
2400
ФВ14-4
12,9
3000
4800
3600
(2400)
(1800)
ФВ14-5
13,9
3600
ФВ14-6
15
4200
ФВ15-1
11.7
1500
ФВІб-2
12,2
1800
ФВ15-3
13,3
2400
3600
3000
ФВ15-4
14,4
3000
4800
4200
(2400)
(1800)
ФВ15-5
15,4
3600
ФВ15-6
16,5
4200
ФВ16-1
13,3
1500
ФВ16-2
13,8
1800
ФВ16-3
14,9
2400
4200
3000
ФВ16-4
16
3000
5400
4200
(3000)
(1800)
ФВ16-5
17,1
3600
ФВ16-6
18,1
4200
ФВ17-1
15,6
1500
ФВ17-2
16,1
1800
ФВ17-3
17,2
2400
4200
3600
ФВ17-4
18,3
3000
5400
4800
(3000)
(2400)
ФВ17-5
19,3
3600
ФВ17-5
20,4
4200
27
Момент, ТС'М
Рис. 1.30. График для определения несущей спо¬
собности по продавливанию высоких фундамен¬
тов с подколонниками типов А и Б; сплошные
линии при бетоне марки М 150, штриховые М 200
1 — ФА2-1, ФА2-2, ФА2-3, ФА2-4, ФА2-5, ФА2-6;
2 — ФА5-1, ФА5-2, ФА5-3, ФА5-4, ФА5-5, ФА5-6;
3 — ФБ7-2, ФБ7-3, ФБ7-4, ФБ7-5, ФБ7-6; 4—ФБ8-2,
ФБ8-3, ФБ8-4, ФБ8-5, ФБ8-6; 5 — ФБ9-2, ФБ9-3,
ФБ9-4, ФБ9-5, ФБ9-6; 5 —ФБ12-3, ФБ12-4, ФБ12-5,
ФБ12-6
Рис. 1.31. График для определения несущей спо¬
собности по продавливанию высоких фундамен¬
тов с подколонником типа В; сплошные линии
при бетоне марки М 150, штриховая — при М 200
/—ФВ9-2, ФВ9-3, ФВ9-4, ФВ9-5, ФВ9-6; 2— ФВ14-3,
ФВ14-4, ФВ14-5, ФВ14-6; 3 — ФВ16-3, ФВ16-4,
ФВ16-5, ФВ16-6; 4 — ФВ17-3, ФВ17-4, ФВ17>5,
ФВ17-6
Момент, ТС'М
Момент, то-м
Рис. 1.32. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА1-1 до ФА1-6
Рис. 1.33. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА2-1 до ФА2-6
Рис. 1.34. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА4-1 до ФА4-6
1
С10-14Х15
010-14X15
3 —
С(1) 16-8X18
>. 0 010-14X15
J C(l) 10-8X18
1
C(l)10-8X18f- C(1)10-10X 18
ί' " 012-14X15*
C(l) 10-8X18 7
C10-8X21
С12-14Х15
0 C(l) 10-8X18 _
2
С(1)10-8Х18, 0(1)10-10X18
С12-14Х15
C(l) 12-8X18 ’
3 C(l) 10-8X18 e
3
C12-8X21
0(1)10-8X18, 0(1)10-10X18
C(l) 14-8X18 7
C14-8X21
C(l) 10-8X18 _
4
0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18
C(l) 16-8X18 *
C10-8X21
5 C( 1) 12-8X18^
r
0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18
C(l) 12-8X18 7
о
C12-8X21
0(1)12-8X18^
с
0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18
C(l) 14-8X18 ’
0
C14-8X21
„ C(l) 12-8X18 ^
γ
0(1)14-8X18, 0(1)14-10X18
C(l) 16-8X18 *
C12-8X21'
C(l) 14-8X18 _
8
0(1)14-8X18, 0(1)14-10X18
C(l) 14-8X18 7
C14-8X21
n C(l) 14-8X18 e
g
0(1)14-8X18, 0(1)14-10X18
C(l) 16-8X18 *
C16-8X21
!Q C(l) 16-8X18
10
, 0(1)16-8X18, 0(1)16-10X18
С14-8Х21
сп)іе-8хі8. стіб-іохі8
28
С16.3Х21
Момент, тс-м Момент, тс-м
Рис. 1.35. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА5-1 до ФА5-6
__ С(1)10-8Х18, С(1)10-14Х18 .
С(1) 10-8X24
2 __ 0(1)10-8X18, С(1)Ю-14Х18 .
С(1)12-8Х24
_ 0(1)10-8X18, 0(1)10-14X18 .
0(1)14-8X24
4 __ 0(1)10-8X18, 0(1)10-14X18 .
0(1)16-8X24
5 С(1)12-8Х18, 0(1)12-14X18 .
0(1)12-8X24
6 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18 .
0(1)14-8X24
_ 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18 .
0(1)16-8X24
8 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18 .
0(1)18-8X24
д _ 0(1)14-8X18, 0(1)14-14X18 #
0(1)14-8X24
J0 0(1)14-8X18, 0(1)14-14X18
0(1) 16-8-24
п _ 0(1)14-8X18, 0(1)14-14X18
0(1)18-8X24
Рис. 1.36. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА6-1 до ФА6-6
/ _ С10-8Х21, 010-14X21
0(1)10-8 X 24, 0(1)10-10 X 24 ’
С10-8Х21, 010-14X21 .
"" 0(1)12-8X24, 0(1)12-10X24’
СЮ-8Х21, 010-14X21 .
~ 0(1)14-8 X 24, 0(1)14-10X 24 ’
C1Q-8X21, 010-14X21 .
~ 0(1)16-8 X 24, 0(1)16-10X 24’
С12-8Х21, 012-14X21
~ 0(1)14-8 X 24, 0(1)14-10X 24’
С12-8Х21, 012-14X21
~ 0(1)16-8 X 24, 0(1)16-10X 24’
С12-8Х21, 012-14X21
7
0(1)18-8X24 0(1)18-10X24
Момент, тс-м
Рис. 1.37. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА7-1 до ФА7-6
СЮ-8Х21
1
С10-8Х27, С10-10Х27 ’
2
С10-8Х21
С12-8Х27, С12-10Х27
9
С10-8Х21
и ^ 1
С14-8Х27, С14-10Х27
Л
С10-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27
С _
С10-8Х21
С18-8Х27, С18-10Х27
С12-8Х21
0 ■—*
С16-8Х27, С16-10Х27
7 —
С12-8Х21
С18-8Х27, С18-10Х27
8 -
С12-8Х21
С20-8Х27, С20-10Х27
С(1) 18-8X24 (3,2 кг класса А-І и
23,5 кг класса А-ІI);
С(1) 18-10X24 (3,9 кг класса А-І и
28,2 кг класса А-ІІ);
С12-8Х21 (1,3 кг класса А-І и 9,1 кг
класса А-ІІ);
02-14X21 (2,3 кг класса А-І и 14,6 кг
класса А-ІІ).
Общий расход арматурной стали со¬
ставляет: 19,1 кг класса А-І и 111 кг класса
А-ІІ; всего 130,1 кг.
Подбор марки фундамента и определе¬
ние расхода материалов на него завершены.
Ниже приведены графики для опреде¬
ления размеров подошвы фундаментов под
колонны прямоугольного сечения (рис.
1.18—1.29), номенклатура типовых фунда¬
ментов под рядовые колонны (табл. 1.14,
1.15, 1.16), графики для определения не¬
сущей способности фундаментов по продав-
ливанию (рис. 1.30, 1.31), графики для под¬
бора арматурных сеток подошвы фундамен¬
тов (рис. 1.32—1.69), графики для подбора
вертикальных (рис. 1.70—1.73, табл. 1.17—
1.19) и горизонтальных (рис. 1.74—1.76,
табл. 1.20), арматурных сеток подколон-
ников типов А, Б, В, сортамент арматурных
сеток (табл. 1.21—1.23),
Момент, тс-м
Рис. 1.38. График для подбора
арматурных сеток подошвы
фундаментов от ФА8-1 до ФА8-6
018-14X27* С18-8Х27
Рис. 1.39. График для подбора
арматурных сеток подошвы
ί 0(1) Ю-8Х24
фундаментов от ФА9-1 до ФА9-
00-14X27, 00-8X27
1 ,
С(1) 10-14X24
0 С(1) 10-8X24
I ■
С(1)Ю-8Х30, С(1)Ю-14Х30
02-14X27, С12-8Х27
2 ,
0(1)10-14X24
С(1) 10-8X24
0(1)12-8X30, 0(1)12-14X30
04-14X27, 04-8X27
Q
0(1)10-14X24
С(1) 10-8X24
о
0(1)14-8X30, 0(1)14-14X30
06-14X27, 06-8X27
А
0(1)10-14X24
* С(1) 12-8X24
7
0(1)16-8X30, 0(1)16-14X30
014-14X27* 04-8X27
к
0(1)10-14X24
^ С(1) 12-8X24
0
0(1)18-8X30, 0(1)18-14X30
06-14X27, 06-8X27
ft
0(1)12-14X24
„ С(1) 12-8X24
0
0(1)16-8X30, 0(1)16-14X30
08-14X27, 08-8X27
7
0(1)12-14X24
3 С(1)14-8Х24
0(1)18-8X30, 0(1)18-14X30
06-14X27, 06-8X27
о
0(1)12-14X24
Л С(1) 14-8X24
о
0(1)20-8 X 30, 0(1)20-14X 30
7
6
Ч.
у
ч
N
5
J4
4
1
2
)
О 10 20 30 40 50
Момент, ТС’М
Рис. 1.40. График для подбора
арматурных сеток подошвы фунда¬
ментов от ФАЮ-1 до ФАЮ-6
, С10-10Х27 Л СЮ-10Х27
/ ; 2 ~ *
СГ2-8ХЗЗ С14-8ХЗЗ
С12-10Х27
С12-8ХЗЗ
02-10X27 .
С16-8ХЗЗ
С12-10Х27 β
С14-8ХЗЗ
04-10X27 _
С14-8ХЗЗ
04-10X27
С16-8ХЗЗ
30
Рис. 1.41. График для под¬
бора арматурных сеток по¬
дошвы фундаментов от
ФА11-І до ФА11-6
j 0(1)10-14 X30,0(1)10-20X30.
С(1)12-14Х36
о 0(1)10-14X30,0(1)10-20X 30.
С(1)14-14Х36
2_ 0(1)12-14X30,0(1)12-20X 30.
С(1)12-14Х36
0(1)12-14X 30,0(1)12-20X30.
0(1)14*14X36
5 0(1)12-14X30,0(1)12-20X 30.
С(1)1б-14X36
0(1)14-14X130,0(1)14-20X30.
С(1)14-14Х36
^ С(1) 14-14Х30,С(1)14-20Х30
С(1)16-14Х36
Рис. 1.42. График для йод-
бора арматурных сеток по¬
дошвы фундаментов от
ФА12-1 до ФАІ2-6
J
С(1)10-20Х30
2 —■
С(1)12-14Х 42
0(1)10-20X30
0(1)14-14X42
3
0(1)10-20X 30 ^
0(1)16-14X42
4
0(1)12-20X30
0(1)14-14X42
β
0(11)2-20X30 л
0(1)16-14X42
β
0(1)12-20X30
0(1)18-14X42
7
0(1)14-20X30
0(1)16-14X42
О —
0(1)14-20X30
0(1)18-14X42
момент, тс-м
Рис. 1.43. График для подбора арматур-
ных
сеток подошвы
ФБ2-1 до
фундаментов от
ФБ2-6
/
0(1)10-8X18
2
0(1)10-8X18
0(1)10-8X18
0(1)12-8X18
β
0(1)10-8X18
4
0(1)12-8X18
0(1)14-8X18
0(1)12-8X18
β
0(1)12-8X18
0(1)14-8X18
0(1)14-8X18
о
0(1)14-8X18
31
Рис. 1.44. График для подбора ар¬
матурных сеток подошвы фунда¬
ментов от ФБ4-1 до ФБ4-6
Рис. 1.45. График для подбора ар¬
матурных сеток подошвы фунда¬
ментов от ФБ5-1 до ФБ5-6
f С(1)10-8Х18, 0(1)10-10X18
С10-8Х21
2 0(1)10-8X18, 0(1)10-10X18
С12-8Х21
3 С(1)10-8Х18, 0(1)10-10X18
С14-8Х21
4 0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18
С12-8Х21
5 0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18
С14-8Х21
6 0(1)14-8X18, 0(1)14-10X18
С14-8Х21
t 0(1)10-8X18, 0(1)10-14X18 й
0(1)10-8X24
2 0(1)10-8X18, 0(1)10-14X18 ^
0(1)12-8X24
3 С(1)Ю-8Х18, 0(1)10-14X18^
0(1)14-8X24
0(1)10-8X18, 0(1)10-14X18,
0(1)16-8X24
5 С(1)Ю-8Х18, 0(1)10-14X18 ^
0(1)18-8X24
6 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18 ж
С(1) 14-8X24
? 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18,
0(1)16-8X24
8 0(1)12-8X18, 0(1)12-14X18 к
0(1)18-8X24
0(1)14-8X18, 0(1)14-14X18
0(1)18-8X24
Момент, тс-м
момент, тс-м
Рис. 1.46. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ6-1 до ФБ6-6
1 — ■
2 —
3 —
4 —
5 —
6 —
7 —
8 —
С10-8Х21, С10-14Х21
С(1)Ю-8Х24, С(1) 10-10X24
С10-8Х21, С10-14Х21
С(1)12-8Х24, С(1)12-10Х24
С10-8Х21, СЮ-14X21
С(1)14-8Х24, С(1)14-10Х24
С10-8Х21, С10-14Х21
С(1)16-8Х24, С(1)16-10Х24
С12-8Х21, С12-14Х21
С(1)10-8Х24, С(1)10-10Х24
С12-8Х21, С12-14Х21
С(1)12-8Х24, С(1)12-10Х24
С12-8Х21, С12-14X21
С(1)14-8Х24, С(1)14-10Х24
С12-8Х21, С12-14Х21
9 —
С(1)16-8Х24, С(1)16-10Х24
С12-8Х21,· С12-14X21
Ю-
С(1)18-8X24, С(1)18-10Х24
С14-8Х21, С14-14Х21
С(1)12-8Х24, С(1)12-10Х24
С14-8Х21, С14-14Х21
12—
С(1)14-8Х24, С(1)14-10Х24
С14-8Х21, С14-14Х21
13-
С(1)16-8Х24. С(1)16-10Х24
С14-8Х21, С14-14Х21
14~
С(1)18-8Х24, С(1)18-10Х24
С16-8Х21, С16-14Х21
15—
С(1)14-8Х24, С(1) 14-10Х24
С16-8Х21, С16-14Х21
16-
С(1)16-8Х24, С(1)1б-10Х2
С16-8Х21, С16-14Х21
17—
С(1)18-8Х24, С(1)18-10Х2
С18-8Х21, С18-14Х21
18—.
С(1)16-8Х24, С(1)1б-10Х24
С18-8Х21, С18-14Х21
G(1)18«8X24, С(1) 18-10X24
Рис. 1.47. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ7-1 до ФБ7-6
/ —
С10-8Х21
СЮ-8Х27, СЮ-10Х27
2 — .
С10-8Х21
С12-8Х27, С12.10Х2?
3 —
С10-8Х21
С14-8Х27. С14-10Х27 *
4
С10-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27 *
5
С10-8Х21
С18-8Х27, 08-10X27 *
6
С12-8Х21
С12-8Х27, С12-10Х27 ’
7 __
С12-8Х21
С14-8Х27, 04-10X27
8 —
С12-8Х21
06-8X27, 06-10X27
9 —
02-8X21
С18-8Х27, С18-10X27
10—
02-8X21
С20-8Х27, С20-10Х27
и С14-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
12-
С14-8Х21
06-8X27, С16-10Х27
13—
С14-8Х21
08-8X27,. С18Л0Х27
14—
04-8X21
С20-8Х27, С20-10Х27
15-
06-8X21
08-8X27, 08*10X27
16—
06-8X21
С20-8Х27, С20-10Х27
r С18-8Х21
С20-8Х27, С20-10X27
3—751
33
Рис. 1.48. График для подбора арматурных сеток
поДошвы фундаментов от ФБ8-1 до ФБ8-6
/ — *
0(1)10-8X24
2 — .
3 — ,
4 —
5 —
С10-14Х27, C1Q-8X27
0(1)10-8X24 β
. С12.14Х27, С12п8Х27 *
0(1)10-8X24 в
014.14X27, С14-8Х27 *
0(1)10-8X24 ^
С16.14Х27, 016*8X27 *
0(1)10-8X24 β
018-14X27, С18-8Х27
6 —-
0(1)12-8X24
014.14X27, С14-8Х27 *
7 — ■
0(1)12-8X24
016.14X27, С16-8Х27 *
8 — .
0(1)12-8X24
018.14X27, С18-8Х27 '
9 — -
0(1)12-8X24
020-14X 27, С20-8Х27
10 0(1)14-8X24 β
016-14X27, С16-8Х27
И—
0(1)14-8X24
12—
018-14X27, С18-8Х27 *
0(1)14-8X24
020.14X27, С20.8Х27
Рис. 1.49. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ9-1 до ФБ9-6
1 — ■
0(1)10-14X24
3 —
4 —
5 — -
6 —
7 --
8 — -
9 — -
10— -
11—
12—.
13—.
14-
0(1)10-8X30, 0(1)10-14X30
0(1)10-14X24
0(1)12-8X30, 0(1)12-14X30'
0(1)10-14X24
0(1)14-8X30, 0(1)14-14X30'
0(1)10-14X24
0(1)16-8X30, 0(1)16-14X30 *
0(1)10-14X24
0(1)18-8X30, 0(1)18-14X30’
0(1)10-14X24
0(1)20-8X30, 0(1)20-14X30*
0(1)10-14X24
0(1)22-8X30, 0(1)22-14X30’
0(1)12.14X24
0(1)16-8X30, 0(1)16-14X30’
0(1)12-14X24
0(1)18-8X30, 0(1)18-14X30 ’
0(1)12-14X24 β
0(1)20-8X30, 0(1)20-14X30*
0(1)12-14X24 β
0(1)22-8X30, 0(1)22-14X30 *
0(1)12-14X24 #
0(1)25-8X 30 , 0(1)25-14X 30*
0(1)14-14X24 β
0(1)20-8X30, 0(1)20-14X30*
0(1)14-14X24
0(1)22-8X 30 , 0(1)22-14X 30*
0(1)14-14X24
15—
0(1)25.8 X 30 , 0(1)25-14X 30
34
Рис. 1.50. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБІ0-1 до ФБІО-в
С10-10Х27 _
С10-10Х27
1 —
С12-8ХЗЗ
2 — ■
С14-8ХЗЗ
3 —
С10-10Х27
4 —
С12-10Х27
С16-8ХЗЗ
С12-8ХЗЗ
5 —
02-10X27
6 —
С12-10Х27
С14-8ХЗЗ
С16-8ХЗЗ
7
С12-10Х27 .
8 —
04-10X27
С18-8ХЗЗ
С14-8ХЗЗ
9
С14-10Х27
10—·
04-10X27
С16-8ХЗЗ
08-8X33
и—·
С14-10Х27 _
12—
06-10X27
С20-8ХЗЗ
08-8X33
С16-10Х27
С20.8ХЗЗ
Рис. 1.51. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ11-1 до ФБ11-6
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30
С(1) 12-14X36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X 30,
С(1) 14-14X36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X 30 а
С(1) 16-14X36
С(1) 12-14X30. С(1) 12-20X30.
С(1) 12-14X36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30.
С(1) 14-14X36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30.
С(1) 16-14X36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X 30 .
С(1) 18-14X36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20 X30 **
С(1) 14-14X36
д С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X 30 .
С(1) 16-14X36
:0 С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30.
С(1) 18-14X36
п С(1) 14-14X30, С(1) 14-20x 30.
С(1) 20-14X36
12 С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 .
С(1) 16-14X36
13 С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30.
С(1) 18-14X36
IS С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 а
С(1) 20-14X36
J5 С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 „
С(1) 18-14X36
^ С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30
С(1)20=14Х36
3*
Рис. 1.52. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ12-1 до ФБ12-6 Рис. 1.53. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ13-1 до ФБ13-6
С(1) 10-20X30
Л С(1) 10-20X30 .
С(1) 12-20X36
С(1) 12-14X42
С(1) 14-14x42 ’
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42*
С(1) 10-20X30
С(1) 16-14X42
t С(1) 10-20X30
С(1) 18-14X42 ’
2
С(1) 12-20X36
3 —
С(1) 14-20 X 42, С(1) 14-14X42*
С(1) 12-20X36
С(1) 12-20X30 .
С(1) 14-14X42
С(1) 12-20X30 .
С(1) 16-14X42 ’
4 —
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14X42
С(1) 12-20X36
С( 1)12-20x30
С(1) 18-14X42
8 С(1) 12-20 X 30 .
С(1) 20-14X42 *
5 —-
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 14-20X30
С(1) 18-14X42
с С(1) 14-20 X30 .
С(1) 20-14X42 ’
6
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 14-20X30
„ С(1) 16-20X 30 .
7
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 22-14X42
С(1) 20-14X42 ’
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42 *
С(1) 16-20X30
С(1) 22-14X42
С(1) 16-20X30
С(1) 25-14X42
5 —
д
С(1) 16-20X35
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42
10—
С(1) 16-20X36
С(1) 22-20X42, С(1) 22-14X42
36
момент, тс-м
Рис. 1.55. График для подбора арматурных сеток
Рис. 1.54. График для подбора арматурные сеток подошвы фундаментов от ФБ15-1 до ФБ15-6
подошвы фундаментов от ФБ14-1 до ФБ14-6,
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
/ — -
С(1) 12-14X42. С(1) 12-16X42
С(1) 12-20X48, С(1) 12-14X48*
С(1) 12-20X48
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
2 — ■
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42
С(1) 14-20X 48, С(1) 14-14X48*
С(1) 14-20X48
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
С(1) 16-20X48, С(1) 16-14X48*
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42
О ·“ ■
С(1) 16-20X48
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
4
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42
С(1) 18-20X48, С(1) 18-14X48*
С(1) 18-20X48
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
С(1) 20-20 X48, С(1) 20-14X 48 ’
с
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16x42
о —
Л
С(1) 16-20X48
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
о
С(1) 18-20X48
С(1) 22-20Х48, С(1) 22-14X48*
7
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
С(1) 14-14X36, С( 1) 14-16X36.
С(1) 20-20X48, С(1) 20-14X 48*
о
С(1) 20-20X 48
С(1) 16-14X42, С(1) 16-16X42
о
С(1) 20-20X 48
С(1) 14-14X36, С<1) 14-16X36
С( 1) 16-14X42,- С(1) 16-16X42
С(1) 22-20X48, С(1) 22-14X48*
С(1) 20-20X 48
С(1) 14-14X36, С(1) 14-16X36
/О·
С(1) 16-14X42, С(1) 16-16X42
С(1) 25-20X48, С(1) 25-14X48
С(1) 22-20X 48
3?
момент, тс-м
Рис. 1.57. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ4-1 до ФВ4-6
0(1)10-8X18, С(1)Ю-10Х18
С10-8Х21
Рис. 1.5Й. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФБ16-1 до ФБ16-6 ^ 0(1)10-8X18, 0(1)10-10X18 ^
С12-8Х21
0(1)10-8X18, 0(1)10-10X18.
С14-8Х21
C(l) 12-10X42, C(l) 12-30X42
C(l) 12-20X54
2
C(l) 12-10X42, C(l) 12-30X42
C(l) 14-20X54
3
C(l) 12-10X42,- C(l) 12-30X42
C(l) 16-20X54
C(l) 12-10X42, C(l) 12-30X42
т ·—
C(l) 18-20X54
5 —
C(l) 12-10X42, C(l) 12-30X42
C(l) 20-20X54
Q
C(l) 14-10X42, C(l) 14-30X42
C(l) 18-20X54
7
C(l) 14-10X42, C(l) 14-30X42
C(l) 20-20X54
<5 —
C(l) 14-10X42, C(l) 14-30X42
C(l) 22-20X54
9 —
C(l) 16-10X42, C(l) 16-30X42
C(l) 20-20X54
if)
C(l) 16-10X42, C(l) 16-30X42
C(l) 22-20X54
11 _
0(1) 16-10X42, 0(1) 16-30X42
C(l) 25-20X54
0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18 .
С12-8Х21
0(1)12-8X18, 0(1)12-10X18.
С14-8Х21
0(1)14-8X18, 0(1)14-10X18
С14-8Х21
33
Рис. 1.58. График для подбора арматурньі* сеток
подошвы фундаментов от ФВ5-1 до ФВ5-6
С(1)10-8Х18, С(1)10-14Х18.
С(1)10-8Х24
0 С(1)10-8Х18, C(l)tO-14X18,
С(1)12-8Х24
3 С(1)10-8Х18, С(1)10-14Х18.
С(1)14-8Х24
4 С(1)10-8Х18, С(1)10-14Х18.
С(1)1б-8Х24
5 С(1)12-8Х18, С(1)12-14Х18.
С(1)12-8Х24
6 С(1)12-8Х18, С(1)12-14Х18.
С(1)14-8Х24
у С(1)12-8Х18, С(1)12-14Х18.
С(1)16-8Х24
g С(1)12-8Х18, С(1)12-14Х18м
С(1)18-8Х24
д С(1)14-8Х18, С(1)14-14Х18.
С(1)14-8Х24
/л С(1)14-8Х18, С(1)14-14Х18 .
С(1)16-8Х24
п 0(1)14-8X18, 0(1)14-14X18.
С(1)18-8Х24
/0 0(1)16-8X18, 0(1)16-14X18.
С (1) 16-8X24
!3 0(1)16-8X18, С(1)16-14Х18
С(1)18-8Х24
Момент, тс-м
Рис. 1.59. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ6-1 до ФВѲ-6
С10-8Х21, С10-14Х21
С(1) 10-8X24, С(1) 10-10X24
С10-8Х21, СЮ-14Х21 #
С(1) 12-8X24, С(1) 12-10X24 *
С10-8Х21, С10-14Х21 .
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24
С12-8Х21, С12-14Х21
С(1) 10-8X24, С(1) 10-10X24 ’
С12-8Х21, С12-14Х21
С(1) 12-8X24, С(1) 12-10X24
С12-8Х21, С12-14Х21 .
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24
С14-8Х21, С14-14Х21
С(1) 10-8X24, С(1) 10-10X24
С14-8Х21, С14-14Х21 .
С(1) 12-8X24, С(1) 12-10X24 ’
С14-8Х21, С14-14Х21 .
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24 ’
С16-8Х21, С16-14Х21 .
С(1) 10-8X24, С(1) 10-10X24 ’
С16-8Х21, С16-14Х21
С(1) 12-8X24. С(1) 12-10X24 *
С16-ЯХ21, С16-14Х21
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24 ’
С18-8Х21, С18-14Х21
С(1) 12-8X24, С(1) 12-10X24
С18-8Х21, С18-14Х21
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24 '
С20-8Х21, С20-14Х21
С(1) 14-8X24, С(1) 14-10X24
39
момент, тс-м
Рис. 1.60. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ7-1 до ФВ7-6
, С10-8Х21
С10-8Х27, С10-10Х27
2 —
С10-8Х21
С12-8Х27, С12-10Х27 *
3
С10-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
4 —
С10-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27
5 —
С12-8Х21
С10-8Х27, СЮ-10X27
6 —
С12-8Х21
С12-8Х27, С12-10X27
7 —
С12-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
8 —
С12-8Х21
С16-8Х27, 06-10X27
9 __
02-8X21
08-8X27, 08-10X27
to¬
С14-8Х21
02-8X27, 02-10X27
il—
С14-8Х21
04-8X27, 04-10X27
12—
04-8X21
06-8X27, 06-10X27
13— -
04-8X21
08-8X27, 08-10X27
14 -
06-8X21
04-8X27, 04-10X27
15 -
06-8X21
06-8X27, 06-10X27
16
06-8X21
08-8X27, 08-10X27
17— ■
C1S-8X21
06-8X27, 06-10X27
18—
08-8X21
08-8X27, 08-10X27
Момент, тс-м
Рис. 1.61. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ8-1 до ФВ8-6
j С(1) 10-8X24 #
00-14X27, С10-8Х27 ’
С(1) 10-8X24 #
02-14X27, С12-8Х27
3 С(1) 10-8X24 .
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1) 10-8X24 ^
С16-14Х27, С16-8Х27 ' .
5 С(1) 12-8X24 #
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1) 12-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27 *
7 С(1) 12-8X24
С16-14Х27, С16-8Х27 *
8 С(1) 12-8X24
С18-14Х27, С18-8Х27
д С(1) 14-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27 *
С(1) 14-8X24
іи—
06-14X27, 06-8X27
11—
C(l) 14-8X24
08-14X27, 08-8X27
12—
С(1) 16-8X24
06-14X27, 06-8X27
із
С(1) 16-8X24
08-14X27, 08-8X27
іл
0(1) 18-8X24
08-14X27, 08-8X27
40
Момент, тс-м
Рис. 1.63. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ10-1 до ФВ10-6
/ —
2 —
3 —
4 —
5 —
6 —
7 —
8 —
9 —
10-
11—
С(1)Ю-14Х24
14-
С(1) 10-8X30, С(1) 10-14X30
С(1)Ю-14Х24
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
С(1)Ю-14Х24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
0(1)10-14X24
С(1) 16-8X30, С(1) 16-14X30
0(1)10-14X24
С(1) 18-8X30, С(1) 18-14X30
0(1)12-14X24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
0(1)12-14X24
С(1) 16-8X30, С(1) 16-14X30
0(1)12-14X24
С(1) І8-8Х30, С(1) 18-14X30
0(1)12-14X24
С(1) 20-8X30, С(1) 20-14X30
0(1)14-14X24
С(1) 16-8X30, С(1) 16-14X30
С(1) 14-14X24
12—
С(1) 18-8X30, С(1) 18-14X30
С(1) 14-14X24
13—
С(1) 20-8X30, С(1) 20-14X30
0(1)14-14x24
С(1) 22-8X30, С(1) 22-14X30
С(1) 16-14X24
С(1) 20-8X30, С(1) 20-14X30
С(1) 16-14X24
С(1) 22-8X 30, 0(1) 22-14X30
010-10X27 .
С12-8ХЗЗ
012-10X27
С12-8ХЗЗ
012-10X27 .
С16-8ХЗЗ
014-10X27 .
С16-8ХЗЗ
016-10X27 .
С16-8ХЗЗ
СЮ-ГО X 27 .
С14-8ХЗЗ
012-10X27 .
С14-8ХЗЗ
014-10X27 .
С14-8ХЗЗ
014-10X27 .
С18-8ХЗЗ
016-10X27 .
С18-8ХЗЗ
016-10X27 . /2_ 08-10X27 .
С20-8ХЗЗ ’ С18-8ХЗЗ
08-10X27
15—
С20-8ХЗЗ
Рис. 1.64. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ11-1 до ФВ11-6
Рис. 1.65. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ12-1 до ФВ12-6
/ —
2 —
3 —
4 —
5 —
6 —
7 —
8 —
9 —
10—
и—
12—
13—
14—
15—
/б—·
17—
18—
19—
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30 д
С(1) 12-14X36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30 .
С(1) 14-14X36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30 д
С(1) 16-14X36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30 ^
С(1) 12-14X36
С(1> 12-14X30, С(1) 12-20X30.
С(1) 14-14X36
С(1) 12-14X30. С(1) 12-20X30 ,
С(1) 16-14X36
С(1) 14-14X30. С(1) 14-20X 30,
С(1) 14-14X36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30 „
С(1) 14-14X36
С(1)14-14Х30, С(1) 14-20x30.
С(1) 18-14X36
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30.
С(1) 14-14X36
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 .
С(1) 16-14X36
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 „
С(1) 18-14X36
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 ,
С(1) 20-14X36
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 .
С(1) 16-14X36
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30
С(1) 18-14X36
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30
С(1) 20-14X36
С(1) 20-14X 30, С(1) 20-20X30 ,
С(1) 18-14X36
0(1) 20-14X 30, С(1) 20-20X30 _
С(1) 20-14X36
С(1) 20-14X30, С(1) 20-20X30
С(1) 22-14X36
j 0(1)10-20X30
2 —
0(1)10-20X30
0(1)12-14X42
0(1)14-14X42
0(1)10-20X30
4 — ,
0(1)10-20X30
0(1)16-14X42
0(1)18-14X42
с 0(1)12-20X30
β
0(1)12-20X30
0(1)14-14X42
0(1)16-14X42
„ 0(1)12-20X30
8 —
0(1)12-20X30
0(1)18-14X42
0(1)20-14X42
Л 0(1)14-20X30
10— ■
0(1)14-20X30
0(1)16-14X42
0(1)18-14X42
и 0(1)14-20X30
12—
0(1)14-20X30
0(1)20-14X42
0(1)22-14x42
0(1)16-20X30
14—
0(1)16-20X30
0(11)8-14X42
0(1)20-14X42
і5 С(1)16-20Х30
0(1)16-20X30
0(1)22-14X42
0(1)25-14X42
0(1)18-20X30
0(1)18-20X30
i
Ο(1)20-14χ42
0(1)22-14X42
0(1)18-20X30
0(1)25-14X42
42
момент, те м
Рис. 1.66. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ13-1 до ФВ13-6
Момент, тс-м
Рис. 1.67. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ14-1 до ФВ14-6
С (1) 12-20X36
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36
С(1) 12-20X48, С(1) 12-14X48
2
С(1) 12-20X36 ^
С(1) 14-20X42, С(1) Ц-14Х42
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36 .
С(1) 14-20X48, С(1) 14-14X48 *
С(1) 12-20X35
С(1) 16-20 X42, С(1) 16-14X42
С(1) 12-20X36
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 14-20X36
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 22-20X42, С(1) 22-14X42
С(1) 12-14X36,- С(1) 12-16X36 ь
С(1) 16-20X48, С(1) 16-14X48 ’
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36 #
С(1) 18-20 X 48, С(1) 18-14X48 ’
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36 .
С(1) 20-20X48, С(1) 20-14 X 48 *
С(1) 14-14X36, С(1) 14-16X36 .
С(1) 18-20X48, С(1) 18-14X48 ’
С(1) 14-14X36, С(1) 14-16X36 .
С(1) 20-20X48, С(1) 20-14X48 ’
С(1) 14-14X36, С(1) 14-16X36 .
С(1) 22-20X48, С(1) 22-14X48 *
С(1) 14-14X36, С(1) 14-16X36 .
С(1) 25-20X48, С(1) 25-14X48 ’
С(1) 18-14X36, С(1) 18-16X36 .
С(1) 20-20X48, С(1) 20-14X48 ’
С(1) 18-14X36, С(1) 18-16X36 .
С(1) 22-20X48, С(1) 22-14X48 '
С(1) 18-20Х36
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42
С(1) 18-14X36, С(1) 18-16X36 #
С(1) 25-20X48, С(1) 25-14X48 *
С(1) 18-20X36
С(1) 22-20X42, С(1) 22-14X42
С(1) 20-14X36, С(1) 20-16X36
С(1) 25-20X48, С(1) 25-14X48
43
Рис. 1.68. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ15-1 до ФВ15-6
j С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 β
С( 1) 12-20X48
9 __ С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 #
С(1) 14-20X48
j _ С(1) 12-14X42. С(1) 12-16X42 #
С(1) 16-20X48 ;
4 __ С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 β
С(1) 18-20X48
5 С(1) 14-14X42, С(1) 14-16χ42 ^
С(1) 14-20X48
6 _ С(1) 14-14X42; С(1) 14-16X42 β
С(1) 16-20X48
7 С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42 ч
С(1) 18-20X48
Рис. 1.69. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФВ16-1 до ФВ16-6
t _ С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42 .
С(1) 12-20X54
„ С(1) 12-10X42. С(1) 12-30X 42 #
С(1) 14-20X54
С(1) 12-1QX42, С(1) 12-30X42 .
С(1) 16-20X54
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42 .
~ С(1) 18-20X54
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42 .
С(1) 20-20X54
б С(1) 14-10X42. С(1) 14-30X 42 ,
С(1) 18-20X54
8 С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
С(1) 20-20X48
д _ С(1) 16-14X42, С(1) 16-16X42
С(1) 18-20X48
0 С(1) 16-14X42, С(1) 16-16X42
С(1) 20-20X48
С(1) 14-10X42, С(1) 14-30X42 #
С(1) 20-20X54
С(1) 14-10X42,- С(1) 14-30X42 β
С(1) 22-20X54
С(1) 16-10X42, С(1) 16-30X 42 ,
С(1) 20-20X54
С(1) 16-14X42,- С(1) 16-16X42
С(1) 22-20X48
С(1) 16-10X42, С(1) 16-30X42 .
С(1) 22-20X54
С(1) 18-14x42, С(1) 18-16X42
С(1) 20-20X48
С(1) 16-10X42, С(1) 16-30X 42 .
С( 1) 25-20X54
3 С(1) 18-14X42. С(1) 18-16X42
С(1) 22-20X48
и С(1) 20-14X42, С(1) 20-16X42
С(1) 22-20X48
:5 С(1) 20-14X42, С(1) 20-16X42
С(1) 25-20X48
С(1) 18-10X42, С(1) 18-30X42 .
С(1) 22-20X54
С(1) 18-10X42, С(1) 18-30X42
С(1) 25-20X54
44
Рис. 1.70. Графики для подбора условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонников
типа А (рабочие марки см. в табл. І.17)
сплошные линии — для бетона М150, штриховая
линия — М 200; а — при глубине заложения фун¬
дамента 1,65; 1,95; 2,55 м; б — то же, 3,15; 3,75;
4,35 м
Таблица 1.17. Переход от указанных на графиках (рис. 1.70) условных марок к рабочим
маркам вертикальных арматурных сеток подколонников типа А
Условная
марка сетки
на графике
Высота фундамента, м
1,5
1,8
2,4
3
3,6
4,2
1
СН12АІІ-6Х15І
1С12АІІ-6Х18 1
1С12АІІ-6Х18 1
1С12АІІ-6Х18 1
1С12АІІ-6Х18 1
1С12АІІ-6Х18
2
СН12АІІ-6Х15І
1С12АІІ-6Х18 1
1С12АІІ-6Х24 |
1С12АІІ-6Х30 1
1С12АІІ-6Х36 1
1C12AI1-6X42
3
СН12АІІ -6Х1б|
1C12AII-SX18 |
1С12АІІ-6Х24 |
1С16АІІ-6Х30 1
1С16АІІ-6Х36 1
1С16АІГ-6Х42
4
СН14АІП-6Х15І
1С14АІІІ-6Х18І
1С14АІІІ-6Х24І
1С18АІІ1-6Х30І
1С18АІІІ-6Х36І
1С18АІІІ-6Х42
5 ІСН16АІІІ-6Х15І 1С16АІІІ-6Х18І 1С16АГІІ-6Х24І 1С20АІІІ-6Х30І 1С20АІІІ-6Х36І ІС20АІП-6X42
ІСН18АІІГ-6Х15І 1С18АГГІ-6Х18І 1С18АІІІ-6Х24І 1С22АІІІ-6Х30І 1С22АІІІ-6ХЗб| 1С22 АІІІ-6Х42
7 ІСН20АІІІ-6Х15І 1С20АІІІ-6Х18[ 1С20АІІІ-6Х24І
СН22АІІІ-6Х15
1C22AIII-6X18
1С22АІІІ-6Х24
-
-
Момент, гс-м
Рис. 1.71. График для подбора условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонников
типа Б при глубине заложения фундамента 1,65;
1,95; 2,55 м (рабочие марки см. табл. 1.18)
сплошные линии — для бетона М 150; штриховая
линия — М 200
Рис. 1.72. График для подбора условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонников
типа Б при глубине заложения фундамента 3,15;
3,75; 4,35 м (рабочие марки см. в табл. 1.18)
сплошные линии — для бетона М 150; штриховая
линия — М 200
45
/
Таблица 1.18. Переход от указанных на графиках (рис. 1.71 и 1.72) условных марок к рабочим
маркам вертикальных арматурных сеток подколонников типа Б
Условная
Высота фундамента, м
марка сетки
на графике
1,5
1,8
2,4
3
3,6
4,2
1
СН12АИ-10Х15
1С12АІІ-ЮХ18
1С12АІІ-10Х18
1С12АІЬЮХ18
1С12АІІ-10Х 1β|
1 102 АІЫ0Х18
2
СН12АІІ-10X15
1С12АІІ-ЮХ18
1С12АІІ-ЮХ24
1С12АІЫ0Х30
1С12А1Ы0Х36
1С12АІЫ0Х42
3
СН12АІІ-10Х15
1С12АІІ-ЮХ18
1С12АІІ-10Х24
1С16АІІ-10X30
1С16АІЫ0Х36
Ю6АІЫ0Х42
4
СН14АІІІ-
10X15
1С14АІІІ-
10X18
ІСИАІІЬ
10X24
1C18AIII-
10X30
1С18АІІІ-
10X36
ІС18АІІЬ
10X42
5
СН16АІІІ-
10X15
ІСІбАІІЬ
10X18
ІСІбАІІЬ
10X24
1С20АІІІ-
10X30
1С20АІІІ-
10X36
1С20АШ-
10X42
б'
СН18АІІІ-
10X15
1С18АШ*
10X18
1С18АШ-
10X24
1С22АШ-
10X30
1С22АІІІ-
10X36
1С22АШ-
10X42
7
СН20АІІІ-
10X15
1С20АІІІ-
10X18
1С20АІІІ-
10X24
-
-
-
8
СН22АІІІ-
10X15
1С22АНІ-
10X18
1С22АІІІ-
10X24
-
-
-
Момент, ТС'М
Рис. 1.73. График для подбора условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонников
типа В (рабочие марки см. в табл. 1.19)
I
Таблица 1.19. Переход от указанных на графиках (рис. 1.73) условных марок к рабочим маркам
вертикальных арматурных сеток подколонников типа В
Условная
Высота фундамента, м
марка сетки
на графике
1,5
1,8
2,4
3
3,6
4,2
1
СН12АІІ-
10X15
1С12АІІ-
10X18
1С12АІІ*
10X18
1С12АП-
10X18
1С12АІІ-
10X18
1С12АІІ-
10X18
2
СН12АІІ-
10X15
1С12АІІ-
10X18
1С12АН-
, 10X24
1С12АІІ-
10X30
1С12АІІ-
10X36
1С12АІІ-
10X42
3
СН14 АІІ-
10X15
1C14AII-
10X18
1С14АІІ-
10X24
1С14АІІ-
10X30
1С14АП-
10X36
1С14АІІ-
10X42
4
СН16АІІІ-
10X15
1С16АІІІ-
10X18
1С16АІІІ-
10X24
1С16АІІІ-
10X30
1С16АІІІ-
10X36
ІСІбАІІЬ
10X42
5
СН18АІІІ-
10X15
1С18АІІІ-
10X18
1С18АІІІ-
10X24
1С18АІІІ-
10X30
1С18АІІІ-
10X36
1С18АІІІ-
10X42
6
СН20АІІІ-
10X15
1С20АІІІ-
10X18
1С20АІІІ-
10X24
1С20АІІІ-
10X30
1С20АІІІ-
10X36
1С20АІІІ-
10X42
7
СН22АІІІ-
10X15
1С22АЦІ-
І0Х18
1С22АЦІ-
10X24
1С22АІІІ-
10X30
1С22АІІІ-
10X36
1С22АІІЬ
10X42
46
Рис. 1.74. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонников
типа А
ниже штриховой линии — при марке бетона
М 150; выше — М 200 (рабочие марки см. в табл.
1.20)
Таблица 1.20. Переход от указанных на
графиках (рис. 1.74—1.76) условных марок к
рабочим маркам сеток горизонтальной арматуры
подколонников типов А, Б, В
V
03 £
К S
Z о.
Рабочая марка (в скобках масса сетки, кг)
для подколонника типа
о? и
« 03
8"
І!
А
Б
В
1
САІ-6АІ
(3.4)
СБ1-6АІ (6)
СВ1-6АІ
(10,4)
2
СА-8АІ
(2,7)
СБ-8АІ (3,6)
СВ-8АІ (4,3)
3
СА-10АИ
(4.2)
СБ-ЮАІІ
(5,7)
СВ-10АІІ (6,6)
4
С А-12 АП (6)
СБ-12АІІ
(8,2)
СВ-12АІІ (9,5)
б
СА-14АП
(8,2)
СБ-14АІІ
(11.1)
СВ-14АІІ
(12.7)
6
—
СБ-16АІІ
(14,5)
СВ-16АІІ
(16,7)
7
—
СБ-18АИ
(18.4)
СВ-18АІІ (21)
8
—
СБ-20АІІ
(22,7)
·■—
"Момент, тс-м
Рис. 1.75. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонников
типа Б
ниже штриховой линии — при марке бетона М 150;
выше — М 200 (рабочие марки см. в табл. 1.20)
Рис. 1.76. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонни¬
ков типа В
ниже штриховой линии — при марке бетона М 150;’
выше —М 200 (рабочие марки см. в табл. 1.20)
Таблица 1.21. Сортамент сеток вертикальной
арматуры подколонников типа А
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры*
кг, класса
<
и-ѵ
ІИ-Ѵ
всего
СН12АІІ-6Х15
0,8
5,2
6
СН14АІІІ-6Х15
0,8
—
7
7,8
СН16АІІ1-6X15
1,2
9,2
10,4
СН18АИІ-6Х15
0,65X1,45
1,2
11,6
11,6
12,8
СН20АІІ1-6X15
1,2
—
14,3
15,6
СН22АІІ1-6X15
1,7
—
17,3
19
Продолжение табл. 1.21
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
А-ІІ
А-Ш
всего
1С12АІІ-6Х18
0,6
6,2
$.8
1С14АІІІ-6Х18
0,6
—
8,5
9,1
1С16АИІ-6Х18
0,725Х
0,9
—
11
11,9
1С18АШ-6Х18
XI,75
0,9
—
14
14,9
1С20АШ-6Х18
1,3
—
17,3
18,6
1C22AIII-6X18
1.3
—
20,9
22,2
47
Продолжение табл. 1.21
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
<
<
г
о
о
сс
1C12AII-6X24
0,9
8,3
9,2
1C14AIII-6X24
0,9
—
11,3
12,2
1С16АШ-6Х24
0,725Х
1,4
—
14,8
16,2
1С18АП1-6Х24
Х2.35
1,4
—
18,7
20,1
1С20АШ-6Х24
1,9
—
23,2
25,1
ІС22АІП-6Х24
1,9
—
28,1
30
1C12AII-6X30
1,1
10,5
11,6
1С16АИ-6Х30
0,725Х
1,8
18,6
20,4
1C18AIII-6X30
1,8
23,6
25,4
1C20AIII-6X30
Х2.95
2,6
—
29,1
31,7
1C22AIII-6X30
2,6
*
35,2
37,8
1C12AII-6X36
1,4
12,6
14
1С16АІІ-6Х35
2,3
22,4
—
24,7
1С18АІІІ-6Х36
0,725Х
2,3
—
28,3
30,6
1C20AII1-6X36
X 3,55
3,2
—
35
38,2
1С22 АП 1-6X36
3,2
—
42,4
45,6
1С12АІІ-6Х42
1С16АІІ-6Х42
1С18АІІІ-6Х42
1С20АГІІ-6Х42
1С22АІІІ-6Х42
0,725Х
Х4,15
1.7
2.7
2.7
3.9
3.9
14,8
26,2
33,2
40,9
49,5
16,5
28.9
35.9
44,8
53,4
Таблица 1.22. Сортамент сеток вертикальной
арматуры подколонников типов Б и В
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
^ кг, класса
<
ІІ-Ѵ
А-III
всего
СН12АІІ-10X15
1,2
7,7
8,9
СН14АІІЫ0Х15
1,2
—
10,5
11,7
СН16АІІІ-10Х15
1,9
13,7
15,6
СН18АІІЫ0Х15
1,05 X1,45
1,9
—
17,4
19,3
СН20АІІЫ0Х15
1,9
—
21,5
23,4
СН22АІІІ-10Х15
2,8
—
25,9
28,7
1С12АІІ-10Х18
0,8
9,3
10,1
1С14АІІІ-ЮХ18
0,8
—
12,7
13,5
1С16АІІІ-10Х18
1,3
—
16,6
17,9
1C18AIII-10X18
1,05 XI, 75
1,3
—
21
22,3
1C20AIII-10X18
1,9
—
25,9
27,8
1С22АНЫ0Х18
1,9
—
31,3
33,2
1С12АІІ-ЮХ24
1,3
12,5
13,8
1С14АІІІ-10Х24
1,3
—
1Г
18,3
1С16АІІІ-10Х24
1,9
—
22,2
24,1
1С18АІІІ-10Х24
1,05 X 2,35
1,9
—
28,1
30
1C20AIII-10X24
2,8
—
34,8
37,6
1C22AII1-10X24
2,8
42,1
44,9
1С12АІІ-ЮХЗО
1,6
15,7
17,3
1С14АІІ-ЮХ30
1,6
21,4
—
23
1С16АІІ-ЮХ30
2,6
27,9
30,5
1С18АІІІ-10Х30
1,05 X 2,95
2,6
—
35,4
38
1С20АІІІ-10Х30
3,7
—
43,7
47,4
1С22АІІІ-10Х30
3,7
—
52,8
56,5
1С12АІІ-ЮХ36
2,1
18,5
20,6
1С14АП-ЮХ36
2,1
25,7
—
27,8
1С16АІІ-ЮХ36
3,2
33,6
—
36,8
1С18АІІІ-10Х36
1,05X3,55
3,2
—
42,6
45,8
1С20АІІІ-10Х36
4,7
—
52,5
57,2
1C22AIII-10X36
4,7
—
63,6
68,3
Продолжение табл. 1.22
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
А-ІІ
А-III
всего
1С12АІІ-ЮХ42
2,5
22,1
24,6
1C14AII-10X42
2,5
30
32,5
1С16АІ1-10X42
3,9
39,3
43,2
1C18AIII-10X42
1,05X4,15
3,9
_
49,8
53,7
1С20АІІІ-10Х42
5,6
—
61,4
67
1С22АПЫ0Х42
5,6
—
74,3
79,9
Таблица 1.23. Сортамент сеток для
армирования плитной части фундаментов
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
* <:
А-ІІ
всего
00-14X15
1
7,1
8,1
С12-14Х15
1,45X1,45
1,7
10,3
12
С (1) 10-8X18
1
5,4
6,4
С (1) 12-8X18
1,7
7,8
9,5
С (1) 14-8X18
0185 X1,75
1,7
• 10,6
12,3
С (1) 16-8X18
2,6
13,8
16,4
С (1) 10-10X18
1,2
6,4
7,6
С (1) 12-10X18
2,1
9,3
11,4
С (1) 14-10X18
1,05X1,75
2,1
12,6
14,7
С (1) 16-10X18
3,3
16,5
19,8
С (1) 10-14X18
1,6
8,6
10,2
С (1) 12-14X18
1,45X1,75
2,9
12,4
15,3
С (1) 14-14X18
2,9
16,9
19,8
С (1) 16-14X18
4,5
22,1
26,6
С10-8Х21
0,8
6,3
7,1
С12-8Х21
1,3
9,1
10,4
С14-8Х21
1,3
12,4
13,7
С16-8Х21
0,85X2,05
2,1
16,2
18,3
С18-8Х21
2,1
20,5
22,6
С20-8Х21
3 ..
25,3
28,3
C10-I4X21
1,3
10,1
11,4
02-14X21
2,3
14,6
16,9
04-14X21
2,3
19,8
22,1
06-14X21
1,45 X 2,05
3,6
25,9
29,5
08-14X21
3,6
32,8
36,4
С20-14Х21
5,2
40,4
45,6
С (1) 10-8X24
1,2
7,2
8,4
С (1) 12-8X24
2,1
10,4
12,5
С (1) 14-8X24
0,85X2,35
2,1
14,2
16,3
С (1) 16-8X24
3,2
18,6
21,8
С (1) 18-8X24
3,2
23,5
26,7
С (1) 10-10X24
1,4
8,7
10,1
С (1) 12-10X24
2,5
12,5
15
С (1) 14-10X24
1,05X2,35
2,5
17
19,5
С (1) 16-10X24
3,9
22,3
26,2
С (1) 18-10X24
3,9
28,2
32,1
С (1) 10-14X24
1,9
11,6
13,5
С (1) 12-14X24
3,4
16,7
20,1
С (1) 14-14X24
1,45 X 2,35
3,4
22,7
26,1
С (1) 16-14X24
5,4
29,7
35,1
48
Продолжение табл. 1.23
Продолжение табл. 1.23
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
А-ІІ
всего
С10-8Х27
0,9
8,2
9,1
С12-8Х27
1,7
п;8
13,5
С14-8Х27
1,7
16
17,7
С16-8Х27
0,85X2,65
2,6
21
23,6
С18-8Х27
2,6
26,5
29,1
С20-8Х27
3,8
32,7
36,5
С10-10Х27
1,2
9,8
11
02-10X27
2,1
14,1
16,2
04-10X27
2,1
19,2
21,3
06-10X27
1,05X2,65
3,2
25,1
28,3
08-10X27
3,2
31,8
35
С20-10Х27
4,7
39,2
43,9
00-14X27
1,6
13,1
14,7
02-14X27
2,9
18,8
21,7
04-14X27
2,9
25,6
28,4
06-14X27
1,45X2,65
4,5
33,4
37,9
08-14X27
4,5
42,3
46,8
С20-14X27
6,4
52,3
58,7
С (1) 10-8X30
1,3
9,1
10,4
С (1) 12-8X30
2,4
13,1
15,5
С (1) 14-8X30
2,4
17,9
20,3
С (1) 16-8X30
3,6
23,3
26,9
С (1) 18-8X30
0,85X2,95
3,6
29,5
33,1
С (1)20-8X30
5,3
36,4
41,7
С (1) 22-8X30
5,3 ·
44
49,3
С (1) 25-8X30
5,3
56,8
62,1
С (1) 10-14X30
2,2
14,6
16,8
С (1) 12-14X30
4
21
25
С (1) 14-14X30
4
28,5
32,5
С (1) 16-14X30
6,2
37,2
43,4
С (1) 18-14X30
1,45X2,95
6,2
47,2
53,4
С (1) 20-14X30
9
58,2
67,2
С (1) 22-14X30
9
70,4
79,4
С (1) 25-14X30
9
90,9
99,9
С (1) 10-20X30
3,2
20,1
23,3
С (1) 12-20X30
5,7
28,8
34,5
С (1) 14-20X30
5,7
39,2
44,9
С (1) 16-20X30
2,05 X 2,95
8,8
51,2
60
С (1) 18-20X30
8,8
64,8
73,6
С (1) 20-20x30
12,8
80
92,8
С12-8ХЗЗ
2
14,5
16,5
С14-8ХЗЗ
2
19,7
21,7
С16-8ХЗЗ
0,85X3,25
3,2
25,6
28,8
С18-8ХЗЗ
3,2
32,5
35,7
С20-8ХЗЗ
4,5
40,2
44,7
С (1) 12-14X36
4,6
25,2
29,8
С (1) 14-14X36
4,6
34,3
38,9
С (1) 16-14X36
7,2
44,8
52
С (1) 18-14X36
1,45 X 3,55
7,2
56,7
63,9
С (1) 20-14X36
10,3
70
80,3
С (1) 22-14X36
10,3
84,8
95,1
С (1) 12-16X36
5,2
28,4
33,6
С (1) 14-16X36
5,2
38,6
43,8
С (1) 16-16X36
1,65X3,55
8,2
50,4
58,6
С (1) 18-16X36
8,2
63,8
72
С (1) 20-16X36
11.8
78,8
90,6
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
<
всего
С (1) 12-20X36
5,7
28,8
34,5
С (1) 14-20X36
5,7
39,2
44,9
С (1) 16-20X36
2,05 X 3,55
8,8
51,2
60
С (1) 18-20X36
8,8
64,8
73,6
С (1) 12-10X42
3,7
22,1'
25,8
С (1) 14-10X42
3,7
30,1
33,8
С (1) 16-10X42
1,05 X 4,15
5,9
39,3
45,2
С (1) 18-10X42
5,9
49,7
55,6
С (1) 12-14X42
5,1
29,5
34,6
С (1) 14-14X42
5,1
40,1
45,2
С (1) 16-14X42
8
52,4
60,4
С (1) 18-14X42
1,45X4,15
8
66,3
74,3
С (1) 20-14X42
11,6
81,9
93,5
С (1) 22-14X42
11,6
99,1
110,7
С (1) 25-14X42
11,6
127,8
139,4
С (1) 12-16X42
5,9
33,1
39
С (1) 14-16X42
5,9
45,1
51
С (1) 16-16X42
1,65X4,15
9,2
58,9
68,1
С (1) 18-16X42
9,2
74,6
83,8
С (1) 20-16X42
13,2
92,1
105,3
С (1) 12-20X42
7,3
40,5
47,8
С (1) 14-20X42
7,3
55,1
62,4
С (1) 16-20X42
11,3
72,1
83,4
С (1) 18-20X42
2,05 X 4,15
11,3
91,2
102,5
С (1) 20-20 X 42
16,4
112,6
129
С (1) 22-20X42
16,4
136,2
152,6
С (1) 12-30X42
10,8
59
69,8
С (1) 14-30X42
10,8
80,2
91
С (1) 16-30X42
3,05X4,15
16,9
104,8
121,7
С (1) 18-30X42
16,9
132,7
149,6
С (1) 12-14X48
5,7
33,7
39,4
С (1) 14-14X48
5,7
45,9
51,6
С (1) 16-14X48
9
60
69
С (1) 18-14X48
1,45X4,75
9
75,9
84,9
С (1) 20-14X48
12,9
93,7
106,6
С (1) 22-14X48
12,9
113,4
126,3
С (1) 25-14X48
12,9
146,3
159,2
С (1) 12-20X48
8,1
46,4
54,5
С (1) 14-20X48
8.1
63,1
71,2
С (1) 16-20X48
12,7
82,5
95,2
С (1) 18-20X48
2,05X4,75
12,7
104,4
117,1
С (1) 20-20X48
18,2
128,9
147,1
С (1) 22-20X48
18,2
155,9
174,1
С (1) 25-20X48
18,2
2 Л, 1
219,3
С (1) 12-20X54
8,9
52,3
61,2
С (1) 14-20X54
8,9
71,1
80
С (1) 16-20X54
13,9
92,8
106,7
С (1) 18-20X54
2,05X5,35
13,9
117,6
131,5
С (1) 20-20X54
20
145,1
165,1
С (1) 22-20X54
20
175,6
195,6
С (1) 25-20 X 54
20
226,6
246,6
4—751
49
1.2.5. Таблицы и графики для подбора
фундаментов под колонны
двухветвевого сечения
Приведенные в справочнике таблицы и
графики могут быть использованы для наи¬
более часто встречающихся в практике про¬
ектирования случаев подбора фундаментов
под колонны одноэтажных промышленных
зданий с глубиной заложения фундаментов
до 4,35 м и размерами их подошвы в пла¬
не от 2,4X2,1 до 6X5,4 м.
Порядок подбора фундамента необхо¬
димой марки, арматурных изделий для ар¬
мирования данного фундамента, определе¬
ния расхода бетона и стали с помощью
Приведенных в этой главе таблиц и графи¬
ков иллюстрируется численным примером.
Пример. Требуется подобрать типовой фун¬
дамент для колонн средних рядов одно¬
этажного здания с мостовыми кранами. Ис¬
ходные данные для проектирования: длина
отсека здания между поперечными температур¬
ными швами 72 м, высота здания до стропиль¬
ных ферм 12,6 м; колонны — сборные типовые
серии КЭ-01-52, сечением 1400X600 мм, отметка
нижнего торца колонны 1,35 м, подошва фунда¬
мента ниже уровня чистого пола здания на 2,55 м,
верх фундамента и планировочная отметка .зем¬
ли вокруг здания на 0,15 м ниже пола; грунты
основания представляют собой глины с расчетны¬
ми характеристиками: Сц=3,3 тс/м2; <Рп = 10°;
Ѵм-Ѵп“*’8 тс/м3; е=0,8; =0,5; высота фунда¬
мента /г=2,55—0,15=2,4 м; усилия от основного
сочетания нагрузок на уровне верха фундамента
(принимают из статического расчета каркаса зда¬
ния или из альбома чертежей типовых колонн):
от нормативных нагрузок Л/”акс =325 тс, М** =
-145 тс-М, Q1* =16 тс; ЛГ* =150 тс, Л4« = 115 тс-м,
1 МИН 2
QJJ —5 тс; от расчетных нагрузок—N =390 тс,
2 МсЖС
Мі = 174 тс-м, Qi = 19 тс; Л/мин=180 тс, М2=138тс-м,
Q2=7 тс.
1. Подбирают марку 'фундамента. По табл.
1.7 находят тип (буквенный индекс) подколонни-
ка и его размеры: тип Д, сечение 2100X1200 мм,
размер стакана Понизу 1500X700 мм, глубина ста¬
кана 1250 мм (зазор между торцом колонны и
дном стакана составляет 1250+150—1350=50 мм,
он необходим для выравнивающего слоя цемент¬
ного раствора).
Для заданных характеристик грунтов осно¬
вания по табл. 1.9 находят условное расчетное
Давление на грунт Яо=25 тс/м2, а затем опреде¬
ляют расчетное давление на грунт с учетом бы¬
тового давления грунта: £q=#o—Ѵср* Λ=25—2Х
Х2,4=20.2 тс/м2.^
Значение /?Q принимают равным ближайшему
меньшему значению унифицированного расчетно¬
го давления на грунт R^ = R^ = 20 тс/м2.
Определяют изгибающие моменты от норма¬
тивных нагрузок на уровне низа фундамента:
муф = му + Q? h = 145 + 16-2,4 =
= 183,4 тс-м;
М!ф = М2н+<?! h =115 +5-2,4 =
= 127 тс-м.
Таким образом, для назначения предвари¬
тельных размеров Подошвы фундамента использу¬
ют усилия:
первая Комбинация: #^гКс =325 тс, =
= 183,4 тс-м;
вторая комбинация: А/н =150 тс, М”. =
МИН Δ ф
= 127 тс-м.
Пользуясь графиком на рис. 1.79 (Я = 20 тс/м2),
находят для первой и второй комбинаций усилий
порядковый Номер типоразмера подошвы 16 (если
порядковый номер для двух комбинаций различ¬
ный, то принимают больший из них). По табл.
1.10 определяют размеры подошвы и вес фунда¬
мента с грунтом на его уступах: размер подошвы
аХ5 = 5,4Х4,2 м; вес <3 = 116 тс.
По формуле (1.2) определяют расчетное дав¬
ление на основание R, тс/м2, для ширины подо¬
швы фундамента 4,2 м, для чего по табл. 1.11 при
значении фц = 10° находят коэффициенты Л =0,18;
В= 1,73 и £> = 4,17, а по табл. 1.12 — коэффициенты
Ші = 1,2 (консистенция грунта /^=0,5) и т2=1, по¬
скольку отношение длины отсека к высоте зда¬
ния 72 : 12>4. Коэффициент Ян = 1 [см. пояснения
к формуле (1.2)1:
R = (АЬуп + Вку'п + Dcu) =
= і^іі— (0,18-4,2-1,8 + 1,73-2,4-1,8 +
+ 4,17-3,3) = 27,1 тс/м?.
Полученное значение R округляют до бли¬
жайшего меньшего значения унифицированного
расчетного давления на грунт: R=Ry=2S тс/м2.
Вычисляют вертикальные усилия от норма¬
тивных нагрузок на уровне низа фундамента:
Л^ф = Л^кс + Оф = 325 + 116 = 441 тс;
^“ф = <ин + Оф = 150 + 116 = 266 тс.
Пользуясь графиком на рис. 1.81, находят
для первой комбинации усилий (Л/”ф=441 тс,
Λί**φ = 183,4 тс-м) порядковый номер типоразмера
подошвы 16, а по второй комбинации (A/^=266
тс, Ai^e127 тем) —13. Принимают больший
типоразмер 16, который совпадает с ранее подо¬
бранным. Типоразмер 16 — первый цифровой ин¬
декс в марке фундамента, характеризующий раз¬
мер подошвы.
По табл. 1.25, в которой приведена полная
номенклатура рядовых фундаментов типа ФД,
находят марку фундамента высотой 2,4 м —
ФД16-3.
Выбранный фундамент имеет трехступенча¬
тую плитную часть при общей высоте 2,4 м, т. е.
он отнесен к категории высоких. Поэтому марку
фундамента не сверяют с табл. 1.13, а лишь с
графиком на рис. 1.90, из которого видно, что
несущая способность фундамента ФД16-3 по про-
давливанию не является определяющей, посколь¬
ку эта марка на графике не указана. Принимают
марку бетона Ml50.
2. Подбирают арматурные изделия. Марки
сеток для армирования подошвы (плитной части)
фундамента ФД16-3 подбирают по графику в за¬
висимости от величины усилий от расчетных на¬
грузок на уровне подошвы фундамента без учета
его веса и грунта на уступах плитной части:
/Ѵмакс = 390 тс; М1ф = 174 + 19-2,4 =
= 2!9,6 тс-м.
По графику на рис. 1.110 устанавливают, 4to
для армирования подошвы фундамента ФД16-3
необходимо принять: две сетки для нижнего ряда
марки С(1)25-20Х54 (ширина сетки 2 м, а фунда¬
мента 4,2 м); три сетки для верхнего ряда — две
сетки марки 0(1)18-10X42 и одну сетку марки
0(1)18-30X42 (две сетки шириной по 1 м и одна
сетка шириной 3 м, так как длина подошвы фун¬
дамента составляет 5,4 м).
Определяют марки сеток вертикальной арма¬
туры подколонника, для чего вычисляют усилия
от расчетных нагрузок на уровне низа подколон¬
ника с учетом его веса:
= Ломакс + Gn = 390 + 2,1 ·1,2 (2,4 —
— 0,9) 2,4· 1,1 =400 тс;
-Μιπ = Αίι + Qi(/i — /7ц) = 174+ 19(2,4 —
— 0,9) =202,5 тс·м;
N2u~ А^мин -f* бπ == 180 4-10 = 190 rc;
50
Λί2π = Af2 + Q2(A— Απ) = 138 + 7 (2,4 -
— 0,9) = 148,5 тс-м.
По графику на рис. 1.115, пользуясь двумя
комбинациями усилий и табл. 1.27; находят марку
двух сеток 2C12AII-10X24. У противоположных
граней подколонника, перпендикулярных плоско¬
сти действия момента, предусмотрено устанавли¬
вать по одной сетке.
Для определения сеток горизонтальной арма¬
туры подколонника находят усилия от расчетных
нагрузок на уровне торца колонны, при этом вес
верхней части подколонника можно не учитывать,
так как величина ее незначительна:
N1K = 390 тс; Λίικ = 174 + 19 (1,35 —
— 0,15) = 196,8 том;
Ν№ = 180· тс; М2К = 138 + 7 (1,35 —
— 0,15) = 146,4 том.
По графику на рис. 1.119 (глубина стакана
1250 мм), пользуясь комбинациями усилий и табл.
1.28, находят сетки горизонтальной арматуры в
пределах высоты стакана — восемь сеток марки
СД-12АІІ (по первой комбинации), а также марку
двух сеток косвенного армирования подколонника
ниже дна стакана СД1-6АІ (см. рис. 1.16 и 1.17).
Подбор марок арматурных изделий закончен.
3. Определяют расход материалов на фунда¬
мент. Расход бетона. Из табл. 1.25 для
марки фундамента ФД16-3 находят объем бетона,
приведенный в таблице без учета стакана, 16,3 м3.
По табл. 1.7 для подколонника типа Д с глуби¬
ной стакана 1250 мм и размером понизу 1500Х
Х700 мм устанавливают объем стакана 1,4 м3.
Таким образом, расход бетона на фундамент
марки ФД16-3 составляет 14,9 м3.
Расход арматуры. По табл. 1.28 на¬
ходят массу арматурной стали для двух сеток
марки СД1-6АІ: 2*10,9=21,8 кг класса А-І, а так¬
же восьми сеток марки СД-12АІІ: 8*0,1=0,8 кг
класса А-І; 8*11,4 = 91,2 кг класса А-ІІ. По табл.
1.30 находят массу двух сеток вертикальной ар¬
матуры марки 2С12АІІ-10Х24: 2*0,8=1,6 кг класса
А-І; 2*12,5=25 кг класса А-ІІ. По табл. 1.23 или
1.31 находят массу сеток, используемых для ар¬
мирования плитной части фундамента:
две сетки марки С(1)25-20Х54: 2*20=40 кг
класса А-І; 2*226,5=453 кг класса А-ІІ;
две сетки марки С(1)18-10Х42: 2*5,9^=12,8 кг
класса А-І; 2*49,75=99,5 кг класса А-ІІ;
одна сетка марки С(1)18-30Х42: 16,9 кг клас¬
са А-І; 132,7 кг класса А-ІІ.
Общий расход арматурной стали составляет
93,9 кг класса А-І и 801,4 кг класса А-ІІ, а всего
895,3 кг. Подбор марки фундамента, арматурных
изделий для его армирования и определение рас¬
хода бетона и стали завершены. После этого при¬
ступают к доработке чертежей, приведенных в
альбомах типовых фундаментов.
Ниже приведены графики для опреде¬
ления размеров подошвы фундаментов под
колонны двухветвевого сечения (рис. L77—
1.88), номенклатура типовых фундаментов
под рядовые колонны (табл. 1.24, 1.25), гра¬
фики для определения несущей способности
фундаментов по продавливанию (рис. 1.89,
1.90), графики для подбора арматурных
сеток подошвы фундаментов (рис. 1.91 —
1.113), графики для подбора вертикальных
(рис. 1.114, 1.115, табл. 1.26, 1.27) и гори¬
зонтальных (рис. 1.116—1.119, табл. 1.28)
арматурных сеток подколонников типов Г
и Д, сортамент . арматурных сеток (табл.
1.29, 1.30).
Таблица 1.24. Номенклатура фундаментов типа ФГ
Эскиз фундамента
1 Г
LJ
1800 *1200
с
а*6
π г
I I
1800*1200
Г I J
1 I
a,*6t
Марка
фунда¬
мента
Расход
бетона, м3
Размер фундамента, мм
* 1
b
(а2) 1
*1 <»*>
ФГ6-2
4,8
1800
ФГ6-3
6
2400
ФГ6-4
7,3
3000
2400
2100
ФГ6-5
8,6
3600
ФГ6-6
9,9
4200
ФГ7-2
4,9
1800
ФГ7-3
6,2
2400
ФГ7-4
7,5
3000
2700
2100
_
ФГ7-5
8,8
3600
ФГ7-6
10,1
4200
ФГ8-2
5x2
1800
ФГ8-3
6,5
2400
ФГ8-4
7(8
3000
2700
2400
—
ФГ8-5
9*1
3600
ФГ8-6
10,4
4200
ФГ9-2
6
1800
ФГ9-3
7,3
2400
ФГ9-4
8,6
3000
3000
2400
2400
•1800
ФГ9-5
9,9
3600
ФГ9-6
11,2
4200
ФГ10-2
6,6
1800
ФГ10-3
799
2400
ФГ10-4
9(1
3000
3300
2700
2400
1800
ФГ10-5
10,4
3600
ФПО-6
11,7
4200
ФГ11-2
7(5
1800
ФГ11-3
8,8
2400
ФГ11-4
10,1
3000
3600
3000
2700
2100
ФГ11-5
11,4
3600
ФГ11-6
12,7
4200
ФГ12-2
8,3
1800
ФГ12-3
9,6
2400
ФГ12-4
10,8
3000
4200
3000
3000
2100
ФГ12-5
12,2
3600
ФГ12-6
13,5
4200
4*
51
Продолжение табл. 1.24
Марка
Расход
Размер фундамента,
мм
Эскиз фундамента
фунда¬
бетона,
1
мента
м3
Н
а
Ь \аі(а2)
1>і (Ь2)
5
*
Ί Г
1800*1200
“I Τ¬
Ι I
с
S
ь
а г * 6 г
і
L
а,* б,
а* в
1800x1200
ГТ
ГТ
•с;
. агхб2
α,χ6ι
а X 6
ФГ13-2
ФГ13-3
ФПЗ-4
ФГ13-5
ФПЗ-'о
9, δ
10,8
12,1
13,4
14,7
1800
2400
3000
3600
4200
4200
3600
3000
(2400)
2400
(1200)
ΦΓ14-2
ΦΓ14-3
ΦΓ14-4
ΦΓ14-5
ΦΓ14-6
10,6
11,9
13,2
14,5
15,8
1800
2400
3000
3600
4200
4800
3600
3600
(2400)
2400
(1200)
ΦΓ15-2
ΦΓ15-3
ΦΓ15-4
ΦΓ15-5
ΦΓ15-6
12,5
13,8
15,1
16,4
17,7
1800
2400
3000
3600
4200
4800
4200
3600
(2400)
3000
(1800)
Таблица 1.25. Номенклатура фундаментов типа ФД
Марка
Расход
Размер фундамента, мм
Эскиз фундамента
Фунда¬
бетона,
I
мента
м3
h
а
ь I fli(fl2) bt(b2)
I I
'2)00*1200'
с
ΤΓΖΓ
а*6
ФД7-2
ФД7-3
ФД7-4
ФД7-5
ФД7-6
5.5
7
8.5
10
11,5
1800
2400
3000
3600
4200
2700
2100
-
-
ФД8-2
5,7
1800
ФД8-3
7,2
2400
ФД8-4
8,7
3000
2700
2400
ФД8-5
10,2
3600
ФД8-6
11,7
4200
ФД9-2
5,2
1800
ФД9-3
8
2400
ФД9-4
9,5
3000
3000
2400
2400
1800
ФД9-5
11
3600
ФД9-6
12,5
4200
ФД10-2
7,1
1800
ФД10-3
8,7
2400
ФД10-4
10,2
3000
3300
2700
2700
1800
ФД10-5
11,7
3600
ФД10-6
13,2
4200
ФД11-2
8
1800
ФД11-3
9,5
2400
ФД11-4
11
3000
3600
3000
2700
2100
ФД11-5
12,5
3600
ФД11-6
14
4200
52
Продолжение табл. 1.25
Эскиз фундамента
К
Г
Т г
2100*1200,
1 h
'6*
at* в,
а*6
2100*1200
ch*8t
а *6
Марка
Фунда¬
мента
Расход
бетона, м8
Размер фундамента, мм
h
а
Ь
л, (а2)
Ьі (Ь2)
ФД12-2
ФД12-3
ФД12-4
ФД12-5
ФД12-6
9,1
10.6
12 I
13.6
15,2
1800
2400
3000
3600
4200
4200
3000
3300
(2700)
2100
(1200)
ФДІЗ-2
ФДІЗ-З
ФДІЗ-4
ФДІЗ-5
ФДІЗ-6
10.9
12.4
13.9
15.5
17
1800
2400
3000
3600
4200
4200
3600
3300
(2700)
2700
(1800)
ФД14-2
ФД14-3
ФД14-4
ФД14-5
ФД14-6.
11,8
13.3
14.8
16.4
17.9
1800
2400
3000
3600
4200
4800
3600
3600
(2700)
2700
(1800)
ФДІБ-2
ФДІБ-З
ФДІБ-4
ФДІБ-5
ФД15-6
13.3
14.8
16.3
17.8
19.3
1800
2400
3000
3600
4200
4800
4200
3600
(2700)
3000
(2100)
ФД16-2
ФД16-3
ФД16-4
ФД16-5
ФД16-6
14.7
16.3
17.8
19.3
20.8
1800
2400
3000
3600
4200
5400
4200
4200
(3000)
3000
(2100)
ФД17-2
ФД17-3
ФД17-4
ФД17-5
ФД17-6
16.7
18.3
19.8
21.3
22.8
1800
2400
3000
3600
4200
5400
4800
4200
(3000)
3600
(2400)
ФД18-2
ФД18-3
ФД18-4
ФД18-5
ФД18-6
19
20.5
22
23.6
25,1
1800
2400
3000
3600
4200
5400
5400
4200
(3000)
4200
(3000)
ФД19-2
ФД19-3
ФД19-4
ФД19-5
ФД19-6
21.3
22,8
24.3
25,8
27.4
1800
2400
3000
3600
4200
6000
5400
4800
(3600)
4200
(3000)
53
момент, те м
Рис. 1.77. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R=
«15 тс/м2 (на графике указаны порядковые номе¬
ра типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Рис. 1.79. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R=*
«20 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Рис. 1.78. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R =
«17,5 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Рис. 1.80. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R =
= 22,5 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
54
момент, тс-м
Рис. 1.81. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R =
=25 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
момент, тс-м
Рис. 1.82. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R =
==3р тс/м2 (на графике указаны порядковые нр-
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Рис. 1.83. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R—
=35 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Момент, ТС'М
Рис. 1.84. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые нрлрнны
при расчетном давлении на грунт основания R~
=40 тс/м2 (на графике указаны порядкрвые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
55
Момент, тс·м
Рис. 1.85. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания # =
■»45 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Момент, те м
Рис. 1.86. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R =
= 50 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
момент, тс-м
Рис. 1.87. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R=
= 55 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
Рис. 1.88. График для определения размеров по¬
дошвы фундаментов под двухветвевые колонны
при расчетном давлении на грунт основания R=
= 60 тс/м2 (на графике указаны порядковые но¬
мера типоразмеров подошвы, см. табл. 1.10)
56
Рис. 1.89. График для
определения несущей
способности по про-
цавливанию высоких
фундаментов марки
от ФГ7-2 до ФГ7-6
сплошная линия—при
бетоне марки М 150;
штриховая — М 200
►
Рис. 1:90. График для
определения- несущей
способности по про-
цавливанию высоких
фундаментов с под-
колонником типа Д
сплошные линии—при
бетоне марки М 150;
штриховые — М 200;
1 — ФД11-3; ФД11-4;
ФД11-5, ФД11-6; 2 —
ФД14-3; ФД14-4;
ФД14-5, ФД14-6; 3 —
ФД15-3, ФД15-4,
ФД15-5, ФД15-6
О 10 20 30 40 50 60 70 80. 30 100
Момент, гс-м
Рис. 1.91. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ6-2 до ФГ6-6
С10-8Х21, С10-14Х21
С(1) 10-8X24,
С10-8Х21,
С(1) 10-10X24
С10-14Х21
С(1) 12-8X24,
С(1) 12-10X24
С12-8Х21,
С12-14Х21
С(1) 10-8X24,
С(1) 10-10X24
С12-8Х21,
С12-14Х21
С(1) 12-8X24,
С(1) 12-10X24
С14-8Х21,
С14-14Х21
С(1) 10*8X24,
С(1) 10-10X24
С14-8Х21,
С14-14Х21
С(1) 12-8X24,
С(1) 12-10X24
С16-8Х21,
С16-14Х21
С(1) 12-8X24,
С(1) 12-10X24
Рис. 1.92. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ7-2 до ФГ7-6
С10-8Х21
/ —-
СЮ-8Х27, С10-10Х27
С10-8Х21
3 —
5 —
6 —
7 —
8 —
9 —
10-
С12-8Х27, С12-10Х27
С10-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
С10-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27
С12-8Х21
С12-8Х27, С12-10Х27
С12-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
С12-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27
С12-8Х21
С18-8Х27, С18-10Х27
С14-8Х21
С14-8Х27, С14-10Х27
С14-8Х21
С16-8Х27, С16-10Х27
С14-8Х21
11—
С18-8Х27, С18-10Х27
57
Момент, тс-м
Рис. 1.93. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ8-2 до ФГ8-6
/
С(1) 10-8X24
С10-14Х27, С10-8Х27
2
С(1) 10-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
3
С(1) 10-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
4
С(1) 12-8X24
С10-14Х27, СЮ-8Х27
5
С(1) 12-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
β
С(1) 12-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
7
С(1)14-8Х24
С10-14Х27, С10-8Х27
8 —
С(1)14-8Х24
С12-14Х27, С12-8Х27
9
С(1) 14-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
ІО·
С(1)14-8Х24
С16-14Х27, С16-8Х27
11—
С(1)16-8Х24
С12-14Х27, С12-8Х27
12—
С(1)16-8Х24
С14-14Х27, С14-8Х27
13—
С(1)16-8Х24
С16-14Х27, С16-8Х27
14·
С(1)18-8Х24
С14-14Х27, С14-8Х27
15—
С(1)18-8Х24
С16-14Х27, С16-8Х27
Рис. 1.94. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ9-2 до ФГ9-6
С(1) 10-14X24 .
С(1) 10-8X30, С(1) 10-14X30
С(1) 10-14X24 k
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
3 С(1) 10-14X24 β
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
С(1) 12-14X24 β
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
5 С(1) 12-14-24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
Рис. 1.95. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ10-2 до ФГ10-6
С10-10Х27 #
С12-8ХЗЗ
С12-10Х27 .
С12-8ХЗЗ
С10-10Х27 ч
С14-8ХЗЗ
С12-10Х27 β
С14-8ХЗЗ *
С14-10Х27
С14-8ХЗЗ
58
250
240
\220
%200
<0
у во
Щ160
δ
\ί40
I
*120
100
80
60
6
7
3
4
5
Ч
1
2
О 10 20 JO 40 50 60 70 вО 9Q 100
момент, TC'Mt
Рис. 1.96. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ11-2 до ФГ11-6
1 С(1) 10-14X30, С(1) 10-20 X 30.
С(1)12-14Х36
0 С(1) 10-14X30,- С(1) 10-20X30
2 — %
3 -
С(1)14-14Х36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30
С(1)12-14Х36
250
240
220
200
\180
Ь60
§140
Г
I'
80
60
40
4 С(1) 12*14X30, С(1) 12-20X30
С(1)14~14Х36
5 _ С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30.
С(1 >16-14X36
С(1) 14-14X30, 0(1) 14-20X30.
С(1)14-14Х36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30
0(1)16-14X36
6 —
7 —
8
6
7
•
4
ч
3
*
>
1
4
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Момент, ТС'М
Рис. 1.97. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ12-2 до ФГ12-6
Рис. 1.98. График для подбора армдтурных сеток
подошвы фундаментов от ФПЗ-2 до ФГ13-6
1
0(1)12-20X36
2 --
3 — ■
С(1) 12-20 X 42, С(1) 12-14X42
С(1) 12-20 X 36
0(1) 14-20X42, 0(1) 14-14X42
С(1) 14-20X36
4 — *
5 — .
6 — -
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42
С(1) 14-20X33
С(1) 14-20X42, С(1) 14-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42
С(1) 16-20X36
С(1) 14-20 X 42, С(1) 14-14X42
J80
^160
ь
Ыо
60
40,
20
4
5
3
2
1
О 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Момент; тс-м
Рис. 1.99. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ14-2 до ФГ14-6
С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36
С(1) 12-20X48, С(1) 12-14X48’
1 — -
1
С(1) 10-20X30 .
2
С(1) 10-20X30
2
С(1) 12-14X36,
С(1) 12-16X36 .
з
С(1) 12-14X42 *
С(1) 10-20X 30 .
4
С(1) 14-14X42
С(1) 10-20X30
3 —
С(1) 14-20X48,
С(1) 12-14X36,
С(1) 14-14X48 ’
С(1) 12-16X36.
5
С(1) 1644X42
С(1) 12-20X30 .
С(1) 18-14X42
С(1) 12-20X30 .
4
С(1) 16-20X48,
С(1) 14-14X36,
С(1) 16-14X48 *
С(1) 14-16X36.
7 —
С(1) 14-14X42
С(1) 12-20X30
V ——
8 ~
С(1) 16-14x42
С(1) 12-20X30
5
С(1) 14-20X 48,
С(1) 14-14X36,
С(1) 14-14X48 *
С(1) 14-16X36
С(1) 18-14X42
С(1) 20*14X42
С(1) 16-20X48,
С(1) 16-14X48
59
Момент, тс·м
Рис. 1.100. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФГ15-2 до ФП5-6
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 #
С(1)12-20Х48
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 .
С(1)14-20Х48
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42 .
С(1) 16-20X48
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42 .
С(1)14-20Х48
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
0(1)16-20X48
/ —
2 —
3 —
4 —
5 —
6 —
7 —
0 —
9 —
ІО-
ІІ—
12—
13—
14—
15-
С10-8Х21 β
С10-8Х27, 010-10X27
С10-8Х21
С12-8Х27, 012-10X27
С10-8Х21
С14-8Х27, 014-10X27
С12-8Х21
С10-8Х27, 010-10X27
С12-8Х21 '
С12-8Х27, 012-10X27
С12-8Х21
С14-8Х27, 014-10X27
С14-8Х21
С10-8Х27, С10-10Х27
С14-8Х21
С12-8Х27, 012-10X27'
С14-8Х21
С14-8Х27, 014-10X27
С16-8Х21
СЮ-8Х27, 010-10X27
С16-8Х21
С12-8Х27, 012-10X27
С16-8Х21
С14-8Х27, 014-10X27
С18-8Х21
С12-8Х27, 012-10X27
С18-8Х21 #
С14-8Х27, 014-10X27
С20-8Х21
С14-8Х27* 014-10X27
60
2θ-
С(1)22-8Х24
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1)25-8Х24
21—
22—
23—
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1)25-8Х24 β
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1)28-8Х24
С14-14X27, С14-8Х27
Рис. 1.102. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД8-2 до ФД8-6
С(1) 10-8X24
2 —
3 —
5 —
6 —
7-
8 —
9 —
10-
tl—
12—
С10-14Х27, С10-8Х27
С(1) 10-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1) 10-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1) 12-8X24
СЮ-14X27, С10-8Х27
С(1) 12-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1) 12-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1) 14-8X24
СЮ-14X27, СЮ-8Х27
С(1) 14-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1) 14-8X24
С14-14Х27, С14-8Х27
С(1) 16-8X24
00-14X27, СЮ-8Х27
С(1) 16-8X24
С12-14Х27, С12-8Х27
С(1) 16-8X24
04-14X27, С14-8Х27
Моментt гс-м
Рис. 1.103. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД9-2 до ФД9-Ѳ
, С(1)Ю-14Х24
2 —
5 —
4 —
5 -
С(1) 10-8X30, С(1) 10-14X30
С (1)10-14X24
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
С(1 >10-14X24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
С(1)12-14Х24
С(1) 10-8X30, С(1) 10-14X30
С(1)12-14Х24
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
С(1)12-14Х24
13—
С(1) 18-8X24
и ·
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
СЮ-14Х27, СЮ-8Х27
7
С( 1)14-14X24
14
С(1) 18-8X24
С(1) 10-8X30, С(1) 10-14X30
С(1)14-14Х24
С12-14Х27, С12-8Х27
8 —■
15
С(1) 18-8X24
С( 1) 12-8X30, С( 1) 12-14X30
С(1)14-14Х24
С14-14Х27, С14-8Х27
д
16—
С(1) 20-8X24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
СЮ-14Х27, СЮ-8Х27
10-
С(1)16-14Х24
17-
С( 1) 20-8X24
С(1) 12-8X30, С(1) 12-14X30
С12-14Х27, С12-8Х27
11—
С(1)1б-14Х24
18-
С(1) 20-8X24
О
со
X
й
η
X
й
С14-14Х27, С14-8Х27
12—
С(1)18-14Х24
19—
С(1) 22-8X24
С(1) 14-8X30, С(1) 14-14X30
С12-14Х27, С12-8Х27 3
61
О 20 4Q 60 60 100 120 т 160 180 200 220т
Момент, тс · м—
Рис.
1.104. График для
фундаментов от
/ _ С1°'10Х27
3 —
5 —
7 —
9 —
С12-8ХЗЗ
С12-10Х27
С12-8ХЗЗ
02-10X27
С16-8ХЗЗ
С14-10Х 27
С14-8ХЗЗ
04-10X27
//—
08-8X33
06- 10X27
13-
04-8 ХЗЗ
06-10X27
15-
08-8X33
08-10X27
17—
06-8X33
С20-10X27
06-8X33
подбора сеток подошвы
ФД10-2 до ФД10-6
Л 00-10X27
08-8X33
/ ·
2 ■
3 —
4 —
5 —
6 —
7 —
8 —
9 —
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30
С( 1) 12-14X36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30
С(1)14-14Х36
С(1) 10-14X30, С(1) 10-20X30
С(1)16-14Х36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30
^ С(1)12-14Х36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30
С( 1)14- 14X36
С(1) 12-14X30, С(1) 12-20X30
С(1)16-14Х36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30
С(1) 12-14X36
С(1) 14-14X30. С(1) 14-20X30
С(1)14-14Х36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30
10-
С(1)16-14Х36
С(1) 14-14X30, С(1) 14-20X30
С(1) 18-14X36
С14-8ХЗЗ
11—
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 .
( _
С12-10X27
С(1)14-14Х436
С14-8ХЗЗ
12—
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X 30 .
$
С14-10Х27
С(1)16-14Х36
С12-8ХЗЗ
13 '
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 .
? __
С14-10Х27
С(1)18-14Х36
С16-8ХЗЗ
14—
С(1) 16-14X30, С(1) 16-20X30 .
ю
С16-10Х27 б
С(1)2б-14Х36
С12-8ХЗЗ
15 ■
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 .
12
С16-10Х27
С(1)14-14X36
С16-8ХЗЗ
16 ■
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 ,
4—
С18-10Х27
С(1)14-14Х36
С14-8ХЗЗ
17—
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 .
'6
С18-10Х27
С( 1) 18-14X36
С18-8ХЗЗ
18-·
С(1) 18-14X30, С(1) 18-20X30 .
18-
С20-10Х27
С(1)20-14Х36
С(1) 20-14X30, С(1) 20-20X30
19-
20—
21—
22—
С(1)16-14ХЗ6
С(1) 20-14X30, С(1) 20-20X30
С(1) 18-
С(1) 20-14X30,
14х 36
С(1) 20-20X 30
С( 1)20-
С(1) 20-14X30,
14X36
С(1) 20-20X30
23-
С(1)22-
С(1) 22-14X30,
14X36
С(1) 22-20X 30
24-
С(1) 18-
С(1) 22-14X30,
14X36
С(1) 22-20X30
25—
С(1)20-
С(1) 22-14X30
14X36
, С(1) 22-20X30
С(1)22-14Х36
Рис. 1.105. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД11-2 до ФД11-6
62
Рис. МОв. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД12-2 до ФД12-6 Рис. 1.107. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД13-2 до ФД13-6
С(1) 10-20X30
~ С(1) 12-14X42
2 — -
С(1)10-20Х30
С(1)14-14Х42
/ —
0(1)12-20X36
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42 *
3 С(1) 10-20X30 .
С(1) 16-14X42
4 — -
С(1)12-20Х30
0(1)12-14X42
2 —
0(1)12-20X36
С(1) 14-20X42, С(1) 14-14X42 *
„ С(1) 12-20X30
6 — ■
0(1)12-20X30
3 —.
0(1)12-20X36
С(1) 14-14X42
0(1)16-14X42
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14x42
„ С(1) 12-20X30
8 — ■
0(1)14-20X30
4 —
0(1)14-20X36
С(1) 18-14X42
0(1)12-14X42
С(1) 12-20X42, С(1) 12-14X42*
Л С(1) 14-20X30
/0--
0(1)14-20X30
5 —
0(1)14-20X36
9 — —— ;
С(1) 14-14X42
0(1)16-14X42
С(1) 14-20X 42, С(1) 14-14X42 *
С(1) 14-20X30 .
С(1) 18-14X42
0(1)16-20X30
0(1)14-14X42
6
0(1)14-20X36
/2- ■
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14X42 *
:3 С(1) 16-20X30
С(1) 16-14X42 ’
0(1)16-20X30
0(1)18-14X42
7 _
0(1)16-20X36
/4— ·
8 —
С(1) 14-20X42, С(1) 14-14X42 *
0(1)16-20X30
С(1) 16-20X30 .
16
0(1)18-20X30
0(1) 16-20X42, 0(1) 16-14X42*
0(1)16-20X36
С(1) 20-14X42
0(1)16-14X42
9 '
г С(1) 18-20X30 ,
С(1) 18-14X42
18—
0(1)18-20X30
0(1)20-14X42
1П
0(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42 *
0(1)18-20X36
С(1) 18-20X30
2Q
0(1)20-20 X 30
I и~—
С(1) 16-20X42, С(1) 16-14X42
С(1) 22-14X42
0(1)18-14X42
1 г
0(1)18-20X36
С(1) 20-20X30 .
С(1) 20-14X 42 ’
22~
0(1)20-20 X 30
0(1)22-14X4^
11—
ю
С(1) 18-20X42, С(1) 18-14X42*
0(1)18-20X36
14—
С(1) 20-20X42, С(1) 20-14X42 ’
13—
0(1)20-20X36
0(1) 18-20X42, 0(1) 18-14X42*
1 л.
0(1)20-20x 36
С(1) 20-20 X 42 , 0(1) 20-14 X 42
63
Момент, тс-м
Рис. 1.108. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД14-2 до ФД14-6
t _ С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36 .
С(1) 12-20X48, С(1) 12-14X48 ’
2 — С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36,
С(1) 14-20X 48, С(1) 14-14X48'
3 _ С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36.
С(1) 16-20 X 48, С(1) 16-14X48 ’
4 __ С(1) 12-14X36, С(1) 12-16X36 .
С(1) 18-20 X 48, 0(1)18-14X48’
5 __ 0(1)14-14X36, С(1)14-16Х36 .
С(1) 16-20X48, С(1) 16-14X48 ’
6 _ 0(1) 14-14X 36 , 0(1) 14-16 X 36.
0(1), 18-20X48, 0(1) 18-14X48’
0(1) 14-14X 36 , 0(1) 14-16X 36,
0(1) 20-20X 48 , 0(1) 20-14X 48*
_ С(1) 16-14X36, С(1) 16-16X36 .
0(1) 18-20X48, 0(1) 18-14X48’
д _ С(1) 16-14X36, С(1) 16-16X36 ф
0(1) 20-20X48,- С(1) 20-14X48 *
С(1) 16-14X36, С(1) 16-16X36
С(1) 22-20X48, С(1) 22-14X48*
7/_ С(1) 18-14X36, С(1) 18-16X36.
С(1) 20-20X48, С(1) 20-14X48 ’
/9__ С(1) 18-14X36, С(1) 18-16X36 β
0(1) 22-20X48, 0(1) 22-14X48*
І3_^ С(1) 20-14X36, С(1) 20-16X36
0(1) 22-20X 48 , 0(1) 22-14X 48
Рис. 1.109. График для подбора арматурных
подошвы фундаментов от ФД15-2 до ФД15-6
/ —
2 —
С(1) 12-14X42, С(1) 1 2-16X42
0(1)12-20X48
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42
3 —
4 —
5 —-
6 —
7 -
8 —
9 —
10—
0(1)14-20X48
С(1) 12-14X42, С(1) 12-16X42
0(1)16-20X48
С(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
0(1)12-20X48
С(1) 14-14X42, 0(1) 14-16X42
0(1)14-20X48
0(1) 14-14X42, С(1) 14-16X42
0(1)16-20X48
С(1) 14-14X42, 0(1) 14-16X42
0(1)18-20X48
0(1)16-14X42, 0(1)16-16X42
0(1)14-20X48
С(1) 16-14X42, С(1) 16-16X42
0(1)16-20X48
0(1)16-14X42, 0(1)16-16X42
//—
12—
13—
14—
15—
16—
17—
18-
0(1)18-20X48
С(1) 16-14X42, С(1) 18-16X42
0(1)16-20X48
0(1) 18-14X42, С(1) 18-16X42
0(1)18-20X48
С(1) 18-14X42, С(1) 18-16X42
0(1)20-20X 48
С(1) 20-14X42, С(1) 20-16X42
0(1)18-20X48
С(1) 20-14X 42, С(1) 20-16X42
0(1)20-20X48
0(1) 20-14x42, 0(1)20-16X42
0(1)22-20X48
С(1) 22-14X42, С(1) 22-16X42
0(1)20-20X 48
С(1) 22-14X42, С(1) 22-16X42
0(1)22-20X48
64
Рис. 1.110. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД16-2 до ФД16-6
Момент, тс-м
Рис. 1.111. График для подбора арматурных сеток
подошвы фундаментов от ФД17-2 до ФД17-6
С(1) 12-10X48, С(1) 12-30X48 .
/ —-
2
3
4 —
1 —
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42
δ
С(1)12-20Х54
6
2 —
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42
С(1) 14-20X54
7 -
3 —
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42
С(1)16-20Х54
8 —-
4
С(1) 12-10X42, С(1) 12-30X42
С(1)18-20Х54
9 — ·
6 —
С (1)14-10X42, С(1) 14-30X42
С(1)14-20Х54
10—
6
С(1) 14-10X42, С(1) 14-30X42
11
С(1)16-20Х54
li
7
С(1) 14-10X42, С(1) 14-30X42
12Γ·
0(1)18-20X54
8 — ■
С(1) 14-10X42, С(1) 14-30X42
0(1)20-20X 54
9 —
С(1) 16-10X42, С(1) 16-30X42
14—·
0(1)18-20X54
15—
0(1)16-10X42, С(1) 16-30X42.
0(1)20-20X54
16—
//—■
С(1) 16-10X42, С(1) 16-30 X 42 .
0(1)22-20X54
17—
12—·
0(1) 18-10X 42 , 0(1) 18-30X 42.
0(1)20-20X 54
18—
13-·
С(1) 18-10X42, С(1) 18-30X42 ь
0(1)22-20X 54
19—
/4—
С(1) 18-10X42, С(1) 18-30X 42
0(1)25-20X54
20—
/5—
С(1) 20*10X42, С(1) 20-30X42 .
21—
0(1)22-20X 54
16-
С(1) 20-10X42, С(1) 20-30X42
22—
С(1) 12-14X54, С(1) 12-16X54
С(1) 12-10X48, С(1) 12-30X48
С(1) 14-14X54, С(1) 14-16X54
С(1) 12-10X48, С(1) 12-30X48
С(1) 16-14X54, С(1) 16-16X54
С(1) 14-10X48, С(1) 14-30X48
С(1) 12-14X54, С(1) 12-16X54
С(1) 14-10X48, С(1) 14-30X48
С(1) 14-14X54, С(1) 14-16X54
С(1) 14-10X48, С(1) 14-30X48
С(1) 16-14X54, С(1) 16-16X54
С(1) 14-10X48, С(1) 14-30X48
С(1) 18-14X54, С(1) 18-16X54
С(1) 16-10X48, С(1) 16-30X48
С(1) 14-14X54, С(1) 14-16X54
С(1) 16-10X48, С(1) 16-30X48
С(1) 16-14X54, С(1) 16-16X54
С(1) 16-10X48, С(1) 16-30X48
С(1) 18-14X54, С(1) 18-16X54
С(1) 16-10X48, С(1) 16-30X48
С(1) 20-14X54, С(1) 20-16X54
С(1) 18-10X48, С(1) 18-30X48
С(1) 16-14X54, С(1) 16-16X54
С(1) 18-10X48, С(1) 18-30X48
С(1) 18-14X54, С(1) 18-16X54
С(1) 18-10X48, С(1) 18-30X48
С(1) 20-14X54, С(1) 20-16X54
С(1) 20-10X48, С(1) 20-30X 48
С(1) 18-14X54, С(1) 18-16X54
С(1) 20-10X48, С(1) 20-30X48
С(1) 20-14X54, С(1) 20-16X54
С(1) 20-10X48, С(1) 20-30X48
С(1) 22-14X54, С(1) 22-16X54
С(1) 22-10X48, С(1) 22-30X48
С(1) 20-14X54, С(1) 20-16X54
С(1) 22-10X48, С(1) 22-30X48
С(1) 22-14X54, С(1) 22-16X54
С(1) 22-10X48, С(1) 22-30X48
С(1) 25-14X54, С(1) 25-16X54
С(1) 25-10X48, С(1) 25-30x48
0(1)25-20X54
С(1) 22-14X54, С(1) 22-16X54
С(1) 25-10X48, С(1) 25-30X48
0(1) 25*14X 54, С(1) 25-16x54
5-751
65
Рис. 1.112. График для подбора арматурных сеточ
подошвы фундаментов от ФД18-2 до ФД18-6
1 —
2 —
3 —
4 —
С(1) 12-10X54. С(1) 12-30X54
С(1) 12-10X54, С(1) 12-30X54
С(1) 12-10X54, С(1) 12-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 12-10X54, С(1) 12-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
7 —
8 —
9 —
10—
11—
12—
13—
14—
15-
16-
С(1) 12-10X54, С(1) 12-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 14-10X54, С(1) 14-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30X54
С(1) 16-10X54, С(1) 16-30X54
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30X54
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30X54
С(1) 22-10X54, С(1) 22-30X54
С(1) 18-10X54, С(1) 1'8-30χ54
С(1) 22-10X54, С(1) 22-30X54^
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30X54*
С(1) 25-10X52, С(1) 25-30X54 #
С(1) 18-10X54, С(1) 18-30X54*
С(1) 25-10X54, С(1) 25-30X54 ^
С(1) 20-10X54, С(1) 20-30 X 54*
С(1) 25-10X54, С(1) 25-30X54
С(1) 22-10X54, С(1) 22-30X54
момент, ТС‘М
Рис. 1.113. График для подбора арматурных сето
подошвы фундаментов ОГ-ФД19-2 до ФД19-6
С(1) 12-16X54, С(1) 12-20X54
2 —
3 — ■
4 — ■
5 —
6 —■
7 — ■
8 — '
9 —
10—
11—
12—
13—
14—
15—
16—
17—
18—
С(1) 12-10X60, С(1) 12-30X60
С(1) 12-16X54, С(1) 12-20X54
С(1) 14-10X60, С(1) 14-30X60
С(1) 12-16X54, С(1) 12-20X54
С(1) 16-10X60, С(1) 16-30X60
С(1) 14-16X54, С(1) 14-20X54
С(1) 14-10X60, С(1) 14-30X60
С(1) 14-16X54, С(1) 14-20X54
19-
С(1) 16-10X60, С(1) 16-30X60
С(1) 14-16X54, С(1) 14-20X54
С(1) 18-10X60, С(1) 18-30X60
С(1) 16-16X54, С(1) 16-20X54
С( 1) 14-10X60, С(і) 14-30X60
С(1) 16-16X54, С(1) 16-20X54
С(1)16-10Х 60, 0(1) 16-30X60
С(1) 16-16X54, С(1) 16-20X54
0(1) 18-10X60, 0(1) 18-30X60
С(1) 16-16X54, С(1) 16-20X54
0(1) 20-10X 60, 0(1) 20-30X 60
С(1) 18-16X54, С(1) 18-20X54
С(1) 16-10X60, С(1) 16-30X60
0(1) 18-16 X 54 , 0(1) 18-20X 54
С(1) 18-10X60, С(1) 18-30X60
С(1) 18-16X54, С(1) 18-20X54
С(1) 20-10X60, С(1) 20-30X60
0(1) 20-16 X 54 , 0(1) 20-20X 54
0(1) 18-10X60, 0(1) 18-30X60
0(1) 20-16 X 54 , 0(1) 20-20 X 54
С(1) 20-10X60, С(1) 20-30X60
С(1) 20-16X54, С(1) 20-20X54
0(1) 22-10 X 60 , 0(1) 22-30X 60
0(1) 22-16X54, 0(1) 22-20X54
С(1) 20-10X60, С(1) 20-30X60
С(1) 22-16X54, С(1) 22-20X54
0(1) 22-10 X 60 , 0(1) 22-30X 60
С(1) 22-16X54, С(1) 22-20X54
20-
С(1) 25-10X60, С(1) 25-30X60
0(1) 25-16X54, 0(1) 25-20X54
21—
С(1) 22-10X60, С(1) 22-30X60
С(1) 25-16X54, С(1) 25-20X54
С(1) 25-10X60, С(1) 25-30X60
Рис. 1.114. График для подбора условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонника
типа Г (рабочие марки см. в табл. 1.26)
сплошные линии — для бетона марки М 150;
штриховая линия — М 200
Рис. 1.115. График для подбора^условных марок
вертикальных арматурных сеток подколонника
типа Д (рабочие марки см. в табл. 1.27)
сплошные линии — для бетона марки М 150;
штриховая линия — М 200
Таблица 1.26. Переход от указанных на графике (рис. 1.114) условных марок к рабочим
маркам вертикальных арматурных сеток подколонника типа Г
Условная
марка
сетки на
графике
Высота фундамента, м
1,8
2,4
3
3,6
4,2
1
CH12AII-10X18
2C12AII-10X24
2СІ2АІІ-10Х24
2C12AIM0X24
2С12АІЫ0Х24
2
CH12AIM0X18
2C12AIM0X24
2С12А1І-ЮХ30
2C12AIM0X36
2C12AII-10X42
3
CH16AII-10X18
2C16AII-10X24
2C16AII-10X30
2C16AI1-10X36
2C16AII-10X42
4
СН1 8АШ-10Х18
2С18АИЫ0Х24
2С18АІІЫОХЗО
2C18AIII-10X36
2C18AIIM0X42
5*
Таблица 1.27. Переход от указанных на графике (рис. 1.115) условных марок к рабочим
маркам вертикальных арматурных сеток подколонника типа Д
Условная
Высота фундамента,
м
марка
сетки на
графике
1,8
2,4
3
3,6
4,2
1
CH12AII-10X1S
2С12 АІІ-10Х24
2С12АЦ-10Х24
2G12AII-10X24
2С12АІІ-ЮХ24
2
СН12АІЫ0Х18
2С12АІ1-10X24
2С12АІІ-ЮХ30
2С12АІІ-ЮХ36
2С12АІЫ0Х42
3
СН16АІЫ0Х18
2С16АІ1-10X24
2С16АІІ-ЮХ30
2C16AIM0X36
2С16АІЫ0Х42
4
СН18АІІЫ0Х18
2С18АІІІ-10X24
2С18АШ-10X30
2С18АІІІ-10Х36
2С18АІІІ-10Х42
5
СН20АІІ 1*10X18
2С20АІІІ-10Х24
2С20АІІ1-10X30
2С20АІІІ-10Х36
2С20АІII-10X42
6
СН22АІІЫ0Х18
2С22АІІЫ0Х24
2С22АІІІ-10Х30
2С22АІII-10X36
. 2С22АІІ1-10X42
7
СН25АІІІ-10Х18
2С25АІІІ-10Х24
2С25АІІЫ0Х30
2С25АІІЫ0Х36
2С25АІII-10X42
Таблица 1.28. Переход от указанных на графиках (рис. 1.116—1.119) условных марок к рабочим
маркам сеток горизонтальной арматуры подколонников типов Г и Д
Условная
марка сетки
на графике
Рабочая марка и расход арматуры для подколонника типа
Г
Д
марка сетки
расход арматуры, кг
марка сетки
расход арматуры, кг
1
СГ1-6АІ
9,3 класса А-І
СД1-6АІ
10,9 класса А-І
2
СГ*8А1
0,2 класса А-І
4,6 класса А-ІІ
СД- 8 AI
5,1 класса А-І
3
СГ-ЮАІІ
0,2 класса А-І
7,1 класса А-ІІ
СД-10АІІ
0,1 класса А-І
7,9 класса А-ІІ
4
СГ-12 АН
0,2 класса А-І
10,3 класса А-ІІ
СД-12 AI I
0,1 класса А-І
11,4 класса А-ІІ
5
СГ-14АІ1
0,2 класса А-І
14,1 класса А-ІІ
СД-14 AI I
0,1 класса А-І
15,5 класса А-ІІ
6
-
-
СД-16АІ1
0,1 класса А-І
20,3 класса А-ІІ
68
0 10 2ΰ 30 40 50 60 70 80 90 100
момент, rc-м
Рис. 1.116. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонника
типа Г при глубине стакана 950 мм
косвенная арматура для бетона марки М 150 —
между сплошной и штриховой наклонными лини¬
ями;'для бетона марки М 200 — выше штриховой
линии (рабочие марки сеток см. в табл. 1.28)
Момент, тс-м
Рис. 1.118. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонника
типа Д при глубине стакана 950 мм
косвенная арматура для бетона марки М 150 —
между сплошной и штриховой наклонными лини¬
ями; для бетона марки М 200 — выше штриховой
линии (рабочие марки сеток см. в табл. 1.28)
Рис. 1.117. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонника
типа Г при глубине стакана 1250 мм
косвенная арматура для бетона марки Μ 150 —
между сплошной и штриховой наклонными лини¬
ями; для бетона марки М 200 — выше штриховой
линии (рабочие марки сеток см. в табл. 1.28)
Момент, гс-м
Рис. 1.119. График для подбора условных марок
горизонтальных арматурных сеток подколонника
типа Д при глубине стакана 1250 мм
косвенная арматура для бетона марки М 150 —
между сплошной и штриховой наклонными лини¬
ями: для бетона марки М 200 — выше штриховой
линии (рабочие марки сеток см. в табл. 1.28)
69
Таблица 1.29. Сортамент сеток вертикальной
арматуры подколонников типа Г и Д
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
<
<·
А-III
о
и
о
а
Л
CH12AIM0X18
1,2
9,3
10,5
CH16AIM0X18
1,2
16,6
—
17,8
СН18АІІІ-10Х18
1,9
—
21
22,9
СН20АІІІ-10Х18
1,05Х 1,75
1,9
—
25,9
27,8
сшаді π-10X18
2,8
—
31.з
34,1
СН25АІІІ-10Х18
2,8
—
40,4
43,2
2С12 АІІ-10Х24
0,8
12,5
13,3
2С16АІІ-10Х24
1.3
22,3
23,6
2С18АІІІ-10Х24
1,3
28,2
29,5
2С20АІІ1-10X24
1,05X 2,35
1,9
—
34,7
36,6
2С22АІІІ-10Х24
1.9
42,1
44
2С25АІІ1-10X24
1.9
—
54,3
56,2
2С12 АІІ-10Х30
1.2
15,7
16,9
2С16АІІ-10Х30
2
27,9
29,9
2С18АІІІ-10Х30
2
—
35,4
37,4
2С20АІІІ-10Х30
1,05X2,95
2,8
—
43,7
46,5
2С22АІІІ-10X30
2,8
—
52,8
55,6
2С25АІІІ-10Х30
2,8
—
68,2
71
2С12АІІ-10Х36
1,6
18,5
20,1
2С16АІІ-10Х36
2,6
33,6
—
36,2
2C18AIII-10X36
2,6
—
42,6
45,2
2С20АІІІ-10X36
1,05X3,55
3,7
—
52,5
56,2
2С22АІІІ-10X36
3,7
—
63,6
67,3
2С25АІІІ-10Х36
3,7
—
82
85,7
2С12АІІ-ЮХ42
2,1
22,1
24,2
2С16АІІ-ЮХ42
3,3
39,3
—
42,6
2С18АІІІ-10Х42
3,3
—
49,8
53,1
2С20АІІ1-10X42
1,05X4,15
4,7
—
61,4
66,1
2С22АІІІ-10Х42
4,7
—
74,3
79
2С25АІІ1-10X42
4,7
95,9
100,6
Таблица 1.30. Сортамент сеток для
армирования плитной части фундаментов под
двухветвевые колонны (дополнительно к сеткам
табл. 1.23)
Марка сртки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
А-І
А-П
всего
С (1) 20-8X24
С (1) 22-8X24
С (1) 25-8X24
0,85X2,35
4.6
4.6
4.6
29
35
45,2
33.6
39.6
49,8
С (1) 18-14X24
1,45X2,35
5,4
37,6
43
C1D 22-20X30
2,05X2,95
12,7
96,8
109,5
С (1) 20-20X36
2,05X3,55
14,6
96,3
110,9
С (1) 20-10X42 .
1,05X4,15
8,4
61,4
69,8
С (1) 22-15X42
1,65X4,15
13,2
111,5
124,7
Продолжение табл. 1.30
Марка сетки
Размер
сетки, м
Расход арматуры,
кг, класса
А-І
А-ІІ
всего
С (1) 20-30X42
3,05X4,15
24,4
163,7
188,1
С (1) 12-10X48
4,2
25,3
29,5
С (1) 14-10X48
4,2
34,4
38,6
С (1) 16-10X48
6,5
45
51,5
С (1) 18-10X48
1,05X4,75
6,5
56,9
63,4
С (1) 20-10X48
9,3
70,3
79,6
С (1) 22-10X48
9,3
85,1
94,4
С (1) 25-10X48
9,3
109,7
119
С (1) 12-30X48
12,1
67,5
79,6
С (1) 14-30X48
12,1
91,8
103,9
С (1) 16-30X48
18,8
119,9
138,7
С (1) 18-30X48
3,05X4,75
18,8
151,9
170,7
С (1) 20-30X48
27,1
187,4
214,5
С (1) 22-30X48
27,1
226,8
253,9
С (1) 25-30X48
27,1
292,6
319,7
С (1) 12-10X54
4,5
28,5
33
С (1) 14-10X54
4,5
38,8
43,3
С (1) 16-10X54
7,2
50,7
57,9
С (1) 18-10X54
1,05X5,35
7,2
64,1
71,3
С (1) 20-10X54
10,2
79,2
89,4
С (1) 22-10X54
10,2
95,8
106
С (1) 2Ξ-10X54
10,2
123,6
133,8
С (1) 12-16X54
7,2
42,8
50
С (1) 14-16X54
7,2
58,2
65,4
С (1) 16-16X54
11,2
76
87,2
С (1) 18-16X54
1,65X5,35
11,2
96,2
107,4
С (1) 20-16X54
16,2
118,7
134,9
С (1) 22-16X54
16,2
143,7
159,9
С (1) 25-16X54
16,2
185,4
201,6
С (1) 12-30X54
13,2
76
89,2
С (1) К - "0X54
13,2
103,4
116,6
С (1) 16- 0X54
20,7
135,1
155,8
С (1) 18-ЮХ54
3,05X5,35
20,7
171
191,7
С (1) 20-ЮХ54
29,8
211,1
240,9
С (1) 22-30X54
29,8
255,4
285,2
С (1) 25-30X54
19,8
329,6
359,4
С (1) 12-10X60
5,1
31,7
36,8
С (1) 14-10X60
5,1
43,7
48,8
С (1) 16-10X60
7,8
56,3
64,1
С (1) 18-10X60
1,05X5,95
7,8
71,3
79,1
С (1) 20-10X60
11,2
88,1
99,3
С (1) 22-10X60
11.2
106,5
117,7
С (1) 25-10X60
11,2
137,5
148,7
С (1) 12-30X60
14,5
84,5
99
С (1) 14-30X60
14,5
115
129,5
С (1) 16-30x50
22,6
150,2
172,8
С (1) 18-30X60
3,05X5,95
22,6
190,2
212,8
С (1) 20-30X60
32,5
234,8
267,3
С (1) 22-30X60
32,5
284,1
316,6
С (1) 25-30X60
32,5
366,5
399
70
ГЛАВА 1.3. ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ
(инж. И. С. Приходько)
1.3.1. Общие сведения
Фундаментные балки применяют при
отдельно стоящих фундаментах под наруж¬
ные и внутренние стены (панельные или из
штучных материалов). Фундаментные бал¬
ки изготовляют сборными железобетонны¬
ми. Они выполняют не только функции не¬
сущего элемента в стенах из штучных ма¬
териалов, но и служат конструктивным эле¬
ментом, отделяющим от грунта высокопо¬
ристый материал стен, который не может
соприкасаться с грунтом без устройства
особой гидроизоляционной защиты. В сей¬
смических районах фундаментные балки,
взаимно соединенные в местах опирания на
фундаменты, могут выполнять роль непре¬
рывного обвязочного пояса, воспринимаю¬
щего горизонтальные усилия, действующие
в плоскости стен.
Конструктивная длина фундаментных
балок зависит от шага колонн, размеров под-
колонника и глубины заложения фундамен¬
тов. При этом различают два случая: заглуб¬
ление фундаментов диктуется глубиной про¬
мерзания грунта; глубина заложения по¬
дошвы фундамента определяется габаритами
внутрицеховых подземных коммуника¬
ций, подвальных помещений, фундаментов
под технологическое оборудование и т. п.
При разработке типовых сборных желе¬
зобетонных колонн межотраслевого назна¬
чения исходные условия предусматривали
завершение работ нулевого цикла до мон¬
тажа колонн, что требует размещения вер¬
ха фундаментов как можно ближе к поверх¬
ности земли с тем, чтобы после устройства
бетонной подготовки полов, по которой бу¬
дут передвигаться монтажные механизмы,
стаканы фундаментов для заделки колонн
оставались открытыми. Размещение верха
фундаментов принято на 150 мм ниже от¬
метки чистого пола, что исключает возмож¬
ность размещения фундаментных балок по
верху фундаментов. Поэтому их опирают на
бетонные столбики либо (при панельных
стенах) на торцах балок предусматривают
арматурные выпуски, которыми балки опи¬
раются непосредственно на верх подколон-
ников фундаментов. В этом случае длина
фундаментных балок диктуется расстоянием
в свету между подколонниками смежных
фундаментов.
При глубоком заложении фундаментов
(свыше 5 м) целесообразно применять «уд¬
линенные» колонны (цельные или стыкуе¬
мые из двух элементов), поскольку увели¬
чение высоты подколонников фундаментов
для использования типовых железобетон¬
ных колонн потребует значительного до¬
полнительного расхода бетона. В этом слу¬
чае длина фундаментных балок определя¬
ется расстоянием между разбивочными ося¬
ми здания, диктующими шаг колонн;
фундаментные балки опираются на бетон¬
ные столбики либо на консоли колонн.
Между стенами и фундаментными бал¬
ками устраивают гидроизоляцию (обычно
слой цементного раствора состава 1 :3
толщиной 30 мм), поэтому верх балок при¬
нимают на 30 мм ниже уровня чистого по¬
ла помещения, чтобы не нарушать модуль¬
ную разбивку стеновых панелей по высоте
здания, начинающуюся от нулевой отметки
верха пола.
1.3.2. Фундаментные балки
для шага колонн 6 м
Рабочие чертежи типовых сборных же¬
лезобетонных балок разработаны Пром-
стройпроектом в серии 1.415-1. Балки пред¬
назначаются для самонесущих стен толщи¬
ной в один, полтора и два кирпича, для
самонесущих стен из крупных блоков толщи¬
ной 400 и 500 мм, а также для самонесу¬
щих стен из панелей, толщиной 200, 250,
300 мм и стен с навесными панелями тол¬
щиной 200, 250 и 300 мм. Внутренние стены
и перегородки приняты толщиной в один
кирпич.
Типовые фундаментные балки этой серии
применимы для сплошных стен либо для
стен с оконными или дверными проемами в
средней части фундаментной балки (во
внутренних стенах проем может быть сдви¬
нут в сторону от средней части, однако его
край должен отстоять от торца балки не ме¬
нее чем на 0,8 м).
Ширина оконных проемов не должна
превышать 4,5 м, а их высоту до перемычки
принимают не более 6 м в стенах высотой до
10 м и 7,2 м в стенах высотой до 15 м.
Дверные проемы могут иметь ширину до 2 м1
и высоту 2,4 м. Высота кладки до низа окон
может быть 1,2 или 1,8 м. Эти положения
приняты за основу при определении схем
нагрузок на фундаментные балки.
В тех случаях, когда расположение и
размеры проемов в стенах отличаются от
указанных основных исходных данных, уч¬
тенных при разработке ргбочих чертежей ба¬
лок, необходим поверочный расчет сечений
балок на конкретные нагрузки.
Балки армируют ненапрягаемой армату¬
рой в виде сварных каркасов и изготовляют
из тяжелого бетона плотной структуры (мар¬
ка бетона по водонепроницаемости должна
быть не ниже В-4). Сортамент и техниче¬
ские характеристики типовых фундамент¬
ных балок серии 1.415-1 приведены в
табл. 1.31.
Балки рассчитаны на нагрузку от кир¬
пичных стен высотой до 15 м, однако они
могут быть применены и при большей вы¬
соте этих стен, если расчетные усилия от
конкретных нагрузок не превышают несу¬
щую способность фундаментных балок по
изгибающему моменту и поперечной силе.
Допустимая высота самонесущих стен оп¬
ределяется расчетом на смятие материала
стен в зоне опирания балок на фундаменты.
Способы опирания балок на типовые моно¬
литные фундаменты показаны на рис. 1.120.
При расчете фундаментных балок рас¬
смотрены три случая их загружения: в пе¬
риод возведения стен летом, при возведении
стен зимой методом замораживания, в экс¬
плуатационной стадии. Для случая раннего
замораживания раствора кладки и после¬
дующего оттаивания в естественных усло¬
виях учитывалось, что высота сплошных
71
Таблица 1.31. Сортамент и технические параметры фундаментных балок для шага колонн 6
Марка
балки
Расход арматуры, кг, класса
Сечение балки
Дли¬
на, мм
Вес,
тс
Марка
бетона
Расход
бетона, м3
А-1ІІ
А-1
всего
і*г
Q
ш
ФБ6-1
5950
1,6
0,62
37
И
48
ФБ6-2
5050
1,3
0,52
16
17
33
ФБ6-3
4750
1,2
М200
0,49
15
16
' 31
ФБ6-4
4450
1,2
0,45
10
16
26
ФБ6н5
4300
1Д
0,45
10
16
26
ФБ6-6
5950
1,6
М300
0,62
29
25
54
ФБб-7
5050
1,3
0# 52
20
22
42
ФБ6-8
4750
1,2
М200
0,49
19
21
40
ФБ6-9
4450
1,2
0,46
14
21
35
ФБб-10
4300
1,1
0,45'
13
20
33
Ή
Ш
ФБ6.11
ФБб-12
ФБ6-13
ФБб-14
ФБ6-15
ФБ6-16
ФБ6.17
5950
5050
4750
4450
4300
5950
5050
ФБ6-18
ФБ6-19
ФБ6-20
ФБ6-21
ФБ6-22
5950
5050
4750
4450
4300
1,8
М300
0,71
58
28
86
1,5
0,6
25
26
51
М200
0,57
19
25
44
ІИ
1,3
0,53
14
20
34
1,3
М300
0,51
14
19
33
1,8
М200
0,71
46
23
69
1,5
мзоо
0,6
16
21
37
1,8
0,71
' 84
15
99
1,5
0,6
42
14
56
1,4
М300
0*57
35
13
48
1,3
0,53
22
24
46
1.3
0,51
21
24
45
ι,8:
0,71
19
22
41
1,5
0,6
12
21
33
1,4
М200
0,57
9
20
29
1,3
0,53
8
19
27
1,3
0,51
8
19
27
Sct=f-
'V
т
ФБ6-23
ФБ6-24·
ФБ6-25
ФБ6-26.
ФБ6.27
5950 ,
5050 N
4750
4450
4300
ФБ6-28
5950
2,2
0,89
71
40
111
ФБб-29
5050
1,9
МЗОО
0,75
42
15
57
ФБ6-30
4750
1,8
0,71
23
26
49
ФБ6-31
4450
1,7
М200
0,66
22
25
47
ФБ6-32
4300
1,6
0,64
21
25
46
ФБ5-33
5950
2,2
М200
0,89
65
17
82
ФБ6-34
5050
1,9
0,75
25
27
52
ФБб-35
5950
2,2
0,89
78
51
129
ФБ5-35
5050
1,9
0,75
63
15
78
ФБ6-37
4750
1,8
МЗОО
0,71
51
15
66
ФБ6-38
4450
1,7
0,66
26
32
58
ФБ6-39
4300
1,6
0,64
25
31
56
Ж
ФБб-40
ФБ5-41
ФБб-42
ФБб-43
ФБб-44
5950
5050
4750
4450
4300
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
М200
0,32
0,27
0,2о
0,24
0,23
6 (4)
12 (4)
П (4)
П (4)
П (4)
17
22
21
20
20
А
О
т
ФБ6-43
ФБ6-46
ФБ6-47
ФБ6-48
ФБ5-49
5950
5050
4750
4450
4300
1,0
0,9
0,3
0,8
0,8
М200
0,41
0,35
0,33
0,31
0,3
6 (5)
12 (4)
11 (4)
П (4)
П (4)
18
22
21
20
20
Примечание. Для балок ФБ6-40 по ФБ6-49 в скобках указан расход стали класса В-І.
72
1-f
г-2
Рис. 1.120. Опирание фундаментных балок на типовые монолитные фундаменты при шаге колонн 6 м
а —когда недостаточна ширина площадки подколенника за наружной гранью колонны со сто¬
роны опирания фундаментных балок; б — когда фундаментные балки могут быть размещены
между наружной гранью колонны и краем подколонника; / — фундаментная балка; 2—бетонный
столбик, выполняемый при бетонировании фундамента либо отдельно; 3 — сборная железобетон¬
ная колонна; 4 — фундамент; 5 — уровень чистого пола цеха; 6 — слой цементного раствора тол¬
щиной 20 м для обеспечения проектного положения фундаментной балки и ее плотного касания
с фундаментом в месте передачи нагрузки; 7 — бетон или цементный раствор
Толщина стены,
мм
Сечение колонны, мм
Размер
С, мм
Толщина
степы, мм
Сечение подколонника,
мм
Размер с%
мм
аі
Ьх
Ь2
300
300
900
900
150
300
300
900
900
300
300
400
300
400
400
400
400
400
400
500
1200
і‘200
400
500
1200
1200
150
500
500
500
500
400
600
400
600
380 и более
500
600
1200
1200
150
510
500
600
1200
1200
300
400
700
400
700
400
800
400
800
500
800
1200
1500
—
500
800
1200
1500.
150
Двухветвевое
1200
1800
_
Двухветвевое
1200
1800
150
сечение
2100
сечение
2100
73
стен не превышает 10 м, а стен с проема¬
ми — 8 м.
Ключи для подбора необходимых ма¬
рок фундаментных балок серии 1.415-1 при¬
ведены в табл. 1.32—1.35, в которых услов-
Таблица 1.32. Ключ для подбора марок
фундаментных балок под кирпичные стены
Высота
Толщина стены, мм
стены, м
250
380 1
510
До 10
If 2, 3,
4f 5
11, 12, 13f
14, 15
28, 29, 30, 31,
32
Свыше 10
(до 15)
6, 7, 8,
9, 10
18, 19, 20,
21, 22
35, 36, 37, 38,
39
Примечание. В стенах высотой до 10 м и
толщиной 380 и 510 мм целесообразно проверять
расчетом возможность применения балок ФБ6-16,
ФБ6-17, ФБ6-33 и ФБ6-34, имеющих меньший рас¬
ход арматуры.
Таблица 1.33. Ключ для подбора марок
фундаментных балок под панельные навесные
стены
Высота
Стены без кирпичного
цоколя толщиной, мм
Стены
стены
200
1 250, 300
с кирпичным
цоколем
Не огра¬
40, 41, 42,
45, 46, 47,
23, 24, 25, 26,
ничена
43, 44
48, 49
27
Таблица 1.34. Ключ для подбора марок
фундаментных балок под панельные самонесущие
стены
Высота стены,
м
Толщина стены, мм
200, 250
300
До 16
1, 2, 3, 4, 5
11, 12, 13, 14, 15
Свыше 16
6, 7, 8, 9, 10
18, 19, 20, 21, 22
(ДО 24)
Примечание. Объемный вес материала па¬
нелей не более 1200 кг/м3.
Таблица 1.35. Ключ для подбора марок
фундаментных балок под стены из крупных
блоков
Высота
Толщина стены, м
стены, м
400
500
Свыше 10
13, 14, 15, 16, 17
30, 31, 33, 34
Свыше 10
(до 15)
11, 12, 13, 14, 15
28, 29, 30, 31, 32
Свыше 15
'(ДО 22)
18, 19, 20, 21, 22
35, 36, 37, 38, 39
Примечание. Объемный вес материала бло
ков не более 1200 кг/м3.
но указаны только цифровые индексы ма¬
рок, характеризующие размер пролета
(длины) балки и ее несущую способность.
В этих таблицах для каждого сочетания
высоты и толщины стен указана группа из
пяти балок, имеющих одинаковое сечение
и отличающихся длиной, зависящей от про¬
ектного положения балки в стене (рядовые,
примыкающие к поперечному температур¬
ному шву или к торцу здания) при двух
размерах ширины подколонников типовых
фундаментов 900 и 1200 мм (см. рис. 1.1).
В зданиях с навесными панельными
стенами при наличии на полах технологи¬
ческих проливов, агрессивных по отноше¬
нию к материалу стен, или устройства в
нижней части стен значительного числа от¬
верстий может быть предусмотрено устрой¬
ство кирпичного цоколя, что также необхо¬
димо учитывать при выборе марки фунда¬
ментных балок.
1.3.3. Фундаментные балки
для шага колонн 12 м
Рабочие чертежи сборных железобе¬
тонных фундаментных балок для одноэтаж¬
ных промышленных зданий с панельными
стенами и шагом колонн по крайним рядам
12 м разработаны в серии КЭ-01-53. Эти
балки применяют под стеновые панели дли¬
ной 12 м.
Стены могут быть с ленточным остек¬
лением и выполняться полностью из пане¬
лей либо с устройством по всей длине фун¬
даментной балки кирпичного цоколя высо¬
той до 2,4 м.
Способы опирания фундаментных ба¬
лок зависят от конструктивного решения
фундаментов и глубины их заложения
(рис. 1.121). Типовые монолитные фунда¬
менты предусматриваю'! опирание балок на
бетонные столбики, которые выполняют из
бетона не ниже марки М 150; в этом случае
длину опирания балок принимают 300 мм.
При глубине заложения подошвы фунда¬
ментов свыше 5 м фундаменты обычно вы¬
полняют без подколонников. В этом слу¬
чае фундаментные балки нередко опирают
на консоли колонн, причем длина опирания
должна составлять не менее 200 мм.
Сортамент и технические параметры
фундаментных балок серии КЭ-01-53 при¬
ведены в табл. 1.36.
Балки армированы сварными каркаса¬
ми и напрягаемой стержневой арматурой
из стали класса А-Шв, марка тяжелого бе¬
тона М 400.
Фундаментные балки с высотой сече¬
ния 400 мм предназначены для применения
под панельные стены, однако они не рассчи¬
таны на восприятие нагрузки от панелей
(в связи с большой жесткостью панелей в
плоскости стены нагрузка от них передается
на фундаменты через площадь опирания
фундаментных балок, в связи с чем обра¬
щают особое внимание на расчет материа¬
ла стен на смятие).
Фундаментные балки, имеющие высоту
600 мм, могут воспринимать расчетную на¬
грузку до 1,8 тс/м от веса цоколя из кир¬
пича или крупных блоков, а также нагрузку
от остекления высотой до 7,2 м при весе
остекления до 40 кгс/м2.
При панельных стенах с цоколем клад¬
ку цоколя необходимо закреплять привар-
74
а)
й
\
10700
X
Ί
А
10200
SOD
/
Ά
0,030
300ч
J200
'ЗОО
300
7030
72000
72000
Рис. 1.121. Опирание фундаментных балок при шаге колонн 12 м
а — при типовых монолитных фундаментах; б — при глубоком заложении фундаментов (более
4,2 м), когда целесообразно применить «удлиненные» железобетонные колонны вместо высоких
подколонников; / — фундаментная балка; 2—фундамент; «3 — слой цементного раствора толщиной
20 мм; 4 — сборная железобетонная колонна; 5 — консоль колонны для опирания фундаментной
балки; 6 — монолитный бетонный столбик для опирания фундаментной балки
Таблица 1.36. Сортамент и технические параметры фундаментных балок для шага колонн 12 м
Сечение балки
Марка
балки
Размеры балки, мм
Расход
бетона, м3
Расход арматуры, кг, класса
длина
высота
шири¬
на
В-І
А-І
A-III
A-IIIb
всего
Η-ϊ
ФБН1
10 700
) 400
300
1,16
21,3
) 4,4
2
25,8
53,5
ФБН1 -К
10 200
ί
1,11
20,7
i
24,6
51,7
L
ФБН2
10 700
2,05
26
1 7 2
6#8
164,8
204,8
ФБН2-К
10 200
} 600
400
1,95
25,2
1 / ft
157,2
196,4
\ 1 .
ФБНЗ
И 960
400
300
1,29
24
4,4
2
38
68,4
L 2Щ
ФБН4
11 960
600
400
2,29
29
7,2
9.2
232
277,4
кой заложенных в кладку анкеров к за¬
кладным изделиям колонн. Кладку цоколя
проверяют расчетом как отдельно стоящей
стены на нагрузку от собственного веса и
веса остекления. Из плоскости стены цо¬
коль рассчитывают на ветровую нагрузку
с аэродинамическим коэффициентом 1,4,
приходящуюся на поверхность цоколя и со¬
ответствующую часть площади остекления
(в зависимости ог расположения импостов).
Применять типовые фундаментные бал¬
ки в местах устройства ворот нельзя, так
как они не рассчитаны на нагрузку от
транспорта.
Высоту столбиков фундаментов назна¬
чают в зависимости от высоты балки (400
или 600 мм), имея в виду, что верх фунда¬
ментной балки должен находиться на 30 мм
ниже уровня чистого пола помещения.
ГЛАВА 1.4. КОЛОННЫ
(кандидаты техн. наук. М. Г. Костюковский,
В. С. Шейнкман)
1.4.1. Общие сведения
Для одноэтажных производственных
зданий применяют следующие типовые
колонны:
железобетонные колонны прямоуголь¬
ного сечения для зданий без мостовых
кранов высотой до 9,6 м (серия 1.423-3) и
высотой 10,8; 12; 13,2 и 14,4 м (серия
1.423-5);
колонны прямоугольного сечения для
зданий с пролетами 18 и 24 м, оборудован¬
ных мостовыми кранами грузоподъем¬
ностью 10 и 20 т (серия КЭ-01-49, вып. I,
IV, V, VI);
75
2
0/77М.
Рис. 1.122. Схема связей между колоннами крайних продольных рядов зданий без мостовых кранов
высотой 10,8—14,4 м. Шаг колонн 6 м
1 — стальная связь; 2 — распорки; 3 — ось температурного шва
500
то
Г
6000 QOOO* η
2
Отм.
έ228000
$000*п6000
δΰί
берха
гколонны
0,00
500
όόόόόόόόοοόόόόόόό
Рис. 1.123. Схема связей между колоннами средних продольных рядов зданий без мостовых кранов
высотой 10,8—14,4 м. Шаг колонн 6 м
1 __ стальная связь; 2 — распорки; 3 — ось температурного шва
Отм.
берха
колонны
όόόόόόόόό
Рис. 1.124. Схема связей между колоннами средних продольных рядов зданий без мостовых кранов
высотой 10,8—14,4 м. Шаг колонн 12 м
1 — стальная связь; 2 — подстропильная ферма; 3 — ось температурного шва
колонны прямоугольного сечения для
однопролетных зданий, оборудованных мо¬
стовыми ручными кранами (серия 1.423-2);
колонны двухветвевые для зданий с
пролетами 18, 24 и 30 м, оборудованных
мостовыми кранами грузоподъемностью 10,
20, 30 и 50 т (серия КЭ-01-52, вып. I, II,
III, IV, VI, VIII, X и XI).
В зданиях без мостовых кранов при
высотах 10,8—14,4 м по всем продольным
рядам примерно в середине каждого тем¬
пературного блока устраивают вертикаль¬
ные связи между колоннами. При шаге ко¬
лонн 6 м по верху всех колон устанавлива¬
ют продольные распорки; при шаге колонн
12 м функции продольных распорок выпол¬
няют подстропильные фермы; схемы верти¬
кальных связей между колоннами зданий
без мостовых кранов при высотах 10,8—
14,4 м показана на рис. 1.122—1.126.
В зданиях, оборудованных мостовыми
кранами, устраивают продольные стальные
связи между колоннами по всем продоль¬
ным рядам; связи располагают примерно в
середине каждого температурного блока в
пределах одного шага колонн каждого ря¬
да. В зданиях с ручными кранами связи
между колоннами предусматриваются при
высоте от пола до низа несущих конструк¬
ций покрытия более 7,2 м. Схемы связей
показаны на рис. 1.127—1.130.
Колонну с фундаментом соединяют за-
76
so а ,
“I —
1
—Ί
1
1
г~7
Г~у
г
1
1
1 “
1
шо
6000
72000
Отм.
I берха
ф колонны
аоо
1
60006000
όόόόόόόόόόόόό
Рис. 1.125. Схема связей между колоннами крайних и средних продольных рядов зданий без мосто¬
вых кранов высотой 10,8—14,4 м, возводимых в районах с расчетной сейсмичностью 7 и 8 баллов.
Шаг колонн 6 м
X — стальная связь; 2 — распорки; 3 — ось температурного шва
2 Отм.
kL
Α~ΛΙ
I /Г-7М І/Х-7ЧІ
Χκ~7κ\
ІАГ^7М
А~7Ч
берха
..колонны
!
уу
0,00
Γ\
I
i_s
г
500
Λ
500
ч
12000
. 12000
. 12000
. 12000
, 72000
# 72000
Л І
έ72000
Г"
о о о о о о о
Рис. 1.126. Схема связей между колоннами крайних и средних продольных рядов зданий без мосто¬
вых кранов высотой 10,8—14,4 м, возводимых в районах с сейсмичностью 7 и 8 баллов. Шаг колонн
12 м
/ — стальная связь; 2 — подстропильная ферма; 3—ось температурного шва
Рис. 1.127. Схема связей между двухветвевыми
колоннами крайних продольных рядов. Шаг ко¬
лонн 12 м
/ — подкрановая балка; 2 — стальная крестовая
связь; 3 — ось температурного шва
щемлением ее в стакане (рис. 1.131). От¬
метка верха фундамента принята равной
0,15 м.
Привязку колонны к средним коорди¬
национным осям здания (за исключением
колонн парных рядов в местах темпера¬
турных швов и перепадов высот) выпол¬
няют так, чтобы геометрические оси ко¬
лонн совпадали с продольными и попереч¬
ными координационными осями.
Привязку колонн каркаса к поперечным
координационным осям здания в его тор¬
цах выполняют так, что геометрические оси
колонн смещаются на 500 мм внутрь от
координационных осей.
Наружные грани колонн крайних про¬
дольных рядов совмещают с координаци¬
онной осью (нулевая привязка) в следую¬
щих случаях: в зданиях без мостовых кра¬
Рис. 1.128. Схема связей между колоннами пря¬
моугольного сечения крайних продольных рядов,
а также колоннами прямоугольного сечения и
двухветвевыми средних рядов. Шаг колонн 12 м
/ — подкрановая балка; 2—стальная портальная
связь; 3 — ось температурного шва
нов; в зданиях с мостовыми ручными кра¬
нами; в зданиях с мостовыми электричес¬
кими кранами грузоподъемностью до 30 т
при шаге колонн б м и высоте от пола до
низа несущих конструкций покрытия менее
16.2 м.
Наружные грани двухветвевых колонн,
располагаемых с шагом 6 м при высотах
до низа несущих конструкций покрытий
16.2 и 18 м, колонн прямоугольного сечения
при высотах 8,4—10,8 м и колонн двухвет¬
вевых при высотах до 18 м, располагае¬
мых с шагом 12 м в зданиях с мостовыми
электрическими кранами, смещаются на
250 мм наружу от продольных координа¬
ционных осей.
По линиям температурных швов, а так¬
же в перепадах высот устанавливают два
ряда колонн; при этом ось поперечного
77
перечной координационной оси на 500 мм
(так же, как в торцах и по линии попереч¬
ных температурных швов).
1.4.2. Колонны для зданий
без мостовых кранов
Рис. 1.129. Схема связей между колоннами край¬
них и средних продольных рядов. Шаг колонн 6 м
1 — подкрановая балка; 2 — стальная крестовая
связь; 3 — ось температурного шва
1 2
п
£м.[
1. -П
1_оЛ
JL.fl
<
12000
”
>· /
”
1 12000
-
Ю О О J о о о о
Рис. 1.130. Схема связей между колоннами край¬
них рядов при наличии продольного фахверка
/ — стойки фахверка; 2 — подкрановая балка; 3—
стальная крестовая связь; 4 — ось температурного
шва
Рис. 1.131. Сопряжение с фундаментами
а — колонн прямоугольного сечения; б — то же,
двухветвевых
температурного шва совмещается с по¬
перечной координационной осью, а по линии
продольных температурных швов и в мес¬
тах перепадов высот предусматривают две
разбивочные оси со вставкой между ни¬
ми, величину которой принимают согласно
ГОСТ 238-79. По линии поперечных тем¬
пературных швов оси колонн смещаются
координационной оси на 500 мм.
В зданиях с длиной температурных
блоков более 120 м в месте температурного
шва предусматривается вставка 250 мм
между поперечными координационными
осями.
Привязку колонн, примыкающих к про¬
дольным температурным швам или распо¬
лагаемых в местах перепадов высот проле¬
тов одного направления при покрытиях без
подстропильных конструкций, принимают
такой же, как для колонн крайних рядов;
при наличии подстропильных конструкций
расстояние между продольными разбивоч¬
ными осями и гранями колонн, обращен¬
ными в сторону шва, принимают 250 мм.
По линии примыкания взаимно перпен¬
дикулярных пролетов ось колонн продоль¬
ных пролетов, примыкающих торцами к
поперечному пролету, смещается с по-
Колонны предназначены для неотапли¬
ваемых (при зимней расчетной температуре
не ниже минус 40° С) и отапливаемых зда¬
ний с параметрами, приведенными в табл.
1.37 и 1.38, возводимых в I—IV геогра¬
фических районах по скоростному напору
ветра и по весу снегового покрова; в рай¬
онах с сейсмичностью до 9 баллов (серии
1.423- 3) и до 8 баллов (серии 1.423-5).
Колонны могут быть применены для
зданий как с неагрессивной средой, так и со
слабо- и среднеагрессивными газовыми сре¬
дами, а колонны серии 1.423-5 также и
для зданий с сильноагрессивной газовой
средой.
Тип, грузоподъемность и число подвес¬
ных кранов по ширине пролета зданий при¬
ведены в табл. 1.39.
Материалы конструкций покрытий, при¬
нятые при разработке чертежей типовых
колонн, указаны в табл. 1.40.
Типоразмеры колонн для зданий без
мостовых кранов приведены в табл. 1.41,
1.42, а сортамент колонн с расходами ма¬
териалов дан в табл. 1.43 и 1.44.
Расход стали на закладные изделия
для крепления и опирания стеновых пане¬
лей, для крепления торцовых фахверковых
стоек, вертикальных связей и строповочных
устройств в данных, приведенных в табл.
1.43 и 1.44 не учтен и должен быть опре¬
делен дополнительно в соответствии с про¬
ектом здания.
Для зданий с пролетами 12, 18 и 24 м
с наиболее распространенными высотами 4,8;
6 и 7,2 м, возводимых в районах с расчет¬
ной сейсмичностью менее 7 баллов, марки
колонн могут быть подобраны по ключам,
приведенным в табл. 1.45—1.47; в осталь¬
ных случаях, предусмотренных условиями,
принятыми при разработке колонн серии
1.423- 3, следует пользоваться выпусками
0-1 и 0-2 этой серии.
Ключи для подбора колонн зданий про¬
летами 18, 24 и 30 м и высотами 10,8; 12;
13,2 и 14,4 м приведены в табл. 1.48 и 1.49.
,В обозначении марок колонн число,
следующее за буквой К, обозначает высоту
в дециметрах от пола до низа стропиль¬
ных конструкций, число после тире — но¬
мер колонны, возрастающий с увеличением
несущей способности колонны данного ти¬
поразмера. Марки колонн зданий со сталь¬
ными стропильными фермами имеют ин¬
декс С.
Ключи для подбора колонн составлены
для зданий, расположенных по скоростно¬
му напору ветра в местности А (степи, ле¬
состепи, пустыни и т. п., см. п. 6.5 СНиП
ІІ-6-74); для зданий, расположенных в мест¬
ности типа Б (города с окраинами, лесные
массивы и т. п., см. там же), подбор ко¬
лонн производится для сниженного на один
номер географического района по скорост¬
ному напору ветра.
78
Таблица 1.37. Параметры зданий с типовыми колоннами серии 1.423-3
Шаг колонн
Пролет, м
крайних
Высота, м
Ширина, м, до
Расстояние между
поперечными темпе¬
Подъемно-транспорт¬
средних
ное оборудование
ратурными швами, м
м
6
6
3; 3,6; 4,2
18
36—60
6
4,8; 5,4; 6
9
6
3; 3,6; 4,2; 4,8;5,4;6
18
36—60
' 6
3; 3,6; 4,2; 4,8;
6
5,4; 6
72
36—60
12
6
7,2; 8,4; 9,6
72—216
18
6
4,8
144
60—72
Подвесные краны
6; 12
6; 7,2; 8,4; 9,6
72—216
грузоподъемностью
до 5 т
24
6
4,8
144
60—72
6; 12
6; 7,2; 8,4; 9,6
72—216
30
6
6; 7,2; 8,4; 9,6
120
72—216
6; 12
36
6
6; 7,2
144
72—216
6; 12
8,4; 9,6
Примечания: 1. Расстояние между поперечными температурными швами в зданиях с проле¬
том 12 м и высотой 6 м может быть принято до 144 м.
2. Параметры зданий, возводимых в районах расчетной сейсмичностью 7—9 баллов, см. в вып. 0-2
этой серии.
Таблица 1.38. Параметры зданий с типовыми колоннами серии 1.423-5
Шаг колонн
Ширина,
м, до
Расстояние
между попереч¬
Пролет, м
крайних
Высота, м
ными темпера¬
, м
турными швами,
средних
м
6
10,8
6; 12
18
а
144
60—228
и
12
12
6
10,8
6; 12
144
24
6
12
60—228
12
13,2; 14,4
48
6
10,8
6; 12
30
60
60—228
6
12; 13,2; 14,4
12
Подъемно-транспорт¬
ное оборудование
Подвесные краны
грузоподъемностью
до 5 т
Примечания: 1. Для зданий, возводимых в районах с расчетной сейсмичностью 7 и 8 баллов,
расстояние между поперечными температурными швами не должно превышать 72 м.
2. Наименьшая длина однопролетных зданий принята 36 м.
Таблица 1.39. Подвесные краны Продолжение табл. 1.39
2
δ к
с S
о *
Тип подвесного
крана
Г рузоподъемность
кранов, т
2
δ к
о *
Тип подвесного
крана
Грузоподъемность
кранов, т
0.2
ЕЙ
1 1
1 2
3,2
5
0.2
еЗ
1
2
3,2
5
6
Однопролетный
4-
4-
4-
4-
12
Однопролетный
+
4-
4-
4-
9
3»
4-
4-
4-
4-
18
4-
4-
4-
79
Продолжение табл, 1.39
Продолжение табл. 1.39
S3
h нрГ
<υ £
4 я
° Λ
Тип подвесного
крана
Грузоподъемность
кранов, т
С со
1
2
3,2
5
24
Двухпролетный
—
+
+
+
24
Два однопролет¬
ных
+
+
+
24
Двухпролетный
—
+
+
"Г
Два однопролет¬
ных
+
+
30
Трехпролетный
+
+
+
2
& «
Ч =
Тип подвесного
крана
Гр у зоп одъ ем н ость
кранов, т
Д5
С со
1
2
3,2
5
Два однопролет¬
ных
+
+
+
-
36
Трехпролетный
—
+
+
+
Два однопролет¬
ных
+
+
+
—
Примечание. Знак «+» означает наличие
в пролете здания подвесных кранов, знак «—» —
означает их отсутствие.
Таблица 1.40. Материалы конструкций покрытий зданий без мостовых кранов, принятые при
разработке чертежей колонн
Серия
типовых
колонн
Расчетная
сейсмичность,
балл
Пролет здания,
м
Материал стро¬
пильных кон¬
струкций
Материал и конструкция плит
покрытий
1.423-3
<С6
6; 9; 12; 18; 24
Железобетон
Железобетонные ребристые плиты
18; 24; 30; 36
Сталь
30; 36
>
Стальной профилированный настил
6; 7; 8
18; 24
Железобетон
Железобетонные ребристые плиты
Сталь
»
Стальной профилированный настил
1.423-5
6
30
*
»
Железобетонные ребристые плиты
»
Стальной профилированный настил
7; 8
» 1 Стальной профилированный настил
П римечание. Материалы конструкций покрытий зданий, возводимых в районах с сейсмич¬
ностью 7, 8 и 9 баллов, принятые при разработке чертежей колонн серии 1.423-3, см. в вып. 0-2
этой серии.
Таблица 1.41. Типоразмеры крайних колонн для зданий без мостовых кранов
Эскиз колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Пролет здания, м
Размеры колонны, мм
3
6; 9; 12
3,6
6; 9; 12
4,2
6; 9; 12
4,8
6; 9; 12; 18; 24
5,4
6: 9; 12
6
6; 9; 12; 18; 24; 30
7,2
S
12; 18; 24; 30; 36
8,4
12; 18; 24; 30; 36
9,6
12; 18; 24; 30; 36
10,8
18; 24; 30
12
18; 24; 30
13,2
24; 30
14,4
24; 30
/7=3800; а=300; £=300
Я=4400; а=300; £=300
/7=5000; ® =300; £=300
/7=5600; а=300; £=300
/7=5600; <2=300; £=400
/7=6200: <2=300; £=300
/7=6800; <2=300; £=400
/7=6900; <2=400; £=400
/7=8100; <2=400; £=400
//=8100; <2=500; £=500
/7=9300; <2=400; £=400
//=9300· а=400; £=500
/7=9300* <2=500; £=500
/7=10 500; <2=400; £=400
/7=10 500; <2=400; £=500
Я=10 500; <ζ=500: £=500
Я=11 700; <2=400; £=500
Я=11 850; <2=400; £=700
Я=12 900; <2=400; £=500
Я=13 050; <2=400; £=700
Я=14 100; <2=400; £=600
Я=14 250; <2=400; £=800
Я=15 300; <2=400; £=600
Я=15 450; <2=400; £=800
Масса
колонны,
т
0,85—0,91
1
1,1—1,2
1.3— 1,4
1.7— 1,8
1.4— 1,5
2—2,2
2,8
3.3— 3,5
5.1
3.7— 4,1
4 7—4,9
5.8
4.2
5.3— 5,7
6,6—6,9
5.9
8.3
6.5
9.2
8.5
11.4
9.2
12.4
80
Таблица 1.42. Типоразмеры средних колони для зданий без мостовых кранов
Эскиз колонны
Высота
от пола до
низа стро¬
пильных кон¬
струкций, м
Пролет здания, м
Размеры колонны, мм
Масса
колонны,
т
Шаг колонн 6 м
3
6; 9; 12
77=3800; а=300; 6=300
0,93—1
3,6
6; 9; 12
//=4400; а=300; 6=300
1,1
4,2
6; 9; 12
//=5000; а=300; 6=300
1,2—1,3
4,8
6; 9; 12; 18; 24
Я=5600; а=300; 6=300
1,3
//=5600; а=300; 6=400
1,8—1,9
5,4
6; 9; 12
Я=6200; а=300; 6=300
1,5
6
6; 9; 12; 18; 24; 30
Я=6800; а=300; 6=400
2,1
//=6900; а=400; 6=400
2,8—3
7,2
12; 18; 24; 30; 36
Я=8100: а=400; 6=400
3,3—3,7
8,4
12; 18; 24; 30; 36
Я=9300; а=400 ; 6=500
4,7—5,2
9,6
12; 18; 24; 30; 36
Я=10 500; а=500; 6=500
6,6—7
~
ГО, 8
18; 24; 30
Я=11 850; а=400; 6=700
8,3
Шаг колонн 12 м. Здания с железобетонными стропильными
1-7
конструкциями
□3
4,8
18; 24
Я=5100; <з=400; 6=500
2,6
ί 6 ί
6
18; 24
Я=6300; а=500; 6=500
4
Г
7,2
18; 24
Я=7500; а=500; 6=500
4,8
8,4
18; 24
Я=8700; а=500; 6=500
5,5—5,8
Я=8700; а=500; 6=600
6,5—6,9
9,6
18; 24
/•/=9900; а=500; 6=600
7,4—7,8
Урил
10,8
18; 24
Я=11 250; с=400; 6=700
7,9
12
18: 24
Я=12 450; а=400; 6=700
8,8
13,2
h4
Я=13 650; д=400; 6=800
11
^1,
і
14,4
24
Я=14 850; д=400; 6=800
11,9
Шаг колонн
12 м. Здания со стальными стропильными конструкциями
4,8
18; 24
Я=5700; а=400; 6=500
2,9
6
18; 24; 30
Я=6900; а=500; 6=500
4,4
7,2
18; 24; 30; 36
Я=8100; α=500; 6=500
5,1— 5,4
8,4
18; 24; 30; 36
Я=9300; α=500; 6=500
5,9—6,3
Я=9300; α=500; 6=600
7—7,4
9,6
18; 24; 30; 36
Я=10 500; α=500; 6=600
7,9—8,3
10,8
18; 24; 30
Я=11 850; α=400; 6=700
8,3
12
18; 24; 30
Я=13 050; α=400; 6=700
9,2
13,2
24; 30
Я=14 250; α=400; 6=800
11,4
14,4
24; 30
Я=15 450; α=400; 6=800
12,4
Т'а блица 1.43. Сортамент крайних колонн для зданий без мостовых кранов
Высота от
Расход
бетона,
м3
Расход арматуры, кг,
класса
Заклад¬
Общий
расход
стали, кг
Марка
колонны
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Марка
бетона
А-І
А-ІІІ
В-І
всего
ные
детали,
кг
Здания с железобетонными стропильными конструкциями
Серия 1.423-3
К30-1
КЗО-2
кзо-з
К30-4
КЗО-5
3
0,34
М200
7.3
7.3
6,-7
6.7
8.7
23,8
30
37
58.6
71.6
-
31,1
37.3
43,7
65.3
80.3
8,4
39
46
52
74
89
К36-1
М200
7,8
27,4
35,2
44
К36-2
М200
7,8
34,8
42,6
51
К36-3
3,6
0,4
М200
7
43
—
50
8,4
58
К36-4
М200
7
51,8
—
58,8
67
К36-5
М200
6,8
67,8
—
74,6
83
К36-6
М300
6,8
67,8
—
74,6
83
К42-1
,8,2
31,2
39,4
48
К42-2
8,2
39,9
—
47,8
56
К42-3
7,4
49
56,4
65
К42-4
4,2
0,45
М200
7,4
59
66,4
8,4
75
К42-5
7,4
77
—
84,4
93
К42-6
10,1
93
—■
103,1
115
6—751
81
Продолжение табл. 1.43
Марка
колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход арматуры, кг,
класса
Заклад¬
ные
детали, кг
Общий
расход
стали, кг
А-І
А-Ш
В-І
всего
К48-1
М200
8,6
44,4
53
61
К48-2
М200
7,7
54,8
—
62,5
71
К48-3
М200
7,7
66,2
—
73,9
82
К48-4
М300
7,7
66,2
—
73,9
82
К48-5
0,5
М200
7,7
86,2
—
93,9
8,4
102
К48-6
М300
7,7
86,2
93,9
102
К48-7
М300
7,8
86,8
—
94,6
103
К48-8
М200
10,8
105
—
115,8
124
К48-9
4,8
МЗОО
10,4
135
—
145,5
154
К48-10
М200
10,2
35
—
45,2
54
К48-12
М200
10,2
44,4
—
54,6
63
К48-13
МЗОО
10,2
44,4
—
54,6
63
К48-14
М200
9,1
54,8
—
63,9
72
К48-15
МЗОО
9,1
54,8
,
63,9
72
К48-16
0,67
МЗОО
9.1
66,2
—
75,3
8,4
85
К48-17
МЗОО
9,1
86,2
95,3
104
К48-18
МЗОО
9,2
86,8
96
104
К48-19
М200
9,2
105
114,2
123
К48-21
МЗОО
П,4
135,1
—
146,5
155
К54-1
М200
9,1
49,2
58,3
8,4
67
К54-2
М200
8
60,8
68,8
8,4
77
К54-3
М200
8
73,4
81,4
8,4
90
К54-4
М200
8
95,4
103,4
8,4
112
К54-5
5,4
0,56
МЗОО
8
95,4
—
103,4
8,1
112
К54-6
МЗОО
8,2
95,4
103,6
8,4
112
К54-7
М200
11,6
115
126,6
8,1
135
К54-8
МЗОО
11,6
115
126,6
8,4
135 \
К54-9
МЗОО
11,6
150,2
—
161,8
8,4
170
К60-1
М200
11,5
42,6
54,1
62
К60-2
МЗОО
11,5
42,6
54,1
62
К60-3
М200
11,5
54
65,5
74
К60-4
МЗОО
11,5
54
65,5
74
К60-5
М200
9,9
66,6
76,5
84
К60-6
МЗОО
9,9
66,6
76,5
85
К60-7
б
0,82
М200
9,9
80,6
90,5
99
К6С-3
МЗОО
9,9
80,6
90,5
8,4
99
кбо-э
М200
9,9
104,8
114,7
123
КбО-10
МЗОО
9,9
104,8
114,7
123
К60-11
МЗОО
10,1
106,6
__
116,7
125
К60-12
М200
10,1
129
139,1
147
КбО-13
МЗОО
10,1
129
139,1
147
КбО-14
МЗОО
10,1
144,8
154,9
163
К60-15
МЗОО
12,9
169,6
182,5
191
К60-42
1*1
МЗОО
13,2
168
-
181,2
10,6
192
К72-1
16,2
64,4
80,6
91
К72-2
14
79,4
93,4
104
К72-3
14
96
ПО
121
К72-4
13
124
137
148
К72-5
14 1
123,2
137,3
148
К72-6
7*2
1,3
МЗОО
14*1
149,2
_
163,3
10,6
174
К72-7
13,7
177,2
190,9
201
К72-8
13
194
_
207
218
К72-9
14,2
236
__
250,2
261
К72-10
26,2
243,6
269,8
280
К84-1
17#4
74
91,4
102
К84-2
14,9
91,2
106,1
117
К84-3
14,9
110,4
125,3
136
К84-4
14,9
142,4
_
157,3
168
К84-5
15 2
143
158,2
169
К84-6
1,49
МЗОО
15,2
173
, .
188,2
10,6
199
К84-7
15,2
205
__
220,2
231
К84-8
8,4
15,2
223,2
238,4
249
К84-9
29,3
277,4
306,7
317
К84-10
19#6
346,4
366
377
К84-11
29,2
434,9
—
464,1
475
К84-13
18,1
142,4
160,5
171
К84-14
18,2
143
161 2
172
К84-15
1,86
МЗОО
18,2
205
223*, 2
10,6
234
К84-18
34
405,-4
—
439,4
450
82
Продолжение табл. 1.43
Марка
колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Раахо/
А-І
{ армату
А-III
ры, кг,
В-І
кл асса
всего
Заклад¬
ные,
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
К96-1
19,5
83,6
101,3
114
К96-2
16,5
103
—
119,5
130
К96-3
16,5
124,8
—
141,3
152
К96-4
1,68
М300
15,7
161
—
176,7
10,6
187
К96-5
16,4
158,8
—
175,2
186
К96-6
16,4
192,2
—
208,6
219
К96-8
19,7
103
122,7
133
К96-9
19,7
124,8
—
144,5
155
К96-10
17,6
161
178,6
189
К96-11
9,6
19,6
158,8
—
178,4
189
К96-12
19,6
192,2
211,8
222
К96-13
2,1
мзоо
17,6
251
—
268,6
10,6
279
К96-14
24,1
291,8
—
315,9
326
К96-15
24,1
314,8
338,9
349
К96-16
17,4
369,6
387
398
К96-17
37,2
443,2
—
480,4
491
К96-52А
2,63
М300
26,4
443,2
469,6
11,7
481
К96-54
2,1
мзоо
36,8
633,6
—
670,4
10,6
681
Серия 1.423-5
К108-1
М200
4,8
93,6
8,5
106,9
116
КЮ8-2
МЗОО
4,8
93,6
8,5
106,9
116
КЮ8.3
М200
',8
118,8
8,5
132,1
141
КЮ8-4
МЗОО
4,8
118,8
8,5
132,1
141
К108-5
М200
4,8
144
8,5
157,3
166
КЮ8-6
МЗОО
4,8
144
8,5
157,3
166
К108-7
М200
4,8
177,6
7,5
189,9
199
К108-8
2,34
МЗОО
4,8
177,6
7,5
189,9
8,7
199
КЮ8-9
М200
15,4
215
—
230,4
239
К108-Ю
мзоо
15,4
215
230,4
239
К108-11
М200
13,2
277,2
—
290,4
299
КЮ8Л2
10,8
МЗОО
13,2
277,2
—
290,4
299
К108-13
М200
21,1
347,8
368,9
378
К108-14
МЗОО
21,1
347,8
—
368,9
378
КЮ8-15
М200
19,9
239,5
1,4
260,8
269
К108-16
МЗОО
19,9
239,5
1,4
260,8
269
К108-17
М200
17,1
302,9
1,4
321,4
330
К108-18
3,32
МЗОО
17,1
302,9
1,4
321,4
8,7
330
К108-19
М200
26,8
374,7
1*4
402,9
412
К108*20
МЗОО
26,8
374,7
1,-4
402,9
412
К120-1
М200
4,8
103,2
9fl
117,1
126
К120-2
МЗОО
4,8
103,2
9,1
117,1
126
К120-3
М200
4,8
131,6
9,1
145,5
154
К120-4
МЗОО
4,8
131,-6
9,1
145,5
154
К120-5
М200
4,8
160
9,1
173,9
183
К120-6
МЗОО
4,8
160
9,1
173,9
183
К120-7
М200
4,8
197,4
8,1
211,3
219
К120-8
МЗОО
4,8
197,4
8,1
211,3
219
К120-9
2,58
М200
16,4
238,9
255,3
264
К120-10
МЗОО
16,4
238,9
—
255,3
8,7
264
К120-11
М200
14,2
308,1
—
322,3
331
К120-12
МЗОО
14,2
308,1
—
322,3
331
К120-13
М200
23,2
387,4
—
410,6
419
К120-14
12
МЗОО
23,2
387,4
—
410,6
419
К120-15
М200
23,2
506,2
529,4
538
К120-16
мзоо
23,2
506,2
—
529,4
538
К120-17
мзоо
34,6
642,4
—
677
686
К120-18
МЗОО
34,6
793,6
—
828,2
837
К120-19
М200
18,4
332,7
1,5
352,6
361
К120-20
МЗОО
18,4
332,7
1,5
352,6
361
К120-21
М200
29
411,5
1,5
442
451
К120-22
3,66
МЗОО
29
411,5
1,5
442
8,7
451
К120-23
М200
29
533,1
1,5
563,6
572
К120-24
мзоо
29
533,-1
1,5
563,6
572
К132-1
М200
20,3
260,2
280,5
289
К132-2
М200
27,7
421,2
448,9
458
К132-3
13,2
3,39
М200
27,7
551,6
—
579,3
8,7
588
К132-4
МЗОО
27,7
551,6
579,3
588
6*
83
Продолжение табл. 1.43
Марка
колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Расход
бетона,
Марка
бетона
Расход арматуры, кг, класса
Заклад¬
ные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
А-І
А-Ш
В-І
всего
К132-5
21,8
362,6
1*6
386
395
К132-6
13,2
4,56
М200
34,1
448,4
1,6
484,1
8,7
493
К132-7
34,1
578
1,6
613,7
622
К144-1
М200
29,2
456
485,2
494
К144-2
М200
29,2
595,8
625
634
К144-3
3,67
М200
44,2
754,4
798,6
8,7
807
К144-4
М200
44,2
935,8
980
989
К144-5
14,4
М300
44,2
935,8
—
980
989
К144-6
27,2
392,4
1,8
421,4
430
К144-7
4,95
М200
37,1
485,4
1,8
524,3
8,7 '
533
К144-8
37,Л
625,6
1,8
664,5
673
Здания со стальными стропильными конструкциями
К48-10С
К43-12С
К48-13С
К48-14С
К48-15С
К48-16С
К48-17С
К48-18С
К48-19С
К48-20С·
К48-21С
К 48-22С
4,8
0,67
М200
М200
М300
М200
М300
мзоо
мзоо
мзоо
М200
мзоо
мзоо
мзоо
10,2
10,2
10,2
9.1
9.1
9.1
9.1
9.2
9.2
9.2
11,4
16,2
35
44.4
44.4
54.8
54.8
66,2
86,2
86.8
105
105
135.1
157.1
-
45.2
54.6
54.6
63.9
63.9
75.3
95.3
96
114.2
114.2
146,5
173.3
15*3
60
70
70
79
79
91
111
111
129
129
162
189
К60-1С
К60-2С
К60-ЗС
К60-4С
К60-5С
К60-6С
К60-7С
К60-8С
К60-9С
К60-10С
К60-11С
К60-12С
К60-13С
К60-14С
К60-15С
6
0,82
M200
мзоо
М200
мзоо
М200
мзоо
М200
мзоо
М200
мзоо
мзоо
М200
мзоо
мзоо
мзоо
11.5
11.5
11.5
11.5
9*9
9 9
9 9
9 9
9І9
9,9
10,1
Ю,1
10,1
10,1
12,9
42.6
42.6
54
54
66.6
66,6
80,6
80,6
104.8
104.8
106,6
129
129
144.8
169,6
-
54.1
54.1
65.5
65.5
76.5
76.5
90.5
90.5
114.7
114.7
116.7
139.1
139.1
154,9
182,5
15,3
69
69
81
81
92
92
106
106
130
130
132
154
154
170
198
К60-42С
1,1
мзоо
13,2
168
-
181,2
19,2
200
К72-1С
16,2
64,4
80,6
99
К72-2С
14
79,4
93,4
112
К72-ЗС
14
96
,
ПО
129
К72-4С
13
124
,
137
156
К72-5С
14,1
123 ,,2
137,3
156
К72-6С
1,3
мзоо
14*1
149,2
_
163,3
18,8
182
К72-7С
7,2
13,7
177,2
190,9
210
К72-8С
13
194
207
226
К72-9С
14,2
236
250,2
269
К72-10С
26,2
243,6
269,8
289
К72-11С
18
327,2
—
345,2
364
К72-37С
2,02
мзоо
22,9
1 225,26
248,5
18,8
267
К84-2С
14,9
91,2
106,1
125
К84-ЗС
14,9
110,4
125,3
144
К84-4С
14,9
142,4
__
157,3
176
К84-5С
15,2
143
158,2
177
К84-6С
1,49
15,2
173
188,2
207
К84-7С
15,2
205
220,2
239
К84-8С
мзоо
15,2
223,2
238,4
18*8
257
К84-9С
29,3
277,4
306,7
325
К84-10С
19,6
346,4
366
385
К84-11С
8,4
29,2
434,9
—
464,1
483
К84-13С
18,1
142,4
160,5
179
К84-14С
18,2
143
161,2
180
К84-15С
1,86
18,2
205
223,2
242
К84-18С
34
405,4
—
439,4
458
К84-61С
27,4
280,2
307,6
326
К84-62С
2,33
мзоо
28
397
425
18,8
444
К84-63С
28
434,9
—
462,9
482
К96-1С
19,5
83,6
103,1
122
К96-2С
9,6
1,68
мзоо
16,5
103
119,5
18,8
138
К96-ЗС
16,5
124,8
141,3
160
84
Продолжение табл. 1.43
Марка
колонны
Высота от
пола до низа
стропильных
конструкций,
м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход
А-І
{ армату
А-ІІІ
ры, кг,
В-І
класса
всего
Заклад¬
ные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
К96-4С
15,7
161
176,7
195
К96-5С
1,68
М300
16,4
158,8
—
175,2
18,8
194
К96-6С
16,4
192,2
208,6
227
К96-8С
19,7
103
122,7
141
К96-9С
19,7
124,8
144,5
163
К96-10С
17,6
161
178,6
197
К96-11С
19,6
158,8
178,4
197
К96-12С
2*1
М300
19,6
192,2
211,8
18,8
231
К96-13С
&f±
17,6
251
268,6
287
К96-14С
9,6
24,1
291,8
315,9
335'
К96-15С
24,1
314,8
338,9
358
К96-16С
17,4
369,6
387
406
К96-17С
37,2
443,2
480,4
499
К96-52С
2,63
М300
26,4
443,2
-
469,6
18,8
1 488
К96-53С
36,8
544
580,8
600
К96-54С
2,1
М300
36,8
633,6
670,4
18,8
689
К96-55С
2,63
М300
1 41,2
544 1
-
585,2
1 18,8
604
Серия 1.423-5
КЮ8-1С
K108-2G
К108-ЗС
КЮ8-4С
КЮ8-5С
К108-6С
К108-7С
К108-8С
К108-9С
К108-10С
К108-11С
К108-12С
К108-13С
К108-14С
10,8
2,34
М200
М300
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
4.8
4.8
4.8
4.8
4.8
4.8
4.8
4.8
15.4
15.4
13.2
13.2
21,1
21,1
93.6
93.6
118,8
118,8
144
144
177.6
177.6
215
215
277.2
277.2
347.8
347.8
8.5
8.5
8.5
8.5
8.5
8.5
7.5
7.5
106.9
106.9
132.1
132.1
157.3
157.3
189.9
189.9
230.4
230.4
290.4
290.4
368.9
368.9
19
126
126
151
151
176
176
209
209
249
249
309
309
388
388
КЮ8-15С
К108-16С
К108-17С
К108-18С
К108-19С
К108-20С
3,32
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
20
20
17.1
17.1
26,8
26,8
239.5
239.5
302.9
302.9
374.7
374.7
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
1.4
260.9
260.9
321.4
321.4
402.9
402.9
19
280
280
340
340
422
422
К120-1С
М200
4*8
103,2
9,1
117,1
136
К120-2С
МЗОО
4,8
103,2
9,1
117,1
136
К120-ЗС
М200 .
4,8
131,6
9,1
145,5
164
К120-4С
МЗОО
4,8
131,6
9,1
145,5
164
К120-5С
М200
4,8
160
9,1
173,9
193
К120-6С
МЗОО
4,8
160
9,1
173,9
193
К120-7С
2,58
М200
4,8
197,4
8,1
211,3
19
229
К120-8С
МЗОО
4,8
197,4
8,1
211,3
229
К120-9С
М200
16,4
238,8
254,4
274
К120-10С
МЗОО
16,4
238,8
—
254,4
274
К120-11С
М200
14,8
308
—
322,8
342
К120-12С
МЗОО
14,8
308
—
322,8
342
К120-13С
12
М200
23,2
387,4
—
410,6
430
КІ20-14С
МЗОО
23,2
387,4
—
410,6
430
К120-15С
М200
23,2
506,-2
—
529,4
548
КІ20-16С
МЗОО
23,2
506,2
—
529,4
548
КІ20-17С
МЗОО
34,6
642,4
—
677
696
К120-18С
МЗОО
34,6
793,6
—
828,2
847
К120-19С
М200
18,4
322,7
1,5
352,6
372
K120-20G
МЗОО
18 4
332,7
1,5
352,6
372
К120-21С
3,66
М200
29
411,5
1,5
442
461
К120-22С
МЗОО
29
411,5
1,5
442
461
К120-23С
М200
29
533,1
1,5
563,6
19
583
К120-24С
МЗОО
29
533,1
1,5
563,6
583
К132-1С
М200
20,3
260,2
—
280,5
299
К132-2С
М200
27,7
421,2
—
448,9
468
К132-ЗС
3,-39
М200
27,7
551,6
—
579,3
598
К132-4С
13,2
МЗОО
27,7
551,6
—
579,3
598
К132-5С
21,8
362,6
1,6
386
405
K132-6G
4,56
. М200
34,1
448,4
1,6
484,1
19
503
К132-7С
34,1
578
1,6
613,7
633
К144-1С
М200
29,2
456
485,2
504
К144-2С
М200
29,2
595,8
625
644
К144-ЗС
3,67
М200
44,2
754,4
—
798,6
19
818
К144-4С
М200
44,2
935,8
—
980
999
К144-5С
14,4
МЗОО
44,2
935,8
—
980
999
К144-6С
М200
27,2
392,5
1,8
421,4
440
К144-7С
4,95
М200
37,1
485,4
1,8
524,3
19
544
КІ44-8С
М200
37,1
625,6
1,8
664,5
683
Таблица 1.44. Сортамент средних колонн для зданий без мостовых кранов
Марка
колонны
Высота от
пола до
низа стро¬
Расход
бетона,
м3
Марка
Расход арматуры, кг,
класса
пильных
конструк¬
ций, м
бетона
А-І
А-І 11
B-I
всего
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
Шаг колонн 6 м. Здания с железобетонными стропильными конструкциями
Серия 1.423-3
КЗО-6
КЗО-7
КЗО-9
К30-10
3
0,37
М200
М200
М300
М200
8.5
8.5
8
10
23,8
30
59,2
71,6
—
32,3
38.5
67,2
81.5
15,3
48
54
82
97
К36-7
9
27,4
36,4
52
К36-8
3.6
0,42
М200
9
34,8
—
43,8
15,3
59
К36-9
10,4
83,4
—
93,8
109
К36-7
9,4
31,2
40,6
56
К42-8
9,4
39,6
—
49
64
К42-9
4,2
0,48
М200
8,5
49
—
57,5
15,3
73
К42-10
8,5
77
—
85,5
101
К42-11
11,3
93
—
104,3
120
К48-24
9,8
35
44,8
60
К48-25
9,8
44,4
—
54,2
69
К48-26
8,8
54,8
__
63,6
79
К48-27
0,52
М200
8,8
66,2
75
15,3
90
К48-28
8,8
86,2
95
ПО
К48-29
8,9
86,8
—
95,7
111
К48-30
4,8
МЗОО
13
35
48
67
К48-31
М300
13
44,4
—
57,4
76
К48-32
МЗОО
11,8
54,8
66,6
85
К48-33
МЗОО
11,8
66,2
78
97
К48-34
0,7
МЗОО
11,8
86,2
98
18,9
117
К48-35
М200
12
86,8
98,8
118
К48-36
МЗОО
12
105
117
136
К48-38
МЗОО
14,2
221,7
—
235,9
255
К54-10
10,3
38,8
49,1
64
К54-11
10,3
49,2
59,5
75
К54-12
9,1
60,8
69,9
83
К64-13
5,4
0,58
М2О0
9,1
73,4
82,5
15,3
98
К54-14
9,1
95,4
—
104,5
120
К54-15
12,8
115
—
127,8
143
К60-16
14,3
42,6
56,9
76
К60-17
12,7
66,6
79,3
98
К60-18
0,82
М200
12,7
80,6
93,3
18,9
112
КбО-19
12,9
129
—
141,9
161
К60-21
17,6
54,8
72,4
98
К60-22
б
17,6
67,6
—
85,2
ПО
К60-23
15,9
81,8
—-
97,7
123
К60-24
15,9
105,6
—
121,5
147
К60-25
16
107,6
123,6
149
К60-26
1,1
МЗОО
16
130,2
146,2
25,2
171
К60-27
16
154
—
170
195
К60-28
16
168
184
209
К60-29
16
212
—
228
253
К60-30
24,6
206,8
—
231,4
257
К72-13
19
64,4
83,4
109
К72-14
16,8
79,4
—
96,2
121
К72-15
16,8
96
—
112,8
138
К72-16
15,8
124
—
139,8
165
К72-17
16,9
123,2
140,1
165
К72-18
7,2
1,33
МЗОО
16,9
149,2
—
166,1
25,2
191
К72-19
16,5
177,2
—
193,7
219
К72-20
15,8
194
209,8
235
К72-21
29
243,6
272,6
298
К72-22
29,2
365,2
—
394,4
420
86
Продолжение табл. 1.44
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций, м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход
А-1
^ армату
А-Ш
ры, кг,
В-І
класса
всего
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
К84-19
18,9
91,2
110,1
135
К84-20
18,9
110,4
—
129,3
155
К84-21
18,9
142,4
—
161,3
186
К84-22
19
143
—
162
187
К84-23
19
173
—
192
217
К84-24
19
205
—
224
249
К84-25
8,4
1,88
М300
19
223,2
—
242,2
25,2
267
К84-26
19
268,6
—
287,6
313
К84-27
25,7
280,2
—
305,9
331
К84-28
19
332,6
—
351,6
377
К84-29
19
346,4
365,4
391
К84-30
34,4
434,9
469,3
494
К84-31
34,2
546,9
—
581,1
606
К96-18
М300
22,7
124,8
__
147,5
174
К96-19
М300
20,4
161
—
181,4
208
К96-20
М300
22,6
158,8
—
181,4
208
К96-21
М300
22,6
192,2
—
214,8
241
К96-22
МЗОО
20,6
230,8
—
251,4
278
К96-23
М300
20,6
251
—
271,6
298
К96-24
М400
20,6
251
—
271,6
298
К96-25
МЗОО
27,8
291,8
—
319,6
346
К96-26
9,6
2,65
МЗОО
27,8
314,8
342,6
26,5
369
К96-27
М400
27,8
314,8
342,6
369
К96-28
МЗОО
20,2
383,6
—
403,8
430
К96-29
М400
20,2
383,6
—
403,8
430
К96-30
МЗОО
27,2
443,2
470,4
497
К96-31
МЗОО
27,2
480,8
508
534
К96-32
М400
27,2
480,8
508
534
К96-33
МЗОО
42
544
~
586
612
Серия 1.423-5
КЮ8-21
6,4
162,7
11,8
180,9
197
КЮ8-23
6,4
209,7
11,8
227,9
244
КЮ8-39
6,4
253,9
10,4
270,7
287
К108-40
10,8
3,32
М200
19,9
239,5
1,4
260,8
16,4
277
КЮ8-41
17,1
302,9
1,4
321,4
338
КЮ8-42
26,8
374,7
1,4
402,9
419
К108-43
26,8
485,5
1,4
513,7
530
Шаг колонн 6 м. Здания со стальными стропильными конструкциями
Серия 1.423-3 ·
К48-30С
К48-31С
К48-32С
К48-ЗЗС
К48-34С
К48-35С
К48-36С
К48-37С
К48-38С
4,8
0,7
МЗОО
МЗОО
МЗОО
МЗОО
МЗОО
М200
МЗОО
МЗОО
МЗОО
13
13
11,8
11,8
11,8
12
12
12
14,2
35
44,4
54.8
66,2
86,2
86.8
105
118,2
221,7
-
48
57,4
66,6
78
98
98,8
117
130,2
235,9
30,3
78
88
97
108
128
129
147
160
265
К60-21С
17,6
54,8
72,4
112
К60-22С
17,6
67,6
—
85,2
125
К60-23С
15,9
81,8
97,7
137
К60-24С
15,9
105,6
121,5
161
К60-25С
16
107,6
—
123,6
163
К60-26С
6
1,1
МЗОО
16
130,2
—
146,2
39,8
186
К60-27С
16
154
170
210
К60-28С
16
168
184
224
К60-29С
16
212
228
268
К60-30С
24,6
206,8
231,4
271
К60-31С
19,2
273,6
—
292,8
333
К72-13С
19
64,4
83,4
123
К72-14С
16,8
79,4
—
96,2
136
К72-15С
16,8
96
—
112,8
153
К72-16С
15,8
124
—
139,8
180
К72-17С
16,9
123,2
—
140,1
180
К72-18С
7,2
1,33
МЗОО
16,9
149,2
—
166,1
39,8
206
К72-19С
16,5
177,2
193,7
233
К72-20С
15,8
194
—
209,8
250
К72-21С
29
243,6
—
272,6
312
К72-22С
29,2
365,2
394,4
434
К72-23С
29,2
398,4 .
—
427,6
467
87,
Продолжение табл. 1.44
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций, м
Расход
бетона,
м8
Марка
бетона
Расход арматуры, кг, і
класса
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
А-І
А-ІІІ
В-1
всего
К84-19С
18,9
91,2
-
110,1
150
К84-21С
18,9
142,4
—
161,3
201
К84-22С
19
143
—
162
202
К84-23С
19
173
—
192
232
К84-24С
19
205
—
224
264
К84-25С
19
223,2
—
242,2
282
К84-26С
8,4
1,88
М300
19
268,6
—
287,6
39,8
327
К84-27С
25,7
280,2
—
305,9
346
К84-28С
19
332,6
—
351,6
391
К84-29С
19
346,4
—
365,4
405
К84-30С
34,4
434,9
—
469,3
509
К84-31С
34,2
546,9
—
581,1
621
К84.32С
34,2
571,8
—
606
646
К96-18С
М300
22,7
124,8
_
147,5
187
К96-19С
мзоо
20,4
161
—
181,4
221
К96-20С
М300
22,6
158,8
—
181,4
221
К96-21С
М300
22,6
192,2
—
214,8
255
К96-22С
М300
20,6
230,8
—
251,4
291
К96-23С
М300
20,6
251
—
271,6
311
К96-24С
М400
20,6
251
—
271,6
311
К96-25С
М300
27,8
291,8
—
319,6
359
К96-26С
9,6
2,65
мзоо
27,8
314,8
—
342,6
39,8
382
K96-27G
М400
27,8
314,8
—
342,6
382
К96-28С
мзоо
20,2
383,6
—
403,8
444
К96-29С
М400
20,2
383,6
—
403,8
444
К96-30С
мзоо
27,2
7 443,2
—
470,4
510
К96-31С
мзоо
27,2
480,8
—
508
548
К96-32С
М400
27,2
480,8
—
508
548
К96-ЗЗС
мзоо
42
544
—.
586
626
К96-34С
М400
42
607,2
—
649,2
689
Серия 1.423-5
К108-21С
6,4
162,7
11,8
180,9
218
К108-23С
6,4
209,7
11,8
227,9
265
KW8-25
6,4
253,9
10,4
270,7
308
К108-27
10,8
3,32
М200
20
239,5
1,4
260,9
37,2
298
К103-29
17,1
302,9
1,4
321,4
359
КЮ8-31
26,8
374,7
1,4
402,9
440
КЮ8-33
26,3
485,5
1,4
513,7
551
Шаг колонн 12 м. Здания с железобетонными стропильными конструкциями
Серия 1.423-3
К48-39
К48-40
К48-41
К48-42
К48-43
К48-44
К48-45
К48-46
К48-47
4,8
1,04
МЗОО
14.8
14.8
14.8
15.2
15.2
15.2
15.2
18.8
15
48.8
59
76,2
80.8
97,8
115
126,2
158.4
183.5
'
-
63,6
73,8
91
96
113
130,2
141.4
177,2
198.5
23,2
87
97
114
119
136
153
165
200
222
К60-32
МЗОО
17,9
73,4
91,3
114
К60*33
МЗОО
17,9
94,8
—
112,7
136
К60-34
мзоо
17,9
100,6
118,5
142
К60-35
мзоо
17,9
121,8
—
139,7
163
К60-36
мзоо
17,9
143,2
__
161,1
184 '
К60-37
6
1,59
мзоо
17,9
157,2
—
175,1
23,2
198
К60-38
мзоо
22,6
197,4
220
243
К60-39
мзоо
17,8
252
269,8
293
К60-40
М400
22,4
278
—
300,4
324
К60-41
М400
22,4
316,4
338,8
362
К72-24
мзоо
19,2
87,8
107
130
К72-25
М40о
19,2
87,8
—
107
130
К72-26
мзоо
17,9
113,2
131,1
154
К72-27
мзоо
18,7
116,4
—
135,1
158
К72-28
М400
18,7
116,4
—
135,1
158
К72-29
7,2
1,9
М400
19,3
141
160,3
23,2
183
К72-30
мзоо
18,1
183,2
—
201,3
224
К72-31
М400
18,1
183,2
—
201,3
224
К72-32
мзоо
19
229,6
,
248,6
272
К72-33
М400
22,9
230
252,9
276
К72-34
М400
17,6
299,6
317,2
340
К72-35
М400
22
371,2
—
393,2
416
88
Продолжение табл. 1.44
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций, м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход
А**І
, армату
А-Ш
ры, кг,
В-І
класса
всего
Закладные
детали,
КР
Общий
расход
стали, кг
К84-33
МЗОО
20,6
102
122,6
146
К84-34
М400
20,6
102
122,6
146
К84-35
МЗОО
20,6
131,6
152,2
175
К84-36
М400
20,6
131,6
__
152,2
175
К84-37
МЗОО
20,1
136,2
—
156,3
179
К84-38
М400
20,1
136,2
156,3
179
К84-39
МЗОО
20,1
164,6
184,7
208
К84-40
М400
20,1
164,6
—
184,7
' 208
К84-41
МЗОО
20,1
194,2
__
214,3
237
К84-42
2,2
М400
20,1
194,2
214,3
23,2
237
К84-43
МЗОО
20,6
212,4
—
233
256
К84-44
М400
20,6
212,4
233
256
К84-45
МЗОО
27,6
266,6
,
294,2
317
К84-46
я 4
М400
27,6
266,6
_
294,2
317
К84-47
М400
20,4
324,8
—
345,2
368
К84-48
М400
27,6
378,2
—
405,8
429
К84-49
М400
27,6
407,7
435,3
458
К84-50
МЗОО
36,4
459,5
495,9
519
К84-53
МЗОО
23,4
179,8
203,2
226
К84-54
М400
23,4
209,4
—
232,8
256
К84-55
М400
23,4
227,6
__
251
274
К84-56
2,6
М400
31
281,8
312,8
23,2
336
К84-57
М400
23,2
340
—
363,2
386
К84-58
М400
31
393,4
_
424,4
443
К84-60
М400
40,4
551,4
—
591,8
615
К96-35
МЗОО
23,2
167,5
190,7
214
К96-36
МЗОО
25,6
169,3
—
194,9
218
К96-37
МЗОО
25,6
201,1
—
226,7
250
К96-38
М400
25,6
201,1
—
226,7
250
К96-39
МЗОО
23,4
237,3
—
260,7
284
К96-40
МЗоО
23,4
257,5
—
280,9
304
К96-41
М400
23,4
257,5
—
280,9
304
К96-42
«МЗОО
30,6
318,7
349,3
23,2
372
К96-43
9,6
2,97
М400
30,6
318,7
—
349,3
372
К96-44
МЗОО
23
379,3
402,3
425
К95-45
М400
23
379,3
—
402,3
425
К96-46
МЗОО
30
417,5
—
447,5
471
К96-48
МЗОО
30
471,3
—
501,3
524
К96-49
М400
30
471,3
—
501,3
524
К96-50
М400
30
530,3
—
560,3
583
К96-51
М400
45,6
615,7
661,3
684
Серия 1.423-5
KW8-22
К108-24
К108-25
КІ08-26
К188-27
КЮ8-28
К108-29
К108-30
К108-31
К108-32
К108-33
К108-34
КЮ8-35
К108-36
К108-37
К108-38
10,8
3,15
МЗОО
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
М200
МЗОО
6.4
6.4
6.4
6.4
19.4
19.4
16,6
16,6
25.6
25.6
25.6
25.6
37.2
37.2
37.2
37.2
153.4
197.6
239.4
239.4
228,2
228,2
288.6
288,6
357
357
461.6
461.6
580.8
580.8
712.8
712.8
11,2
11,2
10
10
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
171
215.2
255.8
255.8
248.8
248.8
306.4
306.4
383.8
383.8
488.4
488.4
619.2
619.2
751.2
751.2
16,4
187
232
272
272
265
265
323
323
400
400
505
505
636
636
768
768
К120-25
МЗОО
6,4
170
12,4
188,4
205
К120-26
МЗОО
6,4
219
12,4
237,8
254
К120-27
М200
6,4
265,2
11,2
282,8
299
К120-28
МЗОО
6,4
265,2
11,2
282,8
299
К120-29
М200
20,7
250,6
1,4
272,7
289
К120-30
12
3,49
МЗОО
20,7
250,6
1,4
272,7
16,4
289
К120-31
М200
17,9
317
1.4
336,3
353
К120-32
МЗОО
17,9
317
1,4
336,3
353
К120-33
М200
28,1
392
1,4
421,5
438
К12С.34
МЗОО
28,1
392
1,4
421,5
438
89
Продолжение табл. 1.44
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций, м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход
А-І
армату;
А-ІІІ
ры, КГ, ]
В-І
класса
всего
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
К120-35
М200
28,1
506,6
1,4
536,1
.552
К120-36
М300
28,1
506,6
1,4
536,1
552
К120-37
М200
41,1
637,4
1,4
679,9
696
К120-38
12
3,49
М300
41,1
637,4
1,4
679,9
16,4
696
К120-39
М200
41,1
782
1,4
824,5
841
К120-40
М300
41,1
782
1,4
824,5
841
К132-8
М200
49
695,3
1,5
745,8
762
К132-9
13,2
4,37
М200
49
855,3
1,5
905,8
16,4
922
К132-10
М300
49
855,3
1,5
906,8
922
К144-9
14,4
4,75
М200
52
940,2
1кб
993,8
16,4
1010
К144-10
МЗОО
52
940,2
1,6
993,8
1010
Шаг колонн 12 м. Здания со стальными стропильными конструкциями
Серия 1.423-3
К48-39С
К48-40С
К48-41С
К48-42С
К48-43С
К48-44С
К48-45С
К48-46С
К48-47С
К48-48С
4,8
1,16
МЗОО
15.5
15.5
15.5
16
16
16
16
20
15.6
15.6
55.8
67,4
87
87.8
106,2
125,8
137
172
205,1
222,5
71,3
82,9
102,5
103.8
122,2
141.8
153
192
220,7
238,1
39,8
111
123
142
144
162
182
193
232
260
278
К60-32С
МзОО
18,7
81,8
100,5
140
К60-ЗЗС
МЗОО
18,7
105,6
124,3
164
К60-34С
МЗОО
18,7
107,6
126,3
166
К60-35С
МЗОО
18,7
130,2
148,9
189
К60-36С
МЗОО
18,7
154
172,7
212
К60-37С
6
1,75
МЗОО
18,7
168
—
186,7
39,8
226
К60-38С
МЗОО
24,2
211,6
—
235,8
276
К60-39С
МЗОО
18,6
273,6
292,2
332
К60-40С
М400
24
304,8
__
328,8
369
К60-41С
М400
24
343,2
—
367,2
407
К72-24С
МЗОО
20
96
116
156
К72-25С
М400
20
95
—
116
156
К72-23С
МЗОО
18,5
124
—
142,5
182
К72-27С
МЗОО
20
123,2
—
143,2
183
К72-28С
М400
20
123,2
—
143,2
183
К72-29С
М400
20
149,2
—
169,2
209
К72-30С
7,2
2,05
МЗОО
18,5
194
—
212,5
39,8
252
К72-31С
М400
18,5
194
—
212,5
252
К72-32С
МЗОО
19,8
246
—
265,8
306
К72-ЗЗС
М400
23,7
243,6
267,3
307
К72-34С
М400
18,4
321,2
—
339,6
379
К72-35С
М400
23,6
398,4
—
422
462
К72-36С
М400
35,2
447,2
—
482,4
522
К84-ЗЗС
МЗОО
21,5
110,4
_
131,9
172
К84-34С
М400
21,5
110,4
—
131,9
172
К84-35С
МЗОО
21,5
142,4
—
163,9
204
К84-36С
М400
21,5
142,4
—
163,9
204
К84-37С
МЗОО
21
143
—
164
204
К84-38С
М400
21
143
—
164
204
К84-39С
МЗОО
21
173
—
194
234
К84-40С
М400
21
173
—
194
234
К84-41С
МЗОО
21
205
—
226
266
К84-42С
М400
21
205
—.
226
266
К84-43С
8,4
2,35
МЗОО
21
223,2
—
244,2
39,8
284
К84-44С
М400
21
223,2
—
244,2
284
К84-45С
МЗОО
28
280,2
—
308,2
348
К84-46С
М400
28
280,2
—
308,2
348
К84-47С
М400
21,2
346,4
—
367,6
407
К84-48С
М400
28,6
405,4
434
474
К84-49С
М400
28,6
434,9
—
463,5
503
К84-50С
МЗОО
38,4
490,9
—
529,3
569
К84.51С
М400
38,4
546,9
585,3
625
90
*
Продолжение табл. 1.44
Марка
колонны
Высота
от пола
до низа
стропиль¬
ных конст¬
рукций, м
Расход
бетона,
м3
Марка
бетона
Расход
А-І
, армату
А- III
ры, кг,
В-І
класса
всего
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
К84-53С
М300
23,7
189,4
213,1
253
К84-54С
М400
23,7
221,4
—
245,1
285
К84-55С
М400
23,7
239,6
—
263,3
303
К84-56С
М400
31,7
296,6
328,3
368
К84-57С
8,4
2,8
М400
23,9
362,8
386,7
39,8
426
К84-58С
М400
32,3
421,8
—
454,1
494
К84-59С
М400
32,3
451,3
—
483,6
523
К84-60С
М400
43,1
588,2
—■
631,3
671
К96-35С
М300
24,1
179,6
203,7
243
К96-36С
М300
26,5
177,4
—
203,9
244
К96-37С
М300
26,5
210,8
—
237,3
277
К96-38С
М400
26,5
210,8
—
237,3
277
К96-39С
М300
24,3
249,4
—
273,7
313
К96-40С
М300
24,3
269,6
—
293,9
334
К96-41С
М400
24,3
269,6
—
293,9
334
K96-42G
М300
32,1
333,4
. .
365,5
405
К96-43С
9,6
3,15
М400
32,1
333,4
—
365,5
39,8
405
К96-44С
МЗОО
23,9
402,2
—
426,1
466
K96-45G
М400
23,9
402,2
426,1
466
K96-46G
МЗОО
31,5
443
—.
474,5
514
К96-48С
МЗОО
31,5
499,4
—
530,9
571
К96-49С
М400
31,5
499,4
—
530,9
571
К96-50С
М400
31,5
562,6
—
594,1
634
K96-51G
М400
48,3
652,2
700,5
740
Серия 1.423-5
К108-22С
МЗОО
6,4
162,7
11,8
180,9
218
К108-24С
МЗОО
6,4
209,7
11,8
227,9
265
К108-25С
М200
6,4
253,9
10,4
270,7
308
КЮ8-26С
МЗОО
6,4
253,9
10,4
270,7
308
К108-27С
М200
20
239,5
1,4
260,9
298
К108-28С
МЗОО
20
239,5
1,4
260,9
298
КЮ8-29С
М200
17,1
302,9
1,4
321,4
359
K108-30C
10,8
3,32
МЗОО
17,1
302,9
1,4
321,4
37,2
359
К108-31С
М200
26,8
374,7
1,4
402,9
440
КЮ8-32С
МЗОО
26,8
374,7
1,4
402,9
440
К108-ЗЗС
М200
26,8
485,5
1,4
513,7
551
К108-34С
МЗОО
26,8
485,5
1,4
513,7
551
КЮ8-35С
М200
38,9
609,3
1,4
649,6
687
К108-36С
МЗОО
38,9
609,3
1,4
649,6
687
КЮ8-37С
М200
38,9
747,5
1,4
787,8
825
КЮ8-38С
МЗОО
38,9
747,5
1,4
787,8
825
К120-25С
МЗОО
6,4
179,1
13,1
198,6
236
К120-26С
МЗОО
6,4
230,9
13,1
250,4
288
К120-27С
М200
6,4
279,9
11,5
297,8
335
К120-28С
МЗОО
6,4
279,9
11,5
297,8
335
К120-29С
М200
21,2
263,1
1,5
285,8
323
К120-30С
МЗОО
21,2
263,1
1,5
285,8
323
К120-31С
М200
18,4
332,7
1,5
352,6
390
К120-32С
МЗОО
18,4
332,7
1,5
352,6
390
К120-ЗЗС
12
3,66
М200
29
411,5
1,5
442
37,2
479
К120-34С
МЗОО
29
411,5
1,5
442
479
К120-35С
М200
29
533,1
1,5
563,6
601
К120-36С
МЗОО
29
533,1
1,5
563,6
601
K120-37G
М200
42,5
668,7
1,5
712,7
750
К120-38С
МЗОО
42,5
668,7
1,5
712,7
750
К120-39С
М200
42,5
820,7
1,5
864,7
902
К120-40С
МЗОО
42,5
820,7
1,5
864,7
902
К132-8С
М200
50,5
728,4
1,6
780,5
818
K132-9G
13,2
4,56
М200
50,5
893,8
1,6
945,9
37,2
983
K132-10G
МЗОО
50,5
893,8
1,6
945,9
983
К144-9С
14,4
4,95
М200
55
967
1,8
1023,8
37,2
1061
К144-10С
МЗОО
55
967
1,8
1023,8
1061
91
Высота от пола до
Таблица 1.45. Ключ для подбора колонн серии 1.423-3 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м
X
а
2 s
к «
с к
о =г
о. ы
н
о о.
н
СО о
1
4,8
4,8
б
2
CQ
.t-
Географический район по весу снегового покрова
к
к
О
Н
0)
I, II
1
III,
IV
со
«
ς
О
Ряд
Географический район по скоростному напору ветра
f-
с
колонн
II
1
III
1
IV
1
II
1
III
Ф
ς
о
О
ч
Длина здания
или расстояние между поперечными т.
ш., м
а
С
и
F
72(60)
144
216
72(60)
144
1 216
72(60)
144
216
1 72(60)
144
216
72(60)
144
216
2
3
4
5
1 6
1 7
1 8
1 9
1 10
11
12
1 13
1 и
15
16
17
18 1
19
1
Крайний
К48-4
К48-4
К48-7
К48-4
К48-5
2
»
К48-1
—
—
К48-3
—
—
К48-5
—
—
К48-1
—
—
К48-3
—
—
6
Средний
К48-24
—
—
К48-25
—
—
К48-25
—
—
К48-24
—
-
К48-25
—
-
3
Крайний
К48-1
_.
К48-2
_
К48-3
К48-1
—
К48-2
—
Средний
К48-24
—
—
К48-24
—
К48-24
—
—
К48-24
-
-
К48-24
—
—
1
Крайний
К48-5
К48-6
.
К48-7
К48-5
—
К48-6
—
»
К48-1
__
К48-3
—
К48-5
—
—
К48-1
—
—
К48-3
—
—
2
Средний
К48-24
—
—
48-25
—
—
К48-25
—
—
К48-25
—
—
К48-25
—
—
9
1
Крайний
К48-7
К48-8
К48-9
—
К48-7
—
К48-8
—
»
К48-5
К48-5
—
—
К48-8
—
—
К48-5
—
—
К48-7
—
2
Средний
К48-27
—
—
К48-28
—
—
К48-29
—
—
К48-27
—
—
К48-28
—
4
Крайний
К48-1
К48-2
__
К48-2
-
К48-1
—
—
К48-2
—
—
Средний
К48-24
—
—
К48-25
—
—
К48-26
—
—
К48-25
—
—
К48-25
—
—
12
6
Крайний
К48-1
.
_
К48-1
_
К48-1
—
К48-1
—
К48-1
—
—
Средний
К48-24
—
-
К48-25
-
—
К48-25
—
—
К48-24
—
—
К48-25
—
1
Крайний
,К48-15
_
К48-16
—
К48-17
—
—
К48-15
_
—
К48-16
—
—
Крайний
К48-15
—
К48-16
—
—
К48-17
—
—
К48-15
—
—
К48-16
—
—
18
2
Средний
К48-32
—
—
К48-33
—
—
К48-34
—
—
К48-32
—
—
К48-33
—
—
4
Крайний
К48-12
К48-15
—
—
К48-17
—
—
К48-14
—
—
К48-15
—
—
Средний
К48-30
—
—
К48-31
-
—
К48-32
—
—
К48-32
—
—
К48-32
~
—
8
Крайний
К48-16
К48-17
—
К48-17
—
К48-15
_
—
К48-16
—
—
Средний
К48-33
—
—
К48-33
—
—
К48-32
—
—
К48-33
—
К48-33
—
—
1
Крайний
К48-15
К48-16
—
К48-17
—
—
К48-15
—
—
К48-16
—
_
»
К48-16
,
К48-16
—
К48-17
—
—<
К48-16
—
—
К48-16
—
24
2
Средний
К48-34
—
—
К48-34
—
—
К48-35
—
—
К48-34
·—
К48-34
—
—
3
Крайний
К48-16
К48-16
—
К48-17
_
—
К48-16
—
К48-16
—
Средний
К48-35
—
—
К48-35
—
—
К48-34
—
—
К48-34
—
—
К48-34
~
—
6
Крайний
К48-16
К48-17
—
К48-18
—
—
К48-16
—
—
К48-17
—
Средний
К48-35
—
—
К48-36
—
—г
К48-36
—
—
К48-35
—
—
К48-35
—
—
1
Крайний
К60-7
__
К60-10
__
—
К60-12
—
—
К60-7
—
—
К60-10
—
—
К60-1
К60-4
—
К60-7
--
—
К60-1
—
—■
К60-4
—
—
6
2
Средний
К60-16
—
—
К60-16
—
—
К60-16
—
К60-16
—
—
К60-16
—
—
3
Крайний
К60-1
_
К60-2
—
К60-3
—
—
К60-1
—
—
К60-2
—
—
Средний
К60-16
“
К60-16
К60-16
К60-16
К60-16
1
Крайний
К60-7
К60-10
2
э>
К60-1
—
—
К60-4
—
Средний
К60-16
—
—
КбО-Іб
—
—
1
Крайний
К60-7
К60-7
_
К60-10
КбО-іо
_
2
»
К60-5
К60-5
—
К60-8
К60-8
Средний
К60-17
КбО-17
—
К60-18
К60-18
—
Крайний
К60-1
К60-1
—
К60-2
К60-2
4
Средний
КбО-іо
К60-16
—
К60-17
КбО-17
—
Крайний
К60-1
К60-1
—
Кео-1
К60-1
—
6
Средний
K60-1S
К60-16
—
К60-16
К60-16
_
1
Крайний
КбО-іо
К60Л0
К60-10
К60-12
КбО-12
КбО-12
2
»
К60-9
К60-2
К60-9
К60-11
К60-11
К60-11
Средний
К60-25
КбО-25
КбО-25
КбО-27
КбО-27
КбО-27
Крайний
КбО-1
К60-1
К60-5
К60-5
К60-7
К60-8
4
Средний
К60-21
КбО-21
КбО-21
КбО-23
К60-22
КбО-22
Крайний
КбО-5
Kg-5
К60-5
К60-8
К60-8
К 60-8
8
Средний
КбО-21
КбО-21
КбО-21
К60-22
КбО-22
КбО-22
1
Крайний
КбО-Ю
К60Л0
К60-10
К60-12
КбО-12
КбО-12
Крайний
К60-9
К60-9
КбО-9
К60-11
К60-11
К60-11
2
Средний
КбО-25
КбО-25
КбО-25
КбО-27
КбО-27
КбО-27
Крайний
К60-5
КбО-8
К60-9
К60-8
К60-10
К60-10
3
Средний
К60-23
К60-23
К60-23
КбО-25
К60-24
К60-24
Крайний
К60-6
К6С-5
К60-5
К60-7
К60-8
К60-8
6
Средний
К60-21
КбО-21
КбО-21
КбО-23
К60-22
КбО-22
1
Крайний
К60-10С
К60-10С
К60-ЮС
К60-12С
К60-12С
К60-12С
2
»
К60-9С
К60-9С
К60-9С
К60-11С
К60-11С
К60-11С
Средний
К60-25С
К60-25С
КбО-25 С
К60-27С
К60-27С
К60-27С
Крайний
К60-5С
К60-5С
К60-5С
К60-8С
К60-8С
К60-8С
4
Средний
К60-24С
К60-21С
КбО-21 С
К60-25С
К60-22С
К60-22С
1
Крайний
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К72-5
К72-5
2
»
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К72-5
К72-5
Средний
К72-16
К72-17
К72-17
К72-17
К72-18
К72-18
Крайний
К72-2
К72-2
К72-2
К72-3
К72-3
К72-3
4
Средний
К72-13
К72-13
К72-13
К72-15
К72-14
К72-14
Крайний
К72-1
К72-2
К72-2
К72-2
К72-3
К72-3
6
Средний
К72-13
К72-13
К72-13
К72-14
К72-14
К72-14
1
Крайний
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72-7
К72-7
2
»
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72-7
К72-7
Средний
К72-18
К72-19
К72-19
К72-20
К72-20
К72-20
Крайний
К72-3
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К62-5
4
Средний
К72-14
К72-14
К72-14
К72-16
К72-16
К72-16
Крайний
К72-3
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К72-5
8
Средний
К72-13
К72-13
К72-13
К72-15
К72-14
К72-14
1
Крайний
К72-5
К72-6
К72-6
К72-7
К72-8
К72-8
2
»
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72-7
К72-7
Средний
К72-19
К72-20
К72-20
К72-21
К72-21
К72-21
3
Крайний
К72-4
К72-5
К72-5
К72-6
К72-6
К72-6
Средний
К72Л6
К72-17
К72-17
К72-17
К72-18
К72-18
6
Крайний
К72-4
К72-3
К72-3
К72-5
К72-4
К72-4
Средний
К72Л5
К72-13
К72-13
К72-17
К72-15
К72-15
1
Крайний
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-8С
К72-8С
2
»
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-7С
К72-7С
К60-12
К60-7
К60-15
ΚβΟ-12
Κ60-11
Κ60-19
Κ60-3
Κ60-17
Κ60-1
Κ60-16
Κ60-14
Κ60-13
Κ60-29
Κ60-8
Κ60-24
κβο-io
Κ60-23
КбО-14
К60-13
КбО-29
К60-10
КбО-26
К60-8
К60-25
К60-14С
К60-13С
К60-29С
К60-10С
К60-26С
К72-6
К72-7
К72-18
К72-5
К72-15
К72-3
К72-14
К72-9
К72-9
К72-21
К72-5
К72-17
К72-5
К72-16
К72-9
К72-9
К72-22
К72-7
К72-18
К72-5
К72Л8
К72-9С
К72-9С
К60-7
К60-10
—
—
К60-1
К60-4
—
—
К60-16
—
—
К60-16
—
К60-12
К60-7
К60-7
К60Л0
К60-10
К60-11
—
К60-5
КбО-5
—
КбО-11
КбО-11
К60-19
—
КбО-17
КбО-17
—
КбО-18
К60-18
К60-3
К60-1
К60-1
—
К60-2
К60-2
КбО-17
—
К60-16
К60-15
—
КбО-17
КбО-17
Кео-1
—
К60-1
К60-1
—
К60-1
К60-1
К60-16
—
К60-16
К60-16
—
кбо-іб
К60-16
К60-14
КбО-14
К60-10
К60-10
КбО-іо
КбО-12
КбО-12
К60-13
К60-13
К60-9
КбО-9
К60-9
К60-11
КбО-11
К60-29
К60-29
КбО-25
КбО-25
К60-25
КбО-27
КбО-27
К60-9
К60-10
КбО-1
К60-5
КбО-7
К60-5
К60-7
КбО-23
КбО-23
КбО-21
КбО-21
КбО-21
КбО-23
КбО-23
К60-10
К60-10
К60-5
К60-5
КбО-5
К60-8
К60-8
КбО-22
КбО-22
КбО-21
КбО-21
КбО-21
КбО-22
КбО-22
КбО-14
КбО-14
КбО-Ю
К60-10
КбО-Ю
КбО-12
КбО-12
КбО-13
К60-13
КбО-9
КбО-9
К6^’?
КбО-11
КбО-11
КбО-29
КбО-29
КбО-25
КбО-25
К60-15
КбО-27
КбО-27
К60-11
К60-11
К60-5
К60-8
КбО-9
К60-8
К60-9
КбО-25
КбО-25
КбО-23
КбО-23
КбО-23
КбО-25
К60-24
К60-Ю
КбО-ІО
К60-8
КбО-9
КбО-9
К60-8
К60-8
КбО-22
КбО-22
КбО-21
КбО-21
КбО-21
К60-24
КбО-22
К60-14С
К60-14С
К60-10С
КбО-ЮС
КбО«ЮС
К60-12С
К60.12С
К60-13С
К60-13С
коо-ис
КбО-ПС
КоО-ПС
К60-11С
К72-11С
К60-29С
КбО-29 С
К60-25С
К60-25С
К60-25С
К60-27С
К72-28С
КбО-ПС
К60-11С
К60-5С
К60-8С
К60-8С
К60-8С
К72-8С
К60-23С
К60-23С
К60-24С
К60-23С
К60-23С
К60-25С
К72-23С
К72-6
К72-6
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К72-5
К72-6
К72'6
К72-4
К72-4
К72-4
К72-5
К72-6
К72-19
К72-19
К72-16
К72.Л7
К72-17
К72-17
К72-18
К72-5
К72-5
К72-1
К72-2
К72-2
К72-4
К72-4
К72-16
К72-16
К72-13
К72-13
К72-13
К72-15
К72-14
К72-5
К72-5
К72-1
К72-2
К72-2
К72-2
К72-3
К72-16
К72-16
К72-13
К72ЛЗ
К72-13
К72-13
К72-14
К72-9
К72-9
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72-7
К72-9
К72-9
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72.7
К72-21
К72*2і
К72-18
К72-19
К72-19
К72-19
К72-19
К72-5
К72-5
К72-3
К72-4
К72-4
К72-4
К72.5
К72-17
К72-17
К72-14
К72-14
К72-14
К72-16
К72.16
К72-5
К72-5
К72-3
К72-4
К72-4
К72-4
К72.5
К72-14
К72-14
К72-13
К72-13
К72-13
К72-15
К72-14
К72-9
К72-9
К72-5
К72-6
К72-6
К72-7
К72.7
К72-9
К72-9
К72-5
К72-5
К72-5
К72-7
К72-7
К72-22
К72-22
К72-20
К72-21
К72-21
К72-21
К72-21
К72-7
К72-7
К72-4
К72-5
К72-5
К72-6
К72-6
К72-18
К72-18
К72-17
К72-17
К72-17
К72-18
К72-19
К72-5
К72-5
К72-4
К72-4
К72:4
К72-5
К72-4
К72Л6
К72-16
К72-І6
К72-16
К72-16
К72-17
К72-16
К72-9С
К72-9С
К72-5С
К72-6С
K72-6G
К72-7С
К72-7С
К72-9С
К72-9С
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-7С
К60-12
К60-11
К60-27
К60-8
К60-23
К60-8
КбО-22
КбО-12
К6.0-11
КбО-27
К60-27
К60-24
К60-8
КбО-22
К60-12С
K60-11G
K60-28G
К60-8С
K60 23Q
К72-5
К72-6
К72-18
К72-4
К72-14
К72-3
К72-14
К72-7
К72.7
К72-19
К72.5
К72.16
К72.5
К72.14
К72.7
К72.7
К72-2і
К72-6
К72-19
К72-4
К72-16
К72-7С
K72-7G
Продолжение табл. 1.45
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Средний
К72-19С
К72-20С
К72-20С
К72-21С
К72-21С
К72-21С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-20С
К72-21С
К72-21С
К72-21С
К72-21
К72-21С
4
Крайний
К72-4С
К72-4С
К72-4С
К72-5С
К72-5С
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-6С
К72-4С
К72-4С
К72-4С
К72-5С
К72-5С
К72-5С
1
Средний
К72-16С
К72-15С
К72-15С
К72-17С
К72-17С
К72-17С
К72-18С
К72-18С
К72-18С
К72-17С
К72-15С
К72-15С
К72-18С
К72-17С
К72-17С
2
Крайний
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-8С
К72-8С
К72-9С
К72-9С
К72-9С
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-7С
К72-7С
»
К72-6С
К72-6С
К72-6С
К72-8С
К72-8С
К72-8С
К72-9С
К72-9С
К72-9С
К72-6С
К72-6С
К72-6С
К72-8С
К72-8С
К72-8С
36
Средний
К72-20С
К72-21С
К72-21С
К72-21С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-21С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
К72-22С
4
Крайний
К72-5С
К72-5С
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-6С
К72-7С
К72-6С
К72-6С
К72-5С
К72-5С
К72-5С
К72-6С
К72-6С
К72-6С
Средний
К72-17С
К72-15С
К72-15С
К72-19С
К72-17С
К72-17С
К72-20С
К72-18С
К72-18С
К72-19С
К72-16С
К72-16С
К72-19С
К72-18С
К72-18С
Примечание. Размер в скобках (длина здания 60 м) относится к зданиям высотой 4,8 м и к зданиям пролетами 6 и 9 м при высоте 6 м.
Таблица 1.46. Ключ для подбора колонн серии 1.423-3 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним рядам 6 м, по средним 12 м
Географический район по весу снегового покрова
s
I, II
1
III,
, IV
к
к
ί¬
α)
4
Ряд
Географический район по скоростному напору ветра
h 5 ^
°l£
к
m
о
Λ
с
колонн
II
III
1
IV
1
II
1
III
S5|
§ я 5
H
V
4
о
ч
Длина здания или расстояние между поперечными т. ш., м
5 « К
Ss о
CQ X X
a
E
к
Е
72 (60)
1 144 .
216
72 (60)
144
216
72 (60)
1 144
216
72 (60)
144
216
72 (60)
144
1 216
Крайний
К48-13
_
_
К48-15
_
К48-17
К48-13
К48-15
.
2
Средний
К48-40
—
—
К48-42
—
—
К48-43
—
—
К48-40
—
—
К48-42
—
—
18
Крайний
К48-10
__
К48-13
—
К48-16
—
К48-10
_
К48-13
—
—
4
Средний
К48-39
—
—
К48-39
—
—
К48-39
—
—
К48-39
—
—
К48-39
—
—
Крайний
К48-16
К48-17
—
К48-17
—
_
К48-16
_
__
К48-17
—
—
8
Средний
К48-41
—
—
К48-41
—
—
К48-41
—
—
К48-42
-
—
К48-42
—
—
2
Крайний
К48-12
К48-15
—
—
К48-17
—
К48-14
—
—
К48-15
—
—
Средний
К48-40
—
—
К48-42
—
—
К48-43
—
—
К48-43
—
—
К48-44
—
—
4,8
24
3
Крайний
Средний
К48-12
К48-39
—
—
К48-14
К48-40
—
—
К48--16
К48-41
—
К48-14
К48-43
—
—
К48-16
К48-43
—
—
Л
Крайний
К48-16
К48-17
—
—
К48-17
—
К48-16
—
—
К48-17
—
—
о
Средний
К48-43
—
—
К48-45
—
—
К48-46
—
-
К48-46
—
—
К48-46
—
—
о
Крайний
К60-7
К60-7
К60-7
К60-9
К60-9
К60-9
К60-11
К60-11
К60-11
КбО-7
К60-10
К60-10
К60-9
К60-10
К60-10
Δ
Средний
К60-36
К60-36
К60-36
К60-38
К60-38
К60-38
К60-38
К60-39
К60-39
К60-36
К60-37
К60-37
К60-38
К60 -39
К60-39
18
Л
Крайний
К60-1
К60-1
К60-1
К60-4
К60-5
К60-5
К60-6
К60-8
К60-8
К60-1
К60-3
К60-5
К60-4
К60-4
К60-4
Н
Средний
К60-32
К60-35
К60-38
К60-33
К60-34
К60-35
К60-34
К60-35
К60-36
К60-32
К60-34
К60-35
К60-34
К60-35
К60-35
8
Крайний
К60-3
кбо-з
К60-3
К60-4
К60-4
К60-4
К60-6
К60-8
К60-8
К60-3
К60-5
К60-7
К60-5
К60-8
К60-8
Средний
К60-32
К60-33
К60-34
К60-33
К60-34
К60-34
К60-33
К60-35
К60-36
К60-32
К60-35
К60-37
К60-36
К60-38
К60-38
Крайний
К60-7
К60-7
К60-7
К60-9
К60-9
К60-9
К60-11
К60-11
К60-11
К60-9
К60-10
К60-10
К60-9
КбО-Ю
К60-10.
2
Средний
К60-37
К60-38
К60-39
К60-38
К60-39
К60-40
К60-39
К60-40
К60-40
К60-37
КбО-39
К60-40
К60-38
К60-40
К60-40
6
24
3
Крайний
Средний
6
Крайний
Средний
2
Крайний
Средний
30
4
Крайний
Средний
7,2
18
2
Крайний
Средний
4
Крайний
Средний
8
Крайний
Средний
2
Крайний
Средний
24
3
Крайний
Средний
6
Крайний
Средний
30
2
Крайний
Средний
4
Крайний
Средний
36
2
Крайний
Средний
4
Крайний
Средний
П р и л
i е ч а
н И (
i. Размер
К60-3
К60-33
К60-5
К60-36
К60-7
К60-38
К60-6
К60-35
К60-8
К60-38
К60-3
К60-39
K60-S
К60-37
К60-9
К60-39
К60-10
К60-40
КбО-9
К60-34
К60-9
К60-38
К60-9
К60-39
К60-8
К60-35
К60-8
К60-39
К60-8
К60-40
К60-3
К60-37
К60-6
К60-38
К60-8
К60-38
К60-6
К60-38
К60-6
К60-39
К60-6
К60-39
К60- 8
К60-38
К60-8
К60-39
К60-8
К60-39
К60-3
К60-38
К60-7
К60-39
К60-9
К60-39
К60-6
К60-39
К60-8
К60-40
К60-8
К60-40
К60-7С
К60-37С
К60-10С
К60-38С
К60-11С
К60-38С
К60-9С
К60-39С
К60-10С
К60-39С
К60-11С
К60-39С
К60-11С
К60-41С
К60-12С
К60-41С
К60-13С
К60-41С
К60-7С
К60-37С
К60-10С
К60-39С
К60-12С
К60-40С
К60-9С
К60-39С
К60-10С
К60-40С
К60-10С
К60-40С
К60-ЗС
К60-ЗЗС
К60-7С
К60-36С
К60-9С
К60-38С
К60-7С
К60-35С
К60-8С
К60-38С
К60-8С
К60-39С
К60-10С
К60-37С
К60-10С
К60-38С
К60-10С
К60-39С
К60-9С
К60-37С
К60-10С
К60-38С
К60-10С
К60-39С
К60-6С
К60-38С
К60-6С
К60-39С
К60-6С
К60-40С
К72-5
К72-30
К72-5
К72-30
К72-5
К72-30
К72-6
К72-33
К72-6
К72-33
К72-6
К72-33
К72-7
К72-35
К72-7
К72-35
К72-7
К72-35
К72-5
К72-30
К72-5
К72-33
К72-5
К72-34
К72-6
К72-34
К72-6
К72-35
К72-6
К72-35
К72-1
К72-26
К72-2
К72-24
К72-3
К72-24
К72-3
К72-28
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-4
К72-29
К72-5
К72-28
К22-5
К22-28
К72-1
К72-26
К72-2
К72-24
К72-3
К72-24
К72-3
К72-28
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-3
К72-24
К72-3
К72-24
К72-3
К72-24
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-4
К72-28
К72-4
К72-28
К72-4
К72-28
К72-3
К72-24
К72-3
К72-24
К72-3
К72-24
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-4
К72-26
К72-5
К72-30
К72-5
К72-33
К72-5
К72-34
К72-7
К72-33
К72-7
К72-34
К72-7
К72-35
К72-8
К72-35
К72-8
К72-35
К72-8
К72-35
К72-5
К72-32
К72-7
К72-34
К72-8
К72-35
К72-7
К72-35
К72-8
К72-35
К72-8
К72-35
К72-3
К72-27
К72-4
К72-28
К72-4
К72-29
К72-4
К72-30
К72-5
К82-31
К72-5
К72-31
К72-5
К72-33
К72-6
К72-33
К72-6
К72-33
К72-3
К72-27
К72-4
К72-31
К72-4
К72-33
К72-4
К72-30
К72-5
К72-33
К72-5
К72-33
К72-3
К72-26
К72-3
К72-29
К72-3
К72-30
К72-4
К72-28
К72-4
К72-29
К72-4
К72-29
К72-4
К72-29
К72-4
К72-28
К72-4
К72-28
К72-3
К72-30
К72-3
К72-32
К72-3
К72-32
К72-4
К72-30
К72-4
К72-32
К72-4
К72-32
К72-5С
К72-30С
К72-5С
К72-31С
К72-5С
К72-32С
К72-7С
К72-ЗЗС
К72-7С
К72-34С
К72-7С
К72-34С
К72-8С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-5С
К72-32С
К72-5С
К72-34С
К72-5С
К72-35С
К72-7С
К72-35С
К72-8СІ
К72-35С
К72-8С
К72-ЗЗС
К72-ЗС
К72-27С
К72-ЗС
К72-29С
К72-ЗС
К72-30С
К72-4С
К72-29С
К72-4С
К72-30С
К72-4С
К72-30С
К72-5С
К72-31С
К72-5С
К72-29С
К72-5С
К72-29С
К72-ЗС
К72-30С
К72-ЗС
К72-ЗЗС
К72-ЗС
К72-34С
К72-4С
К72-30С
К72-4С
К72-ЗЗС
К72-1С
К72-34С
К72-5С
К72-32С
К72-5С
К72-34С
К72-5С
К72-35С
К72-7С
К72-34С
К72-7С
К72-35С
К72-7С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-5С
К72-34С
К72-7С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-7С
К72-35С
К72-8С
К72-35С
К72-8С
К72-ЗоС
К72-4С
К72-31С
К72-4С
К72-ЗЗС
К72-4С
К72-34С
К72-5С
К72-31С
К72-5С
К72-32С
К72-5С
К72-32С
К72-6С
К72-ЗЗС
К72-5С
К72-29С
К72-5С
К72-29С
К72-4С
К72-ЗЗС
К72-4С
К72-34С
К72-4С
К72-34С
К72-5С
К72-ЗЗС
К72-5С
К72-34
К72-5С
К72-34С
в скобках — длина здания 60 м — относится к зданиям высотой 4,8 м и к зданиям пролетами 6 и 9 м при высоте 6 м.
CD
о
Таблица 1.47. Ключ для подбора колонн серии 1.423-3 для зданий без мостовых кранов со стальным облегченным покрытием с пролетами 30 и 36 м
Для зданий,
расположенных
в I—IV климатических районах по снеговому
покрову и В I-
-IV районах по
напору ветра
Число
пролетов
Высота колонны, м
Шаг колонн, м
Пролет, м
Ряд колонн
6
1 7,2
1 м 1
9,6
Длина здания
[ или расстояние между поперечными т. ш., м
72
1 144—216
72
144—216
72
144—216
72
144—216
Крайних 6
средних б
‘
Крайний
К60-14С
К60-14С
К72-9С
К72-9С
К84-10С
К84-10С
К93-15С
К96-15С
»
К60-13С
К60-13С
К72-9С
К72-9С
К84-8С
К84-8С
К96-13С
К95-13С
30
2
Средний
К60-29С
К60-29С
К72-22С
К72-22С
К84-30С
К84-30С
K9S-29C
К96-29С
4
Крайний
К60-11С
К60-11С
К72-6С
К72-6С
К84-7С
К84-5С
К96-5С
К96-5С
Средний
К60-26С
К60-23С
К72-18С
К72-18С
К84-28С
К84-22С
К96-27С
К95-24С
1
Крайний
-
-
К72-9С
К72-9С
К84-10С
К84-11С
К95-15С
К96-15С
»
—
К72-9С
К72-9С
К84-8С
K84-8G
К96-13С
К96-13С
36
2
Средний
-
К72-22С
К72-22С
К84-30С
К84-30С
К96-29С
K9S-29C
4
Крайний
-
-
K72-7G
К72-6С
К84-8С
К84-5С
К96-6С
К96-5С
Средний
-
-
K72-20G
К72-18С
К84-30С
К84-22С
К96-28С
К96-24С
Крайних б
30
Крайний
К60-11С
К60-13С
К72-8С
К72-8С
К84-15С
К84-15С
К96-15С
К96-15С
средних 12
2
Средний
К60-41С
К60-41С
К72-35С
К72-35С
К82-58С
К84-58С
К95-49С
К96-49С
А
Крайний
К60-10С
К60-10С
К72-5С
К72-5С
К84-6С
К84-6С
К96-13С
К96-12С
*±
Средний
К60-38С
К60.37С
К72-31С
К72-29С
К84-48С
К84-47С
К96-51С
К96-41С
Крайний
—
_
К72-8С
К72-8С
К84-15С
К84-15С
К96-17С
К96-17С
36
2
Средний
—
—
К72-35С
K72-35G
К84-59С
К84-59С
К96-51С
К96-51С
А
Краі ний
-
К72-6С
K72-5G
К84-8С
K84-6G
К96-17С
К95-12С
Средний
-
-
К72-ЗЗС
К72-29С
К84-49С
К84-47С
К96-51С
К95-41С
Высота от пола
до низа стро¬
пильных конст¬
рукций, м
Таблица 1.48. Ключ для подбора колонн серии 1.423-5 для зданий без мостовых кранов. Шаг колонн по крайним и средним рядам 6 м
10#8
S
№
О
Географический район по весу снегового покрова
К
аз
СО
&
<υ
ч
I.
II
1
III, IV
со
о
Cl
С
Ряд
колонн
Географический район по скоростному напору ветра
S
ч
о
(X
Е
О
ч
о
ё
I
II
III
IV
I
II
III
1
Крайний
К108-15; КЮ8-15С
К108-15; К108-15С
К108-17; КЮ8-17С
К108-19; K10S.19C
К108-15; К108-15С
К108-15; КЮ8-15С
К108-17; К108-17С
»
К108-5; К108-5С
К108-5; К108-5С
КШ8.9; К108-9С
КЮ8-11; К108-ПС
К108-5; К108-5С
К108-7; К108-7С
К109-9; КЮ8-9С
Средний
К108-41; КЮ8-29С
К108-41; К108-29С
КЮ8.42; КЮ8-31С
КЮ8-43; К108-ЗЗС
К108-41; КЮ8-29С
КЮ8-41; КЮ8-29С
КЮ9-42; K108-31G
з
Крайний
К108-3; К108-ЗС
К108-3; К108-ЗС
К108-5; КЮ8-5С
К108-7; КЮ8-7С
КЮ8-3; K108-3G
КЮ8-3; К108-ЗС
К108-5; К108-5С
Средний
К108-23; K108-23G
КШ8*23; К108-23С
К108-39; К108-25С
КЮ8-41; КЮ8-29С
КЮ8-23; К108-23С
К108-23; КЮ8-23С
К108-39; К108-25С
4
Крайний
КЮ8-1; К108-1С
К108-1; К108-1С
К108-3; КЮ8.3С
К108-5 j КЮ8-5С
К108-1; К108-1С
К108-1; КЮ8-1С
КЮ8-3; К108-ЗС
Средййй
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
К108-23; К108-23С
КЮ8-39; К108-25С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
КЮ8-23; К108-23С
5
Крайний
КЮ8-1; К108-1С
К108-1; К108-1С
К108.3; КЮ8-ЗС
КЮ8-33; КЮ8-ЗС
КЮ8-1; К108-1С
КЮ8-1; К108-1С
К108-3; КЮ8-ЗС
18
Средний
К108-21; К108-21С
К108-21; K108-21G
К108-21; КЮ8-21С
К108-23; К108-23С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
КЮ8-21; K108-21Q
а
Крайний
К108-1; КЮ8-1С
К108-1; К108-1С
К108-1; К108-1С
КЮ8-1; К108-1С
КЮ8-1; КЮ8-1С
К108-1; К108-1С
КЮ8-1; К108-1С
О
Средний
КЮ8-21; К108.21С
К108-21; К108-21С
КЮ8-2ІІ КЮ8.21С
К108-21; КЮ8-21С
КЮ8-21; КЮ8-21С
К108-21; К108-21С
К108-21; КЮ8-21С
7
Крайний
КЮ8.1; КЮ8-1С
К108-1; К108-1С
К108-1; К108-1С
КЮ8-1; К108-1С
К108-1; КЮ8-1С
КЮ8-1; КЮ8-1С
КЮ8-1; КЮ8-1С
Средний
К108-21; К108-21С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; КЮ8-21С
К108-21; КЮ8-21С
КЮ8-21; К108-21С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; K108-21G
8
Крайний
КЮ8-1; КЮ8-1С
К108-1;К108-1С
КЮ8-1? КЮ8-1С
КЮ8-1; КЮ8-1С
К108-1; К108-1С
К108-1; КЮ8-1С
К108-1; КЮ8-1С
Средний
КЮ9-21: К108-21С
К108-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
КЮ8-21; КЮ8-21С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; КЮ8-21С
К108-21; K108-21G
1
Крайний
КЮ8-15; КЮ8.15С
К108.15; К108.15С
К108.19; K108-19G
К108-19; КЮ8-19С
КЮ8-15? К108-15С
К108-15; К108-15С
К108-19; КЮ8-19С
2
»
К108-5; К108.5С
К108-7; К108.7С
К108-9; КЮ8.9С .
К108-11; К108-11С
К108-5; КЮ8-5С
КЮ8-9; К108-9С
КЮ8-11; K108-11G
Средний
К108-41; K108-29G
К108-41; К108.29С
К108-42; К108-31С
К108-43; К108-ЗЗС
КЮ8-41; К108.29С
К108-41; K108-29G
К108-42; К108-31С
3
Крайний
КЮ8-3; К108-ЗС;
К108-3; К108-ЗС
К108.5; К108-5С
КЮ8-7; K108-7G
КЮ8-3; К108-ЗС
K108-3J КЮ8-ЗС
КЮ8-5; КЮ8-5С
Средний
К108-23; КЮ8-23С
К108.23; К108-23С
К108.39; К108-25С
К108-41; К109.29С
КЮ8-23; К108-23С
К103-23; К108-23С
К108-39; К108-25С
24
4
Крайний
КЮ8-1; КЮ8;1С
К108-1; К108-1С
КЮ8.3; КЮ8-ЗС
КЮ8-5; КЮ8-БС
K108-1J К108-1С
К108-1? КЮ8-1С
К108-3; К108-ЗС
Средний
К108.21; К108-21С
К108-21; К108.21С
К108-23; К108-23С
КЮ8-39; K108-25G
К108-21; К108-21С
КЮ8.21; К108-21С
К108-23; КЮ8-23С
5
Крайний
К108.1; К108.1С
K108-1J К108-1С
К108-3;' К108.3С
КЮ8-3; КЮ8-ЗС
КЮ8-П К108-1С
K108-1J КЮ8.1С
К108-3; K108-3G
Средний
КЮ8-21; КЮ8-21С
К108-21; K108-21G
К108-23; K108-23G
К108-23; K108-23G
К108-21; К108-21С
K108-21· K108-21G
К108-23; К108-23С
6
Крайний
К108.1; КЮ8-1С
К108-1; К108-1С
К108-1; К108-1С
К108.1; K108-1G
К108-1; КЮ8-1С
КЮ8-1; К108-1С
К108-1; КЮ8-1С
Средний
К108-21; КЮ8.21С
К108-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
КЮ8-21; К108-21С
К108-21; К108-21С
КЮ8.21; КЮ8-21С
К108-21; K108-21G
1
Крайний
- К108.15С
— К108.15С
— КЮ8-19С
— КЮ8-19С
— К108-15С
— КЮ8-15С
K108-19G
30
»
— КЮ8-7С
— К108.7С
КЮ8-9С
— К108-11С
— К103-7С
— К108-9С
— К108-11С
2
Средний
— К108-29С,
— К108-29С
— КЮ8-31С
— К108-ЗЗС
— К108-29С
— К108-29С
— К103-31С
Таблица 1.49. Ключ для подбора колонн серии 1.423-5 для зданий без мостовых кранов. Шаг
колонн по крайним рядам 6 м, по средним 12 м
Географический район по весу снегового покрова
*=С£
g X g
£
В?
Я
о
I*
II
III, IV
К
<υ
Ряд .
с si;
я
Ч
sj[s
І=(
со
§·
колонн
Географический район по скоростному напору ветра
нор.
3 то υ
^ « а
CU
Ч
О
о.
і
I
II
III
IV
I
II
III
РЭ я §
С
Крайний
К108-5
К108-7
К108-12
К108-14
К108-5
К108-8
К108-12
Средний
К108-35
КЮ8-35
К108-36
К108-36
КЮ8-35
KW8-36
К108-36
Крайний
К108-5
К108-5
КЮ8-7
К108-7
К108-5
КЮ8-8
К108-10
Средний
К108-31
К108-33
К108-35
КЮ8-37
К108-31
К108-32
КЮ8-34
4
Крайний
КЮ8-1
К108-1
КЮ8-3
К108-5
КЮ8-3
К108-4
К108-5
Средний
K10S-25
КЮ8-27
К108-31
КЮ8-33
КЮ8-25
К108-28
К108-28
18
5
Крайний
К108-1
К108-1
К103-3
К108-5
К108-1
К108-2
К108-4
Средний
К108-27
К108-27
К108-29
КЮ8-29
К108-27
КЮ8-22
К108-24
Q
Крайний
КЮ8-1
К108-1
КЮ8-3
К108-5
К108-1
К108-2
К108-4
Средний
КЮ8-27
КЮ8-27
К108-27
КЮ8-29
К108-27
К108-22
К108-24
7
Крайний
К108-1
К108-1
К108-3
КЮ8-5
КЮ8-1
К108-2
КЮ8-4
Средний
КЮ8-27
К108-27
К108-27
К108-27
К108-27
К Ю8-22
КЮ8-24
8
Крайний
КЮ8-1
К108-1
К108-3
К108-3
К108-1
КЮ8-2
КЮ8-2
Средний
К108-25
КЮ8-25
КЮ8-27
КЮ8-27
КЮ8-27
К108-22
КЮ8-22
10,8
2
Крайний
K10S-8
К108-10
КЮ8-12
К108-14
К108-8
К108-12
К108-14
Средний
К108-34
КЮ8-34
К108-38
К108-38
КЮ8-34
К108-34
КЮ8-36
з
Крайний
КЮ8-6
КЮ8-6
К108-8
КЮ8-12
К108-6
К108-8
КЮ8-10
Средний
КЮ8-30
К108-30
КЮ8-32
К108-34
К108-30
КЮ8-32
К108-34
24
г„
Крайний
К108-4
КЮ8-4
КЮ8-6
К108-6
КЮ8-4
К108-4
КЮ8-Ь·
Средний
КЮ8-24
КЮ8-24
КЮ8-28
КЮ8-30
К108-24
КЮ8-28
К108-30
5
Крайний
К108-4
КЮ8-4
КЮ8-6
К108-6
К108-4
КШ8-4
К108-4
Средний
КЮ8-24
К108-24
КЮ8-26
К108-28
К108-24
КЮ8-26
КЮ8-28
6
Крайний
КЮ8-2
К108-2
КЮ8-4
КЮ8-4
К108-2
К108-2
К108-4
Средний
КЮ8-22
К Ю8-22
КЮ8-24
КЮ8-24
К108-22
КЮ8-24
КЮ8-24
30
2
Крайний
К108-10С
К108-10С
К108-12С
КЮ8-14С
К108-10С
К108-12С
КЮ8-14С
1
Средний
КЮ8-34С
КЮ8-34С
КЮ8-38С
КЮ8-38С
К108-34С
КЮ8-36С
КЮ8-38С
Крайний
К120-19
К120-19
К120-21
К120-23
К120-19
К120-19
К120-21
2
К120-9
К120-11
К120-13
К120-15
К120-9
К120-13
К120-15
Средний
К120-37
К120-40
К120-40
К120-40
К120-37
К120-40
К120-40
3
Крайний
К120-5
К120-7
К120-11
К120-13
К120-5
К120-9
К120-13
Средний
К120-35
К120^35
К120-37
К120-37
120-35
К120-37
К120-37 '
4
Крайний
К120-3
К120-3
К120-5
К120-9
К120-3
К120-5
К120-7
Средний
К120-33
К120-33
К120т35
К120-35
К120-33
К120-35
К120-35
18
5
Крайний
К120-1
К120-1
К120-3
К120-5
К120-4
К120-4
К120-6
Средний
К120-29
К120-29
К120-31
К120-33
К120-26
К120-28
К120-30
б
Крайний
К120-1
К120-1
К120-3
К120-5
К120-4
К120-4
К120-6
Средний
К120-29
К120-29
К120-31
К120-33
К120-26
К120-28
К120-28
7
Крайний
К120-1
К120-1
К120-3
К120-5
К120-4
К120-4
К120-4
12
Средний
К120-27
К120-27
К120-29
К120-31
К120-26
K120-2S
К120-26
8
Крайний
К120-1
К120-1
К120-3
К120-3
К120-2
К120-2
К120-4
Средний
К120-27
К120-27
К120-29
К120-31
К120-25
К120-25
К120-26
1
Крайний
К120-19
К120-19
К120-21
К120-23
К120-19
К120-19
К120-21
К120-11
К120-14
К120-16
К120-17
К120-11
К120-16
К120-17
2
Средний
К120-40
К120-40
К120-40
К120-40
К120-40
К120-40
К120-40
з
Крайний
К120-5
К120-7
К120-9
К120-13
К120-5
К120-9
К120-11
24
Средний
К120-37
К120-37
К120-40
К120-40
К120-37
К120-38
К120-40
4
Крайний
К120-6
К120-6
К120-5
К120-7
К120-6
К120-6
К120-8
Средний
К120-28
К120-32
К120-38
К120-40
К120-28
К120-32
К120-34
5
Крайний
К120-4
К120-4
К120-6
К120-6
К120-4
К120-6
К120-8
Средний
Крайний
Средний
К120-28
К120-28
К120-32
К120-34
К120-28
К120-30
К120-34
24
6
К120-2
К120-2
К120-4
К120-6
К120-2
К120-4
К120-8
К120-26
К120-26
К120-28
К120-30
К120-28
К120-28
К120-32
1
Крайний
К120-19С
К120-19С
К120-2ІС
К120-23С
К120-19С
К120-19С
К120-21С
30
Крайний
Средний
К120-11С
К120-13С
К120-17С
К120-18С
К120-11С
К120-16С
К120-17С
2
К120-39С
К120-39С
К120-40С
К120-40С
К120-39С
К120-40С
К120-40С
1
Крайний
Крайний
Средний
К132-5
К132-5
К132-6
К132-7
К132-5
К133-5
К132-6
24
К132-1
К132-1
К132-2
К132-3
К132-1
К132-2
К132-3
2
К132-8
К132-9
К132-9
К132-10
К131-8
К132-9
К132-10
13,2
1
Крайний
К132-5С
К132-5С
К132-6С
К132-7С
К132-5С
К132-5С
К132-6С
30
Крайний
Средний
К132-1С
К132-1С
К132-2С
К132-ЗС
К132-1С
К132-2С
К132-ЗС
2
К132-8С
К132-9С
К132-9С
К132-10С
К132-8С
К132-9С
К132-10С
1
Крайний
К144-6
К144-6
К144-8
К144-8
К144-6
К144-7
К144-8
24
Крайний
Средний
К144-1
К144-1
К144-3
К144-4
К144-1
К144-2
К144-3
14,4
2
К144-9
К144-9
К144-10
К144-10
К144-10
К144-10
К144-10
j
Крайний
Крайний
Средний
К144-6С
К144-6С
К144-8С
К144-8С
К144-6С
К144-7С
К144-8С
30
К144-1С
К144-1С
К144-ЗС
К144-4С
К144-1С
К144-2С
К144-ЗС
2
К144-9С
К144-9С
К144-10С
К144-10С
К144-10С
К144-10С
К144-10С
9S
1.4.3. Колонны для зданий
с мостовыми кранами
Типовые колонны прямоугольного сече¬
ния могут быть применены для зданий с
мостовыми кранами, со светоаэрационными
фонарями и без фонарей при следующих
основных параметрах:
пролеты 18 и 24 м; шаг крайних и сред¬
них колонн соответственно 6 и 6, 6 и 12, 12
и 12 м; отметки низа стропильных конст¬
рукций 8,4; 9,6; 10,8 м; грузоподъемность
мостовых электрических кранов общего
назначения тяжелого и среднего режима
работы 10 и 20/5 т; ширина температурно¬
го блока до 144 м, длина до 72 м;
один пролет (бесфонарный) шириной
9,12 и 18 м; шаг колонн 6 м; отметки низа
стропильных конструкций 6—9,6 м через
0,6 м; грузоподъемность мостовых ручных
кранов 3,2—20 т; длина температурного
блока до 72 м; длина здания — не ме¬
нее 24 м.
Типовые двухветвевые колонны могут
быть применены для однопролетных и мно¬
гопролетных зданий с мостовыми электри¬
ческими кранами общего назначения тяже¬
лого и среднего режима работы со свето¬
аэрационными фонарями и без фонарей при
следующих параметрах зданий:
пролеты Ί8 и 24 м; отметка низа стро¬
пильных конструкций 10,8 м; грузоподъ¬
емность кранов 10 и 20/5 т;
пролеты 18, 24 и 30 м; отметка низа
стропильных конструкций 12,6 м; грузо¬
подъемность кранов 10; 20/5 и 30/5 т;
пролеты 18, 24 и 30 м; отметка низа
стропильных конструкций 14,4 м; грузо¬
подъемность кранов 10 т (только при про¬
летах 18, 24 м), 20/5 и 30/5 т;
пролеты 24 и 30 м; отметки низа стро¬
пильных конструкций 16,2 и 18 м; грузо¬
подъемность кранов 30/5 и 50/10 т.
Шаг колонн по крайним рядам 6 или
12 м, по средним рядам 12 м; ширина тем¬
пературного блока до 150 м, длина до
156 м,
Таблица 1.50. Тилоразмеры колонн серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными
мостовыми кранами
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций,
м
Пролет зда¬
ния, м
Грузоподъемность крана,
т
Размеры колонны1, мм
Масса колон¬
ны, т
Шаг колонн 6
м
6
9; 12
3,2; 5; 8
Н = 6 900; h = 1600 '
2,4
6
18
5; 8
Н = 6 900; h = 1600
2,4
6,6
9; 12
3,2; 5; 8
Н = 7 500; h = 1600
2,6
6,6
18
5; 8
Н = 7 500; h = 1600
2,6
7,2
9; 12
3,2; 5; 8
И = 8 100; h = 1600
2,8
7,2
18
5; 8
Н = 8 100; h = 1600
2,8
7,2
12; 18
12,5; 20 ■
Н= 8 100; h = 2200
2,7
7,8
9; 12
3,2; 5; 8
Н = 8 700; h = 1600
3,1
7,8
18
5; 8
H=t 8 700; h = 1600
3,1
7,8
12; 18
12,5; 20
= 8700; h = 2200
3
8,4
9; 12
3,2; 5; 8
T/=* 9 300; h = 1600
3,3
8,4
18
5; 8
H =* 9 300; h = 1600
3,3
8,4
12: 18
12,5; 20
H = 9 300; h = 2200
3,2
9
12; 18
12,5; 20
H = 9 900; h = 2200
3,4
9,6
12; 18
12,5; 20
H = 10 500; h = 2200
3.6
а = 300 мм, i
^ = 250 мм, с=500 мм.
7*
99
Таблица 1.51. Сортамент колонн прямоугольного сечения серии 1.423-2 для однопролетных
зданий с ручными мостовыми кранами
Марка колонны
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций,
Μ
Расход
бетона, м3
Марка
бетона
Расход aj
А-І
эматуры, кг,
А-Ш
, класса
всего
Общий рас¬
ход1 стали, кг
КН-1
М 200
15,1
67,2
82,3
151,6
КН-2
М 300
15,1
67,2
82,3
151,6
КН-3
6
0,96
М 200
15,1
96,1
111,2
180,5
КН.4
М 300
15,1
96,1
111,2
180,5
КН-5
М 300
15,1
132,5
• 147,6
216,9
КН.6
М 200
15,8
84,5
100,3
' 169,6
КН.7
М 200
15,8
103,3
119,1
188,4
КН.8
6,6
1,04
М 300
15,8
103,3
119,1
188,4
КН.9
М 200
15,8
120,5
136,3
205,6
КН.іО
М 300
15,8
120,5
136,3
205,6
KH.ll
М 300
15,8
152,6
152,6
237,7
КН.12
М 200
16,5
91,6
108,1
177,4
КН.13
М 300
16,5
91,6
108,1
177,4
КН.14
М 200
16,5
108,5
125
194,3
КН.15
1,14
М 300
16,5
108,5
125
194,3
КН.16
М 200
16,5
162,4
178,9
248,2
КН.17
М 300
16,5
162,4
178,9
248,2
КН.18
М 400
16,5
190,5
207
276,3
КН 19
7,2
М 200
16,2
92,7
108,9
178,2
КН.20
М 300
16,2
92,7
108,9
178,2
КН 21
М 200
16,2
119,6
135,6
205,1
КН 22
1,09
М 300
16,2
119,6
135,5
205,1
КН 23
М 300
16,2
157,4
173,6
242,9
КН'24
М 400
16,2
157,4
173,6
242,9
КН'25
М 400
16,9
208,5
225,4
294,7
КН26
М 200
17,1
115,9
133
202,3
КН27
М 200
17,1
141,6
158,7
228
КН‘28
М 300
17,1
141,6
158,7
228
КН‘29
1,22
М 200
17,1
177,4
194,5
263,8
КН'ЗО
М 300
17,1
177,4
194,5
263,8
• КН'31
7,8
М 300
17,1
221,9
239
308,3
КН'32
М 200
16,9
98,4
115,3
184,6
КН'33
м 300
16,9
98,4
115,3
184,6
КН'34
М 200
16,9
139,8
156,7
226
КН'35
1,18
М 300
16,9
139,8
156,7
226
КН'36
М 200
16,9
168,2
185,1
254,4
КН'37
М 300
16,9
168.2
185,1
254,4
КН‘38
М 300
17,6
240,1
257 7
327
КН‘39
М‘ 200
17,7
123,5
141,2
210,5
КН-40
м 300
17,7
123,5
141,2
210,5
КН-41
1,31
м зоо
17,7
172,3 *
190
259,3
КН "42
м зоо
17,7
204,3
222
291,3
КН-43
8,4
М 400
17,7
237,3
255
324,3
КН-44
М 200
17,5
124,2
141,7
211
КН-45
м зоо
17,5
124,2
141,7
211
КН-46
1,27
М 200
17,5
172,9
190,4
259,7
КН'47
м зоо
17,5
172,9
190,4
259,7
КН-48
м зоо
17,5
197,2
214,7
284
КН-49
м зоо
18,2
254
272,2
341,5
КН-50
М 200
18,1
162,3
180,4
249,7
КН-51
м зоо
18,1
162,3
180,4
249,7
КН-52
9
1,36
М 200
18,1
208,7
226,8
296,1
КН-53
М 300
18,1
208,7
226,8
296,1
КН-54
М 300
18,1
258,8
*276,9
346,2
КН-55
м зоо
18,8
269,3
288,1
357,4
КН-56
М 200
18,8
166,6
185,4
254,7
КН-57
М 300
18,8
166,6
185,4
254,7
КН-58
9,6
1,45
М 200
18,8
220 2
239
308,3
КН-59
М 300
18,8
220,2
239
308,3
КН-60
М 300
19,4
278,4
297,8
367,1
КН-61
М 400
19,4
278,4
297,8
367,1
1 Расход стали на закладные детали для колонн всех марок 69,3 кг.
Таблица 1.52. Ключ для подбора колонн
серии 1.423-2 для однопролетных зданий с
ручными мостовыми кранами грузоподъемностью
3,2; 5; 8 т. Шаг колонн 6 м. Пролет здания 9 м
Географичес¬
кий район по
ветровому
напору
Географичес¬
кий район по
снеговой на¬
грузке
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций,
м
Здание
бесфонарное
І-ІѴ
І-ІѴ
6
КН-1
6,6
КН-6
7,2
КН-12
7,8
КН-26
МП ' ,,
І-ІѴ
8,4
КН-39
IV 7
КН-41
Типоразмеры колонн для зданий с
мостовыми ручными кранами даны в табл.
1.50, сортамент колонн — в табл. 1.51, а
ключи для их подбора — в табл. 1.52—1.54.
Типоразмеры и сортамент колонн для
зданий с мостовыми электрическими крана¬
ми, а также ключи для подбора марок ко¬
лонн в этом издании справочника не при¬
водятся (в связи с незавершенностью раз¬
работки новых типовых колонн к моменту
подготовки этого издания). Данные по ко¬
лоннам серий КЭ-01-49 и КЭ-01-52 приве¬
дены в первом издании справочника.
100
Таблица 1.53. Ключ для подбора колонн серии 1.423-2 для однопролетных зданий с ручными
мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м, пролет здания 12 м
Географический
район по ветрово¬
му напору
Г оеграфический
район по снеговой
нагрузке
Высота от по¬
ла до низа
Грузоподъем¬
Здание бесфонар¬
стропильных
ность крана, т
ное
конструкций,
Μ
Здание с фо¬
нарями
III
IV
І-ІѴ
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
7,2
I, II
7,2
III, IV
7,2
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
8,4
и π
8,4
III, IV
8,4
І-ІѴ
9
І-ІѴ
9,6
І-ІѴ
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
7,2
І-ІѴ
7,2
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
8,4
І-ІѴ
8,4
І-ІѴ
9
І-ІѴ
9,6
І-ІѴ
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
72
І-ІѴ
7 2
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
8,4
І-ІѴ
8,4
І-ІѴ
9
І-ІѴ
9,6
І-ІѴ
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
7*2
І-ІѴ
7,2
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
7,8
І-ІѴ
8,4
І.ІѴ
8,4
І-ІѴ
9
1-ІѴ
9,6
3,2; 5; 8
3,2; 5? 8
3*2; 5? 8
12*5; 20.
12,5; 20
3,2? 5? 8
12,5; 20
3,2; 5? 8
12*5; 20
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
3,2; 5; 8
3,2; 5
3„2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; .20
12,5; 20
12,5; 20
3,2; 5; 8
3,2; 5; 8
3,2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
3,2; 5? 8
3,2; 5; 8
3,2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; 20
3,2; 5; 8
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
КН-1
КН-7
КН-12
КН-19
КН-19
КН-26
КН-32
КН-39
КН-44
КН-44
КН-50
КН-56
КН-1
КН-7
КН-12
КН-1?
КН-36
КН-32
КН-39
КН-44
КН-g
КН-58
КН-1
КН»?
КН-14
КН-20
КН-26
КН-34
КН-40
КН-45
КН-52
КН-59
кн-з
КН-9
КН-5
КН-16
КН-27
КН-34
КН-41
КН-46
КН-50
КН-60
кн-1
КН-7
КН-І2
КН-І9
КН-21
КН-26
КН-32
Кн-39
КН-44
Кн-45
£н-51
КН-57
КН-1
Кн-7
§Н-12
Ки-21
Кн-2«
Кн-34
КН-40
Кн-45
Кн-52
Кн-59
Кн-3
Кы-9
КН-15
КН-21
КН-29
КН-35
КН-42
КН-47
КН-53
КН-60
КН-3
КН-9
КН-21
КН-23
КН-29
КН-37
КН-42
КН-49
КН-51
Таблица 1.54. Ключ для подбора колонн серии 1.423-2 для однопролетных зданий к: ручными
мостовыми кранами. Шаг колонн 6 м, пролет здания 18 м
Высота от по¬
Географический
район по ветро¬
Географический
район по снего¬
ла до низа
стропильных
Грузоподъем¬
ность крана, т
Здание бесфонар¬
ное
Здание с фо¬
нарями
вому напору
вой нагрузке
конструкций,
Μ
I, II
6
III, IV
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
7.2
I, II
7.2
III, IV
7,2
I, II
7,8
III, IV
7,8
I, и
7,8
III, IV
7,8
І-ІѴ
8,4
I, II
8*4
III, IV
8,4
І-ІѴ
9
І-ІѴ
9,6
I, II
6
III, IV
6
І-ІѴ
6,6
І-ІѴ
7.2
I, II
7*2
III, IV
7,2
I, II
7,8
III, IV
7,8
I, и
7,8
III, IV
7,8
І-ІѴ
8,4
I, II
8,4
III, IV
8,4
І-ІѴ
9
І-ІѴ
9,6
5; 8
5; 8
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
12,53 20
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
5; 8
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
5; 8
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
12,5; 20
кн-1
КН-2
КН-3
КН-13
КН-20
КН-22
КН-26
КН-27
кн-зз
КН-35
КН-40
КН-45
КН-47
КН-51
КН-59
КН-1
КН-2
КН-8
КН-15
КН-23
КН-23
КН-26
КН-27
КН-35
КН-35
КН-41
КН-47
КН-48
КН-53
КН-60
КН-2
КН-2
КН-8
KH-iS
КН-22
КН-22
КН-27
КН-28
КН-37
КН-37
КН-42
КН-48
КН-48
КН-64
кн-бо
КН-4
КН-4
КН-10
КН-17
КН-24
КН-25
КН-28
КН-28
КН-37
КН-38
КН-«
КН-4»
КН-49
КН-5»
101
Продолжение табл. І.54
Г еографический
район по ветро¬
вому напору
Географический
район по снего¬
вой нагрузке
Высота от по¬
ла до низа
стропильных
конструкций,
Μ
Грузоподъем¬
ность крана, т
Здание бесфойар-
ное
Здание с фо¬
нарями
I, и
6
5‘, 8
КН-4
КН-4
III, IV
6
5; 8
КН-4
КН-5
I—IV
6#6
5; 8
КН-10
КН-10
ІИ
I—IV
7,2
5; 8
КН-17
КН-18
I—IV
7,2
12,5; 20
КН-23
КН-25
І-ІѴ
7,8
5: 8
КН-28
кн-зо
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-37
КН-38
I—IV
8,4
5; 8
КН-42
КН-43
І-ІѴ
8,4
12,5; 20
КН-48
КН-49
I—IV
9
12,5; 20
КН-54
І-ІѴ
9,6
12,5; 20
КН-61
I—IV
6
5; 8
КН-4
КН-5
I—IV
6,6
5; 8
кн-ю
КН-11
IV
І-ІѴ
7,2
5; 8
КН-18
І-ІѴ
7,2
12,5; 20
КН-24
І-ІѴ
7,8
5; 8
кн-зо
КН-31
I—IV
7,8
12,5; 20
КН-37
КН-38
І-ІѴ
8,4
5; 8
КН-43
,
І-ІѴ
8,4
12,5; 20
КН-49
—
1.4.4. Нагрузки и основные
условия расчета
При расчете колонн серий 1.423-3 и
1.423-0 зданий без мостовых кранов приня¬
ты следующие нагрузки: от веса конструк¬
ций покрытий — по табл. 1.55; снеговая
для I—IV географических районов—по ве¬
су снегового покрова; от подвесных кра¬
нов — по ГОСТ 7890—73. Нагрузки от кон¬
струкций покрытий и снега на колонны се¬
рий КЭ-01-49 и КЭ-01-52 зданий с электри¬
ческими мостовыми кранами даны в табл.
1.56, а на колонны серии 1.423-2 однопро¬
летных зданий с ручными мостовыми кра¬
нами—в табл. 1.57.
Таблица 1.55. Расчетные нагрузки от
конструкций покрытий на колонны серий 1.423-3
и 1.423-5 зданий без мостовых кранов
Расчетная
нагрузка, кгс/м2
при железобетонных
при стальном
плитах
настиле
Пролет, м
наибольшая
для районов
к
СО
я
со
Я
СО
по весу сне¬
гового
э
J3
к
а
JQ
Ч
а
J3
я
покрова
ф
S
О
хо
Ф
1
Я
I, II
III, IV
я
Я
я
6
390
410
220
-ми
9 и 12
420
440
220
—
—*
180 и 24
480
520
180
160
90
3 и Зб
410
430
180
160
90
Примечания: 1. В наибольшую нагрузку
включена нагрузка от фонарей — 30 кгс/м2 при
пролетах 18 и 24 м и 20 кгс/м2 при пролетах 30 и
36 м и от коммуникаций — 30 кгс/м2.
2. В приведенные значения нагрузок не включена
нагрузка от подстропильных конструкций.
Ветровая нагрузка на колонны зданий
принята для I—IV районов по скоростному
напору ветра.
Нагрузки от электрических кранов —
по ГОСТ 3332—54 (тяжелого режима ра-
102
Таблица 1.56. Расчетные нагрузки от
конструкций покрытий и снега на колонны серий
КЭ-01-49 и КЭ-01-52 для зданий с мостовыми
кранами
»я
я
я
я
>»
Расчетная нагрузка,
кгс/м2
о.
ί¬
ο
я
§
наибольшая
наимень¬
шая
Тип здания и тип
колонн
X
2
я
J3
ч
я
с
о
о,
н
ф
и
со
3s
длительно дей¬
ствующая
кратковременная
суммарная
длительно дей¬
ствующая
суммарная
Здание с электри¬
ческими кранами.
Колонны прямо¬
угольного сече¬
ния и двухвет-
вевые
6
12
490
210
700
175
225
175
225
Таблица 1.57. Расчетные нагрузки от
конструкций покрытий и снега на колонны серии
1.423-2 для зданий с ручными мостовыми кранами
Пролет здания,
м
Географический
район по снего¬
вой нагрузке
Расчетная нагрузка,
кгс/м2
Для здания
с фонарями
Для здания
без фонарей
наи-
боль
шая
наи¬
мень¬
шая
наи¬
боль¬
шая
наи¬
мень¬
шая
Q
I, II
470
200
У
III, IV
,—
—
600
200
1 О
I, II
510
240
470
200
1Z
III, IV
650
260
610
220
1 Q
I, II
530
220
490
180
ІО
іи, IV
670
240
630
200
боты при стальных разрезных подкрановых
балках и среднего режима работы при же¬
лезобетонных разрезных подкрановых бал¬
ках).
Рис. 1.132. Типовые фермы Рис. 1.133. Опирание стропильных ферм на подстропильные при скат-
а — раскосные; 6 — безрас- но* кровле
косные; в — треугольные; / — подстропильная ферма; 2 — стропильная ферма; 3— колонна; 4 —
г —- безраскосные со стойка- плита покрытия; 5 — стойка подстропильной фермы
ми
Рис. 1.134. Подстропильные фермы
а — пролетом 12 м; 6 — то же, для малоуклон¬
ной кровли
Нагрузка от ручных мостовых кра¬
нов — по ГОСТ 7075—64.
При определении перемещений от тем¬
пературных воздействий расчетное измене¬
ние температуры принято 40° С.
Статический расчет рам зданий без мо¬
стовых кранов выполнен по деформирован¬
ной схеме, предусматривающей учет изме¬
нения жесткости колонн в зависимости от
величины и длительности действия усилий
и непосредственно учитывающей влияние
продольного изгиба колонн на усилия и пе¬
ремещения. Расчет произведен на ЭВМ по
программе РДС-2 (ЦНИИпромзданий,
ЦНИПИАСС).
Статический расчет рам зданий с мос¬
товыми кранами сделан обычным методом
строительной механики в предположении
полной заделки стоек на уровне верха фун¬
даментов (без учета возможного поворо¬
та фундаментов в грунте) и шарнирного
соединения их со стропильными конструк¬
циями; продольный изгиб учтен при подбо¬
ре сечений колонн.
ГЛАВА 1.5. СТРОПИЛЬНЫЕ
И ПОДСТРОПИЛЬНЫЕ ФЕРМЫ
(инж. Р. Г. Шишкин)
1.5.1. Общие сведения
Типовые железобетонные стропильные
и подстропильные фермы предназначаются
для покрытий одно- и многопролетных од¬
ноэтажных зданий с пролетами 18 и 24 м и
кровлей из рулонных материалов. Типовые
железобетонные треугольные стропильные
фермы предназначаются для покрытий од¬
нопролетных неотапливаемых зданий с про¬
летами 6, 9, 12 и 18 м и кровлей из ас¬
бестоцементных волнистых листов.
Для здании со скатными покрытиями
применяются фермы трех типов — раскос¬
ные сегментные с верхним поясом ломаного
очертания (рис. 1.132, а), безраскосные
арочного очертания (рис. 1.132,6) и тре¬
угольные (рис. 1.132, в). Для зданий с ма¬
лоуклонной кровлей применяются безрас¬
косные фермы, имеющие на верхнем поясе
дополнительные стойки (рис. 1.132, г). Ма¬
лоуклонные покрытия применяют, как пра¬
вило, в зданиях с большими коммуникаци¬
онными системами, размещаемыми в пре¬
делах ферм.
В покрытиях зданий фермы устанав¬
ливают с шагом 6 и 12 м; при подвесном
транспорте железобетонные фермы уста¬
навливают через 6 м. Для зданий с шагом
колонн 12 м разработаны типовые под¬
стропильные фермы (рис. 1.133); имеются
подстропильные фермы для зданий с скат¬
ной кровлей (рис. 1.134, а) и малоуклон¬
ной кровлей (рис. 1.134,6).
Железобетонные стропильные и под¬
стропильные фермы выполняются с предва¬
рительно напряженной арматурой в ниж¬
нем поясе.
В зданиях с железобетонными элемен¬
тами жесткость покрытия и каркаса здания
обеспечивается диском, образуемым плита¬
ми, стропильными и подстропильными кон¬
струкциями.
Особые требования предъявляются к
обеспечению жесткости каркаса зданий с
мостовыми кранами грузоподъемностью
свыше 30 т, а также высоких зданий.
В этих случаях для обеспечения жесткости
диска покрытия из крупноразмерных плит
(см. гл. 1.7) приходится предусматривать
горизонтальные связи по фермам. Связи
предназначаются для восприятия ветровых
103
Рис. 1.135. Схема диска покрытия и вертикаль¬
ных связей между опорными стойками ферм в
зданиях с малоуклонной кровлей
а — в зданиях без кранов; б—в зданиях с мо¬
стовыми кранами; 1 — колонны; 2 — опорная стой¬
ка фермы; 3—плита покрытия; 4— вертикальная
связь по фермам; 5 — то же, дополнительная
связь, устанавливаемая при недостаточной длине
сварных швов диска покрытия; 6 — связь по ко¬
лоннам; 7 — распорки
1 — стропильная ферма; 2 — светоаэрационный
фонарь; 3 — крестовые, горизонтальные связи из
стальных элементов; 4 — стальные распорки-рас¬
тяжки; 5 — стальная распорка; 6 — временная
стальная распорка; 7 — вертикальные связи по
фонарю (штриховкой условно показан диск по¬
крытия из железобетонных плит)
г)
&
Л5.
'///////////////у
t /
■0,3 10,5
ів=г;і2;5т г
А 10,5 0β\
0,0
22,8 1
■ДО 10.5
I " Ю,5 ОБ
0,9
2f,2
ОБ
0,9
5
Zk
д)
1,7
О
'//У////////////л////',
/////////////Υλ/у
Л JL 111 І_ J
С Z__ V
0,5
1,2
Ш;2;32т
19
1,2
1?
i Q=1;2i3,2t
. T .9
1,2
PP
ПА
m
11 A
m
Όβ 9 09·
Д9 9 0β
Οβ
Г 10,8
, У
'0,
8 10,8
Zk
О
,0
Рис. 1.137. Схемы расположения подвесных кра¬
нов в зданиях пролетами 18 и 24 м
а — в пролете 18 м при двух опорных кранах; б —
то же, при трехопорных; в — в пролете 18 м при
двухопорных кранах; г — в пролете 24 м при
трехопорных кранах; д — то же, при двухопор¬
ных кранах
104
нагрузок, тормозных усилий от мостовых и
подвесных кранов, сейсмических воздейст¬
вий, а также для обеспечения устойчивости
поясов стропильных ферм.
В зданиях с расчетной сейсмичностью
до 6 баллов при стропильных фермах, име¬
ющих высоту опорных узлов не более
900 мм, вертикальные связи по продольным
рядам колонн в пределах высоты обычно
не устанавливаются. В этом случае гори¬
зонтальные усилия, возникающие в диске
покрытия, передаются на колонны через
закладные изделия в опорных узлах ферм.
В зданиях с малоуклонной кровлей в
крайних ячейках каждого температурного
блока по продольным осям устанавливают
вертикальные связи, а между ними по вер¬
ху колонн — распорки при отсутствии под-
стропилок (рис. 1.135).
В пролетах зданий со светоаэрацион¬
ными фонарями посередине верхнего пояса
ферм устанавливают стальные распорки, а
в крайних ячейках фонарей каждого темпе¬
ратурного блока верхний пояс ферм развя¬
зывается (в пределах ширины фонаря) го¬
ризонтальными стальными связями (рис.
1.136).
В случаях, когда в соответствии с «Ука¬
заниями по применению крупноразмерных
плит в покрытиях промышленных зданий»
(серия 1-237) не обеспечивается необходи¬
мая жесткость диска покрытия, в покры¬
тии предусматриваются дополнительные го¬
ризонтальные связи.
К типовым фермам могут быть подве¬
шены краны грузоподъемностью до 5 т
(рис. 1.137).
1.5.2. Раскосные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей
(инж. И. С. Приходько)
Железобетонные предварительно напря¬
женные фермы пролетами 18 и 24 м сег¬
ментного очертания, предназначенные для
покрытий одноэтажных зданий с рулонной
кровлей, находят применение в промышлен¬
ном строительстве более двух десятилетий,
в течение которых конструкция ферм со¬
вершенствовалась, а область применения
расширялась. Сегментные фермы весьма
экономичны по расходу бетона и стали, хо¬
тя имеют значительную суммарную длину
элементов решетки, что повышает трудо¬
емкость бетонирования из-за малых разме¬
ров сечения этих элементов. Выгодное очер¬
тание верхнего пояса в сочетании с неболь¬
шой высотой опорных узлов позволило от¬
казаться от применения традиционных вер¬
тикальных связей по продольным рядам ко¬
лонн (в пределах высоты ферм), что дало
существенную экономию металлопроката,
расходуемого на устройство этих связей
при фермах полигонального очертания.
Рабочие чертежи типовых раскосных
ферм сегментного очертания (рис. 1.138)
содержатся в серии ПК-01-129/78, скоррек¬
тированной в 1980 г. в соответствии с поло¬
жениями СНиП Н-21-75. При переработке
рабочих чертежей опалубочные размеры
ферм сохранены прежними — по серии
ПК-01-129/68, т. е. при переходе на изго-
Рис. 1.138. Схема армирования сегментной фермы
пролетом 24 м (поперечная арматура условно не
показана) и сечения поясов ферм
1 — каркас верхнего пояса; 2 — окаймляюіЦая ар¬
матура предварительно напряженного нижнего
пояса; 3 — каркасы раскосов; 4 — каркасы узлов;
5 — сетки косвенного армирования;. 6—каркас
опорного узла
товление ферм по новым рабочим чертежам
вносить какие-либо изменения в опалубоч¬
ные формы не требуется. В состав серии
ПК-01-129/78 вошли также варианты ферм
из высокопрочного бетона марок . М 600,
М 700, М 800, а также из бетона на порис¬
тых заполнителях (распределение марок
ферм в зависимости от вида бетона приве¬
дено в табл. 1.58—1.63). Фермы из обыч¬
ного или высокопрочного тяжелого бетона
могут применяться как в обычных (нормаль¬
ных) эксплуатационных условиях, так и при
слабой или средней степени воздействия
химически агрессивной газовой среды; фер¬
мы из бетона на пористых заполнителях
предназначены для использования в зда¬
ниях с нормальными условиями. Напрягае¬
мая арматура принята: для нормальных ус¬
ловий— классов К-7, А-Ѵ, А-ІѴ и А-ІІІв;
для агрессивной среды — классов Атп-Ѵ,
А-ІѴ и А-ІІІв. Расход стали на фермы с
выборкой по классам приведен в табл.
1.64—1.73. Применение арматуры класса
А-ІІІв, являющейся наименее эффективной
по расчетным прочностным характеристи¬
кам, допускается в случаях, установленных
директивным письмом Госстроя СССР от
15 апреля 1980 г.*.
Область применения сегментных рас¬
косных ферм серии ПК-01-129/78 охваты¬
вает здания: с пролетами 18 и 24 м; бес¬
фонарные; с зенитными фонарями или све¬
тоаэрационными фонарями серии 1.464-11
шириной 6 м в пролетах 18 м и шириной
12 м в пролетах 24 м; без подвесного подъ¬
емно-транспортного оборудования (шаг
ферм 6 и 12 м), с подвесными кранами по
ГОСТ 7890—73 грузоподъемностью до 5 т
либо грузами по 3 т, подвешенными в узлах
ферм с расстоянием между грузами не ме¬
нее 6 м (шаг ферм 6 м); отапливаемые без
ограничения расчетной зимней температу¬
ры наружного воздуха; неотапливаемые
при расчетной температуре не ниже —40° С;
с систематическим воздействием положи¬
тельной температуры не выше 50° С; с нор¬
мальными эксплуатационными условиями и 11 № 42-Д «О мерах по предотвращению пере¬
расхода арматурной стали при проектировании и
изготовлении железобетонных конструкций для
промышленного, жилищно-гражданского и сель¬
ского строительства».
105
Таблица 1.58. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 18 м из
тяжелого бетона в зависимости от несущей способности и типоразмеров по опалубке
1гяахзом
зт\2Ржзш\,
и *
У40 ’ ]
’ та?
Номер фермы
по несущей
способности и
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса, т
условная на¬
грузка на
покрытие,
кгс/м·"
1—4,5
2—5
00
Ϊ
4—9,4
1—350
1ФС18-1
1,8—М350*
-
-
-
2—450
1ФС18-2
1,8—М450
2ФС18-2
2.42—М350*
-
-
3—550
1ФС18-3
1,8—М600
2ФС18-3
2,42—М450
-
-
4—650
1ФС18-4
1,8—М600
2ФС18-4
2,42—М500
-
-
5—750
1ФС18-5
1,8—М600
2ФС18-5
2,42—М600
ЗФС18-5
3,11—М350*
-
6—850
—
2ФС18-5
2,42—М600
ЗФС18-6
.7,11—М450
-
7—950
-
2ФС18-7
2,42—М600
ЗФС18-7
3,11—M5Q0
4ФС18-7
3,75—ДО400
8—1100
-
-
ЗФС18-8
3,11—М600
4ФС18-8
3,75—М500
9—1300
-
ЗФС18-9
3,11-M6Q0
4ФС18-9
3;75—М600
10—1500
-
-
-
4ФС18-10
3,75—М600
11—1700
-
-
-
4ФС18-П
3,75—М600
12—1900
-
-
-
4ФС18-12
3,75—М6Р0
* В марках ферм с арматурой классов А-Ѵ и Атп-Ѵ марка бетона не ниже М400.
Примечание. Для I и II снеговых районов предусмотрено применение 1 и 3 типоразмеров
ферм, для III, IV и V районов — 2 и 4 (указанные типоразмеры при одинаковой несущей способ¬
ности ферм взаимозаменяемы).
Таблица 1.59. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 18 м из
тяжелого высокопрочного бетона в зависимости ρχ несуще^ способности и типоразмеров
по опалубке
Номер фр роды
по несу щей
способное ти'и
условная на¬
грузка на
Покрытие,
крс/м2
Марра фермы, объем, м'\ и марка бетона
Номер типоразмера фероды по "орал у бие и масса, т
1—4,5
2—5
3—7,8
4—9,,4
3—550
1ФС18-3
1,8—М600
-
-
-
4—650
1ФС18-4
1,8—М 600
-
-
-
Продолжение табл. 1.59
Номер фермы
Марка фермы, объем,
м\ и марка бетона
по несущей
способности и
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса
., т
условная на¬
грузка на
покрытие,
кгс/м* 2
1—4,5
2-6
3—7,8
4—9,4
5—750
1ФС18-5
1,8—М700
2ФС18-5
2,42—М600
-
-
6—850
-
2ФС18-6
2,42—М700
-
~
7—950
-
2ФС18-7
2,42—М800
-
, -
8—1100
-
-
ЗФС18-8
3,11—M6Q0
-
9—1300
-
-
ЗФС18-9
3,11—M7Q0
4ФС18-9
3,75—М600
10—1500
-
-
-
4ФС18-10
3,75—М700
11—1700
-
-
-
4ФС18-11
3,75—М800
12—1900
-
-
-
4ФС18-12
3,75—М800
Таблица 1.60. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 18 м из бетона
на пористых заполнителях р зависимости от несущей способности и типоразмеров по опалубке
Номер фермы
по несущей
способности и
условная на¬
грузка на
покрытие,
кгс/м2
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса, т
1—4
2—5,3
3—6,8
4—3,2
1—350
1ФС18-1
1,8—М350*
-
-
-
2—450
1ФС18-2
1,8—М350*
2ФС18-2
2,42—М350:·
-
3—550
1ФС18.3
1,8—М400
2ФС18-3
2,42—М400
-
-
4—650
-
2ФС18-4
2,42—M4Q0
ЗФС18-4
3,11—М300*
-
5—750
-
-
ЗФС18-5
3,11— М350*
4ФС18-5
3,75-ty35fi*
б—850
-
-
ЗФС18-6
3,11—M4Q0
4ФС18-6
3,75—М400
7-950
-
-
-
4ФС18-7
3,75—M40G
* В марках ферм с арматурой классов А-Ѵ и К-7 марка бетона не ниже М400.
Примечания: 1. Для I и II снеговых районов предусмотрено применение 1 и 3 типоразмеров
ферм, для III, IV и V районов —2 и 4.
2. Соответствующие марки ферм с одинаковой несущей способностью из бетона на пористых запол¬
нителях и из тяжелого бетона взаимозаменяемы.
107
Таблица 1.61. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 24 м из
тяжелого бетона в зависимости от несущей способности и типоразмеров по опалубке
Номер фермы
по несущей
способности
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса, т
и условная
нагрузка на
покрытие,
к гс /м2
1—9,2
2—11,2
3—14,9
4—18,6
2—450
1ФС24-2
3,68—М400
2ФС24-2
4,47—М300*
-
-
3—550
1ФС24-3
3,68—М600
2ФС24-3
4,47—М400
-
-
4—650
1ФС24-4
3,68—М600
2ФС24-4
4,47—М450
-
-
5—750
1ФС24-5
3,68—М600
2ФС24-5
4,47—М600
ЗФС24-5
5,94—М350*
-
6—850
-
2ФС24-6
4,47—М600
ЗФС24-6
5,94—М450
-
7-950
1
2ФС24-7
4,47—М600
ЗФС24-7
5,94—М500
-
го
I,
о
о
-
2ФС24-8
4,47—М600
ЗФС24-8
5,94—М600
4ФС24-8
7,42—М450
9—1300
-
-
ЗФС24-9
5,94—М600
4ФС24-9
7,42—М500
10—1500
-
-
-
4ФС24-10
7,42—М600
11—1700
-
-
-
4ФС24-11
7,42—М600
12—1900
-
-
-
4ФС24-12
7,42—М600
* В марках ферм с арматурой классов А-Ѵ, Атп-Ѵ и К-7 марка бетона не ниже М 400.
Примечание. Для I и II снеговых районов предусмотрено применение 1 и 3 типоразмеров
ферм, для III, IV и V районов — 2 и 4 (указанные типоразмеры при одинаковой несущей способно-
сти ферм взаимозаменяемы).
Таблица 1.62. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 24 м из
тяжелого высокопрочного бетона в зависимости от несущей способности и типоразмеров
по опалубке
Номер фермы
по несущей
способности и
условная на¬
грузка на
покрытие,
кгс/м2
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса, т
1—9,2
2—11,2
3—14,9
4—18,6
3-550
1ФС24-3
3,68—М600
-
-
-
4—650
1ФС24-4
3,68—М700
-
-
-
5—750
1ФС24-5
3,68—М700
2ФС24-5
4,47—М600
-
6—850
-
2ФС24-6
4,47—М700
-
-
7—950
-
2ФС24-7
4,47—М700
-
-
108
Продолжение табл. 1.62
Номер фермы
по несущей
способности и
условная на¬
грузка на
покрытие,
кге/м2
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса, т
1—9,2
2—11,2
3—14,9
4—18,6
8—1100
~
2ФС24-8
4,47—М800
ЗФС24-8
5,94—М600
-
9—1300
-
-
ЗФС24-9
5,94—М700
-
10—1500
-
-
-
4ФС24-10
7,42—М600
11—1700
-
-
-
4ФС24-11
7,42—М700
12—1900
-
-
-
4ФС24-12
7,42—М800
Таблица 1.63. Распределение основных марок ферм серии ПК-01-129/78 пролетом 24 м из бетона
на пористых заполнителях в зависимости от несущей способности и типоразмеров по опалубке
Номер фермы
Марка фермы, объем, м3, и марка бетона
по несущей
способности и
Номер типоразмера фермы по опалубке и масса
, т
условная на¬
грузка на
покр ытие,
кге/м2
1—8,1
2—9,8
3—13,1
4—16,3
2—450
1ФС24-2
3,68—М400
2ФС24-2
4,47—МЗОО'·"
-
-
3—550
-
2ФС24-3
4,47—М300*
ЗФС24-3
5,94—М300*
-
4—650
-
2ФС24-4
4,47—М350*
ЗФС24-4
5,94—МЗбО*
-
5—750
-
-
ЗФС24-5
5,94—М350":
4ФС24-5
7,42—М350*
6—850
-
-
-
4ФС24-6
7,42—М400
7—950
-
4ФС24-7
7,42—М400
8—1100
-
4ФС24-8
7,42—М400
* В марках ферм с напрягаемой арматурой классов А-Ѵ и К-7 марка бетона не ниже М 400. *
Таблица 1.64. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 18 м и расход стали по
классам для нормальной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
К-7 1
А-Ѵ 1
А-ІѴ
А-ІІІв
А*ІІІ 1
А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
1ФС18—1АѴ
1ФС18—1АІѴ
1ФС18—1 АІІІв
-
86,8
86,8
113,2
106,8
0,4
34,2
8,4
10,8
247.4
247.4
273,8
1ФС18—2К7
1ФС18—2АѴ
1ФС18—2АІѴ
1ФС18—2 АІІІв
80
86,8
108,5
143,2
123,6
112,4
112,-4
112Д
0*4
34,2
8,4
10,8
257.4
253
274,7
309.4
1ФС18—2/ЗК7
1ФС18—2/ЗАѴ
1ФС18—2/ЗАІѴ
1ФС18—2/3 АІІІВ
80
108,5
141.5
176,-8
145,6
130,8
130,-8
130,-8
0,4
33,4
8,4
10,8
278.6
292.3
325.3
360.6
1ФС18—ЗК7
1ФС18—ЗАѴ
ІФС18—ЗАІѴ
1ФС18—ЗАІІІв
80
108,5
141,-5
177,8
145,6
130.8
130.8
130.8
0,8
33,4
8,4
10,8
279
292.7
325.7
361
1ФС18—3/4К7
1ФС18—3/4 АѴ
1ФС18—3/4АІѴ
1ФС18—3/4 АІІІв
80
130,2
169,8
213,6
180,8
164
164
164
0,8
33,4
8,4
10,8
314.2
347,6
387.2
431
1G9
Продолжение табл. 1.64
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
К-7 1
А-Ѵ
А-ІѴ
А -111 в
А-ІП
А-І
В-І
А-І II 1
СтЗ
1ФС18—4К7
1ФС18—4AV
1ФС18—4AIV
1ФС18—4АІІІВ
80'
130,2
169,8
213,6
205,6
188,8
188,8
188,8
0,8
32,8
8,4
10,8
338.4
371,8
411.4
455,2
1ФС18—4/5К7
1ФС18—4/5 АѴ
1ФС18—4/5АІѴ
1ФС18—4/5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
205,6
188,8
188,8
188,8
0,8'
32,8
8.4
10,8
358.4
384,8
418.4
508,6
1ФС18—5К7
1ФС18—5 АѴ
1ФС18—5АІѴ
1ФС18—5АІІІВ
100
143,2
17<Гв
267
234
217.2
217.2
217.2
0,8
30,9
8,4
10,8
386,7
411,3
444,9
535,1
2ФС18—2АѴ
2ФС18—2АІѴ
2ФС18—2АІІІВ
-
86,8
108,5
143?2
115*2
0,4
35,8
13,6
13,6
265,4
287,1
321,8
2ФС18—2/ЗК7
2ФС18—2/ЗАѴ
2ФС18—2/ЗАІѴ
2ФС18—2/ЗАІІІв
80
юіТб
141,5
176,8
155.6
141.6
141.6
141.6
0,4
35
13,6
13,6
298,2
312.7
345.7
381
2ФС18—ЗК7
2ФС18—ЗАѴ
2ФС18—ЗАІѴ
2ФС18—ЗАШв
80
108^5
14^5
176,8
155.6
141.6
141.6
141.6
0,4
35
13,6
13,6
298,2
312.7
345.7
381
2ФС18—3/4К7
2ФС18—3/4АѴ
2ФС18—3/4АІѴ
2ФС18—3/4АІІІВ
80
130,2
169,8
213,6
186,6
169
169
169
1,2
34,6
13,6
13,6
329.6
362,2
401,8
445.6
2ФС18—4К7
2ФС18—4АѴ
2ФС18—4АІѴ
2ФС18—4АШв
80
130,2
169,8
213,6
195,4
177.8
177.8
177.8
1,4
34
13,6
13,6
338
370,6
410,2
454
2ФС18—4/5К7
2ФС18—4/5АѴ
2ФС18—4/5 АІѴ
2ФС18—4/5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
181.4
161.4
161.4
161.4
1,4
34,6
13,6
13,6
344.6
367,8
401,4
491.6
2ФС18—5К7
2ФС18—5АѴ
2ФС18—5АІѴ
2ФС18—5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
210.4
190.4
190.4
190.4
1,4
34,6
13,6
13,6
373.6
396,8
430,4
520.6
2ФС18—5/6К7
2ФС18—5/бАѴ
2ФС18—5/6АІѴ
2ФС18—5/бАІІІв
100
179
213,6
275,6
257
240,6
' 240,6
247
1,4
34
13,6
13,6
419,6
482,2
516,8
585
2ФС18—6К7
2ФС18—6АѴ
2ФС18—6АІѴ
2ФС18—бАІІІв
100
179
213,6
275,6
316.6
300.2
300.2
306.6
1,4
31,9
13,6
13,6
477,1
539.7
574,3
642.7
2ФС18—6/7К7
2ФС18—6/7АѴ
2ФС18—6/7АІѴ
2ФСІ8—6/7АІІІВ
120
198,1
250
320,4
344,8
318.4
318.4
318.4
2,4
31,9
13,6
13,6
526.3
578
630,5
700.3
2ФС18—7К7
2ФС18—7АѴ
2ФС18—7АІѴ
2ФС18—7АІІІВ
120
198,1
250,6
320,4
427,2
400.8
400.8
400.8
15,8
21,4
13,6
13,6
611,6
663,3
715,8
785,6
ЗФС18—5К7
ЗФС18—5АѴ
ЗФС18—5АІѴ
ЗФС18—5АНІЬ
100
143,2
176,8
267
171,4
153.6
153.6
153.6
0,4
39
13,6
13,6
338
363,4
397
487,2
ЗФС18—5/6К7
ЗФС18—5/6АѴ
ЗФС18—5/6АІѴ
ЗФС18—5/6АІІІВ
100
179
213^6
275,6
194,4
175.2
175.2
181,6
0,4
39
13,6
13,6
361
420.8
453,4
523.8
ЗФС18—6К7
ЗФС18—6АѴ
ЗФС18—6 АІѴ
ЗФС18—бАІІІв
100
179
21зГб
275,6
194,4
175.2
175.2
181,6
0,4
39
13,6
13,6
361
420.8
455,4
523.8
110
Продолжение табл. 1.64
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
неспрягаемая
К-7 1
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
А-Ш
А-І
Ё-І
А-Ш
СтЗ
ЗФС18—7К7
ЗФС18—7AV
ЗФС18—7AIV
ЗФС18—7АІІІВ
120
198,1
250,6
320,4
232,4
196.8
196.8
195.8
0,8'
38,6
13,6
13,6
419
401,5
514
583,8
ЗФС18—8К7
ЗФС18—8AV
ЗФС18—8AIV
ЗФС18—8АІІІВ
140
221
265,2
346
294.4
210
210
216.4
0,8
38,6
13,6
13,6
501
497,6
541,8
629
ЗФС18—9К7
160
289,8
513,8
ЗФС18—9АѴ
267
267,4
2
ОС ft
IQ С
1 о fi
598,4
ЗФС18—9АІѴ
—
320,4
267,4
00,0
1о,0
ІО,0
651,8
ЗФС18—9АІІІВ
—
—
—
432,5
273,8
770,3
4ФС18—6/7К7
120
_
_
254,2
446,4
4ФС18—6/7АѴ
—
198,1
—
—
222,6
2,4
39,8
13 6
10,4
492,9
4ФС18—6/7АІѴ
—
—
250,6
—
222,6
545,4
4ФС18—6/7АІІІВ
_ —
_ —
—
320,4
222,6
615,2 ...
4ФС18—7К7
120
254,2
446,4
4ФС18—7АѴ
—
198,1
—
—
222,6
2,4
39,8
13,6
16,4
492,9
4ФС18—7АІѴ
__
250,5
222,6
545,4
4ФС18—7АІІІВ
—
—
—
320,4
222,6
615,2
4ФС18—7/8К7
140
,
_
254,2
466,4
4ФСІ8—7/8АѴ
—
221
—
—
222,6
2,4
39.8
13,6
16,4
515,8
4ФС18—7/8АІѴ
—
267
222,6
561,8
4ФС18—-7/8АІІІВ
—
-
—
346
230,6
648,8
4ФС18—8К7
І40
_
254,2
466,4 ,
4ФС18—8АѴ
221
—
222,6
2,4
39,8
13,6
16 4
515,8
4ФС18—8АІѴ
—
—
267
—
222,6
561,8
4ФС18—8АІІІВ
—
—
—
346
230,6
648,8
4ФС18—8/9К7
160
_
.
296,8
529
4ФС18—8/9АѴ
—
267
—
—
253
2,4
39,8
13,6
16,4
692,2
4ФС18—8/9АІѴ
—
—
320,4
-
253
645,6
4ФС18—8/9АІI Iв
—
—
—
432,5
261
765,7
4ФС18—9К7
160
.
328,4
660,2
4ФС18—9АѴ
—
267
—
—
284,6
2,4
39,4
13,6
16,4
623,4
4ФСІ8—9АіѴ
—
—
320,4
284,6
676,8
4ФС18—9АІІІВ
—
*—
—
432,5
292,6
796,9
4ФС18—І0К7
4ФСІ8—10АѴ
4ФС18—ІОАІѴ
4ФС18—10АІІІВ
180
286,4
353,6
482,3
367.2
359.2
359.2
400.3
2,4
36,6
13,6
16,4
632
714,6
781,8
918,5
4ФС18—11К7
4ФС18—11АѴ
4ФС18—11АІѴ
4ФС18—ПАІІІв
200
320,4
397,8
519
510,2
483.6
483.6
491.6
14,8
25,9
13,6
16,4
780,9
874,7
952,1
1081,3
4ФС18—12К7
4ФС18—І2АѴ
4ФС18—І2АІѴ
4ФС18—12АІІІВ
240
397,8
480,6
677,4
921
894.4
894.4
902.4
30,4
22,4
13,6
16,4
1243.8
1375
1457.8
1бб2,6
Таблица 1.65. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 18 м и расход стали по
классам для агрессивной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А -111 в
А-ІІІ
ΑΊ
В-І
А-ІІІ 1
СтЗ
1ФС18—1 АтйѴ
1ФС18—1АІѴ
1ФСІ8—1АІІІВ
86,8
108,5
113,2
119,6
0,4
33,4
8,4
10,8
259,4
281,1
285,8
1ФС18—2АтпѴ
1ФС18—2АІѴ
1ФС18—2АІІІВ
108,5
130,2
143,2
123,6
0,4
33,2
8,4
10,8
284,9
306.6
319.6
1ФС18— 2/3 АтпѴ
1ФС18—2/3 АІѴ
1ФС18—2/ЗАІІІв
130,2
16<М
176,8
130,8
0,6
33,2
8,4
10,8
314
353.6
360.6
11
Продолжение табл. 1.65
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
1ФС18-ЗАтпѴ
1ФС18-ЗАІѴ
1ФС18-ЗАІІІВ
130,2
169,8
176,8
130,8
1
33,2
8,4
10,8
314,4
354
361
1ФС18-3/4АтпѴ
1ФСІ8-3/4АІѴ
1ФС18-3/4АІІІВ
143,2
176,8
213,6
154,6
1
33,2
8,4
10,8
351,2
384,8
421,6
1ФС18-4АтпѴ
1ФС18-4АІѴ
1ФС18-4АІІІВ
143,2
176,8
213,6
175,2
1
33,2
8,4
10,8
371,8
405,4
442,2
1ФС18-4/5АтпѴ
ІФС18-4/5АІѴ
1ФС18-4/5АІІІВ
176,8
221
267
228,4
1
30,7
8,4
10,8
456,1
500.3
546.3
1ФС18-5АтпѴ
ТФСЛ8-5АІѴ
1ФС18-5А1ЦВ
176,8
221
.67
262,2
1
30,7
8,4
10,8
487,3
534.1
580.1
2ФС18-2 АтпѴ
2ФС18-2АІѴ
2ФС18-2АІІІВ
108,5
130,2
143,2
122,4
0,4
35
13,6
13,6
293,5
315.2
328.2
2ФС18-2/ЗАтпѴ
2ФС18-2/ЗАІѴ
2ФС18-2/ЗАІІІВ
130,2
169,8
176,8
152,8
0,6
34,8
13,6
13,6
345,8
385.2
392.2
2ФС18-ЗАтпѴ
2ФС18-ЗАІѴ
2ФС18-ЗАІІІВ
130,2
169,8
176,8
160,8
1
34,4
13,6
13,6
353,6
393,-2
400,2
2ФС18-3/4АтпѴ
2ФС18-3/4 АІѴ
2ФС18-3/4АІІІВ
143,2
17М
213,6
165,6
1,6
34
13,6
13,6
371,6
405,2
442
2ФС18-4АтпѴ
2ФСІ8-4АІѴ
2ФС18-4АІІІВ
143,2
176,8
213,6
165,6
1,6
34
13,6
13,6
341,6
405,2
442
2ФС18-4/5АтпѴ
2ФС18-4/5АІѴ
2ФС18-4/5АІІІВ
176,8
213,6
267
181,4
1,6
34
13,6
13,6
421
457,8
511,2
2ФС18-5АтпѴ
2ФС18-5АІѴ
2ФСІ8-5АІІІВ
176,8
213,6
267
224,6
1,6
33,6
13,6
13,6
463,8
500,6
554
2ФС18-5/6 АтпѴ
2ФС18-5/6АІѴ
2ФС18-5/6АІІІВ
198,1
250^6
275,6
253.4
253.4
259,8
3
33,6
13,6
13,6
515,3
567,8
599,2
2ФС18-6АтпѴ
2ФС18-6АІѴ.
2ФС18-6АІІІВ
198,1
250,6
275,6
313
313
319,4
3
31,5
13,6
13,6
572,8
625,3
656,7
2ФС18 -6/7 АтпѴ
2ФСІ8-6/7АІѴ
2ФС18-6/7АІІІВ
221
309,4
320,4
313
3
31,5
13,6
13,6
595,7
684.1
695.1
2ФС18-7АтпѴ
2ФС18-7АІѴ
2ФС18-7АПІВ
221
309,4
320,4
393,2
12,8
23,3
13,6
13,6
677,5
766
776,9
112
Продолжение табл. 1.65
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
ЗФС18-5АтпѴ
ЗФС18-5АІѴ
ЗФС18-5АІІІВ
176,8
221
267
184,8
1,2
38
13,6
13,6
428
472.2
518.2
ЗФС18-5/бАтпѴ
ЗФС18-5/6 АІѴ
ЗФС18-5/6АІЦВ
198# 1
250,6
275,6
201,2
201,2
207,6
1,6
37,6
13,6
13,6
465,7
518,2
549,6
ЗФС18-5АтпѴ
ЗФС18-6АІѴ
ЗФС18-6АІІІВ
198,1
250,6
275,6
309.6
309.6
316
1,6
34,4
13,6
13,6
570,9
623,4
654*8
ЗФС18-7АтпѴ
ЗФС18-7АІѴ
ЗФС18-АІІІВ
221
309,4
320,4
214,8
1,6
37,6
13,6
13,6
502,2
590,6
601*6
ЗФСі8-8АтпѴ
ЗФС18-8АІѴ
ЗФС18-8АІІІВ
250,6
320,4
346
228
228
234,4
1,6
37,6
13,6
13,6
545
614,8
646,-8
ЗФС18-9АтпѴ
ЗФС18-9АІѴ
ЗФС18-9АІІІВ
285,4
373,8
432,5
285.4
285.4
291,9
2,4
35,2
13,6
13,6
636,6'
724
789,-1
4ФС18—6/7АтпѴ
4ФС18—6/7 АIV
4ФС18—6/7АІІІВ
221
309,4
320,4
245,4
3,2
39
13,6
16,4
538,6
627
638
4ФС18-7АтпѴ
4ФС18-7АІѴ
4ФСІ8-7АІІІВ
221
309,4
320,4
266
3,2
38,8
13,6
16,4
548
636.4
647.4
4ФС18-7 /8АтпѴ
4ФС18-7 /8АІѴ
4ФС18-7/8АІІІВ
250,6
320,4
346
267.8
267.8
275.8
3,6
38,8
13,6
16,4
590,8
660,6
694,2
4ФСі8-8АтпѴ
4ФС18-8АІѴ
4ФС18-8АІІІВ
250,6
320,4
346
267.8
267.8
275.8
3,6
38,8
13,6
16,4
590,8
660,6
694,2
4ФС18-8/9АтпѴ
4ФС18-8/9АІѴ
4ФС18-8/9АІІІВ
286,4
373,8
432*5
312.6
312.6
320.6
3,6
38,8
13,6
16,4
' 671,4
758,8
825,5
4ФС18-9АтпѴ
4ФС18-9АІѴ
4ФС18-9АЩВ
286,4
373,8
432,5
312,-6
312.6
320.6
3,6
38,-8
13,6
16,4
671.4
758,8
825.5
4ФС18-10АтпѴ
4ФС18-10АІѴ
4ФСІ8-10АІІІВ
.320,4
427,2
■ 482,3
434
434
442
6
—1
34,8
13,6
16,4
825,2
932
995,1
4ФС18-11АтпѴ
4ФС18-11 АІѴ
4ФСІ8-11АІІІВ
373,8
480,6
519
575.2
575.2
583.2
18,4
24,3
13,6
16,4
1021,7
1128,5
1174,9
4ФСі8-12АтпѴ
4ФС18-12АІѴ
4ФС18-12АІІІВ
480,6
534
677,4
976.4
976.4
984.4
34
20,8
13,6
16,4
1541,8
1595,2
1746,6
8—751
ИЗ
Таблица 1.66. Сортамент сегментных гасгссных ферм пролетом 18 м из высокопробного бетона
и расход стали по классам для нормальной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего,
КГ
напрягаемая
ненапрягаемая
К-7 А-Ѵ
А-ІѴ 1 А-Шв
А-Ш
А-І
,В-І
А-Ш
СтЗ
1ФС18-4/5К7
1ФС18-4/5АѴ
1ФСІ8-4/5АІѴ
1ФСІ8-4/5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
174,2
157.4
157.4
157.4
0,8
33,4
8,4
10,8
326.6
354
387.6
477,8
1ФС18-6К7
1ФС18*5АѴ
1ФС18-5АІѴ
1ФСІ8-5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
198
181,2
181,2
181,2
0,8
33
8,4
10,8
361
377,4
411
501,2
2ФСі8-б/6К7
2ФС18‘6/6АѴ
2ФСІ8-5/6АІѴ
2ФС18-5/6АІІІВ
100
179
213,6
275,6
192.6
176.2
176.2
182.6
1,4
34,4
13,6
13,6
355,6
41В 2
452,8
521,2
2ФС18-6К7
2ФС18-6АѴ
2ФС18-6АІѴ
2ФС18-6АІІІВ
100
179
213,6
275,6
257
240.6
240.6
247
1,8
34
13,6
13,6
420
482.6
517,2
585.6
2Φςΐ8-6/7Κ7
2ФС18-6/7АѴ
2ФС18-6/7АІѴ
2ФС18-6/7АІІІВ
120
198,1
260,6
320,4
302,2
275.8
275.8
275.8
2,8
32,6
13,6
13,6
484.8
500,5
589
658.8
2ФС1В-7К7
2ФС18-7АѴ
2ФС18-МІѴ
2ФС18-7АІІІВ
І20
198,1
250,6
320,4
311
284.6
284.6
284.6
2,8
31,9
13,6
13,6
492.9
544,6
597,1
666.9
ЗФСІ8В§К7
ЗФС18-0АѴ
ЗФС18-0АІѴ
ЗФС18-9АІІІВ
160
267
320,4
432,5
228,8
206.4
206.4
212,8
4,6
34
13,6
13,6
454.6
600,2
592.6
711,1
4ФС18-10К7
4ФСІ8-10АѴ
4ФС18-10АІѴ
4ФС18-10АІІІВ
180
286,4
353,6
482,3
327,2
283.4
283.4
291.4
6
35,6
13,6
16,4
578,8
641,4
708,6
845,3
4ФС18-11К7
4ФС18-11АѴ
4ФС18-11 АіѴ
4ФС18-11АІІІВ
200
320,4
397,8
519
344,6
318
318
326
6
35,4
13,6
16,4
616
709,8
787,2
916,4
4ФС18-12К7
4ФС18-12АѴ
4ФС18-12 АІѴ
4ФС18-12АІІІВ
240
397,8
480,6
677,4
645
613.8
613.8
621.8
26,7
22,4
13,6
16,4
964,1
1090,?
1173,5
1378,3
Таблица 1.67. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 18 м из высокопрочного бетона
и расход стали по классам для агрессивной среды, Нлиты покрытий размером 3X6 м
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего,
кг
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-Ш
А-І
В-1
А-Ш
СтЗ
1ФС18-4/5АТПѴ
1ФС18-4/5АІѴ
1ФС18-4/5АІІІВ
176,8
221
267
192,4
1
32,8
8,4
10,8
422,2
466.4
512.4
1ФСі8-5АтпѴ
1ФС18-5АІѴ
1ФС18-5АІІІВ
176,8
221
267
192,4
1
32,8
8,4
10,8
422,2
466.4
512.4
114
Продолжение табл. 1.67
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрйгаемая
изделия, кг
Всего,
кг
Атп-Ѵ 1
А-ІѴ
А-ІІІв
А-Ш
А-І
В-1
А-Ш
СтЗ
2ФС18-5/6АтпѴ
2ФС18-5/6АІѴ
2ФС18-5/АІІІВ
■ 198,1
250,6
275,6
182
182
195,4
2,6
34
13,6
13,6
460,9
503,4
534,8
2ФС18-6АтпѴ
2ФС18-6АІѴ
2ФС18-6АІІІВ
198,1
250,6
275,6
253.4
253.4
259,8
3
33,6
13,6
13,6
515,3
567,8
699,2
2ФС18-6/7АтпѴ
2ФС18-6/7АІѴ
2ФС18-6/7АІІІВ
221
309,4
320,4
253,4
3
33,6
13,6
13*6
538,2
626,6
637,6
2ФС18-7А*пѴ
2ФС18-7АІѴ
2ФС18-7АІІІВ
221
309,4
320,4
289,4
3
31,5
13,6
13,6
572,1
660.5
671.5
ЗФС18-9АтпѴ
ЗФС18-9АІѴ
ЗФСІ8-9АІІІВ
286,4
373,8
432,5
220
220
226,4
6
34
13,6
13,6
573,6
ббі
725,5
4ФС18-10АтпѴ
4ФС18-10АІѴ
4ФСІ8-10АІІІВ
320,4
427,2
482,3
358.2
358.2
366.2
9,6
33,8
13,6
16,4
762
m,Q
4ФС18-11АтпѴ
4ФС18-11АІѴ
4ФС18-11 АІІІв
373,8
480,6
519
409,3
409.6
417.6
9,2
33,8
13,6
16,4
вее,в
"Яй
4ФС18-12АтпѴ
4ФС18-12АІѴ
4ФС18-12АІІІВ
480,6
640,8
677,4
695.8
695.8
703.8
30,3
20,8
13,6
16,4
1267,5
14^3
Таблица 1.68. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 18 м из бетона на пористых
заполнителйх и расход стали по классам, плиты покрытий размером 3X6 м
Марка фермы
Арматура,
кг
Закладные
изделия, кг
ВсбК>,
кг
напрягаемая
ненапрягаемая
к-7 1
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-Ш
Ст8
1ФС18-1АѴ
86,8
247,4
1ФС18-1А1Ѵ
—
—
86^8
—
106,8
0,4
34,2
8,4
іо,5
247,4
1ФСІ8-1АІІІВ
—
—
—
113,2
273,8
1ФС18-2К7
80
_
173
311,4
1ФС18-2АѴ
86,8
.
166,8
307
1ФС18-2АІѴ
—
108,5
Ібб 8
0,4
33,8
8,4
10,8
328,7
1ФС18-2АІІІВ
—
—
‘_u
143,2
166,8
363,4
1ФС18-ЗК7
80
239,8
370; 3
1ФС18-ЗАѴ
108,5
225
384
1ФС18-ЗАІѴ
—
—
141,5
225
0,4
30,9
8,4
10,8
417
1ФС18-ЗАІІІВ
—
—
—
176,8
225
452,3
2ФС18-2К7
80
124,8
268; 2
2ФС18-2АѴ
86,8
120,8
271
2ФСІ8-2АІѴ
108,5
ΐ2θ,8 :
0,4
35,8
13,6
13,6
292,7
2ФС18-22 АІІІв
—
—
— '
143,2
120;8"
—
527,4
2ФС18-2/ЗК7
80
•
161
303,6 ""
2ФСІ8-2/ЗАѴ
—
108,5
—
■ —
147
0,4
35
13,6
13,6
ЗІ8,1
2ФС18-2/ЗАІѴ
—
—
141,5
—
147
351,1
2ФС18-2/ЗАІІІВ
176,8
147
386,4
8*
115
Продолжение табл. 1.68
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего,
кг
напрягаемая
ненапрягаемая
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
2ФС18-ЗК7
2ФС18-ЗАѴ
2ФС18-ЗАІѴ
2ФСІ8-ЗАІІІВ
80
108,5
141,5
176,8
198.8
184.8
184.8
184.8
0,4
34,6
13,6
13,6
341
355.5
388.5
423,8
2ФС18-4К7
2ФС18-4АѴ
2ФСЙ-4АІѴ
2ФС18-4АІІІВ
80
130,2
169,8
213,6
280,2
262,6
262,6
262,6
0,8
32,1
13,6
13,6
420.3
452,9
492,5
536.3
ЗФСІ8-4К7
ЗФС18-4АѴ
ЗФС18-4 АІѴ
ЗФС18-4АІІІВ
80
130,2
169,8
213,6
171
153.2
153.2
153.2
0*6
38,6
13,6
13,6
317.4
349,8
389.4
■ 433,2
ЗФС18-5К7
ЗФС18-5АѴ
ЗФСІ8-ЗАІѴ
ЗФС18-5АІІІВ
100
143,2
176,8
267
171
153.2
153.2
153.2
0,6
38,6
13,6
13,6
337.4
362,8
396.4
486,6
ЗФС18-5/6К7
ЗФС18-5/6АѴ
ЗФС18-5/6АІѴ
ЗФС18-5/6АІІІВ
100
179
213,6
275,6
207,6
188.4
188.4
194,8
0,6
38,6
13,6
13,6
374
433.8
468,4
536.8
ЗФС18-6К7
ЗФС18-6АѴ
ЗФС18-6АІѴ
ЗФС18-6АІІІВ
100
179
213,6
275,6
239,8
220,6
220,6
227
0,6
37,6
13,6
13,6
405,2
465
499,6
568
4ФС18-5К7
4ФСІ8-5АѴ
4ФС18-5АІѴ
4ФС18-5АІІІВ
100
143,2
177,6
267
210,2
199.8
199.8
199.8
1
40,4
13,6
16,4
381,6
414,4
448,8
538,2
4ФС18-6К7
4ФС18-6АѴ
4ФС18-6АІѴ
4ФС18-6АІІІВ
100
179
213*6
275*6
224,6
214.2
214*2
222.2
1,4
39,8
13,6
16,4
395,8
464,4
499
569
4ФС18-7К7
4ФС18-7АѴ
4ФС18-7АІѴ
4ФС18-7АІІІВ
120
198,1
250,6
320,4
285,8
254.2
254.2
254.2
2,4
39,4
13,6
16,4
476,8
524,1
576,6
646,4
Таблица 1.69. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 24 м и расход стали по классам
для нормальной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Арматура,
кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
к-7 1
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-ІІІ 1
СтЗ
1ФС24-2К7
1ФС24-2АѴ
1ФС24-2АІѴ
1ФС24-2АІІІВ
106*8
173,4
226*2
285,2
288*6
266*2
266*2
266*2
0,6
49,3
13*6
13,6
472*5
516,7
569.5
628.5
1ФС24-2/ЗК7
1ФС24-2/ЗАѴ
1ФС24-2/ЗАІѴ
1ФС24-2/ЗАІІІВ
133*5
235*6
285*2
356*5
295
272.6
272.6
272.6
1
49*3
13*6
13*6
506
585,7
635*3
706*6
1ФС24-ЗК7
1ФС24-ЗАѴ
1ФС24-ЗАІѴ
1ФС24-ЗАІІІВ
133,5
235,6
285,2
356,5
273,8
251.4
251.4
251.4
1
49,3
13,6
13,6
484*8
564,5
614,1
685,4
116
Продолжение табл. Ϊ.69
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ А-І В-І
А-ІІІ
СтЗ
1ФС24-3/4К7
1ФС24-3/4АѴ
1ФС24-3/4АІѴ
ІФС24-3/4АІІІВ
160,2
263,9
334,6
427,8
291,8
272.6
272.6
272.6
1
49,3
13,6
13,6
529,5
614
684,7
777,9
1ФС24-4К7
1ФС24-4АѴ
1ФС24-4АІѴ
1ФС24-4АІІІВ
160,2
263,-9
334,6
427,8
313
293.8
293.8
293.8
1
49,3
13,6
13,6
550,7
635,2
705,9
799,1
1ФС24-4/5К7
ІФС24-4/5АѴ
ІФС24-4/5АІѴ
ІФС24-4/5АІІІВ
186,9
285,2
353,4
461,6
320,2
301
301
301
1
49,3
13,6
13,6
584.6
663.7
731,9
840,1
1ФС24-5К7
1ФС24-5АѴ
1ФС24-5АІѴ
ІФС24-5АІІІВ
186,9
285,2
353,4
461,6
369,8
350.6
350.6
350.6
1
47,9
13,6
13,6
632.8
711.9
780,1
888,3
2ФС24-2К7
2ФС24-2АѴ
2ФС24-2АІѴ
2ФС24-2АІІІВ
106,8
173,4
*
226,2
285,2
270
244.2
244.2
244.2
0,6
52,5
13,6
13,6
457,1
497,9
550.7
609.7
2ФС24-ЗК7
2ФС24-ЗАѴ
2ФС24-ЗАІѴ
2ФС24-3 АІІІв
133,5
235,6
285,2
356,6
285,8
247.6
247.6
247.6
1
52,5
13,6
13,6
500
563,9
613,5
684,8
2ФС24-3/4К7
2ФС24-3/4АѴ
2ФС24-3/4АІѴ
2ФС24-3/4АІІІВ
160,2
263,9
334,6
427,8
292,2
262.4
262.4
262.4
1
52,5
13,6
13,6
533,1
607
677,7
770,9
2ФС24-4К7
2ФС24-4АѴ
2ФС24-4АІѴ
2ФС24-4 АІІІв
160,2
263,9
334,6
427,8
349
319.2
319.2
319.2
1 '
50,3
13,6
13,6
587,7
661,6
732,3
825,5'
2ФС24-4/5К7
2ФС24-4/5АѴ
2ФС24-4/5АІѴ
2ФС24-4/5 АІІІв
186,9
285,2
353,4
461,6
345
327.6
327.6
327.6
1,8
52,5
13,6
13,6
613.4
694,3
762.5
870,7
2ФС24-5К7
2ФС24-5АѴ
2ФС24-5АІѴ
2ФС24-5 АІІІв
186,9
285,2
353,4
461,6
308,2
290.8
290.8
290.8
1,8
52,5
13,6
13,6
576.6
657,5
725.7
833,9
2ФС24-5/6К7
2ФС24-5/6АѴ
2ФС24-5/6АІѴ
2ФС24-5/6 АІІІв
213,6
334,6
412,3
552
344,8
313.4
313.4
313.4
1,8
52,5
13,6
13,6
639.9
729,5
807,2
947.9
2ФС24-6К7
2ФС24-6АѴ
2ФС24-6АІѴ
2ФС24-6 АІІІв
213,6
334,6
412Д
|552
430
398.6
398.6
398.6
1,8
50,3
13,6
13,6
722,9
812,5
890,2
1029,9
2ФС24-6/7К7
2ФС24-6/7ЛѴ
2ФС24-6/7АІV
2ФС24-6/7АІІІВ
240,3
382,4
471,2
1
603,2
484^§S
460, в
460.6
460.6
'1,8
48,3
•13.6,
;.ѵ _ · І
.. 13,6-.-
,.· 8Р2..4,
920,3
-1009,1—
ѵінм^т
2ФС24-7К7
2ФС24-7АѴ
2ФС24-7АІѴ
2ФС24-7 АІІІв
240,3
382,.4
471,2
603,2
572
547.8
547.8
547.8
11,4
41,9
13,6
13,6
892,8
1010,7
1099,5
1231Д
117
ПродоАоюение табл. 1.69
Арматура, :
кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
А-Ш
А-І
В-І
А-Ш
СтЗ
2ФС24-7/8К7
2ФС24-7/8АѴ
2ФС34-7/8АІѴ
2ФС24-7/8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
726,6
695.2
695.2
695.2
27,2
36,4
13,6
13,6
1084.4
1213,8
13І6,1
1478.4
2ФС24-8К7
2ФС24-8АѴ
2ФС24-8АІѴ
2ФС24-8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
841,8
810.4
810.4
810.4
33,6
36,4
13,6
13,6
1206
1335,4
1437,7
1600
ЗФС24-5К7
ЗФС24-5АѴ
ЗФС24-5АІѴ
ЗФС24-5АІІІВ
186,9
285,2
353,4
461,6
296.4
270.4
270.4
270.4
5
57
13,6
16,4
575,3
647,6
715,8
824
ЗФС24-5/6К7
ЗФС24-5/6АѴ
ЗФС24-5/6АІѴ
ЗФС24т5/6АІЦв
213,6
334,6
412,3
552
314
284.4
284.4
284.4
5
67
13,6
16,4
619.6
711
788.7
928,4
ЗФС24-6К7
ЗФС24-6АѴ
ЗФС24-6АІѴ
ЗФС24-6АІІІВ
213,6
334,6
412,3
552
314 „
284.4
284.4
284.4
5
57
13,6
16,4
619.6
711
788.7
928,4'
ЗФС24-6/7К7
ЗФС24-6/7АѴ
ЗФС24-6/7АІѴ
ЗФС24-6/7АІІІВ
240,3
.382,4
471,2
603,2
323
293.4
293.4
293.4
5
57
13,6
16,4
658,3
766,8
856.6
988.6
ЗФС24-7К7
ЗФС24-7АѴ
ЗФС24-7АІѴ
ЗФС24-7АІІІВ
240,3
382,4
471,2
603,2
323
293.4
293.4 ,
293.4
5
57
13,6
16,4
658,3
766,8
856.6
988.6
ЗФС24-7/8К7
ЗФС24-7/8АѴ
ЗФС24-7/8АІѴ
ЗФС24-7/8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
352,2
312
312
312
5
57,4
13,6
16,4
711.6
832,2
934.6
1096,8
ЗФС24-8К7
ЗФС24-8АѴ
ЗФС24-8АІѴ
ЗФС24-8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
341,4
301.2
301.2
301.2
5
56,5
13,6
16,4
699,9
820,5
922,β
І08й;і
ЗФС24-9К7
ЗФС24-9АѴ
ЗФС24-9ДІѴ
ЗФС24-9АІІІВ
320,4
4S|9,1
641,7
8Q7.8
445,8
400.4
400.4
400.4
5
56,9
13,6
16,4
858,1
991,4
1134
laqp.i
4ФС24-7/8К7
4ФС24-7/8АѴ
4ФС24-7/8АІѴ
4ФС24-7^8АІІІв
267
427,8
530,1
692,4
443,4
405.2
405.2
405.2
5
62,3
' 13,6
19,2
810,5
933,1
1935*,4
И9?;7
4ФС24-8К7
4ФС24-8АѴ
4ФС24-&АІѴ
4ФС2^:$7ѴІІІ9
267
427,8
53р, 1
692,4
443,4
405.2
405.2
405.2
5
62,3
13,6
19,2
810,5
рд
іи
4ФС24-8/9К7
4ФС24-8/9АѴ
4ФС24-£'/9АіѴ
4фС24-Щ§АІІІв
320,4
499,1
641,7
80.7,8
482.2
447.2
447.2
447.2
5
62,3
13,6
19,2
902,7
W
4ФС24-9К7
4ФС24-9ДѴ
4ФС24-9ХІѴ
4Φ024-ήΧΐΙΙρ
320,4
499·, 1
641,7
907.8
482.2
447.2
447.2
447.2
5
62,3
13,6
19,2
902,7
1945,4
1189
1366',?
118
Продолжение табл. 1.69
Арматура,
кг
Закладные
изделия, кг
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
Всего, кр
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
А-Ш
А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
4ФС24-10К7
4ФС24-10АѴ
4ФС24-10АІѴ
4ФС24-10АІІІВ
347,1
570,4
713
923,2
526
461.4
463
461.4
5,4
62,3
13,6
19,2
973,6
И32;з
1276,5
ЖА
4ФС24-11К7
4ФС24-11АІѴ
4ФС24-11АІѴ
4ФС24-11АІІІВ
400,5
641,7
784,3
1055,6
673,6
609
611,4
609
5,4
54.1
13,6
19,2
1166,4
1343'
1488
Ш6.9
4ФС24-12К7
4ФС24-12АѴ
4ФС24-12АІѴ
4ФС24-12АІІІВ
480,6
784,2
926,9
1357,2
1041,8
985.8
985.8
983,4
48,6
36,3
.13,6
19,2
1640,1
1897,7
2030,4
Ш.Ъ
Таблица 1.70. Сортамрнт сегментных раскосных ферм пролетом 24 м и расход стали пр кддреод
для агрессивной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные изделия,
кг
§регр, цр
напрягаемая
ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-Ш
А-І
В-І
А-ІІІ СтЗ
1ФС24-2АтпѴ
1ФС24-2АІѴ
1ФС24-2АІІІВ
202,3
263,9
285,2
288,2
1,8
49,3
13,6
13,6
568,8
630,4
651,7
1ФС24-2/ЗАтпѴ
1ФС24-2/3 АІѴ
1ФС24-2/ЗАІІІВ
235,6
301,6
356,5
274,2
1,8
49,3
13,6
13,6
688,1
654; І
709
1ФС24-ЗАтпѴ
1ФС24-ЗАІѴ
1ФС24-ЗАІІІВ
235,6
301,6
356,5
274,2
1,8
49,3
13,6
13,6
588,1
»■»
1ФС24-3/4АтпѴ
1ФС24-3/4 АІѴ
1ФС24-3/4АІІІВ
285,2
356,5
427,8
308,2
1,8
49
13,6
13,6
671,4
742,7
814'
1ФС24-4АтпѴ
1ФС24-4 АІѴ
1ФС24-4АІІІВ
285,2
356,5
427,8
329,4
1,8
49
13,6
13,6
m
8&;2
1ФС24-4/5АтпѴ
1ФС24-4/5АІѴ
ІФС24-4/5АІІІВ
334,6
427,8
461,6
337
1,8
48,8
13,6
13,6
749.4
842,6
876.4
1ФС24-5АтпѴ
1ФС24-5АІѴ
1ФС24-5АІІІВ
334,6
427,8
461,6
386,6
1,8
47,4
13,6
13,6
797.6
890,8
924.6
2ФС24-2АтпѴ
2ФС24-2АІѴ
2ФС24-2АІІІР
202,3
263,9
285,2
267,2
1,8
52,3
13,6
13,6
650,8
№
2ФС24-ЗАтпѴ
2ФС24-ЗАІѴ
2ФС24-3 АІІІв
' 235,-6
301,6
356,5 ^
271,2
1,8
52,3
13,6
13,6
588.1
654.1
7ф
2ФС24-3/4АтпѴ
2ФС24-3/4 АІѴ
2ФС24-3/4АІІІВ
285,2
356,5
427,8
284,2
1,8
52
13,6
13,6
650,4
721,7
w
119
Продолжение табл, ί.70
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные изделия,
кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІПв
А-ІІІ 1 А-1 1 В-I
А-ІІІ
СтЗ
2ФС24-4АтпѴ
2ФС24-4АІѴ
2ФС24-4АІІІВ
285,2
356,5
427,8
321
1,8
52
13,6
13,6
687,2
758,5
829,8
2ФС24-4/5АтпѴ
2ФС24-4/5АІѴ
2ФС24-4/5ІІІВ
334,6
427,8
461,6
331,8
2,2
52
13,6
13,6
747.8
841
874.8
2ФС24-5АтпѴ
2ФС24-5АІѴ
2ФС24-5АІІІВ
334,6
427,8
461*6
331*8
2,2
52
13,6
13,6
747.8
841
874.8
2ФС24 -5/6 АтпѴ
2ФС24-5/6АІѴ
2ФС24-5/6 AI I Ів
382,4
199,1
552
374
3
52
13,6
13,6
838,6
955,3
1008,2
2ФС24-6АтпѴ
2ФС24-6АІѴ
2ФС24-6/АІІІВ
382,4
499,1
552
459,2
3
49,8
13,6
13,6
921,6
1038,3
1091,2
2ФС24-6/7 АтпѴ
2ФС24-6/7АІѴ
2ФС24-6/7АІІІВ
427,8
570,4
603,2
530,8
3
47,2
13,6
13,6
1036
1178,6
1211,4
2ФС24-7АтпѴ
2ФС24-7АІѴ
2ФС24-7АІІІВ
427,8
570,4
603,2
623,8
12,6
40,8
13,6
13,6
1132,2
1274,8
1307,6
2ФС24-7/8АтпѴ
2ФС24-7/8АІѴ
2ФС24-7/8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
756,6
27,6
36,2
13,6
13,6
1346,7
1489,3
1540
2ФС24-8АтпѴ
2ФС24-8АІѴ
2ФС24-8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
889,4
36,5
34,8
13,6
13,6
1486,9
1629,5
1680,3
ЗФС24-5АтпѴ
ЗФС24-5АІѴ
ЗФС24-5АІІІВ
334,6
427,8
461,6
307,2
5
56,1
13,6
16,4
732.9
826,1
859.9
ЗФС24-5/6 АтпѴ
ЗФС24-5/6АІѴ
ЗФС24-5/6АІІІВ
382,4
499,1
552
326,4
5,4
56,1
13,6
16,4
800,3
917
969,9
ЗФС24-6АтпѴ
ЗФС24-6АІѴ
ЗФС24-6АІІІЗ
382,4
499,1
552
341,8
5,4
55,1
13,6
16,4
814,7
931,4
984,3
120
Продолжение табл. 1.70
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные изделия,
кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А -111
А-І
В-І
А-III
СтЗ
ЗФС24-б/7АтпѴ
ЗФС24-6/7АІѴ
ЗФС24-6/7АІІІВ'
427,8
570,4
603,-2
359,6
6,2
55,1
13,6
16,4
878,7
1021,3
1054,1
ЗФС24-7АтпѴ
ЗФС24-7АІѴ
ЗФС24-7АІІІВ
427,8
570,4
603,2
359,6
6,2
55,1
13,6
16,4
878,7
1021,3
1054,1
ЗФС24 -7/8 Атп V
ЗФС24-7/8 АІѴ
ЗФС24-7/8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
378,2
6,2
55,5 .
13,6
16,4
969
1111,6
1162,3
ЗФС24-8АтпѴ
ЗФС24-8АІѴ
ЗФС24-8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
380,2
8,1
54,2
13,6
16,4
971,6
1114,2
1164,9
ЗФС24-9АтпѴ
ЗФС24-9АІѴ
ЗФС24-9АІІІВ
570,4
713
807,8
463.8
464,6
463.8
8,1
54,6
13,6
16,4
1126,9
1270.3
1364.3
4ФС24-7/8АтпѴ
4ФС24-7/8АІѴ
4ФС24-7/8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
459
8,1
60
13,6
19,2
1059
1201,6
1252,3
4ФС24-8АтпѴ
4ФС24-8 АІѴ
4ФС24-8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
470,2
8,1
60
13,6
19,2
1070,2
1212,8
1263,5
4ФС24-8/9АтпѴ
4ФС24-8/9АІѴ
4ФС24-8/9 АІІІв
570,4
713
807,8
535.8
537,4
535.8
9,1
59
13,6
19,2
1206,9
1351,3
1444,5
4ФС24-9 АтпѴ
4ФС24-9 АІѴ
4ФС24-9АІІІВ
570,4
713
807,8
523.4
525
523.4
9,1
59
13,6
19,2
1194,7
1338,9
1432,1
4ФС24-10АтпѴ
4ФС24-10АІѴ
4ФС24*10АІІІв
641,7
855,6
923,2
568
569,6
568
12,3
57,4
13,6
19,2
1312,2
1527.7
1593.7
4ФС24-11 АтпѴ
4ФС24-11 АІѴ
4ФС24-ІІАІІІВ
784,3
998,2
1055,6
733.2
733.2
730,8
13,9
51^6
13,6
19,2
1615,8
1824,3
1884,7
4ФС24-12 АтпѴ
4ФС24-12АІѴ
4ФС24-12АІІІВ
883,5
1140,8
1357,2
1142
1141,2
1139,6
60,1
32
13,6
19,2
2150,4
2406,9
2621,7
121
Таблица. 1.71. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 24 м из высокопрочного бетона
и расход стали по классам для нормальной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ | А-ІІІв
А-111 A-I
B-I
A- III
СтЗ
1ФС24‘4К7
1ФС24-4АѴ
1ФС24-4АІѴ '
1ФС24-4АІІІВ
160,2
263,9 '
334,6
427,8
276,2
257
257
257
1
49,3
13,6
13,6
513,9
598,4
669,1
762,3
1ФС24-6К7
1ФС24-5АѴ
1ФС24-5АІѴ
1ФС24-5АІІІВ
186,9
285,2
353,4
461,6
304,2
285
285
285
1,8
49,3
13,6
13,6
569.4
648.5
716,7
824,9
2ФС24-6К7
2ФС24-6АѴ
2ФС24-6АІѴ
2ФС24-6АІІІВ
213,6
334,6
412,3
552
329,2
297.8
297.8
297.8
1,8
52,5
13,6
13,6
624.3
713,9
791,6
931.3
2ФС24-6/7К7
2ФС24-6/7АѴ
2ФС24-6/7АІѴ
2ФС24-6/7АІІІВ
. 240,3
382,4
471,2
603,2
352
327.8
327.8
327.8
1,8
52,5
13,6
13,6
673,8
791,7
880,5
1012,5
2ФС24-7К7
2ФС24-7АѴ
2ФС24-7АІѴ
2ФС24-7АІІІВ
240,3
382,4
471,2
603,2
424,4
400.2
400.2
400.2
1,8
50,3
13,6
13,6
744
861,9
950,7
1082,7
2ФС24-7/8К7
2ФС24-7/8АѴ
2ФС24-7/8АІѴ
2ФС24-7/8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
472,2
440.8
440.8
440.8
1,8
50
13,6
13,6
818,2
947,6
1049,9
1212,2
2ФС24-8К7
2ФС24-8АѴ
2ФС24-8АІѴ
2ФС24-8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
589,8
558.4
558.4
558.4
1,8
47,8
13,6
13,6
933,6
1063
1165,3
1327,6
ЗФС24-9К7
ЗФС24-9АѴ
ЗФС24-9АІѴ
ЗФС24-9АІІІВ
320,4
499,1
641,7
807,8
383
337.6
337.6
337.6
5
56,5
13,6
16,4
794,9
928,2
1070.8
1236.9
4ФС24-11К7
4ФС24-11АѴ
4ФС24-11АІѴ
4ФС24-11АІІІВ
' 400,5
641,7
784,3
1055,6
563,2
498.6
501
498.6
5,4
59,9
13,6
19,2
1061,8
1238.4
1383.4
1652,3
4ФС24-12К7
4ФС24-12АѴ
4ФС24-12АІѴ
4ФС24*12Аііів
480,6
784,3
926,9
1357,2
651.8
561.8
561.8
559,4
5,4
59,9
13,6
19,2
1230,5
1444,2
1586,8
2014,7
Таблица 1.72. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 24 м из высокопрочного бетона
и расход стали по классам для агрессивной среды, плиты покрытий размером 3X6 м
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
* ненапрягаемая
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ
А-І
В-І
А-ІІІ 1 СтЗ
1ФС24-4АтпѴ
1ФС24-4АІѴ
1ФС24-4АИІВ
285,2
356,5
427,8
292,6
1,8
49
13,6
13,6
655,-8
727,1
798,4
1ФС24-бАтпѴ
1ФС24-5ЛІѴ
1ФС24-5АІІІВ
334,6
427,8
461,6
315,8
1,-8
48,8
13,6
13,6
728.2
821,4
855.2
122
Продолжение табл. І.72
Арматура, кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-Ш
А-І
В-І
А-III
СтЗ
2ФС24- 6АтпѴ
2ФС24-6АІѴ
2ФС24-6 АІІІв
382,4
499,1
552
360
3
51,4
13,6
13,6
824
940,7
993,6
2ФС24-6/7АтпѴ
2ФС24-6/7АІѴ
2ФС24-6/7АІІІВ
427,8
570,4
603,2
390
3
51,4
13,6
13,6
809,4
1042
1074,8
2ФС24-7АтпѴ
2ФС24-7АІѴ
2ФС24-7АІІІВ
427,8
570,4
603,2
468,2
3
49,2
13,6
13,6
975,4
1118
1150,8
2ФС24-7/8АтпѴ
2ФС24-7/8АІѴ
2ФС24-7/8АІІІВ
499,1
641,7
692,4
494,2
3
49,2
13,6
13,6
1072,7
1215,3
1266
2ФС2 4-8 АтпѴ
2ФС24-8АІѴ
2ФС24-8АІІІ
499,1
641,7
692,4
622,6
4,7
46,4
13,6
13,6
1200
1342,6
1393,3
ЗФС24-9АтпѴ
ЗФС24-9АІѴ
ЗФС24-9 АІІІв
570,4
713
807,8
401
401,8
401
8,1
54,2
13,6
16,4
1063,7
1207.1
1301.1
4ФС24-11 АтпѴ
4ФС24-11АІѴ
4ФС24-11 АІІІв
784,3
998,2
1055,6
610.4
610.4
608
13,9
57,4
13,6
19,2
1498,8
1712.7
1767.7
4ФС24-12АтпѴ
4ФС24-12АІѴ
4ФС24-12АІІІВ
883,5
1140,8
1357,2
718
718
715,6
16,9
55,6
13,6
19,2
1706,8
1964.1
2178.1
Таблица 1.73. Сортамент сегментных раскосных ферм пролетом 24 м из бетона на пористых
заполнителях и расход стали по классам, плиты покрытий размером 3X6 м
Арматура,
кг
Закладные
Марка фермы
напрягаемая
ненапрягаемая
изделия, кг
Всего, кг
К-7
А-Ѵ
1 А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ 1
1 А-І
В-І
А-ІІІ
СтЗ
1ФС24-2К7
1ФС24-2АѴ
1ФС24-2АІѴ
1ФС24-2АІІІВ
106,8
173,4
226,2
285,2
324,2
301.8
301.8
301.8
0,6
47,9
13,6
13,6
506.7
550,9
603.7
662.7
2ФС24-2К7
2ФС24-2АѴ
2ФС24-2АІѴ
2ФС24-2АІІІВ
105,8
173,4
226,2
285,2
291,2
265.4
265.4
265.4
0,6
52,5
13,6
13,6
478,3
519,1
571,9
631,6
2ФС24-ЗК7
2ФС24-ЗАѴ
2ФС24-ЗАІѴ
2ФС24-3 АІІІв
133,5
235,6
285,2
356,5
434,6
395.4
395.4
395.4
1
48,3
13,6
13,6
644,6
709,5
758,1
829,4
2ФС24-4К7
2ФС24-4АѴ
2ФС24-4АІѴ
2ФС24-4АІІІВ
160,2
263,9
334,6
427,8
468,8'
468.8
468.8
496,6
Іо,6
41,9
13,6
13,6
736,5
812,4
883,1
976,3
ЗФС24-ЗК7
ЗФС24-ЗАѴ
ЗФС24-ЗАІѴ
ЗФС24-ЗАПІВ
133,5
235,6
285,2
356,5
279,6
232.4
232.4
232.4
4,2
57
13,6
16,4
504,3
559,2
608,8
680,1
123
Продолжение табл. /.7 3
Марка фермы
Арматура, кг
Закладные
изделия, кг
Всего, кг
напрягаемая
ненапрягаемая
К-7
А-Ѵ
А-ІѴ
А-111 в
А-111
А-1
'B-I
Л-ІІІ 1 СтЗ
ЗФС24-4К7
ЗФС24-4АѴ
ЗФС24-4АІѴ
ЗФС24-4АІІІВ
160,2
263,9
334,6
427,8
292,4
245.2
245.2
245.2
5
57
13,6
16,4
544,6
601,1
671,8
765
ЗФС24-5К7
ЗФС24-5АѴ
ЗФС24-5АІѴ
ЗФС24-5АІІІВ
186,9
285,2
353,4
461,6
292.4
266.4
266.4
266.4
5
57
13,6
16,4
571,3
643,6
711,8
820
ЗФС24-5/6К7
ЗФС24-5/6АѴ
ЗФС24-5/6АІѴ
ЗФС24-5/6АІІІВ
213,6
334,6
412,3
552
350,8
321.2
321.2
321.2
5
57,4
13,6
16,4
656,-8
748,2
825,9
1 965,6
4ФС24-5К7
4ФС24-5АѴ
4ФС24-5АІѴ
4ФС24-5АІІІВ
186,9
285,6
353,4
461,6
361,8
291.6
291,-6
291.6
5
62,8
13,6
19,2
649.3
677.4
745,6
853,8
4ФС24-6К7
4ФС24-6АѴ
4ФС24-6АІѴ
4ФС24-6АІІІВ
213,6
334,6
412,3
552
378.6
291.6
291.6
291.6
5
62,8
13,6
19,2
692.8
726.8
804,5
944,2
4ФС24-7К7
4ФС24-7АѴ
4ФС24-7АІѴ
4ФС24-7АІІІВ
240,3
382,4
471,2
603,2
400,2
348.8
348.8
348.8
5
62,3
13,6
19,2
741,1
831,8
920,6
1052,6
4ФС24-7/8К7
4ФС24-7/8АѴ
4ФС24-7/8АІѴ
4ФС24-7/8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
443,4
405.2
405.2
405.2
5
62,3
13,6
19,2
810,5
933,1
1035,4
1197,7
4ФС24-8К7
4ФС24-8АѴ
4ФС24-8АІѴ
4ФС24-8АІІІВ
267
427,8
530,1
692,4
463,8
425.6
425.6
425.6 ·
5
62,3
13,6
19,2
830,9
953,5
1055,8
1218,1
Таблица 1.74. Ключ для подбора марок ферм сериц ПК-01-129/78 для зданий без подвесных
кранов, без агрессивной среды и без перепадов профиля покрытий1
Расчетная нагрузка, кгс/м-
Пролет 18 м, шаг ферм
Пролет 24 м, шаг ферм
6
м
12 м
6
м
12 м
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
Здания без фонарей
300
100
1—1
І—2
- 1
1 м
1—2
-
350
100
1—2
1—2
( 1—5
1—2
1—2/3
3—5/6
400
( 100
/140—210
2—І
1— 2/3
2— 2/3
; з-б
1—2
2—3
1— 2/3
2— 3
3—5/6
450
. 100
'140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
3—7
2—6/7
' 1—2/3
2—3
1— 3/4
2— 3/4
3—6/7
2—6/7
500
100
140—280
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
3— 7
4— 7/8
1— 2/3
2— 3
1— 3/4
2— 3/4
3—7/8
2- 7/8
124
Продолжение табл. 1.74
Расчетная нагрузка, кгс/м-
Пролет 18 м, шаг ферм
Пролет 24 м, шаг ферм
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
6 м
12 м
6 м
12 м
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
550
140—280
2—3/4
2—3/4
4—8/9
2—3/4
2—4/5
4—8/9
600
140—280
2—3/4
2—4/5
4—8/9
2—3/4
2—4/5
4—8/9
650
210—280
2—4
2—4/5
4—8/9
2—4/5
2—5/6
4—10
700 1 210—280 1 2—5 | 2—5/6
4—10 1 2—5/6
2—5/6
4—10
Здания с фонарями
300
100
1—1
1—2 I
-
1—2
1-2
-
350
100
1—2
1—3
3—5
1—2
1—2/3
3—5/6
400
100
140—210
1—2
2—2/3
1— 2/3
2— 2/3
3—5
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3
3—6/7
450
100
140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
3—7
2—7
1— 2/3
2— 3
1— 3/4
2— 3/4
3—7/8
2—7/8
500
100
140- 280
1— 3
2— 3
1- 3/4
2— 3/4
3— 8
4— 7/8
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
3— 8
4— 8/9
550
140—280
2—3/4
2—3/4
4—8/9
2—3/4
2—4/5
4—8/9
600
140—280
2—4
2—4/5
4—8/9
2—5
2—5/6
4—10
650
210—280
2—4/5
2—5/6
4—8/9
2—5/6
2—5/6
4—10
700
210—280
2—5
2-6/6
4-10
1 2-5/6
1 2—5/6
4—11
1 Первая цифра в марке ферм обозначает типоразмер по опалубке, вторая — порядковый номер
фермы по несущей способности.
Таблица 1.75. Ключ для подбора марок ферм серии ПК-01-129/78 для зданий без подвесных
кранов, с агрессивной средой, без перепадов профиля покрытий1
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Пролет 18 м, шаг ферм
Пролет 24 м, шаг ферм
6
м
12 м
6
м
12 м
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
-
Здания без фонарей
300
100 I
і—1 I
1-2 I
-
1—2
і—2 I
-
350
100
1—2
1—2
1—4/5
1—2
1—2/3
3—5/6
400
100
140—210
1—2
2—2
1— 2/3
2— 2/3
3—5/6
1—2
2—3
1— 2/3
2— 3
3—5/6
450
100
140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
3—7
2—6/7
1— 2/3
2— 3
1— 3/4
2— 3/4
3—6/7
2—6/7
500
100
140—280
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
3— 7
4— 7/8
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
ю со
1 1
-О ·~0
ОО 00
125
Продолжение табл. 1.75
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Пролет 18 м, шаг ферм
Пролет 24 м, шаг ферм
6
м
12 м
6
м
12 м
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
без
грузов
с грузами
3 т
без
грузов
без
грузов
с грузами
3 т
без
.грузов
550
140—280
2—3/4
2—4/5
4—9
2—3/4
2—4/5
4—8/9
600
140—280 ’
2—4
2—4/5
4—9
2—4/5
2—4/5
4—10
650
210—280
2—4/5
2—4/5
4-10
2—4/5
2—5/6
4-10
700
210—280
2—4/5
2-4/5
1 4—10
2—5/6
2—5/6
4-11
Здания с фонарями
300
100
1-1
1—2
1—2
1—2/3
-
350
100
1—2
1—2/3
1—5
1—2
1- 2/3
3—5/6
400
100
140—210
1—2
2—2/3
1— 2/3
2— 2/3
3—5/6
1— 2/3
2— 3
1- 3/4
2— 3/4
3-6/7
450
100
140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
3—7
2—7
1— 3
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
3- 7/8
2—7/8
500
100
140—280
1— 3
2— 3
1- 3/4
2— 3/4
3— 8
4— 7/8
1- 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
3—8
2—7/8
550
140—280
2—4
*
2—4/5
4—9
2—4/5
2—4/5
4—8/9
600
140—280
2—4/5
2—4/5
4—9
2—5
2—5/6
4—10
650
210—280
2—4/5
2—4/5
4—10
2—5/6
2—5/6
4—10
700
210—280
2—5
1 2—5/6
1 4~10
1 2—5/6
2—5/6
4-11
г Первая цифра в марке ферм обозначает типоразмер по опа^бке, вторая — порядковый номер
фермы по несущей способности.
Таблица 1.76. Ключ для подбора марок ферм с шагом 6 м для зданий с пролетами 18 м, с
подвесными кранами, без агрессивной среды и без перепадов профиля покрытия1
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т ,
Один двухопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от Нес а покры*
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
Здания без фонарей
300
100
І—2
І—2
1—2/3
1—І
1—1
1—1
350
100
1—2
1—2/3
1- 2/3
1—2
1—2
1—2
400
100
140—210
·, 1—2/3
2—2/3
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
1—2
2—2
1—2
2—2
1-2
2—2
450
100
140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 2/3
2— 2/3
1- 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2- 2/3
500
100
140—280
1— 3/4
2— 3/4
1- 3/4
2— 3/4
1- 4/5
2— 4/5
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
126
Продолжение табл. 1.76
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один двухопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
550
140—280
2—3/4
2—4/5
2—4/5
2—3/4
2—3/4
2—3/4
600
140—280
2—4/5
2-4/5
2—5/6
2—3/4
2—3/4
2—3/4
650
210—280
2-4/5
2—5/6
2- 5/6
—4
2—4
2—4
700
210—280
2—5/6
2—5/6
2—6/7
2—5
2—5
2—5
Здания с фонарями
300
100
1—2
1-2/3
1-2/3 1
і—2
І—2
1—2
350
100
1—2/3
1—2/3
1—3/4
1—2
1—2
1—2
400
100
140- 210
1— 2/3 ·
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 2/3
2— 2/3
1- 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
450
100
140—210
1— 2/3
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
500
100
140—280
1- 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
1— 3
2— 3
1— 3
2— 3/4
1— 3
2— 3/4
550
140—280
2—3/4
2—4/5
2—5/6
2—3/4
2-3/4
2—3/4
600
140—280
2—4/5
2—5/о
2—5/6
2—4
2—4
2—4
650
210—280
2—5/6
2—5/6
2—6/7
2—4/5
2-4/5
2—4/5
700
210—280
1 2-5/6
2—5/5
2—6/7
2—5
1 2-5/6
j 2—5/6
1 Первая цифра в марке ферм обозначает типоразмер по опалубке, вторая — порядковый номер
фермы по несущей способности.
Таблица 1.77. Ключ для подбора марок ферм с шагом 6 м для зданий с пролетами 18 м,
с подвесными кранами, с агрессивной средой, без перепадов профиля покрытия1
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один двухопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
Здания без фонарей
300 I
100
1—2
І—2
1—2/3
1—1
i
1 і-1 .
350
100
1—2
1—2/3
1—2/3
1—2
1—2
1—2
400
100
140-210
1— 2/3
2— 2/3
1- 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
1- 2
2—2
1—2
2—2
1—2
2—2
450
100
140—210
1 -2/3
2—2/3
1— 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2- 4/5
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
500
100
140—280
1- 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
1— 2/3
2— 2/3
1- 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
127
Продолжение табл. 1.77
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один двухопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
550
140—280
2—4/5
2—4/5
2—4/5
2-3/4
2- 3/4
2—3/4
600
140—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—3/4
2—4/5
2—4/5
650
210—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
700
210—280
2-4/5 1
2—5/6 1
2-6/7
2—4/5
2—4/5
2—4/5
Здания с фонарями
300
100
1 1—2
I 1—2/3
1—2/3
1 1—2
1—2
1 '-2
350
100
1—2/3
1—2/3
1—3/4
1—2
1—2
1-2
400
100
140—210
1— 2/3
2— 2/3
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 4/5
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
450
100
140—210
1— 2/3
2— 3/4
1— 3/4
2— 4/5
1- 4/5
2— 4/5
1— 2/3
2— 2/3
1— 2/3
2— 2/3
1- 2/3
2- 3
500
100
140—280
1- 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
1— 3
2— 3
1 -3
2—3/4
1— 3
2— 3/4
550
140—280
2—4/5
2—4/5
2—4/5
2—4
2—4
2—4
600
140—280
2—4/5
2—5/6
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
650
210—280
2—4/5
2—5/6
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
700
210—280
2—5/6
2—5/6
2—6/7
2—5
2-5
2—5
первая цифра в марке ферм обозначает типоразмер по опалубке, вторая — порядковый номер
фермы пэ несущей способности.
Таблица 1.78. Ключ для подбора марок ферм с шагом 6 м для зданий с пролетами 24 м,
с подвесными кранами, без агрессивной среды и без перепадов профиля покрытия1
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один трехопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3.2
5
Здания без фонарей
300 100 1—2 1—2 1—2/3 1—2 1—2 1—2
350
100
1—2
1—2/3
1—2/3
1—2
1—2/3
1—2/3
400
100
140- 210
1— 2/3
2- 3
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3/4
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3
450
100
140—210
1— 2/3
2— 3
1- 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2- 3/4
1— 2/3
2— 3
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
500
100
140—280
1— 3/4
2— 3/4
1—3/4
3—3/4
1— 4/5
2— 4/5
1- 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
Продолжение табл. 1.78
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью,. т
Один трехопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем*
НОСТЬЮ, Ф
от веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
550
140—280
2—3/4
2—4/5
2—4/5
2—3/4
2—4/5
2—4/5
600
140—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
650
210—280
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
700
210—280
2—5/6
2-5/6
2—6/7
2—5/6
2—5/6
1 2-5/6
Здания с фонарями
300
100
1—2
1—2/3
1-2/3
1 і-2 1
1-2/3
1—2/3
350
100
1—2/3
1—2/3
1—2/3
1—2/3
1—2/3
1—2/3
400
100
140—210
1—2/3
• 2—3
1— 2/3
2- 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 2/3
2— 3
1- 2/3
2— 3/4
1— 2/3
2— 3/4
450
100
140—210
1- 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 4/5
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
500
100
140—280
1— 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
3—5/6
2—4/5
1— 3/4
2— 3/4
1— 4/5
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
550
140—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
600
140—280
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
650
210—280
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
700
210—280
1 2—5/6
2—6/7
1 2—6/7
1 2—5/6
2—6/7
2—6/7
1 Первая цифра в марке ферм обозначает типоразмер по опалубке, вторая — порядковый номер
фермы но несущей способности.
Таблица 1.79. Ключ для подбора марок ферм с шагом в м Для зданий с пролетами 24 м,
с подвесными кранами, с агрессивной 'средой, без перепадов профиля покрытия1
Расчетная нагрузка, кгс/м*
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один трехопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
от веса покры»
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
Здания без фонарей
300 j
1 100
1—2
1—2
1—2/3
1—2
1—2
1—2
350
100
1—2
1—2/3
1—2/3
1—2
1—2/3
1—2/3
400
100
140—210
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 2/3
2— 3
1— 2/3
2— 3
1- 2/3
2— 3
450
100
140—210
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
500
100
140—280
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
9—751
129
Продолжение табл. J.79
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Два двухопорных подвесных
крана в пролете грузоподъем¬
ностью, т
Один трехопорный подвесной
кран в пролете грузоподъем¬
ностью, т
ог веса покры¬
тия и снега
в том числе
от снега
1
2
3,2
2
3,2
5
550
140—280
2—4/5
2- 4/5
2—4/5
2—4/5
2—4/5
•2—4/5
600
140—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2-4/5
650
210—280
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
•2—5/6
700
210—280
2—5/6
1 2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
Здания с фонарями
300
100
1—2
1—2/3
1—2/3
1—2
1—2/3
1—2/3
350
100
1—2/3
1—2/3
1—3/4
1—2/3
1—2/3
1—2/3
400
100
140- 210
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2— 3/4
450
100
140—210
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2- 4/5
1— 4/5
2— 4/5
1— 3/4
2— 3/4
1— 3/4
2- 3/4
1— 3/4
2— 3/4
500
100
140—280
1— 4/5
2- 4/5
1— 4/5
2— 4/5
3—5/6
2—4/5
1— 3/4
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
1— 4/5
2— 4/5
550
140—280
2—4/5
2—4/5
2—5/6
2—4/5
2—4/5
2—4/5
600
140—280
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
2—5/6
650
210—280
2—5/с
2—5/6
2—5/6
2—5/6
‘2—5/6
2—5/6
700
210—280
2—5/6
2—6/7
I 2—6/7
2—5/6
2—5/6
2—5/6
' Первая цифра в марке ферм обозначает гипоразмер по опалубке, вторая — порядковый номер
фермы по несущей способности.
при наличии химически агрессивной газо¬
вой среды, с расчетной сейсмичностью до
Ь баллов.
Нагрузка от подвесных кранов принята
из условия максимального сближения на
колее двух кранов грузоподъемностью до
3,2 т; при кранах грузоподъемностью 5 т
нагрузка учтена от одного крана, поэтому
в проекте здания должно быть разработа¬
но соответствующее решение по обеспече¬
нию такого расстояния между кранами, при
котором нагрузка на каждую ферму будет
приходиться от одного крана.
Ключи для подбора марок ферм в за¬
висимости от нагрузки от собственного ве¬
са покрытия, снега и подвесных кранов или
грузов приведены в табл. 1.74—1.79. При
применении ферм в сейсмических районах
предпочтение следует отдавать зданиям
без фонарей или с зенитными фонарями.
Марки ферм состоят из трех групп
буквеннѳ-цифровых индексов, например
1ФС18-2АѴВ-аН или 2ФС24-ЗК7П-ПС1.
В первой группе цифровой индекс в начале
марки обозначает порядковый номер типо¬
размера фермы по опалубке (для каждого
пролета принято по четыре типоразмера),
буквенный индекс ФС характеризует тип
конструкции (ферма стропильная сегмент¬
ная), второй цифровой индекс представляет
собой размер пролета в метрах. Вторая
группа включает индексы, обозначающие
номер фермы по несущей способности. (1—
12), класс напрягаемой арматуры (А-Ѵ, К-7
и т. д.), вид бетона (высокопрочный марок
Рис. 1.139. Армирование узлов сегментных ферм
130
Μ 700 и Μ 800—В, на пористых заполните¬
лях П). Третью группу составляют индек¬
сы, отображающие применение плит шири¬
ной 1,5 м, вызывающих местный изгиб верх¬
него пояса (индекс «а»), плотность бетона
при наличии агрессивной среды (Н — при
слабоагрессивной степени, П — при средне¬
агрессивной степени), использование ферм
в зданиях с расчетной сейсмичностью 7 и 8
баллов (индекс С), наличие дополнительных
закладных изделий (индекс 1, 2 ...).
В вып. 1 серии ПК-01-129/78 приведе¬
ны значения максимально допустимых рас¬
четных усилий в элементах ферм, а также
усилия в них от единичных сил. Этими дан¬
ными пользуются в случаях, когда нагруз¬
ки, действующие на ферму, отличаются от
приведенных в ключах (см. табл. 1.74—1.79).
При этом следует иметь в виду коэффици¬
ент условий работы бетона /Пбі (СНиП
11-21 -75; табл. 15), принимаемый равным
0,85, если к ферме не приложены нагрузки
от транспортных средств, и 1,1, если учи¬
тываются нагрузки, длительность действия
которых мала (подвесные краны и т. п.).
Это обстоятельство необходимо иметь в
виду также при разработке проектов ре¬
конструкции зданий, в которых установле¬
ны фермы, изготовленные по рабочим чер¬
тежам ранее действовавшей серии ПК-01-
129/68, так как нельзя уравнивать несущую
способность ферм, определенную без учета
коэффициента /Пбі, в условиях постоянно
действующих нагрузок и при наличии под¬
весных транспортных средств.
1.5.3. Безраскосные фермы для покрытий
зданий со скатной кровлей
Типовые безраскосные фермы арочного
(кругового) очертания для зданий проле¬
тами 18 и 24 м при шаге ферм 6 и 12 м
(рис. 1.140) разработаны в серии 1.463-3.
Фермы запроектированы на ту же область
применения, что и сегментные фермы серии
ПК-01-129/78.
Сортаменты ферм пролетами 18 и 24 м,
а также расход бетона и арматуры по клас¬
сам стали приведены в табл. 1.80 и 1.81.
Фермы запроектированы с предвари¬
тельно напряженным нижним поясом. Для
ферм одного пролета всех марок приняты
одинаковые размеры внешнего контура, что
позволяет изготовлять их в комбинирован¬
ных опалубочных формах со сменными
вкладышами.
Предварительно напряженная арматура
нижнего пояса стержневая, проволочная
и прядевая с натяжением на упоры механи¬
ческим способом (для натяжения можно
также применять и электротермический спо¬
соб натяжения). Ненапрягаемую арматуру
выполняют в виде сварных каркасов. Мар¬
ки ферм не зависят от того, применяются
плиты шириной 3 или 1,5 м.
Ключи для подбора марок безраскос-
ных ферм для наиболее распространенных
комбинаций нагрузок приведены в табл.
1.82—1.84. В серии 1.463-3 содержатся клю¬
чи по подбору марок ферм для ряда дру¬
гих комбинаций нагрузок, в том числе для
зданий с перепадами высот.
Закладные изделия для крепления
фонарей и плит покрытия не включены в
расход материалов на фермы и учитываются
дополнительно при проектировании кон¬
кретных объектов.
При проектировании зданий закладные
изделия, приведенные в серии 1.463-3, дол¬
жны быть заменены соответствующими об¬
легченными унифицированными закладны¬
ми изделиями.
Конструктивное решение ферм (защит¬
ные слои, категория трещиностойкости)
позволяет применять их также в зданиях
со слабо- и среднеагрессивными воздушны¬
ми средами при условии выполнения требо¬
ваний нормативных документов по антикор¬
розионной защите конструкций.
Для покрытий зданий с сильноагрессив-
ной средой разработаны безраскосные фер¬
мы с предварительным напряжением в стой-
Рис. 1.140. Схема армирования безраскосной фермы пролетом 24 м
/ — каркас верхнего пояса; 2 — нижним предварительно напряженный пояс с вариантами армиро¬
вания; 3 — прядевая арматура; 4 — проволочная; 5 — стержневая; 6 — окаймляющий каркас; 7 —
каркас стоек (поперечная арматура условно не показана)
9;
131
Таблица 1.80. Сортамент безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. 1 и II)
для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м и расход материалов
Расход арматуры, кг
Марка фермы
Ширина сеченк
поясов, мм
Расход бетона,
м3, марка бетоі
(масса фермы,
ненапрягаемой
варианты
напрягаемой
итого
Закладные и н
кладные издел
кг
Общий расход
1 стали, кг
А-1
А-ІІ1
В-І
А-1Ѵ
Α-ΙΙΙΒ
Π-7
Β-ΙΙ
1
2
3
4
5
6
1
8
9
10
11
12
13
ФБ181-1АІѴ
2,6
18
152
36
161
367
23
390
ФБ181-1АІІІВ
240
М400
18
152
36
178
384
23
407
ФБ181-1В
(6,5)
18
152
36
—
90
296
23
319
ФБ181-2АІѴ
26
20
177
36
178
411
23
434
ФБ181-2АІІІВ
240
М400
20
177
36
196
__
, .
429
23
452
ФБ181-2П
(6,5)
20
177
36
120
353
23
376
ФБ181-2В
20
177
36
—
—
112
345
23
368
ФБ181-ЗАІѴ
2,6
20
192
36
178
426
23
449
ФБ181-ЗАІІІВ
240
М400
20
192
36
196
444
23
467
ФБ181-ЗП
(6,5)
20
192
36
_
160
,
408
23
431
ФБ181-ЗВ
20
192
36
—
—
146
394
23
417
2,6
20
211
36
196
463
23
486
ФБ181-4АІѴ
М400
20
211
36
214
. ^
481
23
504
ФБ181-4АІІІВ
240
(6,5)
ФБ181-4П
ФБ181-4В
«^ и
20
211
36
160
,
427
23
450
М500
(6,5)
20
211
36
—
—
—
146
413
23
436
ФБ18ІІ-4П
3,1
21
176
40
120
357
23
380
ФБ18Ц-4В
240
М400
(7,7)
21
169
40
—
—
112
342
23
365
ФБ18ІІ-5АІѴ
3,1
24
222
40
214
493
23
516
ФБ18ІІ-5АІІІВ
240
М400
24
215
40
246
,
525
23
548
ФБ18Ц-5П
п 71
24
215
40
,
160
446
23
469
ФБ18Ц-5В
Wl'/
24
215
40
—
—
146
425
23
448
ФБ18ІІ-6АІѴ
3,1
25
222
40
246
_
.
526
23
549
ФБ18ІІ-6АІІІВ
240
М400
25
215
40
277
557
23
580
ФБ18Ц-6П
П 71
25
215
40
.
200
487
23
510
ФБ18Ц-6В
25
215
40
—
—
—
190
470
23
493
ФБ18ЦІ-7АІѴ
3,7
22
204
42
277
__
_
545
25
570
ФБ18ІІІ-7АІІІВ
280
М400
22
204
42
__
313
,
581
25
606
ФБ18ІІІ-7П
ί9 21
22
214
42
160
438
25
463
ФБ18ІЦ-7В
22
204
42
—
—
—
157
435
25
460
ФБ18ІЦ-8АІѴ
3,7
36
285
42
313
_
676
25
701
ФБ18ЦІ-8АІІІВ
280
М400
36
285
42
348
711
25
736
ФБ18ПІ-8П
(9,2)
36
295
42
200
573
25
598
ФБ18Ш-8В
36
285
42
—
—
—
190
553
25
578
ФБ18ІП-9АІѴ
3,7
26
282
40
348
706
25
721
ФБ18ІІІ-9АІІІВ
280
М500
26
282
40
366
—
—
714
25
739
ФБ18ЦІ-9П
(9,2)
26
282
40
_
200
—
548
25
573
ФБ18Ш-9В
26
267
40
—
—
—
190
523
25
548
ФБ18ІѴ-9АІѴ
4,2
24
236
44
322
,
,
626
25
651
ФБ18ІѴ-9АІІІВ
280
М400
24
236
44
366
—
—
670
25
695
ФБ18ІѴ-9П ‘
(10,5)
24
243
44
,—
—
200
—
511
25
536
ФБ18ІѴ-9В
24
236
44
—
—
—
179
483
25
508
ФБ18ІѴ-10АІѴ
4,2
29
274
44
348
685
25
720
ФБ18ІѴ-10АІІІВ
280
М400
29
274
44
—
401
—
—.
748
25
773
ФБ18ІѴ-10П
И0 51
29
288
44
—.
200
—
561
25
586
ФБ18ІѴ-10В
29
274
44
—
—
—
190
537
25
562
ФБ18ІѴ-11АІѴ
4,2
29
329
44
401
,
,
803
25
828
ФБ18ІѴ-11АІІІВ
280
М400
29
329
44
—
454
—
—
856
25
881
ФБ18ІѴ-11П
ПО 51
29
337
44
—
—
240
—
650
25
675
ФБ18ІѴ-11В
29
323
44
—
—
—
224
620
25
645
ФБ18ІѴ-12АІѴ
4,2
29
335
44
454
,
862
25
887
ФБ18ІѴ-12АІІІВ
280
М500
29
335
44
—
521
—
—.
929
25
954
ФБ18ІѴ-12П
(10,5)
29
351
44
—,
—
280
—
704
25
729
ФБ18ІѴ-12В
29
328
44
—
—
—
269
670
25
695
ФБ18ІѴ-13АІѴ
4,2
68
499
33
521
1121
25
1146
ФБ18ІѴ-13АІІІВ
280
М500
68
499
33
—
302
—
- —
1175
25
1200
ФБ18ІѴ-13П
ПО 51
68
507
33
—
—.
280
—.
928
25
953
ФБ18ІѴ-13В
68
484
33
—
—
—
302
887
25
912
Примечание. Применение ферм с напрягаемой арматурой кладсаАІІІ допускается в случа¬
ях, оговоренных в директивном письме Госстроя СССР от 15 апреля 1980 г. № 42-Д.
132
Таблица 1.81. Сортамент безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. I, III)
для покрытий зданий с шагом ферм 6 и 12 м и расход материалов
23Ш
и*
с?
о
Расход арматуры,
кг
и
,
'sl
·«
* К
н
υ
·«
Я
а
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
и Я
К
S
о а Η
S Ш
о
X
О)
•ѳ·
(0
а
«
υ
со s
Я І
К 2
о. .
Я η
>o δ Я
х a JeL
υ а.**
А-І
А-ІІІ
В-І
А-ІѴ
А-ІІІв
К-7
В-П
итого
. я я
Ut £
СО а
ч я
а ес
υ
СО
CU
я Ь
3*
£
Й о
Я υ
S i S
СО СО
СО Ч
£ я
О ч
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
ФБ241-1АІѴ
3,7
27
198
51
236
512
22
534
ФБ241-1АІІІВ
240
М400
27
198
51
261
537
22
559
ФБ241-Ш
(9,2)
27
198
51
160
436
22
458
ФБ241-2В
27
198
51
—
—
—
148
424
22
446
ФБ241-2АІѴ
3,7
32
300
51
286
669
22
691
ФБ241-2АІІІВ
*
М400
32
300
51
328
711
22
733
ФБ241-2П
240
(9,2)
32
304
51
213
600
22
622
ФБ241-2В
32
300
51
—
—
—
192
575
22
597
ФБ241-ЗАІѴ
3,7
30
328
51
328
737
22
759
ФБ241-ЗАІІІВ
240
М500
30
328
51
369
_
778
22
800
ФБ241-ЗП
(9,2)
30
328
51
213
622
22
644
ФБ241 -ЗВ
30
328
51
—
—
—
192
601
22
623
ФБ24Ц-ЗАІѴ
4,2
28
252
55
328
663
22
685
ФБ24Ц-ЗАІІІВ
240
М400
* 28
252
55
369
704
22
726
ФБ24Ц-ЗП
(10,5)
28
252
55
213
548
22
570
ФБ24Ц-ЗВ
28
252
55
—
—
—
178
513
22
535
ФБ24ІІ-4АІѴ
4,2
33
343
55
369
800
22
822
ФБ24Ц-4АІІІВ
240
М400
33
343
55
417
848
22
870
ФБ24Ц-4П
(10,5)
33
343
55
266
697
22
719
ФБ24Ц-4В
33
343
55
—
—
—
252
683
22
705
ФБ24Ц-5АІѴ
4,2
33
336
54
417
840
22
862
ФБ24Ц-5АІІІВ
240
М500
33
336
54
463
886
22
908
ФБ24ІІ-5П
(10,5)
33
340
54
266
693
22
715
ФБ24Ц-5В
33
336
- 54
—
—
—
252
675
22
697
ФБ24ІИ-5АІѴ
4,7
28
280
59
417
784
22
806
ФБ24ІІІ-5АІІІВ
240
М400
28
280
59
463
830
22
852
ФБ24ІЦ-5П
(11,5)
28
284
59
—
266
—
637
22
659
ФБ24Ш-5В
28
280
59
—
—
—
237
604
22
626
ФБ24ІІІ-6АІѴ
4.7
33
334
59
488
914
22
936
ФБ24ІІІ-6АИІВ
240
М400
33
334
59
554
980
22
1002
ФБ24ІІІ-6П
(11.7)
33
338
59
—,
—
266
696
22
718
ФБ24ІЦ-6В
33
334
59
—
—
252
678
22
700
ФБ24ІІІ-7АІѴ
4,7
55
439
43
554
1091
22
1113
ФБ24ІІІ-7АІІІВ
240
М400
55
439
43
—
601
1138
22
1160
ФБ24ІІІ-7П
(11,7)
55
449
♦43
—
_
319
—
866
22
888
ФБ24Ш-7В
55
439
43
—
—
—
311
848
22
870
ФБ24ІѴ-8АІѴ
5,7
32
329
58
554
973
24
997
ФБ24ІѴ-8АІІІВ
280
М400
32
329
58
—
601
—
1020
24
1044
ФБ24ІѴ-8П
(14,2)
32
339
58
—
319
748
24
772
ФБ24ІѴ-8В
32
329
58
—
—
—
311
730
24
754
ФБ24ІѴ-9АІѴ
5,7
51
443
58
648
1200
24
1224
ФБ24ІѴ-9АІІІВ
280
М400
51
443
' 58
—
695
—
—
1247
24
1271
ФБ24ІѴ-9П
(14,2)
51
458
58
—
—
372
—
939
24
963
ФБ24ІѴ-9В
51
443
58
—
—
—
355
907
24
931
133
Продолжение табл. 1.81
Ъ υ
Расход арматуры, кг
Марка фермы
зЯ
Я
Я
а»
„ s
СО
О д Н
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
го и
к *
К Я
5
X
υ
υ s
та -
К ю
а» 2
ѵо S 3
'О S
еС О.
итого
2 S
ГО
р,
Я
«Я -
к о
&8
X
о о.
А-І
А-І II
В-І
А-ІѴ
А-ІІІв
К-7
в-п
ГО Я
£ й)
я я
IS
Эі
со Го та
О, S о
та 2
со я
о г,
о&
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
и
12
13
ФБ24ІѴ-10АІѴ
5,7
67
497
45
648
1258
24
1281
ФБ24ІѴ-10АІІІВ
280
М400
67
497
45
—
695
—
—
1304
24
1328
ФБ24ІѴ-10П
(14,2)
67
512
45
—
—
372
—
996
24
1020
ФБ24ІѴ-10В
67
497
45
—
—
—
355
964
24
988
ФБ24Ѵ-11АІѴ
7,3
43
382
65
738
1228
24
1252
ФБ24Ѵ-11 АІІІв
280
М400
43
382
65
—
832
—
—
1322
24
1346
ФБ24Ѵ-ИП
(18,2)
43
417
65
—
—
479
—
1004
24
1028
ФБ24Ѵ-11В
43
382
65
—
—
—
444
’ 934
24
958
ФБ24Ѵ-12АІѴ
7,3
43
382
65
812
1322
24
1346
ФБ24Ѵ-12 АІІІв
280
-М400
43
382
65
—
926
—
—
1416
24
1440
ФБ24Ѵ-12П
(18,2)
43
417
65
—
—
532
—
1057
24
1081
ФБ24Ѵ-12В
43
382
65
—
—
—
503
993
24
1017
ФБ24Ѵ-13АІѴ
7,3
43
431
65
926
_
_
_
1465
24
1489
ФБ24Ѵ-13АІІІВ
280
М500
43
431
65
—
1063
—
—
1607
24
1631
ФБ24Ѵ-13П
(18,2)
43
431
65
—
—
638
—
1177
24
1201
ФБ24Ѵ-13В
43
389
65
—
—
—
607
1104
24
1128
ФБ24Ѵ-14АІѴ
7,3
79
694
48
1068
1889
24
1913
ФБ24Ѵ-14АІІІВ
280
М500
79
694
48
—
1210
—
—
2031
24
2055
ФБ24Ѵ-14П
(18,2)
79
720
48
—
—
692
—
1539
24
1563
ФБ24Ѵ-14В
79
637
48
—
—
—
644
1408
24
1432
Примечан
и е. Применение
ϊ ферм
с напря
гаемой ,
арматур
ой класса А-ГІI
в допус
кается і
ϊ случа-
оговоренных в директивном письме Госстроя СССР от 15 апреля 1980 г. № 42-Д.
Таблица 1.82. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. II, III)
для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 или 1,5 м)
Профиль
покрытия
Расчетная наг¬
рузка, кге/м2
Шифр несущей способности ферм
(см. примеч.)
суммарная от
покрытия и сне¬
га
в том числе от
снега
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали,
Q=2 т)
при подвесных кранах
двухопорных
трехопорных
2 крана
<3=2 т
2 крана
Q=3,2 т
1 кран
Q=5 т
1 кран
<3= 2 т
1 кран
<3=3,2 т
1 кран
Q=5 т
С фонарями без
250
70
1
1
2
4
3
2
2
4
перепадов про¬
300
100
1
1
3
5
4
2
3
5
филя
350
140
1
2
4
5
4
2
4
5
400
210
2
2
4
5
4
4*
4
6
450
210
2
3
5
6
5
4
5
6
500
210
2
4
5
6
5
4
5
6
550
210
4
5
6
6
6
5
6
8
Без фонарей и
250
70
1
1
2
4
3
2
4
4
без перепадов
300
100
1
1
2
4
4
2
4
5
профиля
350
140
1
2
3
5
4
2
4
5
400
210
1
3*
4
5
5*
3
5
5
450
210
1
3
5
6
5
4
5
6
500
210
2
3
5
6
6
4
5
6
550
210
2
4
5
6
6
5
6
8
Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, например ФБ181-4АІѴ, в таблице указана
только цифра, характеризующая несущую способность фермы.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кге/м2
могут быть приняты марки фермы с несущей способностью на одну ступень меньше.
134
Таблица 1.83. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. Ill, IV)
для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 или 1,5 м)
Профиль покры¬
тия
Расчетная
нагрузка,
кге/м2
Шифр несущей способности ферм (см. примеч. к ■
табл. 1.82)
суммарная от
покрытия и
снега
в том числе от
снега
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали
<3=2 т)
при подвесных кранах
двухопорных
трехопорных
2 крана
<3=1 т
2 крана
<3=2 т
1 кран
<3=3,2 т
1 кран
<3=2 т
1 кран
<3=3,2 т'
1 кран
<3=5 т
С фонарями без
250
70
1
3
3
4
5
3
5
0
перепадов про-
филя
300
100
2
3
3
4
5
4
5
ь
350
140
3
4
4
4
6
4
6
6
400
210
3
4
4
5
6
5
6
7
450
210*
4
4
4
6*
7
5
6
7
500
210
4
5
5
6
7
6
7
9
550
210
5
h
6
7
9
6
7
9
Без фонарей и
250
70
1
)
2
3
4
3
4
5
без перепадов
профиля
300
100
1
3
3
3
4
3
4
5
350
140
2
3
3
4
5
4
5
δ
400
210*
2
4
4
4
6
5*
Ь
7
450
210
3
4
4
5
7
5
6
7
500
210
4
5
5
6
7
Ь
Ь
7
550
210
4
5
5
6
7
6
/
9
Примечание. Вместо полной марки фермы, например ФБ-24ІІІ-5П, в таблице указана только
одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.
Таблица 1.84. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 и 24 м серии 1.463-3
(вып. I—-V) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом ферм 12 м
Профиль
покрытия
Расчетная
нагрузка,
кге/м2
Несущая способность ферм (см. примеч. к табл.'1.82)
суммарная от покры¬
тия и снега
в том числе от снега
без подвесных кранов
и грузов
с подвесными грузами
по 3 т (электротали
<3=2 т)
при подвесных кранах
без подвесных кранов
и грузов
с подвесными грузами
по 3 т (электротали
Q=2 т
при подвесных
кранах
двухопорных
трех¬
опор¬
ных
двухопорных
трех-
опор-
ных
1 кран
<3=2 т
1 кран
<3=3,2 т
1 кран
<3=3,2 т
2 крана
Q=2 т
2 крана
<3=3,2 т
1 кран
Q=3,2 т
С фонаря¬
300
70
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
ми без
350
100
7
7
7
7
9
10
10
11
11
10
перепа¬
400
140
7
9
9
9
9
10
10
11
12
11
дов про¬
450
140
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
филя
500
140
9 .
10
10
10
11
11
12
12
13
12
550
140
10
11
11
11
11
12
13
13
14
13
650
21Θ
11
12
12
12
12
12
13
14
14
13
700
210
12
12
12
12
12
13
14
14
—
14
300
70
7
7
7
7
8
8
8
8
10
10
350
100
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
Без фонаря
400
140
7
7
7
9
9
8
ю
10
11
10
и без
450
140
7
7
7
9
10
10
10
11
12
11
перепада
500
210
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
профиля
550
210
9
9
9
10
11
11
12
13
13
13
600
210
10
И
11
12
12
13
13
14
14
14
Примечание. Вместо полной марки фермы (например, ФБ18ІІІ-8П или ФБ24ІѴ-10В) в табли¬
це указана только одна цифра, характеризующая несущую способность фермы. Индексы, обозна¬
чающие разновидность ферм, их пролет и тип опалубки (ФБ18Ш; ФБ24ІѴ). а также вид (вариант)
армирования нижних поясов (АІѴ; Л, П, В) условно опушены
135
ках (вып. VI), что позволяет обеспечить
трещиностойкость всех элементов. Эти фер¬
мы имеют те же опалубочные формы, что
и разработанные в вып. II—V. Применение
трещиностойких ферм целесообразно и в
зданиях со среднеагрессивной средой, так
как при этом для их защиты могут быть
использованы менее дефицитные и более
экономичные лакокрасочные покрытия.
Сортаменты базраскосных стропильных
ферм пролетами 18 и 24 м с напряженны¬
ми стойками для покрытий зданий, со скат¬
ной кровлей и сильноагрессивной средой
.приведены в табл. 1.85 и 1.86.
Таблица 1.85. Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3
(вып. VI и VII) с предварительно напряженными стойками для покрытий зданий со скатной кровлей
и агрессивной средой и расход материалов
Марка фермы
Ширина сечения
поясов, мм
Расход бетона, м3,
марка бетона (мас¬
са фермы, т)
Расход арматуры, кг, по
классам
Закладные и на¬
кладные изделия, кг
Общий расход ста¬
ли, кг
ненапрягаемой
варианты
напрягаемой
итого
А-І
А-111
B-I
А-Иів
А-ІѴ
ФБН18ІЫАІІІВ
ФБН18ІІ-1АІѴ
ФБН18ІІ-2АІІІВ
ФБН18ІІ-2АІѴ
ФБН18ІІ-ЗАІІІВ
ФБН18ІІ-ЗАІѴ
ФБН18ІІ-4АІІІВ
ФБН18ІІ-4АІѴ
ФБН18ІІ-5АІІІВ
ФБН18ІІ-5АІѴ
ФБН18ІІ-6АІІІВ
ФБН18ІІ-6АІѴ
240
3,1
М400
(7,7)
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
172
172
172
172
172
172
172
172
172
172
172
172
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
228
246
252
275
324
356
211
228
234
257
292
324
416
399
434
416
440
422
463
445
512
480
544
512
37
37
37
37
39
39
41
41
41
41
41
41
453
436
471
453
479
461
504
486
553
521
585
553
ФБН18ІІІ-7АІІІВ
7
185
11
391
594
43
637
ФБН18ІІІ-7АІѴ
280
3,7
7
185
11
—
356
559
43
602
ФБН18ІІІ-8АІІІВ
М400
(9.2)
7
195
и
452
—
665
57
722
ФБН18ІІІ-8АІѴ
7
195
и
—
416
629
57
686
ФБН18ІІІ-9АІѴ
3,7
7
215
9
473
704
62
766
280
М500
ФБН18ІІІ-9АІѴ
(9,2)
7
215
9
455
686
62
748
ФБН18ІѴ-9АІІІВ
7
230
10
445
692
43
735
ФБН18ІѴ-9АІѴ
7
230
10
— .
400
647
43
690
ФБН18ІѴ-10АІІІВ
4,2
7
230
10
485
_
732
47
779
280
М400
ФБН18ІѴ-10АІѴ
(10.5)
7
230
10
—
432
679
47
726
ФБН18ІѴ-11АІІІВ
7
259
10
549
—
825
57
882
ФБН18ІѴ-12АІѴ
7
259
10
-
496
. 772
57
829
ФБН18ІѴ-12АІІІВ
7
265
10
'616
■
898
57
955
ФБН18ІѴ-12АІѴ
7
265
10
—
549
831
57
888
ФБН18ІѴ-13АІІІВ’
4,2
34
391
695
1120
57
1177
280
М500
ФБН18ІѴ-13АІѴ
(10,5)
34
391
—
—
•641 ,t
1066
57
1123
ФБН18ІѴ-14АІІІВ
34
391
—
804
—
1229
62
1291
ФБЫ18ІѴ-14АІѴ
34
391
—
—
751 ,
1176
62
1238
136
Таблица 1.88. Сортамент стропильных безраскоеных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3
(вып. VI и VII) с предварительно напряженными стойками для покрытий зданий со скатной кровлей
и агрессивной средой и расход материалов
Марка фермы
Ширина сечений
поясов, мм
Расход бетона, м3,
марка бетона (мас¬
са фермы, т)
Расход арматуры, кг, по
классам
Закладные и на¬
кладные изделия, кг
Общий расход ста¬
ли, кг
ненапрягаемой
варианты
напрягаемой
итого
А-І
А-І II
В-І
А-І 11 в
А-ІѴ
ФБН24П-1АІІІВ
6
230
14
334
584
36
620
ФБН24П-1АІѴ
6
230
14
.
310
560
36
596
ФБН24П.2АІІІВ
6
230
14
417
667
46
713
ФБН24П.2АІѴ
240
4,2
6
230
14
375
625
46
671
ФБН24П-ЗАІІІВ
М400
6
230
14
465
715
48
763
ФБН24 АП-ЗАІѴ
(10,5)
6
230
14 *
424
674
48
722
ФБН24П- k АІІІв
6
288
14
542
850
48
898
ФБН24П -4АІѴ
6
288
14
—
495
803
48
851
ФБН24П-5АІІІВ
4,2
6
256
14
588
864
48
912
ФБН24П-5АІѴ
М500
6
256
14
—
542
81*8
48
866
ФБН24ІІІ-5АІІІВ
240
(10,5)
7
257
16
588
868
48
916
ФБН24ІІІ-5АІѴ
7
257
16
—
542
822
48
870
ФБН24ІІІ-6АІІІВ
4,7
7
257
16
698
978
71
1043
ФБН24ІІІ-6АІѴ
280
М400
7
257
16
—
632
912
71
983
ФБН24ІІІ-7АІІІВ
(11,5)
29
331
—
745
—
1105
71
1176
ФБН24ІП-7АІѴ
29
331
—
—
698
1058
71
1129
ФБН24ІѴ-8АІІІВ
8
300
13
72/·
1048
50
1098
ФБН24ІѴ-8АІѴ
8
300
13
—
679
1000
50
1050
ФБН24ІѴ-9АІІІВ
280
5,7
8
319
13
857
—
1197
57
1254
ФБН24ІѴ-9АІѴ
М400
8
319
13
—
809
1149
57
1206
ФБН24ІѴ-10АІІІВ
(14,2)
28
425
857
—
1310
57
1367
ФБН24ІѴ-10АІѴ
28
425
—
—
809
1262
57
1319
ФБН24Ѵ-11АІІІВ
7,3
10
345
17
938
844
1310
48
1358
ФБН24Ѵ-11АІѴ
280
М400
10
345
17
—
—
1216
48
1264
ФБН24Ѵ-12АІІІВ
(18,2)
10
345
17
1038
944
1410
50
1460
ФБН24Ѵ-12АІѴ
10
345
17
“
1316
50
1366
ФБН24Ѵ-13АІІІВ
ФБН24Ѵ-13АІѴ
ФБН24Ѵ-14АІІІВ
ФБН24Ѵ-14АІѴ
ФБН24Ѵ-15АІІІВ
ФБП24Ѵ-15АІѴ
- 280
7,3
М500
(18,2)
10
10
46
46
46
46
394
394
619
619
G19
' 619
17
17
1180
1372
1696
1038
1230
1696
1601
1459
2037
1895
2361
2361
50
50
57
57
57
57
1651
1509
2094
1952
2418
2418
1.5.4. Безраскосные фермы для покрытий
зданий с малоуклонной кровлей
С целью унификации конструкций и
возможности изготовления в одинаковых
формах стропильных ферм для зданий со
скатной и малоуклонной кровлей разрабо¬
таны безраскосные фермы по типу описан¬
ных выше (п. 1.5.3), но с устройством на
верхнем поясе стоек, на которые опираются
плиты покрытий шириной 3 м.
Фермы для малоуклонных покрытий
зданий пролетами 18 и 24 м разработаны в
двух вариантах в зависимости от вида ар¬
мирования стоек — t обычным армировани¬
ем (вып. IX серии 1.463-3) и с предвари¬
тельно напряженными стойками (вып. X се¬
рии 1.463-3). Уклоны кровли приняты 3,3%
при пролете 18 м й 5% при пролете 24 м
(высота ферм на опоре 2,7 м).
Фермы с обычным- армированием стоек
предназначены для зданий с неагрессивной
средой. Однако они могут быть применены
в слабо- и среднеагрессивных газовых сре¬
дах при условии выполнения требований
нормативных документов в части назначе¬
ния марки бетона по плотности, выбора вя¬
жущих и заполнителей, защиты стальных
закладных изделий от коррозии и др.
Фермы с напряженными стойками мо¬
гут применяться в покрытии зданий с силь¬
ноагрессивными газообразными средами.
Использование ферм с предварительно на¬
пряженными стойками целесообразно так¬
же в зданиях без агрессивных сред, со сред¬
не- и слабоагрессивными газообразными
средами, поскольку упрощается армирова¬
ние стоек ферм, повышается их долговеч¬
ность. Для защиты ферм в зданиях с агрес¬
сивными средами могут быть использованы
недифицитные лакокрасочные покрытия.
Материалы для проектирования мало¬
уклонных покрытий промышленных зданий
содержатся в вып. VIII серии 1.463-3.
137
Сортаменты безраскосных ферм проле¬
тами 18 и 24 м серии 1.463-3 (вып. IX) для
зданий с малоуклонной кровлей, расход
бетона и арматуры по классам стали при¬
ведены в табл. 1.87 и 1.88.
Ключи для подбора марок безраскос¬
ных ферм при малоуклонной кровле и наи¬
более распространенных комбинациях на¬
грузок приведены в табл. 1.89—1.91.
Таблица 1.87. Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 '
(вып. IX) для покрытий зданий с малоуклонной кровлей и расход материалов
Расход арматуры, кг, по
классам
<к
я
2 &
СО
с;
ς
к
а i.
н
Я
а
со w
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
а *
К
Марка фермы
О)
g* Н
* §
о
X
υ S
а и
^ н -
итого
о £
3 §
« <
fct. со
υ
ся
cu
«
я о
S-8
о
А-І
A-IIJ
В-І
А-І 11в
А-ІѴ
П-7
Вр-п
СО Я
а «
я
S'
эё
Я « со
Он 2 υ
Я Л
со а
ί-
Ο a
ФБМ181-1АІІІВ
2,8
18
172
38
178
406
59
465
ФБМ181-1АІѴ
240
М400
18
172
38
—
161
—
389
59
448
ФБМ181-1В
(6,-9)
18
172
38
90
318
59
377
ФБМ181-2АІІІВ
2,8
20
197
38
196
451
59
510
ФБМ181-2АІѴ
240
М400
20
197
38
178
433
59
492
ФБМ181-2П
(6,9)
20
197
38
—
120
375
59
434
ФБМ181-2В
20
197
38
—
—
—
112
367
59
426
ФБМ181-ЗАІІІВ
2,8
20
212
38
196
466
59
525
ФБМ181 -ЗАІѴ
240
М400
20
212
38
178
448
59
507
ФБМ181-ЗП
(6,9)
20
212
38
160
430
59
489
ФВМ181-ЗВ
20
212
38
—
—
—
146
416
59
475
ФБМ181-4АІИВ
2,8
20
231
38
214
503
59
562
ФБМ18І-4АІѴ
М400
20
231
38
196
485
59
544
ФБМ18І-4П
ФБМ18І-4В
240
(6,9)
—
—
—
2,8
20
231
38
—
160
—
449
59
508
М500
20
231
38
—
—
146
435
59
494
(6,9)
ФБМ18Ц-4П
240
3,3
21
196
42
120
379
59
438
ФБМ18П-4В
М400
21
189
42
—
—
—
112
364
59
423
(8,1)
ФБМ18Ц-5АІІІВ
3,3
24
235
42
245
547
59
606
ФБМ18Ц-5АІѴ
240
24
235
42
214
—
—
515
59
574
ФБМ18П-5П
М400
24
242
42
—
160
—
468
59
527
ФБМ18Ц-5В
(8,1)
24
235
42
—
—
—
146
447
59
506
ФБМ18ІІ-6АІІІВ
3,3
25
235
42
277
579
59
638
ФБМ18ІІ-6АІѴ
240
25
235
42
—
246
—
—
548
59
607
ФБМ18ІІ-6П
М400
25
242
42
—
200
—
509
59
568
ФБМ18ІІ-6В
(8,1)
25
235
42
—
—
—
190
492
59
551
ФБМ18ІІІ-7АГІІВ
3,9
22
224
44
313
603
67
670
ФБМ18ІІІ-7АІѴ
280
22
224
44
—
277
—
—
567
67
634
ФБМ18Ш-7П
М400
22
224
44
—
—
160
—
460
67
527
ФБМ18ЦІ-7В
(9,8)
22
224
44
—
—
157
447
67
514
ФБМ18ІІІ-8АІГІВ
3,9
36
305
44
348
_
733
67
ёоо
ФБМ18ГІІ-8АІѴ
280
36
305
44
—
313
—
—
698
67
765
ФБМ18ІІГ-8П
М400
36
315
44
—
—
200
—
595
67
662
ФБМ18Ш-8В
(9,8)
36
305
44
—
—
190
575
67
642
ФБМ18ІГІ-9АІІІВ
3,9
26
302
42
366
_
_
736
67
803
ФБМ18ЦІ-9АІѴ
280
26
302
42
348
—
—
718
67
785
ФБМ18Ш-9П
М500
26
302
42
—
—
20Э
—
570
67
637
ФБМ18ІЦ-9В
(9,8)
26
287
42
—
—
—
190
545
67
612
ФБМ18ІѴ-9АІІІВ
4,4
М400
(П)
24
256
46
366
692
67
759
ФБМ18ІѴ-9АІѴ
280
24
256
46
322
648
67
715
ФБМ18ІѴ-9П
24
263
46
200
533
67
600
ФБМ18ІѴ-9В
24
256
46
—
—
. 179
505
67
572
138
Продолжение табл. 1.87
Марка фермы
Ширина сечения
поясов, мм
Расход бетона. μί
марка бетона (масса
фермы, т)
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные и наклад¬
ные изделия, кг
Общий расход ста¬
ли, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-І
А-Ш
В-І
А-ІІІв
А-ІѴ
П-7
Вр-ІІ
ФБМ18ІѴ-10АІІІВ
29
294
46
401
770
67
837
ФБМ18ІѴ-10АІѴ
4,4
29
294
46
i
348
717
67
784
ФБМ18ІѴ-ЮП
280
М400
29
308
46
—
200
583 '
67
750
ФБМ18ІѴ-ЮВ
(П)
29
294
45
—
—
—
190
559
67
626
ФБМ18ІѴ-11АІІІВ
29
349
46
454
878
67
945
ФБМ18ГѴ-11АІѴ
4,4
29
349
46
401
—
825
67
892
ФБМ18ІѴ-11П
280
М400
29
357
46
—
240
672
67
739
ФБМІ8ІѴ-11В
(П)
29
343
46
—
—
—
224
642
67
709
ФБМ18ІѴ-12АІІІВ
ФБМ18ІѴ-12АІѴ
ФБМ18ІѴ-12П
ФБМ18ІѴ-12В
280
4,4
М500
(П)
29
29
29
29
353
555
371
348
46
46
45
45
521
454
280
269
951
884
726
692
67 :
67
67
67
68
519
35
575
1197
67
4,4
68
519
35
521
1143
67
280
М500
68
527
35
320
950
67
(П)
68
504
35
—
—
—
302
909
67
1018
951
793
759
ФБМ18ІѴ-13АІІІВ
ФБМ18ІѴ-13АІѴ
ФБМ18ІѴ-13П
ФБМ18ІѴ-13В
1264
12 м»
1017
‘J/G
Примечания: 1. Первые три буквы марки определяют тип конструкции: ФБМ—фермы безрас¬
косные для плоской (малоуклонной кровли).
2. Расход стали на фермы приведен без учета закладных элементов для крепления связей по фер¬
мам, подвесного транспорта, коммуникаций, стоек фонаря, а также без учета накладных элемен¬
тов для крепления ферм к колоннам. Полный расход стали определяется в проекте здания.
Таблица 1.88. Сортамент стропильных безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3
(вып. IX) для покрытий зданий с малоуклонной кровлей и расход материалов
Марка фермы
Ширина сечений
поясов
Расход бетона, м'\
марка бетона (мас¬
са фермы, т)
Расход арматуры, кг
, по классам
Закладные и на·
кладные изделия, кг
Общий расход ста¬
ли, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-І
А-ПІ
В-І
А-ІІІв
А-ІѴ
П-7
Вр-ІІ
ФБМ241-1 АІІІв
3,9
27
225
53
261
566
69
635
ФБМ241-1АІѴ
М400
27
225
53
237
542
69
611
ФБМ241-1П
240
(9,8)
27
225
53
160
465
69
534
ФБМ241-1В
27
225
53
—
—
—
148
453
69
522
ФБМ241-2 АІІІв
3,9
32
327
53
328
740
69
809
ФБМ241-2АІѴ
М400
32
327
53
286
698
69
767
ФЕМ241-2П
240
(9,8)
32
321
53
213
629
69
698
ФБМ241-2В
32
327
53
—
—
—
192
604
69
673
ФБМ241-ЗАІІІВ
3,9
30
355
53
369
807
69
876
ФБМ241-ЗАІѴ
М500
30
355
53
328
766
69
835
ФБМ241-ЗП
240
(9,8)
30
355
53
_
213
661
69
730
ФБМ241-ЗВ
30
355
53
—
—
—
192
630
69
699
ФБМ24ІІ-ЗАІІІВ
28
277
57
,.69
731
69
800
ФБМ24ІІ-ЗАІѴ
4,4
28
277
57
328
690
69
759
ФБМ24ІІ-ЗП
240
М400
28
277
57
213
575
69
644
ФБМ24Ц-ЗВ
(Н)
28
277
57
—
—
—
178
540
69
609
ФБМ24ІІ-4АІІІВ
33
368
57
417
875
69
944
ФБМ24ІІ-4АІѴ
4,4
33
368
57
369
827
69
896
ФБМ24Ц-4П
240,
М400
33
368
57
266
724
69
793
ФБМ24Ц-4В
(П)
33
368
57
—
—
—
252
710
69
779
139
Продолжение табл. 1.88
Марка фермы
Ширина сечений
поясов
Расход бетона, м",
марка бетона (мас¬
са фермы, т)
Расход арматуры, кг,
по классам
Закладные и на¬
кладные изделия, кг
Общий расход
стали, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-І
А-Ш
В-І
А-Иів
А-ІѴ
П-7
Вр-ІІ
ФБМ24ІІ-5АІІІВ
33
361
56
463
913
69
982
ФБМ24ІІ-5АІѴ
4,4
33
361
56
—,
417
—
—
867
69
936
ФБМ24Ц-5П
240
М500
33
365
56
—
—
266
—
720
69
789
ФБМ24П-5В
(11)
33
361
56
—
—
—
252
702
69
771
ФБМ24111-5АІ11 в
-
28
305
61
463
858
69
926
ФБМ24ЦІ-5АІѴ
4,9
28
305
61
—,
417
—
—
811
69
880
ФБМ24ІІІ-5П
240
М400
28
309
61
266
—
664
69
733
ФЬМ24ІЦ-5В
(12,2)
28
305
61
—
—1
— -
237
731
69
700
ФБМ24Ш-6АІІІВ
33
359
61
554
1007
69
1076
ФБМ24ПІ-6АІѴ
4,9
33
359
61
488
—
941
69
1010
ФБМ24ЦІ-6П
240
М400
33
363
61
266
723
69
792
ФБМ24ІЦ-6В
(12,2)
33
359
61
—
■—
—
252
705
69
774
ФБМ24ІІІ-7АІІІВ
55
464
45
601
1165
69
1234
ФБМ24ІІІ-7А1Ѵ
4,9
55
464
45
—
554
—
1118
69
1187
ФБМ24Ш-7П
240
М400
55
474 _
45
319
—
893
69
962
ФБМ24Ш-7В
(12,2)
55
464
45
—
311
875
69
944
ФБМ24ІѴ-8АІІІВ
32
354
61
601
1048
78
1126
Ф Б М2 41V - 8 АIV
6
32
354
61
554
1001
78
1079
ФБМ24ІѴ-8П
280
М400
32
364
61
—
319
—
776
78
854
ФБМ24ІѴ-8В
(15)
32
354
61
—
—
—
311
758
78
836
ФБМ24ІѴ-9АІІІВ
51
468
61
695
1275
78
1353
ФБМ2 4ІѴ-9АІѴ
6
51
468
61
648
1228
78
1306
ОБМ241Ѵ-9П
280
М400
51
483
61
372
967
78
1045
ФБМ24ІѴ-9В
(15)
51
468
61
—
—
—
355
935
78
1013
ФБМ24І Ѵ-ІОАІІІв
67
522
48
695
1332
78
1410
ФБМ24ІѴ-10АІѴ
6
67
522
48
648
1285
78
1363
ФБМ24ІѴ-10П
280
М400
67
537
48
372
1024
78
1102
ФБМ24ІѴ-10В
(15)
67
522
48
—
—
—
355
992
78
1070
ФБМ24Ѵ-11 АІІІв
43
407
69
832
1351
78
1429
ФБМ24Ѵ-11АІV
7,6
43
407
'69
738
1257
78
1335
ФБМ24Ѵ-11П
280
М400
43
442
69
—
—
426
—
980
78
1058
ФБМ24Ѵ-11В
(19)
43
407
69
—
—
—
444
963
78
1041
ФБМ24Ѵ-12 АІІІв
43
407
69
926
1445
78
1523
ФБМ24Ѵ-12АІV
7,6
43
407
69
832
1351
78
1429
ФБМ24Ѵ-12П
280
М400
43
442
69
479
1033
78
1111
ФБМ24Ѵ-12В
(19)
43
407
69
—
—
—
503
1022
78
1100
ФБМ24Ѵ-13АІІІВ
43
456
69
1068
1636
78
1714
ФБМ24Ѵ-13АІѴ
7,6
43
456
69
—
926
1494
78
1572
ФБМ24Ѵ-13П
280
М500
43
456
69
585
1153
78
1231
ФБМ24Ѵ-13В
(19)
43
414
69
607
1133
78
1211
ФБМ24Ѵ-14АІІІВ
79
719
52
1210
2060
78
2138
ФБМ24Ѵ-14АІѴ
7,6
79
719
■52
—
1068
1918
78
1996
ФБМ24Ѵ-14П
280
М500
79
745
52
—
638
1514
78
1592
ФБМ24Ѵ-14В
(19)
79
662
52
644
1437
78
1515
Примечания. 1. Первые три буквы марки определяют тип конструкции; ФБМ— фермы без¬
раскосные для плоской (малоуклонной* кровли). 2. Расход стали на фермы приведен без учета
закладных изделий для крепления связей по фермам, подвесного транспорта, коммуникаций,- стоек
фонаря, а также без учета накладных изделий для крепления ферм к колоннам. Полный расход
стали на фермы определяется в проекте здания.
140
Таблица 1.89. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 18 м серии 1.463-3 (вып. VIII)
для покрытий зданий с малоуклонной кровлей, с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м)
профиль по¬
крытия
Расчетная нагрузка,
кгс/м2
Без подвесных кра¬
нов и грузов
С подвесными гру¬
зами по 3 т (элект-
ротали Q=2 т)
Шифр несущей способности фермы (см. примеч.
к табл. 1.82)
суммарная
от покрытия
и снега
в том числе
от снега
двухопорных
трехопорных
2 крана
<2=2 т
2 крана
<2=3,2 т
1 кран
Q=5 т
1 кран
<2=2 т
1 кран
<2=3,2 т
1 кран
<2=5 т
С фонарями
250
70
1
1
2
4
3
2
2 .
4
без перепа¬
300
100
1
1
3
5
4
2
3
5
дов профиля
350
140
1
2
4
5
4
2
4
5
400
210
2
2
4
5
4
4*
4
6
450
210
2
3
5
6
5
4
5
6
500
210
2
4
5
б
5
4
5
6
550
210
4
5
6
6
6
5
6
8
Без фонарей
250
70
1
2
3
5
3
2
4
Б
и без пере¬
300
100
1
2
4
5
4
3
5
5
падов профи¬
350
140
1
3
6*
5
4
5
6
ля
400
140
2
4
5
6
5
4
5
б
450
210
4*
5*
6
6
6*
5
6*
6
500
210
5*
6*
6
8
6
5
6
8*
550
210
5
6
6
8
б
С
8
8
Примечания: 1. Вместо полной марки фермы, например ФБМ 18ІІ-5П, в таблице указана толь¬
ко одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2 мо¬
гут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 3 вместо 4,
4 вместо 5, 5 вместо 6, 7 вместо 8.
Таблица 1.90. Ключ для подбора безраскосных ферм пролетом 24 м серии 1.463-3 (вып. VIII)
для покрытий зданий с малоуклонной кровлей, с шагом ферм 6 м (при плитах шириной 3 м)
Профиль
покрытия
Расчетная нагрузка,
кгс/м2
Без подвесных кра¬
нов и грузов
С подвесными кра-
зами по 3 т (элект-
ротали Q=2 т)
Шифр несущей способности (см. примеч. к
табл. 1.82)
суммарная
от покрытия
и снега
в том числе
от снега
двухопорных
трехопорных
2 крана
<2= 1 т
2 крана
<2=2 т
со 1-1
я сч
со -
о. со
* II
0*0-
со Н
щ
нО1
н
Нем
со -
О. со
* 11
-.су
Я (-
со
О. іо
* II
πϋ
С фонарями
250
70
1
3
3
4
5
3
5
б
без перепа*
300
100
2
3
3
4
5
4
5
6
дов профиля
350
140
3
4
4
4
6
4
5
6
400
210
3
4
4
5
6
5
6
7
450
210
4
4
4
6*
7
5
6
7
500
210
4
5
5
б
7
б
7
9
550
210
5
б
6
7
9
6
7
9
Без фонарей
250
70
1
2
2
3
4
2
4
5
и без пере¬
300
100
1
3
3
3
4
3
4
5
падов
350
140
2
3
3
4
5
4
5
6
400
210
2
4
4
4
6
5*
6
7
450
210
3
4
4
5
7
5
6
7
500
210
4
5
5
б
7
6
6
7
550
210
4
5
5
6
7
6
7
9
Примечания: 1. Вместо полной марки, например, ФБМ 24ІІ-4В, в таблице указана только од¬
на цифра, характеризующая несущую способность фермы.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2
могут быть приняты фермы на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 4 вместо
5 и 5 вместо 6.
141
Таблица 1.91. Ключ для подбора беэраскосных ферм пролетами 18 и 24 м серии 1.463-3
(вып. VIII) для покрытий зданий с малоуклонной кровлей, с шагом ферм 12 м
(при плитах шириной 3 м)
Профиль покрытия
Расчетная наг¬
рузка, кге/м2
Несущая способность ферм (см. примечание к табл.
1.82)
пролетом 18 м
пролетом 24 м
суммарная от
покрытия и снега
в том числе от
снега
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали
Q=2 т)
двухопорных
трех¬
опор¬
ных
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали
Q=2 т)
двухопорных
трех-
опор-
ных
1 кран
Q=2 т
1 кран
Q=3,2 т
1
1 кран
Q=3,2 т
2 крана
Q=2 т
2 крана
1 Q=3,2 т
1 кран
Q=3,2 т
С фонаря¬
300
70
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
ми без
350
100
7
7
7
7
9
10
10
11
11
10
перепа
400
140
7
9
9
9
9
10
10
11
12
11
дов про¬
450
140
9
9
9
9
10
11
11
12
12
12
филя
500
140
9
10
10
10
11
11
12
12
13
12
550
140
10
11
11
11
11
12
13
13
14
13
650
210
11
12
12
12
12
12
13
14
14
-13
700
210
12
12
12
12
12
13
14
14
14
Без фона¬
300
70
7
7
7
7
9
8
8
8
10
10
рей и Тез
350
100
7
7
7
7
9
8
8
10
10
10
перепадов
400
140
7
7
7
7
9
8
10
10
10
10
профиля
450
140
7
7
7
9
10
10
10
11
12
11
500
210
9
9
9
9
10
И
11
12
12
12
550
210
9
9
9
10
11
11
12
13
13
13
650
210
10
11
11
12
12
13
13
. 14
14
14
Примечание. Вместо полной марки фермы, например ФБМ 18ІІІ-7АІѴ или ФБМ24Ѵ-13В, в
таблице указана одна цифра, характеризующая несущую способность фермы.
Рис. 1.141. Треугольная безраскосная предварительно напряженная ферма пролетом 12 м
1 — каркас верхнего пояса; 2 — напрягаемая стержневая арматура нижнего пояса; 3—каркас стойки
1.5.5. Треугольные фермы
для покрытий неотапливаемых зданий
Железобетонные безраскосные фермы
по серии 1.463-10/80, вып. 1—3 предназна¬
чены для покрытий однопролетных неотап¬
ливаемых зданий различного назначения с
кровлей из волнистых асбестоцементных
листов, укладываемых по прогонам. Про¬
леты зданий 6, 9, 12 и .18 м с уклоном
кровли 1 : 4. В зданиях с наружным отво¬
дом воды фермы могут применяться в сред¬
нем пролете трехпролетных зданий.
Фермы серии 1.463-10/80 приспособле¬
ны и рассчитаны также для применения в
покрытиях сельских производственных зда¬
ний с вентилируемым - утеплителем, укла¬
дываемым по железобетонным плитам ши¬
риной 3 и 1,5 м и с кровлей из асбестоце¬
ментных волнистых листов.
Фермы пролетами .6, 9 и 12 м для каж¬
дого пролета имеют одинаковые опалубоч¬
ные размеры и отличаются армированием и
марками бетона. Схема опалубочного чер¬
тежа и армирования фермы пролетом 12 м
показана на рис. 1.141ѵ Фермы пролетом
18 м разработаны для двух типоразмеров
опалубочных ферм.
14?
т5
Фермы пролетом б м армированы не¬
напрягаемой арматурой; фермы пролетом
9 м разработаны в двух вариантах: с нена¬
прягаемой и напрягаемой арматурой в
нижнем поясе; фермы пролетами 12 и 18 м
разработаны только с напрягаемой арма¬
турой. Напрягаемая арматура принята из
стали классов А-ІѴ и А-Ѵ, ненапрягаемая —
из стали классов А-І, А-ІІІ и В-І.
По степени трещиностойкости фермы от¬
несены к третьей категории и при напрягае¬
мой арматуре класса А-ІѴ могут применять¬
ся в зданиях с неагрессивной, слабоагрес¬
сивной и среднеагрессивной газовой средой.
Фермы с напрягаемой арматурой класса
А-Ѵ предназначены только для применения
в неагрессивной и слабоагрессивной среде.
В проекте здания должны быть разработа¬
ны в полном объеме мероприятия по защите
ферм от коррозии в соответствии с требо¬
ваниями действующих норм.
Фермы могут применяться в зданиях
с расчетной сейсмичностью 7 и 8 баллов.
При расчетной сейсмичности 8 баллов не¬
обходимо учитывать требования «Руковод¬
ства по проектированию производственных
зданий с каркасом из железобетонных конст¬
рукций для сейсмических районов» (ЦНИИ-
промзданий).
Фермы рассчитаны на симметричное и
несимметричное загружение вертикальными
сосредоточенными силами от веса покрытия
и снега, приложенными по верхнему поясу
в местах опирания прогонов. При несиммет¬
Таблица 1.92. Ключ для подбора
треугольных ферм пролетами 6, 9 и 12 м серии
1.463-10/80 (вып. 1—3) для покрытий
неотапливаемых зданий с шагом ферм 6 м
S
δ
а
с
Расчетная
нагрузка,
кгс/м2
Шифр несущей способности
ферм
суммарная от
покрытия и снега
в том числе от
снега
без подвесных
кранов и грузов
с тельфером Q=
=1 т
с тельфером Q=
=2 т
двухопорных
1 кран Q= 1 т
1 кран Q =2 т
170
70
1
2
4
200
100
1
2
4
6
240
140
2
3
4
—
—
310
210
3
4
4
—
—
170
70
1
3
4
200
100
1
3
4
—
9
240
140
2
4
5
310
210
3
5
5
—
-
170
70
1
4
3
5
200
100
1
4
3
5
12
240
140
2
5
5
6
310
210
3
б
—
6
6
Примечание. Вместо полной марки фермы,
например ФТ6-1АІѴ (для пролета 6 м), ФТ9-1АІѴ
(для пролета 9 м) или ФТ12-1АІѴ (для пролета
12 м) в таблице указаны только по одной цифре,
характеризующей несущую способность фермы
(например, 1).
ричном загружении снеговая нагрузка учи¬
тывалась· только на одном из скатов ферм.
Фермы рассчитаны также на нагрузки от
подвесного транспорта.
Фермы, предназначенные для покрытий
сельских зданий с вентилируемым утепли¬
телем, рассчитаны с учетом нагрузки от
крышных вентиляторов.
Подбор марок ферм в зависимости от
климатического района по снеговой нагруз¬
ке, вида и грузоподъемности подвесного
транспорта производится по ключам для
подбора марок ферм, приведенным в табл.
1.92 и 1.93.
Устойчивость ферм в покрытии обеспе¬
чивается стальными вертикальными связя¬
ми, располагаемыми в двух крайних шагах
каждого температурного блока, и крепле¬
нием прогонов или плит сварными швами.
В зданиях с подвесным транспортом и
в зданиях, возводимых в районах с сей¬
смичностью 7 и 8 баллов, в двух крайних
шагах каждого температурного блока
устанавливают вертикальные связи и гори¬
зонтальные связи по нижним поясам ферм.
В зданиях пролетами 6 и 9 м устойчи¬
вость ферм обеспечена прогонами (или
плитами), закрепленными к фермам свар¬
ными швами, и креплением ферм к ко¬
лоннам.
Сортаменты треугольных ферм проле¬
тами 6, 9, 12 и 18 м для покрытий неотап¬
ливаемых зданий из асбестоцементных вол-
Таблица 1.93. Ключ для подбора
треугольных ферм пролетом 18 м серии 1.463-10/80
(вып. 1—3) для покрытий неотапливаемых зданий
с шагом ферм 6 м
Расчетная
нагрузка,
кгс/м2
Шифр несущей способности ферм
без подвесных кранов и
грузов
с тельфером Q=1 т
Двух-
опорных
трех¬
опорных
суммарная от пок¬
рытия и снега
в том числе от снега
2 крана Q=1 т
2 крана Q—2 т
н
см
со
II
O'
со
К
(Я
О.
*
см
1 кран 0=2 т
1 кран Q=2 т
1 1 кран Q=3,2 т
170
70
1
2
2
2
4
2
2
3
200
100
1
3
3
4
4
2
2
3
240
140
2
4
4
4
5
3
4
4
310
210
4
4
5
5
6
4
4
5
Примечание. Вместо полной марки фермы,
например ФТ18-2АѴ, в таблице указана только
одна цифра, характеризующая несущую способ¬
ность фермы (например, 2).
143
Таблица 1.94. Сортамент треугольных ферм пролетом 6 м серии 1.463-10/80 (вып. 1—3)
и расход материалов
Марка фермы
Ширина
сечений
поясов,
мм
Объем
бетона,
м2 (масса
фермы, т)
Марка
бетона
Расход ненапрягаемой
арматуры, кг, по классам
Закладные
изделия,
кг
Общий
расход
стали, кг
В-І
А-І
А-Ш
итого
ФТ6-1АІІІ
ФТ6-2АШ
ФТб-ЗАІІІ
ФТ5-4АШ
200
0,4
0)
М200
7,6
2,7
71,6
81,9
9,7
91,6
М250
7,8
2,9
92,5
103,3
9,7
113
М300
7,8
2,9
102,7
113,4
9,9
123,3
М300
7,8
2,9
124,9
135,6
9,9
145,5
Таблица 1.95. Сортамент треугольных ферм пролетом 9 м серии 1.463-10/80 (вып. 1—3)
и расход материалов
Марка
фермы
Ширина *
сечений
поясоэ,
мм
Объем
бетона,
м3 (масса
фермы, т)
Марка
бетона
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные
изделия, кг
Общий рас¬
ход стали, кг
ненапрягаемой
напрягаемой
итого
В-І
А-І
А-Ш
А-ІѴ
А-Ѵ
ФТ9-1АІІІ
200
0,78
(1.8)
М250
9,8
5,5
146,4
161,7
9,7
171,4
ФТ9-1АІѴ
М250
11,8 1 5,5
74,5 1 43,5
135,3
9,6
144,9
ФТ9-1АѴ
М250
11,8 1 5,5
74,5 1 —
32
123,8
9,6
133,4
ФТ9-2АІІІ
200'
00 оо
сГ-
М350
9,8
6,2
169,8
-
-
185,8
9,6
195,4
ФТ9-2АІѴ
М350
11,8
6,2
81
71,9
-
170,9
9,6
180,5
ФТ9-2АѴ
М350
11,8
6,2
81
-
43,5
142,5
9,6
152,1
ФТ9-ЗАШ
200
00 00
-
OW
М350
9,8
6,2
185,8
-
201,8
9,8
211,6
ФТ9-ЗАІѴ
М350
11,8
6,2
97
88,8
-
203,8
9,6
213,4
ФТ9-ЗАѴ
М350
11,8
6,2
97
-
56,8
171,8
9,6
181,4
ФТ9-4АІІІ
200
0,78
(1.8)
М350
7.1
6,2
229,4
-
-
242,7
9,6
252,6
ФТ9-4АІѴ
М350
11,8
6,2
117,7
88,8
-
224,5
9,6
234,1
ФТ9-4АѴ
М350
11,8
6,2
117,7
/1,9
207,6
9,6
217,2
ФТ9-5АІІІ
200
0,78
(1.8)
М350
7,1
6,2
248,9
-
-
262,2
9,9
272,1
ФТ9-5АІѴ
, М350
11,8
6,2
137,5
107,4
-
262,9
9,6
272,5
ФТ9-5АѴ
М350
11,8
6,2
137,5
-
71,9
227,4
9,6
237
144
Таблица 1.96. Сортамент треугольных ферм пролетом 12 и 18 м серии 1.463-10/80 (вып. 1—3)
и расход материалов
Марка
фермы
Ширина сечений
поясов, мм
Объем бетона, м3
(масса фермы, т)
Марка бетона
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные изде¬
лия, кг
Общий расход
стали, кг
ненапрягаемой
напрягаемой
итого
В-І
А-І
А-ИІ
А-ІѴ 1 А-Ѵ
ФТ12-1АІѴ
200
1,1
(2,7)
М250
21
5,7
98
58
182,7
9,6
192,3
ФТ12-1АѴ
М250
21
5,7
98
-
42,8
167,5.
9,6
177,1
ФТ12-2АІѴ
М250
21
5,7
118,2
75,6
-
220,5
9,6
230,1
ФТ12-2АѴ
М250
21
5,7
118,2
-
58
202,9
9,6
212,5
ФТ12-ЗАІѴ
200
1,1
(2,7)
М300
21,5
6,3
125,4
75,6
-
228,8
9,6
238,4
ФТ12-ЗАѴ
М300
21,5
6,3
125,4
-
75,6
228,8
9,6
238,4
ФТ12-4АІѴ
М300
20,3
6,3
155,1
95,6
-
277,3
9,6
286,9
ФТ12-4АѴ
М300
20,3
6,3
155,1
-
75,6
257,3
9,6
266,9
ФТ12-5АІѴ
М300
20,3
6,3
180,7
118
-
325,3
9,6
334,9
ФТ12-5АѴ
М300
20,3
6,3
180,7
-
75,6
282,9
9,6
292,5
ФТ12-6АІѴ
М400
20,3
6,3
180,7
118
-
325,3
9,6
334,9
ФТ12-6АѴ
М400
20,3
6,3
180,7
-
95,6
302,9
9,6
312,5
1ФТ18-1АІѴ
220
2,23
(5,6)
М300
20,9
16,8
251,6
144
-
433,3
11,4
444,7
1ФТ18-1АѴ
М300
20,9
16,8
251,6
-
113,6
402,9
11,4
414,3
1ФТ18-2АІѴ
М300
20,9
18,4
314,7
177,6
-
551,6
11,4
543
1ФТ18-2АѴ
М300
20,9
18,4
314,7
-
144
497,4
11,4
508,8
1ФТ18-ЗАІѴ
М400
20,9
18,4
314,7
177,6
-
531,6
11,4
543
1ФТ18-ЗАѴ
М400
20,9
18,4
314,7
-
144
498
11,4
509,4
2ФТ18-4АІѴ
220
2,54
(6,4)
мзоо
22,5
18,8
369,9
214,8
-
626
11,4
637,4
2ФТІ8-4АѴ
М300
22,5
18,8
369,9
-
177,6
588,8
11,4
600,2
2ФТ18-5АІѴ
М400
22,5
18,8
369,9
214,8
-
626
11,4
637,4
2ФТ18-5АѴ
М400
22,5
18,8
369,9
-
177,6
588,8
11,4
600,2
2ФТ18-6АІѴ
М400
22,5
18,8
421,5
322,2
-
785
11,4
796,4
2ФТ18-6АѴ
М400
22,5
18,8
421,5
-
214,8
677,6
11,4
689
10—751
145
нистых листов и расход бетона и арматуры
приведены в табл. 1.94—1.96.
Закладные и соединительные изделия
для крепления плит покрытия, связей и пу¬
тей подвесного транспорта заказываются
в проекте здания с использованием типо¬
вых решений (в расходе стали, приведен¬
ном в таблицах, не учтены).
1.5.6. Подстропильные фермы
для зданий со скатной кровлей
Типовые предварительно напряженные
подстропильные фермы для зданий со
скатной кровлей при шаге колонн 12 м раз¬
работаны в серии ПК-01-110/68.
Подстропильные фермы запроектирова¬
ны с учетом опирания на них типовых ферм1
сегментного очертания. Подстропильные
фермы к колоннам крепят без анкерных
болтов с помощью дуговой сварки заклад¬
ных листов. Стропильные фермы крепят к
подстропильным анкерными болтами и мон¬
тажными сварными швами.
Фермы симметричные предназначены
для основных ячеек здания, а несимметрич¬
ные (укороченные) — для крайних ячеек у
торцов здания и поперечных температурных
швов. В марках укороченных ферм имеется
индекс К.
В вып. 1 серии приведены типовые рабо¬
чие чертежи подстропильных ферм с вариан¬
тами напрягаемой арматуры стержневой
класса А-ІѴ и А-ІІІВ, прядевой К-7 и про¬
волочной В-ІІ. В более позднем вып. 2 се¬
рии дополнительно разработаны те же мар¬
ки ферм по нагрузкам, но с новыми вариан¬
тами армирования нижнего пояса ферм —
стержнями классов А-Ѵ, Ат-Ѵ, Ат-ѴІ и пря¬
дями класса К-7 с более высокими прочност¬
ными характеристиками. В связи с этим из
сортамента ферм, приведенного в табл.
1.97, исключено армирование нижнего поя¬
са прядями (этот вариант имеется в табл
1.98).
Схема армирования ферм серии ПК-01-
110/68 (вып. 1) показана на рис. 1.142.
Растянутые раскосы подстропильной
фермы армированы сталью периодического
профиля класса А-ІІІ, в которой напряжения
ограничены по условиям допускаемой вели¬
чины раскрытия трещин. Арматура в обоих
раскосах состоит из общего изогнутого кар¬
каса и в узле не прерывается, что обеспечи¬
вает надежное восприятие больших опорных
реакций (рис. 1.143).
Подстропильные фермы серии ПК-01-
110/68 рассчитаны с учетом жесткости узлов
на сосредоточенную расчетную нагрузку,
приложенную на средний нижний узел (от
реакций стропильных ферм), а также на на¬
грузку от плит покрытия в верхнем узле
(рис. 1.144).
Подбор необходимой марки подстро¬
пильной фермы для конкретных условий
проектируемого объекта производят по ве¬
личине суммы сосредоточенных нагрузок
Яі и Р2 (см. табл. 1.100). В сосредоточен¬
ную нагрузку Рi включены две одинако¬
вые реакции стропильных ферм, опираю¬
щихся на подстропильную (с учетом на¬
грузки от подвесного транспорта). В сосре¬
доточенную нагрузку Р2 включены опорные
реакции плит покрытия, опирающихся на
верхний пояс подстропильной фермы.
В практике проектирования часто встре¬
чаются случаи несимметричного загруже-
ния подстропильной фермы, когда опор¬
ные реакции подстропильных конструкций
смежных пролетов различны по величине.
В таких случаях за нагрузку Р4 прини¬
мают условную приведенную нагрузку, опре¬
деляемую по формуле
Р іпр = R/&,
где R — равнодействующая (сумма) двух
опорных реакций стропильных конструкций;
а — коэффициент, зависящий от эксцентри¬
цитета е равнодействующей R по отношению
к продольной оси подстропильной конст¬
рукции.
Значение коэффициента а для определе¬
ния приведенной нагрузки Ріпр подстро¬
пильных ферм в зависимости от эксцентри¬
цитета приведено в табл. 1.99.
Таблица 1.99. Значение коэффициента а
Зксцентрицитет е,
0
5
10
15
см
Коэффициент а
1
0,83
0,67
0,5
Пример. Расчетные опорные реакции
стропильных ферм составляют 58 и 34 тс и
приложены с эксцентрицитетом 15 см каж¬
дая:
R = 58 + 34 = 92 тс;
(58·15)—(34·15)
92
= 3,9 см;
(1—0,83)3,9
ос = 1 — — = 0,867;
о
^іпр —
92
0,867
= 106 тс.
* Применение этой арматуры допускается в
случаях, оговоренных в директивном письме Гос¬
строя СССР от 15 апреля 1980 г. № 42-Д.
По табл. 1.100 принимаем подстропиль¬
ную ферму, для которой Рі> 106 тс.
146
2-2
з-з
§
■ 1
■—■
чт*'
>2%
550
4 50
4-4
(1 й бариангп)
8
1
4~4 4-4
(2~й бариант) (3-й и Ч-й. вариант)
ТО-5
>10; 11
Рис. 1.142. Типовая подстропильная ферма серии ПК-01-110/68
/ — каркас нижнего пояса; 2 — арматура раскоса; 3 — то же, верхнего пояса; 4 — стойка для опира¬
ния плит покрытия; 5, 6 — каркасы и сетки узлов; 7 — закладные изделия; 8— проволочная армату¬
ра; 9 — прядевая арматура; 10, 11 — стержневая арматура
Рис. 1.143. Схема армирования узлов подстропильной фермы
а — опорного; б — среднего; / — нижний предварительно напряженный пояс (напрягаемая арматура
в сечении условно не показана); 2 — сжатый опорный раскос; 3 — растянутый раскос; 4 — рабочая
арматура раскосов;^5 — каркасы узлов; 6—П-образные каркасы узлов; 7, 8 — сетки косвенного
армирования; 9 ■— отдельные стержни; 10 — закладное изделие с анкерными болтами; // — опорное
закладное изделие
10
147
Таблица 1.97. Сортамент подстропильных ферм серии ПК-01-110/68 (вып. 1) для зданий
со скатной кровлей и расход материалов
Марка фермы
Тип опалубки (ширина
сечений поясов, мм)
Расход бетона, м3, мар¬
ка бетона (масса фер¬
мы, т)
Расход арматуры, кг
, по классам
Закладные и накладные
детали, кг
Общий расход стали, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-І
А-Ш
В-І
А-ІѴ
А-ІІІв
В-ІІ
ПФ-1АІѴ
4,5
29
491
11
239
770
83
853
ПФ-1АІІІ
1
М400
29
491
11
272
_
803
83
886
ПФ-1В
(550)
(11.3)
29
491
11
—
—
125
659
83
739
ПФ-2АІѴ
4,5
35
537
11
287
870
83
953
ПФ-2АІІІ
1
М400
35
537
И
357
940
83
1023
ПФ-2В
(550)
<и,3)
35
537
11
—
—
177
760
83
843
ПФ-ЗАІѴ
4,5
35
537
11
335
918
83
1001
ПФ-ЗАШ
1
М500
35
537
11
399
982
83
1065
ПЧ-ЗВ
(550)
(11,3)
35
537
11
—
—
192
775
83
858
ПФ-4АІѴ
4,5
49
672
1
382
1094
83
1187
ПФ-4АІІІ
1
М500
49
672
1
461
1183
83
1266
ПФ-4В
(550)
(11,3)
49
672
1
—
—
220
942
83
1025
ПФ-1АІѴК
и
4,4
29
492
11
237
769
96
865
ПФ-1АІІІК
(550)
М400
29
492
11
-
270
—
802
96
898
ПФ-1ВК
(11)
29
492
11
125
657
96
753
ПФ-2А1ѴК
4,4
35
539
и
284
869
96
965
ПФ-2АІІІК
II
М400
35
539
11
395
980
96
1076
ПФ-2ВК
(550)
(11)
35
539
11
—
—
175
760
96
856
ПФ-ЗАІѴК
4,4
35
539
11
331
916
96
1012
ПФ-ЗАШК
II
М500
35
539
11
—
395
—
980
96
1076
ПФ-ЗВК
(550)
(П)
35
539
11
—
—
190
775
96
871
ПФ-4АІѴК
4,4
48
672
1
379
1100
96
1196
ПФ-4АІІІК
II
М500
48
672
1
—
457
1178
96
1274
ПФ-4ВК
(550)
(11)
48
672
1
—
—
220
941
96
1037
Примечание. Буква К в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки у
поперечных температурных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами по их осям
составляет не 12, а 11,5 м.
Таблица 1.98. Сортамент подстропильных ферм серии ПК-01-110/68 (вып. 2) для зданий
со скатной кровлей и расход материалов
Марка фермы
Тип опалубки (ши¬
рина сечений поясов,
мм)
Расход бетона, м3,
марка бетона (масса
фермы, т)
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные и наклад¬
ные детали, кг
Общий расход ста¬
ли, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
всего
А-І
А-III
В-І
А-Ѵ
Ат-Ѵ
Ат-ѴІ
К-7
ПФ-1АѴ
29
491
11
191
722
83
805
ПФ-1АтѴ
1
4,5
29
491
11
—
191
722
83
805
ПФ-ІАтѴІ
(550)
М400
29
491
11
_
151
.
682
83
765
ПФ-1П
(11,3)
29
491
11
106
637
83
720
148
Продолжение табл. 1.98
Марка ф ер мы
Тип опалубки (ши¬
рина сечений поя¬
сов, мм)
Расход бетона, м3,
марка бетона (масса
фермы, т)
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные и наклад¬
ные детали, кг
Общий расход стали,
кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
всего
А-І
А-ІІІ
В-І
А-Ѵ
Ат-Ѵ
Ат-Ѵі
К-7
ПФ-2АѴ
34
538
11
239
822
83
905
ПФ-2АтѴ
1
4,5
34
538
11
239
822
83
905
ПФ-2АтѴІ
(550)
М400
34
539
11
_
227
810
83
893
ПФ-2П
(11,-3)
34
538
11
—
—
—
160
743
83
. 826
ПФ-ЗАѴ
34
538
11
263
846
83
929
ПФ-ЗАтѴ
1
4,5
34
538
11
263
846
83
929
ПФ-ЗАтѴі
(550)
М500
34
538
11
265
848
83
931
ПФ-ЗП
(11,3)
34
538
11
—
—
—
186
769
83
852
ПФ-4АѴ
48
672 i
1
311
1032
83
1115
ПФ-4АтѴ
1
4,5
48
672
1
311
1032
83
1115
ПФ-4АтѴі
(550)
М500
48
672
1
303
1024
83
1107
ПФ-4П
(11,3)
48
672
1
—
—
—
213
934
83
1017
ПФ-1АѴК
29
493
11
189
722
96
818
ПФ-1 АтѴК
1
4,4
29
493
11
189
722
96
818
ПФ-ІАтѴіК
(550)
М400
29
493
11
149
—
682
96
778
ПФ-1ПК
(11)
29
493
11
—
— .
—
105
638
96
734
ПФ-2АѴК
34
540
11
237
822
96
918
ПФ-2АтѴК
II
4,4
34
540
11
237
—
—
822
96
918
ПФ-2АтѴІК
(550)
М400
34
540
11
224
—
809
96
905
ПФ-2ПК
(11)
34
540
11
—
—
—
158
743
96
839
ПФ-ЗАѴК
34
540
и
261
_
846
96
942
ПФ-ЗАтѴК
II
4,4
34
540
11
261
—
—
846
96
942
ПФ-ЗАтѴі К
(550)
М500
34
540
11
—
262
—
847
96
943
ПФ-ЗПК
(П)
34
540
11
—
—
—
185
770
96
866
ПФ-4АѴК
48
672
1
308
1029
96
1125
ПФ-4АтѴК
II
4,4
48
672
1
308
—
—
1029
96
1125
ПФ-4АтѴ!К
(550)
М500
48
672
1
—
299
—
1020
96
1116
ПФ-4ПК
(П)
48
672
1
—
—
211
932
96
1028
Примечание. Буква К в конце марок указывает, что фермы предназначены для установки у
поперечных температурных швов и торцов'зданий, где расстояние между колоннами по их осям
составляет не 12, а 11,5 м.
Таблица 1.100. Ключ для подбора
подстропильных ферм серий ПК-01-110/68 и 1.463-4
Серия
Марка фермы
Сосредоточенная расчетная
(нормативная) нагрузка от
двух симметричных реакций
ферм в среднем узле Ри т
Сосредоточенная расчетная
(нормативная) нагрузка
в верхнем узле от плит
покрытия Р2, тс, не более
Суммарная расчетная (нор¬
мативная) нагрузка Pt-\-P2,
тс
ПФ-1
80(67)
14(11)
94(78)
ПФ-2
110(94)
14(11)
124(105)
ПК-01-110/68
ПФ-3
130(110)
14(11)
144(121)
ПФ-4
150(125)
14(11)
164(136)
ФП12-1
50(43)
8(7)
58(50)
ФП12-2
70(60)
8(7)
78(67)
1.463-4
ФПГ2-3
90(77)
13(10)
103(87)
ФП12-4
110(94)
13(10)
123(104)
ФП12-5
120(102)
13(10)
133(112)
Примечания: 1. В нагрузки включается соб¬
ственный вес вышележащих конструкций, но без
собственного веса подстропильных ферм, который
в их расчете учтен дополнительно.
2. В подстропильных фермах серии 1.463-4 марок
(по нагрузкам) 1, 2, 3, 4 и 5 в составе нагрузки
Рі доля длительной расчетной нагрузки составля¬
ет соответственно 41, 61, 72, 72 и 72 тс, а осталь¬
ная часть относится к кратковременным расчет¬
ным нагрузкам.
Рис. 1.144. Схема передачи нагрузок на подстро¬
пильную ферму
1 — верхний пояс подстропильной фермы; 2 —
средний узел нижнего пояса подстропильной фер¬
мы; 3 — стропильная ферма; 4 — плита покрытия
149
1.5.7. Подстропильные фермы
для зданий с малоуклонной кровлей
Для зданий с малоуклонными покрытия¬
ми при шаге колонн 12 м разработаны (см.
рис. 1.134,6) типовые железобетонные под¬
стропильные фермы с предварительно напря¬
женным нижним поясом (серия 1.463-4). Эти
фермы могут применяться в зданиях с
неагрессивными средами.
Армирование предварительно напря¬
женных нижних поясов и стоек ферм приня¬
то в двух вариантах — стержневой армату¬
рой класса А-ІІІв и А-ІѴ.
Изготовление ферм· предусмотрено в
стенд-форме распорной системы, позволяю¬
щей упростить процесс натяжения арматуры
нижних поясов и стоек. Фермы можно изго¬
товлять также с передачей усилия предвари¬
тельного Напряжения на упоры стенда или
силовой формы механическим способом.
Ключ для подбора подстропильных
ферм серии 1.463-4 приведен в табл. 1.100.
Подбор необходимой марки подстропиль¬
ной фермы серии 1.463-4 для конкретных
условий проектируемого объекта аналоги¬
чен рассмотренному в п. 1.5.6.
Сортамент подстропильных ферм серии
1.463-4 для покрытий зданий с малоуклон¬
ной кровлей приведен в табл. 1.101.
Таблица 1.101. Сортамент подстропильных ферм серии 1.463-4 (вып. 1) для покрытий
зданий с малоуклонной кровлей и расход материалов
S
со ^
. Я н
Расход арматуры, кг, по
классам
СО
Марка фермы
X
<υ
s s
о S
я н 3
О ω 5
s'0!
ненапрягаемой
варианты
напрягаемой
D
я г*
О) О)
за
* я
К
о
X
а
Ширин
поясов
sil
e> со
СО п “ «
А-І
А-І II
В-І
А-ІѴ
А-ІІІв
итого
я ™ S
S3 .
со со S
СО Я ч
Общий
стали,
ФП12-1АІѴ
500
3,75
11
308
34
182
535
107
642
ФП12-1АІІІВ
мзоо
(9,4)
11
308
34
—
182
535
107
642
ФП12-2АІѴ
500
3,75
11
308
34
218
571
107
678
ФП12-2АІІІВ
мзоо
(9,4)
11
308
34
218
571
107
678
ФП12-ЗАІѴ
500
3,75
11
308
34
273
626
121
747
ФП12-ЗАІІІВ
М400
(9,4)
11
308
34
—
273
626
121
747
ФП12-4АІѴ
500
3,75
11
330
34
342
717
121
837
ФП12-4АІІІВ
М400
(9,4)
11
330
34
—
342
717
121
837
ФПІ2-5АІѴ
500
3,75
11
395
34
365
805
121
926
ФП12-5АІІІВ
М400
(9,4)
11
395
34
—
365
805
121
926
ФПК12-1АІѴ
500
3,75
11
316
33
180
540
117
657
ФПК12-1АІІІВ
МЗОО
(9,4)
11
316
33
—
180
540
117
657
ФПК12-2АІѴ
500
3,75
11
316
33
215
575
117
692
ФПК12-2АІІІВ
МЗОО
(9,4)
И
316
33
—
215
575
117
692
ФПК12-ЗАІѴ
500
3,75
11
316
33
270
630
131
761
ФПК12-ЗАІІІВ
М400
(9,4)
11
316
33
—
270
630
131
761
ФПК12-4АІѴ
500
3,75
11
337
33
338
719
131
850
ФПК12-4АІІІВ
М400
(9,4)
11
337
33
—
338
719
131
850
ФПК12-5АІѴ
500
3,75
11
405
33
361
810
131
941
ФПК12-5АІІІВ
М400
(9,4)
11
405
33
—
361
810
131
941
Примечание. Буква К в составе марки указывает, что фермы предназначены для установка
у поперечных температурных швов и торцов зданий, где расстояние между колоннами по их осям
составляет не 12, а 11,5 м.
ГЛАВА 1.6. СТРОПИЛЬНЫЕ БАЛКИ
(инж. Р. Г. Шишкин)
1.6.1. Общие сведения
Железобетонные стропильные балки
предназначаются для покрытий производст¬
венных зданий пролетами 6, 9, 12 и 18 м с
кровлями из рулонных материалов по желе¬
зобетонным плитам размерами 3X6 и 1,5Х
Х6 м, т. е. при шаге балок 6 м.
Для покрытий зданий с плоской кров¬
лей применяют балки постоянной высоты с
параллельными поясами (полками). Для
зданий со скатными покрытиями (однопро¬
летными и многопролетными) используют
двускатные балки. Балки постоянной высоты
могут быть также применены в зданиях с
односкатными покрытиями.
При проектировании зданий пролетом
18 м выбор несущих конструкций (балок или
ферм) производят с учетом объемно-плани¬
ровочных и эксплуатационных требований и
других условий.
Типовые балки, как правило, предназ¬
начаются для использования в покрытиях
отапливаемых и неотапливаемых одноэтаж¬
ных зданий, возводимых в I—V географи¬
ческих районах по весу снегового покрова, с
расчетной зимней температурой наружного
воздуха не ниже минус 40°.
Здания могут иметь подвесное подъем¬
но-транспортное оборудование по ГОСТ
7890—73 или отдельные подвесные грузы (в
пределах значений эквивалентных нагрузок,
на которые рассчитаны балки) либо не
иметь подвесного оборудования и грузов.
Балки могут быть применены в зданиях без
перепадов профиля покрытия или с пере¬
падами.
Опирание стропильных балок на колон¬
ны осуществляется в соответствии с типо¬
выми узлами ТДМ.
1.6.2. Стропильные балки
пролетами 6 и 9 м
Балки пролетами 6 и 9 м серии 1.462-
10/80 (вып. 1 и 2) запроектированы с, па¬
раллельными поясами (полками) таврово¬
го сечения с номинальной высотой 600 мм
при пролете 6 м (рис. 1.145) и двутаврово¬
го сечения с номинальной высотой 900 мм
при пролете 9 м (рис. 1.146), с напрягаемой
продольной рабочей арматурой классов
А-ІѴ и А-Ѵ по ГОСТ 5781—75 и класса
К-7 по ГОСТ 13840—68* и ненапрягаемой
продольной рабочей арматурой класса А-Ш
по ГОСТ 5.1459—72* при диаметрах ее от
20 до 32 мм.
В арматурных каркасах этих балок при¬
менена арматура класса А-ІІІ по ГОСТ
5781—75 при диаметрах 6 и 8 мм и по
ГОСТ 5.1459—72* при диаметре 10 мм и
более и арматура класса В-І.
Балки запроектированы из тяжелого бе¬
тона марок М 200—М 600 и в качестве вто¬
рого варианта — из бетона на пористых
заполнителях марок М 300, М 350 и М 400.
В марках балок, изготовляемых из бетона
на пористых заполнителях, в конце буквен-
Рис. 1.146. Балка пролетом 9 м
1 — закладные изделия для крепления к колоннам; 2 — строповочные отверстия
151
Таблица 1.102. Сортамент стропильных балок серии 1.462-10/80 (вып. 1, 2) для зданий
с пролетом 6 м и расход материалов
Вт5" -Я~іГ
I w 1
Марка балки
Объем бето¬
на, м3
Масса бал¬
ки, т
Марка бетона
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
ненапря¬
гаемой
варианты
напрягаемой
итого
В-І
А-Ш
А-ІѴ
А-Ѵ
К-7
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
1БСТ6-1АІѴ, 1БСТ6-1 АІѴП
1БСТ6-1АѴ, 1БСТ6-1АѴП
1БСТ6-1АІІІ
0,45
1,15
(0.9)
М300
6,9
9,5
19
—
—
35,4
12
47,4
М300
6,9
9,5
—
14,6 1 —
31
12
43
М200 1 3,8
33,9 1 —
— 1 —
37,7
12
49,7
1БСТ6-2 АІѴ, 1БСТ6-2АІѴП
1БСТ6-2АѴ, 1БСТ6-2АѴП
1БСТ6-2АІІІ
0,45
1,15
(0,9)
М300 1 6,9
9,5 1 24
— 1 —
40,4
12
52,4
М300 1 6,9
9,5 1 —
19 1 —
35,4
12
47,4
М200 1 3,8
41,9 1 —
— 1 —
45,7
12
57,7
1БСТ6-ЗАІѴ. 1БСТ6-ЗАІѴП
1БСТ6-ЗК
1БСТ6-ЗАІІІ
0,45
1,15
(0,9)
М300 1 6,9
9,5 1 29,6
— i —
46
12
58
М450 1 6,9
9,5 1 — 1 ~ | 13,4 1 29,8
12
41,8
М250 1 5,6
53,9 1 — 1 — 1 — 1 59,5
12
71,5
1БСТ6-4АІѴ, 1БСТ6-4АІѴП
1БСТ6-4АѴ, 1БСТ6-4АѴП
1БСТ6-4К
1БСТ6-4АІІІ
0,45
1,15
(0,9)
М400 1 6,9
9,5 1 29,6 1 ~ 1 — 1 46
12
58
М400 1 6,9
9,5 1 -
24 1 —
40,4
12х
52,4
М500 1 6,5
6,5 1 —
— 1 20,1
33,1
12
45,1
М250 1 5,6
64,7 1 —
— 1 —
70', 3
12 1 82,3
1БСТ6-5АІѴ, 1БСТ6-5АІѴП
1БСТ6-5АѴ, 1БСТ6-5АѴП
1БСТ6-5АІІІ
0,45
1,15
(0,9)
М400 1 6,9
13,8 1 35,8
— 1 —
56,5
12 1 78,5
М400 1 6,9 1 13,8 1 —
29,6 1 —
50,3 1 12 1 62,3
М350 1 5,6 1 64,8 1 —
— 1 —
70,4 1 12 1 82,4
1БСТ6-6АІѴ, 1БСТ6-6АІѴП
1БСТ6-6АѴ, 1БСТ6-6АѴП
1БСТ6-6АІІІ
0,45
1,15
М450 1 6,5 1 10,8 1 44,4
— 1 — 1 61,7 1 12 1 73,7
М450 1 6,9 1 13,8 1 —
35,8 1 — 1 56,5 1 12 1 68,5
М350 1 5,6 1 88 1 —
— 1 — 1 93,6 1 12 1 105,6
1 БСТ6-7АІѴ
1БСТ6-7АѴ
0,45
1,15
М600 1 6,5 1 16,2 1 53,7
— 1 — 1 76,4 1 12 1 88,4
М600 1 6,5 1 16,2 1 — 1 53,7 1 — 1 76,4 | 12 | 88,4
Примечания: 1. Первое число в обозначении марки балки (1) обозначает номер типоразмера,
буквы БСТ обозначают—балка стропильная тавровая, число после тире указывает несущую способ¬
ность балки, АІѴ, АѴ — класс рабочей арматуры, буква П в конце марки — балка изготовляется из
бетона на пористых заполнителях (легкий бетон).
2. В скобках указана масса балки на пористых заполнителях.
Таблица 1.103. Сортамент стропильных балок серии 1.462-10/80 (вып. 1, 2) для зданий
с пролетами 9 м и расход материалов
Марка балки
Объем бето¬
на, м3
Масса бал¬
ки, т
Марка бетона
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
ненапря¬
гаемой
варианты
напрягаемой
итого
В-І
А-III
А-ІѴ
А-Ѵ
К-7
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
1БСД9-1АІѴ,
1 БСД9-1 АІѴП
1 БСД9-ІАѴ, 1БСД9-1АѴП
1БСД9-1АІІІ
1,1
2,75
(2,2)
М300
20,8 1 30,2
36
—
— 1 87 1 14,6
101,6
М300
20,8 1 30,21 —
28,4
—
79,4
14,6
94
М200 1 17,5 1 83,5 | -
—
— 1 101 1 14,6 1 115,6
1 БСД9-2К
1 БСД9-2ІІІА
1,1
2,75
(2,2)
М400 1 20,8 1 30,2 | —
—
20
71 1 14,6 1 85,6
М250 1 17,5 1 91,4 1 —
— 1 — 1 108,9 1 14,6 1 123,5
1 БСД9-ЗАІѴ,
1 ЕСД9-ЗАІѴП
1 БСД9-ЗАѴ, 1БСД9-ЗАѴП
1БСД9-ЗАІІІ
1,1
2,75
(2,2)
М350 1 20,8 1 30,2 [
44,4 - I —
95,4
14,6 I ПО
М350 20,8
30,2 I -
36 —
87
14,6
I 101,6
М250
I 16,
8 I 106,3 —
I — I 123,1 I 14,6 I 137,7
152
Продолжение табл. 1.103
Марка балки
о
н
<υ
хо
« S
Iе·
ХО я
О х
к
ХО
Я
о н
S -
03
X
О
н
и
ХО
СЗ
X
о.
ОЗ
!§■
Расход арматуры, кг, по классам
си X
3 -
X к
п[ я
са с;
ς о
X пС
са сп
СО Я
ПС
о
X
Л я
>Я -
я я
хо £
Оо
ненапря¬
гаемой
варианты
напрягаемой
итого
В-І
А-ІІІ
А-ІѴ
А-Ѵ
Κ-7
1
2
3
4’
5
6
7
8
9
10
11
12
1БСД9-4АІѴ,
1БСД9-4АІѴП
1БСД9-4АѴ, 1БСД9-4АѴП
1БСД9-4К, 1БСД9-4КП
1БСД9-4 АІІІ
U
2,75
(2,2)
М400 1 20,8
30,2
56,8
-,
—
107,8
14,6
122,4
М400 1 20,8
30,2
—
44,4
—
95,4
14,6 1 110
М400 1 20,8
30,2
_
_
30
81
14,6 1 95,6
М250 1 16,8
122,2
—
—
—
139
14,6 1 153,6
1БСД9-5АІѴ,
1БСД9-5АІѴП
1БСД9-5АѴ, 1БСД9-5АѴП
1БСД9-5К, 1БКД9-5КП
1БСД9-5АІІІ
1,1
2,75
(2,2)
М400 1 20,8
39,9 1 72
—
132,7 1 14,6 1 147,3
М400 1 20,8
39,9 1 —
53,8 1 — 1 114,5 1 14,6 | 129,1
М400 1 20,8
39,9 1 —
- 1 40 1 100,7 1 14,6 1 115,3
М400 1 16,8 1 132,3 1 — 1 — 1 — 1 149,1 | 14,6 | 163,7
1БСД9-6АІѴ
1БСД9-6АѴ
1БСД9-6К
1БСД9-6АІІІ
1,1
2,75
М500 1 20,8 1 39,9 | 88,8 | — I — | 149,5 | 14,6 | 164,1
М500 1 20,8 1 39,9 | — | 72 | — | 132,7 | 14,6 | 147,3
M40Q 1 20,8 1 39,9 | — | — | 50 | 110,7 | 14,6 | 125,3
М450 1 16,8 1 177,2 | — | — | —
194 1 14,6 1 208,6
1БСД9-7АІѴ
1БСД9-7АѴ
1БСД9-7К
1БСД9-7АІІІ
Примечание. См. пр
1,1
имеч. i
2,75
с табл. 1
М500 1 20,8 1 57.3 | 134,5 | — | —
212,6 1 14,6 1 227,2
М500 1 20,8 1 57,3 | — | 108 | —
186,1 1 14,6 1 200,7
М600 1 20,8 1 57,3 1 — 1 — 1 60
138,1 1 14,6 1 152,7
М500 1 16,8 1 250,8 | — 1 - 1 —
.102.
267,6 1 14,6 1 282,2
Таблица 1.104. Ключ для подбора балок пролетом 6 м серии 1.462-10/80 для зданий
без перепадов профиля покрытия (с неагрессивной средой)
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Номер несущей способности балок
суммарная
от покрытия
и снега
в том числе
от снега
без
подвесных
грузов
с подвес¬
ным
грузом
<2=3,6 т
при
двухопорных
■ по схеме 1
крана?
с грузоподъемностью, т
по схеме 2
Q=1
Q=2
Q=3,2
Q=5
0=1 1
(N
II
СУ
Q=3,2
<2=5
350
70; 100
1
3
2
2
4
5
1
2
2
4
400
100; 140
1
4
2
3
4
5
2
2
3
4
450
100; 140; 210
2
4
3
4
4
5
2
2
4
5
550
140; 210
3
6
4
5
6
6
4
4
4
5
550
280
3
5
4
5
5
6
4
4
4
5
650
280
4
6
5
6
6
7
4
5
5
6
Примечания: 1. Вместо полной марки балки в таблице указана только одна цифра, характе¬
ризующая несущую способность соответствующей балки.
2. Подвесные краны по ГОСТ 7890—73, по схеме 1 приняты пролетом 3 м с подвеской подкрановых
путей на расстоянии 1,5 м от осей пролета здания, а по схеме 2 — пролетом 4,5 м с подвеской
подкрановых путей по 0,75 м от осей пролета здания. Подвесной груз Q = 3,6 т на расстоянии 1 м
и более от осей пролета здания.
3. Ключи для подбора балок при наличии перепадов высот профиля покрытия, а также балок, при¬
меняемых в зданиях со слабо- и среднеагрессивной газовыми средами (с ненапрягаемой рабочей
арматурой класса А-ІІІ или напрягаемой рабочей арматурой класса А-ІѴ), даны в вып. 1 серии.
Таблица 1.105. Ключ для подбора балок пролетом 9 м серии 1.462-10/80 для зданий
брз перепадов профиля покрытия (с неагрессивной средой)
Расчетная нагрузка, кгс/м2
Номер несущей способности балок
суммарная
от покрытия
и снега
в том числе
от снега
без
подвесных
грузов
с подвес¬
ными
грузами
<2=3,6 т
при
двухопорных
кранах
грузоподъемностью, т
по схеме 2
по схеме 3
Q=1
<2=2
<2=3,2
<2=5
<2=1
(N
II
СУ
<2=3,2
<2=5
350
70; 100
1
4
2
3
4
5
2
2
3
5
400
100; 140
2
4
4
4
4
5
3
4
4
5
450
100; 140; 210
3
5
4
4
5
5
4
4
4
5
500
140
5
6
5
5
6
6
5
5
5
5
550
210
5
6
4
5
5
6
5
5
5
6
600
280
4
6
4
5
5
6
5
5
5
6
650
280
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
Примечания: 1. Примечания 1 и 3 — по примечаниям 1 и 3 к табл. 1.104.
2. Подвесные краны' по ГОСТ 7890—73, по схеме 2 приняты пролетом 4,5 м с подвеской подкрановых
путей на расстоянии 2,25 м от осей пролета здания, а по схеме 3 — пролетом 6 м с подвеской по
1,5 м от осей пролета здания. Подвесные грузы — 2 по 3,6 т н£ расстоянии друг от друга не ме¬
нее 3 м.
153
но-цифрового шифра марки включена бук¬
ва П. В типовых чертежах бадок серии
1.462- 10/80 сохранены все опалубочные
размеры по чертежам замененной серии
1.462- 10.
Балки пролетами 6 и 9 м из тяжелого
бетона с продольной рабочей арматурой
классов А-ІІІ и А-ІѴ могут применяться в
зданиях со слабо- и среднеагрессивнЬіми
газовыми средами, а балки с рабочей арма¬
турой класса А-Ѵ предназначены только
для зданий с неагрессивными средами, как
и все балки из бетона на пористых заполни¬
телях.
Балки, предназначенные для примене¬
ния в условиях слабоагрессивной газовой
среды, изготовляются из бетона нормаль¬
ной плотности, балки для условий средне¬
агрессивной газовой среды изготовляют из
бетона повышенной плотности.
В зданиях, возводимых в районах с
расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов,
устойчивость балок из их плоскости обес¬
печивается жестким диском покрытия и
креплением их к колоннам сварными швами
(при 7 и 8 баллах толщиной 6 мм, при
9 баллах — 8 мм). При 9 баллах сейсмич¬
ности не допускается применение балок с
рабочей арматурой из прядей класса К-7.
Балки рассчитаны на условный ряд эк¬
вивалентных равномерно распределенных
расчетных нагрузок от 350 до 1100 кгс/м2
(семь градаций нагрузок).
Сортамент балок пролетами 6 и 9 м
и расход материалов (без закладных изде¬
лий для крепления плит покрытий и под¬
весного транспорта, которые учитываются
в конкретном проекте) приведены соответ¬
ственно в табл. 1.102 и 1.103. (Расход за¬
кладных изделий для крепления плит по¬
крытий размером 3X6 м в балках пролетом
6 м составляет 4,9 кг, в балках пролетом
9 м — 6,9 кг).
Ключ для подбора балок пролетом 6 м
в зданиях без перепадов профиля покры¬
тия приведен в табл. 1.104 и балок проле¬
том 9 м — в табл. 1.105.
1.6.3. Стропильные балки
пролетом 12 м
Предварительно напряженные балки с
параллельными поясами (полками) проле¬
том 12 м, разработанные в серии 1.462-1/78
(вып. 1 и 2), предназначены для покрытий
зданий с плоской кровлей или со скатной
кровлей. В покрытиях зданий со скатной
кровлей балки устанавливают на колонны с
таким расчетом, что уклон их верхнего поя¬
са составляет 1 : 20.
Балки запроектированы двутаврового
сечения с номинальной высотой 900 мм; опа¬
лубочные размеры балок сохранены без из¬
менений, поэтому для их изготовления мо¬
гут быть использованы имеющиеся на пред¬
приятиях опалубочные формы (рис. 1.147).
Балки разработаны со следующими ва¬
риантами напрягаемой продольной рабочей
арматуры: высокопрочная проволока перио¬
дического профиля класса Вр-ІІ, арматур¬
ные канаты класса К-7, горячекатаная ар-
Рис. 1.147. Балка пролетом 12 м
а — типа БП для зданий с плоской кровлей; б —
типа БС для зданий со скатной кровлей; h\ —
высота нижнего пояса (для опалубки 1-го типа
150 мм, для опалубки 2-го типа 200 мм); h2— вы¬
сота верхнего пояса (соответственно 150 и 120 мм)
матурная сталь периодического профиля
классов А-ІѴ, А-Ѵ и А-ѴІ, термически уп¬
рочненная арматурная сталь периодическо¬
го профиля классов Ат-Ѵ и Ат-ѴІ.
Балки по трещиностойкости, ширине
раскрытия трещин и величине защитного
слоя бетона при напрягаемой арматуре
класса А-ІѴ могут применяться в покры¬
тиях зданий с неагрессивной, слабо- и сред¬
неагрессивной газовой средой, а при
остальных видах напрягаемой арматуры —
только в зданиях с неагрессивной средой.
Требования к бетону и антикоррозион¬
ному покрытию назначают в проекте зда¬
ния согласно главе СНиП 11-28-73 «Защита
строительных конструкций от коррозии.
Нормы проектирования».
Балки могут применяться в покрытиях
зданий с расчетной сейсмичностью 7, 8 и
9 баллов в соответствии с рекомендациями
серии 1462-12с «Типовые железобетонные
балки в покрытиях одноэтажных зданий с
расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
Выпуск 1. Материалы для проектирования
покрытий с применением балок серии
1.462-1».
Балки рассчитаны на условный ряд эк¬
вивалентных равномерно распределенных
расчетных нагрузок 350—950 кгс/м2 (табл.
1.106), включающих вес покрытия, фонарей
(или без фонарей), снега, подвесных инже¬
нерных сетей, а также нагрузку от подвес¬
ных кранов грузоподъемностью от 1 до 5 т
или монорельсов грузоподъемностью от I
до 5 т (при одном монорельсе) и от 1 до
3,2 т (при двух монорельсах). Все нагрузки
приняты длительно действующими. Нагруз¬
ка от собственного веса балок учтена в рас¬
чете дополнительно.
Сортамент балок пролетом 12 м и рас¬
ход материалов (беэ. закладных изделий
для крепления плит покрытий и подвесного
154
Таблица 1.106. Несущая способность балок серии 1.462-1/78
Расчетная (нормативная) эквивалентная нагруз¬
ка, кгс/м2
350
(300)
450
(390)
550
(475)
650
(550)
750
(620)
850
(700)
950
(800)
Число в марке балки, соответствующее ее несу¬
щей способности
1
2
3
4
5
6
7
Таблица 1.107. Сортамент стропильных балок пролетом 12 м серии 1.462-1/78 (вып. 1 и 2)
дли зданий с плоской и скатной кровлей и расход материалов
Марка балки
Объем бетона, м3
(масса балки, т)
Марка бетона
Рас
ненапря¬
гаемой
ход арматуры, кг, по классам
варианты напрягаемой
итого
Закладные из¬
делия, кг
Общий расход
стали, кг
В-І
А-Ш
Вр-ІІ
К-7
А-Ѵ,
Ат-Ѵ
А-ѴІ,
Ат-VI
А-ІѴ
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
1БС12-1В
М300
29,4
43,6
51,5
_
124,5
13,4
137,9
1БС12-1К7
1,8
М350
29,4
43,6
—
53,2
—
—
—
126,2
13,4
139,6
1БС12-1АѴ, 1БСІ2-1АтѴ
(4,5)
М350
29,4
43,6
—
—
75,6
—
—
148,6
13,4
162
1БС12-ІАѴІ, 1БС12-1АтѴ
М400
29,4
43,6
—
—
—
75,6
—
148,6
13,4
162
1БС12-1АІѴ
М300
29,4
43,6
—
—
132,3
205,3
13,4
218,7
1БС12-2В
М300
29,4
46
73,6
149
13,4
162,4
1БС12-2К7
1,8
М350
29,4
46
—
66,5
—
—
—
149
13,4
155,3
1БС12-2АѴ, 1БС12-2АтѴ
(4,5)
М350
29,4
46
—
—
113,4
—
—
188,8
13,4
202,2
1БС12-2АѴІ, 1БС12-2АтѴІ
М400
29,4
43,6
—
—
—
94,5
—
167,5
13,4
180,9
1БС12-2АІѴ
М400
29,4
43,6
—
—
—
151,2
224,2
13,4
237,6
1БС12-ЗВ
М400
29,4
46
81
156,4
13,4
169,8
1БС12-ЗК7
1,8
М400
29,4
43,6
—
93,1
—
—
—
166,1
16
182,1
1БС12-ЗАѴ, 1БС12-ЗАтѴ
(4,5)
М350
29,4
50
—
—
143,4
—
—
228,8
16
238,8
1БСІ2-ЗАѴІ, 1БС12-ЗАтѴІ
М400
29,4
46
—
—
—
113,4
—
188,8
16
204,8
ІБСІ2-ЗАІѴ
М450
29,4
46
—
—
—
—
189
264,4
16
280,4
1БС12-4В
М500
29,4
50
25,7
__
175,1
16
191,1
1БСГ2-4К7
1,8
М450
29,4
50
—
93,1
—
—
—
172,5
16
188,5
1БС12-4АѴ, 1БС12-4АтѴ
(4,5)
М450
29,4
50
—
—
151,2
—
-
230,6
16
246,6
1БС12-4АѴІ, 1БС12-4АтѴІ
М500
29,4
50
—
—
—
132,3
211,7
22,2
233,9
1БС12-4АІѴ
М500
29,4
55,2
—
—
—
—
226,8
326,6
22,2
348,8
1БС12-5В
М600
29,4
58
117,8
205,2
22,2
227,4
1БС12-5К7
1,8
М600
29,4
58
—
119,7
—
—
—
207,1
22,2
229,3
1БС12-5АѴ, 1БС12-5АтѴ
(4,5)
М600
29,4
58
—
—
167,5
—
254,9
22,2
277,1
1БС12-5 4ѴІ, 1БС12-5АтѴІ
М600
29,4
58
—
—
—
151,2
238,6
22,2
260,8
1БС12-5АІѴ
М600
29,4
70,4
—
—
—
—
262,9
362.7
22,2
384,9
1БС12-6В
М700
29,4
70,4
125,1
224,9
22,2
247,1
1БС12-6К7
1,8
М700
29,4
58
—
119,7
—
—
—
207,1
22,2
229,3
1БС12-6АѴ, 1БС12-6АтѴ
(4,5)
М700
29,4
58
—
—
207,9
—
—
295,3
22,2
317,5
1БС12-6АѴІ, 1 АС12-бАтѴІ
М700
29,4
58
—
—
—
170,1
—
257,5
22,2
279,7
2БС12-ЗВ
М400
30
46
81
157
13,4
170,4
2БС12-ЗК7
М400
30
43,6
—
93,1
—
—
166,7
16
182,7
2БС12-ЗАѴ, 2БС12-АтѴ
2 (5)
М350
30
46
—
—
143,4
—
223,4
16
239,4
2БС12-3 4VI, 2БС12-АтѴІ
М400
30
46
—
—
—
113,4
189,4
16
205,4
2БС12-ЗАІѴ
М450
30
46
—
—
—
—
189
265
16
281
2БС12-4В
М500
30
50
95,7
__
175,7
16
191,7
2БС12-4К7
М450
30
50
—
93,1
—
—
173,1
16
189,1
2БС12-4АѴ, 2БС12-4АтѴ
2 (5)
М450
30
50
—
—
151,2
— ·
231,2
22,2
253,4
2БС12-4АѴІ, 2БС12-4АтѴІ
М500
30
50
—
—
—
132,3
—
212,3
22’,2
234,5
2БС12-4 АІѴ
М500
30
70,4
—
—
—
—
226,8
327,2
22,2
349,4
2БС12-5В
М600
30
58
117,8
.
265,8
22,2
228
2БС12-5К7
М600
30
58
—
119,7
—
—
—
207,7
22,2
229,9
2БС12-5АѴ, 2БС12-5АтѴ
2 (5)
МбОО
30
58
—
—
167,5
—
—
255,3
22,2
277,5
2БС12-5AVI, 2БС12-5АтѴі
М600
30
58
—
—
—
151,2
—
239,2
22,2
261,4
2БС12-5АІѴ
М600
30
70,4
—
—
—
—
262,9
363,3
22,2
385,5
2БС12-6В
М700
30
70,4
125,1
__
_
225,5
22,2
247,7
^БС12-6К7
М700
30
58
—
119,7
—
—
—
207,7
22,2
229,9
-БС12-6АѴ, 2БСІ2-6АтѴ
2 (5)
М700
30
58
—
—
207,9
—
—
295,9
22,2
318,1
2БС12-6АѴІ, 2БС12-6АТѴІ
М700
30
58
—
—
—
170,1
—
258,1
22,2
280,3
~ БС12-6АІѴ
М700
30
95,2
—
—
—
—
310,7
435,9
22,2
458,1
155
Продолжение табл. 1.107
Марка балки
Объем бетона, м3
(масса балки, т)
Марка бетона
Рас
ненапря¬
гаемой
ход арматуры, кг, по классам
варианты напрягаемой
итого
Закладные из¬
делия, кг
Общий расход
стали, кг J
В-І
А-ІІІ
Вр-П
К-7
А-Ѵ,
Ат-Ѵ
А-ѴІ,
Ат-VI
А-IV
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
2БС12-7В
М700
30
95,2
147,2
272,4
22,2
294,6
2БС12-7К7
М700
30
70,4
—
159,6
—
—
260
25,4
285,4
2БС12-7АѴ, 2БС12-7АтѴ
2 (5)
М700
30
95,2
—
—
286,8
—
—
387,2
25,4
412,6
2БС12-7АѴІ, 2БС12-7АтѴІ
М700
30
•95,2
—
—
-
189
—
314,2
22,2
336,4
2БС12-7АІѴ
М700
30
95,2
—
—
—
430,2
555,4
25,4
580,8
Примечание. Первое число в обозначении марки балки (1, 2) обозначает порядковый номер
типоразмера балки; буквы БС или БП характеризуют тип конструкции: для скатной или плоской
кровли; число после тире указывает несущую способность балки. Показатели, приведенные в табли¬
це для балок зданий со скатной кровлей, относятся и к балкам зданий с плоской кровлей, марки
которых условно в таблице не указаны (т. е. каждой марке с буквами БС соответствует аналогич¬
ная марка с буквами БП; например, 1БС12-1В соответствует 1БП12-1В и т. д.).
Таблица 1.108. Ключ для подбора балок пролетом 12 м серии 1462-1/78 для зданий
без перепадов профиля покрытия
Расчетная
нагрузка, кгс/м2
Шифр несущей способности балок (см. примечания)
без под¬
весных
кранов и
грузов
при двухопорных
подвесных кранах
при одном монорельсе
при двух монорельсах
постоян¬
ная от
покрытия
и др.
снеговая
н
со
&
н
со
со
II
O'
н
ІО
II
O'
н
со
II
O'
н
со
со”
II
O'
Η
in
II
O'
Η
Ίί
O'
Η
со
II
о
н
со
со”
II
O'
1
2
3
4
5
6 .
7
8
9
10
и
12
70
1
3
3
4
2
2
3
2
2
3
100
1
3
4
5
2
3
3
2
3
4
230 (210)
140
2
3
4
5
2
3
4
2
3
4
210
2
4
4
5
3
4
4
3
4
4
280
3
4
5
6
4
4
5
4
4
5
70
1
3
4
5
2
3
3
2
3
4
100
2
3
4
5
3
3
4
2
3
4
260 (240)
140
2
3
4
5
3
3
4
3
3
4
210
3
4
5
6
3
4
5
3
4
5
280
3
5
5
6
4
5
6
4
5
5
70
2
4
5
6
3
4
4
3
4
4
100
2
4
5
6
3
4
5
3
4
5
350 (300)
140
3
4
5
6
4
4
5
4
4
5
210
3
5
6
7
4
5
5
4
5
6
280
4
6
6
7
5
5
6
5
5
6
70
2
4
5
6
3
4
5
3
4
5
100
3
4
5
6
4
4
5
4
4
5
380 (330)
140
3
5
5
6
4
4
5
4
4
5
210
4
5
6
7
5
5
6
4
5
6
280
4
6
7
7
5
6
6
5
6
6
400 (350)
70
.100
140
210
280
3
3
3
4
5
4
5
5
5
6
5
5
6
6
7
6
6
6
7
4
4
4
5
5
4
4
5
δ
6
5
5
5
6
7
3
4
4
5
5
4
4
5
5
6
5
5
5
6
7
Примечания: 1. Вместо полной марки (например, 1БС12-4В) в таблице указана только одна
цифра, характеризующая несущую способность (например, 4).
2. При определении марок балок для III—V снеговых районов^к нагрузкам от подвесного оборудо¬
вания и снега (уменьшенного на 100 кгс/м2) в соответствии с пп. 1.7 и 1.12 СНиП 11-6-74 введем
коэффициент сочетаний лс=0,9.
156
Таблица 1.109. Значение максимальных 'расчетных усилий в балках пролетом 12 м
серии 1.462-1/78
Несущая
способ¬
ность
Расчетная*
нагрузка,
кге/м
Равномерно распреде¬
ленная эквивалентная
нагрузка, кге/м2
Изгибающий
момент, тс*м
Поперечная сила, тс
расчетная
нормативная
расчетный
норматив¬
ный
расчетная
норматив¬
ная
1
2100
350
300
36
31
13
И
2
.2700
450
390
46
40
16
14
3
3300
550
475
57
49
20
17
4
3900
650
550
67
57
23
20
5
4500
750
620
77
64
27
22
6
5100
850
700
87
72
30
25
7
5700
950
800
97
82
33'
28
Примечание. Изгибающие моменты и поперечные силы даны без учета собственного веса
балок, который учтен дополнительно.
транспорта, которые учитываются в кон¬
кретном проекте здания) приведены в табл.
1.107 . (расход закладных изделий для креп¬
ления плит покрытий размером 3X6 м со¬
ставляет 7,6 кг).
Ключ для подбора балок пролетом 12 м
для зданий без перепадов профиля покры¬
тия дан в табл. 1.108. Подбор марок балок
для покрытий зданий с нагрузками, отли¬
чающимися от приведенных в табл. 1.108,
может быть произведен исходя из макси¬
мальных усилий (изгибающие моменты, по¬
перечные силы), на которые рассчитаны
балки. Значения этих усилий даны в табл.
1.109.
1.6.4. Стропильные двускатные балки
пролетами 12 и 18 м
Для зданий со скатной кровлей при¬
меняют предварительно напряженные дву¬
скатные решетчатые балки пролетами 12 и
18 м серии 1.462-3. Высота балок на опоре
унифицированная — 900 мм, сечение пря¬
моугольное по всей длине балки с постоян¬
ной шириной: 200 мм· для балок пролетом
12 м и 200. 240, 280 мм (три типа опалу¬
бочных форм) для балок пролетом 18 м в
зависимости от их несущей способности
(рис. 1.148). Во всех балках этого типа
имеются отверстия трапециевидного очер-
Рис. 1.148. Двускатная решетчатая балка пролетом 18 м
1 — закладное изделие; 2 — подкладной лист
157
Таблица 1.110. Сортамент стропильных двускатных решетчатых предварительно напряженных
балок пролетами 12 и 18 м серии 1.462-3 (вып. 1—3) для покрытий зданий со скатной кровлей
и расход материалов
Марка балки
Пролет балки
(тип опалуб¬
ки)
Объем бетона,
м*, марка бе¬
тона (масса
балки, т)
Расход арматуры, кг,
по классам
Закладные и
накладные
детали, кг
Общий рас¬
ход стали, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А-III
В-І
А-ІѴ
А-Шв
Вр-ІІ
П-7
1БДР12-1АІѴ
61
36
107
203
29
232
1БДР12-1АІІІВ
12
1,86
61
36
130
227
29
256
1БДР12-1В
(I)
400
61
36
_
54
150
29
179
1БДР12-1П
(4,7)
61
36
—
—
—
53
150
29
179
1БДР12-2АІѴ
61
36
130
227
29
256
1БДР12-2АІІІВ
12
1,86
61
36
—
143
—
239
29
268
1БДР12-2В
(I)
400
64
36
65
165
29
194
1БДР12-2П
(4,7)
64
36
'—
—
—
79
179
29
208
1БДР12-ЗАІѴ
83
31
155
269
32
301
1В ДР12-ЗАІІІВ
12
1,86
83
31
—
178
—
292
32
324
1БДР12-ЗВ
(I)
400
89
31
—
—
79
—
199
32
231
1БДР12-ЗП
(4,7)
89
31
—
—
—
93
213
32
245
1БДР12-4АІѴ
83
31
178
292
32
324
1БДР12-4АІІІВ
12
1,8о
83
31
—
202
—
—
316
32
348
1БДР12-4В
(И)
500
89
31
—
—
90
—
210
32
242
1БДР12-4П
(4,7)
89
31
—
—
—
107
227
32
259
2БДР12-4АІѴ
91
31
185
303
32
338
2БДР12-4АІІІВ
12
2^17
91
31
—
“ 214
—
—
335
32
367
2БДР12-4В
(II)
400
91
31
—
—
90
—
211
32
243
2ДДР12-4П
(5,4)
91
31
—
—
—
107
229
32
261
2БДР12-5АІѴ
97
27
214
337
35
372
2БДР12-5АІІІВ
12
2,17
97
27
—
244
—
—
367
35
402
2БДР12-5В
(II)
400
100
27
—
—
108
—
234
35
269
2БДР12-5П
(5,4)
100
27
—
—
—
120
247
35
282
2БДР12-6АІѴ
115
26
232
372
35
407
2БДР12-6АІІІВ
12
2,17
115
26
—
277
—
—
417
35
452
2БДР12-6В
(II)
400
118
26
—
—
126
—
270
35
305
2БДР12-6П
(5,4)
118
26
—
—
—
133
277
35
312
2БДР12-7АІѴ
140
26
277
442
35
477
2БДР12-7АІІІ
12
2,17
140
26
—
303
—
—
468
35
503
2БДР12-7В
(II)
500
118
26
—
—
144
—
287
35
322
2БДР12-7П
/ (5,4)
118
26
—
—
—
159
302
35
337
1БДР18-1АІV
133
41
321
495
35
530
1БДР18-1 АІІІв
18
3,4
133
41
—
383
—
—
557
35
592
1БДР18-1В
(I)
400
142
41
—
—
179
—
362
35
397
1БДР18-1П
(8,5)
142
41
—
—
—
200
383
35
418
1БДР18-2АІѴ
152
39
383
574
35
609
ІБДР18-2АІІІВ
18
3,4
152
39
—
453
—
—
644
35
679
1БДР18-2В
(I)
500
161
39
—
— .
224
—
424
35
459
1БДР18-2П
(8,5)
161
39
—
—
—
240
, 440
35
475
2БДР18-2АІѴ
178
40
415
633
40
673
2БДР18-2АІІІВ
18
4,15
178
40
—
453
—
—
671
40
711
2БДР18-2В
(II)
400
183
40
—
—
213
436
40
476
2БДР18-2П
(10,4)
183
40
—
—
—
240
463
40
503
2БДР18-ЗДІѴ
208
40
453
701
40
741
ЗБДР18-ЗАІІІВ
18
4,15
208
40
—
522
—
—
770
40
810
2БДР18-ЗВ
(II)
500
208
40
—
—
252
—
500
40
540
2БДР18-ЗП
(10,4)
208
40
—
'—
—
280
528
40
568
ЗБДР18-4АІѴ
4,84
245
37
541
823
52
875
ЗБДР18-4АІ Пв
18
245
37
—
608
—
—
890
52
942
ЗБДР18-4В
(II)
400
253
37
—
—
302
—
592
52
644
ЗБДР18-4П
(12,1)
253
37
—
·—■
—
320
610
52
662
158
Продолжение табл. 1.110
Марка балки
Пролет бал¬
ки (тип опа¬
лубки)
Объем бето¬
на, м3, марка
бетона (мас¬
са балки, т)
Расход арматуры, кг, по классам
Закладные и
накладные
детали, кг
Общий рас¬
ход стали, кг
ненапрягаемой
варианты напрягаемой
итого
А -111
В-1
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
П-7
ЗБДР18-5АІѴ
258
37
597
892
52
944
ЗБДР18-5АІІІВ
18
4,84
258
37
—
694
—
—
989
52
1041
ЗБДР18-5В
(II)
500
267
37
—
—
336
—
640
52
692
ЗБДР18-5П
(12*1)
267
37
—
—
—
360
664
52
716
ЗБДР18-6АІѴ
345
37
661
1033
52
1085
ЗБДР18-6АІІІВ
18
4,84
345
37
—
780
1152
' 52
1204
ЗБДР18-6В
(II)
500
342
37
—
—
381
—
760
52
812
ЗБДР18-6П
(12,1)
342
37
—
—
400
779
52
831
Примечание. Кроме приведенных в таблице вариантов армирования балок напрягаемой арма¬
турой (стержневой классов А-ІѴ, А-ІІІв, проволочной из стали Вр-ІІ и прядевой класса П-7) каж¬
дая марка балки по несущей способности имеет вариант армирования в виде унифицированных
пакетов УНАЭ из проволоки 0 5Вр-ІІ (буквенный индекс в марке балки У, например, ЗБДР18-6У).
Расход арматуры в этих балках по классам аналогичен расходу в балках с проволочной армату¬
рой, в марках которых указан буквенный индекс В (например, ЗБДР18-6В).
Таблица 1.111. Ключ для подбора решетчатых балок пролетом 12 и 18 м серии 1.462-3
(вып. 1—3) для покрытий зданий со скатной кровлей с шагом балок 6 м
Профиль по¬
крытия
Расчетная на¬
грузка, кгс/м2
Шифр несущей способности балок (см. примечания)
пролетом 12 м
пролетом 18 м
суммарная от
покрытия и снега
в том числе от
снега (не более)"
без подвесных
кранов н грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали,
Q=2 т)
при двухопор¬
ных подвес¬
ных кранах
без подвесных
кранов и грузов
с подвесными
грузами по 3 т
(электротали,
Q=2 т)
при двухопорных подвес¬
ных кранах
X н
S<N
* II
1 кран,
С=3,2 т
1 кран,
Q=5 т
* н
§ΊΙ
1 кран,
Q=3,2 т
1 кран,
Q—5 т
2 крана,
Q=3,2 т
350
140
j
3
2
3
4
2
3
2
2
2
4
С фонарями
450
210
2
4
3
4
4
3*
4
3
3
3
5
без перепадов
550
280
3
5
4
4
5
4*
5
4
4
4
6
профиля
650
280
4
6
5
5
6
5
6
5
5
5
—
350
140
1
2
1
2
3
1
2
1
1
2
3
Без фонаря и
450
210
1
3
2
3
4
2
3
2
2
2
4
без перепадов
550
280
2
4
3
4
5
3
4
3
3
3
5
профиля
650
280
3
5
4
5
5
4
5
4
4
4
6
Примечания: 1. Вместо полной марки балки (например, 2БДР12-4П или 2БДР18-5АІѴ) в таб¬
лице указана только одна цифра, характеризующая несущую способность соответствующей балки.
Индексы, обозначающие разновидность балок, их пролет и тип опалубки (2БДР12, 2БДР18), а
также вид (вариант) армирования (А-ІѴ, А-ІІІв, В, П,) условно опущены.
2. Для случаев, обозначенных звездочкой, при расчетной нагрузке от снега не более 100 кгс/м2
могут быть приняты балки на одну ступень легче, т. е. шифр несущей способности будет 2 вме¬
сто 3 и т. д.
тания с закругленными углами, которые
предусмотрены для облегчения массы балок
и возможности пропуска коммуникаций не¬
большого сечения.
Балки разработаны применительно к
технологии их изготовления в горизонталь¬
ном положении, т. е. плашмя, что требует
выполнения тщательного заглаживания од¬
ной боковой поверхности балок. При этом
способе изготовления контурные опалубоч¬
ные формы с вкладышами для образования
отверстий сравнительно просты и менее ме¬
таллоемки. Однако балки можно изготов¬
лять и при вертикальном положении в тра¬
диционных опалубочных формах с их виб¬
рированием.
Напрягаемая арматура принята в не¬
скольких вариантах: стержневая из стали
класса А-ІѴ и класса А-ІІІв, высокопроч¬
ная проволока диаметром 5 мм из стали
класса Вр-ІІ, унифицированные пакеты
УНАЭ из проволоки диаметром 5 мм из
стали класса Вр-ІІ, семипроволочные пряди
П-7. Дополнительно разработаны балки с
вариантом армирования стержневой арма¬
турой класса А-Ѵ.
В связи с введением с 1 июля 1980 г.
сокращенного сортамента арматурной стали
и внесением соответствующих изменений в
главу СНиП П-21-75 при проектировании
зданий впредь не следует применять вари¬
анты балок с напрягаемой арматурой клас-
159
са А-ИІв (изготовление балок с этой ар¬
матурой допускается до 1 января 1983 г.).
Сортамент двускатных решетчатых ба¬
лок пролетами 12 и 18 м серии 1.462-3 (вып.
1—3) и расход материалов для них даны
в табл. 1.110.
Балки серии 1.463-3 рассчитаны на
унифицированные нагрузки 450—1100 кгс/м2,
включающие нагрузки от подвесных кранов
грузоподъемностью до 5 т. Ключ для под¬
бора марок балок серии 1.463-3 дан в табл.
1.111.
В связи с включением в новую главу
СНиП П-21-75 «Бетонные и железобетонные
конструкции», введенную в действие с 1 ян¬
варя 1977 г., расчетных характеристик вы¬
сокопрочных тяжелых бетонов марок М 600,
М 700 и М 800 дополнительно разработаны
рабочие чертежи двускатных решетчатых
балок из бетона марок М 600. М 700 и М 800.
Чертежи балок из бетона марки М 600 при¬
ведены в вып. 5, а чертежи балок из бетона
марок М 700 и М 800 — в вып. 8 серии
1.462-3.
ГЛАВА 1.7. ПЛИТЫ
И ПРОГОНЫ ПОКРЫТИЙ
(инж. И. С. Приходько)
1.7.1. Общие сведения
Типовые железобетонные ребристые
плиты покрытий массового применения име¬
ют размеры 3X6 и 3X12 м. Разработаны
также доборные плиты размером 1,5X6 м,
которые используются в местах повышенных
снеговых отложений у фонарей, в перепадах
профиля покрытия в районах с весом сне¬
гового покрова свыше 150 кгс/м2; эти пли¬
ты также находят применение в случаях,
когда заводы по производству сборного
железобетона не имеют оборудования для
изготовления плит шириной 3 м или когда
доставка на строительную площадку круп¬
норазмерных плит сопряжена с большими
транспортными затруднениями.
Плиты воспринимают нагрузку от кров¬
ли, снега, вентиляционных и других уст¬
ройств и передают ее на несущие конструк¬
ции покрытий или на стены. Благодаря об¬
разованию жесткого диска они выполняют
функции горизонтальных связей и обеспе¬
чивают пространственную работу каркаса
здания при воздействии на него крановых,
ветровых и других горизонтальных и верти¬
кальных нагрузок. Плиты обеспечивают
устойчивость верхних сжатых поясов стро¬
пильных конструкций в плоскости покрытия
и передают ветровую нагрузку с торцов зда¬
ния на продольные ряды колонн; при опре¬
деленных условиях они повышают несущую
способность стропильных конструкций.
Плиты подразделяются на четыре типа:
без проема в полке — тип ПГ; с проемом в
полке для пропуска вентиляционной шахты
или воздуховода крышного· вентилято¬
ра— тип ПВ; с прямоугольными про¬
емами на всей зоне между ребрами для
участков легкосбрасываемой кровли над
взрывоопасными помещениями цехов—тип
ПЛ; с проемом в полке размером 2,6X2,7 м
для устройства зенитного фонаря — тип ПФ.
Плиты, предназначенные для покрытий
зданий с расчетной сейсмичностью 7—9 бал¬
лов, на наружных гранях продольных ре¬
бер имеют пазы для образования бетонных
шпонок в швах между плитами.
В зданиях с неагрессивной средой, а
также при слабоагрессивной и среднеагрес¬
сивной степенях воздействия газовой среды
применяют плиты, изготовленные из тяже¬
лого бетона; плиты, изготовленные из бето¬
на на пористых заполнителях, применяют в
зданиях с неагрессивной средой.
На плиты с отверстиями могут быть
установлены центробежные и осевые крыш-
ные вентиляторы. В зависимости от номера
вентилятора и диаметра трубы вентиляци¬
онной шахты плиты изготовляются с отвер¬
стием диаметром 400, 700, 1000 и 1450 мм.
На плиту может быть установлен один вен¬
тилятор.
При выборе класса напрягаемой арма¬
туры следует учитывать условия эксплуа¬
тации плит: агрессивность среды, температу¬
ру воздуха, характер нагрузки и др.
В местах крепления торцовых фахвер¬
ковых колонн к верхнему поясу стропиль¬
ной конструкции сварные швы, с помощью
которых крепятся продольные ребра плит,
необходимо проверять расчетом на величи¬
ну реакции колонны от действия ветровой
нагрузки, навесных стен и др.
Конструкция типовых плит рассчитана
на применение в условиях воздействия от¬
рицательных температур не ниже минус 40
и положительных не выше 50° С. Однако при
соблюдении специальных требований СНиП
П-21-75 и СН 482-76 плиты могут быть
применены в покрытиях зданий и при дру¬
гих температурах. При применении плит
на открытом воздухе и в неотапливаемых
зданиях в проектах должны быть назначе¬
ны марка бетона по морозостойкости, класс
и марка,, стали для арматурных и заклад¬
ных изделий. При этом за расчетную тем¬
пературу наружного воздуха принимают
среднюю температуру воздуха наиболее хо¬
лодной пятидневки района строительства
согласно СНиП ІІ-А.6-72. Марку бетона по
морозостойкости, а также класс и марку
стали назначают в соответствии с требова¬
ниями СНиП П-21-75.
1.7.2. Плиты длиной 6 м
На типовые плиты размером 3X6 м
утвержден и введен в действие с 1 июля
1978 г. государственный стандарт, разрабо¬
танный в следующем составе: технические
условия — ГОСТ 22701.0—77; показатели и
армирование плит типа ПГ—ГОСТ
22701.1—77; показатели и армирование
плит типа ПВ—ГОСТ 22701.2—77; показа¬
тели и армирование плит типа ПЛ—ГОСТ
22701.3—77; показатели и армирование
плит типа ПФ—ГОСТ 22701.4—77; арма¬
турные изделия и закладные детали —
ГОСТ 22701.5—77. В ГОСТ 22701.6—79,
введенном в действие с 1 января 1980 г.,
разработаны чертежи плит размером 3X6 м
160
Таблица 1.112. Типоразмеры плит длиной 6 м и их местоположение в покрытии
го
Я
О
Масса, т, из
бетона
<и
ѴО
КС
о
*
о
ГО т
сх S
ό
ч
а>
*
£ о
н і_
легкого
Местоположение плиты
Толщина полки
30 мм
1,07
2,7
2,4
Толщина полки
35 мм
На всех участках покрытия
1,15
2,9
-
1- ■ 1
Lo_J
, 1 1 И М i
1\\ 1 И 11 1
|| 1 |І Μ 1
|І К |І Μ 1
LL JJ
5970
L·
(—т;
. _l
1
1
1
- -1
f\\ 1
V У·1
“П i
II II il
\ JJ.
_ Jl \L-iiy
5970
0=400 мм
0=700 мм
0=1000 мм
0=1450 мм
1,31
1,28
1,45
1,37
3.3
3,2
3,6
3.4
2.9
2,8
3,1
2.9
В местах пропуска через покрытие
вентиляционных шахт и воздухово-
дов крышных вентиляторов
На участках покрытий с легкосбра-
сываемой кровлей над взрывоопас¬
ными помещениями цехов
„ /635 t 2700
Ife '-Ί
На участках покрытия с зенитными
фонарями
11 —751
161
Продолжение табл. 1.112
Z
Масса, т, из
бетона
Зскиз
(Ql
χ-Γ-ΊΠ
ij U s
1
0,62
1,5
0=400 мм
0,78
2
0=700 мм
0,76
1,9
0=1000 мм
0,72
1,8
α>
ч
Местоположение плиты
На участках покрытий с повышен¬
ными отложениями снега, когда не¬
сущая способность плит шириной
3 м недостаточна
В местах пропуска через покрытие
вентшахт и воздуховодов крышных
вентиляторов, когда несущая спо¬
собность плит шириной 3 м недо¬
статочна
под повышенные нагрузки (свыше
1000 кгс/м2), что позволит во многих слу¬
чаях заменить ими плиты шириной 1,5 м,
которые менее экономичны в сравнении с
плитами шириной 3 м. Плиты под повы¬
шенные нагрузки отличаются от обычных
большей толщиной полки (35 вместо 30 мм)
и усиленным армированием; высота этих
плит 305 мм.
Рабочие чертежи типовых плит разме¬
ром 1,5X6 м разработаны в серии 1.465-7;
чертежи издаются и распространяются Цен¬
тральным институтом типового проектиро¬
вания.
Ребристые плиты имеют П-образное по¬
перечное сечение; опалубочные размеры
плит не зависят от вида напрягаемой ар¬
матуры, которая размешается только в про¬
дольных ребрах. В плитах шириной 3 м по¬
перечные ребра расположены через 1000 мм,
а в плитах шириной 1,5 м—через 1500 мм;
толщина полки 30 и 35 мм.
Продольные и поперечные ребра рас¬
считаны как шарнирно-опертые балки тав¬
рового сечения.
В плитах предусмотрены закладные
изделия для крепления парапетов и для
крепления плит к несущим конструкциям1
покрытия у поперечных температурных
швов и у торцов здания; при соответству¬
ющем обосновании в плитах допускается
установка дополнительных закладных из¬
делий.
Типоразмеры плит и их местоположе¬
ние в покрытии приведены в табл. 1.112.
Бетон плит, предназначенных для экс¬
плуатации в покрытиях зданий с агрессив¬
ной средой, должен быть нормальной плот¬
ности при слабоагрессивной и повышенной
плотности при среднеагрессивной степенях
воздействия на плиты химически агрессив¬
ных газовых сред.
В качестве напрягаемой арматуры при¬
меняют:
а) в плитах высшей категории качест¬
ва термически упрочненную арматуру клас¬
сов Ат-ѴІ и Ат-Ѵ, а также стержневую ар¬
матуру классов А-Ѵ, А-ІѴ. Ат-ІѴ, высоко¬
прочную проволоку класса Вр-ІІ и арма¬
турные канаты класса К-7; в условиях
воздействия агрессивной среды следует при¬
менять арматуру класса А-ІѴ или термиче¬
ски упрочненную арматуру, стойкую против
коррозионного растрескивания, класса
Атп-Ѵ;
б) в плитах первой категории качества
помимо арматурных сталей, указанных для
плит высшего качества, допускается при¬
менение стержневой арматуры класса А-ІІІв,
упрочненной вытяжкой с контролем напря¬
жения и предельного удлинения,
Для зданий с расчетной сейсмичностью
9 баллов не допускается применение арма¬
турных канатов.
Монтажные петли должны изготов¬
ляться из стержневой арматуры класса А-І
марок ВСтЗпс2 и ВСтЗсп2 или класса Ас-ІІ
марки 10ГТ, при этом сталь марки ВСтЗпс2
можно использовать только в случаях, ког¬
да монтаж плит будет осуществляться при
температуре не ниже —40° С. Для изготов¬
ления закладных изделий применяют сталь
С 38/23. Марки сталей для петель и за¬
кладных изделий должны быть оговорены
в проекте здания в зависимости от конкрет¬
ных условий.
В приведенных в настоящей главе
табл. 1.113—1.122 в целях большей ком-
162
Таблица 1.113. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПГ
для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка пли-
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая ар¬
матура
Закладные изделия, кг
Всего
ты
класс
расход
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІІ
СтЗ
ПГ-1Т,
ПГ-1П
Ат-ІѴ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ІІІв
10,6
10,6
10,6
14.6
14.6
19
14
29,9
2,2
4
3,4
64.1
64.1
64.1
68.1
68,1
72,5
К-7
Вр-ІІ
8,6
7,2
19,6
14
67.7
60.7
Ат-Ѵі
14,6
19,6
32,8
76,6
ПГ-2Т,
ПГ-2П
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ІІІв
14.6
14.6
19
19
24
19,6
29,9
2,2
4
3,4
73.7
73.7
78.1
78.1
83.1
К-7
Вр-ІІ
1#,4
10,8
26,6
19,6
35,2
32,8
84.8
72.8
Ат-ѴІ
19
26,6
35,2
90,4
ПГ-ЗТ,
ПГ-ЗП
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-Шв
19
19
24
24
29,6
19,6
32,8
2,2
4
3-4
81
81
86
86
91,6
К-7
Вр-ІІ
17,2
14,4
35
26,6
37,5
35,2
99,3
85,8
Ат-ѴІ
24
35
37*5
106,1
ПГ-4Т,
ПГ-4П
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-Шв
24
24
29.6
29.6
35,8
26,6
35,2
2,2
4
3,4
95.4
95.4
101
101
107,2
К-7
Вр-ІІ
26,8
18
42,1
35
48,7
37,5
127,2
100,1
Ат-ѴІ
29,6
42,1
48,7
130
ПГ-5Т
Аті-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ІІІв
29.6
29.6
35.8
35.8
48
35
37,5
2,2
4
3,4
111.7
111.7
117.9
117.9
130,1
Вр-ІІ
21,6
42,1
48,7
122
ПГ-6Т
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-Шв
38
38
48
48
59,2
42,1
48,7
2,2
4
3,4
138.4
138.4
148.4
148.4
159,6
И*
163
Продолжение табл. 1.113
Условная
марка пли-
ты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая ар¬
матура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-111
В-І
А-І
А -II1
СтЗ
ПГ-7Т
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-IV
38
38
48
48
42,1
41,2
2,2
4
3,4
130.9
130.9
140.9
140.9
ПГ-8Т
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
38
38
48
48
59,1
42,1
2,2
4
3,4
148.8
148.8
158.8
158.8
ПГ-ЭТ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
48
48
59.2
59.2
55,5
49,5
2,2
4
3,4
162,6
162,6
173.8
173.8
Примечание. Плиты марок ПГ-7Т, ПГ-8Т, ПГ-9Т имеют повышенную несущую способность,
которая определена при толщине полки плит 35 мм и высоте продольных ребер 305 мм.
Таблица 1.114. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПВ для нормальных
эксплуатационных условий
Условная
марка
плиты
Напрягаемая ар¬
матура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арматура
Закладные изделия
класс
рас¬
ход
А-ІП
В-І
итого
А-І
А-111
СтЗ
итого
ПВ-1Т,
ПВ-1П
АтѴ-І
Ат-Ѵ
■ А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-111в
Вр-ІІ
10,6
10,6
10,6
14.6
14.6
19
7,2
400
700
46
30,3
76,3
3,2
5,4
7
15,6
1000
75
29,8
104,8
1450
82,6
29,8
112,4
К-7
8,6
400
700
50
30,3
80,3
1000
78,2
29,8
108
1450
85,8
29,8
115,6
ПВ-2Т,
ПВ-2П
Ат-ѴІ
14,6
400
700
53,6
33,8
87,4
3,2
5,4
7
15,-6
1000
81,8
33,3
115,1
1450
89,4
33,3
122,7
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-І Ив
14.6
14.6
19
І9
24
400
700
50
30,3
80,3
1000
78,2
29,8
108
1450
85,8
29,8
115,6
164
Продолжение табл. 1.114
Условная
марка
плиты
Напрягаемая
арматура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арматура
Закладные изделия, кг
класс
рас¬
ход
А-ІІІ
В-І
итого
А-І
А-ІІІ
СтЗ
итого
ПВ-2Т,
ЛВ-2П
Вр-11
. 10,8
400
700
53,6
33,8
87,4'
3,2
5,4
7
15,6
1000
81,8
33,3
115,1
1450
89,4
33,3
122,7
К-7
13,4
400
700
58,6
35,6
94,2
1000
85,8
34,7
120,5
1450
93,4
34,7
128,1
ЛВ-ЗТ,
ПВ-ЗЛ
Ат-Ѵі
19
400
700
58,6
35,6
94,2
3,2
5,4
7
15,6
1000
85,8
34,7
120,5
1450
93,4
34,7
128,1
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-IV
А-ІІІв
19
19
24
24
29,6
400
700
53,6
33,8
87,4
1000
81,8
33,3
115,1
1450
89,4
33,3
122,7
Bp-П
1
14,4
400
700
58,6
35,6
94,2
1000
85,8
34,7
120,5
1450
93,4
34,7
128,1
К-7
17,2
400
700
69
37,9
106,9
1000
95
37
132
1450
102,6
37
139,6
ПВ-4Т,
ПВ-4П
Ат-ѴІ
24
400
700
69
37,9
106,9
3,2
5,4
7
15,6
1000
95
37
132
1450
102,6
37
139,6
Ат-Ѵ
А-Ѵ
24
24
400
700
58,6
35,6
94,2
165
Продолжение табл. 1.114
Условная
марка
плиты
Напрягаемая ар¬
матура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арматура
Закладные изделия
класс
рас¬
ход
А-ІІІ
в-і
итого
А-І
А-ІІІ
СтЗ
итого
ПВ-4Т,
ПВ-4П
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІв
29,6
29,6
35,8
1000
85,8
34,7
120,5
3,2
5,4
7
15,6
1450
93,4
34,7
128,1
Вр-ІІ
18
400
700
69
37,9
106,9
1000
95
37
132
1450
102,6
37
139,6
К-7
26,8
400
700
75,4
49,1
124,5
1000
99,5
48,2
147,7
1450
107,1
48,2
155,3
ПВ-5Т
Ат-VI
29,6
400
700
75,4
49,1
124,5
3,2
5,4
7
15,6
1000
99,5
48,2
147,7
1450
107,1
48,2
155,3
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-Иів
29.6
29.6
35.8
35.8
48
400
700
69
37,9
106,9
1000
95
37
132
1450
102,6
37
139,6
Вр-П
21,6
400
700
75,4
49,1
124,5
1000
99,5
48,2
147#7
1450
107,1
48,2
155,3
ПВ-6Т
Ат-Ѵ
А-Ѵ
Л-IV
Ат-іѴ
А-ІІІв
38
38
48
48
59,2
400
700
75,4
49,-1
124,5
3,2
5,4
7
15,6
1000
99,5
48,2
147,7
1450
107,1
48,2
155,3
166
Таблица 1.115. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПЛ для нормальных
эксплуатационных условий
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІІ 1 СтЗ
ПЛ- 1Т,
ПЛ-1П
Ат-VI
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-11 ів
Вр-Н
10,6
10,6
10,6
14.6
14.6
19
7,2
14
33,1
2,5
4
3,4
67.3
67.3
67.3
71.3
71.3
75,7
63,9
К-7
8,6
19,6
33,1
70.9
ПЛ-2Т,
ПЛ-2П
Ат-Vi
14,6
19,6
33,1
2,2
4
3,4
76,9
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
14.6
14.6
19
19
14
33,1
71.3
71.3
75.7
75.7
А-ІІІв
Вр-П
К-7
24
10,8
13,4
19.6
19.6
26.6
33.1
33.1
35,5
86,3
73.1
85.1
ПЛ-ЗТ,
пл-зп
Ат-Vi
19
26,6
35,5
2,2
4
3,4
90,7
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ШВ
19
19
24
24
29,6
19,6
33,1
81.3
81.3
86.3
86.3
91,9
Вр-И
14,4
26.6
35,5
86,1
ПЛ-4Т,
ПЛ-4П
Ат-Ѵ
АГѴ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ІІІв
24
24
29.6
29.6
35,8
26,6
35,5
2,-2
4
3.4
95.7
95.7
101.3
101.3
107,5
Таблица 1.116. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПФ для нормальных
эксплуатационных условий
Условная
марка
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая ар¬
матура
Закладные изделия
Всего
плиты
класс
расход
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІІ
СтЗ
ПФ-1Т,
ПФ-1П
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІв
Вр-И
10,6
10,6
10,6
14.6
14.6
19
7,2
19,2
32
2,2
4,4
5,8
74,-2
74.2
74.2
78.2
78.2
82,6
70,8
К-7
8,6
22,4
32
75,4
Ат-Ѵі
14,6
22,4
36,6
86
ПФ-2Т,
ПФ-2П
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІв
14.6
14.6
19
19
24
22,4
32
2,2
4,4
5,8
81.4
81.4
85.8
85.8
90.8
Вр-П
К-7
10,8
13,4
22,4
1 26,4 1
36,6
1 37,8
82,2
90
167
Продолжение табл. 1.116
Условная
марка
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая ар¬
матура
Закладные изделия
Всего
плиты
класс
j расход
А-Ш
В-І
А-І
А- III
СтЗ
Ат-ѴІ
19
26,4
37,8
95,6
ПФ-ЗТ,
ПФ-ЗП
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІв
19
19
24
24
29,6
22,4
36,6
2,2
4,4
5,8
90.4
90.4
95.4
95.4
101
Вр-ІІ
14,4
26,4
37,8
91
ПФ-4Т,
ПФ-4П
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІВ
24
24
29.6
29.6
35,8
26,4
37,8
2,2
4,4
5,8
100,6
100,6
106,2
106,2
112,4
Таблица 1.117. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПГ для агрессивной среды
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая ар¬
матура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А -111
В-І
А-І
А-ІИ
СтЗ
ПТМ-Н,
ПГ-1-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІВ
14.6
10.6
19
14
32,8
2,2
4
3*4
71
67
75,4
ПГ-2-Н,
ПГ-2-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІВ
19
14,6
24
19,6
32,8
2,2
4
3*4
81
76,6
86
ПГ -3-Н,
ПГ -З-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
24
19
29,6
19,6
. 32,8
2,2
4
3,4
86
81
91,6
ПГ-4-Н,
ПГ-4-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
29,6
24
35,8
26,6
37,5
2,2
4
3,4
103,3
97,7
109,5
ПГ-5-Н,
ПГ-5-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
35,8
29,6
48
35
43,5
2,2
4
3,4
123,9
117,7
136,1
ПГ-6-Н,
ПГ-6-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
48
38
59,2
42,1
48,7
2,2
4
3,4
148.4
138.4
159,6
ПГ-7-Н,
ПГ-7-П
Атп-Ѵ
А-ІѴ
38
48
42,1
43,5
2,2
4
3,4
133.2
143.2
ПГ-8-Н, .
ПГ-8-П
Атп-Ѵ
А-ІѴ
38
48
59,1
50,7
48,1
2,2
4
3,4
154,8
156,4
*
ПГ-9-Н,
ПГ-9-П
Атп-Ѵ
А-ІѴ
48
59,2
50,5
49,5
2,2
4
3,4
157,6
168,8
Примечание. Плиты марок ПГ-7, ПГ-8, ПГ-9 имеют повышенную несущую способность, ко¬
торая определена при толщине полки плит 35 мм и высоте продольных ребер 305 мм.
168
Таблица 1.118. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПВ для агрессивной среды
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А -111
В-І
А-І 1 А-ІІІ
СтЗ
ГТВ-1-Н,
ПВ-1-П
А-ІѴ
14,6
400, 700
1000
1450
46
75
82,6
33,2
32.7
32.7
3,2 ■
5,4
7
109.4
137,9
145.5
Атп-Ѵ
10,6
400, 700
1000
1450
46
75
82,6
33,2
32.7
32.7
3,2
5,4
7
105.4
133,9
141.5
А-ІІІв
19
400, 700
1000
1450
46
75
82,6
33,2
32.7
32.7
3,2
5,4
7
113.8
142,3
149.9
ПВ-2-Н,
ПВ-2-П
А-ІѴ
19
400, 700
1000
1450
50
78,2
85,8
33,2
32.7
32.7
3,2
5,4
7
117,8
145,5
153,1
Атп-Ѵ
14,6
400, 700
1000
1450
50
78,2
85,8
33,2
32.7
32.7
3,2
5,4
7
113,4
141,1
148,7
А-ІІІв
24
400f 700
1000
1450
50
78,2
85,8
33,2
32.7
32.7
3,2
5,4
7
122,8
150,5
158,1
ПВ-З-Н,
ПВ-З-П
А-ІѴ
24
400, 700
1000
1450
53,'6
81,8
89,4
33,8
33.3
33.3
3,2
5,4
7
127
154,7
162,3
Атп-Ѵ
19
400, 700
1000
1450
53,6
81,8
89,4
33,8
33.3
33.3
3,2
5,4
7
122
149,7
157,3
А-ІІІв
29,6
400, 700
1000
1450
53,6
31,8
89,4
33,8
33.3
33.3
3,2
5,4
7
132,6
160,3
167,9
ПВ-4-Н,
ПВ-4-П
А-ІѴ
29,6
400, 700
1000
1450
58,6
85,8
93,4
37,9
37
37
2,2
4
3,4
141,7
168
175,6
Атп-Ѵ
24
400, 700
1000
1450
58,6
85,8
93,4
37,9
37
37
2,2
4
3,4
136,1
162,4
170
А-ІІІв
35,8
400, 700
1000
1450
58,6
85,8
93,4
37,9
37
37
2,2
4
3,4
147,9
174,2
181,8
ПВ-5-Н,
ПВ-5-П
А-ІѴ
35,8
400, 700
1000
1450
69
95,1
102,7
43,9
43
43
2,2
4
3,4
164.3
189.4
197
Атп-Ѵ
29,6
400, 700
1000
1450
69
95,1
102,7
43,9
43
43
2,2
4
3,-4
158.1
183.2
190,8
А-ІІІв
48
400, 700 ’
1000
1450
69
95,1
102,7
43,9
43
43
2,2
4
3,4
176.5
201.6
209,2
ПВ-6-Н,
ПВ-6-П
А-ІѴ
48
400, 700
1000
1450
75.4
99.5
107,1
49.1
48.2
48.2
2,2
4
3,4
188,1
211,3
218,9
U9
Продолжение табл. 1.118
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
В-І
А-І
А-ІІІ
СтЗ
ПВ-6-Н,
ПВ-6-П
Атп-Ѵ
38
400. 700
1000
1450
75.4
99.5
107,1
49.1
48.2
48.2
2,2
4
3,4
178,1
201,3
208,9
А-Шв
59,2
400, 700
1000
1450
75.4
99.5
107,1
49.1
48.2
48.2
2,2
4
3,4
199,3
222,5
230,1
Таблица 1.119. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПЛ для агрессивной среды
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс і расход
А-ІІІ
В-І
А*І
А-ІІІ
СтЗ
ПЛ-1-Н,
ПЛ-1-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А -111 в
14.6
10.6
19
14
33*1
2,2
4
3,4
71.3
67.3
75,7
ПЛ-2-Н,
ПЛ-2-П
А-ІѴ
Атгі-Ѵ
А -111 в
19
14,6
24
14
14
19,6
33,1
2,2
4
3,4
75,7
71.3
86.3
ПЛ-З-Н,
ПЛ-З-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
24
19
29,6
19,6
33,1
2,2
4
3,4
86.3
81.3
91,9
ПЛ-4-Н,
ПЛ-4-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
29,6
24
35,8
26,6
35,5
2,2
4
3,4
101,3
95,7
107,5
Таблица 1.120. Расход стали, кг, на плиты размером 3X6 м типа ПФ для агрессивной среды
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс 1 расход
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІІ 1 СтЗ
ПФ-1-Н,
ПФ-1-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
14.6
10.6
19
19,2
32
2,2
4,4
5,8
78.2
74.2
82,6
ПФ-2-Н,
ПФ-2-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
19
14,6
24
22,4
\
32
2,2
4,4
5,8
85.8
81,4
90.8
ПФ-З-Н,
ПФ-З-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
А-ІІІв
24
19
29,6
22,4
36,6
2,2
4,4
5,8
95.4
90.4
101
ПФ-4-Н,
ПФ-4-П
А-ІѴ
Атп-Ѵ
' А-ІІІВ
29,6
24
35,8
26,4
37,8
2,2
4,4
5,8
106,2
100,6
112,4
Таблица 1.121. Расход стали, кг, на плиты размером 1,5X6 м типа ПГ
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
А-І
В-І
А-Ш
СтЗ
пгм,
пг-1-к,
ПГ-1-КП
Ат-Ѵі
10,6
15,7
2
12
2,4
2,4
45,1
170
Продолжение табл. 1.121
Условная
марка
Напрягаемая арматура
Ненапрягаемая арматура
Закладные изделия
Всего
ПЛИТЫ
класс
расход
А-III
А-І
В-І
А-III
СтЗ
ПГ-1,
ПГ-1-К,
ПГ-1-КП
АТ-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ІІІв
Вр-П
10,6
10,6
10,6
10,6
14,6
7,2
3,5
2
16,6
2,4
2,4
37.5
37.6
37.5
37.5
41.5
34,1
К*7
8,6
15,7
12
43,1
ПГ-2,
ПГ-2-К,
ПГ-2-КП
Ат-ІѴ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
АТ-ІѴ
А-Шв
Вр-Н
14.6
14.6
14.6
14.6
14.6
19
10,8
15,7
2
12
2,4
2,4
49.1
49.1
49.1
49.1
49.1
53,5
45,3
К-7
13,4
25,5
17
62,7
пг-з,
пг-з-к,
пг-а-кп
АТ-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-Шв
Вр-ІІ
К-7
19
19
19
19
19
24
14,4
17,2
25.5
26.5
25.5
15.7
15.7
15.7
25.6
25,5
2
17
2,4
2,4
68.3
68.3
68.3
58.5
58.5
63.5
63,7
66.5
ПГ-4,
ПГ-4-К,
ПГ-4-КП
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
Ат-ІѴ
А-ІІІв
Вр-П
24
24
24
24
24
29,6
18
25,5
2
17
2,4
2,4
73.3
73.3
73.3
73.3
73.3
78,9
67.3
ПГ-5,
ПГ-5-К,
ПГ-5-КП
А-ІѴ
Ат-іѴ
А-ШВ
29.6
29.6
35,8
25,5
2
17
2,4
2,4
78.9
78.9
85,1
Примечание. Плиты, условные марки которых содержат индексы К и КП, применяют соот¬
ветственно при слабоагрессивной и среднеагрессивной степенях воздействия газовой среды, причем
напрягаемую арматуру принимают классов А-ІѴ и А-Шв, а класс арматуры А-Ѵ заменяют на
класс Атп-Ѵ.
Таблица 1.122. Расход стали, кг, на плиты размером 1,5X6 м типа ПВ
Условная
марка
плиты
Напрягаемая
арматура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арматура
Закладные
изделия
Всего при диаметре
отверстия, мм
класс
расход
А-Ш
А-І
В-І
А-III
СтЗ
400
700, 1000
ПВ-1
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
10,6
10,6
14,6
400
36,3
2
16,8
4
7,2
76.9
76.9
80.9
82.7
82.7
86.7
700
1000
42,1
ПВ-2
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
14.6
14.6
19
400
'47,7
2
12,2
4
7,2
87.7
87.7
92,1
93,6
93,5
97,9
700
1000
53,5
ПВ-3
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
19
19
24
400
47,7*
2
17,2
4
7,2
107,9
97,1
102,1
113,7
102.9
107.9
700 1 со е*
1000 1 53,5
171
Продолжение табл. 1.122
Условная
марка
плиты
Напрягаемая
арматура
Диаметр
отверстия,
мм
Ненапрягаемая арматура
Закладные
изделия
Всего при диаметре
отверстия, мм
класс
расход
А-Ш
А-І
В-І
А-ІІІ 1 СтЗ
400
700, 1000
ПВ-4
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
24
24
29,6
400
58,5
2
17,2
4
7,2
112.9
112.9
118,5
118.7
118.7
124,3
700
1000
64,3
ПВ-5
А-ІѴ
А-ІІІв
29,6
35,8
400
58,5
2
17,2
4
7,2
118,5
124,7
124,3
130,5
700
1000
64,3
* В плитах с напрягаемой арматурой класса А-Ѵ расход стали составляет 58,5 кг для плит с от¬
верстием 400 мм и 64,3 кг — с отверстием 700 и 1000 мм.
Примечания: 1. В таблице приведен расход стали на плиты с наиболее часто применяемой
напрягаемой арматурой.
2. Плиты с напрягаемой арматурой классов Ат-Ѵ и Ат-ІѴ имеют тот же расход стали, что и с
арматурой классов А-Ѵ и А-ІѴ.
пактности справочного материала указаны
условные марки плит, включающие буквен¬
ный индекс, характеризующий тип плиты, и
цифровой индекс, обозначающий несущую
способность плиты; другие индексы опуще¬
ны. В проектах необходимо указывать пол¬
ную марку. В стандарте на плиты размером
3X6 м установлен следующий порядок обоз¬
начения плит марками: указывается бук¬
венный индекс типа плиты; после тире —
порядковый номер плиты в зависимости от
ее несущей способности (в порядке возрас¬
тания номеров увеличивается прочность
плиты), класс напрягаемой арматуры и вид
бетона (тяжелый — Т, на пористых запол¬
нителях—П); после второго тире обозна¬
чаются дополнительные характеристики,
связанные с особыми условиями примене¬
ния плит: агрессивность среды учитывается
введением индекса, характеризующего плот¬
ность бетона (для слабоагрессивной степе¬
ни воздействия среды — Н, для среднеагрес¬
сивной— П); назначение плит для сейсмо¬
стойких зданий обозначается индексом С,
наличие дополнительных закладных изде¬
лий, отверстий ит. п. — цифровыми индек¬
сами 1, 2, 3 и т. д. В марках плит с круг¬
лыми отверстиями типа ПВ первый бук¬
венный индекс содержит цифру, обозначаю¬
щую диаметр отверстий: 4, 7, 10, 14 соот¬
ветственно для отверстий диаметром 400,
700, 1000 и 1450 мм.
Например, плита без ’ отверстий в пол¬
ке, второй несущей способности, с напря¬
гаемой арматурой класса А-Ѵ, из тяжело¬
го бетона, для здания с расчетной сейсмич¬
ностью 8 баллов, с закладными изделия¬
ми для соединения плит между собой с
целью повышения несущей способности
жесткого диска покрытия будет иметь
марку
ПГ-2АѴТ-С1, ГОСТ 22701.1—77,
а такая же плита, но с отверстием 700 мм
для установки на нее крышного вентилято¬
ра будет иметь марку
ПВ7-2АѴТ-С1, ГОСТ 22701.1—77.
Чертежи плит размером 1,5X6 м се¬
рии 1.465-7 содержат прежнюю маркиров-
ПА-ІѴ
ку плит, например ——--1; дополнительные
1,5χ6
закладные изделия в плитах отображаются
буквенными индексами после цифры, ха¬
рактеризующей несущую способность; мар¬
ка бетона по водонепроницаемости В-4 и
В-6 обозначается соответственно К и КП
ПА-Ѵ
(—-—--1а-К). Однако маркировка и этих
1,5x6
плит в конкретных проектах зданий может
быть принята в соответствии со структурой
обозначения, принятой в указанных стан¬
дартах для плит размером 3X6 м.
1.7.3. Плиты длиной 12 м
Рабочие чертежи типовых ребристых
плит, предназначенных для применения в
покрытиях зданий с шагом несущих конст¬
рукций 12 м, разработаны в серии 1.465-
3/80. Плиты имеют размер в плане 3X12 м
и изготовляются трех типоразмеров, причем
второй и третий типоразмеры отличаются
лишь толщиной полки (30 и 35 мм).
Для участков покрытий с дефлектора¬
ми, зонтами, крышными вентиляторами, зе¬
нитными фонарями и легкосбрасываемой
кровлей в полке плит предусмотрены соот¬
ветствующие отверстия.
Плиты рассчитаны согласно СНиП
П-21-75 по программе ОРТУМА, разрабо¬
танной НИИСК Госстроя СССР.
Опалубочные размеры плит не зависят
от класса напрягаемой арматуры, которая
предусмотрена только в продольных ребрах.
Поперечные ребра расположены через
1500 мм в первом типоразмере и через
1000 мм во втором и третьем типоразмерах.
Поперечные ребра армируют плоскими свар¬
ными каркасами, полку — сварной сеткой;
арматурные изделия изготовляют из стали
классов А-ІИ, А-І, В-І.
172
Таблица 1.123. Типоразмеры плит длиной 12 м и их местоположение в покрытии
н
КС то
Эскиз
О й
X о
то з
а н
Местоположение
то Н
то S
СХ Ό
Плиты первого типоразмера
С
2980
/—1 Г"
~1Г'
ІГ
II—
■“II
II
'“ІГ"Л
S к
II
II
II
II
II
II
II
II
II
II
II
и !
і
II
II
II
, II
II
II
11 J
\ IL_
II—
IL
II
.JI
__JL
11960
2,5
6,2
На всех участках покрытия в I—III
районах по нормировайию снегово¬
го покрова
2,8
7
2,77
6,9
2,7
6,8
3
7,4
1,7
4,2
2
5
2,1
5,3
I
,Г К II II II II II S,
II / і II II II II II
Oil-' II и ·· II II
II II и и II II И
\ II. II II II II II II /
{7~\Л
Οι
II II If II ir-^
II II II II 1
II II II II 1
II II II II II j
II II II II II /
2980
11960
£)=400 мм
.0=700 мм
0=1000 мм
0=1450 мм
В местах пропуска через покрытие
вентиляционных шахт и воздухово¬
дов крышных вентиляторов
На участках покрытия с легкосбра-
сывасмой кровлей над взрывоопас¬
ными помещениями
Под зенитные фонари
Плиты второго типоразмера
2,96
На всех участках покрытия в III—
7,4 V районах по нормированию снего¬
вого покрова, если несущая способ¬
ность цлит первого типоразмера не¬
достаточна
173
Продолжение табл. 1.123
S
н
о ®
Эскиз
О >г·
о О
У ь
g 1
Местоположение
« О)
Он \о
Ξ с
1
р
^ 11
■ii—ii—ii—ii—ii—ii—ii—II II ч
/II II II Η II II II π π
-II II II i
II II II II II II II II II j
2980
11360
л=400 мм
3,2
8
В местах пропуска через покрытие
вентиляционных шахт и воздухово¬
дов крышных вентиляторов
£>=700 мм
3,17
7,9
£>=1000 мм
3,31
8,3
£>=1450 мм
3,22
8
2,3 5#8 На участках покрытий с легкосбра¬
сываемой кровлей над взрывоопас¬
ными помещениями
2,4 6,2
Под зенитные фонари
2,57 6,4
Плиты третьего типоразмера
II II Ί|Γ II II II Ίΐ 11 II Ч Ί.
II II 1 II '1 II 1
II II II II II II II II II II !! 1
Л II II II и II II II II II іі~/
2980
11960
3,15 7,9
На участках покрытия, где несущая
способность плит второго типораз¬
мера недостаточна; этот тип плит
предусмотрен для полного исключе¬
ния плит шириной 1,5 м
Таблица 1.124. Расход стали, кг, на плиты размером 3X12 м первого типоразмера
для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
В-І
А-Ш
А-І 1 СтЗ
1ПГ-1Т,
1ПГ-1П
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
Вр-ІІ
48
59.2
59.2
71,6
92,4
37
30,2
59.1
59.1
59.1
64,3
69,9
59.1
8
5,6
11,6
162.5
173.7
173.7
191,3
217.7
151.5
К-7
34 1 30,2
63,5
152,9
174
Продолжение табл. 1.123
Условная
марка
плиты
Напрягаемая
арматура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-ПІ
В-І
А-ІІІ
А-І
1 СтЗ
Ат-ѴІ
59,2
187,3
Ат-Ѵ
71,6
199,7
А-Ѵ
71,6
38,6
64,3
8
5,6
11,6
199,7
1ПГ-2Т,
A-IV
96
224,1
1ПГ-2П
А-ІІІв
116
244,1
Bp-11
44,4
30,2
64,3
164,1
K-7*
51
38,6
71,3
187,9
At-VI
71,6
74,2
209,6
At-V
86
68,7
218,5
1ПГ-ЗТ-
A-V
86
68,7
218,5
шг-згі
A-IV
107,2
38,6
68,7
8
5,6
11,6
239,7
А-ІІІв
143,2
74,2
281,2
Bp-II
51,8
68,7
184,3
K-7*
53,6
73,1
190,5
At-VI*
86
234,8
At-V
92,4
241,2
A-V
96
49,4
74,2
8
5,6
11,6
244,8
1ПГ-4Т,
A-IV
118,4
267,2
1ПГ-4П
А-ІІІв
164
51
74,2
314,4
Bp-II
59,2
38,6
74,2
197,2
K-7
68
49,4
78,6
221,2
At-VI
96
61,4
80,8
263,4
At-V
107,2
261,4
A-V
107,2
49,4
79,6
8
6,6
11,6
261,4
1ПГ-5Т
A-IV
130,8
285
А-ІІІв
184,8
51
79,6
340,6
Bp-II
66,6
49,4
74,2
215,4
K-7
80,4
63,8
111
280,4
At-VI
118,4
61,4
104,6
309,6
At-V
118,4
49,4
79,6
272,6
A-V
118,4
49,4
79,6
8
5,6
11,6
272,6
1 ПГ-6Т
A-IV
143,2
50,2
86,2
303,8
А-ІІІв
208,4
63
104,6
401,2
Bp-II
77,7
61,4
86
250,3
K-7
107,2
74
118
324,4
At-V
143,3
61,4
334,4
A-V
143,2
61,4 '
334,4
1ПГ-7Т
А-ІІІв
232
63,8
104,6
8
6,6
11,6
425,6
Bp-II
88,8
61,4
280
* Плиты изготовляют только из тяжелого бетона.
Примечание. В таблице канаты класса К-7 приняты диаметром 12 и 15 мм.
Таблица 1.125. Расход стали, кг, на плиты размером 3X12 М первого типоразмера
для агрессивной среды
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс 1 расход
А-ІІІ
В-І
А-ІІІ
А-І
СтЗ
1ПГ-1Т
Afri-V
A-IV
А-ІІІв
59,2
71,6
92,4
30,2
69,9
8
5,6
11,6
184,5
196,9
217,7
1ПГ-2Т
Атп-Ѵ
A-IV
А-ІІІв
71,6
96
116
30,2
38,6
38,6
69,9
8
5,6
11,6
196,9
229.7
249.7
175
Продолжение табл. 1.125
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-ІІІ
В-І
А-ІІІ
А-І 1
СтЗ
Атіі-Ѵ
86
74,3
224,1
1ПГ-ЗТ
А-IV
107,2
38,6
74,3
8
5,6
11,6
245,3
А-Шв
143,2
79,9
286,9
Атп-Ѵ
92,4
38,6
236,1
1ПГ-4Т
А-ІѴ
118,4
49,4
79,9
8
5,6
11,6
272,9
А-Шв
164
50,2
319,3
Атп-Ѵ
107,2
49,4
267
1ПГ-5Т
А-ІѴ
130,8
49,4
85,2
8
5,6
11,6
290,6
А-Шв
184,8
51
346,2
Атп-Ѵ
118,4
49,4
85,2
278,2
1ПГ-6Т
А-ІѴ
143,2
50,2
85,2
8
5,6
11,6
303,8
А-Шв
208,4
63
110,2
406,8
1ПГ-7Т
Атп-Ѵ
143,2
61,4
110,2
8
5,6
11,6
340
А-ІІІв
232
63,8
431,2
Таблица 1.126. Расход стали, кг, на плиты размером 3X12 м второго и третьего типоразмеров
для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
плиты
класс
расход
А-ІІІ
В-І
А-ІІІ
А-І 1
СтЗ
2ПГ-1Т,
2ПГ-1П
/-Ат-VI*
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
86
92,4
96
118,4
143,2
40,8
60,6
10,4
6,8
11,6
216,2
222,6
226,2
248,6
273,4
Вр-ІІ
К-7
59,2
53,6
5,2
1
14,4
190,6
185
Ат-ѴІ*
Ат-Ѵ
96
118,4
40.8
51.8
65,7
68
6 8
11,6
231,3
267
2ПГ-2Т,
2ПГ-2П
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
107.2
143.2
151,4
40,8
60,6
65,7
60,6
10,4
237.4
278.5
281.6
ВРтІІ
К-7
70,3
68,8
51,8
68
5,2
14,4
220,1
218,6
Ат-ѴІ*
Ат-Ѵ
А-Ѵ
107,2
130,8
118,4
51,8
68
6,8
11,6
255,8
279,4
267
2ПГ-ЗТ,
2ПГ-ЗП
А-ІѴ
А-Шв
177,6
184,8
51,8
68
65,7
10,4
326,2
320,1
Вр-ІІ
К-7
81.4
80.4
51,8
68
5,2
14,4
231,2
230,1
Ат-ѴІ*
Ат-Ѵ
А-Ѵ
118,4
143,2
130,8
51,8
68
267
291,8
279,4
2ПГ-4Т,
А-ІѴ
214,8
80,4
(55,4)
60
(77,6)
10,4
6,8
11,6
384
(376,6)
2ПГ-4П
А-ІІІв
208,4
51,8
68
357
Вр-ІІ
92,5
80,4
(55,4)
60
(77,6)
5,2
14,4
262,9
(255,5)
К-7*
103,2
94,2
60
287,4
176
Продолжение табл. 1.126
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-III
В-І
А-Ш 1 А-І 1 СтЗ
2Г1Г-5Т,
2ПГ-5П
Ат-Ѵі*
Ат-Ѵ*
130,8
164
94,2
60
10,4
6,8
11,6
313,8
347
А-Ѵ
А-Шв
143,2
. 232
51,8
68
291,8
380,6
Вр-ІІ*
К-7*
103,6
107,2
94,2
99,4
60
5,2
14,4
287,8
296,6
2ПГ-6Т
Ат-Ѵ1
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІІІв
164
184,8
177,6
267,4
117.2
115.2
94.2
94.2
65,7
65,5
60
60
10,4
6,8
11,6
375,7
394.3
360,6
450.4
Вр-ІІ
К-7
122,1
141,4
115,2
129,5
65,5
52,2
5,2
14,4
332,8
353,1
2ПГ-7Т
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
184,8
256,4
145,3
57,7
10,4
6,8
11,6
416,6
488,2
А-Ѵ
А-Шв
191,2
302,8
92,4
66,5
379,7
491,3
Вр-ІІ
К-7
133.2
168.2
117,2
129,5
65,7
73,3
10,4
5,2
6,4
14,4
346.1
402.2
2ПГ-8Т
А-Ѵ
А-Шв
Вр-ІІ
214,8
303,6
144,3
117.2
145.3
129,5
65.7
57.7
52,2
10,4
6,8
6,8
5,2
11,6
11,6
14,4
426,5
535,4
356
ЗПГ-8Т
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ
244
277,2
145,3
73,3 -
10,4
8,4
11,6
493
526,2
ЗПГ-9Т
А-Ѵ
А-Шв
214.8
418.8
145,3
52.2
73.3
10,4
8,4
11,6
442.7
667.8
* Плиты изготовляются только из тяжелого бетона.
Примечания: 1. В таблице канаты класса К-7 приняты диаметром 12 и 15 мм.
2. В скобках указан расход стали на плиты, изготовляемые из бетона на пористых заполнителях
(для случаев, когда он отличается от плит из тяжелого бетона).
Таблица 1.127. Расход стали, кг, на плиты размером 3X12 м второго и третьего типоразмеров
для агрессивной среды
Условная
марка
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
плиты
класс
расход
А- III
В-1
А-111
А-І
СтЗ
Атп-Ѵ
92,4
227,7
2ПГ-1Т
А-IV
118,4
40,8
65,7
10,4
6,8
11,6
253,7
А-Шв
143,2
278,5
Атп-Ѵ
118,4
253,7
2ПГ-2Т
А-ІѴ
143,2
40,8
65,7
10,4
6,8
11,6
278,5
А-Шв
151,4
286,7
Атп-Ѵ
130,8
266,1
2ПГ-ЗТ
А-ІѴ
177,6
40,8
65,7
10,4
6,8
11,6
312,9
А-Шв
184,9
320,2
12—751
177
Продолжение табл. 1.126
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Не напрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс 1 расход
А-1ІІ
В-І
А-Ш 1 А-І
СтЗ
2ПГ-4Т
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
143,2
214,8
208,4
51,8
68
10,4
6,8
11,6
291,8
363,4
357
2ПГ-5Т
Атп-Ѵ
А-ІІІв
164
232
51,8
68
10,4
6,8
11,6
312.6
380.6
2ПГ-6Т
Атп-Ѵ
А-Шв
184,8
267,4
92,4
60
10,4
6,8
11,6
367,8
450,4
2ПГ-7Т
Атп-Ѵ
А-Шв
256,4
302,8
145,3
94,7
67,7
66,5
10,4
6,8
11,6
488.2
491.3
2 ПГ-8Т
ЗПГ-8Т
А-ІІІв
Атп-Ѵ
303,6
277.2
145,3
67.7
67.8
10,4
6,8
8,4
11,6
535,4
520,7
ЗПГ-9Т
А-Шв
418,8
145,3
73,3
10,4
8,4
11,6
667,8
Таблица 1.128. Расход стали, кг, на плиты размером 3X12 м первого типоразмера
для легкосбрасываемой кровли над взрывоопасными помещениями
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая арма¬
тура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
В-1
А-Ш
А-І
СтЗ
1ПЛ-1Т
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
48
59.2
59.2
94,5
42,6
8
5,6
11,6
210,3
221.5
221.5
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
96
107,2
44,4
53,6
102,9
42,6
266,7
277,9
215,1
224,3
1ПЛ-2Т
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
59,2
71.6
71.6
life,4
116
51,8
102,9
42,6
8
5,6
11,6
229,9
242.3
242.3
289,1
286,7
222,5
К-7
80,4
113,7
261,9
1ПЛ-ЗТ
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
Вр-ІІ
71,6
92,4
96
143.2
143.2
59,2
113.7
113.7
102.9
113.7
102.9
102.9
42,6
8
5,6
11,6
253,1
283.9
266.7
324.7
313.9
229.9
1ПЛ-4Т
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІІІв
Вр-ІІ
92 ;4
118.4
118.4
164
66,6 _
113,7
42,6
8
5,6
11,6
273.9
299.9
299.9
345,5
248,1
1ПЛ-5Т
А-Шв
Вр-П
184,8
74
113,7
42,6
8
5,6
11,6
366,3
255,5
Таблица 1.129. Расход стали, кг, на плиты размером 3x12 м второго типоразмера
для легкосбрасыВаемОй кровли над взрывоопасными помещениями
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
В-І
А-Ш 1 А-І
СтЗ
2ПЛ-1Т
Ат-ѴІ
85,8
93,1
45*3
10,4 7,2
11,6
253,4
178
Продолжение табл. 1.129
Условная
марка
плиты
Напрягаемая арма¬
тура
Ненапрягаемая
арматура
Закладные изделия
Всего
класс
расход
А-Ш
В-І
А-Ш
А-І
СтЗ
2ПЛ-1Т
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А- IV
А-ІІІв
92,4
107.2
118,4
143.2
93,1
45,3
10,4
7,2
11,6
260
274.8
286
310.8
Вр-ІІ
К-7
59,2
53,6
5,2
14,^
227,6
222
2ПЛ-2Т
Ат-Vi
Ат-Ѵ
А-Ѵ
95,9
130.8
130.8
94,8
45,3
10,4
7,2
11,6
265,2
300.1
300.1
А-ІѴ
А-ІІІв
143,2
151,4
93,1
310,8
319
Вр-ІІ
К-7
70,2
80,4
94,8
5,2
14,4
240,3
250,5
2ПЛ-ЗТ
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
118,4
143.2
143.2
214.8
184.8
94,8
45,3
10,4
7,2
11,6
287,7
312.5
312.5
384.1
354.1
Вр-ІІ
К-7
81,3
102,8
94,8
107,7
45,3
47,8
5,2
14,4
251,4
288,3
2ПЛ-4Т
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ
А-Ѵ
130,8
164
191,2
107,9
47,8
10,4
7,2
11,6
' 315,7
348,9
376,1
А-ІѴ
А-ІІІв
214,8
208,4
109,2
94,8
41,8
45,3
395
377,7
Вр-ІІ
92,4
107,9
47,3
5,2
14,4
277,9
2ПЛ-5Т
А-ІІІв
232
122,3
44,2
10,4
7,2
11,6
427,7
В качестве напрягаемой применяют
стержневую арматуру классов Ат-VI, Ат-Ѵ,
Атп-Ѵ, А-Ѵ, А-ІѴ, А-Ш в, высокопрочную
проволоку класса Вр-П диаметром 5 мм и
семипроволочные канаты класса К-7 диа¬
метрами 12 и 15 мм. В химически агрессив¬
ной среде следует применять арматуру клас¬
сов А-ІІІв, А-ІѴ и Атп-Ѵ.
Монтажные петли должны изготовлять¬
ся из стержневой арматуры класса А-І ма¬
рок ВСтЗпс2 и ВСтЗсп2 или класса Ас-П
марки 10ГТ, при этом необходимо учиты¬
вать, что сталь марки ВСтЗпс2 можно Ис¬
пользовать только в случаях, когда плиты
монтируются при температуре не ниже
минус 40° С. Для изготовления закладных
изделий применяют сталь класса С 38/23.
Плиты изготовляют из fяжeлoгo бето¬
на марок М 300—М 600 и из бетона на по¬
ристых заполнителях марок М 300—М 400
(керамзитобетон, аглопоритобетон, шлако-
пемзобетон). При слабоагрессивной степени
воздействия газовой среды плиты изготов¬
ляют из тяжелого бетона нормальной плот¬
ности, при среднеагрессивной — из тяжело¬
го бетона повышенной плотности. Показате¬
ли плотности бетона должны соответство¬
вать СНиП П-28-73.
Предел огнестойкости плит 0,5 ч.
В плитах предусмотрены закладные из¬
делия для крепления плит к несущим кон¬
12*
струкциям покрытий, для крепления дефлек¬
торов, зонтов, крышных вентиляторов; в
плитах допускается установка дополни¬
тельных закладных изделий: для крепления
коммуникационных систем, размещаемых в
межферменном пространстве, подвесного
транспорта, колонн продольного фахверка,
соединения плит между собой в сейсмиче¬
ских районах и др.
Типоразмеры плит, ях общий вид и ре¬
комендуемое местоположение в покрытиях
зданий приведены в табл. 1.123. Расход
стали на плиты приведен в табл. 1.124—
1.129; в таблицах указаны условные марки
плит, содержащие лишь индексы, характе¬
ризующие типоразмер, несущую способ¬
ность, вид бетона; опущены индексы, ко¬
торые обозначают класс напрягаемой ар¬
матуры, плотность бетона, наличие допол¬
нительных закладных изделий. Однако
в проектах зданий следует указывать пол¬
ную марку плит.
Продольные и поперечные ребра плит
рассчитаны как шарнирно-опертые балки
таврового сечения третьей категории тре¬
щиностойкости. Полка плит первого типо¬
размера рассчитана как защемленная по
двум сторонам и шарнирно-опертая по
двум другим сторонам пластинка; полка
плит второго и третьего типоразмеров рас-
179
считана по балочной схеме с защемленны¬
ми концами.
Сопряжение плит с несущими конструк¬
циями осуществляется сваркой закладных
изделий в соответствии с указаниями серии
2.460-2. Детали установки стаканов под
крышные вентиляторы на плиты с отвер¬
стиями разработаны в серии 2.460-14, узлы
пропуска через покрытие вытяжных венти¬
ляционных шахт содержатся в серии 4.904-
11; крепить вентиляторы к стаканам сле¬
дует согласно указаниям серии 1.469-5. При
применении плит на участках с легкосбра¬
сываемой кровлей учитывают рекомендации
серии 1.400-11.
1.7.4. Применение плит в покрытиях зданий
Марку типовой плиты выбирают сопо¬
ставлением расчетных и нормативных на¬
грузок, которые будут воздействовать на
плиту в конкретных условиях, с нагрузками,
приведенными в табл. 1.131—1.151.
Нормативную нагрузку от веса покры¬
тия определяют исходя из веса применяе¬
мого материала — защитного гравийного
слоя, водоизоляционного ковра, выравнива¬
ющего слоя на утеплителе, утеплителя,
пароизоляции, вентиляционных установок
и др. Расчетную нагрузку получают умно¬
жением нормативных значений на норми¬
рованный коэффициент перегрузки для дан¬
ного материала. В серии 1.465-10 на базе
типовых ребристых плит длиной 6 и 12 м
разработаны указания и чертежи комп¬
лексных плит, которыми надлежит пользо¬
ваться при выборе типа ограждающей
конструкции.
Проектная длина опирания продольных
ребер плит на несущие конструкции без
учета допусков на монтаж должна быть не
меньше значений, указанных в табл. 1.130.
Фактическая длина опирания плит может
быть меньше указанных в таблице значений
не более чем на 15 мм, при этом для плит
длиной 6 м она должна быть не менее
60 мм; при железобетонных несущих кон¬
струкциях длина участка опирания учиты¬
вается в пределах длины соприкасания
стальных закладных изделий плиты и стро¬
пильной конструкции.
Чтобы покрытие работало как горизон¬
тальный жесткий диск, обеспечивающий об¬
щую устойчивость каркаса здания, устойчи¬
вость верхних сжатых поясов стропильных
конструкций и распределение горизонталь¬
ных нагрузок между поперечными и про¬
дольными рамами каркаса здания, опорные
закладные изделия плит приваривают к
стропильным конструкциям во всех доступ¬
ных для сварки местах. У крайних про¬
дольных рядов колонн и у продольных
температурных швов плиты должны быть
приварены по возможности в четырех точ¬
ках, причем во всех случаях крайнее про¬
дольное ребро плиты должно быть прива¬
рено на обоих концах. В узле опирания
ребра плиты на подстропильную конструк¬
цию опорное изделие плиты не приварива¬
ют к ней; однако в этом узле приваривают
специальное стальное изделие, обеспечива¬
ющее передачу горизонтальных нагрузок.
Зазоры между плитами тщательно заполня¬
ют бетоном марки не ниже М 150, зазор
между торцами продольных ребер должен
быть заполнен бетоном или раствором на
всю высоту плиты.
Поперечную силу и изгибающий мо¬
мент в жестком диске определяют как в
бесконечно жесткой неразрезной балке на
упругих опорах (поперечных или продоль¬
ных рамах каркаса здания).
Жесткий диск покрытия обеспечивает
пространственную работу каркаса здания,
если в плоскости диска поперечная горизон¬
тальная сила, приходящаяся на одну плиту,
не превышает для плит шириной 3 м —
1,5 тс и для плит шириной 1,5 м'—1 тс.
При больших значениях поперечной силы
по верхним поясам стропильных конструк¬
ций устанавливают стальные связи, а в
плитах приваривают по обоим концам одно
продольное ребро, которое в этом случае
рассматривают как распорку.
В случаях, когда усилия в сварных
швах от действия в диске изгибающего мо¬
мента превышают их несущую способность,
продольные ребра смежных вдоль пролета
здания плит должны быть соединены меж¬
ду собой стержнями, приваренными к опор¬
ным закладным изделиям плит.
При соблюдении условий приварки
плит к несущим конструкциям по рабочим
чертежам типовых монтажных деталей серии
2.460-2 «Монтажные детали сборных желе¬
зобетонных конструкций покрытий одно¬
этажных промышленных зданий» жесткий
диск на поперечную силу можно не рассчи¬
тывать для зданий без подъемно-транспорт¬
ного оборудования или с подвесными кран-
балками и монорельсами, а также мосто¬
выми кранами грузоподъемностью до 50 т,
если покрытие в пределах температурного
блока находится на одном уровне.
Сварные швы на усилия от изгибающе¬
го момента можно не рассчитывать для
зданий с мостовыми кранами грузоподъем¬
ностью до 75 т при числе пролетов более
двух, а также для одно- и двухпролетных
зданий высотой до низа стропильных кон¬
струкций не более 18 м при пролетах 18 м
и кранах грузоподъемностью до 20 т или
пролетах более 18 м и кранах грузоподъем¬
ностью до 50 т.
При выборе марки плиты с круглым
отверстием для пропуска через покрытие
вентиляционной шахты учитывают допол¬
нительную нагрузку от веса вентиляцион¬
ного устройства, железобетонного стака¬
на, набетонки и от ветра, действующего на
трубу с дефлектором или зонтом. Дополни¬
тельная эквивалентная нагрузка, которую
суммируют с весом покрытия и снега, для
плит длиной 6 м приведена в табл. 1.140—
1.142, а для плит длиной 12 м — в табл.
1.149—1.151. Указанные в таблицах эквива¬
лентные нагрузки определены с учетом не¬
сущей способности типовых плит, описан¬
ных в этой главе. При определении экви¬
валентной нагрузки нормативные значения
ветрового напора на уровне середины вен¬
тиляционной трубы приняты для I—IV рай¬
онов по нормированию скоростного напора
ветра (на высоте 30 м над поверхностью
земли для местности типа Б согласно
180
Таблица 1.130. Минимальные значения, мм, проектной длины опирания плит на несущие
конструкции
Несущая конструкция
Плита длиной, м
6
12
Стальнуе фермы и балки
65
90
Железобетонные фермы и балки
75
90
Кирпичные и каменные стены
120
150
Таблица 1.131. Нагрузки на плиты размером 3X6 м для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м3, без учета веса
напрягаемой арматуре класса
плит при
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ, Λ-V
Ат-ІѴ, А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ 1
К-7
ПГ-1Т
п> 1
225
185
185
185
185
295
ПГ-1П
п=1
170
140
140
140
140
220
ПГ-2Т
п> 1
365
295
295
295
365
525
ПГ-2П
/2=1
270
220
220
220
270
390
ПГ-ЗТ
/2>1
525
405
405
405
525
685
ПГ-ЗП
/2=1
390
310
310
310
390
510
ПГ-4Т
п>1
705
555
555
505
685
ПГ-4П
/2=1
530
420 .
420
370
510
п>\
825
705
705
655
825
ПГ-5Т
/2=1
600
530
530
480
600
/2> 1
825
825
825
ПГ-6Т
/2=1
600
600
600
п>1
1055
895
915
ПГ-7Т
/2=1
770
660
680
п>1
1135
1035
1055
ПГ-8Т
/2=1
830
760
770
п>1
1155
1155
ПГ-9Т
/2=1
830
830
Примечания. 1. В таблице приведены значения нагрузок для плит из тяжелого бетона; для
плит из бетона на пористых заполнителях (в марке плиты индекс П) нагрузку увеличивают на
25 кгс/м2.
2. Плиты третьей несущей способности с арматурой класса К-7 и плиты четвертой несущей способ¬
ности с арматурой классов Ат-ѴІ, Вр-ІІ и К-7 изготовляются только из тяжелого бетона.
3. Нагрузка от массы плит с замоноличиванием швов составляет 160 кгс/м2, расчетное значение —
175 кгс/м2, для плит из бетона на пористых заполнителях принимают соответственно 135 и 150
кгс/м2, а для плит под повышенные нагрузки — 170 и 185 кгс/м2.
Таблица 1.132. Нагрузки на плиты размером 3X6 м для агрессивной среды
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м3, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
ПГ-1-Н
п> 1
115
145
185
ПГ-1-П
п= 1
90
120
140
ПГ-2-Н
п> 1
225
235
295
ПГ-2-ГІ
/2=1
180
180
220
ПГ-З-Н
п>\
345
345
405
ПГ-З-П
/2=1
260
260
310
т
Продолжение табл. 1.132
Условная марка
Плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
веса плит При напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
ПГ-4-Н
я>1
475
455
505
ПГ-4-П
п=\
350
350
370
ПГ-5-Н
п> 1
605
575
655
ПГ-5-П
л=1
450
430
480
ПГ-6-Н
Л>1
745
745
825
ΠΓ·6·,Π
Ява 1
540
540
600
ПГ-7-Н
П> 1
780
750
ПГ-7-П
л=1
580
550
ПГ-8-Н
я>1
915
885
ПГ-8-П
я=4
680
650
ПГ-9-Н
п> 1
1015
960
ПГ-9-П
о=1
750
700
Таблица 1.133. Марка бетона по прочности на сжатие для плит размером 3X6 М
Марка тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях при напрягаемой
Условная арматуре класса
марка плиты
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ. Атп-Ѵ, А-Ѵ
Ат-lV, А-ІѴ
А-ІІІв
1 Вр-ІІ
К-7
ПГ-1
М350
М250
М250
М250
мзоо
М350
ПГ-2
М350
МЗОО
М250
М250
МЗОО
М350
ПГ-3
М350
МЗОО
МЗОО
МЗОО
мзоо
М400
ПГ-4
МЗбО
М350
МЗОО
МЗОО
Μ350
—
ПГ-5
М400
M3S0
М350
М350
М350
—
ПГ-6
—
М400
М400
М400
—
—
ПГ-7, 8, 9
М400
М400
М400
—
—
Таблица 1.134. Нагрузка на плиты размером 1,5X6 м для нормальных эксплуатационных
условий
Условная
марка плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета веса плит
при Напрягаемой арматуре класса
АТ-ѴІ
Ат-Ѵ, А-Ѵ
АТ-ІѴ, А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
пг-іт
п> 1
490
440
320
360
420
580
/1=1
360
330
240
280
320
440
ПГ-2Т
п> 1
670
670
500
500
700
850
я=1
510
510
370
370
530
650
ПГ-ЗТ
П>1
850
900
700
700
850
1070
л=1
640
690
530
530
650
800
ПГ-4Т
п> 1
1000
1160
900
900
1100
/
П=1
750
860
690
690
840
ПГ-5Т
п> 1
п=1
-
-
1150
860
1150
860
-
-
Примечание. Нагрузка от массы плит с замоноличиванием швов составляет 180 кгс/м2, рас¬
четное значение — 200 кгс/м2.
182
Таблица 1.135. Нагрузка на плиты размером 1,5X6 м для агрессивной среды
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
ПГ-1-Н
п> 1
380
270
360
ПГ-1-П
/і*= 1
290
200
280
ПГ-2-Н
п> 1
470
430
500
ПГ-2-П
/і=1
350
330
370
ПГ-З-Н
/і> 1
680
610
700
пг-з-п
п~\
510
470
530
ПГ-4-Н.
п> 1
880
800
900
ПГ-4-П
п=1
650
620
690
ΠΓ-5-Ή
л>1
1050
1150
ПГ-5-П
/і=1
780
860
Таблица 1.136. Марка бетона по прочности на сжатие плит размером 1,5X6 м
Марка тяжелого бетона при напрягаемой арматуре класса
м арка плиты
Ат-ѴІ
1 Ат-Ѵ, Атп-Ѵ, А-Ѵ
Ат-іѴ, А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
ПГ-1
М350
М300
М200
М200
МЗОО
М350
ПГ-2
М400
М300
М200
М200
МЗОО
М400
nr-з
М400
М300
М250
М250
М350
М400
ПГ *4
М400
М350
МЗОО
МЗОО
М400
—
ПГ-5
—
—
М350
М350
Таблица 1.187. Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую кровлю
для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета веса плит
при напрягаемой арматуре класса
Ат-ѴІ
1 Ат-Ѵ, А-Ѵ
Ат-ІѴ, А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
ПЛ-1Т
п> 1
260
190
190
220
220
310
ПЛ-1П
/г=1
220
150
150
180
180
240
ПЛ-2Т
п> 1
400
290
290
310
360
490
ПЛ-2П
/і=1
300
230
230
240
270
370
ПЛ-ЗТ
п> 1
510
400
400
400
470
ПЛ-ЗП
/і=1
390
300
300
300
360
ПЛ-4Т
п> 1
530
510
510
ПЛ-4П
/і=1
400
390
390
Примечания: 1. В таблице приведены значения нагрузок для плит из тяжелого бетона; для
плит из бетона на пористых заполнителях нагрузку увеличивают на 20 кгс/м2.
2. Нагрузка от массы плит с замоноличиванием швов составляет ПО кгс/м2, расчетное значение-
120 кгс/м2; для плит из бетона на пористых заполнителях — соответственно 90 и 100 кгс/см2.
Таблица 1.138. Нагрузки на плиты размером 3X6 м под легкосбрасываемую кровлю
для агрессивной среды
Коэффициент
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
Условная марка
веса плит при напрягаемой арматуре класса
плиты
перегрузки
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-Шв
ПЛ-1-Н
п> 1
180
180
220
ГІЛ-1-П
/і=1
140
140
180
183
Продолжение табл. J.138
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
ПЛ-2-Н
п> 1
270
270
310
ПЛ-2-П
п=\
210
210
240
ПЛ-З-Н
п> 1
360
360
400
ПЛ-З-П
п=1
280
280
300
ПЛ-4-Н
п> 1
480
480
510
ПЛ-4-П
п=1
.370
370
390
Таблица 1.139. Марка бетона по прочности на сжатие для плит размером 3X6 м
под легкосбрасываемую кровлю
Марка бетона при напрягаемой арматуре класса
плиты
Ат-VI
Ат-Ѵ, Атп-Ѵ, А-Ѵ
1 Ат-ІѴ, А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
ПЛ-1Т, ПЛ-1П
М350
М250
М250
М250
М300
М350
ПЛ-2Т, ПЛ-2П
М350
М300
М300
М300
М300
М350
ПЛ-ЗТ, ПЛ-ЗП
М350
М300
М300
М300
мзоо
—і
ПЛ-4Т, ПЛ-4П
—
М350
М350
М350
Таблица 1.140. Дополнительные равномерно распределенные расчетные нагрузки, кгс/м2,
на плиты размером 3X6 м типа ПВ под вентшахты
Ветровой
район по
СНиП
Высота
трубы, м
Вентиляционная шахта
с дефлектором: диаметр отверстия, мм
с зонтом;
диаметр отверстия, мм
400
700
1000 1
1450
400
700
1000
1450
2
20
30
75
105
20
25
70
95
I
5
25
35
90
—.
25
30
85
—.
8
30
45
115
—
30
40
105
—■
2
20
30
80
ПО
20
25
75
100
II
5
25
35
95
—
25
30
90
—.
8
35
50
125
—
30
45
115
—
2
20
35
80
120
20
25
75
по
III
5
25
40
105
—
25
35
95
—
8
40
55
—
40
50
*—
—
2
20
35
90
125
20
30
80
115
IV
5
30
45
ПО
—
30
40
100
—
8
45
60
—
—
40
55
■
Примечания: 1. Прочерк в таблице означает, что при данных параметрах установка вентиля¬
ционного устройства на типовые плиты не предусмотрена.
2. Нормативную нагрузку, т. е. при коэффициенте перегрузки п — 1, определяют умножением таблич¬
ных значений на 0,85.
Таблица 1.141. Дополнительные равномерно распределенные расчетные нагрузки, кгс/м2,
на плиты размером 1,5X6 м типа ПВ под вентшахты
Ветровой
район
по СНиП
Высота
трубы, м
Вентиляционная шахта
с дефлектором; диаметр отверстия, мм
с зонтом:
диаметр отверстия, мм
400
700
1000
400
700
1000
2
45
60
85
40
50
75
I
5
60
85
ПО
55
75
100
8
80
120
160
75
ПО
150
2
45
60
95
40
50
80
II
5
65
95
120
60
80
ПО
8
90
140
190
85
125
170
184
Продолжение табл. 1.141
Ветровой
район
по СНиП
Высота
трубы, м
Вентиляционная шахта
с дефлектором; диаметр отверстия, мм
с зонтом;
диаметр отверстия, мм
400
700
1000
400
700
1000
2
50
65
100
45
55
85
III
5
70
ПО
140
65
90
120
8
105
165
220
100’
145
200
2
50
70
ПО
45
60
90
IV
5
75
120
160
70
100
140
8
120
190
260
115
165
230
Примечания: 1. Нормативную нагрузку определяют умножением табличных значений на 0,85.
2. При определении эквивалентной нагрузки нормативные значения ветрового напора на уровне се¬
редины вентиляционной трубы приняты равными для I—IV ветровых районов соответственно 42,5;
55; 71 и 86,5 кгс/м2; для плит размером 3X6 м эти значения приняты на высоте 30 м и соответст¬
венно равны 28,4; 36,8; 47,2; 57,8 кгс/м2.
Таблица 1.142. Эквивалентные нагрузки на плиты длиной 6 м под крышные вентиляторы
Диаметр отверстия
в плите* мм
Типоразмер вентилятора,
устанавливаемого на плиту
Равномерно распред
на плиту, кгс/м2,
переп
п> 1
целенная нагрузка
при коэффициенте
эузки
п=1
КПЗ-90 № 4; 5; 6,3
700
КЦЗ-90-т № 6,3
60
50
Осевые № 4; 5; 6*3
КЦ4-84-В № 8
80
65
1000
КЦ4-84-В № 10
90
75
Осевой № 8-в
80
65
1450
КЦ4-84-В, № 12
Осевые № 10-в, 12-в
ПО
90
Примечание. Указанная в таблице нагрузка определена суммированием нагрузок от веса бе¬
тона утолщенной части полки плиты в месте отверстия, железобетонного стакана, вентилятора с
клапаном, поддона с водой, ветра, действующего на вентилятор, и динамических воздействий на
плиту.
' Таблица 1.143. Нагрузки на плиты размером 3X12 м для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета веса плит
при напрягаемой арматуре класса
Ат-ѴІ
1 Ат-Ѵ, А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
Плиты первого типоразмера из
тяжелого бетона
п> 1
150
150
150
140
140
140
1ПГ-1Т
гс=1
ПО
ПО
ПО
ПО
ПО
ПО
п> 1
230
230
230
220
210
290
1ПГ-2Т
/2=1
170
170
170
170
160
220
п> 1
320
280
290
290
270
310
1ПГ-ЗТ
/2=1
240
210
210
220
200
230
п> 1
380
340
340
360
330
400
1ПГ-4Т
п=1
280
250
250
270
250
300
п> 1
460
390
390
430
400
510
1ПГ-5Т
/2=1
340
290
290
320
300
360
/2>1
580
450
440
490
490
590
1ПГ-6Т
/2=1
430
330
330
360
360
430
185
Продолжение табл. 1.143
Условная
марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета веса плит
при напрягаемой арматуре класса
Ат-ѴІ
Ат-Ѵ, А-Ѵ 1 А-ІѴ
А -11ів
Вр-П
K-7
1ПГ-7Т
п> 1
п=1
-
570
420
-
580
430
580
430
Плиты первого типоразмера из бетона на пористых заполнителях
1ПГ-1П
п> 1
170
170
160
160
160
п=1
—
130
130
130
130
130
1ПГ-2П
п> 1
250
250
240
230
290
п=1
—
190
190
190
180
220
ІПГ-ЗП
п> 1
300
310
310
290
330
п=1
—
230
230
240
220
250
1ПГ-4П
п> 1
360
360
380
350
п=1
270
270
290
270
Плиты второго и третьего типоразмеров из тяжелого бетона
п> 1
350
320 (310)
310
260
330
320
2ПГ-1Т
п=1
260
240 (230)
230
190
240
240
2ПГ-2Т
П>1
410
430 (370)
410
310
430
440
п=1
300
320 (270)
300
230
320
330
2ПГ-ЗТ
п> 1
490
500 (430)
500
400
530
540
п=1
360
370 (320)
370
290
390
390
2ПГ-4Т
п> 1
560
560 (500)
590
460
590
680
м=1
410
410 (370)
430
340
430
500
2ПГ-5Т
п> 1
п=1
640
460
650 (560)
470 (410)
-
530
390
680
490
750
540
2ПГ-6Т
п> 1
790
760 (620)
640
670
860
п=1
570
550 (450)
460
550
620
2ПГ-7Т
п> 1
860
860 (700)
730
820
1040
п=1
620
620 (510)
530
590
750
2ПГ-8Т
М>1
1040
1020 (800)
860
860
ЗПГ-8Т
п=1
750
760 (580)
620
620
ЗПГ-9Т
п>1
п=1
-
— (820)
— (600)
-
980
710
-
-
Плиты второго типоразмера из бетона на пористых
заполнителях
2ПГ-1П
п> X
-
340 (330)
330
280
350
340
п=\
260 (250)
250
210
260
260
2ПГ-2П
п> 1
450 (390)
430
330
450
460
п=1
340 (290)
320
250
340
350
2ПГ-ЗП
л>1
520 (450)
520
420
550
560
п=1
390 (340)
390
310
410
410
2ПГ-4П
п>1
580 (520)
610
480
610
/2=1
430 (390)
450
360
450
186
Продолжение табл. 1.143
Условная
марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета веса плит
при напрягаемой арматуре класса
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ, А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-П
К-7
2ПГ-5П
п> 1
п=1
— (580)
- (430)
-
550
410
-
-
Примечания: 1. В скобках указан расход стали класса А-Ѵ в случаях, когда он не совпадает
с расходом стали класса Ат-Ѵ.
2. Нагрузка от массы плит с замоноличиванием швов составляет для плит первого типоразмера:
нормативное значение (коэффициент перегрузки n= 1) 190 кгс/м2, расчетное значение 210 кгс/м2 для
плит из тяжелого бетона и соответственно 170 и 190 кгс/м2, для плит из бетона на пористых запол¬
нителях; для плит второго типоразмера из тяжелого бетона 220 и 240 кгс/м2, из бетона на пори¬
стых заполнителях 200 и 220 кгс/м2; для плит третьего типоразмера 230 и 260 кгс/м2.
Таблица 1.144. Нагрузки на плиты размером 3X12 м для агрессивной среды
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ
А-ІѴ 1 А-ІІІв
Плиты первого типоразмера из тяжелого бетона
1ПГ-1Т
п> 1
ПО
90
140
я* 1
80
60
ПО
1ПГ-2Т
п> 1
180
170
220
п=1
140
130
170
1ПГ-ЗТ
п> 1
230
220
290
п=1
180
170
220
1ПГ-4Т
п> 1
280
260
360
п=1
210
200
270
1ПГ-5Т
п>1
330
310
430
гг=1
260
230
320
1ПГ-6Т
л>1
360
360
490
п=1
280
260
360
1ПГ-7Т
п> 1
510
580
п=1
380
430
Плиты второго и третьего типоразмеров из тяжелого бетона
2ПГ-1Т
п> 1
260
230
260
п=1
190
180
190
2ПГ-2Т
п>1
350
320
310
п=1
260
240
230
2ПГ-ЗТ
п> 1
410
400
400
п=* 1
300
290
290
2ПГ-4Т
п> 1
470
520
460
п=1
360
380
340
2ПГ-5Т
п> 1
560
520
п—1
410
390
2ПГ-6Т
п> 1
660
640
п=1
480
460
2ПГ-7Т
п> 1
860
730
/г=1
620
630
187
Продолжение табл. 1.144
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кге/м2, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ 1
А-ІѴ
А-Иів
2ПГ-8Т
м>1
940
860
ЗПГ-8Т
п=1
680
620
п>1
980
ЗПГ-9Т
п=1
700
Примечание. При слабоагрессивной степени воздействия газовой среды плиты изготовляют
из бетона нормальной плотности, при среднеагрессивной степени — повышенной плотности (к мар¬
кам плит добавляют индексы соответственно Н и П).
Таблица 1.145. Нагрузки на плиты размером 3X12 м под легкосбрасываемую кровлю
для нормальных эксплуатационных условий
Условная
марка
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кге/м2, без учета веса
напрягаемой арматуре класса
плит при
плиты
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ, А-Ѵ
А-ІѴ 1 А-ІІІв
Вр-ІІ
К-7
Плиты первого типоразмера
1ПЛ-1Т
м>1
180
180
200
190
190
270
п=1
140
140
160
150
150
210
1ПЛ-2Т
п> 1
240
230
260
220
220
380
п=1
190
190
200
180
180
290
1ПЛ-ЗТ
м>1
300
280 (280)
340
270
260
п=1
230
230 (220)
260
210
200
1ПЛ-4Т
п> 1
370
330
320
300
п=1
280
250
250
230
ПЛ-5Т
п>1
360
360
п=1
270
270
Плиты второго типоразмера
2ПЛ-1Т
п> 1
280
260
240
230
260
270
п=1
210
200
180
170
200
210
2ПЛ-2Т
п> 1
350
320
280
280
330
340
п=1
250
240
210
210
250
260
2ПЛ-ЗТ
п> 1
380
390
320
340
390
430
п=1
280
290
240
250
290
310
2ПЛ-4Т
м>1
440
440
370
390
440
п=1
320
320
270
290
330
2ПЛ-5Т
п> 1
440
п=1
320
Примечания: 1. В скобках указан расход стали класса А-Ѵ в случаях, когда он не совпадает
с расходом стали класса Ат-Ѵ.
2. Нагрузка от массы плит с замоноличиванием швов составляет для плит первого типоразмера:
нормативное значение (коэффициент перегрузки п = 1) 130 кге/м2, расчетное значение 150 кге/м2;
для плит второго типоразмера соответственно 170 и 190 кге/м2.
188
Таблица 1.146. Нагрузки на плиты размером 3X12 м под легкосбрасываемую кровлю
для агрессивной среды
Условная марка
плиты
Коэффициент
перегрузки
Равномерно распределенная нагрузка, кгс/м2, без учета
веса плит при напрягаемой арматуре класса
Атп-Ѵ 1 А-ІѴ
А-ІІІв
Плиты первого типоразмера
1ПЛ-1Т
η>1
п=1
160
130
180
140
190
150
1ПЛ-2Т
п> 1
п=1
210
170
250
200
220
180
1ПЛ-ЗТ
п> 1
п=\
280
220
330
250
270
210
1ПЛ-4Т
п> 1
п=1
330
250
-
320
250
1ПЛ-5Т
п> 1
п=1
-
-
3G0
270
Плиты второго типоразмера
2ПЛ-1Т
п> 1
п=1
240
180
210
160
230
170
2ПЛ-2Т
п> 1
п=1
310
230
270
200
280
210
2ПЛ-ЗТ
п>1
п=1
370
270
310
230
340
250
2ПЛ-4Т
п> 1
410
350
390
/2=1
290
250
290
2ПЛ-5Т
п> 1
п=1
-
440
320
Примечание. При слабоагрессивной степени воздействия газовой среды плиты изготовляют
из бетона нормальной плотности, при среднеагрессивной степени — повышенной плотности (к мар¬
кам плит добавляют индексы соответственно Н и П).
Таблица 1.147. Марка бетона по прочности на сжатие для плит размером 3X12 м
первого типоразмера
Условная
Напрягаемая арматура класса
марка
плиты
Ат-Vi
Ат-Ѵ*
А-Ѵ
A-IV 1
А-ІІІв
Вр-П
К-7
1ПГ-1Т
М400
М400
М400
М300
М300
М300
М400
1ПГ-1П
М350
М350
М350
М250
М250
М350
1ПГ-2Т
М450
М400
М400
М300
М300
М300
М400
1ПГ-2П
М400
М350
М350
М359
1 ПГ-ЗТ
М450
М400
М400
М300
М300
М350
М400
1ПГ-ЗП
М400
М350
М350
М350
1ПГ-4Т
1ПГ-4П
М450
М400
М350
М400
М350
М350
М400
М350
М400
М400
1ПГ-5Т
М450
М400
М400
М450
М450
М400
М450
1ПГ- 6Т
М600
М450
М450
М450
М450
М500
М600
189
Продолжение табл. 1.147
Условная
марка
плит
Напрягаемая арматура класса
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ*
А-Ѵ
А-ІѴ J
А-ІІІв
Вр-П
К-7
1ПГ-7Т
-
М600
М600
—
М600
М600
—
Для легкосбрасываемой кровли
1
1ПЛ-1Т
М450
М400
М400
M300
М300
М300
М400
1ПЛ-2Т
М450
М400
М40Э
M350
М300
М300
М500
1ПЛ-ЗТ
М450
М400
М400
M450
М350
М350
-
1ПЛ-4Т
М450
М400
М400
-
М400
М400
-
1ПЛ-5Т
1 -
-
-
[ М450
1
М500
* При наличии агрессивной среды для плит с арматурой класса Атп-Ѵ марку бетона принимают
как для плит с арматурой Ат-Ѵ (в плитах первой и второй несущей способности принимают М400).
Таблица 1.148. Марка бетона по прочности на сжатие для плит размером 3X12 м
второго и третьего типоразмеров
Условная
Напрягаемая арматура класса
марка
плиты
Ат-Ѵі
Ат-Ѵ* 1
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
Вр-П
К-7
2ПГ-1Т
М40Э
М40Э
М350
М350
М350
М350
М400
2ПГ-1П
—
М35Э
МЗОЭ
М300
М300
М300
М350
2ПГ-2Т
М400
М40Э
М400
М400
М350
М400
М400
2ПГ-2П
—1
М350
М35Э
М350
М350
М350
2ПГ-ЗТ
М45Э
М40Э
М400
М400
М400
М400
М450
2ПГ-ЗП
—
М350
М350
М350
М350
М400
2ПГ-4Т
М450
М450
М400
М430
М409
М500
М600
2ПГ-4П
М400
М350
М400
М359
М400
2ПГ-5Т
М500
M500
М450
М450
М500
М600
2ПГ-5П
—
М400
М400
—
2ПГ-6Т
М600
М600
М450
-
М450
М600
М600
2ПГ-7Т
МбОО
М600
М500
-
М500
М60Э
МбОО
2ПГ-ЗТ
-
-
М600
-
М600
М600
-
ЗПГ-8Т
М600
MG00
-
-
-
-
-
ЗПГ-9Т
-
-
М600
-
М60Э
-
-
Для легкосбрасываемой кровли
2ПЛ-1Т
M400
М40Э
М400
М400
М350
j М400
М400
2ПЛ-2Т
М450
М459
М450
М400
М400
М450
М450
2ПЛ-ЗТ
М500
М500
М500
М50Э
М450
М500
МбОО
2ПЛ-4Т
М600
МбОО
МбОО
М600
М500
МбОО
-
2ПЛ-5Т
-
-
МбОО
-
МбОО
-
-
* При наличии агрессивной среды для плит с арматурой класса Атп-Ѵ марку бетона принимают
как для плит с арматурой Ат-Ѵ.
190
Таблица 1.149. Дополнительные равномерно распределенные расчетные нагрузки, кгс/м2,
на плиты размером 3X12 м первого типоразмера под вентшахты
Вентиляционная шахта
Ветровой
район
по СНиП
Высота
с дефлектором;
диаметр отверстия
с зонтом; диаметр отверстия
трубы, м
в плите, мм
в плите,
мм
400
700
1000
1450
400
700
1000
1450
2
10
15
15
10
10
10
35
I
5
10
15
20
10
15
15
8
15
—
—
—
15
20
20
2
10
15
15
10
10
15
36
II
5
10
20
20
П-
10
15 -
20
—,
8
15
—
—■
15
—
—
2
10
15
15
10
10
10
40
III
5
8
10
20
23
-
10
15
20
-
2
10
15
20
10
15
15
40
IV
5
10
20
30
г~
10
15
20
—
8
Таблица 1.150. Дополнительные равномерно распределенные расчетные нагрузки, кгс/м3,
на плиты размером 3X12 м второго типоразмера под вентшахты
Вентиляционная шахта
Ветровой
район
по СНиП
Высота
с дефлектором; диаметр отверстия
с зонтом; диаметр отверстия
трубы, м
в плите, мм
в плите,
мм
400
700
1000
1450
400
700
1000
1450
2
10
10
20
25
10
10
20
15
I
5
10
10
25
35
10
10
25
20
8
10
—
—
10
—"*
2
10
10
25
30
Ю
10
20
20
II
5
10
15
30
—
10
10
25
25
8
10
—
—
—
10
2
10
10
25
30
10
10
20
20
III
5
10
15
—
—
10
15
25
30
8
15
—
18
2
10
10
25
30
10
ю
20
20
IV
5
10
15
—
—
10
15
30
30
8
15
—
—
15
“
Примечания: 1. Прочерк в таблице означает, что установка вентустройства на типовые плиты
при данных параметрах не предусматривается.
2. Нормативную нагрузку определяют умножением табличных данных на 0,85.
Таблица 1.151. Эквивалентные нагрузки на плиты размером 8X12 м под крышные вентиляторы
Диаметр
отверстия
в плите, мм
Типоразмер вентилятора,
устанавливаемого на плиту
Равномерно распределенная нагрузка на плиту,
Кгс/м2, типоразмера
первого
второго
п> 1 1
п=1
п>1
п=1
КЦЗ-90 № 4; 5
50
40
700
КПЗ-90, КЦЗ-90-т № 6,3
70
60
40*
35*
Осевые № 4; 5; 6,3
50
40
КЦ4-84-В К°. 8
70
60
1000
КЦ4-84-В Ко Ю
100
85
70
60
Осевой № 8-в
70
60
191
Продолжение табл. 1.151
Диаметр
отверстия
в плите, м
Типоразмер вентилятора,
устанавливаемого на плиту
Равномерно распределенная нагрузка на плиту,
кгс/м2, типоразмера
первого
второго
/2 > 1
п=1
п> 1
п=1
1450
КЦ4-84-В N° 12
Осевые № 10-в, 12-з
100
85
80
65
* При расчетной нагрузке на покрытие (без веса плит) более 550 кгс/м2 нагрузку от вентилятора
КЦЗ-90 N° 5 принимают соответственно 60 и 55 кгс/м2, а от вентиляторов КЦЗ-90 и КЦЗ-90-т
№ 6,3—80 и 65 кгс/м2.
П римечание. Нагрузка в табл. 1.151 определена суммированием нагрузок от веса бетона
утолщенной части полки плиты в месте отверстия, железобетонного стакана, вентилятора с клапа¬
ном, поддона с водой, ветра, действующего на вентилятор, и динамических воздействий на плиту;
при этом предположено, что с обеих сторон плиты с вентилятором размещены плиты без вентиля¬
торов и что плиты с вентилятором не примыкают к продольным рядам колонн каркаса здания.
СНиП П-6-74). Марку плиты для установ¬
ки на нее крышного вентилятора выбирают
с учетом требований серии 1.469-5 «Приме¬
нение типовых сборных железобетонных
предварительно напряженных конструкций
покрытий промышленных зданий при уста¬
новке на них центробежных и осевых
крышных вентиляторов № 4, 5, 6 (невиб¬
роизолированные) и № 8, 10, 12 (виброизо¬
лированные)».
Плиты шириной 3 м с прямоугольными
отверстиями устанавливают на участках
легкосбрасываемой кровли вплотную одна
к другой; швы между ними заполняют бе¬
тоном или цементным раствором. Плиты
шириной 1,5 м укладывают с промежутками
1,5 м, чем достигается повышение суммар¬
ной' площади отверстий в покрытии под
легкосбрасываемую кровлю над взрывоопас¬
ными помещениями. Нагрузки на плиты с
прямоугольными отверстиями для покрытий
зданий с легкосбрасываемой кровлей при¬
ведены в табл. 1.137, 1.138, 1.145, 1.146.
Чтобы обеспечить пространственную
работу каркаса здания с легкосбрасывае¬
мой кровлей, по контуру температурных
блоков и по средним продольным рядам
колонн укладывают плиты без отверстий,
если по верхним поясам стропильных кон¬
струкций не предусматриваются специаль¬
ные связи. Вдоль крайних рядов колонн
ширина полосы из сплошных плит должна
быть не менее 3 м, вдоль средних — не ме¬
нее 6 м (по 3 м в каждый пролет); шири¬
на полос из плит без отверстий назначает¬
ся из условия обеспечения работы покры¬
тия как жесткого диска.
При проектировании одноэтажных зда¬
ний каркасного типа необходимо пользо¬
ваться материалами серии 1.400-11 «Реко¬
мендации по применению сборных железо¬
бетонных типовых плит в покрытиях зданий
промышленных предприятий».
В проекте здания должен быть разра¬
ботан весь комплекс мероприятий по обес¬
печению коррозионной стойкости плит и их
узловых сопряжений с несущими конструк¬
циями. Сварные швы и стальные закладные
элементы необходимо надежно защитить
обетонированием плотным бетоном или ме¬
таллизацией и нанесением стойких в данной
среде лакокрасочных покрытий. Учитывая,
что поперечные ребра и полка всех типов
плит рассчитаны по третьей категории тре¬
щиностойкости, при выборе лакокрасочных
материалов предпочтение следует отдавать
трещиностойким защитным покрытиям.
1.7.5. Мелкоразмерные плиты
В серии ПК-01-88 содержатся рабочие
чертежи железобетонных ребристых плит
размерами 3X0,5 и 1,5X0,5 м и плоских
Таблица 1.152. Номенклатура и технические параметры мелкоразмерных плит
Нагрузка, кгс/м2
Расход стали.
кг
Размеры,
Расход
Эскиз
Марка
м
бетона, м3
арма¬
про¬
п > 1
п = 1
тура
кат
всего
1
1
|ί
m
0,6X0,4
860
700
0,01
0,5
0,5
Щ ІШІ
\
П2
0,75X0,5
860
700
0,015
0,7
-
0,7
750
г-
405 te
ПЖ1-1
410
300
4
—
4
νΈηΐ-l
ПЖ1-2
3X0,5
700
480
0,07
4,9
0,4
5,3
пжі-з
860
690
6,3
0,4
6,7
I
\
i 2ш j
/
ПЖ2
1,5X0,5
юоо 1
800
0,035 1
j 2,5
-
2,5
Примечание. Нагрузка включает вес плит, равный с учетом замоноличивания швов 120 кгс/м2.
192
Рис. 1.149. Железобетонный прогон
1 — закладное изделие для крепления прогона к
стропильным конструкциям (у торцов здания и
у температурных швов сдвигается с одной сторо¬
ны на 500 мм); 2 — отверстие для строповки
плит размерами 0,75X0,5 и 0,6X0,4 м. Реб¬
ристые плиты обычно укладывают по про¬
гонам, а плоские используют у парапетов
как доборные элементы при осевой привяз¬
ке продольных стен 250 и 500 мм'. Номен¬
клатура плит приведена в табл. 1.152.
Плиты рассчитаны на следующие слу¬
чаи загружения: сосредоточенный груз
150 кгс в середине плиты; сосредоточенный
груз 100 кгс и равномерно распределенная
нагрузка от утеплителя и водоизоляционно¬
го ковра; равномерно распределенная на¬
грузка от веса утеплителя, водоизоляцион¬
ного ковра и снега.
Опирание плит должно быть не менее
50 мм. Марка бетона М 200.
1.7.6. Прогоны длиной 6 м
Типовые железобетонные прогоны се¬
рии 1.462-14 предназначены для примене¬
ния в покрытиях одноэтажных зданий:
неотапливаемых с кровлей из асбестоце¬
ментных волнистых листов, укладываемых
с уклоном 25% непосредственно по прого¬
нам; отапливаемых с кровлей из асбестоце¬
ментных волнистых листов, укладываемых
с уклоном 25% по утепленным плитам
типа АКД (серия 1.865-6); отапливаемых
с легкими ограждающими конструкциями
в виде стальных монопанелей или асбесто¬
цементных экструзионных плит при уклоне
кровли до 5%.
Разработаны три типа прогонов из
обычного (тяжелого) бетона—1ПР, 2ПР
и ЗПР. Прогоны типов 1ПР и 2ПР запро¬
ектированы соответственно с обычной и
предварительно напряженной арматурой и
применяются в покрытиях с уклоном кров¬
ли 25%; прогоны типа ЗПР имеют предва¬
рительно напряженное армирование и пред¬
назначены для зданий с уклоном кровли
до 5%. Опалубочные размеры всех трех
типов прогонов одинаковы (рис. 1.149).
Сортамент и технические характеристики
прогонов приведены в табл. 1.153.
В покрытиях с уклоном кровли до 25%
крепление прогонов к стропильным конст-
условия приварки
Рис. 1.150. Крепление прогонов к стропильным
конструкциям
1 — прогон; 2 — упор для восприятия сдвигающе¬
го усилия (при уклоне более 1:20); 3 — сварной
шов; 4 — закладное изделие в стропильной конст¬
рукции; 5 —- стропильная конструкция
рукциям осуществляется приваркой заклад¬
ных изделий. При уклоне более 5% для
восприятия сдвигающих усилий по верх¬
нему поясу стропильных конструкций (до
монтажа) приваривают упоры из арматур¬
ных коротышей, препятствующие смещению
прогонов до полного закрепления
(рис. 1.150).
В покрытиях зданий с прогонами про¬
странственная устойчивость и жесткость
каркаса и устойчивость стропильных кон¬
струкций обеспечиваются горизонтальными
и вертикальными связями. При этом про¬
гоны, приваренные к стропильным конст¬
рукциям, могут быть использованы в ка¬
честве распорок с передачей на них сжи¬
мающих или растягивающих усилий не бо¬
лее 1,5 тс.
Предварительно напряженная армату¬
ра принята из стали классов Ат-Ѵ, А-Ѵ,
А-ІѴ и А-ІІІв*; для агрессивной газовой
среды применяют арматурную сталь клас¬
сов Атп-Ѵ, А-ІѴ и А-Шв*. Расход стали
на прогоны с выборкой по классам приве¬
ден в табл. 1.154.
* Применение этой арматуры допускается в
случаях, оговоренных в директивном письме Гос¬
строя СССР от 15 апреля 1980 г. № 42-Д.
13—751
193
Таблица 1.153. Сортамент и технические характеристики прогонов серии 1.462-14
Марка прогона
Марка бетона
Расход
стали, кг
Расчетная (нормативная) нагрузка
на прогон, кгс/м, для среды
нормальной
агрессивной
1ПР-1АІІІ
М200
24
290(200)
290(200)
1ПР-2АІІІ
М250
31
410(270)
410(270)
1ПР-ЗАІІІ
М300
37
560(420)
560(420)
1ПР-4АІІ1
М350
44
690(520)
690(520)
ІПР-δΑΙΙΙ
М400
57
840(600)
840(600)
2ПР-1АѴ
М300
20
370(250)
320(210)
•2ПР-2АѴ
26
480(360;
430(320)
2ПР-ЗАѴ
32
600(450)
540(410)
2ПР-4АѴ
М400
40
770(570)
740(530)
2ПР-5АѴ
50
940(660)
890(620)
2ПР-1АІѴ
М300
22
370(250)
320(210)
2ПР-2АІѴ
28
480(360)
450(340)
2ПР-ЗАІѴ
34
600(450)
570(430)
2ПР-4АІѴ
М400
43
770(570)
740(530)
2ПР-5АІѴ
53
890(640)
820(630)
2ПР-1АІІІВ
М250
22
300(220)
300(220)
2ПР-2АІІІВ
М300
28
420(280)
420(280)
2ПР-ЗА11 ів
34
540(410)
540(410)
2ПР-4АІІІВ
М350
41
690(520)
690(520)
2ПР-.5АІІІВ
М400
53
840(600)
840(600)
ЗПР-1АѴ
М300
17
370(300)
330(260)
ЗПР-2АѴ
20
530(400)
480(360)
ЗПР-ЗАѴ
22
680(520)
620(470)
ЗПР-4АѴ
М400
31
880(670)
800(610)
ЗПР-5АѴ
М500
35
1110(820)
1020(750)
ЗПР-6АѴ
МбОО
38
1340(960)
1240(900)
ЗПР-1АІѴ
М300
19
410(320)
350(270)
ЗПР-2АІѴ
22
550(420)
480(370)
ЗПР-ЗАІѴ
25
680(520)
600(460)
194
Продолжение табл. 1.153
Марка прогона
Марка бетона
Расход
стали, кг
Расчетная (нормативная) нагрузка
на прогон,- кгс/м, для среды
нормальной
агрессивной
ЗПР-4АІѴ
М400
33
880(670)
780(590)
ЗПР-5АІѴ
М500
38
1060(810)
940(710)
ЗПР-ІАІІІв
22
410(320)
410(320)
ЗПР-2АІІІВ
М300
25
550(420)
550(420)
ЗПР-ЗАІІІв
28
680(520)
680(520)
ЗПР-4АІІІВ
М400
1 37
1 830(640)
1 830(640)
Примечания: 1. Объем бетона на прогон 0,19 м3, масса прогона 0,5 т.
2. В таблице указана нагрузка без веса прогона, который учтен в расчетах дополнительно. Вес
прогона, учтенный в расчетах, составляет: расчетный 90 кгс/м, нормативный 80 кгс/м.
3. В таблице условно не указана арматурная сталь классов Ат-Ѵ и Атп-Ѵ, поскольку технические
характеристики прогонов с этой арматурой такие, как и при арматуре класса А-Ѵ (прогоны с ар-
матурой Ат-Ѵ применяют в нормальной, а с арматурой Атп-Ѵ — в агрессивной среде).
Таблица 1.154. Расход стали на прогоны серии 1.462-14
Марка
прогона*
Напрягаемая арматура класса
Ненапрягаемая
арматура класса
Закладные изделия
Всего, кг
А-Ѵ
А-ІѴ
А-ІІІв
А-ІІІ
В-І
А-ІІІ
СтЗ
1ПР-1АІІІ
2ПР-1АѴ
2ПР-ІАІѴ
2ПР-ІАІІІВ
ЗПР-ІАѴ
ЗПР-ІАІѴ
ЗПР-ІАІІІв
5.3
5.3
7.3
7.3
7,3
9,5
15,6
6,2
6,2
6,2
4.2
4.2
4.2
6.3
6.3
6.3
6.3
10,1
10,1
10,1
0,6
1,4
23,9
19.8
21.8
21,8
17.4
19.4
21,6
1ΠΡ-2ΑΠΙ
23,6
5,1
30,7
2ПР-2АѴ
7,3
11,7
5,1
26,1
2ПР-2АІѴ
—
9,5
11,7
5,1
28,3
2ПР-2АІІІВ
—
—
9,5
11,7
5,1
0,6
1*4
28,3
ЗПР-2АѴ
7,3
_
5
5,9
20,2
ЗПР-2АІѴ
—
9,5
5
5,9
22,6
3ΠΡ-2ΑΙΙΙΒ
—
—
12
5
5,9
24,9
1ПР-ЗАІІІ
29,6
5,1
36,7
2ПР-ЗАѴ
9,5
14,9
5,1
31,5
2ПР-ЗАІѴ
—
12
14,9
5,1
34
2ПР-ЗАІІІВ
—
12
14,9
5,1
0,6
1,4
34
ЗПР-ЗАѴ
9,5
5
5,9
22,4
ЗПР-ЗАІѴ
—
12
5
5,9
24,9
ЗПР-ЗАІІІв
—
—
14,8
5
5,9
27,7
1ПР-4АІІІ
36,5
5,5
44
2ПР-4АѴ
12
7,8
8,8
40,2
2ПР-4АІѴ
—
14,8
7,8
8,8
1,4
43
2ΠΡ-4ΑΠΙΒ
—
17,9
7,8
8,8
0,6
41
ЗПР-4АѴ
12
—
7,8
8,8
30,6
ЗПР-4АІѴ
—
—
—
7,8
8,8
33,4
ЗПР-4АІІІВ
14,8
17,9
7,8
8,8
36,5
1ПР-5АІІІ
2ПР-5АѴ
2ПР-5АІѴ
2ПР-5АІІІВ
ЗПР-5АѴ
ЗПР-5АІѴ
14^8
14,8
17.9
17.9
17,9
46,8
25
25
25
9
9
8
8
8
8
8,8
8,8
0,6
1,4
56.8
49.8
52.9
52.9
34.6
37.7
ЗПР-6АѴ
17,9
-
-
9
8,8
0,6
1,4
37,7
* В таблице условно не указана арматурная сталь классов Ат-Ѵ и Атп-Ѵ, поскольку расход стали
на прогоны с этой арматурой не отличается от расхода стали на прогоны с арматурой класса А-Ѵ.
13*
195
ГЛАВА 1.8. ОБОЛОЧКИ
ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ
КРИВИЗНЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙ
(кандидаты техн. наук М. Г. Костюковский,
Р. И. Рабинович, д-р техн. наук,
проф. Г. К. Хайдукоѳ)
Типовые железобетонные оболочки по¬
ложительной гауссовой кривизны серии
1.466-1/75 предназначены для покрытий
зданий с сетками колонн 18X24, 18X30 и
24X24 м без фонарей верхнего света, с зе¬
нитными или со светоаэрационными фона¬
рями, без перепадов высот, без кранов
или с подвесными кранами грузоподъем¬
ностью до 5 т, с мостовыми кранами гру¬
зоподъемностью до 50 т, с неагрессивной,
слабо- и среднеагрессивной газовой сре¬
дами.
Оболочки являются сборно-монолитной
конструкцией, собираемой из плит номи¬
нальным размером 3X6 м с цилиндричес¬
кой поверхностью, контурных диафрагм в
виде ферм и поясов (рис. 1.151).
Рис. 1.151. Оболочка положительной гауссовой
кривизны
Типоразмеры плит одинаковы для всех
оболочек принятых размеров; типоразмеры
диафрагм для пролетов 24 м также уни¬
фицированы.
Поверхность оболочки представляет
собой выпуклый многогранник, образован¬
ный системой цилиндрических сводов, впи¬
санных в исходную тороидальную поверх¬
ность.
Фермы-диафрагмы устанавливаются по
средним рядам колонн (дли смежных обо¬
лочек и у температурных швов), а контур¬
ные пояса — по наружным рядам; возмож¬
но также применение ферм в качестве диа¬
фрагм и по наружным рядам колонн (на¬
пример, при намечающемся расширении
здания).
Каждая оболочка, являющаяся частью
многоволнового покрытия температурного
блока здания, перекрывает ячейку разме*
рами 18X24, 18X30 или 24X24 м. Смеж¬
ные оболочки имеют общие контурные фер¬
мы-диафрагмы. При этом соединение плит
оболочек с контурными фермами и между
собой осуществляется только на приопор-
ных панелях верхних поясов ферм, а в
средней части пролета плиты смежных обо¬
лочек не соединяются между собой и с фер¬
мами, что определяет работу каждой обо¬
лочки как отдельно стоящей (схема обо¬
лочки с тангенциально-подвижным сопря¬
жением на контуре).
В главе приведены данные по оболоч¬
кам размерами 18X24 и 18X30 м (раздел
1 серии 1.466-1/75). Данные по оболочкам
размером 24X24 м, чертежи которых ут¬
верждены Госстроем СССР в 1980 г., сле¬
дует принимать по вып. 1-2, ΙΙ-2, IV-2-J-
-^ѴІІІ-2 раздела 2 серии 1.466-1/75.
Разрезка скорлупы оболочек размера¬
ми 18X24 и 18X30 м на сборные плиты
выполнена радиальными по отношению к
исходной поверхности плоскостями, парал-
J-f
1
11
11
11
11
. 5000
, 6000
12000
. 9000 '
L 9000 '
О
О
Рис. 1.152. Маркировочная схема элементов
а — оболочки 18X24 м; 0 — оболочки 18X30 м; в — плит покрытия светоаэрационного фонаря
196
Рис. 1.155. Доборная средняя плита
Рис. 1.153. Средняя плита П6~4
06-5 Сзеркально Пб -4)
st. В,
50
2865
50
1
Рис. 1.154. Контурная плита
дельными 18-метровой стороне, на одина¬
ковые участки и две торцовые зоны; в на¬
правлении пролетов 24 и 30 м оболочки
разрезаются двумя вертикальными плоско¬
стями на части длиной около б м.
Плиты разделяются на основные и до¬
борные (рис. 1.152). Основные плиты —
средние (условные марки 1, 2, 3, 4) и кон¬
турные, укладываемые у диафрагм проле¬
тами 24 и 30 м (условные марки 5, 6 и 7);
доборные плиты — средние (условная мар¬
ка 8) и крайние (условные марки 9, 10).
При небольших объемах работ вместо до¬
Рис. 1.156. Доборная крайняя плита
борных плит можно устраивать монолитные
участки с сохранением армирования по
проекту.
Все плиты криволинейны в направлении
большего размера; стрела подъема 190 мм.
Основные средние плиты — прямо¬
угольные в плане (рис. 1.153), контурные —
трапециевидные (рис. 1.154). Основные
плиты снабжены продольными ребрами
высотой 250 мм, поперечными торцовыми
ребрами той же высоты и средним попе¬
речным ребром высотой 150 мм. Толщина
поля средних плит 30 мм, контурных 30 мм,
а в зоне, примыкающей к краю оболочки
40 мм.
У доборных плит (рис. 1.155 и 1.156)
продольные и поперечные ребра имеют вы¬
197
соту 250 мм, а полки — толщину 50 мм.
У средних плит с отверстиями для зе¬
нитных и светоаэрационных фонарей (рис.
1.157 и 1.158) высота среднего поперечно¬
го ребра 250 мм, а толщина полки 60 мм.
Полки средних и контурных плит с отвер¬
стиями для вентиляционных шахт имеют
толщину 60 мм.
Для подвески крановых путей, техно¬
логических коммуникаций и др. в углах
средних и контурных плит, а в средних
плитах с отверстиями для фонарей и у
среднего поперечного ребра имеются вуты
с отверстиями диаметром 50 мм для про¬
пуска крепежных болтов.
Фермы-диафрагмы для оболочек раз¬
мером 18X24 м железобетонные или сталь¬
ные, а для оболочек размером 18X30 м
стальные.
Железобетонные фермы пролетами 18
и 24 м (цельные, предварительно напряжен¬
ные базраскосные) решены по аналогии с
фермами серии 1.463-3. Верхний пояс ферм
пролетом 18 м очерчен по окружности
(рис. 1.159); в фермах пролетом 24 м верх¬
ний пояс имеет полигональное очертание
(рис. 1.160). Фермы каждого пролета вы-
П6-6
полняются одного типоразмера. В преде¬
лах крайних панелей фермы имеют желе¬
зобетонные и стальные упоры, а также шпо¬
ночные пазы для восприятия сдвигающих
усилий от оболочки.
Напрягаемая арматура нижних поясов
ферм принята из горячекатаной стали пе¬
риодического профиля класса А-ІІІв.
Стальные фермы имеют полигональное
очертание верхних поясов; фермы выпол¬
няются из стали СтЗ и низколегированной
стали. Элементы ферм выполняются из
уголков, за исключением крайних панелей
верхних поясов, которые выполняются из
сварных двутавров.
Железобетонные контурные пояса при¬
няты длиной 9 м для пролета 18 м
(рис. 1.161) и 12 м для пролета 24 м
(рис. 1.162). Очертание поясов поверху
принято по очертанию соответствующих
контурных ферм; низ поясов очерчен по
дуге окружности. Для восприятия сдвига¬
ющих усилий пояса имеют упоры и шпо¬
ночные пазы.
Стальные контурные пояса: цельные
для пролета 18 м и составные из двух по¬
ловин для пролетов 24 и 30 м. Очертание
П6-7
Рис. 1.157. Плита с отверстиями для зенитных Рис. 1.158. Плита с отверстиями для светоаэра-
фонарей ционных фонарей
198
Рис. 1.161. Контурный
пояс пролетом 18 м
SK6.7*
Рис. 1.162. Контурный
пояс пролетом 24 м
Ось симметрии
верхней грани поясов принято по очерта¬
нию соответствующих контурных ферм.
Элементы оболочек обозначаются мар¬
ками, состоящими из букв и цифр. Бук¬
вами обозначается вид изделия, следующи¬
ми за ними цифрами (одна в марках плит
и две в марках контурных элементов)
обозначают больший размер или пролет.
В марках плит первой цифрой через тире
обозначается типоразмер, а второй цифрой
через тире — номер по несущей способности
данного типоразмера. В марках контурных
элементов цифрой через тире обозначается
номер по несущей способности; буквенный
индекс К дается в марках ферм покрытий с
подвесными кранами. Например, П6-2-8 —
плита с большим номинальным размером
6 м, второго типоразмера, имеющая № 8
по несущей способности; ФКБ24К-5АІІІВ—·
ферма контурная, железобетонная проле¬
том 24 м для покрытия с подвесными кра¬
нами, имеющая № 5 по несущей способно¬
сти (напрягаемая арматура — сталь клас¬
са А-Шв); БКБ18-2 — контурный пояс
(балка) железобетонный для пролета 18 м,
имеющий № 2 по несущей способности.
Сортамент плит с расходами материа¬
лов приведен в табл. 1.155, а контурных
элементов — в табл, 1.156.
Плиты соединяют замоноличиванием
швов между ними. Кроме того, в направ¬
лении 18-метрового пролета плиты соеди¬
няют накладками на сварке при укрупне¬
нии их в монтажные блоки (см. далее).
По линии опирания на контурные эле¬
менты (фермы, пояса) торцовые ребра
плит соединяют накладками на сварке, при
этом образуется контурный брус, который
воспринимает сдвигающие усилия от обо¬
лочек и передает их на упоры контурных
элементов.
Из двух смежных оболочек, опираю¬
щихся на общую (среднюю) ферму* плиты
оболочки, монтируемой первой, приварива¬
ют к закладным деталям фермы, а плиты
второй оболочки устанавливают без при¬
варки и закрепляют временными связями к
плитам ранее смонтированной оболочки.
Все плиты оболочек приваривают по
линии опирания на крайние контурные фер¬
мы или пояса.
Швы между плитами каждой оболочки,
между плитами и средними фермами- диа¬
фрагмами на приопорных участках на дли¬
не установки упоров, а также между пли¬
тами и крайними контурными элементами
по всей их длине замоноличивают.
Сопряжение плит и средних ферм диа¬
фрагм на приопорных участках показано
на рис. 1.163.
Возможное расположение зенитных
фонарей и дефлекторов показано на
рис. 1.164, а светоаэрационных фонарей —
на рис. 1.165.
Зенитные фонари приняты размером
1,8X2,4 (по отверстию в плите оболочки)
с покрытием из стеклопакетов (рис. 1.166).
Светоаэрационные фонари для зданий с
пролетами 24 и 30 м имеют единые разме¬
ры в плане 6X12 м. Каркас фонарей со¬
стоит из продольных ферм длиной 12 м и
поперечных ферм длиной 6 м, располагае¬
мых через 3 м. Переплеты одноярусные
высотой 1750 мм. Покрытие фонаря при¬
нято в двух вариантах: из профилирован¬
ного стального настила и из железобетон¬
ных средних плит оболочек (условная мар¬
ка 11, см. рис. 1.152). Бортовое огражде¬
ние фонаря выполнено из стального листа
толщиной 4 мм.
Схемы размещения путей подвесных
кранов, принятые при разработке типовых
конструкций оболочек, показаны на
рис. 1.167 и 1.168, а детали крепления под¬
весок — на рис. 1.169. Путы подвешивают
к фермам обычным способом.
199
Таблица 1.155. Сортамент плит многоволновых оболочек положительной кривизны
(серии 1.466-1/75)
Марка плиты
Расход бетона
Расход арматуры, кг
, класса
Закладные
Общий
марки М300, м3
(масса, т)
А-Ш
В-І
всего
детали,
кг
расход
стали, кг
П6-1-1
25,8
31/2
42,8
13,6
56,4
П6-1-2
0,81(2)
25,8
31,2
57
17,4
74,4
П6-1-3
27,4
39,5
66,9
17,4
84,3
П6-1-4
20,6
55,4
76
17,4
93,4
П6-2-1
27,6
22,7
50,3
20,5
70,8
П6-2-2
27,6
27,7
55,3
20,5
75,8
Пб-2-3
27,6
27,6
55,2
28,6
83,8
П6-2-4
27,6
38,3
65,9
20,4
86,3
Пб-2-5
27,6
38,2
65,8
28,5
94,3
П6-2-6
27,6
32,8
60,4
22,5
82,9
П6-2-7
27,6
32,8
60,4
28,5
88,9
П6-2-8
37,3
27,1
64,4
24,3
88,7
Пб-2-9
'37,3
27,1
64,4
31,9
96,3
Пб-2-10
0,92(2,3)
37,3
37,6
74,9
24,3
99,2
Пб-2-11
37,3
37,6
74,9
31,9
106,8
Пб-2-12
46,6
22,8
69,4
24,3
93,7
Пб-2-13
46,6
33,3
79,9
21 1
101
Пб-2-14
46,6
33,3
79,9
24,3
104,2
Пб-2-15
65,2
12,9
78,1
24,3
102,4
П6-2-16
65,2
23,4
88,6
21,1
109,7
Пб-2-17
71,5
12,9
84,4
24,3
108,7
Пб-2-18
71,5
27,9
99,4
21,1
120,5
Пб-2-19
73,9
33,9
107,8
21,1
128,9
Пб-2-20
89,5
20,8
110,3
24,3
134,6
П6-3-1
20,3
4,8
25,1
13,5
38,6
Пб-3-2
0,25(0,63)
24,1
4,8
28,9
13,5
42,8
П6-3-3
28,5
4,8
33,3
13,5
46,8
П6-4-1
Пб-5-1
22,6
9,6
32,2
10,7
42,9
Пб-4-2
Пб-5-2
0,36(0,9)
28,4
8,8
37,2
10,7
47,9
П6-4-3
П6-5-3
35,6
5,3
40,9
10,7
51,6
Пб-б-1
0,82(2,1)
36,3
15,8
52,1
24,6
76,7
Пб-7-1
0,59(1,5)
42,3
10,3
52,6
\ 17,4
70
Таблица 1.156. Сортамент контурных элементов многоволновых оболочек
положительной кривизны (серия 1.466-1/75)
Марка элемента
Расход
бетона, м3
(масса, т)
Марка
бетона
Расход арматуры, кг
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
ненапрягаемой
напря¬
гаемой
А-І
А-Ш
В-І
А-ІІІв
БКБ18-1
БКБ18-2
БКБ18-3
БКБ18-4
0,85(2,12)
М400
6.5
6.5
9.7
9.7
131
154,7
194/2
226
-
178.9
178.9
178.9
194,5
316,4
340.1
382,8
430.2
БКБ24-1
БКБ24-2
БКБ24-3
БКБ24-4
БКБ24-5
1,23(3,08)
М400
8.4
8.4
12,8
12,8
12,8
173
214.6
258.1
286.2
329.7
-
-
214.5
214.5
214.5
230.1
230.1
395,9
437.5
485,4
529,1
572.6
ФКБ18-1 АІІІв
ФКБ18-2АІІІВ
ФКБ18К-ІАІІІВ
ФКБ18-ЗАІІІВ
ФКБ18К-ЗАІІІВ
ФКБ18-4АІІІВ
ФКБ18К-4АІІІВ
ФКБ18К-5АІІІВ
ФКБ18К-6АІІІВ
3,0(7,5)
М400
6
6
6
10.4
10.4
10.4
10.4
10.4
14,0
165
195.8
195.8
235.8
235.8
246.6
259.8
283.6
310,2
22
22
22
18,8
18,8
18,8
18,8
18,8
18,8
296
366.4
366.4
475.2
475.2
611.2
611,2
673.4
853,8
181,2
181,2
213.8
223,6
217.8
290
307.4
307.4
329
670,2
771,4
804
963.8
958
1177
1207.6
1293.6
1525.8
200
Продолжение табл. 1.156
Марка элемента
Расход
бетона, м3
(масса, т)
Марка
бетона
Расход арматуры,
ненапрягаемой
КР
напря¬
гаемой
Закладные
детали,
кг
Общий
расход
стали, кг
А-І
А-Ш
В-І
А-ІІІв
ФКБ24-ІАІІІВ
8,2
215,6
30,6
411,6
229,4
895,4
ФКБ24-2АІІІВ
8,2
249
30,6
504,8
229,4
1022
ФКБ24К-2АІІІВ
8,2
248,2
30,6
504,8
267
1058*8
ФКБ24-ЗАІІІВ
8,2
261,8
30,6
660,4
245,6
1206*6
ФКБ24К-ЗАІІІВ
8,2
261
30,6
660,4
283,2
1243*4
ФКБ24-4АІІІВ
4,95(12,38)
М400
13,2
288,6
26,8
751,8
322*4
1402*8
ФКБ24К-4АІІІВ
13,2
287,8
26,8
751,8
289,2
1362,8
ФКБ24-5АІІІВ
13,2
345,8
26,8
905,4
380
1671,2
ФКБ24К-5АІІІВ
13,2
345
26,8
905,4
376
1666*4
ФКБ24К-6АІЦВ
13,2
345
26,8
1042
376
1803
ФКБ24К-7АІІІВ
13,2
385,2
26,8
1238,4
410
2073,6
Рис. 1.163. Сопряжения плит с фермами на приопорных участках
I«— стальные упоры; 2 — бетон марки М 300; 3 — сварной шов; 4 — железобетонный упор
Рис. І.164. Схема расположения зенитных фонарей и дефлекторов
с — для оболочки 18X24 м: б — для оболочки 18X30 м; / — зенитные фонари; 2 — дефлекторы;
3 — граница зоны возможного размещения дефлекторов
201
1
о
О
О
□
□
□
□
□
р
L
LL
2Ш0
о
>1—
\
ΐ
у.
--
--
□
о
□
□
□
□
□
о
--
—
30000
о о
о
Рис. 1.165. Схема расположения светоаэрационных фонарей
а — для оболочки 18X24 м; б — для оболочки 18X30 м
Рис. 1.166. Зенитный фонарь
1—светопропускающий элемент; 2 — опорный стакан; 3—плита оболочки
£
2-2
3-3
L іщ і то г
not
7 ІЩ
1.3000
У-j
то
9000 }
про
Ά
т
W
1500
. 10500
10500 ;
1500
201
700
Рис. 1.167. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X24 м
а —схема I (грузоподъемность кранов 3,2 т); б —схема II (грузоподъемность кранов 5 т); в — схе¬
ма III (грузоподъемность кранов 5 т)
202
а)
ί
Μ
6)
■ Ч
•J ,
: %
1
30000
•ч
■л
• 1
■ SS
30000
£.
2-2
в)
г
WOOL
.
30000
3-3
Рис. 1.168. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18X30 м
а —схема IV (грузоподъемность кранов 3,2 т); б — схема V (грузоподъемность кранов 5 т); в—схе¬
ма VI (грузоподъемность кранов 5 т)
При других схемах размещения путей
подвесных кранов или при подвеске дру¬
гих устройств расчетная нагрузка на узел
подвески к оболочке не должна превышать
8 гс, а расстояние между предельно нагру¬
женными (до 8 тс) узлами не должно пре¬
вышать 6 м. При расстоянии между смеж¬
ными узлами подвески, равном 3 м,
суммарная расчетная нагрузка на них не
должна превышать 10 тс. Суммарная рас¬
четная нагрузка на оболочку от подвесного
оборудования и других подвесных уст¬
ройств не должна превышать нагрузок от
подвесных кранов по схемам, принятым при
разработке типовых оболочек.
Марки элементов оболочек могут быть
подобраны по ключам, приведенным в
табл. 1.157 и 1.-158.
Расход стали на соединительные эле¬
менты на 1 м2 покрытия составляют около
0,7 кг.
Приведенная толщина бетона марки
М 300 для замоноличивания составляет
около 1 см.
Статический расчет оболочек выпол¬
нен в соответствии с «Руководством по
проектированию железобетонных простран¬
ственных конструкций покрытий и пере¬
крытий» (М., Стройиздат, 1979). В стадии
монтажа принята нагрузка от массы эле¬
ментов оболочки и временная расчетная
равномерно распределенная нагрузка, равная
75 кгс/м2. Промежуточные фермы-диаф¬
рагмы пролетом 24 и 30 м рассчитаны на
нагрузку от двух смежных пролетов, смон¬
тированных без промежуточных опор и без
замоноличивания швов между элементами
оболочек.
В стадии эксплуатации оболочки рас¬
считаны на равномерно распределенные
расчетные нагрузки интенсивностью 350,
450 и 550 кгс/м2, что соответствует I—IV
географическим районам по весу снегового
покрова и ограждающей конструкции по¬
крытия зданий с относительной влажно¬
стью воздуха помещений 60% и I—III рай¬
онам по весу снегового покрова и относи¬
тельной влажности воздуха помещений 75%.
Нагрузки от подвесных кранов грузо¬
подъемностью 3,2—5 т приняты по ГОСТ
7890—73.
При расчете поля оболочек покрытий
зданий с подвесными кранами учтена до¬
полнительная равномерно распределенная
эквивалентная нагрузка от веса кранов и
путей для них интенсивностью 50 кгс/м2.
Усилия в оболочке от эксплуатацион¬
ных нагрузок определены по моментной
теории В. 3. Власова. Моменты, тангенци¬
альные и поперечные усилия от распреде¬
ленных нагрузок определены как для от¬
дельно стоящих оболочек на абсолютно
жестком контуре по таблицам НИ-591-8 и
НИТР-807/2 (Проектный институт JVb 1).
Расчет ребер плит на воздействие со¬
средоточенных (крановых) нагрузок, а так¬
же полок плит на эксплуатационные рас¬
пределенные нагрузки выполнен методом
предельного равновесия по результатам рас-
203
Таблица 1.157. Ключ подбора элементов оболочек
18X24 м по серии 1.466-1/75
Марка
по схе¬
ме
Покрытие без подвесных кранов
Покрытие с подвесными кранами
беэ фонарей
с зенитными
фонарями
со свето-
аэрационными
фонарями
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
Расчетная нагрузка 350 кгсім2
Плиты
1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
2
П6-1-1
П6-6-1
П6-1-2
Пб-1-1
П6-6-1
П6-1-2
3
П6-1-1
П6-6-1
П6-7-1
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-7-1
4
пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
5
Пб-2-13
Пб-2-13
Пб-2-13
П6-2-16
П6-2-16
Пб-2-16
6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-6
7
П6-2-1
Пб-2-1
Пб-2-1
Пб-2-2
Пб-2-2
Пб-2-2
8
П6-3-1
П6-3-1
П6-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
9
П6-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
10
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
И
—
П6-1-3
—
П6-1-3
Железобетонные контурные элементы
БКБ18-1
БКБ18-1
БКБ18-1
БКБ18-2
БКБ18-2
БКБ18-2
ФКБ18-1
БКБ18-1
ФКБ18-1
ФКБ18К-2
ФКБ18К-2
ФКБ18К-2
ФКБ18-2
ФКБ18-2
ФКБ-18-2
ФКБ18К-4
ФКБ18К-4
ФКБ18К-4
БКБ24-1
БКБ24-1
БКБ24-1
БКБ24-2
БКБ24-2
БКБ24-2
ФКБ24-1
БКБ24-1
ФКБ24-1
ФКБ24К-2
ФКБ24К-2
ФКБ24К-2
ФКБ24-3
ФКБ24-3
ФКБ24-3
ФБК24К-5
ФКБ24К-5
ФКБ24К-5
Стальные контурные элементы
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-4
БКМ24-1
БКМ24-1
БКМ24-1
БКМ24-1
БКМ24-1
БКМ24-1
ФКМ24-1
ФКМ24-1
ФКМ24-1
ФКМ24-2
ФКМ24-2
ФКМ24-2
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
Расчетная нагрузка 450 кгсім2
Плиты
1
П6-1-2
Пб-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
2
Пб-1-1
Пб-б-1
П6-1-2
Пб-1-1
Пб-б-1
П6-1-2
3
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-7-1
4
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
5
Пб-2-16
Пб-2-16
Пб-2-16
П6-2-18
Пб-2-18
Пб-2-18
6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-6
Пб-2-8
Пб-2-3
Пб-2-8
7
Пб-2-2
Пб-2-2
Пб-2-2
Пб-2-3
Пб-2-3
Пб-2-3
8
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
9
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
10
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
И
—
П6-1-3
—
П6-1-3
Железобетонные контурные элементы
А
БКБ18-2
БКБ18-2
БКБ18-2
БКБ18-3
БКБ18-3
БКБ18-3
ФКБ18-1
ФКБ18-1
ФКБ18-1
ФКБ18К-2
ФКБ18К-2
ФКБ18К-2
Б
ФКБ18-3
ФКБ18-3
ФКБ18-3
ФКБ18К-5
ФКБ18К-5
ФКБ18К-5
Б
БКБ24-3
БКБ24-3
БКБ24-3
БКБ24-3
БКБ24-3
БКБ24-3
ФКБ24-1
ФКБ24-1
ФКБ24-1
ФКБ24К-3
БКБ24К-3
ФКБ24К-3
Г
ФКБ24-4
ФКБ24-4
ФКБ24-4
ФКБ24К-6
ФКБ24К-6
ФКБ24К-^
Стальные контурные элементы
БКМ18-2
БКМ18-2
БКМ18-2
БКМ18-2
БКМ18-2
БКМ18-2
А
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-3
Б
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-5
ФКМ18-5
ФКМ18-5
D
БКМ24-2
БКМ24-2
БКМ24-2
БКМ24-3
БКМ24-3 ,
БКМ24-3
D
ФКМ24-1
ФКМ24-1
ФКМ24-1
ФКМ24-3
ФКМ24-3
ФКМ24-3
г
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-6
ФКМ24-6
ФКМ24-6
204
Продолжение табл. 1.157
Марка
по схе¬
ме
Покрытие без подвесных кранов
Покрытие с подвесными кранами
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
Расчетная нагрузка 550 кгс/м2
Плиты
1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
2
П6-1-1
П6-6-1
П6-1-2
Пб-1-1
П6-6-1
П6-1-2
3
П6-1-1
Пб-6-1
П6-7-2
Пб-1-1
П6-6-1
П6-7-2
4
Пб-1-1
Пб-1-1
П6-7-2
Пб-1-1
Пб-1-1
П6-7-2
5
П6-2-18
Пб-2-18
Пб-2-18
Пб-2-19
Пб-2-19
Пб-2-19
6
П6-2-8
П6-2-8
Пб-2-10
П6-2-12
Пб-2-12
Пб-2-14
7
П6-2-2
П6-2-2
Пб-2-4
Пб-2-3
Пб-2-3
. Пб-2-5
8
П6-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
9
П6-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
10
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
11
—
—
П6-1-4
—
П6-1-4
Железобетонные контурные элементы
А
БКБ18-3
БКБ18-3
БКБ18-3
БКБ18-4
БКБ18-4
БКБ18-4
ФКБ18-2
ФКБ18-2
ФКБ18-2
ФКБ18К-3
ФКБ18К-3
ФКБ18К-^.
Б
ФКБ18-4
ФКБ18-4
ФКБ18-4
ФКБ18К-6
ФКБ18К-6
ФКБ18К-6
В
БКБ24-2
БКБ24-4
БКБ24-4
БКБ24-5
БКБ24-5
БКБ24-5
ФКБ24-2
ФКБ24-2
ФКБ24-2
ФКЙ4К-4
ФКБ24К-4
ФКБ24К-4*
Г
ФКБ24-5
ФКБ24-5
ФКБ24-5
ФКБ24К-7
ФКБ24К-7
ФКБ24К-7
Стальные контурные элементы
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-6
ФКМ18-6
ФКМ18-6
БКМ24-3
БКМ24-3
БКМ24-3
БКМ24-4
БКМ24-4
БКМ24-4
ФКМ24-2
ФКМ24-2
ФКМ24-2
ФКМ24-4
ФКМ24-4
ФКМ24-4
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-5
ФКМ24-7
ФКМ24-7
ФКМ24-7
Примечание. В числителе даны марки контурных поясов для крайних рядов здания в виде
балок, в знаменателе — для крайних рядов и у температурных швов в вид® ферм.
Таблица 1.158. Ключ подбора элементов оболочек 18X30 м по серии 1.466-1/75
Марка
по
схеме
Покрытие без подвесных кранов
Покрытие с подвесными
кранами
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето-
аэрационными
фонарями
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
Расчетная нагрузка 350 кгс/м2
Плиты
1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
2
Пб-1-1
П6-6-1
П6-1-2
П6-1-2
П6-6-1
Пб-1-2
3
Пб-1-1
Пб-1-1
П6-7-1
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
4
Пб-1-1
Пб-6-1
П6-7-1
Пб-1-1
Пб-6-1
П6-7-1
5
Пб-2-16
Пб-2-16
Пб-2-16
Пб-2-16
Пб-2-16
Пб-2-16
6
Пб-2-8
Пб-2-8
Пб-2-8
Пб-2-12
Пб-2-12
Пб-2-12
7
Пб-2-3
Пб-2-3
Пб-2-3
П6-2-7
П6-2-7
Пб-2-7
8
Пб-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
Пб-3-1
9
П6-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
Пб-4-1
10
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
Пб-5-1
11
■—
—
П6-1-3
—
—
П6-1-3
Стальные контурные элементы
А
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
БКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-1
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-2
Б
ФКМ18-3
ΦΙ£Μ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-4
В
БКМЗО-1
БКМЗО-1
БКМЗО-1
БКМЗО-2
БКМЗО-2
БКМЗО-2
ФКМзо-1
ФКМзо-1
ФКМЗО-1
ФКМЗО-2
ФКМЗО-2
ФКМЗО-2
Г
ФКМЗО-5
ФКМЗО-5
ФКМЗО-5
ФКМЗО-б
ФКМЗО-6
ФКМЗО-6
205
Продолжение табл, ί.158
Марка
по
схеме
Покрытие без подвесных кранов
Покрытие с подвесными кранами
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
без фонарей
с зенитными
фонарями
со свето¬
аэрационными
фонарями
Расчетная нагрузка 450 кгс/м2
Плиты
1
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
П6-1-2
Пб-1-2
П6-1-2
2
П6-1-1
П6-6-1
Пб-1-2
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-1-2
3
П6-1-1
П6-1-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
4
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Πδ-6-l
Пб-7-1
5
П6-2-18
Пб-2-18
Пб-2-18
Пб-2-19
Пб-2-19
Пб-2-19
6
П6-2-12
Пб-2-12
Пб-2-12
Пб-2-15
Пб-2-15
Пб-2-15
7
П6-2-7
П6-2-7
Пб-2-7
Пб-2-9
Пб-2-9
Пб-2-9
8
П6-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
Пб-3-2
9
П6-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
Пб-4-2
10
П6-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
Пб-5-2
11
—
—
П6-1-3
—
—
П6-1-3
Стальные контурные элементы
БКМ18-3
БКМ18-3
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
БКМ18-4
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-4
ФКМ18-5
ФКМ18-5
ФКМ18-5
БКМЗО-З
БКМЗО-З
БКМЗО-З
БКМЗО-4
БКМЗО-4
БКМЗО-4
ФКМЗО-1
ФКМЗО-1
ФКМЗО-1
ФКМЗО-З
ФКМЗО-З
ФКМЗО-З
ФКМ30-6
ФКМЗО-6
ФКМЗО-6
ФКМЗО-7
ФКМЗО-7
ФКМЗО-7
Расчетная нагрузка 550 кгс}м2
Плиты
1
Пб-1-2
Пб-1-2
Пб-1-2
Пб-1-2
Пб-1-2
Пб-1-2
2
Пб-1-1
П6-6-1
Пб-1-2
Пб-1-1
П6-6-1
Пб-1-2
3
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-1-1
Пб-7-1
4
Пб-1-1
П6-6-1
Пб-7-1
Пб-1-1
Пб-б-1
Пб-7-1
5
Пб-2-20
Пб-2-20
Пб-2-20
Пб-2-20
Пб-2-20
Пб-2-20
6
Пб-2-15
Пб-2-15
Пб-2-15
П6-2-17
Пб-2-17
Пб-2-17
7
Пб-2-9
Пб-2-9
П6-2-11
Пб-2-9
Пб-2-9
П6-2-11
8
Пб-3-3
Пб-3-3
Пб-3-3
Пб-3-3
Пб-3-3
Пб-3-3
9
Пб-4-3
Пб-4-3
Пб-4-3
Пб-4-3
Пб-4-3
Пб-4-3
10
Пб-5-3
Пб-5-3
Пб-5-3
Пб-5-3
Пб-5-3
Пб-5-3
11
—
П6-1-4
*■—
—
П6-1-5
Стальные контурные элементы
БКМ18-5
БКМ18-5
БКМ18-5
БКМ18-5
БКМ18-5
БКМ18-5
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-2
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-3
ФКМ18-5
ФКМ18-5
ФКМ18-5
ФКМ18-6
ФКМ18-6
ФКМ18-6
БКМЗО-5
БКМЗО-5
БКМЗО-5
БКМЗО-6
БКМЗО-б
БКМЗО-6
ФКМЗО-2
ФКМЗО-2
ФКМЗО-5
ФКМЗО-4
ФКМЗО-4
ФКМЗО-4
ФКМЗО-6
ФКМЗО-6
ФКМЗО-6
ФКМЗО-8
ФКМЗО-8
ФКМЗО-8
Примечание. В числителе даны марки контурных поясов для крайних рядов здания в виде,
балок, в знаменателе — для крайних рядов и у температурных швов в виде ферм.
четно-экспериментальных работ НИИЖБ.
Опорный контур оболочки рассчитан
на эксплуатационные нагрузки как ста¬
тически неопределимая система на краевые
сдвигающие и поперечные усилия от обо¬
лочки. При этом контурный брус, образо¬
ванный торцовыми ребрами плит, рассмат¬
ривается как шарнирная цепь, восприни¬
мающая краевые усилия от оболочки и
передающая вертикальные реакции на верх¬
ний пояс фермы, а горизонтальные — на ее
концевые упоры.
Привязка оболочек к разбивочным
осям выполняется таким образом, чтобы
геометрические продольные оси контурных
элементов (ферм, поясов) совмещались с
разбивочными осями зданий. В местах де¬
формационных швов предусматриваются
две разбивочные оси со вставкой между
ними.
Привязка колоны к средним разбивоч-
мым осям здания, за исключением колонн
парных рядов в местах температурных
Швов и перепадов высот, выполняется так,
чтобы геометрические оси колонн совпада¬
ли с разбивочными осями.
Наружные грани колонн крайних про¬
дольных рядов и в торцах здания смеща¬
ются на 250 мм наружу от разбивочных
осей. Привязка колонн, примыкающих к
206
температурным швам или располагаемых в
местах перепадов высот, принимается та¬
кой же, как для колонн крайних продоль¬
ных рядов или в торцах здания.
Оболочки рекомендуется монтировать
следующим образом. Устанавливают кон¬
турные элементы по наружным рядам ко¬
лонн: устойчивость ферм при этом обеспе¬
чивается креплением их к стойкам фахвер¬
ка. Промежуточные фермы пролетами 24
и 30 м крепят к ранее смонтированным
оболочкам инвентарными распорками дли¬
ной 18 м, устанавливаемыми в середине
пролета. Устойчивость ферм пролетом 18 м
обеспечивается приваркой к закладным де¬
талям колонн, а также соединением наклад¬
ками, привариваемыми к фермам большего
пролета в верхней плоскости опорных уз¬
лов (рис. 1.170).
Основные (средние и контурные) пли¬
ты монтируют укрупненными арочными
секциями (блоками), собираемыми из трех
плит с временными затяжками (рис. 1.171).
Плиты в секции соединяют накладками,
привариваемыми к закладным деталям.
Доборные плиты монтируют с опирани-
ем на инвентарные стальные опорные сто¬
лики, устанавливаемые на ферме проле¬
том 18 м до их подъема в проектное по¬
ложение.
Допускается одновременное опирание
укрупненных монтажных секций смежных
оболочек на общую (среднюю) контурную
ферму. При этом расчетная интенсивность
дополнительной монтажной нагрузки, вклю¬
чая снеговую, на незамоноличенные обо¬
лочки не должна превышать 75 кгс/м2.
Стальные конструкции светоаэрацион¬
ных фонарей рекомендуется монтировать
предварительно укрупненными блоками.
Монтаж оболочек должен произво¬
диться по рабочему проекту производства
работ.
◄
Рис. 1.170. Узел опирания контурных ферм на
колонны
1—граница опорной площадки; 2 — защитный
слой бетона марки М 200
2-г
207
Глава i.9. панели стен
(инж. Н. М. Ляндрес)
1.9.1. Общие сведения.
Материалы и сортамент
панелей стен для зданий
с шагом крайних колонн 6 м
Панели стен для производственных и
вспомогательных одноэтажных и много¬
этажных отапливаемых и неотапливаемых
зданий с шагом колонн 6 м приведены со¬
ответственно в сериях 1.432-14, вып. 0-3
и 1.432-15, вып. 0-2.
Панели стен для отапливаемых зданий
представляют собой плоскую однослойную
конструкцию и запроектированы из ячеи¬
стых автоклавных бетонов с объемной мас¬
сой в сухом состоянии уСух = 700...800 кг/м3
и легких бетонов на пористых заполните¬
лях — керамзитобетона, перлитобетона и
аглопоритобетона с усух = 900... 1200 кг/м3.
Панели из бетонов на пористых запол¬
нителях должны изготовляться с наруж¬
ным и внутренним фактурными слоями
толщиной по 20 мм из цементно-песчаного
раствора марки 100.
Поперечные сечения панелей показаны
на рис. 1.172.
Расчетные показатели ячеистых и лег¬
ких бетонов на пористых заполнителях
для панелей приведены в табл. 1.159, а их
типоразмеры и сортамент — в табл. 1.160
и 161.
Марка панелей отапливаемых зданий
расшифровывается следующим образом:
ПС — панель стеновая; числа«^оіедующие
за буквами, соответственно обозначают но¬
минальную длину, см, высоту, дм, и тол¬
щину, см. Во второй группе буква опре¬
деляет материал панели: Я — ячеистый
бетон, П — бетон на пористых заполните¬
лях. В третьей группе первая цифра опре¬
деляет назначение панели (рис. 1.173),
вторая цифра обозначает различия по рас¬
положению закладных деталей при несим¬
метричном их расположении: цифра 1 —
прямая марка, цифра 2 обратная марка.
В маркировке панелей, не имеющих обрат¬
ных марок, вторая цифра отсутствует.
Пример: ПС 650.12.20-Я-12 — панель
стеновая длиной 650 см, высотой 12 дм,
толщиной 20 см, из ячеистого бетона, ря¬
довая, обратной марки.
Панели для неотапливаемых зданий
представляют собой предварительно на¬
рие. 1.172. Попереч¬
ные сечения панелей
а — из ячеистого бе¬
тона; б — из бетона
на пористых запол¬
нителях; 1 — фактур¬
ные слои
пряженные плоские железобетонные плиты
толщиной 70 мм.
Номинальные длины панелей приняты
равными 3; 6; 6,1 и 6,35 м, номинальные
высоты — 0,9; 1,2; 1,5 и 1,8 м.
Сортамент предварительно напряжен¬
ных плоских железобетонных панелей при¬
веден в табл. 1.162.
Марка панелей для неотапливаемых
зданий расшифровывается следующим об¬
разом: ПС — панель стеновая; числа, сле¬
дующие за буквами, соответственно обоз¬
начают номинальную длину, см, и высоту,
дм. Во второй группе индексы Вр-ІІ, А-ІѴ
и Ат-Ѵ обозначают вид напрягаемой арма¬
туры, индекс Т — материал панелей.
В третьей группе первая цифра определяет
назначение панели (см. рис. 1.173), вто¬
рая — различие по нормативному скорост¬
ному напору ветра, третья цифра обозна¬
чает различия по расположению закладных
деталей при несимметричном их располо¬
жении: 1 — прямая марка, 2 — обратная
марка. В маркировке панелей, не имеющих
обратных марок, вторая цифра отсутствует.
Пример: flC600.9-AIVT-411 — панель
стеновая длиной 600 см, высотой 9 дм с
напрягаемой арматурой класса А-ІѴ из
тяжелого бетона, подкарнизная, рассчитан¬
ная на восприятие нормативного скорост¬
ного напора ветра 55 кге/м2, прямая мар¬
ка.
Карнизные панели отапливаемых зда¬
ний представляют собой плиты из легкого
бетона марки М 150 номинальной длиной
6 м, высотой 250 мм и шириной 650, 700 и
750 мм. Вынос консоли карниза 450 мм.
Сортамент карнизных панелей приведен в
табл. 1.163.
По назначению в стене здания стено¬
вые панели разделяются на рядовые, пере¬
мычки, подкарнизные, подкарнизные пере¬
мычки, парапетные, парапетные перемычки
и панели простенков. Схемы расположения
этих панелей в стенах зданий приведены
на рис. 1.173.
Панели из легких бетонов на пористых
заполнителях и из ячеистых бетонов арми¬
руют пространственными каркасами, со¬
стоящими из продольных плоских каркасов
и отдельных стержней из стали классов
А-ІІІ, А-ІІ и В-І, свариваемых контактной
сваркой.
Напрягаемая арматура плоских пане¬
лей принята в трех вариантах: из арма¬
турной стали классов Вр-ІІ, А-ІѴ и Ат-Ѵ;
ненапрягаемая арматура — из стали клас¬
сов А-ІІ, А-І и В-І.
Карнизные панели армируют каркаса¬
ми и сетками из арматурной стали классов
А-ІІІ и В-І.
Монтажные петли приняты из стали
класса А-І. Петли должны подбираться в
каждом конкретном случае в зависимости
от массы панелей по табл. 1.164.
Расчет панелей на прочность произве¬
ден на следующие нагрузки.
а) на усилия от собственной массы,
возникающие в процессе распалубки и
подъемно-транспортных операций (с коэф¬
фициентом динамичности &д = 1,5);
208
у 5
5
5 1 ■
ШІІІІШІІІІШІІІІІІШІШІІІШШіиШІ
! 6 6
"Η
LJilillL Jllllliti
1_ J
δ)
7
7
7
*
2
2
1 Ί
Γ 1
1
I
1
1
1
2
2
2
„ I
1 1
• 1
1
1
1
1
: * i a i !
·" I ϊ
1
1
I
2
1
1
I
1
2
2
2
1
i
1
1
■ 1
1
i
1
1
f
2
2
2
1
~ 1
I
I
I
I
I
I
I
1
1 ·
1
f
1
2
2
I
1
1
1
1
1
г)
6
, в 1 !
1
1
1
1
1
2
2
І
1
~ 1
1
1
1
1
2
2
1
1 .
~ 1
- — 1
1
1
1
У
1
2 1 i
д)
Q
Ί
Г
9
Ί
Γ
3
3
-
3
3
δ
г
3
Ί
Γ
Рис. 1.173. Схемы расположения панелей в зданиях
а — здания с наружным отводом воды; б—продольные фасады; в — торцовые фасады; г, (^-много¬
этажные здания; 1 — рядовая панель; 2—нанель-перемычка; 3— ианель-иеремычка при простенках
1,5 м; 4 — подкарнизная панель; 5 — подкарнизная панель-перемычка при ленточном острех тении
н при простенках длиной 3 м; 6 — подкарнизная панель-перемычка при простенках длиной 1,5 м;
7 — парапетная панель; 8—парапетная панель-перемычка при ленточном остеклении и при про¬
стенках длиной 3 м; 9 — парапетная панель-перемычка при простенках длиной 1,5 м
14—751
209
Продолжение табл. 1.160
Таблица 1.159. Расчетные показатели бетонов
ячеистых и на пористых заполнителях
« Бетон
Показатель
ячеистый
на пористых
заполнителях
Проектная марка бе¬
тона
М 35
М 50
Сжатие осевое (при¬
зменная прочность)
Ядр, кгс/см2
15
23
Растяжение осевое
Яр, кгс/см2
1,4
2,8
Начальный модуль
упругости при сжа¬
тии и растяжении
кгс/см2
25 000
45 000—57 500
Марка бетона по мо¬
розостойкости
Мрз35
Мрз35
Таблица 1.160. Типоразмеры панелей
из ячеистых бетонов и легких бетонов
на пористых заполнителях
Номинальные
Объем бетона, м3
Объем
длина
L, см
высота
Н, дм
ячеис¬
того
легкого
на порис¬
тых за¬
полни¬
телях
раствора
марки
100, см3
(см. при-
меч.)
При толщине панелей 200 мм
650
9
1,14
0,91
0,23
12
1,53
1,22
0,31
18
2,31
1,85
0,46
625
9
1,1
0,88
0,22
12
1,47
1,18
0,29
18
2,22
1,78
0,44 *
9
1,05
0,84
0,21
βΛΛ
12
1,41
1,13
0,28
оии
15
1,77
1,42
0,35
18
2,13
1,71
0,42
295
9
0,52
0,42
О·1
12
0,7
0,56
0,14
18
1,05
0,84
0,21
145
12
18
0,34
0,52
0,27
0,42
0,07
0,1
12
0,17
0,14
0,03
70
18
0,25
0,2
0,05 .
При толщине панелей 250 мм
9
1,44
1,21
0,23
655
12
1,93
1,62
0,31
18
2,91
2,45
0,46
9
1,43
1,2
0,23
650
12
1,91
1,6
0,31
18
2,88
2,42
0,46
9
1,38
1,16
0,22
630
12
1,85
1,55
0,3
18
2,79
2,34
0,45
Номинальные
Объем бетона, mj
Объем
раствора
марки
100, см3
(см. при-
меч.)
длина
L, см
высота
Н, дм
ячеис¬
того
легкого
на порис¬
тых за¬
полните¬
лях
9
1,37
1,15
0,22
625
12
1,84
1,55
0,29
18
2,77
2,33
0,44
9
1,31
1.1
0,21
12
1,76
1,48
0,28
600
15
2,21
1,86
0,35
18
2,66
2,24
0,42
9
0,65
0,55
0,1
295
12
0,87
0,73
0,14
18
1,31
1,1
0,21
12
0,43
0,36
0,07
145
18
0,65
0,55
0,1
12
0,21
0,18
0,03
70
18
0,31
0,26
0,05
При толщине панелей 300 мм
9
1,74
1,51
0,23
660
12
2,33
2,02
0,31
18
3,51
3,04
0,47
9
1,71
1,48
0,23
650
12
2,29
1,98
0,31
18
3,46
3
0,46
9
1,67
1,45
0,22
635
12
2,24
1,94
0,3
18
3,38
2,93
0,45
9
1,64
1,42
0,22
625
12
2,21
1,92
0,29
18
3,33
2,89
0,44
9
1,58
1,37
0,21
12
2,12
1,84
0,28
600
15
2,66
2,31
0,35
18
3,19
2,77
0,42
9 '
0,78
0,68
0,1
295
12
1,04
0,90
0,14
18
1,58
1,37
0,21
12
0,51
0,44
0,07
145
18
0,77
0,67
0,1
12
0,25
0,22
0,03
70
18
0,37
0,32
0,05
Примечание. Масса панелей получается ум¬
ножением объемной массы материала в сухом со¬
стоянии на его объем и на коэффициенты, учи¬
тывающие отпускную влажность бетона: для лег¬
ких бетонов К=1,18, для ячеистых /(=1,2. Для
панелей из легких бетонов на пористых запол¬
нителях добавляется масса раствора для фак¬
турных слоев, объемная масса которого 1800 кг/м3.
210
Таблица 1.161. Сортамент панелей из бетонов на пористых заполнителях и ячеистых бетонов
Марка панели
Нормативная
ветровая
нагрузка,
кгс/м2
Расход арматуры, кг, класса
Закладные
изделия
А -III
В-І
итого
Общий рас¬
ход стали
кг
Панели рядовые
ПС600.9.20-П-1
ПС600.9.25-П-1
ПС600.9.30-П-1
ПС600.12.20-П-1
ПС600.12.25-П-1
ПС600.12.30-П-1
ПС600.18.20-П-1
ПС600.18.25-П-1
ПС600.18.30-П-1
10,4
4
14,4
4,4
18,8
10,4
4,4
14,8
4,4
19,2
10,4
4,8
15,2
4,6
19,8
13
4,4
17,4
4,4
21,8
13
4,9
17,9
4,4
- 22,3
13
5,4
18,4
4,6
23
18,2
7,6
25,8
4,4
30,2
18,2
8,3
26,5
4,4
30,9
18,2
9
27,2.
4,6
31,8
Панели рядовые для углов и температурных швов
ПС625.9.20-П-11
ПС625.9.25-П-11
ПС625.9.30-П-11
ПС623.12.20-П-11
ПС625.12.25-П-11
ПС623.12.30-П-11
ПС625.18.20-П-11
ПС625.18.25-П-11
ПС625.18.30-П-11
ПС630.9.23-П-11
ПС635.9.30-П-11
ПС630.12.25-П-11
ПС635.12.30-П-11
ПС630.18.25-П-11
ПС635.18.30-П-11
ПС650.9.20-П-11
ПС650.9.25-П-11
ПС650.9.30-П-11
ПС650.12.20-П-11
ПС650.12.25-П-11
ПС650.12.30-П-11
ПС650.18.20-П-1
ПС650.18.25-П -11
ПС650.18.30-П-11
ПС655.9.25-П-11
ПС660.9.30-П-11
ПС655.12.30-П-11
ПС660.12.30-П-11
ПС655.18.25-П-11
ПС660.18.30-П-11
11,2
4,4
15,6
4,4
11,2
4,8
16
4,4
11,2
5,2
16,4
4,6
14
4,8
18,8
4*4
14
5,3
19,3
4,4
14
5,8
19,8
4,6
19,6
8,4
28
4,4
19,6
9,1
28,7
4,4
19,6
9,8
29,4
4,6
11,2
4,8
16
4,4
11,2
5,2
16,4
4,6
14
5,3
19,3
4,4
14
5,8
19,8
4,6
19,6
9,1
28,7
4,4
19,6
9,8
29,4
4,6
90
11,6
4,4
16
4,4
11,6
4,8
16,4
4,4
11,6
5,2
16,8
4,6
14,5
4,8
19,3
4,4
14,5
5,3
19,8
4,4
14,5
5,8
20,3
4,6
20,3
8,4
28,7
4,4
20,3
9,1
29,4
4,4
20,3
9,8
30,1
4,6
11,6
4,8
16,4
4,4
11,6
5,6
17,2
4,6
14,5
5,3
19,8
4,4
14,5
6,3
20,8
4,6
20,3
9,1
29,4
4,4
20,3
10,5
30,8
4,6
20
20.4
21
23,2
23.7
24.4
32.4
33.1
34
20.4
21
23.7
24.4
33.1
34
20.4
20.8
21.4
23.7
24.2
24,9
33.1
33.8
34.7
20.8
21,8
24.2
25.4
33,8
35.4
Продолжение табл. t.IGt
Марка панели
Норма¬
тивная
ветровая
Расход арматуры, кг-, класса
Закладные
изделия
Общий
расход
стали
нагрузка,
кгс/м2
А-Ш
А-ІІ
В-І
итого
кг
Панели — перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м
ПС600.9.20-П-2
300
250
-
42,4
4
46,4
19,4
65,8
ПС600.9.25-П -2
300
—
29,2'
4,4
33,6
21,8
55,4
ПС600.9.30-П-2
300
18,8
—
4,8
23,6
24,6
48,2
ПС600.12.20-П-2
280
230
-
53
4,4
57,4
19,4
76,8
ПС600. 12.25-П-2
280
—
36,5
4,9
41,4
21,8
63,2
ПС600.12.30-П-2
280
23,5
-
5,4
28,9
24,6
53,5
ПС600.18.20- П -2
260
230
-
74,2
7,6
81,8
19,4
101,2
ПС600.18.25-П-2
260
—
51,1
8,3
59,4
21,8
81,2
ПС600.18.30-П-2
260
32,9
—
9
41,9
24,6
66,5
14*
211
Продолжение табл. 1.161
Марка панели
Норма¬
тивная
ветровая
Расход арматуры, кг, класса
Закладные
изделия
Общий
расход
стали
нагрузка,
кгс/м2
А-Ш
А-ІІ
итого
кг
Панели — перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м для углов
и температурных швов
ПС625.9.20-П-21
300
250
-
44
4,4
48,4
18,3
ПС625.9.25-Л-21
300
—
30,8
4,8
35,6
20,4
ПС625.9.30-П-21
300
19,6
-
5,2
24,8
22,9
ПС625.12.20-П-21
280
230
-
55
4,8
59,8
18,3
ПС625.12.25-П-21
280
—
38,5
5,3
43,8
20,4
ПС625.12.30-П-21
280
24,5
-
5,8
30,3
22,9
ПС625.18.20-П-21
260
230
-
77
8.4
85,4
18,3
ПС625.18.25 -П -21
260
53,8
9,1
62,9
20,4
ПС625.18.30-П-21
260
34,3
9,8
44,1
22,9
ПС630.9.25-П-21
300
30,8
4,8
35,6
20,4
ПС635.9.30-П-21
300
20,1
5,2
25,2
22,9
ПС630.12.25-П-21
280
38,5
5,3
43,8
20,4
ПС635.12.30-П-21
280
25
5,8
30,8
22,9
ПС630.18.25-П-21
260
53,9
9,1
63
20,4
ПС635.18.30-П-21
260
35
9,8
44,8
22,9
ПС650.9.20-П-21
300
250
-
45,6
4,4
50
18,3
ПС650.9.25-П-21
300
_
32,4
4,8
37,2
20,4
ПС650.9.30-П-21
300
20,4
-
5,2
25,6
22,9
ПС650.12.20-П-21
300
250
-
57
4,8
61,8
18,3
ПС650.12.25-П-21
280
—
40,5
5,3
45,8
20,4
ПС650.12.30-П-21
280
25,5
-
5,8
31,3
22,9
ПС650.18.20-П-21
260
230
-
79,8
8,4
88,2
18,3
ПС650.18.25- П -21
260
260
300
300
280
280
260
260
56,7
9,1
65,8
20,4
ПС650.18.30-Л-21
35,7
9,8
45,5
22,9
ПС655.9.25-П-21
30,4
4,8
35,2
20,4
ПС660.9.30-П-21
20,8
5,6
26,4
22,9
ПС655.12.25-П-21
40,5
5,3
45,8
20,4
ПС660.12.30-П-21
26
6,3
32,3
22,9
ПС655.18.25 -П -21
56,7
9,1
65,8
20,4
ПС660.18.30 - П- 21
36,4
10,5
46,9
22,9
ПС600.9.20-П-3
300
250
-
42,4
4
46,4
20
ПС600.9.25-П-3
300
29,2
4,4
33,6
22,4
ПС600.9.30-П-3
300
18,8
4,8
23,6
25,2
ПС600.12.20-П-3
280
230
-
53
4,4
57,4
20
ПС600.12.25-П-3
280
36,5
4,9
41,4
22,4
ПС600.12.30-П-3
280
23,5
5,4
28,9
25,2
ПС600.18.20-П-3
260
230
-
74,2
7,6
81,8
20
ПС600.18.25-П-3
260
__
51,1
8,3
59,4
22,4
ПС600.Ш.30-П-3
260
32,9
Подкар
низные паш
9
зли
41,9
25,2
ПС600.12.20- П -4
53
4,4.
57,4
16,4
ПС600.12.25-П-4
35,5
4,9
41,4
17,9
ПС600.12.30-П-4
90
23,5
5,4
28,9
20,6
ПС600.15.20-П-4
63,6
4,8
68,4
16,4
ПС600.15.25-П-4
—
43,8
5,4
49,2
19,9
ПС600.15.30-П-4
28,2
—
6
34,2
20,6
66,7
56
47,7
78,1
64.2
53.2
103,7
83.3
67
56
48.1
64.2
53.7
83.4
67.7
68.3
57,6
48,5
80,1
66,2
54,2
106,5
86,2
68,4
55,6
49,3
66,2
55.2
86.2
69,8
66,4
56
48,8
77,4
63,8
54,1
101,8
81,8
67,1
73.8
59,3
49,5
84.8
67,1
54.8
212
Продолжение табл. 1.161
Марка панели
Норма¬
тивная
ветровая
Расход арматуры, кг, класса
Заклад¬
ные из¬
делия
Общий
расход
стали
нагрузка,
кгс/м2
А-Ш 1 А-ІІ
В-І
итого
кг
Подкарнизные панели-перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м
ПС600.12.20-П-5
280
230
-
53
4,4
57,4
22,8
80,2
ПС600.12.25-П-5
280
36,5
4,9
41,4
25,8
67,2
ПС620.12.30-П-5
280
23,5
—
5,4
28,9
30
58,9
ПС600.15.20-П-5
270
230
-
63,6
4,8
68,4
‘22,8
91,2
ПС600.15.25-П-5
270
43,8
5,4
49,2
25,8
75
ПС600.15.30-П-5
270
28,2
6
34,2
30
64,2
Подкарнизные панели при простенках длиной 1,5 м
ПС600.12.20-П-6
270
53
4,4
57,4
22
79,4
230
ПС600.12.25-П-6
280
36,5
4,9
41,4
24,7
66,1
ПС600.12.30-П-6
280
23,5
—
5,4
28,9
‘28,6
57,5
ПС600.15.20-П-6
270
63,6
4,8
68,4
22
90,4
230
ПС600.15.25-П-6
270
__
43,8
5,4
49,2
24,7
73,9
ПС600.15.30-П-6
270
28,2
6
34,2
28,6
62,8
Парапетные панели
ПС600.12.20-П-7
13
4,4
17,4
13,2
ПС600Л2.25-П-7
90
13
—
4,9
17,9
13,4
ПС600.12.30-П-7
13
—
5,4
18,4
13,8
Парапетные панели для углов и температурных швов
ПС625.12.20-П-71
14
4,8
18,8
13,2
ПС625.12.25-П-71
14
—
5,3
19,3
13,4
ПС625.12.30-П-71
14
—
5,8
19,8
13,8
ПС650.12.20-П-71
90
14,5
—
4,8
19,3
13,2
ЛС650.12.25-П-71
14,5
—
5,3
19,8
13,4
ПС650.12.30-П-71
14,5
5,8
20,3
13,8
Парапетные панели-перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной
ПС-600.12.20-П-8
280
53
4,4
57,4
24
230
ПС-600.12.25-П-8
280
36,5
4,9
41,4
25,7
ПС-600.12.30-П-8
280
23,5
5,4
28,9
27,8
32
32,7
33,6
31,5
33,2
34,1
3 м
81,4
67,1
56,7
Парапетные панели-перемычки при ленточном остеклении и при простенках длиной 3 м
для температурных швов
ПС625.12.20-П-81
280
230
-
55
4,8
59,8
22,9
82,7
ПС625.12.25-П-81
280
38,5
5,3
43,8
24,3
68,1
ПС625.12.30-П-81
280
24,5
—
5,8
30,3
26,1
56,4
ПС650.12.20-П-81
280
230
-
57
4,8
61,8
22,9
84,7
ПС650.12.25-П-81
280
40,5
5,3
45,8
24,3
70,1
ПС650.12.30-П-81
280
25,5
—
5,8
31,3
26,1
57,2
ПС600.12.20-П-9
Парапетные панели-перемычки при простенках длиной 1,5 м
280
53
4,4
57,4
23,2
230
280
36,5
4,9
41,4
24,6
280
23,5
—
5,4
28,9
26,4
80,6
66
55,3
ПС600.12.25-П-9
ПС600.12.30-П-9
213
Продолжение табл. 1.161
Марка панели
Норма¬
тивная
ветровая
Расход арматуры, кг, класса
Заклад¬
ные из¬
делия
Общий
расход
стали
нагрузка,
кгс/м2
А-ІІІ
А-ІІ
В-І
итого
кг
Парапетные панели-перемычки при простенках длиной 1,5 м для углов и температурных швов
ПС625Л2.20-П-91
280
230
-
55
4,8
59,8
23,2
83
ПС625Л2.25-П-91
280
38,5
5,3
43,8
24,6
68,4
ПС625Л2.30-П-91
280
24,5
—
5,8
30,3
26,4
56,7
ПС650Л2.20-П-91
280
230
-
57
4,8
61,8
23,2
85
ПС650.12.25- П -91
280
40,5
5,3
45,8
24,6
70,4
ПС650.12.30-П -91
280
25,5
5,8
31,3
26,4
57,7
Продолжение табл. 1.161
Нормативная
ветровая на¬
грузка, кгс/м2
Расход стали, кг
Марка панели
на арматуру
класса В-І
закладные
изделия
всего
Рядовые панели длиной 3 м
ЛС295.9.20-П-1
ПС295.9.25-П-1
ПС295.9.30-П-1
ПС295Л2.20-П-1
ПС295.12.25 - П -1
ПС295.12.30-П-1
ПС295.18.20-П-1
ПС295.18.25 - П -1
ПС295Л8.30-П-1
6
4,4
10,4
6,4
4,4
10,8
6,4
4,6
11
90
7,1
4,4
11,5
7,6
4,4
12
7,6
4,6
12,2
10,9
4,4
15,3
11,6
4,4
16
11,6
4,6
16,2
Панели-перемычки длиной 3 м
ПС295.9.20-П-2
300
6
13,8
19,8
250
ПС295.9.25-П-2
300
6,4
15
21,4
ПС295.9.30-П-2
300
6,4
16,6
23
ПС295Л2.20-П-2
300
7,1
13,8
20,9
250
ПС295.12.25-П-2
300
7,6
15
22,6
ПС295.12.30-П-2
300
7.6
16,6
24,2
ПС295.18.20-П-2
300
10,9
13,8
24,7
250
ПС295.18.25-П-2
300
11,6
15
26,6
ПС295.18.30-П-2
300
11,6
16,6
28,2
Я,
анели для простенко
в при ширине прое.
ма 3 м
ПС295.12.20-П
280
7,1
9,6
16,7
230
ПС295.12.25-П
280
7,6
10,8
18,4
ПС295.12.30-П
280
7,6
12,2
19,8
ПС295.18.20-П
260
10,9
9,6
20,5
230
ПС295.18.25-П
260
11,6
10,8
22,4
ПС295.18.30-П
260
11,6
12,2
23,8
ПС145.12.20-П
3,3
7,4
10,7
П.С145Л2.25-П
3,3
8,6
11,9
ПС145.12.30-П
3,8
9,9
13,7
ПС145.18.20-П
90
5,1
7,4
12,5
ПС145.18.25-П
5,1
8,6
13,7
ПС145.18.30-П
5,8
9,9
15,7
214
Продолжение табл. 1.161
Нормативная
ветровая на¬
грузка, кгс/м2
Расход стали, кг
Марка панели
на арматуру
класса В-1
закладные
изделия
всего
Панели для простенков при ширине проема 4,5 м
ПС145.12.20-П
3,3
9,6
12,9
ПС145.12.25-П
3,3
10,8
14,1
ПС145.12.30-П
3,8
12,2
16
ПС145.18.20-П
5,1
9,6
14,7
ПС145.18.25-П
5,1
10,8
15,9
ПС145.18.30-П
5,8
12,2
18
ПС70.12.20-П
90
1,9
9,6
11,5
ПС70.12.25-П
1,9
10,8
12,7
ПС70.12.30-П
1,9
12,2
14,1
ПС70.18.20-П
2,9
9,6
12,5
ПС70.18.25-П
2,9
10,8
13,7
ПС70.18.30-П
2,9
12,2
15,1
Примечания: 1. В таблице условно указаны марки панелей из легких бетонов на пористых
заполнителях (с индексами П). Для панелей из ячеистых бетонов этот индекс должен быть заме¬
нен индексом Я (например, вместо марки ПС170.18.30-П — марка ПС170.18.30-Я).
2. Марки панелей для углов и температурных швов условно указаны только прямые (с последним
индексом 1). Для панелей обратных марок этот индекс должен быть заменен индексом 2, (напри¬
мер, вместо марки ПС625.12.20-П-81 марка ПС625.12.20-П-82).
3. Значения ветровых нагрузок, указанные в числителе, приняты для панелей из легких бетонов
. на пористых заполнителях, в знаменателе — из ячеистых; одно число в колонке относится к пане¬
лям из обоих материалов.
4. Расход стали указан без учета монтажных петель.
Таблица 1.162. Сортамент предварительно напряженных панелей для стен неотапливаемых
зданий с шагом крайних колонн 6 м
Марка панели
Нормативный
скоростной на¬
пор ветра, кгс/м2
Расход бетона,
м‘*
Расход арматуры,
классам
кг, по
Закладные изде¬
лия, кг
Назначение панели
напрягаемой
ненапря¬
гаемой
Вр-ІІ
А-ІѴ
Ат-Ѵ
В-І
ПС600.9-Т-11
55
9
14,8
14,8
3,2
8,6 i
Рядовые у рядовой
ПС600.9-Т-12
90
17,1
31,8
21,2
3,2
8,6 J
оси
ПС600.9-Т-111
55
0,37
9
14,8
14,8
3,2
8,6 Ί
Рядовые у темпера¬
ПС600.9-Т-121
90
17,1
31,8
21,2
3,2
8,6 1
турного шва и угла
і
по продольной стене
ПС600.9-Т-41
55
9
14,8
14,8
3,2
7,7 1
ПС600.9-Т-42
90
0 37
17,1
31,8
21,2
3,2
7,7 1
Подкарнизные
ПС060.9-Т-71
55
9
14,8
14,8
3,2
9,6 1
Парапетные
ПС600.9-Т-72
90
17,1
31,8
21,2
3,2
9,6 J
ПС600.12-Т-11
55
11,7
22,2
14,8
4
8,6 1
Рядовые у рядовой
ПС600.12-Т-12
90
22,5
42,4
31,8
4
8,6 J
оси
ПС600.12-Т-111
55
0,49
11.7
22,2
14,8
4
8,6 Ί
Рядовые у темпера¬
ПС600.12-Т-121
90
22,5
. 42,4
31,8
4
8,6 1
турного шва и угла
1
по продольной стене
ПС600.12-Т-41
55
11,7
22, 2
14,8
4
7.7 1
ПС600.12-Т-42
90
П
22,5
42,4
31,8
4
7,7 J
Подкарнизные
и t oz
ПС600.12-Т-71
55
11.7
22,2
14,8
4
9,6 1
ПС600.12-Т-72
90
22,5
42,4
31,8
4
9,6 /
Парапетные
ПС600.15-Т-41
55
12,6
29,6
14,8
4,8
8,1 1
ПС600.15-Т-42
90
0,75
28,8
53
42,4
4,8
8,1 J
Подкарнизные
215
Продолжение табл, І.Ш
Марка панели
Нормативный
скоростной на¬
пор ветра, кгс/м2
Расход бетона,
м3
Расход арматуры,
классам
кг, по
Закладные из¬
делия, кг
Назначение панели
напрягаемой
ненапря¬
гаемой
Вр-ІІ
А-ІѴ
Ат-Ѵ
В-І
ПС600.18-Т-11
55
14,4
29,6
22,2
6
9 ϊ
Рядовые у рядовой
ПС600.18-Т-12
90
0,75
31,5
63,6
53
6
9 i
оси
ϊ
Рядовые у темпера¬
ПС600.18-Т-111
55
14,4
29,6
22,2
6
9 1
турного шва и угла
ПС600.18-Т-121
90
0,75
31,5
63,6
53
6
9 )
по продольной стене
ПС600.18-Т-41
55
14,4
29,6
22,2
6
8,1 i
ПС600.18-Т-42
90
0,75
31,5
63,5
53
6
8,1 }
Подкарнизные
ПС610.9-Т-111
55
9
15,2
15,2
3,2
8,6
ПС610.9-Т-121
90
0,38
17,1
32,4
21,6
3,2
8,6
Рядовые у угла по
ПС610.12-Т-111
55
11,7
22,2
14,8
4
8,6
торцовой стене при
ПС610.12-Т-121
90
0,5
22,5
43,2
32,4
4
8,6
нулевой привязке
ПС610.18-Т-111
55
14,4
30,4
22,8
6
9
продольной стены
ПС610.18-Т-121
90
0,76
31,5
64,8
54
6
9 J
ПС635.9-Т-111
55
0,39
10
15,6
15,6
3,2
8,6 ϊ
ПС635.9-Т-121
90
19
33,6
22,4
3,2
8.6
Рядовые у угла по
ПС635.12-Т-111
55
0,53
13
23,4
15,6
4
8,6 1
торцовой стене при
ПС635.12-Т-121
90
25
44,8
33,6
4
8,6 f
привязке продольной
ПС635.18-Т-111
55
0,79
16
31,2
23,4
6
9
стены 250
ПС635.18-Т-121
90
35
67,2
56
6
9 J
ПС300.9-Т-121
0,19
__
И
)
ПС300.12-Т-121
90
0,25
—
—
—
14,6
8,2 l
Рядовые доборные
ПС300.18-Т-121
0,37
22,2
J
Примечания: 1. Марки (36 шт.) парапетных и подкарнизных панелей у температурного шва
и угла в таблице не приведены.
2. Бетон панелей марки М 300.
3. В марках панелей опущены индексы, обозначающие класс напрягаемой арматуры. В конкретных
проектах следует добавлять этот индекс в обозначении марки, а расход напрягаемой арматуры
принимать по соответствующей колонке. Например, при напрягаемой арматуре класса А-ІѴ первая
марка в таблице будет ПС600.9-АІѴ-Т-11, расход напрягаемой арматуры—14,8 кг. Расход стали
на арматурные изделия для одной панели получается сложением массы одного из видов напрягае¬
мой арматуры и массы ненапрягаемой арматуры всех видов. Для получения общего расхода стали
следует к этой сумме добавить массу закладных деталей.
Таблица 1.163. Сортамент карнизных панелей
сскиз (размеры, мм)
«3
О.
со
Масса, т
Расход ке¬
рамзитобето¬
на, м3
Расход стали, кг
Закладные
изделия СтЗ,
кг
Применение
при панелях
толщиной, мм
А -111
А-І
В-1
^ т, > 1
δ>, Н
μ \ Ч-^п :
ПК6.65-П
1,2
0,77
31,5
8
13,9
14,8
200
і 5090 1 іЩі '
* η ί η
} 250,. .. §1
l —’ j
I—ям.—j. \іщ
Γ 1
\ зт- \
ПК6.70-П
1,3
0,84
35
8
14,5
16,8
250
ПК6.75-П
1,4
0,92
35
8
14,5
19,6
300
216
Таблица 1.164. Номенклатура монтажных петель
Марка петли
Максимальная
нагрузка на одну
петлю, кгс
Расход стали на
одну петлю, кг
Марка петли
Максимальная
нагрузка на одну
петлю, кгс
Расход стали на
одну петлю, кг
П1
700
0,8
П4
2000
2,4
П2
1100
1,2
П5
2500
3,2
ПЗ
1500
1,6
б) на усилия, возникающие при воз¬
ведении здания; при этом панели рассчита¬
ны на нагрузку от собственной массы и
ветровую нагрузку, определяемую по фор¬
муле q=kq0b, где k—аэродинамический
коэффициент, равный 1,4; q0 — норматив¬
ный скорбстной напор ветра, принятый для
рядовых панелей неотапливаемых зданий
равным 55 или 90 кгс/м2, парапетных, под¬
карнизных, панелей-перемычек и рядовых
панелей отапливаемых зданий — 90 кгс/м2;
b — ширина панели, м;
в) на усилия в эксплуатационной ста¬
дии, при которой панели рассчитаны на на¬
грузку от собственной массы, массы окон¬
ных переплетов (400 кгс/м — только па¬
нели-перемычки) и горизонтальную ветро¬
вую нагрузку, определяемую по формуле
qB=nkqb,
где п — коэффициент перегрузки, равный
1,2; k — аэродинамический коэффициент,
равный 1 (активное давление плюс частич¬
ный отсос) или минус 0,8 (отсос плюс ча¬
стичный напор изнутри здания); q—нор¬
мативная ветровая нагрузка, кгс/м2 (см.
таблицы сортамента панелей); для панелей-
перемычек отапливаемых зданий, рассчи¬
танных на восприятие скоростного напора
ветра, приходящегося не только на пло¬
щадь самой панели, но и на площадь остек¬
ления, указана суммарная ветровая нагруз¬
ка; b — ширина панели, м.
Подкарнизные панели рассчитаны,
кроме того, на нагрузки, передаваемые
карнизными панелями.
Карнизные панели рассчитаны на нагруз¬
ки от собственной массы, веса выравнива¬
ющего слоя, гидроизоляционного ковра и
на временную нагрузку, действующую по
краю карниза от двух блоков подвесной
люльки по 500 кг на один блок при расстоя¬
нии между ними 2 м.
Для защиты стен от атмосферного
увлажнения и придания им декоративного
вида на наружные поверхности панелей в
заводских условиях наносятся отделочные
или защитно-отделочные слои и покрытия
в соответствии с рекомендациями, приведен¬
ными в вып. 0 серии 1.432-14.
1.9.2. Область применения панелей
Панели из легких бетонов на пористых
заполнителях применяются в зданиях с
сухим, нормальным и влажным режимом
(относительная влажность внутреннего
воздуха не более 75%) с неагрессивной
средой, а также со слабоагрессивными и
среднеагрессивными газовыми средами.
Панели из ячеистых бетонов применя¬
ются в зданиях с сухим и нормальным ре¬
жимом (относительная влажность внут¬
реннего воздуха не более 60%) с неагрес¬
сивными и слабоагрессивными ' газовыми
средами.
Способы антикоррозионной защиты
панелей, предназначаемых для применения
в зданиях с агрессивной средой, указаны
в табл. 1.165.
Выбор толщины панелей в зависимости
от температурно-влажностных условий
внутреннего и наружного воздуха произ¬
водится по табл. 1.167 и 1.168 с учетом
теплотехнических характеристик, приве¬
денных в табл. 1.166.
Указанные в этих таблицах пределы
применения панелей определены из сани¬
тарно-гигиенических условий (невыпадение
конденсата на внутренней поверхности
стены, сопротивление теплопередаче сте¬
ны Ro^RqP). Толщина стен в каждом кон¬
кретном проекте должна уточняться исходя
из экономического условия R0^>RqK, опре¬
деляемого расчетом в соответствии с ука¬
заниями разд. 6 главы СНиП ІІ-А.3-79.
Для выбора марок панелей в зависи¬
мости от нормативной ветровой нагрузки
служат табл. 1.161 и 1.162.
Панели могут применяться в зданиях
с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов
с соответствующим изменением креплений
панелей, швов между ними и заменой
закладных изделий в панелях, а в зданиях
с расчетной сейсмичностью 9 баллов—так¬
же с заменой парапетных панелей на па¬
рапетные панели перемычки, и верхних ря¬
довых панелей в торцах зданий на панели
перемычки.
1.9.3. Конструкция панельных стен
Панельные стены могут быть навес¬
ными и самонесущими (в отапливаемых
зданиях).
Навесные стены выполняются из пане¬
лей, длина которых равна шагу колонн
6 м, с проемами ленточного остекления.
Панели, расположенные над оконными >
проемами, опираются на стальные консоли,
привариваемые к колоннам. Такие консоли \у
устанавливаются также и на глухих участ- J
ках стен. Расстояние между консолями по ;
высоте определяется в зависимости от ма- і
териала и массы панелей, а также конст-—^
рукции и несущей способности консолей.
Конструкции консолей (серия 1.439-2) |
следует принимать по аналогии с консо- 1
лями для панелей длиной 12 м.
217
Таблица 1.165. Способы антикоррозионной защиты панелей
Относительная
влажность
воздуха
в помещении,
%
Группа
газов
Степень агрессивно¬
го воздействия сред
Способ защиты и область применения
Зона влаж¬
ности (по
главе СНиП
ІІ-А. 3-79)
панелей из легких бетонов
на пористых заполнителях
панелей из ячеистых
бетонов
<60
Сухая
А
Б
Неагрессивная
Без защиты
Защитное покрытие ар¬
матуры
В
Слабоагрессивная
Фактурный слой из тяжело¬
го бетона 6 = 20 мм. Защит¬
ное покрытие III группы
Защитное покрытие ар¬
матуры и защитное по¬
крытие поверхности бе¬
тона II группы
Г
Среднеагрессивная
Фактурный слой из тяжело¬
го бетона. Защитное по¬
крытие IV группы
От 61 до 75
Нормальная
А
Неагрессивная
Без защиты
Не применяются
Б
Слабоагрессивная
Фактурный слой из тяжело¬
го бетона. Защитное покры¬
тие III группы
В
Г
Среднеагрессивная
Сильноагрессивная
Не применяются
Таблица 1.166. Теплотехнические характеристики панелей из ячеистых и легких бетонов
Объемная
масса бетона,
кг/м3
Толщина
панелей, мм
Коэффициент теплопро¬
водности λ,
ккал/(м*ч · град)
Характеристика тепловой
инерции D, определяю¬
щая степень массивности
Сопротивление тепло¬
передаче 7?о,(м2*чХ
X град) /ккал
при условии эксплуатации по СНиП ІІ-А.3-79
А
Б
А
Б
А
Б
Ячеистый бетон
700
200
250
300
0,235
0,27
2,99
3,26
4,48
3,01
3,76
4,51
1,03
1,25
1,46
0,93
1,11
1,29
200
2,99
2,93
0,9
0,81
800
250
0,28
0,32
3,74
3,66
1,08
0,96
300
4,48
4,39
1,25
1,12
Керамзитобетон
200
2,98
2,24
0,9
0,75
900
250
0,245
0,31
3,76
3,59
1,1
0,91
300
4,53
4,34
1,31
1,07
200
2,95
2,83
0,82
0,69
1000
250
0,28
0,35
3,69
3,5
1
0,83
300
4,47
4,3
1,18
0,98
1100
200
2,87
2,78
0,37
0,63
250
0,33
0,4
3,59
3,5
0,88
0,76
300
4,33
4,23
1,03 V
0,88,
1200
200
250
0,38
0,45
2,8
3,5
2,76
3,45
0,67
0,8
0,59
0,7
300
4,22
4,18
0,93
0,81
218
Продолжение табл. 1.166
Объемная
Толщина
Коэффициент теплопро¬
водности λ,
ккал/(м-ч-град)
Характеристика тепловой
инерции D, определяю¬
щая степень массивности
Сопротивление тепло¬
передаче У?о.(м2-чХ
Хград)/ккал
масса бетона,
кг/м3
панелей, мм
при условии эксплуатации по СНиІІ ІІ-А.3-79
А 1 Б
А
Б
А
Б
Перлитобетон
200
3,14
3,1
0,87
0,76
900
250
0,255
0,305
4
3,92
1,07
0,92
300
4,82
4,74
1,26
1,09
200
3,1
3,08
0,82
0,72
1000
250
0,28
0,33
3,93
3,89
0,99
. 0,87
300
4,74
4,7
1,17
1,02
200
3,05
3,06
0,73
0,65
1100
250
0,33
0,38
3,87
3,86
0,88
0,79
300
4,66
4,66
1,03
0,92
200
3,01
3,03
0,67
0,61
1200
250
0,38
0,43
3,8
3,82
0,8
0,72
300
4,58
4,62
0,93
0,84
Аглопоритобетон
200
2,75
2,45
0,8
0,72
900
250
0,29
0,34
3,46
3,06
0,97
0,86
300
4,17
3,68
1,14
1
200
2,71
2,68
0,73
0,66
1000
250
0,33
0,38
3,43
3,38
0,89
0,79
300
4,13
4,07
1,06
0,92
200
2,71
2,72
0,68
0,62
1100
250
0,37
0,42
3,41
3,43
0,82
0,74
300
4,11
4,14
0,95
0,85
200
2,7
2,67
0,64
0,58
1200
250
0,41
0,46
3,39
3,37
0,76
0,69
300
4,03
4,04
0,89
0,8
Примечание. Для фактурного слоя панелей из легких бетонов в условиях эксплуатации А
λ=0,65 ккал/(м-ч-град), в условиях эксплуатации Б λ=0,8 ккал/(м*ч*град).
Таблица 1.167. Пределы допустимых расчетных температур наружного воздуха, °С, при
применении панелей из легких бетонов на пористых заполнителях в зависимости
от температурно-влажностного режима
Обозначения: ΔίΗ — температурный перепад между расчетной температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения;
<р— расчетная относительная влажность внутреннего воздуха;
tB~ расчетная температура внутреннего воздуха.
о
ч
с
Н Я
Йв&
2
2
я
ч
<ѵ
X
Нормируемый температурный перепад, °С
о
0
1
<
>
II
00
о
ΔίΗ=
=12°
Аія=
=6,6°
ΔίΗ=
=5,5°
Δ*Η=
=4,5°
[=7°
S? о м
So *г
я «я
с
со
Я
<р<50 %
<Р:
=50—60 %
<р<45 %
<р=65 %
φ=70 %
<ρ=75 %
<ρ<60 %
fss
θα»
Я
=г
Ч
О
'в=10°
*в=14°
ίΒ=16°
<в=16°
со
1І
<в=2°°
*в=20°
<в=18°
<Β=18°
ίΒ=2°·
X X Я
Ь
200
—60
—60
-60
—46
—44
—42
—60
—36
—31
0t2
250
—
—
—
—60
—58
-56
—49
—44
300
—
—60
—60
—60
—69
—57
При условии
эксплуатации
200
-60
—57
—55
—41
—39
—37
—60
ограждения Б
—31
—26
0,225
250
—60
—60
-60
—54
—52
—50
—43
—38
300
—’
—
—60
—60
—60
—
—54
—49
210
Продолжение табл. 1.167
о
с
О) о
Н S£
со
fi? е
Σ
і
о
я
СО
Нормируемый температурный перепад, °С
д^=10°
[
>
'"я
II
со
о
Δ*Η=
=12°
II to
< II
Δ*Η=
=5,5°
Δ/Η=
=4,5°
Ο
II
я^
<3
О) П ·
S О ^
S * S
со
я
φ<50 %
ср=50—60 %
φ<45 %
cp=65 %
Φ=70 %
φ=75 %
φ<60 %
JLeCC.
YO\
Я
•6*03 ς
2 о и
О о, Ій
О
0
1
*в=14°
'в=16°
ίΒ=16°
ѵ-=18°
О
8
ІІ
-J4
Ο
8
II
Μ
'b=18°
*в=18°
*Β=2°°
Мез:
Ь
200
—55
—51
—49
—36
—34
—32
—59
—25
—18
—12
—28
—23
0,25
250
—60
—60
—60
—48
—46
—44
—60
-35
—26
—18
—38
—33
300
—
—
—
—60
—58
-56
—45
—34
—25
-49
—44
200
—51
—47
—45
—34
—32
—30
—54
—23
—16
-10
—26
—21
0,275
250
—60
—60
—58
—44
—42
—41
—60
—31
—23
—16
—34
—29
300
—
—
—60
— 54
—52
—51
—
—40
—30
—22
—44
—39
200
—47
—43
—41
—30
—28
—26
—49
—20
- 14
—8
—22
—17
0,3
250
—60
—56
—54
—40
—38
—36
-60
-28
—21
—14
—32
—27
300
—
—58
—60
—50
—48
—46
—
-36
—27
—19
—40
—35
200
—44
—40
—38
—27
-25
—23
—45
—18
—12
—6
—20
—15
0,325
250
—56
—52
—50
—37
—35
—33
-59
—25
—18
—12
—28
—23
300
—60
—60
—60
—46
—44
—42
—60
—33
—25
—17
—36
—31
200
—42
-38
—36
—25
—23
—21
—42
-16
—10
—5
-18
—13
0,35
250
—52
—48
—46
—34
—32
—30
—55
—23
—16
—10
—26
—21
300
—60
—59
—57
—43
—41
—39
—60
—30
—22
—15
—33
-28
200
—38
—34
-32
—22
—20’
—18
—37
—13
-8
-3
—15
—10
0,4
250
—47
—43
—41
—29
—27
—25
—48
—19
—13
-8
-22
—17
300
-56
—52
—50
—37
—35
—33
—59
—26
—18
—12
—28
—23
200
—34
—30
—28
—19
—17
—15
—33
—11
—6
—2
—13
—8
0,45
250
—42
-38
—36
—26
—24
—22
—43
—27
—11
—6
—19
—14
300
— 51
—47
—45
—33
—31
—29
—53
—22
—16
—9
—25
—20
Примечание. Расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принимать по гра¬
фам 18, 19 табл. 1 СНиП ІІ-А.6-72:
а) для легких ограждений (1,5<£><4)— среднюю температуру наиболее холодных суток;
б) для охлаждения средней массивности (4<£><7) — среднюю из средних температур наиболее хо¬
лодных суток и пятидневки.
Таблица 1.168. Пределы допустимых расчетных температур наружного воздуха, °С,
при применении панелей из ячеистых бетонов в зависимости от температурно-влажностного режима
Обозначения см. в табл. 1.167
Нормируемый температурный перепад, °С
Коэффициент
Толщина
>
1
о
о
о
00
II
я^
<
Δ/Η=12°
Δ*Η
=7°
те π лопроводности,
ккал/(м-ч·град)
панели, мм
фС50 %
φ=50 ... 60 %
φ<45 %
φ<60 %
*в=1°«
<в=М«
о
со
1і
J2Q
*В=І6°
о
00
1
о
8
II
ίΒ=2°°
0
00
1
*s=200
200
—60
—60
—60
—46
—44
—42
-60
—36
—31
0,235
250
—
—
—
—59
—57
—55
—48
—43
300
—60
—60
—60
—
—59
—54
200
—59
—55
—53
—39
—37
—35
^—60
—31
— 26
0,270
250
—60
—60
—60
—51
—49
—47
—40
—35
300
—
—60
—60
—58
—
— 50
—45
200
—57
—53
—51
—37
—35
—33
—29
—24
0,280 -
250
—
—
—
—49
—47
-45
—38
—33
300
“
“
—
—59
—57
—55
—
—48
—43
200
—51
—47
-45
—33
—31
—29
—52
—24
—19
0,320
250
—60
—58
-56
—42
—40
—38
—60
—33
—38
Примечание.
300
См. табл. 1.
167.
—60
—60
—51
—49
—47
—41
—46
220
Рис. 1.174. Конструкция швов между панелями при заполнении упругими прокладками
а — горизонтальный шов; б — вертикальный шов; в — температурный шов; 1 — защитный слой;
2 — герметизирующая ѵмастика УМС-50; 3 — упругая прокладка; 4 — цементный раствор; 5 — про¬
кладка, фиксирующая шов; 6 — просмоленная пакля
Рис. 1.175. Конструкция
швов между панелями при
заполнении цементным рас¬
твором
а — горизонтальный шов;
б — вертикальный шов; в—
температурный шов; /^гер¬
метизирующая мастика
УМС-50; 2 — цементный рас¬
твор марки 50; 3 — просмо¬
ленная пакля
ций покрытия, находился на 600 мм ниже
верха колонн.
Панели торцовых стен крепятся к фах¬
верковым колоннам и стальным стойкам
фахверка, располагаемым против основных
колонн — при их привязке 500 к торцовой
оси, а при осевой привязке основных ко¬
лонн — непосредственно к ним.
Цокольная часть стен из легкобетонных
панелей должна выполняться, как прави¬
ло, из панелей высотой 1,2 м с обязатель¬
ным опиранием на фундаментные бал¬
ки. Последние принимаются по серии
1.415—1. Нижний ряд панелей из ячеисто¬
го бетона должен опираться на кирпичный
цоколь высотой 30 или 60 см (т. е. крат¬
ный модулю по высоте панелей), выложен¬
ный поверх фундаментных балок. Воз¬
можно опирание панелей из ячеистого бе¬
тона непосредственно на фундаментные
балки при условии защиты цокольных па¬
нелей влагостойкими и морозостойкими ма¬
териалами.
Углы стен, а также участки стен в ме¬
стах температурных швов со вставками
выполняются с помощью удлиненных пане¬
лей (см. табл. 1.161 и 1.162), имеющих
прямую и обратную марки, которые в уг¬
лах зданий устанавливаются по торцовой
стене.
Для заполнения оконных проемов мо¬
гут применяться переплеты длиной 6, 3 и
1,5 м и высотой кратной 0,6 м.
При проектировании оконных проемов
необходимо соблюдать следующие условия:
а) в стенах отапливаемых зданий не¬
зависимо от вида переплетов сверху и сни¬
зу оконных проемов должны устанавли-
: ваться панели-перемычки. При ветровой на-
• грузке,, превышающей значение, указанное
• в табл. 1.161 для перемычки данной мар¬
ки, соответствующая часть ветровой на¬
грузки должна быть воспринята ветровым
ригелем;
б) в стенах неотапливаемых зданий
сверху и снизу оконных проемов устанавли-
Рис. 1.176. Конструкции крепления панелей длиной
6 м к каркасу
а — крепление в зданиях с расчетной сейсмич¬
ностью до 6 баллов включительно; б — крепление
в зданиях с расчетной сейсмичностью 7—9 бал¬
лов; / —Ф14А-І, длина 200 мм; 2—50X10. длина
60 мм; 3 — закладная деталь в колонне (<50Х50);
4 — закладная деталь в панели (<63Х6); 5 —
ФЮА-І, длина 31 мм; 6— Ф18А-І, длина 270 мм;
7 — Ф12А-І, длйна 40 мм
В самонесущих стенах надоконные па¬
нели длиной 6 м опираются на простенки
из панелей длиной 3 и 1,5 м, которые об-
^ацуют _щ),оемы соответственно 3 и 4,5 м.
Максимальная высота самонесущих стен
определяется расчетом на смятие панелей
в местах их опирания на фундаментную
балку, а также на прочность сечений про¬
стенков. - - - - .
При компоновке панелей стен по вер¬
тикали необходимо, чтобы низ яруса пане¬
лей, располагаемого в пределах конструк-
221
вают рядовые панели. Ветровая нагрузка
с остекленной поверхности должна быть
передана на специальные ветровые ригели,
устанавливаемые сверху и снизу проема.
При применении панельных переплетов дли¬
ной 6 м ветровые ригели не устанавли¬
вают.
Швы панельных стен должны, как пра¬
вило, заполняться упругими синтетически¬
ми прокладками (пороизол, гернит и др.)
с герметизирующей мастикой УМС-50 и др.
При проектировании и монтаже следует ру¬
ководствоваться «Указаниями по гермети¬
зации стыков при монтаже строительных
конструкций» (СН 420-71). Горизонтальные
швы в самонесущих стенах следует запол¬
нять цементно-песчаным раствором. При¬
менение цементно-песчаного раствора для
заполнения швов навесных стен и верти¬
кальных швов самонесущих стен допуска¬
ется в виде исключения (при отсутствии
упругих синтетических прокладок). Толщи¬
на швов принята 20 мм, за исключением
горизонтальных швов в стенах из железо¬
бетонных панелей, которые приняты тол¬
щиной 15 мм.
Конструкции швов представлены на
рис. 1.174 и 1.175.
Панели крепят к закладным деталям
на боковых гранях колонн (рис. 1.176).
Узлы панельных стен приведены в се¬
риях 2.432-1 и 2.432-2.
Карнизы зданий с наружным отводом
воды с покрытия запроектированы в двух
вариантах: в отапливаемых зданиях при¬
меняют легкобетонные карнизные панели
(см. табл. 1.163), а в неотапливаемых зда¬
ниях со стенами из железобетонных пане¬
лей карниз устраивают в виде стального
элемента из уголкового профиля, прикреп¬
ляемого к подкарнизным панелям.
1.9.4. Панели для неотапливаемых зданий
с шагом крайних колонн 12 м
Железобетонные предварительно напря¬
женные стеновые панели длиной 12 м для
неотапливаемых производственных зданий
приведены в серии СТ-02-19/68 и в допол¬
нении к ней.
Панели представляют собой ребристые
плиты размерами 1,2χ 12, 1,8X12 и 2,4Х
12 м с высотой продольных ребер 300 мм
и толщиной полки 30 мм (рис. 1.177).
Напрягаемая арматура продольных
ребер принята в шести вариантах: из го¬
рячекатаной стали периодического профиля
класса А-Шв (ГОСТ 5781—61), упрочнен¬
ной вытяжкой, горячекатаной стали перио¬
дического профиля класса А-ІѴ (ГОСТ
5781-61), термически упрочненной стали
классов Ат-ІѴ и Ат-Ѵ (ГОСТ 10884—64),
семипроволочных прядей класса П-7 по
ЧМТУ/ЦНИИЧМ 426-61 и высокопрочной
проволоки периодического профиля (ГОСТ
8480—63).
По назначению панели разделяются на
рядовые, парапетные и перемычки.
Марка панели расшифровывается
следующим образом: ПСЖА — панель сте¬
новая, железобетонная, армированная стер¬
жневой арматурой; ПСЖП— то же, пря-
девой арматурой. Цифры, следующие за
буквами, определяют назначение панелей:
1 — рядовые; 2 — парапетные при нуле¬
вой привязке стен; 3 — парапетные при
привязке 250 и более; 4 — перемычки.
Вторая группа чисел означает различие
панелей по нагрузкам внутри групп пане¬
лей, одинаковых по назначению, виду ар¬
мирования и размерам.
В знаменателе даны размеры пане¬
ли, м.
Сортамент панелей приведен в табл.
1.169.
Стены решаются с проемами ленточно¬
го остекления или с отдельными проемами
с простенками, равными шагу колонн. Для
заполнения оконных проемов применяют¬
ся стальные переплеты по ГОСТ 8125—56
с шагом вертикальных импостов 2 м. Им¬
посты крепятся болтами к продольным реб¬
рам панелей-перемычек, устанавливаемых
сверху и снизу оконных проемов. При вет¬
ровой нагрузке на панель-перемычку, пре¬
вышающей значение, указанное в табл.
1.169 для перемычки данной марки, соот¬
ветствующая часть ветровой нагрузки
должна быть воспринята ветровым риге¬
лем. Для первого яруса остекления макси¬
мальная высота проема может быть при-
^ 2 j j 0сь саметрш^^|
I
-ЕЙ
Ή·!·
1
L I
1/Ш *2
г- ь\
«ii si
1/вд -»
Ѣ- -ф
Ф- Ф
і ш .
2000 -
2W0
2-2
^ *
IFi^J
-т
j-j
Рис. 1.177. Железобетонные панели длиной 12 м для неотапливаемых зданий
222
\зт
Таблица 1.169. Сортамент панелей длиной
12 м для неотапливаемых зданий
Марка панели
Нормативная вет¬
ровая нагрузка,
кгс/м2
Расход стали, кг
Общий расход
стали, кг
напрягаемая
арматура
ненапрягае¬
мая арматура
и закладные
изделия
Рядовые панели.
Марка бетона М 300,
расход 1,22 мъ
ПСЖА-1-1
45
58
112,4
1,2X12
ПСЖА-1-2
75
76
130,4
1,2X12
ПСЖА-1-3
90
96
150,4
1,2X12
ПСЖА-ІѴ-1-1
65
58
112,4
1,2X12
ПСЖ А-ІѴ-1 -2
90
76
130,4
1,2X12
ПСЖ^т-Ѵ-1-1
50
42,4
96,8
1,2X12
3, 4 класса
ПСЖ Ат-Ѵ-1-2
90
58
А-111; 41,4
класса В-і;
112,4
1,2X12
закладные
ПСЖ Ат-VI-1-1
30
29,6
изделия 9,6
84
1,2X12
ПСЖАт-Ѵі-1-2
70
42,4
96,8
1,2X12
ПСЖ Ат-ѴІ-1-3
90
58
112,4
1,2X12
ПСЖП-1-1
90
34
88,4
1,2X12
ПСЖВ-1-1
55
32,4
86,8
1,2X12
ПСЖВ-1-2
90
46,8
101,2
1..2Х12
Парапетные
панели при
нулевой привязке
продольной
стены. Марка бетона М 300,
расход 1,22
мг
ПСЖА-2-1
45
58
116,4
1,2X12
ПСЖА-2-2
75
76
134,4
1,2X12
ПСЖА-2-3
90
96
154,4
1,2X12
ПСЖА-ІѴ-2-1
65
58
3, 4 класса
116,4
1,2X12
А-Ш; 41,4
класса В-І;
ПСЖА-ІѴ -2-2
90
76
закладные
134,4
1,2X12
изделия 13,6
ПСЖ Ат-V-2-1
50
42,4
100,8
1,2X12
ПСЖАт-Ѵ-2-2
90
58
116,4
1,2X12
ПСЖ Ат-VI-2-1
90
29,6
88
1,2X12
Продолжение табл. 1.169
н .
<L> га
Расход стали, кг
И X
КС
Марка панели
со
та
X £·
Ϊ
5 *
напрягаемая
арматура
ненапрягае¬
мая арматура
и закладные
О
X
СО ,
«к _
is s
а ^ <
о8 2
X си X
изделия
S'4
ё 2
Oo
ПСЖ Ат-VI -2-2
1,2X12
ПСЖ Ат-VI-2-3
1,2X12
70
90
42,4
3, 4 класса
100,8
58
116,4
ПСЖП-2-1
1,2X12
90
34
АЧІІ; 41,4
класса В-І;
закладные
92,4
ПСЖВ-2-1
55
32,4
изделия 13,6
90,8
1,2X12
ПСЖВ-2-2
90
46,8
105,2
1,2X12
і
Парапетные панели при привязке продольной
стены 250. Марка бетона М 300, расход 1,22 мг
ПСЖА-3-1
1,2X12
ПСЖА-3-2
1,2X12
ПСЖА-3-3
1,2X12
ПСЖА-ІѴ-3-1
1,2X12
ПСЖА-іѴ-3-2
1,2X12
ПСЖАт-Ѵ-3-1
1,2X12
ПСЖАт-Ѵ-3-2
1,2X12
ПСЖ Ат-Ѵі-3-1
1,2X12
ПСЖАт-ѴІ-3-2
1,2X12
ПСЖ Ат-VI-3-3
1,2X12
ПСЖП-3-1
1,2X12
ПСЖВ-3-1
1,2X12
ПСЖВ-3-2
1,2X12
45
58
124,4
75
76
142,4
90
96
162,4
65
58
124,4
90
76
142,4
50
42,4
3, 4 класса
108,8
90
58
А-Ш; 41,4
класса В-1;
124,4
закладные
изделия 21,6
96
30
29,6
70
42,4
108,8
90
58
124,4
90
34
100,4
55
32,4
98,8
90
46,8
113,2
Панели-перемычки. Марка бетона М 400,
расход 1,22 ж3
ПСЖА-4-1
1,2X12
250
177
3, 4 класса
240,2
ПСЖА-ІѴ-4-1
200
118
А-ІII; 9—клас¬
са А-І; 35,2—
181,2
1,2X12
класса В-І;
ПСЖАт-Ѵ-4-1
200
96
закладные
изделия 15,6
159,2
1,2X12
223
Продолжение табл. 1.169
Продолжение табл. 1.169
СО
>1
Расход стали, кг
о.
ti
Марка панели
к ^
X
® К S
S°fe
к
со
S
0J со
со СХ
ь >»
Л ^
ненапрягае¬
мая арматура
и закладные
о
X
о
Я и
■■X .
|ь
СХ со
Е S
изделия
5 ш со
X DQ X
со сх
Я СО
\о 9
О У
ПСЖАт-ѴІ-4-1
200
76
139,2
1,2X12
ПСЖП-4-1
3, 4 класса
А-І 11; 9-—клас¬
79,8
230
са А-І; 35,2—
143
1,2X12
класса В-І;
ПСЖВ-4-1
230
64,8
закладные
изделия 15,6
128
1,2X12
Рядовые панели, Марка бетона М 300,
расход 1,49 мг
ПСЖА-1-1
1,8X12
ПСЖА-1-2
1,8X12
ПСЖА-1-3
1,8X12
ПСЖА-ІѴ-1-1
1,8X12
ПСЖА-ІѴ-1-2
1,8X12
ПСЖА-ІѴ-1-3
1,8X12
ПСЖАт-Ѵ-1-1
1,8X12
ПСЖАт-Ѵ-1-2
1,8X12
ПСЖАт-Ѵ-1-3
1,8X12
ПСЖАт-ѴМ-1
1,8X12
ПСЖАт-ѴІ-1-2
1,8X12
ПСЖАт-ѴІ -1-3
1,8X12
ПСЖП-1-1
1,8X12
ПСЖП-1-2
1,8X12
ПСЖВ-1-1
1,8X12
ПСЖВ-1-2
1,8X12
ПСЖВ-1-3
1,8X12
40
58
60
76
90
96
55
58
75
76
90
96
40
42,4
70
58
5,2 класса
90
76
А-Ш; 47,9
класса В-І;
закладные
30
29,6
изделия 9,6
60
42,4
90
58
65
34
90
53,2
45
32,4
65
39,6
90
46,8
120.7
138.7
158.7
120.7
138.7
158.7
105.1
120.7
138.7
92,3
105.1
120.7
96,'7
115,9
95.1
102,3
109,5
Панели-перемычки. Марка бетона М 400,
расход 1,49 мъ
ПСЖА-4-1
200
.177
5,2 класса
А-І 11; 9 клас¬
248,5
1,8X12
са А-І; 41,7
ПСЖА-ІѴ-4-1
170
118
класса В-І;
189,5
1,8X12
закладные
изделия 15,6
Марка панели
К X.
со я “
X = О
s X Ь
н 2 х
со DQ
s о я
СѴ СХ X
о Н Л
° <и
X со а
ПСЖАт-Ѵ-4-1
1,8X12
ПСЖАт-ѴІ-4-1
1,8X12
ПСЖП-4-1
1,8X12
ПСЖВ-4-1
1,8X12
Расход стали, кг
к
со
S
<Ѵ (Q
ненапрягае-
со СХ
мая арматура
5 ь
іи закладные
СХ со
С S
изделия
2 о.
X со
15
о 5
170
170
150
150
96
76
79,8
72
5,2 класса
А -111; 9 клас¬
са А-І; 41,7
класса В-І;
закладные
изделия 15,6
167.5
147,5'
151,3
143.5
Рядовые панели. Марка бетона М 300,
расход 1,79 м3
ПСЖА-1-1
2,4X12
ПСЖА-1-2
2,4X12
ПСЖА-ІѴ-1-1
2,4X12
ПСЖА-ІѴ-1-2
2,4X12
ПСЖАт-Ѵ-1-1
2,4X12
ПСЖАт-Ѵ-1 -2
2,4X12
ПСЖАт-Ѵ-1-3
2,4X12
ПСЖАТ-ѴМ-1
2,4X12
ПСЖАт-ѴІ-1-2
2,4X12
ПСЖАт-ѴІ-1-3
2,4X12
ПСЖП-1-1
2,4X12
ПСЖП-1-2
2,4X12
ПСЖВ-1-1
2,4X12
ПСЖВ-1-2
2,4X12
Панели-пер
ПСЖА-4-1
2,4X12
ПСЖА-ІѴ-4-1
2,4X12
ПСЖАт-Ѵ-4-1
2,4X12
ПСЖ Ат-ѴІ-4-1
2,4X12
ПСЖП-4-1
2,4X12
ПСЖВ-4-1
2,4X12
50
76
147,8
90
118
189,8
45
58
129,8
60
76
147,8
35
42,4
114,2
55
58
129,8
75
76
7,2 класса
А-ІІІ; 55 клас¬
са В-І;
147,8
50
42,4
закладные
изделия 9,6
114,2
70
58
129,8
90
76
147,8
50
34
105,8
75
53,2
125
55
39,6
111,4
90
64,8
125,8
змычки.
Марка бетона М 400,
расход 1,79
мъ
150
177
257,6
140
118
7,2 класса
198,6
140
96
А-ІІІ; 9 клас¬
са А-І; 48,8
класса В-І;
176,6
140
76
закладные
изделия 15,6
156,6
120
79,8
160,4
120
72
152,6
224
Рис. 1.178. Крепление панелей
длиной 12 м к каркасу
1 — детали крепления (С125Х
Х16); 2 — закладные детали в
панели; 3 — закладные детали в
колонне
1-1
Рис. 1.179. Стальные консоли для опирания па¬
нелей длиной 12 м
РК — у рядовых
осей; ТК — у
швов
температурных
нята не более 16 м, а для последующих
ярусов — не более 7,2 м.
Цокольная часть стен, как правило,
должна .выполняться из панелей высотой
ТД~м с обязательным опиранием их на
фундаментные балки. Последние принима¬
ются по серии КЭ-01-53. Высота глухого
участка стены, опирающегося на фунда¬
ментную балку, не должна превышать
16 м.
Углы зданий решаются с помощью
угловых блоков. Сортамент блоков приве¬
ден в табл. 1.170. Панели крепят к каркасу
здания с помощью двух коротышей из
уголков, привариваемых к закладным де¬
талям в панелях и несущих конструкциях;
при стальных несущих конструкциях —
непосредственно к ним (рис. 1.178).
Панели, располагаемые над оконными
проемами, устанавливают на стальные
опорные консоли (рис. 1.179), приваривае¬
мые к закладным деталям в железобетон¬
ных колоннах (либо непосредственно к
стальным колоннам). Опорные консоли
должны предусматриваться „ также и на
глухих участках стен во избежание '.разруѴ.
""Тігсния—панелей,от веса' вышележащего
^участка стены.
Толщина горизонтальных швов приня¬
та 15 мм, вертикальных 30 мм. Для запол-
Та блица 1.170. Сортамент железобетонных угловых блоков для стен неотапливаемых зданий
с шагом колонн 12 м
S
S
Расход стали, кг
Scкнз и номинальные размеры, мм
Высота
блока,
Марка
блока
Расход
бетона,
арматурные
изделия
класса В-1
зак¬
ладные
детали
всего
Назначение блока
□I
\
1185
Б1
0,11
0,6
1,2
Для углов здания
с нулевой привяз¬
кой продольной
стены
1785
Б2
0,16
0,8
0,6
1,4
г' А 1
2385
БЗ
0,21
1,1
1,7
СП
W \
1185
Б4
0,2
0,8
1,4
Для углов здания
с привязкой про¬
дольной стены 250
L h А
1785
Б5
0,29
1.1
0,6
1,7
г *
2385
Б6
0,39
1,4
2
СП
\зоо\
1185
Б7
0,28
1
4,2
1 л 1
Б8
Б9
1,4
1,8
Для углов здания
с привязкой про¬
дольной стены 500
* л
1785
2385
0,43
0,57
3,2
4,6
5
Примечания: 1. Марка бетона блоков М 200.
2. Масса панелей получается умножением объемной массы материала (2500 кггм5) на объем бетона.
15-751
225
нения швов между панелями рекомендует¬
ся применять упругие синтетические про¬
кладки (пороизол, пенополиуретан, пено¬
пласт, гернит и др.) с фиксацией толщины
шва жесткими прокладками (из асбестоце¬
мента, керамических плиток и др.). Запол¬
нение шва цементным раствором допуска¬
ется в виде исключения.
Панели могут применяться в зданиях
с слабо- и среднеагрессивной степенью
воздействия среды при условии следующих
конструктивных изменений: толщина полки
панели должна быть увеличена с 30 до
40 мм с соответствующим увеличением об¬
щей высоты плиты и расхода бетона; за¬
щитный слой сетки в полке должен быть
увеличен до 15 мм; диаметр арматуры ар¬
матурных сеток должен быть увеличен с
3 до 4 мм. При этом плотность бетона и
меры антикоррозионной защиты должны
приниматься в соответствии с требования¬
ми норм.
В дополнение к рабочим чертежам па¬
нелей из тяжелого бетона серии СТ-02-
19/68 в рабочих четежах серии 1.432-10
(вып. 1 ) приведены рабочие чертежи па¬
нелей из бетонов на пористых заполните¬
лях с сохранением опалубочных размеров
панелей и армирования.
Раздел 2
ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИИ
ГЛАВА 2.1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
ТИПОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ
(инж.
Б. М. Чконйя\, канд. техн. наук
А. Н. Королев)
2.1.1. Общие сведения
Номенклатура типовых железобетон¬
ных конструкций включает элементы кар¬
каса и перекрытий многоэтажных про¬
мышленных зданий массового назначения,
отвечающих следующим условиям: объем¬
но-планировочные параметры приняты уни¬
фицированными; эксплуатационные на¬
грузки на перекрытия находятся в преде¬
лах унифицированных значений; комплекс
конструкций многоэтажных зданий разра¬
ботан для эксплуатационных (полезных)
нормативных нагрузок на перекрытия в пре¬
делах от 500 до 3000 кгс/см2. Для раз¬
личных серий конструкций и габаритных
схем принят диапазон нагрузок из указан¬
ных пределов, определяющийся видом пе¬
рекрытия, этажностью, размером пролета,
ветровым районом.
Типовые конструкции разработаны для
многоэтажных зданий с балочными и без¬
балочными перекрытиями.
Балочные перекрытия запроектирова¬
ны двух типов. Перекрытия типа 1 пред¬
назначены для зданий, в которых обору¬
дование устанавливается на плиты пере¬
крытий, укладываемые на полки ригелей
(рис. 2.1). Перекрытия типа 2 разработа¬
ны для зданий, в которых должно уста¬
навливаться «провисающее» оборудование,
т. е. проходящее через проемы в перекры¬
тиях и опирающееся на балки, окаймляю¬
щие эти проемы. В этой конструкции бал¬
ки и плиты укладываются по верху ригелей
(рис. 2.2). Область применения перекры¬
тий типов 1 и 2 в габаритных схемах ука¬
зана ниже.
Конструкции с балочными перекрыти¬
ями, запроектированные в сериях 1.420-12
и 1.420-6, предназначены для строительст¬
ва в несейсмических районах, а запроекти¬
рованные в серии ИИС-20, — для строи¬
тельства в районах с сейсмичностью 7—
9 бал.
Конструкции с безбалочными перекры¬
тиями запроектированы в серии 1.420-1.14
и предназначены для строительства в райо¬
нах несейсмических или с сейсмичностью
до 6 бал.
Особенности применения типовых кон¬
струкций в условиях агрессивной среды, а
также пределы огнестойкости элементов
каркасов и перекрытий указаны в главах
2.2 и 2.3.
Для многоэтажных зданий, каркасы
которых запроектированы рамными, дол¬
жна быть обеспечена равномерность оса¬
док основания. При проектировании зда¬
ний на просадочных грунтах должны со¬
блюдаться соответствующие требования
СНиП.
Стены многоэтажных зданий с балоч¬
ными конструкциями перекрытий должны
*ис. 2.2. Опирание ребристых
плит при перекрытиях типа 2
Рис. 2.1. Опирание плит при пе¬
рекрытиях типа 1
а — при конструкциях серии
1.420-12; б, в—при конструкци¬
ях серии 1.420-6; 1 — ребристые
алиты; 2 — многопустотные па¬
нели
15*
227
разрабатываться в проектах конкретных
объектов из типовых стеновых панелей с
использованием типовых деталей крепле¬
ния панелей к каркасу зданий.
Стены зданий с безбалочными пере¬
крытиями также должны проектироваться
из типовых панелей, при этом навеска стен
из панелей, имеющих горизонтальную раз¬
резку и ленточное остекление, должна
производиться на фахверковые стойки.
Для зданий холодильников и зданий
другого назначения с отрицательными тем¬
пературами рекомендуется применять са¬
монесущие стены из вертикальных желе¬
зобетонных панелей с эффективным утеп¬
лителем по серии 1.432-16.
Для всех указанных выше зданий воз¬
можно также применение самонесущих
стен из кирпичной кладки, если расчетная
сейсмичность не превышает 6 бал.
2.1.2. Унифицированные габаритные
схемы зданий
Типовые конструкции многоэтажных
производственных зданий с балочными пе¬
рекрытиями серии 1.420-12 разработаны
для схем зданий со следующими объемно¬
планировочными параметрами:
с сеткой колонн 6X6 или 9X6 м, двух-
пролетные, трех- и четырехэтажные, а при
трех — десяти пролетах число этажей от
трех до пяти. Высоты всех этажей равны
3,6; 4,8 и 6 м. Предусмотрено также соче¬
тание высот: первого этажа 6 м и осталь¬
ных этажей 4,8 м или первого этажа 7,2 м
и остальных — 6 м (последнее только при
трех пролетах и более);
с сеткой колонн 9X6 м, двухпролет¬
ные, трехпролетные и с большим числом
пролетов, трех- и четырехэтажные. Высоты
всех этажей равны 3,6 м или 4,8 м, или
6 м. Предусмотрено также сочетание вы¬
сот: первого этажа 6 м и остальных эта¬
жей 4,8 м или первого этажа 7,2 м и ос¬
тальных — 6 м.
Конструкции серии 1.420-12 разрабо¬
таны, кроме того, для зданий со следую¬
щими параметрами:
с сеткой колонн 6X6 м, трехпролегные
во всех этажах, кроме верхнего однолро-
летного шириной 18 м, оборудованного
мостовым краном грузоподъемностью 10 т
или подвесным транспортом. Число этажей
3—5. Высота верхнего этажа: при мосто¬
вом кране 10,8 м, а при подвесном транс¬
порте 7,2 м, остальных этажей 4,8 или
6 м;
с сеткой колонн 9X6 м, двухпролет¬
ные во всех этажах, кроме верхнего одио-
пролетного шириной 18 м, оборудованного
подвесным транспортом. Число этажей 3
и 4; высота этажей: верхнего 7,2, осталь¬
ных 4,8 или 6 м.
Типовые конструкции многоэтажных
производственных зданий с сеткой колонн
12X6 м серии 1.420-6 разработаны для
габаритных схем со следующими парамет¬
рами: число пролетов 2—5, число этажей
3—5, высота этажей 4,8 или 6 м. Преду¬
смотрено, кроме того, сочетание высоты
первого этажа 6 м и остальных этажей
4,8 м, а также высота первого этажа 7,2 м
и остальных — 6 м (последнее только для
трех- и четырехэтажных зданий).
Высоты всех этажей, кроме верхних,
приняты равными расстоянию между по¬
верхностями полов смежных этажей. Для
верхнего этажа высота принята равной
расстоянию от чистого пола до верха
утеплителя покрытия (принятого условной
толщины 100 мм).
Для зданий, имеющих верхний этаж
пролетом 18 м, высота верхнего этажа
принята равной расстоянию от чистого
пола до низа стропильной конструкции.
Конструкции с безбалочными пере¬
крытиями серии 1.420-1.14 разработаны
для зданий с сеткой колонн 6X6 м, с чис¬
лом пролетов 3—10 и числом этажей 3—
5. Предусмотрены, кроме того, подваль¬
ные этажи высотой 3,6 м в сочетании с
надземными этажами высотой 4,8 м. В бес-
подвальных зданиях могут быть высоты
этажей 4,8 или 6 м во всех этажах либо
6 м в первом или верхнем этаже, а в ос¬
тальных этажах 4,8 м.
Габаритные схемы зданий, отражаю¬
щие эти параметры, для конструкций с
балочными перекрытиями серии 1.420-12
приведены в табл. 2.1, серии 1.420-6 — в
табл. 2.2, а серии ИИС-20 — в табл. 2.3.
Таблица 2.1. Унифицированные габаритные схемы многоэтажных производственных зданий,
для которых разработаны конструкции серии 1.420-12, шифры схем
Схема
Шифр
Сетка колонн 6X6 м
=f=
±
. 6x2
2-6-3 (36)* 2-6-4 (36)*
2-6-3 (48) 2-6-4 (48)
2-6-3 (60) 2-6-4 (60)
2-6-3 (60, 48) 2-6-4 (60, 48)
1
К
л-6-3 (36)* л-6-4 (36)* л-6-5 (36)*
л-6-3 (48) л-6-4 (48) л-6-5 (48)
л-6-3 (60) л-6-4 (60) л-6-5 (60)
л-6-3 (60, 48) л-6-4 (60, 48) л-6-5 (60, 48)
л-6-3 ( 72 , 60) л-6-4 (72, 60) л-6-5 (72, 60)
г т и 1
6*п
228
Продолжение табл. 2.1
Схема
Шифр
1 '
г
L 1 J
Г Т Ί
L
6*2 1
^
L 1 J
L .
\
.
3-6-3 (48, 48, 72)
3-6.3 (60, 60* 72)
3-6-4 (48, 48, 72)
3-6-4 (60, 60, 72)
3-6-5 (48, 48, 72)
3-6-5 (60, 60‘ 72)
Сетка колонн 6X6 м
3-6-3 (48, 48, 108)**
3-6-3 (60. 60, 108)**
3-6-4 (48, 48,- 108)**
3-6-4 (60, 60, 108)**
3-6-5 (48, 48, 108)**
3-6-5 (60, 60, 108)**
Сетка колонн 9X6 м
±
9*2
2-9-3 (36)* 2-9-4 (36)*
2-9-3 (48)* 2-9-4 (48)*
2-9-3 (60)* 2-9-4 (60)*
2-9-3 (60, 48)* 2-9-4 (60, 48)*
2-9-3 (72, 60)* 2-9-4 (72, 60)*
ЕЁЁ
. 3*п
я-9-3 (36)* /г-9-4 (36)*
я-9-3 (48)* /г-9-4 (48)*
/z-9-З (60)* /г-9-4 (60)*
/г-9-3 (60, 48)* п-9-4 (60, 48)*
п-9-3 (72, 60)* я-9-4 (72, 60)*
Сетка колонн 9X6 м
1 1
L . .
, 9*2
> ’
2-9-3 (48 , 48,- 72)* 2-9-4 (48, 48, 72)*
2-9-3 (60, 60, 72)* 2-9-4 (60, 60, 72)*
Примечание. В шифрах схем первая цифра обозначает число пролетов, вторая — размер
пролетов, м, третья — число этажей; число в скобках означает высоту этажей, дм; при двух чис¬
лах в скобках первое означает высоту нижнего этажа, второе — высоту последующих этажей; при
трех числах первое означает высоту нижнего этажа, второе — средних этажей, третье — верхнего
этажа. Для схем, отмеченных звездочкой, перекрытия приняты только типа 1, а отмеченные двумя
звездочками — только типа 2. Для остальных схем приняты перекрытия типов 1 и 2.
Таблица 2.2. Унифицированные габаритные схемы многоэтажных производственных зданий,
для которых разработаны конструкции серии 1.420-6, шифры схем
Схема
Шифр
Сетка колонн 12X6 м
J
ΓΊ
L ;
. 12*2
2-12-3 (48)
2-12-3 (60)
2-12-3 (60, 48)
2-12*3 (72, 60)
2-12-4 (48)
2-12-4 (60)
2-12-4 (60, 48)
2-12-4 (72, 60)
2-12-5 (48)
2-12-5 (60)
2-12-5 (60, 48)
2-12-5 (60, 48)
Сетка колонн 12X6 м
12*П
п-12-3 (48)
/г-12-3 (60)
гс-12-3 (60, 48)
п-12-3 (72, 60)
я-12-4 (48)
/г-12-4 (60)
/г-12-4 (60. 48)
/г-12-4 (72. 60)
/г-12-5 (48)
/г-12-5 (60)
/г-12-5 (60, 48)
гг-12-5 (60 , 48)
Примечание. В шифрах схем первая цифра обозначает число пролетов, вторая — размер про¬
лета, м, третья — число этажей; число в скобках означает высоту этажей, дм; при двух числах в
скобках первое означает высоту нижнего этажа, второе — высоту последующих этажей. Перекры¬
тия только типа 1.
229
Таблица 2.3. Унифицированные габаритные схемы многоэтажных производственных зданий,
для которых разработаны конструкции серии ИИС-20, шифры схем
Схема
Шифр
Сетка колонн 6X6 м
2-6-3 (36)*
2-6-3 (48)
2-6-3 (60)
2-6-3 (60, 48)
2*6-4 (36)*
2-6-4 (48)
2-6-4 (60)
2-6-4 (60, 48)
н
іЩ
6*п
п
п
п
п
п
-6-3 (36)*
-6-3 (48)
-6-3 (60)
-6-3 (60, 48)
-6-3 (72, 60)
/г-6-4 (36)*
/г-6-4 (48)
/г-6-4 (60)
/г-6-4 (60, 48)
/г-6-4 (72, 60)
/г-6-5 (36)*
/г-6-5 (48)
/г-6-5 (60)
/г-6-5 (60, 48)
/г-6-5 (72, 60)
Сетка колонн 9X6 м
ϊ
f
2-9-3 (36)*
2-9-3 (48)
2-9-3 (60)
2-9-3 (60, 48)
2-9-3 (72, 60)
2-9-4 (36)*
2-9-4 (48)
2-9-4 (60)
2-9-4 (60, 48)
2-9-4 (72. 60)
тг:
9*п
п-9-3 (36)*
п-9-3 (48)
/г-9-3 (60)
/г-9-3 (60, 48)
/г-9-3 (72, 60)
/г-9-4 (36)*
/г-9-4 (48)
/г-9-4 (60)
п-9-4 (60, 48)
/г-9-4 (72, 60)
Примечание. Для схем, помеченных звездочкой, разработаны только перекрытия типа 1, а
для схем, не помеченных звездочкой, — перекрытия типов 1 и 2.
В этих таблицах указаны также области
применения перекрытий типов 1 и 2.
Для конструкций с безбалочными пе¬
рекрытиями серии 1.420-1.14 габаритные
схемы, совмещенные с маркировочными
схемами конструкций, приведены в гл. 2.3.
Выбор габаритных схем при проекти¬
ровании конкретных объектов должен про¬
изводиться с учетом указанных в главах
2.2 и 2.3 нагрузок, на которые рассчитаны
конструкции соответствующих серий.
При индивидуальном проектировании
допускаются отступления от унифициро¬
ванных габаритных схем в случаях, когда
по технологическим требованиям строи¬
тельные параметры зданий (число этажей,
нагрузки на перекрытия и др.) превышают
предельные значения, принятые в этих
схемах. В таких случаях проекты следует
разрабатывать с учетом максимально воз¬
можного использования элементов типовых
конструкций.
2.1.3. Унификация привязок конструкций
к разбивочным осям зданий
В зданиях с балочными перекрытиями
геометрические оси колонн внутренних ря¬
дов, кроме находящихся у поперечных
температурных швов зданий, должны сов¬
падать с поперечными и продольными раз¬
бивочными осями. Колонны крайних про¬
дольных рядов должны иметь аналогич¬
ную привязку к поперечным разбивочным
осям, а наружные грани этих колонн дол¬
жны совпадать с продольными разбивоч»
ными осями. Эти привязки показаны на
рис. 2.3.
Поперечные температурные швы зда¬
ний решены с использованием установки
парных колонн с расстоянием между их
осями 1000 мм. Оси парных колонн могут
совпадать с поперечными разбивочными
осями (рис. 2.4) либо могут быть смещены
на 500 мм (рис. 2.5).
Привязка внутренней грани продоль¬
ных стен к продольным разбивочным осям
принимается равной 30 мм, а привязка
внутренней грани торцовых стен к попереч¬
ным разбивочным осям принимается рав¬
ной 230 мм.
В зданиях с безбалочными перекры¬
тиями геометрические оси всех колонн
совпадают с поперечными и продольными
разбивочными осями. Расстояние между
осями парных колонн у температурных
швов 3020 мм.
Привязка внутренней грани продоль¬
ной стены принимается в конкретном про¬
екте 620 или 1510 мм (исходя из двух
возможных вариантов габаритов капите¬
лей), а привязки торцовой стены
1510 мм (см. гл. 2.3).
230
Рис. 2.3. Фрагмент плана у торцовой стены
1 — торцовая стена; 2 — продольная стена
\
||і г
1
г
1 Г
L
) н
□ "П
[
1
П / ... [
г
1
41
г
J іі ц
h І
1
с=з
1 9000
1 12000 ,
У ’
6000
✓
-1000 6000
О ' оо о
Рис. 2.4. Фрагмент плана у поперечного темпера¬
турного шва, оси колонн совпадают с поперечны¬
ми разбивочными осями
1 — продольная стена; 2 — температурный шов
Рис. 2.5. Фрагмент плана у поперечного темпера¬
турного шва, оси колонн смещены с поперечной
разбивочной оси
1 — продольная стена; 2 — температурный шов
ГЛАВА 2.2. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
С БАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ
(канд. техн. наук Г. В. Выжигин,
инженеры
Б. М. Чкония\г М. С. Шорина,
Л. С. Ямпольский, Я. В. Селиверстова)
2.2.1. Общие сведения
При проектировании производственных
зданий с балочными перекрытиями должны
применяться типовые сборные железобе¬
тонные конструкции серии 1.420-12 для
сеток колонн 6X6 и 9X6 м и серии
1.420-6 для сетки колонн 12X6 м, разра¬
ботанные применительно к унифицирован¬
ным габаритным схемам, приведенным в
гл. 2.1. Эти серии разработаны как допол¬
нение к серии ИИ-20/70.
Конструкции перекрытий зданий с сет¬
кой колонн 6X6 м рассчитаны на времен¬
ные длительные нагрузки 1000, 1500, 2000
и 2500 кгс/м2; зданий с сеткой колонн 9Х
Х6 м — на нагрузки 500, 1000, 1500 кгс/м2;
зданий с сеткой колонн 12X6 м — на на¬
грузки— 500, 750, 1000 кгс/м2.
В серии 1.420-13 разработан также до¬
полнительный сортамент марок железобе¬
тонных изделий: колонн и ригелей, позво¬
ляющий решать здания: с сеткой колонн
6X6 м, высотой до 10 этажей включитель¬
но; с сеткой колонн 9X6 м, высотой до
8 этажей включительно; с сеткой колонн
12X6 м, высотой до 6 этажей включи¬
тельно. Для зданий с сеткой колонн 6X6 м
разработаны ригели под нагрузку
3000 кгс/м2, а для зданий с сеткой колонн
9X6 м — ригели под нагрузку 2000 кгс/м2.
Разработаны также марки плит под мест¬
ные нагрузки на перекрытия: 3000, 3500 и
4000 кгс/м2.
Для зданий с сеткой колонн 6X6 м
предусмотрены два варианта решения пе¬
рекрытий: с опиранием ребристых плит на
полки ригелей (перекрытия типа 1) и с
опиранием плит на ригели прямоугольного
сечения (перекрытия типа 2); для зданий
с высотами этажей 3,6 м применяются пе¬
рекрытия типа 1 (здания с мостовым кра¬
ном, в верхнем этаже решены только с
перекрытиями типа 2). Здания с сетками
колонн 9X6 и 12X6 м запроектированы с
перекрытиями типа 1.
На рис. 2.6—2.9 приведены примеры
решения разрезов здания с перекрытиями
типов 1 и 2. Привязка колонн поперечных
рам у деформационных швов зданий с
одинаковой сеткой колонн во всех этажах
принята в двух вариантах: с осевой при¬
вязкой колонн к поперечным разбивочным
осям, с применением вставок, равных
1000 мм, и без вставок со смещением гео¬
метрических осей колонн с поперечной раз¬
бивочной оси на 500 мм внутрь деформа¬
ционного блока.
Привязка колонн у деформационных
швов зданий с укрупненной сеткой колонн
верхнего этажа принята со смещением
геометрических осей колонн, с поперечной
разбивочной оси на 500 мм внутрь дефор¬
мационного блока.
Расстояния между продольными или
поперечными деформационными швами
должны приниматься по СНиП П-21-75.
Здания с одинаковой сеткой колонн во
всех этажах решены с бесчердачным плос¬
ким покрытием из плит многоэтажных или
одноэтажных зданий. Покрытия в зданиях
с укрупненной сеткой колонн верхнего
этажа решены со скатной кровлей уклоном
Vі2 с использованием стропильных балок
по серии 1.462-3 и плит покрытия серии
1.465-7, вып. 0-5. Конструкции рассчитаны
для применения в районах с сейсмичностью
до 6 бал.
Железобетонные колонны, ригели, пли¬
ты, главные балки под горизонтальные
аппараты, лестничные марши и площадки
запроектированы с толщиной защитных
слоев бетона для арматуры в соответствии
с требованиями норм к конструкциям, при-
231
moo
10,100
1
цЩ
CS,
Cs
г-О
У
9,600
Ψ ...
к
J
CS
•Ό
)
омо
т
)
/
1
J
±0,000
гі
±0.000
/
6000
.6000
9000
9000
О О
Рис. 2.6. Пример
продольного и
поперечного раз¬
резов зданий с
пролетами 6 и
9 м с перекрыти¬
ями типа 1 при
решении темпера¬
турного шва со
вставкой
п. 700 10.7О О
Рис. 2.7. Пример
продольного и
поперечного раз¬
резов зданий с
пролетом 12 м при
решении темпера¬
турного шва без
вставки и со
вставкой
Рис. 2.8. Пример
продольного и по¬
перечного разре¬
зов зданий с про¬
летом 12 м, с пе¬
рекрытиями из
многопустотных
панелей при ре¬
шении темпера¬
турного шва без
вставки и со
вставкой
меняемым в слабо- и среднеагрессивной
газообразной среде. Здания, выполняемые
в серии 1.420-6, в случае применения для
перекрытий многопустотных панелей не
могут использоваться при воздействии сла¬
бо- и среднеагрессивной газовой среды.
При применении конструкций в усло¬
виях слабо- и среднеагрессивной газовой
232
среды необходимо выбирать марки конст¬
рукций в соответствии с указаниями к ра¬
бочим чертежам, приведенным в альбомах
серии 1.420-12, вып. 0-1, 0-2, 0-3 и серии
1.420-6, вып. 0-1. В колоннах, продольных
ригелях, главных балках под горизонталь¬
ные аппараты, лестничных маршах и пло¬
щадках ширина раскрытия трещин не пре-
Рис. 2.9. Пример
продольного и по¬
перечного разре¬
зов зданий с про¬
летом 6 м, с пе¬
рекрытиями типа
2 при решении
температурного
шва без вставки
и со вставкой
вышает 0,2 мм, что удовлетворяет требо¬
ваниям норм к конструкциям, применяе¬
мым в среднеагрессивной газовой среде.
2.2.2. Конструктивное решение каркаса
Пространственный каркас зданий ре¬
шен по комбинированной схеме, представ¬
ляющей собой сочетание рамной системы
в поперечном направлении и связевой в
продольном направлении, при этом связе-
вая система решается с применением сталь¬
ных связей или однопролетных рам.
Прочность и устойчивость каркаса в
поперечном направлении обеспечивается
6 Ц.
о
Рис. 2.10. Стык ригеля с крайней колонной для
сетки колонн 12X6 м
/—швы ванной сварки выпусков арматуры; 2 —
спаренные выпуски ригеля; 3 — хомуты; 4 — бетон
замоноличивания; 5 — монтажный сварной шов;
6 — колонна; 7 — ригель
поперечными рамами, образованными сбор¬
ными железобетонными колоннами и риге¬
лями. Узлы сопряжений элементов решены
жесткими, за исключением узлов сопря¬
жений стропильной конструкции с колон¬
нами при покрытии с применением типо¬
вых плит одноэтажных зданий (как для
каркасов с одинаковой сеткой колонн во
всех этажах, так и при укрупненной сетке
колонн верхнего этажа 18X6 м), которые
приняты шарнирными.
Жесткое сопряжение ригеля с колон¬
ной осуществляется при помощи ванной
сварки выпусков арматуры из колонны и
ригеля, сварки закладных деталей ригеля
и консоли колонны и последующего замо¬
ноличивания стыка (рис. 2.10—2.12).
Стыки колонн запроектированы жест¬
кими и осуществляются соединением вы¬
пусков продольных стержней колонн ван¬
ной сваркой встык и последующим замо-
ноличиванием стыка (рис. 2.13). Прочность
и устойчивость каркаса в продольном на-
Рис. 2.11. Стык ригеля с крайней колонной (пе¬
рекрытие типа 2) (по рис. 3.10)
1 — бетон замоноличивания; 2— швы ванной свар¬
ки выпусков арматуры; 3 — ригель; 4 — колонна;
5 — монтажный сварной шов
233
2
а
Η
δ\
2-2
О
7
Стык колонны
Рис. 2.12.
Стык ригеля
со средней ко¬
лонной для
сеток колонн
6X6 и 9X6 м
(перекрытия
типа 1)
1 — швы ван¬
ной сварки
выпусков ар¬
матуры; 2 —
бетон замоно-
пичивания; 3—
арматурные
вставки; 4 —
колонны; 5 —
ригель; 6 —
монтажный
сварной шов
Рис. 2.13.
Стык колонны
1 — выпуски
арматуры ко¬
лонны; 2—рих-
товочная пла¬
стинка (при
зазоре между
колоннами
s^200 мм ис¬
ключается);
3 — листовая
прокладка;
4 — хомут; 5—
арматурные
сетки; 6 — за-
чеканка жест¬
ким раство¬
ром; 7—бетон
замоноличи-
вания; S'-
монтажные
швы
правлении решена в двух конструктивных
схемах.
По одной схеме продольная устойчи¬
вость каркаса в период монтажа и экс¬
плуатации обеспечивается постановкой вер¬
тикальных стальных связей по колоннам.
В зданиях с одинаковой сеткой колонн
связи устанавливаются в одном шаге меж¬
ду колоннами посередине каждого дефор¬
мационного блока во всех этажах, кроме
верхнего. Связи устанавливаются либо по
каждому продольному ряду колонн, либо
t
ffiHPfirir
Рис. 2.14. Схе¬
мы разрежен¬
ного располо¬
жения связей
в плане зда¬
ний при раз¬
личном числе
пролетов
а — для сеток
6X6 и 9X6 м;
б — для сетки
12X6 м; 1 —
цифровые оси;
2 ■— связи
разреженно: через один ряд колонн или
более (рис. 2.14).
В зданиях с укрупненной сеткой колони
верхнего этажа связи устанавливаются во
всех этажах, включая верхний этаж.
По Другой схеме продольная устойчи¬
вость каркаса с одинаковой сеткой колонн
во всех этажах в период эксплуатации и
монтажа обеспечивается однопролетными
рамами, образуемыми железобетонными
колоннами и продольными ригелями, жест¬
ко соединенными с колоннами. Продоль¬
ные ригели устанавливаются в уровне ри¬
гелей поперечных рам.
Продольные рамы устраиваются во
всех деформационных блоках по каждому
внутреннему ряду колонн: число однопро¬
летных рам в ряду определяется в зави¬
симости от действующих вдоль здания го¬
ризонтальных сил. Если рам несколько, то
пх размещают симметрично относительно
середины температурного блока. Макси¬
мальное число однопролетных рам в ряду
принято равным трем.
Стык ригеля продольной рамы с ко¬
лонной осуществляется ванной сваркой
выпусков арматуры колонн и ригеля, свар¬
кой закладных деталей ригеля и колонны
и последующим замоноличиванием.
Вариант конструктивного решения про¬
дольного каркаса выбирают при проекти¬
ровании конкретных объектов в зависимо¬
сти от требований, предъявляемых техно¬
логией производства и организацией ин¬
терьера помещений.
Смещение каркаса в уровне покрытия
в случае обеспечения продольной устойчи¬
вости с помощью вертикальных связей не
превышает 1/1000 Я, а в случае примене¬
ния продольных однопролетных рам 1/750 Я,
где Я — высота от верха фундамента до
покрытия верхнего этажа.
При применении в покрытии типовых
плит одноэтажных зданий для четырех- и
234
Таблица 2.4. Конструктивные решения, обеспечивающие продольную устойчивость зданий
Сетка колонн 6X6 м
Высота этажа, м
Число этажей
Нормативная нагрузка на перекрытия, кгс/м2 (ветровой район)
Постановка связей
по каждому ряду
колонн
Разреженная
постановка связей
Устройство
продольных рам
3
__
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV)
3,6
4
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I—IV)
5
—
1000—2500 (I —IV) 1
1000—2500 (I—IV)
3
1
1000—2500 (1—IV)
1000—2500 (I—IV) I
1000—2500 (I—IV)
4,8
4
1000—2500 (I—IV)
1000-2500 (1—IV) 1
1000—2500 (I—IV)
5
1000—2000 (I—IV)
1000—1500 (1—IV) 1
1000—2000 (I —IV)
3
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I—IV)
6; 4,8
4
1000- 2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I—IV)
5
1000—2000 (I—IV)
1000—1500 (I—IV) 1
1000—2000 (I—IV)
3
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I—IV)
6
4
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I —IV)
5
1000—2000 (I—IV)
1000—1500 (I—IV)
2000 (I—II)
1000 (I—IV>
1500 (I)
3
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (1 —IV)
7,2; 6
4
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
1000—2500 (I—b )
5
1000—2000 (I—III)
1000—1500 (I—IV)
2000 (I)
1000 (I—IV)
1500 (P
3
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (1—IV) 1
1
4,8; 4,8; 7,2
6,6; 7,2
4
1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
5
1000—2000 (I—IV)
1000—2000 (I—IV) 1
—
3
1
1000—2500 (I—IV)
1000—-2500 (I—IV) 1
4,8; 4,8; 10,8
6; 6; 10,8
4
1
1 1000—2500 (I—IV)
1000—2500 (I—IV) 1
—
5
1 1000—2000 (I—IV)
1000—2000 (I—IV) 1
Сетка колонн 9X6
M
3,6
3
І
500—1500 (I—IV) 1
1 500—1500 (I—IV)
4
1
1
500—1000 (1—IV) 1
500—1500 (I—IV)
4,8
3
1 500—1500 (I—IV)
500- 1500 (I—IV)
1 500—1500 (I—IV'
4
1 500—1500 (I—IV)
500, 1000 (I—IV) 1
500, 1500 (I—IV)
6; 4,8
3
500—1500* (I—IV)
500—1500 (I—IV)
500—1500 (I—IV)
4
500—1500 (I—IV)
500, 1000 (I—IV)
500—1500 (I—IV)
6
3
500—1500 (I—IV)*
500—1500 (I—IV)*
500—1500 (I—IV)*
4
500—1500 (I—IV)*
500-1500 (I—IV)*
500-1500 (I—IV)*
7,2; 6
3
500—1500 (I—IV)*
500—1500 (I—IV)*
500—1500 (I—IV)*
4
500—1500 (I—IV)*
500—1000 (I—IV)*
1500 (I)
500—1500 (I- IV)*
4,8; 4,8; 7,2
3
500—1500 (I—IV)
500—1500 (I—IV)
-
4
500, 1000 (I—IV)
500, 1000 (I—IV)
6; 6; 7,2
3
500—1500 (I—IV)
500—1500 (I—IV)
-
4
500, 1000 (I—IV)
500, 1000 (I—IV)
-
235
Продолжение табл. 2.4
Конструктивные решения, обеспечивающие продольную устойчивость зданий
Сетка колонн 12X6 м
Высота этажа, м
Число этажей
Нормативная нагрузка на перекрытия, кгс/м
[2 (ветровой район)
Постановка связей
по каждому ряду
колонн
Разреженная
постановка связей
Устройство
продольных рам
О
500—1000 (I—IV)
500—1000 (I—IV),
750 (III)
500—1000 (I—IV)
4,8
4
500—1000 (I—)Ѵ)
500—750 (I—IV),
1000 (I—II)
500—750 (I—IV),
1000 (I—II)
5
(500—750) (I—IV)
500 (I—IV),
750 (I—II)
500 (I—IV),
750 (I—II)
3
500—1000 (I—IV)
500—1000 (I—IV)
500—1000 (I—IV),
750 (III)
σ>
00
4
500—1000 (I—IV)
500—750 (I—IV),
1000 (I—II)
500, 750 (I—IV),
1000 (I—II)
5
500, 750
(I—IV)
500 (I—IV)
750 (I—II)
500—750 (I—II),
500 (III—IV)
з
500—1000 (I -IV) 1
500-1000 (I—IV) 1
500-1000 (I—IV)
6
4
500—1000 (I—IV)
500—750 (I—IV),
1000 (I—II)
500, 750 (I—IV)
5
500 , 750 (I—IV)
500, 750 (I—IV),
1000 (I—И)
500, 750 (I—II),
1000 (III)
3
1 500—1000 (I—IV)
1 500—1000 (I—IV) 1
1
500—1000 (I—IV)
7,2; б
4
500—1000 (I—IV)
500 , 750 (I—IV),
1000 (I—II)
500, 750 (I)
6
1 1000- 3000 (IБ—ІІІБ)
1000—3000 (IБ—ІІІБ)
1000—3000 (ІБ—ШБ)
7
1000—2500 (IБ—ІІІБ)
1000—2500 (IБ—ІІІБ)
1000—2500 (ІБ—ШБ)
4,8
8
1000 -2000 (IБ—ІІІБ)
1000—2000 (IБ—ШБ)
1000—2000 (I Б—ШБ)
9
1 1000—1500 (IБ—ІІІБ)
—
—
10 1
1 1000 (IБ—ІІІБ)
—
—
6 1 1000—3000 (ІБ—III Б)
1000—3000 (ІБ—ІІІБ)
1000—3000 (ІБ—ІІІБ)
7 1
1000—2500 (IБ—ІІІБ)
1000—2500 (IБ—ШБ)
1000-2500 (I Б—ШБ)
6; 4,8
8 1 1000—2000 (ІБ—ІІІБ)
—
—
9 1 1000—1500 (IБ—ІІІБ)
—
—
ю 1
1000— (ІБ—ШБ)
—
—
б 1
1 1000—3000 (ІБ—ІІІБ)
1000—3000 (ІБ—ІІІБ)
1000—3000 (I—ІІІБ)
7 1
1 1000—2500 (ІБ—ШБ)
—
—
6
8 1 1000—2000 (ІБ- ІІІБ)
—
—
9 1
1000—1500 (IБ—ІІІБ)
—
—
10 1
1000 (IБ—ІІІБ)
—
—
6
1 1000—3000 (IБ—ІІІБ)
1000—3000 (I—ІІІБ)
1000—3000 (I—ІІІБ)
7 1
1000—2500 (ІБ—ІІІБ)
—
—
7,2; 6
, 8 1
1000—1500 (I Б—ІІІБ)
—
—
9 1
1 1000 (ІБ—ІІІБ)
—
—
10 1
1000 (IБ—ІІІБ)
—
—
Сетка колонн 9X6 м
5 1
500—2000 (ІБ—ІІІБ)
500—2000 (ІБ— ІІІБ)
500—2000 (IБ—ІІІБ)
4,8
6 1
1000—1500 (ІБ—ІІІБ)
1000—1500 (ІБ—ІІІБ)
1000—1500 (IБ—ІІІБ)
6; 4,8
7 1 500—1000 (IБ—ІІІБ)
500—1000 (IБ—ІІІБ)
500—100 (IБ—ШБ)
8 1
500—1000 (ІБ—ІІІБ)
500—1000 (ІБ—ІІІБ)
500—1000 (IБ—ШБ)
5 1 500—2000 (IБ—ШБ)
500—1500 (ІБ—ІІІБ)
500—1500 (IБ—ІІІБ)
6
6 1
500—2000 (IБ—ІІІБ)
500—1500 (ІБ—ІІІБ)
500—100 (IБ—ІІІБ)
7 1
1 500—1000 (IБ—ІІІБ)
—
—
5 1
1 500—2000 (IБ—ІІІБ)
500—1500 (IБ—ШБ)
500—1500 (ІБ—ШБ)
6; 7,2
e 1
500—1500 (IБ—ІІІБ)
500—1000 (ІБ—ШБ)
500—1000 (ІБ—ШБ)
7 1
1 500 (ІБ—ІІІБ)
-
-
* Для двухпролетных зданий при нагрузке на перекрытия 1500 кгс/м2 ветровая нагрузка ограничи¬
вается пределами I и II районов СССР по скоростному напору ветра.
236
Таблица 2.5. Данные для определения необходимого числа продольных рам
Здания из одного
температурного блока
Здания из двух и более
температурных блоков
Номер
схемы по
Район СССР
по скоростно¬
му напору
ветра
Нормативная
временная
длительная
нагрузка
Необходимое число продольных рам
ряду колонн при числе
в каждом внутреннем
пролетов
табл. 2.6
на перекрытие,
кгс/м2
5
4 и более
3
1 4 и более
Длина здания, м
Длина меньшего блока, м
36
42—60
36
42—60
36
42—60
зь
42—60
1
I, II
1000—2500
1
1
1
1
1
1
1
1
III, IV
1000—2500
2
2
2
2
1
1
1
1
I. π
1000—2500
1
1
1
1
1
1
1
1
’ 2
III
1000—2500
2
2
2
2
1 1
1
1
1
IV
1000—2500
2
2
2
2 1
1
1
1
1
I
1000—2500
1
1
1
1 1
1
1
1
1
II
1000 1
2
2
1
1 1
1
1
1
1
3
III. IV
1500—2500
1
1
1
1 1
1
1
1
1
1000—2500
2
2
2
2 1
1
1
1
1
4
I. II
1000—2500
1
1
1
I 1
1 1
1
1
1
III, IV
100—2500
2
2
2
2
1 1
1
1
1
I. II, in
1000—2500 1
1
1
1
1 f
1
1
1
1
IV
1000—2500
2
2
2
2
1
1
1
1
I, II
1000-2500 1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
6
III
1000—2500 1
2
2
1
1 1
1
1
1
1
IV
1000—2500 1
2
2
2
2 1
1
1
1
1
7
I, II 1
1000—2500 1
2
2
2
2 1
1
1
1
1
III. IV 1
1000—2500 1
—
3
—
3 1
2
2
2
‘2
Q
I. II 1
1000—2500 1
2
2
2
2 1
1
1
1
1
О
III, IV 1
1000—2500 [
-
3
—
з 1
2
2
2
2
I
1000, 1500 1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
2000 1
2
2
2
2 1
1
1
1
1
TT
1000, 1500 1
2
2
1
1 1
1
1
1
1
2000 1
—
2
—
2 1
2
2
2
2
9
TTT
1000, 1500 1
2
2
2
2 1
1
1
1
1
ill
2000 1
-
3
—
3 1
2
2
2
2
1000 1
2
2 1
2 1
2 1
2
2
1 1 1
IV
1500 1
—
2
—
2 1
2
2
1
1
2000 1
—
3
—
з 1
—
2
2
I
1000, 1500 1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
2000 1
2
2
2
2
1
1
1
1
II
1000, 1500 1
2
2
2
1
1
1
1
1
2000 1
—
2
—
2
2
2
2
2
10
III
1000, 1500 1
2
2
2
2
1
1
1
1
2000 1
3
з 1
2
2
2
2
1000 1
2
2
2
2 1
2
2
2
1
IV
1500 1
2
2 1
2
2
2
1
2000 1
3
3 1
,
2
2
11
I 1
1000—1500 1
—
3
—
3 1
2
2
2
2
II—IV
1 1000
1 -
3
—
3 1
'2
2
2
2
237
Продолжение табл. 2.5
Здания из одного
температурного блока
Здания из двух и более
температурных блоков
Номер
схемы по
Район СССР
по скорост¬
ному напору
ветра
Нормативная
временная
длительная
нагрузка на
Необходимое число продольных рам в каждом
внутреннем ряду колонн при числе пролетов
табл. 2.6
перекрытие,
кгс/м2
• 1
1 4 и более
3 1
1 4 и более
Длина здания, м
Длина меньшего блока, м
36
42—60
36
42—60
36
42—60
36
42—60
I
1000—1500
—
3
—
3
2
2
2
2
II—IV
1000
—
3
-
3
2
2
2
2
13
I, II
500—1500
1
1
1
1
1
1
1
1
III, IV
500—1500
2
2
2
2
1
1
1
1
I
500—1500
1
1
1
1
1
1
1
1
II
500—1500
2
2
1
1
1
1
1
1
III
500—1500
2
2
2
2
1
1
1
1
IV
500—1500
2
2
2
2
2
2
1
1
I, II
500—1500
2
2
2
2
1
1
1
1
III, IV
500—1500
—
3
—
3
2
2
2
2
I, II
500—1500
2
2
2
2
1
1
1
1
III, IV
500—1500
—
3
—
3
2
2
2
2
500
1
1
1
1
1
1
1
1
I
1000
2
1
2
1
2
1
1
1
1500
—
—
_
_
2
2
2
2
500
2
2
1
1
1
1
1
1
II
1000
2
2
2
1
2
1
2
1
17
1500
—
-
—
—
2
2
2
2
500
2
2
2
2
1
1
1
1
III
1000
—
2
—
2
2
1
2
1
1500
—
—
—
—
—
3
—
3
500
2
2
2
2
2
2
1
1
IV
1000
—
2
—
2
2
2
2
1
1500
—
_
—
_
3
—
3
500
1
1
1
1
1 у
1
1
1
I
1000
2
1
2
1
2
1
2
1
1500
—
_
—
—
2
2
2
2 ,
500
2
2
2
2
1
1
1
1
II
1000
2
2
2
2
2
1
' 2
1
18
1500
—
—
—
—
—
3
—
3
500
2
2
2
2
1
1
1
1
III
1000
—
2
—
2
2
1
2
1
1500
—
_ .
—
—
—
3
—
3
500
_
3
2
2
2
2
2
2
IV
1000
—
2
2
2
2
2
2
1500
—
3
-
—
—
3
—
3
I
500—1500
2
2
2
2
1
1
1
1
II
500—1000
2
2
2
2
1
1
1
1
19
1500
—
3
—
3
2
2
2
2
I 500—1000
—
3
—
3
2
2
2
2
III
1 1500
—
-
—
3
—
3
2
2
238
Продолжение табл. 2.5
Здания из одного
температурного блока
Здания из двух
температурных
и более
блоков
Номер
схемы по
Район СССР
по скорост¬
ному напору
ветра
Нормативная
временная
длительная
нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Необходимое число продольных рам в каждом
внутреннем ряду колонн при числе пролетов
табл. 2.6
3
1 4 и более
3 1
1 4
и более
Длина здания, м
Длина меньшего блока, м
36
42—60
36
42—60
36
1 42—60
36
1 42-60
1 о
500—1000
—
1
1 з 1
1 - 1
3
2
1 2 1
2
1 2
1У
1 V
1500
—
1 -
1 -
1 -
1 -
1 3
1 -
1 з
500—1000
2
1 2
1 2
1 2
1 1
1 1
1 1
1 1
I
1500
_
1 3
1 -
1 3
1 2
1 2
1 2
1 2
т т
500—1000
—
1 з 1
2
1 2
1 2
1 2
2
1 2
20
11
1500 1
—
1
- 1
- 1
- 1
—
1 з 1
—
1 3
т т т
500—1000 1
_
1
1 з 1
1 - 1
3 1
2
1 2 1
2
1 2
ill
1500 1
1
- 1
- 1
- 1
—
1 3 i
—
1 з
IV
500—1000 1
1
- 1
_ 1
- 1
—
1 3 1
—
1 з
1 V
1500 1
—
1
- 1
- 1
- 1
—
1 з 1
—
1 з
Продолжение табл. 2.5
Здания из одного
температурного
блока
Здания из двух
и более темпера¬
турных блоков
Номер схемы
по табл. 2.6
Район СССР по
Нормативная
временная длительная
нагрузка на пере¬
крытие, кгс/м2
Необходимое число продольных рам
в каждом внутреннем ряду
колонн при числе пролетов
скоростному напору
ветра
2
2
Длина здания, м
Длина меньшего
блока, м
36
42—60
36
42—60
I
500—1500
1 1 1
1
1
21
II—III
500—1500
2
1 2
1 1 1
IV
500—1500
2
1 2
1 2
2
22
I—III
1 500—1500
2
1 2
1 2
2
IV 1
1 500—1500
1 з
1 2
2
I, и
1 500—1500
2
1 2
1 1
1
III
500, 1000
—
1 з I
1 2
2
23
1500
- 1
1 - 1
-
IV
500, 1000
- 1
1 з 1
! 2
2
1500
- 1
I - 1
1 -
I
500, 1000
2
2
1
1
1500
2 1
2
2
2
11
500, 1000
-
3
2
2
24
1500
- 1
-
-
3
III
500, 1000
-
3 1
2
2
1500
1 -
—
—
-
IV
500, 1000
1 -
3
2
2
1500
1 - 1
1 - 1
_
239
Продолжение табл. 2.5
Номер схемы
по табл. 2.G
28
Район СССР
по скоростному
напору ветра
Нормативная
временная длитель-
ная нагрузка на
перекрытие, кгс/м2
Jдания из одного
температурного
блока
Здания из двух
и более темпера¬
турных блоков
Необходимое число продольных рам
в каждом внутреннем ряду колонн
при числе пролетов
2
2
Длина здания, м
Длина меньшего
блока, м
36
42—60
36
42—60
500
2
2
1
1
I
1000
2
2
2
1
1500
—
—
—
3
500
2
2
1
1
II
1000
—
2
2
1
1500
—
—
—
3
500
2
2
2
2
III
1000
—
2
2
2
1500
—
—
3
500
—
3
2
2
IV
1000
—
3
—
2
1500
—
—
—
—
500
2
2
1
1
I
1000
2
2
2
1
1500
—
—
—
3
500
2
2
1
1
II
1000
—
2
2
1
1500
-
—
3
III
500, 1000
—
3
2
2
1500
—
_
—
—
500
—
3
2
2
IV
1000
_
3
2
1500
—
—
—
—
I, II
500—1500
—
3
2
2
III—IV
500—1500
-
—
_
3
I
500—1500
3
2
2
II
500- 1000
—
—
2
2
1500
_
—
3
III, IV
500—1000
1 -
—
—
3
Продолжение табл. 2.5
Нормативная вре¬
менная длительная
нагрузка на
перекрытие, кгс/м2
Здания из одного
температурного
блока
Здания из двух
и более темпера¬
турных блоков
Номер схемы
по табл. 2.6
Район СССР по
скоростному напору
ветра
Необходимое число продольных рам
в каждом внутреннем ряду колонн
при числе пролетов
29, 40
I, II
500-1000
1
1
ІІІ-ІѴ
500—1000
2
1
240
Продолжение табл. 2.5
Номер схемы
по табл. 2.6
Район СССР по
скоростному
напору ветра
Нормативная вре¬
менная длительная
нагрузка на
перекрытие, кге/м2
Здания из одного
температурного
блока
Здания из двух
и более темпера¬
турных блоков
Необходимое число продольных рам
в каждом внутреннем ряду колонн
при числе пролетов
3
4
I—II
1 500—1000
1
1
30, 41
III—IV 1
500; 1000
2
1
I—III
750
2
. 2
I
500—1000
2
1
31, 42
т т
500—750
2
1
11
1000
2
2
III
1 500—1000
3
2
I—π I 500—1000 2 I 1
OZ,
III—IV
500—1000 1 3 1 2
33, 44
I
500—1000 1 2 1 1
II
500; 750 1 2 1 1
1000 1 3 1 2
III
500: 750 | 2
1
1000 1 —
2
IV
500; 750 | 3
2
1000 1 —
2
34, 45
I
500—1000 1 2
1
II
500—750 1 2
1
1000 1 3
2
III
500; 750 1 2
1
1000 1 —
2
IV
500; 750 I 3
2
1000 1 —
3
35, 46
I 1 500; 750 | 2
2
II 1 500; 750 | 3
2
III 1 500; 750 | —
2
IV 1 500; 750 1 —
3
36, 47
I 1 500; 750 | 2
2 -
II -III
500; 750 | —
2
37, 43
I
500; 750 | 2
1
II
500 1 2
1
750 1 2
2
III—IV
500 1 3 1 2
750 1 — 1 2
38, 49
I
500 1 2 1 1
750 1 3 1 2
II
500 1 2 1 2
750 1 3 1 2
III
500 1 3 1 2
750 1 — 1 2
IV
500 1 — 1 2
750 1 — 1 3
39, 50
I
500 1 3 1 2
750 1 — 1 2
II
500 1 — 1 2
750 1 — 1 3
III
500; 750 I — 1 3
16—751
241
Таблица 2.6. Маркировочные схемы поперечных и продольных рам
Η- 9-10; 37Ί38
Продольная рама Продольная рама
для схем №9-10 для схем№37,38
ИБ28-1
529-д
±б29-3±
523-д
777, 7$.
6
К1_
кз^
К5
У- 98,39
PJ
К2 ^
= Р2
рГ^
= Р2
Кб
РЗ
777 777
п
12
Продольная рама Продольная рама.
для схем
№39
№50
ті-Ь;1д-6; 29-32
Продольные рамы Продольные рамы
, для схем для схем '
№2l-2k;b0-k3 №1~b;13-6;21-2b №23-32ЛО-Ьд
И628-1
Р1 Р2
Продольные рамы Продольные рамь
для схем для схем
№25-28;kk-kl №5-8; 11-20; 25-28 №33-36 ЛЬ-Ь7
К2
529-д
529-д
ж sfe
U4
242
Продолжение табл. 2.6
Число
Высота этажа
Сетка колонн, м;
№ схемы
число пролетов
этажей
первого
второго
третьего
четвертого
пятого
4,8
4,8 1
4,8 1
—
-
1
6
4,8
4,8 1
-
—
2
6
6 J
6
—
-
3
7,‘2
6
6
-
-
4
4,8
4,8
4,8
4,8
-
5
6
4,8
4,8
4,8
6
6X6; 3—10
4
6
б
6
6
—
1
7,2
« 1
6
6
—
8
4,8
4,8 1
4,8
4,8
4,8
9
6
4,8
4,8
4,8
4,8
10
5
6
6
6
6
6
11
7,2
6
6
6
6
12
4,8
4,8
4,8
- 1
1 -
13
6
4,8
4,8
__
.
14
3
9X6; 3—7
6
« !
1 6
-
-
15
7,2
‘ 1
I в
-
-
16
4,8
4,8
4,8
4,8
_
17
4
6
4,8
4,8
4,8
—
18
6
6
6
6
—
19
7,2
6
6
6
—
20.
4,8
4,8
4,8
_
,
21
3
6
4,8
4,8
—
—
22
6
6
6
—
—
23
9X6; 2
7,2
6
6
—
—
24
4,8
4,8
4,8
4,8
25
4
6
4,8
4,8
4,8
—
26
6
6
6
6
_
27
7,2
6
6
6
—
28
4,8
4,8
4,8
_
29
3
6
4,8
4,8
—
—
30
6
6
6
—
—
31
7,2
6
6
—
—
32
12X6; 3—5
4,8'
4,8
4,8
4,8
_
33
4
6
4,8
4,8
4,8
—
34
6
6
6
6
35
7,2
6
б
6
—
36
4,8
4,8
4,8
4,8
4,8
37
5
6
4,8
4,8
4,8
4,8
38
6
6
6
6
6
39
4*8
4,8
4,8
40
3
6
4,8
4,8
—
—
41
6
6
6
—
—
42
7,2
6
6
—
—
43
4,8
4,8
4,8
4,8
44
12X6; 2
4
6
4,8
4,8
4,8
,
45
6
6
6
6
—
46
7,2
6
6
6
—
47
4,8
4,8
4,8
4,8
4,8
48
5
6
4,8
4,8
4,8
4*8
49
6
6
6
6
6
50
Примечания: 1. Маркировочные схемы даны для зданий, имеющих наиболее широкое приме*
ненис; на схемах поперечных рам указаны условные марки ригелей и колонн.
2. Рабочие чертежи колонн и ригелей поперечны* рам определяются по Табл. 3.8.
3. На схемах продольных рам указаны рабочие марки ригелей по альбому ИИ23-1/70 для зданий с
перекрытиями типа 1 при сетке колонн 6X6 и 9X6 м, для зданий с сеткой колонн 12X6 м — по аль¬
бому 1.420-6,вып. 8. Для зданий с перекрытиями типа 2 принимаются продольные ригели марки
МБ29-1 по альбому ИИ23-3/70.
І6*
243
пятиэтажных схем допускается смещение
каркаса не более 1/500 Я.
Расстановка вертикальных связей по
каждому продольному ряду колонн или
разреженно выбирается в зависимости от
площади проемов в междуэтажных пере¬
крытиях.
При постановке связей по каждому
продольному ряду колонн допускается об¬
разование в перекрытиях проемов без ог¬
раничения их площади и местоположения,
однако установка межколонных плит меж¬
ду всеми колоннами обязательна.
При разреженной постановке связей не
допускается образование проемов в пре¬
делах шагов, примыкающих к торцам зда¬
ния и температурным швам. Кроме того,
для каждого пролета число шагов, в пре¬
делах которых устраиваются проемы в пе¬
рекрытиях, не должно превышать 50% для
сеток 6X6 и 9X6 м и 40% для сетки 12χ
Х6 м, в противном случае связи должны
устанавливаться по каждому продольному
ряду колонн. Установка межколонных
плит между всеми колоннами обязательна
и в этих случаях.
В двухпролетных зданиях с горизон¬
тальными нагрузками, не превышающими
величин, принятых в расчете, но несиммет¬
ричными в плане по отношению к попереч¬
ной или продольной оси симметрии здания,
не допускается применение каркасов с про¬
дольными рамами или связями только по
среднему ряду колонн.
При выборе конструктивного решения,
обеспечивающего продольную жесткость
каркаса, следует руководствоваться дан¬
ными, приведенными в табл. 2.4. Необхо¬
димое число рам в каждом внутреннем
продольном ряду колонн приведено в
табл. 2.5. Номера маркировочных схем
определяют по табл. 2.6.
2.2.3. Расчетные положения
Конструкции многоэтажных зданий
серий 1.420-12 и 1.420-6 рассчитаны на воз¬
действие постоянных и временных (дли¬
тельных, кратковременных) нагрузок.
За временную длительную принята
эквивалентная, равномерно распределенная
по перекрытию нагрузка, включающая вес
стационарного оборудования, заполняю¬
щих его жидкостей и твердых тел, вес
хранимых материалов и т. п. Вес людей,
деталей и ремонтных материалов в зонах
обслуживания оборудования также вклю¬
чен в состав временных длительных нагру¬
зок.
Ветровая нагрузка для ІА — ІѴА гео¬
графических районов принята по скорост¬
ному напору ветра, а снеговая нагрузка
для IV района — по весу снегового по¬
крова.
Виды и значения вертикальных на¬
грузок приведены в табл. 2.7.
Расчетные усилия для элементов рам
определены исходя из следующих сочета¬
ний нагрузок. В первое сочетание входят
постоянная, временная длительная и одна
кратковременная ветровая нагрузки. Кон¬
струкции верхних этажей, кроме того, про-
Таблица 2.7. Нагрузки, принятые при
расчете каркасов многоэтажных зданий
са
>»
Сочетания
О,
первое
второе
Наименование и
вид нагрузки
К
к
со
*
“.S
со £
н
а
<Ѵ Я
К а
а «
к >»
■Ѳ-о.
П
St
о? *
са са
a a
н са
о и и
са и
Он a a
н
a _
а> a
я я
a «
s >»
·&£·
In а
л Л
§с
Я ъ
са са
a a
Η «ί,
<L> >* S
tr
о U О
JP <я и
0« a a
Постоянные
Собственная мас¬
са железобетон¬
ных конструкций
междуэтажного
перекрытия и по¬
крытия в зданиях
с сеткой колонн
6X6 и 9X6 м
450
1,1
495
1,1
495
То же, при сетке
колонн 12X6 м
425
1,1
470
1,1
470
Собственная мас¬
са пола и пере¬
городок на меж¬
дународных пере¬
крытиях
250
1,1
275
1,1
275
Собственная мас¬
са конструкций
кровли для зда¬
ний с сеткой ко¬
лонн верхнего
этажа 6X6 м 9Х
Х6 м
295
1,2
355
1,2
355
Собственная мас¬
са конструкций
кровли для зда¬
ний с сеткой ко¬
лонн верхнего
этажа 12X6 и
18X6 м
190
1,2
230
1,2
230
Собственная мас¬
са 1 м2 конструк¬
ции стенового за¬
полнителя
Временные
300
1,2
360
1,2
360
Эксплуатацион¬
500
1,2
600
1,2
600
ная нагрузка на
750
1,2
900
1,2
900
перекрытие (дли¬
1000
1.2
1200
1,2
1200
тельно действу¬
1500
1,2
1800
1,2
1800
ющая)
2000
1.2
2400
1,2
2400
2500
1,2
3000
1,2
3000
Снеговая
150
1,4
210
1,4X0,9
190
Эквивалентная
(по изгибающему
моменту) на по¬
крытие от под¬
весного транспор¬
та грузоподъем¬
ностью до 5 т
при сетке колонн
верхнего этажа
6X6 м
500
1,2
600
1,2X0,9
540
То же, при сетке
колонн верхнего
этажа 9X6 м
410
1,2
500
1,2X0,9
450
То же, при сетке
колонн верхнего
этажа 18X6 м
180
1,2
215
1,2X0,9
195
Эквивалентная
(по изгибающему
моменту) на по¬
крытие от подвес¬
ного транспорта
грузоподъем¬
ностью 3 т при
сетке колонн верх¬
него этажа 12X6 м
250
1,2
300
1,2X0,9
270
244
Продолжение табл. 2.7
Сочетания
то
первое
второе
Наименование и
вид нагрузки
Нормативная і
рузка, кге/м2
Коэффициент
перегрузки
Расчетная
нагрузка,
кге/м2
Коэффициент
перегрузки
Расчетная
нагрузка,
кге/м2
Сосредоточен¬
ная от опорного
крана легкого ре¬
жима работы гру¬
зоподъемностью
10 т:
вертикальная
кге
2500
1,2
30 000
1,2X0,9
27 000
горизонталь¬
ная, кге
1400
1,2
1 680
1,2χ0,9
1 510
веряются на сочетания, в которые в каче¬
стве одной кратковременной включается
эквивалентная нагрузка от подвесного
транспорта или снеговая.
Во второе сочетание нагрузок входят
постоянные, временная длительная, а так¬
же все кратковременные нагрузки. При
определении ширины раскрытия трещин в
конструкциях значение ветровой нагрузки
принималось в размере 30% нормативного
значения скоростного напора ветра. Кар¬
касы зданий, маркировочные схемы кото¬
рых приведены ниже, проверены на воз¬
можность возведения без замоноличивания
узлов рам, которое может выполняться
после окончания монтажа конструкций
всех этажей здания. Замоноличивание со¬
пряжений колонн с фундаментами должно
выполняться до начала монтажа ригелей
перекрытия первого этажа.
Каркасы зданий в период возведения
рассчитаны на сочетания следующих на¬
грузок: собственной массы · конструкций
(включая вес панельных навесных стен),
скоростного напора ветра и монтажной
Нормативной нагрузки, равной: для сеток
колонн 6X6 и 9X6 м — 250 кге/м2, для
сетки 12X6 м—100 кге/м2. Прочность и
устойчивость каркаса в продольном на¬
правлении в период монтажа обеспечива¬
ются постановкой постоянных вертикаль¬
ных связей или устройством продольных
рам.
Если постановка постоянных связей
предусматривается не по всем продольным
осям здания, то по остальным осям необ¬
ходимо предусмотреть в проекте конкрет¬
ного здания установку в период строи¬
тельства временных связей. При обеспече¬
нии устойчивости продольными рамами не¬
обходимо на период строительства уста¬
навливать временные связи по наружным
продольным осям.
При расчете рам модуль упругости
материала всех элементов принят одина¬
ковым.
Расчет поперечных рам выполнен с
учетом повышенной жесткости стержней
рам в зоне опирания ригелей па консоли
колонн.
Расчетные усилия в элементах по¬
перечных рам для ригелей в сечениях оп¬
ределены по граням консолей колонн, а
для колонн — в сечениях на уровне верха
ригеля и на расстоянии 800 м ниже его
оси.
2.2.4. Колонны и связи
Разрезка колонн нижних этажей при¬
нята двухэтажная. Колонны при высотах
этажей 3,6 м имеют трехэтажную разрез¬
ку. Колонны последующих этажей имеют
высоту на два или один этаж в зависимо¬
сти от общего числа этажей.
Сечения колонн приняты 400X400 и
600X400 мм.
Типоразмеры колонн приведены в
табл. 2.8. Колонны изготовляют из бетона
марок М200 — М600. Рабочая арматура—
из горячекатаной стали периодического
профиля класса А-Ш. Предел огнестойко¬
сти колонн 4 ч.
В соответствии с воспринимаемыми
нагрузками колонны подразделяются на
рядовые, связевые, торцовые и колонны
у температурных швов.
Связевые колонны, как и колонны
продольных рам, рассчитаны на две ком¬
бинации нагрузок: горизонтальные и вер¬
тикальные, действующие в плоскости по¬
перечных рам, или на вертикальные на¬
грузки, действующие в этой плоскости, и
горизонтальные, действующие в продоль¬
ном направлении. Усилия от нагрузок, дей¬
ствующих из плоскости поперечных рам,
определены расчетом каркаса здания в
продольном направлении для обеих схем
обеспечения устойчивости: с использова¬
нием вертикальных связей или продольных
рам.
При расчете связевых колонн дополни¬
тельно учитывались усилия от смещения
продольного каркаса здания под воздейст¬
вием ветровых нагрузок, а также усилия,
возникающие от внецентренного крепления
связей, определенных как для неразрезной
балки.
Рядовые и торцовые колонны рассчи¬
таны на усилия от нагрузок, действующих
в плоскости поперечных рам, а также на
усилия из этой плоскости, определяемые
расчетом продольных рам или смещением
в продольном направлении каркаса, ре¬
шенного с применением вертикальных свя¬
зей. Торцовые колонны, кроме того, рас¬
считаны на усилия от кручения ригелей,
вызванного односторонним приложением
вертикальных нагрузок.
При определении нормальной силы в
колоннах принят коэффициент 0,8 к вре¬
менной длительной нагрузке на все пере¬
крытия, кроме непосредственно опираю¬
щихся на рассчитываемую колонну. Рас¬
четная длина колонн в плоскости попереч¬
ных рам принята равной расстоянию меж¬
ду их жесткими участками.
Расчетная длина колонн из плоскости
рам принята равной высоте этажа, за ис¬
ключением колонн первого этажа, для ко¬
торых расчетная длина равна 0,8 высоты
этажа. Расчетная длина колонн верхних
245
Таблица 2.8. Типоразмеры колонн
Типоразмер
колонн
Основные размеры, мм
Эскиз
1 h.
'п
к 1 нз 1 а \
» I
с
Крайние
Кіа
КПа
К25а
К35ь
К39а
КЗІа
К45а
2600
800
1800
3800
3000
5000
4200
4800
1800
3000
6000
4200
К42а
6300
400
400
400
600
400
600
400
600
400
600
Средние
К2а
К12а
К26а
2600
3800
5000
800
1800
3000
4200
400
400
К32а
6000
1800
4200
400
400
246
Продолжение табл. 2.8
Типоразмер
колонн
Эскиз
Основные размеры, мм
н
flo
1 ".
^2‘
1 ". 1
ь
с
Крайние
6200
1800
3600
8600
800
3000
4800
11 000
4200
6003
—
400
400
400
7200
1800
1800
3600
9600
3000
4800
9600
3000
4800
-
600
600
600
8850
3450
3600
400
400
600
600
400
400
400
11 250
4650
4800
-
600
600
1800
600
12 450
5850
4800
400
400
600
600
400
400
400
13 650
5850
6000
600
600
600
14 850
7050
6000
400
Кра
йние
400
400
-
11 450
800
3450
3600
3600
600
600
400
12 450
1800
3450
3600
3600
400
400
600
600
КБ а
К15а
К69а
К9а
К19а
К41а
КЗа
К7а
КІЗа
К17а
К37а
К21а
К23а
К27а
К43а
КЗЗа
Кбіа
К63а
К65а
Кб7а
247
Продолжение табл. 2.8
Типоразмер
Основные размеры
, мм
колонн
Эскиз
- 1
К
hi 1 Л2
К
а
Ъ
с
Кба
КЮа
Кіба
К70а
К20а
К4а
К8а
КЗба
К14а
К18а
К22а
К24а
К38а
К40а
К28а
КЗОа
К34а
Средние
6200 800 1800 3600
7200
1800
8600
11 ООО
9600
8850
10 250
11 250
12 450
12 650
800
1800
3600
3000
4800
4200
6000
1800
800
1800
800
13 650
14 850
1800
3000 4800
3450 3600
4650
4800
5850 4800
5850
7050
6000
6000
400
400
400
400
400
400
400
600
600
400
400
600
600
400
400
600
600
400
400
600
600
400
400
600
600
400
400
К62а
К64а
Кбба
К68а
11 450
800
3450
3600
400
3600
600
12 450
1800
3450
3600
3600
400
600
400
600
400
600
400
Примечание. Сортамент и технико-экономические показатели колонн приведены в табл. 2.9.
248
Таблица 2.9. Сортамент и технико-экономические показатели колонн
Марка
колонн
Мааса,
т.
Марка
бетона
Расход
бетона, ма
Расход арматуры, кг,
класса
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали,, кг
А-І
Α·ΙΙΙ
1
10
64,1
88,4
162-.5
М 200
К1а-Ь5
10
64,1
109,2
183,3
Kla-2-2
10
91,3
88,4
189,7
1,15
М 300
0,46
КІа-2.5
10
91,3
109,2
210,5
КІа-3-2
М 300
10
100,5
88,4
198,9
К1а-4-2
10
100,5
88,4
208,9
К2а-1
11
45,2
74,2
130,4
К2а-1-5
11
45,2
99,2
155,4
К2а-2
1,3
М 200
0,53
11
50,4
74,2
135,6
К2а-3
11
95,6
74,2
180,8
К2а-3-5
11
95,6
99,2
205,8
К53-1-2
24,2
124
168,2
316,4
К5а-1-5
24,2
124
214,2
362,4
К5а-2-2
2,78
М 300
1,11
24,2
164,8
168,2
357,2
К5а-2-5
24,2
164,8
214,2
403,2
К5а-3-2
24,2
254
168
446,2
К6а-1
26
89,5
130,7
246,2
Кба-1-1
26
89,5
147,3
262,8
К6а-1-3
М 300
26
89,5
192,5
308
Кба-1-5
26
89,5
189,9
305,4
К6а-2
3,1
М 400
1,24
26
123,5
130,7
280,2
К6а-2-1
26
123,5
147,3
296,8
К6а-2-3
26
123,5
192,5
342
К6а-2-5
26
123,5
189,9
339,4
Кба-3
26,2
215,1
130,7
372
Кба-3-1
26,2
215,1
147,3
388,6
Кба-3-3
26,2
215,1
192,1
433,4
Кба-3-5
26,2
215,1
190
431,3
Klla-1-З
12,2
71,7
92,4
176,3
КПа-1-4
12,2
71,7
81,8
165,7
КПа-1-5
М 200
0,65
12,2
71,7
117,6
201,5
КПа-1-6
12,2
71,7
111,4
195,3
Klla-2-З
12,2
87,3
92,4
191,9
КПа-2-4
12,2
87,3
81,8
181,3
КПа-2-5
12,2
87,3
117,6
217,1
K^lla-2-б
1,6
0,65
12,2
87,3
111,4
210,9
КПа-З-З
М 400
12,2
141,3
92,4
245,9
КПа-3-5
12,2
141,3
117,6
271,1
Klla-8-З
9,8
269
107,2
386
КПа-8-5
1,7
М 300
0,66
9,8
269
132,4
411,2
К12а-1
13,2
63,-2
74
150,4
К12а-1-5
М 200
0,72
13,2
63,2
108
184,4
К12а-Ьб
13,2
63,2
116,8
193,2
К12а-2
13,2
91,6
74
178,8
К12а-2-3
13,2
91,6
124,8
229,6
К12а-2-5
13,2
91,6
108
212,8
К12а-2-6
13,2
91,6
116,8
221,6
М 300
К12а-3
13,2
104,4
74
191,6
К12а-3-5
13,2
104,4
108
225,6
К12а-3-б
1,8
0,72
13й2
104,4
116,8
234,4
К12а-4
13,2
145,6
74
232,8
К12а-4-1
13,2
145,6
90,6
249,4
К12а-4-2
13,2
145,6
90,6
249,4
К12а-4-3
М 400
0,72
13,2
145,6
124,8
283,6
К12а-4-5
,
13,2
145,6
108
266,8
К12а-10
12,2
104,2
79,4
195,8
К12а-10-5
М 300
0,73
12,2
104,2
113,4
229,8
К12а-11 у
12,2
132,6
79,4
224,2
К13а-1-1
4,8
М 400
1,92
34,6
244
300,8
579,4
К13а-1-2
34,6
244
300,8
579,4
249
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
К13а-1-3
К13а-1-4
К13а-1-5
К13а-1-6
КІЗа-2-3
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, ма
Расход арматуры, кг,
класса
Закладные Общий расход
изделия, кг стали, кг
А-І
34.6
34.6
34.6
34.6
34.6
I А-ІІІ
244
244
244
244
332,4
182,2
182,2
237.4
237.4
182,2
460.8
460.8
516
516
549,2
КІЗа-2-4
К13а-2-5
К13а-2-6
К13а-3-1
К13а-3-2
КІЗа-3-3
К13а-3-4
К13а-3-5
КІЗа-3-6
К13а-6-1
К13а-6-3
К13а-6-5
К13а-7-1
КІЗа-7-3
К13а-8-1
КНа-1
К14а-1-5
К14а-1-6
К14а*2
К14а-2-1
К14а-2-2
К14а-2-5
К14а-2-6
К14а-3
К143-3-1
KUa-3-2
К14а-3-3
КІ4а-3-5
К14а-3-6
КІ4а-4
КІ4а-4-і
КІ4а-4-2
КНа-4-3
КІ43-4-5
КІ4а-4-6
К14а-5
КІ43-5-1
КНа-5-2
КІ4а-5-3
КНа-5-5
К14а-5-6
К14а-6
К14а-6-1
К14а-6-5
К14а-8
Кі4а-8-1
Кі4а-8-3
К143-8-5
К143-9
К143-9-1
К14а-9-3
К14а-10
К14а-10-1
К14а-10-3
К14а-11-1
К14а-12-3
4,8
М 400
1,92
34.6
34.6
34.6
34.6
34.6
34.6
34.6
34.6
332.4
332.4
232.4
417.2
417.2
417.2
417.2
417.2
182,2
237.4
237.4
300,8
300 8
182,2
182,2
34,6
417,2
237,4
30,8
505,4
379,8
30,8
505,4
249,6
30,8
505,4
308,8
28,3
611,4
379,8
28,3
611,4
249,6
28,3
688,6
278,9
36,6
301,4
126,4
36,6
301,4
212
36,6
301,4
212
36,6
297
126,4
36,6
297
222,4
36,6
297
222,4
36,6
297
212
36,6
297
212
36,6
379
126,4
36,6
379
222,4
36,6
379
222,4
36,6
379
249,2
36,6
379
212
36,6
379
212
36,6
423
126,4
Зб,6
423
222,4
36,6
423
222,4
36,6
423
249,2
36,6
423
212
36,6
423
212
36,6
208,6 %
126,4
36,6
208,6
222,4
36,6
208,6
222,4
36,6
208,6
240,2
36,6
208,6
212
36,6
208,6
212
36,6
340,6
126,4
36,6
340,6
222,4
36,6
340,6
212
34,7
463
173,8
34,7
463
313,2
34,1
463
297,4
34,7
463
260,6
30,6
728,2
173,8
30,6
728,2
313,2
30
728,2
297,4
30,6
797
173,8
30,6
797
313,2
30
797
297,4
30,5
797
313,2
30
833
297,4
М 300
5,1
М 400
2,05
М 600
5,2
М 400
М 500
М 400
2,06
549.2
604.4
604.4
752.6
752.6
634
634
689.2
689.2
916
785,8
845
1019,5
889.3
1096,7
464.4
550
550
460
556
556
545.6
545.6
542
638
638
664.8
627.6
627.6
586
682
682
708.8
671.6
671.6
371.6
467.6
467.6
494.4
457.2
457.2
503.6
599.6
489.2
671.5
810,9
794.5
758,3
932.6
1072
1055,6
1001.4
1140.8
1124.4
1140.8
1160.4
К15а-1-1
К15а-1-2
К15а-1-3
К15а-1-4
К15а-1-5
К15а-1-6
К15а-2-1
К15а-2-2
К15а-2-3
К15а-2-4
К15а-2-5
К15а-2-6
3,7 М 300
1,48
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
28,6
187.2
187.2
187.2
187.2
187.2
187.2
216,8
216,8
216,8
216,8
216,8
216,8
189
178.4
176.8
166,2
194.4
225.4
189
178.4
176.8
166,2
194.4
225.4
404.8
394.2
392.6
382
410.2
441.2
434,4
423.8
422.2
411.6
439.8
470.8
250
,Продолжение табл. 2.9
Расход арматуры, кг,
Марка
Масса,
Марка
Расход бе-
класса
Закладные
Общий расход
колонн
т
бетона
тона, м3
изделия, кг
стали, кг
А-І
А-Ш
К15а-3-1
3,7
1,48
28,6
312,4
189
530
К15а-3-3
28,6
312,4
, 176,8
517,8
К15а-3-5
28,6
312,4
194,4
535,4
К15а-4-1
М 400
28,6
345,2
189
562,8
К15а-4-3
28,6
345,2
176,8
550,6
КІ5а-4-5
28,6
345,2
194,4
568,2
К15а-11-1
26,3
565,4
236,9
828,6
К15а-11-3
26,3
565,4
224,7
816,4
К15а-11-5
3,8
М 400
1,5
26,3
565,4
279,5
871,2
К15а-12-1
23,7
661,8
236,9
922,4
К15а-12-3
23,7
661,8
224,7
910,2
К16а-1
30,6
129
130,5
290,1
К1ба-2
30,6
195,8
130,5
356,9
К1ба-2-1
30,6
195,8
195,1
421,5
К16а-2-2
М 300
30,6
195,8
195,1
421,5
К1ба-2-3
30,6
195,8
242,7
469,1
КІ6а-2-5
30,6
195,8
207,3
433,7
КІ6а-2-б
30,6
195,8
216,1
442,5
К1ба-3
30,6
225,4
130,5
386,5
КІба-3-1
30,6
225,4
195,1
451,1
К1ба-3-2
30,6
225,4
195,1
451,1
Кіба-З-З
30,6
225,4
242,7
498,7
К1ба-3-5
4
М 400
1,61
30,6
225,4
207,8
463,3
КІба-З-б
30,6
225,4
216,1
472,1
К16а-4
30,6
321
130,5
482,1
КІба-4-1
30,6
321
195,1
546,7
К1ба-4-2
30,6
321
195,1
546,7
К1ба-4-3
К1ба-4-5
Kl6a-4-6
К16а-5
М 400
30,6
30.6
30.6
30.6
321
321
321
258,2
242,7
207,3
216,1
130,5
594.3
558,9
567,7
419.3
К1ба-5-1
30,6
258,2
195,1
483,9
К1ба-5-2
30,6
258,2
195,1
483,9
К1ба-5-5
КІ6а-5-6
М 600
1,61
30,6
258,2
207,3
496,1
4
30.6
30.6
30.6
30.6
30.6
30.6
258.2
192.2
192.2
287.4
287.4
404.2
216,1
195.1
242,7
130,5
207,3
195.1
509.9
417.9
465.5
448.5
525,3
629.9
К16а-б-1
К1ба-6-3
К1ба-7-5
К1ба-11-1
КІба-8-1
КІ6а-8
КІба-8-1
28,1
243,6
159,2
430,9
28,1
243,6
175,8
447,5
КІ6а-8-3
27,8
243
220,4
491,2
К1ба-8-5
К1ба-9
4,1
М 400
28,1
29,9
243
419,4
236
159,2
507,1
608,5
К1ба-9-1
29,9
419,4
175,8
625,1
К1ба-9-3
КІ6а-10-3
29,6
419,4
220,4
669,4
25,2
535
220,4
780,6
К173-1-1
48,1
341,1
347,6
737,1
К17а-1-1
48,1
341,4
347,6
737,1
КПа-1-3
48,1
341,4
190,6
580,1
К17а-1-4
48,1
341,4
190,6
580,1
К17а-1-5
48,1
341,4
249,8
639,3
К17а-1-б
48,1
341,4
249,8
639,3
К17а-2-1
6,6
М 300
2,64
48,1
419,8
347,6
815,5
КІ7а-2-2
48,1
419,8
347,6
815,5
К17а-2-3
48,1
419,8
190,6
658,5
К17а-2-4
48,1
419,8
190,6
658,5
К17а-2-5
48,1
419,8
249,8
717,7
Ю7а-2-6
К17а-3-1
48.1
48.1
419.8
419.8
249,8
717,7
347,6
815,5
К17а-3-2
К17а-3-3
К17а-3-4
48,1
419,8
347,6
815,5
48,1
419,8
190,6
658,5
М 400
48,1
419,8
190,6
658,5
К173-3-5
48,1
419,8
249,8
717,7
К17а-3-6
К17а-4-1
К17а-4-2
К17а-4-3
М 300
48.1
48.1
48.1
48.1
48.1
419,8
511.6
511.6
511.6
511.6
249,8
347.6
347.6
190.6
190.6
717,7
907.3
907.3
750.3
750.3
КІ7а-4-4
251
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арм;
клас
А-І
атуры, кг,
са
А-Ш
Закладные
•изделия, кг
Общий расход
стали, кр
К17а-4-5
М 300
48,1
511,6
249,8
809,5
К17а-4-6
48,1
511,6
249,8
809,5
К17а-5-1
48,1
597,4
347,6
993,1
К17а-5-2
48,1
597,4
347,6
993,1
К17а-5-3
48,1
597,4
190,6
836,1
КІ7а-5-5
48,1
597,4
249,8
895,3
К176-5-1
6,6
М 400
2,64
48,1
600,8
348,8
997,7
К176-5-2
48,1
600,8
348,8
997,7
К176-5-3
48,1
600,8
191,8
840,7
К'176-5-4
48,1
600,8
191,8
840,7
КІ76-5-5
48,1
600,8
251
899,9
КІ76-5-6
48,1
600,8
251
899,9
К17а-10-1
41,6
532,8
I
415,8
990,2
К17а-10-3
41,6
532,8
261,2
4 835,6
К17а-10-5
М 400
41,6
532,8
320,4
894 8
К17а-1Ы
40,8
599,9
415,8
1056,5
К17а-11-3
40,8
599,9
260,7
901,4
К17а-12-1
46,4
708,3
415
1169,7
К176-12-3
46,4
708,3
261,2
1015,9
К18а-1
50,6
376,2
135,4
562,2
К18а-1-1
50,6
376,2
313,2
740
К18а-1-2
50,6
376,2
313,2
740
К18а-1-5
50,6
376,2
221
647
К18а-1-б
50,6
376,2
221
647
К18а-2
50,6
549
135,4
735
К18а-2-1
50,6
549
313,2
912,8
К18а-2-2
50.6
549
313,2
912,8
К18а-2-3
50.6
549
258,2
857,8
К18а-2-5
50,6
549
221
820,6
К18а-2-6
50,6
549
221
820,6
К18а-3
6,8
М 400
2,73
50,6
665
135,4
851
К18а-3-1
50,6
665
313,2
1028,8
К18а-3-2
50,6
665
313,2
1028,8
К18а-3-5
50,6
665
221
936,6
К18а-3-6
50,6
665
221
936,6
К18а-4
50,6
854,2
135,4
1040,2
К18а-4-1
50,6
854,2
313,2
1218
К18а-4-2
50,6
854,2
313,2
1218
К18а-4-3
50,6
854,2
258,2
1163
К18а-4-5
50,6
854,2
221
1125,8
К18а-4-б
50,6
854,2
221
1125,8
К18а-5
50,6
854,2
135,4
1040,2
К18а-5-1
50,6
854,2
313,2
1218
К18а-5-2
50,6
854,2
313,2
1218
К18а-5-3
М 500
50,6
854,2
258,2
1163
К18а-5-5
50,6
854,2
221
1125
К18а-5-6
50,6
854,2
221
1125
К18а-6
50,6
547,4
135,4
733,4
К18а-6-1
50,6
547,4
313,2
911,2
К18а-6-2
50,6
547,4
313,2
911,2
КШа-6-3
50,6
547,4
258,2
856,2
К18а-6-5
50,6
547,4
221
819
К18а-6-6
М 600
50,6
547,4
221
819
К18а-7
50,6
621
135,4
807
К18а-7-5
50,6
621
221
892,6
К18а-8
50,6
665
135,4
851
К18а-8-і
50,6
665
313,2
1028,8
К18а-8-2
50,6
665
313,2
1028,8
К18а-8-з
50,6
665
258,2
973,8
К18а-8-5
50,6
665
221
936,6
К18а-8-6
50,6
665
221
936,6
К18а-9-1
50,6
854,2
313,2
1218
К18а-14
43,7
594,5
188
826,2
К18а-14-1
43,7
594,5
363,4
1001,6
К18а-14-3
42,9
594,5
310,4
947,8
К18а-15
6,9
М 400
2,77
51
734,1
188
973,1
К18а-15-1
51
734,1
363,4
1148,5
К18а-15-3
50,3
734,1
310,4
1094,8
К18а-15-5
51
734,1
272,8
І057,9
К18а-16
44,3
954,3
188
1186,6
К18а-1б-1
М 500
44,3
954,3
363,4
1362
К18а-1б-3
43,6
954,3
312,4
1310,3
252
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арматуры, кг,
класса
А-І 1 А-Ш
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
К18а-17
44,3
954,3
188
1186,6
К18а-17-1
44,3
954,3
363,4
1362
К18а-17-3
М 600
43,6
954,3
310,6
1308,5
К19а-1-1
31
217,4
273,4
521,8
К19а-1-2
31
217,4
277,8
526,2
К19а-1-3
31
217,4
186,2
434,6
К19а-Ь4
31
217,4
190,6
439
К19а-1-5
31
217.4
241
489,4
К19а-1-6
31
217,4
249,8
498,2
Кі9а-2-1
4,1
М 300
1,64
31
251
273,4
555,4
К19а-2-2
31
251
277,8
559,8
К19а-2-3
31
251
186,2
468,2
К19а-2-4
31
251
190,6
472,6
К19а-2-5
31
251
241
523
К19а-2-б
31
251
249,8
531,8
К19а-3-1
31
359,8
273,4
664,2
К19а-3-2
31
359,8
277,8
668,6
К19а-3-3
31
359,8
186,2
577
К19а-3-4
31
359,8
190,6
581,4
К19а-3-5
31
359,8
241
631,8
К19а-3-б
31
359,8
249,8
640,6
К19а-4-1
31
397
273,4
701,4
К19а-4-2
31
397
277,8
705,8
К19а-4-3
31
397
186,2
614,2
К19а-4-4
31
397
190,6
618,6
К19а-4-5
31
397
241
669
К19а-4-6
31
397
249,8
677,8
К19а-7-3
26,4
443,2
253,1
722,7
К19а-7-5
26,4
443,2
308,1
777,7
К19а-8-1
25,3
555,6
308,3
889,2
К19а-8-3
25,3
555,6
253,3
834,2
К19а-9-1
25,3
701,4
308,3
1035
К20а-1
33
185,6
134,8
353,4
К20а-1-1
33
185,6
199
417.6
К20а-1-2
М 300
33
185,6
199
417,6
К20а-1-5
33
185,6
211,6
430,2
К20а-1-6
33
185,6
220,4
439
К20а-2
33
223,2
134,8
391
К20а-2-1
33
223,2
199
455,2
К20а-2-2
33
223,2
199
455,2
К20а-2-3
4,5
М 400
1,78
33
223,2
219,6
475,8
К20а-2-5
33
223,2
211,6
467,8
К20а-2-6
33
223,2
220,4
476,6
К20а-3
33
328,4
134,8
496,2
К20а-3-1
33
328,4
199,4
560,8
К20а-3-2
33
328,4
199,4
560,8
К20а-3-3
33
328,4
219,6
581
К20а-3-5
33
328,4
211,6
573
К20а-3-6
33
328,4
220,4
587,8
К20а-4-3
33
402,4
219,6
655
К20а-5
33
185,6
134,8
353,4
К20а-5-1
33
185,6
199,4
418
К20а-5-2
33
185,6
199,4
418
К20а-5-3
33
185,6
219,6
438,2
К20а-5-5
М 500
33
185,6
211*6
430,2
К20а-5-6
33
185,6
220*4
439
К20а-6
33
185,6
134,8
353,4
К20а-б-1
33
185,6
199,4
418
К20а-6-2
33
185,6
199,4
418
К20а-6-3
33
185,6
219,6
438,2
К20а-б-5
М 600
33
185,6
211,6
430,2
К20а-б-6
33
185,6
220,4
439
К20а-7
33
328,4
134,8
496,2
К20а-7-1
33
328,4
199,4
560,8
ТС2Па-7-2
33
328,4
199,4
560,8
К20а-7-5
33
328,4
211,6
573,0
К20а-7-6
33
328,4
220,4
581,8
К20а-10
4,5
М400
1,8
32,9
488,8
182,8
704,5
К20а-10-1
32,9
488,8
245,6
767,3
К20а-10-3
32,3
488,8
305,2
826,3
К20а-10-5
32,9
488,8
259,6
781,3
К20а-11
27,6
662,8
182,8
873,2
К20а-11 -1
27,6
662,8
246,6
937
253
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арм
клас
А-І
атуры, кг,
ха
А-Ш
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
К20а-11-3
М400
27
662,8
305,2
995
К20а-12-1
М500
27,6
662,8
246,6
937
К21а-1-1
37
267,2
273,8
578
К21а-1-2
37
267,2
273,8
578
К21а-1-3
37
267,2
186,6
490,8
К21а-1-4
37
267,2
186,6
490,8
К21а-1-5
5,1
М400
2,03
37
267,2
250,2
554,4
К21а-1-б
37
267,2
250,2
554,4
К21а-2-3
37
365,2
186,6
588,8
К21а-2-5
37
365,2
250,2
652,4
К21а-3-1
37
456
273,8
766,8
К21а-7-1
36
554,2
384,7
974,9
К21а-7-3
36
554,2
254,2
844,7
К21а-7-5
36
554,2
318,1
908,3
К21а-8-1
5,3
М400
2,12
30,7
672,2
384,7
1087,6
К21а-8-3
30,7
672,2
254,5
957,4
К21а-9-1
30,7
827,4
384,7
1242,8
К21а-1
39
330,2
125,4
495,6
K2U-1-5
М300
39
330,2
210,8
580
К21а-1-6
39
330,2
210,8
580
К22а-2-1
39
325
222,4
586,4
К22а-2-2
39
325
222,4
586,4
К22а-3
5,6
М400
2,24
39
415,8
126,4
581,2
К22а-3-1
39
415,8
222,4
677,2
К22а-3-5
39
415,8
210,8
665,6
К22а-4-1
39
464,6
222,4
726
К22а-4-3
39
464,6
249,2
752,8
К22а-5
39
227
126,4
392,4
К22а-5-1
39
227
222,4
488,4
К22а-5-2
39
227
222,4
488,4
К22а-5-3
39
227
249,2
515,2
К22а-5-5
5,6
М600
2,24
39
227
210,8
476,8
К22а-5-б
39
227
210,8
476,8
К22а-6
39
373,4
126,4
538,8
К22а-6-1
39
373,4
222,4
634,8
К22а-6-5
39
373,4
210,8
623,2
К223-8
38,3
573
174,2
785,5
К223-8-1
38,3
573
313,2
924,5
К22Э-8-3
37,7
573
296,6
907,3
К22а-8-5
5,6
М400
2,25 .
38,3
573
268,6
879,9
К22а-9
38,3
804,2
174,2
1016,7
К223-9-1
38,3
804,2
313,2
1155,7
К22а-9-3
37,7
804,2
296,6
1138,5
K22a-1Q
33
937,8
174,2
1145
К22а-10-1
33
937,8
313,2
1284
К22а-10-3
32,4
937,8
296,6
1266,8
К22а-11-1
М500
33
937,8
313,2
1284,6
К23Э-1-1
52,1
357,8
352
761,9
К23а-Ь2
52,1
357,8
352
761,9
К23а-1-3
52,1
357,8
195
604,9
К23а-1-4
52,1
357,8
195
604,9
К23а-1-5
52,1
357,8
258,6
668,5
К23а-Ьб
М300
52,1
357,8
258,6
668,5
К23а-2-1
52,1
462,4
352
866,5
К23а-2-2
52,1
462,4
352
866,5
К23а-2-3
52,1
462,4
195
709,5
К23а-2-4
52,1
462,4
195
709,5
К23а-2-5
52,1
462,4
258,6
773,1
К23а-2-б
52,1
462,4
258,6
773,1
К23а-3-1
52,1
462,4
352
866,5
К23а-3-2
52,1
462,4
352
866,5
К23а-3-3
52,1
462,4
195
709,5
К23а-3-4
7,3
М400
2,93
52,1
462,4
195
709,5
К23а-3-5
52,1
462,4
258,6
773,1
К23а-3-6
52,1
462,4
258,6
773,1
К23а-4-Х
52,1
563,8
352
967,9
К23а-4-2
52,1
563,8
352
967,9
К23а-4-3
52,1
563,8
195
810,9
К23а-4-4
М300
52,1
563,8
195
810,9
К23а-4-5
52,1
563,8
258,6
874,5
К23а-4-б
52,1
563,8
258,6
874,5
254
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бо
тона* м3
Расход арматуры,- кг,
класса
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
А-І
А-1II
К23а-5-1
52,1
658,8
352
1062,9
К23а-5-3
7,3
М400
2,93
52,1
658,8
195
905,9
К23а-5-5
52,1
658,8
258,6
969,5
К23а-11-1
46,5
610
420,7
1077,2
К23а-11-3
46,5
610
264,9
921,4
К233-11-
46,5
610
329,3
985,8
К23а-12-1
48,4
637,6
420,7
1106,7
К23а-12-3
7,3
М 400
2,93
48,4
638,3
264*9
951,6
К23а-13-1
40
770
420,7
1230,7
К23а-13-3
40
770
264,9
1074,9
К23а-14-1
46
865,5
420,7
1332,2
К24а-1
54,6
412,2
135,4
602,2
К24а-1-1
54,6
412,2
313,2
780
К24а-1-2
54,6
412,2
313,2
780
К24а-1 -5
34,6
412,2
229,8
696,6
К24а-1-6
54,6
412,2
229 8
696,6
К24а-2
54,6
605,4
135,4
795,4
К24а-2-1
54,6
605,4
313,2
973,2
К24а-2-2
54,6
605,4
313,2
973,2
К24а-2-3
54,6
605,4
258,2
918,2
К24а-2-5
7,5
М400
3,02
54,6
605,4
229,8
889,8
К24а-2-6
54,6
605,4
229,8
889,8
К24а -3
54,6
735,4
135,4
925,4
К24а-3-1
54,6
735,4
313,2
1103,2
К24а-3-2
54,6
735,4
313,2
поз.з
К24а-3-5
54,6
735,4
229,8
1019,8
К24а-3-6
54,6
735,4
229,8
1019,8
К24а-4
54,6
944,6
135,4
1134,6
К24а-4-1
54,6
944,6
313,2
1312,4
К24а-4-2
54,6
944,6
313,2
1312,4
К24а-4-3
54,6
944,6
258,2
1257,4
К24а-4«5
54,6
944,6
229,8
1229 '
К24а-4-6
54,6
944,6
229,8
1229
К24а-5
54,6
944,6
135,4
1134,6
К24а-5-1
54,6
944,6
313,2
1312,4
К24а-5-2
54,6
944,6
313,2
1312,4
М500
К24а-5-3
54,6
944,6
258,2
1257,4
К24а-5-5
54,6
944,6
229,8
1229
К24а-5-6
54,6
944,6
229,8
1229
К24а-б
54,6
593,8
135,4
783,8
К24а-б-1
54,6
593,8
313,2
961,6
К24а-6-2
54,6
593,8
313,2
961.6
К24а-6-3
54,6
593,8
258,2
906,6
К24а-б-5
54,6
593,8
229,8
878,2
К24а-6-б
54,6
593,8
229,8
878,2
К24а-7
54,6
686,6
135,4
876,6
К24а-7-5
М600
54,6
686,6
229,8
971
К24а-8
54,6
735,4
135,4
925,4
К24а-8-1
54,6
735,4
313,2
1103,2
К24а-8-2
54,6
735,4
313,2
1103,2
К24а-8-3
54,6
735,4
258,2
1048,2
К24а-8-5
54,6
735,4
229,8
1019,8
К24а-8-6
54,6
735,4
229,8
1019,8
К24а-9-1
54,6
944,6
313,2
1312,4
К24а-12
46,8
613,3
188
848,1
К24а-12-1
46,8
613.3
363,4
1023,5
К24а-12-3
46,1
613,3
310,4
969,8
М400
К24а-13
55,3
757,7
188
1001
К24а-13-1
55,3
757,7
363,4
1176,4
К24а-13-3
54,5
757,7
310,4
1122,5
К24а-13-5
46,8
757,7
282,4
1095,4
К24а-14
48,6
1028,9
188
1265,5
К24а-14-1
7,6
М500
3,05
48,6
1028,9
363,4
1440,9
К24а-14-3
47,8
1028,9
310,4
1397,1
К24а-15
48,6
1028,9
188
1265,5
К24а-15-1
48,6
1028,9
363,4
1440,9
К24а-15-3
М600
47,8
1028,9
310,4
1387,1
255
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона, м
Расход арматуры, кг,
класса
3
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
А-І
А-І 11
К25а-1-3
14,8
92,1
96,3
203,2
К253-1-4
14,8
92,1
85,7
192,6
К253-1-5
14,8
92,1
125,9
232,8
2,1
М200
0,86
К253-1-6
14,8
92,1
119,7
226,6
К253-2-3
14,8
140,9
96,3
252
К253-5-3
М300
12,2
265,2
112,1
389,5
К253-5-5
12,2
265,2
141,7
419,1
К26а-1
87,2
25,2
73,5
185,8
К26а-1-1
87,2
25,2
90,1
202,5
К263-1-2
87,2
25,2
90,1
202,5
К263-1-3
87,2
25,2
124,1
236,5
К26Э-1-5
87,2
25,2
116,3
228,7
К263-1-6
87,2
25,2
118,7
237,5
К263-2
15,8
172,2
73,5
261,5
К263-2-1
2,3
М300
0,92
15,8
172,2
90,1
278,1
К263-2-2
15,8
172,2
90,1
278,1
К26Э-2-5
15,8
172,2
116,3
304,3
К263-2-6
15,8
172,2
118,7
313,1
К263-3
15,8
210,6
73,5
299,9
К2ба-3-2
15,8
210,6
90,1
316,5
К263-3-3
15,8
210,6
124,1
350,5
К26Э-10
14
115,4
79,4
208,8
К263-10-5
14
115,4
122,2
251,6
К263-11
14
169,2
79,4
262,6
К27а-1-3
39,6
358,8
191,4
589,8
К27Э-1-4
39,6
358,8
191,4
589,8
К27Э-1-5
М200
39,6
358,8
259,4
657,8
К273-1-6
39,6
358,8
259,4
657,8
К'273-2-1
39,6
433,6
344
817,2
К273-2-2
39,6
433,6
344
817,2
К'27а-2-3
5,8
МЗОО
2,31
39,6
433,6
191,4
664,6
К273-2-4
39,6
433,6
191,4
664,6
К273-3-1
39,6
553,6
344
937,2
К273-3-2
39,6
553,6
344
937,2
К27Э-3-3
39,6
553,6
191,4
784,6
К273-3-4
39,6
553,6
191,4
784,6
К27а-3-5
39,6
553,6
259,4
852,6
К27а-3-б
39,6
553,6
259,4
852,6
К27э-4-1
39,6
718
344
1101,6
К27а-4-2
39,6
718
344
1101,6
К273-4-3
39,6
718
191,4
949
К273-4-4
39,6
718
191,4
949
К27Э-4-5
39,6
718
259,4
1017
К273-4-6
39,6
718
259,4
1017
К273-5-1
М400
39,6
239,2
344
622,8
К273-5-2
39,6
239,2
344
622,8
К27з-5-3
39,6
239,2
191,4
470,2
К27Э-5-4
39,6
239,2
191,4
470,2
К273-16-1
39,6
358,8
344
742,4
К273-16-3
39,6
358,8
191,4
589,8
К27а-17-1
39,6
433,6
344
817,2
К273-17-3
М500
39,6
433,6
191,4
664,6
К27Э-17-5
39,6
433,6
159,4
732,6
К27Э-6-1
36,6
556,4
359
952
К273-6-3
36,6
554,4
259,4
852,4
К27а-6-5
36,6
556,4
327,4
920,4
К27а-7-1
5,8
М400
2,31
33,9
661,4'
359
1054,3
К27а-7-3
33,9
661,4
259,4
954,7
К273-8-1
33,1
923
359
1315,1
К28а -1
41,6
308,2
126,8
476,6
К28а-1-5
МЗОО
41,6
308,2
230
579,8
К28а-1-6
41,6
308,2
230
579,8
К28а-2
41,6
455,4
126,8
623,8
К28а-2-1
41,6
455,4
304,6
801,6
К28а-2-2
6,2 ,
М400
2,45
41,6
455,4
304,6
801,6
К28а-2-3
41,6
455,4
249,2
746,2
К28а-2-5
41,6
455,4
230
727
К28а-2-б
41,6
455,6
230
727
К283-13
М400
41,6
308,2
126,8
476,6
К28а-13-1
41,6
308,2
304,6
862
256
Продолжение табл. 2.9
Расход арматуры, кг,
Марка
Масса,
Марка
Расход бе-
класса
Закладные
Общий расход
колонн
т
бетона
тона, м3
изделия, кг
стали, кг
А-І
А-Ш
К28а-13-2
41,6
308,2
304,6
862
К28а-13-3
41,6
308,2
249,2
599
К28а-14
6,2
М600
2,45
41,6
515,8
126,8
684,2
К28а-14-1
41,6
515,8
304,6
862
К28а-14-2
41,6
515,8
304,6
862
К28а-14-3
41,6
515,8
249,2
806,6
К28а-14-5
41,6
515,8
230
787,4
К28а-14-6
41,6
515,8
230
787,4
К28а-3
40,7
581,8
174,1
786,6
К28а-3-1
40,7
581,8
282,5
895
К28а-3-3
40,7
581,8
296,5
908,5
К28а-3-5
40,7
581,8
277,3
889,8
К28а-4-1
35,4
741,3
282,5
1059,2
К28а-4-3
6,2
М400 ·
2,45
34,8
741,3
296,5
1072,6
К28а-5
35,4
850,9
174,1
1060,4
К28а-5-1
35,4
850,9
282,5
1168,8
К28а-5-3
34,8
850,9
296,5
1182,2
К29а-1-1
58,2
371
356,6
786
К29а-1-2
58,2
371
356,6
786
К29а-1-3
58,2
371
199,8
629
К29а-1-4
58,2
371
199,8
629
К29а-1-5
58,2
371
267,8
697
К29а-1-6
58,2
371
267,8
697
К29а-2-1
58,2
429,6
356,6
844,6
К29а-2-2
58,2
429,6
356,6
844,6
К29а-2-3
58,2
429,6
199,8
687,6
К29а-2-4
8,1
М300
3,22
58,2
429,6
199,8
687,6
К29а-3-1
58,2
494,6
356,6
909,4
К29а-3-3
58,2
494,6
199,8
752,6
К29а-3-4
58,2
494,6
199,8
752,6
К29а-4-1
58,2
651,8
356,6
1066,8
К29а-4-2
58,2
651,8
356,6
1066,8
К29а-4-3
58,2
651,8
199,8
911,8
К29а-4-4
58,2
651,8
199,8
911 8
К29а-5-1
58,2
784,6
356,6
1199,6
К29а-5-2
58,2
784,6
356,6
1199,6
К29а-5-3
58,2
784,6
199,8
1042,6
М400
1042,6
К29а-5-4
58,2
784,6
199,8
К29а-5-5
58,2
784,6
267,8
1110,6
К29а-5-6
58,2
, 784,6
267,8
1110,6
К29а-10-1
47,4
691,2
•426
1164,6
К29а-10-3
мзоо
47,4
691,2
271
1009,6
У 29а-10-5
47,4
691 #2
339
' 1077,6
К29а-11-1
К29а-11-3
К29а-12-3
8,1
М400
3,22
47.4
47.4
53,7
50,2
691.2
691.2
778,8
1010,2
426
271
271
426
1164.6
1009.6
1103,5
1486,4
К29а-13-1
К29Э-14-1
М500
50,2
1010,2
426
1486,4
К30а-1
60,7
530,2
135,8
726,7
КЗОа-1-1
60,7
530,2
313,6
904, о
К30а-1-2
МЗОО
60,7
530,2
313;6
904,5
849,1
КЗОа-1-3
60,7
530,2
258,-2
К30а-1-5
60,7
530,2
239
829,8
К30а-1-6
К30а-2
8,4
3,35
60,7
530,2
239
829,8
60,7
575,8
135,8
772,3
КЗОа-2-1
60,7
575,-8
313,6
950,1
К30а-2-2
60,7
575,8
'313,6 V
950,1
КЗОа-2-З
М400
60,7
575,8
258,2
894,7
К30а-3
КЗОа-3-1
К30а-3-2
КЗОа-З-З
К30а-3-5
КЗОа-З-б
~ 60,7
60.7
60.7
60.7
60.7
60.7
831.8
831.8
831.8
831.8
831.8
831.8
135,8
313.6
313.6
258,2
239
239
1028,3
1206,1
1206,1
1150,7
1131.5
1131.5
К30а-4
КЗОа-4-1
К30а-4-2
К30г-4‘3
60.7
60.7
60.7
60.7
929.4
929.4
929.4
929.4
135,8
313.6
313.6
258,2
1125,9
1303.7
1303.7
1248,3
17—751
257
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арматуры, кг
класса
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
А-І
А-ІІ1
КЗОа-5-1
60,7
929,4
313,6
1303,7
К30а-5-2
М500
60,7
929,4
313,6
1303,7
КЗОа-5-З
3.35
60,7
929,4
258,4
1248,3
К30а-6
8.4
60,7
530,2
135,8
726,7
К30а-7
60,7
831,8
135,8
1028,3
КЗОа-7-1
М600
60,7
831,8
313,6
1206,1
КЗОа-7-З
60,7
831,8
258,2
1150,7
К30а-10
49,9
732,4
188
970,3
КЗОа-10-1
49,9
732,4
363,4
1145,7
КЗОа-10-З
49,3
732,4
310,4
1092,1
К30а-10-5
60,5
1099,7
291,2
1451,4
К30а-11
49,9
870,4
188
1108,3
КЗОа-ІЫ
49,9
870,4
363,4
1283,7
М400
КЗОа-11-З
49,3
870,4
310,4
1230.1
К30а-12
60,5
1099,7
188
1342,4
КЗОа-12-1
60,5
4099,7
363,4
1523,6
КЗОа-12-3
8,4
3,35
60,5
1499,7
310,4
1470
К30а-13
52,8
1134,1
188
1374,9
КЗОа-13-1
М500
52,8
1134,1
363,4
1550,3
К30а-13-3
52,2
1134,1
310,4
1496,7
КЗОа-14-1
52,8
1134,1
363,4
1550,3
КЗОа-14-З
М600
52,2
1134,1
310,4
1496.7
К31а-1-1
К31а-1-2
КЗІа-1-З
К31а-1-4
КЗІа-1-5
КЗІа-1-6
КЗІа-2-1
К31а-2-2
М300
17.1
17.1
17.1
17*1
17.1
17.1
17.1
17.1
177.1
177.1
177.1
177.1
177.1
177.1
208.3
208.3
149,7
154.1
137.5
110.6
117.2
144.6
149.7
154,1
343,9
348.3
331.7
304.8
311.4
338.8
375,1
379.5
К31а-2-3
К31а-2-4
КЗІа-З-1
КЗІа-З-2
КЗІа-4-1
КЗІа-4-2
К31а-4-3
К31а-4-4
К31а-4-5
КЗІа-4-6
2,5
М400
1,02
17.1
17.1
17.1
17.1
17.1
17.1
17.1
17.1
17.1
208.3
208.3
137.5 362.9
110.6 336
208.3
208.3
253.5
253.5
253.5
253.5
253.5
149.7
154.1
149.7
154.1
137.5
110.6
117.2
379,5
420,3
424.7
.408,1
381,2
387.8
КЗІа-8-3
К31а-8-5
КЗІа-9-1
КЗІа-9-3
КЗІа-10-1
М300
М400
К32а-1
К32а-2
К32а-2-1
К32а-2-2
К32а-2-5
К32а-2-6 2 7
К32а-3
К32а-3-1
М400
08
К32а-3-2
К32а-3-3
К32а-8
К32а-8-1
К32а-8-3
К32а-8-5
К32а-9
К32а-9-1
К32а-9-3
М500
КЗЗа-1-1
КЗЗа-1-2
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-4
КЗЗа-1-5
К33а-1-6
КЗЗа-2-1
8,8 М300 3,5
17,1
13.9
13.9
13.9
13.9
253.5
298.6
298.6
298.6
298.6
144.6
140.7
170,3
183,5
140.7
415.2
453.2
482,8
596
453.2
13,9
469,1
183,5
666,5
18,1
195,8
78,2
292,1
18,1
243,8
78,2
340,1
18,1
243,8
126,8
388,1
18,1
243,8
126,8
388,1
18,1
243,8
113,4
375,3
18,1
243,8
122,2
384,1
18,1
314,2
78,2
410,5
18,1
314,2
126,2
458,5
18,1
314,2
126,2
458,5
18,1
314,2
139,4
471,7
15
336
103
454
15
336
150,2
503,2
14,7
336
164,2
514,9
15
336
145,8
496.8
15
477,6
103
595,6
15
477,6
150,2
642,8
14,7
477,6
164,2
656,5 :
63
400
356,8
819,8
63
400
356,8
819,8
63
400
200
663
63
400
200
663
63
400
267
730
63
400
267
730
63
528,4
356,8
948,2
258
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, ма
Расход арматуры, кг,
класса
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
А-І
А-ІІІ
КЗЗа-2-2
63
528,4
356,8
948,2
КЗЗа -2-0
63
528,4
200
791,4
КЗЗа-2-4
МЗОО
63
528,4
200
791,4
К33а-а-1
63
633,8
356,8
1053,6
КЗЗа-З-2
63
633,8
356,8
1053,6
КЗЗа-З-З
63
633,8
200
896,8
КЗЗа-З-4
63
633,8
200
896,8
КЗЗа-4-1
63
705,4
356,8
1125,2
КЗЗа-4-2
63
705,4
356,8
1125,2
КЗЗа-4-З
М400
63
705,4
200
968,4
КЗЗа-4-4
63
705,4
200
968,4
КЗЗа-8-1
51,3
625,1
425,6
1103
К32а-8-3
51,3
625,1
271
947,4
К33а-8-5
МЗОО
51,3
625,1
339
1£>15,4
КЗЗа -9-1
51,3
719,2
425,6
1196,1
КЗЗа-9-З
51,3
719,2
271
1041,5
КЗЗа-10-1
8,8
3.5
51,4
827
425,6
1304
КЗЗа-10-З
51,4
827
271
1149,4
КЗЗа-11-1
51,4
827
425,6
1304
КЗЗа-11-З
М400
51,4
827
271
1149,4
К34а-1
64,5
471,8
115,1
651,7
К34а-1-1
64,5
471,8
293,2
829,6
К34а-1-2
.64,5
471,8
293,2
829,6
К34а-1-3
64,5
471,8
237,8
774,1
К34а-1-5
64,5
471,8
218,6
754,3
К34а-1-6
9,1
МЗОО
3,64
64,5
471,8
218,6
754,3
К34а-2
64,5
630,2
115,4
810,1
К34а-2-1
64,5
630,2
293,2
987,9
К34а-2-2
64,5
630,2
293,2
987,9
К34а-2-3
64,5
630,2
237,8
932,5
К34а-3
64,5
787
115,4
966,9
К34а-3-1
64,5
787
293,2
1144,7
К34а-3-2
64,5
787
293,2
1144,7
К34а-3-3
64,5
787
237,8
1089,3
К34а-3-5
64,5
787
218,6
1010.1
К34а-3-6
М400
64,5
787
218,6
1070,1
К34а-4
64,5
1184,6
115,4
1364,5
К34а-4-1
64,5
1184,6
293,2
1542,3
К34а-4-2
64,3
1184,6
293,2
1542,3
К34а-4-3
64,5
1184,6
237,8
1486,9
К34а-5-1
64,5
1184,6
293,2
1542,3
К34а-5-2
М500
64,5
1184,6
293,2
1542,3
К34а-6
М600
64,5
630,2
115,4
810,1
К34а-11
64,1
893,4
188
1145,5
К34а-11-1
64,1
893,4
363,4
1320,9
К34а-11-3
63,8
893,4
309,8
1266,8
К34а-11-5
64,1
893,4
282,4
1239,9
К34а-12
63,8
985,8
188
1237,6
К34а-12-1
М400
63,8
985,8
363,4
1413
К34а-12-3
63,3
985,8
309,8
1358,9
К34а-13
57,1
1160,6
188
1405,7
К34а-13-1
9,1
3,64
57,1
1160,6
363,4
1581,1
К34а-13-3
56,5
ибо,6
309,8
1526,9
К34а-14
59,7
1201,4
188
1449,1
К34а-14-1
М500
59,7
1201,4
363,4
1624,5
К34а-14-3
59,1
1201,4
309,8
1570,3
К34а-15-1
М600
59,7
1201,4
363,4
1624,5
К35а-М
14,6
188,7
154,4
348,7
К35а-1-5
14,6
188,7
149,8
353,1
К35а-1-3
14,6
188,7
101,8
305,1
К35а-1-4
14,6
188,7
106,2
309,5
К35а-1-б
2
М400
0.81
14,6
188,7
127
330,3
К35а*1-б
14,6
188,7
135,8
339,1
К35а-2-1
14,6
207,1
145,4
367,1
К35а-2-3
14,6
207,1
101,8
323,5
К35а-2-5
14,6
207,1
127
348,7
К36а-1
4,8
МЗОО
1,9
34,2
267,6
122,1
423,9
К36а-1-1
34,2
267,6
218,1
519,9
К36а-1-2
34,2
267,6
218,1
519,9
К36а-1-5
34,2
267,6
207,7
509,5
КЗба-1-6
34,2
267,6
207,7
509,5
КЗба-2
34,2
337,2
122,1
493,5
КЗба-2-1
34,2
337,2
218,1
589,5
КЗба-2-2
34,2
337,2
218,1
589,5
17*
259
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арм
клас
А-І
атуры,- кг,
:са
А-III
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
К36а-2-5
М300
34,2
337,2
207,7
579*1
КЗба-2-6
34,2
337,2
207,7
579,1
К36а-3
34,2
337,2
122,1
493,5
КЗба-З-1
34,2
337,2
218,1
589„5
КЗба-З-5
34,2
337,2
207,7
579 Д
К36а-3-6
М400
34,2
337,2
207,7
579,1
К36а-4
34,2
377,2
122,1
533,5
К36а-4-1
34,2
377,2
218,1
629,5
КЗба-4-2
34,2
377,2
218,1
629 „5
К36а-4-5
34,2
377,2
207,7
619,1
КЗба-5
34,2
377,2
122,1
533,5
КЗба-5-1
34.2
377,2
218,1
629,5
К36а-5-2
4.8
М500
1,9
34,2
377,2
218,1
629,5
КЗба-5-5
34,2
377,2
207,7
619,1
К36а-5-6
34,2
377,2
207,7
619,1
К36а-6
34,2
146,4
122,1
302,7
КЗба-6-1
34,2
146L4
218,1
398,7
КЗба-6-2
34,2
145,4
218,1
398,7
КЗба-б-5
М600
34,2
146,4
207,7
388,3
КЗба-6-б
34,2
146,4
207,7
388,3
К36а-7-2
34,2
181,1
218,1
433,5
КЗба-8-1
34,2
221,2
218,1
473,5
К36а-8-2
34,2
221,2
218,1
473,5
К37а-1-4
54
436,6
198,6
689,2
К37а-1-6
7,1
М300
2,82
54
436,6
257,8
784,4
К37а-2-2
54
436,6
360
850,6
К37а-2-4
54
436
198,6
689,2
К37а-2-6
54
436,6
257,8
748,4
К37а-3-2
7,1
М400
2^82
54
644,1
360
1058,2
К376-3-2
54
647,8
361,2
1063
К376-3-4
54
647,8
199,8
901,6
К376-3-6
54
• 647,8
259
'960,8
К37а-4-2
54
644,2
360
1058,2
К37а-4-4
М500
54
644,2
198,6
896,8
К37а-4-6
54
644,2
257,8
956
К38а-1
36,3
414,4
122,1
572,8
К38а-1-1
36*3
414,4
253,7
704,4
К38а-1-2
36,3
414,4
253,7
704,4
К38а-1-5
36,3
414,4
225,3
676
К38а-1-6
5,7
М300
2,28
36,3
414,4
225,3
676
К38а-2
36,3
510,4
122,1
668,8
К38а-2-1
36*3
510,4
253,7
800,4
К38а-2-2
36,3
510,4
253,7
800,4
К39а-1-2
22,5
224,3
171,7
418,5
К39а-1-4
М300
22,5
224,3
123,7
370,5
К39а-1-б
22,5
224,3
153,3
400,1
К39а-2-2
22,5
224,3
171,7
418,5
К39а-2-4
22,5
224,3
123,7
370,5
К39а-2-б
3
М400
1,19
22,5
224,3
153,3
400,1
К39а-3-2
22,5
296,3
171,7
490,5
К39а-3-4
22,5
296,3
123,7
442,5
КЗЭа-З-6
22,5
296,3
153 ,3
472,1
К40а-1
58,2
565,7
131,1
754,9
К40а-1-1
58,2
565,7
262,7
886,5
К40а-1-2
8
М300
3,17
58,2
565,7
262,7
886,5
К40а-1-5
58,2
£65,7
234,3
858,1
К40а-1-б
58,2
565,7
234,3
858,1
К41а-1-2
48
414,6
312,1
774,7
К41а-1-4
М300
48
414,6
216,1
678,7
К41а-1-6
48
414,6
275,3
737,9
К41а-2-2
' 6,1
2,41
48
560,2
312,1
920,3
К41а-2-4
М400
48
560,2
216,1
824,3
К41а-2-б
48
560,2
275,3
883,5
К42а-Ы
10; 8
214,4
81,8
307,1
К42а-1-3
10,8
214,4
50,5
275,7
К42а-1-5
2,5
М300
1
10*3
214,4
80,1
305,3
К42а-2-1
10,8
264,6
82,6
358
К42а-2-3
10.8
264,6
51,2
326„6
К42а-2-5
10,8
264,6
80,7
356,1
260
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арм
клас
А-І
атуры, кг,
•с а
А-Ш
Закладные
изделия, кг
Общин расход
стали, кг
К43а-1-2
74,4
654,4
369,2
' 1098
К43а-1-4
74,4
654,4
207,8
936,6
К43а-1-б
74,-4
654,4
275,8
1004,6
К43а-2-2
8,3
М300
3,32
74,4
863,2
369,-2
1306,8
К43а-2-4
74,4
863,2
207,8
1145,4
К43а-2-6
74,4
863,2
275,8
1213,4
К436-1-4
74,4
654,4
209
937,8
К436-1-6
74,4
654,4
277
1005,8
К436-2-2
74,4
863,2
370,4
1308
К436-2-4
74,4
863,2
209
1146,6
К436-2-6
74,4
863,2
277
1214,6
К44а-1-2
12
250
86,3
348,3
К44а-1-4
12
250
54,9
316,6
К44а-1-б
12
250
102,1
364,1
К44а-2-2,
2,67
1,07
12
279
87
378
К44а-2-4
12
279
55,9
346,9
К44а-2-б
12
279
89,6
380,6
К45а-1-2
27,9
399,5
165,7
592,6
К45а-1-4
3,8
М300
1,5
27,9
399,5
108,7
544,6
К45а-1-6
27,9
399,5
147,1
574
К46а-1-2
39,4
658,8
144
845,6
К46а-1-4
39,4
658,8
120,8
822,6
К46а-1-б
39,4
658,8
187,6
889,2
К46а-2-2
5,8
МЗОО
2,29
33
524,2
144,1
704,7
К46а-2-4
33
524,2
110,9
671,5
К46а-2-6
33
524,2
234,3
i 794,9
К61а-Ь2
42,1
123,1
244
409,2
К61а-1-5
42,1
123,1
319,6
484,8
К61а-2-2
5,05
МЗОО
2,02
42,1
179,9
244
466
КбІа-2-5
42,1
179,9
319,6
541,6
КбІа-3-2
42,1
268,3
244
554,4
КбІа-3-5
42,1
268,3
319,6
630
КбІа-4-2
42,1
394,7
244
680,8
К61а-4-5
М400
42,1
394,7
319,6
756,4
К62а-1
45,1
134,1
178,6
357,8
К62а-1-1
45,1
134,1
259,8
439
К62а-1-5
45,1
134,1
280,6
459,8
К62а-2
45,1
190,1
178,6
513,8
К62а-2-1
45,1
190,1
259,8
495
К62а-2-5
45*1
190,1
280,6
515,8
К62а-3
М400
45,1
276,5
178,6
500,2
К62а-3-1
45,1
276,5
259,8
581,4
Кб2а-3-3
45,1
276,5
301,4
623
Кб2а-4
5,3
2,12
45,1
430,9
178,6
654,6
К62а-4-1
45,1
430,9
259,8
735,8
Кб2а-4-3
45,1
430,9
301,4
777,4
Кб2а-4-5
45,1
430,9
280,6
756,6
К62а-5
45,1
407,7
178,6
631,4
К62а-5-1
45,1
407,7
259,8
712,6
К62а-5-3
М600
45,1
407,7
301,4
754,2
К62а-5-5
45,1
407,7
280,6
733,4
К63а-Ь2
53,6
461,1
251,6
766,3
К63а-1-5
6,3
МЗОО
2,52
53,6
461,1
327,2
841,9
Кб4а-1
58,5
488,9
186,8
734,2
Кб4а-1-1
58,5
488,9
268
815,4
К64а-1-3
6,8
МЗОО
2,73
58,5
488,9
309,6
857
К64а-Ь5
58,5
488,9
288,8
836,2
Кб5а-1-2
МЗОО
44,5
156,1
254,6
455,2
Кб5а-1-5
44,5
156,1
330,2
530,8
К65а-2-2
5,47
2,19
44,5
272,9
254,6
572,1
Кб5а-3-2
М400
44,5
566,9
254,6
866
К65а-4-2
44,5
231,3
254,6
530,4
Кб5а-4-5
М600
44,5
231,3
330,2
606,0
Кбба-1
47,5
287,4
184,3
519,2
К66а-Ы
5,98
М400
2,39
47,5
287,4
330,1
665
261
Продолжение табл. 2.9
Марка
колонн
Масса,
т
Марка
бетона
Расход бе¬
тона, м3
Расход арматуры, кг,
класса
Закладные
изделия, кг
Общий расход
стали, кг
А-І
А-Ш
Кбба-1-5
М400
47,5
287,4
286,3
621,2
К66а-2
47,5
395,4
184,3
627,2
Кбба-2-1
47,5
395,4
330,1
773
К66а-2-3
47,5
395,4
368,5
811,4
К66а-3
47,5
430
184,3
662,8
К66а-3иі
47,5
430
330,1
808,6
Кб6а-»3-3
47*5
430
368,5
847
К66а-4
5,98
2,39
47,5
286,2
184,3
518
Кбба-4-1
М600
47,5
286,2
330,1
663,8
К66а*4*3
47,5
286,2
368,5
702,2
К66а*.4«5
47,5
286,2
286,3
620
Кб7а-1-2
55
254,6
262,2
571.8
К67а.Ь5
55
254,6
337,8
647,4
К67а-2-2
55
416,3
262,2
733,5
К67а-2-5
6,75
М300
2,7
55
416,3
337,8
809,1
К67а-3н2
55
505,5
262,2
822,7
К67 а«3«5
55
505,5
337,8
898,3
К67а-4-2
М400
55
556,1
262,2
873,3
K68a-1
58,9
272.9
192,3
524,1
К68а-1-1
58,9
272,9
352,9
684,7
К68а-1«3
58,9
272,9
376,5
708,3
К68а-1-5
58,9
272,9
294,3
626,1
К68а-2
58,9
437,7
192,3
688,9
К68а-2-1
58,9
437,7
352,9
849,5
К68а-2*»3
58,9
437,7
376,5
873,1
К68а«.2**5
7,26
М400
2,96
58,9
437,7
294,3
790,9
К68а»3
58,9
609
192,3
852,1
К68а^3-1
58,9
609
352,9
1012,7
К68а-3-3
58,9
609
376,5
1096,3
К68а-3-5
58,9
609
294,3
954,1
К68а.4
58,9
709,3
192,3
960,5
К68а*4-1
58,9
709,3
352,9
1121,1
К68а-4«*3
58,9
709,3
376,5
1144,7
К68а«5
58,9
366,9
192,3
618,1
К68а*5»1 ·
58,9
366,9
352,9
778,7
К68а-5-3
58,9
366,9
376,5
802,3
Кб8а-5-5
58,9
366,9
294,3
720,1
К68а-б
М600
58,9
518,1
192,3
769,3
Кб8а-6-1
58,9
518,1
352,9
929,9
К68а-6-3
58,9
518,1
376,5
953,5
КбРа^-1
33,6
188,8
197,3
419,7
К69а-1-2
33,6
188,8
186,6
409,2
К69а-1-3
М200
33,6
188,8
185,1
407,5
К69а-1«4
4,6
1,88
33,6
188,8
174,5 ·
396
К69а-1*5
33,6
188,8
248,7
471,1
К69а-1-б
33,6
188,8
242,5
464,9
Кб9а-2-1
33,6
295,2
197,3
„ 526,1
К69а-2-2
33,6
295,2
186,6
515,5
Кб9а-2-3
33,6
295,2
185,1
513,9
К69а-2-4
М300
33,6
295,2
174,5
503,3
Кб9а-2«5
33,6
295,2
248,7
577,5
К69а-3-1
33,6
562,8
197,3
793,7
1<69а*3-3
33,6
*562,8
185,1
781,5
К69аЛ4»*1
33,6
647,6
197,3
878,5
К69а-14-2
33,6
647,6
186,6
867,9
К69Э.4.1
28,5
634,4
246,7
909,6
К69а^4-3
28,5
634,4
235,1
898
Кб9а-4-5
28,5
634,4
298,1
961
КѲ9а-5-1
4,6
М400
1,88
28,5
780,8
246,7
1056
К69а*5»3
28,5
780,8
235,1
1044,4
К69а-б-1
28,5
843,2
246,7
1118,4
К70а-1
35,6
197,4
130
363
К70а-1-1
36,6
197,4
163,2
396,2
К70а-1-2
35,6
197,4
163,2
396,2
К70а-2
35,6
365,4
130
363
К70а-2-1
5
М300
2
35,6
365,4
163,2
564,2
К70а-2-2
35,6
365,4
163,2
564,2
К70а-2-3
35,6
365,4
222,8
623,8
К70а-2*5
35,6
365,4
224,4
625,4
262
Продолжение табл. 2.9
Расход арматуры, кг,
Марка
Масса
Марка '
Расход бе-
класса
Закладные
Общий расход
колонн
т
бетона
тона, м3
изделия, кг
стали, кг
А-і
А-Ш
К70а-2-6
5
МЗОО
2
35,6
365.4
274,8
675,8
К70а-3
35,6
335
130
Б00
К70а-3-1
35,4
335
163,2
533,8
К70а-3-2
М400
35,4
335
163,2
533,8
К70а-3»3
35,6
335
228,8
593,4
К70а-3-5
35,6
335
224,4
595
К70а-3-6
35,6
335
274,8
645,4
К70а-14
35,6
451
130
616,6
К70а-14-1
35,6
451
163,2
649,8
К70а-14-2
35,6
451
163,2
649,8
К70а-14-3
35,6
451
222,8 .
709,4
К70а-4
36
447,8
1Б8в6
642,4
К70а-4-1
36
447,8
175,2
659
К70а-4-3
со
СЛ
447,8
220.4
703,9
К70а-4-5
36
447,8
253
736,8
К70а-5
30,7
685,6
158,6
774,9
К70а-5-1
2
М400
2
20,7
685,6
175,2
791,5
К70а-5-3
30,7
585,6
220,4
836,4
К70а-б
30,7
678
158,6
867.3
К70а-6-1
30,7
678
175,2
883,9
Примечания: 1. Типоразмеры колонн приведены в табл. 2.8.
2. Рабочие чертежи колонн ИКІа—ИКба даны в альбоме 1.420—12, вып. 1; колонн ИКИа—ИК24а—в
альбоме 1.420-12, вып. 2 и в 1.420-6, вып, 1; колонн ИК25а—ИК34а — в альбоме 1.420-12, вьщ. 3 И в
1.420-6, вып. 2; колонн ИК35а—ИК37а, ИК39а, ИК41а—в альбоме 1.420-12, вып. 2; колонн ИК40а,
ИК42а, ИК43а — ИК46а — в альбоме 1.420-12, вып. 3; колонн ИКбІа—ИК68а — в альбоме 1.420-12,
вып. 1; колонн ИК69а, ИК70а — в альбоме 1.420-12, вып. 3 и в альбоме 1.420-6, вып. 2.
3. Марка колонн состоит из буквенного обозначения вида изделия и номера его типоразмера; вто¬
рая цифра означает номер данного изделия по несущей способности; третья цифра характеризует
различие изделий по закладным деталям.
4. В случаях, когда расход стали на арматуру классов А-І и А-Ш, а также на закладные детали
меньше указанного в таблице суммарного расхода стали разница вызвана расходом на арматурные
изделия, выполняемые из листового проката из стали ВСтЗ.
этажей с укрупненной сеткой колонн при¬
нята по СНиП, как для колонн одноэтаж¬
ных зданий.
Сортамент и технико-экономические
показатели приведены в табл. 2.9,
Связи между колоннами запроектиро¬
ваны одноветвевыми из равнополочных
уголков. Схемы связей см. на рис. 2.17.
Портальные связи приняты: для зданий с
высотой этажей 4,8 м при постановке свя¬
зей по каждому продольному ряду колонн
и при разреженной постановке; для зда¬
ний с высотами этажей 6 и 7,2 м при по¬
становке связей в каждом продольном
ряду колонн.
Треугольные связи приняты для зда¬
ний с высотами этажей 6 и 7,2 м (в пер¬
вом этаже) при разреженной постановке.
Стальные связи в зданиях (где не мо¬
гут быть оставлены открытые стальные
конструкции) должны быть защищены от
огня штукатуркой по сетке или облицов-
Рис. 2.15. Схема связей между колоннами
а — портальная; б — треугольная
кой из бетонных плиток толщиной не ме¬
нее 2,5 см в соответствии с требованиями
СНиП ІІ-М.2-72.
Усилия в стальных связях определены
из расчета консольной фермы, образован¬
ной ими и колоннами, к которым они при¬
мыкают, при этом неразрезность связевых
колонн не учитывалась.
Связи запроектированы сжато-растя¬
нутыми. При расчете сжатых элементов
связей расчетные длины элементов прини¬
мались равными: при продольном изгибе в
плоскости связи — расстоянию между цен¬
трами узлов, при продольном изгибе из
плоскости связи (обозначения см. на рис.
2.15);
для раскосов St и St tSf,
» раскоса S6 /o=/S8;
» подкоса S3 Z0=/S?;
» распорки S4 /0=:l#b /S4.
Распорка S4 из плоскости связи рас¬
считывалась как сжато-изогнутый элемент
на действие сжимающей силы от ветровой
нагрузки и условной поперечной силы, кгс:
Q=20F (F — площадь сечения раскоса,
см2), приложенной посередине пролета
распорки.
2.2.5. Перекрытия
Ригели поперечных рам для зданий с
сеткой колонн 6X6 м запроектированы
длиной 4980, 5280, 5480 мм, для зданий с
сеткой колонн 9X6—7980, 8280 и 8480 мм
263
и для зданий с сеткой 12X6 м — 10 980,
11 280 и 11 480 мм. Ригели продольных
рам запроектированы длиной 5480 мм.
Высота поперечных и продольных ри¬
гелей принята равной 800 мм.
Ригели для перекрытий типа 1 имеют
полки для опирания ребристых плит или
многопустотных панелей. Положение по¬
лок плит установлено в зависимости от
высоты применяемых серий плит и пане¬
лей. Ширина ригелей в уровне полок при
применении плит серии ИИ24-8 и ИИ24-9—
650 мм, а при применении ребристых плит
и многопустотных панелей серии 1.440-1 —
550 мм.
В ригелях торцовых рам полки для
опирания плит и многопустотных панелей
предусмотрены только с одной стороны
ригелей, обращенной внутрь здания.
В полках ригелей, , примыкающих к
лестничным клеткам, предусмотрены выре¬
зы для пропуска стен.
Ригели для перекрытий типа 2 — пря¬
моугольного сечения, ширина сечения
300 мм.
Ригели для пролетов 6 м изготовляют¬
ся из бетона марок М200 и М300, для
пролетов 9 м — из бетона марок М 300 и
М400, а для пролетов 12 м — из бетона
марок М 300 — М 500.
Ригели для пролетов 6 м разработаны
с ненапрягаемой рабочей арматурой из
стали класса А-Ш.
Ригели для пролетов 9 м разработаны
с предварительно напрягаемой арматурой
из стали классов А-ІІІв и А-ІѴ, а ригели
для пролетов 12 м — с предварительной
напрягаемой арматурой из стали классов
А-ІІІв, А-Ѵ, Ат-Ѵ и П7. Натяжение арма¬
туры предусмотрено механическим и элек¬
тротермическим способами.
Предел огнестойкости ригелей в соот¬
ветствии с главой СНиП ІІ-А.5-70 равен
2 ч.
Для зданий из конструкций серии
1.420Д2 с перекрытиями и покрытиями
типа 1 применяются типовые ребристые
плиты по сериям ИИ24-8 и ИИ24-9 (до¬
борные плиты), а для зданий с перекры¬
тиями типа 2 применяются типовые реб¬
ристые плиты по серии ИИ24-2/70. В ка¬
честве доборных плит применяются плиты
шириной 0,75 м по серии ИИ24-9.
Для зданий из конструкций серии
1.420-6 применяются типовые ребристые
плиты по сериям ИИ 24-8 и ИИ 24-9 (до¬
борные плиты) или типовые ребристые
плиты серии 1.440-1, вып. 3 и 4 (доборные
плиты), а в случае необходимости устрой¬
ства гладких потолков применяются мно¬
гопустотные панели по серии 1.440-1,
вып. 1, 2 и 4 (доборные плиты).
Ребристые плиты и многопустотные
панели указанных выше серий предвари¬
тельно напряженные.
Плиты серии ИИ24-8 имеют высоту
400 мм, ширину 3 м и длину 5,55 и 5,05 м—
последняя для плит, укладываемых в ша¬
ге, примыкающем к деформационному по¬
перечному шву. Плиты изготовляются из
бетона марок М 200, М 300, М 350, М 400,
М 450 и М 500.
В качестве предварительно напрягае¬
мой арматѵры используется сталь классов
А-ІІІв, А-ІѴ, А-Ѵ, Ат-Ѵ, Ат-ѴІ и П7.
Плиты серии ИИ24-9 (доборные) име¬
ют высоту 400 мм, длину 5,55 и 5,05 м и
ширину 1,5 и 0,75 м. Плиты шириной 1,5 м
изготовляются из бетона марок М 200,
М300, М 350, М 400, М 450, М 500.
В качестве предварительно напрягае¬
мой арматуры используется сталь классов
А-ІІІв, А-ІѴ, А-Ѵ, Ат-Ѵ, Ат-ѴІ и П7.
Плиты, шириной 0,75 м изготовляются
из бетона марок М 200 и М 300 и армиру¬
ются сталью классов А-ІІ и А-III (изго¬
товляются без предварительного напряже¬
ния).
Плиты серии ИИ24-2/70 имеют высо¬
ту 400 мм, длину 5,95 м и ширину 1,5 м.
Плиты изготовляются из бетона марок
М300 и М400. Предварительно напрягае¬
мая арматура — из стали классов А-ІѴ и
А-ІІІв.
Плиты серии 1.440-1,. вып. 3 ребрис¬
тые, имеют высоту 300 мм, ширину 1,5 м
и длину 5,65 и 5,15 м — последняя для
плит, укладываемых в шаге, примыкающем
к поперечному деформационному шву.
Плиты изготовляются из бетона марок
М 250, М300, М 350, М400, М450 и М 500.
Плиты серии 1.440-1, вып. 4 являются
доборными плитами серии 1.440-1, вып. 3.
Плиты плоские, сплошного сечения, раз¬
мером 220X590 мм, длина плит 5,65 и
5,16 м.
Плиты изготовляются из бетона марок
М 200, М 300, М 400.
Многопустотные панели серии 1.440-1,
вып. 1 имеют высоту 220 мм и ширину
1,5 м. На случай отсутствия оснастки для
производства панелей шириной 1,5 м раз¬
работаны чертежи панелей шириной 1,2 и
1 м. Доборная плита имеет ширину 0,6 м.
Длина панелей 5,65 и 5,16 м (для укладки
деформационного шва). Панели изготов¬
ляются из бетона марок М200, М250,
М 300 и М 350.
Межколонные плиты серии 1.440-1,
вып. 2 применяются для перекрытий, вы¬
полняемых из многопустотных панелей се¬
рии 1.440-1, вып. 1. Плиты ребристые, ук¬
ладываются в перекрытия ребрами вверх,
полкой вниз. Высота плит 220 мм, шири¬
на 1,5 м. Предусмотрена возможность уст¬
ройства отверстий для пропуска верти¬
кальных коммуникаций. Многопустотные
панели могут применяться только в неаг¬
рессивной среде.
В плитах и панелях всех выпусков се¬
рии 1.440-1 в качестве предварительно на¬
прягаемой арматуры используется сталь
классов А-ІѴ, А-Ѵ, Ат-Ѵ и Ат-ѴІ. Натя¬
жение арматуры производится механичес¬
ким или электротермическим способом.
Ребристые плиты серий ИИ24-9-8,
ИИ24-2/70, 1.440, вып. 2, 3 и плоские пли¬
ты сплошного сечения серии 1.440-1, вып. 4
имеют стальные закладные детали для
крепления к ригелям перекрытий или сталь¬
ным столикам колонн крайних продольных
рядов.
В продольных ребрах плит серий
ИИ24-9, ИИ24-2/70 и 1.420-1, вып. 3 пре-
264
Таблица 2.10. Типоразмеры поперечных и продольных ригелей, плит перекрытий и покрытий,
главных балок и балок под горизонтальные аппараты
Типоразмер
конструкции
Эскиз
ИБ1
ИБ2
ИБЗ
ИБ4
ИБЬ
И Б3
Б39
Б40
Б41
Б42
Б43
Б44
Ригели для перекрытия типа 1
L* мм
4980
'5280
5480
7980
8280
8480
4980
5280
5480
7980
8280
8480
БЗО
Б31
Б32
2-2 2-2
г* ·λ
L U .
10 980
11 280
11 480
БЗЗ
Б34
Б35
2-2
Сгэ
Оч
ш
2-2
10 980
11 280
11 480
Б35
Б37
Б38
2-2
00£
ЛД
650
800
2-2
Г'ъ
п ;
1 &
и
-S·
ОО,
10 980
11 280
11 480
Ригели для перекрытия типа 2
ИБ7
ИБ8
ИБО
4980
5380
5480
Б45-1
Б46-1
Б47-1
J-2
4920
5220
5420
Продольные ригели
ИБ28
ИБ29
5480
5480
265
Продолжение табл. 2.10
Типоразмер
конструкции
L, мм
Плиты перекрытий'
П1
П2
іи
VO
—>·
Г т т
i i I
1 ίι ι!__
г )
I I
L 1
Г 1
50 \
Τ’ ^
u-
L
ST
5550
5050
пз
П4
5550
5050
ИП5
5950
П6
П7
5550
5050
Главные балки
ИБ13
ИБ14
T— “Т“
160
- P
J40 L
150 200
5970
5470
Балки под горизонтальные аппараты
ИБ18
L.t Π Г
220
r \330
1
iSO L
5970
!*=-
—“Hi
220 it
,330
720
' k
60 L
25 200
5970
266
Продолжение табл. 2.11
Таблица 2.11. Сортамент и
технико-экономические показатели поперечных
и продольных ригелей плит перекрытий
и покрытий, главных балок и балок
под горизонтальные аппараты лестничных
маршей, площадок и балок
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
М'*
Расход
стали, кг
ИБ1-1
Рйгели
4
серии ИИ:
М 200
23-1/70
1,6
299,5
ИБ1-1
339,4
ИБІ-4
М 300
ИБ1-5
370,2
ИБ1-12
385,5
ИБ2-1
4,2
М 200
1,7
297
ИБ2-2
352,1
ИБ2-4
М 300
378,9
ИБ2-6
М 200
332,7
ИБ2-8
М 300
356,7
ИБ2-9
402,8
ИБ2-20
М 200
251,3
ИБ2-21
264,9
ИБ2-22
320,2
ИБ2-23
М 300
414,7
ИБ2-24
М 200
300,8
ИБЗ-2 .
4,4
М 200
1,76
308,5
ИБЗ-З
М 300
356,7
ИБЗ-4
М 300
378,2
ИБЗ-5
374,4
ИБЗ-13
4,4
М 200
1,76
253,2
ИБЗ-14
266,7
ИБЗ-15
М 300
323,9
ИБЗ-16
405,2
ИБЗ-17
М 200
275,3
ИБ20лев-1
3,7
М 300
1,48
348,1
ИБ20пр-1
348,1
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
м3
Расход
стали, кг
ИБ21лев-1
3,9
м 300
1,54
380,7
ИБ21пр-1
380,7
ИБ22лев-1
4,1
1,63
359,2
ИБ22пр-1
359,2
ИБ23лев-1
3,9
1,56
385,3
ИБ23пр-1
385,3
ИБ28-1
4,4
М 200
1,76
268,9
Ригели серии ИИ23-2/70
ИБ4-1
М 300
495
ИБ-2
6,48
2,59
603,5
ИБ4-3
М 400
673,4
ИБ4-4
647,7
ИБ5-1
м 300
488,8
ИБ5-2
М 400
615,4
ИБ5-3
6,73
2,69
686
ИБ5-4
м 300
466
ИБ5-6
М 400
616,3
ИБ5-7
660,6
ИБ5-27
М 300
521,4
ИБ5-28
594,5
ИБ5-29
М 400
663,4
ИБ5-30
643,2
ИБ6-1
6,9
М 300
2,76
463
ИБ6-3
М 400
612,1
ИБ6-14
М 300
521,6
ИБ6-15
587,7
ИБ6-16
660,5
ИБ6-17
М 400
647,8
ИБ21лев-1
6 13
2 45
621,6
ИБ24пр-1
621,6
267
Продолжение табл. 2.11
Продолжение табл. 2.11
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
м3
Расход
стали, кг
ИБ24лев-2
6,13
М 400
2,45
692,1
ИБ24пр-2
692,1
ИБ25лев-1
6,23
2,63
631,3
ИБ25пр-1
631,3
ИБ2олев-2
/16,6
ИБ25пр-2
716,6
ИБ26лев-1
6,23
2,6 j
629,7
ИБ26пр-1
029,7
ИБ2блев-2
686,2
ИБ26пр-2
6Ь5,2
ИБ27лев-1
6,55
'
649,7
ИБ27пр-1
649,7
ИБ27лев-2
682,3
ИБ27пр -2
682,3
Ригели серии ИИ23-3/70
ИБ7-1
М 200
269,4
ИБ7-2
309,4
ИБ7-4
2,9
М 300
1,16
333
ИБ7-Э
М 200
295,8
ИБ7-10
М 300
378,3
ИБ8-1
3,1
М 200
1,23
278,1
ИБ8-2
333,5
ИБ8-4
Ч 300
360,1
ИБ8-6
М 200
314,3
ИБ8-8
М 300
338,5
ИБ8-20
М 200
231,6
ИБ8-21
301,6
ИБ8-22
М 300
402,7
ИБ8-23
М 200
282,2
ИБ8-24
М 300
359,2
ИБ9-2
3,2
М 200
1,28
280,2
ИБ9-3
М 300
328,9
ИБ9-4
350,5
ИБ9-13
М 200
223,5
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
Расход
стали, кг
1
ИБ9'14
3,2
М 300
1,28
295,7
ИБ9-15
379,9
ИБ29-1
М 200
250,7
ИБ29-2
250,7
Ригели сери
Б39-1 j 3,5
іи 1.420-12,
М 300
вып. 6, \
1,4
7, 8
362,7
Б39лев-1
3,2
1,26
324,7
Б39пр-1
3,2
і ,25
324,7
Б40-1
3,7
1,49
383,6
Б40Клев-1
3,3
1,34
356,7
Б40Кпр-1
356,7
Б40Слев-.1
3,4
1,36
362
Б40Спр-1
362
Б41-1
3,8
1,53
351,5
Б41лев-1
3,5
1,4
339,6
Б41пр-1
339,6
Б42-1
5,75
М 400
2.3
671,1
Б43-1
5,95
2,38
668,7
Б43-2
5,95
2,38
635,2
Б44-1
6,1
2,44
632
Б45-1
1,78
0,71
322,1
Б46-1
1,88
0,75
346,1
Б47-1
1,98
0,79
337,2
Ригели серии 1.420-6, вып. 3
Б30-1
М 300
842,7
БЗО-2
957,4
БЗО-З
8,72
М 400
3,40
1078,6
БЗО-4
1121,\
БЗО-5
М 300
1022,9
Б31-1
8,97
М 300
3,59
943,9
268
Продолжение табл. 2.11
Продолжение табл. 2.11
Марка
Л4асса,
Марка
Расход
Расход
конструк¬
т
бетона
бетона,
стали, кг
ции
ма
Б31 -2
М 300
904,2
Б31-3
1002,1
Б31-4
М 400
1234,3
Б31-5
1279,5
Б31-0
871,5
Б31-7
8,97
М 300
3,59
1077
Б31-3
868,4
БЗЬО
245
Б31-10
М 400
1084
Б31-11
1129,9
Б31-12
1064,7
Б32-1
М 300
881,8
Б32-2
905,5
Б32-3
1010,3
Б32-4
9,15
М 400
3,66 .
1192,9
Б32-5
1238,3
Б32-С
М 300
852,3
Б32-4
1099,1
Б30-2лев
Б30-2пр
Б30-4лев
Б30-4пр
8,48
М 400
3,39
942.5
942.5
1106,1
1106,1
БЗЫлев
Б31-1пр
М300
928.9
928.9
БЗІ-Злев
БЗІ-Зпр
Б31-5лев
Б31-5пр
8,72
М 400
3,49
987.1
987.1
1264.5
1264.6
БЗО-С
8,42
3,37
1101,8
Б31-13
Б31-14
8,54
М 300
3,46
864,7
1155,2
Б32-8
Б32-9
8,8
3,52
806,6
1109,2
БЗЗ-1
804,8
БЗЗ-2
БЗЗ-З
8,72
М 400
3,49
919,5
1040,5
БЗЗ-4
М 300
1002,5
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
м3
Расход
стали, кг
Б34-1
Б34-2
М 300
£05,9
866,2
Б34-3
Б34-4
М 400
964,1
1196,4
Б34-5
Б34-3
Б34-7
Б34-3
Б34-0
8,97
м зоо·
3,59
851,1
1056.4
833
909,4
1048.5
М 400
Б34-10
1044,2
Б35-1
М 800
847,1
Б35-2
870,8
Б35-3
Б35-4
9,15
М 400
3.66
975,6
1158,2
Б35-5
Б35-5
м зоо
628,4
1096,6
Б33«2лев
Б33-2пр
БЗЗ-Злев
БЗЗ-Зпр
8,50
М 400
3,4
911.9
911.9
1032.9
1032.9
Б34-1лев
Б34*1пр
М 300
898.3
898.3
Б34-3лев
Б34“3гтр
Б34-4лев
Б34-4пр
8,77
М 400
3,51
956.5
956.5
1188,8
1188,8
БЗЗ-З
' 8,42
3,37
1051,5
Б34-11
Б34-12
8,54
М 800
3,46
814,5
1108,3
Б35-7
Б35-3
8,80
3,52
786
1089,9
Б36-1
Б36-2
Б36-3
Б36-4
Б36-5
8,47
3,39
841,1
255,8
1076.4
1119,6
1021.5
М 400
М 800
Б37-1
Б37-2
3,49
942,3
902,6
Б37-3
Б37-4
Б37-5
8,72
М 400
1000,5
1232,8
1277,2
Б37-5
Б37-7
Б37-8
М 300
870
1075,9
866,9
Б37-Э
Б37-10
Б37-11
М 400
943,4
1082,2
1127,6
Б37-12
М 300
1063,2
269
Продолжение табл. 2.11
Продолжение табл. 2.11
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
м*
Расход
стали, кг
Б38-1
880,2
Б38-2
М 300
903,9
8,85
3,54
Б39-3
1008,7
Б38-4
М 400
1191,3
Б38-5
1313,8
Б 38-5
850,7
8,85
М 300
3,54
Б38-7
1097,5
Б36-2лев
940,7
Б36-2пр
940,7
8,17
3,27
Б36-4лев
1104,6
Б3б-4пр
М 400
1104,6
Б37-1лев
927,4
Б37-1пр
927,4
Б37-3лев
985,6
8,52
3,49
Б37-3пр
985,6
Б37-5л ев
1262,3
Б37-5пр
1262,3
БЗо-5
8,22
3,29
1101,2
Б37-13
863,9
Б37-14
8,47
М 300
3,39
1154,5
Б38-8
805,8
Б38-9
8,62
3,45
1108,2
Б29-3
3,29
М 200
1,32
250,7
Балки серии ИИ29-3/70
ИБ13-1
М 200
361,5
ИБ13-2
3,3
М 300
1,33
453,5
ИБ13-3
М 400
481,5
ИБ14-1
М 203
337,4
ИБ14-2
3,1
М 300
1,22
422,7
ИБ14-3
М 400
449,2
ИБ18-1
ИБ18-2
М 200
276
372,7
4,3
М 300
1,72
ИБ18-2
412,7
ИБ18-4 -
М 400
645,3
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
м*
Расход
стали, кг
Марши
, площадки и балки серии
ИИ27-1
ЛМ1
ЛМА
1,45
0,58
72
ЛП1
ЛГИ а
1,03
М 400
0,41
46.7
55.7
БЛ1
1,63
0,65
135,5
По серии 24-2/70
ИП5-1
ИП5-2
М 200
67
73
ИП5'3
м 300*
83,7
ИП5-4
ИП5-5
М 300
102,4
126,6
ИП5-6
2.4
М 400
0,95
164
ИП5-1-1
ИП5-2-1
М 200
69,5
75,7
ИП5-3-1
М 300*
91,2
ИП5-4-1
ИП5-5-1
М 300
104,9
129,2
ИП6-5-1
М 400
166,5
ИП5-1-2
ИП5-2-2
М 200
72,1
80,9
ИП5-3-2
2,3
М 300*
0,9
96,6
ИП5-4-2
ИП5-5-2
М 300
110,3
133,2
ИП5-6-2
М 400
170,5
ИП5-2-3
М 200
83,8
ИП5-3-3
99,5
ИП5-4-3
ИП5-5-3
2,2
М 300
0,88
113,2
136,1
ИП5-6-3
М 400
173,2
По серии И И 24-9
ИБ19-1
ИБ19-2
ИБ19-3
ИБ19-4
М 200
4,4
М 300
1,75
М 400
275,8
П1-1
М 200
63,6
370,4
П1-2
68,8
П1-3
М 300*
80,5
407,5
П1-4
88,9
П1-5
2,2
М 300
0,89
107,6
636,9
П1-6
150,2
270
Продолжение табл. 2.11
Продолжение табл. 2.11
Марка
конструк¬
ции
Масса,
т
Марка
бетона
Расход
бетона,
Μ3
Расход
стали, кг
П1-2-1
М 200
69,9
П1-3-1
М 300*
81,6
П1-4-1
2,2
М 300
0,89
90
П1-5-1
П1-6-1
М 300
108,7
151,3
П1-1-3
2,4
0,97
106,6
П1-1-4
2,3
М200
0,93
99,4
П2-2
61,6
П2-3
М300
0,81
71,4
112-4
2
78,5
П2-5
П2-6
М300
92
129,3
П2-2-1
М200
62,7
П2-3-1
moo*
72,5
П2-4-1
П2-5-1
П2-6-1
2
М300
0,81
79,5
93,1
130,4
ПЗ-1
ПЗ-2
ПЗ-З
Μ 200
43,2
53.8
70.8
ПЗ-4
ПЗ-5
1,5
Μ 300
0,6
80,4
J 90,3
ПЗ-6
Μ 200
49,2
П4-1
П4-2
П4-3
1,37
0,55
41.4
50,9
66.4
П4-4
П4-4
Μ 300
76,7
По
серии ИИ24-8
П6-1
П6-2
Μ 200
124,5
134
П6-3
4,6
Μ 300*
1,84
158,2
П6-4
П6-5
П6-6
Μ 300
179,3
. 216,3
298,6
П6-2-1
Μ 200
135,1
П6-3-1
Μ 300*
159,3
П6-4-1
Пб-5-1
П6-6-1
4,6
Μ 300
1,84
180.4
217.4
299,7
П7-2
Μ
200
119,3
П7-3
Μ
300*
139,7
П7-4
158,4
П7-5
4,25
Μ
300
1,7
184
П7-6
260,2
Марка
конструк¬
ции
Масса,
τ
Марка
бетона
Расход
бетона,
Μ3
Расход
стали, кг
Π7-2-1
М200
120,4
Π7-3-1
М300* '
140,8
Π7-4-1
Π7-5-1
Π7-6-1
4,25
moo
1,7
159,5
185,1
261,3
* Допускается снижение марки бетона на одну
ступень (50 кгс/см2), а минимальное значение R0—
на 40 кгс/см2 при содержании крупного заполни¬
теля не менее 820 л на 1 м3.
дусмотрены отверстия диаметром 35 мм
для пропуска электротехнических прово¬
док, крепления технологических трубопро¬
водов. Максимальная расчетная нагрузка
на одно отверстие 300 кгс. Эта нагрузка
должна учитываться снижением времен-'
ной нагрузки на плиту.
Для установки на покрытии дефлек-
, торов и зонтов используются межколонные
плиты с круглыми отверстиями.
В случае необходимости в межколон¬
ных плитах могут быть устроены проемы
для пропуска вертикальных коммуникаций
следующих размеров в плане: 500X500 и
1000X1000 для плит шириной 3 и 1,5 м и
800X400 мм для доборных плит шириной
0,75 м.
Предел огнестойкости плит — не ме¬
нее 0,75 ч. Стальные столики, предназна¬
ченные для опирания доборных плит, дол¬
жны быть защищены обетонированием или
штукатуркой по сетке.
Продольные, ребра плит и панелей
имеют продольные пазы или шпонки для
обеспечения совместной работы плит и
панелей после замоноличивания. Ребристые
плиты и многопустотные панели перекры¬
тий рассчитаны на действие собственной
массы (с заливкой швов), веса пола и пе¬
регородок и на временные длительные на¬
грузки.
Для зданий из конструкций серии
1.420-12 разработан вариант покрытий, вы¬
полняемых из типовых предварительно на¬
пряженных плит покрытий одноэтажных
производственных зданий по серии 1.465-7,
вып. 0-4, 6.
По этому варианту покрытия для зда¬
ний с междуэтажными перекрытиями типа
1 взамен ригелей с полками разработаны
разрезные ригели покрытий прямоуголь¬
ного сечения размерами 200X600 мм (для
пролетов 6 м) и 300X600 (для пролетов
9 м). Ригели устанавливаются поверх ко¬
лонн, а плиты устанавливаются поверх
ригелей. Ригели пролетом 6 м без предва¬
рительного напряжения армированы сталью
класса А-ІІІ из бетона марки М 200. Ри¬
гели пролетом 9 м предварительно-напря¬
женные, армированные сталью классов
А-ІІІв и А-ІѴ, из бетона марок М 300 и
М 400. Предел огнестойкости ригелей 2 ч.
273
Рис. 2.16,.Деталь конструкций перекрытий типа 1
«. у крайней колонны
1 — доборная плита; 2—ригель; 3 — колонна;
4 — столик; 5 — бетон замоноличивания; 6 — ос¬
новная плита
Рис. 2.17. Деталь конструкций перекрытий типа
І у средней колонны
ί — плита; 2— бетон замоноличивания; 3 — колон¬
на; 4 — упорный уголок; 5 — ригель
В зданиях с перекрытиями типа 2,
имеющими ригели прямоугольного сечения,
использование плит серии 1.465-7 не вызы¬
вает необходимости замены ригелей.
Чтобы обеспечить возможность откры¬
тия фрамуг в окнах торцовых стен зданий
с перекрытиями типа 2 все ригели торцо¬
вых рам заменены на ригели с высотой се¬
чения 500 мм (взамен высоты 800 мм).
Эта замена ригелей отражена в варианте
чертежей по применению плит серии
1.465-7. Ригели армированы сталью класса
А-ІІІ, изготовляются из бетона марки
М200, имеют предел огнестойкости 2 ч.
Типоразмеры ригелей приведены в
табл. 2.10, а сортамент и технико-эконо¬
мические показатели — в табл. 2.11. Пли¬
ты, применяемые в покрытии, рассчитаны
на собственную массу с учетом заливки
швов, вес конструкции кровли и снеговую
нагрузку для IV географического района.
Ребристые . плиты и многопустотные
панели междуэтажных перекрытий прове¬
рены на действие погрузчика типа ЭП-0,5
грузоподъемностью 500 кг при отсутствии
пола (для использования, например, в пе¬
риод строительства). Ребристые плиты,
запроектированные под нагрузку 2500 кгс/
/м2, рассчитаны на нагрузку . от одного
автопогрузчика грузоподъемностью 750 кг
при толщине пола 50—100 мм. Наиболь¬
шая нормативная нагрузка от давления
Рис. 2.18. Деталь конструкций перекрытия типа 2
у крайней колонны
1 — доборная плита; 2 — ригель; 3 — колонна;
4 — столик; 5 — плита
Ц--Ц-
I—LI L
Г1
Рис. 2.19. Деталь конструкций перекрытия типа 2
у средней колонны
1 — плита; 2 — ригель; 3 — колонна; 4 — упорный
уголок
одного колеса принята Р=1190 кгс. Рас¬
стояния между колесами принято равным ·
760 мм. При этом нагрузка от напольного
транспорта и равномерно распределенная
длительная нагрузка принимаются дейст¬
вующими разновременно.
Полки ребристых плит рассчитаны в
соответствии с «Руководством по расчету
статически неопределимых железобетонных
конструкций».
Детали конструкций перекрытий пред¬
ставлены на рис. 2.16—2.19.
Сортамент и технико-экономические
показатели плит, разработанных в сериях
ИИ24-8, ИИ24-9, ИИ24-2/70, приведены в
табл. 2.11.
Для перекрытий типа 2 предусмотре¬
ны главные балки для установки провиса¬
ющего оборудования двух типоразмеров
по длине и балки для установки на них
горизонтальных аппаратов также двух ти¬
поразмеров. Балки опираются на попереч¬
ные ригели прямоугольного сечения; верх¬
ние плоскости балок и плит перекрытий
совпадают.
Главные балки прямоугольного сечения
имеют четверти для опирания второсте¬
пенных элементов балочной клетки. Балки
под горизонтальные аппараты имеют тав¬
ровое сечение с полкой сверху. Балки из¬
готовляются из бетона марок М 200, М 300
и М 400, рабочая арматура — из стали
класса А-ІІІ. Предел огнестойкости 1,5 ч.
272
Рис. 2.20. Размещение
лестничных клеток в пла¬
не для зданий с сетками
колонн 6X6 и 9X6 м
1 — вестибюль; 2 — лест¬
ничная клетка; 3 — про¬
ходы; 4 — эвакуацион¬
ный выход; 5 — заход с
правой стороны; 6 — за¬
ход с левой стороны
Рис. 2.21. Фрагмент плана и разреза лестничной клетки
/ — монолитный участок перекрытия; 2 — плиты перекрытий; 3 — деформационный шов; 4 — мине¬
ральный войлок или другой упругий несгораемой материал; 5 — штукатурка
Типоразмеры балок приведены в табл.
2.10, а сортамент и технико-экономические
показатели — в табл. 2.11.
2.2.6. Лестницы, шахты лифтов
и перегородки
Лестницы могут размещаться в любой
ячейке здания, кроме связевых, а также в
ячейках, примыкающих к торцам или тем¬
пературным швам, если колонны смещены
с поперечной разбивочной оси. Пример
размещения лестничных клеток в плане
приведен на рис. 2.20, 2.24, а фрагмент
плана — на рис. 2.21 и 2.23
Лестничные клетки решены как от¬
дельно стоящие сооружения с несущими
кирпичными или железобетонными стена¬
ми, воспринимающими только непосредст¬
венно действующие на них нагрузки. Что¬
бы обеспечить независимую работу конст¬
рукций лестничной клетки и каркаса зда¬
ния, они должны быть в надземной части
отделены деформационными швами. Толщи¬
на кирпичных стен лестничных клеток при¬
нимается равной 380 мм при высоте до
28 м. При высоте более 28 м, но не более
34 м толщина стен в первом этаже прини¬
мается равной 510 мм, а остальных эта¬
жах — 380 мм.
Сборные железобетонные конструкции
лестниц состоят из маршей, площадок и
балок. Марши опираются на лестничные
площадки. В лестничных клетках, распо¬
ложенных у наружных стен, площадки с
одной стороны опираются на железобетон¬
ные балки, а с другой — на степы клетки.
В местах размещения лестничных клеток
18—751
273
Рис. 2.22. Размещение
лестничных клеток в пла¬
не для зданий с сеткой
колонн 12X6 м
1 — вестибюль; 2 — лест¬
ничная клетка; 3 — про¬
ходы
Рис. 2.23. Фрагмент плана лестничной клетки для
зданий с сеткой колонн 12X6 м
/ — монолитный участок перекрытия; 2 — плита
перекрытия; 3 — деформационный шов
Таблица 2.12. Типоразмеры лестничных
маршей, площадок, балок
Н S
Эскиз
-4
я
я
ς
4 s
ЛМ1
Лестничная площадка
ЛП1
L
220
45
Балка лестничной клетки
2875
3045
Чертежи конструкций лестничных кле¬
ток приведены в альбомах ИИ20-8, ИИ27-1,
ИИ27-2, ТДА27-1, ТДМ27-1, ИИ23-7,
ИИ23-8.
ригели поперечных рам зданий с перекры¬
тиями типа I имеют вырезы полок.
Лестничные марши плитной конструк¬
ции имеют ширину 1350 мм и высоту подъ¬
ема 1200 мм, число типоразмеров — один,
марок — две. Лестничные площадки также
одного типоразмера и двух марок имеют
ширину 1260 мм и длину 3040 мм, по кон¬
туру они окаймлены ребром высотой
220 мм.
Балки лестничных клеток двух типо¬
размеров с ломаным очертанием продоль¬
ной оси, с четвертями для опирания лест¬
ничных площадок имеют сечения 300Х
400 мм. Изготовляются марши, площадки
и балки из бетона марки М 400, армиру¬
ются сталью класса А-II, предел огнестой¬
кости 1,5 ч. Типоразмеры маршей, площа¬
док и балок приведены в табл. 2.12, а
сортамент их и технико-экономические по¬
казатели — в табл. 2.1 L
274
Шахты и машинные помещения лиф¬
тов решены как отдельно стоящие с несу¬
щими кирпичными стенами, отделенными от
каркаса здания деформационными швами.
Шахты и машинные помещения пере¬
крываются монолитными железобетонными
плитами.
Чертежи шахт лифтов и машинных
помещений приведены в серии 1.489-1,
вып. О и 1.
Конструкции перегородок принимают¬
ся по серии 1.431-14, однослойные из лег¬
кого, ячеистого, тяжелого железобетона и
гипсобетона. Перегородки с панелями из
железобетона (легкого, ячеистого, тяжело¬
го) предназначаются для применения в по¬
мещениях с различными температурно¬
влажностными режимами. Перегородки
с панелями из гипсобетона предназнача¬
ются для применения в помещениях при
любых агрессивных газах с относительной
влажностью не более 60%.
Перегородки сборные самонесущие с
горизонтальным расположением панелей
устанавливаются на всю высоту помеще*
ний после монтажа данного этажа до ус¬
тановки конструкций вышележащего пе¬
рекрытия.
При сетке колонн 6X6 м панели кре¬
пятся непосредственно к колоннам здания.
При сетке колоцн 9X6 и 12X6 м панели
поперечных перегородок крепятся также к
стальным фахверковым стойкам, шарнир¬
но-прикрепленным к перекрытиям.
2.2.7. Применения конструкций
серий 1.420-12 и 1.420-6
Материалы, помещенные в этом пара¬
графе, даны для наиболее часто применяе¬
мых габаритных схем зданий.
Область применения конструкций при
принятых объемно-планировочных пара¬
метрах в зависимости от заданных верти¬
кальных нагрузок, ветрового района, к ко¬
торому относится место строительства, и
избранного варианта конструктивного ре¬
шения устанавливается по данным табл. 2.4.
По данным табл. 2.5 устанавливаются:
номер маркировочной схемы, соответству¬
ющей выбранной габаритной схеме, услов¬
ные марки элементов поперечных и про¬
дольных рам, рабочие марки продольных
ригелей.
В случае, если для обеспечения про¬
дольной жесткости каркаса применены од¬
нопролетные продольные рамы, то необ¬
ходимое их число по каждой внутренней
продольной оси здания определяется по
табл. 2.4, 2.6.
Рабочие марки колонн и поперечных
ригелей определяются по табл. 2.13, 2.14.
В графе «Тип колонны» в строке «а»
(см. примеч. 4 к табл. 2.13) даны марки
колонн для разреженной постановки свя¬
зей, а в строке «б» — для постановки их
по каждому продольному ряду колонн.
Прочерки в графе «Тип колонны»
(строка «а») означают, что при данных
условиях либо нельзя подобрать по сери¬
ям 1.420-12, вып. 2. и 3 и 1.420-6, вып. 1
и 2 марки колонны необходимой несущей
способности, либо (при применении рам)
значение смещения каркаса здания в про¬
дольном направлении превышает 1/750 Я.
В этом случае продольная устойчивость
здания обеспечивается либо* постановкой
связей по каждому продольному ряду ко¬
лонн, либо по индивидуальному проекту
(например, установка связей или продоль¬
ных рам по наружным рядам колонн, уве¬
личения числа связевых устоев и т. п.).
К рядовым в таблице отнесены колон¬
ны поперечных рам (за исключением рас¬
полагаемых в торцах зданий и у темпера¬
турных швов), к которым не крепятся про¬
дольные ригели или связи. К колоннам
продольных рам отнесены колонны, вхо¬
дящие в состав рам обоих направлений
(поперечного и продольного).
К связевым отнесены колонны, входя¬
щие в состав поперечных рам каркаса и
используемые для крепления вертикальных
стальных связей продольного направления,
к торцовым отнесены колонны каркаса,
расположенные у торцов.
Таким, образом, каждая поперечная
рама, за исключением расположенных у
торцов и деформационных швов, включа¬
ет следующие виды колонн:
только рядовые, если к данной раме
не примыкают продольные ригели или
связи;
рядовые и колонны продольных рам,
если к некоторым колоннам данной рамы
примыкают продольные ригели;
рядовые и связевые, если к некоторым
колоннам рамы крепятся продольные сталь¬
ные связи;
только связевые или связи устанавли¬
ваются по каждому их ряду;
рамы торцовые и расположенные у
деформационных швов составляются из
торцовых колонн и колонн у температур¬
ных швов.
Рабочие марки колонн в табл. 2.14
приведены для зданий с перекрытиями ти¬
па 1, т. е. с опиравшем ребристых плит на
полки ригелей. При проектировании зда¬
ний с сеткой колонн 6X6 м с перекрытия¬
ми типа 2 можно использовать материалы
табл. 2.13, руководствуясь ключами для
подбора марок в зависимости от их мес¬
тоположения в раме, представленными в
табл. 2.15 и 2.16.
18*
276
Таблица 2.13. Ключ для подбора рабочих марок колонн и поперечных ригелей
2
та"
К
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
<υ
*
8 2
* я
К!
К2
кз 1
К4
Р1 1
Р2 1
рз 1
Р4 1
Р5 1
Р6
%
та ^
X « .
С 55
Я О
н ч
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып
2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-1/70, ИИ23-3/70 и 1.420-12, вып. бив
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
*
1*
2*
3*6
КП-1-3
К12а-1
К13а-1-3
К14а-2
К14а-3-3
К14а-2-1
К14а-2-1
ИБ2-20
ИБЗ-13
ИБ2-1
ИБЗ-17
ИБ2-1
ИБЗ-17
-
—
К13а-Ы
ИБ8-20 '
ИБ9-13
ИБ8-1
ИБ9-2
ИБ8-1
ИБ9-2
1000
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
4*
КНа-1-5
К12а-1-5
К13а-1-5
К14а-2-5
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
5*
Klla-1-З
К12а-1
К13а-1-3
К14а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ2-9
ИБЗ-5
1*
2*
31
Klla-1-З
К12а-1
К13а-1-3
К13а-1-1
К14а-3
К14а-3-3
К14а-3-1
К14а-3-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
1500
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
4*
КИа-1-5
К12а-1-3
К13а-1-5
К14а-3-5
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
1
5*
КПа-1-3
К12а-1
К13а-1-3
К14а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ2-9
ИБЗ-5
1*
2*
3*б
КПа-2-3
К12а-2
К17а-1-3
К17а-1-1
К18а-1
К18а-2-3
К18а-Ы
К18а-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2000
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
4*
КИа-2-5
К12а-2-5
К17а-1-5
К18а-1-5
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
КПа-2-3
К12а-2
К17а-1-3
К18а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
т*а
13 б
КПа-2-3
К12а-2
К17а-1-3
К17а-1-1
К18а-2
К18а-2-3
К1$а-2-1
К18а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8.
ИБ8-8
2500
Б40-1
Б41-1
Б40-1
• Б41-1
Б39-1
Б40-1
4*
КПа-2-5
К12а-2-5
К17а-1-5
К18а-2-5
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
КПа-2-3
К12а-2
К17а-1-3 I
К18а-2 I
ИБ2-21 І
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
277
1*
2*
3‘S
KUa-1-3
K12a-1
K21a-l-3
K21a-1
K22a-1
K22-4-3
K22a-2-l
K22a-2-l
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ПБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
1000
4*
KHa-1-5
K12a-l-5
K21a-l-5
K22a-l-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-Г
Б40-1
Б41-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
5*
KUa-1-3
K12a-1
K21a-l-3
K22a-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ2-9
ИБЗ-5
1*
2*
Klla-2-3
Kl2a-1
K23a-l-3
K23a-1-1
K24a-1
K24a-2-3
K24a-1-1
I<24a-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИР-2
ИБ8-2
ЧБЗ-2
ИБ9-2
И§1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
1500
KHa-2-5
K12a-l-5
K23a-l-5
K24a-l-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
4*
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-3
Kl2a-1
K23a-l-3
K24a-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*б
Klla-2-3
K12a-2
K23a-l-3
K23a-1-1
K24a-1
K24-2-3
K24a-1-1
K24a-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2000
4*
Klla-2-5
K12a-2-5
K23a-l-5
K24a-l-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б4С-1
Г %
Klla-2-3
K12a-2
K23a-l-3
K24a-i
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
G*a
° 6
Klla-2-3
K12a-2
K23a-l-3
K23a-1-1
K24a-2
K24a-2-3
K24a-2-l
K24a-2-l
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
Й'В8-4
ИБЗ-4
ЙБ9-4 ‘
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ЙЁ8-8
2500
4*
Klla-2-5
K12a»2-5
K23a-l-5
K243-2-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-3
K12a-2
K23a-l-3
K24a-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
278
Продолжение табл. 2.13
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
ТИП ко¬
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
ΚΙ 1 К2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Рб
• Рабочая марка по серии 1.420-12,- вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-1/70, ИИ23-3/70 и 1.420-12, вып. 6 и 8
1
2
3
4
5
6
7
8
9 1 10
И 1 12
13
3
1000
1*
2*
К25а-1-3
К26а-1
К2ба-1-3
К27а-1-3
К27а-3-1
К28а-1
К28а-2-3
К28а-2-1
К28а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
4*
К25а-1-5
К26а-1 -5
К27а-1-5
К28а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
5*
К25а-1-3
К26а-1
К27а-1-3
К28а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ2-9
ИБЗ-5
1500
1*
2*
з*5
К25а-1-3
К26а-1
К2ба-1-3
К29а-1-3
К29а-1-1
К30а-1
КЗОа-1-3
КЗОа-1-1
КЗОа-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
4*
К25а-1-5
К26а-1 -5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а:1-3
К26а-1
К29а-1-3
К30а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
ί*
2* '
3*5'
К25а-1-3
К26а-1
К26а-1-3
К29а-1-3
К29а-2-1
К30а-1
КЗОа-1-3
КЗОа-1-1
КЗОа-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К2ба-1
К29а-1-3
К30а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2500
1*
2*
з*5
К25а-1-3
К26а-1
К2ба-1-3
К29а-1-3
К29а-2-1
К29а-2-1
К30а-1
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
КЗОа-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К2ба-1
К29а-1-3
К30а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
ί 1
1 1 1 1
1 1
1
279
1000
1*
2*
3*б
К25а-1-3
К2ба-1
К26а-1-3
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-1
К34а-1
К34а-1-3
К34а-1-1
К34а-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К-26а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
3*б
К25а-1-3
К26а-1
К2ба-1-3
КЗЗа-1-З
К33а-Ы
К34а-1
К34а-1-3
К34а-1-1
К34а-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
4*
К25а-1 -5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К26а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
1*
2*
К
К25а-1-3
К26а-1
К26а-1-3
КЗЗа-1-З
КЗЗа-2-1
К34а-1
К34а-3-3
К34а-3-1
К34а-3-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К25а-1-5
К2ба-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К26а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2500
1*
2*
3*5
К25а-1-3
К26а-1
К2ба-1-3
КЗЗа-1-З
КЗЗа-З-1
К34а-2
К34а-3-3
К34а-3-1
К34а-3-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1 ‘
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К25а-1-3
К2ба-1
КЗЗа-1-3
К34а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
Продолоісение табл. 2.13
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип ко¬
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
кі 1 К2
КЗ 1 К4
Р1 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Р6
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-1/70, ИИ23-3/70 и 1.420-12, вып. бив
1
2
3
4 1 5
6
7
8
9
ю 1 п
12
13
5
1000
1*
2*
3*б
К15а-1-3
К15а-1-1
К16а-1
К16а-2-3
К16а-2-1
К16а-2-1
К17а-1-3
К17а-1-1
К18а-1
К18а-2-3
К18а-1-1
К18а-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
4*
К15а-1-5
К1ба-2-5
К17а-1-5
К18а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-1-3
К16а-1
К17а-1-3
К18а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
3*б
К15а-1-3
К15а-1-1
К1ба-1
К1ба-3-3
К16а-2-1
К16а-2-1
К17а-1-3
К17а-1-1
К18а-2
К18а-4-3
К18а-2-1
К18а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
4*
К15а-1-5
К16а-2-5
К17а-1-5
К18а-2-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
КІба-1-3
К16а-1
К17а-1-3
К18а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
1*
2*
3*б
К15а-1-3
К15а-1-1
К1ба-2
К16а-3-3
К1ба-3-1
К10а-3-1
К17а-1-3
К17а-2-1
К18а-3
К18а-4-3
К18а-4-1
К18а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К15а-1-5
КЮа-2-5
К17а-1-5
К18а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-1-3
КЮа-2
К17а-1-3
К18а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2500
1*
2*
3*б
К15а-2-3
К15а-2-1
К16а-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К16а-4-1
К17а-4-3
К17а-4-1
К18а-4
К18а-4-3
К18а-4-1
К18а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К15а-2-5
КЮа-4-5
К17а-4-3
К18а-4-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б40-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-2-3
К1ба-4
К17а-4-3
К18а-4
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
НБ2-9
1
1
1 1 1 1 )
l*
2*
r' jfccl
° б
К15а-1-3
К15а-1-1
К1Са-1
KlGa-2-3
KlGa-2-1
КІ6а-2-і
К23а-1-3
К23а-1-1
К24а-1
К24а-2-3
К24а-Ы
К24а-Ы
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
1000
4*
КІ-а-1-5
K1 ба-2-5
К23а-1-5
К24а-Ь5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б 41 -1
Б39-1
Б40-І
Б45-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-1-3
К1ба-1
К23а-1-3
К24а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ‘2-9
1*
2*
3*б
К15а-1-3
К15а-1-1
К16а-1
К1ба-3-3
КІба-2-1
К1ба-2-1
К23а-1-3
К23а-1-1
К2‘1а-1
К24а-4-3
К24а-2-1
К24а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
1500
К15а-1-5
К16а-2-5
К23а-1-5
К24а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
4*
Б45-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б 45-1
Б46-1
5*
К15а-1-3
К16а-1
К23а-1-3
К24а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*б
К15а-1-3
К15а-1-1
К16а-2
К16а-3-3
К1ба-3-1
KlGa-3-l
К23а-1-3
К23а-2-1
К24а-3
К24а-4-3
К24-4-1
К24-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2000
4*
К15а-1-5
К1ба-2-5
К23а-1-5
К24а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-1-3
К16а-2
К23а-1-3
К24а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*б
К15а-2-3
К15а-2-1
К16а-4
К1ба-4-3
К16а-4-1
К1ба-4-1
К23а-4-3
К23а-4-1
К24а-4
К24а-4-3
К24а-4-1
К24а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2500
4*
К15а-2-5
К16а-4-5
К23а-4-5
К24а-4-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К15а-2-3
К16а-4
К23а-4-3
К24а-4
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
Продолжение табл. 2.13
са
а
β
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
Q..-
с аз
кі
К2
КЗ
К4
PI 1
Р2 1
РЗ 1
Р4
Р5 1
Р8
X а
я о
Η ς
Рабочая марка по серии 1.420-12,. вып
2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23/170, ИИ23/3-70 и
1.420-12, вып. 6 и 8
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12 1
13
1*
2*
3*б
К69а-1-3
К69а-1-1
К70а-1
К70а-2-3
К70-1-1
К70-1-1
К29а-1 -3
К29а-1-1
К30а-1
К30а-»2-3
КЗОа-1-1
КЗОа-1-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
1000
4*
К69а-1-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1 1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-1.-3
К70а-1
К29а-1-3
К30а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5 1
ИБ2-9
1*
2*
*5
Кб9а-1-3
К69а-1-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-2-1
К70а-2-1
К29а-1-3
29а-1-1
К30а-1
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
КЗОа-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
1500
4*
К69-1-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К29а-1-3
К70а-2
К29а-1-3 1
К30а-1
ИБ2-21 1
ІІБЗ-14
ИБ2-9 1
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*6
К69а-2-3
К69а-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-3-1
К70а-3-1
К29а-1-3
К29а-1-1
К30а-2
КЗОа-2-3
КЗОа-3-1
КЗОа-З-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2000
4*
Кб9а-1-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Кб9а-2-5
К70а-2
К29а-1-3
К30а-2 1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2500
1*
2*
*•5
К69а-2-3
К69а-2-1
К70а-2
К70а-3-3
К70а-3-1
К70а-3-1
К29а-2-3
К29а-2-1
К30а-2
КЗОа-З-З
КЗОа-3-1
КЗОа-3-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
К69а-1-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
K69a-2-3
К70а-2
К29а-2-3
К30а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1 1
1 1 1 1 1 1
1
283
1*
2*
3*б
K69a-l-3
K6Sa-l-l
К70а-1
К70а-2-3
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-1
К34а-1
К34а-2-3
К34а-3-1
К34а-3-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
1000
4*
Кбба-1-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
K69a-l-3
К70а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*б
Кб9а-1-3
Кб9а-1-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-3-1
К70а-3-1
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-1
К34а-2
К34а-3-3
К34а-4-1
К34а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
1500
4*
Кб9а-1-5
К70а-2-5
К23а-1-5
К34а-1-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-1-3
К70а-2
КЗЗа-1-З
К34а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*6
К69-2-3
Кб9а-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-3-1
К70а-3-1
КЗЗа-1-З
КЗЗа-2-1
К34а-3
К34а-3-3
К34а-4-1
К34а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2000
4
K69a-l-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б 39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Кб9а-2-3
К70а-2
КЗЗа-1-З
К34а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5 ^
ИБ1-5
ИБ2-9
1*
2*
3*6
Кб9а-2-3
Кб9а-2-1
К70а-2
К70а-3-3
К70а-3-1
К70а-3-1
КЗЗа-2-З
КЗЗа-З-1
К34-3
К34а-3-3
К34а-5-1
К34а-3-5
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-4
ИБ9-4
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
2500
4*
Кб9а-1-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-Ь
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
1<69а-2-3
К70а-2
КЗЗа-2-З
К34а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
284
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
кі 1 К2
КЗ
К4
К5
Кб
Р1
Р2
РЗ
Р4
РЗ
Р5
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-1/70, ИИ23-3/70 и 1.420-12, вып. 6 и 8
1
2
3
4
5
6
7 1 8 1 9
ю 1 п
12
13
14
15
9
1000
1*
2*
3*б
Klla-2-З
К12а-1
К12а-2-3
К19а-1-3
К19а-1-1
К20а.1
К20а«3«3
К20а-2-1
К20а-1-1
К17а-1-3
К17а-1-1
К18а-2
К18а-2-3
К18а-2-1
К18а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
Ир2-24
ИБ8-23
4*
КПа-2-5
К12а-2-5
К19а-1-5
К20а-1-5
К17а-1-5
К18а-2-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-Г
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-З
К12а-1
К19а-1-3
К20а-1
Кі7а-1-3
К18а-2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
3*б
К11-2-3
К12а-1
К12а-2-3
К19а-1-3
К19а-1-1
К20а-1
К20а-3-3
К20а-3-1
К20а-2-1
К17а-2-3
К17а-3-1
К18а-3
К18а-5-3
К18а-4-1
К18а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-5
4*
КПа-2-5
К12а-2-5
КІРа-1-5
К20а-2-5
К17а-2«5
К18а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-І
Б45-1
Б47-1
Б45-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-З
К12а-1
К19а-1-3
К20а-2
К17а-2-3
К18а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
1*
2*
З’б
Klla-2-З
К12а-2
К12а-4-3
К19а-2-3
К19а-2-1
К20а-3
К20а-4-3
К20а-3-1
К17а-3-3
К17а-3-1
К 18а-5
К18а-5-3
К18а-5-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
КПа-2-5
К12а-2-5
К19а-2-5
К20а-3-5
К17а-3-5
К18а-5-5
Б40-1
ИБ41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б47-1
Б45-1
Б46-І
5*
Klla-2-З
К12а-2
К19а-2-3
К20а-3
К17а-3-3
К18а-5
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1000
1*
2*
3*б
Klla-2-З
К12а-1
К12а-2-3
К19а-1 -3
К19а-1-1
К20а-1
К20а-3-3
К20а-2-1
К20а-1-1
К23а-1-3
К23а-1-1
К24а-2
К24а-2-3
К24а-4-1
К24а-2-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
285
1
1
10
1000
4*
КНа-2-5
К12а-2-5
К19а-1-5
К20а-1-5
К23а-1-5
К24а-2-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-З
Кі2а-1
К19а-1-3
К20а-1
К23а-1-3
К24а 2
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-З
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
3*б
Klla-2-З
К12а-1
К12а-2-3
К19а-1-3
Кі9а-і-і
К20а«2
К20а-3-3
КЭДа-З-І
К20а-2-1
К23а-2-3
К23а-3-1
К24а-3
К24а-5-3
К24а-5-1
К^4а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-ІЗ
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-Ѵ
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-5
ИБ8-6
А'
КІІа-2-5
К12а-2-5
К19а-1-3
К20а-2-3
К23а-2-5
К24а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
5*
Klla-2-З
К12а-1
К19а-1-3
К20а-2
К23а-2: 3
К24а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
1*
2*
3*6
Klla-2-З
К12а-3
К12а-4-3
К19а-2-3
К19а^2-3
К20а-3
К20а-4-3
К20а-3-1
К23а-2-3
К23а-3-1
К24а-5
К24а-5-3
К24а^5-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-ІЗ
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
КПа-2-5
К12а-2-5
К19а-2-5
К20а-3-5
К23а-3-5
К24а-5-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
Klla-2-З
К12а-2
К19а-2-3
К20а-3 1 К23а-3-3 | К24а-5
ИБ2-21
' ИБЗ-14
ИБ2-9 1 ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
11
1000
1*
2*
3*б
К69а-1-3
К69а-1-І
К70а-1
К70Э-3-3
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗІа-иЗ
К31а-1-1
К32а-1
К32а-3-3
К32а-2-1
К32а-2-1
К29а*1-3
К29а-2-І
К30а-2
КЗОа-4-3
КЗОа-4-1
КЗОа-4-ί
ИБ2-20
ИБЗ-20
ИБЗ-ІЗ
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
4*
К69а-1 -5
К70а-2-5
К31а-1-5
К32а-2-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б4(Ы
Б45-1
Б47-1*
Б45-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-1-3
К70а-1
К31а-1-3
К32а-1
К29а-1-3
К29а-1 -3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-Э
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
3*б
К09а-2-3
К69а-3-1
К70а-1
К70а-3-3*
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗІа-1-i
К31а-2-1
К32а-2
К32а-3-3*
К32а-2-1
К32а-2-1
К29а-2-3
К29а-4-1
К30а-4
К30а-4-5*
КЗОа-5-1
КЗОа-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-ІЗ
ИБ9-13
ИЩ;2 .
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ&-6
ИБ8-6
4*
К69а-1-5
К70а-2-3 .
К31 а-1 -3
К32а-2-5
К29а-1-5
КЗОа-3-3
Б40-1
Б41-1
B4J-1
Б4І-1
Б39-1
§40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-2-3
К70а-1
КЗІа-1-З
К32а-2
К29а-2-3
К30а-4 1 ИБ2-21 | ИБЗ-14 | ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5 1 ИБ2*9
286
Продолжение табл. 2.13
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип ко¬
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
κι 1 кг 1 -кз 1 К4 1 К5 1 кв
Р1 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Р6
Рабочая марка по серии 1. 420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-1/70, ИИ23-3/70 и 1. 420-12, вып. 6 и 8
1
2
3
4 1 5 1 6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
11
2000
1*
2*
о
Кб9а-2-3
К69-14-1
К70а-3
К70а-3-1*
К70а-3-1
К31а-2-3
КЗіа-4-1
К32а-3
К32а-3-1*
К32а-3-1
К29а-3-3
К29а-5-1
К30а-4
КЗОа-5-1*
КЗОа-5-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
4*
Кб9а-1-5
К70а-2-5
К31а-1-5
К32а-2-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-2-3
К70а-3
К31а-2-3
К32а -3
К29а-3-3
К30а-4
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-0
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-Э
12
1000
1*
2*
3*а
б
К69а-1-3
К69а-1-1
К70а-1
К70а-3-3
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗІа-1-3
К31а-1-1
К32а-1
К32а-3-3
К32а-2-1
К32а-2-1
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-1
К34а-3
К34а-4-3
К34а-4-1
К34а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-1
ИБ8-1
ИБЗ-17
ИБ9-2
ИБ1-1
ИБ7-1
ИБ2-24
ИБ8-23
4*
К69а-1-5
К70а-2-5
КЗІа-1 -5
К32а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-1-3
К70а-1
К31а-Ь3
К32а-1
КЗЗа-1-З
К34а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
1500
1*
2*
б
Кб9а-2-3
Кб9а-2-1
К70а-1
К70а-3-3*
К70а-2-1
К70а-2-1
К31а-1-3
К31а-2-1
К32а-2
К32а-3-3*
К32а-2-1
К32а-2-1
КЗЗа-З-З
КЗЗа-3-1
К34а-3
К34а-4-3*
К34а-5-1
К34а-4-1
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-2
ИБ8-2
ИБЗ-2
ИБ9-2
ИБ1-2
ИБ7-2
ИБ2-6
ИБ8-6
4*
К69а-1-5
К70а-2-5
К31а-1-5
К32а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
5*
К69а-2-3
К70а-1
КЗІа-1-З
К32а-2
КЗЗа-З-З
К34а-3
ИБ2-21
ИБЗ-14
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
2000
1*
2*
з*2
о
К69а-2-3*
Кб9а-3-1*
К70а-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
К31а-2-3*
К31а-3-1*
К32а-3*
К32а-3-1*
К32а-3-1*
КЗЗа-4-З*
КЗЗа-4-1*
К34а-4*
К34а-5-1*
К34а-5-1*
ИБ2-20
ИБ8-20
ИБЗ-13
ИБ9-13
ИБ2-4
ИБ8-4
ИБЗ-З
ИБ9-3
ИБ1-4
ИБ7-4
ИБ2-8
ИБ8-8
287
12
1
1
1
1
4*
K69a-1 -5*
К70а-2-5*
К31а-1-5*
К32а-2-5*
КЗЗа-1-4*
К34а-3-5*
Б40-1
Б41-1
Б40-1
Б41-1
Б39-1
Б40-1
Б46-1
Б47-1
Б46-1
Б47-1
Б45-1
Б46-1
і 5* 1
К69а-2-5*
К70а-3*
КЗІа-2-З*
К32а-3*
КЗЗа-4-З*
К34а-4*
ИБ2-21
ИБЗ-14 1
ИБ2-9
ИБЗ-5
ИБ1-5
ИБ2-9
Продолжение табл. 2.13
3
• 3?
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
S
а
Х
S я
* я
К1
К2
КЗ
К4
Р1
1 Р2 1
РЗ 1
Р4 1
Р5 1
Р6
%
««
X a
я о
н ч
Рабочая марка по серии 1. 420-6', вып.
1 и 2
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8 1
1 9 1
1 ю 1
1 н 1
1 12 !
1 '3
EOO
1*
2*
3*б
КИа-З-З
К12а-3
К13а-2-3
К13а-3-1
К14а-2
К14а-4-3
К14а-4-1
К14а-2-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
4*
КНа-3-5
К12а-3-5
К13а-2-5
К14а-2-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
5*
КНа-З-З
К12а-3
К13а-2-3
К14а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
1000
1*
2*
3*б
КПа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К17а-5-1
К18а-2
К18а-2-3
К1ва-2-1
К18а-2-1
ИБ5-7
ИБб-1
ИБ5-2
ИБ6-15
ИБ4-2
ИБ5-28
13
4*
КИа-3-5
К12а-3-5
К17а-5-5
К18а-2-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
КНа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К18а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ6-17
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
3*б
КИа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К17а-5-1
К18а-3
К18а-4-3
К18а-3-1
К18а-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-3
ИБ6-3
ИБ4-3
ИБ5-6
4*
КПа-3-5
К12а-3-5
К17а-5-5
К18а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
КИа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К18а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
288
Продолжение табл. 2.13
Я
s
• 5
Условная марка колонны
Условная марка пеперечного ригеля
V
X
υ
а«
S3
К!
1 К2
КЗ
К4
Р1
1 Р2 1
"
1 рз
, 5
1 Р4
1 рз
1 Рб
£ X
к о
н ч
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7'
8
1 9
ю
11
12
13
1*
2*
с.*а
° б
КПа-3-3
К12а-3
К21а-2-3
К21 а -3-1
К22а-3
К22а-4-3
К22а-4-1
К22а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИВ6-1
ИБ5-1
И Б
500
4*
КИа-3-5
К12а-3-5
К2ІЗ-2-5
К22а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б 44-1
5*
КИа-З-З
К12а-3
К21а-2-3
К22а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
14
1000
1*
2*
3*б
КИа-З-З
К12а-3
К23а-5-3
К23Э-5-1
К24а-2
К24а-2-3
К24а-2-1
К24а-2-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-2
ИБ6-15
ИБ4-2
ИБ5-23
4*
КИа-3-5
К12а-3-5
К23а-5-5
К24а-2-5 I
1
1 Б43-1
1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Е42-1
Б43-2
5*
КИа-З-З
К12а-3
К23а-5-3
К24а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ5-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
3*б
КПа-З-З
К12а-3
К23а-5-3
К23а-5-1
К24а-3
К24а-4-3
К24а-3-1
К24а-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-3
ИБ6-3
ИБ4-3
ИБ5-6
4*
КИа-3-5
К12а-3-5
К23а-5-5
К24а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
КНа-З-З
К12а-3
К2Эа-5-3
К24а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
500
1*
2*
З’б
К25а-2-3
К26а-1
К26а-1-3
К29а-1-3
К29а-1-1
К30а-1
КЗОа-1-3
КЗОа-1-1
КЗОа-1-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
19—751
500
!
5*
^ К25а-2-3
К26а-1
К29а-1 -3
К30а-1
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1000
1*
2*
З’б
К25а-2-3
К26а-1
К2ба-1 -3
К29а-2-3
К29а-2-1
К30а-1
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
КЗОа-1-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5 .2
ИБ6-15
ИБ4-2
ІіВб-2
4;::
К25а-1-5
К26а-1-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К25а-2-3
К26а-1
К29а-2-3
К30а-1
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
3*б
К25а-2-3
К26а-1
К26а-3-3
К29а-3-3
К29а-3-1
К30а-2
КЗОа-З-З
КЗОа-4-1
КЗОа-2-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-3
ИБ6-3
ИБ4-3
ИБ5-6
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К25а-2-3
К2ба-1
К2Эа-3-3
К30а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
500
1*
2*
3*б
К25а«2»3
К2ба-1
К26а-1-3
КЗЗа-1-З
КЗЗа-1-1
К34а-1
К34а-1-3
К34а-1-1
К34а-1-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К25а-1»5
К26а-1 -5
К33а-Ь5
К34а-1-5
Б45-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К25а-2-3
К26а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ЙБ4-4
ИБ5-30
1000
1*
2*
3*б
К25а-2*3
К26а-1
К26а-3-3
КЗЗа-2-З
КЗЗа-2-1
К34а-2
К34а-3-3
К34а-3-1
К34а-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-2
ІІБ6-15
ИБ4-2
ИБ5-28
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б43.1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К25а-2-3
К26а-1
КЗЗа-2-З
К34а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
схемы
го
СО
О
Продолжение табл. 2.13
2
1
16
17
Нагруз¬
ка, кгс/м2
Тип ко¬
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
ΚΙ 1 К2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Р6
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 3
2
3
4 1 5 1 6 1 7
8 1 9 1 10 1 И 1 12 1 13
. 1500
1*
2*
К
К25а-2-3
К26а-1
К26а-3-3
КЗЗа-З-З
КЗЗа-З-1
К34а-3
К34а-4-3
К34а-4-1
К34а-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-3
ИБ6-3
ИБ4-3
ИБ5-6
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-;
5*
К25а-2-3
К26а-1
КЗЗа-З-З
К34а-3
ИБ5-7
ИБ’6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
500
1*
2*
3*б
К15а-3-3
К15а-3-1
К16а-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К16а-4-1
К17а-4-3
К17а-4-1
К18а-2
К18а-4-3
К18а-3-1
К18а-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К15а-3-5
К16а-4-5
К17а-4-5
К18а-2-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К15а-3-3
К16а-4
К17а-4-3
К18а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1000
1*
2*
Q*3
3 б
К15а-3-3
К15а-3-1
К16а-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К16а-4-1
К17а-5-3
К17а-5-1
К18а-3
К18а-4-3
К18а-4-1
К18а-4-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-2
ИБ6-15
ИБ4-2
ИБ5-28
4*
К15а-3-5
К16а-4-5
К17а-5-5
К18а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
о*
К15а-3-3
К 16а -4
К17а-5-3
К18а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
з*2
б
К15а-4-3
К15а-4-1
К16а-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К1?а-5-3
К17а-5-1
К18а-5
К18а-5-3
К18а-5-1
ИБ5-1
ИБ6-14
ИБ5-3
ИБ6-16
ИБ4-3
ИБ5-29
4*
К15а-4-5
К16а-4-5
К17а-5-5
К18а-5-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
1500
1 1
1
5*
К15а-4-3
К16а-4
К17а-5-3
К18а-5
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ4-4
ИБ5-30
500
1*
2*
3*б
К15а-3-3
К15а-3-1
К16а-4
К16а-4-3
КІба-4-1
КІба-4-1
К23а-4-3
К23а-5-1
К24а-2
К24а-4-3
К243-3-1
К243-3-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К15а-3-5
КІба-4-5
К23а-4-5
К24а-2-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К15а-3-3
КІба-4
К23а-4-3
К24а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1000
со
К15а-3-3
К15а-3-1
КІба-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К16а-4-1
К23а-5-3
К23а-5-1
К24а-3
К24а-4-3
К24а-4-1
К24а-4-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-2
ИБб-15
ИБ4-2
ИБ5-28
4*
К15а-3-5
КІба-4-5
К23а-5-5
К24а-3-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К15а-3-3
КІба-4
К23Э-5-3
К24а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1«
2*
3*6
К15а-4-3
К15а-4-1
К1ба-4
К16а-4-3
К1ба-4-1
К23а-5-3
К23а-5-1
К24а-5
К24а-5-3
К24а-5-1
ИБ5-1
ИБб-14
ИБ5-3
ИБ6-16
ИБ4-3
ИБ5-29
4*
К153-4-5
КІба-4-5
К23а-5-5
К243-5-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К15а-4-3
К16а-4
К23а-5-3
К243-5
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ5-7
ИБб-17
ИБ4-4
ИБ5-30
Продолжение табл. 2.13
№ схемы
Нагруз¬
ка, кгс/м-
Тип ко -
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
К1
К2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ
Р4 1 Р5 1 Р6
Раб
очая марка по серии 1. 420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1. 420-6, вып. 3
1
2
3
4 I 5
6
7
8 1 9
10 1 11 1 12 1 13
19
500
1*
2*
3*б
К69а-2-3
К69а-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70Э-2-1
К70а-2-1
К29а-2-3
К29а-3-1
К30а-1
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
КЗОа-2-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К69а-2-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К69а-2-3
К70а-2
К29а-2-3
К30а-1
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1000
1*
2*
3*б
К69а-2-3*
К69а-3-1*
К70а-2*
К70а-3-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
К29а-3-3*
К29а-4-1*
К30а-2*
КЗОа-4-З*
КЗОа-4-1*
КЗОа-4-1*
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5-2
ИБ6-15
ИБ4-2
ИБ5-28
4*
Кб9а-2-5*
К70а-2-5*
К29а-1-5*
К30а-3-5*
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К69а-2-3*
К70а-2*
К29а-3-3*
К30а-2*
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
3*а
б
Кб9а-3-3*
К69а-14-1 *
К70а-3*
К70а-14-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
К29а-4-3*
К29а-5-1*
К30а-4*
КЗОа-4-3*
КЗОа-5-1*
КЗОа-4-1*
ИБ5-1
ИБ6-14
ИБ5-3
ИБ6-16
ИБ4-3
ИБ5-29
4*
- Кб9а-2-5*
К70а-3-5*
К29а-1-5*
К30а-3-5*
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Е43-2
19
i 1500
1 1
5*
КбЭа-3-3*
К70а-3*
К29а-4-3*
К30а-4*
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
500
1*
2*
3*б
К69а-2-3
К69а-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗЗа-2-З
КЗЗа-2-1
К34а-2
К34а-2-3
К34а-2-1
К34а-2-1
ИБ5-1
ИБб-1
ИБ5-1
ИБб-1
ИБ4-1
ИБ5-4
4*
К69а-2-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
К69а-2-3
К70а-2
КЗЗа-2-З
К34а-2
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1000
1*
2*
3*б
К69а-2-3
К69а-3-1
К70а-2
К70а-3-3
К70а-3-1
К70а-3-1
КЗЗа-З-З
КЗЗа-4-1
К34а-3
К34а-4-3
К34а-4-1
К34а-4-1
ИБ5-1
ИБ6-1
ИБ5н2
ИБ6-15
ИБ4-2
-ИБ5-28
4*
Кб9а-2-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-3-5
Б43-1
Б44-1^
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
Кб9а-2-3
К70а-2
КЗЗа-З-З
К34а-3
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
1500
1*
2*
3*6
КбЭа-3-3*
КбЭа-3-1*
К70а»3*
К70аи3-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
КЗЗа-4-З*
КЗЗа-4-1*
К34а-4*
К35а-4.3*
К34а-5-1*
К34а-5-1*
ИБ5-1
ИБб-14
ИБ5-3
ИБ6-16
ИБ4-3
ИБ5-29
4*
К69а-2-5*
К70а-3-5*
КЗЗа-1-5*
К34а-3-5*
Б43-1
Б44-1
Б43-1
Б44-1
Б42-1
Б43-2
5*
Кб9а-3-3*
К70а-3*
КЗЗа-4-З*
К34а-4+
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ5-7
ИБ6-17
ИБ4-4
ИБ5-30
294
Продолжение табл. 2.13
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип колонны
К1
К2
1 КЗ 1
К4
Р1 1
и 1
РЗ
Рабочая марка по серии 1,420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по серии ИИ23-2/70
1
2
3
4
5
6 1
1 i
8 1
1 9
1 >0
1*
2*
3*а
б
КПа-З-З
К12а-3
К13-2-3
КІЗа-3-1
К14а-2
К14а-4-3
К14а-4-1
К14а.2.1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ5-1
500
4*
К1Іа-3-5
К12а-3-5
КІЗа.2-5
К14а-2-5
Б43-1
Б43-1
Б43-1
5*
КПа-З-З
К12а-3
К13а-2-3
К14а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ5-7
1*
2*
3*а
б
К11а-3-3
К12а-3
К17а-5-3
К17а-5-1
К18а-2
К18а-2-3
К18а-2-1
К18а-2-1
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
21
1000
4*
КПа-3-5
К12а-3-5
К17а-5-5
К18а-2-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
КПа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К18а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*а
б
КПа-З-З
К12а-3
К17а-5-3
К17а-5-1
К18а-3
К18а-4-3
К18а-3-1
К18а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
КПа-3-5
К12а-3-5
К17а-5-5
К18а-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
КПа-З-З
К12а-3
/
К17а-5-3
К18а-3
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1 1
1- I
295
ί*
2*
3*б
КПа-З-З
K12a-3
K21a-2-3
K21a-3-l
K22a-3
K22a-4-3
K22a-4-l
K22a-3-l
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ5-1
500
4*
КНа-3-5
K12a-3-5
K21a-2-5
K22a-3-5
Б43-1
Б43-1
Б43-1
5*
Klla-3-3
K12a-3
K21a-2-3
K22a-3
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ5-7
1*
2*
3*б
Klla-3-3
K12a-3
K23a-5-3
K23a-5-l
K24a-2
K24a-2-3
K24a-2-l
K24a-2-l
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
22
1000
4*
Klla-3-5
K12a-3-5
K23a-5-5
K24a-2-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
Klla-3-3
K12a-3
K23a-5-3
K24a-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
Klla-3-3
K12a-3
K23a-5-3
K23a-5-l
K24a-3
K24a-4-3
K24a-3-l
K24a-3-l
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
Kll-3-5
K12a-3-5
K23a-5-5
K24a-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
Klla-3-3
K12a-3
K23a-5-3
K24a-3
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
K25a-2-3
K26a-1
K26a-l-3
K29a-l-3
K29a-1-1
K30a-1
K30a-l-3
КЗОа-1-l
КЗОа-1-l
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ4-1
23
500
4*
K25a-l-5
K26a-l-5
K29a-l-5
K30a-l-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
K25a-2-3
K26a-1
K29a-l-3
K30a-1
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
296
Продолжение табл. 2.13
Условная марка и колонны
Условная марка поперечного ригеля
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип колонны
К1
К2
1 кз
1 К4
Р1
1 Р2
1 РЗ
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая
марка по серии ИИ23-2/70
1
2
3
4
1 5
1 6
1 г
8
1 9
1 19
К25а-2*3
К26а-1
К29а*2-3
КЗОа-1
2*
3*а
I
К26а-1-3
—
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
б
—*
—
К29а-2-1
К30аЛ-1
1000
4*
К25а-1-5
К26а-Ь5
К29а-Ь5
К30а-1-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К25а-2-3
К2ба-1
К29а-2-3
К30а-1
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
23
1*
К25а-2-3
К26а-1
К29а-3-3
К30а-2
2*
3*а
—
К26а-3-3
—
КЗОа-З-З
КЗОа-4-1
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
б
—
—
К29а-3-1
КЗОа-2-1
1500
4*
К25а-1-5
К26.Ь5
К29а.1-5
К30а-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К25а-2-3
К26а-1
К29а-3-3
К30а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
К25а-2-3
К26а-1
КЗЗа-1-З
К34а-1
2*
—
К26а-1-3
К34а-Ь3
ИБ5-1
ИБ5-1
3*а
__
К34а-Ы
ИБ4-1
б
КЗЗа-1-1
К34а-1-1
24
500
4*
К25а-1-5
К2ба-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К25а-2-3
К26а-1
К33а-Ь3
К34а-1
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
II 1 1
1
297
1000
1*
2*
3*б
К25а-2-3
К26а-1
К26а-3-3
КЗЗа-2-З
КЗЗа-2-1
К34а-2
К34а-3-3
К34а-3-1
К34а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
24
5*
К25а-2-3
К26а-1
КЗЗа-2-З
К34а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
'2*
3*б
К25а-2-3
К2ба-1
К26а-3-3
КЗЗа-З-З
КЗЗа-З-1
К34а-3
К34а-4-3
К34а-4-1
К34а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
К25а-1-5
К26а-1-5
КЗЗа-1.5
К34а-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К25а-2*3
К2ба-1
КЗЗа-З-З
К34а-3
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
о* а
3 б
К15а-3-3
К15а-3-1
К16а-4
Kie'a-4-З
К16а-4-1
К16а-4-1
К17а-4-3
К17 а-4-1
К18а-2
К18а-4-3
1<18а-3-1
К18а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ4-1
500
4*
К15а-3-5
КІба-4-5
К17а-4-5
К18а-2-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
25
5*
К15а-3-3
К1ба-4
К17а-4-3
К18а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
К25а-2-3
К26а*1
К2ба-3-3
К29а-3-3
К29а-3-1
КЗОа-2
КЗОа-3-3
КЗОа-4-1
КЗОа-2-1
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
К25а-1-5
К2ба-1-5
К29а-1-5
К30а-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К25а-2-3
К2ба-1
К29а-3-3
К30а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
298
Продолжение табл. 2.13
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
К1
Кі 1 КЗ 1 К4
Р1 1 Р2
РЗ
Рабочая марка по серии 1.420·12, вып 2 и 3
Рабочая марка по серии
ИИ23-2/70
1
2
3
4
5 1 6
7
8 1 9 I 10
26
500
1*
2*
3*б
К15а*3-3
К15а-3-1
КІ6а-4
К16а-4-3
К1ба-4-1
Кіба-4-1
К23а-4-3
К23а-4-1
К24а-2
К24а-4-3
К24а-3-1
И24а-3-1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ4-1
4*
К15а-3-5
К1ба-4-5
К23а-4-5
К24а-2-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К15а-3-3
К16а-4
К23а-4-3
К24а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1000
1*
2*
3*б
К15а.3-3
К15а-3-1
К16а-4
К1ба-4-3
К16а-4-1
И1ба-4-1
К23а-5-3
К23а-5-1
К24а-3
К24а-4-3
К24а-4-1
К24а-4-1
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
4*
К15а-3-5
К1ба-4-5
К23а-5-5
К24а-3-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К15а-3-3
К1ба-4
К23а-5-3
К24а-3
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1500
1*
2*
К15а-4-3
К15а-4-1
КІ6а-4
К16а-4-3
К16а-4-1
К23а-5-3
К23а-5-1
К24а-5
К24а-5-3
К24а-5-1
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
4*
N
К15а-4-5
К16а-4-5
К23а-5-5
К24а-5-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К15а-4-3
К1ба-4
К23а-5-3
К24а-5
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1
299
1*
2*
3*б
К69а-2-3
КбЭа-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-2-1
КГОа-2-1
К29а-2-3
К29а-3-1
К30а-І
КЗОа-2-3
КЗОа-2-1
КЗОа-2-I
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ4-1
500
4*
Кб9а-2-5
К70а-2-5
К29а-1-5
К30а-1-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а-2-3
К70а-2
К29а-2-3
КЗОа-І
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
К69а-2-3*
Кб9а-3-1*
К70а-2*
К70а-3-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
К29-3-3*
К29а-4-1*
КЗОа-2*
К.ЗОа-4-3*
КЭОа-4-1*
КЗОа-4-1*
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
1000
4*
К69а-2-5*
К70а-2-5*
К29а-1-5*
КЗОа-З-5*
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а -2-3*
К70а-2*
Ь29а-з-з*
КЗОа-2*
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
К69а-3-3*
K69a-14-1*
К70а-3*
К70а-14-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
К29а-4-3*
К29а^5-1*
К30а-4*
КЗОа-4-З*
КЭОа-5-1*
КЗОа-4-I*
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
К69а-2-5*
К70а-3-5Ѵ
К29а-1-5*
К30а-3-5*
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а-3-3*
К70а-3*
К29а-4-3*
К30а-4*
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
300
Продолжение табл. 2.ІЗ
Условная марка колонны
Условная
марка поперечного ригеля
№ схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тйп колонны
К1
К2
1 кз
1 К4
Р1
1 р2 1
РЗ
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по серии ИИ23-2/70
1
2
3
4
5
1 e
1 1
8
1 9
1 ю
1*
2*
3*б
К69а-2-3
К69а-2-1
К70а-2
К70а-2-3
К70а-2-1
К70а-2-1
КЗЗа-2-З
КЗЗа-2-1
К34а-2
К34а-2-3
К34а-2-1
К34а-2-1
ИБ5-1
ИБ5-1
ИБ4-1
500
4*
К69а-2-5
К70а-2-5
КЗЗа-1-5
К34а-1-5
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а-2-3
К70а-2
К33а*2-3
К34а-2
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
К
К69а-2-3*
К69а-3-1*
К70а-2*
К70а-3-3*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
КЗЗа-З-З*
КЗЗа-4-1*
К34а-3*
К34а-4-3*
К34а-4-1*
К34а-4-1*
ИБ5-1
ИБ5-2
ИБ4-2
28
1000
4*
К69а-2-5*
К70а-2-5*
КЗЗа-1-5*
К34а-3-5*
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а-2-3*
К70а-2*
КЗЗа-З-З*
К34а-3*
ИБ5-7
ИБ5-7
ИБ4-4
1*
2*
3*б
Кб9а-3-3*
К70а-3*
КЗЗа-4-З*
К34а-4*
К69а-3-1*
К70а-3-1*
К70а-3-1*
КЗЗа-4-1*
К34а-5-1*
К34а-4-1*
ИБ5-1
ИБ5-3
ИБ4-3
1500
4*
К69а-2-5*
К70а-3-5*
КЗЗа-1-5*
К34а-3-5*
Б43-1
Б43-1
Б42-1
5*
К69а-3-3*
К70а-3*
КЗЗа-4-З*
К34а-4*
ИБ5-7
ИБэ-7
ИБ4-4
Продолжение табл. 2.13
Условная марка колонны
Условная марка поперечного
ригеля
№
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
К1
К2
кз 1
К4
PI 1
1 Р2 1
1 РЗ 1
Р4 1
Р5 1
Рб
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2
и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-2/70,
1.420-12, вып.7
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
1*
2*
3*б
КПа-8-3
К12а-10
КІЗа-6-З
К13а-7-1
КІЗа-6-1
К14а-8
К14-9-3
К14а-9-1
К14а-8-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б31-2
Б32-2
500
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К13а-6-5
К14а-8-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б31-14
Б32-9
5*
Klla-8-З
К12а-10
КІЗа-6-З
К14а-8
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б31-7
Б32-7
1*
2*
3*а
б
Klla-8-З
К12а-11
К13а-7-3
К13а-8-1*
К13а-7-1
К14а-9
К14а-10-3
К14а-11-1*
К14а-10-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
Б31-3
Б32-3
2П
750
4*
К1 Іа-8-5
К12а-10-5
К13а-б-5
К14а-8-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б31-14
Б32-9
5*
КПа-8-3
К12а-10
К13а-6-3
К14а-8
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б31-7
Б32-7
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-11
К17а-12-3
К17аТі2-1
К17а-12-1
К18а-14
К18а-14-3
К18а-15-1
К18а-14-1
БЗЫ
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
1000
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К17а-10-3
К18а-15
Б31-1
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
302
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип ко¬
лонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
кі 1 К2 1 КЗ 1 К4
Р1 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Рб
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-2/70Д.420-12, вып.7
1
2
3
4 1 5 1 6 1 7
8 1 9
10
11 1 12 1 13
30
f
500
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-10
К21а-7-3
К21а-8-1
К21а-7-1
К22а-8
К22а-9-3
К21а-8-1
К22а-3-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б31-2
Б32-2
4*
КИа-8-5
К12а-10-5
К21а-7-5
К22а-8-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-8
Б31-14
Б32-9
5*
Klla-8-З
К12а-10
К21а-7-3
К22а-8
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б31-7
Б32-7
750
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-11
К21а-8-3
К21а-9-1
К21а-8-1
К22а-9
К22а-10-3*
К22а-11-1
К22а-10-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
Б31-3
Б32-3
4*
КИа-8-5
К12а-10-5
К21а-7-5
К22а-8-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б31-14
Б32-9
5*
КПа-8-3
К12а-10
К21а-7-3
К22а-8
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б31-7
Б32-7
1000
1*
2*
3**
о
Klla-8-З
К12а-11
К23а-13-3
К23а-14-1
К23а-13-1
К24а-12
К24а-12-3
К24а-14-1
К24а-12-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-3
Б31-10
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К23а-11-3
К24а-13
БЗІ-б
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1 1
1
1*
2*
3*б'
К25а-5-3
К2ба-10
К27а-б-3
К27а-8-1
К27а-6-1
К28а-3
К28а-4-3
К28а-5-1
К28а-4-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б31-2
Б32-2
500
4*
К25а-5-5
К2ба-10-5
К27а-6-5
К28а-3-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б31-14
Б32-9
5*
К25а-5-3
К26а-10
К27а-6-3
К28а-3
- Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б31-7
Б32-7
1*
2*
з*І
К25а-5-3
К26а-11
К29а-11-3
К27а-7-1
К30а-10
КЗОа-11-З
КЗОа-5-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
750
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
К29а-10-5
КЗОа-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К25а-5-3
К2ба-10
К29а-10-3
К30а-12
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1*
2*
3*6
К25а-5-3
К26а-11
К29а-12-3
К29а-13-1
К29а-13-1
К30а-10
КЗОа-11-3
КЗО-12-1
К30а-1Ы
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
1000
4*
К25а-5-5
К2ба-10-5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
К29а-10-3
К30а-12
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
304
Продолжение табл. 2.13
ѣ
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
К1 1 К2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Рб
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-2/70, 1.420-12, вып. 7
1
2
3
4
5
6
7
8
9 1 10 1 11 1 12
13
32
500
1*
2*
3*б
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
КЗЗа-10-1
КЗЗа-8-1
К34а-11
К34а-11-3
К34а-11-1
К34а-11-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
БЗО-1
Б31-8
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
750
1*
2*
3*6
К25а-5-3
К26а-11
КЗЗа-9-З
КЗЗа-11-1
КЗЗа-9-1
К34а-11
К34а-11-3
К34а-12-1
К34а-11-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
Б32-2
Б31-9
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1000
1*
2*
3*6
К25а-5-3
К26а-11
КЗЗа-11-З
КЗЗа-11-1
КЗЗа-11-1
К34а-11
К34а-11-3
К34а-13-1
К34а-11-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
4*
К25а-5-5
К2ба-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-б
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1
1
1
20—751
1*
2*
3*6
К15а-11-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К16а-8
К16а-8-3
К16а-9-1
К16а-8-1
К17а-11-3
К17а-11-1
К17а-11-1
К18а-14
К18а-14-3
К18а-15-1
К18а-*15-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
БЗО-1
Б31-8
500
4*
К15а-11-5
КІба-8-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К15а-П«3
К16а-8
К17а-10-3
К18а-15
Б31-5
Б32-5
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1*
2*
3*6
К15а-11-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К16а-9
К16а-9-3
К16а-9-1
К16а-9-1
. К17а-11-3
К17а-1Ы
К17а-1М
К18а-15
К18а-15-3
К18а-16-1
К18а-15-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
750
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б32-3
Б31-14
Б32-9
БЗО-5
Б31-14
5*
К15а-11-3
К16а-8
К17а-10-3
К18а-15
Б31-5
Б32-5
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1*
2*
3*6
К15а-12-3
К15а-12-1
К1ба-9
К16а-9-1
К17а-12-3
К17а-12-1
К18а-1б
К18а-16-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
1000
4*
К15а-11-5
KlGa-8-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б32-3
Б31-14
'Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К15а-11-3
Кіба-З
К17а-10«3
К18а-15
Б31--5
Б32- і
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
306
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
κι 1 К'2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Рб
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-2/70, 1.420-12, вып. 7
1
2
3
4 1 5
6
7
8 1 9
10
11
12 1 13
34
500
1*
2*
К
Ю5а-11-3
К15а-12-1
К15а-11-1
К16а-8
К1ба-8-3
К16а-8-1
КІ6а-8-1
К23а-11-3
К23а-12-1
К23а-12-1
К24а-12
К24а-12-3
К24а-13-1
К24а-12-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
БЗО-1
Б31-8
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-5
Б31-14
5*
К15а-11-3
К16а-8
К23а-11-3
К24а-13
БЗЬб
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
750
1*
2*
3*б
К15а-12-3
К15а-12-1
К15а-12-1
К16а-9
К16а-9-3
К16а-9-1
К16а-9-1
К23а-12-3
К23а-14-1
К22а-12-1
К24а-13
К24-14-3
К24а-14-1
К24а-13-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
К15а-11-3
К16а-8
К23а-11-3
К24а-13
БЗІ-б
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1000
1*
2*
<э*а
3 б
К15а-12-3
К15а-12-1
К16а-9
К16а-10-3
К1ба-9-1
К23а-13-3
К23а-14-1
К24а-14
К24а-14-3
К24а-14-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
' 4*
К15а-11-5
К1ба-8-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-б
Б31-14
5*
К15а-11-3
К16а-8
К23а-11-3
К24а-13
Б31-5
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1
1
1
307
35
500
1*
2*
3*б
Кб9а-4-3
Кб9а-5-1
КбОа-4-1
К70а-4
К70-4-3
К70а-4-1
К70а-4-1
К29а-10-3
К29а-13-1
К29а-10-1
К30а-10
кзо-ю-з
КЗОа-10-1
КЗОа-10-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
БЗО-1
Б31-8
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
Кб9а-4-3
К70а-4
К29а-10-3
К30а-12
Б31-5
Б32-6
БЗІ-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
750
1*
2*
3*б
K69a-5-3
Кб9а-5-1
К09а-5-1
К70а-4
К70а-5-3
К70а-6-1
К70а-5-1
К29а-11-3
К29а-13-1
К29а-11-1
КЗОа-И
КЗОа-12-З
КЗОа-12-1
КЗОа-12-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
4*
Кб9а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б32-3
Б31-14
Б32-9
Б-30-5
Б31-14
5*
Кб9а-4-3
К70а-4
К29а-10-3
К30а-12
Б31-5
Б32-5
БЗІ-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1000
1*
2*
3*6
Кб9а-6-3
К69а-6-1
К70а-5
К70а-5-1
К29а-12-3
К29а-13-1
К30а-13
КЗОа-13-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
4*
Кб9а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5
КЗОа-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
K69a-4-3
К70а-4
К29а-10-3
К30а-12
Б31-6
Б32-5
БЗІ-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
36
500
1*
2*
З’б
Кб9а-5-3
К69а-5-1
Кб9а-5-1
К70а-4
К70а-4-1
К70а-4-1
КЗЗ-8-3
КЗЗа-11-1
КЗЗа-9-1
К34а-11
К34а-11-1
К34а-11-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
БЗО-1
Б31-8
4*
Кб9а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-3
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
Кб9а-4-3
К70а-4
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
БЗІ-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
308
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонйы
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
К1 1 К2 1 КЗ 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ 1 Р4 1 Р5 1 Р6
Рабочая марка по серии 1.420-12, вып. 2 и 3
Рабочая марка по сериям ИИ23-2/70, 1.420-12, вып. 7
1
2
3
4 1 5
6 1 7
8 1 9
10
11
12
13
36
750
1*
2*
К
Кб9а-5-3
K69a-5-l
Кб9а-5-1
К70а-4
К70а-6-1
К70а-5-1
КЗЗа-10-З
КЗЗа-11-1
КЗЗа-10-1
К34а-11
К34а-14-1
К34а-11-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
K69a-4-3
К70а-4
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1000
1*
2*
3*б
K69a-6-3
К69а-6-1
К70а-5
К70а-5-1
КЗЗа-11-З
КЗЗа-11-1
К34а-13
К34а-14-1
Б31-1
Б32-1
Б31-4
Б32-4
БЗО-З
Б31-10
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
Кб9а-4-3
К70а-4
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
Продолжение табл. 2.13
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колон¬
кі I
К2 ]
1 кз
1 К4
1 К5
1 кз
Р! 1
1 Р2 1
1 рз
1 р4 1
р5 1
1 рз
ны
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
500
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-10
К19а-7-3
К19а-8-1
К19а-8-1
К20а-10
К20а-П-3
К20а-П-1
К20а-10-1
К17а-10-3
К17а-11-1
К17а-10-1
К18а-15
К18а-17-3
К18а-17-1
КІ8а-16-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б30-1
Б31-8
37
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К19а-7-5
К20а-10-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-б
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К19а-7-3
К20а-10
К17а-10-3
К18а-15
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
БЗО-5
Б31-12
1 1 1
1
1 1
1
1
309
37
750
1*
2*
З.а
Klla-8-3
Kl2a-ll
Kl9a-8-3
K19a-9-l
K20a-ll
K20a-12-1
Kl7a-ll-3
K17a-ll-l
K18a-17
K18a-17-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
Б30-2
Б31-9
4*
КНа-8-5
Kl2a-10-5
K19a-7-5
K20a-10-5
K17a-10-5
K18a-15-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
Klla-8-3
K12a-10
Kl9a-7-3
K20a-10
K17a-10-3
K18a-15
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б30-5
Б31-12
38
500
1*
2*
Klla-8-3
Kl2a-10
K19a-7-3
K19a-8-l
Kl9a-8-l
K20a-10
K20a-ll-3
K20a-ll-l
K20a-10-1
K23a-ll-3
K23a-14-1
K23a-ll-l
K24a-13
K24a-15-3
K24a-15-1
K24a-14-1
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б30-1
Б31-8
4*
Klla-8-5
K12a-10-5
Kl9a-7-5
K20a-10-5
K23a-ll-5
K24a-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
Klla-8-3
Kl2a-10
K19a-7-3
K20a-10
K23a-ll-3
K24a-13
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б30-5
Б31-12
750
1*
2*
з*1
Klla-8-3
Kl2a-ll
K19a-8-3
Kl9a-9-l
K20a-ll
K20-12-1
K23a-12-3
K23a-14-1
K24a-15
K24a-15-1
БЗЫ
Б32-1
Б31-3
Б32-3
Б30-2
Б31-9
4*
Klla-8-5
K12a-10-5
K19a-7-5
K20a-10-5
K23a-ll-5
K24a-13-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
Klla-8-3
Kl2a-10
Kl9a-7-3
K20a-10
K23a-ll-3
K24a-13
Б31-6
Б32-6
Б31-4
Б32-7
Б30-5
Б31-12
39
500
1*
2*
3*б
K69a-5-3
K69a-5-l
K69a-5-l
K70a-4
K70a-4-3*
K70a-5-l
K70a-4-l
K31a-8-3
K31a-10-1
K31a-9-l
K32a-8
K32a-8-3*
K32a-9-l
K32a-8-l
K29a-10-3
K29a-14-1
K29a-13-1
K30a-12
K30a-13-3*
КЗОа-14-l
КЗОа-13-l
Б31-1
Б32-1
Б31-2
Б32-2
Б30-1
Б31-8
4*
K69a-4-5
K69a-4-5
K31a-8-5
K32a-8-5
K29a-10-5
K30a-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
Б30-6
Б31-14
5*
K69a-4-3
K70a-4
K31a-8-3
K32a-8
K29a-10-3
K30a-12
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б30-5
Б31-12
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Условная марка колонны
Условная марка поперечного
ригеля
нолон-
кі
К2
кз
К4 1
1 К5 1
1 Кб
PI 1
1 Р2 1
1 Рз 1
Р4 1
1 Р5 1
Р6
Ны
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып.
1 и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
1
2*
3*6
K69a-5-3
К69а-5-1
К70а-5
К70а-5-1
К31а-9-3
К31а-10-1
К32а-9
К32а-9-1
К29а-12-3
К29а-14-1
КЭ0а-13
КЗОа-14-1
Б31-1
Б32-1
Б31-3
Б32-3
БЗО-2
Б31-9
39
750
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К31а-8-5
К32а-8-5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б32-8
Б31-14
Б32-9
БЗО-6
Б31-14
5*
К69а-4-3
К70а-4
К31а-8-3
К32а-8
К29а-10-3
К30а-12
Б31-6
Б32-6
Б31-7
Б32-7
Б30-5
Б31-12
Продолжение табл. 2.13
Ѣ.
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
кі 1 К2 1 кз 1 К4
PI 1 Р2 1 РЗ
Рабочая марка колонны по серии 1.420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
40
500
1*
2*
3*б
КПа-8-3
К12а-10
КІЗа-6-3
К 13а-6-1
К13а-6-1
К14а-8
К14а-8-1
Б31-І
БЗІ-2
БЗІ-2
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К13а-6-5
К14а-8-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К13а-6-3
К14а-8
Б31-6
Б31-7
Б31-7
750
1*
2*
3*б
КПа-8-3
К12а-11
К13а-7-3
К13а-8-1
К13а-7-1
К14а-8
К14а-9-1
Б31-1
Б31-3
Б31-3
4*
КНа-8-5
К12а-10-5
К13а-б-5
КНа-8-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
Klla-8-З
К12а-10
К13а-б-3
КНа-8
БЗІ-б
Б31-7
Б31-7
1000
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-11
К17а-12-3
К17а-12-1
К17а-12-1
К18а-14
К183-Н-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К17а-10-5
К18а-15-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-б
5*
Klla-8-З
К12а-10
К17а-10-3
К18а-15
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
41
500
1*
2*
^*б
Klla-8-З
К12а-10
К21а-7-3
К21а-7-1
К21а-7-1
К22а-8
К22а-8-1
Б31-1
Б31-2
Б31-2
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К21а-7-5
К22а-8-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К21а-7-3
К22а-8
Б31-6
Б31-7
Б31-7
750
1*
2*
3*б
КПа-8-3
К12а-11
К21а-8-3
K2U-8-1
К21а-8-1
К22а-9
К22а-10-1
Б31-1
Б31-3
Б31-3
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К2ІЗ-7-5
К22а-8-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
КПа-8-3
К12а-10
К21а-7-3
К22а-8
Б31-6
Б31-7
Б31-7
312
Продолжение табл. 2.ίβ
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип колонны
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
кі 1 К2 1 КЗ 1 К4
Р1 1 Р2 1 РЗ
Рабочая марка колонны по серии 1.420-6, вып. 1 и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8 1 9
10
41
1000
1 *
2*
3*б
КПа-8-3
К12а-11
К23а-13-3
К23а-13-1
К23а-13-1
К24а-12
К24а-12-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б31-14
Б30-6
5*
КПа-8-3
К12а-10
К23а-11-3
К24а-13
Б31-6
Б31-7
Б30-5
42
500
1*
2*
3*б
К25а-5-3
К26а-10
К27а-6-3
К27а-6-1
К27а-6-1
К28а-3
К28а-4-1
Б31-1
Б31-2
Б31-2
4*
К25а-6-5
К26а-10-5
К27а-6-5
К28а-3-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
К27а-6-3
К28а-3
Б31-6
Б31-7
Б31-7
750
1*
2*
3*б
К25а-5-3
К26а-11
К27а-7-3
К27а-8-1
К27а-7-1
К28а-5
К28а-5-1
Б31-1
Б31-3
Б31-3
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
К27а-6-5
К28а-3-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5*
К25а-5-3
К26а-10
К27а-6-3
К28а-3
Б31-6
Б31-7
Б31 -7
42
1000
1*
2*
3*2
0
К25а-5-3
К26а-11
К29а-12-3
К29а-13-1
К29а-13-1
К30а-10
КЗОа-11-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
К29а-10-5
К30а-10-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К25а-5-3
К2ба-10
К29а-10-3
К30а-10
БЗІ-б
Б31-7
БЗО-5
43
500
1*
2*
3*б
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
КЗЗа-8-1
КЗЗа-8-1
К34а-11
К34а-11-1
БЗЫ
Б31-2
Б30-1
4*
К25а-5-5
К26а-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
К31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К25а-5-3
К2ба-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б31-7
Б30-5
750
1*
2*
3*б
К25а-5-3
К26а-11
КЗЗа-9-З
КЗЗа-10-1
КЗЗа-9-1
К34а-11
К34а-11-1
Б31-1
Б31-3
Б30-2
4*
К25а-5-5
К2ба-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
К31-13
К31-14
К30-6
5*
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
БЗІ-б
Б31-7
БЗО-5
1000
1*
2*
**5
К25а-5*3
K26a.ll
К33а-1ЬЗ
К33а-1Ы
КЗЗа-11-1
К34а-11
К34а-11-1
Б31-1 ,
Б31-4
БЗО-З
4*
К25а-5.5
К26а-10-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К25а-5-3
К26а-10
КЗЗа-8-З
К34а-11
БЗІ-б
Б31-7
БЗО-5
314
Продолжение табл. 2.13
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
кі
К2 1
1 КЗ 1
К4
Р1 1
Р2 1
РЗ
Рабочая марка колонны по серии 1.420-6, вып. 1
и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6 1
1 7
8
9 1
1 I"
500
1*
2*
К
К15а-П-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К16а-8
К16а-8-1
К13а-7-3
К13а-7-1
К13а-7-1
К14а-10
К14а-11-1
БЗ.1-1
Б31-2
Б30-1
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
К13а-6-5
К14а-8-5 1
1 Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К15а-11-3
К16а-8
К13а-6-3
К14а-8
1 Б31-6
Б31-7
БЗО-5
44
750
1*
2*
3*6
К15а-11-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К16а-9
К16а-9-1
К17а-11-3
К17а-1Ы
К17а-11-1
К18а-15
К18а-15-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
1 К17а-10-5
К18а-14-5
Б31-13
1 Б31-14
БЗО-6
5*
К15а-11-3
К16а-8 1
К17а-10-3
К18а-14
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
1000
1*
2*
3*б
К15а-12-3
К15а-12-1
К15а-12-1
К16а-9
К16а-9-1
К17а-12-3
К17а-12-1
К17а-12-1
К18а*16
К18а-16-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
К15а-11-5
К1ба-8-5
1 К17а-10-5
1 К18а-15-5
Б31-13
Б31-14
1 БЗО-6
5*
К15а-11-3
К16а-8
1 К17а-10-3
К18а-15
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
500
1*
2*
з*І
К15а-11-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К16а-8
К1Ьа-8-1
К21а-8-3
К21а-9-1
К21а-9-1
К22а-10
К22а-11-1
Б31-1
Б31-2
Б31-2
4*
К15а-11-5
К16а-8-5
К21а-7-5
К22а-8-5
Б31-13
Б31-14
Б31-14
5* 1
К15а-11-3
К1ба-8
К21а-7-3
К22а-8
Б31-6
Б31-7
Б31-7
45
1*
2*
з*1
К15а-11-3
К15а-11-1
К15а-11-1
К1ба-9
К16а-9-1
К23а-12-3
К23а-12-1
К23а-12-1
К24а-13
К24а-13-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
750
4а
К15а-11-5
К16а-8-5
К23а-11-5
К24а-12-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К15а-11-3
К16а-8
К23а-11-3
К24а-12
Б31-6
БЭ1-7
БЗО-5
1
1 1
315
45
1000
1*
2*
3*б
К15а-12-3
К15а-12-1
К15а-12-1
К16а-9
К16а-9-1
К23а-13-3
К23а-14-1
К23а-14-1
К24а-14
К24а-14-1 .
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
К15а-11-5
К1ба-8-5
К23а-11 -5
К24а-12-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К15а-11-3
К16а-8
К‘23а -11-3
К24а-12
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
500
1*
2*
3*б
К69а-4-3
К69а-4-1
Кб9а-4-1
К70а-4
К70а-4-1
К29а-10-3
К29а-11-1
К29а-10-1
К30а-10
КЗОа-10-1
Б31-1
Б31-2
БЗО-1
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5
К30а-10-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К69а-4-3
К70а-4 1
К29а-10-3
КЗОаЮ
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
46
750
1*
2*
3*б
K69a-4-3
К69а-5-1
К69а-5-1
К70а-5
К70а-5-1
К29а-11-3
К29а-13-1
К29а-11-1
К30а-11
КЗОа-12-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
4*
Кб9а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5 |
К30а-10-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К69а-4-3
К70а-4
К29а-10-3 1
К30а-10
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
1000
1*
2*
3*б
К69а-5-3
К69а-6-1
К69а-5-1
К70а-5
К70а-6-1
К29а-12-3
К29а-13-1
К29а-13-1
КЭ0а-13
КЗОа-13-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К29а-10-5
К30а-10-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К69а-4-3
К70а-4
К29а-10-3
К30а-10
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
1*
2*
3*б
К69а-4-3
К69а-4-1
К69а-4-1
К70а-4
К70а-4-1
КЗЗа-8-З
КЗЗа-9-1
КЗЗа-9-1
К34а-11
К34а-11-1
Б31-1
Б31-2
БЗО-1
500
4
К69а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
47
5*
К69а-4-3
К70а-4
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
1*
2*
3*6
К69а-4-3
Кб9а-4-1
К69а-4-1
К70а-5
К70а-5-1
КЗЗа-10-З
КЗЗа-11-1
КЗЗа-10-1
К34а-13
К34а-13-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
750
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
1 К69а-4-3
К70а-4
КЗЗа-8-З
К34а-11
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
316
Продолжение табл. 2.13
Условная марка колонны
Условная марка поперечного ригеля
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Тип
колонны
кі
К2 1
1 кз I
К4
PI 1
1 Р2 1
РЗ
Рабочая марка колонны по серии 1.420-6, вып. 1
и 2
Рабочая марка по серии 1.420-6, вып. 3
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
47
1000
1*
2*
3*б
К69а-5-3
К69а-5-1
К69а-5-1
К70а-6
К70а-6-1
КЗЗа-ІЬЗ
КЗЗа-11-1
КЗЗа-11-1
К34а-14
К34а-15-1
Б31-1
Б31-4
БЗО-З
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
КЗЗа-8-5
К34а-11-5
Б31-13
£31-14
Б30-6
5*
К69а-4-3
К70а-4
1 КЗЗа-8-З
1 К34а-11
Б31-6
1 Б31-7
Б30-5
Продолжение табл. 2.13
№
схемы
Нагрузка,
кгс/м2
Условные марки колонн
Условные марки поперечных ригелех
Тип
колонны
кі
К2 1 КЗ 1 К4 1 К5
Кб
Р1 1 Р2 1 РЗ
Рабочиемарки по серии 1,420-6 вып. 2
Рабочие марки по серии 1,420-6 вып* 3
1
2
3
4 1 5
6
7
8
9
10
И
12
48
500
1*
2*
3*б
Klla-8-З
К12а-10
К19а-7-3
К19а-8-1
К19а-8-1
К20а-10
К20а-10-1
К17а-10-3
К17а-11-1
К17а-10-1
К18а-16
К18а-16-1
Б31-1
Б31-2
Б30-1
4
КПа-8-5
К12а-10-5
К19а-7-5
К20а-10-5
К17а-10-5
К18а-14-5
Б31-13
Б31-14
Б30-6
5*
КПа-8-3
К12а-10
К19а-7-3
К20а-10
К17а-10-3
К18а-14
Б31-6
Б31-7
Б30-5
750
1*
2*
К
КПа-8-3
К12а-11
К19а-8-3
К19а-9-1
К19а-9-1
К20а-11
К20а-12-1
К17а-11-3
К17а-11-1
К17а-11-1
К18а-17
К18а-17-1
Б31-1
Б31-3
Б30-2
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К19а-7-5
К20а-10-5
К17а-10-5
К18а-14-5
Б31-13
Б31-14
Б30-6
5*
КПа-8-3
К12а-10
К19а-7-3
К20а-10
К17а-10-3
К18а-14
Б31-6
БЗК7
БЗО-5
317
500
1*
2*
зі
Klla-8-З
К12а-10
К19а-7-3
К19а-8-1
К19а-8-1
К20а-10
К20а-10-1
К23а-11-3
К23а-14-1
К23а-11-1
К24а-13
К24а-14-1
Б31-1
Б31-2
БЗО-1
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К19а-7-5
К20а-10-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
КІ1а-8-3
К12а-10
К19а-7-3
К20а-10
К23а-11-3
К24а-13
БЗІ-б
Б31-7
БЗО-5
750
1*
2*
3*6
Klla-8-З
К12а-П
К19а-8-3
К19а-9-1
К19а-9-1
К20а-11
К20а-12-1
К23а-12-3
К23а-14-1
К23а-14-1
К24а-15
К24а-15-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
4*
КПа-8-5
К12а-10-5
К19а-7-5
К20а-10-5
К23а-11-5
К24а-13-5
Б31-13
Б31-14
Б30-6
5*
КПа-8-3
К12а-10
К19а-7-3
К20а-10
К23а-11-3
К24а-13
Б31-6
Б31-7
БЗО-5
500
1*
2*
3*6
К69а-4-3
К69а-4-1
К69а-4-1
К70а-4
К70а-4-1
К31а-8-3
КЗІа-9-1
КЗІа-9-1
К32а-9
К32а-9-1
К29а-10-3
К29а-14-1
К29а-13-1
КЗОа-12
КЗОа-13-1
Б31-1
Б31-2
Б30-1
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К31а-8-5
К32а-8«5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5* К69а-4-3
К70а-4
К31а-8-3
К32а-8
К29а-10-3
КЗОа-12
БЗІ-б
Б31-7
БЗО-5
750
1*
2*
3*6
Кб9а-4-3
К69а-5-1
К69а-5-1
К70а-5
К70а-5-1
К31а-9-3
К31а-10-1
КЗІа-Ю-1
К32а-9
К32а-9-1
К29а-12-3
К29а-14-1
К29а-14-1
К30а-13
КЗОа-14-1
Б31-1
Б31-3
БЗО-2
4*
К69а-4-5
К70а-4-5
К31а-8-5
К32а-8-5
К29а-10-5
К30а-12-5
Б31-13
Б31-14
БЗО-6
5*
К69а-4-3
К70а-4 КЗІа-8-3
К32а-8
К29а-10-3
КЗОа-12
Б31-5 1 Б31-7
БЗО-5
60
3. Знак «-» у марок колонн означает, что в связевой раме применяет^ продольных рам; 3*а-связевые колонны при разреженной по-
б.' Индекс5*^1»3 в^арке колонн3(йначает^что стык^кЗнТзаѴр^ект^ован с соединением стыкуемой арматуры встык с помощью ванной сварки выпусков арматуры из
Таблица 2.14. Рабочие марки поперечных ригелей
Рабочая марка
Нормативная
ригеля по
Соотв етст-
Соответст¬
Положение
маркировоч¬
вующая
рабочая марка
вующая
Тип
временная
Длина
ным схемам
рабочая марка
ригеля
длительная
ригеля,
в поперечной
поперечных
при ребристых
ригеля при
нагрузка на
мм
раме
рам при
плитах
перекрытиях
перекрытие
ребристых
h=300 мм
из плоских
плитах
Л=400 мм
панелей
11 280
Крайний
в торцах
Б31-13
Б37-13
Б34-11
Покрытия
11 280
Крайний
Б31-1
Б37-1
Б34-1
11 280
Крайний
у т. ш.
Б31-6
Б37-6
Б34-5
11 480
Средний
Б32-1
Б38-1
Б35-1
11 480
Средний
У т. ш.
Б32-6
Б38-6
Б35-5
11 480
Средний
в торцах
Б32-8
Б38-8
Б35-7
Перекрытий
500
11 280
10 980
Крайний
Б31-2
БЗо-1
Б37-2
Б36-1
Б34-2
БЗЗ-1
11 480
Средний
Б32-2
Б39-2
Б35-2
11 280
»
Б31-8
Б37-8
Б34-7
Перекрытий
750
11 280
Крайний
Б31-3
Б37-3
Б34-3
10 980
»
БЗО-2
Б36-2
БЗЗ-2
11 480
Средний
Б32-3
Б38-3
Б35-3
11 280
Б31-9
Б37-9
Б34-8
Перекрытий
1000
11 280
10 980
Крайний
»
Б31-4
БЗО-З
Б37-4
Б36-3
Б34-4
БЗЗ-З
11 480 ·
Средний
Б32-4
Б38-4
Б35-4
11 280
*
Б31-10
Б37-10
Б34-9
11 280
Крайний
У т. ш.
Б31-7
Б37-7
Б34-5
11 280
Крайний
и средний
Б31-14
Б37-14
Б34-12
в торцах
10 980
Крайний
БЗО-5
Б36-5
БЗЗ-4
Перекрытий
т. ш.
торцевой
рамы и у
500—1000
10 980
Крайний
БЗО-6
БЗб-б
БЗЗ-5
температур¬
ных швов
в торцах
(т. ш.)
11 480
Средний
у т. ш.
Б32-7
Б38-7
Б35-6
И 480
Средний
в торцах
Б32-9
Б38-9
Б35-8
11 280
Средний
у т. ш.
Б31-12
Б37-12
Б34-10
Покрытий
лестничных
-
11 290
Крайний
Б31-1лев
Б37-1лев
Б34-1лев
клеток
БЗІ-Іпр
Б37-1пр
Б34-1пр
500—750
11 280
БЗІ-Злев
Б37-3лев
Б34-3лев
Перекрытий
лестничных
Б31 -Зпр
Б37-3пр
Б34-3пр
клеток
500—750
10 980
Б30-2лев
Б36-2лев
Б32-2лев
Б30-2пр
Б36-2пр
Б33-2пр
11 280
Б31-5лев
Б37-5лев
Б34-4лев
1000
Б31-5пр
Б37-5пр
Б34-4пр
10 980
Б30-4лев
БЗб-Злев
БЗЗ-Злев
Б30-4пр
БЗб-Зпр
БЗЗ-Зпр
318
Таблица 2.15. Ключ для колонн крайних рядов
Колонна
Марка колонны для зданий с
перекрытиями типа
1 1 2
Рядовая
КТР-Н-3 (на¬
пример, К15а-
1-3)
КТР-Н-4
(К15а-1-4)
Связевая
КТР-Н-1(К15а-
1-1)
КТР-Н-2(215а-
1-2)
Торцовая
КТР-Н-5(К15а-
1-5)
КТР-Н-4(К15а-
1-4)
У температурных
швов
КТР-Н-3(К15а-
1-3)
КТР-Н-4(К15а-
1-4)
Таблица 2.16. Ключ для колонн внутренних
рядов
Колонна
Марка колонны для зданий
с перекрытиями типа
1 1
2
Рядовая
КТР-Н( напри¬
мер, К16а-1)
КТР-Н(КІба-І)
Продольных рам
КТР-Н-3(К16а-
1-3)
КТР-Н-3(К16а-
1-3)
Связевая
КТР-Н-1(К16а-
Ы)
КТР-Н-2(К16а-
1-2)
Торцовая
КТР-Н-5(К16а-
1-5)
КТР-Н-4(К16а-
1-4)
У температурных
швов
КТР-Н(КІба-І)
КТР-Н(КІба-І)
Таблица 2.17. Маркировочная схема плит перекрытий типа 1 для сетки колонн 6X6 и 9X6 м
Раскладка плит перекрытий типа 1 при решении тем- Раскладка плит пере- Фрагмент пе-
пературного шва без вставки крытий типа 1 при реше- рекрытия с ри-
нии температурного шва гелями про¬
со вставкой дольной рамы
Нормативная вре¬
менная длитель¬
ная нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Армирование
Условная марка плиты
Ш 1 П2 1 ПЗ
П4
П5
П6
П7
П8
Рабочая марка плиты по серии
ИИ24-8
Рабочая марка плиты по
серии ИИ24-9
Междуэтажное перекрытие
500
С предварительным
напряжением
П6-2
П6-2-1
П7-2
П7-2-1
Ш-2
П2-2
—
—
Без предварительного
напряжения
-
-
-
—
—
—
(ПЗ-1)
ПЗ-6
(П4-1)
П4-2
1000
С предварительным
напряжением
П6-3
П6-3-1
П7-3
П7-3-1
П1-3
П2-3
—
—
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
—
—
ПЗ-2
(П4-2)
П4-3
1500
С предварительным
напряжением
П6-4
П6-4-1
П7-4
П7-4-1
П1-4
П2-4
—
—
Без предварительного —
напряжения
—
—
—
—
—
пз-з
(П4-3)
П4-4
319
Продолжение табл. 2.17
ж 5 л <и
И 3 s
te i: ί
са са q<^]
s S И g S
Ο * к О.Ц
h4 1) Я 0 L,
* s X C tt
Условная марка плиты
П1
П2 1 ГІЗ 1 П4
П5 1 П6 1 П7 1 П8
Армирование
Рабочая марка плиты по серии
Рабочая марка плиты по
ИИ24-8
серии ИИ24-9
Междуэтажное перекрытие
оппп
С предварительным
напряжением
П6-5
П6-5-1
П7-5
П7-5-1
П1-5
П2-5
-
-
зиии
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
-
-
ПЗ-4
П4-4
С предварительным
напряжением
П6-6
П6-6-1
П7-6
П7-6-1
П1-6
П2-6
-
ZDUU
Без предварительного
напряжения
—
—
-
-
-
ПЗ-5
П4-5
Покрытие
С предварительным
напряжением
П6-1
П6-1
П7-2
П-7-2
П1-2
П2-2
-
-
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
-
—
ПЗ-1
П4-1
Примечания: 1. Раскладка плит дана для случая, когда продольная устойчивость обеспечива¬
ется стальными связями.
2. В качестве агрессивной рассматривается слабо- и среднеагрессивная среда.
Таблица 2.18. Маркировка схем плит перекрытий типа 1 для сетки колонн 12X6 м
Схемы раскладки ребристых плит шириной 3 м для при решении темпе-
междуэтажных перекрытий: ратурного шва с
при решении температурного шва без вставки вставкой
Фрагмент пе¬
рекрытия ри¬
геля ПОДОЛЬ*
ной рамы
« і 2
О. " д
Условная марка плит
η ч
“ & то
к к “
П1 1
П2 1
пз 1
П4
П5 1
пб 1
Π? 1
П8
£ ** р-н
Н К ία
% g ® & S
Армирование
Рабочая марка плит по секции
ИИ24-8
Рабочая марка плит по
серии ИИ24-9
S' 33 К (X CJ
о CJ <я 0> (_
ίΣΚΕϋ!
Междуэтажные перекрытия
εοο
С предварительным
напряжением
П6-2
П6-2-1
П7-2
П7-2-1
П1-2
П2-2
-
—
Без предварительного
напряжения
—
-
-
—
—
-
ПЗ-6
(ПЗ-1)
П4-2
(П4-1)
320
Продолжение табл. 2.18
α £
и Ч си
м^яа
5 Η V μ
« s « 5
к к V л
!§&§·
S«gS.«
S щ * ® 2
§·» « С с
о <ϋ СО <Я (.
ΐ S а X ^
Армирование
Условная марка плит
П1 1 П2 1 ПЗ 1 П4
П5 1 П6 1 П7 1 П8
Рабочая марка плит по серии
Рабочая марка плит по
ИИ24-8
серии ИИ24-9
Междуэтажные перекрытия
750
С предварительным
напряжением
П6-3
П6-3-1
П7-3
А7-3-1
П1-3
П2-2
-
• -
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
-
-
ПЗ-2
П4-3
(П4-2)
1000
С предварительным
напряжением
П6-3
П6-3-1
П7-3
П7-3-1
П1-3
П2-2
-
—
Без предварительного
напряжения.
-
-
—
-
-
—
ПЗ-2
П4-3
(П4-2)
Покрытие
С предварительным
напряжением
П6-1
\
П6-1
П7-2
П7-2
П2-2
П2-2
—
—
Зез предварительного
напряжения
-
-
-
-
-
—
ПЗ-1
П4-1
Примечания: 1. Раскладка плит дана для случая, когда продольная устойчивость обеспечи¬
вается стальными связями.
2. Марки плит, указанные в скобках, применяются только в неагрессивных средах.
3. В качестве агрессивной рассматривается слабо- и среднеагрессивная газовая среда.
Таблица 2.19. Маркировочная схема плит перекрытий типа 1 для сетки колонн 12X6 м
Схема раскладки плит перекрытий из многопустотных панелей: Фрагмент перекры¬
тия с ригелями про¬
при решении температурного шва без вставки при решении темпе- дольной рамы
ратурного шва о
вставкой
21—751
321
Продолжение табл. 2.19
Нормативная
Условная марка
плиты
временная
Длительная
ш
П2
1 пз
1 П4
1 пз 1
1 П6 1
П7
нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Рабочая марка панелей и плит по серии 1.440-1, вып.
1, 2 и 4
Междуэтажные перекрытия
500
П2-2
П1-2
1 П10-3
П9-3
ПКЮ-52.15
ПКЮ-56.15
П7-3
750
П2-4
П1-4
П10-5
П9-5
ПК12-52.15
ПК12-56.15
П7-5
юоо 1
П2-4 1
П1-4
1
П10-5 1
П9-5 1
ПК16-52.15 1
ПК16-56.15 1
П7-5
Покрытие
1 П2-2
1 П1-1
1 - П10-3
1 П9-3
1 ПК4-52.15
1 ПК4-56.15 1
і —
Примечание. Раскладка плит дана для случая, когда продольная устойчивость обеспечивается
стальными связями.
Таблица 2.20. Маркировочная схема плит перекрытий типа 2 для сетки колонн 6X6 м
Места приварки.
п±JL
/7-4
1
-/7-2-
на
Я-« II
/7-4
ΉΊΓ
/7-4
(1-2Щ-
/7-2
(Л-4\
Г
/7-4
/7-4І
П- 4
/7-41
L
/7-4
ϋΕϋαή
[С Л-s
6000
6000
О О
Схема раскладки плит для перекрытий типа 2:
при решении температурного шва без вставки
при решении темпе¬
ратурного шва со
вставкой
Фрагмент перекры¬
тия при установке
ригелей профильной
рамы
Нормативная вре¬
менная длитель¬
ная нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Армирование
Условная марка плит
Ш 1 П2 1 ПЗ 1 П4
П5 j П6
i Рабочая марка плит по серии ИИ24-2/70
j
Рабочая марка плит
по серии ИИ24-5
1 Междуэтажное перекрытие
500
С предварительным
напряжением
J ИП5-2-3
ИП5-2-2
ИП5-2-1
ИП5-2
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
(П4-1)П4-2
(ПЗ-І)ПЗ-б
1000
С предварительным
напряжением
ИП5-3-3
ИП5-3-2
ИП5-3-1
ИП5-3
-
Без предварительного
напряжения
-
—
-
-
(П4-2)П4-3
ПЗ-2
1500
С предварительным
напряжением
ИП5-4-3
ИП5-4-2
ИП5-4-1
ИП5-4
—
Без предварительного
напряжения
-
-
-
-
(П4-3)П4-4
пз-з
2000
С предварительным
напряжением
ИП5-5-3
ИП5-5-2
ИП5-5-1
ИП5-5
-
-
Без предварительного
напряжения
-
-
- 1 -
П4-4
Π3-4
322
Продолжение табл. 2.20
Нормативная вре¬
менная длитель¬
ная нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Армирование
Условная марка плит
Ш 1 П2 1 ПЗ [ П4 1 П5 1 П6
Рабочая марка плит по серии ИИ24-2/70
Рабочая марка плит
по серии ИИ24-5
Междуэтажное перекрытие
2500
С предварительным
напряжением
ИП5-6-3
ИП5-6-2
ИП5-6-1
ИП5-6
-
-
Без предварительного
напряжения
-
-
с
-
П4-5
ПЗ-5
С предварительным
напряжением
Покрытие
ИП5-2-3
ИП5-1-2
ИП5-1-1
ИП5-1
-
—
Без предварительного
напряжения
-
-
—'
—
П4-1
ПЗ-1
Примечания: 1. Раскладка плит дана для случая, когда ^продольная устойчивость обеспечи¬
вается стальными связями. !
2. Марки плит, указанные в скобках, применяются только в неагрессивных средах.
3. В качестве агрессивной рассматривается слабо- и среднеагрессивная газовая среда.
Таблица 2.21. Маркировочная схема плит покрытий тип^ 2 для сетки колонн 6X6 м
Раскладка плит покрытий типа 1 при решении Раскладка плит покрытий при решении темпера-
температурного шва без вставки турного шва со вставкой
Примечания: 1. В серии 1.420-12, вып. 0-3 разработан второй вариант покрытия с применением
плит покрытия по серии 1.465-7, вып. 0-5.
2. На маркировочной схеме даны условные марки плит. Рабочие марки назначаются по фактиче¬
ским нагрузкам.
В этих таблицах приняты следующие
обозначения для марок:
К — обозначение вида изделия-колон¬
ны;
ТР — число, обозначающее порядковый
номер типоразмера;
Н — число, которое для колонны дан¬
ного типоразмера обозначает порядковый
номер ее марки по несущей способности.
Из табл. 2.15 и 2.16 следует, что
марки колонн одинакового назначения для
зданий с перекрытиями типов 1 и 2 отли¬
чаются лишь третьей цифрой, характери¬
зующей различие в положении закладных
деталей.
В табл. 2.14 для зданий с сеткой ко¬
лонн 6X6 м рабочие марки ригелей и ри¬
21*
гелей торцовых рам записаны в виде дро¬
би: в числителе даны марки ригелей для
зданий с перекрытиями типа 1, в знамена¬
теле — с перекрытиями типа 2.
Для зданий с юеткой колонн 12X6 м
маркировочные схемы ригелей составлены
применительно к перекрытиям, решаемым
из ребристых плит серий ИИ24-8 и ИИ24-9.
В случаях, когда перекрытия решают¬
ся с применением ребристых плит высотой
300 мм или многопустотных панелей, ра¬
бочие марки ригелей следует подбирать,
используя представленный ключ (см.
табл. 2.12).
При этом следует учесть, что ригели
для плоских настилов разработаны для
зданий с неагрессивной средой.
323
В рамах перекрытий типа 1 специаль¬
ные ригели устанавливаются у деформа¬
ционных швов. В зданиях с перекрытиями
типа 2 в этих рамах устанавливаются та¬
кие же ригели, как и в других рамах кар¬
каса.
Рабочие марки плит устанавливаются
по маркировочной схеме раскладки их в
перекрытиях и покрытиях (табл. 2.17—
2.19), а в перекрытиях типа 2 — по табл.
2.20, 2.21.
При пргіменении конструкцйй в зда¬
ниях со слабо- или среднеагрессивной сре¬
дой в проекте должны быть приведены в
соответствии с конкретными условиями
эксплуатации и требованиями норм следу¬
ющие данные: ?
требования по плотности бетрна с ука¬
занием марки его по водопроницаемости и
водоцементного отношения;
марка и расход цемента, состав за¬
полнителей и применяемых добавок;
виды защитных покрытий Щ способы
их нанесения на поверхности * бетона и
стальных накладных элементов;
требования к качеству бетонной по¬
верхности, требования к защите сварных
швов и закладных деталей после соедине¬
ния последних электросваркой в процессе
монтажа.
В спецификациях к рабочим чертежам
элементов указаны только класс стали без
назначения ее марки, которая должна ус¬
танавливаться в проектах конкретных зда¬
ний в зависимости от температурных ус¬
ловий эксплуатации конструкций и харак¬
тера нагрузок (статическая, динамичес¬
кая).
Для подбора марок изделий можно
использовать характеристики конструкций
по прочности, жесткости и ширине раскры¬
тия трещин, приведенные в альбоме
ИИ20-5.
ГЛАВА 2.3. КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
С БЕЗБАЛОЧНЫМИ ПЕРЕКРЫТИЯМИ
(инженер Б. М. Чкония, канд., техн. наук
А. Н. Королев)
2.3.1. Общие сведения
Рабочие чертежи конструкций для мно¬
гоэтажных зданий со сборными железобе¬
тонными безбалочными перекрытиями се¬
рии 1.420.1-14 разработаны для применения
при проектировании и строительстве холо¬
дильников, мясокомбинатов, молокозаво¬
дов, рыбоперерабатывающих предприятий и
других производств, для которых предпо¬
чтительны перекрытия без пустот с гладки¬
ми потолками.
Конструкции разработаны для зданий
с сеткой колонн 6x6 м под нормативные
временные длительные нагрузки на между¬
этажные перекрытия 500, 1000, 1500, 2000,
2500 и 3000 кге/м2.
Конструкции запроектированы для зда¬
ний с неагрессивной средой; но при соблю¬
дении условий, изложенных в рабочих чер¬
тежах серии 1.420.1-14, вып. 0, могут при-
меияіься в зданиях со слабо- и среднеаг¬
рессивными газовыми средами.
Применение конструкций ограничено
расчетной сейсмичностью не более 6 бал.
Конструкции разработаны для зданий,
возводимых на непросадочных грунтах, но
могут быть использованы и для зданий,
возводимых на основаниях, сложенных про¬
садочными грунтами, при условии выполне¬
ния требований СНиП Н-15-74 по проекти¬
рованию оснований и конструктивных ме¬
роприятий, обеспечивающих общую устой¬
чивость и эксплуатационную пригодность
зданий.
Чертежи фундаментов разрабатываются
для конкретных объектов индивидуально с
учетом местных условий.
2.3.2. Габаритные схемы зданий,
привязка колонн и наружных стен
к разбивочным осям
Габаритные схемы многоэтажных про¬
изводственных зданий с безбалочными пере¬
крытиями приведены на рис. 2.24. На этом
рисунке каждое изображение габаритной
схемы содержит два варианта конструктив¬
ных решений, отличающихся марками капи¬
телей, устанавливаемых на колонны край¬
них продольных рядов. На ’левом ряде
крайних колонн изображена установка ка¬
пителей марки КП (размером в плане
2980x2980 мм), а на правом — капителей
марки КПК (размером в плане 2980Х
Х2090 мм). При проектировании конкрет¬
ных зданий следует, как правило, устанав¬
ливать на колоннах обоих крайних про¬
дольных рядов капители одинаковых марок.
Изображениям каждой габаритной схе¬
мы присвоено по два шифра, например:
«-6-0,62-4(3,6; 4,8) и «-6-1,51-4(3,6; 4,8).
Индекс 0,62 означает, что привязка внут¬
ренней грани продольной наружной стены
к разбивочной оси равна 0,62 м, а также,
что на крайних колоннах предусмотрена
установка капителей марки КПК. Индекс
1,51 означает, что привязка наружной стены
равна 1,51 м, что предусмотрена установка
крайних капителей марки КП.
Остальные индексы обозначают: я —
число пролетов, которое ограничивается
нормируемыми температурно-усадочными
швами: 3^«^ 10 —для отапливаемых зда¬
ний, а 3^«^6 — для неотапливаемых зда¬
ний; 6 —размер пролета, м; индекс 4 озна¬
чает число этажей.
Числа в скобках означают высоты эта¬
жей, м. При одном числе все этажи имеют
одинаковую высоту; при двух числах — пер¬
вое означает высоту нижнего этажа, вто¬
рое— высоту остальных этажей, второе
число может означать высоту верхнего эта¬
жа при высоте нижерасположенных эта¬
жей — 4,8 м.
Схемы с привязкой внутренней грани
стен 0,62 м применяются только для попе¬
речных рам, а с привязкой 1,51 м — как
324
п-6-0,62-3&8-,6)
n-6-%51-3(4frb}
Г Л-6-0,62-5 (4,8; 5)
п-6-1,51-5(4,8)6)
1,51 Ж2
U1 . V ■ ■
<-3
Ϊ2- ,
/(/-
7 S
K2'
f
у
/ У
1
Со
? \
-5.
X
OQ
= " ^
кп^
7 \
\
7~
КПК
, \
1 °о
it-"
\
КЗ-
! V
т-
г
<
"С
7 \
1 оо
it-"
f N
А
7 \
А
1 СО
ft·"
і
6*
^/УЛчѵУ,
77
0-6-0,62-5(6',4,3)
П-6-1,51-5(6;4,8)
tl
V
КП
/\
л
КПК
OQ
it·"
s
/ Л
К2-
к
7 ч
\
f V
,1
1 \
А
1
6>
f 77
n-6-0,62-4(6;4,8)
0-6-1,51-4(6,4,8)
іі
f-
г-
N
7 Г
X
7-
5
І,~·
N
1-
К2-
Г-
Λ
HU
3-
т-
\
-
\
f \
А
т~
"Л
6)
л-6-0,62-6(6·,4,8)
0-6-1,51-5(6',4,8)
М ,.0,62
<-3—
.
K2-.
/
>
A
1 CO
it-"
7 V
КП
K4~-:
7~
r
m
it.
CO
it-"
Ob
: it"
s
f N
K6-,
r
S.
*
> \
1 Ob
=3·-
V
7 s
z_
7~
7 S
L
1
CO
snZ/'AwvW
6x
Кчч ///<4N
77
»ѴЛР
л-6-0,62-4(4,8)
0-6-1,51-4(4,8)
151
№
κι-0
K2-
A
CO
: it-"
КП
/ \
~c
m
, \
1 CO
it"
КЗ-
* V
“C
r T
1 QQ
it"
S
> ^
1
6>
L ^
</7
> '
tL·
1 Oo '
it-"
л-6-0,62-5 (4,8)
0-6-1,51-5(4,8)
Д62
Г“>
'S
K1-.
52.1
r-
\
1 '
1 CO
CJC
V
f V
7~
X
1
со
: bi-·'
кпА
f \
T~
fm
1 oa
CK
КЗ-
f Λ
K4^
T
7—^
* CO
d'“
V
f '
/
T~
<■
5>
<n
f V
A
1
со
eje-
151
Г
κπΑ
7 \
N,
7-
>
1 ^
ΚΠΚ
\
Co
K1^
K2v
Λ
7 Ϊ
1
CO
d-*
\
7 V
A
r
6>
Is
<n
7 V
A
•eo'
5F
п-6-0,62-4(4,8;6)
л-6-1,51-4(4,8;6)-
f
μ
0,62
f—
(7
К
K2-.
W
r
<
19
< \
Ш
I
Co
* со r
CO
d--
V
7 \
A
7~
6·
*n
7 S
/
Co
bjr
п-6-6,62-5(6)
0-6-1,51-3(6)
1,61 0,62
4— ' ύ—
it^:
(ή.
K2-
UK
I
CO
? \
X
■e
Co
7 \
M^
v~
6*
\7 ^
1
n
Co
л-5-0,62-4 (6)
л-6-1,51-4(6)
1,51 Л62
■КПХ
К1-
КЗ-
ЛГШ^Г
L·
βζη
Л-Б-1,Б1-4(ЗМ,8)
л-5-0,52-5(3,5-, 4,8)
η-6-1,51-5(3,6)4,8)
л-Б-0,62-5(6}
п-Б-1,51-5(6)
r ^
W
7~
-c
и
I
со
3 ^
7 V
f
> \
со
S
> S
/
Ίθκ
/ N
Со
СО
f.;
\v
\
> s
>
КПК
, \
4
5J
V
7
7 V
2
Со
6>
'n-\
л-6-0,62-6(3,6-, 4,8)
л-6-1,51-6(3,6^48)
КЙ
7~
Λ
7K
1 eo
\
КЗ-
ы
7~
<
Λ
7 \
1
eo
‘ ii·''
S
> \
¥
Г
7 S
1 CQ
: ^
кп^
7 \
N
7~
Г
Ш
\
• QO
К5І1
'кб:
/
7
6*і
S
r
7
7 \
r~^
A
CQ
■CK
К CQ
1 ^
л-6-0,62-3(4,8)
й-6~1,51~3(4,8)
КП>
К1-
m
r~,
У7 \
i>J
T
КПК
, \
1 eo
bK
“ Λ
г
s
Is
f s
1 CQ
^7 \
.K2.
T
6.
"C
xn
r ^
1
1 eo
it--
Рис. 2.24. Габаритные схемы с условной маркировкой колон и капителей
325
Рис. 2.25. Заделка колонны
в фундамент
1 — фундамент колонны; 2—
колонна; 3 — риски осей ко¬
лонны; 4 — заделка ' пазух
бетоном; 5 — риски фунда¬
мента
Рис. 2.26. Сопряжение капители с ко¬
лонной
/ — капитель; 2 — колонна; 3 — сталь¬
ные монтажные столики; 4 — заполне¬
ние пазов бетоном; 5—накладные
стальные элементы; 6 — обетонировка
монтажных столиков
Рис. 2.27. Сопряжение
межколонной плиты с
капителью
1 — межколонная плита;
2 — капитель; 3 — выпу¬
ски арматуры из плиты;
4 — заполнение пазов бе¬
тоном
для поперечных, так и для продольных
рам λ.
Высоты этажей приняты от Гпола одно¬
го этажа до пола другого этажа. Толщина
пола условно принята равной 20(0 мм.
Расстояния между продольными и по¬
перечными температурно-усадочнкми швами
должны приниматься по СНиП М-2Ь75.
Здания решены с бесчердачным плос¬
ким покрытием. Водоотвод с кровли внут¬
ренний, а для неотапливаемых зданий на¬
ружный. п
Привязка всех колонн к рразбивочным
осям осевая. Расстояние между разбивоч¬
ными осями у температурных игвов принято
равным 3020 мм. ■
2.3.3. Конструктивное решение зданий
Пространственный каркас зданий решен
по рамной схеме в обоих направлениях.
Несущие конструкции состоят из эле¬
ментов четырех основных типов: колонн,
капителей, межколонных и пролетных плит
сплошного сечения. Номинальные размеры
элементов перекрытий в плане, 3X3 м. Ко¬
лонны приняты сечением 450X450 мм без
железобетонных консолей.
Возведение каркаса выполняется в еле-
дующем порядке: к установленным в стака- Сметной плитьГЛёж-
ны фундаментов и раскрепленным колоннам колонной плитой
приваривают стальные монтажные столики ,
” 1 — пролетная плита; 2 —
’ ~ межколонная плита; 3 —
1 При расположении стенового ограждения выпуски арматуры из
холодильника вплотную к элементам перекрытия пролетной плиты· 4~за
inP«B«3Ka его внутренней грани может быть 0,6 и полнение пазов бетоном
Рис. 2.29. Стыкование
колонн
1 — замоноличивание
стыка бетоном; 2 — спи¬
раль из арматурной -ста¬
ли; - 3 — ванная сварка
выпусков рабочей арма¬
туры колонн; 4 — хомут
из арматурной стали
326
1-1
1-1
Рис. 2.30.
Пример реше¬
ния стенового
ограждения
холодильника
с применени¬
ем для наруж¬
ных стен па¬
нелей по се¬
рии 1.422-16,
устанавлива¬
емых верти¬
кально
1 — стеновые
панели; 2—эф¬
фективная
теплоизоля¬
ция; 3 — про¬
тивопожар¬
ный пояс; 4 —
вкладыш теп¬
лоизоляции
Рис. 2.32.
1 -\
Рис. 2.31.
Пример реше¬
ния стенового
ограждения
холодильника
из кирпичной
кладки
/—кирпичная
кладка; 2 —
противопо¬
жарный пояс;
3—эффектив¬
ная теплоизо¬
ляция; 4 — ке¬
рамзитовый
гравий
По проекту
1510
6000
Ѳ:
ѳ
Г1
1510
CD
6000
6000
U- ®
Рис. 2.33.
Пример реше¬
ния стен из
стеновых па¬
нелей по се¬
рии 1.432-14
(навесные
стены)
1 — стальные
фахверковые
стойки (по¬
этажной раз¬
резки, опира¬
ются на капи¬
тели типа
КПК); 2—сте¬
новая панель;
3—кирпичная
кладка
μ-Θ
327
Пример реше-
(в уровне перекрытия первого этажа), за¬
тем на колонны монтируют капители, кото¬
рые опираются на указанные столики, при¬
варивают к ним, а верх капителей соеди¬
няют с колонной посредством приварки
четырех стальных накладных элементов к
закладным изделиям капители и колонны;
устанавливают на капители межколонные
плиты, а на межколонные плиты устанавли¬
вают пролетные плиты, опирающиеся на
них выпусками арматуры.
После выверки соответствия смонтиро¬
ванных элементов проектному положению
производится соединение электросваркой
выпусков арматуры из межколонных плит
со стальными закладными изделиями капи¬
телей. Аналогично привариваются арматур¬
ные выпуски пролетных плит к закладным
изделиям межколонных плит.
По периметрам всех сборных элементов
перекрытия предусмотрены пазы для обра¬
зования бетонных шпонок. В пределах вы¬
соты капителей по периметру отверстия,
расположенного в их центре и по граням
колонн, также предусмотрены пазы. Жест¬
кие соединения сборных элементов образу¬
ются с помощью описанных выше сварных
соединений и тщательного заполнения па¬
зов бетоном. Проектная несущая способ¬
ность конструкций обеспечивается после до¬
стижения бетоном, заполняющим пазы, про¬
ектной прочности.
Шпоночные сопряжения элементов яв¬
ляются основной отличительной особенно¬
стью конструктивного решения безбалочных
перекрытий данной серии. Они позволяют
применять колонны с двух-трехэтажной
разрезкой и образовывать из соединенных
элементов перекрытий гладкие потолки.
При разработке конструкций использо¬
вано авторское свидетельство № 212499*.
Колонны жестко заделываются в ста¬
каны фундаментов. Стыки колонн располо¬
жены на высоте 1 м от верха плит пере¬
крытий и запроектированы жесткими, что
обеспечивается соединением выпусков про¬
дольной арматуры колонн в стык с по¬
мощью ванной сварки и последующим замо-
ноличиванием стыка.
Соединения сборных элементов каркаса
приведены на рис. 2.25—2.29.
Стеновые ограждения для конкретных
объектов должны проектироваться индиви¬
дуально.
Для наружных стен холодильников ре¬
комендуется применять стеновые панели по
серии 1.432-16, устанавливаемые вертикаль¬
но, или самонесущие стены из кирпичной
кладки с эффективным утеплителем с внут¬
ренней стороны.
Для зданий другого назначения можно
применять стеновые панели по серии
1.432-14 или самонесущие стены из кирпич¬
ной кладки.
Стеновые панели по серии 1.432-14 мо¬
гут применяться как для самонесущих, так
и для навесных стен.
При выборе типа стен следует иметь в
виду, что в условиях повышенной влажно¬
сти и в агрессивных средах навесные стены
применять не рекомендуется, следует также
учесть, что при применении стеновых пане¬
лей серии 1.432-14 необходима установка
стальных фахверковых стоек.
Примеры решения стеновых огражде¬
ний приведены на рис. 2.30—2.34.
2.3.4. Сборные железобетонные изделия
Марки тяжелого бетона для изготовле¬
ния изделий, а также для замоноличивания
швов и пазух приняты по ГОСТ 10180—78.
Колонны приняты одно-, двух- и трех¬
этажной разрезки, изготовляются из бето¬
на марок М 200—М 600.
Рабочая арматура из стали класса А-Ш
по ГОСТ 5.1459—72* (Яа=3600 кгс/см2).
Колонны армируются пространственными
каркасами. В колоннах предусмотрены за¬
кладные изделия для приварки стальных
монтажных столиков и накладных монтаж¬
ных элементов для крепления верха капи¬
телей.
Предел огнестойкости колонн в соот¬
ветствии с указаниями СНиП ІІ-А.5-70—4 ч.
Капители приняты двух основных типо¬
размеров: 2980x2980 (марки КП) и 2980Х
Х2090 мм (марки КПК). Капители разра¬
ботаны под нормативные временные дли¬
тельные нагрузки на перекрытия 500—
3000 кгс/м2. Изготавливаются из бетона
марок М 250—М 500. Рабочая арматура из
стали класса А-ІІІ. Армирование — прост¬
ранственными каркасами и другими арма¬
турными изделиями. В капителях преду¬
смотрены закладные изделия для крепления
к колоннам, а также сопряжения с ними
межколонных плит. Предел огнестойкости
2,5 ч.
* А. с. 212499 (СССР). Сборная железобетон¬
ная безбалочная конструкция/А. Н. Королев. —
Заявл. 21.08.65, № 1023435/29-14; опубд. в Б. И.,
1968, № 9.
328
Помимо капителей основных типоразме¬
ров даны примеры вариантов решения ка¬
пителей с вырезами для пропуска фахвер¬
ковых стоек и другими вырезами, связан¬
ными с пропуском шахт, лестничных клеток
и т. п. Изготовление этих капителей может
производиться в основных опалубочных
формах с установкой соответствующих
вкладышей.
Межколонные' плиты приняты двух ос¬
новных типоразмеров в плане: 3280x2980
(марки МП) и 3280X2090. мм (марки
МПК). Плиты марки МПК применяются
только для укладки по крайним продоль¬
ным рядам колонн и только в случае, когда
на колонны этих рядов устанавливаются
капители типа КПК.
Плиты разработаны под нормативные
временные длительные нагрузки на пере¬
крытия 500—3000 кгс/м2.
Кроме того, под нагрузки 1000 и
2000 кгс/м2 разработаны межколонные пли¬
ты (средняя и крайняя), имеющие углубле¬
ния для образования при необходимости
отверстий размером до 700X700 мм для
пропуска сантехнических и технологических
коммуникаций.
Марки бетона плит М 300 и М 400.
В качестве рабочей арматуры принята
сталь класса А-III.
Межколонные плиты армируются про¬
странственными каркасами, сетками, за¬
кладными изделиями и отдельными стерж¬
нями.
В межколонных плитах предусмотрены
выпуски арматуры и закладные изделия
для сопряжения их с капителями, а также
для соединения пролетных плит с межко¬
лонными.
Предел огнестойкости 1,3 ч.
Пролетные плиты имеют размер в пла¬
не 2980X2980 мм.
Марки бетона плит М 300 и М 400. Ра¬
бочая арматура из стали класса А-ІІІ.
Плиты армируются пространственными
каркасами. В плитах предусмотрены выпус¬
ки арматуры для сопряжения с межколон¬
ными плитами. Предел огнестойкости плит
1,3 ч.
Сортамент колонн, капителей, мёжко-
лонных и пролетных плит серии 1.420.1-14
и расход материалов см. в табл. 2.30—2.32.
2.3.5. Нагрузки на каркасы зданий
Конструкции рассчитаны на воздей¬
ствие постоянных, кратковременных и вре¬
менных длительных нагрузок.
К постоянным нагрузкам отнесены: соб¬
ственная масса железобетонных -конструк¬
ций, собственная масса пола, перегородок,
теплоизоляции покрытия, цементной стяжки
по ней, рулонной кровли, а также сосредо¬
точенные нагрузки от стоек фахверка в слу¬
чае опирания их на капители марки КПК.
К кратковременным нагрузкам отнесе¬
ны ветровая и снеговая. Ветровые нагрузки
приняты до IV географического района
СССР включительно по типу местности Б
и до III района включительно по типу
местности А. Снеговая нагрузка принята по
IV району СССР (ветровые и снеговые на¬
грузки приняты по СНиП П-6-74).
За временную длительную нагрузку
принята эквивалентная равномерно распре¬
деленная нагрузка на перекрытие, соответ¬
ствующая таким возможным видам нагру¬
зок, как .стационарное оборудование, вес
жидкостей и твердых. тел, заполняющих
оборудование, вес хранимых материалов.
Кроме того, к длительной нагрузке отнесена
часть снеговой нагрузки по IV району
СССІ> (в соответствии с п. 1.7 СНиП
П-6-74).
Нагрузки и схемы их приложения при¬
ведены в табл. 2.22—2.25 и на рис. 2.35.
Конструкции рассчитаны на основные
сочетания нагрузок, состоящие из постоян¬
ных, длительных и кратковременных нагру¬
зок. При расчете конструкций на основные
сочетания, включающие две кратковремен¬
ные нагрузки (ветровая и снеговая), они
вводились с коэффициентом сочетаний
/7с === 0,9.
Таблица 2.22. Вертикальные нагрузки
на покрытие и междуэтажные перекрытия
Наименование и вид
нагрузки
/
Нормативная
нагрузка,
кгс/м2
Коэффициент
перегрузки
Расчетная
нагрузка,
кгс/м2
А. Постоянные
1. Собственная масса же¬
450
1,1
495
лезобетонных конст¬
рукций перекрытий и
покрытия с учетом за-
моноличивания
2. Собственная масса по¬
250
1,2
300
ла и перегородок
3. Собственная масса
350
1,2
420
теплоизоляции, рулон¬
ного ковра и стяжки
по покрытию
В. Временные
длителы
чые
1. Эксплуатационная на
500
1,2
600
перекрытие
1000
1,2
1200
1
1500
1,2
1800
2000
1,2
2400
2500
1,2
3000
3000
1,2
3600 ·
2. Снеговая
80
1,4
112
В. Кратковременная
.1. Снеговая I
1 70 1
М I
I 98
Таблица 2.23. Расчетные значения
вертикальных нагрузок на элементы каркаса
поперечных рам
Посто¬
Собственная масса же¬
лезобетонных конструк¬
ций <?,
2970
янные
на¬
грузки,
кгс/м3
Собственная масса кон¬
струкций кровли <7г
2520
Собственная масса пола
и перегородок q3
1800
Временная длительная нагрузка
на перекрытие Р, кгс/м2
3600; 7200;
10 800; 14 400;
18 000; 21 600
Снеговая нагрузка Рсн, кгс/м2
1260
329
а)
Таблица 2.24. Расчетные ветровые (район ІІІА)
Продолоісение табл. 2.24
Высота
зтажа, м
Число
этажей '
(наземных)
Wt ί
D,5U?,
w2
^3
W4
Высота
Ws этажа, м
Число
этажей
(наземных)
0,5U7t
W»
Wt
^5
3,6 (под¬
вал) 4,8
3
2130
1065
2190
1470
-
-
3
2670
-
2840
1910
-
-
4
2130
1065
2170
2400
1630
— 6
4
2670
-
2850
3250
2100
-
5
2130
1065
2190
2400 1 2670
1760
5
2670
2850
3260
3560
2250
4,8
3
2130
-
2190
1470
-
-
3
2400
-
2260 1 1510
-
-
4
2130
-
2170
2400
1630
6 (1 этаж)
— 4,8
4
2400
-
2230
2470
1680
-
5
2130
—
2190
2400
2670
1760
5
2270
-
2230 1 2470
2720 1 1790
330
Рис. 2.35. Схемы рам и нагрузок
а — поперечных рам
Примечания: 1. На левых частях схем
изображены рамы, на крайних колоннах которых
установлены капители типа КП, а на правых ча¬
стях схем изображены рамы, на крайних колон¬
нах которых установлены капители типа КПК.
2. Значения вертикальных нагрузок q\, q2, <7з,
р, рсн , Nь N2 приведены в табл. 2.23 и 2.25.
3. Значения ветровых нагрузок IV\—W$ при¬
ведены в табл. 2.24.
4. Нагрузки Nі и Ы2 от веса навесных стен
учитывались только при расчете поперечных рам
с капителями КПК по крайним рядам колонн.
5. Для зданий с подвалом давление грунта
при расчете рам каркаса не учитывалось, что
следует иметь в виду при разработке проектов
конкретных зданий в зависимости от конструкции
стен подвала.
б — продольных рам крайних рядов.
Примечания: 1. Значение вертикальных
нагрузок яѵ Яд» ?з’ Р» Рен приведены в табл. 2.23,
а ветровых нагрузок W\—И75 — в табл. 2.24.
2. Схемы продольных рам средних рядов и
нагрузки принимаются по аналогии со схемами и
нагрузками на соответствующие поперечные рамы.
Продолжение табл. 2.24
Высота
этажа, м
Число этажей
(наземных)
Wt
0,51^
^3
ѵ*
4,8
6 (верхний
этаж)
3
2130
-
2480
1810
-
-
4
2130
-
2190
2720
2000
-
5
1810
— 1 2200
2400
ЗОЮ
2130
Таблица 2.25. Расчетные значения
вертикальных нагрузок, кгс, на колонны
от навесных панельных стен
1
Высота этажа, м
Ыг
n2
1
4,8
'3535
9425
бг
3535
11 780
6; *;8
3535
9425
L'
2.3.6. Основные расчетные положения
А. Расчет. рам каркаса на эксплуатацион¬
ные нагрузки при замоноличенных сопря¬
жениях
Конструкции рассчитаны на восприя¬
тие в эксплуатационной стадии полной на¬
грузки при сваренных закладных изделиях
в сопряжениях элементов и при достиже¬
нии бетоном замоноличивания проектной
прочности^
Усилия в элементах рам каркаса опре¬
делены в результате статического расчета
на различйые сочетания вертикальных и го¬
ризонтальных (ветровых) нагрузок с уче¬
том невыгоднейших комбинаций загруже-
ния рам.
Статический расчет рам производился
с учетом переменных жесткостей по длине
ригелей и колонн.
Расчет элементов каркаса по несущей
способности производился с учетом пере¬
распределения усилий, полученных из ста¬
тического Ірасчета рам в предположении
упругой работы элементов, при этом зна¬
чения опорных моментов понижались не
более чем на 25%.
При расчете конструкций по раскрытию
трещин и Деформациям усилия в элементах
определялись с учетом их действительных
жесткостей!
Предельное смещение каркаса здания в
продольном, и поперечном направлениях при
учете полной нормативной ветровой нагруз¬
ки принималось в уровне покрытия не бо¬
лее 1/500 вксоты здания.
Расчет конструкций по предельным со¬
стояниям первой и второй групп, а также
расчет сопряжений сборных элементов про¬
изводился в соответствии со СНиП П-21-75,
«Руководством по расчету статически не¬
определимы^ железобетонных конструкций»
(НИИЖБ, М., Стройиздат, 1975), «Руко¬
водством по проектированию железобетон¬
ных конструкций с безбалочными перекры¬
тиями» (НИИЖБ, ЦНИИПромзданий,
Уральский Промстройниипроект. М., Строй¬
издат, 1979) и «Руководством по проекти¬
рованию и' выполнению замоноличенных
стыков колонн железобетонных каркасов
многоэтажных зданий» (НИИЖБ. М., 1976).
Б, Расчет каркаса на нагрузки, действую¬
щие в период монтажа конструкций без не¬
медленного замоноличивания сопряжений
Каркасы зданий в период возведения
рассчитаны на сочетание следующих нагру¬
зок: нагрузки от собственной массы кон¬
331
струкций (без пола и перегородок), ветро¬
вой нагрузки, а также монтажной расчет¬
ной нагрузки, равной 250 кгс/м2.
При этом расчетные значения кратко¬
временных нагрузок снижены на 20% в со¬
ответствии с п. 1.10 СНиП II-6-74.
На нагрузки, действующие при монта¬
же, каркас рассчитывался с учетом того,
что сопряжения элементов выполнены на
сварке, без замоноличивания.
Жесткость ригелей на ширине незамо-
ноличенных сопряжений межколонных плит
с капителями принималась только по арма¬
турным выпускам и сварным швам, а жест¬
кость незамоноличенных капителей с ко¬
лоннами — по ослабленному отверстием се¬
чению капители плюс жесткость арматур¬
ных накладок и сварных швов в этом се¬
чении.
Арматурные накладки, монтажные сто¬
лики и сварные швы крепления их к за¬
кладным изделиям колонн и капителей рас¬
считывались на усилия, определяемые в
соответствии с «Руководством по проекти¬
рованию железобетонных конструкций с
безбалочными перекрытиями» (М., Стройиз-
дат, 1979).
Арматурные выпуски пролетной плиты,
которыми она опирается на межколонные
плиты, до приварки их к закладным изде¬
лиям межколонных плит не допускают за-
гружения пролетных плит монтажной на¬
грузкой более 75 кгс/м2. Пролетные плиты
после приварки выпусков арматуры к за¬
кладным изделиям межколонных плит, до
замоноличивания сопряжений могут загру¬
жаться монтажной нагрузкой, не превыша¬
ющей 250 кгс/м2.
Прочность и жесткость стыка колонн
до его замоноличивания достигается соеди¬
нением выпусков рабочей арматуры встык с
помощью ванной сварки. Стык считается
условно-шарнирным (пониженной жестко¬
сти) .
Расчетная длина колонн при расчете на
нагрузки, действующие при монтаже кон¬
струкций, при незамоноличенных сопряже¬
ниях элементов перекрытий принималась
равной Я, где Я — высота этажа.
Данные по возведению каркаса здания
без немедленного замоноличивания, завися¬
щие от вертикальной и горизонтальной на¬
грузок, этажности и высот этажей, приве¬
дены в табл. 2.26.
Таблица 2.26. Данные по возведению каркаса здания без немедленного замоноличивания
сопряжений (колонны в фундаментах замоноличены)
Географический
район СССР
по скоростному
напору ветра
Нормативные вре¬
менные длительные
нагрузки на пере¬
крытия, на которые
рассчитаны конст¬
рукции, кгс/м2
Высоты этажа, м
Число этажей,
которое допус¬
кается монтиро¬
вать без немед¬
ленного замо¬
ноличивания
сопряжений
подваль¬
ного
первого
средних
верхнего
ІА, ІБ, ЦБ
500—3000
- '
6
6
6
4
ПА, III Б
500—2000
3
2500—3000
4
ША, ІѴБ
500—1000*
J 3
1500—3000
ІА, ІБ, ПА,
ЦБ, ШБ
500—3000
-
4,8
4,8
4,8
4
ША. ІѴБ
500—1000
3
1500 -3000
4
ІА, ІБ, ИА,
ІІБ, ИІБ
500—3000
-
4,8
4,8
6
4
ША, ІѴБ
500- 1000
3
1500—3000
4
ІА, ІБ, ЦБ
500—3000
-
6
4,8
4,8
4
НА, IIIБ
500—2000
3
2500—3000
4
ША, ІѴБ
500—1000*
3
1500—3000
3
ІА, ІБ, ІІБ
500—3000
3,6
4,8
4,8
4,8
4
ІІА, ШБ
500—3000
3
ША, ІѴБ
500—1000
3
1500—3000
4
Примечание. Число пролетов продольных и поперечных рам каркасов должно быть не менее
трех, а в случаях, отмеченных звездочкой, — не менее четырех.
332
2.3.7. Общие указания по монтажу 2.3.9. Общие указания
железобетонных конструкций каркаса по применению чертежей
Основные требования к монтажу сбор¬
ных железобетонных конструкций, соблюде¬
ние которых в процессе возведения много¬
этажных зданий является обязательным,
изложены в пояснительной записке к рабо¬
чим чертежам серии 1.420.1-14, вып. 0
«Конструкции многоэтажных производствен¬
ных зданий с сеткой колонн 6X6 м с без¬
балочными перекрытиями под нагрузку до
3000 кгс/м2. Материалы для проектирова¬
ния».
2.3.8. Применение конструкций
в зданиях с агрессивными средами
Конструкции разработаны с учетом
применения в условиях неагрессивной, сла¬
бо- и среднеагрессивной газовых сред. Од¬
нако следует иметь в виду, что при приме¬
нении конструкций в условиях среднеагрес¬
сивной среды временные нагрузки на пере¬
крытия не должны превышать 2000 кгс/м2.
Остальные требования по условиям
применения конструкций в зданиях с агрес¬
сивными средами изложены в пояснитель¬
ной записке к рабочим чертежам серии
1.420.1-14, вып. 0.
Рис. 2.36. Фрагмент плана перекрытия с условной
маркировкой капителей и плит перекрытия (при
установке на колонны крайних продольных рядов
капителей типа КП): КП — капитель; МП — меж¬
колонные плиты; П П — пролетные плиты
1. Конструкции зданий разработаны
для эксплуатации в отапливаемых зданиях
с постоянной температурой не выше 50° С,
а также для эксплуатации в неотапливае¬
мых зданиях при температуре не ниже
—40° С.
В проектах конкретных зданий должны
быть указаны марки сталей арматурных и
закладных^ изделий, а также стальных кон¬
струкций, /назначение которых, должно про¬
изводиться в зависимости от температурных
условий эксплуатации конструкций и ха¬
рактера нйгрузок в соответствии с действу¬
ющими нормативными документами.
2. Для зданий, конструкции которых
подвержены воздействию статических и ди¬
намический нагрузок, назначение марок же-
лезобетонцкх элементов должно произво¬
диться на Ьснове соответствующего расчета
и с соблюіением дополнительных требова¬
ний СНиГТ П-21-75 и «Инструкции по рас¬
чету несущих конструкций промышленных
зданцй и сооружений на динамические на¬
грузки» (М., Стройиздат, 1970).
3. Элементы перекрытий рассчитаны на
применений напольного транспорта. На за-
моноличенных пёрекрытиях допускается
применение электропогрузчиков: при норма¬
тивной временной длительной нагрузке на
Рис. 37. Фрагмент плана перекрытия с условной
маркировкой капителей и плит перекрытия (при
установке на колонны крайних продольных рядов
капителей типа КПК): КП — капитель; КПК —
крайняя капитель; МП — межколонная плита;
МПК — крайняя межколонная плита; ПП — про¬
летная плита
333
Таблица 2.27. Ключ для подбора колонн по серии 1.420.1-14
Шифр габаритной схемы
Норматив¬
ная вре¬
менная
длитель-
л-6-0,62-4 (3,6; 4,8)
л-6-1,51-4 (3,6; 4,8)
л-6-0,62-5 (3,6; 4,8)
л-6-1,51-5 (3,6; 4,8)
л-6-0,62-6 (3,6; 4,8)
л-6-1,51-6 (3,6; 4,8)
ная на¬
грузка на
Условная марка колонны
перекры¬
тие, кгс/м2
кі
1 К2
1 кз
1 К4
κι
1 К2 1
1 кз
К4
1 κι
1 K2
1 КЗ
1 K4
1 K5
1 кв
Рабочая марка
500
1000
1500
2000
2500
3000
К1-2
К1-2
К1-3
κι-з
К1-3
кі-з
км
К1-1
К1-1
К1-2
КЬ2
кі-з
К2-2
К2-2
К2-2
К2-3
К2-4
К2-4
К2-1!
К2-2І
К2-2
К2-3
К2-4*
К2-6:
КЗ-2
кз-з
КЗ-4
КЗ-5
КЗ-5
КЗ-5
КЗ-2
КЗ-2
КЗ-2
кз-з
кз-з
КЗ-4
К2-2
К2-2
К2-3
К2-4
К2-5
К2-5
К2-2
К2-4
К2-4
К2-5
К2-6
К2-6
ΚΙ-2
кі-з
Kl-3
Kl-3
Kl-3
Kl-3
Kl-1
Ki-i
КЫ
Kl-1
Kl-2
Kl-2
K4-2
K4-3
K4-4
K4-4
K4-5
K4-5
K4-1
K4-2
K4-3
K4-4
K4-5
K4-5
K2-2
K2-2
K2-3
K2-4
K2-5
K2-6
K2-2
K2-4
K2-5
K2-6
K2-6
K2-7
Продолжение табл. 2.27
Норма -
тивная
времен¬
ная дли¬
тельная
нагруз¬
ка на пе*
рекры-
тие,
кгс/м2
Шифр габаритной схемы
л-6-0,62-3(4,8)
л-6-0,62-4(4,8)
л-6-0,62-5(4,8)
л-6-1,51 -3(4,8)
л-6-1,51-4(4,8)
Л-6-1,51-6(4,8)
Условная марка колонн
ΚΙ 1 К2
кі [ К2 1 КЗ 1 К4
1 кі 1 К2 1 КЗ 1 К4
Рабочая марка
500
К5-2
К5-1
К1-2
Kl-1
K6-1
K6-1
K3-2
K3-1
K6-1
K6-2
1000
К5-3
К5-2
кмз
Kl-2
K6-2
K6-2
K3-3
K3-2
K6-2
K6-4
1500
К5-3
К5-2
кі-з
Kl-2
K6-3
K6-3
K3-4
кз-з
K6-3
K6-5
2000
К5-4
К5-3
кі-з
Kl-2
K6-3
K6-4
K3-5
кз-з
K6-4
K6-5
2500
К5-5
К5-4
кі-з
Kl-3
K6-4
K6-5
K3-5
K3-4
K6-5
K6-6
3000
К5-5
К5-5
кі-з
Kl-3
K6-5
K6-6
K3-5
K3-4
K6-5
K6-7
Продолжение табл. 2.27
Шифр габаритной схемы
Нормативная
временная
длительная
л-6-0,62-3 (4,8; 6)
л-6-1,51-3 (4,8; 6)
л
л-6-0,62-4
-6-1,51-4 (
(4,8; 6)
4,8; 6)
л-6-0,62-5 (4,8; 6)
л-6-1,51-5 (4,8; 6)
нагрузка на
перекрытие,
Условная
марка колонны
кгс/мг
κι 1
1 К2 ' 1
1 кі 1
1 К2 1
КЗ 1
К4 1
1 κι 1
К2
1 КЗ 1
К4
Рабочая марка
500
1000
1500
2000
2500
3000
К7-2
К7-3
К7-3
К7-4
К7-5
К7-5
К7-1
К7-2
К7-2
К7-3
К7-4
К7-5
К8-3
К8-3
К8-4
К8-4
К8-4
К 8-4
К8-1
К8-1
К8-2
К8-2
К8-4
К8-4
К6-1
К6-1
К6-2
Кб-3
К6-4
К6-5
К6-1
К6-1
К6-3
К6-4
К6-5
К6-6
К9-2
К9-3
К9-4
К9-5
К9-5
К9-5
К9-1
К9-2
К9-3
К9-3
К9-4
К9*4
К6-2
К6-4
К6-4
К6-5
Кб-5
К6-5
Кб-2
Кб-4
К6-5
К6-5
К6-6
Кб-7
Продолжение табл. 2.27
Норма¬
тивная
вРе" л-6-0,62-3 (6; 4,8)
менная „_б-і,51-3 (б; 4,8)
длите-
Шифр габаритной схемы
л-6-0,62-5 (6; 4,8)
л-6-1,51-5 (6; 4,8)
Л-6-0,62-4 (6; 4,8)
л-6-1,51-4 (6; 4,8)
Условная марка колонны
зка на
перек¬
кі
1 К2 1
1 кі
1 К2
1 КЗ 1
1 К4 1
кі 1
K2
1 КЗ
1 K4 1
1 K5
1 Кб
рытие,
кгс/м2
Рабочая марка
500
КЮ-2
КЮ-1
КЗ-2
КЗ-1
КП-1
К1Ы
Kl-2
Kl-1
K4-2
K4-1
Kii-i
Kll-2
1000
кю-з
КЮ-2
кз-з
КЗ-2
КН-2
КП-2
кі-з
Kl-1
K4-3
K4-2
Kll-2
Kll-4
1500
кю-з
КЮ-2
КЗ-4
КЗ-2
кп-з
кп-з
кі-з
Kl-1
K4-4
K4-3
Kll-3
KH-5
2000
КЮ-4
кю-з
КЗ-4
КЗ-2
ки-з
КІ 1-4
Kl-3
Kl-1
K4-4
K4-3
Kll-4
Kll-5
2500
КЮ-5
КЮ-4
КЗ-5
кз-з
К11-4
КП-5
Kl-3
Kl-2
K4-5
K4-5
КП-5
КП-6
3000
КЮ-5
КЮ-5
КЗ-5
КЗ-4
КП-5
КП-6
кі-з
Kl-2
K4-5
K4-5
KH-5
Kll-7
334
Продолжение табл. 2.27
Шифр габаритной схемы
Норматив¬
ная дли¬
тельная
нагрузка
на пере¬
крытие ,
кг с/м2
/г-6-0,62-3 (6)
/г-6-1,51-3 (6)
/г-6-0,62-4 (6)
/г-6-1,51-4 (6)
/г-6-0,62-5 (6)
/г-6-1,51-5 (6)
Условная марка ка
лонны
К1
К2
КЗ
К4
К1
К2
1 кз
1 К4 і) К1 1
1 КЗ 1
КЗ 1
К4 1
К5 1
Кб
Рабочая марка
500
К8-3
К8-1
К12-1
К12-1
К13-2
К13-1
К12-2
К12-1
К8-3
К8-1
К14-2
К14-1
К12-2
К12-'.
1000
К8-3
К8-1
К12-2
К12-2
К13-3
К13-2
К12-2
К12-2
К8-4
К8-1
К14-3
К14-2
. К12-2
К12-*
1500
К8-4
К8-2
К12-3
К12-2
К13-4
К13-2
К12-3
К12-3
К8-4
К8-2
К14-4
К14-3
К12-3
К12-:
2000
К8-4
К8--2
К12-3
К12-3
К13-4
К13-2
К12-4
Κ12-4ί
К8-4
К8-2
К14-4
К14-4
К12-4
К12-с
2500
К8-4
К8-2
КД2-4
К12-3
К13-5
К13-4
К12-4
К12-5
К8-4
К8-2
К14-5
К14-5
К12-5
К12-'.
3000
К8-4
К8-2
К12-4
К12-4
К13-5
К13-4
К12-5
К12-6
К8-4
К8.2
КН-5
К14-5
К Г2-6
Κ12-Ϊ
Примечание. Условная маркировка колонн приведена на маркировочных схемах рам (см.
рис. 2.24).
Таблица 2.28. Ключ для подбора рабочих марок капите~лей серии 1.420.1-14 для зданий
со стенами из вертикальных стеновых панедей и кирпича
Нормативная
временная
длительная
нагрузка на
перекрытие,
кгс/м2
Условная марка капители
КП1
КП2
КПЗ
кпкі „
КПК2Л
КПК2п
Рабочая марка
500
1000
1500
2000
2500
3000
П р и м е ч а
КП1-1
КП1-2
КП1-3
КП1-4
КП1-5
КП1-6
н и е. Услоі
КП1-1-1
КП1-2-1
КП1-3-1
КШ-4-1
КП1-5-1
КП1-6-1
шые марки
КП1-1-2
КП1-2-2
КП1-3-2
КП1-4-2
КП1-5-2
КП1-6-2
капителей прив
кпкі-ι
КПК1-2
кпкі-з
ΚΠΚ1-4
ΚΠΚ1-5
КПК1-6
едены на рис.2
КПК1лев-1-1
КПК1лев-2-1
КПКІлев-3-1
КПК1лев-4-1
КПК1лев-5-1
КПК1лев-6-1
2.36 и 2.37.
КПКІпр-1-1
КПКІпр-2-1
КПКІпр-3-1
КПКІпр-4-1
КПКІпр-5-1
КПКІпр-6-1
Таблица 2.29. Ключ для подбора рабочих марок межколонных и пролетных плит серии 1.420.1-14
для зданий со стенами из вертикальных стеновых' панелей и кирпича
Нормативная вре¬
менная длительная
нагрузка на пере¬
крытие, кгс/м2
Условная марка межколонной
ПЛИТЫ
Условная марка
пролетной плиты
мш 1
МГНа
1 мпкі
ПП1
Рабочая марка
500
МП1-1
МП1-1-1
МПК1-1
ПП1-1
1000
МП1-2
МП1-2-1
МПК1-2
ПП1-2
1500
МП1-3
МП1-3-1
МПК1-3
ПП1-3
2000
МП 1-4
МП1-4-1
МПК1-4
ПП1-4
2500
МПІ-5
МП1-5-1
МПК1-5
ПП1-5
3000
МПІ-6
МП1-6-1
МПК1-6
ПП1-6
Примечание. Условные марки межколонных и пролетных плит приведены на рис. 2.36 и 2.37.
Таблица 2.30. Сортамент колонн серии 1.420.1-14 и расход материалов
Эскиз
Марка
Размеры, мм
Масса,
T
Марка
бетона
Расход мате¬
риалов на
1 колонну
Η
h
hi
h2
’ h3
бетона,
м3
с тали,
кг
Kl-1
3840
850
2990
— 1 —
1.9
M200
0,76
104,4
1-1
-±
Kl-2
— 1 —
M300
126
Kl-3
— 1 —
141,2
K8-1
5040
4190
— 1 —
2,5
M300
1
118,5
□Hi
K8-2
1 —
146,5
ц‘fs
0
K8-3
- 1 -
168,1
K8-4
- 1 -
166,5
335
Продолжение табл. 2.30
Марка
Размеры, :
мм
Масса,
Марка
бетона
Расход мате¬
риалов на
1 колонну
ОСИ.ИЗ
Н
h
hi
h2
h3
τ
бетона,
м3
стали,
кг
K3-1
—
191,8
КЗ-2
Μ300
239,8
кз-з
8640
4800
2990
4,3
1,72
273,8
КЗ-4
—
М400
325
±_
□
Ч
КЗ-5
—
457,8
■сГ
rj-
К9-1
205,4
К9-2
М300
260,2
-N
К9-3
9840
850
6000
2990
,
4,9
1,96
299
м
і-
К9-4
М400
357,4
1
К9-5
547
Г
К13-1
219,5 '
д
ш
К13-2
М300
280,7
К13-3
И 040
6000
4190
5,5
2,2
324,3
К13-4
\
М400
389,9
К13-5
498,7
К2-1
М300
305,6
К2-2
445,9
1_
К2-3
М400
533,9
j_
К2-4
14 850
3440
7,4
2,97
678,7
-сГ
К2-5
М500
902,7
ш
□
-с:
К2-6
1293,2
К2-7
1810
4800
4800
М600
1764,4
1
Кб-1
М300
408,3
щ
Кб-2
471,1
Кб-3
М400
565,9
1_2
/
Кб-4
16 050
4640
8
3,2
731,5
Кб-5
М500
971,7
в
.тІ
\
Кб-6
1396,5
V50^
I
Кб-7
М600
1572,5
К4-1
212,3
К4-2
М300
265,5
I-С;
К4-3
9600
1810
4800
2990
4,8
1,91
303,1
±
-i_
К4-4
М400
449,9
-сГ:
К4-5
605,5
К14-1
240
Iй!
К14-2
МЗОО
306,4
/
r
К14-3
12 000
1810
6000
4190
-
5,9
2,37
353,6
r-
КН-4
М400
537,6
К14-5
731,8
336
Продолжение табл. 2.30
Эскиз
Марка
Размеры,
мм
н
h
ht
h2
h3
Масса,
Марка
бетона
Расход мате¬
риалов на
1 колонну
бетона,
стали,
кг
1-1
Ві
К5-1
К5-2
К5-3
15 090
К5-4
К5-5
К7-1
К7-2
К7-3
К7-4
К7-5
КЮ-1
КЮ-2
КЮ-З
КЮ-4
КЮ-5
16 290
16 290
4800
850
6000
4800
4800
4G40
М300
7,6
М400
8,2
М300
М400
М500
3,26
5840
8,2
М300
М400
М500
3,26
3,02
298,9
382,5
441,3
530,9
814,9
355,9
403,5
467,1
563,5
729,1
355,9
403,5
467,1
563,5
729,1
КП-1
КИ-2
Kll-3
Kll-4
KH-5
КИ-6
Kll-7
12 450
K12-1
K12-2
K12-3
K12-4
K12-5
K12-6
K12-7
13 650
1810
4800
6000
5840
6,2
M300
M400
M500
2,48
6,8
M300
M500
M600
2,72
315
363,8
437,4
628,2
853,5
1173,2
1434
259,9
389,1
469,9
679,5
926,5
1276.6
1562.6
Таблица 2.31. Сортамент капителей серии 1.420.1-14 и расход материалов
Эскиз
Марка
Временная
нормативная
нагрузка,
Масса, т
Марка
бетона
Расход материалов
на 1 капитель
кгс/м2
бетона, м3 | стали, кг
КП1-1
500
277,5
а
~о cr
> (
СЭ
□
J
2980
КП1-2
1000
кш-з
1500
КП1-4
2000
КП1-5
2500
КП1-6
3000
М250
М350
М450
М500
1,96
304,9
348,3
358,3
419
445,4
22—751
337
Продолжение табл. 2.31
Эскиз
Марка
Временная
нормативная
нагрузка,
Масса, т
Марка
бетона
Расход материалов
на 1 капитель
кгс/м2
бетона, м3
стали, кг
□
2980
КП1-1-1
500
КП1-2-1
1000
КП1-3-1
1500
КП1-4-1
КП1-5-1
КП1-6-1
2000
2500
3000
4,9
М250
М35Р
М450
М500
1,96
251,4
280,8
322,3
330,3
387,8
408,2
I
W
□
2980
а-а
20.. 29W J0&
200\
200
КП1-1-2
КП1-2-2
КП1-3-2
КП1-4-2
КП1-5-2
КШ-6-2
500
1000
1500
2000
2500
3Θ00
4,9
М250
М350
М450
М500
1,96
223,5
254,4
293,2
299,2
352,5
366,9
> а
э —
Г
□ с
)
2090
КПК1-1
КПК1-2
КПК1-3
КПК1-4
КПК1-5
КПК1-6
500
1000
1500
2000
2500
2000
4,18
М250
М350
М450
М500
1,67
218,2
238,6
273,9
276,9
327,3
334,5
\ JL
>
I
—и -*-Г ■
)
□ί
)
2090
20 Л
КІШлев-1-1
КПКІпр-1-1
КПК1лев-2-1
КПКІпр-2-1
КПК1лев-3-1
КПКІпр-3-1
КПКІлев-4-1
КПКІпр-4-1
КПК1лев-5-1
КПКІпр-5-1
КГШлев-6-1
КПКІпр-6-1
^00
1000
1500
2000
2500
3000
4,18
М250
М350
М450
М500
1,67
193,8
193,8
214,4
214,4
247,4
247,4
248,4
248,4
291,8
291,8
299
299
Примечание. В таблице изображены капители с индексом «лев»; капители с индексом «пр»
должны выполняться обратно чертежу, имеющему индекс «лев».
Таблица 2.32. Сортамент межколонных и пролетных плит серии 1.420.1-14 и расход материалов
Эскиз
Марка
Временная
нормативная
нагрузка,
кгс/м2
Масса, т
Марка
бетона
Расход материала
на изделие
бетона, м3
стали, кг
ΜΠ1-1
500
3,5
М300
1,4
120,8
2980 ,
_α_| γ
ΜΠ1-2
1000
149,1
ΜΠ1-3
1500
174,4
Щ "2980 [| 150
η-Π
ΜΠ1-4
2000
198,2
1 29S0 [If
МП 1-5
2500
М400
228,6
МПІ-б
3000
243,8
338
Продолжение табл. 2.32
Эскиз
Марка
Временная
нормативная
нагрузка,
кгс/м2
МП1-1-1
500
МП1-2-1 1
1000
МП1-3-1
1500
МП1-4-1
2000
МП1-5-1
2500
МП1-6-1
3000
Масса, т
Марка
бетона
Расход материала
на изделие
бетона, м:)
150II 2980
150
3,5
М300
М400
1,4
116,6
144,9
170,2
194
224,4
239,6
150\\ 2980 \\150
МПК1-1
МПК1-2
МПК1-3
МПК1-4
МПК1-5
МПК1-6
500
1000
1500
2000
2500
3000
2,5
ПП1-1
1
500
ПП1-2
1
1000
ПП1-3
' 1
1500
ПП1-4
1
2000
ПП1-5
1
2500
ПП1-6
1
3000
МЗОО
М400
116,7
123,4
145,7
160,1
177,3
189
£
► -
>
> "
1
:
1 Г 1
2980
2980
=іг
3,5
МЗОО
М400
1,4
113,6
123,7
138,1
161
178,3
204,8
перекрытиях 500 кгс/м2 грузоподъемностью
до 1 т (включительно), а при нагрузках от
1000 до 3000 кгс/м2 грузоподъемностью
до 2 т.
4. Назначать марки элементов для зда¬
ний, не предусмотренных габаритными схе¬
мами или отличающихся по нагрузкам от
принятых при расчете конструкций настоя¬
щей серии, следует на основе статического
расчета каркаса, используя при этом типо¬
вые элементы соответствующей несущей
способности.
5. Чертежи фундаментов разрабатыва¬
ются индивидуально с учетом местных ус¬
ловий, чертежи стен также разрабатывают¬
ся индивидуально (примеры решения стен
приведены на рис. 2.30—2.34).
6. При разработке проектов конкрет¬
ных зданий, соответствующих унифициро¬
ванным габаритным схемам и нагрузкам,
принятым в серии 1.420.1-14, необходимо:
условные марки колонн и капителей
принять по выбранной габаритной схеме
(см. рис. 2.24, 2.36 и 2.37);
условные марки межколонных и про¬
летных плит принять по рис. 2.36 или 2.37,
на которых приведены раскладки указан¬
ных плит с их условной маркировкой;
рабочие марки колонн подобрать, ис¬
пользуя условные марки колонн и ключ,
приведенный в табл. 2.27;
рабочие марки капителей подобрать,
используя условные марки капителей и
ключ, приведенный в табл. 2.28;
рабочие марки межколонных и пролет¬
ных плит подобрать, используя их условные
марки и ключ, приведенный в табл. 2.29;
номера монтажных деталей принимают¬
ся в соответствии с вып. 3 настоящей сер-
рии «Детали сопряжений конструктивных
элементов».
7. В пояснительной записке к проекту
конкретного здания обязательно приводить:
общие указания по монтажу железобе¬
тонных конструкций каркаса, которые из¬
ложены в соответствующем разделе пояс¬
нительной записки к вып. 0 настоящей се¬
рии «Материалы для проектирования»;
если проектом указано наличие в зда¬
нии агрессивной газовой среды, то в пояс¬
нительной записке к проекту необходимо
привести требования СНиП П-18-73 «Защи¬
та строительных конструкций от коррозии».
8. Сортамент колонн, капителей, меж¬
колонных и пролетных плит и расход мате¬
риалов приведены в табл. 2.30—2.32.
9. Примеры решения стен приведены на
рис. 2.30—2.34.
22
Раздел 3
ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ЭЛЕМЕНТЫ ИНЖЕНЕРНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ГЛАВА 3.1. СИЛОСЫ
(инж. В. Т. Ильин)
3.1.1. Общие сведения
Силосные корпуса служат для бестар¬
ного хранения сыпучих сырьевых материа¬
лов, полуфабрикатов и готовой продукции.
Этот вид закрытых хранилищ находит ши¬
рокое применение благодаря высркому
уровню возможной механизации погрузоч¬
но-разгрузочных работ.
Типовые силосы, разработанные в серии
ИС-01-09, включают: фундамент, подсилос¬
ный этаж, днище с воронками, стены си¬
лосных банок, перекрытие и надсилосную
галерею.
Для этих конструкций унифицированы
основные параметры: размеры силосных ба¬
нок в поперечном сечении, по высоте и их
взаимному расположению; высоты подси¬
лосных этажей, сечения колонн и их осевые
привязки; толщины монолитных стен, воз¬
водимых в подвижной опалубке; конструк¬
ции надсилосных перекрытий. (
Наружный (номинальный) диаметр
круглых силосов принят 3, 6 и 12 м. Рас¬
стояние между центрами силосов равно
унифицированному значению их диаметра.
Высота стен силосов и подсилосных этажей
назначена кратной 1,2 м. Для упрощения
конструкции оснастки и уменьшения числа
ее типоразмеров монолитные стены крайних
и средних силосов, возводимых в скользя¬
щей опалубке, приняты одинаковой толщи¬
ны. Габаритные схемы силосных корпусов
с унифицированными строительными пара¬
метрами приведены в табл. 3.1.
Таблица 3.1. Унифицированные габаритные
схемы и технические характеристики силосных
корпусов
о
2 «
Си
Г Шифр
силосного
Габаритная схема
корпуса
И р
>»
к с
со си
О
Г2
корпуса
я о «
ς я 2
О с
4-3-36-156В
19,8
360
Продолжение табл. 3.1
Шифр
силосного
корпуса
Габаритная схема
корпуса
1-6-36-108
1-6-36-156
1-6-36-204
1-6-48-108
1-6-48-156
1-6-48-204
15
19.8
24,6
16,2
21
25.8
250
370
500
250
370
500
2-6-36-108
2-6-36-156
2-6-36-204
2-6-48-108
2-6-48-156
2-6-48-204
15
19.8
24,6
16,2
21
25.8
500
740
1000
500
740
1000
3-6-36-108
3-6-36-156
3-6-36-204
3-6-48-108
3-6-48-156
3-6-48-204
15
750
19,8
1100
24,6
1500
16,2
750
21
1100
25,8
1500
4-6-36-108
4-6-36-156
4-6-36-204
4-6-48-108
4-6-48-156
4-6-48-204
15
19.8
24,6
16,2
21
25.8
1000
1480
2000
1000
1480
2000
6-6-36-108
6-6-36-156
6-6-36-204
6-6-48-108
6-6-48-156
6-6-48-204
15
19.8
24,6
16,2
21
25.8
1500
2220
3000
1500
2220
3000
340
Продолжение табл. 3.1
Продолжение табл. 3.1
СО
Шифр
Габаритная схема
3 >»
m С
„ О.
§·
силосного
корпуса
5 о
2 м
корпуса
к _
ч 2 Л
° о -
ε8ϊ
Объеі
пуса,
2-12-60-180
2-12-60-300
. 12000
12000
РИЛ
ЖЖ
24.6 3400
36.6 6000
4-12-60-300
12000
12000 .
м
В:
1-12-108-300
41,4
3000
2-12-108-180
2-12-108-300
-М-
12000
12000
29.4 3400
41.4 6000
22—751
341
Продолжение табл. 3.1
Шифр
силосного
корпуса
4-12-108-300
Примечание. Цифры в шифре силосного кор¬
пуса обозначают: первая — число силосов в кор¬
пусе, вторая — диаметр силоса в метрах, третья—
высоту подсилосного этажа в дециметрах/ четвер¬
тая — высоту стенки в дециметрах. Буквенный
индекс В добавляется для корпусов с воронкой
на весь диаметр силоса. '
Таблица 3.3. Унифицированные расчетные
нагрузки от сыпучих материалов
Давление сыпучего, тс/м3
Диаметр
силоса, м
на днище
силоса Рв
на стены
силоса Рг
3
7,5
2,5
6
4; 7,5; 10; 15
2; 3; 4; 5
12
12; 18; 20; 22; 24;
2; 3; 4; 5; 6; 7;
27; 37
8; 9
Примечание. Для определения нормативных
нагрузок коэффициент перегрузки принимают рав¬
ным 1,3.
Для унификации опалубочных размеров
конструкций сыпучие материалы по величи¬
не создаваемых ими в силосах нагрузок от¬
несены к семи классам (табл, 3.2). Унифи¬
цированные значения расчетных нагрузок от
давления сыпучих материалов приведены
в табл. 3.3.
Дополнительные нагрузки, возникаю¬
щие при разгрузке силосов, работе пневма¬
тических систем, обрушении сыпучего мате¬
риала внутри силоса, учтены в конструкци¬
ях отдельно (при подборе сечений элемен¬
тов). Временная расчетная нагрузка на
надсилосном перекрытии принята 500 кгс/м2.
Таблица 3.2. Классификация нагрузок
основных сыпучих материалов, хранимых
в силосах
Характеристика
сыпучего материала
Класс нагрузки
объемная масса,
кг/м3
угол внутреннего
трения, град
коэффициент тре¬
ния сыпучего
о стены силоса
Перечень сыпучих
материалов,
по которым
установлены
классы нагрузок
I
400
15
0,3
Сажа гранулиро¬
ванная
II
600
45
0,25
Варочная щепа (с
учетом коэффици¬
ента уплотнения
1,2)
III
800
35
0,6
Керамзит, агло-
порит, известь
обожженная мел¬
кая
IV
1000
35
0,5
Уголь
V
1300
30
0,5
Глиюзем, сода
тяжелая, известь
обожженная
крупная
ѵг
1600
30
0,6
Цемент, песок,
нефелин, гипс
VII
2000
30
0,6
Гравий, щебень
3.1.2. Конструктивные решения
унифицированных силосных корпусов
Конструкции надземной части корпусов
с круглыми силосами диаметром 3 м запро¬
ектированы из сборного железобетона, фун¬
даментная плита запроектирована из моно¬
литного (рис. 3.1). Силосы собирают из
кольцевых элементов массой 2,2 т, армиро¬
ванных одиночными сварными каркасами.
При монтаже кольца устанавливают на це¬
ментном растворе и скрепляют по высоте
с помощью сварки закладных деталей. Сте¬
ны опираются на сборные кольцевые балки
прямоугольного сечения, уложенные по ко¬
лоннам подсилосного этажа. Колонны за¬
делывают в стаканы фундаментной плиты.
Стальные конические воронки закрепляются
на кольцевых балках и имеют размер по¬
верху, равный внутреннему диаметру сило¬
сов. Расход материалов на силосный кор¬
пус приведен в( табл. 3.4.
Стены силосов диаметром 6 м решены
в монолитном железобетоне, имеют толщи¬
ну 180 мм и армированы двойной вязаной
арматурой.
Днище в силосах диаметром 6 м вы¬
полнено сборно-монолитным: по сборным
балкам прямоугольнЬго сечения бетонирует¬
ся монолитная плита толщиной 400 мм, в
которой имеются отверстия диаметром 2 м,
чтобы пропустить разгрузочные стальные
полуворонки (рис. 3.2). Для корпусов с че¬
тырьмя и шестью силосами разработан ва¬
риант плиты днища с двумя квадратными
отверстиями размером 600X600 мм в каж¬
дом силосе. Сборные балки днища армиро-
342
Таблица 3.4. Расход материалов на силосный корпус с силосами диаметром 3
(4-3-36-156В) при нагрузке класса VI
м
Расход бетона, м3
Расход стали, кг
сборного
монолит¬
ного
арматуры железобетонных
конструкций
про¬
ката
закладных изделий
и соединительных
элементов
всего
монолитных
сборных
проката
арматуры
А-І
А-ІІ
А-І
А-ІІ
А -111
64
70
989
1173
3923
455
470
5388
871
556
13 825
ваны сварными каркасами, выступающими
за верхнюю грань сечения, для обеспечения
совместной работы балок с плитой. Моно¬
литная плита армируется двойной армату¬
рой из сварных сеток. Расход материалов
на корпуса с силосами диаметром б м при¬
веден в табл. 3.5.
Силосы диаметром 12 м запроектирова¬
ны монолитными с толщиной стенок 240 мм.
Армирование аналогично армированию си-
лосов диаметром б м. Конструкция днища
разработана в двух вариантах: при хране¬
нии материалов с объемной массой более
1 т/м3 — монолитные, ребристые с отверсти¬
ями для устройства полуворонок (рис. 3.3);
при хранении легких сыпучих материалов
в каждом силосе на колоннах устраивается
сборная или монолитная кольцевая балка,
на которую опирается стальная воронка
(рис. 3.4). Кольцевая
балка жестко соеди-
Рис. 3.1. Конструк¬
тивная схема корпу¬
са из четырех сило-
сов диаметром 3 м
1 — монолитная фун¬
даментная плита с
выступающими баш¬
маками для заделки
колонн; 2— сборные
колонны подсилосно¬
го этажа; 3—сборное
опорное кольцо; 4 —
сборные кольца стен;
5 — перекрытие из
сборных плоских
плит
Рис. 3.2. Конструк¬
тивная схема сборно¬
монолитного днища
силосов диаметром
6 м
1 — стены силосов;
2 — монолитная пли¬
та с отверстием для
пропуска полуворон¬
ки; 3—сборные бал¬
ки; 4—сборные ко¬
лонны
йена с колоннами и стенкой силоса. Сбор¬
ные кольцевые балки состоят из четырех
элементов. Расход материалов на корпуса
с силрсами диаметром 12 м приведен в
табл. 3.6.
Колонны подсилосных этажей запроек¬
тированы сборными прямоугольного сече¬
ния с арматурой в виде сварных каркасов.
Перекрытия силосов решены с примене¬
нием плоских сборных железобетонных плит
толщиной 100 мм, имеющих номинальные
размеры в плане 3x3 м, с угловыми добор¬
ными плитами размером 3x1,5 м. Плиты
монтируют по сборным железобетонным
или металлическим балкам, расположен¬
ным через 3 м в двух взаимно перпендику¬
лярных направлениях. При такой схеме ба¬
лок нагрузки равномерно распределяются
на стены силосов, облегчается устройство
монолитных участков, если они необходи¬
мы, и крепление стоек рам надсилосных га¬
лерей. По сборным плитам укладывают ар¬
мированный бетонный слой (толщиной
30 мм для силосов диаметром 3 м и 40 мм
для силосов диаметром 6 и 12 м), который
вместе со сборными плитами образует го¬
ризонтальную диафрагму, повышающую об¬
щую жесткость силосного корпуса.
Глубину заложения подошвы фунда¬
мента определяют в зависимости от тех¬
нологических требований и данных инже¬
нерно-геологических изысканий.
Фундаменты силосов проектируются в
виде сплошной монолитной железобетон¬
ной плиты с подколонниками стаканного
типа. Фундаменты могут быть в виде плит
и лент для каждого силоса или в виде от¬
дельных башмаков под каждую колонну,
Рис. 3.3. Конструк¬
тивная схема ребри¬
стого днища силосов
диаметром 12 м
1 — монолитные сте¬
ны силоса; 2 — моно¬
литное’ ребристое
днище; 3 — колонны
подсилосного этажа;
4 — стальная воронка
Рис. 3.4. Конструк¬
тивная схема днища
силосов со стальной
воронкой, опираю¬
щейся на опорное
кольцо
/ — колонны; 2 —
сборная (или моно¬
литная) кольцевая
балка — опорное
кольцо; 3 — воронка
343
Таблица 3.5. Расход материалов на корпуса с силосами диаметром в м
Шифр
силосно¬
го кор¬
пуса
Класс нагрузки
Расход бето-
на, м3, на
конструкции
Расход стали,
кг
арматуры железобетонных конструкций
проката
закладных
изделий
всего
сбор¬
ные
моно-
монолитных
сборных
про¬
ката
арма¬
туры
лит-
ные
А-І 1
А-П
А-III
В-І
А-І 1
l-II i
^-ІІІ
I
2230
; 817
150
605
380
148
89
193
69
4681
III
2209
1544
_
150
489
564
241
89
193
69
5548
1-5-36-108
V
11,2
51,7
1412
2632
150
489
577
233
89
193
69
5844
VI
1481
1113
1859
150
489
658
362
89
193
69
6463
VII
1632
.1363
' 1859
150
489
839
362
89
193
69
7045
III
2887
1544
150
489
565
241
89
193
69
6227
1-6-36-156
V
11,2
67,5
2106
1670
1859
150
489
659
362
89
193
69
7646
VI
2106
'2182
)
1859
150
489
839
362
89
193
69
8338
V
83,3
2745
2201
1859
150
524
729
362
89
198
71
8928
1-6-36-204
VI
13
84,5
2849
2963
1859
150
644
1036
362
89
198
71
10221
I
2230
• 817
—
150
622
441
148
89
193
69
4759
III
2209
1544
—
150
506
625
241
89
193
69
5626
1-6-48-108
V
12,4
51,7
1412
2632
—
150
506
638
233
89
193
69
5922
VI
1481
1113
1859
150
506
719
362
89
193
69
6541
VII
1632
; 1362
1859
150
506
942
362
89
193
69
7165
III
12,4
2887
1544
150
506
848
241
89
193
69
6527
1-6-48-156
V
14,7
67,5
2106
1670
1859
150
506
942
362
89
193
69
7946
VI
14,7
2106
2182
1859
150
545
806
362
89
193
71
8368
V
83,3
2745
2201
1859
150
664
1188
362
89
198
71
9527
1-6-48-204
VI
14,7
84,5
2849
2963
1859
150
574
806
362
89
198
71
9921
I
4256
1943
300
1210
760
296
177
385
137
9464
III
4208
3220
300
978
1128
482
177
385
137
11015
2-6-36-108
V
22,3
104,7
2814
5396
,
300
978
1516
466
177
385
137
12 169
VI
2946
2360
3900
300
978
1316
724
177
385
137
13 223
VII
3248
2726
3900
300
978
1678
724
177
385
137
14 253
III
23,3
137,2
5664
3282
3900
300
978
ИЗО
482
177
385
137
16 435
2-6-36-156
V
26,1
137,2
4196
3536
3900
300
1104
1458
724
177
395
142
15 932
VI
26,1
139,6
4405
4560
3900
300
1285
2112
724
177
395
142
18 000
' ѵ /
5683
4657
3900
300
1104
1458
724
177
395
142
18 540
2-6-36-204
VI '
26
172
5683
6194
3900
300
1285
2072
724
177
395
142
20 872
I
24,7
4256
1943
—
300
1245
1327
296
177
385
137
10 066
III
24,7.
4208
3220
_
зоо
1013
1695
482
177
385
137
11 617
2-6-48-108
104,7
V
24,-7
2814
5396
—
300
1013
1721
466
177
385
137
12 409
VI
29,4
2946
2360
3900
300
1089
1611
724
177
395
142
13 654
VII
29,4
3248
2726
3900
300
1089
1611
724
177
395
142
14 312
344
Продолжение табл. 3.5
Шифр
силосного
корпуса
Класс нагрузки
Расход бе¬
тона, м3, на
конструкции
Расход стали,
кг
арматуры железобетонных конструкций
закладных
изделий
всего
сбор¬
ные
моно-
лит-
ные
монолитных
сборных·
прокат:
про¬
ката
арма¬
ту ры
А:1'
А-ІІ 1
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІ ;
ν-ΙΙΙ
III
137,2
5664
3282
3900
300
1089
1423
482
177
395
142
16 854
2-6-48-156
V
29,4
137,2
4196
3536
3900
300
1384
2376
724
177
395
142
17 130
VI
139,6
4405
4560
3900
300
1146
1611
724
177
395
142
17 360
V
5683
4657
3900
300
1384
2376
724
177
395
142
19 738
2-6-48-204
VI
29,4
172
5683
6194
3900
300
1384
902
3072
177
395
142
22 149
I
34,9
6378
2965
—
450
1903
1141
444
266
577
206
14 330
III
34,9
6314
5175
—
450
1555
1693
723
266
577
206
16 959
V
34,9
4223
8439
450
1555
1749
699
266
577
206
18 164
3-6-36-108
157,4
VI
34,9
4401
3606
6060
450
1555
2037
1086
266
577
206
20 244
VII
40,3
4854
4356
6060
450
1661
1704
1086
266
592
213
21 242
III
33,8
206,6
8648
5299
450
1463
2235
723
266
577
206
19 867
V
39,3
210,2
6590
5301
6060
450
1927
3108
1086
266
592
213
25 593
3-6-36-156
VI
39,3
210,2
6590
6937
6060
450
1656
2187
1086
266
592
213
26 037
V
8507
7112
6060
450;
1928
3108
1086
266
592
213
29 322
3-6-36-204
VI
39
259
8507
9424
6060
450:
1928
4929
1086
266
592
213
33 455
1
38,3
6378
2965
—
450
1956
1991
444
266
577
206
15 233
111
38,3
6314
5175
—
450
‘1608
2543
723
266
577
205
17 862
3-6-48-108
V
45,4
157,4
4223
8439
—
45Q
2167
2191
699
266
592
213
19 240
VI
45,4
4401
3606
6060
450
2080
3084
1086
266
592
213
21 838
VII
45,4
4854
4356
6060
450
2167
1937
1086
266
592
213
21 981
III
206,6
8648
5299
—
450
1631
1235
723
266
592
213
19 047
3-6-48-156
V
44,3
210,2
6590
5301
6060
450
1718
2417
1086
266
592
213
24 693
VI
210,2
6590
6937
6060
450
2076
3564
1086
266
592
213
27 834
V
8507
7112
6060
450
2076.
1353
4608
266
592
213
31 237
3-6-48-204
VI
44,1
259
8507
9424
6060
450
2076
1353
4608
266
592
213
33 549
I
44,9
8542
4149
2415
1522
592
531
769
274
19 394
III
44,9
8452
7097
—
1951
2258
964
531
769
274
22 896
4-6-36-Я8
V
44,9
212,2
5664
И 449
-
600
1951
2309
932
531
769
274
24 479
VI
44,9
5877
4987
7836
1951
3356
1448
531
769
274
27 629
VII
52,2
6481
5451
7836
2453
4144
1448
531
789
284
30 017
III
44,7
279
И 564
7345
—
600
1951
2257
964
531
770
274
26 256
. 4-6-36-156
V
52
283,8
8666
7463
7836
600
2207
2914
1448
531
789
284
32 738
VI
52
283,8
8666
9511
7836
600
2207
2914
1448
531
789
284
34 786
345
Продолжение табл. 3.5
Шифр
силосного
корпус а
Класс нагрузки
Расход бе¬
тона, м\ на
конструкции
Расход стали, кг
арматуры железобетонных конструкций
проката
закладных
изделий
всего
сбор¬
ные
моно¬
лит¬
ные
монолитных
сборных
про¬
ката
арма¬
туры
А-І
А-П
А-Ш
В-І
А-І
А-ІІ
А-І 11
Ц.Я.ЯЯ.ОПЛ
V
349,8
И 352
9823
7836
600
2207
2914
1448
531
789
284
37 784
VI
И 352
12 923
7836
600
2570
2152
1448
531
1090
279
40 781
I
49,7
8452
4149
600
2485
1764
592
531
769
274
19 496
а.я.дял г я
III
49,7
8452
7097
600
2021
2500
964
531
769
274
23 208
V
49,7
212,2
5664
И 449
600
2021
3441
932
531
769
274
25 681
VI
58,9
5877
4987
7836
600
2175
3222
1448
531
789
284
27 749
4-6-48-108
212,-2
VII
58,9
6481
5451
7836
600
2652
4752
1448
531
789
284
30 824
111
279
11 564
7345
600
2174
2846
964
531
789
288
27 097
V
58,7
283,8
8666
7463
7836
600
2787
4751
1448
531
789
284
35 155
VI
283,8
8666
9511
7836
600
2787
4751
1448
531
789
284
37 203
V
58,7
349,8
И 352
9823
7836
600
2768
4751
1448
531
789
284
40 182
VI
И 352
12 923
7836
600
2768
1804
6144
531
1090
279
45 327
I
67,3
318,7
12 807
6411
—
900
3622
2282
888
886
1155
411
29 362
III
67,3
318,7
12 719
10 948
— '
900
2926
3386
1446
886
1155
411
34 777
6-6*36-108
V
67,3
318,7
8537
17 476
—
900
2926
3463
1398
886
1155
411
37 152
VI
67,3
318,7
8870
7614
12 126
900
2926
5034
2172
886
1155
411
42 094
VII
78,3
325,9
10 404
9225
12 126
900
3137
4372
2172
886
1184
425
44 831
III
67
419,8
17 387
И 382
900
2936
3385
1446
886
1155
411
39 888
V
78
427
13 248
И 390
12 126
900
3100
3949
2172
886
1184
425
49 380
U"U“OU·10Ό
VI
78
427
13 248
14 462
12 126
900
3100
3949
2172
886
1184
425
52 452
ОПЛ
V
17 082
14 989
12 126
900
3313
4372
2172
886
1184
425
57 449
ϋ-Ο-οΟ-ΖΐΙΊ
VI
78
527,4
17 082
19 652
12 126
900
3856
9858
2172
886
1615
418
68 565
I
74,5
318,7
12 807
6411
—
900
3728
2646
888
886
1155
411
29 832
III
74,5
318,7
12 719
10 948
—
900
3032
3750
1446
886
1155
411
35 247
6-6-48-108
V
74,5
318,7
8537
17 476
—
900
3032
5162
1398
886
1155
411
38 957
VI
88,4
318,7
8870
7614
12 126
900
3262
4833
2172
886
1184
425
42 272
VII
88,4
325,9
10 404
9225
12 126
9QP
3977
7127
2172
886
1184
425
48 426
III
419,8
17 387
И 382
—
900
3261
4115
1446
886
1184
425
40 986
V
427
13 248
И 390
12 126
900
3465
4679
2172
886
1184
425
50 475
6-6-48-156
88,1
VI
427
13 248
14 462
12 126
900
3465
4679
2172
886
1184
425
53 547
V
17 082
14 989
12 126
900
4151
4886
2172
886
1184
425
58 801
6-6-48-204
88,1
527,4
VI
17 082
19 652
12 126
900
4151
2706
9216
886
1615
418
68 752
346
347
Таблица 3.6. Расход материалов на корпуса с силосами диаметром 12 м
Шифр силосного
корпуса
1-12-108-180В
1- 12-108-300В
2- 12-1Ѳ8-300В
4-12-108-300В
4-12-144-264В
1-12-60-180
1- 12-60-300
2- 12-60-180
2-12-60-300
4-12-60-300
1- 12-108-300
2- 12-108-180
2-12-108-300
4-12-108-300
Класс
нагрузки
II
II
и
и
IV
V
VI
V
VI
V
V
VI
V
V
VI
Via
Расход бетона, м3,
на конструкции
сборные
монолит¬
ные
121
179,2
121
292,2
241,8
596,4
483,7
1217,1
491,7
1074
57,8
447,7
57,8
560,7
115,5
903,8
139,5
1140
279
2301,8
141,2
574
233,1
935,1
282,3
1170,2
564,7
555,9
2370,6
2377,8
Расход стали, кг
арматуры железобетонных конструкций
монолитных
А-І
6987
11 513
23 016
46 012
41 600
12 354
14 296
20 768
24874
28 798
41 250
90 476
19 454
25 998
39 178
44 098
45 746
78 831
90 467
сборных
А-ІІ
В-І
А-І
А-ІІ
5370
530
554
8048
12 632
530
5644
3136
26 528
1060
12 424
6272
53 504 ·
2120
23 632
12 544
42 776
2120
27 264
15 424
17 127
530
1760
20 617
530
1760
32 621
530
1760
-
34 854
“Γ0δθ”
3520
__
41 834
1060
3520
66 414
1060
3508
-
192 712
2120
6896
-
34 875
530
2360
-
38 882
1060
5584
-
70 866
1060
4720
—
86 034
1060
5308
—
89 907
1060
5308
142 637
2120
10 224
174 885
2120
9800
А-ІІІ
7968
32 544
41 472
67 456
4272
4272
4272
8544
8544
8304
14 843
7055
22 752
14 112
21 888
21 888
38 592
34 752
проката
37 500
37 500
75 000
150 000
174 000
13 650
13 650
13 650
27 300
27 300
27 300
54 600
14 650
29 300
29 300
29 300
29 300
58 300
58 300
закладных изделий и
соединительных эле¬
ментов
проката
565
565
1117
2207
6452
452
452
452
868
868
904
1749
3545
7017
7053
7053
7053
14 039
14 039
стержней
287
287
572
1142
1253
275
275
275
549
549
549
1094
"4787
3246
3573
3573
3573
7142
7142
59 841
79 775
178 533
335 635
378 745
50 420
55 852
74 328
101 569
112 463
149 289
364 495
94 257
133 779
169 852
198 314
203 835
351 885
391 505
если основанием служат особо прочные,
практически несжимаемые, грунты. Тол¬
щину плиты рекомендуется назначать та¬
кой, чтобы исключить поперечное армиро¬
вание отогнутыми стержнями и хомутами.
Фундаменты для типовых проектов
силосных складов проектируют на следу¬
ющие усредненные грунтовые условия:
для песчаных грунтов — нормативный
угол внутреннего трения φΗ=32°, модуль
деформации £=240 кгс/см2;
для глинистых грунтов — срР = 21°,
удельное сцепление Сн=0,3 кгс/см^, Е=
=200 кгс/см2. (
і
3.1.3. Основные расчетные положения
(канд. техн. наук Ф. А. Иссерс)
осевое растяжение по прочности и раскры¬
тию трещин.
При расчете прочности расчетное
кольцевое растягивающее усилие Ν, тс, на
1 м высоты силоса определяется по фор¬
муле
где р” —нормативное горизонтальное дав¬
ление сыпучего материала на стену сило¬
са, тс/м2; п — коэффициент перегрузки,
равный 1,3; т — коэффициент условий ра¬
боты конструкций силосов; D — внутрен¬
ний диаметр силоса, м.
Значение р” определяется по формуле
При проектировании силосы рассчиты¬
ваются на нагрузки и воздействия.^
постоянные — от веса конструкций;
временные длительные — от веса сы¬
пучих материалов, горизонтального давле¬
ния сыпучих материалов на стены силосов,
трения сыпучих материалов о стены, дав¬
ления сыпучих материалов на днище, тех¬
нологического оборудования, усадки ή пол¬
зучести, реактивного давления оснований,
снегового покрова;
кратковременные нагрузки, возника¬
ющие от перепада температур в стенах
силосов, загружаемых горячим сыпучим
материалом, и при изменении температу¬
ры наружного воздуха, от давления воз¬
духа, нагнетаемого в силос при гомогени¬
зации и пневматической выгрузке сыпуче¬
го материала, от ветра и снега. ’
Нагрузки от веса конструкций,' обору¬
дования, снега и ветра, коэффициенты пе¬
регрузок для них и сочетания нагрузок
принимаются в соответствии с главой
СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия».
Коэффициент перегрузки для сыпучих ма¬
териалов принимается 1,3. При расчете на
сжатие нижней зоны стен силосов, ;колонн
подсилосного этажа и фундаментов рас¬
четная нагрузка от веса сыпучих материа¬
лов умножается на коэффициент 0,9. Ко¬
эффициент перегрузки для снеговой на¬
грузки принимается 1,4—1,6, для ветровой—
1,3, для давления воздуха и нагрузок,
вызванных температурными воздействия¬
ми,—1,1, а аэродинамический коэффици¬
ент (лобовое сопротивление) для одиноч¬
ных или расположенных с разрывами,
большими половины диаметра круглых си¬
лосов со стенами без вертикальных ребер,
принимается 0,7 и для сблокированных
силосов 1,4. Расчет на температурные воз¬
действия при загрузке силосов горячим
сыпучим материалом температурой до
120° С, а также на нагрузки, возникающие
при работе пневмосистем и обрушении
сыпучего материала внутри силосов, не
производится; их влияние учитывается по¬
правочным коэффициентом.
Стены силосов рассчитываются на
воздействие вертикальных и горизонталь¬
ных нагрузок. На горизонтальные нагруз¬
ки от сыпучих материалов и других фак¬
торов стены силосов рассчитываются на
Рг = аРо>
при этом
где р — гидравлический радиус поперечно¬
го сечения силоса, м; γ — удельный вес
сыпучего материала, тс/м3; е — основание
натуральных логарифмов; f — коэффици¬
ент трения сыпучего материала о стену
силоса; у — расстояние от поверхности
сыпучего материала до рассматриваемого
сечения, м;
k = tg2 ^45° — — коэффициент бокового
давления; φ — угол естественного откоса
сыпучего материала, град; а — коэффици¬
ент, учитывающий дополнительное давле¬
ние сыпучего материала.
При расчете стен силосов по прочно¬
сти работа бетона на растяжение не учи¬
тывается, площадь сечения кольцевой ар¬
матуры на 1 м высоты определяется из
условия Fa=N/R&.
Стены типовых силосов относятся к
конструкциям 3-й категории трещиностой¬
кости и проверяются на предельную ши¬
рину кратковременного раскрытия трещин,
равную 0,3 мм, и длительного раскрытия
трещин, равную 0,2 мм. Расчет ширины
кратковременного раскрытия трещин про¬
изводится на совместное воздействие по¬
стоянных, длительных и кратковременных
нагрузок с коэффициентами перегрузок,
равными единице. Ширина длительного
раскрытия трещин определяется при сов¬
местном воздействии постоянных и дли¬
тельных нагрузок, вводимых с коэффици¬
ентами перегрузок, равными единице.
Вертикальные усилия в стенах сило¬
сов возникают от веса стен и вышележа¬
щих конструкций, а также от сил трения
зерна о стены силосов. Через трение на
стены силоса передается вес сыпучего ма¬
териала за вычетом давления на днище
силоса. Расчетное вертикальное усилие,
вызываемое трением сыпучего материала
о стены силоса Ny, в тонно-силах на 1 м
348
периметра горизонтального сечения стены
силоса определяется по формуле
где Ро.в~^оІ^ — основное вертикальное
давление сыпучего материала, тс/м2.
По этой формуле определяются уси¬
лия несколько выше уровня днища, где
напряжения в горизонтальных сечениях
распределяются достаточно равномерно.
Стены силосов проверяются на максималь¬
ные сжимающие напряжения, действующие
в местах опирания стен на плиту днища,
кольцевую балку или фундаментную пли¬
ту. Значение сжимающего усилия прини¬
мается как сумма нагрузок, приложенных
ниже рассматриваемого сечения, включая
максимальные расчетные давления грунта
на фундаментную плиту.
При подборе сечений стен типовых си¬
лосов, возводимых в скользящей опалуб¬
ке, расчетные сопротивления бетона при¬
нимаются с дополнительным коэффициен¬
том условий работ те = 0,75.
Расчетное давление сыпучего мате¬
риала, действующее перпендикулярно на¬
клонной поверхности днища или воронок
(ра, тс/м2), определяется по формуле
Ра = «Роз (с“2® + k sin2 а),
где а — угол наклона рассматриваемой
поверхности к горизонту, град.
Сборные железобетонные колонны
подсилосного этажа рассчитываются на
максимальные усилия, передающиеся от
фундаментной плиты с учетом изгибаю¬
щего момента, возникающего вследствие
ветровой нагрузки, крена сооружения от
неравномерной осадки и возможного сме¬
щения конструкций при монтаже. Величи¬
ну неравномерной осадки принимают при
крене корпуса, равном 0,004. Момент от
возможного отклонения верха колонн или
смещения элементов воронок при монтаже
определяется по формуле M=Ne, где N—
нагрузка на колонну, тс, е — эксцентрици¬
тет, принимаемый равным 0,025 м. В этом
случае дополнительные усилия от крена
корпуса не учитываются.
В качестве расчетной схемы колонны
принимается стойка с заделкой внизу в
уровне верха башмака и шарнирным со¬
единением у низа балки днища.
Толщину фундаментной плиты ht см,
определяют из условия обеспечения пол¬
ного восприятия бетоном всей поперечной
силы
Q ^ 0,75 /?р ,
где Q — расчетная поперечная сила на 1 м
сечения плиты, кгс; RP — расчетное сопро¬
тивление бетона осевому растяжению,
кгс/см2; ho — рабочая высота фундамент¬
ной плиты, см.
ГЛАВА 3.2. ЗАКРОМА
(инж. И. С. Приходько)
3.2Л. Общие сведения
Для создания на предприятиях нор¬
мированных запасов сыпучих или штуч¬
ных материалов, ' которые необходимы в
качестве основного либо вспомогательного
сырья, возводятся хранилища — закрома.
Типовые решения закромов, рабочие
чертежи которых разработаны в серии
3.400-2, представляют собой многоячейко¬
вые прямоугольные в плане емкости с от¬
крытой верхней частью. Размеры ячеек и
схемаL их компоновки зависят от общей
проектируемой вместимости хранилища,
вида хранимых материалов, технологичес¬
кого процесса, предусматривающего ис¬
пользование этих материалов, организации
транспортных систем по загрузке материа¬
лов в закрома и их выгрузке, а также от
объемно-планировочного решения здания,
в котором размещаются закрома или с ко¬
торым они имеют функциональную связь.
Закрома могут быть заглубленными,
либо размещаться на поверхности земли.
Заглублять закрома целесообразно с та¬
ким расчетом, чтобы верхняя часть их
стен могла также служить в качестве ог¬
раждения емкостей, благодаря чему будет
исключена необходимость устройства пе¬
рил и стоек, мешающих эксплуатации хра¬
нилища. Для закромов, размещаемых на
поверхности земли, величину заглубления
подошвы фундаментов стен назначают та¬
кой, чтобы избежать пучения грунтов ос¬
нования.
3.2.2. Габаритные схемы
закромов и нагрузки
Размеры унифицированных типовых
закромов кратны модулю 600 мм. В плане
ячейки имеют размеры между осями стен
6X6, 6X9 и 9X9 м, причем в одном за¬
кроме могут применяться ячейки различ¬
ных размеров в плане и в любой комбина¬
ции (рис. 3.5).
Высота закромов составляет 3,6; 4,8 и
6 м; она кратна номинальной высоте го¬
ризонтальных сборных железобетонных
стеновых панелей, равной 1200 мм. Такие
размеры закромов имеют наиболее массо¬
вое повторение в практике проектирова¬
ния хранилищ. При необходимости воз¬
ведения закромов большей высоты в них
также могут быть использованы типовые
панели стен и фундаментные блоки, одна¬
ко необходим поверочный расчет сооруже¬
ния на конкретные нагрузки.
При расчете конструкций закромов с
унифицированными строительными пара¬
метрами учитывались характеристики ма¬
териалов, приведенные в табл. 3.7.
Типовые конструкции закромов рас¬
считаны на нагрузки от хранимых мате¬
риалов, временную нормативную (коэффи-
349
Таблица 3.7. Характеристики материалов, хранимых в закромах
Наименование материала
Объемная
масса,
т/м3
Условный
угол
естест¬
венного
откоса,
град
Наименование материала
Объемная
масса, т/м3
Условный
угол
естест¬
венного
откоса,
град
Размеры ячеек закр
Чушковый чугун
Литники
Ферросплавы
Металл передельный
Размеры ячеек закромов 6
Стальная стружка
омов 6X6 м
4
3.5
4
3.5
Х6, 6X9 и 9
2
45
>Х9 м
50
Шлак передельный
Кварцит
Шамот
Дунит
Хромит
1,8
2
1,8
1,8
3,1
45
Шлак
1,2
40
Песок сырой
Известняк
Глина
Каолин сырой
Известь
1,8
1.7
1.8
1,4
0,8
35
Чугунный лом
Стальной лом
Хромовая руда
Марганцевая руда
Железная руда
2.5
2
2,7
2
2.5
■ 45
Магнезитовый порошок
1,9
33
Песок сухой
Кокс и коксик
1,6
0,8
30
циент перегрузки 1) нагрузку на поверх¬
ности земли, снаружи сооружения равную
2 тс/м2, и нагрузку от давления грунта с
объемной массой 1,8 т/м3 и углом естест¬
венного откоса 30°. При расчете учтены
различные возможные комбинации нагру¬
зок. Для определения расчетной нагрузки
коэффициенты перегрузки приняты: 1,2 для
веса грунта и 1,3 для веса хранимых ма¬
териалов и временной нагрузки.
Расчетная, схема закромов принята в
виде горизонтальных многоячейковых рам
с жесткими узлами. Нагрузка от грунта
учитывалась в тех ячейках рам, загруже-
ние которых давало наибольшие усилия в
рассматриваемых сечениях. Таким же об¬
разом учитывалась и нагрузка на поверх¬
ности земли.
г;
Л· ■■■■'■'"22
Рис. 3.5. Примеры компоновки ячеек закромов
3.2.3. Конструктивное решение
закромов
Стены закромов состоят из сборных
железобетонных плоских панелей, уста¬
навливаемых друг на друга на ребро на
цементном растворе марки не ниже М 150
(рис. 3.6). Размеры ячеек назначаются
между геометрическими осями стен.
Для определения сортамента панелей
по несущей способности (величине арми¬
рования) стены закромов по высоте раз¬
биты на зоны; в пределах каждой зоны
применяют панели одинаковой несущей
способности. Выбор марок панелей по зо¬
нам приведен в табл. 3.8.
Толщина стеновых панелей, равная
300 мм, определена с учетом: обеспечения
необходимой прочности и жесткости со¬
оружения в целом, особо повышенных
требований на истирание (увеличенные за¬
щитные слои бетона до продольной рабо¬
чей арматуры), устройства петлевого сты¬
ка горизонтальной арматуры в углах со¬
пряжения панелей.
Длина стеновых панелей соответству¬
ет размеру стороны ячейки и величине
/-/
Рис. 3.6. Кон¬
струкция
сборно-мо¬
нолитных же¬
лезобетонных
закромов
1 — сборные
стеновые па¬
нели высотой
1,2 м; 2—сбор¬
ные фунда¬
ментные бло¬
ки номиналь¬
ной длиной
1,5 м; 3 —
участки замо-
ноличивания
узлов для об¬
разования
жестких сты¬
ков (расход
бетона и ста¬
ли на узлы 1,
2, 3—см. табл.
3.4)
350
Таблица 3.8. Распределение марок стеновых панелей по зонам
Схема разбивки стен на зоны при высоте закромов, м
3,6
4,8
6
а к
<υ ~
со
CU К
Марка стеновой панели
для стороны закрома
6 м
9 м
Зона
№1
Зона
№2
Зона
Н-°1
Зона
№2
Зона
№3
Зона
т
Зона
Нв-2
Зона
№3
6X6
1
2
3
ПСЫ
ПО-2
ПС1-3
-
1
ПСЫ
ПС2-1
6X9
2
ПС1-2
ПС2-2
3'
ПС1-3
ПС2-3
1
-
ПС2-1
9X9
2
-
ПС2-2
3
—
ПС2-3
Примечание. При проектировании закромов высотой более 6 м зоны соответственно смещают¬
ся вверх; при этом панели, размещаемые в нижних зонах (4-й и т. д.), должны быть проверены
расчетом на конкретные нагрузки; в случае необходимости ;в типовых панелях увеличивают арми¬
рование и марку бетона.
Таблица 3.9. Сортамент и технические характеристики панелей и блоков
Масса
изделия,
Расход
бетона,
Расход стали, кг
1
Вид изделия
Марка
изделия
арматуры класса
про¬
т
м3
А-Ш
А-І
В-І
ката
СтЗ
всего
ПС1-1
83
14
3
4
104
ПО-2
4,3
1,73
148 '
12
3
_
163
Стеновая панель
ПС1-3
228
13
3
244
ПС2-1
122
23
5
6
156
ПС2-2
2,8
340
25
5
370
ПС2-3
7
500
28
5
533
Фундаментный
блок
ОП1-1
0,5
0,2
- ;
7
-
-
7
Таблица 3.10. Расход бетона и стали на один монолитный узел
Номер узла
. по рис. 3.6
Высота за¬
крома, м
Расход бето¬
на, м3
Расход арматуры, кг
ячейка 6X6 м
ячейки 6X9 и 9χ9 м
А-І
А-ІІІ
А-І
А-ІІІ
3,6
1,4
7
233
7
286
4,8
1,9
И
350
11
433
1
6
2,4
14
467
14
580
3,6
2,1
12
303
12
369
4,8
2,7
17
457
17
563
1
6
3,4
23
612
23
756
3,6
2,9
19
408
19
499
4,8
3,8
28
624
28
763
2
6
4,8
37
840
37
1026
351
tl
c~) в trm^Lj i rD
Рис. 3.7. Схема армирования стеновых
панелей
быть выполнены с учетом требова¬
ний соответствующих норм строи¬
тельного проектирования.
Стеновые панели изготовляют
из тяжелого бегона марки М300,
фундаментные блоки — из бетона
марки М 200.
Сортамент и технические ха¬
рактеристики типовых конструкций
закромов приведены в табл. 3.9.
Рис. 3.8. Конст¬
рукция узлового
сопряжения сте¬
новых панелей
а — до установки
горизонтальных
каркасов и верти¬
кальных стерж¬
ней в узле; б —
после установки
необходимой до¬
полнительной ар¬
матуры; 1 — пет¬
левые арматур¬
ные выпуски из
панелей; 2 — го¬
ризонтальный
сварной каркас,
устанавливаемый
у каждого ряда
петлевых выпус¬
ков; 3 — верти¬
кальные арматур¬
ные стержни на
всю высоту стены
закрома
монолитных участков в углах закромов,
обеспечивающих стыкование арматуры
внахлест. Стеновые панели армированы
ненапрягаемой стержневой арматурой в
виде объемных каркасов (рис. 3.7). Ра¬
бочая арматура принята из стали класса
А-Ш, конструктивная — из стали класса
А-І. Панели изготовляют в горизонталь¬
ном или вертикальном положении (на чер¬
тежах монтажные петли показаны для
случая бетонирования панелей в верти¬
кальном положении).
Первый ряд стеновых панелей уста¬
навливают на сборные железобетонные
фундаментные блоки, укладываемые на
соответственно спланированное естественное
основание с ненарушенной структурой
грунта. При залегании под закромом пу-
чинистых или просадочных грунтов основа¬
ния под фундаментные блоки должны
1-і
Рис. 3.9. Схема
раскладки фунда¬
ментных блоков
1 — фундамент-
' ный блок; 2—це¬
ментный раствор;
3 — стеновая па¬
нель; 4 — камень
грубого окола на
цементном рас¬
творе; 5 — уплот¬
ненная песчаная
подготовка; 6 —
монолитные бе¬
тонные участки
: из бетона, марки
і. М 200
Узловые пересечения стеновых панелей
выполняются из монолитного железобетона,
бетон марки М300. В местах сопряжения
панелей устанавливаются горизонтальные
каркасы и вертикальные арматурные стерж¬
ни на всю высоту закрома (рис. 3.8). Рас¬
ход бетона и арматуры на монолитные узлы
приведен в табл. 3.10.
Пол в закромах выполняется из кам¬
ня грубого окола на цементно-песчаном
растворе состава 1 :3 либо из бетона
марки М 150 толщиной 150—200 мм в за¬
висимости от вида хранимого материала
(рис 3.9). В ряде случаев полы могут быть
грунтовыми. ‘
Стены закромов, предназначенных для
металлической шихты, обшиваются с внут¬
ренней стороны и поверху деревянными
брусьями. При хранении сыпучих матери¬
алов брусья устанавливают только по вер¬
ху стен, предохраняя их от повреждения
погрузочно-разгрузочными механизмами.
w ns то то то 725725
352
ГЛАВА 3.3. ЕМКОСТНЫЕ
СООРУЖЕНИЯ СИСТЕМ
ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ
(инж. И. С. Приходько)
3.3.1. Общие сведения
В серии рабочих чертежей 3.900-3,
введенных в действие в 1978 г. взамен се¬
рии 3.900-2, учтен опыт применения уни¬
фицированных конструктивных решений в
практике проектирования и строительства
емкостных сооружений систем водоснаб¬
жения и канализации.
Новые решения конструкций стеновых
панелей прямоугольных емкостей позволя¬
ют применять единые опалубочные формы
для изготовления панелей консольного и
балочного типов. Вертикальные швы меж¬
ду панелями во всех случаях приняты
шпоночными, благодаря чему отпала не¬
обходимость в панелях шириной 2,8 м.
Дополнительно разработана конструкция
панелей консольного типа высотой 6 м, а
также включены в номенклатуру новые
марки панелей этого типа, расширяющие
область применения панелей по несущей
способности. Уточнена ширина вертикаль¬
ных швов между панелями в цилиндриче¬
ских емкостях, частично изменены габа¬
ритные схемы сооружений и сокращено
число типоразмеров панелей. Принят еди¬
ный тип перегородочных панелей, расши¬
рена их номенклатура по несущей спо¬
собности. Сортамент изделий лотков по¬
полнен плитами покрытий и уголковыми
элементами, из которых собираются лотки
крупных размеров. Расширен набор изде¬
лий Для круглых колодцев. Уточнены не¬
которые расчетные положения и характе¬
ристики материалов.
Рабочие чертежи содержат материалы
для проектирования, используемые проек¬
тировщиками, материалы для строительно¬
монтажных организаций, рабочие чертежи
для заводов — изготовителей железобетон¬
ных изделий.
Унифицированные изделия серии
3.900-3 предназначены для применения при
разработке типовых и индивидуальных
проектов емкостных сооружений. Изделия
рассчитаны на наиболее часто встречаю¬
щиеся нагрузки. В тех отдельных случаях,
когда несущая способность изделий не со¬
ответствует конкретным нагрузкам, допус¬
каются изменения в армировании, что
должно быть подтверждено расчетами.
3.3.2. Унифицированные
габаритные схемы
емкостных сооружений
Унификация основных строительных
параметров габаритных схем позволила
создать ограниченную номенклатуру сбор¬
ных конструкций для следующих соору¬
жений:
по системам водоснабжения — резер¬
вуаров для воды, горизонтальных отстой¬
ников, фильтров, осветлителей, приемных
камер теплой и охлажденной воды;
Ы Ы. Ы.
Рис. ЗЛО. Привязка стен к разбивочным осям
в прямоугольных емкостях
а — открытые емкости; б — закрытые емкости;
/ — внутренняя стена; 2 — колонна; 3 — ригель с
подрезкой для опирания на стеновую панель; 4—
рядовой ригель (без подрезки на опоре); 5—пли¬
та покрытия
по системам канализации — аэротен¬
ков, горизонтальных отстойников, смесите¬
лей, нефтеотделителей, нефтеловушек, кон¬
тактных резервуаров, песчаных фильтров
доочистки, усреднителей, нейтрализаторов-
отстойников, песколовок, вертикальных,
двухъярусных и радиальных отстойников,
осветлителей, перегнивателей, аэрофильт¬
ров.
Емкостные сооружения могут быть
прямоугольными и цилиндрическими, от¬
крытыми и закрытыми, заглубленными и
наземными. Классификация сооружений
по этим признакам приведена в табл. 3.11
и 3.12.
В открытых прямоугольных емкостных
сооружениях разбивочные оси совмещают¬
ся с геометрическими осями внутренних
стен и колонн и отстоят на 140 мм от внут¬
ренней вертикальной грани наружных стен
(рис ЗЛО). В закрытых прямоугольных ем¬
костях разбивочные оси совмещаются с
геометрическими осями внутренних стен и
колонн; привязка геометрических осей к
разбивочным осям в наружных стенах на¬
значается в зависимости от конструктивно¬
го решения покрытия емкости.
В открытых и закрытых цилиндричес¬
ких емкостях разбивочные оси совмещают¬
ся с внутренними гранями стен.
Унифицированные габаритные схемы и
размеры прямоугольных и цилиндрических
емкостных сооружений приведены в табл.
3.13 и 3.14.
3.3.3. Конструктивные решения
прямоугольных емкостных сооружений
В прямоугольных емкостных сооруже¬
ниях для устройства днищ применяют мо¬
нолитный железобетон, для стен — сборные
железобетонные панели высотой от 2,4 до
6 м. Угловые участки в местах пересече¬
ния стен разработаны в двух вариантах—
монолитными и сборными (рис. 3.11 и
3.12), причем соединения стен в углах мо¬
гут быть жесткими и гибкими.
23—751
353
Таблица 3.11. Классификация прямоугольных
емкостных сооружений
i а о л и ц а 3.12. Классификация цилиндрических
емкостных сооружений
Тип и схема
сооружения
Наименование
Заглубленное откры¬
тое
1 г
Аэротенки.
Отстойники горизонталь¬
ные, первичные и вто¬
ричные.
Нефтеотделители.
Нефтеловушки.
Контактные резервуары.
Смесители.
Илоуплотнители.
Песколовки.
Нейтрализационные
установки
Заглубленное закры¬
тое
Резервуары для воды.
Горизонтальные отстой¬
ники систем водоснаб¬
жения.
Приемные камеры теп¬
лой и охлажденной воды
1
Наземное открытое
J U
Скорые фильтры.
Усреднители.
Контактные осветлители.
Биофильтры.
Песчаные фильтры до¬
очистки.
Тип и схема
сооружения Наименование
Двухъярусные отстойни¬
ки.
Осветлители-перегнива-
тели.
Радиальные отстойники
первичные, вторичные
для сточных вод газс}-
очистки с вращающимся
сборно-распределитель¬
ным устройством.
Отстойники вертинэдь-
ные первичные, вторич¬
ные.
Биокоагуляторы.
Контактные резервуары.
Илоуплотнители
Заглубленное закры¬
тое
Резервуары для воды.
1
Колодцы
Заглубленное откры¬
тое
Наземное открытое
gg?!—■- ■ І1ass
Аэрофильтры
Таблица 3.13. Унифицированные габаритные схемы и размеры прямоугольных емкостных
сооружений
Габаритная схема сооружения
Размеры
г М
Наименование
сооружения
А
В
Ъ
И
6
1,5
Контактные резерву¬
9
Кратно
1,5
1.8
ары
12
3
1,5
15
3
18
3
12
Нефтеотделители
36
18
24
6
2,4
36
Кратно
6
4,8
Отстойники горизон¬
36
6
9
4,8
тальные
48
6
3,6
48
9
3,6
12
6
4,8
Смесители
12
6
3
6
36
12
4,8
18
12
3
24
12
3
Нефтеловушки
30
36
12
12
3
6
2,4
36
18
6
36
24
6
12
18
6
12
36
12
4,8; 5,4
Биофильтры
24
36
12
24
54
18
6
6
2
Осветлители
9
6
,2
6
9
9
354
Продолжение табл. 3.13
Размеры, м
Габаритная схема сооружения
Наименование
сооружения
да о
U4 Ег
Фильтры и контакт¬
ные осветлители
6
7,5
9
12
6
7; 5
9.
12
4,8; 5,4
4,8; 5,4; б
I—И I 1
1—2-
Усреднители контакт¬
ного типа
6
9
9
12
15
6
6
9
12
12
1,8; 3,6
133
U) fid
И
I J
■—*—1
Илоуплотнители
9
12
15
9
12
15
3,6
9
4,5
13,5
4,5
18
4,5
12
6
18
6
24
6
18
27
9
36
9
*Q.i i ii
.И ,1*1*1
«ТТГГП
Cl 1
I
Аэротенки
Кратно
6
24
36
48
Нейтрализационные
установки
9
15
9
18
4,8; 5,4; 6
12
12
12
3
3
4,5
6
5,4; 6
1.8
1,8
4.8
4.8
Д—
,\
Мі
, Ь L
В
43
1 II II II Ц
. к-
1 II id
1
. а \ а. \
а а -
г * т;
А
Приемные камеры
теплой и охлажден¬
ной воды
Кратно
3
-6
.4,5
3,6; 4,8; 6
23*
355
Продолжение табл. 3.13
Размеры,- м
Габаритная схема сооружения
Наименование
сооружения
Н
СЕР
ш
Песколовки
24
Кратно 4
Ъ б
Горизонтальные от¬
Кратно
Кратно
а
стойники
6
6
Ό
1,8
4,8
Таблица 3.14. Унифицированные габаритные схемы и размеры цилиндрических емкостных
сооружений
Габаритная схема сооружения
Наименование
сооружения
Двухъярусные от¬
стойники
Вертикальные от¬
стойники
Размеры,- м
dr 1
1
И
h
9
4,8
3
9
—
6
3
12
—
4,8
4,2
12
6
4,2
4,5
3,6
1,8
б
—
3,6
3
б
4,2
3
9
3,6
4,2; 4,8
9
4,2
Осветлители-
перегниватели
9 4,5
12 4,5
15!' б
356
Продолжение табл. З.І4
Таблица 3.15. Глубина заделки стеновых панелей в паз монолитного днища
Высота
панели, мм
Балочные панели
Консольные панели
Перегородки
толщина, мм
глубина за¬
делки, мм
толщина,- мм
глубина за¬
делки, мм
толщина,- мм
глубина за¬
делки, мм
2400
140
300
140
300
3000
140
300
140
350
3600
180
300
180
400
140
300
4200
230
350
230
450
140
350
4800
240
350
240
550
140
350
5400
300
400
300
600
160
400
6000
320
450
320
650
160
450
Таблица 3.16. Сортамент и технические характеристики стеновых консольных панелей
для прямоугольных емкостей
Зскиз панели
щ
Масса панели, т
Толщина пане¬
ли б# мм
Марка панели
Расход бетона
марки М 200, м3
ПС2-24-К1
2.5
ПС2-24-К2
140
ПС2-24-КП
ПС2-24-К12
1
ПС2-30-К1—К4;
3,1
140
ПС2-30-КП—К14
1,25
23—751
357
Продолжение табл. 3.16
Эскиз панели
2980
Масса панели, т
Толщина пане¬
ли б, мм
Марка панели
Расход бетона
марки М 200, м3
ПС2-36-К1—К4;
4,3
180
ПС2-36-КП—К14
1,71
ПС2-42-К1—К4;
5,8
230
ПС2-42-КП—К14
2,31
ПС2-48-К1—К4;
6,8
240
ПС2-48-КП—К14
2,7
ПС2-54-К1, К2;
8,8
300
ПС2-54-КП, К12
3,52
ПС2-60-К1, К2;
10,2
320
ПС2-60-КП, К12
4,09
Примечание. Панели с индексами КП, К12, К13, КН предназначены для применения на угло¬
вых участках стен.
Таблица 3.17. Сортамент и технические характеристики стеновых панелей балочного типа
для прямоугольных емкостей
Эскиз панели
Марка панели
Масса панели, т
Расход бетона
марки М 200, м3
Толщина пане¬
ли 6, мм
я
2980
ПС1-24-Б1, Б2
2,8
1,1
140
ПС1-30-Б1, Б2
3,4
1,35
140
ПС2-36-БЗ, Б4
4,3
180
1,71
6,8
ПС2-48-БЗ, Б4
2,7
240
4,8
ПС1-36-Б1—Б4
1,93
180
ПС1-42-Б1, Б2
6,3
2,53
230
ПС1-48-Б1—Б4
7,3
2,92
240
ПС1-54-Б1, Б2
9,4
3,74
300
ПС1-60.Б1, Б2
, 10.8
4,31
320
Примечание. Панели марки ПС2-36 и ПС2-48 разработана длд стен прямоугольных резервуа¬
ров, в покрытии которых применяются плиты, обеспечивающие развязку панелей из плоскости стен.
358
Таблица 3.18. Сортамент и технические характеристики перегородочных панелей
Эскиз панели
Марка панели
Масса пане¬
ли, т
Толщина
панели 6, мм
Расход бето¬
на марки
М 200, м3
ПГ-36-1, 2
3,8
140
1,5
ПГ-42-1, 2
4,4
140
1,75
■ 1
ПГ-45-2
4,7
140
1,88
ПГ-4в-Ь 2
5
140
2
л
I 1
ПГ-54-1* 2
6,4
160
2,57
ч
щ
ПГ-60-1
7,2
160
2,86
Таблица 3.19. Расход стали на стеновые панели консольного типа для прямоугольных
емкостей
Марка-панели
Расход стали, кг
арматуры класса
закладных изделий
всего
В-І
Α-Ϊ
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІ
А-ІІІ
прокат
СтЗ
ПС2-24-К1
9
47,2
1,4
8,2
4,4
7
3,2
80,4
ПС2-24-К2
9
—
52,8
1,4
8,2
4,4
7
3,2
86
ПС2-24-КП
6,6
49,2
2,6
8,2
4,4
14
6,4
91,4
ПС2-24-К12
6,6
—
54,8
2,6
8,2
4,4
14
6,4
97
ПС2-30-К1
25
98,2
1,4
8,2
6,4
7
3,2
149,4
ПС2-30-К2
24,6
2,3
113,4
1,4
8,2
6,4
7
3,2
166,5
ПС2-30-КЗ
24,2
4,6
122,8
1,4
8,2
6,4
7
3,2
177,8
ПС2-30-К4
22,4
9
142,7.
1,4
8,2
6,4
7
3,2
200,3
ПС2-30-КИ
20,2
98,2
3,8
8,2
6,4
21
9,6
167,4
ПС2-30-Ю2
19,8
2,3
113,4
3,8
8,2
6,4
21
9,6
184,5
ПС2-30-К13
19,4
4,6
122,8
3,8
8,2
6,4
21
9,6
195,8
ПС2-30-К14
17,6
9
141,6
3,8
8,2
6,4
21
9,6
217,2
ПС2-36-К1
28,4
4,6
144,6
1,4
8,2
10
7
3,2
207,7
ПС2-36-К2
28,9
5,8
173,3
1,4
8,2
10
7
3,2
237,8
ПС2-36-КЗ
29,4
4,6
174
1,4
8,2
10
7
3,2
237,8
ПС2-36-К4
25,8
12,5
199,2
1,4
8,2
10
7
3,2
267,3
ПС2-36-КП
23,6
4,6
144,6
3,9
8,2
10
21
9,7
225,6
ПС2-36-К12
24,1
5,8
173,3
3,9
8,2
10
21
9,7
256
ПС2-36-К13
24,6
4,6
174
3,9
8,2
10
21
9,7
256
ПС2-36-К14
21
12,5
198,3
3,9
8,2
10
21
9,7
284,6
ПС2-42-К1
31,4
6,6
204,4
2,7
8,2
И,6
20,8
7,3
295
ПС2-42-К2
27,8
17,7
237,6
2,7
8,2
13,6
20,8
7,3
335,7
ПС2-42-КЗ
31,4
6,6
223,2
2,7
8,2
13,6
20,8
7,3
313,8
ПС2-42-К4
27,8
13,8
253,2
2,7
8,2
13,6
20,8
7,3
347,4
ПС2-42-КП
26,2
6,6
201,8
5,3
8,2
13,6
41,6
14,7
318
ПС2-42-К12
22,6
17,7
233,7
5,3
8,2
13,6
41,6
14,7
357,4
ПС2-42-К13
26,2
6,6
220,6
5,3
8,2
13,6
41,6
14,7
3 36,8
ПС2-42-К14
22,6
13,8
249,3
5,3
8,2
13,6
41,6
14,7
369,1
ПС2-48-К1
28,6
32,6
330,8
2,7
8,6
20,2
20,8
7,3
419
ПС2-48-К2
28,6
25,8
386,3
2,7
8,6
20,2
20,8
7,3
474,5
ПС2-48-КЗ
28,6
29
335,3
2,7
8,6
20,2
20,8
7,3
423,5
ПС2-48-К4
28,6
28,2
449,6
2,7
8,6
20,2
20,8
7,3
537,8
ПС2-48-КП
26,2
32,6
328,1
5,3
8,6
20,2
41,6
14,7
444,7
ПС2-48-К12
26,2
25,8
379,6
5,3
8,6
20,2
41,6
lit,7
496,1
ПС2-48-К13
26,2
29
331,7
5,3
8,6
20,2
41,6
14,7
448,2
ПС2-48-К14
23,8
28,2
446
5,3
8;6
20,2
41,6
14,7 J
560,1
ПС2-54-К1
34
36,8
$73,3
0,2
12,3
26,4,
27,6
9,8
520,4
ПС2-54-К2
34
, ,30
454,4
0';2
■ 12 ;3
■26,4;
27,6
9,8
594,7
ПС2-54-КП
25,8
36,8
366,1
0,2
19
26,4
69
25
568,3
ПС2-54-К12
25,8
30
447,2
0,2
19
26,4
69
25
642,6
23*
359
Продолжение табл. 3.19
Расход стали,, кг
Марка панели
арматѵры класса
закладных изделий
всего
В-І
А-1
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІ
А-ІІІ
прокат
Ст.З
ПС2-60-К1
14,2
84,7
591,6
12,9
38,4
27,6
9,8
779,2
ПС2-60-К2
14
88
719,2
—
12,9
38,4
27,6
9,8
909,9
ПС2-60-КП
G
84,7
589,2
19,6
38,4
69
25
831,9
ПС2-60-К12
6
88
712,4
—
19,6
38,4
69
25
958,4
Таблица 3.20. Расход стали на стеновые панели балочного типа для прямоугольных емкостей
Марка панели
Расход стали,, кр
арматуры класса
закладных изделий
всего
В«І
А-І ‘
А-ІІІ
В-І
А-І
А-ІІ
А-ІІІ
прокат
СтЗ
ПС1.24-Б1
ПСЬ24-Б2
9
-
26,2
31
3,4
8,2
4,4
9,6
10,8
71,6
76,4
ПС1-30-Б1
ПС1-30-Б2
22 #6
-
65.8
73.9
3,4
8,2
6,4
13,8
10,8
108.4
116.5
ПС2-36-БЗ
ПС2-36- Б4
26,2
26,7
-
88,3
105,7
2,5
8,2
10
13,8
6,5
155,5
173,4
ПС2-48-БЗ
ПС2-48-Б4
36.4
34.5
3,6
9,1
208.7
246.8
3,8
8,2
19,6
30,6
п,1
322
363,7
ПС1-36-Б1
ПСІ-36-Б2
ПС1-36-БЗ
ПСІ-36«Б4
26,2
76,8
85.2
88.3
105,7
6
6
4.4
4.4
8,2
10
25.5
25.5
30,8
34
24,5
177,2
185,6
192.4
213.5
ПС1-42-Б1
ПС1-42-Б2
28,8
-
126
153
6
8,2
13,6
28,8
24,9
207.5
234.5
ПС1-48-Б1
ПС1-48-Б2
ПС1-48-БЗ
ПС1-48-Б4
31,7
32,6
36.4
34.5
3.6
3.6
9,1
151.2
180.2
208.7
246.8
5.7
5.7
4
4
8,2
19,6
47.2
47.2
56.4
60.4
28,7
295,9
322.2
365,6
411.3
ПС1-54-Б1
ПСІ-54-Б2
41,5
46,2
3,6
7,2
217,7
246,3
3,2
12,7
26,4
54,4
31,1
390,6
427,5
ПС1-60-Б1
ПС1-60-Б2
40,9
47,2
18,2
21,8
298,9
376,6
3
13,3
38,4
60,8
31,1
504,6
592,2
Таблица 3.21. Расход стали на перегородочные панели
Расход стали,, кг
арматуры класса
закладных изделий
Марка панели
В-І
А-І
А-ІІІ
А-І
А-ІІ
А-ІІІ
прокат
СтЗ
всего
ПГ-36-1
ПГ-36-2
30.2
37.2
56.6
56.6
31,2
16,4
8,2
6,8
3,4
3,8
117.2
147.2
ПГ-42-1
ПГ-42-2
33
39,2
-
82,6
108,4
16,4
8,2
ю4
3,4
3,8
149,2
173
360
Продолжение табл. 3.21
Марка панели
Расход стали,, кг
арматуры класса
закладных изделий
всего
В-І
А-І
А-Ш
А-І
А-ІІ
А-111
прокат
СтЗ
ПГ-45-.2
41,8
123,6
8,2
10
3,4
3,8
190,8
ПГ-48-1
ПГ-48-2
38
46,8
-
94,4
157,6
16,4
8,2
13,6
3,4
3,8
169,6
.233,4
ПГ-54-1
ПГ-54-2
44,6
53,4
-
106,2
157,4
17,2
8,6
19,6
3,6
3,8
195
246,4
ПГ-60-1
47,2
—
118
17,2
19,6
3,6
3,8
209,4
Рис. 3.11. Конструкция аэротенка с панелями ба¬
лочного типа
1 — стеновые панели; 2 — перегородочные панели;
3 —распорки через 6 м, воспринимающие гори¬
зонтальные усилия; 4 — монолитное днище; 5 —
монолитные участки несущих стен; 6 — шпоноч¬
ные стыки между стеновыми и перегородочными
панелями
Рис. 3.12. Конструкция аэротенка с панелями кон¬
сольного типа
1 — стеновые панели; 2 — перегородочные панели;
3 — шпоночные стыки между стеновыми и перего¬
родочными панелями; 4 — монолитные участки
несущих стен; 5 — мостик для прохода и проклад¬
ки технологических трубопроводов; 6 — прямо¬
угольный лоток, перекрытый плитами; 7 —- моно¬
литное днище
Рис. 3.13. Сопряжение стеновых панелей с моно¬
литным днищем
/ — выравнивающий слой цементного раствора,
укладываемый в процессе монтажа панелей; 2 —
стеновая панель типа ПС1-Б или ПС2-К (реко¬
мендуемую глубину заделки—см. в табл. 3.15);
3 — бетон замоноличивания паза днища марки не
ниже М 300; 4 — монолитная плита днища; 5 —
бетонная подготовка из бетона марки М 50
Стеновые панели разработаны кон¬
сольного и балочного типа. Высота панелей
принята кратной 600 мм, ширина принята
равной 3 м; панели армируют двойной ар¬
матурой из плоских сварных сеток. Пане¬
ли заделываются в паз монолитного дни¬
ща (рис. 3.13), величина заделки назнача-
5тся в зависимости от диаметра вертикальной
рабочей арматуры с учетом обеспечения ее
анкеровки. Глубина заделки панелей в паз
днища приведена в табл. 3.15.
В емкостях без покрытий, в которых
применены балочные стеновые панели, не¬
обходимо предусматривать по верху пане¬
лей через 6 м поперечные горизонтальные
связи в виде балок-распорок (см. рис.
3.11). Узлы соединения распорок со сте¬
новыми панелями должны быть рассчита¬
ны на горизонтальную нагрузку, приходя¬
щуюся на соответствующую площадь сте¬
ны (в открытых емкостях с балочными
панелями засыпку пазух грунтом необхо¬
димо производить одновременно с двух
противоположных сторон сооружения).
361
Рис. 3.14. Сопряжение стеновых па¬
нелей между собой в прямоуголь¬
ных емкостях
а — стены балочного типа; б—сте¬
ны консольного и балочного типа;
в — сопряжение панелей в середи¬
не высоты стены; 1 — арматурные
коротыши по расчету 0. 10-22AIII;
2 — то же, 0 10-14AIII; 3 — цемент¬
но-песчаный раствор марки М 300
Стены с жесткими соединениями в уг¬
лах имеют монолитные участки длиной
1,5 м, к которым примыкают сборные па¬
нели. Б стенах консольного типа высотой
до 4,2 м у монолитных участков ставят по
одной панели, а в стенах большей высо¬
ты — по дне панели с усиленным горизон¬
тальным армированием. В стенах балочно¬
го типа у монолитных участков устанавли¬
вают рядовые панели.
Стены с гибкими (подвижными) соеди¬
нениями в углах не имеют монолитных уча¬
стков; водонепроницаемость стыка обеспе¬
чивается тиоколовым герметиком.
Для восприятия горизонтальных усилий
стеновые панели соединяются поверху и в
средней части с помощью закладных изде¬
лий и приваренных к ним арматурных ко¬
ротышей (рис. 3.14).
Сортамент и технические характерис¬
тики типовых панелей для прямоугольных
емкостей приведены в табл. 3.16—3.18, рас¬
ход стали на панели дан в табл. 3.19—3.21.
Расчетную нагрузку на стены принима¬
ют равной гидростатическому давлению во¬
ды, залитой до верха стен, поэтому уровень
Жидкости в стадии эксплуатации сооруже¬
ния' должен быть на 200 мм ниже верха
стен (этому уровню соответствует значение
нормативной нагрузки, принятое в расчетах
панелей при определении ширины раскры¬
тия трещин).
Стены консольного типа с жестким со¬
пряжением в углах пересечений рассчитаны
как длинная пластинка переменной толщины
с тремя защемленными и одним свободным
краями. На участках, удаленных от пересе¬
чения стен более чем на 2,5 высоты стены,
панели работают по консольной схеме.
Стены балочного типа с жестким со¬
пряжением в углах пересечений рассчита¬
ны как длинная пластинка переменной
толщины с тремя защемленными и одним
шарнирно-опертым (через 6 м) краями.
При этом в расчетах учтена работа гори¬
зонтальной обвязочной балі^и по верху
панелей. Ввиду возможного поворота уз¬
ла Заделки панелей в паз днища рассмот¬
рен вариант расчета1 панелей на увеличен¬
ное значение изгибающего момента в про¬
лете панели (изгибающий момент в заделке
условно уменьшен на 20% с соответст¬
вующим увеличением пролетного момента).
При нормативных нагрузках ширина
раскрытия трещин в стеновых панелях не
превышает 0,2 мм.
Панели перегородок рассчитаны по
консольной схеме с защемлением в плите
днища; панели могут применяться на
участках, не имеющих жестких сопряже¬
ний со стенами. Перегородочные панели
могут воспринимать ветровую нагрузку ин¬
тенсивностью до 60 кгс/м2, действующую с
любой стороны перегородки, а также вер¬
тикальную равномерно распределенную
технологическую нагрузку от мостиков и
трубопроводов, идущих вдоль перегоро¬
дочной стенки.
Монолитную плиту днища принимают
толщиной не менее 120 мм и армируют
двойной арматурой.
Уровень грунтовых вод не должен
быть выше 2 м от £на емкости.
3.3.4. Конструктивные решения
цилиндрических емкостных сооружений
Цилиндрические емкости имеют конст¬
руктивное решение, аналогичное решению
прямоугольных емкостей: днище выполня¬
ется из монолитного, а стены и покры¬
тие — из сборного железобетона (рис.
3.15).
В емкостях диаметром до 9 м внут¬
ренняя и внешняя поверхности панелей
приняты криволинейными. Панели для
Рис. 3.15. Конструкция цилиндрического отстой¬
ника
1 — стеновые панели; 2—шпоночный стык меж¬
ду стеновкпдй, панелями; 3 — угловой лоток из
элементой^ида ЛТЗ; 4 — монолитное днище
емкостей диаметром 18—50 м имеют кри¬
волинейную внешнюю и плоскую внут¬
реннюю поверхности; для установки рель¬
са скребкового механизма в верхней части
панелей может быть утолщение в виде
консоли с наружной стороны.
362
Высота унифицированных стеновых
панелей принята кратной 600 мм, а шири¬
на— кратной числу «пи» (π). Типовые
панели разработаны применительно к ци¬
линдрическим емкостям с напрягаемой
кольцевой арматурой, поэтому их гори¬
зонтальная ненапрягаемая арматура на¬
значена из расчета на воздействие мон¬
тажных нагрузок.
Нагрузка от бокового давления грун¬
та принята с учетом высоты засыпки до
верха панелей для закрытых емкостей (для
резервуаров высотой 3,6 и 4,8 м — на 1,4 м
выше покрытия) и на 200 мм ниже верха
панелей для открытых. Нормативная на¬
грузка на стены от давления жидкости
принята равной гидростатическому давле¬
нию воды, залитой до верха стен. Расчет¬
ный уровень грунтовых вод — не более
2 м от дна емкости.
Усилия в стенах от воздействия боко¬
вого давления грунта и жидкости опреде¬
лены при жестком сопряжении стеновых
панелей с днищем для емкостей диамет¬
ром до 9 м и при шарнирном сопряжении
для емкостей большего диаметра. Натя¬
жение кольцевой арматуры рекомендуется
производитъ до замоноличивания стыка
стеновых панелей с днищем.
Напрягаемая кольцевая арматура мо¬
жет быть принята из высокопрочной про¬
волоки либо из стержневой арматуры, на¬
тягиваемой электротермическим методом.
Натяжение кольцевой арматуры произво¬
дят после замоноличивания стыков между
стеновыми панелями и достижения рас¬
твором прочности на сжатие ко менее 70%
проектной марки.
Шаг между витками напрягаемой ар¬
матуры определяется расчетом, однако
для высокопрочной проволоки он должен
быть не менее 10 мм.
Количество кольцевой арматуры и ве¬
личину ее натяжения определяют в кон¬
кретных случаях проектирования соору¬
жения исходя из условия создания в бето¬
не установившихся (после проявления
всех потерь) сжимающих напряжений не
менее 5 кгс/см2 (в нижней зоне стены, рав¬
ной одной трети высоты емкости, — не ме¬
та б л и д а 3.22. Сортамент и технические характеристики стеновых панелей для цилиндрических
емкостей
Эскиз панели
Ч5\ Ч|
Марка панели
ПСЦ1-30-1
ПСЦІ-36-2
ПСЦ1-42-1
ПСШ-48-1
Масса панели,
Размеры панели #, В, С,
т
мм
1*4
Д=3000,
1,7
£=1575,
1,9
6=120
2,2
Расход бето¬
на М 200, м3
0,55
0,66
0,77
0,89
ПСЦ2-30-1
1,7
ПСЦ2-30-Іа
1,8
ПСЦ2-36-1
2
ПСЦ2-Зб-1а
2,1
ПСЦ2-48-2
2,7
ПСЦ2-60-1
3,4
ПСЦЗ-ЗО-1,
ПСЦ&-3§Л
ПСЦЗ-42-1
ПСЦЗ-48-2
ПСЦЗ-54-1
2,4
2,8
4,1
4,7
5*2
#=7500,
£=1570,
6=120
0,69
0,73
0,81
0,84
1,09
1,36
#=15 000,
£=2 075,
6Х=160,
6,=195
0,95 ,
1,13
1,63
1,86
2,08
Примечание. Панели марок ПСЦ2-30-Іа и ПСЦ2-36-1а имеют в верхней части консольный вы¬
ступ на всей ширине панели для размещения рельса скребковой установки.
363
Таблица 3.23. Расход стали на стеновые панели для цилиндрических емкостей
Расход стали, кг
Марка панели
арматуры класса
закладных изделий
всего
В-І
А-ІІІ
А-И
А-Ш
проката
СтЗ
ПСЦ1-30-1
14,8
6,8
2,7
1,6
1.2
27,1
ПСЦ1-36-2
17,2
10,3
2,7
1,6
1,2
33
ПСЦ1-42-1
20
14,6
1,5
4
1,2
41,3
ПСЦ1-48-1
22,4
16
1,5
4
1*2
45,1
ПСЦ2-30-1
19,6
2,7
1,6
1.2
25,1
ПСШ-30-la
20
3,2
2,7
0,6
6,8
33,3
ПСЦ2-36-1
19,6
5,9
1,8
4
1,2
32,5
ПСЦ2-36-1а
20
9,1
1,8
3
6,8
40,7
ПСЦ2-48-2
5,4
33,6
1,8
4
1,2
46
ПСЦ2-60-1
6*6
45
2,4
4,3
1,2
59,5
ПСЦЗ-ЗО-1
5*7
41,9
1,8
3
6,8
59,2
ПСЦЗ-36-1
5,7
44,4
2,4
3,3
6,8
62,6
ПСЦЗ-42-1
6,3
64,5
3,9
3,3
6,8
85,2
ПСЦЗ-48-2
6,3
66,9
3,9
3,3
6,8
87,2
ПСЦЗ-54-1
21,3
103,4
4,8
4,5
6,8
140,8
Рис. 3.16. Сопряжение стеновых панелей с днищем
в цилиндрических емкостях
1 — стеновая панель; 2 — упругая прокладка для
уменьшения трения при обжатии стен напрягае¬
мой кольцевой арматурой; 3 — монолитное днище;
4—бетонная подготовка из бетона марки М 50;
5 — выравнивающий слой цементного раствора,
укладываемый в процессе монтажа панелей; 6 —
бетон замоноличивания паза днища, укладывае¬
мый с обеих сторон панелей после натяжения
кольцевой арматуры; 7 — цементный раствор, на¬
носимый методом торкретирования; 8 — напрягае¬
мая кольцевая арматура
нее 8 кгс/см2) при гидростатическом дав¬
лении воды, залитой в емкость да верха
стен.
В цилиндрических емкостях стеновые
панели нельзя устанавливать вплотную
одна к другой, так как отсутствие зазора
между ними может затруднить заполне¬
ние швов раствором, в результате чего
стыки окажутся недостаточно обжатыми
кольцевой арматурой.
Сопряжение стен с днищем принимают
таким, чтобы величина заделки панелей в
паз днища обеспечивала надлежащую ан¬
керовку вертикальной арматуры, при этом
она должна составлять не менее полутора
толщин панелей (рис. 3.16).
Для защиты кольцевой арматуры от
коррозии на наружную поверхность стен
наносят торкретированием два слоя це¬
ментного раствора общей толщиной 25 мм
для заглубленных и 30 мм для открытых
наземных сооружений. При многослойной
навивке каждый слой арматуры следует
защищать отдельно.
Сортамент и технические характерис¬
тики стеновых панелей для цилиндричес¬
ких емкостей приведены в табл. 3.22, а
расход стали на них дан в табл. 3.23.
3.3.5. Конструкции колодцев
Водопроводные и канализационные ко¬
лодцы состоят из стеновых колец, плит дни¬
ща и перекрытия, опорного кольца или
специальной плиты и чугунного люка
(рис. 3.17).
Стеновые кольца унифицированных
колодцев имеют внутренний диаметр 700,
1000, 1500 и 2000 мм. Высота колец крат¬
на 300 мм. Имеются специальные стеновые
кольца с проемами для трубопроводов.
Кольца армируют одинарным сварным кар¬
касом цилиндрической формы.
364
Рис. 3.17. Конструктивная схема круглого колодца
а —общий вид колодца; б—оголовок колодца под
тяжелые дорожные нагрузки по схеме НК-80; в—
оголовок колодца в обычном исполнении; 1 —
стеновое кольцо; 2 — плита перекрытия; 3 — опор¬
ное кольцо; 4 — чугунный люк; 5 — ходовые ско¬
бы; 6 — водопроводные трубы; 7—монолитный бе¬
тон для заделки отверстий в кольце; 8 — плита
днища; 9 — щебеночное основание; 10 — асфаль¬
тобетон; 11 — цементный раствор марки М 100;
12 — железобетонная плита с отверстием для лю¬
ка; 13 — пороизол (30 мм); 14 — стабилизирован¬
ное основание из песка (слой не менее 60 мм);
15 — песчаное основание
На опорное кольцо устанавливается
стандартный чугунный люк, а также укла¬
дывается легкая крышка. При подвижной
нагрузке по схеме НК-80 вместо опорного
кольца применяют специальную железобе¬
тонную плиту, укладываемую на стабили¬
зированное основание.
При расчете конструкций колодцев
учитывают три вида временных нагрузок:
а) равномерно распределенную норматив¬
ную нагрузку интенсивностью 500 кгс/м2
и случайные заезды автомашин весом до
5 тс для колодцев, располагаемых вне до¬
рог; б) нагрузку по схеме Н-30 для колод¬
цев, располагаемых на автомобильных
дорогах городов и промышленных предприя¬
тий, на которых возможно движение тяже¬
лых автомашин; в) нагрузку по схеме НК-
80 для колодцев на автомобильных дорогах
городов и промышленных предприятий, на
которых предусматривается движение осо¬
бо тяжелых автомашин.
Несущая способность типовых конст¬
рукций допускает заглубление колодцев до
отметки, при которой плита перекрытия
колодца будет находиться от поверхности
грунта на расстоянии: при временной на¬
грузке первого вида — до 3 м, при на¬
грузках по схемам Н-30 и НК-80 — до 4 м,
но не менее 0,5 м. Несущая способность
стеновых колец и плит днища принята по
максимальной временной нагрузке при за¬
глублении в грунт до 7 м. Плиты перекры¬
тия имеют две марки: первую используют
под временную нагрузку интенсивностью
500 кгс/м2 при заглублении в грунт до
3 м, вторую применяют под остальные ви¬
ды подвижных нагрузок, при этом заглуб¬
ление плиты может быть до 4 м.
Сортамент и технические характери¬
стики изделий для круглых колодцев при¬
ведены в табл. 3.24, а расход стали на
них дан в табл. 3.25.
Таблица 3.24, Сортамент и технические параметры изделий для круглых колодцев
Эскиз изделия
Марка
изделия
Масса, т
Размеры изделия, мм
Расход бето¬
на марки
М 200, м3
D «*)
н {К)
С (Ь)
Кольцо стеновое
КЦ-7-3
КЦ-7-9
0,13
0,38
700
290
890
70
0,05
°*15,
кц-ю-з
КЦ-10-6
КЦ-Ю-9 ■:
■ Я:!
0,6
...
1000
2&). '
5§о
890
' 80
’ '0,03
,·. о,іб
0,24
і
г.
0
КЦ-І5-6
КЦ-І5-9 ’
0,66
1
1500
590
890
90
0,27
0,4
КЦ-20-6
КД-20-9
0,98
1,47
2000
590
890
100
0,39
0,59
365
Продолжение табл. 3.24
Эскиз изделия
Кольцо стеновое
Плита перекрытия
3
Марка
Масса, т
Размеры изделия, мм
Расход бето¬
изделия
D (d) 1
Н (h)
С (6)
на марки
М 200, ма
890
80
КЦ-Ю-9а
0,57
1000
(400)
(200)
0,29
КЦ-15-6а
0,5
590
0,2
1500
(350)
90
КЦ-15-9а
0,78
(400)
890
(500)
(600)
0,31
КЦ-20-ба
0,73
590
(350)
890
0,29
КЦ-20-9а
1,12
2000
100 *
0,45
(500)
(500)
(900)
КЦ-20-12а
1,55
1190
0,62
(600)
КЦПЫО-1
0,25
1160
150
150
ОД
КЦП1-Ю-2
(700)
КЦП1-12,5«2
0,45
1410
150
275
0,18
(700)
КЦП1-15-1
0,7
1680
150
400
0,28
КЦШ-15-2
(700)
КЦП2-15-1
0,7
1680
150
200
0,28
КЦП2-15-2
(700)
КЦПЗ-15-1
0,53
1680
150
240
0,21
КЦПЗ-15-2
(1000)
■
КЦШ-20-1
1,28
2200
150
650
0,51
КЦШ-20-2
(700)
КЦП2-20-1
1*28
. ^200
150
200
0,51
.КЦП2-20-2
• !■ f>
Г' 0700)
КЦПЗ-20-1
\ {/I
1ДЗ
2200
150
500
0,45
КЦПЗ-20-2
(1000)
Продолжение табл. 3.24
Таблица 3.25. Расход стали на изделия для круглых колодцев
Марка
Расход арматуры,
кг, класса
Марка
Расход арматуры,
кг, класса
изделия
В-1
А-І
А-ІІ 1
А-ІІІ
всего
изделия
В-І
А-І
А-ІІ
А-ІІІ
всего
КЦ-7-3
1,4
0,8
2,2
КЦШ-15-2
4
2,4
7,1
22,3
35,8
КЦ-7-9
4,1
—
2,4
_
6,5
КДП2-15-1
3,9
5,7
3
13,8
26,4
кц-ю-з
2
—
0,8
—
2,8
КЦП2-15-2
3,9
2,4
5
24,8
36,1
КЦ-Ю-6
3,8
—
1,6
5,4
КЦПЗ-15-1
4,1
5,7
5,5
12,7
28
КЦ-10-9
5,8
—
2,4
,
8,2
КЦПЗ-15-2
4,1
2,4
10,7
21
38,2
КЦ-15-6
5,6
—
1,6
,—
7,2
КЦП1-20-1
6,7
2,4
8,2
26,1
43,4
КЦ-15-9
8,3
2,4
10,7
КЦП1-20-2
6,7
2,4
12,1
57 Л
78,3
ЮД-20-6
12,4
—
ι|β
—
14
КЦП2-20-1
6,8
2,4
8,2
26,4
43,8
КЦ-20-9
18,5
—
2,4
20,9
КЦП2-20-2
6,8
2,4
7,8
66,4
83,4
КЦ-Ю-9а
5,7
6,6
2,4
14,7
КЦПЗ-20-1
7
2,4
13,2
28,1
50,7
КЦ-15-6а
1,6
1,6
—
15,1
18,3
КЦПЗ-20-2
7
2,4
14,7
62,1
86,2
КЦ-15-93
2,3
2.4
—
22,3
27
КЦ-20-ба
КЦ-20-9а
2,2
17,9
*—
11,2
31,3
3,4
26,8
—
17,2
47,4
КЦ"20-12а
4,4
27,6
—
23,2
55,2
кцю
12
2,4
14,4
КЦ15
12
2,4
—
18,3
32,7
КЦ20
1,2
5,4
—
68,3
74,9
КЦП1-10-1
4,7
0,8
2,2
_
7,7
КЦПЫО-2
2,1
3,1
3
5
13,2
КЦО-1
1,1
—
—
1,1
КЦШ-12.5-2 '
2,9
5,1
4,1
14,2
26,3
КЦО-2
—
9
29,4
—
38,4
КЦДІ-15-1
4
5,7
3
14
26,7
кдо-з
12,6
30,6
—
58,1
101,3
КЦО-4
—
7,4
—
105,7
113,1
367
3.3.6. Конструкции лотков
Типовые лотки разработаны двух ви¬
дов: прямоугольные и угловые в попереч¬
ном сечении. Прямоугольные лотки пред¬
назначаются для транспортирования жид¬
костей между отдельно стоящими сооруже¬
ниями или в пределах сооружения, напри¬
мер в аэротенках (рис. 3.12, 3.18). Угловые
лотки применяют в цилиндрических очист¬
ных сооружениях — радиальных и верти¬
кальных отстойниках (рис. 3.15, 3.19).
Сортамент и технические характеристи¬
ки изделий для лотков приведены в табл.
3.26, а расход стали на них—в табл. 3.27.
Сборные элементы прямоугольных
лотков могут быть установлены на опорах
или уложены на сплошное бетонное либо
грунтовое основание.
Элементы прямоугольных лотков типа
ЛТ1 имеют длину 3 и 6 м и соединяются
путем устройства монолитных железобетон¬
ных муфт или с помощью тиоколовых гер¬
метиков. Элементы лотков типа ЛТ2, име¬
ющих высоту 1,2; 1,5 и 1,8 м, собираются
Рис. 3.18. Устройство лотков на стенах прямо¬
угольных емкостей
1 — стеновая или перегородочная панель; 2—пря¬
моугольный лоток; 3 — ребристая плита из но¬
менклатуры промзданий или типа ПТ (см. табл.
3.26); 4 — железобетонная муфта на стыке эле¬
ментов лотка; 5 — балка для закрепления лотка;
6 — стальные клинья; 7 — цементный раствор
Рис. 3.19. Устройство угловых лотков на стенах
цилиндрических емкостей
1—стеновая панель; 2 — плита лотка; 3 — сталь¬
ные столики для установки элементов лотка (под¬
лежат антикоррозионной защите); 4 — арматур¬
ные выпуски из элементов лотка
из двух Г-образных изделий, соединяемых
с помощью монолитного участка, образую¬
щего днище лотка, а затем эти укрупненные
элементы длиной 6 м соединяются в про¬
ектном положении путем сварки закладных
изделий и замоноличивания шпоночных
швов цементным раствором марки М 300.
Для прямоугольных лотков имеются
плоские плиты, которые могут быть уло¬
жены на стенки лотков, если необходимо
устроить над лотком покрытие. Для
лотков шириной до 600 мм применяют
плиты толщиной 50 мм и длиной 590 мм,
для лотков большей ширины использу¬
ют плиты толщиной 80 мм, длиной 590 и
2990 мм.
Изделия типа ЛТЗ предназначены для
устройства угловых лотков в сооружениях
диаметром от 12 до 18 м. Изделия соеди¬
няются сваркой арматурных выпусков на
торцах с последующим замоноличиванием
швов бетоном марки М 300 (см. рис. 3.19).
Конструкции прямоугольных лотков
рассчитаны как балка на двух опорах на
нагрузку от давления транспортируемой
жидкости, веса плиты покрытия и снего¬
вого покрова; стенки лотков могут также
воспринимать давление грунта с внешней
стороны. Угловые лотки рассчитаны на дав¬
ление жидкости внутри лотка, заполненного
до верха (при этом внешнее давление от¬
сутствует), и на внешнее давление жидко¬
сти при опорожненном лотке.
Номенклатура укрупненных элементов
прямоугольных лотков приведена в табл.
3.28.
3.3.7. Общие требования
к конструкциям емкостных сооружений
При проектировании водосодержащих
емкостных сооружений необходимо учиты¬
вать технологический режим эксплуатации
установок (гидравлические нагрузки, тем¬
пературу жидкости, цикличность работы)
и степень воздействия на конструкции ок¬
ружающей среды (температура наружного
воздуха, сочетание влажности и температу¬
ры, наличие химически агрессивной по от¬
ношению к железобетону среды, воздейст¬
вие на сооружение блуждающих токов,
грунтовые условия, сейсмичность района).
Марка бетона монолитных участков и
раствора для замоноличивания швов и
стыков между сборными элементами по
водонепроницаемости и морозостойкости
должна соответствовать марке бетона ос¬
новных конструкций. На внутренние по¬
верхности монолитных участков и стыков
наносят специальные покрытия, повышаю¬
щие их водонепроницаемость. При наличии
грунтовых вод защитное покрытие преду¬
сматривают также с наружной стороны
емкости. Если трубопроводы пропускают че¬
рез стены, то необходима установка сальни¬
ков или заделка в стену патрубков. В ци¬
линдрических емкостях, обжатых напрягае¬
мой кольцевой арматурой, трубопроводы
пропускают через днище.
В случае, если антикоррозионные по¬
крытия не могут быть возобновлены, их
следует назначать с учетом обеспечения
требуемой долговечности сооружения.
Марку бетона по морозостойкости для
железобетонных конструкций необходимо
назначать в соответствии с табл. 3.29.
368
Таблица 3.26. Сортамент и технические характеристики изделий для лотков
Эскиз изделия
Размеры изделия, мм
Расход бе¬
Марка изделия
Масса, т
1
тона марки
L
н
в 1
σ
М 200, м3
ЛТ1-3-2
1,03
5970
0,41
ЛТІа-3-2
0,52
2970
300
200
80
0,2
ЛТ1-4,‘5-2
1,33
5970
0,53
ЛТ1а-4,5-2
0,66
2970
450
200
80
0,26
ЛТІ-4,5-3
1,42
5970
0,57
ЛТ1а-4,5-3
0,71
2970
450
300
80
0,28
ЛТ1-6-3
1,85
5970
0,74
ЛТІа-б-3
0,92
2970
600
300
90
0,37
ЛТ1 -6-4,5
2,03
5970
0,81
ЛТ1а-6-4,5
1,02
2970
600
450
90
0,4
ЛТ1-9-6
3,7
5970
1,48
ЛТІа-9-6
1,85
2970
900
600
120
0,74
ЛТ1-9-9
4,13
5970
1,65
ЛТ1а-9-9
2,06
2970
900
900
120
0,82
ЛТ1-9-12
4,58
5970
1,83
ЛТІа-9-12
2,3
2970
900
1200
120
0,91
ЛТ2-12
2,32
1200
300
0,94
ЛТ2-15
3,05
5970
1500
450
120
1,22
ЛТ2-18
3,5
1800
450
1,4
ПТ-2-6
0,03
400
0,01
ПТ-3-6
0,04
500
0,015
Пт-4,5-6
0,05
590
—
650
50
0,02
ПТ-б-б
0,06
850
0,025
ПТ-9-6
0,14
590
0,054
ПТ-9-30
0,7
2990
1150
80
0,28
ПТ-12-6
0,17
590
0,07
ПТ-12-30
0,88
2990
1450
80
0,35
ПТ-15-6
0,21
590
0,085
ПТ-15-30
1,08
2990
1800
80
0,43
ПТ-18-6
0,25
590
0,1
ПТ-18-30
1,25
2990
2100
80
0,5
ЛТЗ-4*4 ; м ■, м
0,15
л 400* л
т< ■
’ 1‘
tf.ife
ДТЗ-6:6 ,
0,23
1390 >ЬЧ'
600
600
80
0,09
лтз-8-й , t
Ο,β
800,
800"
‘ 0,12
В
β
.t
н
L
24—751
369
Таблица 3.27. Расход стали на изделия для лотков
Марка изделия
Расход стали, кг
Марка изделия
Расход стали, кг
арматуры класса
закладных изде¬
лий1 (А-І)
всего
арматуры класса
закладных изде¬
лий1 (А-І)
всего
В-І
А-І, А-ІІ,
А-ІІІ
В-І
А-І, А-ІІ,
А-ІІІ
ЛТ1-3-2
15,1
25.7А-І
1,3
42,1
ПТ-2-6
0,6
0,4
1
ЛТ1а-3-2
11
—
1,3
12,3
ПТ-3-6
0,7
—
0,4
1,1
ЛТІ-4,5-2
20,1
25.6А-І
1,3
47
ПТ-4,5-6
0,8
—
0,4
1,2
ЛТ1а-4,5-2
13,5
—
1,3
14,8
ПТ-6-6
1
—
0,8
1,8
ЛТІ-4,5-3
21,8
25.7А-1
2,4
49,9
ПТ-9-6
1,4
0,8
2,2
ЛТ1а-4,5-3
15,8
—
1,3
17,1
ПТ-9-30
5,7
1,2
6,9
ЛТ1-6-3
26,3
21.6А-1
2,4
50,3
ПТ-12-6
1,7
0,8
2,5
ЛТІа-6-3
16,8
—
1,3
18,1
ПТ-12-30
7,1
1,2
8,3
ЛТІ-6-4,5
35,3
14.1А-ІІІ
2,4
51,8
ПТ-15-6
2,3
—
0,8
3,1
ЛТ1а-6-4,5
18,8
—
1,3
20,1
ПТ-15-30
9
2,4
П,4
ЛТ1-9-6
48,7
11,8 А -111
3,9
64,4
ПТ-18-6
4,2
0,8
5
ЛТ1а-9-6
24
—
2,4
26,4
ПТ-18-30
19,7
2,4
22,1
ЛТ1-9-9
53,1
14.1А-ІІІ
3,9
71,1
ЛТ1а-9-9
27,1
—
2,4
29,5
ЛТ1-9-12
62,9
16,5 А -111
3,9
83,3
ЛТ1а-9-12
30,7
—
2,4
ЗЗД
ЛТЗ-4-4
3,7
2.4А-І,
0,9
10,7
ЛТ2-12
72,6
—
3,9
85,3
1.4А-ІІІ
ЛТ2-15
—
52.8А-ІІ,
6,1
123,1
ЛТЗ-6-6
6,7
3.2А-І,
1
15,7
55,4А-ІІІ
1,9 A-Ш
ЛТ2«18
2,8
130 А-II,
8,8
209,3
ЛТЗ-8-8
8,3
4.8А-І,
1
18,9
58.9А-ІІІ
1,8 А- III
1 Для изделий марки ЛТ2 на закладные изделия дополнительно расходуется 0,3 кг арматурной
стали класса В-І, 7,5 кг стали А-ІІ и 1 кг проката; для изделий марки ЛТЗ-4-4—1,2 кг стали А-ІІІ
и 1,1 кг проката; для ЛТЗ-6-6 и ЛТЗ-8-8—1,7 кг стали А-ІІІ и 1,2 кг проката.
I
Таблица 3.28. Номенклатура лотков типа ЛТ2
Размены лотка, мм
Расход арматуры на стык, кг,
Эскиз лотка
Расход бето¬
на на стык, м3
класса
И
В
а
Ъ
В-І, А-ІІ
А-ІІІ
всего
900
540
0,39
20,4 В-І
20,4
1200
1200
300
840
0,61
21,3 В-І
21,3
1550
1190
0,86
22,2 В-І
—
22,8
1 в J
900
240
0,17
8,9 А-ІІ
16
24,9
1200
540
0,39
20 А-ІІ
24,1
44,1
1500
1550
450
890
0,64
33 А-ІІ
40
73
а 1 ь \1 а
1850
1190
0,86
44 А-ІІ
48,2
92,2
ADMamUDCL
стыка,
'd :
900
240
0,17
11,9 А-ІІ
16
27,9
‘ * ■. i d.
'
1200
,
540
0,39
26,7 А-ІІ
24,1
50,8
1800
1550
450
890
0,64
44 А-ІІ
40
84
1850
1190
о; 86
'58,8 А-ІІ
48,2
107
Таблица 3.29. Назначение марки бетона по морозостойкости для конструкций
емкостных сооружений
Условия эксплуатации конструкций
Средняя температу¬
ра наиболее холод¬
ной пятидневки, °С
Марка бетона по морозостойкости Мрз для
сооружений класса
I 1
1 .11
III
Конструкции, постоянно увлажня-
Ниже—35
300
300
200
емые или работающие при пере-
От—35 до—20
300
200
150
менном горизонте воды (лотки), в
От—20 до—5
200
150
100
условиях попеременного заморажи¬
вания и оттаивания в водонасыщен¬
ном состоянии
От—5 и выше
150
100
75
Наружные конструкции открытых
Ниже—35
300
200
150
емкостей с постоянным горизонтом
От—35 до—20
200
150
100
воды (отстойники), подвергающиеся
От—20 до—5
150
100
75
атмосферным воздействиям в усло¬
виях замораживания и оттаивания
при эпизодическом водонасыщении
От—5 и выше
100
75
50
Конструкции в грунте или защи¬
Ниже—35
200
150
100
щенные грунтом, находящиеся в
От—35 до—20
150
100.
75
зоне сезонного промерзания грунта
От—20 ди—5
100
75
50
(стены и покрытия резервуаров, ко¬
лодцев)
От—5 и выше
75
50
50
Конструкции емкостей, расположен¬
Ниже—35
100
75
50
ных в отапливаемых помещениях,
От—35 до —20
75
50
50
а также находящиеся под водой
От—20 до—5
75
50
50.
или заглубленные в грунт ниже
глубины промерзания грунта
От—5 и выше
75
50
50
Примечание. Марка бетона по водонепроницаемости назначается: при градиенте напора до
30 — В-4, при градиенте от 30 до 50 — В-6.
ГЛАВА 3.4. ЭСТАКАДЫ
И ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ
ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ
ТРУБОПРОВОДЫ
(инж. В. М. Спиридонов)
3.4.1. Общие сведения
Несущие конструкции для технологи¬
ческих трубопроводов подразделяются на
отдельно стоящие опоры и эстакады, кото¬
рые в свою очередь могут быть одноярус¬
ными, двухъярусными и многоярусными.
В результате унификации параметров
эстакад и отдельно стоящих опор под тех¬
нологические трубопроводы разработаны
унифицированные типовые конструкции от¬
дельно стоящих опор (серия 3.015-1/77),
одноярусных эстакад (серия 3.015-2/77) ; «
двухъярусных эстакад (серия 3.015-3/77).
В типовых конструкциях шаг ойбф
принят кратным 6 м. Высота над планиро¬
вочной отметкой земли равна для одноярус-'
ных эстакад 6000, 6600, 7200 и 8400. мМ,
для двухъярусных Эстакад 5400, 6СЙ0,
6600, 7200, 7800 и S4Q0 мм и для отд^лодр
стоящих опор — 900^ 1200, 5400, 6000^ 6600,
7200 и 7800 мм.
3.4.2. Отдельно стоящие опоры
под технологические трубопроводы
Габаритные схемы железобетонных от¬
дельно стоящих опор под технологические
трубопроводы, разработанные в серии 3.015-
1/77, приведены в табл. 3.30.
Разработанные в составе этой серии
железобетонные конструкции траверс, пря¬
моугольных колонн и металлические кон¬
струкции опор рассчитаны на применение в
районах с расчетной температурой воздуха
до —55° С при . нормативном скоростном
напоре ветра до 55 кгс/м2 в обычной,
слабо- и среднеагрессивной средах, в
районах сейсмичностью до 8 баллов вклю¬
чительно.
Металлические конструкции могут при¬
меняться только в соответствии с «Техни¬
ческими правилами по экономному расхо¬
дованию основных строительных материа¬
лов».
Предусматривается также применение
железобетонных центрифугированных ко¬
лонн по ГОСТ 23444—79 «Стойки железо¬
бетонные центрифугированные кольцевого
сечения для производственных зданий и
-инженерных сооружений».
іфцррру|щии могут применяться без
специального расчета в температурных бло-
ϊ ках длй^й до 100 м. Температурный блок
компонуется· из промежуточных и одной
'“анкернсгйг^отгоры. Шаг опор назначается в
зависимости от несущей способности трубо¬
проводов.
Рекомендуется использовать возмож¬
ность усиления труб шпренгелями или
устройством подвесок.
Конструкции опор типа I, предназна¬
ченные для наземной прокладки трубопро-
24*
371
Таблица 3.30. Габаритные схемы отдельно стоящих опор под технологические трубопроводы
Габаритная схема
Нормативная
суммарная
вертикальная
нагрузка1 на
опору,тс
Основные раз¬
меры, мм
Примечания
Ϊ
Яланиробочн.
es ^ отм.* земли
2400
3000
1800
10
2400
3000
3600
1800
20
4200
4800
2400
За отметку верха опоры приня¬
та верхняя грань траверсы
II
sti
<2 Планиробочн.
к отм. земли
1; 2; з
1200
1800
й,
Ц Планиробочн.
^ отм. земли
1200
1800
2400
ъ
5
ί ,
fit
Планиробочн.
III
M
отм. земли
Г
J
мм
10; 20
То же
За отметку верха опоры приня¬
та верхняя грань колонны
2400
3000
2400
3000
3600
1800
4200
4800
2400
За отметку верха опоры приня¬
та верхняя грань траверсы
%г|
$5 %
Планиробочн.
отм. земли
20; 30
2400
3000
3600
1800
4200
4800
2400
То же
t=ti
ж
|L
1
Планиробочн
отм. земли
V
f c
40; 60
6000
ЗбОО
'КонсІрукЦйи опор выполняются
только в металле
372
Продолжение табл. 3.30
£
V
Габаритная схема
8*
1
П/тнироВочн.
iff
к
отм. зеши
Г
I
Нормативная
суммарная
вертикальная
Основные
размеры, мм
Примечания
нагрузка1 на
опору, тс
Ъ
с
1; 2; 3
1200
1800
-
5
1200
1800
2400
3000
-
За отметку верха опоры приня¬
та верхняя грань траверсьГ
10; 20
2400
3000
3600
4200
4800
-
VI
^ Планыро8.
I
огпм. земли
20; 30
2400
3000
3600
4200
4800
То же
1 Включая снеговую нагрузку.
водов, разрабатываются в конкретном про¬
екте. Как правило, они проектируются в
виде бетонных или железобетонных стенок,
располагаемых перпендикулярно оси трас¬
сы, или отдельных фундаментов, на кото¬
рые опираются железобетонные траверсы.
При непучинистых грунтах опоры типа I
устраиваются путем укладки промежуточных
траверс непосредственно на песчаную по¬
душку высотой до 900 мм.
Опоры типов II—VI применяются при
наземной прокладке трубопроводов, уклады¬
ваемых непосредственно на верхнюю грань
П- или Т-образной колонны, или на травер¬
су, устанавливаемую на колонну.
В местах ответвлений трубопроводов
устанавливаются опоры, рассчитанные на
дополнительную горизонтальную сосредото¬
ченную нагрузку от отводов трубопрово¬
дов.
На промежуточных опорах трубопро¬
воды опираются на колонны или траверсы
свободно, а на анкерных закрепляются не¬
подвижно. Величина заделки прямоугольных
колонн в стаканы фундаментов исходя из
условия обеспечения анкеровки растянутой
арматуры принята равной 1000 и 12Q0 мм.
Для центрифугированных стоек, рабочие
чертежи которых приведены в серии 1.400-
14, величина минимальной заделки состав¬
ляет при диаметрах 400, 1500, 600 й 800 мм
соответственно 600, 700, 900! и 1100 мм.
При расчете конструкций учтено, что
горизонтальные нагрузки, возникающие от
усилий трения трубопроводов на промежу¬
точных опорах, упругих реакций компенса¬
торов, давлений на заглушки и др., переда¬
ются по верхней грани траверс или по верх¬
ней грани колонн (при отсутствии траверс).
Ветровая нагрузка действует поперек трас¬
сы по верхней грани траверс (при отсут¬
ствии траверс — по.верхней грани колонн)
и принята исходя из нормативного ско¬
ростного напора 55 кгс/м2 с аэродинами¬
ческим коэффициентом 1.
Коэффициенты перегрузки приняты
равными: для вертикальных и горизонталь¬
ных технологических нагрузок 1,1, для ве¬
тровых — 1,2.
При разработке строительной части
конкретного проекта рекомендуется опре¬
делить по технологическому заданию тип
опоры в зависимости от габаритных схем и
нагрузок на опору, составить монтажные
схемы опор, подобрать по таблицам эле¬
менты конструкций, рассчитать и законстру-
ировать фундаменты на конкретные уси¬
лия.
Ключи для подбора сборных железобе¬
тонных элементов отдельно стоящих опор
приведены в табл. 3.31—3.36. Сортамент
колонн и траверс серии 3.015—1/77 и рас¬
ход материалов приведены в табл. 3.37-н
3.40. ' i
В маркировке конструкций отдельно
стоящих orlop буквы определяют ‘Отдельные
элементы — траверсы, колонны, ‘ стойки
и т. д. Для прямоугольных колонн и траверс
первая цифра обозначает порядковый номер
типоразмера, вторая — несущую способ¬
ность элемента. В маркировке центрифуги¬
рованных стоек первая цифра обозначает
наружный диаметр стойки в миллиметрах;
в числителе дроби первая цифра — длину
373
Таблица 3.31. Ключ для подбора траверс
отдельно стоящих опор типа 1 при непучинистых
грунтах
Длина траверсы, м
Расстояние между стойками
анкерных промежуточных опор,
м
Нормативная суммарная верти¬
кальная нагрузка на опору Я, тс
Промежуточная ря¬
довая опора и проме¬
жуточная опора в
местах поперечных
отводов трубопрово¬
дов
Марка траверсы
Нормативная гори¬
зонтальная нагрузка,
тс
продоль¬
ная Рх
гор
έ °
о. =5·-
си О,
С к
о л
с а:
попереч¬
ная от
ветрам
5
1
1
0,6
ты
2,4
1,8
10
2
1,4
0,9
ТЫ
20
4
1,8
1,8
ТІ-1
5
1
1
0,5
Т2-1
3
1,8
10
2
1,5
0,8
Т2-1
20
4
2
1,4
Т2-1
3,6
1,8
10
2
2
0,7
ТЗ-1
20
4
2
1,2
ТЗ-1
4,2
2,4
10
2
2
0,6
Т4-1
20
3
2,5
1,1
Т4-1
4,8
2,4
10
2
2
0,6
Т5-1
20
3
3
0,9
Т5-1
Таблица 3.32. Ключ для подбора колонн
и траверс отдельно стоящих опор типа II
5
Я
о
6
PQ
Норматив¬
ная сум¬
марная
вертикаль-
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
СО
&
СО
в
к
ч
ная на¬
грузка На
опору Я,
тс
. о.
Л t О
Ч Чь
о о,
« №
© га
V ^
О) ь ^
о. О га
<L* ^ гѵ
е ч н
ΣΗ
а
а
о
ч
Я
0
§*
1
tc
с и
сап
а
н
#=5,4 м
1,2
1,8
1
0,3
0,4
кы
Т16-1а
Т17-1а
1,2
1,8
2
0,6
0,6
К1-3
Т16-1а
К17-1а
1,2
1,8
3
0,9
0,7
К1-4
Т16-1а
Т16-1а
1ѵ2
1,8 ,
5
1.5
1.5
1,1
0,7
КЗ-1
К4-1
Т1б-1а
К17-1а
2,4
1
0,6
К5-1
Тб-3
Я=6 м
1,2
1,8
1
0,3
1 0,4
К7-1
Т16-1а
Т17-1а
1,2
1,8
2 1
0,6
1 0,6
К8-2
Пб-1а
Т17-1а
Продолжение табл. 3.32
Длина траверсы, м
Норматив¬
ная сум¬
марная
вертикаль¬
ная наг¬
рузка на
опору Я,
тс
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
продоль-
1 ная
1 Г0Р
попереч¬
ная от
ветра W
колонны
траверсы
1,2
Т16-1а
1,8
3
0.9
0,7
К8-1
Т17-1а
1,2
1.5
1,1
К9-1
Т16-1а
1,8
5
1,5
0,7
КЮ-1
Т17-1а
2,4
1
0,6
К1Ы
Т6-3
#=6,6
м
1,2
Т16-1а
1,8
1
0,3
0,4
К13-1
Т17-1а
1,2
Т16-1а
1,8
2
0,6
0,6
К13-2
Т17-1а
1,2
Т16-1а
1,8
3
0,9
0,7
К13-3
Т17-1а
1,2
1,5
1,1
К14-1
Т16-1а
1,8
5
1,5
0,7
К16-1
Т17-1а
2,4
1
0,6
К18-1
Тб-3
#■=7,2 м
1,2
1,8
1
0,3
0,4
К20-1
Т16-1а
Т17-1а
1,2
1,8
2
0.6
0,6
К20-3
Т16-1а
Т17-1а
1,2
1,8
3
0,9
0,7
К20-3
Тіб-la
Т17-1а
1,2
1,5
1,1
К22-1
Т16-1а
1,8
5
1,5
0,7
К23-1
Т17-1а
2,4
1
0,6
К24-1
Тб-3
#=7,8 м
1,2
1,8
1
0,3
0,4
К25-1
Тіб-la
Т17-1а
1,2
1,8
,2
0,6
0,6
К25-2
Т16-1а
Т17-1а
<N00
3
0,9
0,7
К25-3
Т16-1а
Т17-1а
1,2
1,5
1,1
К27-1
Т16-1а
1,8 .
_ ' 5.
1,5
0,7
К28-1
Т17-1а
2,4
1
0,6
К29-1
Т6-3
Примечание. Н — расстояние от верха опо¬
ры до планировочной отметки земли.
374
Продолжение табл. 3.33
Таблица 3.33. Ключ для подбора колонн
и траверс промежуточных отдельно стоящих опор
типа III
ч
ti
>>
tt 5
*
ω cx
я a
к s
о л
н a
о «
л °
Оч и
έ· S
Is -
I“®·
&g|
К ч 8
Я (О η
к а _
я s 2
Я Н И
Н Си я
Й Йу
S И я
9* к >>
о я о.
Is и
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
ч * и
& а*
Марка
#=5,4 м
5
1
0,6
К31-1
Т6-1
2,4
1,8
10
2
0,9
К2-3
Тб-2
20
4
1,8
К32-1
Т7-1
Ф
1
0,5
К31-1
Т8-1
3
1,8
10
2
0,8
К2-3
Т8-2
20
4
1,4
К32-1
Т9-1
3,6
1,8
10
2
0,7
К2-3
Т10-1
20
4
1,2
К32-1
Т11-1
4,2
2,4
10
2
0,6
К2-3
Т12-1
20
3
1,1
К32-2
Т13-1
4,8
2.4
10
2
0,6
К2-3
Т14-1
20
3
0,9
К32-2
Т15-1
#=6 м
5
1
0,6
К34-1
Т6-1
2,4
1,8
10
2
0,9
К8-1
Тб-2
20
4
1,8
К35-1
Т7-1
5
1
0,5
К34-1
Т8-1
3
1,8
10
2
0,8
К8-1
Т8-2
20
4
1,4
К35-1
Т9-1
3,6
1,8
10
2
0,7
К8-1
Т10-1
20
4
1,2
К35-1
Т11-1
4,2
10
2
0,6
К8-1
Т12-1
2,4
20
3
1,1
К35-2
Т13-1
4*8
2,4
10
2
0,6
К8-1
Т14-1
20
3
0,9
К35-2
Т15-1
#=6,6 м|
5
?
« 1
0,6
К13-
Тй6*1
2,4
1,8
10
* 2 '
0,9
кіз-<
Тб-2
20
1 4
1.8
К38-]
Т7-1
5
1
0,5
К13-1
Т8-1
3
1,8
10
2
0,8
К13-6
Т8-2
20
4
1,4
К38-1
Т9-1
Длина траверсы, м
Расстояние между
стойками опор, м
Нормативная суммар¬
ная вертикальная на¬
грузка на опору Р, тс
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
продоль-
попереч¬
ная от
ветра W
колонны
тр аверсы
Л fi
1 Q
10
2
0,7
Κ13-6
Т10-1
Оу и
1,0
20
4
1,2
Κ38-1
Т11-1
А о
2,4
10
2
0,6
Κ13-6
Т12-1
20
3
1,1
Κ39-1
Т13-1
4,8
10
3
0,6
Κ13-6
Т14-1
2,4
20
3
0,9
Κ39-1
Т15-1
#=7,:
2 м
5
1
0,6
Κ20-2
Т6-1
2,4
1,8
10
2
0,9
Κ20-4
Т6-2
20
4
1,8
Κ40-1
Т7-1
5
1
0,5
Κ20-2
Т8-1
3
1,8
10
2
0,8
Κ20-4
Т8-2
20
4
1,4
Κ40-1
Т9-1
10
2
0,7
Κ20-4
Т10-1
3,6
1,8
20
4
1,2
Κ40-1
Т11-1
10
2
0,6
Κ20-4
Т12-1
4,2
2,4
20
3
1,1
Κ40-2
Т13-1
10
2
•0,6
Κ20-4
Т14-1
4,8
3
20
3
0,9
Κ40-2
Т15-1
Н = 7А
5 Μ
5
1
0,6
Κ25-2
Т6-1
2 4
1,8
10
2
0,9
Κ25-5
Т6-1
20
4
1,8
Κ42-1
Т7-1
. 5
’ 1
-
JK
. Т8-1
3
' ;Г,8 '
По"
2
018
Κ25-5
Т8-2
1 ѵ
1 і
! 20 i
4 г
; Ц4
К42-1І
Т9-1
л л; л
, *
·! !
,ч 1
. . „
\
■*-—!
1
ΊΟ
’ ~Т 2
“ α,7
“К25-3'
Т10-1
3,6-
20 г
: 4
1,2
К42-1
Т11-1
10
2
0,6
К25-5
Т12-1
4,2
2,4
20
3
1,1
К43-1
ТІЗ-1
10
2
0,6
К25-5
Т14-1
4,8
2,4
20
3
0,9
К43-1
Т15-1
375
Таблица 3.34. Ключ для подбора колонн и траверс промежуточных отдельно стоящих опор
типа IV
Расстоя -
ния1 Н, Ни
Н2, U м
Длина тра¬
версы верхне¬
го (нижнего)
яруса опоры, м
Нормативная
суммарная
вертикальная
нагрузка на
опоры, тс
Нагрузка
на ярусы
опоры, тс
Нормативная горизон¬
тальная нагрузка, тс
продоль-
наяР?ор
поперечная
от ветра
W
У
КОЛОНН]
2,4
20
12
3
1,1
К44-1
8
2
18
4
2,4
30
1,1
К45-1
12
3
12
3
3
20
~Ш
1.Г
К44-1
8
3,6
20
12
3
1,1
К44-1
8
2
3,6
30
18
4
1,1
К44-3
12
3
4,2
20
12
2
1,1
К44-5
8
1,5
4,2
30
18
3
1,1
К45-3
12
2
4,8
20
12
2
1,1
К44-5
8
1,5
4,8
30
18
3
1,1
К45-3
12
2
4,2
20
12
2
1,1
К46-1
8
1,5
4,2
30
18
3
1,1
К47-1
12
2
4,8
20
12
2
1.1
К46-1
8
1,5
4,8
30
18
3
1,1
К47-1
12
2
2,4
20
12
3
1,1
К46-3
8
2
3
20
12
3
1,1
К46-3
8
2
3
30
18
4
1,1
%46-4
12
3
3,6
20
12
3
1,1
К46-3
8
2
3,6
30
18
4
1,1
К46-4
12
3
20
12
3
1,5
К48-1
8
2
2,4
30
18
4
І.5 1
К49-1
•
12
3
3
20
12
3
1,5 '
К48-1
8
2
3
30
18
4
1,5
К48-3
12
3
•3,6
20
12
3
1,5
К48-1
8
2
Марка
траверсы
Н=7,2;
Иі=1,8;
Н 2=5,4;
*=1,8
Тб-2
Тб-2
Т7-1
Тб-2
Т8-2
Т8-2
ТЮ-1
Т10-1
Т10-2
ТЮ-1
//=7,2;
Ht=l,8;
Я2=5,4;
1=2,4
Т12-1
Т12-2
Т13-1
Т12.1
Т14-1
Т14-2
Т15-1
Т14-1
//=7,8;
Нг=1,8;
Н2=6;
1=2,4
Т12-1
Т12-2
-1__
Т12-1
Т14-1
Т14-2
Т15-1
Т14-1
//=7,8;
//1=1,8;
Н2=б;
/=1,8
Тб-2
Тб-2
Т8-2
Т8-2
Т8-3
Т8-2
ТЮ-1
ТЮ-1
ТІО-2
ТЮ-1
//=8,4;
//і=3;
//а=5,4;
/=1.8
Тб-2
Тб-2
Т7-1
Тб-2
Т8-2
Т8-2
Т8-3
Т8-2
ТЮ-1
ТЮ-1
376
Продолжение табл. 3.34
Расстоя¬
ние,1 #,
Ни #2» 1, м
Длина травер¬
сы верхнего
(нижнего)
яруса опоры,
м
Нормативная
суммарная
вертикальная
нагрузка на
опоры, тс
Нагрузка
на ярусы
опоры, тс
Нормативная горизон¬
тальная нагрузка, тс
Марка
продоль¬
ная^^
гор
поперечная
от ветра
колонны
траверсы
#=8,4;
#і=3;
18
4
Т10-2
#0—5,4·
3.6
30
1,5
К48-3
/=1,8
12
3
ТЮ-1
12
2
Т12-1
4,2
20
1,5
К48-4
8
1,5
Т12-2
18
3
Т13-1
#—8.4;
4,2
00
1,5
К49-2
#і=3;
12
2
Т12-1
я2=5.4;
12
2
Т14-1
1=2,4
4,8
20
1,5
К48-4
8
1,5
Т14-2
4*8
30
18
3
1,5
К49-2
Т15-1
12
2
Т14-1
12
2
Т12-1
4,2
20
1,5
К52-1
8
1,5
Т12-2
18
3
Т13-1
#=9-
4,2
30
1,5
К53-1
# і=3;
12
2
Т12-1
#2=6 ί
12
2
Т14-1
1=2 А
4,8
20
1,5
К52-1
ΊΓ
1,5
Т14-2
4,8
30
18
3
1,5
К53-1
Т15-1
12
2
Т14-1
2,4
20
12
3
1*5
К52-3
Тб-2
8
2
Тб-2
2*4
30
18
4
1,5
К53-2
Т7-1
12
3
Тб-2
#=9;
3
20
12
3
1,5
К52-3
Т8-2
#і=3;
#2=6;
8
2
Т8-2
*=1,8
3
30
18
4
1*5
К52-4
Т8-3
12
3
Т8-2
3*6
20
12
3
1,5
К52-3
ТЮ-1
8
2
ТЮ-1
3,6
30
18
4
1*5
К52-4
Т10-2
12
3
ТЮ-1
i Н— расстояние от верхнего яруса опоры до планировочной отметки земли; Н\ — расстояние меж¬
ду верхним и нижним ярусами; #2 — расстояние от нижнего яруса опоры до планировочной отметки
земли; / — расстояние между стойками опор.
Примечание. В числителе приведены данные, относящиеся к траверсам верхнего яруса; в зна¬
менателе — нижнего яруса.
Таблица 3.35. Ключ для подбора
центрифугированных стоек и траверс отдельно
стоящих опор типа V
2
а
о
Си
а>
g*« В
2 a -
2 Q_
2 Вч
о * си
£ о
g g с
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
са
Си
ь-
са
И
S
Ч
ti
X X °
ю S 2
К Н X
Й «g
§* R
Ж X и
продоль-
РаяР?ор
попереч¬
ная от
ветра
стойки
траверсы
#=5,4 м
1.2
1 1 1
10,31
0,4 I
6-50 I
: С400 — 400 1
j Т16-1
Продолжение табл. 3.35
Длина траверсы, м
Нормативная суммар¬
ная вертикальная на¬
грузка на опору Р, тс
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
δ *
о к
а <я
X X
попереч¬
ная от
ветра
1
стойки
траверсы
6-50
2
0,6
0,6
С400 — 400
1,2
КД
Т16-1
6-50
3
0,9
0,7
0400 “к2 400
377
Продолжение табл. 3.35
о, л н
S
сз 33 .
Нормативная
горизонталь-
Марка
3
в ^
ная нагрузка,
си
« § с
тс
η
23 о
я я
&
л
и Я ГО
s £ *
Й&§
> ль¬
де
гор
ST
« н
я
о
о.
ξ
ч
§·« >>
а *
о к
о, о л
0) _ о.
С к н
стойки
<υ
я
го
КС
,2 та а,
S3 я сГ
О. ГО
с я
о 2 О
с * и
о,
н
6-50
1
0,3
0,4 '
с40° — 400
кд
6-50
1,8
2
0,6
0,6
0400 Т7 400
Кі
Т17-1
6-50
3
0,9
0,7
с400 "^7 400
К-*
6-50
1,2
5
1,5
1,1
С400 — 400
К4
Т16-1
6-50
1,8
5
1,5
0,7
С400 — 400
J\4
Т17-1
5
1
0,6
С400 — 400
Тб-3
КЗ
2,4
10
2
0,9
С500 — 400
Т7-2
К4
. 20
4
.1,8
С600 — 400
Т7-3
К5
5
1
0,5
С400 — 400
Т8-4
К2
3
10
2
0,8
С500 — 400
T9-2
К4
20
4
1,4
С600 — 400
Т9-3
К5
3,6
10
2
0,7
• С500 — 400
К4
Т11-2
20
4
1,2
С600 — 400
тп-з
К5
10
2
0,6
С500 — 400
ТІЗ-2
4,2
КП
20
3
1,1
С600 — 400
Т13-3
К4
10
2
0,6
- С500 — 400
ТІ5-2
4,8
К4
20
3
0,9
С600 2^2 400
Т15-3
К4
-
со
II
м j
1
0,3
1 - 1 ■
9.4
сфо ^Д,00
;
.4' J -
., I
кі !
1,2
2
0,6
‘ 0,6
С400 40(
) Т16-1
К2 :
3
0,9
0,7
*С400 б·6·50 40(
)
КЗ
Продолжение табл. 3.35
• * а
си го н
го я ^
2 -а.
5 К М-
>»2 >>
аЛо
ГО го §
2
3
а
Си
а>
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
го
Си
н
го
я
я
ч
я я °
я я го
я н я
g&a
Jr К
О са о.
ή Л
£ * £
а *■
о го
я
« н
0.0 го
о,
с к р
стойки
я
о
а
а>
я
го
η
X я ^
с я
с я я
и
1
0,3
0,4
С400 2^L22 400
кі
1,8
2
0,6
0,6
С400 6·6"®° 400
К2
Т17-1
3
0,9
0,7
С400 ^2 400
КЗ
1,2
5
1,5
1,1
С400 2І22 400
К5
Т16-1
1,8
5
1,5
0,7
С400 6,6~6- 400
К4
Т17-1
5
1
0,6
С400 400
КЗ
Тб-3
2,4
10
2
0,9
С500 2^22 400
К4
Т7-2
20 ■
4
1,8
С600 6’6'60 400
К5
Т7-3
5
1
0,5
С400 2ΐί^22 400
КЗ
Т8-4
3
10
2
0,8
С500 2^22 400
К4
Т9-2
20
4
1,4
С600 6’6'60 400
К5
Т9-3
3,6
10
2
0,7
С500 2і2^2 400
К4
Т11-2
20
4
1,2
С600 6’6"60 400
К5
тп-з
4,2
10
2
0,6
С500 2^22 400
К4
ТІЗ-2
20
3
1,1
С600 2^22 400
К5
тіз-з
4,8
10
2
*6
С-500 6,6‘50 40С
К4
ТІ5-2
20
3
0,9
С600 6*6"60 40С
К4
) Т15-3
#=6,6
м
1
0,3
0.4
С400 40(
кі
)
1,2
2
0.6
0,6
С400 7’2“60 40(
К2
3 Т16-1
3 (
«-0,9
0,7
С400 Ь2^2 401
кз
9
1,8
- ~4-
1 ■'
—0,3
0;4 ·
С400 7-і2^2 40
кі
0
Т17-1
2
0,6
0,6
С400 7,2'6° 40
К2
0
378
Продолжение табл. 3.35
Продолжение табл. 3.35
#=»7,2 м
1
0,3
0,4
С400 7’8'60 400
кі
1,2
2
0,6
0,6
С400 7,8'6° 400
КЗ
Τ16-1
3
0,9
0,7
С400 400
Кі
1,8
1
0,3
0,4
С400 7’8‘60 400
κι
ΤΙ 7 -1
1 t о
н
«а к ,
s η
Нормативная
I к °·»
горизонталь¬
Марка
3
υ
ο,
Ο)
m
£ 2 >»
δ|8·
К Ч с
2 S о ,
ная нагрузка,
тс
са
а,
Η
Д Ж
m S я
я н к
А §*
.
3
са
К
К
с;
Й S*s
as« «
§*«>»
Ч н 2
& ^
о о?
V г,
Is 2.
с Ч н
стойкц
о.
(U
η
Л
η
Си га
Е К
о га о)
с я η
о.
н
7.8-60
2
0,6
0,6
С400 ’ 400
КЗ
1,8
3
0,9
7.8-60
ТІ7-1
0,7
С400 400
К4 .
1,2
5
1,5
1,1
С500 400
ТІ6-1
К4
7.8-60
1,8
5
1,5
0,7
С500 ’ 400
Т17-1
К4
7 8-60
Тб-3
5
1
0,6
С400 ’ 400
К4
2,4
10
2
0,9
С500 400
Т7-2
К5
20
4
1,8
С600 7’8'70 500
Т7-3
Кб
5
1
0,5
С400 400
Т8-4
К4
з
10
2
0,8
С500 btss. 400
Т9-2
К5
20
4
1,4
С600 500
Т9-3
Кб
3,6
10
2
0,7
С600 1^400
К5
ТП-2
20
4
1,2
С600 7,8‘70 400
Т11-3
Кб
4,2
10
2
0,6
С500 400
К5
Т13-2
20
3
1,1
С600 400
Т13-3
V
К5
4,8
10
2
0,6
С500 12222. 40С
К5
> Т15-2
20
3
0,9
С600 7>— 40С
) Т15-3
К5
#=7,8 м
1
0,3
0.4
С500 8’4'60 400
кі
1,2
2
0,6
0,6
С500 400
К2
3
.0,9
0,7
С500 ^22 400
КЗ
а?9
Продолжение табл. 3.35
2
3
о
о.
• . <->
® Ж ·-
к ί О
Нормативная
горизонталь¬
ная нагрузка,
тс
Марка
я
га ад η
са
о.
н
со
33
Ч
а а °
ns®
к н я
5* л со
to О) 2
2 я Й
9* зз >»
3 <я си
Хаи
юдоль-
ш Р*
гор
ЕГ
а>
ω ° а
с к н
стойки
3
о
а
ф
я
са
(X
С 33
a зз я
Η
1
0,3
0,4
С500 8,4'6° 400
кі
1,8
2
0,6
0,6
С500 2:1^9 400
К2
Т17-1
3
0,9
0,7
С500 8’4‘60 400
КЗ
1,2
5
1,5
1,1
С500 8,4-60 400
К5
Т16-1
1,8
5
1,5
0,7
С500 2ΐίί2 400
К4
Т17-1
5
1
0,6
CSOO 8’4'60 400
кз
Тб-3
2,4
10
2
0,9
С600 8’4'60 400
К4
Т7-2
20
4
1,8
С700 2,4“7° 400
Кб
Т7-3
5
0,5
С500 8,4-60 400
КЗ
Т8-4
3
10
2
0,8
С600 8,4-60 400
К4
Т9-2
20
4
1,4
С700 8,4-70 400
К5
Т9-3
3,6
10
2
0,7
С600 8,4-60 500
КЗ
Tll-2
20
4
1,2
С700 8,4-70 400
К5
ΤΙ 1-3
4,2
10
2
0,6
С600 8,4-60 зоо
КЗ
T13-2
20
3
1,1
С600 8,4-70 400
Кб
T13-3
4 Л„
Ію
і
2
0,6J
'C600 8,4-60 500
' кз
T15-2
·. tU
! І20,,<
! I
' 3“ -
,„,■0.9·
С600'8,4г7° 400
Кб,
T15-3
Примечание. Н — расстояние от верха опо¬
ры до планировочной отметки земли.
Таблица 3.36. Ключ для подбора
центрифугированных стоек и траверс отдельно
стоящих опор типа VI
a
н са
а, μ
Ф со
2
3
я «
си>>
О о,
Марка
ю >,
к
са н
о
си
я
я
ж «
5 я
я *
я оз a
fc я*
Я S о
2 * н
о. a о
5 га «
Хая
са
си
н
са
a
a
ч
fci
g 5
S *
н Λ
са Ч о
s 2 н
ІГз
СТОЙКИ
траверсы
Опора е
іерхнего
яруса; #=7,2 м
2,4
Т7*2
3
7 8-60
12
3
С600 ’ 500
T9-2
тг
К4
3,6
Т11-2
2,4
Т7-3
4
7.8-70
18
3
С600 400
Т9-3
' 1,1
Кб
3,6
Т11-3
12
4,2
2
С600 500
Т13-2
4,8
1,1
КЗ
Т15-2
4,2
3
7,8-60
Т13-3
18
С600 * 400
4,8
1,1
К5
Т15-3
\
1
Опора к
гижнего
яруса; #=5,4 м
2,4
Т7-2
8
3
2
С500 — 400
T9-2
1,1
К4
3,6
Т11-2
2,4
Т7-2
12
3
3
С500 — 400
Т9-2
1,1
К5
3,6
Т11-2
4,2
1,5
6-60 ,ΛΛ
Т13-2
8
С500 —— 400
4,8
1,1
КЗ
Т15-2
12
4,2
2
С5$0— 400
Т13-2
4,8
1,1
К4
Т15-2
Опора верхнего яруса; #=7,8 м
2,4
Т7-2
12
3
3,6
3
1,1
СбОО8^
К5
T9-2
Т11-2
!
i .г _ .
J
2,4
Т7-3
j
■' 18 ~Г
3
. 4
1,1
У С700 8,4-70 400
! К5
Т9-3
3,6
ти-з
380
Продолжение табл. 3.36
Нормативная верти¬
кальная нагрузка
на стойку, тс
Длина траверсы, м
Нормативная гори¬
зонтальная нагруз¬
ка1, тс
Марка
стойки
а
о
Си
<и
и
<я
Си
н
4,2
8,4-60
Т13-2
12
2
С600 ■--- 400
4,8
1,1
К4
Т15-2
18
4,2
3
С600 500
Т13-3
4,8
1,1
К5
Т15-3
Опора
нижнегс
) яруса; Я=6 м
*2,4
Т7-2
8
3
2
С500 400
T9-2
1,1
К4
3,6
Т11-2
2,4
Т7-2
12
3
3
С600 6’6'60 400
T9-2
1,1
К4
3,6
Т11-2
8
4,2
1,5
С500 400
Т13-2
4,8
1,1
К4
Т15-2
4,2
2
„ГПЛ 6,6-60
Т13-2
12
С500 -
4,8
1,1
К5
ТІ5-2
Опора верхнего
яруса; Я-8,4 м
12
2,4
3
3
С800 — 400
Т7-2
T9-2
1.6
КЗ
3,6
Т11-2
18
2,4
3
4
С800 — 400
Т7-3
Т9-3
1,5
К4
3,6
тп-з
12
4,2
2
С800 — 400
Т13-2
4,8
1,5
К1
Т15-2
18
4,2
3
С800 — 400
тіз-з
4,8
1,5
КЗ
Т15-3
Опора i
нижнего
яруса; Я=5,4 м
2,4
Т7-2
8
3
2
С500 — 400
T9-2
1.5
К4
3,6
ТП-2
2,4
Т7-2
12
3
3
С600 — 400
T9-2
3,6
1,5
К4
ТП-2
Продолжение табл. 3.36
Нормативная верти¬
кальная нагрузка
на стойку, тс
Длина траверсы, м
Нормативная гори¬
зонтальная нагруз¬
ка1, тс
Марка
стойки
траверсы
4,2
1,5
6-60
Т13-2
8
С500 — 500
4,8
1,5
К4
Т15-2
4,2
2
6-60
Т13-2
12
—
С500 — 400
4,8
1,5
К5
Т15-2
Опора
верхнег
о яруса; Я=9 м
2,4
Т7-2
12
3
3
С800 9’6“60 400
T9-2
1,5
КЗ
3,6
ТН-2
2,4
Т7-3
4
9 6-60
18
3
С800 ’ 400
Т9-3
1.5
К5
3,6
тп-з
4,2
2
9.6-60
Τ13-2
12
С800 ’ 400
4.8
1,5
К2
Τ15-2
4,2
3
9.6-60
тіз-з
18
С800 400
4,8
1,5
К4
Т15-3
Опора
нижнегс
) яруса; Я—6 м
2,4
Т7-2
2
6.6-60
8
3
С500 ’ 400
T9-2
1,5
К5
3,6
ТП-2
2,4
Т7-2
12
3
3
С600 6’6'60 400
T9-2
1,5
К4
3,6
ТП-2
4,2
1,5
6 6-60
Т13-2
8
—
С500 0,0 °υ 400
4,8
1,5
К4
Т15-2
4,2
2
6,6-60
Т13-2
12
С600 — 400
4,8
1,5
КЗ
Т15-2
1 В числителе — продольная нагрузка ^0р* в
знаменателе — поперечная от ветра Wy .
Примечание. Н — расстояние от верха опоры
до планировочной отметкй земли, м.
381
Таблица 3.37. Сортамент прямоугольных колонн серии 3.015-1/77 и расход материалов
Размеры, мм
Расход
Расход стали, кг
Марка
бетона
Масса,
арматуры класса
изделия
Н
марки
т
проката
а
b
М 200, м3
А-ІІІ
А-ІІ
А-1
всего
К1-1
49,2
1,2
5,5
7,4
63,3
К1-2
6200
300
300
0,56
1,4
73,5
1,2
10
7,4
92,1
кьз
91,7
1,2
9,8
7,6
113,3
К1-4
83,4
1,2
5,9
7,6
98,1
К2-1
91,7
2,1
12,8
15,2
121,8
К2-2
СООО
400
400
/ 0,96
2,4
115
2,1
20
15,2
152,3
К2-3
70,9
2,1
12,8
15,2
101
К2-4
136,8
2,1
20,1
15,2
174,2
К7-1
6800
300
300
0,61
51
1,2
6
7,6
68,8
К7-2
1,5
81,3
1,2
6
7,4
101,9
К8-1
84
2,1
8,4
15,2
109,7
К8-2
52,4
2,1
8,2
15,2
77,9
К8-3
102
2,1
15,1
15,2
134,4
К8-4
6600
400
400
1,05
2,6
143
2,1
15,4
15,2
175,7
К8-5
64,7
2,1.
7,9
15,2
89,9
К8-6
130,9
2,1
14,1
15,2
162,3
К8-7
210,8
2,1 ·
23,5
15,2
251,6
К13-1
57,2
2,1
8,6
15,2
83,1
К13-2
74
2,1
9,1
15,2
100,4
К13-3
7200 .
400
400
1,15
2,8
85,3
2,1
15,6
15,2
118,4
К13-4
143,2
2,1
15,8
15,2
176,4
КІЗ-5
170,3
2,1
23,7
15,2
211,3
кіз-б
ПО
2,1
15,2
15,2
142,5
К20-1
62
2,1
9,5
15,2
88,8
К20-2
7800
400
400
1,25
3,1
76,6
2,1
9,2
15,2
103,1
К20-3
106
2,1
10,1
15,2
133,4
К20-4
153,9
2,1
18
15,2
189,2
К21-1
7800
400
500
1,56
3,9
162
2,1
20,7
15,8
220,6
К21-2
219,1
2,1
18,2
15,8
255,2
К25-1
66,8
2.1
10,2
15,2
94,3
К25-2
107
2,1
10,2
15,2
134,5
К25-3
8400
400
400
1,35
3,4
. 161,2
2,1
27,4
15,2
205.9
К25-4
128
2,1
18,6
15,2
163,9
К25-5
210,2
2,1
27,4
15,2
254,9
К26-1
225,5
2-, 1
31
15,8
274,4
К26-2
8400
400
500
1,68
; '4,2
178,3
2,1
20,5
15,8
216,7
К26-3
:; 1
262,8
2.1
32,6
15,8
313,3
К31-1
5900 І
' ]
:300
300 ;
, i.aj
57,8
1,2
5,3
7.4
71,6
К31-,2 ,
;0;.$
92,1
1,2
10
7,6
110,9
!
К32-1 <
K32-2J
1
5700.
; 400
І
' * 400
lei і
f‘$£l
' 2,3'
J г і
,дзо
89
'ii
2,1
19,2
;12,8
15.2
15.2
166,5
119,2
КЗЗ-1
5700
400
500
1,14
2,9
163,7
2,1
21,6
15,8
203,2
К34-1
6500
300
3)0
0,58
1,5
89,6
1,2
10,3
7,4
108,4
382
Продолжение табл. 3.37
Размеры, мм
Расход
Расход стали, кг
Марка
изделия
Н
бетона
марки
Масса,
т
арматуры класса
b
М 200, м3
А-ІІІ
А-ІІ 1
А-І
проката
всего
К35-1
К35-2
6300
400
400
1,01'
2,5
201,5
125,1
2,1
2,1
22,3
14
15.2
15.2
241,1
156,4
К36-1
6300
400
500
1,26
3,2
191
2,1
18,4
15,6·
227,3
К37-1
7200
400
500
1,44
3,6
193
2,1
26,8
15,8
237,7
К38-1
К38-2
6900
400
500
1,38
3,5
185
279,3
2,1
2,1
25.8
25.9
15.8
15.8
228,7
323,1
К39-1
6900
400
500
1,1
2,8
162,7
2,1
22,8
15,2
202,8
К40-1
К40-2
7500
400
500
1,5
3,8
211
144,5
2,1
2,1
18.5
22.5
15.8
15.8
247,4
184,9
К41-1
7500
500
500
1,88
4,7
273,3
2,1
34,2
15,8
325,4
К42-1
К42-2
8100
500
500
2,02
5,1
252.1
347.2
2,1
2Д
33.6
33.6
15,8.
15,8
303.6
398.7
К43-1
8100
400
1 500
1 1,62
4
1 253,4
2,1
30,6
15,8
301,9
Таблица 3.38. Сортамент Т-образных колонн серии 3.015-1/77 и расход материалов
Размеры1,
мм
Расход
Расход стали, кг
Марка
бетона
Масса,
арматуры класса
изделия
Η
марки,
М 200, м3
т
всего
b
с
А-ІІІ
А-І
проката
КЗ-1
КЗ-2
6200
400
1200
1,18
3
105.4
133.5
18
18
10,2
10,2
133.6
161.7
К4-1 Ϊ
К4-2 Ϊ
6200
400
1800
1,29
3,2
100,7
131
20
20,7
13.9
13.9
134.6
165.6
К4-3 1
154,4
28,5
13,9
196,8
К5-1
6200
400
2400
1,38
3,5
68,9
22,2
17,8
108,9
К5-2
127,2
28,1
17,8
173,1
К6-1
6200
500
2400
1,6
4
169,8
27,5
18,4
215,7
К9-1
К9-2
6800
400
1200
1,27
3,2
132.2
183.3
19,2
19,4
10,2
10,2
161,6
212,9
Кіо-1 Ί
3*5
112,3
22
13,9
148,2
КЮ-2 f
6800
400
1800
1,4
175
29,6
13,9
218,5
КІО-3 >
215,8
28,9
13,9
258,6
Kll-1
κι 1-2
6800
400
2400
1,48
3*7
88,6
142,8
23.4
23.4
17*7
17,8
129,7
184,6
Κ12-1
6800
500
2400
1,72
4*3
219,1
28,1
18,4
265,6
Κ14-1
7400
400
1200
1,37
3*4
184,1
27,8
10,2
222,1
Κ15-1
КІ6-1
7400
500
1200
1,65
4*1
205,1
30,6
10,8
246,5
7400
400
1800
1,49
3*7
139,6
23,2
13,9
176,7
Κ17-1
7400
500
1800
1,76
4,4
233
24,1
14,5
271,6
Κ18-1
2400
1,59
121,1
24,6
17,7
163,4
Κ18-2
7400
400
4
183,1
34,6
17,7
235,4
Κ19-1
7400
500 .
24Q0
1,84
4,6
303,1 _
37.
18,3 ■„
358,4
Κ22-1
8000
500
: 1200
1,75
4,4
241
32,8
10,8
284,6
Κ23-1
Κ23-2
8000
500
1800
1,68
4,7
189,6
251,4
25.5
28.5
14.5
14.5
229,6
294,4
Κ24-1
8000
400
2400
1,67
4,2
153,7
25,8
17,8
197,3
Κ24-2
243,5
36
17,7
297,2
Κ27-1
^ 8600
500
1200
1,87
4,7
181
,
37,2
10,8
229
383
Продолжение табл. 3.38
Марка
изделия*
Размеры1
мм
Расход
бетона
марки
М 200, м3
Масса,
т
Расход стали, кг
И
Ь
с
арматуры класса
проката
всего
А-Ш
А-І
К23-1
237
38,4
14,5
289,9
К28-2
8600
500
1800
2
5
353,5
38,4
14,5
406,4
К29-1
8600
400
2400
1,76
4,4
188,7
37,8
17,7
244,2
КЗО-1
8600
500
2400
2,08
5,2
215,6
42,8
18,3
276,7
Размер а для всех марок равен 400 мм.
Таблица 3.39. Сортамент ступенчатых колонн серин 3.015-1/77 и расход материалов
£
/
2
Ь
1
2
Марка
изделия
Размеры1, мм
Расход
бетона
марки
М 300, м3
Масса, т
Расход арматуры, кг, класса
Я,
Н2
Ъ
А-Ш
А-І
всего1 2
К44-1
К44-2
К44-3
К44-4
К44-5
1800
5900
600
1,69
4,2
148,5
238.1
212.1
327,7
108,3
24,2
36.1
24.2
24.2
13,6
198,7
300.2
262.3
377.9
147.9
К45-1
К45-2
К45-3
1600
5900
600
1,65
4,1
209
324,9
146,1
36,4
23.9
23.9
271,4
374,8
196
К46-1
К46-2
К46-3
К46-4
К46-5
1800
6500
600
1,83
4,6
117,2
259
161,1
229.8
300.9
14,6
42,3
26
26
26
157.8
327,3
213,1
281.8
352,9
К47-1
К47-2
К47-3
1600
6500
600
1,-8
4,5
158.7
355.7
227,5
25.7
25.7
25.7
210.4
407.4
279,2
К48-1
К48-2
К48-3
К48-4
3000
5900
600
1,87
4,7
204.6
306,4
247.6
160,8 .
27.5
39,9
41.5
26.5
258.1
371.3
315.1
213.3
К49-1
К49-2
2800
5900
600
1,84
4,6
243,2
200,5
42
27,7
311.2
254.2
К50-1
К51-1
2800
3000
5900
6100
800
800
2,38
2,41
6
6
352,7
356,5
47
46
426,3*
430,1*
К52-1
К52-2
К52-3
К52-5
3000
6500
600
2,02
5,1
172,9
331,8
221
268,1
28,2
42,8
29.4
44.5
227,1
400,6
276,4
338« 7
К53-1
К53-2
2800
6500
600
1,99
218,3
265,2
29.5
44.5
273,8
335,7
К54-1
К55-1
2800 I 6700
3000 1 6700
800 I 2,57 I 6,4
800 1 2,60 1 6,5
382,2
385,9
49,7
50,3
458,5*
462,8*
1 а=М00 мм.
2 Включая расход арматурной стали класса А-ІІ 3,2 кг и проката 22,8 кг.
* Включая расход проката 23,4 кг.
384
Таблица 3.40. Сортамент траверс серии 3.015-1/77 и расход материалов
Размеры, мм
Расход
Расход стали, кг
Марка
изделия
бетона
марки
М 200, м3
Масса, т
арматуры класса
1
а
Ъ
А- III
1 А-І
проката
всего
Т1-1
2400
0,3
0,8
16,5
4,2
4,6
25,3
Т2-1
3000
0,38
1
20,9
5,2
5,8 .
31,9
ТЗ-1
3600
250
500
0,45
1,1
25
6,1
6,4
37,5
Т4-1
4200
0,53
1,3
29,3
7,1
7
43,4
Т5-1
4800
0,6
1,5
33,2
8
7*6
48,8
Т6-1
10,8
4,1
23,7
39,8*
Тб-2
2400
150
300
0,11
0,3
21,4
8,7
23,7
55*
Тб-3
16,3
6,4
35,7
58.4
Т7-1
19Л
11*3
33,7
64,1
Т7-2
2400
250
500
0,30
0,8
19
10,4
46,5
76,9
Т7-3
21
10,4
46,5
77,9
Т8-1
10,3
5,1
28,5
45,1*
Т8-2
Т8-3
3000
150
300
0,14
0,4
17.4
32.4
9
18,5
28.5
28.5
56,1*
80,6*
Т8-4
24
7,9
40,5
72,4
Т9-1
22,6
7,9
39,1
69,6
T9-2
3000
250
500
0,39
1
24,7
12,9
51,9
89,5
97,3
Т9-3
32,4
13
51,9
ТЮ-1
3600
150
300
0,16
0,4
26,2
10,7
32,3
70,4*
Т10-2
38.9
22,2
32,3
94,6*
ТП-1
26,1
9,4
42,9
78,4
Т11-2
3600
250
500
0,45
1,1
31,8
15,4
55,6
102,8
тп-з
43,8
15,4
55*6
114,8
Т12-1
Т12-2
4200
150
300
0,19
0,5
30*6
24,4
9,3
7
36.1
36.1
77,2*
68,7*
Т13-1
35,8
10,9
46,7
93*4
Т13-2
4200
250
500
0,53
1.3
36,2
17,8
60,2
114,2
тіз-з
58,3
27
60,2
145*5
Т14-1
4800
150
300
0,22
0,6
43
14,2
40,8
99,2*
Т14-2
27*9
8
40,8
77,9*
Т15-1
40,2
12,4
52
104,6
Т15-2
4800
250
500
0,6
1,5
53*8
20,5
64,8
139,1
Т15-3
68,6
30,7
64,8
164,3
Т16-1
150
300
ол
5
2,1
26,7
33*8
Т1б-1а
1200
0,05
4,6
2,1
13*8
20,5
Т17-1
Т17-1а
1800 1
150
зоо 1
0,08
0,2 1
8,4
8
3.1
3.1
31*5
18,6
43
29,7
* Включая расход арматурной стали класса А-ІІ 1,2 кг.
25—751
385
стойки в метрах, вторая — толщину стен¬
ки в миллиметрах; з знаменателе дроби
указан тип арматурного каркаса. Цифра за
дробью соответствует марке бетона.
3.4.3. Одноярусные эстакады
под технологические трубопроводы
Габаритные схемы одноярусных эста¬
кад под технологические трубопроводы и
нормативные вертикальные технологичес¬
кие нагрузки приведены в табл. 3.41.
В серии 3.015-2/77 разработаны кон¬
струкции эстакад, рассчитанные на нагруз¬
ки от 0,25 до 4 тс на 1 м эстакады. Для
эстакад с нагрузками до 2 тс/м примене¬
ны одностоечные опоры; при нагрузках 2,3
и 4 тс/м используются двухстоечные опоры.
Для габаритных схем Ік—Ѵк в составе се¬
рии разработаны комбинированные вариан¬
ты эстакад: пролетные строения стальные,
опоры — из железобетона; для габаритных
схем IIІж—ѴІІІж все конструкции желе¬
зобетонные.
В приложении к серии разработаны
конструкции одноярусных эстакад, которые
предназначаются для применения только
в труднодоступных районах строительства.
Эстакады состоят из колонн, продоль¬
ных балок и поперечных балок — траверс,
по которым укладываются трубопроводы.
Ключи для подбора этих элементов приве¬
дены в табл. 3.42, 3.43. Сортамент и основ¬
ные технико-экономические показатели ко¬
лонн, балок и траверс приведены в табл.
3.44—3.48.
Рабочие чертежи центрифугированных
стоек приведены в серии 1.400-14 «Железо¬
бетонные центрифугированные стойки
кольцевого сечения».
Конструкции одноярусных эстакад се¬
рии 3.015-2/77 рассчитаны на применение
в районах с расчетной температурой возду¬
ха до 65° С при нормативном скоростном
напоре ветра до 55 кгс/м2, с сейсмичностью
до 8 баллов включительно. Шаг колонн эс¬
такад равен 12 и 18 м; шаг траверс, исходя
из условий полного использования несущей
способности трубопроводов, составляет 3,
4 и 6 м. В продольном направлении трасса
эстакады разбивается на температурные
блоки длиной от 24 до 72 м. Температур¬
ные блоки эстакад запроектированы без не¬
подвижной анкерной опоры, и горизонталь¬
ные нагрузки, действующие вдоль трассы,
передаются на все колонны температурного
блока. Расстояние между температурными
блоками 3 и 6 м. При шаге траверс 3 и 4 м
и расстоянии между температурными бло¬
ками 6 м пролет между ними перекрыва¬
ется вставками, которые закрепляются к
колонне на сварке только с одной стороны.
При шаге траверс 3 и 4 м и расстоянии
между температурными блоками 3 м, а
также при шаге траверс 6 м и таком же
расстоянии между смежными температур¬
ными блоками вставка не устанавливается.
В местах ответвлений трубопроводов
устанавливают опоры, рассчитанные на го¬
ризонтальную сосредоточенную поперечную
нагрузку от отводов трубопроводов. В эс¬
такадах типов Ік и I Ік отводы трубопро-
Таблица 3.41. Габаритные схемы одноярусных
эстакад под технологические трубопроводы
и нормативные вертикальные технологические
нагрузки на 1 м эстакад
к
-іая
пая
іческа
тс/м
Габаритная схема
$ с Е га
Й ас 3 £
*. S О >>
|hsa
О о. * 2
^5 О/ di Я
a: f- Я
л S
<и S
1»
м .
2-0
Ік
Іік
Stfr
0,25
0,5
6=1200
6=1800
6=1200
6=1800
6=2400
ІІІж
6=3000
11 Ік
6=3000
іѴк
1,5
6=3600
6=4200
Обозначения на схемах: верхняя отметка —
отметка верха эстакады, нижняя — планировоч¬
ная отметка земли; 1 — прямоугольные железобе¬
тонные стойки; 2 — стойки из центрифугирован¬
ного железобетона.
386
Таблица 3.42. Ключ для подбора промежуточных прямоугольных колонн и центрифугированных
стоек одноярусных эстакад при длине температурного блока 72 м
Тип эстакады и
нагрузка, тс/м
Расстояние от
планировочной от¬
метки земли до
верха эстакады, мм
Марка промежуточной пря¬
моугольной колонны для
ветровой нагрузки, кгс/м2
35
55
Марка промежуточной центрифуги·
рованной стойки для ветровой
нагрузки, кгс/м2
35
55
Ік, ІІк; <7=0,25 и
0,5; шаг опор 12 м
6000
6600
7200
8400
6000
6600
7200
8400
К1-1
КЗ-2
К4-2
К5-1
К2-2
КЗ-4
К4-4
К5-4
6-50
С400 — 400
6,6-60
С400 к3 - 400
7,2-50
С400 ——— 400
8,4-50
С500 ——— 400
КЗ
6-60
С400 ——— 400
К4
6,6-60
400
0400 ~
С500 ■ 7,2~— 400
К4
С500 8,4"6° 400
К5
К1-1
КЗ-1
К4-1
К5-1
К2-2
КЗ-4
К4-4
К5-4
С400 6~5°—-400
КЗ
С400 6’6~5(ЦоО
КЗ
С400—400
К4
С500 8,4-60 400
КЗ
ь -60
С400 —400
К4
С400—-8'6 — 400
С500-
К5
7,2-60
400
К4
С500 8’4~60-- 400
К5
6000
6600
7200
8400
Ік. Нк; <7=0,25 и
0,5; шаг опор 18 м
60С0
6600
7200
8400
К2-2
КЗ-З
К4-3
К5-6
К2-4
КЗ-6
К4-6
К5-7
С500 6"·6— 400
С500
С500·
КЗ
6,6-60
КЗ
7,2-60
400
■400
К4
С600 8,4~в°- 400
КЗ
С500 6~60-400
С500
К5
6,6-60
Ко
400
С500 7,2'6-400
К4
С600 8-4-°-400
К5
К2-2
КЗ-З
К4-3
К5-6
К2-4
КЗ-6
К4-6
Кб-2
С500 (1'6—400
С500-
КЗ
6,6-60
400
КЗ
С500--7,2~6-400
К4
8.4-60
С600— 400
КЗ
6 0-б1'
С500————400
К5
С500 6,Ь~6О-400
С500-
К5
7,2-60
С600-
К5
8,4-60
400
К 4
400
Шк; ІІІж; <7=1;
шаг опор 12 м
6000
6600
7200
8400
6000
6600
7200
8400
К7-2
К9-2
КН-2
К13-2
К7-4
К9-4
КП-4
К13-3
С500 -5,4'60- 400
К2
С500 6-60 ■■ 400
КЗ
С500 -6,6"60 400
КЗ
С500 --8~6° 400
К5
С500 ■ 5’4'6— 400
КЗ
С500 6'6— 400
С500
С600
К4
6,6-60
К5
7,8-60
КЗ
400
400
К7-2
К9-6
КП-6
К13-6
К7-7
К9-7
КП-7
К14-1
С500 --4~6° 400
К2
С500 —~6°- 400
КЗ
С500 -6,6~6° 400
К4
С500 7>8~6° 400
КЗ
С500 -·5,4~6- 400
КЗ
С500 6~6° ■■ 400
К4
С500 -6,6~6°- 400
С600
К5
7,8-60
КЗ
400
25!
387
Продолжение табл. 3.42
388
Продолжение табл. 3.42
Тип эстакады и
нагрузка, тс/м
Расстояние от
планировочной
отметки земли до
Марка промежуточной прямо¬
угольной колонны для вет¬
ровой нагрузки, кгс/м2
Марка промежуточной центрифуги¬
рованной стойки для ветровой
нагрузки, кгс/м2
верха эстакады, мм
35
55
35
55
6000
К25-1
К25-3
С500 0100
г500 6-60 400
К2
КЗ
6600
К27-1
К27-6
С500 6,6-60 400
КЗ
С500 6,6'6° 400
К4
7200
кзо-з
КЗО-6
С500 7,2-60 400
КЗ
С500 7,2-60 400
К5
Ѵіж, Ѵііж; <7=2
и 3; шаг опор
12 м
8400
кзз-з
КЗЗ-6
С500 8,4“6° 400
К5
С600 8,4-60 400
КЗ
6000
К25-3
К25-4
С500 6"6° 400
г500 6 60 400
КЗ
К4
6600
К27-5
К27-9
С500 6,6-60 400
КЗ
С500 ■ 6,6~6-°- 400
К5
7200
КЗО-5
КЗО-9
С500 7’2“60 400
К4
С500 7,2“6° 500
К5
8400
К34-3
К34-6
С500 8,4‘^- 400
К5
С600 8#4‘60 400
К4
6000
К25-3
К25-4
С500 400
С500 6"6° 500
К2
К4
6600
К27-5
К27.7
С500 6,6-60 400
КЗ
С500 6f6‘6° 500
. К5
7200
КЗО-5
К30-7
С500 7 ’2-60 400
К4
С500 7,2-60 500
К5
ѴІІІж; <7=4;
шаг опор 12 м
8400
КЗЗ-5
К34-5
С500 8 ’4-60 500
К5
С600 8,4-60 400
К4
6000
К25-4
К25-6
С500 6"6° 400
С500 6-60 500
КЗ
К5
6600
К27-7
К28-2
С500 6,6',6° 400
К4
С500 6,6-60 500
К5
7200
КЗО-7
К31-2
С500 7,2-60 400
К5
С600 -7,2-~ 400
КЗ
8400
К34-4
К34-7
С500 8<4’60 400
КЗ
С600 8,4-60 400
К5
Примечание. Для каждого типа эстакад верхние четыре строки соответствуют промежуточ¬
ному температурному блоку с продольной нагрузкой 2q% нижние четыре строки — концевому тем¬
пературному блоку с продольной нагрузкой 4q.
Таблица 3.43. Ключ для подбора двутавровых
и решетчатых балок и траверс одноярусных
эстакад
Тип эстакады
Длина траверсы,
м
Шаг траверс, м
Марка решет¬
чатых и дву¬
тавровых1
балок
Марка рядовых
траверс2, распо¬
ложенных в про¬
лете и на опоре
3
Б-1-а
Т-1-1
ІІІж
3
4
Б-1-б
Т-1-1
6
Б-1-в
Т-1-1
3
3
Б-1-а(Б-2-а)
Т2-1
іѴж
3,6
4
Б-1-б(Б-2-б)
Т2-1
6
Б-1-в(Б-2-в)
Т2-1
Продолжение табл. 3.43
Тип эстакады
Длина траверсы,
м
Шаг траверс, м
Марка решет¬
чатых и дву¬
тавровых1
балок
Марка рядовых
траверс2, распо¬
ложенных в про¬
лете и на опоре
3
Б-1-а(Б-2-а)
ТЗ-1
ІѴж
4,2
4
Б-1-б(Б-2-б)
ТЗ-1
6
Б-1-в(Б-2-в)
ТЗ-1
3
Б-2-а
Т4-1
Ѵж
4,8
4
Б -2-6
Т4-1
6
Б-2-в
Т4-1
3
Б-З-а
Т5-1
Ѵіж
6
4
Б-З-б
Т5-1
6
Б-З-в
Т5-1
25а—751
389
Продолжение табл. 3.44 Продолжение табл. 3.44
[
Тип эстакады
Длина траверсы,-
м
Шаг траверс, м
Марка решет¬
чатых и дву¬
тавровых1
балок
Марка рядовых
траверс2, распо¬
ложенных в про¬
лете и на опоре
3
Б-З-а
Тб-1
Ѵіж
7,8
4
Б-З-б
Тб-1
6
Б-З-в
Тб-1 (Тб-2)
3
Б-З-а
Т7-1(Т7-2)
4,8
4
Б-З-б
Т7-НТ7-2)
ѴІІж
6
Б-З-в
Т7-1(Т7 -3)
3
Б-З-а
Т5-1(Т5-3)
6
4
Б-З-б
Т5-1( Т5-3)
6
Б-З-в
Т5-1(То-4)
)
Тип эстакады
Длина траверсы,
м
Шаг траверс
Марка решет¬
чатых и дву¬
тавровых1
балок
Марка рядовых
траверс2, распо¬
ложенных в про¬
лете и иа опоре
3
Б-З-а
Тб-1 (Тб-4,
ѴІІж
7,8
4
Б-З-б
Тб-1(Т6-4
б
Б-З-в
Тб-2 (Тб-4)
3
Б-З-а
Тб-І(Тб-б)
ѴІІІж
7,8
4
Б-З-б
Тб-1 (Тб-6)
6
Ь-З-в
Тб-2(Тб-7)
1 Марки решетчатых и двутавровых балок совпа¬
дают, за исключением эстакад типа ІѴж, для ко¬
торых марка двутавровой балки указана в скоб¬
ках.
2 Марки траверс, расположенных в пролете и на
опоре, совпадают, за исключением эстакад типов
ѴІж, ѴІІж, ѴІІІж, для которых марка траверсы
на опоре указана в скобках.
Таблица 3.44. Сортамент колонн одноярусных эстакад типов 1к, Пк, ѴІж, ѴІІІж
серии 3.015-2/77 и расход материалов
1 7
Расход стали, кг
Марка
изделия
Размеры Н, а,
b, мм
Расход бетона,
м3 (марка)
Масса,т
арматуры класса
проката
всего
А-Ш
А-І
К1-1
Н =6200
0,56
1,4
104,2
10,3
7,5
123,2*
К1-2
а=300,
6=300
(М 300)
73,3
9,8
7,5
91,8*
К2-1
//=6000,
0,96
130,6
20,1
15,1
165,8
К2-2
(М 200)
2,4
95,7
13,4
15,1
124,2
К2-3
<2=400,
75
13,4
15,1
103,5
К2-4
6=40о
0,96
147,2
20,1
15,1
182,4
К 2-5
(М 300)
159,7
20,1
15,1
194,9
КЗ-1
1,06
98,3
14,6
15,1
128
КЗ-2
(М 200)
81,6
8,2
15,1
104,9
кз-з
//=6600,
1,06
(М 300)
128,6
15,6
15,1
159,3
КЗ-4
а=400,
6=400
1,06
(М 200)
2,6
125
14,6
15,1
154,7
КЗ-5
1,06
(М 400)
232,3
25,6
15.1
273
КЗ-6
1,06
(М 300)
190,7
15,3
15,1
221
К4-1
1,15
106,7
15,1
15,1
137,5
К4-2
(М 200)
88,4
8,9
15,1
112,4
К4-3
//=7200*
1,15
(М 300)
135,7
16,8
15,1
167,6
К4-4
а=400.
1.15
2,9
135,6
15,7
15,1
166,4
6=400
(М 200)
К 4-5
1,15
(М 400)
252,4
27,3
15,1
294,8
К4-6
1,15
(М 300)
207
16,5
15,1
238,6
390
Продолжение табл. 3.44
Расход стали, кг
Марка
изделия
Размеры, Hf а,
6,- мм
Расход бетона,
м3 (марка)
Масса, т
арматуры класса
А-Ш
А-І
проката
всего
К5-1
1,35
170,8
18,1
15,1
204
К5-2
//=8400
а=400,
6=400
(М 200)
117,9
10,8
15,1
143,8
К5-3
1,35
252,2
27,4
15,1
294,7
К5-4
(М 300)
3,4
194,3
27,4
15,1
236,8
К5 -5
157,2
18,1
15,1
190,4
1,35
К5-6
(М 400)
202,7
27,4
15,1
245,2
К5-7
306,1
39,2
15,1
360,5
К6-1
/7=8400
а=400,
6=500
1,68
(М 200)
4,2
186,3
22,2
15,7 '
224,2
Кб-2
1,68
229,1
33,6
15,7
278,4
Кб-3
(М 300)
293,6
34
15,7
343,3
К25-1
71,3
6,9
15,1
93,3
К25-2
0,91
91,1
12,3
15,1
118, 5
К25-3
108,9
12,3
15,1
136, 3
К25-4
//=5700,
(М 200)
146,6
19,7
15,1
181,4
К25-5
а=400,
6=400
2,3
174,6
20,1
15,1
209, 8
К25-6
0,91
94,2
13,2
15,1
122, 5
К25-7
(М 300)
110,3
13,2
15,1
138, 6
К 25-8
131,2
6,9
15,1
153,2
К25-9
194,9
12,3
15,1
212,3
К26-1
//=5700,
а=500,
6=400
1,14
(М 300)
2,9
233,-7
21,7
15,7
271,1
К27-1
К27-2
К27-3
К27-4
К27-5
1,01
<М 200)
109.8
135.7
163.7
191,3
119.9
14,3
7,6
21.5
21.5
13.5
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
139.2
158.4
200.3
227,9
148.5
//=6300,
1,01
2,5
К27-6
а=400,
149,1
21,5
15,1
185,7
К27-7
6=400
(М ЗСО)
173
21,8
15,1
208,9
К 27-8
214,7
22,6
15,1
252,4
К27-9
1,01
131,9
14,5
15,1
161,5
К27-10
(М 400)
161,9
14,3
15,1
191,3
К28-1
1,26
107,7
8,5
15,7
131,9
К28-2
(М 300)
148,5
15,2
15,7
179,4
К28-3
//=6300,
3,2
185,2
23,8
15,7
224,7
К28-4
а=400,
6=500
1,26
(М 400)
257,8
7,5
15,7
291,4
К29-1
//=6300
а=500,
6=600
1,58
(М 400)
4
206,-6
19
15,7
241,3
КЗО-1
КЗО-2
кзо-з
К30-4
//=6900
1,11
(М 200)
119,4
147.3
175.4
202.5
15,5
8,2
23.3
23.3
15.1
15.1
15.1
15.1
150
170,6
213,8
241,3
К30-5
а=400,
1,11
2,8
130,3
14,6
15,1
160
КЗО-б
6=400
161,4
23,3
15,1
199,8
КЗО-7
(М 300)
187,1
23,8
15,1
226
КЗО-8
234
24,7
15,1
273,8
КЗО-9
1,11
143
15,6
15,1
173,7
кзоло
(М 400)
175,5
15,6
15,1
206,2
1,38
117,2
9,3
15,7
142,2
К31-1
//=6900,
а=500,
(М 300)
162,3
16,5
15,7
194,5
К31-2
К31-3
К31-4
3,5
202,6
25,4
15,7
243,7
6=400
1,38
(М 400)
281
18,1
15,7
314,8
К32-1
//=6900,
а=500,
1,72
(М 400)
4,3
225,4
20,6
15,7
261,7
6=500
25 а*
391
4
Продолжение табл. 3.44
Марка
изделия
Размеры Нй а,
ЬФ мм
Расход бетона,
м3 (марка)
Масса, т
]
арматуръ
А-Ш
эасход стали, кі
j класса
А-І
г
проката
всего
кзз-i
1,3
154
16,9
15,1
186
КЗЗ-2
//=8100,
(М 300)
192,5
18
15,1
225,6
КЗЗ-З
а—400
234,8
27
15,1
276,9
к 33-4
£_400’
3,3
194,6
25,5
15,1
236,2
КЗЗ-5
1,3
234,4
25,5
15,1
276
КЗЗ-5
(М 400)
293,4
38,3
15,1
346,8
К34-1
1,62 (М 200)
261,6
29,9
15,7
307,2
К34-2
150,3
20,3
15,7
185,3
К34-3
//=8100,
207,6
29,9
15,7
253,2
К34-4
с=500,
1,62
4.1
255,1
19,2
15,7
290
К34-5
/?=400
(М 300)
327,4
21,1
15,7
364,2
К34-6
1 62
230,9
21
15,7
267,6
К34-7
(М’400)
261,5
29,9
15,7
307,1
К35-1
//=8100,
2,03
271,3
25,2
15,7
312,2
К35-2
а=500
(М 400)
5,1
411,2
33,6
15,7
460,5
/?=500
* Включая расход арматуры класса А-ІІ 1,2 кг.
Таблица 3.45. Сортамент колонн одноярусных эстакад типов ІІІк, ІІІж, ІѴк, ІѴж, Ѵк и Ѵж
серии 3.015-2/77 и расход материалов
Марка
изделия
Размеры //, α,
b, мм
Расход бетона,
м3 (марка)
Масса, т
Расход стали, кг
арматуры класса
проката
всего1
А-ІИ
А-І
К7-1
1,29 (М 400)
155,4
25,9
27,7
213,2
К7-2
//=5800,
79,8
20,5
27,7
132,2
К7-3
α=400
1,29-
74,1
20,5
27,7
126,5
К7-4
/>=400 ’
(М 200)
3,2
118,8
21,2
27,7
171,9
К7-5
1,29
76
20,5
27,7
128,4
К7-6
(М 300)
88,7
21,2
27,7
141,8
К7-7
128,5
21,5
27,7
181, Q
//=5800,
1,50
К8-1
α=400,
(М 200)
3,2
187,5
21,8
28,3
241,8
/?=500
К9-1
1,36
101,6
21,6
27,7
155,1
К9-2
(М 200)
129,2
21,6
27,7
182,7
К9-3
163,9
15,4
27,7
211,2
К9-4
195,1
21,6
27,7
248,6
К9-5
//=6200,
3,4
92,8
15,8
27,7
140,5
К9-6
α=400,
1,36
127,4
27,9
27,7
187,2
К9-7
b=500
(М 200)
151,3
22,5
27,7
205,7
К9-8
185,3
18,8
27,7
236
К9-9
1,36
150
27,9
27,7
209,7
К9-10
(М 300)
203,1
21,6
27,7
256,6
КЮ-1
124,9
17,7
28,3
175,1
КЮ-2
//=6200,
1,58
200,5
30,1
28,3
263,1
кю-з
α=400,
/>=500
(М 300)
4
232,1
30,3
28,3
294,9
392
Продолжение табл. 3.45
Расход стали,
кг
Марка
изделия
Размеры /7, а,
Ь, мм
Расход бетона, м3
(марка)
Масса* т
арматуры класса
всего1
А-ІІІ
А-І
проката
кіы
КП-2
кп-з
КП-4
КП-5
КП-6
КП-7
КП-8
КП-9
кило
1 45
(М*200)
111.7
144.1
180*8
211.8
101.2
139
164
198,1
163.4
220.5
22,8
22,8
15,9
23,7
16.5
29.6
23.7
22.8
29.6
23.6
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
27.7
166.4
198.8
228.5
287.4
149.6
200.5
219.6
252.8
224.9
276
//=6800,-
о=400,
6=400
1,45
(М 300)
3,6
1,45
(М 400)
К12-1
К12-2
К12-3
//=6800,
а=400,
6=500
1.7
(М 300)
4,3
135,5
219,2
253,1
18*6
32.3
32.3
28.3
28.3
28.3
186,6
284
317,9
К13-1
К13-2
//=8000*
я=400
6=400
1 #64
(М 300)
4 1
153,2
217,8
26*2
25,1
27*7
27,7
211,3
274,8
К13-3
К13-4
1*64
(М 400)
Нр 1
270.4
259.4
44*3
30,8
27,7
27,-7
346,6
322,1
КН-1
К14-2
К14-3
1 04
(М*300)
173*8
226,1
288,8
30*8
27,1
38,5
28.3
28.3
28.3
236,3
285.7
339.8
К14-4
//=8000,-
а=400*
6=500
1 04
(М*400)
281,1
25,1
28,3
338,7
К14-5
1 04
(м‘з00)
4,9
339,8
49
28*3
421*3
K14-J
1*94
(М 400)
369,5
38*5
28,3
440,5
К15-1
К15-2
К15-3
К15-4
К15-5
K15-G
//=5800
а=400*
6=400
(М 300)
3,3
96*7
143.4
167.4
201.4
178*7
244.5
22*8
25
34*5
34,5
35.7
41.8
27*7
27.7
27.7
27.7
27.7
27*7
157,4
200*3
233.8
267.8
246,3
318,2
1,32
(М 400)
К16-1
1,52
(М 200)
209,6
27,7
28,3
269,8
К16-2
//=5800,-
а=400,
6=500
1*52
(М 300)
3,8
185,3
31,5
28*3
249,3
К16-3
1,52
(М 400)
201,4
30,2
28,3
263,8
К16-4
1,52
(М 300)
215*1
26,4
28,3
274
К17-1
//=5900,
а=400*
6=600
1,73
(М 300)
4,3
240,7
33,6
29
307,5
К18-1
К18-2
К18-3
//=6200#
а=400*
6=500
1,6
(М 200)
151,1
210,5
260,3
22,2
27,8
34,6
28.3
28.3
28.3
205*8
270,8
327,6
К18-4
К18-5
1,6
(М 300)
4
146,5
236,8
27*6
31,6
28.3
28.3
206,6
300,9
К18-6
1,6
(М 400)
255*3
38,8
28,3
327,6
К19-1
К19-2
1,83
(М 200)
220,1
273,9
41,4
38,8
29
29
294,7
345,9
К19-3
//=6200#
а=400,
6=600
1 83
(М’ЗОО)
4,6
261,5
35*2
29
329,9
К19-4
К19-5
1,83
(М 400)
314,6
260,3
35.2
45.3
29
29
383
338,8
393
Продолжение табл. 3.45
Марка
изделия
Размеры //,- а,
bf мм
Расход бетона, м3
(марка)
Масса, т
Расход стали, и
арматуры класса
;г
проката
всего
А-Ш
А-І
К20-1
К20-2
К20-3
К20-4
К20-5
К20-6
//=6800,
а=400,
Ь=500
1,72
(М 200)
4,3
163,9
228.7
283.4
161
256.8
277.4
22,9
29
36.8
28,4
32.8
41.8
28.3
28.3
28.3
28,-3
28.3
28.3
219,3
290,2
352.7
221,9
322,1
351.7
1.72
(М 300)
1.72
(М 400)
К21-1
К21-2
К21-3
К21-4
К22-5
//=6800,
а=400,-
ύ=600
1.97
(М 200)
1.97
(М 300)
1.97
(М 400)
4,9
239,9
298,6
287,-4
333
283,4
47.7
43.8
36.8
36.8
43.8
29
29
29
29
29
320,8
375,6
357.4
403
360.4
К22-1
/7=8000
1,9)
222,3
31,7
28,3
286,5
К22-2
а=400,
(М 300)
4,9
288,-1
33,4
28,3
354
Ь=500
К 23-1
243,3
41,1
29
317,6
К23-2
2,25
279,9
40,3
29
352,8
К23-3
(М 300)
341,3
53,5
29
428
К23-4
//=8000
5,6
378,7
55,3
29
467,2
а=400.
К23-5
ύ=600
2,23
296,1
46,8
29
376,1
К23-6
(М*400)
388,7
53,7
29
476,6
К23-7
405,9
50,6
29
489,7
2,81
К24-1
(М 300)
307,8
43,7
29
384,7
К24-2
//=8000,
306,3
57
29
467,3
а=500,-
7
ύ=600
2 81
К24-3
(М*400)
409,5
46,4
29
483,1
1 Включая расход арматуры класса А-ІІ 4,2 кг.
Таблица 3.46. Сортамент траверс одноярусных эстакад серии 3.015-2/77 и расход материалов
-
L
В3
Марка
изделия
Размеры, мм
Расход
бетона, м3
(марка)
Масса, т
Расход стали, кг
1
а
Ъ
арматуры класса
проката
всего
А-Ш
А-ІІ
А-І
Т1-1
3000
250
290
0 22
(М*200)
0,5t>
16,7
-
5,9
25,8
48,4
Т2-1
Т2->
3600
250
290
0,26
(М 200)
0,65
27.5
36.6
-
7
11,3
27.3
27.3
61,8
75,2
ТЗ-1
ТЗ-2
4200
250
290
0,31
(М 200)
0,77
29,1
42,3
1,2
8,2
13,1
27,2
30,4
65.7
85.8
Т4-1
4800
250
280
0,35
(М 200)
0,87
51
1,2
14,9
31
98,1
Т5-1
ТЗ-2
Т5-3
ТЗ-1
6000 ·
250
500
0,75
(М 200)
1,8
44,5
65.8
61.8
110,2
3.2
14.4
3.2
14.4
15.4
25.4
38,1
53,7
56.8
68,2
56.8
68,2
119,9
173.8
179.9
246,5
0,75
(М 300)
394
Продолжение табл. 3.46
Марка
изделия
Размеры, мм
Расход
бетона, м3
(марка)
Масса, т
Расход стали, кр
1
а
Ъ
арматуры класса
проката
всего
А-Ш
А-ІІ
А-І
Тб-1
Тб-2
Т6-3
Тб-4
Тб-5
Тб-6
Тб-7
7800
250
500
0,98
(М 200)
2,45
57,9
85,5
114.3
137.4
181,7
257,2
303
3.2
3.2
14.4
3,2.
14.4
14.4
14.4
20
32.9
32.9
69,6
69.5
69.5
69.5
71.4
71.4
82,8
71.4
82,8
82,8
82,8
152,5
193
244.4
281.5
348,4
423, 9
469,7
0,98
(М 300)
Т7-1
Т7-2
Т7-3
4800
250
500
0,60
(М 200)
1,5
35,6
65,5
88,3
3.2
3.2
14,4
12,4
30,6
43,1
46.1
46.1
57,5
97,3
145,4
203,3
Т8-1
1900
400
500
0,38
(М 200)
0,95
25,6
4,2
9,9
54,5
94,2
Т9-1
2400
400
500
0,48
(М 200)
1,2
41,4
4,-2
12,9
54,5
113
Таблица 3.47. Сортамент двутавровых балок одноярусных эстакад серии 3.015-2/77
и расход стали (расход бетона 1,8 м3, масса 4,5 т)
Марка
изделия
Марка
бетона
Расход стали, кг
£
*
ірматуры класса
В-І
1
А-І II
закладных
изделий
всего
Б-ІАІѴ-а
56,7
28,2
45
145,6
275,5
Б-ІАІѴ-б
М 400
56,7
28,2
45
131,6
261,5
Б-IAIV-b
56,7
28,2
45
117,6
247,5
Б-2АіѴ-а
113,4
28,2
45
145,6
332,2
Б-2АІѴ-6
М 300
113,4
28,2
45
131,6
318,2
Б-2АІѴ-В
113,4
28,2
45
117,6
304,2
Б-ЗАіѴ-а
113,4
28,2
45
145,6
332,2
Б-ЗАіѴ-6
М 400
113,4
28,2
45
131,6
318,2
Б-ЗАіѴ-в
113,4
28,2
45
117,6
304,2
Б-4АІѴ-Э
151
28,2
48,6
145,6
373,4
Б-4АІѴ-6
7Л 400
151
28,2
48,6
131,6
359,4
Б-4АІѴ-В
151
28,2
48,6
117,6
335,4
Б-ІАтѴ-а
56,7
29
53,4
145,6
284,7
Б-ІАтѴ-б
М 400
56,7
29
53,4
131,6
270
Б-ІАтѴ-в
56,7
29
53,4
117,6
256,7
Б-2АтѴ-а
88,5
29
53,4
145,6
316,5
Б-2АтѴ-б
М 400
88,5
29
53,4
131,6
302,5
Б-2АтѴ-в
88,5
29
53,4
117,6
288,5
Б-2К7-а
53,2
29
53,4
145,6
281,2
Б-2К7-6
53,2
29
53,4
131,6
267,2
Б-2К7-В
53,2
29
53,4
117,6
253.2
Б-ЗК7-а
М 400
79,8
29
53,4
145,6
307,8
Б-ЗК7-6
79,8
29
53,4
131,6
293,8
Б-ЗК7-В
79,8
29
53,4
117,6
279,8
Б-2ВрП-а
51,5
29
53,4
145,6
279,5
Б-2Вріі-б
М 500
51,5
29
53,4
131,6
265,5
Б-2ВрІІ-в
51,5
29
53,4
117,6
251,5
Б-ЗВрП -а
73,5
29
53,4
145,6
301,5
Б-ЗВрП-б
М 400
73,5
29
53,4
131,6
287,5
Б-ЗВрП-в
73,5
29
53,4
117,6
273,5
* Классы арматуры соответствуют указанным в марке.
395
Таблица 3.48. Сортамент решетчатых балок
одноярусных эстакад серии 3.015-2/77 и расход
стали (расход бетона марки М 400 1,33 м3,
масса 3,3 т)
оооооооооо
Ж
11055 1055\_
11950
I
'S
1*
т §
№
Деталь отверстия
Расход стали, кг
Марка
изделия
арматуры класса
заклад¬
ных из¬
всего
*
А-Ш
VI
делий
Б-1ВрІІ-а
88,8
72,2
23,7
91,6
276,3
Б-1ВрІІ-б
88,8
72,2
23,7
82,4
267,1
Б-ІВріІ-в
88,8 *
72,2
23,7
73,2
257,9
Б-1К7-Э
106,4
72,2
23,9
91,6
294,1
Б-1К7-6
Ю6.4
72,2
23,9
82,4
284,9
Б-1К7-В
Ш6,4
72,2
23,9
73,2
275,7
Б-1АІІІв-а
143,2
72,2
23,9
91,6
330,9
Б-ІАІІІв-б
143,2
72,2
23,9
82,4
321,7
Б-1АІЦВ-В
143,2
72,2
23,9
73,2
312,5
Б-1АіѴ-а
118,4
72,2
23,9
91,6
306,1
Б-1АІѴ-6
118,4
72,2
23,9
82,4
296,9
Б-ІАіѴ-в
118,4
72,2
23,9
73,2
287,7
Б-іАтѴ- а
95
72,2
23,9
91,6
283,7
Б-іАтѴ-б
96
72,2
23,9
82,4
274,5
Б-1 АтѴ-в
96
72,2
23,9
73,2
265,3
А-2ВрІІ -а**
118,4
91,6
23,7
91,6
325,3
Б-2ВрІІ -б**
118,4
91,6
23,7
82,4
316,1
Б-2ВрІІ-в**
118,4
91,6
23,7
73,2
306,9
С-2К7-а**
119,7
91,6
23,9
91,6
326,8
Б-2К7-6**
119,7
91,6
23,9
82,4
317,6
Б-2К7-В**
119,7
91,6
23,9
73,2
308,4
Б-2АІІІ-а
179
91,6
23,9
91,6
386,1
Б-2АІІІ-6
179
91,6
23,9
82,4
376,9
Б-2АІІІ-В
179
91,6
23,9
73,2
367,7
Б-2АІѴ-а
148
91,6
23,9
91,6
355,1
Б-2АІѴ-6
148
91,6
23,9
82,4
345,9
Б-2АІѴ-В
148
91,6
23,9
73,2
336,7
Б-2АтѴ-а
120
91,6
23,9
91,6
327,1
Б-2АтѴ-б
120
91,6
23,9
82,4
317,9
Б-2 АтѴ-в
120
91,6
23,9
73,2
308,7
Б-ЗАіІІв-а
231
97,4
23,9
91,6
443,9
Б-ЗАіІІв-б
231
97,4
23,9
82,4
434,7
Б-ЗАІІІв-в
231
97,4
23,9
73,2
425,5
Б-ЗАіѴ-а
179
97,4
23,9
91,6
391,9
Б-ЗАІѴ-6
179
97,4
23,9
82,4
382,7
Б-ЗАіѴ-в
179
97,4
23,9
73,2
373,5
Б-ЗАтѴ-а
148
97,4
23,9
91,6
360,9
Б-ЗАтѴ-б
148
97,4
23,9
82,4
351,7
Б-ЗАтѴ-в
148
97,4
23,9
73,2
342,5
* Классы арматуры соответствуют указанным в
марке.
** Бетон марки М 500.
водов могут быть как на опоре, так и
в любом узле металлического пролетного
строения. В эстакадах других типов отво¬
ды расположены только на опорах.
Пролетные строения для эстакад типов
Шж—ѴІІІж запроектированы из решетча¬
тых или двутавровых железобетонных ба¬
лок длиной 12 м, а для эстакад типов Ік—
Ѵк — из пространственных металлических
конструкций, состоящих из вертикальных
ферм длиной 12 и 18 м, соединенных по
верхнему поясу распорками.
По железобетонным балкам и металли¬
ческим фермам устанавливают соответствен¬
396
но железобетонные или металлические
траверсы, на которые укладывают трубо¬
проводы.
В зависимости от характера опирания
трубопроводов различают траверсы рядо¬
вые и усиленные.
На рядовых траверсах опирание трубо¬
проводов свободное, на усиленных — креп¬
ление неподвижное. Для уменьшения чис¬
ла типоразмеров усиленные железобетон¬
ные траверсы запроектированы из двух
элементов, расположенных на опорных
участках смежных балок. На каждом из
двух элементов, составляющих усиленную
траверсу, предусмотрено равномерное по
длине траверсы расположение креплений
труб с передачей на каждый элемент поло¬
вины суммарной нагрузки.
Уклон трубопроводов обеспечивается
изменением отметки верхнего обреза фун¬
дамента над планировочной отметкой зем¬
ли и различной длиной колонн. При укло¬
нах трубопроводов свыше 2% в местах опи¬
рания продольных балок на колонны уста¬
навливаются клиновидные металлические
подкладки.
Для полного использования несущей
способности конструкций эстакад типов
Шж — ѴІІІж и увеличения числа прокла¬
дываемых трубопроводов на траверсы мо¬
гут быть установлены рамки-надстройки.
Величина заделки прямоугольных же¬
лезобетонных колонн и центрифугированных
стоек принята такой же, как и для отдельно
стоящих опор.
При выборе конструкций одноярусных
эстакад, так же как и при подборе отдель¬
но стоящих опор, исходными данными явля¬
ются вертикальные технологические нагруз¬
ки на 1 м эстакады, приведенные в табл.
3.41. Для эстакад типа ѴІІж принято, что
7з (1 тс/м) суммарной вертикальной на¬
грузки передается непосредственно на ко¬
лонны, а % (2 тс/м) — равномерно по
всей длине эстакады. Соответственно для
эстакад типа ѴІІІж на колонны передается
2 тс/м равномерно по всей длине эстака¬
ды. Нагрузки от ходового мостика и снега
входят в суммарную вертикальную на¬
грузку.
Горизонтальные технологические на¬
грузки вдоль трассы состоят из усилий
трения трубопроводов по рядовым травер¬
сам, упругих реакций компенсаторов, дав¬
лений на заглушки и равны для промежу¬
точных температурных блков 2q, а для
концевых блоков 4q (q — вертикальная
нагрузка на 1 м эстакады). Сосредоточен¬
ная горизонтальная сила от отводов тру¬
бопроводов, действующая перпендикулярно
оси трассы, равна 1 q.
Ветровая нагрузка на эстакаду при¬
нята исходя из нормативного скоростного
напора ветра 35 и 55 кгс/м2 и определяется
с учетом высоты пролетного строения плюс
1 м при отсутствии рамок-надстроек и плюс
2,5 м при наличии рамок-надстроек.
Аэродинамический коэффициент для
одностоечных эстакад равен 1,2, для двух¬
стоечных — 1,4.
Унифицированные конструкции одноя¬
русных эстакад предназначены для приме¬
нения в обычной, слабо- и среднеагрессив¬
ных газовых средах. Защитные мероприя¬
тия должны быть разработаны в каждом
конкретном случае в соответствии с тре¬
бованиями нормативных документов.
При разработке строительной части
проекта рекомендуется пользоваться по¬
рядком, аналогичным принятому для от¬
дельно стоящих опор.
Маркировка конструкций одноярусных
эстакад не отличается от маркировки кон¬
струкций отдельно стоящих опор под тех¬
нологические трубопроводы, но для пред¬
варительно напряженных балок пролетных
строений после цифры, определяющей ка¬
тегорию по несущей способности, добавля¬
ется индекс, характеризующий класс арма¬
турной стали, буквы «а», «б», «в» обозна¬
чают различие балок по закладным изде¬
лиям.
3.4.4. Двухъярусные эстакады
под технологические трубопроводы
Габаритные схемы двухъярусных эста¬
кад под технологические трубопроводы и
нормативные вертикальные технологичес¬
кие нагрузки на 1 м эстакад приведены в
табл. 3.49.
В серии 3.015-3/77 разработаны кон¬
струкции эстакад, рассчитанные на нагруз¬
ки от 1 до 5 тс/м.
Для габаритных схем ІХж—ХІІІж все
конструкции решены в железобетоне, для
габаритных схем ІХк — XIПк разработаны
комбинированные варианты эстакад: про¬
летные строения — из металла, опоры —
из железобетона. В приложении к серии
разработаны варианты эстакад, все кон¬
струкции которых металлические. Метал¬
лические эстакады могут возводиться в
труднодоступных районах строительства
согласно «Техническим правилам по эко¬
номному расходованию основных строи¬
тельных материалов».
Эстакады состоят из колонн, пролет¬
ных строений и траверс, по которым ук¬
ладывают трубопроводы. Ключи для под¬
бора этих элементов приведены в табл.
3.50—3.52. Сортамент и основные технико¬
экономические показатели колонн, пролет¬
ных строений и траверс приведены в табл.
3.53—3.55.
Рабочие чертежи центрифугированных
стоек приведены в серии 1.400-14 «Железо¬
бетонные центрифугированные стойки коль¬
цевого сечения».
Разработанные в серии 3.015-3/77 кон¬
струкции эстакад рассчитаны на примене¬
ние в районах: с расчетной температурой
воздуха до —55° С при нормативном ско¬
ростном напоре ветра до 55 кгс/м2, с рас¬
четной сейсмичностью до 8 баллов вклю¬
чительно.
Шаг колонн и стоек двухъярусных эста¬
кад равен 18 м. Шаг траверс для эстакад
с металлическими пролетными строениями
равен 3 или 6 м. В эстакадах с желе¬
зобетонными пролетными строениями
он принят 6 м для траверс, укладываемых
по верхнему поясу, и 3 м для траверс, ук¬
ладываемых по нижнему поясу.
Несущая способность конструкций
двухъярусных эстакад допускает их при¬
менение в температурных блоках длиной:
для эстакад типов ІХк и Хк — от 63 до
102 м, для эстакад типов ХІк — ХШк —
от 63 до 138 м, для эстакад типов ІХж и
Хж — от 54 до 90 м и для эстакад типов
ХІж — ХПж — от 54 до 126 м. Темпера¬
турные блоки железобетонных и комбини¬
рованных эстакад запроектированы без не¬
подвижных анкерных опор, и горизонталь¬
ные нагрузки, действующие вдоль трассы
эстакады, передаются на колонны темпера¬
турного блока. Расстояние между смеж¬
ными температурными блоками- комбиниро¬
ванных эстакад составляет 3 или 6 м.
В железобетонных эстакадах температур¬
ный шов выполняется аналогично шву в
промышленных зданиях.
Ответвления технологических трубопро¬
водов при металлическом пролетном строе¬
нии могут быть расположены как на опоре,
так и в любом узле фермы. При железобе¬
тонном пролетном строении ответвления уст¬
раиваются только в пролете. Колонны или
стойки в этих случаях следует дополнитель¬
но рассчитывать на горизонтальную сосре¬
доточенную нагрузку от отводов трубопро¬
водов.
Пролетные строения эстакад типов
ІХк—ХШк запроектированы в виде прост¬
ранственных металлических конструк¬
ций, состоящих из двух ферм длиной 18 м,
соединенных связями по верхнему и ниж¬
нему поясам. Траверсы по металлическим
фермам приняты также металлическими и
служат элементами связей.
Пролетные строения эстакад типов
ІХж—ХІІІж представляют собой простран¬
ственную конструкцию, состоящую из двух
железобетонных ферм длиной 18 м, соеди¬
ненных по верхнему и нижнему поясам
железобетонными траверсами, а также вер¬
тикальными и горизонтальными (по нижне¬
му поясу) металлическими связями. Метал¬
лические фермы и горизонтальные связи
выполняются из одиночных горизонтальных
уголков. Металлические траверсы запроек¬
тированы из прокатных одиночных и пар¬
ных швеллеров, а также в виде гнутосвар¬
ных коробчатых сечений.
Уклон трубопроводов обеспечивается
теми же приемами, что и в одноярусных
эстакадах.
Размер заделки прямоугольных колонн
в стаканы фундаментов составляет 1000 мм,
а центрифугированных стоек принят таким
же, как и для отдельно стоящих опор и
одноярусных эстакад.
За исходные нагрузки при расчете кон¬
струкций двухъярусных эстакад приняты
вертикальные технЬлогические нагрузки на
1 м эстакады. Указанные в табл. 3.49 нор¬
мативные нагрузки включают снеговую
нагрузку и нагрузку от ходового мостика.
На верхний ярус эстакады передается 60%
этой нагрузки, из которой 20% восприни¬
мается непосредственно опорами при ме¬
таллическом пролетном строении или тра¬
версами, расположенными посередине про¬
лета ферм, при железобетонном пролетном
строении, а 40%—равномерно всеми тра-
397
Таблица 3.49. Габаритные схемы двухъярусных эстакад под технологические трубопроводы
и нормативные вертикальные технологические нагрузки
Тип эстакады
ІХж
Хж
ХІж
ХПж
ХІІІж
Габаритная схема
Нормативная верти¬
кальная технологи¬
ческая нагрузка
на 1 м эстакады, тс/м
Основные размеры,
мм
Ъ с
Е
'ψ-
ί
Отм. верхнего
' яруса эстакады
Отм. нижнего
яруса.
^ к
Планиров.
1; 1,5
1; 1,5
2; 3
2; 3
4800
6000
6000
7800
2400
3600
3600
4800
отм. земли
7800
4800
ІХк
Хк
ХІк
ХПк
ХШк
Отм. верхнего
яруса эстакады
г—
1 S
Г
и
J
Ξ *
Отм. нижн>
\
г яруса
"1
Иг
щЧ
Is
і!'
L
1
і
L Планиров.
отм. земли
і; 1,5
1; 1,5
2; 3
2; 3
5
4800
6000
6000
7800
7800
2400
3600
3600
4800
4800
Примечание. Верхняя грань траверсы принята за отметку верха ярусов эстакады.
Обозначение на схемах: 1 — стойки прямоугольные железобетонные или из центрифугированного
железобетона.
Таблица 3.50. Ключ для подбора промежуточных прямоугольных колонн
двухъярусных эстакад при длине температурного блока 102 м
Тип эстакады
Расстояние от верха
Марка промежуточной колонны для ветровой
и нагрузки, тс/м;
нижнего яруса эстакады
нагрузки, кге/м2
вид температурного
до планировочной отметки
блока; продольная
земли, м
нагрузка
35
55
ІХж, Хж, ІХк, Хк;
5,4
К1-1
К1-3
q = 1; (7 = 1,5; проме¬
6
К2-1
КЗ-1
жуточный и конце¬
6,6
К4-1
К5-1
вой; 2q и 4*7
7,2
Кб-1
К8-1
7,8
К9-1
КЮ-5
8,4
кіы
К12-6
ХІж, ХПж, ХІк,
5,4
К1-2
К13-4
ХПк; <7 = 2, (7 = 3;
6
К2-2
КЗ-1
промежуточный; 2q
6,6
К4-2
К5-1
7,2
К7-2
К8-1
7,8
К Ю-2
КЮ-5
8,4
К12-2
К12-6
ХІж, ХПж, ХІк,
5,4
К1-5
К13-4
ХПк; <7 = 2, (7=3;
6
КЗ-4
К17-2
концевой; Aq
6,5
К5-2
К18-2
7,2
К8-1
К14-1
,7.8
КЮ-2
К15-4
8,4
К12-3
К16-3
398
Продолжение табл. 3.50
Тип эстакады
и нагрузки, тс/м;
вид температурного
блока; продольная
нагрузка
Расстояние от верха ниж¬
него яруса эстакады
до планировочной отметки
земли, м
Марка промежуточной
нагрузкі
35
колонны для ветровой
и, кгс/м2
55
ХШж, ХШк; <7 = 5;
5,4
κι-з
К13-4
промежуточный; 2q
6
КЗ-4
КЗ-2
6,6
К5-2
К5-3
7,2
К7-2
К8-5
7,8
КЮ-З
кю-з
8,4
К12-6
К12-6
ХШж, ХШк; <7=5;
5,4
К13-5
К19-1
концевой; 4q
6
К17-5
К17-5.
6,6
К18-6
К18-6
7,2
К14-3
К14-3
7,8
К15-9
К15-9
8,4
К16-7
К16-7
Таблица 3.51. Ключ для подбора промежуточных центрифугированных стоек
двухъярусных эстакад при длине температурного блока 72 м
Тип эстакады и йа грузка,
тс/м; вид температурного
Расстояние от
верха нижнего
яруса эстакады до
Марка промежуточной стойки для ветровой
нагрузки, кгс/м2
блока; продольная нагрузка
планировочной
отметки земли, м
35
55
ІХж, Хж; <7 = 1, <7 = 1,5; про¬
межуточный и концевой; 2q
и 4<7
5,4
6
С600 -^І400
Кі
С600 6,6-60 400
κι
С600 — 400
К2
С600 6,6-60 400
КЗ
6,6
С600 7,2-60 400
К2
С600 ■7,2-60 400
К4
7,2
С600 7,8-60 400
КЗ
С600 7,8-60 400
К5
7,8
С600 8,4-60 400
К4
С600 -8,4·:60- 400
Кб
8,4
С600 — 400
К5
С600 9,6-60 400
К7
ХІж, ХПж; <7=2, <7=3; про¬
межуточный; 2 q
5,4
С600 — 400
кі
С600 — 400
К2
6
С600 6,6-60 500
кі
С600 —-·-·6- 500
КЗ
6,6
С600 7,2-60 500
К2
С600 ~,2-6° 500
К5
7,2
С600 -7-8-6— 500
КЗ
С600 -7,8-70 500
Кб
l7,8
С600 8,4-60 500
К4
С700 --,4-7°- 500
Кб
8,4
9-60
С800 — 400
К2
С800 — 500
К5
ХІж, ХПж; <7 = 2, <?=3; кон¬
цевой; 4 <7
5,4
С600 — 400
кі
С600 — 400
КЗ
6
С600 6,6-60 500
кі
С600 6’6"60 500
К4
6,6
С600 7,2-60 500
КЗ
С600 7,2-60 600
К5
7,2
С600 7,8-60 500
К4
С600 -7,8-70 500
К7
399
Продолжение табл. 3.5І
Тип эстакады и нагрузка,
тс/м; вид температурного
блока; продольная нагрузка
Расстояние от верха
нижнего яруса
эстакады до плани-
Марка промежуточной стойки для ветровой
нагрузки, кгс/м2
ровочной отметки
земли, м
35
55
7,8
С600 8,4-70 500
Кб
С600 8,4-70 500
К7
8,4
С800 — 500
КЗ
Q-60
С800 — 600
К5
ХШж; q = 5; промежуточный;
2q
5,4
С600 — 400
кі
С600 — 400
К2
6
С600 6,6-60 500
кі
С600 6,6-60 500
К4
6,6
С600 -7,2-60 500
КЗ
С600 7,2-70 500
Кб
7,2
С600 7,8-70 600
К5
С700 7,8-70 600
К5
7,8
С700 8,4-70 600
К4
С800 8,4-60 400
кі
8,4
Q СЛ
С800 — 400
кі
Q-бП
С800 — 400
К2
ХШж; q = S) концевой; 4q
5,4
С600 —500
К2
С600 — 500
К4
6
С600 6,6-60 500
К4
С600 6,6-60 600
К5
6,6
7 2-70
С600 1 500
Кб
С600 ·7,2-7—600
К7
7,2
С700 7,8-70 600
К5
С800 7,8-60 400
К2
7,8
С800 -·,4-6°· 400
КІ
С800 8,4~60· 400
КЗ
8,4
С800 — 400
К2
С800 — 400
КЗ
Таблица 3.52. Ключ
для подбора железобетонных траверс и ферм
двухъярусных эстакад
пролетных строений
а
о
>*
ч
tC
Эстакады с прямоугольны¬
ми колоннами
Марка траверсы
нижнего
яруса
о ч
М о
о Л
< с
>> «
о
« о С
S и о
О
G. О та
С Н К
верхнего
яруса
о ч
Д О
а сх
ч: с
§
2
S
о.
а>
•ѳ·
«а
м
сх
та
Ξ
Эстакады с центрифугиро¬
ванными стойками
Марка траверсы
нижнего
яруса
О ч
Ш о
о СХ
Ч с
>* X
£ « О*
« о е
S К о
о э*
СХ о
с н к
верхнего
яруса
t=i с
к
СХ ш
4
5
>>
IX -
1
1,5
XI
XII
1
1,5
4800
ТнІ-1
Тн1-2
Тн7-1а
Тн7-1а
6000
Тн2-1
Тн2-2
Тн8-1а
Тн8-1а
Тн2-2
ТН2-3
Тн8-1а
Тн8-1а
XII!
7800
ТнЗ-1
ТнЗ-2
Тн9-1а
Тн9-1а
ТнЗ-З
Тн9-1а
Тві-З Тв1-4
Тві-З TBl-4
Тв2-4 Тв2-5
TB2-4 Тв2-5
ФЭ18П-1АІІІВ
ТнІ-1
ТНІ-2
Тн7-1б
ТН7-16
Тн2-1
Тн2-2
ТН8-16
Тн8-1б
Тв5-1
Тв5-1
Тв5-2
Тв8-2
Твб-2 Тв9-1
Твб-2 ТВ9-3
Твб-3 Тв9-4
ФЭ18П-2АІІІВ
Тн8-1б
Тн2-3
ТнЗ-1
ТнЗ-2
ФЭ18П-ЗАІІІВ ТнЗ-З
Тв5-1
Тв8-1б
Тн9-1б
Тн9-1б
Тн9-1б
Тві-З ТвІ-4
Тві-З ТвІ-4
ТВ2-4
ТВ2-4
Тв5-1
Тв5-1
Тв2-5
Тв2-5
Тв2-5
Тв8-2
ТвЗ-2 Тв9-1
Твб-2 Тв9-3
Тв5-3 Тв9-4
400
Таблица 3.53. Сортамент колонн двухъярусных эстакад серии 3.015-3/77
расход материалов
3S
Марка изделия
Размеры, мм; масса, т
Расход бетона, м3 (марка)
арма
А-ІІІ
Расход
ітуры
Α-Ϊ
стали, к
про¬
ката
;г
всего
К1-1
//=5700, ц=4001 6=400;
0,91 (М200)
110,6
13,5
16,2
140,3
К1-2
2*3
170,2
12,3
16,2
198,7
К1-3
0,91 (М300)
150,7
12,3
16,2
179,2
К1-4
0,91 (М400)
186,9
21
16,2
224,1
К1-5
119,9
13
16,2
149,1
К1-6
0,91 (М300)
182,8
20,5
16,2
219,5
К1-7
314,6
17,6
16,2
248,4
К2-1
//=6300, а=400, 6=400;
1,01 (М200)
234,6
19,3
16,2
270,1
К2-2
2,5
1,01 (М300)
195
13,5
16,2
224,7
К2-3
231,7
30,2
16,2
278,1
КЗ-1
Я=6300, а=400* 6=500;
167,7
16,7
16,8
201,2
КЗ-2
3,2
1,26 (М300)
208,2
25,6
16,8
250,6
кз-з
221,2
24
18,8
262
КЗ-4
131,5
16,7
16,8
165
КЗ-5
1,26 (М400)
219,9
16,9
16,8
253,6
КЗ-6
1,2b (МЗОО)
242,9
23,8
16,8
283,5
КЗ-7
268,8
25,6
16,8
311,2
КЗ-8
1,26 (М400)
197,2
16,8
16,8
230,8
К4-1
//=6900, а=400 , 6=500;
1,10 (М200)
253,3
21
16,2
290,5
К4-2
2,8
1,10 (МЗОО)
212,4
14,6
16*2
243,2
К4-3
251,5
32,8
16*2
300,5
К5-1
//=6900, £2=400, 6=500,
180,811
18
16,8
215,6
К5-2
3,5
1,38 (МЗОО)
143,4
17,8
16*8
178
К5-3
239,6
18,4
16,8
274*8
К5-4
1,38 (М400)
265,3
25,9
16*8
308
К5-5
1,38 (МЗОО)
293,8
27,3
16,8
337*9
К5-6
1,38 (М400)
214,2
18,3
16*8
249,3
К6-1
//=7500, £2=400, 6=400; 3
1,20 (МЗОО)
243,1
27
16,2
286*3
К7-1
//=7500* £2=400, 6=500;
1,50 (МЗОО)
313,2
38,3
16*8
368*3
К7-2
3*8
252,7
29,9
16*8
299*4
К8-1
//=7500, £2=500, 6=500;
1,88 (М200)
264,1
45,5
16,8
326,4
К8-2
4.7
1,8» (МЗОО)
278
15,2
16,8
310
К8-3
325,6
31,3
16,8
373*7
К8-4
1,88 (М400)
380,6
31,4
16,8
428*3
К8-5
1,88 (МЗОО)
293,6
31,3
16,8
341,7
К8-6
1,88 (М400)
451,1
29,9
16*8
497,8
К8-7
1,88 (М200)
182,3
20
16,8
219,1
К9-1
Я=8100, £2=400, 6=500;
1,62 (МЗОО)
230,9
19,2
16,8
266,9
К9-2
4.1
281,5
19,2
16*8
317,5
КЮ-1
//=8100, £2=500, 6=500;
271,3
26
16,8
314*1
К10-2
5*1
2,03 (МЗОО)
283,6
36,4
16,8
336,9
кю-з
340,6
38,6
16,8
396
КЮ-4
2,03 (М400)
411,2
33,6
16,8
461,6
КЮ-5
2,03 (МЗОО)
324,2
54,3
16,8
495*3
КП-1
//=8700, £2=400, 6=500;
1,74 (М200)
245,3
20,5
16,8
282*6
КП-2
4,4
301,3
20,5
16,8
338,6
ш
Продолжение табл. 3.53
Марка изделия
Размеры, мм; масса, т
Расход бетона, м3 (марка)
Расход стали, кг
арматуры
про¬
ката
всего
А-ІІІ
А-І
К12-1
Я=8700, д=500, 6=500;
2,18 (М300)
286,2
27,7
16,8
330,7
К12-2
5,5 .
2,18 (М200)
339,7
23
16,8
379,5
К12-3
304,4
38,4
16,8
360,6
К12-4
2,18 (М300)
338,3
34,4
16,8
394,5
К12-5
452,5
58,1
ю;8
527,4
К12-6
382,5
27,1
16,8
426,4
К12-7
2,18 (М400)
441,4
53,4
16,8
511,6
К13-1
Я=5700, а=400, 6=500;
180
13,9
16,8
210,7
К13-2
2,9
1,14 (М200)
204,9
13,9
16,8
235,6
К13-3
255,3
27,3
16,8
299,4
К13-4
1,14 (М300)
121,3
7,8
16#8
145,9
К13-5
163,1
15,2
16,8
195,1
К13-6
1,14 (М400)
208,2
15,-5
16,8
240,5
К13-7
228,5
21,8
16,8
267,1
К13-8
1,14 (М300)
188,2
15,2
16,8
220,2
К14-1
Я=7500, а=400, 6=500;
197#2
23,8
17,4
238,4
К14-2
4,5
1,8 (М300)
249,6
36
17,4
303
К14-3
294,-1
35,2
17,4
346,7
К14-4
1,8 (М400)
340,1
37,1
17,4
394,6
КН-5
372,3
41,1
17,4
430,8
К14-6
1,8 (М300)
401,3
51,3
17,4
470
К15-1
Я=8100, α=500, 6=500;
466,1
41,7
17,4
525,2
К15-2
6,1
2,43 СМ200)
463,3
54,5
17,4
535,2
К15-3
357,9
32,4
17,4
406,7
КД5-4
322,6
27,4
17,4
367,4
К15-5
2,43 (М300)
357,8
47,2
17,4
422,4
К15-6
512,1
43,6
17,4
573,1
К15-7
2,23 (М200)
396,6
33,6
17,4
447,6
КІб-8
2,43 (М400)
415,6
43,6
17,4
476,6
К15-9
388,8
43
17,4
429,2
КІб-10
2,43 (М300)
315,2
45,2
17,4
377,8
КІб-11
2,43 (М400)
566
50,1
17,4
633,5
КІО-1
Я=8700, α=500, 6=500;
500,8
61,9
17,4
580,1
К16-2
6,5
2,61 (М200)
383,2
33,4
17.4
434
К16-3
343,5
29,-4
17,4
390,3
К10-4
2,01 (М300)
549,9
48,4
17,4
615,7
К16-5
2,61 (М200)
424*5
44,6
17,4
486,5
К16-6
2,61 (М400)
476,9
45,5
17,4
539,8
К16-7
2,61 (М300)
395,2
45,-8
17,4
458,4
КІб-8
2,61 (М400)
607,-9
47,6
17,4
672,9
К17-1
Я=6300, а=400, 6=600;
1,51 (М200)
261,9
31,3
17,4
316,6
К17-2
3,8
168,5
14,4
17,4
200,3
К17-3
1,51 (М400)
218,4
35,5
17,4
261,3
К17-4
1,51 (М300)
266,2
30,8
17,4
314,4
КІ7-5
191,8
28,9
17,4
238,1
К17-5
1,61 (М400)
283,4
20,8
17,4
321,6
К17-7
234,6
31,3
17,4
283,3
К17-8
1,51 (М300)
299,1
33,3
17,-4
349,8
К17-9
240,1
30,8
17,4
288,3
К18-1
Я=5900, а=400, 6=500;
1,66 (М200)
288,7
34
17,4
340,1
К18-2
4,2
192,8
15,7
17,4
225,9
К18-3
1,65 (М400)
238,-7
27,9
ѴЛ
284
К18-4
266,4
34
17,4
317,8
К18-5
1,66 (М300)
290,7
33,5
17,4
341,6
К18-6
209,3
31,4
17,4
258,1
К18-7
1,66 (М400)
315,7
22,8
17,4
355,9
К18-8
1,66 (М300)
320,3
35,9
17,4
373,6
К18-9
263,4
33,5
17,4
314,3
4!С2
Продолжение табл. 3.53
Расход стали, кг
Марка изделия
Размеры, мм; масса, т
Расход бетона, мя (марка)
арматуры
про¬
А-Ш
А-І
ката
всего
К19-1
К19-2
Я=5700, а=400, Ь=600;
3,4
1,37 (М200)
228,2
270,9
19,8
30,1
17.4
17.4
265.4
318.4
К20-1
Н=5700, а=500, 6=600;
4,3
1,71 (М400)
180,4
32,1
17,4
229,9
К21-1
Я=6300, а=500, 6=600;
4,7
Д ,89 (М300)
348,9
33,4
17,4
399,7
К22-1
Я=6900, д=500, 6=600;
5,2
2,07 (М300)
378,9
29,3
17,4
425,6
К23-1
Я=7500, а=500, 6=600;
5,6
2,25 (М400)
414,5
43,3
17,4
475,2
Таблица 3.54. Сортамент траверс двухъярусных эстакад серии 3.015-3/77 и расход материалов
r=s=1B*
Марка
изделия
Размеры, мм
Расход
бетона,
ма (марка)
Масса, т
Расхо’д стали, кг
1
а
6
арма’
А-ИІ
гуры
А-І
проката
всего
Тн1-1
4800
250
290
0,35
(М200)
0,87
8,9
14,4
9.3
9.3
108*5
108,5
126,7
132,2
Тн'2-1
0,43
12,7
11*6
116*2
140,5
Тн2-2
6000
250
290
(М200)
1,1
17,4
11*6
116,2
145,2
Тн2-3
23,4
11,6
116,2
151,2
ТнЗ-1
0*57
26,2
15
126,3
167,5
ТнЗ-2
7800
250
290
(М200)
1,41
34,7
15
126*3
176
ТнЗ-З
0,57
44,7
15
126,3
186
(М300)
Тн4-1а
0,60
20,3
12,4
61,6
94,3
Тн4-1б
4800
250
500
(М200)
1,5
27,3
12,4
76,8
116,5
Тн5-1а
0,75
23,4
15,4
72,4
111*2
ТН5-16
6000
250
500
(М200)
1,88
30,4
15,4
87,6
133,4
Тн6-1а
0,98
39,3
20
87
146,3
Тн6-1б
7800
250
600
(М200)
2,45
46,3
20
102*2
168,5
Тн7-1а
0,96
*20
18
62,2
100,2
ТН7-16
4800
400
500
(М200)
2*4
32,8
18
99
149*8
ТнЗ-1а
1,2
24
22,4
75
121*4
Тн8-1б
6000
400
500
(М200)
3
36*8
22,4
111,8
171
Тн9-1а
1*56
47*2
29
91,1
167*3
Тн9-1б
7800
400
500
(М200)
3*9
59,6
29
128,3
216,9
Тві-З
0,35
10,2
9,3
42
61*5
4800
250
290
(М200)
0*87
ТвІ-4
0,35
51*5
9,3
42
102,8
(М300)
403
Продолжение табл. 3.54
Размеры, мм
Расход
бетона, м3
Расход стали, кг
Марка
изделия
1
Масса, т
арматуры
всего
а
Ъ
(марка)
А-Ш
А-І
проката
ТВ2-4
0,43
(М200)
12,3
11.7
. 49,8
73,8
ТВ2-5
6000
250
290
0,43
(МЗОО)
М
52,7
11*7
49,8
114,2
Тв5-1
0,75
(М200)
23,9
15,4
64,8
104,1
ТВ5-2
6000
250
500
0,75
(МЗОО)
1,88
51*5
15,4
64,8
131,7
Твб-2
Твб-3
7800
250
500
0,98
(М200)
2,45
32,1
36,4
20
20
79.4
79.4
131.5
135.6
ТВ8-2
6000
400
500
1.2
(М200)
3
1
73,3
19,8
84.4
177,5
ТвЭ-2
ТВ9-3
7800
400
500
1,56
(М200)
3,9
82,9
112,6
25.6
25.6
100.9
100.9
209,4
239
ТвЭ-4
1,56
(МЗОО)
171,9
45,5
100,9
318,3
Таблица 3.55. Сортамент железобетонных безраскосных ферм двухъярусных эстакад
серии 3.015-3/77 и расход материалов1
18000
Расход стали, кг
Марка изделия
* Тип эстакады;
Марка
арматуры класса
о
. еС
продольная нагруз¬
бетона
*2
ка, тс/м
о
А-ІІІв
А-ІІІ
А-І
В-І
то 3 5
о
υ
ηϊ ς
η
ФЭ18П-1 АІІІв
ІХж, Хж; g=1 и 1,5
МЗОО
144
322
35
40
141
682
ФЭІ8П-2АІІІВ
ХІж, ХІІж; q=2 и 3
М400
277
357
35
40
141
850
ФЭ18П-ЗАІІІВ
ХШж; q=5
М500
348
440
47
46
141
1016
1 Расход бетона 3,3 м3, масса фермы 8,3 т.
версами верхнего пояса. На нижний пояс
пролетных кроений передается 40% сум¬
марной вертикальной нагрузки.
Горизонтальные технологические нагруз¬
ки вдоль трассы приняты равными 2q для
промежуточного температурного блока и 4q
для концевого блока (q — вертикальная
технологическая нагрузка на 1 м эстакад).
На верхний ярус эстакад передается 60%
и на нижний ярус — 40% горизонтальной
нагрузки.
Ветровая нагрузка, равная 35 и
55 кгс/м2, распределяется следующим обра¬
зом: на верхний ярус—60% и на нижний—■
40% общей нагрузки, определяемой исхо¬
дя из высоты ферм плюс 1 м. При этом
аэродинамический коэффициент равен 1,4.
При разработке строительной части
конкретного проекта двухъярусной эстака¬
ды рекомендуется такой же порядок рабо¬
ты, как и при разработке проекта одноя¬
русной эстакады.
Маркировка конструкций двухъярус¬
ных эстакад аналогична принятой для кон¬
струкций одноярусных эстакад.
3.4.5. Железобетонные
центрифугированные стойки
кольцевого сечения
Для отдельно стоящих опор, одноярус¬
ных и двухъярусных эстакад под техноло¬
гические трубопроводы, опор открытых
крановых эстакад, пешеходных галерей,
площадок под технологическое оборудова¬
ние, колонн производственных зданий без
404
Таблица 3.56. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 300 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона м3;
масса, т
Расход стали, кг
А-ИІ
В-І
всего*
С.36.5-К1а
С.36.5-К2а
С.36.5-К3а
С.36.5-К4а
0,15; 0,38
17.5
25.5
34,4
42,9
4.2
4.2
4.2
4.2
32.1
40.1
49
57,5
С3.42.5-К1а
С3.42.5-К2а
С3.42.5-К3а
С3.42.5-К4а
0,18; 0,45
20.5
29.5
40.1
50.1
4.9
4.9
4.9
4.9
35.8
44.8
55.4
65.4
С3.48.5-К1а
С3.48.5-К2а
С3.48.5-К3а
С3.48.5-К4а
0,2; 0,5
23.4
33,7
45,9
57.4
5.5
5.5
5.5
5.5
39.3
49,6
61,8
73.3
1 Включая расход стали на закладные изделия
10,4 кг.
Таблица 3.57. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 400 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
toacca, т ‘
Расход арма¬
туры, кг
Сбщий
расход
стали*,- кг
А-Ш
В-І
С4.42.5-КІВ
29,5
7
49,8
С4.42.5-К2а
40,1
7
60,4
С4.42.5-К3а
0,25; 0,62
50,1
7
70,4
С4.42.5-К4а
68,1
7
88,4
С4.42.6-К1
29,5
7
49,8
С4.42.6-К2
40,1
7
60,4
С4.42.6-КЗ
0,27; 0,68
50,1
7
70,4
C4.42.6-K4
68,1
7
88,4
C4.42.6-K5
89
7
109,4
С4.48.5-К1а
33,7
7,7
54,7
С4.48.5-К2а
45,9
7,7
66,9
С4.48.5-К3а
0,28; 0,7
57,1
7,7
78,1
С4.48.5-К4а
77,8
7,7
98,8
С4.48.6-К1
33,7
7,7
54,7
С4.48.6-К2
45,9
7,7
66,9
С4-48.6-КЗ
0,31; 0,78
57,1
7,7
78,1
С4.48.6-К4
77,8
7,7
98,8
С4.48.6-К5
101,7
7,7
122,7
.
С4.54.5-К1а
38
8,4
59,7
С4.54.5-К2а
51,7
8,4
73,4
С4.5.5-К3а
0,32; 0,8
63,6
8,4
85,3
С4.54.5-К4а
86,5
8,4
108,2
С4.54.6-К1
38
8,4
59,7
С4.54.6-К2
51,7
8,4
73,4
С4.54.6-КЗ
0,35; 0,88
63,6
8,4
85,3
C4.54.6-K4
86,5
8,4
108,2
С4.54.6-К5
112,9
8,4
134,6
С4.60.5-КІЗ
42,3
9,2
64,5
С4.60.5-К2а
57,5
9,2
80
С4.60.5-К3а
0,35; 0,88
70,7
9,2
93,2
С4.60.5-К4Э
96,2
9,2
118,7
Продолжение табл. 3.57
Марка стойки
Расход .
бетона, м3;
Расход арма¬
туры, кг
и
*
S3
SOS
масса, т
А-Ш
В-І
\d У 2
X я н
Оао
С4.60.6-К1
С4.60.6-К2
С4.60.6-КЗ
С4.60.6-К4
С4.60.6-К5
0,39; 0,98
42,3
57,5
70,7
96,2
125,6
9.2
9.2
9.2
9.2
9.2
64,5
80
93,2
118,7
148,1
С4.66.5-КІЗ
С4.66.5-К2а
С4.66.5-К3а
С4.66.5-К4а
0.38; 0,95
46,5
63,3
77,2
105
9.8
' 9,8
9.8
9.8
69,6
84,4
100,3
128,1
С4.66.6-К1
С4.66.6-К2
С4.66.6-КЗ
С4.66.6-К4
С4.66.6-К5
0,43; 1,08
46,5
63,3
77,2
105
136,8
9.8
9.8
9.8
9.8
9.8
69,6
84,4
100,3
128,1
159,9
С4.72.5-КІЗ
С4.72.5-К2а
С4.72.5-К3а
С4.72.5-К4а
0,42; 1,05
50,8
69.2
84.2
114,2
10.5
10.5
10.5
10.5
74,6
93
108
138
С4.72.6-К1
C4.72.6-K2
С4.72.6-КЗ
C4.72.6-K4
С4.72.6-К5
0,46; 1,15
50,8
69.2
84.2
114,2
149,5
10.5
10.5
10.5
10.5
10.5
74,6
94
108
138
173,3
С4.78.5-КІЗ
С4.78.5-К2а
С4.78.5-К3а
С4.78.5-К4а
0,45; 1,13
55
74,9
91,3
124,2
11,2
11,2
11*2
11,2
79,5
99,4
115,8
148,7
С4.78.6-К1
С4.78.6-К2
С4.78.6-КЗ
C4.78.6-K4
C4.78.6-K5
0,5; 1,25
55
74,9
91,3
124,2
162,1
11,2
11,2
11,2
11,2
11,2
79,5
99,4
115,8
148,7
186,6
1 Включая расход стали на закладные изделия
13,3 кг.
Таблица 3.58. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 500 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
масса, т
Расход арма¬
туры, кг
Общий
расход
стали1, кг
А- III
В-І
С5.48.5-КІЗ
С5.48.5-К2а
С5.48.5-К3а
С5.48.5-К4а
0,39; 0,98
38.7
45,9
57,1
77.8
9.8
9.8
9.8
9.8
61
73,2
84,4
105,1
С5.48.В-К1
C5.48.b-K2
C5.48.b-КЗ
C5.48.b-K4
C5.48.b-K5
C5.48.b-K6
При 6=60
0,44; 1,1;
при 6=70
0,49; 1,23;
при 6=80
0,54; 1,35
33.7
45,9
57,1
77.8
101.7
128.8
9.8
9.8
9.8
9.8
9.8
15,4
61
73,2
84,4
105,1
129
161,7
С5.54.5-КІЗ
С5.54.5-К2а
С5.54.5-КЗЗ
С5.54.5-К4а
0,43; 1,08
38
51.7
63.8
86,5
10.7
10.7
10.7
10.7
66,2
79.9
91.9
114,7
26—751
405
Продолжение табл. 3.58
Марка стойки
Расход
бетона, м3,;
масса, т
Расход арма¬
туры, кг
А-ІІІ 1 В-І
Общий
расход
стали1, кг
С5.54.В-К1
При 6=60
38
10,7
66,2
C5.54.b-K2
0,49; 1,23;
51.7
10,7
79,9
C5.64.b-КЗ
при 5=70
63,7
10,7
91,9
С5.54.В-К4
0,65; 1,38;
86,5
10,7
114,7
C5.54.b-K5
При 5=80
112,9
10,7
141,1
С5.54.В-К6
0,6; 1,5
143,2
10,7
177,4
C5.60.5-K1 а
42,3
11,5
71,3
С5.60.б-К2а
57,5
11,5
86,5
С5.60.5-К3а
0,47; 1*18
70,7
11,5
99,7
С5.60.б-К4а
96,2
11,5
125,2
C5.60.b-K1
При 5=60
42,3
11,5
71,3
C5.60.b-K2
0,53; 1,33;
57,5
11,5
86,5
C5.60.b-K3
ііри 6=70
70,7
11,5
99,7
C5.60.b-K4
0,6; 1,5;
96,2
11,5
125,2
С6.60.В-К5
при 6=80
125,6
11,5
154,6
C5.60.b-K6
0,66; 1,65
159,2
18,1
194,8
С5.б6.5-Кіа
46,5
12,4
76,4
С5.66.5-К2а
63,3
12,4
93,2
Сб.66.б-К3а
0,51; 1,28
77,1
12,4
107
С5.66.5-К4а
104,9
12,4
134,8
С5.66.В-К1
При 6=60
46,5
12,4
76,4
С5.66.В-К2
0,58; 1,45;
63,3
12,4
93,2
С5.66.В-КЗ
при 6=70
77,1
12,4
107
G5.66.B-K4
0,66; 1,65;
104,9
12,4
134,8
C5.66.b-K5
при 6=80
136,8
12,4
166,7
C5.66.b-Кб
0,73; 1,82
173,6
12,4
210,6
C5.72.5-K1 а
50,8
13,3
81,6
С5.72.5-К2а
0,56; 1,4
69,2
13,3
100
С5.72.5-К3а
84,2
13,3
115
С5.72.5-к4а
114,6
13,3
145,4
C5.72.b-K1
При 6=60
50,8
13,3
81,6
C5.72.b-K2
0,63; 1,58;
69,2
13,3
100
С5.72.В-КЗ
при 6=70
84,2
13,3
115
C5.72.b-k4
0,72; 1,8;
114,6
13,3
145,4
C5.72.b-k5
при 6=80
149,5
13,3
180,3
C5.72.b-k6
0,79; 1,98
169,5
20,9
228
С5.78.5-К1а
55
14,2
86,7
С5.78.б-К2а
74,9
14,2
106,6
С5.76.5-К3а
0,6; 1,5
91,3
14,2
123
С5.78.5-К4а
124,3
14,2
156
С5.78.В-К1
При 6=60
55
14,2
86,7
C5.78.b-K2
0,68; 1,7;
74,9
14,2
106,6
С5.78.В-КЗ
при 6=70
91.3
14,2
123
C5.78.b-K4
0,78; 1,95;
124,3
14,2
156
C5.78.b-k5
при 6=80
162,1
14,2
193,8
C5.78.b-k6
0,85; 2,13
205,6
22,3
245,4
С5.84.5-К1а
59,4
15,1
92
С5.84.5-К2а
80,8
15,1
113,4
С5.84.5-кЗа
0,64; 1,6
97,8
15,1
130,4
С5.84.5-к4а
133
15,1
165,6
C5.84.B-Kl
При 6=60
59,4
15,1
92.
С5.84.В-К2
0,73; 1,82;
80.8
15,1
113,4
С5.84.В-КЗ
при 6=70
97,8
15,1
130,4
С5.84.В-К4
0,83; 2,07;
133
15,Л
165,6
C5.84.b-k5
при 6=80
173,6
15,1
206,2
С5.84.В- Кб
0,92; 2,3
220
15,1
261,2
1 Включая расход стали на закладные изделия
17,5 кг.
Таблица 3.59. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 600 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
Расход арма¬
туры, кг
£
коз
Э'Х ч
масса, т
А-ІІІ
В-І
'Ото н
Ofty
C6.54.B-Kl
При Ь=60
47,5
12,8
80,7
С6.54.В-К2
0,63; 1,58;
64,6
12,8
97,8
С6.54.В-КЗ
при 6=70
79,5
12,8
112,7
C6.64.b-K4
0,70; 1,75,
108,2
12,8
141,4
С6.54.В-К5
при 6=80
141,3
12,8
174,5
С6.54.В-Кб
0,77; 1,92
179
20
219,4
C6.54.b-K7
221
20
261,4
C6.60.B-Kl
При 6=60
52,8
13,9
87,1
С6.60.В-К2
0,69; 1,73;
71,9
13,9
106,2
С6.60.В-КЗ
при 6=70
88,4
13,9
122,7
С6.60.В-К4
0,77; 1,93;
120,2
13,9
164,5
С6.60.В-К5
при 6=80
157
13,9
191,3
Сб.бО.в- Кб
0,85; 2,12
199
21,6
241
C6.60.b-k7
246
21,6
288
С6.66.В-К1
При 6=60
58,2
15
93,6
С6.66.В-К2
0,75; 1,88;
79,1
15
114,5
C6.66.b-K3
при 6=70
97,4
15
132,8
С6.66.В-К4
0,84; 2,1;
131,3
15
166,7
C6.66.b-K5
при 6=80
172,8
15
208,2
С6.66.В-К6
0,93; 2,33
219
23,3
261,7
C6.66.b-k7
270,1
23,3
313,8
С6.72.В-К1
При 6=60
63,5
16,1
100
C6.72.b-K2
0,81; 2,03;
86,5
16,1
123
С6.72.В-КЗ
при 6=70
105,2
16,1
141,7
C6.72.b-K4
0,91; 2,28;
143,3
16,1
179,8
C6.72.b-k5
при 6=80
187
16,1
223,5
C6.72.b-K6
1; 2,5
237
25
282,4
C6.72.b-k7
293
25
338,4
C6.78.b-K1
При 6=60
69
17,1
106,2
С6.78.В-К2
0,87; 2,18;
93,5
17,1
131
C6.78.b-КЗ
при 6=70
114,2
17,1
151,7
C6.78.b-K4
0,98; 2,45;
155,3
17,1
192,8
С6.78.В-К5
при 6=80
202,8
17,1
240,3
С6.78.В-К6
1,08; 2,7
257
26,6
304
C6.78.b-K7
317,9
26,6
364,9
C6.84.B-Kl
При 6=60
74,3
18,2
112,9
C6.84.b-K2
0,93; 2,33;
101
18,2
139,6
C6.84.b-K3
при 6=70
123,3
18,2
160,9
С6.84.в>-К4
1,05; 2,62;
166,2
18,2
204,8
C6.84.b-K5
при 6=80
217
18,2
255,6
C6.84.b-K6
1,16; 2,9
275
28,3
323,7
C6.84.b-k7
339,9
28,3
388,6
C6.90.b-K1
При 6=60
79,5
19,2
119,1
С6.90.В-К2
1; 2,5;
108,2
19,2
147,8
C6.90.b-КЗ
при 6=70
131,1
19,2
170,7
C6.90.b-K4
1,12; 2,8;
178,8
19,2
218,4
C6.90.b-k5
при 6=80
232,9
19,2
272,5
C6.90.b-k6
1,24; 3,1
295
30
345,4
СѲ.90.в-к7
364
30
414,4
С6.96.В-К1
При 6=60
85
20,3
125,7
C6.96.b-K2
1,06; 2,65;
115,5
20,3
156,2
С6.96.В- КЗ
при 6=70
140,3
20,3
181
С6.96.В-К4
1,19; 2,98;
190,5
20,3
231,2
С6.96.В- К5
при 6=80
248,6
20,3
289,3
С6.96.В-Кб
1,33; 3,28
315
31,6
367
С6.96.В-К7
389,2
31,6
441,2
C6.102.b-K1
При 6=60
90,3
21,4
132,1
C6.102.b-K2
1,12; 2,8*
122,9
21,4
164,7
C6.102.b-K3
При 6=70
148
21,4
189,8
C6.102.b-K4
1,26; 3,15;
201,5
21,4
243,8
C6.102.b-K5
при 6=80
263
21,4
304,8
C6.102.p-K6
1,41; 3,52
333
33,3
386,7
С6Л02.в-к7
412
33,3
465,7
406
Продолжение табл. 3,59
Марка стойки
Расход
бетона, м3;^
Расход арма¬
туры, кг
и
М
та
SOS
S' X ς
масса, т
А-Ш
В-І
ё % S
С6.108.В-К1
При 6=60
95,6
22,5
138,4
С6.108.В-К2
1,18; 2,95;
130
22,5
172,9
С6.108.В-КЗ
при 6=70
157,1
22,5
200
C6.108.b-k4
1,33; 3,28;
213,8
22,5
256,7
С6.108.В-К5
при 6=80
278,8
22,5
321,7
C6.108.b-K6
1,49; 3,72
353
35
408,4
C6.108.b-K7
436
35
491
1 Включая расход стали на закладные изделия
20,4 кг.
Таблица 3.60. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 700 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
масса, т
Расход арма¬
туры, кг
Общий
расход
стали1, кг
А-ПІ
В-І
С7.60.В-К1
При 6=60
52,8
16,5
93,8
C7.60.b-K2
0,85; 2,12;
71,9
16,5
112,9
С7.60.В-КЗ
при 6=70
88,4
16,5
129,4
С7.60.В-К4
0,96; 2,4;
120,2
16,5
161,3
C7.60.b-K5
при Ь=80
167
16,5
198,0,
C7.60.b-K6
1,05: 2,62
199
25,8
249,3
C7.60.b-k7
246
25,8
296,3
C7.66.b-K1
При 6=60
58,2
17,8
100,5
С7.66.В-К2
0,92; 2,3;
79,1
17,8
121,4
C7.66.b-K3
при 6=70
97,4
17,8
139,7
C7.66.b-K4
1,04; 2,6;
131,3
17,8
173,6
C7.66.b-k5
при 6=80
172,8
17,8
215,1
C7.66.b-k6
1,16; 2,88
219
27,6
271,1
C7.66.b-k7
270,1
27,6
322,2
C7.72.b-K1
При 6=60
63,6
19
107
С7.72.В-К2 _
0,99; 2,48;
86,5
19
130
C7.72.b-K3
при 6=70
105,2
19
149
C7.72.b-K4
1,12; 2,8;
143,3
19
186,8
C7.72.b-K5
при 6=80
187
19
230,5
C7.72.b-k6
1,24; 3,1
237
29,6
291,1
C7.72.b-k7
293
29,6
347,1
С7.78.В-К1
При 6=60
69
20,3
113,8
C7.78.b-K2
1,06; 2,65;
93,5
20,3
138,3
С7.78.В-КЗ
при 6=70
114,2
20,3
159
С7.78.В-К4
1,2; 3;
155,3
20,3
200,1
C7.78.b-K5
при 6=80
202,8
20,3
247,6
С7.78.В-К6
1,34; 3,35
257
31,6
313,1
C7.78.b-K7
317,9
31,6
374
С7.84.В-К1
При 6=60
74,3
21,6
120,4
С7.84.В-К2
1,12; 2,8;
101
21,6
147,1
С7.84.В-КЗ
при 6=70
122,3
21,6
168,4
C7.84.b-K4
1,29; 3,22;
166,2
21,6
212,3
C7.84.b-K5
при 6=80
217
21,6
263,1
C7.84.b-K6
1,43; 3,58
275
33,5
333
C7.84.b-k7
339,9
33,5
397,9
C7.90.b-K1
При 6=60
79,5
22,8
126,8
С7.90.В-К2
1,19; 2,98;
108,2
22,8
155,5
С7.90.В-КЗ
при 6=70
131,1
22,8
178,4
C7.90.b-k4
1,37; 3,43;
178,8
22,8
226,1
С7.90.В-К5
при 6=80
232,9
22,8
280,2
C7.90.b-k6
1,52; 3,8
295
35,4
354,9
C7.90.b-K7
364
35,4
423,9
С7.96.В-К1
При 6=60
85
24
133,5
С7.96.В-К2
1,26; 3,15;
115,5
24
164
C7.96.b-K3
при 6=70
140,3
24
188,8
C7.96.b-K4
1,45; 3,62;
190,5
24
239
С7.96.В-К5
при 6=80
248,6
24
297,1
C7.96.b-K6
1,62; 4,05
315
37,4
376,9
C7.96.b-k7
389,2
37.4
451,1
Продолжение табл. 3.60
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
масса, т
Расход арма¬
туры, кг
А-Ш 1 В-І
Общий
расход
стали1 % кг
С7.102.В-К1
C7.102.b-K2
C7.102.b-КЗ
C7.102.b-K4
C7.102.b-K5
C7.107.b-k6
C7.102.b-k7
При 5=60
1,33; 3,32;
при 5=70
1,54; 3,85;
при 5=80
1,71; 4,28
90,3
122,9
148
201,5
263
333
412
25.2
25.2
25.2
25.2
25.2
39.3
39.3
140
172.6
197.7
251,2
312.7
396.8
475.8
C7.108.b-K1
С7.108.В-К2
С7.108.В-КЗ
С7.108.В-К4
С7.108.В-К5
C7.108.b-k6
C7.108.b-k7
При 5=60
1,4; 3,5;
при 5=70
1,6; 4;
при 5=80
1,8; 4,5
95,6
130
157,1
213.8
278.8
353
436
26.5
26.5
26.5
26.5
26.5
41.2
41.2
146.6
181
208,1
264.8
329.8
418.7
501.7
С7.114.В-К1
С7.П4.В-К2
С7.114.В-КЗ
С7.114.В-К4
C7.114.b-K5
C7.114.b-K5
C7.114.b-K7
При 5=60
1,47; 3,68:
при 5=70
1,7; 4,25;
при 5=80
1,9; 4,75
101
137
165,2
224,5
293
371
458
27.8
27.8
27.8
27.8
27.8
43.1
43.1
153.3
189.3
217.5
276,8
345.3
438.6
525.6
С7.120 В-К1
C7.120.b-K2
С7.120.В-КЗ
C7.120.b-K4
С7.120-В-К5
С7.120.В-К6
С7.120.в-к7
При 5=60
1.54; 3,85;
при 5=70
1,79; 4,48;
при 5=80
1,99; 4,98
106,3
144,5
174.1
236.2
308,1
391
483.3
29
29
29
29
29
45.1
45.1
159.8
198
227.6
289.7
361.6
460.6
552.9
С7.126.В-К1
C7.126.b-K2
С7.126. в -КЗ
C7.126.b-K4
С7.126.В-К5
C7.126.b-К6
С7 126.В-К7
При 5=60
1,61; 4,03;
при 5=70
1,87; 4,72;'
при 5=80
2,09; 5,23
111,8
151,8
183
248,6
324
411
507,5
30.2
30.2
30.2
30.2
30.2
47.1
47.1
166.5
206.5
237.5
303,8
378,7
482.6
579,1
С7.132.В-К1
C7.132.b-K2
С7.132. в -КЗ
C7.132.b-K4
C7.132.b-K5
C7.132.b-K6
C7.132.b-k7
При 5=60
1,68; 4,2;
при 5=70
1,95; 4,88;
при 5=80
2,28; 5,7
117,1
5159
191
259,3
338
429
530
31.5
31.5
31.5
31.5
31.5
49.1
49.1
173,1
215
247
315,3
394
502.6
603.6
1 Включая расход стали на закладные изделия
24,5 кг.
Таблица 3.61. Предпочтительный сортамент
центрифугированных стоек диаметром 800 мм и
показатели расхода материалов
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
масса, т
Расход арма¬
туры, кг
А-Ш 1 В-І
Общий
расход
стали1, кг
C8.72.b-K1
При 6=60
102
21,6
151,9
C8.72.b-K2
1,4; 3;
138,2
21.6
188,1
С8.72.В-КЗ
при 6=70
180,8
21,6
230,7
C8.72.b-K4
1,34; 3,35;
196,6
21,6
246,5
C8.72.b-K5
при 6=80
260,1
21,6
310
C8.72.b-K6
1,49; 3,72
332,5
34
394,8
C8.72.b-k7
при 6=100
379,2
34
441.5
C8.72.b-k8
1,74· 4,4
4Г8
34
5 .0,3
26*
407
Продолжение табл. 3.61
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
масс а, ч т
Расход арма¬
туры, кг
А-III 1 В-І
Общий
расхрд
стали1, кг
С8.78.В-К1
При 6=60
110,2
23
161,5
C8.78.b-K2
1,28; 3,2;
150
23
201,3
С8.78.В-КЗ
при 6=70
195,5
23
246,8
C8.78.b-K4
1,44; 3,6;
212,5
23
263,8
C8.78.b-K5
при 6=80
280,5
23
331,8
C8.78.b-K6
1*6; 4;
359
36,2
423,5
C8.78.b-K7
при 6=100
411,2
36,2
475,7
C8.78.b-K8
1,87; 4,68
508
36,2
572,5
C8.84.b-K1
При 6=60
118,8
24,4
171,5
C8.84.b-K2
1,37; 3,43;
161,5
24,4
214,2
C8.84.b-K3
при 6=70
210,8
24,4
263,5
C8.84.b-K4
1,53; 3,82;
228,3
24,4
281
C8.84.b-K5
при 6=80
301,8
24,4
354,5
C8.84.b-k6
1,7; 4,25;
385,7
38,4
452,4
C8.84.b-k7
при 6=100
440
38.4
506,8
C8.84.b-k8
2; 5
544
38,4
610,7
С8.90.В-К1
При 6=60
127,5
25,8
181,6
C8.90.b-K2
1,45; 3,62;
172
25,8
226,1
C8.90.b-КЗ
при 6=70
226
25,8
280,1
C8.90.b-K4
1,63; 4,08;
243,2
25,8
297,3
С8.90.В-К5
при 6=80
322,6
25,8
376.7
C8.90.b-Кб
1,81; 4,52;
412,6
40,5
481,4
C8.90.b-k7
при 6=100
472
40,5
540,8
C8.90.b-k8
2,13; 5,33
582,5
40,5
651,3
C8.96.b-K1
При 6=60
136
27,2
191,5
С8.96.В-К2
1,53; 3,88;
184,8
27,2
240,3
C8.96.b-K3
при 6=70
240,8
27,2
296,3
С8.96.В-К4
1,73; 4,33;
260,3
27,2
315,8
C8.96.b-K5
при 6=80
343,3
27,2
398,8
C8.96.b-k6
1,92; 4,8;
439,6
42,9
510,8
C8.96.b-K7
при 6=100
504
42,9
575,7
C8.96.b-k8
2,26; 5,65
622
42,9
693,2
C8.102.b-K1
При 6=60
144
28,7
201
С8.Ю2.В-К2
1,62; 4,05;
196,1
28,7
253,1
C8.102.b-КЗ
при 6=70
256
28,7
313
C8.102.b-K4
1,82; 4,55;
275,7
28,7
332,7
C8.102.b-K5
при 6=80
364,2
28,7
421,2
C8.102.b-K6
2.03; 5,08;
466,3
45,1
539,7
C8.102.b-K7
при 6=100
532,8
45,1
606,7
C8.102.b-k8
2,4; 6
658
45,1
731,4
C8.108.B-Kl
При 6=60
153
30,1
211,4
C8.108.b-K2
1,7; 4,25;
208
30,1
266,4
С8.108.В-КЗ
при 6=70
271,5
30,1
329,9
С8.108.В-К4
1,92; 4,8;
291,9
30,1
350,3
C8.108.b-K5
при 6=80
385,7
30,1
444,1
C8.108.b-K6
2,14; 5,35;
493
47,3
568,6
C8.108.b-K7
при 6=100
564
47,3
539,6
C8.108.b-K8
2,53; 6,32
697,5
47,3
773,1
C8.114.B-Kl
При 6=60
161,5
31,6
221,4
С8.114.В-К2
1,78; 4,45;
219,5
31,6
279,4
C8.114.b-K3
при 6=70
286,5
31,6
346,4
С8.114.В-К4
2,01; 5,03;
308
31,6
367,9
C8.114.b-K5
при 6=80
406,5
31,6
466,4
С8 П4.В-К6
2,25; 5,62;
519,7
49,5
597,5
C8.114.b-K7
при 6=100
593,6
49,5
671,4
C8.114.b-K8
2,66; 6,65
733
49,5
810,8
C8.120.b-K1
При 6=60
170
33
231,3
C8.120.b-K2
1,87; 4,68;
231,8
33
293,1
С8.120.В-КЗ
при 6=70
302
33
363,3
С8.120.В-К4
2,11; 5,28;
324,3
33
385,6
C8.120.b-K5
при 6=80
427,9
33
289,2
С8.120. в-Кб
2,36; 5,9;
546,5
51,6
626,4
C8.120.b-K7
при 6=100
625,6
51,6
705,5
С8.120.В-К8
2,79; 6,98
771,5
51,6
851,4
Продолжение табл. 3.61
Марка стойки
Расход
бетона, м3;
Расход арма¬
туры, кг
и
s
SOS
s' X ς
масса, т
А-III
В-І
)o & g
О ο-ο
C8.126.b-K1
При 6=60
178,3
34,6
241,2
С8.126.В-К2
1,95;4 ,92;
243
34,6
305,9
С8.126.В- КЗ
при 6=70
317
34,6
379,9
C8.126.b-K4
2,21; 5,52;
339,8
34,6
402,7
C8.126.b-K5
при 6=80
448,2
34,6
511,1
C8.126.b-K6
2,48; 6,25;
573,1
53,8
655,2
С8.126.В-К7
при 6=100
657,6
53,8
739,7
C8.126.b-K8
2,92; 7,3
812
53,8
894,1
С8.132.В-К1
При 6=60
187,2
36,2
251,7
C8.132.b-K2
2,03; 5,08;
254,5
36,2
319
С8.132.В-КЗ
при 6=70
332,2
36,2
396,7
C8.132.b-K4
2,3; 5,75;
355,5
36,2
420
C8.132.b-K5
при 6=80
469,5
36.2
534
С8.132.В-К6
2,58; 6,45;
600,1
56,1
684,5
C8.132.b-K7
при 6=100
686,4
56,1
770,8
C8.132.b-K8
7,65
846
56,1
930,4
C8.138.b-K1
При 6=60
195,8
37,5
261,6
C8.138.b-K2
2,12; 5,3;
266
37,5
331,8
C8.138.b-K3
при 6=70
347,2
37,5
413
C8.138.b-K4
2,4; 6;
371,2
37,5.
437
C8.138.b-K5
при 6=80
490,4
37,5
556,7
C8.138.b-K6
2,68; 6,7;
627
58,4
713,7
C8.138.b-K7
при 6=100
718
58,4
804,7
C8.138.b-K8
3,19; 7,98
886
58,4
972,7
С8.144.В-К1
При 6=60
204
38,5
270,7
C8.144.b-K2
2,2; 5,5;
277,8
38,5
344,6
С8.144.В-КЗ
при 6=70
362
38,5
428,8
C8.144.b-K4
2,49; 6,22;
387,6
38,5
454,4
C8.144.b-K5
при 6=80
511
38,5
577,8
C8.144.b-K6
2,79; 6,98;
653*7
60,5
742,5
C8.144.b-K7
при 6=100
747,2
60,5
836
C8.144.b-K8
3,32; 8,3
922,5
60,5
1011,3
C8.150.b-K1
При 6=60
212,5
39,0
280,7
C8.150.b-K2
2,28; 5,7;
289,1
39,9
357,3
C8.150.b-K3
при 6=70
378
39,9
446,2
C8.150.b-K4
2,59; 6,48;
402,9
39,9
471,1
C8.150.b-K5
при 6=80
533
39,9
601,2
C8.150.b-Кб
2,9; 7,25;
680,4
62,8
771,5
C8.150.b-K7
при 6=100
779,2
62,8
870,3
С8.150.В-К8
3,45; 8,62
962
62,8
1053,1
С8.156.В-К2
При 6=60
301
41,3
370,6
C8.156.b-K3
2,35; 5,88;
393
41,3
462,6
C8.156.b-K4
при 6=70
419,1
41,3
488,7
C8.156.b-K5
2,69; 6,72;
553,5
41,3
623,1
С8.156.В-К6
при 6=80
707,4
65
800,7
C8.156.b-K7
3,01; 7,52;
811,2
65
904,5
C8.156.b-K8
при 6=100
3,58; 8,95
1001,2
65
1094,5
1 Включая расход стали на закладные изделия
28,3 кг.
мостовых кранов и т. п. находят примене¬
ние железобетонные центрифугированные
стойки по ГОСТ 23444—79.
Номенклатурой предусмотрены стойки
диаметром 300, 400, 500, 600, 700, 800 и
1000 мм, длиной 3,6—19,2 м с градаци¬
ей — 0,6 м.
Предпочтительный сортамент центри¬
фугированных стоек и основные технико¬
экономические показатели приведены в
408
•h
1-1
2-2
гі_
Μ
i?
-i·5
7»
Рис. 3.20. Центрифугированная стойка
/—закладная деталь оголовка; 2— арматурный
каркас
табл. 3.56—3.61. Сортамент включает
стойки следующих размеров:
Диаметр,
мм
300
400
500
600
700
800
1200
Длина, м
3,6—6
3.6— 9,6
3.6— 12,6
4,2—15,6
4,8—17,4
5,4—19,2
6—19,2
Толщина стенок, мм
50,- 60
{ 50, 60, 70, 80
{ 60, 70, 80, 100
60; 70, 80, 100, 120
80, 100, 120
Стойки запроектированы из бетона ма¬
рок М 300, М 400, М 500, М 600, М 700 и
М 800. В верхней части стоек предусмотре¬
но устройство оголовка с закладной де¬
талью кольцевой формы, предназначенной
для крепления опирающихся на стойки
конструкций. Стойки армируются прост¬
ранственными арматурными каркасами с
продольной арматурой класса А-ІІІ диа¬
метром от 10 до 20 мм и поперечной спи¬
ральной арматурой класса В-І диаметром
4 и 5 мм, привариваемой к продольной ра¬
бочей арматуре. Конструкция стойки по¬
казана на рис. 3.20.
В стойках, предназначенных для экс¬
плуатации в агрессивных средах, состав и
плотность бетона, способы защиты арма¬
туры и закладных изделий должны назна¬
чаться в конкретном проекте в соответст¬
вии с требованиями нормативных докумен¬
тов. При воздействии слабо- и среднеаг¬
рессивных сред следует применять стойки
со стенками толщиной 60 мм и более, а при
воздействии сильноагрессивных сред — со
стенками толщиной 80 мм и более.
Толщина защитного слоя бетона до
продольной арматуры для стоек со стенка¬
ми толщиной 60 мм и более должна быть
не менее 20 мм; для стоек со стенками
толщиной 50 мм — не менее 15 мм.
Маркировка центрифугированных стоек
принята буквами и цифрами, например
С5.54.8-К1. Буква С обозначает вид изде¬
лия — стойка. Цифра за буквой соответ¬
ствует диаметру стойки в дециметрах,
цифры после точки — длине изделия в де¬
циметрах, далее — толщина стенки в сан¬
тиметрах, после тире указана марка арма¬
турного каркаса.
Требуемые марки стоек для конкретных
условий применения определяются по клю¬
чам для подбора стоек, приводимым в соот¬
ветствующих материалах по проектирова¬
нию зданий и сооружений. Для случаев, не
предусмотренных ключами, требуемая мар¬
ка стоек должна быть определена расче¬
том или выбрана по графикам, приведен¬
ным в серии 1.400-14.
В таблицах по подбору марок центри¬
фугированных стоек для опор и эстакад
маркировка принята по рабочим чертежам;
в таблицах сортамента стоек по ГОСТу. При
разработке конкретных проектов маркироз-
ку стоек следует назначать по стандарту.
ГЛАВА 3.5. КОММУНИКАЦИОННЫЕ
КАНАЛЫ И ТОННЕЛИ
(инж. В. М. Спиридонов)
3.5.1. Общие сведения
В промышленном строительстве каналы
и тоннели служат для межцеховых и внут¬
рицеховых прокладок кабелей, трубопро¬
водов различного назначения, отвода сточ¬
ных вод, транспортировки разнообразных
продуктов и отходов производства и т. д.
Унифицированные каналы и тоннели долж¬
ны удовлетворять многообразным техноло¬
гическим требованиям и выполняться из до¬
статочно простых и экономичных конструк¬
ций.
Конструктивные решения каналов и тон¬
нелей должны быть такими, чтобы их мож¬
но было возводить из минимального числа
сборных элементов и по возможности ис¬
ключать устройство монолитных участков.
Днища тоннелей желательно выполнять из
гладких плит, что упрощает устройство по¬
ла с уклонами, необходимыми для стока
вод. Необходимость в гидроизоляции пред¬
определяет гладкую наружную поверх¬
ность сборных элементов каналов и тон¬
нелей.
Особые требования предъявляются к
стыкам сборных элементов, которые долж¬
ны быть максимально простыми. Устрой¬
ство стыков с применением закладных из¬
делий позволяет упростить опалубочные
формы элементов и уменьшить расход бе¬
тона, однако такие стыки необходимо за¬
щищать от коррозии.
Односекционные и двухсекционные
тоннели по возможности выполняются из
одинаковых элементов.
К непроходным каналам предъявляют¬
ся такие же требования, как и к тоннелям,
409
Таблица 3.62. Габаритные схемы каналов
из лотковых элементов, перекрываемых плитами,
и из лотковых элементов, опирающихся на плиты
Габаритные схемы
Габариты каналов, АХН см
Каналы марки КЛ
Каналы марки КЛп
30X30, 45X30, 60X30,
60X45, 60X60, 90X45,
90X60, 90X90, 90X120,
120X45, 120X60, 120X90,
120X120, 150X45, 150X60,
150X90, 150X120, 150X150,
180X60, 180X90, 180X120,
180X150, 210X60, 210X90,
210X120, 210X150, 240X90,
240X120, 240X150, 300X90,
300X120 , 300X150
Таблица 3.63. Габаритные схемы составных
каналов из верхних и нижних лотковых элементов
Марка канала
ширинах высоту
Высота лотковых
элементов, мм
Ан
Ав
КЛС 90X90
450
450
КЛС 90X120
600
600
КЛС 120X90
450
450
КЛС 120X120
600
600
КЛС 120X150
600
900
КЛС 150X90
450
450
КЛС 150X120
600
600
КЛС 180X120
600
600
КЛС 260X120
600
600
Таблица 3.64. Габаритные схемы тоннелей
из лотковых элементов
1—А_1
Продолжение табл. 3.64
Марка тоннеля
(ширинах высоту)
Высота лотковых
элементов, мм
Ан
*в
ТЛ210Х180
900
900
ТЛ210Х180
600
1200
ТЛ210Х180
1200
600
ТЛ210Х210
600
1500
ТЛ210Х210
1500
600
ТЛ210Х240
1200
1200
ТЛ240Х180
900
900
ТЛ240Х180
600
1200
ТЛ240Х180
1200
600
ТЛ240Х210
1500
600
ТЛ240Х210
600
1500
ТЛ 240X240
1200
1200
ТЛ240Х300
1500
1500
Т Л 300X180
900
900
ТЛ300Х180
600
1200
Т Л 300X180
1200
600
ТЛ300Х210
600
1500
ТЛ300Х210
1500
600
ТЛ 300X240
1200
1200
ТЛ300Х300
1500
1500
ТЛ 360X180
900
900
ТЛ 360X210
600
1500
ТЛ360Х210
1500
600
ТЛ360Х210
900
1200
ТЛ360Х210
1200
900
ТЛ360Х240
1200
1200
ТЛ 360X360
1500
1500
Таблица 3.65. Габаритные схемы тоннелей
с применением уголковых стеновых элементов
Габаритные схемы
Марка тоннеля
ТС15Х21-3 —15,
ТС18Х21-3—15,
ТС21Х21-3—15,
ТС24Х21-3—15,
ТС30Х21-3—15
ТС36Х21-3—15,
ТС42Х21-3—15.
ТС21Х24-3-15,
ТС24Х 24-3—15,
* ТС30Х24-3—15,
ТС36Х24-3—15,
1 тт-тпГ-J—^ ТС42Х24-3—15,
I В ТС24Х30-3—15,
ТСЗОХЗО-З—15,
ТсЗбХЗО-З—15,
ТС42Х30-3—15,
ТС36Х36-3—15,
ТС42Х36-3—15,
ТС48Х36-3—15
Марка тоннеля
(ширинах высоту)
Высота лотковых
элементов, мм
hK
Лв
ТЛ 150X180
900
900
ТЛ 150X180
600
1200
ТЛ 150X180
1200
600
ТЛ 150X210
600
1500
ТЛ 150X210
1500
600
ТЛ 150X180
900
900
ТЛ 150X180
600
1200
ТЛ 150X180
1200
600
ТЛ180Х210
600
1500
ТЛ180Х210
1500
600
-J\r-
в II ί
2ТС24Х24-3—15,
2ТС30Х24-3—12,
2ТС36Х 24-3—8,
2ТС42Х24-3—8,
2ТС24Х30-3—15,
2ТС30Х30-3-12,
2ТС36Х30-3—8,
2ТС42Х30-3—8,
2ТС36Х36-3—8,
2ТС42Х36-3—8,
2ТС48Х36-3—8
410
Продолжение табл. 3.65
Таблица 3.66. Габаритные схемы тоннелей
из объемных элементов
Габаритные схемы
Марка тоннеля
I і
1 Г
1 в [
1 в [
2ТС30Х24-15,
2ТС36Х24-11—15,
2ТС42Х 24-11—15,
2ТС30Х30-15,
2ТС36Х30-11—15,
2ТС42Х30-11—15,
2ТС36Х36-11—15,
2ТС42Х36-11—15,
2ТС48Х36-11—15
Г абаритные
схемы
Марка тоннеля
Т015Х21-3—15, Т018Х21-3—15,
ΐ:
Т021Х21-3—15, Т022Х24-3—15,
ТО30Х21-3—15, Т021Х24-3—15,
-
,
Т024Х24-3—15, ТО30Х24-3—15,
U-J
ТО24Х30-3—15, ТОЗОХЗО-З—15
но дополнительно следует учитывать, что
трубы должны монтироваться на открытом
днище для удобства сварочных и изоляци¬
онных работ и что элементы перекрытия
должны легко сниматься для ремонтных
работ.
На основе унификации разработаны
габаритные схемы каналов, собираемых из
лотковых элементов, перекрываемых пли¬
тами (КЛ), из лотковых элементов, опи¬
рающихся на плиты (КЛп), и составных
каналов из верхних и нижних лотковых
элементов (КЛС); габаритные схемы тонне¬
лей из лотковых элементов (ТЛ), из угол¬
ковых стеновых элементов (ТС) и из объ¬
емных блоков (ТО).
В табл. 3.62—3.66 приведены габарит¬
ные схемы односекционных каналов и тон¬
нелей. Маркировка каналов и тоннелей при¬
нята буквами и цифрами, обозначающими
вид конструкции, ее геометрические разме¬
ры и расчетную вертикальную равномерно
распределенную эквивалентную нагрузку
в уровне перекрытия. Для многосекционных
каналов и тоннелей перед буквами
ставится цифра, определяющая число сек¬
ций, например 2КЛ90Х60-8 — двухсекци¬
онный канал из лотковых элементов, пере-
' крываемых плитами шириной в чистоте
90 см, высотой 60 см, рассчитанный под
эквивалентную нагрузку 8 тс/м2.
3.5.2. Конструкции каналов и тоннелей
из лотковых элементов
Типовые сборные железобетонные ка¬
налы и тоннели из лотковых элементов се¬
рии 3.006-2 предназначены для проклад¬
ки трубопроводов различного назначения,
электрокабелей и электрошин. Возможно
также применение тоннелей в качестве под¬
земных транспортерных галерей и пешеход¬
ных переходов. Подземные сооружения при
высоте в чистоте до 1500 мм включитель¬
но отнесены к каналам, а при высоте
1800 мм и более — к тоннелям.
Конструкции каналов и тоннелей из
лотковых элементов могут применяться не
только при обычных условиях, но и при на¬
личии грунтовых вод, в районах с сейсмич¬
ностью до 9 баллов включительно и на про-
садочных грунтах. Конструкции рассчитаны
также на применение при прокладке под
автомобильными дорогами и вне дорог с
заглублением от верха дорожной одежды
до верха перекрытия от 0,5 до 6 м, при
прокладке под железными дорогами с за¬
глублением от низа шпал до верха пере¬
крытия от 1 до 4 м, при прокладке внутри
цехов с минимальным заглублением от уров¬
ня пола до верха перекрытия 0,00 м для
каналов и 0,3 м для тоннелей и при полу¬
подземной прокладке каналов с перекры¬
тием на 200—400 мм выше планировочной
отметки земли.
В серии разработаны три варианта
конструкций каналов: из лотковых элемен¬
тов, перекрываемых плоскими плитами
(рис. 3.21), из лотковых элементов, опира¬
ющихся на плоские плиты (рис. 3.22), и из
верхних и нижних лотковых элементов, со¬
единяемых с помощью коротышей из швел¬
леров, которые закладываются в продоль¬
ные швы (рис. 3.23). Многосекционные ка¬
налы могут быть образованы из тех же
сборных элементов (рис. 3.24).
Тоннели из лотковых элементов (рис.
3.25) конструктивно решены аналогично ка¬
налам из верхних и нижних лотковых элемен¬
тов, соединяемых с помощью швеллеров, ко¬
торые привариваются к закладным деталям,
устанавливаемым в стенке нижних лотков.
Однако в тоннелях установка лотковых
элементов выполняется с перевязкой вер¬
тикальных швов. Сочетания высот нижних
и верхних лотков принимают в зависимо¬
сти от вида и условий монтажа коммуни¬
каций. Многосекционные тоннели образу¬
ются из параллельно устанавливаемых од¬
носекционных тоннелей с засыпкой «пазу¬
хи» между стенками сухим песком.
Номенклатура сборных железобетонных
элементов включает 38 типоразмеров лот¬
ковых элементов (табл. 3.67) и 28 типораз¬
меров плоских плит (табл. 3.68).
Габаритные размеры лотков по шири¬
не приняты от 420 до 4000 мм включитель¬
но, по высоте — от 360 до 1700 мм вклю¬
чительно. При ширине лотков до 2400 мм и
массе до 9,3 т длина лотков равна
5970 мм, в остальных случаях — 2970 мм.
Плоские плиты перекрытий и днища
имеют длину 2990 мм, за исключением
плит для каналов шириной 300 и 450 мм,
длина которых 740 мм.
Кроме основных элементов в серии раз¬
работаны также доборные лотки длиной
720 мм и доборные плиты длиной 740 мм.
Для перекрытия полуподземных кана¬
лов разработаны трехслойные утепленные
плиты, в которых в качестве утеплителя ис-
411
Таблица 3.67. Сортамент лотковых элементов серии 3.006-2 и расход материалов
л»
'о
1
1 1
1 1
1 1
1 1
. в
Г-.·. =п
L
Марка
изделия
Размеры, мм; масса, т;
расход бетона, м3
Марка
бетона
Расход арматуры, кг, класса
А-Ш
А-І
В-І
всего
Л1-8
L = 5970, 5=420, Я=360, d=60; 0,9;
М200
9,5
1,4
4,8
15,7
Л1-15
0,34
16,8
1.4
4.6
22,8
Л2-8
L = 5970, 5=570, Я=360, сГ=60; 0,9;
М200
11,5
1.4
4,6
17,5
Л2-15
0,38
МЗОО
20,2
1,4
4.6
26,2
ЛЗ-8
L=5970, 5 = 780, Я=380, сГ=80; 1,5;
М200
14,6
2,4
5,8
22,8
ЛЗ-15
0,6
МЗОО
25,7
2,4
5,8
33,9
Л4-8
L=5980, 5 = 780, Я=530, d=80; 1,8;
М200
25,5
2,4
6,4
34,3
Л4-15
0,72
МЗОО
29,3
2,4
6,4
38,1
Л5-8
L=5970, 5 = 780, Я=680, сГ=80; 2,25;
М200
29
3,6
6,9
39,5
Л5-15
0,88
МЗОО
32,8
3,6
6,9
43,3
Л6-5
L=5970, 5 = 1160, Я=530, сГ=80; 2,25;
М200
38,4
3,6
6,9
48,9
Л6-8
0,9
МЗОО
60,1
3,6
6,9
70,6
Л6-15
М400
86,3
3,6
6,9
96,8
Л 7-5
5=5970, 5=1160, Я=680, d = 80; 2,7;
М200
41,9
3,6
7,5
53
Л7-8
1,06
МЗОО
65,6
3,6
7,5
76,7
Л7-15
М400
94,3
3,6
7,5
105,4'
Л8-5
5=5970, 5 = 1160,
М200
46
6,1
9,3
61,4
Л8-8
Я=1000, d=100; 3.9; 1,56
М200
74,5
6,1
9,3
89,9
Л8-11
МЗОО
74,5
6,1
9,3
89,9
Л8-15
МЗОО
108,6
6,1
9,3
124
Л9-5
5 = 5970, 5=1160, Я=1310, сГ=1Ю;
М200
80,2
8,8
10,5
99,5
Л9-8
5,1; 2,04
М200
117,3
8,8
10,5
136,6
Л9-11
МЗОО
117,3
8,8
10,5
136,6
Л9-15
МЗОО
125
8,8
10,5
144,3
Л10-3
5 = 5970, 5=1480, Я-550, d=I00; 3,3;
М200
62,8
5,4
8,1
76,3
ЛЮ-5
1,32
М200
84,4
5,4
8,1
97,7
ЛЮ-8
МЗОО
98,6
7,1
12,3
118
ЛІО-11
МЗОО
118,3
13,5
5,9
137,7
ЛЮ-15
М400
158
31,8
1.9
191,7
Л11-3
5 = 5970, 5 = 1480, Я=700, d=100; 3,6;
М200
72,8
7,9
9,9
90,6
Л11-5
1,44
М200
118,6
7,9
9,9
136,4
Л11-8
МЗОО
132,8
16
7,7
156,5
Л11-11
МЗОО
161,6
35,6
2,1
199,3
ЛИ-15
М400
210,8
52,6
2,1
265,5
Л12-3
5 = 5970, 5 = 1480, Я=1010, d=110; 4,8;
М200
107
11,6
15,7
134,3
Л12-5
1,92
М200
117
11,6
15,7
144,3
Л12-8
М200
157,6
11,6
15,7
184,9
Л12-11
МЗОО
157,6
11,6
15,7
184,9
Л12-12
МЗОО
206,6
33,9
13,5
254
Л12-15
М400
222,6
33,9
18,5
275
Л13-3
5 = 5970, 5 = 1480, Я=1320, d= 120;
М200
117,9
15,4
17,9
151,2
Л13-5
6,3; 2,52
М200
125,2
15,4
17,9
158,5
Л13-8
М200
168,8
15,4
17,9
202,1
Л13-11
МЗОО
168,8
15,4
17,9
202,1
Л13-15
МЗОО
221
38,4
10,3
269,7
Л14-3
5 = 5970, 5=1840, Я=570, сГ=120;
М200
105,6
10,8
10,5
126,6
Л14-5
4,65; 1,86
М200
123
12,1
15,7
150,8
Л14-8
МЗОО
123
12,1
15,7
150,8
Л14-11
МЗОО
190,6
26,6
8,4
225,9
Л14-15
М400
245,4
44,4
3
292,8
41?
Продолжение табл. 3.67
Марка изделия
Размеры, мм; масса, т;
Марка
бетона
Расход стали, кг
арматуры класса
A-III
A-I
B-I
проката
всего
Л15-3
L =5970, 5 = 1840, // = 720,
M200
111,2
10,8
10,5
132,5
Л15-3а
</= 120; 4,95; 1,98
M200
112
10,8
10,5
2,4
135,7
Л15-5
M200
138,6
10,8
10,5
__
159,9
Л15-5а
M200
139,4
10,8
10,5
2,4
163,1
Л15-8
M300
156
19,9
7,9
__
183,8
Л15-8а
M300
156,8
19,9
7,9
2,4
187
Л15-11
M300
208,2
44,4
3
255,6
Л15-11а
M300
209
44,4
3
2,4
258,8
Л15-15
M400
268,4
56,4
3
327,8
Л15-15а
M400
269,2
56,4
3
' 2,4
331
Л16-3
L = 5980, 5 = 1840, // = 1030,
M200
118,5
15,2
16,3
150
Л16-3а
</= 130; 6,3; 2,52
M200
119,3
15,2
16,3
2,4
153,2
Л16-5
M200
177,6
15,2
16,3
—
209,1
Л16-5а
M200
178,6
15,2
16,3
2,4
212,3
Л16-8
M200
233,2
47,5
7,5
—
288,2
Л16-8а
M200
234
47,5
7,5
2,4
291,4
Л16-11
M300
233
47,5
7,5
—
288,2
Ліб-Па
M200
234
47,5
7,5
2,4
291,4
Л16-12
M300
319,8
67,8
7,5
.—
395,1
Л16-12а
M300
320,6
67,8
7,5
2,4
398,3
Л16-15
M400
319,8
67,8
7,5
—
395,1
Л16-15а
M400
320,6
67,8
7,5
2,4
398,3
Л17-3
L = 5970, 5=1840, Я=1330,
M200
136,7
15,4
16,7
168,8
Л17-3а
</=130; 7,5; 3
M200
137,5
15,4
16,7
2,4
172ч
Л17-5
M200
186,1
15,4
16,7
—
218^2
Л17-5а
M200
186,9
15,4
16,7
2,4
221,4
Л17-8
M200
261,8
50,7
8,9
—
321,4
Л17-8а
M200
262,6
50,7
8,9
2,4
324,6
Л17-11
M300
261,8
50,7
8,9
—
321,4
Л17-113
M300
262,6
50,7
8,9
2,4
324,6
Л17-12
M300
333
73
9,4
—
415,4
Л17-12а
M300
333,8
73
9,4
2,4
418,6
Л17-15
M400
333
73
9,4
—
415,4
Л17-15а
M400
333,8
73
9,4
2,4
418,6
= 5970, £ = 1840, //= 1640,
Μ200
156,3
24
20,9
_
201,2
140; 9,3; 3,72
M2Q0
157,1
24
20,9
2,4
204,4
Μ200
210,7
24
20,9
—
255,6
Μ200
211,5
24
20,9
2,4
258,8
Μ200
275
53,6
13,1
—
341,7
Μ200
275,8
53,6
13,1
2,4
344,9
Μ300
275
53,6
13,1
—
341,7
Μ300
275,8
53,6
13,1
2,4
344,9
М300
350
80,3
10,5
·—
440,8
М300
350,9
80,3
10,5
2,4
444
М400
350
80,3
10,5
—
440,8
М400
350,8
80,3
10,5
2,4
444
= 5970, £ = 2160, Я=740,
М2 00
125,7
16
12,3
—
154
140; 6,3; 2,52
М200
126,5
16
12,3
1,4
157,2
М200
176,2
26,5
9,2
—
211,9
М200
177
26,5
9,2
2,4
215,1
М300
234,8
55,3
3,4
—
293,5
М300
235,6
55,3
3,4
2,4
296,7
Μ300
261,6
55,3
3,4
—
320,3
М300
262,4
55,3
3.4
2,4
323,5
М400
365,2
71,1
4,4
—
440,7
М400
366
71.1
4,4
2*4
443,9
= 5970, £ = 2160, Η =1040,
М200
159,1
17
17,9
—
194
■140; 7,5; 3
М200
159,9
17
17,9
2,4
197,2
М200
214
27,5
14,8
■—
256,3
М200
214,8
27,5
14,8
2,4
259,5
Μ300
279,8
59,1
8,4
■—
347,3
М300
280,6
59,1
8,4
2,4
350,5
М400
384
77,1
9,6
—
470,7
М400
384,8
77,1
9,6
2,4
473,9
Л18-3
Л18-3а
Л18-5
Л18-5а
Л18-8
Л18-8а
Л18-11
Л18-11Э
Л18-12
Л18-12а
Л18-15
Л18-15а
Л19-3
Л19-3а
Л19-5
Л19-5а
Л19-8
Л19-8а
Л19-11
Л19-11а
Л19-15
Л19-15а
Л20-3
Л20-За
Л20-5
Л20-5а
Л20-11
Л20-11а
Л20-15
Л20-15а
Л21-3
Л21-За
Л21-5
Л21-5а
Л21-11
Л21-11а
Л21-15
Л21-15а
L = 5970, 5 = 2160, // = 1340,
</=140; 8,85; 3,54
М200
161
23,8
М200
161,8
23,8
М200
238
34,3
М200
238,8
34,3
М300
308,4
69,1
М300
309,2
69,1
М400
389,6
89,3
М400
390,4
89,3
20.3
20.3
17
17
9.8
9.8
11,2
11,2
2.4
2.4
2.4
2.4
205.1
208.3
289.3
292.5
387.3
390.5
490.1
493.3
413
Продолжение табл. 3.67
Марка
изделия
Размеры, мм; масса, т;
расход бетона, м
Марка
бетона
арм;
A-III
Pacx
этуры кла
A-1
од стали,
cca
B-l
КГ
проката
всего
Л22-3
moo
90,3
13,5
11,4
115,2
Л22-За
moo
91,1
13,5
11,4
2,4
118,4
Л22-5
M200
121
13,5
11.4
145,9
Л‘22-5а
M200
121,8
13,5
11,4
2,4
149,1
Л22-8
1 = 5970, 5 = 2160, Я=1640,
M300
131,3
18,1
9,4
—
158,8
Л22-8а
d= 140; 5,18; 2,07
M300
132,1
18,1
9,4
2,4
162
Л22-11
M300
169,4
34,5
3,6
207,5
Л22-11а
M300
170,2
34,5
3,6
2,4
210,7
Л22-15
M400
213,4
44,3
3,6
261,3
Л22-15а
M400
214,2
44,3
3,6
2,4
264,5
Л 23-3
M200
146,9
16
18,2
181,1
Л23-3а
M200
147,7
16
18,2
2,4
184,3
Л23-5
M200
222,6
35,9
14,7
273,2
Л23-5а
M200
223,4
35,9
14,7
2,4
276,4
Л23-8
moo
283
54,7
9,3
347
Л23-8а
L = 5970, 5 = 2460, Я=740,
M300
283,8
54,7
9,3
2,4
350,2
Л 23-И
d= 140; 7,1; 2,84
M400
354,2
55,9
10
—
420,1
Л23-11а
M400
355
55,9
10
2,4
423,3
Л23-12
M400
10,8
101
7,7
519,5
Л23-12а
M400
411,6
101
7,7
2,4
522,7
Л23-15
M400
444,8
113,4
7,7
565,9
Л23-15а
M400
445,6
113,4
7,7
2,4
569,1
Л24-3
M200
172,5
22,6
21
216,1
Л24-За
M200
173
22,6
21
2,4
219,3
Л 24-5
moo
253,2
42,5
17,5
—
313,2
Л24-5а
M200
254
42,5
17,5
2,4
316-4
Л24-8
M300
318
65,3
11,1
—
394,4
Л24-8а
L = 5970, 5 = 2400, // = 1040,
M300
318,8
65,3
H.l
2,4
397,6
Л24-11
d= 140; 8,1; 3,24
M400
392,2
66,5
11,8
430,5
Л24-1іа
M400
393
86,5
11,8
2,4
433,7
Л24-12
M400
389,2
110,4
8,8
505,4
Л24-12а
M400
387
110,4
8,8
2,4
508,6
Л24-15
M400
427,4
124,4
8,8
—
560,6
Л24-15а
M400
428,2
124,4
8,8
2,4
563,8
Л 25-3
M200
102,7
10,9
12,5
126,1
Л25-За
M200
103,5
10,9
12,5
2,4
129,3
Л25-5
M200
144,8
26,3
5,6
176,7
Л25-5а
M200
145,6
26,3
5,6
2,4
179,9
Л-25-8
M300
158,3
30,3
5,6
—
194,2
Л25-8а
5 = 2970, 5 = 2460, Я=1340,
M300
159,1
30,3
5,6
2,4
197,4
Л-25-11
d = 140; 4,73; 1,89
M400
197,5
38,7
5,6
—4
241,8
Л25-11а
M400
198,3
38,7
5,6
2,4
245
Л25-12
M400
262,2
62,7
3,8
—
328,7
Л24-12а
M400
263
62,7
3,8
2,4
331,2
Л25-15
M440
262
62,7
3,8
—
328,7
Л25-15а
M400
263
62,7
3,8
2,4
331,9
Л26-3
M200
117,1
10,9
13,2
141,2
Л26-3а
M200
117,9
10,9
13,2
2,4
144,4
Л'26-5
M200
163
26,3
6,3
—
195,6
Л26-5а
M200
163,8
26,3
6,3
2,4
198,8
Л 26-8
moo
176,5
30,3
6,3
—
213,1
Л"26-8а
L = 2970, 5 = 2460, Я = 1640,
M300
177,3
30,3
6,3
2,4
216,3
Л26-11
d= 140; 5,48; 2,19
M400
219,9
38,7
6,3
—
264,9
Л26-11а
M400
220,7
38,7
6,3
2,4
268,1
Л26-12
M400
261,9
58,7
4,5
—
325,1
Л26-12а
M400
262,7
58,7
4,5
2,4
328,3
Л26-15
M400
297,9
58,7
4,5
—
361,1
Л26-15а
M400
1
298,7
58,7
4.5
2,4
364,3
Л27-3
M200
107,5
14,2
6,8
128,5
Л27-За
* M200
109,1
14,2
6,8
3,2
133,3
Л27-5
M200
122,8
18,8
6,8
—
148,4
Л27-5а
M200
124,4
18,8
6,8
3,2
153,2
Л27-8
M300
175,5
26,6
3,4
—
205,5
Л27-8а
L = 2970, 5=2780, Я = 760,
M300
177,1
26,6
3,4
3,2
210,3
Л27-11
d= 160; 4,43; 1,77
M400
214,9
32,8
3,4
—
251,1
Л27-11а
M400
216,6
32,8
3,4
3,2
255,9
Л27-12
M400
252,4
59,8
2,2
.—
314,4
Л27-12а
M400
254
59,8
2,2
3,2
319,2
Л27-15
M400
273,4
59,8
2,2
—
335,4
Л27-15а
M400
275
59,8
2,2
2,4
340,2
414
Продолжение табл. 3.67
Марка
изделия
Размеры, мм; масса, т;
расход бетона, м
Марка
бетона
арм
А-Ш
Рас
іатуры клг
А-І
ход стали,
асе а
В-1
, КГ
проката
всего
Л28-3
M200
ПО
11,1
10,8
131,9
Л28-За
M200
111,6
ИД
10,8
3,2
136,7
Л28-5
M200
157,2
30,5 '
4,2
191,9
Л28-5а
M200
158,8
30,5
4,2
3,2
196,7
Л 28-В
M300
196,2
37,7
4,2
—
238,1
Л28-8а
L = 2970, В = 2780, Я = 1060,
M300
197,8
37,7
4,2
3,2
242,9
Л28-11
d-160; 4,95; 1,98
М400
240,1
37,7
4,2
282
Л28-11а
М400
241,7
37,7
4,2
3,2
286,8
Л28-12
М400
263,8
64,7
3
_
331,5
Л28-12а
М400
265,4
64,7
3
- 3,2
336,3
Л28-15
М400
326
64,7
3
393,7
Л28-15а
М400
327,6
64,7
3
3,2
398,5
Л29-3
М200
121
11,1
12,2
144,3
Л29-За
М200
122,6
11,1
12,2
3/2
149,1
Л 29-5
М200
155,9
21,5
5
182,4
Л29-5а
М200
157,5
21,5
5
3,2
187,2
Л29-8
М300
213,6
40,1
5
258,7
Л29-8а
L = 2970, В = 2780, Я=1370,
мзоо
215,2
40,1
5
3,2
263,5
Л29-11
d= 160; 5,7; 2,28
М400
261,3
40,1
5
306,4
Л29-11а
М400
262,9
40,1
5
3,2
311,2
Л29-12
М400
285
66,9
3,8
355,7
Л29-12а
М400
286,6
66,9
3,8
3,2
360,5
Л29-15
М400
316,8
66,9
3,8
—
387,5
Л29-15а
М400
318,4
66,9
3,8
3,2
392,3
ЛЗО-З
М200
157,4
26,1
8,3
191,8
Л30-3а
М200
159
26,1
8,3
3.2
196,6
ЛЗО-5
М200
198,9
41,3
5,7
—
245,9
Л30-5а
М200
200,5
41,3
5,7
3,2
250,7
Л30-8а
МЗЗО
263,6
45,9
5,7
—
315,2
Л30-8а
L = 2970, 5 = 2780, // = 1660,
мзоо
265,2
45,9
5,7
3,2
320
лзо-п
rf-lGO; 6,45; 2,58
М400
318,9
45,9
5,7
—
370,5
Л30-11а
М400
320,5
45,9
5,7
3,2
375,3
ЛЗО-12
М400
341
72,9
4,5
—
418,4
Л30-12а
М400
342,6
72,9
4,5
3,2
423,2
ЛЗО-15
М400
380
72,9
4,5
—
457,4
М30-15а
М400
381,6
72,9
4,5
3,2
462,2
Л31-3
М200
144,1
25,3
7,7
177,1
Л31-3а
М200
145,7
25,3
7,7
3,2
181,9
Л31-5
М200
206,9
34,3
3,7
—
244,9
Л31-5а
М200
208,5
34,3
3,7
2,2
249,7
Л31-8
МЗОО
277,2 .
41,5
3,7
—
322,4
Л21-8а
L = 2970, 5=3380, Η = 780,
МЗОО
278,8
41,5
3,7
3,2
327,2
Л31-11
d = 180; 5,63; 2,25
М400
327,4
75
2,2
—
404,6
Л31-11а
М400
329
75
2,2
3,2
409,4
Л31-12
М400
376,6
86,2
2,2
—
465
Л31-12а
М400
378,2
86,2
2,2
3,2
469,8
Л31-15
М400
457,5
86,2
2,2
—
545,9
Л31-15а
М400
459,1
86,2
2,2
3,2
550,7
Л 32-3
М200
141,1
23,1
9,1
173,3
Л32-За
М200
142,7
23,1
9,1
3,2
178,1
Л32-5
М200
201,7
38,9
4,5
—
245,1
Л32-5а
М200
203,3
38,9
4,5
3,2
249,9
Л 32-8
МЗОО
302,8
47,1
4,5
—
354,4
Л32-8а
L = 2970, 5=3380, tf=1080,
МЗОО
304,4
47,1
4,5
3,2
359,2
Л32-11
180; 6,15; 2,46
М400
381,4
80,8
3
—
465,2
Л32-11а
М400
383
80,8
3
3,2
470
Л32-12
М400
414,2
80,8
3
—
498
Л32-12а
М400
415,8
80,8
3
3,2
502,8
Л32-15
М400
463,4
92
3
—
558,4
Л32-15а
М400
465
92
3
3,2
563,2
ЛЗЗ-З
М200
152,3
23,1
10,5
185,9
ЛЗЗ-За
М200
153,9
23,1
10,5
3,2
190,7
Л 33-5
М200
215,7
40,3
5,3
—
261,3
Л33-5а
М200
217,3
40,3
5,3
3,2
266,1
ЛЗЗ-8
МЗОО
298,5
49,5
5,3
—
353,3
Л33-8а
L = 2970, 5=3380, #=1380,
МЗОО
300,1
49,5
5,3
3,2
358,1
ЛЗЗ-11
d= 180; 6,9; 2,76
М400
364,8
82,2
3,8
—
450,8
Л33 -11 а
М400
366,4
82,2
3,8
3,3
455,6
Л33-12
М400
445,6
82,2
3,8
—
531,6
Л33-12а
М400
447,2
82,2
3,8
3,2
536,4
ЛЗЗ-15
М400
494,8
93,4
3,8
.—
592
Л33-15а
М400
496,4
93,4
3,8
3,2
596,8
415
Продолжение табл. 3.67
Марка
изделия
Размеры, мм; масса, т;
расход бетона, м
Марка
бетона
Расход стали,
арматуры класса
, кг
проката
всего
А-Ш
А-І
В-І
Л34-3
М200
179,7
35,4
9,6
224,7
Л34-За
М200
181,3
35,4
9,6
3^2
229,5
Л34-5
М200
245,2
58,4
6,4
—
310,1
Л34-5а
М200
246,8
58,5
6.4
3,2
314,9
Л 34 -В
мзоо
325
58,5
6,4
389,9
Л34-8а
1 = 2970, В=3330, //=1680,
мзоо
326,6
58,5
6,4
3,2
394,7
Л34-11
d = 180
М400
388,2
92
4,9
—
485,1
Л34-11а
М400
389,8
92
4,9
3,2
489,9
Л34-12
М400
473,6
92
4,9
_
570,7
Л34-13а
М400
475,2
92
4,9
3,2
575,5
Л34-15
М400
523
103,2
4,9
631,1
Л34-15а
М400
524,6
103,2
4,9
3,2
635,9
Л 35-3
М200
191
31,4
8
230,4
Л35-3а
М200
192,6
31,3
8
3,2
235,2
Л35-5
Μ 200
249,2
31,4
8
288,6
Л35-5а
Μ200
250,8
31,4
8
3,2
293,4
Л 35-8
мзоо
367,9
63
6,8
437,7
Л35-8а
L = 2970, В = 4000, Я=800,
мзоо
369,5
63
6,8
3,2
442,5
Л35-11
d = 200
М400
474,2
107,2
2,2
583,6
Л35-11а
М400
475,8
107,2
2,2
3,2
588,4
Л35-12
М400
582,3
115,6
2,2
700,1
Л35-12а
М400
553,9
115,6
2,2
3,2
704,9
Л35-І5а
М400
636,9
115,6
2,2
754,5
Л35-15а
М400
638,8
115,6
2,2
3,2
759,3
Л36-3
Μ 200
206,4
37,6
9,4
253,3
Л36-3а
М200
208
37,6
9,4
3,2
258,2
Л 36 -5
М200
234,3
37,6'
9,4
_
281,3
Л3с-3а
М200
235,9
37,6
9,4
3,2
286,1
Л 35 -8
мзоо
366,5
66,8
4,2
—
437,5
Л 36-8а
L =2970, Л = 4000, Я=1100,
мзоо
368,1
66,8
4,2
3,2
442,3
ЛЗб-11
d = 200
М400
463,9
115,6
3
—
582,5
Л36-11а
М400
465,5
115,6
3
3,2
587,3
Л36-12
М400
560,2
115,6
3
678,8
Л36-12а
М400
561,8
115,6
3
3,2
683,6
Л36-15
М400
666,3
124
3
793,3
Л36-15а
М400
667,9
124
3
3,2
798,1
Л37-3
М200
217,4
38
10,8
'
266,2
Л37-За
М200
219
38
10,8
3,2
271
Л 37-5
М200
271,3
51
5
327,3
Л37-5а
М200
272,9
51
5
3,2
332,1
Л 37-8
МЗОО
383,3
69,6
5
_
457,9
Л37-8а
1=2970, В = 4000, //=1400,
мзоо
384,9
69,6
5
3,2
462,7
Л31-11
d = 200
М400
389,9
102,4
3,8
596,1
Л37-1Іа
М400
491,5
102,4
3,8
3,2
600,9
Л 37.12
М400
584,2
118,4
3,8
706,4
Л37-12а
М400
585,8
118,4
3,8
3,2
711,2
Л37-15
М400
625,4
118,4
3,8
747,6
Л37-15а
М400
627
118,4
3,8
3,2
752,4
Л38-3
М200
211,2
45,5
6,2
,
262,9
Л38-3а
М200
212,8
45,5
6,2
3,2
267,7
Л38-5
М200
319,3
63,4
6,2
—
388,9
Л38-5а
М200
320,9
63,4
6,2
3,2
393,7
Л 38-8
МЗОО
387,8
63,4
6,2
—
457,4
Л38-8а
L =2970, В = 4000, //=1700,
МЗОО
389,4
63,4
6,2
3,2
462,2
Л38-11
d = 200
М400
488
104,6
5
—
597,6
Л38-11а
М400
489,6
104,6
5
3,2
602,4
Л38-12
М400
610,2
120,6
5
—
735,8
Л38-12а
М400
611,8
120,6
5
3,2
740,6
Л38-15
М400
734
135
5
—
874
Л38-15а
М400
735,6
135
5
3,2
787,8
416
Таблииа 3.68. Сортамент плоских плит серии 3.006-2 и расход материалов
Марка
Размеры, мм
Масса, т 1
Расход бе-
Расход арматуры, кг, класса
изделия
h
В, L
'она МЗОО,
м3
А-ІІІ
А-І 1
В-І
всего
П1-8
50
0,04
0,02*
0,6
0,3
0,2
1.1
П1-8а
50
0,04
0,02*
0,6
0,3
0,2
1,1
112-15
100
5=420,
0,08
0,03*
0,6
0,3
0,2
1,1
П2-15а
100
L=740
0,08
0,03*
0,6
0,3
0,2 -
1,1
Ш-156
50
0,04
0,02
1,4
0,3
0.2
2
П2-156
100
0,08
0,03
1,4
0,3
0,8
2,5
ПЗ-8
50
0,05
0,02
1,4
0,3
0,2
1,9
П3-8а
50
0,05
0,02
1,4
0,3
0,2
1.9
П4-15
100
5=570,
0,11
0,04
1,4
0,3
0,2
1.9
П4-15а
100
L=740
0,11
0,04
1,4
0,3
0,2
1,9
ПЗ-156
50
0,05
0,02
2
0,3
0,3
2,6
П4-156
100
0,11
0,04
2,6
0,8
0,6
4
П5-8
70
0,41
0,16*
7
1
1,2
9,2
П5-8а
70
0,41
0,16*
7
1
1,2
9,2
П6-15
120
5= 780,
0,7
0,28
7
1
1.2
9,2
П6-15а
120
5=2990
0.7
0,28
7
1
1,2
9,2
П5-86
70
0,41
0,16
7
1
4,8
12,8
П6-156
120
0,7
0,28
13,8
3,6
3,6
21
П7-3
70
0,61
0,24*
10,6
0,7
1,4
12,7
11/-3а
70
0,61
0,24*
10,6
0,7
1,4
12,7
П7-5
70
0,61
0,24*
20,7
4
24,7
П7-5а
70
0,61
0,24*
20,7
4
24,7
П8-8
100
0,87
0,35*
15,2
1,2
18,7
П8-8а
100
0,87
0,35*
15,2
1,2
2,3
18,7
П8-11
100
0,87
0,35
20,7
4,5
25,2
П8-11а
100
5=1160,
0,87
0,35
20,7
4,5
25,2
П9-15
120
5=2990
1,04
0,42
27
6,8
33,8
П9-15а
120
1,04
0,42
27
6,8
33,8
П7-56
70
0,61
0,24
20,7
4,3
4,9
29,9
П9-156
120
1,04
0,42
27
6,8
4.9
38,7
пю-з
70
0,77
0,31
19,4
1
2,7
23,1
П10-3а
70
0,77
0,31
19,4
1
2,7
23,1
П10-5
70
0,77
0,31
34,6
8
_
42,6
ПЮ-5а
70
0,77
0,31
34,6
8
42,6
ПИ-8
100
1,1
0,44
26,5
4,9
31,4
П11-8а
100
1,1
0,44
26,5
4,9
—
31,4
П12-11
160
1,77
0,71
26,5
5,6
_
32,1
П12-11а
160
5=1480,
1,77
0,71
26,5
5,6
32,1
П12-15
160
5=2990
1,77
0,71
34,6
8,7
—
43,3
П12-15а
160
1,77
0,71
34,6
8,7
,—
43,3
ПЮ-56
70
1,77
0,31
34,6
8
—
48,7
П13-116
120
1,33
0,53
34,6
8
—
48,7
П14-3
90
1,24
0,5
33
6,3
39,3
П14-3а
90
1,24
0,5
33
6,3
—
39,3
П15-5
120
1,65
0,66
33
6,2
—
39,2
П15-5а
120
1,65
0,66
33
6,2
—
39,2
П15-8
120
1,65
0,66
54,6
9,7
—
64,3
П15-8а
120
5=1840,
1,65
0,66
54,6
9.7
—
64,3
П16-11
120
5=2990
2,48
0,99
43,1
10,9
—
54
П16-11а
180
2,48
0,99
43,1
10,9
—
54
П16-15
180
2,48
0,99
54,6
10,9
—
65,6
П16-15а
180
2,48
0,99
54,6
10,9
—
65,5
П14-36
90
1,24
0,5
33
6,2
7,4
46,6
ПІ5-86
120
1,65
0,66
54,6
9,7
7,4
71,1
П17-3
120
1,94
0,78
38,8
8
_
46,8
П17-3а
120
1,94
0,78
38,8
8
—
46,8
П18-5
150
2,42
0,97
50,7
12,1
—
62,8
П18-5а
150
2,42
0,97
50,7
12,1
—
62,8
П18-8
150
2,42
0,97
64,2
12,1
—
76,3
П18-8а
150
2,42
0,97
64,2
12,1
_
76,3
ΓΙ19-11
250
5=2160,
4,04
1,61
50,7
13,2
63,9
П19-11а
250
5=2990
4,04
1,61
50,7
13,2
—
63,9
П19-15
250
4,04
1,61
64,2
13,2
,—
77,4
П19-15а
250
4,04
1,61
64,2
13,2
—
77,4
П17-36
120
1,94
0,78
38,8
8
8,5
55,3
П18-86
150
2,42
0,97
64,2
12,1
8,5
84,8
417
Продолжение табл. 3.68
Марка
изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход бе¬
тона М300,
' Μ'5
Расход арматуры, кг,
класса
h
В, L
А-ІІІ
А-1
В-І 1
всего
П20-3
140
2,57
1,03
44,3
8,7
53
П20-За
140
2,57
1,03
44,3
8,7
—
53
П21-5
160
2,94
1,18
57,8
13,3
—
71,1
П21-5а
160
2,94
1,18
57,8
13,3
—
71,1
П21-8
160
2,94
1,18
90,4
13,3
—
103,7
П21-8а
160
5=2460,
2,94
1,18
90,4
13,3
—
103,7
П22-11
250
L=2990
4,6
1,84
73,2
15,9
—
89,1
П22-11а
250
4,6
1,84
73,2
15,9
—
89,1
П22-15
250
4,6
1,84
90,4
15,9
—
106,3
П22-15а
250
4,6
1,84
90,4
15,9
—
106,3
П20-36
140
2,57
1,03
44,3
8,7
9.7
62,7
П21-56
160
2,94
1,18
57,8
13,3
9,7
80,8
П23-3
160
3,33
1,33
50,1
10,5
—
60,6
П23-3а
160
3,33
1,33
50,1
10,5
_
60,6
П24-5
180
3,74
1,5
65,4
15,6
—
81
П24-5а
180
3,74
1,5
65,4
15,6
—
81
П24-8
180
3,74
1.5
102,3
15,6
—
117,9
П24-8а
180
5=2780,
3,74
1.5
102,3
15,6
—
117,9
П25-11
250
L=2990
5,2
2,08
102,3
19,3
—
121,6
П25-11а
250
5,2
2,08
102,3
19,3
—
121,6
П25-15
250
5,2
2,08
159,4
25,8
—
185,2
П25-15а
250
5,2
2,08
159,4
25,8
10,9
185,1
П23-36
160
3,33
1,33
50,1
12,0
10,9
73
П24-56
180
3,74
1,5
65,4
17,1
93,4
П26-3
200
5,05
2,02
79,6
19,4
99
П2б-3а
200
5,05
2,02
79,6
19,4
- —
99
П26-5
200
5,05
2,02
100,8
19,4
—
120,2
П26-5а
200
5,05
2,02
100,8
19,4
—
120,2
П27-8
250
6,32
2,53
124,5
21,6
—
146,1
П27-8а
250
5=3380,
6,32
2,53
124,5
21,6
—
146,1
П28-11
300
L=2990
7,58
3,03
150,2
31,5
—
181,7
П28-11а
300
7,58
3,03
150,2
31,5
—
181,7
П28-15
300
7,58
3,03
194
31,5
—
225,5
П28-15а
300
7,58
3,03
194
31,5
—
225,5
П26-36
200
5,05
2,02
79,6
19,4
13,3
112,3
Бетон марки М 200.
С
~Z
—7
100,
А
100
Рис. 3.21. Продольный и поперечный
разрезы односекционного канала из
лотковых элементов, перекрываемых
плоскими плитами
1 — лоток; 2 — плита перекрытия; 3 —
песчаная подготовка; 4 — цементный
раствор марки М 50
Рис. 3.22. Продольный и поперечный
разрезы односекционного канала из
лотковых элементов, опирающихся на
плоские плиты
/—•лоток; 2 — плита; 3— песчаная под¬
готовка; 4 — цементный раствор марки
М 50
4
Рис. 3.23. Продольный и поперечный
разрезы односекционного канала из
верхних и нижних лотков элементов
/ — лоток; 2 — песчаная подготовка;
3 — швеллер; 4 — цементный раствор
марки М 50
418
Рис, 3.24. Поперечные разрезы двухсекционных
каналов
а — из лотковых элементов, перекрываемых плос¬
кими плитами; б — то же, опирающихся на пло¬
ские плиты; в — из верхних и нижних лотковых
элементов; 1 — лоток; 2 — плита марки П; 3 —
плита марки Па; 4 — песчаная подготовка; 5 —
засыпка песком; 6 — швеллер; 7 — цементный рас¬
твор марки М 60
пользуется пенобетон с объемной массой
500 кг/м3 (табл. 3.69). Плиты перекрытия
внутрицеховых каналов, расположенные в
уровне пола цеха, могут выполняться с
фактурным слоем.
Для отвода воды днищу каналов и тон¬
нелей придается уклон не менее 0,002.
В подземных каналах и тоннелях не
реже чем через 50 м должны устраиваться
деформационные швы. В полуподземных
каналах расстояние между деформацион¬
ными швами не должно превышать 30 м.
Деформационные швы рекомендуется уст¬
раивать в местах примыкания каналов к
камерам и компенсаторным нишам или на
границах участков с резко различающимися
сечениями, нагрузками и т. д.
В тоннелях, кроме того, должны пре¬
дусматриваться выходы и монтажные про¬
емы. Расстояния между выходами в шин¬
ных и кабельных тоннелях не должны пре¬
вышать 150 м, при прокладке паропрово¬
ды — 100 м и при прокладке водяных теп¬
ловых сетей — 200 м. При разработке кон¬
кретного проекта рекомендуется на основа¬
нии технологического задания по таблицам
эквивалентных нагрузок выбрать соответ¬
ствующую марку канала или тоннеля в за¬
висимости от назначения, габаритных
размеров и вида прокладки, составить мон¬
тажные схемы конструкций с указанием
мест расположения на трассе углов пово¬
рота, компенсаторных ниш, камер и затем
по табл. 3.70—3.71 подобрать сборные же¬
лезобетонные элементы.
При расчете конструкций серии 3.006-
2 приняты следующие вертикальные экви¬
валентные нагрузки на уровне верха пере¬
крытия: 3; 5; 8; И (12); 15 тс/м2; нагрузка
12 тс/м2 соответствует железнодорожным
нагрузкам. В эквивалентных нагрузках
учтены постоянные и временные нагрузки,
за исключением веса конструкций. Эквива¬
лентные нагрузки для различных случаев
прокладки каналов и тоннелей приведены
в табл. 3.73.—3.76, При расчетах внутрице¬
ховых каналов и тоннелей принято, что
временные равномерно распределенные на¬
грузки на пол цеха и сярредоточенные на¬
грузки от внутрицехового транспорта одно¬
временно действовать не могут. При опре¬
делении нагрузок от внутрицехового транс¬
порта конструкция пола принята с жестким
подстилающим слоем. Если перекрытия
внутрицеховых каналов и тоннелей заглуб¬
лены более чем на 0,5 м от уровня пола,
то эквивалентные нагрузки должны прини¬
маться как для сооружений, прокладывае¬
мых вне зданий.
При определении нагрузок на каналы
и тоннели приняты следующие характери¬
стики грунтов:
нормативный удельный вес тс/м9;
расчетный угол внутреннего трения
Фр=30°;
расчетное удельное сцепление Ср=0;
расчетный модуль деформации £р—
= 150 кгс/см2.
Нормативное вертикальное давление
грунта на перекрытия каналов и тоннелей
определено от веса вертикального столба
грунтовой засыпки над перекрытием, При
определении нормативной вертикальной на¬
грузки от веса дорожного покрытия учте¬
на дорожная одежда толщиной 300 мм при
объемной массе 2,4 т/м3.
В качестве временных нагрузок от
транспорта приняты:
нагрузки от одной машины НК-80 либо
от двух колонн автомобилей Н-30 (при
прокладке под автодорогами);
Рис. 3.25. Продольный и по¬
перечный разрезы односекцион¬
ного тоннеля из лотковых эле¬
ментов
1 — лоток марки Л; 2 — лоток
марки Ла; 3 — песчаная подго¬
товка; 4 — швеллер
419
Т а б л и ц а 3.69. Сортамент утепленных плит серии 3.006-2 и расход материалов
ч*} г*аваидЧ
г—ІГ—1
1 М 1
L II 1
L
Марка изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход
пенобето¬
на ѵ=500,
кг/м3
Расход
бетона
марки
М300, м3
Расход арматуры, кг,
класса
ft, L
В
А-ИІ
А-І
В-І
итого
пті
900
0,6
1,16
0,21
1,8
1,2
9,1
12,1
ПТ2
1300
0,85
0,25
0,29
2.4
1,2
12.1
15,8
птз
А=140,
1600
1,04
0,32
0,35
3
3,4
14,9
21,3
ПТ4
L=2990
1900
1,22
0,38
0,41
5,7
3,4
17,5
26,6
ПТ5
2500
1,56
0,52
0,52
7,4
3,4
22,7
33,5
Таблица 3.70. Ключ для подбора сборных
железобетонных изделий односекционных каналов
марок КЛ и КЛп (прямые участки длиной 6 м)
Марка канала
Марка изделия
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
■ а
о
о
у
марка
і
о"
о
Я
S'
клзохзо-з
КЛп30Х30-3
Л1-8
*
П1-8
П1-8а
8
КЛ30Х30-5
КЛпЗОХЗО-5
Л1-8
1
П1-8
П1-8а
8
КЛ30Х30-8
КЛпЗОХЗО-8
Л1-8
1
Ш-8
Ш-8а
8
КЛ30Х30-11
КЛпЗОХЗО-11
Л1-15
1
П2-15
П2-15а
8
КЛ30Х30-12
КЛпЗОХЗО-12
Л1-15
1
П2-15
П2-15а
8
КЛ30Х30-15
КЛп30Х30-15
Л1-15
1
П2-15
П2-15а
8
КЛ45Х30-3
КЛп45Х 30-3
Л2-8
1
ПЗ-8
П3-8а
8
КЛ45Х30-5
КЛп45Х30-5
Л2-8
1
ПЗ-8
П3-8а
8
КЛ45Х30-8
КЛп45Х30-8
Л2-8
1
ПЗ-8
П3-8а
8
КЛ45Х30-11
КЛп45Х30-11
Л2-15
1
П4-15
П4-15а
8
КЛ45Х30-12
КЛп45Х30-12
Л2-15
*
П4-15
П4-15а
8
КЛ45Х30-15
КЛп45Х30-15
Л2-15
1
П4-15
П4-15а
8
Продолжение табл. 3.70
Марка изделия
Марка канала
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
а
о"
*5
Я
Я
марка
а
о
с;
о
я
У
КЛ60Х30-3
КЛп60Х30-3
ЛЗ-8
1
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х30-5
КЛп60Х30-5
ЛЗ-8
1
П5-8
П5-8
2
КЛ60Х30-8
КЛп60Х30-8
ЛЗ-8
*
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х30-11
КЛпбОХЗО-11
ЛЗ-15
*
П6-15
Пб-15а
2
КЛ60Х30-12
КЛп60Х30-12
ЛЗ-15
1
П6-16
Пб-15а
2
КЛ60Х 30-15
КЛп60Х30-15
ЛЗ-15
‘
П6-15
Пб-15а
2
КЛ60Х45-3
КЛп60Х45-3
Л4-8
1
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х45-5
КЛп60Х45-5
Л4-8
1
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х45-8
КЛп60Х45-8
Л4-8
1
П5-8
П5-,8а
2
КЛ60Х45-11
КЛп60Х45-11
Л4-15
1
П6-15
Пб«15а
2
КЛ60Х45-12
КЛп60Х45-12
Л4-15
1
П6-15
П6-15а
2
КЛ60Х45-15
КЛп60Х45-15
Л4-15
‘
П6-15
П6-15а
2
КЛ60Х60-3
Л5-8
1
П5-8
2
КЛп60Х60-3
П5-8а
420
Продолжение табл. 3.70
Марка канала
Марка изделия
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
3
о
4
о
К
у
марка
ь
3
о“
4
о
O'
КЛ60Х60-5
КЛп60Х60-5
Л5-8
*
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х60-8
КЛп60Х60-8
Л5-8
1
П5-8
П5-8а
2
КЛ60Х60-11
КЛпбОХбО-11
Л5-15
1
Пб-15
П6-15а
2
КЛ60Х60-12
КЛп60Хб0-12
Л5-15
1
Пб-15
П6- 16а
2
КЛ60Х60-15
КЛп60Х60-15
Л5-15
*
Пб-15
Пб-15а
2
КЛ90Х45-Ч
КЛп90Х45-3
Л 6-5
1
П7-3
П7-За
2
КЛ90Х45-5
КЛп90Х45-5
Л5-5
*
П7-5
П7-5а
2
КЛ90Х45-8
КЛп90Х45-8
Л6-8
1
П8-8
П8-8а
2
КЛ90Х45-11
КЛп90Х45-11
Л5-15
1
П8-11
П8-11а
2
КЛ ^0X45-12
КЛп JOX45-12
Л6-15
1
П9-15
П9-15а
2
КЛ90Х 45-15
КЛп90Х45-15
Л6-15
1
П9-15
П9-15а
*
КЛ90Х60-3
КЛпЭОХбОХЗ
Л7-5
1
П7-3
П7-За
2
КЛ90Х60-5
КЛпЭ0Х60-5
Л7-5
1
П7-5
П8-5а
2
КЛ90X60-8
КЛП90Х60-8
Л7-8
1
П8-8
П8-8а
2
КЛЭ0Х60-11
КЛпЭОХ 60-11
Л7-15
*
П8-11
П8-11а
2
КЛ90Х60-12
КЛпЭОХ 60-12
Л7-15
1
П9-15
П9-15а
2
КЛ90Х60-15
КЛпЭОХбО-15
Л7-15
1
П9-15
П9- 15а
2
КЛЭ0Х90-3
КЛп90Х90-3
Л8-5
1
П7-3
П7-За
2
КЛ90Х90-5
КЛпЭОХ 90-5
Л8.-5
1
П7-5
П7-5а
2
Продолжение табл. 3.70
Марка изделия
лотка
плиты пере*
крытия и
днища
Марка канала
марка
н
3
о"
4
о
к
у
марка
н
а
о“
ч
Я
sr
КЛ90Х90-8
КЛпЭОХ 90-8
Л8-3
1
П8-3
П8-8а
2
К Л90 X 90 -11
КЛпЭОХ 90-11
Л8-11
1
П8-11
П8-11а
2
КЛ90Х90-12
КЛпЭОХ 90-12
Л8-15
1
П9-15
П9-15а
2
КЛ90Х90-15
КЛпЭОХ 90-15
Л8-15
*
ПЭ-15
П9-15а
2
КЛ90Х120-3
КЛпЭОХ 120-3
ЛЭ- )
1
П7-І
П7-За
2
КЛ90Х120-5
КЛпЭОХ 120-5
Л9-5
1
П7-5
П7-5а
2
КЛ90Х120-8
КЛпЭОХ 120-8
Л9-8
1
П8-3
П8-8а
2
КЛ90Х120-11
КЛпЭОХ 120-11
Л9-11
*
П8-11
П8-11а
2
КЛ90Х120-12
КЛпЭОХ 120-12
Л9-15
1
ПЭ-15
П9-15а
2
КЛ90Х120-15
КЛпЭОХ 120-15
Л9-15
2
ПЭ-15
ПЭ-15
2
КЛ 120X45-3
КЛп 120X45-3
Л10-3
1
ПЮ-3
ПЮ-За
2
КЛ120Х45-5
КЛп 120X45-5
ЛЮ-5
1
П10-5
ПЮ-5а
2
КЛ120Х45-8
КЛп 120X45-8
ЛЮ-8
1
П11-8
ПП-8а
2
КЛ120Х45-11
КЛп120Х45-11
ЛЮ-11
2
П12-11
П12-11а
2
КЛ120Х45-12
КЛПІ20Х45-12
ЛЮ-15
1
П12-15
П12-15а
2
КЛ120Х45-15
КЛПІ20Х45-15
ЛЮ-15
1
П12-15
Ш2-15а
2
КЛ120Х60-3
КЛПІ20Х60-3
Л11-3
1
ПЮ-3
ПЮ-За
2
КЛ120Х60-5
КЛПІ20Х60-5
Л11-5
1
П10-5
ПЮ-5а
2
КЛ120Х60-8
КЛп120Х60-8
Л11-8
1
ПП-8
Ш1-8а
2
421
Продолжение табл. 3.70
Марка изделия
Марка канала
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
я*
о
ч
Я
В"
марка
н
3
о
4
о
я
а*
КЛ120 X 60-11
КЛПІ20Х60-11
Л11-11
1
П12-11
П12-11а
2
КЛ120Х60-12
КЛп120Х60-12
Л11-15
1
Ш2-15
Ш2-15а
2
КЛ120Х60-15
КЛПІ20Х60-15
Л11-15
1
П12-15
Ш2-15а
2
КЛ120Х90-3
КЛПІ20Х90-3
Л12-3
1
П10-3
ПЮ-За
2
КЛ120Х90Х5
КЛп120Х90-5
Л12-5
1
П10-5
Ш0-5а
2
КЛ120Х90-8
КЛПІ20Х90-8
Л12-8
1
П11-8
ПП-8а
2
КЛ120Х90-11
КЛПІ20Х90-11
Л12-11
1
П12-11
П12- 11а
2
КЛ120Х90-12
КЛПІ20Х90-12
Л12-2
1
Ш2-15
П12- 15а
2
КЛ120Х90-15
КЛп120Х90-15
Л12-15
1
П12-15
П12-15а
2
КЛ120Х120-3
КЛПІ20-120-3
Л13-3
1
П10-3
ШО-За
2
КЛ120Х120-5
КЛПІ20Х120-5
Л13-5
1
П10-5
ПЮ-5а
2
КЛ120Х120-8
КЛп 120X120-8
Л13-8
1
П11-8
П11-8а
2
КЛ120Х120-11
КЛп120Х 120-11
Л13-11
1
П12-11
П12-11а
2
КЛ120Х120-12
КЛ120X120-12,
Л13-15
1
П12-15
П12-15а
2
КЛ120Х120-15
КЛп120Х 120-15
Л13-15
1
П12-15
Ш2-15а
2
КЛ150Х45-3
КЛп 150X45-3
Л14-3
1
П14-3
Ш4-За
2
КЛ150Х45-5
КЛп 150X45-5
Л14-5
1
П15-5
П15-5а
2
КЛ150Х45-8
КЛп150х 45-8
Л14-8
1
П15-8
П15-8а
2
КЛ150Х45-11
КЛп150Х45-11
Л14-11
1
П16-11
Ш6-11а
2
Продолжение табл. 3.70
Марка канала
Марка изделия
>е-
Л
лотка
ПЛИТЫ Пс'р
крытия 1
днища
марка
н
5
о*
ч
о
я
марка
Н
3
о“
4
В"
КЛ150Х45-12
КЛп150 Х45-12
Л14-15
1
П16-15
П16-15а
2
КЛ150Х45-15
КЛп150Х45-15
Л14-15
1
П16-15
П16- 15а
2
КЛ150Х60-3
КЛп150Х60-3
Л15-3
1
П14-3
П14-3а
2
КЛ150Х60-5
КЛп150Х60-5
Л15-5
1
П15-5
П15-5а
2
КЛ150Х60-8
КЛп 150X60-8
Л15-8
1
П15-8
П15-8а
2
КЛ150Х60-11
КЛп150Х60-11
Л15-11
1
П16-11
П16-11 а
2
КЛ150Х60-12
КЛ150Х60-12
Л15-15
1
П16-15
П16-15а
2
КЛ150Х6Э-15
КЛПІ50Х60-15
Л15-15
1
П16-15
П16-15а
2
КЛ150Х90-3
КЛп 150X90-3
Л16-3
*
П14-3
П14-3а
2
КЛ150Х90-5
КЛп 150X90-5
Л16-5
1
П15-5
П15-5а
2
КЛ150Х90-8
КЛПІ50Х90-8
Л16-8
1
П15-8
П15-8а
2
КЛ150Х90-11
КЛп150Х90-11
Л16-11
1
П16-11
ІІЬ-Па
2
КЛ150Х90-12
КЛп 150X90-12
Л16-12
1
Ш6-1Ь
ГІІ6-15а
2
КЛ150Х90-15
КЛПІ50Х90-15
Л16-15
1
П16-Іо
ГП6- 15а
2
КЛ150Х120-3
КЛпІбОХ 120-3
Л16-3
1
П14- і
П14-3а
2
КЛ150Х120-5
КЛп 150X120-5
Л17-5
1
П15-5
П15-5а
2
КЛ150Х120-8
КЛп150Х 120-8
Л17-8
1
П15-8
П15-8а
2
КЛ150Х120-11
КЛп150Х 120-11
Л17-11
1
П16-11
Ш6-11а
2
КЛ150Х120-12
КЛп150Х 120-12
Л17-12
1
П16-15
П16-15а
2
422
Продолжение табл. 3.70
Марка изделия
Марка канала
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
а
сГ
ч
о
К
В"
марка
н
а
о
ч
о
К
э*
КЛ150Х120-15
КЛп150Х120-15
Л17-15
1
Л16-15
П16-15а
2
КЛ150Х150-3
КЛп150Х 150-3
Л18-3
1
П14-3
Ш4-За
2
КЛ150Х150-5
КЛПІ50Х150-5
Л18-5
1
П15-5
П15-5а
2
КЛ150Х150-8
КЛп150Х 150-8
Л18-8
П15-8
Ш5-8а
2
КЛ150Х150-11
КЛп150Х 150-11
Л18-11
1
П16-11
ΙΊ16-11а
2
КЛ150Х150-12
КЛп150Х 150-12
Л18-12
1
П16-15
Г1І6- 15а
2
КЛ150Х150-15
КЛп150Х 150-15
Л18-15
*
П16-15
Ш6-15а
2
К Л180X60-3
КЛп180Х60-3
Л19-3
1
П17-3
Ш7-За
2
КЛ180Х60-5
КЛПІ80Х60-5
Л19-5
1
Ш8-5
П18-5а
2
КЛ180Х60-8
КЛп180Х60-8
Л19-8
1
П18-8
Ш8-8а
2
КЛ180X60X11
КЛПІ80Х60-11
Л19-11
*
П19-11
П19-11а
2
КЛ180Х60-12
КЛп180х 60-12
Л19-15
1
П19-15
П19-15а
2
КЛ180Х60-15
КЛПІ80Х60-15
Л19-15
1
П19-15
П19-15а
2
КЛ 180X90-3
КЛПІ80Х90-3
Л20-3
1
П17-3
П17-3а
2
ХЛ180Х90-5
КЛп180Х90-5
Л20-5
1
Ш8-5
П18-5а
2
КЛ180Х90-8
КЛп 180X90-8
Л20-11
1
П18-8
П18-8а
2
КЛ180Х90Х11
КЛп 180X90-11
Л120-11
1
П19-11
П19-11а
2
КЛ180Х90-12
КЛп180Х90-12
Л20-15
1
П19-15
П19-15а
2
Продолжение табл. 3.70
Марка канала
Марка изделия
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
5
o'
ч
υ
К
марка
а
о
ч
υ
К
КЛ180Х90-15
КЛп180Х90-15
Л20-15
■
П19-15
П19-15а
2
КЛ180Х120-3
КЛп180Х 120-3
Л21-3
1
П17-3
П17-3а
2
КЛ180x120-5
КЛпШОХ 120-5
Л21-5
1
П18-5
ПШ-5а
2
КЛ180Х 120-8
КЛп180Х 120-8
Л21-11
*
П18-8
ПШ-8а
2
КЛ180Х120-11
КЛПІ80Х120-11
Л21-И
*
П19-11
Ш9-11а
2
КЛ180Х120-12
КЛп180Х 120-12
Л21-15
1
П19-15
П19-15а
2
КЛ180Х120-15
КЛп180Х 120-15
Л21-15
1
П19-15
П19-15а
2
КЛ180Х150-3
КЛпШО-150-3
Л 22-3
2
П17-3
Ш7-За
2
КЛ180Х150-5
КЛпШОХ 150-5
Л22-5
2
П18-5
ПШ-5а
2
КЛ180Х150-8
КЛпШОХ 150-8
Л22-8
2
П18-8
П18-8а
2
КЛ180Х150-11
КЛпШОХ 150-11
Л22-11
3
П19-11
Ш9- 11а
2
КЛ180Х150-12
КЛпШОХ 150-12
Л22-15
2
П19-15
П19- 15а
2
КЛ180Х 150-15
КЛпШОХ 150-15
Л22-15
2
П19-15
П19- 15а
2
КЛ210Х60-3
КЛп210Х60-3
Л23-3
1
П20-3
П20-За
2
КЛ210Х60-5
КЛп210Х60-5
Л23-5
1
П21-5
П21-5а
2
КЛ210Х60-8
КЛП210Х60-8
Л 23-8
1
П21-8
П21 -8а
2
КЛ210Х60-11
КЛП210Х60-11
Л23-11
2
П22-11
П22- 11а
2
КЛ210Х60-12
КЛп210Х60-12
Л23-12
1
П22-15
П22-15а
2
4?"
Продолжение табл. 3.70
Марка канала
Марка изделия
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
а
о
ч
о
з-
марка
н
а
о"
ч
а
3"
КЛ210Х60-15
КЛп210Х60-15
Л23-15
1
П22-15
П22-15а
2
КЛ210Х90-3
КЛп210Х90-3
Л24-3
1
П20-3
П20-За
2
КЛ210Х90-5
КЛп210Х90-5
Л24-5
1
П21-5
П21-5а
2
КЛ210Х90-8
КЛп210Х90-8
Л24-8
1
П21-8
П21-8а
2
КЛ210Х90-11
КЛп210Х90-11
Л24-11
*
П22-11
П22-11а
2
КЛ210Х90-12
КЛп210Х 90-12
Л24-12
1
П22-15
П22-15а
2
КЛ210Х90-15
КЛп210Х90-15
Л24-15
1
П22-15
П22-15а
2
КЛ210Х120-3
КЛп210Х 120-3
Л25-3
2
П20-3
П20-За
2
КЛ210Х 120-5
КЛп210Х 120-5
Л25-5
2
П21-5
П21 -5а
2
КЛ210Х120-8
КЛп210Х 120-8
Л25-8
2
П21-8
П21-8а
2
КЛ210Х120-11
КЛп210Х 120-11
Л25-11
2
П22-11
П22-11а
2
КЛ210Х120-12
КЛп210Х 120-12
Л25-12
2
П22-15
П22-15а
2
КЛ210Х120-15
КЛп210Х 120-15
Л25-15
2
П22-15
П22-15а
2
КЛ210Х150-3
КЛп210Х 150-3
Л26-3
2
П20-3
П20-За
2
КЛ210Х150-5
КЛп210Х 150-5
Л26-5
2
П21-5
П21 -5а
2
КЛ210Х150-8
КЛп210Х 150-8
Л 26-8
2
П21-8
П21-8а
2
КЛ210Х150-11
КЛп210Х 150-11
Л26-11
2
П22-11
П22-11а
2
КЛ210Х150-12
КЛп210Х 150-12
Л26-12
2
П22-15
П22-15а
2
Продолжение табл. 3.70
Марка изделия
Марка канала
лотка
плиты пере¬
крытия и
днища
марка
н
а
о
ч
X
3*
марка
н
а
о"
с;
о
S
3"
КЛ210Х150-15
КЛп210Х 150-15
Л26-15
2
П22-15
П22-15а
2
КЛ240Х90-3
КЛп240Х90-3
Л28-3
2
П23-3
П23-3а
2
КЛ240Х90-5
КЛп240Х90-5
Л28-5
2
П24-5
П24-5а
2
КЛ240Х90-8
КЛп240Х90-8а
Л 28-8
2
П24-8
П24-8а
2
КЛп240Х90-11
КЛп240Х90-11
Л28-11
2
П25-11
П25-11а
2
КЛ240Х90-12
?;Лп240Х90-12
Л28-12
2
П25-15
П25-15а
2
КЛ240Х90-15
КЛп240Х90-15
Л28-15
2
П25-15
П25-15а
2
КЛ240Х120-3
КЛп240Х 120-3
Л29-3
2
П23-3
П23-3а
2
КЛ240Х120-5
КЛп240Х 120-5
Л29-5
2
П24-5
П24-5а
2
КЛ240Х 120-8
КЛп240Х 120-8
Л29-8
2
П24-8
П24-8а
2
КЛ240Х120-11
КЛп240Х 120-11
Л29-11
2
П25-11
П25-11а
2
КЛ240Х120-12
КЛп240Х 120-12
Л29-12
2
П25-15
П25-15а
2
КЛ240Х120-15
КЛп240Х 120-15
Л29-15
2
П25-15
П25-15а
2
КЛ240Х150-3
КЛп240Х 150-3
ЛЗО-З
2
П23-3
П23-3а
2
КЛ240Х150-5
КЛп240Х 150-5
ЛЗО-5
2
П24-5
П25-5а
2
КЛ240Х150-8
КЛп240Х 150-8
ЛЗО-8
2
П24-8
П24-8а
2
КЛ240Х150-11
КЛп240Х 150-11
ЛЗО-11
2
П25-11
П25-11а
2
КЛ240Х150-12
КЛп240Х 150-12
ЛЗО-12
2
П25-15
П25-15а
2
КЛ240Х150-15
КЛп240Х 150-15
ЛЗО-15
2
П25-15
П25-15а
2
424
Продолжение табл. 3.70
Марка канала
Марка изделия
лотка
плиты пере¬
крытия и
и днища
марка
Н
3
6
4
υ
К
S'
марка
н
3
о*
4
υ
К
O'
КЛ300Х90-3
КЛп300Х90-3 .
Л32-3
2
П26-3
П26-3а
2
КЛ300Х90-5
КЛпЗООХ 90-5
Л32-5
2
П26-5
П26-5а
2
КЛ300Х90-8
КЛ300 Х90-8
Л32-8
2
ΓΙ27-8
П27 -8а
2
КЛ300Х90-П
КЛ300Х90-11
Л32-11
2
П28-11
П28-11а
2
КЛ300Х90-12
КЛпЗООХ 90-12
Л32-12
2
П28-15
П28-15а
2
КЛ300Х 90-15
КЛ300Х90-15
Л32-15
2
П28-15
П28-15а
2
КЛ300Х120-3
КЛпЗООХ 120-8
лзз-з
2
ΓΙ26-3
П26-3а
2
КЛ300Х120-5
КЛпЗООХ 120-5
ЛЗЗ-5
2
Г126-5
П26-5а
2
КЛ300Х120-8
КЛпЗООХ 120-8
лзз-з
2
П27-8
П27-8а
2
КЛ300Х120-11
КЛпЗООХ 120-11
ЛЗЗ-11
2
П28-11
П28-11а
2
КЛ300Х120-12
КЛпЗООХ 120-12
ЛЗЗ-12
2
П28-15
П28-15а
2
КЛ300Х120-15
КЛпЗООХ 120-15
ЛЗЗ-15
2
П28-15
П28-15а
2
КЛ300Х150-3
КЛпЗООХ 150-3
Л 34-3
2
П26-3
П26-3а
2
КЛ300Х150-5
КЛпЗООХ 150-5
Л34-5
2
П26-5
П26-5а
2
КЛ300Х150-8
КЛпЗООХ 150-8
Л34-3
2
Г127-8
П27-8а
2
КЛ300Х150-11
КЛпЗООХ 150-11
Л34-11
2
П28-11
П28-11а
2
КЛ300Х150-12
КЛп300Х150-12
Л34-12
2
П28-15
П28-15а
2
КЛ300Х150-15
КЛ300Х150-15
Л34-15
2
Л28-15
П28-15а
2
Таблица 3.71. Ключ для подбора сборных
железобетонных изделий односекционных каналов
марки КЛс (прямые участки длиной 6 м)
Марка канала
Лотки
марка
число, шт.
КЛс90Х90-3
Лб-5
}
КЛс90Х90-5
Л6-5
2
КЛс90Х90-8
Л6-8
2
КЛс90Х90-11
Л6-15
2
КЛс90Х90-12
Л6-15
2
КЛс90Х90-15
Л6-15
2
КЛс90Х 120-3
Л7-5
2
КЛс90Х 120-5
Л7-5
2
КЛсЭОХ 120-8
Л7-8
2
КЛс90Х120-11
Л7-15
2
КЛсЭОХ 120-12
Л7-15 -
2
КЛс90Х 120-15
Л7-15
2
КЛСІ20Х90-3
Л10-3
2
КЛСІ20Х90-5
ЛЮ-5
2
КЛСІ20Х90-8
ЛЮ-8
2
КЛСІ20Х90-11
ЛЮ-11
2
КЛс120Х90-12
ЛЮ-15
2
КЛс120Х90-15
ЛЮ-15
2
КЛСІ20Х120-3
ли-з
2
КЛСІ20Х120-5
Л11-5
2
КЛСІ20Х120-8
ЛИ-8
2
К-1СІ20Х120-11
Л11-11
2
КЛСІ20Х120-12
Л11-15
2
КЛСІ20Х120-15
ЛИ-15
2
Л11-3
1
КЛс 120X150-3
Л12-3
1
Л11-5
1
КЛСІ20Х150-5
Л12-5
1
ЛИ-8
1
КЛСІ20Х150-8
Л12-8
1
ЛП-11
1
КЛСІ20Х150-11
Л12-11
1
ЛП-15
1
КЛСІ20Х150-12
Л12-12
1
ЛП-15
1
КЛс120Х 150-15
Л12-15
1
КЛСІ50Х90-3
Л14-3
2
КЛСІ50Х90-5
Л14-5
2
КЛс150Х90-8
Л14-8
2
КЛ-150Х90-11
Л14-П
2
КЛс150Х90-12
Л14-15
2
КЛс1б0Х90-15
Л14-15
2
КЛсІбОХ 120-3
Л15-3
2
КЛсІбОХ 120-5
Л15-5
2
КЛсІбОХ 120-8
Л15-8
2
КЛсІбОХ 120-11
Л15-П
2
КЛсІбОХ 120-12
Л15-15
2
КЛсІбОХ 120-15
Л15-15
2
2
КЛСІ80Х120-3
Л19-3
2
КЛСІ80Х120-5
Л19-5
КЛСІ80Х120-8
Л19-8
2
о
КЛСІ80Х120-11
Л19-11
Δ
О
КЛСІ80Х120-12
Л19-15
Δ
о
КЛСІ80Х120-15
Л19-15
Δ
КЛс21 ОХ 120-3
Л 23-3
2
КЛс21 ОХ 120-5
Л23-5
2
КЛс210Х 120-8
Л23-8
2
КЛс210Х120-11
Л23-11
2
КЛс210Х 120-12
Л23-12
2
КЛс210Х 120-15
Л23-15
2
Таблица 3.72. Ключ для подбора сборных
железобетонных изделий односекционных
тоннелей марки ТЛ (прямые участки длиной 6 м)
Марка
тоннеля
Марка и число лотков
нижних
шт.
верхних
и т_
ТЛ150X180-3
Ліб-За
1
Л16-3
1
Л15-3а
1
Л17-3
1
Л17-3а
1
Л15-3
I
ТЛ150Х180-5
Л16-5а
1
Л16-5 '
1
Л16-5а
1
Л17-5
1
Л17-5а
1
Л15-5
1
ТЛ150Х180-8
Л16-8а
Л16-8
1
Л15-8а
1
Л17-8
1
Л17-8а
1
Л15-8
1
27—751
425
Продолжение табл. 3.72 '
Марка
Марка и число лотков
тоннеля
нижних 1
шт.
верхних
шт.
ТЛ150Х180-11
Л16-11а
1
Л16-11
1
Л15-11а
1
Л17-11
1
Л17-11а
1
Л15-11
1
ТЛ150Х180-12
Л16-12а
1
Л16-12
1
Л15-15а
1
Л17-12
1
Л17-12а
1
Л15-15
1
ТЛ150Х180-15
Л16-15а
1
Л16-15
1
Л15-15а
1
Л17-15
1
Л17-15а
1
Л15-15
1
ТЛ150Х210-3
Л15-3а
1
Л18-3
1
Л18-3а
1
Л15-3
1
ТЛ150Х210-5
Л15-5а
1
Л18-5
1
Л18-5а
1
Л15-5
1
ТЛ150Х2Ю-8
Л15-8а
1
Л18-8
1
Л18-8а
1
Л15-8
1
ТЛ150Х210-11
Л15-11а
1
Л18-11
1
Л18-11а
1
Л15-11
1
ТЛ150Х210-12
Л15-15а
1
Л18-12
1
Л18-12а
1
Л15-15
1
ТЛ150Х210-15
Л15-15а
1
Л18-15
1
Л15-15а
1
Л18-15
1
ТЛ180Х180-3
Л20-За
1
Л20-3
1
Л19-3а
1
Л21-3
1
Л21-3а
1
Л19-3
1
ТЛ180Х180-5
Л20-5а
1
Л20-5
1
Л19-5а
1
Л21-5
1
Л21-5а
1
Л19-5
1
ТЛ180Х180-8
Л19-8а
1
Л21-11
1
Л21- 11а
1
Л19-8
1
ТЛ180Х180-11
Л20-11а
1
Л20«11
1
Л19-11а
1
Л21-11
1
Л21-11а
1
Л19-11
1
ТЛ180Х180-12
Л20- 15а
1
Л20-15
1
ТЛ180Х180-15
Л19-15а
1
Л21-15
1
Л21-15а
1
Л19-15
1
ТЛ180Х210-3
Л19-3а
1
Л22-3
2
Л22-За
2
Л19-3
1
ТЛ180Х210-5
Л19-5а
1
Л22-5
2
Л22-5а
2
Л19-5
1
ТЛ180Х210-8
Л19-8а
1
Л22-8
2
Л22-8а
2
Л19-8
1
ТЛ180Х210-11
Л19-11а
1
Л22-11
2
Л22-Па
2
Л19-11
1
ТЛ180Х210-12
Л19-15а
1
Л22-15
1
ТЛ180Х210-15
Л22-15а
2
Л19-15
1
ТЛ210Х180-3
Л24-За
1
Л24-3
1
Л23-3а
1
Л25-3
2
Л25-За
2
Л 23-3
1
ТЛ210Х180-5
Л24-5а
1
Л24-5
1
Л23-5а
1
Л25-5
2
Л25-5а
2
Л23-5
1
ТЛ210Х180-8
Л24-8а
1
Л24-8
1
Л23-8а
1
Л25-8
2
Л25-8а
2
Л23-8
1
ТЛ210Х180-11
Л24-11а
1
Л24-11
1
Л 23-11а
1
Л25-11
2
Л25-11а
2
Л23-11
1
ТЛ210Х180-12
Л24-12а
1
уі24-12
1
Л23-12а
1
Л25-12
1
Л25-12а
2
Л23-12
1
Продолжение табл. 3.72
Марка
Марка и число лотков
тоннеля
нижних
шт.
верхних
шт.
ТЛ210Х180-15
Л24-15а
1
Л24-15
1
Л23-15а
1
Л25-15
2
Л25-15а
2
Л23-15
1
ТЛ210Х210-3
Л23-3а
1
Л26-3
2
Л26-3а
2
Л23-3
1
ТЛ210Х210-5
Л23-5а
1
Л26-5
2
Л26-5а
2
Л23-5
1
ТЛ210Х210-8
Л23-8а
1
Л26-8
2
Л26-8а
2
Л23-8
1
ТЛ210Х210-11
Л23-11а
1
Л26-11
2
Л2б-11а
2
Л23-11
1
ТЛ210Х210-12
Л23-12а
1
Л26-12
2
Л26-12а
2
Л23-12
1
ТЛ210Х210-15
Л23-15а
1
Л26-15
2
Л26-15а
2
Л23-15
1
ТЛ210Х240-3
Л25-За
2
Л25-3
2
ТЛ210X240-5
Л25-5а
2
Л25-о
2
ТЛ210X240-8
Л25-8н
2
Л25-8
2
ТЛ210Х240-11
Л25-11а
2
Л25-11
2
ТЛ210Х240-12
Л25-12а
2
Л25-12
2
ТЛ210Х240-15
Л25-15а
2
Л25-15
2
ТЛ240Х180-3
Л28-За
2
Л28-3
2
Л27-За
2
Л29-3
2
Л29-За
2
Л27-3
2
ТЛ240Х180-5
Л28-5а
2
Л28-5
2
Л27-5а
2
Л29-5
2
Л29-5а
2
Л27-5
2
ТЛ240Х180-8
Л28-8а
2
Л28-8
2
Л27-8а
2
Л29-8
2
Л29-8а
2
Л27-8
2
ТЛ240Х180-11
Л28-11а
2
Л28-11
2
Л27-11а
2
Л29-11
2
Л29-11а
2
Л27-11
2
ТЛ240Х180-12
Л28-12а
2
Л28-12
2
Л27-12а
2
Л29-12
2
Л29-12а
2
Л27-12
2
ТЛ240Х180-15
Л28-15а
2
Л28-15
2
Л27-15а
2
Л29-15
2
Л29-15а
2
Л27-15
2
Продолжение табл. 3.72
Марка тоннеля
Марка лотков1
нижних
верхних
ТЛ240Х 210-3
Л30-3а
Л27-За
Л27-3
лзо-з
ТЛ240Х210-5
Л30-5а
Л27-5а
Л27-5
ЛЗО-5
ТЛ240Х 210-8
Л30-8а
Л27-8а
Л27-8
ЛЗО-8
ТЛ240Х210-11
ЛЗО-Па
Л27-11а
Л27-11
ЛЗО-11
ТЛ240Х 210-12
Л30-12а
Л27-12а
Л27-12
ЛЗО-12
ТЛ240Х210-15
Л30-15а
Л27-15а
Л27-15
ЛЗО-15
ТЛ240Х 240-3
Л29-За
Л29-3
ТЛ240Х 240-5
Л29-5а
Л29-5
ТЛ240Х 240-8
Л29-8а
Л29-8
ТЛ240Х 240-11
Л29-11а
Л29-11
ТЛ240Х240-12
Л29-12а
Л29-12
426
Продолжение табл. 3.72
Марка лотков1
Марка тоннеля
нижних
верхних
ТЛ240Х 240-15
Л29-15а
Л29-15
ТЛ240Х300-3
Л30-3а
ЛЗО-З
ΤΛ240Χ300-5
Л30-5а
ЛЗО-5
ТЛ240Х 300-8
, Л30-8а
ЛЗО-8
ТЛ240Х 300Л1
ЛЗО-Па
ЛЗО-11
ТЛ240Х300-12
Л30-12а
ЛЗО-12
ТЛ240Х300-15
Л30-15а
ЛЗО-lg
Л32-3а
Л32-3
ТЛ300Х180-3
Л31 -За
ЛЗЗ-З
ЛЗЗ-За
Л31-3
ТЛ300Х180-5
Л35-5а
Л32-5
Л31-5а
ЛЗЗ-5
Л33-5а
Л31-5
ТЛ300Х180-8
Л32-8а
Л32-8
Л31-8а
ЛЗЗ-8
Л33-8а
Л31-8
ТЛ300Х180-11
Л32-11а
Л23-11
ЛЗІ-Па
ЛЗЗ-11
ЛЗЗ-Па
Л31-11
ТЛЗООХ180-12
Л32-12а
Л32-12
Л31-12а
.ЛЗЗ-12
Л33-12а
Л31-12
ТЛЗООХ180-15
Л32-15а
Л32-12
Л31-15а
Л33-15
Л33-15а
Л31-15
ТЛЗООх 210-3
Л31-3а
Л34-3
Л34-3а
Л31-3
ТЛЗООХ 210-5
Л31 -5а
Л34-5
Л34-5а
Л31-5
ТЛЗООХ 210-8
Л31-8а
Л34-8
Л34-8а
Л 31-8
ТЛЗООХ 210-11
ЛЗІ-Па
Л34-11
Л34-11а
Л31-11
ТЛ300Х210-12
Л31-12а
Л34-12
Л34-12а
Л31-12
ТЛ300Х210-15
Л31-15а
Л34-15
Л34-15а
Л31-15
ТЛЗООХ 240-3
ЛЗЗ-За
ЛЗЗ-З
ТЛЗООХ 240-5
Л33-5а
ЛЗЗ-5
ТЛЗООХ 240-8
Л33-8а
ЛЗЗ-8
ТЛЗООХ 240-11
Л33-11а
ЛЗЗ-11
ТЛЗООХ 240-12
Л33-12а
ЛЗЗ-12
ТЛЗООХ 240-15
ЛЗ3-15а
ЛЗЗ-15
Продолжение табл. 3.72
Марка тоннеля
Марка лотков1
нижниѵ
верхних
ТЛЗООХЗОО-З
ЛЗ-За
Л34-3
ТЛЗООХ 300-5
Л34-5а
Л34-5
ТЛЗООХ 300-8
Л34-8а
Л34-8
ТЛЗООХ 300-11
Л34-11а
Л34-11
ТЛЗООХ 300-12
Л34Л2а
Л34-12
ТЛЗООХ 300-15
Л34-15
Л34-15
ТЛ360Х180-3
Л36-3а
Л36-3
ТЛ360Х180-5
Л36-5а
Л36-5
ТЛ360Х180-8
Л36-8а
Л36-8
ТЛ360Х180-11
Л36-11а
ЛЗб-11
ТЛ360Х180-12
Л36-12а
Л36-12
ТЛ360Х180-15
;!36-15а
Л36-15
ТЛ360 Х 240-3
Л37-3а
Л37-3
ТЛ360 Х240-5
Л37-5а
Л37-5
ТЛ360Х 240-8
Л37-8а
Л37-8
ТЛ360Х240-11
Л37-11а
Л37-11
ТЛ360Х240-12
Л37-12а
Л37-12
ТЛ360 Х240-15
Л37-15а
Л37-15
ТЛ360Х 300-3
Л38-3а
Л38-3
ТЛ360Х 300-5
Л38-5а
Л38-5
ТЛ360Х 300-8
Л38-8а
Л38-8
ТЛ360Х300-11
Л38-11а
Л38-11
ТЛ360Х300-12
Л38-12а
Л38-12
ТЛ360Х 300-15
Л38-15а
Л38-15
ТЛ360 Х 210-3
Л35-За
Л38-3
Л38-3а
Л35-3
Л36-3а
Л37-3
Л37-За
Л36-3
ТЛ360Х210-5
Л35-5а
Л38-5
Л38-5а
Л35-5
Л36-5а
Л37-5
Л37-5а
Л36-5
ТЛ360 Х210-8
Л35-8а
Л38-8
Л38-8а
Л35-8
Л3б-8а
Л 37-8
Л37-8а
Л36-8
ТЛ360Х 210-11
Л35-11а
Л38-11
Л38-11а
Л35-11
Л36-11а
Л37-11
Л37-11а
ЛЗб-11
ТЛ360Х210-12
Л35-12а
Л38-12
Л38-12а
Л35-12
Л36-12а
Л37-12
Л37-12а
Л36-12
ТЛ360Х210-15
Л35-15а
Л38-15
Л38- 15а
Л35-15
Л3б-15а
Л37-15
Л37-15а
Л36-15
1 Число лотков (верхних и нижних) для тоннелей
всех марок равно двум.
27*
427
Таблица 3.73. Эквивалентные вертикальные расчетные нагрузки для каналов,
прокладываемых вне здания
Заглубле-
Вид на-
Ширина ка¬
нала в чистоте
А, мм
Эквивалентные вертикальные расчетные
нагрузки, шс/м2
Область
применения
ние верха
перекры¬
тия, м
грузки от
транс¬
порта
грунтовые воды отсутствуют
или уровень их не превышает
отметки верха перекрытия
грунтовые воды
на отм. ±0
5 1
8
11
12
15
8
11
12
15
Под авто¬
дорогами
0,5—2,2
2,21—4
4,01—6
Н-30
НК-80
300—3000
+
+
+
+
+
Под желез-
ными дорогами
1—2
2,01—4
К-14
+
+
+
0,5—1,5
300—900,
*200—3000
+
+
+
+
Вне дорог
1.51— 3
3,01—4,5
4.51— 6
НЛО
300—3000
+
+
+
+
+
Примечание. Эквивалентные нагрузки определены для наиболее неблагоприятных сочета¬
ний, соответствующих заглублениям верха перекрытия: для каналов, прокладываемых под авто¬
дорогами, 0,5; 4; б м; то же, под железными дорогами— 1; 4 м; то же, вне дорог — 0,5; 3; 4,5; б м.
Таблица 3.74. Эквивалентные расчетные нагрузки для внутрицеховых каналов
(заглубление верха перекрытия 0—0,5 м)
Вид внутрицеховой нагрузки
Ширина в чистоте
А, м
Эквивалентная вертикальная нагрузка, тс/м2
3
5
8
Равномерно распределенные на пол
цеха
+
+
Электрокары:
Q=2 т
Q=3 т
300—3000
+
+
Аккумуляторный погрузчик Q = 1,5 т
1 +
Автопогрузчики:
Q=3 т ,
300—900
1200—3000
+
+
Q = 5 т
300-600
900—1200
1200—3000
+
+
+
Автомашина Н-10
300—900
1200- 3000
+ 1
+
Примечания: 1. Эквивалентная- наРрузка принимается в зависимости от значения нагрузки
на пол цеха. ■ іг>
2. При нагрузках от внутрицехового транспорта на каналы с перекрытием, заглубленным менее
чем на 0,3 м, эквивалентные нагрузки указаны для определения несущей способности лотковых
элементов.
428
Таблица 3.75. Эквивалентные вертикальные нагрузки для тоннелей, прокладываемых вне здания
Область
применения
Заглубление
верха пере¬
крытия, м
Вид нагрузки
от транспорта
Эквивалентные вертикальные нагрузки, тс/м2
грунтовые воды отсутствуют
или уровень их на 1 м
ниже верха перекрытия
уровень грунтовых
вод на 1 м ниже
планировочной
отметки земли
5
8
11
12
15
8
12
15
Под автодорогами
0,5-2,2
2,21—4
4,01—6
) Н-30,
1 НК-80
+
+
+
+
+
Под железными
дорогами
1—2
2,01—4
} К-14
+
+
Вне дорог
0,5—1,5
1.51— 3
3,01-4,5
4.51— 6
1 Н-10
+
+
+
+
+
+
Примечание. Эквивалентные нагрузки определены для наиболее неблагоприятных сочетаний,
соответствующих заглублению верха перекрытия: для тоннелей, прокладываемых под автодорогами,
0,5; 4; 6 м; то же, под железными дорогами — 1 и 4 м; то же, вне дорог — 0,5; 3; 4,5; 6 м.
Таблица 3.76. Эквивалентные расчетные нагрузки для внутрицеховых тоннелей
(заглубление верха перекрытия 0,3—0,5 м)
Вид внутрицеховой нагрузки
Эквивалентные вертикаль¬
ные нагрузки, тс/м2
Примечание
3 1
1 5
Равномерно распределенные на пол
цеха
+
+
Эквивалентная нагрузка принима¬
ется в зависимости от величины на¬
грузки на пол цеха
Электрокары:
2 т
§=3 т
Аккумуляторный погрузчик Q=l,5 т
Автопогрузчики:
Q=»3 т
Q=5 т
Автомашина Н-10
+
+
+
+
+
+
Эквивалентные нагрузки определе¬
ны для наиболее неблагоприятных
сочетаний, соответствующих заглуб¬
лению верха перекрытия 0,3 м
железнодорожная нагрузка класса К-14
(при прокладке под железнодорожными пу¬
тями);
нагрузка от одного грузовика Н-10 (при
прокладке вне дорог и внутри цехов);
нагрузки от электрокар грузоподъем¬
ностью 2 и 3 т, аккумуляторного погруз¬
чика грузоподъемностью 1,5 т и автопо¬
грузчиков грузоподъемностью 3 и 5 т (при
внутрицеховой прокладке).
Для заглубленных каналов и тоннелей,
прокладываемых вне зданий, минимальная
нормативная временная вертикальная на¬
грузка, действующая в уровне перекрытия,
принимается 1 тс/м2.
Распределение вертикального давления
от^подвижных нагрузок в пределах дорож¬
ной одежды и пола цеха принято под уг¬
лом 45° к вертикали, а в грунте — 30°.
Коэффициент динамичности на нагрузки от
транспорта равен 1, за исключением пере¬
крытий внутрицеховых каналов, располо¬
женных в уровне пола, для которых этот
коэффициент равен 1,2.
При расчете конструкций приняты
следующие коэффициенты перегрузки К:
от веса конструкций . 1,2
» давления грунта 1,2
» веса дорожной одежды .... 1,5
» колесной нагрузки НК-80 .... 1,1
» автомобильной нагрузки Н-10 . . 1,4
» железнодорожной нагрузки ... 1,3
» внутрицеховых нагрузок .... 1,2
» веса трубопроводов ...... 1,1
Каналы и тоннели при ширине 1500 мм
и более рассчитаны как рамы на упругом
основании; для каналов меньшей ширины
отпор грунта на днище принят прямоли¬
нейным.
Лотковые элементы при высоте стенок
до 600 мм включительно, а также все лот¬
ковые элементы внутрицеховых каналов и
тоннелей с перекрытием, заглубленным до
0,5 м включительно, рассчитаны по консоль¬
ной схеме (при отсутствии перекрытия) на
полную величину горизонтальной расчетной
нагрузки. Лотковые элементы при высоте
стенок 900 мм и более для каналов и
тоннелей, прокладываемых вне зданий, про¬
верены по консольной схеме (при отсутст¬
вии плит перекрытий или верхних лотков)
на боковое давление грунта без учета вре¬
менной нагрузки.
При разработке конкретного проекта,
если схемы и нагрузки на каналы или тон¬
нели отличаются от приведенных в типо¬
вой серии, рекомендуется по результатам
расчета подобрать конструкции из числа
разработанных в составе серии.
429
При проектировании каналов и тонне¬
лей для районов с высоким уровнем грун¬
товых вод следует предусматривать устрой¬
ство попутного дренажа.
Для каналов с заглублением верха пе¬
рекрытия до 4,5 м включительно наивыс¬
ший уровень грунтовых вод принят на от¬
метке планировки земли, а для тоннелей—■
на 1 м ниже планировочной отметки земли.
При заглублении верха перекрытия каналов
более 4,5 м наивысший уровень грунтовых
вод может находиться на отметке верха
перекрытия, а для тоннелей — не менее
чем на 1 м ниже верха перекрытия.
Выбор типа гидроизоляции (асфаль¬
товой холодной, асфальтовой горячей или
оклеечной битумной), толщины и числа
слоев следует производить в соответствии
с требованиями нормативных документов,
причем противонапорную гидроизоляцию
необходимо предусматривать не менее чем
на 0,5 м выше максимального уровня грун¬
товых вод.
При проектировании каналов и тонне¬
лей на просадочных грунтах трассу реко¬
мендуется назначать таким образом, чтобы
обеспечить сток поверхностных вод через
постоянно действующую ливневую сеть
или непосредственно по поверхности зем¬
ли за пределы трассы. При возведении на
просадочных грунтах I типа конструкции
каналов и тоннелей принимаются такими
же, как и при обычных грунтовых услови¬
ях, а при возведении на просадочных грун¬
тах II типа необходимо:
расстояние в свету менаду каналами и
тоннелями и ближайшими бесканальными
коммуникациями, содержащими воду, при¬
нимать в соответствии с требованиями гла¬
вы СНиП II-36-73 «Тепловые сети»;
основание каналов и тоннелей при про¬
садке до 40 см выполнять с уплотнением
грунтов на глубину не менее 0,3 м для ка¬
налов, 0,4 м для тоннелей и 1 м для камер
тепловых сетей;
при просадке более 40 см для каналов
и тоннелей, содержащих трубопроводы с
водой или водными растворами, предусмат¬
ривать дополнительно укладку в основании
слоя суглинистого грунта, обработанного
битумными или дегтярными материалами
толщиной не менее 100 мм на всю ширину
траншеи. В стыках между сборными эле¬
ментами каналов следует устраивать желе¬
зобетонные прокладки с заливкой швов в
днище битумом, а под тоннелями — под¬
готовку толщиной 100 мм из бетона марки
М 100, армированного арматурными сет¬
ками 01ОАІ с шагом продольных стержней
150 мм и поперечных 200 мм. Кроме того,
швы в днище тоннелей должны заполняться
битумом.
При строительстве в районах сейсмич¬
ностью 7 и 8 баллов конструкции каналов
не отличаются от применяемых в несейс¬
мических районах. При сейсмичности 9 бал¬
лов сборные элементы каналов усиливают¬
ся плоскими подкладками.
Расчетная сейсмичность тоннелей, пред¬
назначенных для прокладки коммуникаций,
при сейсмичности района строительства
7 баллов принимается равной 6 баллам, а
при сейсмичности района строительства 8
и 9 баллов — равной 7 баллам. При этом
для районов сейсмичностью 9 баллов пре¬
дусмотрено устройство подготовки толщи¬
ной 100 мм из бетона марки М 100, арми¬
рованного сетками из продольных стерж¬
ней 0 10АІ с шагом 150 мм и поперечных
стержней 0 6AI с шагом 200 мм. В райо¬
нах с сейсмичностью 7 и 8 баллов подго¬
товка не армируется. Засыпка грунтом
должна выполняться с тщательным послой¬
ным уплотнением, а швы между сборными
элементами должны зачеканиваться цемент¬
ным раствором марки М 50 для районов
сейсмичностью 7 и 8 баллов и марки М 100
для районов сейсмичностью 9 баллов.
Тоннели, в которых возможно пребыва¬
ние большого количества людей, должны
возводиться с применением дополнительных
сейсмических мероприятий по специальным
проектам.
3.5.3. Конструкции тоннелей
из объемных блоков и с применением
уголковых стеновых элементов
Типовые унифицированные конструк¬
ции тоннелей с применением уголковых
стеновых элементов, а также тоннелей из
объемных элементов разработаны в серии
3.006-3. В этой серии приведены одно- и
двухсекционные тоннели высотой 2100, 2400,
3000 и 3600 мм и шириной 1500, 1800,
2100 (только односекционные), 2400, 3000,
3600 и 4200 мм (одно- и двухсекционные),
возводимые с применением уголковых сте-
Рис. 3.26. Продольный и поперечный
разрезы односекционного тоннеля с
применением уголковых стеновых эле¬
ментов 11 — стеновой блок; 2 — плита перекры¬
тия; 3 — выравнивающий слой из це¬
ментного раствора марки М 50, =
«=20...50 мм; 4 — гидроизоляция из двух
слоев изола на битуме; 5 — защитный
слой из цементного раствора марки
М 50, h=30 мм; 6—обмазка стен го¬
рячим битумом за 2 раза; 7—деформа¬
ционный шов; 8 — монолитная плита
днища; 9 — плита днища; 10 — цемент¬
ный раствор М 50, h=20 мм; 11 — бе¬
тонная подготовка из бетона марки
М 100, h “100 мм
430
Рис. 3.27. Продольный и поперечный
разрезы двухсекционного тоннеля с
применением уголковых стеновых эле¬
ментов
1 — стеновой блок; 2 — прогон?
3 — колонна; 4 — плита перекрытия;
5 — выравнивающий слой из цементно¬
го раствора марки М 50, h=20...50 мм;
6 — гидроизоляция из двух слоев изо-
ла на битуме; 7 — защитный слой из
цементного раствора марки М 50, h=>
30 мм; 8 — фундаментный блок; 9 —
плита днища; 10 — цементный раствор
марки М 50, h=20 мм; И — бетонная
подготовка из бетона марки М 100, h =
==100 мм; І2обмазка стен горячим
битумом за 2 раза
Рис. 3.28. Продольный и поперечный
разрезы односекционного тоннеля из
объемных элементов
1 — объемный элемент; 2 — цементный
раствор марки М 50, h=20 мм; 3 — бе¬
тонная подготовка из бетона марки
М 50, А = 100 мм; 4 — выравнивающий
слой из цементного раствора марки
М 50, h = 20...50 Мм; 5 — гидроизоляция
из двух слоев изола на битуме; 5—за¬
щитный слой из цементного раствора
марки М 50, h= 30 мм; 7 — обмазка
стен горячим битумом за 2 раза
новых элементов. Тоннели из объемных эле¬
ментов (как одно-, так и двухсекционные)
разработаны шириной 1500, 1800,2100,2400
и 3000 мм при высоте 2100, 2400 и 3000 мм.
Конструкции тоннелей предназначены
для прокладки различных коммуникаций
и могут устраиваться под автомобильными
дорогами с заглублением от верха дорож¬
ной одежды до верха тоннеля от 0,5 до
6 м, под железными дорогами, с заглубле¬
нием от низа шпал от 1 до 4 м, вне дорог
с заглублением от уровня поверхности зем¬
ли от 0,5 до 6,3 м и внутри цехов .с заглуб¬
лением от уровня пола от 0,3 до 6 м. Они
могут также применяться в районах с сей¬
смичностью до 9 баллов влючительно, при
просадочных грунтах и при наличии грун¬
товых вод ниже верха перекрытия на 1 м.
Односекционные тоннели с применением
уголковых стеновых элементов (рис. 3.26)
собирают из двух стеновых элементов, пли¬
ты перекрытия и плиты днища. Стык между
стеновыми элементами и плитами днища
омоноличивается бетоном марки М 300.
Плиты перекрытия имеют на опорах под¬
сечки или выступы для укладки в распор.
Двухсекционные тоннели (рис. 3.27) мон¬
тируют из тех же элементов с устройством
промежуточной опоры, состоящей из про¬
гонов, колонн и фундаментного блока.
Возможно также образование двухсекцион¬
ного тоннеля путем установки рядом двух
односекционных тоннелей. Сортамент основ¬
ных элементов тоннелей и показатели рас¬
хода материалов приведены в табл. 3.77—
3.80.
Длина стеновых блоков вдоль трассы
3000 мм, плит днища и каналов 3000 и
1500 мм; длина доборных стеновых блоков
1200 мм, доборных плит перекрытия 600 мм.
При устройстве уширений, камер или^ уг¬
лов поворота наряду е изделиями линейной
части тоннеля применяются угловые бло¬
ки, доборные элементы стеновых блоков и
плит перекрытий, колонны, балки и фунда¬
ментные блоки.
Объемные элементы тоннелей предназ¬
начены для возведения линейной часта тон¬
нелей. Длина объемных элементов 1500,
2400 и 3000 мм. Сопряжение объемных
элементов выполняется в четверть по дни¬
щу и стенам и в шпонку по перекрытию.
Сортамент объемных элементов приведен в
табл. 3.81, конструктивное решение одно¬
секционного тоннеля дано на рис. 3.28.
Гидроизоляция тоннелей в сухих грун¬
тах запроектирована оклеечной битумной
для перекрытий и окрасочной битумной для
стен. При высоком уровне грунтовых вод
оклеечная гидроизоляция стен должна быть
на 0,5 м выше уровня грунтовых вод. Кроме
того, при высоком уровне грунтовых вод
рекомендуется устройство дренажа. Для
отвода случайных вод из тоннелей днищу
придается продольный уклон не менее
0,002, а в кабельных тоннелях гМин=0,005.
Выходы из тоннеля решаются, как пра¬
вило, путем устройства шахт из сборных
железобетонных колец, перекрываемых чу¬
гунными люками.
. Для монтажа . трубопроводов предус¬
матриваются монтажные проемы длиной не
менее 4 м и шириной не менее диаметра
трубы плюс 0,1 м, но не менее 0,7 м.
Подбор сборных железобетонных эле¬
ментов производится по табл. 3.82—3.84.
431
Таблица 3.77. Сортамент уголковых стеновых элементов серии 3.006-3 и расход материалов
Марка
изделия
Размеры,
мм
Масса,
т
Расход
бетона
марки
М 300, м3
Расход арматуры, кг, класса
И
а
В-І
А-1
А-ІІІ
всего
СБ21-3
15
6,1
68,2
89,3
СБ21-5
2280
180
О
1,2
15
6,1
87,5
108,6
СБ21-8
15,6
6,1
124,4
146,1
СБ21-11
12,1
23,2
167,9
203,2
СБ21-12
2320
200
3,43
1,37
12
26,7
211,4
250,2
СБ21-15
4,1
47
244,2
295,3
СБ24-3
16,1
8,8
80,8
105,7
СБ24-5
2580
180
3,25
1,3
16,1
8,8
111,3
136,2
СБ24*3
600
16,8
8,8
132,1
157,7
СБ24-11
5,7
24,1
189,7
219,5
СБ24-12
2620
200
3,72
1,49
8
27,8
242,8
278,6
СБ24-15
6,5
31,8
278,6
316,9
СБЗО-З
18,2
8,8
126,1
153,1
СБЗО-5
3200
180
3,85
1,54
18,2
8,8
167,3
194,3
СБЗО-8
15,6
23,2
197
235,8
СБЗО-11
8,8
30,5
266,7
306
СБЗО-12
3240
200
4,38
1,75
6
73,7
333,2
412,9
САЗО-15
4,5
77,7
346,1
428,3
СБЗб-3
20,3
10,5
158,6
189,4
СБЗб-5
3800
620
200
4,90
1,96
16,5
27,2
230,9
274,6
СБЗб-8
4,2
66,7
327,5
398,4
СБ36-11
7,2
92,9
320,1
420,2
СБ36-12
3840
640
240
5,73
2,29
7,2
42,1
451,5
500,8
СБ36-15
5,3
47
438,4
550,7
СБ2ІД-3
6,2
1,8
28
36
СБ2ІД-5
2280
600
180
1,2
0,48
6,2
1.8
36,1
44,1
СБ2ІД-3
6,2
1.8
51,2
59,2
СБ2ІД-11
4,7
8,3
63,9
76,9
СБ2ІД-12
2320
200
1,-38
0,55
4,-7
8,3
68,1
81,1
СБ2ІД-15
1,6
18,1
99,-6
119,3
СБ24Д-3
6,-7
1,8
32,-6
41,1
СБ24Д-5
2580
180
1,33
0,-53
6,-7
1,8
45,-2
53,7
СБ24Д-8
6,-7
1,8
54,8
63,-3
СБ24Д-11
3,8
9,6
93
106,4
СБ24Д-12
2620
600
200
U5
0*6
3,-8
9,6
104,-6
118
СБ24Д-15
2,4
13,2
113,7
129,3
СБ27Д-3
2880
180
1,45
0,-58
4,-6
8,-9
74,5
88
СК27Д-15
2920
200
1,65
0,-66
1,-4
28,6
126,8
156,8
432
Продолжение табл. 3.77
Размеры,
мм
Расход
Расход арматуры, кг, класса
Марка
Масса,
бетона
изделия
Н
а
б
т
марки
М 300, м3
В-І
А-1
А-ІІІ j
ЕС его
СБЗОд-З
7,7
2,8
54,2
64,7
СБЗОд-5
3200
180
1,58
0,63
7,7
2,8
71,9
82,4
СБЗОд-8
5,9
10
79,4
95,3
СБЗОд-11
3,2
11,3
86
100,5
СБЗОд-12
3240
200
1,78
0,-71
2,1
29,3
133,3
164,7
СБЗОд-15
1,6
30,8
137,5
169,9
СБЗЗд-8
3500
620
200
1,88
0,75
1,5
22,9
97*8
122,2
СБЗЗд-15
3540
640
240
2,2
0,88
1,7
29,6
185,6
216,9
СБЗбд-З
8,6
2,8
68,3
79,7
СБЗбд-5
3800
620
200
2
0,8
6,2
11,4
89,5 ·
107,1
СБЗбд-8
1,5
27,6
128,6
157,7
СБЗбд-11
2,4
31,9
128*4
162,7
СБЗбд-12
3840
640
240
2,35
0,94
2,5
24,4
184,8
211,7
СБЗбд-15
1.8
26,2
201,1
229,1
Таблица 3.78. Сортамент плит днища серии 3.006-3 и расход материалов
Марка изделия
Размеры1, мм
Масса
изделия,
т
Расход
бетона
марки
Μ300, м3
Расход арматуры, кг, класса
а
ό
В-І
А-1
А-Ш
всего
ПД21-8
660
140
0,68
0,27
0,9
8,8
27
36,7
ПД21-11
ПД21-15
600
160
0,7
0,28
1.3
1.3
8,1
8,1
37,4
53*6
46,8
63
ПД24-8
960
160
1,13
0,45
1,3
11,5
48
60,8
ПД24-11
ПД24-15
900
160
1,05
0,42
и
1,7
11,6
11,6
65,8
89,4
79,1
102,7
ПДЗО-З
ПДЗО-5
ПДЗО-8
1560
160
1,83
0,73
4,6
7.3
7.3
16,1
25
16,1
69.8
69.8
83,7
90,5
102,1
107,1
ПДЗО-11
ПДЗО-15
1560
180
1,98
0,79
8.3
8.3
16,1
16,1
104,5
112*3
128,9
136,7
ПД36-3
ПД36-5
ПД36-8
2160
160
1,25
0,5
3.5
3.5
3.5
11,2
11,2
11,-2
39,8
51,5
71,1
54,5
66,2
85,8
ПД36-11
ПД36-15
2100
200
1,53
0,61
5.7
5.7
11,2
11,2
87,5
104,7
104,4
121,6
433
Продолжение табл. 3.78
Марка изделия
Размеры1, мм
Масса
изделия,
т
Расход
бетона
марки
М300, м3
Расход а^іатуры, кг, класса
а
б
В-І
А-І
А- II
всего
ПД42-3
4,4
13,5
68
85,9
ПД42-5
2760
160
1,6
0,64
6,5
13,5
78,7
98,7
ПД42-8
6,5
13,5
100,5
120,5
ПД42-11
7,1
13,5
110,9
131,5
ПД42-12
2700
200
1,96
0,78
7,1
13,5
130,4
151
ПД42-15
7,1
13,5
138,8
159,4
ПД48-3
5,6
17,1
54,7
77,4
ПД48-5
3360
180
' 2,2
0,88
5,6
17,1
78,7
101,4
ПД48-8
8,2
17,1
125,6
150,9
ПД48-11
8,5
17,1
139,3
164,9
ПД48-12
3330
200
2,4
0,96
8,5
17,1
161,2
186,8
ПД48-15
8,5
17,1
173,2
198,8
1 Для марок ПД21—ПДЗО 1 = 2980 мм, для марок ПД36—ПД48 L = 1480 мм.
Таблица 3.79. Сортамент плит перекрытия серии 3.006-3 и расход материалов
Эскиз
Марка
изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход бе¬
тона мар-
1 ки М 300,
м3
Расход арматуры, кг, класса
а
6
В-І
А-І
А-Ш
всего
ПТ15-3
7,7
2,7
18,2
28,6
ПТ15-5
1860
120
1,75
0,7
7,7
2,7
26,1
36,5
ПТ15-8
4,5
10,8
46,5
61,8
ПТ15-11
15,3
12,8
47,5
75,6
ПТІ5-12
1900
160
2,35
0,94
15,3
12,8
53,4
81,5
ПТІ5-15
15,3
12,8
67,6
95,7
L = 2990 мм
ПТ18-3
8,1
4,6
26,4
39,1
ζ
ПТ18-5
2160
140
2,33
0,93
8,1
4,6
38
50,7
ПТ18-8
4,5
13,9-
64,1
82,5 '
ПТ18-11
17,8
13,9
65,3
97,4
ПТ18-12
2200
180
3,03
1,21
17,8
13,9
69,7
101,4
ПТ18-15
17,8
13,9
86
117,7 -
ПТ21-3
9*
4,6
34,7
48,3
ПТ21-5
2460
160
3
1.2
4,9
15,1
47,2
67,2
ПТ21-8
4,9
15,1
78
98
ПТ21-11
19,4
17,7
89,2
126,3
ПТ2Ы2
2500
200
3,8
1,52
19,4
17,7
97,8
134,9
ЛТ21-15
19,4
23,6
122,3
165,3
ПТ24-3
8,9
28,6
46,9
84,4
ПТ24-5
2760
240
2,75
1,1
8,9
28,6
75,9
113,4
ПТ24-8
8,9
28,6
113,1
150,6
L=2990 мм
ПТ24-11
12,9
31,3
122,4
166,6
ПТ24-12
2800
300
3,48
1,39
12,9
37,4
141,7
192
ПТ24-15
12,9
37,4
166,2
216,5
ЩЗО-З
10,6
39,7
73,3
123,6
ПТЗО-5
-3360
260
3,48
1,39
10,6
39,7
121,6
171,9
ПТЗО-8
10,6
46,9
173,4
230,9
ПТЗО-11
15,6
47,1
210,7
273,4
ПТЗО-12^
3400
320
4,35
1,74
15,6
47,1
225,2
287,9
ПТЗО-15
15,6
51,3
282,3
349,2
434
Продолжение табл. 3.79
Эскиз
Марка
изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход бе¬
тона мар¬
ки М 300,
м3
Расход арматуры, кг,
класса
а
б
А-І
В-І
А-ИІ
всего
ПТ36-3
1,9
31,7
57
90,6
ПТЗб-5
3960
280
2,2
0,88
1,9
31,7
110,9
144,5
ПТЗб-8
1.9
25,4
166,5
193,8
ПТ36-11
2,1
24,5
186,8
213,4
ПТ36-12 —
4000
340
3,05
1,22
2,1
24,5
204,2
230,8
ПТ36-15
2,1
24,5
245,4
272
L=*1490 мм
ПТ42-3
1.9
33,5
79,6
115
ПТ42-5
4560
300
2,63
1,05
2
38
160,5
200,5
ПТ42-8
2
38
225,6
265,6
ПТ42-11
2,2
43
235,8
281
ПТ42-12
4600
360
3,65
1,46
2,2
28,5
267,4
298,1
ПТ42-16
2,-2
51,6
352,4
406,2
ПТ48-3
2,1
37,3
99,4
138,8
ПТ48-5
5200
320
3,13
1*25
2,1
41,4
197,7
241,2
ПТ48-8
2,1
41,4
284,1
327,6
ПТ48-11
2,4
30,2
291,5
324,1
ПТ48-12
5290
400
4,53
1,81
2,4
30*2
326
358,6
ПТ48-15
2,4
56,2
421,7
480*3
ПТ015-3
9,2
6*9
18*2
34,3
ПТ015-5
1860
120
1,63
0,65
9,2
в!э
28,5
44,6
ΠΤΟΙδ-8
4,5
19
51,5
75
ПТ015-11
17,2
22,8
47,5
87,5
ПТ015-12
1900
160
2,2
0,88
17,2
22,8
53,4
93*4
ПТ015-15
17,2
22,8
67*6
107,6
L = 2990 мм
ПТ018-3
18,8
9,2
30,4
48*4
ПТ018-5
2160
140
2,2
0,88
4,5
20,3
41,4
66*2
ΓΙΤ018-8
4,5
20,3
68,4
93,2
ПТ018-11
19*7
22,2
69,7
111,6
ПТ018-12
2200
180
2,85
1,14
19,7
22,2
78,4
120,3
ПТ018-15
19,7
22,2
96,8
138,7
ПТ021-3
4,9
' 24
30,3
59,2
ПТ021-5
2460
160
2,88
1,15
4,9
24
53,9
82,8
ПТ021-8
4,9
24
87,7
116,6
ПТ021-11
28,6
89,2
117,8
ПТ021-12
2500
200
3,6
1,44
36,6 .
97,8
134,4
ПТ021-15
28,6
125,9
154,5
ПТ024-3
9,7
33,6
48,1
91*4
ПТ024-5
2760
240
2,65
1,06
9,7
33,6
78
121,3
ПТ024-8
9,7
33,6
115,2
158,5
£,*2990 мм
ПТ024-11
14,2
36,2
122,1
172,5
ПТ024-12
2800
300
3,4
1,36
14*2
42,2
141,4
197,8
ΠΊΌ24-15
14,2
42,2
166,8
223,2
птозо-з
7,2
55,7
74,1
137
NK
ПТОЗО-5
3360
260
3,4
1,36
7,2
55,7
123,1
186
ПТОЗО-8
7,2
62,9
181,3
251,4
ПТОЗО-11
10,2
63,2
210,8
284,2
ПТОЗО-12
3400
320
4,25
1,4
10,2
63,2
218,7
292,1
ПТОЗО-15
10.2
67,4
283,2
360,8
435
Продолжение табл. 3.79
Эскиз
Марка
изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход бе¬
тона мар¬
ки М300,
м3
Расход арматуры, кг, класса
а
6
В-І
А-І
А-ІІ
всего
L=1490 мм
ПТ036-3
ПТОЗб-5
ПТОЗб-8
3960
280
2,12
0,85
1.9
1.9
1.9
37.2
37.2
30,9
56,7
110,1
173,5
95,8
149.2
206.3
ПТ036-.11
ПТОЗб-12
ПТОЗб-15
4000
340
2,95
1,18
2,1
2,1
2,1
31.1
31.1
31.1
193,2
194.7
249.8
226,4
227,9
283
ПТ042-3
ПТ042-5
ПТ042-8
4560
300
2,55
1,02
1,9
2
2
39,6
44
33,3
79,3
159.6
257.6
120,8
205,6
292,9
ПТ042-11
ПТ042-12
ПТ042-15
4600
360
3,55
1,42
2,2
2,2
2,2
50,1
35.6
35.6
244,1
275.7
406.7
296.4
313.5
444.5
ПТ048-3
ПТ048-5
ПТ048-8
5200
320
3,05
1,22
2,1
2,1
2,1
43,9
48
35,7
99,1
203,3
332,1
145,1
253,4
369,9
ПТ048-11
ПТ048-12
НТ048-15
5280
400
4,43
1,77
2.4
2.4
2‘4
37.8
37.8
37.8
301
326
502,3
341.2
366.2
542,5
L = 590 мм
ПТ15Д-3
ПТ15Д-5
ПТ15Д-8
1860
120
0,35
0,14
1,4
0,8
0,8
0,6
1.4
1.4
3,4
6,7
11
5,4
8,9
13,2
ПТ15Д-12
ПТ15Д-15
1900
160
0,45
0,18
2,8
2,8
1,4
2,1
11,3
13,9
15,5
18,8
ПТ18Д-3
ПТ18Д-5
ПТ18Д-8
2160
140
0,45
0,18
1,5
0,8
0,8
0,6
1,6
1,6
5.7
7.8
12,8
7,8
10,2
15,2
ПТ18д-12
ПТ18Д-15
2200
180
0,58
0,23
4
4
2.3
3.3
17,2
21,8
23,5
29,1
ПТ2ІД-3
ПТ2ІД-5
ПТ2ІД-8
2460
160
0,58
0,23
1,7
0,9
0,9
0,6
1,7
2,5
6,5
11,6
18,11
8,8
14,2
21,5
ПТ2ІД-12
ПТ2ІД-15
2500
200
0,73
0,29
4.4
4.4
3.1
4.2
19,6
24,8
27,1
33,4
Z- = 590 мм
ПТ24Д-3
ПТ24Д-5
ПТ24Д-8
2760
240
0,93
0,37
—
6.9
6.9
6.9
8,9
12,4
19,1
15,8
19,3
26
ПТ24Д-12
ПТ24Д-15
2800
300
1,15
0,46
-
8,4
10,3
35,4
42,7
43,8
53
ПТЗОд-З
ПТЗОд-5
ПТЗОд-8
3360
260
1,23
0,49
—
8,1
8,1
8,1
15.8
20.9
34
23,-9
29
42,1
ПТЗОд-12
ПТЗОд-15
3400
320
1,55
0,6
-
12,8
12,8
65,9
72,2
78,7
85
ПТЗбд-З
ПТЗбд-5
ПТЗбд-8
3960
280
1,55
0,62
-
10.3
10.3
10.3
19.1
32,4
54.2
29.4
42.5
64,7
436
Продолжение табл. 3.79
Эскиз
Марка
изделия
Размеры, мм
Масса, т
Расход бе¬
тона мар¬
ки М 300,
м3
Расход арматуры, кг, класса
а
(Ч
В- (
А-І
А-ІІІ
всего
ПТЗбд-12
ПТЗбд-15
4000
340
1,9
0,76
-
.8,5
13,2
74.6
72.7
83,1
85,9
ПТ42Д-3
ПТ42Д-5
ПТ42Д-3
4560
300
1.9
0,76
—
13.8
13.8
13.8
29.5
47.6
90,3
43.3
61.4
104,1
ПТ42Д-12
ПТ42Д-15
4600
360
2,3
0,92
-
9,6
18,3
83,8
111,8
93,4
130,1
ПТ48Д-3
ПТ48Д-5
ПТ48Д-8
5200
320
2,33
0,93
-
16.5
16.5
16.5
43.6
60.7
116,3
60,1
77,2
132,8
ПТ48Д-12
ПТ48Д-15
5280
400
2,93
1,17
-
10,3
20
120,6
134,9
130.9
154.9
L«=l 200 мм
ПТ12
-
160
0,16
0,4
3,9
8,5
12,4
Таблица 3.80. Сортамент угловых стеновых блоков, прогонов, колонн, фундаментов и балок
серии 3.006-3 и расход материалов
Эскиз
Марка
Размеры,
мм
Масса,
Расход
бетона
марки
М300,
мл
Расход арматуры, кг,
класса
изделия
И
L
Ь
т
А-І
А-ІІІ
всего
Угловые стеновые блоки
БУ21-3
2280
180
1,58
0,63
36,2
7,8
44
БУ 24-8
2580
180
1,75
0,7
20,2
7,8
48
БУ27-8
2880
180
1,95
0,78
43,6
7,8
51,4
БУ30-8
3200
780
180
2,13
0,85
47,7
7,8
55,5
БУЗЗ-8
3500
200
2,53
1,01
53,6
7,9
61,5
БУЗб-8
3800
200
2,73
1,09
57,6
7,9
65,5
Прогоны
г
X
К-24
1690
0,55
0,22
15,1
13#3
28,4
К-27
1990
0,65
0,26
15,6
15,7
31,3
К-30
2310
400
300
0,75
0,3
17,2
18,3
35,5
к-зз
2610
0,83
0,33
17,8
25,5
43,3
к-зз
2910
0,93
0,37
18,3
28,5
46,8
£
1
437
Продолжение табл. 3.80
Эскиз
Марка
Размеры,
мм
Масса,
Расход
бетона'
марки
М 300,
MJ
Расход арматуры, кг,
класса
изделия
Н
L
Ь
т
А-І
А- III
всего
Фундамент
ы
Ф-1
900
1340
2,25
0,9
55,2
77,7
132,9
Ф-2
900
1300
2,23
0,89
55,2
92,3
147,5
Балки
Б15-9
1860
0,33
0,13
3,1
8,7
11,8
Б15-14.5
1860
3
13,4
16,4
Б18-9
2160
0,38
0,15
3,5
13,1
16,6
Б18-14.5
2160
3,5
20,5
24
Б21-9
350
2460
200
0,43
0,17
3,7
19,1
22,8
Б21-14.5
2460
4,8
33,1
37,9
Б24-9
2760
4,2
26,9
31,1
Б24-14,5
2760
0,48
0,19
2,1
55,5
57,6
БЗО-9
3360
0,58
0,23
2,3
63,5
65,8
Б36-11
600
4000
2,05
0,82
22,4
72,9
95,3
БЗб-17
600
4000
36,2
136,5
172,7
Б42-12
600
4600
450
2,35
0,94
32,5
145,4
177,9
Б42-19
600
4600
43,4
266,3
309,7
Б48-14
700
5280
32
196,1
228,1
Б48-22
700
5280
3
0,2
54,3
355,3
409,6
Таблица 3.81. Сортамент объемных блоков серии 3.006-3 и расход материалов
*
Марка
изделия
Размеры1,
мм
Масса,
т
Расход
бетона
марки
МЗОО, м3
Расход арматуры, кг, класса
LH
бі
б2
В-І
А-І
А-Ш
всего
Б015Х21-3
51,4
137,5
188,9
Б015Х21-5
3000
100
100
5,70
2,32
51,4
—
177,5
228,9
Б015Х21-8
51,4
—
224,2
275,6
Б015Х21-11
51,9
_
218,5
270,4
Б015Х21-12
3000
120
120
7,05
2,82
53,7
—
267,4
321,1
БОІ5Х21-15
53,7
256,6
310,3
Б018Х21-3
;
54,3
_
156
210,3
Б018Х21-5
зооЬ
по
100
6,58
2,63
54,3
—
230,7
285
Б018Х21-8
1
57
262,7
319,7
Б018Х21-11
57,6
_
268,5
326,1
Б018Х21-12
3000
130
120
7,98
3,17
57,6
—
332,3
389,9
Б018Х21-15
57,6
'
352,6
410,2
433
Продолжение табл. 3.81
Размеры1, мм
Расход
Расход арматуры, кг, класса
Марка
изделия
δι
б2
Масса, т
бетона
марки *
М 300, м3
В-І
А-І
А-III
всего
Б021Х21-3
59,4
174,7
234,1
Б021Х21-5
3000
120
100
7,43
2,97
60,8
—
272,2
333
Б021Х21-8
62,1
—
320,5
382,6
Б021Х21-11
62,9
316,5
379,4
Б021Х21-12
3000
140
120
8,83
3,53
71,8
18,8
218,4
509
Б021Х21-15
48,2
57,2
459,8 .
565,2
Б024Х21-3
61,8
192,8
254,5
Б024Х21-5
3000
130
120
9,08
3,63
65,4
270,5
335,9
Б024Х21-8
65,4
—
347,9
413,3
Б024Х 21-11
43,8
15,1
324,8
383, ч
Б024Х21-12
2400
150
140
8,4
3,36
68,2
7,4
357
432,6
Б024Х21-15
38,8
56,3
409,8
504,9
БО30Х21-3
58
215,2
273,2
БОЗОХ21-5
2400
160
140
9,93
3,97
61,6
293,7
355,3
БОЗОХ21-8
50
18,5
396,6
465,1
БОЗОХ21-11
18/3
35,5
297
350,8
БОЗОХ21-12
1500
200
170
7,68
3,07
34,4
39
330
403,4
БОЗОХ21-15
34,4
57,1
367,1
458,6
Б021Х24-3
61,5
201
262,5
Б021Х24-5
3000
120
120
8,68
3,47
61,5
283,9
345,4
Б021Х24-8
64,2
—
319,9
384,1
Б021Х24-11
.
52,2
273,5
325,7
Б021Х24-12
2400
140
140
8,1
3,24
42,7
44
327,6
414,3
Б021Х24-15
42,7
44
368,7
455,4
В024Х24-3
\
63,8
219,4
283,2
В024Х24-5
3000
140
120
10
4
67,4
315,4
382,2
В024Х24-8
67,4
—
355,8
423,2
Б024Х24-11
46,2
13,5
363,5
423,2
Б024Х24-12
2400
160
140
9,23
3,69
47,8
47,8
399,9
495,5
Б024Х 24-12
47,8
47,8
420,6
516,2
БО30Х24-3
60,1
232,9
293
БОЗОХ24-5
2400
160
140
10,4
4,16
63,7
301,4
365,1
БОЗОХ24-8
28,4
52,8
441,9
523,1
БОЗОХ24-11
18,8
34,2
294,3
347,3
БОЗОХ24-12
1500
200
170
8,08
3,23
34,9
39,7
337,7
412,3
БОЗОХ24-15
34,9
58,2
387,9
481
БО24Х30-3
55,1
273,9
329
БО24Х30-5
2400
140
140
9,58
3,83
55,1
—
363,2
418,3
БО24Х30-8
58
—
373,2
431,2
Б024Х 30-11
31,1
10,2
238
279
БО24Х30-12
1500
160
160
6,85
2,74
31,3
31,4
317,7
380,2
БО24Х30-15
31,3
47,8
323
402,1
БОЗОХЗО-З
63,7
321,5
385,2
БОЗОХЗО-5
.2400
160
140
11,38
4,55
67,3
_
434
501,3
БОЗОХЗО-8
34,5
47,6
486,7
568,8
БОЗОХ 30-11
36,5
12,5
347,5
396,5
БОЗОХЗО-12
1500
200
170
8,8
3,52
47,2
17,9
395,7
460,8
БОЗОХЗО-15
30,4
61,2
445,3
536,9
1 Размеры В и Я приведены в марке изделия.
439
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Ключ для подбора сборных железобетонных изделий односекци
с применением уголковых стеновых элементов (прямые участки)
Марка и число изделий
стеновых блоков
(по 2 шт.)
плит днища
плит перекр:
СБ21-3
ПТ15-3
СБ21-5
—
—
ПТ15-5
СБ21-8
—
—
ПТ15-8
СБ21-11
—
—
ПТ15-11
СБ21-12
—
—
ПТІ5-12
СБ21-15
—
—
ПТ15-15
СБ21-3
_
ПТ18-3
СБ21-5
—
—
ПТІ8-5
СБ21-8
Т-
—
ПТІ8-8
СБ21-11
—
—
ПТ18-11
СБ21-12
—
—
ПТ18-12
СБ21-15
—
—
ПТ18-15
СБ21-3
ПД21-8
1
ПТ21-3
СБ21-5
ПД21-8
1
ПТ21-5
СБ21-8
ПД21-8
1
ПТ21-8
СБ21-11 ч
ПД21-П
1
ПТ21-11
СБ21-12
ПД21-15
1
ПТ21-12
СБ21-15
ПД21-15
1
ПТ21-15
СБ21-3
ПД24-8
1
ПТ24-3
СБ21-5
ПД24-5
1
ПТ24-5
СБ21-8
ПД24-8
1
ПТ24-8
СБ21-11
ПД24-11
1
ПТ24-11
СБ21-12
ПД24-15
1
ПТ24-12
СБ21-15
ПД24-15
1
ПТ24-15
СБ21-3
ПДЗО-З
1
птзо-з
СБ21-5
І1Д30-5
1
ПТЗО-5
СБ21-8
ПДЗО-8
1
ПТЗО-8
СБ21-11
ПДЗО-11
1
ПТЗО-11
СБ21-12
ПДЗО-15
1
ПТЗО-12
СБ21-15
ПДЗО-15
1
ПТЗО-15
СБ21-3
ПД36-3
2
ПТ36-3
СБ21-5
ПД36-5
2
ПТ36-5
СБ21-8
ПД36-8
2
ПТ36-8
СБ21-11
ПД36-11
2
ПТ36-11
СБ21-12
ПД36-15
2
ПТ36-12
СБ21-15
ПД36-15
2
ПТ36-15
СБ21-3
ПД42-3
2
ПТ42-3
СБ21-5
ПД42-5
2
ПТ42-5
СБ21-8
ПД42-8
2
ПТ42-8
СБ21-11
ПД42-11
2
ПТ42-11
СБ21-12
ПД42-12
2
ПТ42-12
СБ21-15
ПД42-15
2
ПТ42-15
СБ24-3
ПД21-8
1
ГІТ21-3
СБ24-5
ПД21-8
1
ПТ21-5
СБ24-8
ПД21-8
1
ПТ21-8
СБ24-11
ПД21-11
1
ПТ21-11
СБ24-12
ПД21-15
1
ПТ21-12
СБ24-15
ПД21-15
1
ПТ21-15
СБ24-3
ПД24-8
1
ПТ24-3
СБ24-5
ПД24-8
1
ПТ24-5
СБ24-8
ПД24-8
1
ПТ24-8
СБ24-11
ПД24-11
1
ПТ24-11
СБ24-12
ПД24-15
1
ПТ24-12
СБ24-15
ПД24-15
1
ПТ24-15
СБ24-3
ПДЗО-З
1
птзо-з
СБ24-5
ПДЗО-5
1
ПТЗО-5
СБ24-8
ПДЗО-8
1
ПТЗО-8
СБ24-11
ПДЗО-11
1
ПТЗО-1
СБ24-12
ПДЗО-15
1
ПТЗО-12
СБ24-15
ПДЗО-15
1
ПТЗО-15
СБ24-3
ПДЗб-З
2
ПТ36-3
СБ24-5
ПД36-5
2
ПТ36-5
СБ24-8
ПД36-8
2
ПТ36-8
СБ24-11
ПД36-11
2
ПТ36-11
СБ24-12
ПД36-15
2
ПТЗб-12
СБ24-15
ПД36-15
2
ПТ36-15
СБ24-3
ПД42-3
2
ПТ42-3
СБ24-5
ПД42-5
2
ПТ42-5
СБ24-8
ПД42-8
2
ПТ42-8
СБ24-11
ПД42-11
2
ПТ42-11
СБ24-12
ПД42-12
2
ПТ42-12
СБ24-15
ПД42-12
2
ПТ42Л5
Продолжение табл. 3.82
Марка тоннеля
Марка и
число изделий
стеновых блоков
(по 2 шт.)
плит днища
плит перекрытий
ТС24Х30-3
СБЗО-З
ПД24-8
1
ПТ24-3
1
ТС24Х30-5
СБЗО-5
ПД24-8
1
ПТ24-5
1
ТС24Х30-8
СБЗО-8
ПД24-8
1
ПТ24-8
1
ТС24Х30-11
СБЗО-11
ПД24-11
1
ПТ24-11
1
ТС24Х30-12
СБЗО-12
ПД24-15
1
ПТ24-12
1
ТС24Х 30-15
СБЗО-15
ПД24-15
1
ПТ24-15
1
тсзохзо-з
СБЗО-З
ПДЗО-З
1
птзо-з
1
ТС30Х30-5
СБЗо-5
ПДЗО-5
1
птзо-з
1
ТС30Х30-8
СБЗО-8
ПДЗО-8
1
ПТЗО-8
1
ТС30Х30-11
СБЗО-11
ПДЗО-11
1
ПТЗО-11
1
ТСЗОХ 30-12
СБЗО-12
ПДЗО-15
1
ПТЗО-12
1
ТСЗОХЗО-15
СБЗО-15
ПДЗО-15
1
ПТЗО-15
1
ТС36Х30-3
СБЗО-З
ПД36-3
2
ПТ36-3
2
тезе X зо-5
СБЗО-5
ПД36-5
2
ПТ36-5
2
ТС36Х30-8
СБЗО-8
ПД36-8
2
ПТ36-8
2
ТС36Х30-11
СБЗО-11
ПД36-11
2
ПТ36-11
2
ТС36Х30-12
СБЗО-12
ПД36-15
2
ПТ36-12
2
ТС36Х30-15
СБЗО-15
ПД36-15
2
ПТ36-15
2
ТС42Х30-3
СБЗО-З
ПД42-3
2
ПТ42-3
2
ТС42Х30-5
СБЗО-5
ПД42-5
2
ПТ42-5
2
ТС42Х30-8
СБЗО-8
ПД42-8
2
Г1Т42-8
2
ТС42Х30-11
СБЗО-11
ПД42-11
‘2
ПТ42-11
2
ТС42Х30-12
СБЗО-12
ПД42-12
‘2
ПТ42-12
2
ТС42Х 30-15
СБЗО-15
ПД42-15
2
ПТ42-15
2
ТС36Х36-3
СБ36-3
ПД36-3
2
ПТ36-3
2
ТС36Х36-5
СБ36-5
ПД36-5
2
ПТ36-5
2
ТС36Х36-8
СБ36-8
ПД36-8
2
ПТ36-8
2
ТС36Х 36-11
СБ36-11
ПД36-11
2
ПТ36-11
2
ТС36Х36-12
СБ36-12
ПД36-15
2
ПТ36-12
2
ТС36Х36-15
СБ36-15
ПД36-15
2
ПТ36-15
2
ТС42Х36-3
СБ36-3
ПД42-3
2
ПТ42-3
2
ТС42Х36-5
СБ36-5
ПД42-5
2
ПТ42-5
2
ТС42Х36-8
СБ36-8
ПД42-8
2
ПТ42-8
2
ТС42Х36-11
СБ36-11
ПД42-11
2
ПТ42-11
2
ТС42Х36-12
СБ36-12
ПД42-12
2
ПТ42-12
2
ТС42Х 36-15
СБ36-15
ПД42-15
2
ПТ42-15
2
ТС48Х36-3
СБ36-3
ПД48-3
2
ПТ48-3
2
ТС48Х36-5
СБ36-5
ПД48-5
2
ПТ48-5
2
ТС48Х36-8
СБ36-8
ПД48-8
2
ПТ48-3
2
ТС48Х36-11
СБ36-11
ПД48-11
2
ПТ48-11
2
ТС48Х36-12
СБ36-12
ПД48-12
2
ПТ48-12
2
ТС48Х 36-15
СБ36-15
ПД48-15
2
ПТ48-15
2
Таблица 3.83. Ключ для подбора сборных железобетонных изделий двухсекционных тоннелей
(тип А) с применением уголковых стеновых элементов (прямые участки)
Марка и число изделий
Марка тоннеля
стеновых
блоков
(по 2 шт.)
плит днища
плит перекры¬
тий
фундамент
блоков
(по 1 шт.)
колонн
(по 1 шт.)
балок
(по 1 шт.)
2ТС24Х24-3
СБ24-3
ПД24-8
2
2ТС24Х24-5
СБ24-5
ПД24-8
2
2ТС24Х24-8
СБ24-8
ПД24-8
2
2ТС24Х24-11
СБ24-11
ПД24-11
2
2ТС24Х24-12
СБ24-12
ПД24-15
2
2ТС24Х24-15
СБ24-15
ПД24-15
2
2ТС30Х24-3
СБ24-3
ПДЗО-З
2
2 ТСЗОХ 24-5
СБ24-5
ПДЗО-5
2
2ТС30Х24-8
СБ24-8
ПДЗО-8
2
2ТС30Х24-11
СБ24-11
ПДЗО-11
2
2 ТСЗОХ 24-12
СБ24-12
ПДЗО-15
2
2ТС36Х24-3
СБ24-3
ПДЗбнЗ
4
2ТС36Х24-5
СБ24-5
ПД36-5
4
2ТС36Х24-8
СБ24-8
ПД36-8
4
2ТС42Х24-3
СБ24-3
ПД42-3
4
2ТС42Х24-5
СБ24-5
ПД42-5
4
2ТС42Х24-8
СБ24-8
ПД42-8
. 4
2ТС24Х30-3
СБЗО-З
ПД24-3
2
2ТС24Х30-5
СБЗО-5
ПД24-5
2
2ТС24Х30-8
СБЗО-8
ПД24-8
2
2ТС24Х 30-11
СБЗО-11
ПД24г11
2
2ТС24Х30-12
СБЗО-12
ПД24-15
2
2ТС24Х30-15
СБЗО-15
ПД24-15
2
ПТ24-3
2
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТ24-5
2
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТ24-8
2
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТ24-11
2
Ф-2
К-24
ПРТЗО-44
ПТ24-12
2
Ф-2
К-24
ПРТЗО-44
ПТ24-15
2
Ф-2
К-24
ПРТЗО-44
птзо-з
2
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТЗО-5
2
ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТЗО-8
2
Ф-1
К-24
ПРТЗО-28
ПТЗО-11
2
Ф-2
К-24
ПРТЗО-44
ПТЗО-12
2
Ф-2
К-24
ПРТЗО-44
ПТ36-3
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТ36-5
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-28
ПТ36-8
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-44
ПТ42-3
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-18
ПТ42-5 ,
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-28
ПТ42-8
4
Ф-1
К-24
ПРТЗО-44
ПТ24-3
2
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-18
ПТ24-5
2
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-18
ПТ24-8
2
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-28
ПТ24-11
2
Ф-2
к-зо
ПРТЗО-44
ПТ24-12
2
Ф-2
к-зо
ПРТЗО-44
ПТ24-15
2
Ф-2
к-зо
ПРТЗО-44
28—751
441
Продолжение табл. 3.82
Марка и число изделий
Марка тоннеля
становых
блоков
(по 2 шт.)
плит днища
плит перекры¬
тий
фундамент,
блоков
(по 1 шт.)
колонн
(по 1 шт.)
балок
(по 1 шт.
2ТС30Х30-3
СБЗО-З
пдзо-з
2
птзо-з
2
Ф-1
к-зо
ПРТ30-18
2ТС30Х30-5
СБЗО-5
ПДЗО-5
2
ПТЗО-5
2
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-18
2ТС30Х30-8
СБЗО-8
ПДЗО-8
2
ПТЗО-8
2
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-28
2ТС30Х30-11
СБЗО-11
ПД30-11
2
ПТЗО-11
2
Ф-2
к-зо
ПРТЗО-44
2TC30X30-12
СБЗО-12
ПДЗО-15
2
ПТЗО-12
2
Ф-2
к-зо
ПРТЗО-44
2ТС36Х30-3
СБЗО-З
ПД36-3
4
ПТ36-3
4
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-18
2ТС36Х30-5
СБЗО-5
ПД36-5
4
ПТ36-5
4
Ф-1
К-ЗО
ПРТЗО-28
2ТС36Х30-8
СБЗО-8
ПД36-8
4
ПТ36-8
4
Ф-1
к-зо
ПРТЗО-44
2ТС42Х30-3
СБЗО-З
ПД42-3
4
ПТ42-3
4
ф-1
к-зо
ПРТЗО-18
2ТС42Х30-5
СБЗО-5
ПД42-5
4
ПТ42-5
4
ф-1
К-ЗО
ПРТЗО-28
2ТС42Х30-8
СБЗО-8
ПД42-8
4
ПТ42-8
4
Ф-1
к-зо
ПРт30-44
2ТС36Х36-3
СБ36-3
ПД36-3
4
ПТ36-3
4
ф-1
К-36
ПРТЗО-18
2ТС36Х36-5
СБ36-5
ПД36-5
4
ПТЗб-5
4
ф-1
К-36
ПРТЗО-28
2ТС36Х36-8
СБ36-8
ПД36-8
4
ПТ36-8
4
ф-1
К-36
ПРТЗО-44
2ТС42Х36-3
СБ36-3
ПД42-3
4
ПТ42-3
4
Ф-1
к-36
ПРТЗО-18
2ТС42Х36-5
СБ36-5
ПД42-5
4
ПТ42-5
4
Ф-1
к-36
ПРТЗО-28
2ТС42Х36-8
СБ36-8
ПД42-8
4
ПТ42-8
4
Ф-1
К-36
ПРТЗО-44
2ТС48Х36-3
СБ36-3
ПД48-3
4
ПТ48-3
4
Ф-1
к-36
ПРТЗО-18
2ТС48Х36-5
СБ36-5
ПД48-5
4
ПТ48-5
4
Ф-1
К-36
ПРТоО-28
2ТС48Х36-8
СБ36-8
ПД48-8
4
ПТ48-8
4
Ф-1
К-36
ПРТЗО-44
Таблица 3.84. Кліцц для подбора сборных
железобетонных изделий двухсекционных
тоннелей (тип Б) с применением уголковых
стеновых элементов (прямые участки)
Марка изделий1
Марка тоннеля
стеновых
блоков
плит
днища
плит
перекры¬
тий
2ТС30Х24-15
2ТС36Х24-11
2ТС36Х24-12
2ТС36Х24-15
2ТС42Х24-11
2ТС42Х24-12
2ТС42Х24-15
СБ24-15
СБ24-11
СБ24-12
СБ24-15
СБ24-11
СБ24-12
СБ24-15
ПДЗО-15
ПД36-11
ПД36-12
ПД36-15
ПД42-11
ПД42-12
ПД42-15
ПТЗО-15
ПТ36-11
ПТЗб-12
ПТ36-15
ПТ42-И
ПТ42-12
ПТ42-15
2ТС30Х30-15
2ТС36Х30-11
2ТС36Х30-12
2ТС36Х30-15
2ТС42Х30-11
2ТС42Х30-12
2ТС42Х30-15
СБ30-15
СБЗО-11
СБЗО-12
СБЗО-15
СБЗО-11
СБЗО-12
СБЗО-15
ПДЗО-15
ПД36-11
ПД36-15
ПД36-15
ПД42-11
ПД42-12
ПД42-15
ПТЗО-15
ПтЗб-11
ПТ36-12
ПТ36-15
ПТ42-11
ПТ42-12
ПТ42-15
2ТС36Х36-11
2ТС36Х 36-12
2ТС36Х36-15
СБ36-11
СБ36-12
СБ36-15
ПД36-11
ПД36-15
ПД36-15
ПТ36-11
ПТ36-12
ПТ36-15
2ТС42Х 36-11
2ТС42Х36-12
2ТС42Х36-15
СБ36-11
СБ36-12
СБ36-15
ПД42-11
ПД42-12
ПД42-15
ПТ42-11
ПТ42-12
ПТ42-15
2ТС48Х36-11
2ТС48Х36-12
2ТС48Х36-15
СБ36-11
СБ36-12
СБ36-15
ПД48-11
ПД48-12
ПД48-15
ПТ48-11
ПТ48-12
ПТ48-15
1 Число изделий для каждой марки равно 4, кро¬
ме плит днища и плит перекрытий для тонцелей
марок 2ТС30Х24-15 и 2ТС30Х30-15, число кото¬
рых равно двудо.
В этих таблицах число элементов приведено
из расчета на 3 м и длины тоннеля.
В районах сейсмичностью 7 баллов рас¬
четная сейсмичность коммуникационных
тоннелей принимается равной 6 баллам, а
в районах сейсмичностью 8 и 9 баллов —
равной 7 баллам. Конструктивные решения
тоннелей, в которых возможно пребывание
большого числа людей, разрабатываются с
учетом специальных требований норматив¬
ных документов. При устройстве в сейс¬
мических районах коммуникационных тон¬
нелей должны соблюдаться следующие ус¬
ловия:
заглубление верха церекрытий должно
быть не менее 0,7 м;
в районах сейсмичностью 9 баллов под¬
готовка под основание должна выполнять¬
ся из бетона марки М J00, армированного
сетками из продольных стержней 0 10AI
с шагом 150 мм и поперечных 0 6AI с
шагом 200 мм;
в районах сейсмичностью 8 и 9 баллов
швы между сборными элементами должны
тщательно зачеканиваться цементным рас¬
твором марки М 100.
В серии 3.006-3 маркировка тоннелей
принята буквами и цифрами. Например,
ТС21Х24-8 обозначает тоннель с примене¬
нием уголковых стеновых блоков Шириной
2,1 м, высотой 2,4 м, рассчитанный на на¬
грузку в уровне перекрытия 8 тс/м2. Для
тоннелей из объемных элементов в марки¬
ровке используется буква О (ТО). Для двух¬
секционных тоннелей перед буквами ста¬
вится цифра 2, например 2Т024Х24-5.
Маркировка элементов тоннелей аналогич¬
ная; например, ХБ24-5 обозначает: стенр-
вой блок тоннеля рысотой 2,4 м под расчет¬
ную нагрузку в уровне перекрытия
5 тс/м2.
При расчете конструкций тоннелей
приняты следующие исходные положения:
установлен ряд вертикальных эквива¬
лентных (расчетных) нагрузок на уровне
верха перекрытия: 3; 5; 8; 11 (12) ц
15 тс/м2, в которые входят нагрузки от
дорожной одежды, пола ц'еха, грунта за-
442
Таблица 3.85. Эквивалентные вертикальные расчетные нагрузки для тоннелей серии 3.006-3,
прокладываемых вне зданий
Область применения
Заглубление верха
перекрытия, м
Вид нагрузки от
транспорта
Эквивалентные вертикальные
расчетные нагрузки, тс/ма
5
8 .
11 1 12
15
Под автодорогами
0,5—2,2
2,21—4
4,01—6
Н-30,
НК-80
+
+
+
Под железными до¬
рогами
1—2
2,01—4
К-14
+
+
Вне дорог
0,5—1,5
1.51— 3
3,01—4,5
4.51— 6,3
н-ю
+
+
+
+
Таблица 3.86. Эквивалентные вертикальные
расчетные нагрузки на внутрицеховые трннеди
серии 3.006-3 (заглубление верха перекрытия
0,3—0,5 м)
Цид внутрицеховой нагрузки
Зквив^ле
BepTHKaj
расчет*
нагрузки,
3
нтнце
іьные
іые
тс/м2
5
Равномерно распределенные
+
+
нагрузки на пол цеха
Электрокары:
Q=2 т
+
<2=5 т
+
сыпки и временных нагрузок. Нагрузка
12 тс/м2 принята применительно к нагруз¬
кам от железнодорожного транспорта;
нормативное давление грунта на пере¬
крытие тоннеля определено по формуле
P = ynh, где ун — нормативный удельный
вес грунта, тс/м3; h — высота засыпки, м;
при распрложении трннеля под авто¬
дорогой нагрузки приняты от одной маши¬
ны НК-80 с проверкой на нагрузку от двух
колонн автомобилей Н-30. При расположе¬
нии тоннелей вне дорог учтана нагрузка по
схеме Н-10 от одного 10-т грузовика;
при расположении тоннелей под же¬
лезными дорогами нормативная нагрузка
от подвижного состава принята класса СК
при К-14;
для внутрицеховых тоннелей, рассчи¬
танных на вертикальные эквивалентные на¬
грузки 3 и 5 тс/м2, принято, что временные
равномерно распределенные нагрузки на
пол цеха и сосредоточенные нагрузки от
внутрицехового транспорта одновременно
действовать не могут.
Величины эквивалентных вертикальных
расчетных нагрузок приведены в табл. 3.85
и 3.86.
При разработке конкретного проекта
рекомендуется на основании технико-эко¬
номических показателей с учетом базы по
изготовлению железобетонных изделий вы¬
брать тип конструкции тоннеля, имея в ви¬
ду, что разработанные в серии 3.006-3 кон-
Продолжение табл. 3.86
Эквивалентные
вертикальные
Вид внутрицеховой нагрузки
расчетные нагруз¬
ки, тс/м2
3
5
Аккумуляторный погрузчик
<2 = 1,5 т
Автопогрузчики:
+
<2 = 3 т
<2=5 т
+
+
Автомашина Н-10
+
струкции допускается применять, когда
условное расчетное давление на грунт ос¬
нования не менее 1,5 кгс/м2, по техническо¬
му заданию выбрать марку тоннеля в зави¬
симости от назначения, требуемых габари¬
тов и действующих нагрузок, составить
монтажные схемы тоннелей с указанием
мест расположения углов поворота, ущире-
ний, камер, деформационных швоз и т. д.
и затем подобрать сборные железобетонные
элементы.
ГЛАВА 3.6. НАПОРНЫЕ
И БЕЗНАПОРНЫЕ ТРУБЫ
(инж. И. С. Приходько)
3.6.1. Общие сведения
Сборные железобетонные трубы нахо¬
дят массовое применение для строительст¬
ва напорных и безнапорных трубопроводов.
Это стало возможным благодаря qpr^HH-
зации производства труб на специализиро¬
ванных заводах, оснащенных высокопроиз¬
водительным технологическим оборудова¬
нием по изготовлению арматурных карка¬
сов, укладке и уплотнению бетонной смеси.
Вследствие высокой коррозионной стой¬
кости срок службы трубопроводов из же¬
лезобетонных труб превышает 50 лет.
На сооружение трубопроводов из пред-
443
28*
Рис. 3.29. Конст¬
рукция напорных
груб, изготовляе¬
мых методом виб¬
рогидропрессова¬
ния
1 — спиральная
напрягаемая ар¬
матура; 2 — про¬
дольная напряга¬
емая арматура;
3 — буртик на по¬
верхности отфор¬
мованной трубы
для ограничения
перемещения ре¬
зинового уплотни¬
тельного кольца
при стыковании
труб; 4 — резино¬
вое уплотнитель¬
ное кольцо; 5 —
раструб
варительно напряженных труб металла за¬
трачивается в 7 раз меньше, чем на трубо¬
проводы из стальных труб, к тому же тре¬
бующих сложной антикоррозионной защиты.
3.6.2, Напорные трубы
u Рабочие чертежи типовых конструк¬
ций железобетонных напорных труб разра¬
ботаны в составе серии 3.901-1/79 и соот¬
ветствуют требованиям ГОСТ 12586—74 и
СНиП П-21-75. Общий вид труб и харак¬
тер армирования приведены на рис. 3.29.
Напорные трубы изготовляются мето¬
дом виброгидропрессования с применением
напрягаемой высокопрочной проволоки:
гладкой диаметром 3—8 мм по ГОСТ
7348—63* для спиральной арматуры и пе¬
риодического профиля диаметром 5 мм по
ГОСТ 8480—63 для продольной арматуры.
По несущей способности трубы подраз¬
деляются на три класса — I, II и III (тру¬
бы диаметром 500 и 600 мм имеют только
первый и второй классы) и предназначают¬
ся соответственно для трубопроводов с рас¬
четным внутренним давлением 15, 10 и
5 кгс/см2, по которым транспортируется не¬
агрессивная по отношению к железобетону
жидкость с температурой не выше 40° С.
Если транспортируемая жидкость или
грунтовые воды являются химически агрес¬
сивными, в проекте трубопровода должна
быть разработана необходимая антикоррози¬
онная защита. В трубах предусмотрена воз¬
можность установки специальной закладной
детали для устройства в необходимых случа¬
ях катодной защиты трубопроводов против
электрокоррозии.
Сортамент и технические показатели
виброгидропрессованных труб приведены в
табл. 3.87.
Глубина заложения трубопровода и ве¬
личина расчетного давления транспортиру¬
емой жидкости взаимосвязаны расчетом
труб на трещиностойкость с учетом грун¬
товых условий, способа опирания труб на
основание, класса труб и категории трубо¬
провода.
Приняты четыре способа укладки труб
(рис. 3.30): на плоское грунтовое основа¬
ние, на спрофилированное по контуру тру¬
бы грунтовое основание с углом охвата 75
и 90°, на бетонный фундамент с углом охва¬
та 120°. При наличии крупнообломочных и
скальных пород, суглинков, глин под труба¬
ми устраивают песчаную подушку. Если
Таблица 3.87. Сортамент и технические показатели напорных труб
Марка трубы1
Масса, т
Расход бе¬
тона, м3
Расход стали, кг
В-ІІ
Вр-П I прокат СтЗ | всего
ТН50-І
0,53
29,1
8
5,8
42, 9
ТН50-ІІ
1,32
22,1
8
5,8
34, 9
ТН60-І
1,89
0,76
46,4
9,6
5,8
61,8
ТН60-П
29,4
9,6
5,8
44,8
ТН80-І
2,43
0,99
95,5
12,8
8,3
116,6
ТН80-Ц
66,9
12,8
8,3
88
ТН80-ІИ
40,9
12,8
8,3
62
тнюо-і
ТН100-ІІ
3,55
1,42
171,6
119
19.2
19.2
11,3
8,3
202,1
146,5
тнюо-і и
73,5
19,2
8,3
101
ТН120-І
4,95
1,98
245
28
14,7
287,7
ТН120-П
170
24
10,8
204,8
ТН120-ІІІ
109,3
24
10,8
144,1
ТН140-І
6,65
2,66
372,8
35,7
21,6
430,1
ТН140-Ц
261,8
32,4
14,7
308,9
ТН140-ЦІ
166,8
32,4
14,7
213,9
ТН160-І
8,2
3,28
532, 1
г 43,8
26,7
602,6
ТН160-П
328,6
40,5
18,1
387,2
ТН160-Ш
207,5
40,5
18,1
266,1
Внутренний диаметр трубы указан в марке в сантиметрах.
444
в) S)
Рис. 3.30. Способы укладки напорных железобе¬
тонных труб на различные типы оснований
а — на грунтовое основание, спрофилированное
по форме контура трубы с углом охвата 75 и
90°; б — на плоское грунтовое основание; в — на
бетонный фундамент; 1 — песчаная подушка; 2 —
естественный грунт с ненарушенной структурой;
3 — монолитный бетонный фундамент с углом
охвата 120°; 4—бетонная подготовка из бетона
марки М 100; 5 — засыпка местным грунтом с
уплотнением; 6 — засыпка грунтом без уплотне¬
ния
Размеры, мм
Внутренний
диаметр трубы
500
600
800
1000
1200
1400
1600
Наружный диа¬
метр трубы D
610
710
930
1150
1370
1590
1810
Ширина пес¬
чаной подуш¬
ки 2 а
340
380
470
560
650
740
830
Размеры бе¬
тонного
фундамента
Ъ
650
750
990
1220
1420
1600
1820
с
70
80
100
130
130
130
130
d
70
70
70
70
100
100
100
несущая способность (нормируемое сопро¬
тивление) грунтов основания менее 1 кгс/см2,
то бетонный фундамент трубопровода
устраивают на железобетонных плитах или
сваях.
В проектах трубопроводов следует учи¬
тывать следующие положения: траншея под
трубопровод должна быть вырыта без на¬
рушения естественной структуры грунта в
основании трубопровода; зачистку основа¬
ния до проектных отметок и устройство уг¬
лублений для размещения раструбных сты¬
ков следует производить непосредственно
перед укладкой труб; засыпку трубопрово¬
да необходимо начинать с засыпки приям¬
ков в местах стыковых соединений труб,
при этом засыпка должна вестись слоями
не более 100 мм с послойным трамбовани¬
ем; при засыпке пазух грунт следует уплот¬
нять одновременно с обеих сторон (на вы¬
соту не менее 200 мм над верхом трубопро¬
вода). Эти требования необходимо указы¬
вать в проекте трубопровода.
Основным типом стыка напорных труб
считается гибкий раструбный стык, герме¬
тичность которого обеспечивается уплотни¬
тельным резиновым кольцом, находящимся
между наружной поверхностью втулочного
конца трубы и внутренней поверхностью
раструба (см. п. 3.6.3). Резиновые кольца
поставляются заводами — изготовителями
труб в комплекте с трубами. Гибкий стык
на резиновых кольцах устраняет перегруз¬
ку труб при небольших просадках основа¬
ний и позволяет увеличить расстояние ме¬
жду температурными компенсаторами. При
таком стыке можно не учитывать осевых
усилий от гидростатического давления в
местах изменения направления трассы тру¬
бопровода.
Для соединения железобетонных труб
с фланцевой арматурой или фасонными ча¬
стями на поворотах трубопроводов исполь¬
зуются типовые стальные вставки, разра¬
ботанные в составе рабочих чертежей труб
(вып. 3 серии 3.901-1/79). Стальные встав¬
ки рассчитаны на те же нагрузки и при
тех же условиях укладки в траншею, что и
типовые виброгидропрессованные трубы.
Количество дополнительных резиновых ко¬
лец для стыков железобетонных труб с
вставками должно быть определено в про¬
екте конкретного трубопровода и указано в
заявке на железобетонные трубы.
Классы стальных вставок соответствуют
классам железобетонных труб. Вставки ти¬
пов ВВФ и ВРФ диаметром до 1200 мм
разработаны трех классов, диаметром
1400 мм — первого и третьего классов
(для труб второго класса применяют встав¬
ки первого класса), диаметром 1600 мм —
первого класса (их применяют для труб
трех классов). Вставки типов ВРГ и ВВГ
разработаны первого класса, их применяют
для труб трех классов.
Номенклатура стальных вставок при¬
ведена в табл. 3.38.
Вставки типа ВРФ предназначаются
для соединения втулочного конца железо¬
бетонной трубы с фланцевой арматурой,
типа ВВФ—для соединения раструбного
конца железобетонной трубы с фланцевой
арматурой, типа ВРГ — для соединения
втулочного конца железобетонной трубы с
фасонной частью или с раструбом чугунной
трубы, типа ВВГ — для соединения раструб¬
ного конца железобетонной трубы с фасон¬
ной частью или с раструбом чугунной трубы.
Стальные вставки имеют следующие ре¬
шения стыков в трубопроводах различного
назначения: на резиновых уплотнительных
кольцах — для сопряжения с железобетон¬
ными трубами, зачеканкой — для сопряже¬
ния с чугунными трубами, на болтах — для
сопряжения с фланцевой арматурой, на
сварке — для соединения с фасонными ча¬
стями.
Для изготовления вставок применяют
сталь марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 14637—69*
и ГОСТ 19903—74*.
Стальные вставки подлежат защите от
коррозии в соответствии с рекомендация¬
ми, приведенными в табл. 3.89.
445
Таблица 3.88. Номенклатура стальных вставок для напорных трубопроводов
Марка вставки
Расход стали, кг
Длина вставки,
мм
на вставку
на монтажные метизы
всего
ВРФ50-І
148
28
176
ВРФ50-Ц
119
14
133
405(235)
ВРФ50-ІИ
111
6
117
ВРФ60-І
185
45
230
ВРФ60-ІІ
144
19
І63
405(235)
ВРФ60-Ш
131
13
144
ВРФ80-І
260
52
312
505(325)
ВРФ80-П
225
30
255
485(305)
ВРФ80-Ш
198
22
220
415(235)
ВРФ100-І
417
100
517
525(345)
ВРФ100-И
332
35
367
495(315)
ВРФ100-ІІІ
277
27
304
420(240)
ВРФ120-І
580
174
754
540(365)
ВРФ120-ІІ
475
67
542
505(330)
ВРФ120-Ш
406
38
444
485(310)
ВРФ140-І
882
196
1078
605(380)
ВРФ140-ІІІ
584
45
629
530(325)
ВРФ160-І
1053
276
1329
605(400)
ВВФ50-І
123
28
151
ВВФ50-ІІ
93
14
107
340(355)
ВВФ50-Ш
85
6
91
ВВФбО-І
173
45
218
ВВФбО-ІІ
119
19
138
340(355)
ΒΒΦ60-ΙΙΙ
108
13
121
ΒΒΦ80-Ι
289
52
341
440(455)
ΒΒΦ80-ΙΙ
245
30
275
420(435)
ΒΒΦ80-ΙΙΙ
207
22
229
350(365)
ΒΒΦ100-Ι
365
100
465
455(470)
ΒΒΦ100-ΙΙ
312
35
347
425(440)
ВВФ100-Ш
222
27 ‘
249
350(365)
ΒΒΦ120-Ι
513
174
687
470(490)
ΒΒΦ120ΊΙ
408
67
475
435(455)
ВВФ120-Ш
339
38
377
415(435)
ΒΒΦ140-Ι
761
196
957
495(515)
ВВФ140-Ш
455
45
500
445(465)
ΒΒΦΙβΟ-Ι
903
276
1179
515(535)
ΒΡΓδΟ-Ι
81
81
395(225)
вргбо-і
100
—
100
395(225)
ΒΡΓ80-Ι
130
—
130
405(225)
ΒΡΓ100-Ι
198
—
198
410(230)
ΒΡΓ120-Ι
284
284
410(235)
ΒΡΓ140-Ι .
423
—
423
445(240)
ΒΡΓ160-1
487
—
487
445(240)
ΒΒΓ50-Ι
58
58
330(345)
ΒΒΓ60-Ι
75.
—
75
330(345)
ΒΒΓ80-Ι
86
—
86
340(355)
ΒΒΓ100-Ι
151
151
340(355)
ΒΒΓ120-Ι
207
—
207
340(360)
ΒΒΓ140-Ι
302
302
355(375)
ΒΒΓ160-Ι
352
—
352
355(375)
Примечания: 1. Расход стали на вставки дан с учетом сварных швов.
2. Монтажные метизы включают болты, гайки и шайбы, необходимые для соединения фланцев.
3. В скобках указана длина вставок от торца железобетонной трубы до фланца арматуры, или
до торца чугунной трубы, или до торца фасонной части. .
446
Таблица 3.89. Антикоррозионная защита
стальных вставок
Марка
вставки
Назначение
вставки
Рекомендуемый тип
антикоррозионной
защиты
ВВФ
ВРФ
Для установки
фланцевой арма¬
туры
Усиленная резиноби¬
тумная изоляционная
защита
ВВГ
ВРГ
Для сопряжения
железобетонных
•груб с чугунными
ВВГ
ВРГ
Для сопряжения
железобетонных
труб со стальны¬
ми
Защитное покрытие
как для стальных
труб
ВВГ
ВРГ
Для установки
стальных фасон¬
ных частей на
линейных участ¬
ках железобетон¬
ного трубопрово¬
да
Обетонирование вста¬
вок и фасонных ча¬
стей бетоном марки
не ниже М 100 тол¬
щиной слоя не менее
50 мм по стальной
сетке с мелкими
ячейками. Защиту
устраивают после ги¬
дравлических испыта¬
ний трубопровода
3.6.3. Безнапорные трубы
Для устройства ливневой и фекальной
канализации, отвода хозяйственно-быто¬
вых, грунтовых и производственных сточ¬
ных вод применяются железобетонные без¬
напорные трубы круглого сечения как без
подошвы, так и с подошвой в месте опира¬
ния труб на основание; химический состав
транспортируемых жидкостей не должен
быть агрессивным по отношению к бетону.
Технические условия на изготовление
безнапорных труб приведены в ГОСТ
6482.0—79, конструкция и размеры труб
(рабочие чертежи)—в ГОСТ 6482.1—79.
Трубы без подошвы имеют внутренний
диаметр от 400 до 2400 мм, трубы с по¬
дошвой— диаметр от 1000 до 2400 мм. По
конструкции устройства стыка трубы под¬
разделяются на следующие типы: со сту¬
пенчатой формой раструба и соединения¬
ми, уплотняемыми герметиками и другими
материалами (РТ — трубы без подошвы
диаметром 400—2400 мм, РТП — трубы с
подошвой диаметром 1000—2400 мм); с ко¬
нической формой раструба, буртиком на
втулочном конце и соединениями, уплотняе¬
мыми с помощью резиновых колец (РТБ —
трубы без подошвы диаметром 400—
1600 мм, РТПБ — трубы с подошвой диа¬
метром 1000—1600 мм); с конической фор¬
мой раструба, ступенчатой поверхностью на
втулочном конце и соединениями, уплотня¬
емыми с помощью резиновых колец (РТС—
трубы без подошвы диаметром 400—1600 мм,
РТПС — трубы с подошвой диаметром
1000—1600 мм); фальцевые трубы (ФТ —
трубы без подошвы диаметром 400—
2400 мм, ФТП — трубы с подошвой диамет¬
ром 1000—2400 мм),
Рис. 3.31. Армирование безнапорных раструбных
труб одинарными и двойными каркасами цилин¬
дрической формы
Трубы диаметром до 1600 мм по несу¬
щей способности имеют две марки в зави¬
симости от площади сечения спиральной
арматуры и применяются при высоте засып¬
ки до верха трубопровода соответственно
до 4 и 6 м; несущая способность труб ха¬
рактеризуется цифровыми индексами: 1 —
трубы нормальной прочности; 2 — трубы
повышенной прочности. Трубы диаметром
свыше 1600 мм применяют главным обра¬
зом при высоте засыпки не более 4 м, по¬
этому они имеют только нормальную проч¬
ность.
Расчет сечений на прочность выполнен
с учетом перераспределения усилий по
замкнутому контуру трубы в предельном
состоянии, характеризующемся образова¬
нием четырех пластических шарниров — по
два на горизонтальной и вертикальной осях
поперечного сечения. При воздействии нор¬
мативных значений нагрузок максимальная
ширина раскрытия трещин в расчетных
продольных сечениях не превышает 0,2 мм,
что следует принимать во внимание при
назначении антикоррозионных покрытий.
Сортамент и основные технические по¬
казатели труб приведены в табл. 3.90 и 3.91.
Трубы диаметром до 900 мм армирова¬
ны одинарным, а трубы большего диамет¬
ра — двойными сварными каркасами цилин¬
дрической формы, в которых спиральная
арматура является рабочей, продольная —
распределительной (рис. 3.31). Подбор ее-
чения рабочей арматуры произведен на
усилия от внешних нагрузок и веса транс¬
портируемой жидкости, которые определе¬
ны исходя из следующих условий:
а) трубы без подошвы диаметром до
500 мм укладывают на плоское естественное
основание и засыпают местным грунтом с
обычным уплотнением; трубы диаметром
600—2400 мм укладывают на спрофилиро¬
ванное естественное основание с углом· ох¬
вата труб 90° и засыпают до оси трубопро¬
вода песчаным грунтом с тщательным по¬
слойным трамбованием, а выше — местным
грунтом1 с обычным уплотнением (преду¬
смотрен вариант укладки труб без засып¬
ки песком, но в этом случае уменьшена
глубина заложения трубопровода); времен¬
ная подвижная нагрузка учтена по схеме
НК-80;
447
Таблица 3.90. Сортамент и технические показатели раструбных труб без подошвы
Марка
трубы
Толщина
стенки,
мм
Расход бе¬
тона, м3
Масса тру¬
бы, т
Расход арматуры, кг, класса
В-І
А-І
А-Ш
всего
РТ4.50-1
'
10,6
10,2
20,8
РТ4.50-2
50
0,38
0,95
16,5
10,2
—
26,7
РТ5.50-1
18,2
10,3
28,5
РТ5.50-2
60
0,56
1,4
23,6
10,3
—
33,9
РТб.50-1
21,4
12,5
33,9
РТ6.50-2
60
0,66
1,7
27,8
12,5
—
40,3
РТ8.50-1
14,9
39,4
54,3
РТ8.50-2
80
1,2
3
14,9
53,7
68,6
РТЮ.50-1
33,8
90,9
126,6
РТ10.50-2
100
1,9
4,6
1,9
33,8
114,5
150,2
РТ12.50-1
42,9
144,1
189,4
РТ12.50-2
ПО
2,4
6,1
2,4
42,9
228,4
273,7
РТ14.50-1
51,9
223,6
278,4
РТ14.50-2
ПО
2,8
7
2,9
51,9
324,5
379,3
РТ16.50-1
56,4
282,7
342,2
РТ16.50-2
120
3,5
8,8
3,1
56,4
437,8
497,3
РТ20.45-1
130
4,3
10,8
43,8
109,8
448,1
560,7
РТ24.30-1
150
4,1
10,3
3,8
86,8
453,9
544,5
РТБ4.50-1
10,4
10,3
20,7
Pf Б4.50-2
50
0,38
0,95
16,2
10,3
—
26,5
РТБ5.50-1
17,8
10,3
28,1
РТБ5.50-2
60
0,58
1,5
23,5
10,3
—
33,8
РТБ6.50-1
21
12,6
33,6
РТБб.50-2
60
0,68
1,7
27,7
12,6
—
40,3
РТБ8.50-1
14,9
38,1
53
РТБ8.50-2
80
1,2
3
—
14,9
53,4
68,3
РТБ10.50-1
1,9
34,4
91,4
127,7
РТБ10.50-2
100
1,9
4,8
1,9
34,4
116,4
152,7
РТБ12.50-1
2,4
43,6
142,4
188,4
РТБ12.50-2
ПО
2,5
6,3
2,4
43,6
232,5
278,5
РТБ14.50-1
2,9
53
224,6
280 ,5
РТБ14.50-2
ПО
2,9
7,3
2,9
53
332,8
388 ,7
РТБ16.50-1
3,1
57,6
286,2
346,9
РТБ16.50-2
120
3,6
9
3,1
57,6
452,3
513
РТС4.50-1
10,4
10,3
20,7
РТС4.50-2
50
0,38
0,95
16,2
10,3
—
26,5
РТС5.50-1
17,8
10,3
28,1
РТС5.50-2
60
0,58
1,5
23,5
10,3
—*
33,8
РТС6.50-1
21
12,6
33,6
РТС6.50-2
60
0,68
1,7
27,7
12,6
—
40,3
РТС8.50-1
80
1,2
3
14,9
38,Л
53
РТС8.50-2
—
14,9
53,4
68,3
448
Продолжение табл. 3.90
Марка
трубы
Толщина
стенки, мм
Расход бе¬
тона, м3
Масса тру¬
бы, т
Расход арматуры, кг, класса
В-І
А-Г
1 А-III
всего
РТС10.50-1
35,3
94,7
131,9
РТСЮ.50-2
100
1 f 9
4,8
1,9
35,3
119,4
156,6
РТС12.50-1
44,6
149,8
196,8
РТС12.50-2
ПО
2,5
6,3
2,4
44,6
239,1
286,1
РТС14.50-1
54,1
232,4
[289,4
РТС14.50-2
ПО
2,9
7*3
2,9
54,1
339,5
396,5
РТС16.50-1
58,9
294,8
356,8
РТС16.50-2
120
3,b
9
3,1
58,9
459,1
521,1
ФТ4.50-1
9,9
10
19,9
ФТ4.50-2
50
0,35
0,9
15,4
10
—
25,4
ФТ5.50-1
16,9
10
26,9
ФТ5.50-2
60
0,53
1,3
22,4
10
—
32,4
ФТ6.50-1
20
12,2
32,2
ФТ6.50-2
60
0,62
1,6
26,5
12,2
—
38,7
ФТ8.50-1
14,4
36,4
50,8
ФТ8.50-2
80
1,1
2,8
—
14,4
51
65,4
ФТЮ.50-1
1,9
.33,3
87,3
122,5
ФТЮ.50-2
100
1,7
4,3
1,9
33,3
111,2
146,4
ФТ12.50-1
2,4
42,1
135,8
180,3
ФТ12.50-2
ПО
2,3
5,8
2,4
42,1
221,8
266,3
ФТ14.50-1
2,9
51,1
214,2
268,2
ФТ14.50-2
ПО
2,6
6,5
2,9
51,1
317,1
371,1
ФТ16.50-1
3,1
55,5
272,9
331,5
ФТ16.50-2
120
3,2
8
3,1
55,5
431,4
490
ФТ20.45-1
130
3,9
9,8
3,8
109,9
439,1
552,8
ФТ24.30-1
150
3,6
9
3,8
87,6
446,2
537й6
Примечания: 1. Номинальная длина труб диаметром 2000 мм равна 4,5 м, диаметром 2400 мм—
3 м; марка бетона М 400.
2. Внутренний диаметр трубы указан в марке в дециметрах.
Таблица 3.91. Сортамент и технические показатели раструбных и фальцевых труб с подошвой
Марка
т рубы
Толщина
стенки, мм
Расход бе¬
тона, м3
Масса тру¬
бы, т
Расход арматуры, кг, класса
В-І
А-І
А-III
всего
РТП10.50-1
21,9
33,8
90,9
126,6
РТШ0.50-1
100
2,2
5,5
21,9
33,8
114,5
150,2
РТП12.50-1
2,4
42,9
144,1
189,4
РТП12.50-2
110
2,9
7,2
2,-4
42,9
228,4
273,7
РТП14.50-1
2,9
51,9
223,6
278,4
РТП14.50-2
110
3,5
8,9
2,9
51,9
324,5
379,3
РТП16.50-1
3,1
56,4
282,7
342,2
РТП16.50-2
120
4,2
10,-5
3,1
56,4
437,8
497,3
449
Продолжение табл. 8.91
Марка
Толщина
Расход бе-
Масса
Расход арматуры, кг, класса
трубы
стенки, мм
тона, м3
трубы, т
Β-ΐ
А-І
А-ІІІ
всего
РТП20.50-1
130
5
12,4
43,8
108,8
448,1
560,7
РТП24.50-1
150
4,8
11,9
43,8
86,8
453,9
544,5
РТПБ10.50-1
1,9
33,9
91,2
127
РТПБІ0.50-2
100
2,2
5,4
1,9
33,9
115
150,8
РТПБ12.50-1
2,4
43,1
145,8
191,3
РТПБ12.50-2
ПО
2,9
7,2
2,4
43,1
230,7
276,2
РТГІБ14.50-1
2,9
52,2
224,9
280
РТПБ14.50-2
ПО
3,5
8,9
2,9
52,2
326,7
381,8
РТПБ16.50-1
3*1
56*8
284,9
344,8
РТПБІ6.50-2
120
4,2
10,4
3,1
56# 8
441*5
501,4
РТПС10.50-1
1,9
34,8
94,5
131,2
РТПСЮ.50-2
100
2,2
5,5
1,9
34,8
118
154,7
РТПС12.50-1
2,4
44,1
153,3
199,8
РТПС12.50-2
ПО
2,9
7,2
2,4
44# 1
237,4
283,9
РТПСН.50-1
2,9
53,3
233
289,2
РТПС14.50-2
ПО
3,6
8,9
2,9
53,3
333,8
390
РТПС16.50-1
3,Д
58
293,6
354,7
РТПС16.50-2
120
4,2
10,5
3,1
58
448,5
509,6
ФТПЮ.50-1
1,9
33,3
87,3
122,5
ФТШО.бО-2
100
2,1
5,2
1,9
33,3
111,2
146,4
ФТП12.50-1
2,4
42,1
135,8
180,3
ФТПІ2.$0-2
ПО
2,8
6,9
2,4
42,1
221,8
266,3
ФТП14.50-1
2,9
51,1
214,2
268,2
ФТПІ4.50-2
ПО
3,4
8,6
2,9
51,1
317,1
371,1
ФТЩ6.50-1
55,5
272,9
331,5
ФТП16.50-2
120
4
10
3,1
55,5
431,4
490
ФТП2Р.45-1
130
4,7
11,8
3,8
119,9
439,1
552,8
ФТП24.30-2
150
4,4
И
3,8
87,6
446,2
537,6
Примечания: 1. Номинальная длина труб диаметром 2000 мм равна 4,5 м, диаметром 2400 мм—
3 м; марка бетона М 400.
2. Внутренний диаметр трубы указан в марке в дециметрах.
б) трубы с подошвой всех диаметров
укладывают на тщательно подготовленное
естественное основание и засыпают на всю
высоту местным грунтом с послойным уп¬
лотнением; временная подвижная нагрузка
учтена по схеме НК-80.
Предусмотрены следующие типы осно¬
ваний под трубопроводы из железобетон¬
ных труб (серии 3.008-4 и 3.008-5): естест¬
венное основание при грунтах с норматив¬
ным сопротивлением не менее 1,5 кгс/см2;
бетонное основание при грунтах с норма¬
тивным сопротивлением менее 1,5 кгс/см2,
но не менее 1 кгс/см2; железобетонное ос¬
нование в случаях возможной осадки грун¬
тов с нормативным сопротивлением не ме¬
нее 1 кгс/см2 (свеженасыпанные грунты, на
границе грунтов с различной несущей спо¬
собностью и т. п.).
При устройстве трубопроводов из труб
без подошвы на естественном основании
трубы следует укладывать, как правило, на
спрофилированное ложе с углом охвата не
менее 90°. При этом не обязательно прида¬
вать выкружке ложа точное очертание кон¬
тура трубы, однако основные размеры ло¬
жа (глубина и ширина) должны соответ¬
ствовать проекту. Если в основании трубо¬
провода залегают связные грунты (суглинки,
глины) или крупнообломочные породы
(гравий, галечник), то под трубами без
подошвы и с подошвой необходимо устраи-
450
Таблица 3.92. Технические характеристики трубопроводов ив круглых труб на естественном
основании
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода, мм
Высота засып¬
ки до верха
трубопровода,
м
Условная марка и несущая способность
трубы
Поперечное сечение трубо¬
провода; требования по за¬
сыпке трубопровода
400—500
0,7—4
РТ, РТБ, РТС, ФТ; нормальная
цеіл
Засыпка местным грунтом
с обычным уплотнением
4,1—3
РТ, РТБ, РТС, ФТ; повышенная
600 1600
0,7—3
РТ. РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; нормальная ѵ
4,1—5
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; повышенная
2200—2400
0,7—3
РТ, ФТ, РТП, ФТП; нормальная
600—1600
3,1—4
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; нормальная
5,1—3
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; повышенная
2000, 2400
3,1—4
РТ, ФТ, РТП, ФТП; нормальная
Засыпка местным грунтом
с обычным уплотнением
Засыпка до оси трубопрово¬
да песчаным грунтом с по¬
слойным уплотнением до
/(=0,95; выше — местным
грунтом
Таблица 3.93. Технические характеристики трубопроводов из круглых труб на бетонном
основании
Рис. 1
Рис. 2
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода, мм
Высота засыпки до
верха трубопровода,
м
Условная марка и несущая способность трубы
Расход бетона
марки Л1 100
на 10 м трубо¬
провода, м3
400
0,7—4
РТ, РТБ, РТС, ФТ; нормальная
1,1
(рис. 1)
ѵ
500
4,1—6
РТ, РТБ, РТС, ФТ; повышенная
1,5
(рис. 1)
451
Продолжение табл. 3.92
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода, мм
Высота засыпки до
верха трубопровода,
м
Условная марка и несущая способность трубы
Расход бетона
марки М 100
на 10 м тру¬
бопровода, м3
600
800
1000
1200
1400
1600
0,7—3
(рис. 1)
3,1—4
(рис. 2)
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС, ФТП;
нормальная
1,7
2.5
3.6
5.1
5,9
7.1
4.1— 5
(рис. 1)
5.1— 6
(рис. 2)
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС, ФТП;
повышенная
0,7—3
РТ, ФТ, РТП, ФТП; нормальная
2000
(рис. 1)
9
2400
3,1—4
12*3
(рис. 2)
Таблица 3.94. Технические характеристики трубопроводов из круглых труб на железобетонном
основании
Рис. 1
^7
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода, мм
Высота засып¬
ки до верха
трубопровода,
м
Условная марка и несущая способность
трубы
Расход на 10 м трубопровода
бетона, м3
арматуры
класса А-І,
КР
М 200
М 100
400
500
0,7—4
(рис. 1)
РТ, РТБ, РТС, ФТ; нормальная
1,6
2,1
0,5
0,6
49
64
4,1—6
(рис. 1)
РТ, РТБ, РТС, ФТ; повышенная
600
800
1000
1200
1400
1600
0,7—3
(рис. 1)
3,1—4
(рис. 2)
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; нормальная
2.5
3.6
5,5
6,8
7,9
9,2
0,6
0,8
1
1,6
1,8
2,1
67
96
174
201
226
317
4.1— 5
(рис. 1)
5.1— 6
(рис. 2)
РТ, РТБ, РТС, ФТ, РТП, РТПБ, РТПС,
ФТП; повышенная
2000
2400
0,7—3
(рис. 1)
3,1—4
(рис. 2)
РТ, ФТ, РТП, ФТП; нормальная
11,9
15,4
2,9
382
447
вать песчаную подушку толщиной не менее
100 мм.
Укладка трубопроводов из круглых
труб диаметром более 500 мм на плоское
основание может быть допущена лишь в
том' случае, когда основанием служат пес¬
ки, а пазухи трубопровода засыпаются пес¬
чаным грунтом с тщательным послойным
уплотнением. Размеры бетонных и железо¬
бетонных оснований назначаются такими,
чтобы был обеспечен угол охвата круглых
труб 90° и не было превышено допустимое
давление на грунт.
Технические характеристики трубопро¬
водов из круглых труб, укладываемых на
различные типы оснований, приведены в
табл. 3.92—3.94.
Способы укладки труб с плоской подо¬
швой на различные типы оснований показа¬
ны на рис. 3.32. При укладке труб на бе¬
тонное и железобетонное основания песча¬
ную подушку устраивают для труб с рас¬
трубом, который должен разместиться в
пределах толщины песчаной подушки, при¬
нимаемой равной 120 мм для труб диамет¬
ром 1000 мм, 130 мм для труб диаметрами
452
Таблица 3.95. Расход материалов на 10 м искусственного основания под трубы
с плоской подошвой
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода,
мм
Бетонное основание
Железобетонное основание
шири¬
на,
мм
толщина,
мм
расход
бетона,
м3
ширина,
мм
толщина,
мм
расход б
М 200
етона, м3
М 100
расход
армату¬
ры А-І,
кг
1000
1000
100
1
1340
200
2,7
1
175
1200
1160
100
1,2
1560
200
3,1
1,7
202
1400
1400
100
1,4
1800
200
3,6
1,9
229
1600
1440
120
1,7
1800
200
3,6
1,9
287
2000
1540
120
1,9
1900
200
3,8
2
315
2400
1840
120
2,2
2200
200
4,4
2,3
352
Таблица 3.96. Технические характеристики усилений типовых безнапорных труб при высоте
грунтовой засыпки до 12 м
Поперечное сечение трубопровода на участке усиления (условно изо¬
бражена круглая труба без подошвы)
МЮО
Внутренний
Расход материалов трубы на 10 м трубопровода
диаметр тру¬
бопровода,
Условная марка трубы нормаль¬
ной прочности
бетона, м3
арматуры, кг
мм
М 200
М 100
А-І
А-ІІ
всего
400
4,3
0,6
100
100
500
РТ, РТБ, РТС
5,3
0,7
113
—
ИЗ
600
6
0,8
122
—
122
800
8,1
1
145
—
145
РТ, РТБ, РТС
10,4
1,1
170
170
1000
РТП, РТПБ, РТПС
8,8
1,1
169
—
169
ФТП
7,2
1,1
150
150
РТ, РТБ, РТС
14,8
1.9
57
443
500
РТП, РТПБ, РТПС
12,8
1,9.
58
440
498
1200
ФТП
10,7
1,9
58
428
486
РТ, РТБ, РТС
16,8
2,1
115
814
929
1400
РТП, РТПБ, РТПС
13,9
2,1
115
825
940
ФТП
11,8
2,1
115
804
919
—
РТ, РТБ, РТС
21,8
2,5
127
914
1041
1600
РТП, РТПБ, РТПС
19,3
2,4
126
911
1037
ФТП
16,6
2,4
126
890
1016
РТ
30,8
3
146
1360
1506
2000
РТП
28,1
3
146
1337
1483
ФТП
24,9 '
3
146
1317
1463
РТ
37,9
3,4
170
1900
2070
2400
РТП
33,6
3,4
170
1870
2040
ФТП
29,2
3,4
170
1818
1988
453
Таблица 3.97. Технические характеристики усиленных типовых безнапорных труб при высоте
грунтовой засыпки менее 0,7 м
Поперечное сечение трубопровода на участке усиления (условно изо¬
бражена круглая труба без подошвы)
Внутренний
диаметр тру¬
бопровода,
мм
Условная марка трубы нормальной
прочности
Расход материалов на 10 м <
бетона, м3
грубопровода
арматуры, кр
класса А-І
М 200
М 100
400
7,9
0,7
248
500
9,6
0,8
272
600
РТ, РТБ, РТС
11,5
0,9
295
800
15,3
1
357 1
19,3
1,2
497
РТ, РТБ, РТС
18,3
1,2
497
1000
РТП, РТПБ, РТПС
16,6
1,2
497
ФТП
24,1
1,9
566
РТ, РТБ, РТС ,
22,7
1,9
566
1200
РТП, РТПБ, РТПС
20,6
1,9
566
ФТП
22,7
2,1
736
РТ, РТБ, РТС
25,7
2,1
736
1400
РТП, РТПБ, РТПС
23,6
2,1
736
ФТП
33,3
2,3
805
РТ, РТБ, РТС
31,3
2,3
805
1600
РТП, РТПБ, РТПС
28,7
2,3
805
ФТП
2000
РТ
43,2
2,8
952
РТП
41,4
2,8
952
ФТП
38,4
2,8
952
2400
РТ
54,-1
3,2
1100
РТП
51,5
3,2
1100
ФТП
47,4
3,2
1100
Таблица 3.98. Расход материалов
на 10 жестких стыковых соединений труб
Внутренний диаметр
трубопровода, мм
В канализационном
трубопроводе
В водосточ¬
ном трубо¬
проводе
асбестоце¬
ментная
смесь, м8
цементный
раствор
М 100, м3
просмоленная
прядь, кг
асбестоце¬
ментная
смесь, м3
цементный
раствор
М 100, ма
400
0,015
—
15,4
0,028
-
500
0,017
—
19,8
0,032
—
600
0,019
-
22
0,034
—
800
0,027
0,03
33
0,05
0,03
1000К
0,032
0,05
40,7
0,062
0,05
1000П
0,059'
0,05
40,7
0,096
0,05
1200К
0,037
0,07
47,6
0,074
0,07
1200П
0,07
0,07
47,6
0,113
0,07
Продолжение табл. 3.98
Внутренний диаметр
трубопровода, мм
В канализационном
трубопроводе
В водосточ¬
ном трубо¬
проводе
асбестоце¬
ментная
смесь, м3
цементный
раствор
М 100, м3
просмолен¬
ная прядь,
кг
асбестоце¬
ментная
-смесь, м3
; цементный
раствор
1 М 100, м1
1400К
0,039
0,08
53,6
0,076
0,08
1400П
0,08
0,08
53
0,13
0,08
1600К
0,048
0,12
70,5
0,095
0,12
1600П
0,09
0,12
70,5
0,148
0,12
2000К
0,072
0,17
115,3
0,138
0,17
2000П
0,147
0,17
115,3
0,252
0,17
2400К
0,092
0,24
149,4
0,-178
0,24
2400Л
0,186
0,24
149,4
0,321
0,24
Примечания: 1. Буквенные индексы К и П,
добавленные к внутреннему диаметру трубопрово¬
да, обозначают соответственно круглые трубы и
трубы с подошвой.
2. Расход асбестоцементной смеси для заделки
стыков фальцевых труб составляет половину рас¬
хода цементного раствора, указанного в таблице
для раструбных труб.
454
М200
Рис. 3.32. Способы укладки труб с плоской по¬
дошвой на различные типы оснований
а — на естественное основание (при глинистых и
гравелистых грунтах устраивают песчаную подуш¬
ку толщиной 100 мм); б— на бетонное основание;
в — на железобетонное основание; 1 — грунт с
ненарушенной структурой; 2 — песчаная подушка;
3 — то же, только для раструбных труб
1200—200(3 мм и 150 мм для труб диамет¬
ром 2400 мм.
Расход материалов для устройства ис¬
кусственного основания под трубы с плос¬
кой подошвой приведен в табл. 3.95.
Могут встретиться случаи, когда на от¬
дельных участках трубопровода высота
грунтовой засыпки должна превышать 6 м
либо составлять менее 0,7 м. При устройст¬
ве соответствующего усиления и в этих
случаях можно использовать типовые тру¬
бы (обычно нормальной прочности). При¬
меры рекомендуемых конструктивных ре¬
шений усилений труб приведены в табл. 3.96
и 3.97.
Стыковые сопряжения безнапорных
труб зависят от эксплуатационного назначе¬
ния трубопровода и конструкции труб
(рис. 3.33). В канализационных коллекто¬
рах стыки труб со ступенчатой формой
раструба зачеканиваются просмоленной
прядью (или эластичным герметиком) в
средней части шва и асбестоцементной
смесью на краях. В водосточных трубопро¬
водах, а также в канализационных на ис¬
кусственном основании стыки можно заде¬
лывать асбестоцементной смесью на всю
глубину раструба с последующей обмазкой
битумом. В трубопроводах диаметром бо¬
лее 800 мм рекомендуется дополнительно
заделывать цементным раствором зазоры в
стыках изнутри труб. Заделку стыковых
соединений фальцевых труб выполняют за¬
пеканкой зазоров между торцами труб ас¬
бестоцементной смесью либо торкретирова¬
нием цементного раствора (или применяют
эластичный герметик в расширенной части
шва). Трубы с конической формой раструба
стыкуются аналогично напорным трубам с
применением резиновых уплотнительных ко¬
лец, причем материал колец должен быть
стойким к воздействию транспортируемой
по трубопроводу жидкости. Зазоры между
торцами труб для удобства их зачеканки
должны быть равны 15 мм для труб диа-
Рис. 3.33. Стыки без¬
напорных труб круг¬
лых и с подошвой
а — с конической
формой раструба ди¬
аметром до 1600 мм
(гибкий стык); б —
со ступенчатой фор¬
мой раструба для
всех диаметров в
водосточных трубо¬
проводах; в — то же,
в канализационных
трубопроводах; г —
фальцевые диаметром
1000—2400 мм; /—ре¬
зиновое уплотнитель¬
ное кольцо; 2 — би¬
тумная обмазка; 3 —
асбестоцементная
:месь; 4 — цементный
раствор; 5 — зачека-
ненная просмоленная
прядь (или эластич¬
ный герметик)
метром до 1400 мм и 20 мм для труб боль¬
шего диаметра. Расход материалов на сты¬
ковые соединения труб приведен в табл.
3.98.
При устройстве из типовых труб трубо¬
проводов в районах с расчетной сейсмично¬
стью 7, 8 и 9 баллов условия выбора ма¬
рок труб по несущей способности остаются
такими же, как для несейсмических райо¬
нов. При этом назначают следующие типы
оснований под трубопроводы: а) естествен¬
ное при грунтах с нормативным сопротив¬
лением не менее 1,5 кгс/см2 для трубопро¬
водов с расчетной сейсмичностью до 9 бал¬
лов; б) бетонное при грунтах с норматив¬
ным сопротивлением менее 1,5 кгс/см2, но
не менее 1 кгс/см2 для трубопроводов с
расчетной сейсмичностью 7 баллов; в) же¬
лезобетонное для трубопроводов с расчет¬
ной сейсмичностью 8 и 9 баллов при.грун¬
товых условиях, указанных для бетонного
основания, а также при свеженасыпанных
грунтах с нормативным сопротивлением не
менее 1 кгс/см2.
Стыки труб должны быть гибкими —
на резиновых кольцах или эластичных гер¬
метиках. Повороты трубопроводов и их при¬
мыкания к другим сооружениям должны до¬
пускать перемещения труб, возникающие от
сейсмических воздействий, без нарушения
герметичности соединений.
При прокладке трубопроводов на про-
садочных грунтах необходимы меры по
устранению просадочных свойств — уплот¬
нение предварительно разрыхленного грун¬
та ниже дна траншеи на глубину 0,2 м при
расчетной возможной просадке основания
под трубопроводом не более 5 см либо
0,4 м при расчетной просадке более 5 см,
но не свыше 40 см.
Уплотнение грунта производят по всей
ширине траншеи (рис. 3.34). Засыпку
траншеи следует производить только гли¬
нистым грунтом с послойным уплотнением
на всю высоту засыпки. Применение дрени¬
рующих или мерзлых грунтов не допускает¬
ся. Устройство спрофилированного ложа
для круглых труб и углублений для разме¬
щения раструбной части труб должно вы¬
полняться трамбованием.
В условиях просадочных грунтов пред¬
почтение следует отдавать гибким сты-
453
Рис. 3.34. Устройство естественного основания под
трубопроводом на просадочных грунтах (условно
изображены круглые трубы)
а — для труб диаметром 400 и 500 мм при пло¬
ской грунтовой подушке; б — для труб диамет¬
ром до 2400 мм на спрофилированном ложе грун¬
товой подушки; 1 — грунтовая подушка из мест¬
ного грунта, уплотненного до объемной массы
1,6 т/м3; 2 —грунтовая подушка с объемной мас¬
сой 1,75 т/м3; 3— грунтовая засыпка с уплотнени¬
ем до объемной массы 1.6 т/м3; 4 — грунтовая за¬
сыпка с уплотнением до 1,75 т/м3
а)
Рис. 3.35. Монолитный железобетонный невиброи¬
золированный фундамент под молот
а — план; б — разрез; 1 — трубы для установки
анкерных болтов; 2— ось шабота; 3 — расстояние
от отметки чистого пола до верха фундамента
(для различных фундаментов величина перемен¬
ная); 4— шпунтовое ограждение; 5 — бетонная
подготовка; 6 — подшаботные прокладки
прессоров вблизи зданий, оборудованных
станками повышенной и особо высокой точ¬
ности или точной измерительной аппарату¬
рой, вблизи жилых зданий и т. п.
Выбор типа фундамента должен ре¬
шаться в зависимости от конкретных усло¬
вий и определяться на основании технико¬
экономических расчетов. При оценке обла¬
сти применения виброизолированных и
обычных фундаментов следует руководст¬
воваться сравнением амплитуд колебаний
обычного фундамента и амплитуд колеба¬
ний подфундаментного короба виброизоли-
рованного фундамента.
В нефтяной промышленности фундамен¬
ты под горизонтальные емкости решены в
виде постаментов, для изготовления кото¬
рых максимально используются опалубоч¬
ные формы, предназначенные для конст¬
рукций одноэтажных промышленных зданий.
кам труб — на резиновых кольцах или
эластичных герметиках, допускающих неко¬
торое перемещение труб от оси трубопро¬
вода без нарушения герметичности стыков.
ГЛАВА 3.7. ФУНДАМЕНТЫ
ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
(инж. В. Т. Ильин)
3.7.1. Общие сведения
ічузнечные молоты и компрессоры тре¬
буется устанавливать на специальные фун¬
даменты. Разработан ряд типовых серий
фундаментов под молоты и компрессоры без
виброизоляции и виброизолированных. Эти
серии состоят из нескольких выпусков, в
каждом из которых даны рабочие чертежи
фундаментов под определенную модель мо¬
лота или компрессора.
Виброизолированные фундаменты под
молоты и компрессоры по сравнению с
обычными фундаментами (без применения
виброизоляции) имеют больший расход ма¬
териалов и более высокую стоимость. При¬
менять их рекомендуется в тех случаях,
когда требуется значительно понизить виб¬
рации, передающиеся на окружающую сре¬
ду, например при установке молотов и ком¬
3.7.2. Монолитные
невиброизолированные фундаменты
под кузнечные молоты
и компрессоры
Рабочие чертежи типовых монолитных
железобетонных невиброизолированных
фундаментов под пневматические и паро¬
воздушные ковочные молоты, выпускаемые
воронежским заводом кузнечно-прессовоч¬
ного оборудования им. М. И. Калинина,
разработаны в серии 3.004-2, а чертежи
фундаментов под компрессоры, выпускае¬
мые другими отечественными заводами, —
в серии 3.004-8.
2
./
Рис. 3.36. Монолитный железобетонный невибро¬
изолированный фундамент под компрессор
а — план; б — разрез; 1 — ось коленчатого вала;
2 — трубы для установки анкерных болтов; 3 —
расстояние от отметки чистого пола до верха
фундамента (для различных фундаментов величи¬
на переменная); 4 — бетонная подготовка; 5—шов
бетонирования
456
Таблица 3.99. Классификация грунтов
как основания фундаментов под машины
Категория
Наименование грунтов
Расчетное
давление,
кгс/с м2
I
Суглинки и глины текучепла¬
стичные (0,75</£ г^І) и текучие
(/ ь> О
Супеси текучие (/£>1)
Заторфованные грунты
Насыпные грунты, уложенные
без уплотнения
Пески рыхлые
Пески пылеватые (е>0,6) водо¬
насыщенные G>0,8
1
II
Суглинки и глины мягкопластич¬
ные (0,50</£ ^0,75)
Супеси пластичные
(0,5</l<D
Пески пылеватые (е^0,8)
влажные G<0,8
1—1*5
III
Суглинки и глины тугопластич¬
ные (0,25<Jl ^0,50) и полу¬
твердые (0<;//_^;0,25)
Супеси пластичные
(0<//,<0,50)
Пески мелкие влажные (е<0,75)
G<0,8
Пески пылеватые маловлажные
(е<0,75) G<0,5
1,5—2,5
IV
Суглинки и глины твердые
</L< 0)
Супеси твердые Ut <0)
Крупнообломочные грунты
Пески крупные и средней круп¬
ности (е<0,7) независимо от
влажности
Пески мелкие (е<0,75) мало¬
влажные G<0,5
2,5
Примечание. Насыпные грунты, укладывае¬
мые с заданной плотностью, оцениваются по
условному расчетному давлению как грунты есте¬
ственного сложения.
Таблица 3.100. Исходные данные
для определения марки фундамента серии 3.004-2
(под кузнечные молоты)
Тип молота
Модель молота
Вес падающих
частей, кг
Марка фунда¬
мента
№ выпуска
чертежей 1
Ml 340
1000
ФОМ-1
1
Паровоздушный
ковочный
М1547
5000
ФОМ-3-1
ФОМ-3-2
ФОМ-3-3
3
М1345
3150
ФОМ-4-1
ФОМ-4-2
ФОМ-4-3
4
Пневматический
ковочный
М4140
МА4135
МБ4134
или
МВ4134
1000
400
250
ФОМ-8-1
ФОМ-10-1
ФОМ-11-1
8
10
11
Паровоздушный
штамповочный
М2140
1000
ФОМ-12-1
ФОМ-12-2
ФОМ-12« 3
12
Паровоздушный
ковочный
М1343
2000
ФОМ-13-1
13
Пневматический
ковочный
М4138
630
ФОМ-14-1
ФОМ-14-2
14
Примечание. Изготовитель — воронежский
завод кузнечно-прессового оборудования
им. М. И. Калинина.
Таблица 3.101. Исходные данные для определения марки фундамента серии 3.004-8
(под компрессоры)
Тип компрессора
Завод-изготовитель
Марка компрессора
Марка фундамента
№ выпус*
ка чер¬
тежей
Угловой
Краснодарский ком¬
7ВП-20 /220
ФОМ-9-1—2
9
прессорный
7ГП-11/3-50
ФОМ-10-1—2
10
ВНК-150/0#7 м
ФОМ-12-1—4
12
ВП -20/8 м
ФОМ-14-1—4
14
ЗГП-20/8
ФОМ-15-1—3
15
Оппозитный
Пензенский компрес¬
2М10-50/8
ФОМ-16-1
16
сорный
4М10-100/8
ФОМ-17-1
17
Угловой
Краснодарский ком¬
ЗГП-13/18
ФОМ-21-!
21
прессорный
ЗГП-12/35
ФОМ-22-1—2
22
2УП
ФОМ-24-1
24
29—751
457
Продолжение табл. 3.101
Тип компрессора
Завод-изготовитель
Марка компрессора
Марка фундамента
№ вы¬
пуска чер¬
тежей
А01200П
ФОМ-25-1
25
АО-600П
ФОМ-26-1
26
ДАО-275П
ФОМ-27-1
27
и ДАОН-175П
Опнозитный
Пензенский компрес-
сорный
АО-1200П
ФОМ-31-1—2
31
АО-600П
ФОМ-32-1—2
32
ДАОН-ЗбОП
ФОМ-33-1
33
Д ДОН-350П
ФОМ-34-1—2
34
ДА0-550П
ФОМ-35-1
35
ДА0-550П
ФОМ-36-1—2
36
Угловой
Краснодарский ком-
2ГП-4/5
ФОМ-40-1—3
40
прессорный
2ГП-6/18
ФОМ-41-1
41
13ГП-20/9
ФОМ-42-1—2
42
ЗГП-5/220
ФОМ-43-1—2
43
Опнозитный
Пензенский компрес-
ЭО-ЗООП
ФОМ-44-1
44
сорный
эо-зооп
ФОМ-45-1—2
45
2М10-11/42-60
ФОМ-46-1
46
4М10-40/70
ФОМ-47-1
47
Угловой
Краснодарский ком-
2ΒΠ-2/220
ФОМ-48-1
48
прессорный
«Борец»
302ГП6/30
ФОМ-50-1
50
Поршневой ваку-
Мелитопольский ком-
ЗВНП-З или
ФОМ-51-1—3
51
умный насос
прессорный
2ДВНП-6
Опнозитный
Пензенский компрес-
•2ВМ10-50/8
ФОМ-52-1
52
сорный
4ВМ10-100/8
ФОМ-53-1
53
Угловой
«Борец»
305ВП12/220
ФОМ-54-1
54
305ВП40/3
ФОМ-55-1—3
55
305В П 20/35
ФОМ-56-1
56
302ВШ0/8
ФОМ-58-1
58
Оппозитный
Пензенский компрес¬
АО-1200П
ФОМ-59-1—2
59
сорный
ДАОН-ЗбОП
ФОМ-60-1—2
60
ДА0-550П
ФОМ-61-1—2
61
Угловой
«Борец»
305ВПЗО/8 или
ФОМ-62-1—2
62
505ВП20/8
305ГП20/35
ФОМ-63-1—2
63
305ВП16/70
ФОМ-64-1—2
64
305ВП60/2
ФОМ-65-1—3
65
Оппозитный
Пензенский компрес¬
АО-бООП
ФОМ-66-1—2
66
сорный
ДАО-275П или
ДАОН-175П
ФОМ-67-1—2
67
эо-зооп
ФОМ-68-1—2
68
Угловой
«Борец»
305ГП20/18 или
ФОМ-69-1—2
69
305ГП30/8
305ГП7/6-24
ФОМ-70-1—2
70
305ГП16/70
ФОМ-71-1—2
71
Оппозитный
«Борец»
4ВМ24/8
ФОМ-72-1—3
72
458
Таблица 3.102. Номенклатура фундаментов серии 3.004-2 (под кузнечные молоты)
Категория
грунта
Тип основания
под фундамент
Марка фунда¬
мента
Размеры подошвы фунда¬
мента, мм
Отметка низа
фундамента, м
А
В
нѵ
*
ФОМ-1
4000
5500
—2,810
1
I—II
**
ФОМ-3-1
7800
7300
III
Естественное
ФОМ-3-2
7000
7300
\ —4,960
IV
ФОМ-3-3
5800
7300
)
I—II
**
ФОМ-4-1
6700
6000
Ϊ
III
Естественное
ФОМ-4-2
5400
6000
[ —4,260
IV
ФОМ-4-3
5000
6000
I—IV
**
ФОМ-8-1
3400
5000
' —2,600
I-IV
*
ФОМ-10-1
2200
3200
—1,800
I-IV
*
ФОМ-11-1
2000
2800
—1*600
I, II
Свайное
ФОМ-12-1
4200
5300
—2,150
III. IV
Естественное
ФОМ-12-2
3360
4900
Ί —2,150
I, II
Свайное
ФОМ-12-3
3360
3900
III, IV
I
Естественное
Свайное
ФОМ-13-1
5200
6000
1
—3,750
II
Естественное
ФОМ-14-1
4600
4600
} —2,200
III, IV
»
ФОМ-14-2
2600
4600
* Тип основания под фундамент для I категории грунтов—естественное или свайное (в зависимо¬
сти от грунтовых условий); для II—IV категорий — естественное.
** Тип основания под фундамент для I и II категорий грунтов -г- естественное или свайное (в за¬
висимости от грунтовых условий); для III и IV категорий — естественное.
Таблица 3.103. Номенклатура фундаментов серии 3.004-8 (под компрессоры)
Категория
Размеры подошвы фунда¬
Отметка
Тип основания под фунда-
Марка фунда-
мента, мм
низа
грунта
мент
мента
фунда¬
мента, м
В
А
I
Свайное
ФОМ-9-1
4000
4500
{ —1,500
II—IV
Естественное
ФОМ-9-2
4000
4500
I
Свайное
ΦΟΜ-ΪΟ-1
4450
3950
} —2,300
II—IV
Естественное
ФОМ-10-2
4450
3950
I
Свайное
ФОМ-12-1
4200
4900
Ί
II
Естественное
ФОМ-12-2
5400
5600
> —2,100
III
»
ФОМ-12-3
5000
4900
IV
»
ФОМ-12-4
4200
4900
J
I
Свайное
ФОМ-14-1
2200
3000
Л
II
Естественное
ФОМ-14-2
2200
3900
> —1,300
III
»
ФОМ-14-3
2200
3400
IV
»
ФОМ-14-4
2200
3000
J
I, IV
*
ФОМ-15-1
2500
3000
II
Естественное
ФОМ-15-2
2500
3800
> —1,200
III
»
ФОМ-15-3
2500
3300
I—IV
*
ФОМ-16-1
5070
5800
—1,800
І-ІѴ
*
ФОМ-17-1
5740
6200
—2,100
І-ІѴ
*
ФОМ-21-1
1740
2800
—1,200
I, IV
«
ФОМ-22-1
1800
2500
} —1,200
И, III
Естественное
ФОМ-22-2
1800
3100
ФОМ-24-1
1400
2300
—1,-200
I-IV
ФОМ-25-1
5620
6600
—2,500
ФОМ-26-1
5600
5100
—2,000
ФОМ-27-1
4900
6200
—2,000
I-IV
•
ФОМ-31-1
ФОМ-31-2
3500
5200
—1,800
I- IV
•
ФОМ-32-1
ФОМ-32-2
3200
4400
—1,800
I—IV
•
ФОМ-33-1
6220
6580
—2,500
I-IV
•
ФОМ-34-1
ФОМ-34-2
3200
5230
—1,800
I-IV
*
ФОМ-35-1
6220
6400
—2,500
I—IV
•
ФОМ-36-1
ФОМ-36-2
3600
5000
—1*800
I-IV
*
ФОМ-37-1 —
ФОМ-37-13
По вып. 37 серии 3.004-8
I, IV
*
ФОМ-40-1
2350
3000
(
II
Естественное
ФОМ-40-2
2350
4500
< —1,200
III
»
ФОМ-40-3
3400
I-IV
*
ФОМ-41-1
2000
3000
—1,200
29*
459
Продолжение табл. 3.103
Размеры подошвы фунда¬
Отметка
Категория
Тип основания под фун-
Марка фун-
мента, мм
грунта
дамент
дамента
низа фун¬
А
Б
дамента, м
I» IV
*
ФОМ-42-1
1600
3400
} —1,;200
II. III
Естественное
ФОМ-42-2
2200
3800
b IV
*
ФОМ-43-1
1500
2830
} —1* **200
Ilf III
Естественное
ФОМ-43-2
1500
3400
I~IV
*
ФОМ-44-1
5100
5400
—2,500
I—IV
ж
ФОМ-45-1
ФОМ-45-2
3200
4800
—1,800
I—IV
ж
ФОМ-46-1
4300
7000
—2,320
I—IV
ж
ФОМ-47-1
8000
10000
—2,100
I—IV
ж
ФОМ-48-1
1600
2240
-1,200
I-IV
ж
ФОМ-50-1
1400
2000
—1,100
I, IV
*
ФОМ-51-1
1700
2400
1
II
Естественное
ФОМ-51-2
2200
3200
> —1,100
III
»
ФОМ-51-3
1800
2800
I—IV
ж
ФОМ-52-1
4920
5800
—1,800
I—IV
ж
ФОМ-53-1
5760
6000
—2,000
I-IV
ж
ФОМ-54-1
2650
3500
—1,200
b IV
II
*
ФОМ-55-1
2000
3800'
1 —1,300
Естественное
ФОМ-55-2
2800
4400
III
ФОМ-55-3
2200
4400
]
I-IV
I-IV
*
ФОМ-56-1
2100
2750
—1,200
ж
ФОМ-58-1
1800
2000
—1,100
MV
ж
ФОМ-59-1
ФОМ-59-2
3100
5000
—1,800
I-IV
ж
ФОМ-60-1
ФОМ-60-2
3100
5000
—1,800
I-IV
«
ФОМ-61-1
ФОМ-61-2
3100
5000
—1,800
1—IV
*
ФОМ-62-1
2430
4430
—1,100
II, III
Естественное
ФОМ-62-2
2750
b IV
•
ФОМ-63-1
2450
3820
—1,200
II, III
Естественное
ФОМ-63-2
2950
4000
I, IV
*
ФОМ-64-1
2340
4300
} —1,100
lb III
Естественное
ФОМ-64-2
2900
b IV
*
ФОМ-65-1
2770
4000
II
Естественное
ФОМ-65-2
3500
5000
> —1,300
III
*
ФОМ-65-3
3000
4500
ФОМ-66-1
3200
MV
**
ФОМ-66-2
4500
—1,800
ФОМ-67-1
I-IV
ФОМ-67-2
3200
4200
—1,800
**
ФОМ-68-1
I-IV
ФОМ-68-2
3200
4500
—1,800
I
*
ФОМ-69-1
2400
4200
} —1,200
II-IV
Естественное
ФОМ-69-2
3000
4200
I. IV
*
ФОМ-70-1
2000
4200
} —1,300
lb in
Естественное
ФОМ-70-2
2700
4200
b IV
*
ФОМ-71-1
2340
4330
} -1,300
II, III
Естественное
ФОМ-71-2
2900
4300
I, IV
*
ФОМ-72-1
2000
2800
II
Естественное
ФОМ-72-2
2600
3500
\ —1,100
III
ФОМ-72-3
2400
3200
* Тип основания под фундамент для I категории грунтов —· естественное или свайное (в зависи¬
мости от грунтовых условий); для II—IV категорий— естественное.
** Тип основания под фундамент для I категории грунтов — свайное; для II—IV категорий —
естественное.
460
Таблица 3.104. Расход материалов на фундаменты серии 3.004-2 (под кузнечные молоты)
Марка
фундамента
Расход бетона, м3
Расход стали, кг
Расход
древеси¬
ны (дуб),
м3
М 200
М 150
М 50
арматуры класса
закладных изделий
всего
А-І
А-П
проката
А-1
ФОМ-1
-
54
2,2
1103
358
302,4
50,2
1813,6
1,75
фОМ-3-1
—
214
5,7
2636
1330
841,6
154
4961,6
7,7
ФОМ-3-2
—
200
5,1
2492
1276
841,6
/ 154
4763,6
7,7
ФОМ-3-3
—
181
4,3
2267
1196
841,6
154
4458,6
7,7
ФОМ-4-1
—
125,5
4
1866
725
690,6
125,4
3406,8
5,6
ФОМ-4-2
—
112,5
3,3
1669
654
690,6
125,4
3138,8
5,6
ФОМ-4-3
—
108,3
3
1609
630
690,6
125,4
3054,8
5,6
ФОМ-8-1
31,2
—
1,9
4,2
761,6
497,4
64,2
1327,4
0,8
ФОМ-9-2
31,7
—
2,1
3,4
793,8
257,4
103,8
1158,4
0,65
ФОМП0-1
—
11,3
0,9
3
348,8
17,5
84,3
453,6
0,3
ФОМ-11-1
—
7,9
0,8
' 2,7
315,5
17,6
80,8
416,6
0,2
ФОМ-12-1
27
—
2,5
6
1143,8
38
1187,8
1,6
ФОМ-12-2
21
—
2
6
926,4
38
970,4
1,6
ФОМ-12-3
17,5
—
1,5
6
810,4
38
854,4
1,6
ФОМ-13-1
103
—
3,4
6
1457,8
832,8
294,4
2591
3,2
ФОМ-14-1
31,1
—
2,3
3,3
887,4
213,6
1104,3
0,6
ФОМ-14-2
21,7
1,3
3,3
631,3
213,6
848,2
0,6
Таблица 3.105. Расход материалов на фундамент серии 3.004-8
Расход бетона, ма
Расход стали, кг
Марка
фундамента
М 150
М 50
арматуры класса
закладных изделий
всего
А-І
А-ІІ
проката | А-І
ФОМ-9-1
25
2
385
95,8
32
512,8
ФОМ-9-2
25
2
385
—.
95,8
32
512,8
ФОМ-10-1
33
2
597
—
133
41,8
771,8
ФОМ-10-2
33
2
597
—
133
41,8
771,8
ФОМ-12-1
30
2,3
586,5
112
52
750,5
ФОМ-12-2
37
3,3
695,5
—
112
52
859,5
ФОМ-12-3
33
2,7
628,5
_
112
52
792,5
ФОМ-12-4
30
2,3
586,5
112
52
750,5
ФОМ-14-1
6,8
0,8
118,7
__
70,2
26
214,9
ФОМ-14-2
8,5
1
143,7
—
70,2
2Ъ
239,9
ФОМ-14-3
7,6
0,9
130,7
—
70,2
26
226,9
ФОМ-14-4
6,8
0,8
118,7
—
70,2
26
214,9
ФОМ-15-1
7,8
0,9
147,6
—
ПО
52,6
310,2
ФОМ-15-2
9,2
1,1
173,6
ПО
52,6
336,2
ФОМ-15-3
8,3
1
155,6
ПО
52,6
318,2
ФОМ-16-1
27
3,2
166
1205
265
123,7
1759,7
ФОМ-17-1
45,5
4
296
1397
140
46,7
1880,7
ФОМ-21-1
5,8
0,9
96,8
109
48,7
254,5
ФОМ-22-1
5,7
0,9
93,2
—
109
49,6
251,8
ФОМ-22-2
6,4
1
107,7
—
109
49,6
266,3
ФОМ-24-1
3,5
0,4
50,4
_
—
50,4
ФОМ-25-1
47
3,5
303
Ю41
782
120,3
2246,3
ФОМ-26-1
30,1
2,5
190
705
565
99
1559
ФОМ-27-1
28
2,6
187
720
595
111,3
1613,3
ФОМ-31-1
39,3
2
18,8
1508,6
672,3
23,3
2222,9
ФОМ-31-2
43
2
27,9
1629,8
672,2
23,3
2353,2
ФОМ-32-1
29,4
1,6
13,5
1074,6
528,5
94,6
1711,2
ФОМ-32-2
32
1,6
19,7
1155,2
528,5
94,6
1798
ФОМ-33-1
52,8
4,35
301,4
1061,2
868,1
40,3
2271
ФОМ-34-1
37,2
1,85
35,3
1493,3
646,5
38,5
2213,6
ФОМ-34-2
40,9
1,85
35,3
1614,9
646,5
28,5
2335,2
ФОМ-35-1
48,8
3,7
300,7
1096,8
911,3
42,8
2351,6
ФОМ-36-1
39,5
2
53,1
1619,2
658,9
24,5
2355,7
ФОМ-36-2
43,3
2
62,4
1739,5
658,9
24,5
2485,3
Продолжение табл. 3.105
Расход бетона, м3
Расход стали, кг
Марка
фундамента
М 150
М 50
арматуры класса
закладных изделий
всего
А-І
А-ІІ
проката
А-І
А-ІІ
ФОМ-40-1
ФОМ-40-2
8,5
10,9
0,8
1,2
130,1
177,8
122,2
122,2
93
93
-
345,3
393
461
Продолжение табл. 3:105
Марка
фундамента
Расход бетона, м3
Расход стали, кг
М 150
М50
арматуры класса
закладных изделий
всего
А-І
А-И
проката
А-І
А-ІІ
ФОМ-40-3
9,1
0,9
145,6
122,2
93
360,8
ФОМ-41-1
7,2
0,6
—
118,2
62,4
48,4
—
229
ФОМ-42-1
6
0,8
,
125,6
102,4
66,6
—
294,6
ФОМ-42-2
8,3
1,1
167,5
105,1
66,9
339,5
ФОМ-43-1
5,2
0,8
91,1
100,4
75,1
266,6
ФОМ-43-2
5,8
0,9
—
102,7
100,4
75,1
—
278,2
ФОМ-44-1
32
2,7
13
2173
812,3
84,9
20,1
3110,3
ФОМ-45-1
32,2
1,7
74,3
1603,7
868,6
80,6
18,1
2663,4
ФОМ-45-2
34
1.7
82,8
1652,2
868,6
80,6
18,1
2720,2
ФОМ-46-1
43,5
3
—
1724,8
484,3
81,1
26,5
2316,7
ФОМ-47-1
121
8
12,3
2850,7>
1316,7
13,4
52,2
4247,2
ФОМ-48-1
4,4
0,6
—
92,4 ■*
71,8
46,7
—
210,9
ФОМ-50-1
3
0,4
—
62,2
2,9
0,4
65,5
ФОМ-51-1
3,4
0,5
—
117
28,4
1,7
—
145,4
ФОМ-51-2
5,5
0,8
—
163,3
32,3
2
—
195,8
ФОМ-51-3
4,3
0,6
—
129,8
29,6
1,8
—
159,4
ФОМ-52-1
29
3,2
9,7
1362,6
346,4
59,9
13
1791,6
ФОМ-53-1
45,8
3,7
11,5
2014,3
289,4
6,6
15
2336,8
ФОМ-54-1
10
1,1
—
159
—
—
159
ФОМ-55-1
7,7
1
—
194
19,4
2
—
215,4
ФОМ-55-2
11,6
1,4
—
254
19,4
2
—
275,4
ФОМ-55-3
9,4
1,1
—
222
19,4
2
—
243,4
ФОМ-56-1
7
0,7
103
3
0,4
—
103
ФОМ-58-1
4,5
0,45
—
67
3
0,4
—
70,4
ФОМ-59-1
39
1,7
41,2
1484,1
491,1
1,8
20,4
2038,6
ФОМ-59-2
43,5
1,7
51,2
1599,8
491,1
1,8
20,4
2164,3
ФОМ-60-1
40,5 .
1,7
73,2
1648,8
459,6
1,2
21,6
2204,3
ФОМ-60-2
45
1,7
83,1
1769,3
459,6
1,2
21,6
2334,8
ФОМ-61-1
39,5
1,7
67,3
1612,5
459,6
1,2
21,6
2162,2
ФОМ-61-2
44
1,7
77,3
1733
459,6
1,2
21,6
2292,7
ФОМ-62-1
8,3
1,2
171,6
—
—
—
171,6’
ФОМ-62-2
9,1
1,4
—
185,8
—
—
—
185,8
ФОМ-63-1
8,5
1,1
183,4
183,4
ФОМ-63-2
10,5
1,3
211,7
—
211,7
ФОМ-64-1
9,8
1,2
171,7
—
—
171,7
ФОМ-64-2
11
1,4
202,1
—
—
202,1
ФОМ-65-1
11,2
1,2
212,3
33,5
4 1,7
—
247,5
ФОМ-65-2
16,5
2
296,9
38,1
1,9
—
336,9
ФОМ-65-3
13,5
1,5
248,7
35,8
1,8
286,3
ФОМ-66-1
31
1,5
36,5
1221,5
537,7
—
15,6
1811,3
ФОМ-66-2
34
1,5
46,6
1302,2
537,7
15,6
1902,1
ФОМ-67-1
30,5
1,5
44,7
1264,2
484,6
46,5
16,2
1856,2
ФОМ 67-2
33,5
1,5
53,3
1345,1
484,6
46,5
16,2
1945,7
ФОМ-68-1
32
1,6
62,5
1376
573,1
17
2028,6
ФОМ-63-2
35
1,6
71
1456
573,1
—
17
2117,1
ФОМ-69-1
10,2
1,2
—
202
7,2
0,8
—
210
ФОМ-69-2
12
1,4
247
10
1,2
—
258,2
ФОМ-70-1
7
1
—
197,7
18,9
2,1
218,7
ФОМ-70-2
9
1,3
238
22,7
2,5
263,2
ФОМ-71-1
8,3
1
—
197
9,4
1
—
207,4
ФОМ-71-2
10
1,3
_
226,4
9,4
1
—
236,8
ФОМ-72-1
4,8
0,7
__
136,3
34,4
2
—
172,7
ФОМ-72-2
7
1
186,5
40
2,4
228,9
ФОМ-72-3
6,1
0,9
—
165,1
38,1
2
—
205,2
В общем виде фундаменты под молот
(рис. 3.35) и компрессор (рис. 3.36) пред¬
ставляют собой монолитные железобетон¬
ные массивы, разделенные каждый на две
части горизонтальным швом бетонирования.
Рабочие чертежи фундаментов разра¬
ботаны для грунтов, перечисленных в табл.
3.99. Номенклатура грунтов принята в со¬
ответствии со СНиП И-15-74 «Основания
зданий и сооружений. Нормы проектиро¬
вания».
В зависимости от грунтовых условий
могут меняться размеры подошвы фунда¬
мента под одну и ту же модель молота или
компрессора (если они не назначены по
конструктивным соображениям), однако
глубина заложения фундамента, форма и
габариты его верхней части (под ту же мо¬
дель машины) сохраняются постоянными
для грунтов всех четырех категорий.
Фундаменты серий 3.004-2 и 3.004-8 за¬
маркированы буквами и цифрами. Буквы
ФОМ означают: фундамент оборудования
монолитный. Первая цифра указывает но¬
мер выпуска серии, вторая (через тире) —
типоразмер нижней части фундамента, оп¬
ределяемый категорией грунтов, на кото¬
рой возводится данный фундамент.
Исходные данные, приведенные в
табл. 3.100 и 3.101, позволяют установить,
имеются ли в , составе серий 3.004-2 и
3.004-8 рабочие чертежи фундаментов под
определенную модель молота или ком¬
прессора. Такими данными являются: для
молотов — тип молота (паровоздушный,
пневматический), завод-изготовитель, мо¬
дель и вес падающих частей; для компрес¬
соров — тип компрессора (угловой, оппозит-
ный), марка, завод-изготовитель.
По табл. 3,102 и ЗЛОЗ, исходя из ре-
462
Рис. 3.37. Пример устройства свайного основания
1 — фундамент; 2 — арматура фундамента (ниж¬
няя сетка); 3— бетонная подготовка; 4 — свая со
стержневой арматурой; 5 — выпуски из свай (по¬
сле разбивки голов) заводятся в фундамент при¬
мерно на 400 мм; 6 — свая с проволочной арма¬
турой
альных грунтовых условий, уточняются
размеры подошвы и определяется конкрет¬
ная марка фундамента.
Фундаменты под молоты и компрессо¬
ры, как правило, рекомендуется возводить
на естественном основании. Если же в ос¬
новании фундаментов встречаются грунты
I категории и слой их достигает большой
мощности (более 1,5 м), следует применять
сваи. Количество, размеры и материал свай
назначаются в соответствии с местными
грунтовыми условиями. Пример устройства
свайного основания показан на рис. 3.37.
При наличии в основании фундаментов
грунтов I категории мощностью до 1,5 м
этот слой рекомендуется заменить тщатель¬
но утрамбованной песчаной подушкой, ко¬
торая по несущей способности приравнива¬
ется к грунтам III категории. В этом слу¬
чае должна быть принята марка фундамен¬
та, которая рекомендована для грунтов III
категории (см. табл. 3.102 и 3.103).
Отдельные фундаменты под молоты
(см. табл. 3.102) рекомендуется возводить
на сваях и при наличии в основании есте¬
ственных грунтов II категории, если их
слой достигает более 1,5 м.
Фундаменты под молоты выполняются
из бетона марки М 150 на щебне из твер¬
дых прочных и устойчивых горных пород.
Арматура — из стали классов А-ІІ и А-І.
Расход материалов приведен в табл. 3.104.
Молот устанавливается на фундамент
через подшаботные прокладки, изготовля¬
емые из антисептированного воздушно-су¬
хого дуба 1-го сорта. При укладке прокла¬
док на дно подшаботной ямы их положе¬
ние должно быть строго горизонтальным
(отклонение допускается не более 1 мм на
1 м). Зазоры между прокладками и стена¬
ми подшаботной ямы забиваются просмо¬
ленной паклей. Молот крепится к фунда¬
менту съемными анкерными болтами.
Фундаменты под компрессоры выпол¬
няются из бетона марок М 150 и М 200.
Арматура — из стали классов А-І и А-ІІ.
Расход материалов приведен в табл. 3.105.
Компрессор крепится к фундаменту
съемными фундаментными болтами. Гидро¬
изоляция фундаментов решается в каждом
конкретном случае в зависимости от гидріо-
геологических условий площадки.
При наличии на строительной площад¬
ке грунтовых вод, агрессивных по отноше¬
нию к бетону, необходимо учитывать тре¬
бования нормативных документов по защи¬
те строительных конструкций от коррозии.
Расчет фундаментов произведен на
колебания от воздействия нормативных ди¬
намических нагрузок, а также по несущей
способности основания. Статические и ди¬
намические нагрузки на фундаменты при¬
няты на основании технических характерис¬
тик молотов и компрессоров, выданных за¬
водами— изготовителями машин. Расчет¬
ная амплитуда колебаний фундаментов под
молоты, запроектированных в серии 3.004-2,
принята в пределах Яф=1...1,2 мм. Фунда¬
менты под компрессоры серии^ 3.004-8 рас¬
считаны исходя из допустимой амплитуды
0,15 мм.
Фундаменты под молоты и компрессо¬
ры должны возводиться с соблюдением тре¬
бований соответствующих разделов СНиІІ
на производство и приемку работ. Помимо
этого необходимо дополнительно учиты¬
вать требования, приведенные в сериях ти¬
повых чертежей.
3.7.3. Монолитные
виброизолированные фундаменты
под компрессоры
Рабочие чертежи типовых виброизоли-
рованных фундаментов под пневматические
ковочные, паровоздушные ковочные и па¬
ровоздушные штамповочные кузнечные мо¬
лоты, выпускаемые воронежским заводом
кузнечно-прессового оборудования им.
М. И. Калинина, разработаны в сериях
ОФ.01-14 и 3.004-3.
Виброизолированный фундамент (рис.
3.38) состоит из подфундаментного короба
и фундаментного блока. Фундаментный
блок с установленным на нем молотом сво¬
бодно опирается на виброизоляторы. Мо¬
лот устанавливается на блок через подша-
Рис. 3.38. Монолитный железобетонный виброизо¬
лированный фундамент под молот
1 — кузнечный молот; 2 — подфундаментный ко¬
роб; 3 — фундаментный блок; 4 — кирпичная
стенка; 5 — бетонная подготовка; 6 — пружинный
виброизолятор; 7 — резиновый виброизолятор
463
Таблица 3.106. Исходные данные для определения размеров фундаментов серий ОФ-01-14 и 3.004-3
Размеры подош¬
вы фундамента,
мм
Расход материалов на фундамент
бетона, м*
стали, кг
Тип молота
Модель
молота
Вес па¬
дающих
частей,
кгс
А
В
Отметка
низа фун¬
дамента,
Гу!
М 200
М 50
подфундаментный
короб и фундамент¬
ный блок
перек¬
рытие _
короба
виброизо¬
ляторы,
подшабот-
ная про¬
кладка,
распорка
всего
рези¬
ны, КР
древе¬
сины
(ДУба),
м3
№ вы¬
пуска
черте¬
жей
арматура
класса
А-І, А-ІІ
и А-Ш
заклад¬
ные из¬
делия
прокат
прокат
Паровоздушный
М210
630
4200
5200
—4,000
39
3
2603
684
2710
440
6437
54
0,7
14
штамповочный1
М211
1000
4680
5860
—4,-380
50
4
3820
460
3297
725
8302
90
1,6
15
М212
2000
5900
7400
—5*180
119
5
7837
1196
5345
1430
15 808
90
2,5
16
М213
3150
7000
8500
—5,845
196
10
11 575
1505
8303
2160
23 543
288
4,5
17
Пневматический
ковочный
М4134
250
2900
4530
- 2,700
23
2
1489
Ь94
1151
353
3692
14,4
0,16
1
П аровоздушный
Ml 345
3150
8300
10 100
-6,-750
333
9
20 432
3311
14 462
3164
41 369
150
3,7
3
ковочный
Ml 547
5000
9200
11 200
—7,298
482
17
26 195
3695
14 543
3982
47 772
288
5,7
4
Ml 340
1000
6100
6 700
—4,690
86
7
5 887
1432
3 446
1100
11 865
64
1,6
5
Пневматический
М4136
400
2700
5230
—2,880
27
1,7
1711,6
896,7
1229,2
417
4254,5
21,-6
0,2
6
ковочный
М4139
750
3600
6950
"—3$300
51
2,8
2762,8
1317,9
2321,2
834
7235,9
43,2
0,32
7
М4132
150
2200
4040
—2,430
12*9
1,7
964
768,9
847
566,1
3146
36,8
0,1
8
МБ4134
или
МВ4134
250
2600
4720
—2,640
20,-9
2,3
1369,6
1002,7
1168,5
954,5
4495,3
49,3
0,-16
9
МА4136
400
3100
5630
—2,880
29,7
3
2157,5
1148,8
1673,3
855,-9
5835,5
86,-1
0,26
10
Паровоздушный
ковочный
Μ1545
!
3150
1
7300
9300
—5,-700
229,2
10,2
12305,-7
4168,3
9718,9
2285,9
28479,8
143
5,3
11
Пневматический
ковочный
М4140
1000
3700
7440
—3,960
79
3,2
4581,6
2636
2634
2595,7
12447,3
144,5
1,08
12
1 Номера выпусков чертежей серии ОФ-Оі-14.
Рис. 3.39. Деталь
устройства гидроизо¬
ляции
1 — гюдфундамент-
ный короб; 2 — гид¬
роизоляция; 3— кир¬
пичная стенка
ботные прокладки, запроектированные из
антисептированных дубовых брусьев 1-го
сорта. При укладке прокладок на дно под-
шаботной ямы фундаментного блока их
положение должно быть строго горизон¬
тальным (отклонение допускается не более
1 мм на 1 м). Зазоры между подшаботной
прокладкой и стенами подшаботной ямы
забиваются просмоленной паклей.
Бетон для подфундаментного короба и
фундаментного блока принят марки М 200
на щебне из твердых прочных и устойчивых
горных пород. Рабочая арматура — арматур¬
ная сталь класса А-ІІ марки Ст5 или
СтЮГТ. Армирование производится свар¬
ными сетками.
Виброизоляторы комбинированной кон¬
струкции состоят из стандартных витых
пружин и резиновых элементов. Виброизо¬
ляторы разработаны в соответствии с сери¬
ей 3.001-2 (вып. 1 и 2) «Виброизолирующие
устройства фундаментов и оснований под
машины с динамическими нагрузками».
Виброизоляторы (пружинные и резино¬
вые) приподняты от дна подфундаментно¬
го короба и располагаются на железобетон¬
ных лентах, являющихся составной частью
короба. Между стенками подфундаментно¬
го короба и фундаментным блоком преду¬
смотрены зазоры. Для доступа к виброизо¬
ляторам предусмотрены люк и лестницы.
Подфундаментный короб имеет перекрытие
в виде стальных съемных плит, опирающих¬
ся на стальные балки и стенки короба. Кон¬
струкция перекрытия не препятствует сво¬
бодным колебаниям шабота и блока.
В зависимости от типа, модели молота
и веса падающих частей по табл. 3.106 мо¬
гут быть определены размеры нужного фун¬
дамента и отметка его заложения.
Фундаменты запроектированы для сле¬
дующих грунтовых условий: нормативное
сопротивление грунта /?н^1 кгс/см2, объ¬
емная масса сухого грунта γ= 1800 кг/м3,
угол естественного откоса грунта φ =
= 25...30°, уровень грунтовых вод принят на
2 м ниже пола цеха.
Для защиты подфундаментного короба
от фильтрации грунтовых вод проектами
предусмотрена оклеенная гидроизоляция из
трех слоев гидроизола с защитной кирпич¬
ной стенкой. При этом' все прямые углы на¬
ружных смежных поверхностей короба вы¬
полняются притупленными в виде фасок
под углом 45° (рис. 3.39). Если на строи¬
тельной площадке есть грунтовые воды, аг¬
рессивные к бетону, необходимо учитывать
требования норм по проектированию анти¬
коррозионной защиты строительных конст¬
рукций. При привязке проекта к местным
условиям необходимо предусмотреть в ко¬
робе отверстия для пропуска энергоноси¬
телей.
Расчет фундаментов произведен на ко¬
лебания от воздействия нормативных дина¬
мических нагрузок, а также по несущей спо¬
собности основания. Статические и динами¬
ческие нагрузки на фундаменты приняты на
основании технических характеристик моло¬
тов, выданных заводом-изготовителем.
Стены подфундаментного короба рас¬
считаны как пластинки, защемленные по
трем сторонам и с одной свободной сторо¬
ной на нагрузки от бокового давления грун¬
та и давления грунтовых вод, а также на
временную нагрузку на пол цеха и пере¬
крытие подфундаментного короба, равную
2 тс/м2. Днище подфундаментного короба
рассчитано как плита на упругом основании
от действия сил и моментов, передающихся
на нее через виброизоляторы и стенки под¬
фундаментного короба. -
Нижняя арматура фундаментного бло¬
ка определена расчетом на нагрузку, воз¬
никающую при ударе.
При возведении фундаментов должны
соблюдаться требования соответствующих
разделов СНиП на производство и приемку
работ и требования, приведенные в серии.
3.7.4. Монолитные
виброизолированные
фундаменты под компрессоры
Рабочие чертежи типовых виброизоли-
рованных фундаментов под поршневые вер¬
тикальные компрессоры, выпускаемые Ка¬
занским компрессорным заводом, разрабо¬
таны в серии 3.004-7.
Виброизолированный фундамент (рис.
3.40) представляет собой железобетонный
блок, который опирается на пружинные
виброизоляторы, устанавливаемые на дни¬
ще подфундаментного короба. Подфунда¬
ментный короб служит опорой фундамент¬
ного блока и одновременно является ограж¬
дающей конструкцией. Железобетонные
тумбы, предназначенные для установки
3
Рис. 3.40. Монолитный железобетонный ъиброизо-
лированный фундамент под компрессор (разрез
и план)
7 — бетонная подготовка; 2 — подфундаментный
короб; 3 — фундаментный блок; 4 — виброизоля¬
тор; 5 — железобетонная тумба
465
Таблица 3.107. Номенклатура фундаментов серии 3.004-7 (под компрессоры) и расход
материалов
Расход стали, κρ
са
Размеры
О В
Марка комп»
Наименование
фунда¬
мента. мм;
Расход бе¬
тона,- м3
2
αΓ*
X
03
и JL
s в
H «
X
О rQ.
рессора
конструктивного
отметка
(марка бе¬
Е
д >3
X о
В н
a s
О. со с·
a a
элемента
подошвы,
тона)
?*· (Л
са °
са Ч
2 S
o. a
H «
« к
a a
м
S <о
&§
ς <ν
« g
£ i
° X
о 3 “
^3
\о ? и
CO S
H 4
а cn
a a h
О о S
Подфундаментный
1,72 (М 100)
388
237
625
короб
А = 3000*
Б = 4000;
—1,270
4,72 (М 200)
КВ-100У
Фундаментный блок
Перекрытие короба и
блока
5,11 (МЗОО)
293
400
540
693
540
1996
Виброизоляторы
138
138
Подфундаментный
1,77 (Μ 100)
454
242
696
короб
5,-4 (Μ 200)
1КУ-65
Фундаментный блок
Перекрытие короба
и блока
л — 3000$
Б = 4100;
—1,520
6,79 (МЗОО)
352
399
519
751
519
2104
Виброизоляторы
—*
138
138
Подфундаментный
3,34 (Μ 100)
684
328
_
1012
короб
А = 4200,
Б = 5400;
■“1у53о
8,74 (Μ 200)
2Р-3/220
Фундаментный блок
Перекрытие короба и
15,92 (МЗОО)
547
682
729
1229
729
3290
блока
Виброизоляторы
-
-
-
320
320
Подфундаментный
0*4 (Μ 100)
426
238
_
664
короб
А = 3600,
Б = 3700;
—1,415
5,37 (Μ 200)
1,5 ПКО
Фундаментный блок
6,38 (Μ 300)
296
529
—
825
2220
0,-8/2-200
Перекрытие короба и
блока
—
—
593
593
Виброизоляторы
—
—
138
133
Подфундаментный
0,5 (Μ 100)
450
238
688
короб
5,66 (Μ 200)
КД *8/5-220
Фундаментный блок
Перекрытие короба и
блока
А = 3500,
Б = 3700;
—1,420
0,02 (Μ 300)
313
578
590
891
590
2329
Виброизоляторы
—
160
160
Подфундаментный
0,63 (Μ 100)
733
334
1067
короб
А = 3800,
Б = 5000
—2,080
11,53 (Μ 200)
КПК*6
Фундаментный блок
Перекрытие короба и
блока
17,64 (Μ300)
481
520
638
1001
638
3026
Виброизоляторы
320
320
виброизоляторов, запроектированы увели¬
ченного размера в сторону стен короба для
удобства замены пружин виброизоляторов
в случае их неисправности. Боковые прохо¬
ды и зазоры между коробом и блоком пе¬
рекрыты съемным стальным настилом.
Марка бетона для подфундаментного
короба принята М 200, для фундаментного
блока — М 300; армирование блока и коро¬
ба — отдельными стержнями из арматуры
класса А-ІІ.
Виброизоляторы выполнены из сталь¬
ных цилиндрических пружин, применяемых
для подрессоривания железнодорожных ва¬
гонов.
В зависимости от марки компрессора
-по табл. 3.107 могут быть определены раз¬
меры нужного фундамента и отметка его
заложения.
Фундменты запроектированы для грун¬
тов с нормативным давлением не менее
1,5 кгс/см2.
Гидроизоляция коробов в каждом кон¬
кретном случае зависит от гидрогеологи¬
ческих условий площадки. При наличии аг¬
рессивной среды необходимо предусмотреть
мероприятия по защите строительных кон¬
струкций от коррозии в соответствии с тре¬
бованиями СНиП 11-28-73 «Защита строи¬
тельных конструкций от коррозии».
Расчет фундаментных блоков произве¬
ден на прочность и выносливость от дейст¬
вия динамических нагрузок, принятых на
основании технических характеристик ком¬
прессоров, выданных заводом-изготовите-
лем. Стены подфундаментного короба рас¬
считаны на боковое давление грунта и грун¬
товых вод, уровень которых принят на от¬
метке минус 0,5 м, и на временную нагруз¬
ку на пол цеха, равную 2 тс/м2. Днище
короба рассчитано как плита на упругом
основании от действия сил и моментов, пе¬
редающихся на нее через через виброизоля¬
торы и стены короба. Все запроектирован-
466
ные в серии 3.004-7 виброизолированные
фундаменты имеют амплитуду колебаний
подфундаментного короба не более
0,004 мм.
При возведении фундаментов должны
соблюдаться требования соответствующих
разделов СНиП на производство и приемку
работ. Бетонирование короба и блока долж¬
но производиться непрерывно. В случае вы¬
нужденного перерыва в бетонировании в об¬
разовавшемся рабочем шве должны быть
установлены стержни-коротыши диаметром
10 мм, заделываемые на 300 мм в каждую
сторону от поверхности шва в шахматном
порядке через 300 мм.
3.7.5. Фундаменты (постаменты)
под емкостную аппаратуру
Рабочие чертежи типовых конструкций
постаментов под горизонтальные емкости по
нормали Н 518-63 «Емкости цилиндрические
горизонтальные для сжиженных нефтяных
газов (пропана, бутана) и легких фракций
бензина» разработаны в серии ИС-01-17.
В вып. 1 этой серии приведены описание
конструктивных решений постаментов, све¬
дения по нагрузкам и расчету, указания по
монтажу конструкций и другие материалы
для проектирования. Выпуск 2 содержит
рабочие чертежи сборных железобетонных
конструкций.
Постаменты под горизонтальные емко¬
сти в серии ИС-01-17 разработаны номи¬
нальной высотой 1,2; 2,4; 3,6; 4,8; 6 и 7,2 м.
Габаритные схемы постаментов приведены
на рис. 3.41. Расстояние между опорами
дано в табл. 3.108.
Номинальная высота постамента при¬
нята от планировочной отметки земли до
низа емкости на опоре, ближайшей к пат¬
рубку Б. Постаменты высотой от 2,4 до
7,2 м запроектированы в виде сборной же¬
лезобетонной конструкции, состоящей из
двух сборных двухветвевых колонн, жестко
заделываемых в фундамент, и опорных ба¬
лок укладываемых поверх колонн. Поста¬
менты высотой 1,2 м запроектированы сбор-
Та блица 3.108. Расстояние между опорами и толщина набетонки
Условный обьем
емкости, м3
L, мм
б, мм
Условный объем
емкости, м3
Lf мм
б, мм
25
4750
25
160
10 600
55
50
6600
35
200
13 000
65
100
8400
45
Таблица 3.109. Номенклатура изделий для постаментов и расход материалов
Масса
Расход стали, κρ
Марка
элемента
элемента,
т (расход
бетона, м3)
Марка
бетона
арматуры
класса
проката
А-1
А-Ш
всего
КДП1-1
М300
17
130,2
14
161,2
КДП1-2
4,2
17
161,2
15
193,2
КДП1-3
(1,66)
27,5
277,8
16
321,3
КДП1-4
М400
27,5
277,8
1
321,3
КДП2-1
24,6
235,4
27
287
КДП2-2
7 (2,78)
М 300
36,6
306,1
29,2
371,9
КДП2-3
36,6
371,4
27
435
КДП2-4
52,7
455,8
31,4
539,9
КДПЗ-1
М300
14,5
117,8
15
147,3
КДПЗ-2
3,5 (1,41)
23,2
202
18,6
243,8
кдпз-з
М 400
1 23,2
1 255,6 1
20,8
299,6
КДП4-1
1 6 (2,4) 1
М 300 1
20,4
249,2
29,2
298,8
КДП5-1
12,4
100,2
14
126,6
КДП5-2
М 300
12,4
118,4
14,2
145
КДП5-3
2.3 (1,17)
19,1
163,6
15,3
198
КДП5-4
19,1
198,4
15,3
232,8
КДП5-5
М 400
19,1
148
16,4
183,5
КДП6-1
2,3 (0,91)
М300
9,2
80,4
14,2
103,8
КДП6-2
9,2
91,5
13,5
114,2
КДП6-3
14,6
112,8
15,3
142,7
КДП7-1
1,6 (0,62)
М300
6,6
54,8
12
73,4
КДП7-2
10,1
84,4
12
106,5
БОШ
1,7 (0,67)
Μ 300
7,6
11,6
9,6
28, R
БОПІ-а
7,6
11,6
9,6
28,8
БОП2
1,7 (0,67)
Μ 300
34
21,2
9,6
64,8
БОПЗ
1,9 (0,77)
Μ 300
64,2
53,6
9,6
127,4
467
Таблица 3.110. Ключ для подбора колонн и балок постаментов для емкостей по нормали
Н 518-63
Марка постамента;
Условный объем
емкости, м3
Марка колонны для ветрового района
номинальная
высота поста-
Марка балки
мента «пост- м
I, II
III, IV
25
КДП1-1
КДП1-2
БОП1
Ш; 7,2
50
КДШ-2
кдпі-з
БОШ-а
100
КДП1-4
КДП2-1
БОП2
160
КДП2-1
КДП2-2
БОПЗ
200
КДП2-3
КДП2-4
БОПЗ
25
КДПЗ-1
КДПЗ-1
БОШ
П2; 6
50
КДПЗ-1
КДПЗ-1
БОШ-а
100
КДПЗ-1
КДПЗ-2
БОП2
160
кдпз-з
кдпз-з
БОПЗ
20р
КДП4-1
КДГІ4-1
БОПЗ
25
КДП5-1
КДП5-1
БОШ
БОГИ-а
50
БОП2
ПЗ; 4,8
100
160
200
КДП5-2
КДП5-3
БОПЗ
КДП5-4
КДП5-5
БОПЗ
25
БОП1
П4; 3,6
50
100
КДП6-1
КДП6-1
БОПІ-а
БОП2
160
БОПЗ
БОПЗ
200
КДП6-2
КДП6-3
25
БОШ
П5; 2,4
50
100
КДП7-1
КДП7-1
БОШ-а
БОП2
160
БОПЗ
200
КДП7-2
КДП7-2
БОПЗ
Примечания: 1. За условную отметку ±0,00 принята планировочная отметка земли.
2. За номинальную высоту постамента #пост принята высота от планировочной отметки земли
до низа емкости на опоре, ближайшей к патрубку Б.
но-монолитными (монолитный фундамент с
выведенным выше планировочной отметки
земли «пеньками», поверх которых уклады¬
ваются сборные балки). Отметка верха же¬
лезобетонной конструкции постамента соот¬
ветствует номинальной высоте постамента
за вычетом 200 мм. 1т
Рис. 3.41. Габаритные схемы постаментов П1—П5
1 — емкость; 2 — набетонка из бетона марки
М 100 по всей длине балки; 3 — балка; 4 — колон¬
на; 5 — номинальная высота постамента; 6 — па¬
трубок Б по нормали Н 518-63
468
L
Номенклатура сборных железобетон¬
ных изделий для постаментов включает ко¬
лонны семи типоразмеров и балки трех ти¬
поразмеров (табл. 3.109). Данные для под¬
бора колонн и балок постаментов приведены
в табл. 3. 110.
Колонны постаментов двухветвевые с
габаритами сечений 1000X400 и 1300Х
Х500 мм при ветвях сечением соответствен¬
но 200X400 и 250X500 мм. Балки прямо¬
угольного сечения размером 600X400 мм.
Колонны изготовляются из бетона марок
М300 и М400; балки—из бетона марки
М300. Армирование постаментов принято в
виде пространственных каркасов из армату¬
ры классов А-І и А-Ш. Соединение опор¬
ных частей емкостей с постаментами преду¬
смотрено с помощью анкерных болтов.
Конструкции постаментов рассчитаны
на воздействия постоянных, кратковремен¬
ных и длительных нагрузок. Конструкции
постаментов разработаны для условий воз¬
ведения их на непросадочных грунтах и в
районах с сейсмичностью не более 6 бал¬
лов. Специальные мероприятия по защите
бетона, арматуры и закладных изделий от
агрессивных воздействий устанавливаются
в конкретном проекте в зависимости от
характера агрессивной среды.
ГЛАВА 3.8. СВАИ
(инж. В. Т. Ильин)
3.8.1. Общие сведения
Забивные сваи находят применение в
массовом строительстве в различных райо¬
нах страны при слабых и плотных грунтах.
Свайные фундаменты получили широ¬
кое распространение благодаря их значи¬
тельно более высоким технико-экономичес¬
ким показателям по сравнению с показате¬
лями фундаментов на естественном основа¬
нии. Применение забивных свай позволяет
повысить степень индустриализации и сбор-
ности строительства, резко уменьшить объ¬
ем земляных работ, механизировать процесс
фундаментостроения и снизить трудоемкость
работ нулевого цикла, а также облегчает
работы в зимних условиях.
В практике отечественного строительст¬
ва применяются различные конструкции за¬
бивных свай.
В данной главе приведены сведения
только по сваям сплошного квадратного се¬
чения, на которые имеются утвержденные
государственные стандарты, а также по
сваям квадратного сечения с круглой по¬
лостью, которые утверждены в качестве ти¬
повых.
3.8.2. Забивные сваи сплошного
квадратного сечения
Забивные сваи сплошного квадратного
сечения должны изготовляться в соответст¬
вии с требованиями ГОСТ 19804.0—78,
ГОСТ/ 19804.1—79, ГОСТ 19804.2—79.
□а
14
Рис. 3.42. Форма забивной сваи сплошного квад¬
ратного сечения
1_
Штырь для фиксации ■
. ч места стропобни
1г
i
У
Форма свай показана на рис. 3.42. Гео¬
метрические размеры и расход материалов
приведены в табл. 3.111—3.114.
Сваи замаркированы буквами и цифра¬
ми, которые обозначают: С —свая с нена¬
прягаемой стержневой арматурой; СН —
свая с напрягаемой стержневой арматурой;
СНпр и СНк — соответственно с проволоч¬
ной арматурой и арматурными канатами.
Первая цифра показывает длину сваи \L)
в метрах, цифра после тире — сторону по¬
перечного сечения сваи (В) в сантиметрах.
Сваи по ГОСТ 19804.1—79 и ГОСТ
19804.2—79 предназначены для^ свайных
фундаментов зданий и сооружений с погру¬
жением в любые сжимаемые грунты, за ис¬
ключением1 насыпей и других грунтов с твер¬
дыми включениями (металл, бетон, камни
и пр.), а также вечномерзлых грунтов. Эти
сваи могут быть применены для районов с
сейсмичностью не более 6 баллов. При нали¬
чии агрессивйых грунтовых вод мероприятия
по антикоррозионной защите железобетон¬
ных свай выполняются в соответствии с нор¬
мами по проектированию антикоррозионной
защиты строительных конструкций.
Сваи длиной до 7 м включительно до¬
пускается изготовлять без штырей для фик¬
сации места строповки. При подъеме сваи
на копер строповка их должна выполнять¬
ся у верхней подъемной петли.
Сваи сечением 350X350 и 400X400 мм
при соответствующем технико-экономичес¬
ком обосновании допускается изготовлять
длиной менее указанной в табл. З.Ш —
3.114 для восприятия больших горизонталь¬
ных или вертикальных нагрузок, которые
нр могѵт быть восприняты сваями меньших
поперечных сечении.
Допускается изготовлять сваи с техно¬
логическим уклоном двух противоположных
сторон поперечного сечения, не превышаю¬
щим 1 :20, без изменения площади по¬
перечного сечения. При этом защитный слой
бетона должен быть не менее 30 мм.
Отпускная прочность бетона в момент
отгрузки свай с предприятия-изготовителя
должна быть не ниже 100% проектной.
Армирование свай выполнено в четырех
вариантах. В качестве продольной армату¬
ры принята: для ненапрягаемых конструк¬
ций — горячекатаная арматурная сталь
классов А-І, А-ІІ и А-Ш; для напрягае¬
мых конструкций — высокопрочная про¬
волока класса Вр-ІІ, арматурные канаты
класса К-7 и горячекатаная арматурная
сталь классов А-ІѴ и А-Ѵ.
Натяжение арматуры классов Вр-П и
К-7 выполняется механическим способом,
натяжение арматуры класса А-ІѴ и А-Ѵ —
электротермическим или механическим
способом.
469
Таблица З.Ш. Сортамент сваи с ненапрягаемой арматурой и расход материалов
Марка сваи
! Размеры1,
мм
Марка
бетона
Расход
бето-
ца, м'1
Расход арматуры,
кг, класса
Масса
сваи, i
1 1
h 1 1,
А-І
А-ІІ
А-Ш
В-1
всего
СЗ-20
600-
0,13
8,9
3,7
12,6
0,33
СЗ.5-20
700
0,15
10,2
—
—
3,9
14,1
0,38
С4-20
800
0,17
11,4
4,2
15,6
0,43
С4.5-20
150
900
М 200
0,19
12,6
—
—
4,4
17
0,48
С5-20
1000
_
0,21
13,9
—
4,6
18,5
0,53
С5.5-20
1100
0,23
15,1
_
4,8
19,9
0,58
С6-20
1200
—
0,25
16,3
—
—
5,1
21,4
0,63
С4.5-25
900
0,29
13,1
5,3
18,4
0,73
С5-25
250
1000
_
М 200
0,32
14,3
—
—
5,7
20
0,8
С5.5-25
1100
0,35
15,6
6
21,6
0,88
С6-25
1200
—
0,38
1,4
15,4
—
6,3
23,1
0,95
СЗ-ЗО
600
0,28
9,6
5,6
15,2
0,7
С3.5-30
700
0,33
10,9
—
6
16,9
0,83
С4-30
800
М °00
0,37
12,1
—
—
6,4
18,5
0,93
С4.5-30
900
0,42
13,3
—
—
6,8
20,1
1,05
С5-30
1000
0,46
14,6
—
—
7,2
21,8
1,15
С5.5-30
1100
.
0,51
1,6
14,2
7,6
23,4
1,28
С6-30
250
1200
0,55
1,6
15,4
8
25
1,38
С7-30
1400
0,64
28
—
8,7
36,7
1,6
С8-30
1600
2400
0,73
31,6
—
9,5
41,1
1,83
С9-30
1800
2600
0,82
2,3
32,9
10,3
45,5
2,05
сю-зо
2100
2900
М 250
0,91
3,1
—
36,4
11
50,5
2,28
СИ-30
2300
3200
1
3,1
—
40
11,8
54,9
2,5
С12-30
2500
3500
1,09
3,1
—
59,2
12,6
74,9
2,73
С8-35
1600
2400
!
3,3
29,5
11,5
44,3
2,5
С9-35
1800
2600
М 250
1,12
3,3
33,1
—
12,4
48,8
2,8
С10-35
2100
2900
1,24
4,5
—
36,6
13,3
54,4
3,1
СП-35
2300
3200
1,37
4,5
—
54,7
14,3
73,5
3,43
С12-35
300
2500
3500
1,49
4,5
—
59,5
15,2
79,2
3,73
С13-35
2700
3800
1,61
5,5
—
84
16,1
105,6
4,03
С14-35
2900
4100
М 300
1,73
5,5
—
90,4
17
112,9
4,33
С15-35
3100
4400
1,86
5,5
—
122,4
17,9
145,8
4,65
С16-35
3300
4700
1,98
5,5
—
160,9
18,9
185,3
4,95
С13-40
2700
3800
2,10
7,3
84,4
19,6
111,3
5,25
04-40
350
2900
4100
М 300
2,26
7,3
—
114,9
20,7
142,9
5,65
05-40
3100
4400
2,42
7,3
__
122,9
21,8
152
6,05
СІ6-40
3300
4700
2,58
8,9
—
161,6
22,8
193,3
6,45
1 Размеры L и В приведены в марках свай.
Таблица 3.112. Сортамент сзай со стержневой напрягаемой арматурой и расход материалов
Марка сваи
Размеры1,
мм
Марка
бетона
Расход
бетона,
м*
Расход арматуры,
кг, класса
Масса
сваи, т
1
1
іо
А-І ,
1 А-IV
1 А-Ѵ
В-І
всею
СН9-30
1800
2600
МЗОО
0,82
3,3
22,8
9,9
36
2,05
СН10-30
2100
2900
М300
0,91
4,1
25,3
ѵ —
10,3
39,7
2,28
СН11-30
2300
3200
МЗОО
1
4,1
27,8
—,
10,8
42,7
2,5
СН12-30
250
2500
3500
М 350
1,09
4,1
43,5
—
11,4
59
2,73
СН13-30
2700
3800
М 400
1,18
4,1
—
47,1
14,6
65,8
2,95
СН14-30
2900
4100
М400
1*27
5,1
—
68,9
15,3
89,3
3,18
СН15-30
3100
4400
М 400
1,36
5,1
—
102,6
16,1
123,8
3,4
СН10-35
2100
2900
1,24
5,3
25,4
11,9
42,6
3,1
СН11-35
2300
3200
1,37
5,3
27,9
—
12,4
45,6
3,43
СН12-35
2500
3500
1,49
5,3
43,7
13,2
62,2
3,73
СН13-25
2700
3800
1,61
6,5
47,2
16,9
70,6
4,03
СН14-35
2900
4100
1,73
6,5
—
50,8
17,9
75,2
4,33
СН15-35
300
3100
4400
М 350
1,86
6,5
—
96,6
18,8
121,9
4,65
СН16-35
3300
4700
1,98
6,5
—
130,3
19,7
156,5
4,95
СН17-35
3500
5000
2,12
7,9
—
170,6
20,6
199,1
5,3
СН18-35
3700
5300
2,23
7,9
—
218,4
21,5
247,8
5,58
СН19-35 .
3900
5600
2,35
7,9
—
243,6
22,5
274,7
5,88
СН20-35
4100
5900
2,47
7,9
—
324,5
23,4
355,8
6,18
СН13-40
2700
3800
2,1
8,5
65,9
20,3
94,7
5,25
СН14-40
2900
4100
2,26
8,5
70,8
—
21,4
.100,7
5,65
СН15-40
3100
4400
2,42
8,5
—
75,8
22,5
106,8
6,05
СН16-40
350
3300
4700
М400
2,58
10,1
—
116,2
23,5
149,8
6,45
СН17-40
3500
5000
2,74
10,1
—
167,7
24,6
202,4
6,85
СН18-40
3700
5300
2,9
10,1
—
231,7
25,7
267,5
7,25
СН19-40
3900
5600
3,06
12,7
—
309,3
26,8
348,8
7,65
СН20-40
4100
5900
3,22
12,7
—
401,5
27,9
442,1
8,05
J Размеры L и В приведены в марках свай.
470
Таблица 3.113. Сортамент свай с проволочной арматурой и расход материалов
Марка стали
Размеры1,
мм
Марка
бетона
Расход
бетона, м3
Расход арматуры, кг, класса
Масса,
сваи, т
1
h
и
Вр-11
В-1
А-1
всего
СНпр 3-20
600
—
0,13
1,9
4,1
1,5
7,5
и,33
СНпр 3,5-20
700
-
0,15
2,2
4.3
1,5
8
0,33
СНпр 4-20
800
—
0,17
2,6
4,5
1,5
8,6
0,43
СНдр 4,5-20
150
900
-
0,19
2.9
4,6
1,5
9
0,48
СНпр 5-20
1000
-
0,21
3.2
4,8
1.5
9,5
0,53
СНдр 5,5.20
1100
-
0,23
3.5
5
1,5
10
0,58
СНдр 6-20
1200 '
-
0,25
3,8
5,2
1,5
10,5
0,63
СНдр 4,5-25
900
—
0,29
2,9
5,7
1,9
10,5
0,73
СНдр 5-25
1000
-
0,32
3.2
5,8
1,9
10,9
0,8
СНпр 5,5-25
1100
—
М300
0,35
3,5
6.1
1,9
11,5
0,88
СНдр-6-25
1200
-
0,38
3,8
6,4
1,9
12,1
0,95
СНдр 3-30
600
-
0,28
2
6,7
2
10,7
0,7
СНдр 3,5-30
ί
700
-
0,33
2,3
6,9
2
11,2
0,83
СНдр 4-30
800
-
0,37
2,6
7,2
о
11,8
0,93
СНдр 4,5-30
900
-
0,42
2,9
7,5
2
12,4
1,05
СНдр 5-30
1000
—
0,46
3,2
7,7
2
12,9
1,15
СНдр 5,5-20
1100
—
0,51
3,5
8
2
13,5
1,28
СНдр 6-30
250
1200
—
0,55
3,9
8,3
2
14,2
1,38
СНдр 7-30
1400
—
0,64
4,5
8,8
3,2
16,5
1.6
СНдр 8-30
1600
2400
0,73
5,1
9,2
3,3
17,6
2,83
СНдр 9-30
1800
2600
0,82
11,4
9,9
3,3
24,6
2,05
СНдр 10-30
2100
2900
0,91
12,6
10,3
4,1
27
2,28
СНдр 11-30
2300
3200
М 350
1
13,9
10,8
4,1
28,8
2,5
СНдр 12-30
2500
3500
М300
1,09
22,6
И,4
4,1
38,1
2,73
СНдр 13-30
2700
3800
1,18
24,5
14,6
4,1
43,2
2,95
СНдр 14-30
2900
4100
М 400
1,27
35,1
15,3
5,1
55,5
3,18
СНдр 15-30
3100
'4400
1,36
46,7
16,1
5,1
67,9
3,4
СНдр 8-35
1600
2400
1
5,1
10,6
4.3
20
2,5
СНдр 9-35
1800
2600
1,12
11,5
11,3
4,3
27,1
2,8 '
СНдр 10-35
2100
2900
М300
1,24
12,7
11,9
5,3
29,9
3,1
СНдр 11-35
2300
3200
1,37
13,9
12,4
5,3
31,6
3,43
СНдр 12-35
300
2500
3500
1,49
22,7
13,2
5,3
41,2
3,73
СНдр 13-35
2700
3800
1,61
24,6
16,9
6,5
48
4,03
СНдр 14-35
2900
4100
1,73
35,2
17,9
6,5
59,6
4,33
СНдр 15-35
3100
4400
М 400
1,86
47,1
18,8
С,5
72,4
4,65
СНдр 16-35
3300
4700
1,98
60,2
19,7
6,5
86,4
4,95
СНдр 13-40
2700
3800
2,1
32,9
20,3
8,5
61,7
5,25
СНдр 14-40
350
2900
4100
М 400
2,26
35,4
21,4
8,5
65,3
5,65
СНдр 15-40
3100
4400
2,42
47,3
22,5
8,5
78,3
6,05
1 Размеры L и В приведены в марках свай.
471
Таблица 3.114. Сортамент свай с канатной арматурой и расход материалов
Марка сваи
Размеры1,
мм
Марка
бетона
Расход
бетона, м3
Расход арматуры, кг,
класса
Масса
сваи, i
1
и
12
К-7
В-І
А-І
всего
СН„ ІЬЗО
2300
3200
1
18,1
10,8
4,1
33
2,5
М 350
СНК 12-30
2500
3500
1,09
19,7
11.4
4,1
35,2
2,73
СНК 13-30
250
2700
3800
1,18
21,3
14,6
4,1
40
2,95
СНК 14-30
2900
4100
М 400
1,27
40,8
15,3
5,1
61,2
3,18
СНК 15-30
3100
4400
1,36
43,6
16,1
5,1
64,8
3,4
СНК 10-35
2100
2900
1,24
16,6
11,9
5,3
33,8
3,1
СНК 11-35
2300
3200
М 350
1,37
18,2
12,4
5,3
35,9
3,43
СНК 12-35
2500
3500
1,49
19,8
13,2
5,3
38,3
3,73
СНК 13-35
2700
3800
1,61
21,4
16,9
6,5
44,8
4,03
СНК 14-35
2900
4100
1,73
40,9
17,9
6,5
65,3
4,33
СНК 15-35
300
3100
4400
1,86
43,8
18,8
6,5
69,1
4,65
СНК 16-35
3300
4700
1,98
72,7
19,7
6,5
98,9
4,95
СНК 17-35
3500
5000
М400
2,12
77,2
20,6
7,9
105,7
5,3
СНК 18-35
3700
5300
2,23
105
21,5
7,9
134,4
5,58
СНК 19-35
3900
5600
2,35
172
22,5
7,9
202,4
5,88
СНК 20-35
4100
5900
2,47
181
23,4
7,9
212,3
6,18
СНК 13-40
2700
3800
2,1
21,5
20,3
8,5
50,3
5,25
СНК 14-40
2900
4100
2,26
23,1
21,4
8,5
53
5,65
СНК 15-40
3100
4400
2,42
43,9
22,5
8,5
74,9
6,05
СНИ 16-40
3300
4700
2,58
52,6
23,5
10,1
86,2
6,45
к
350
М 400
СНК 17-40
3500
5000
2,74
77,4
24,6
10,1
112,1
6,85
СНК 18-40
3700
5300
2,9
105
25,7
10,1
140,8
7,25
СНК 19-40
3900
5600
3,06
173
26,8
12,7
212,5
7,65
СНК 20-40
4100
5900
3,22
182
27,9
12,7
222,6
8,05
J Размеры L и В приведены в марках свай.
Для поперечной арматуры принята
проволока класса В-1.
Сваи с ненапрягаемой арматурой рас¬
считаны по прочности и по раскрытию
трещин на изгиб от усилий, возникающих
при подъеме на копер за одну точку,
расположенную на расстоянии от торца,
равном 0,294 длины призматической части
сваи. Сваи с напрягаемой арматурой рас¬
считаны на те же усилия и, кроме того, —
по образованию трещин при армировании
проволокой и арматурными канатами.
При проектировании свайных фунда¬
ментов сваи должны быть также рассчи¬
таны на нагрузки, передаваемые на^них в
строительной и эксплуатационный пе¬
риоды.
3.8.3. Забивные
предварительно напряженные сваи
сплошного квадратного сечения
} без поперечного армирования ствола
Забивные сваи сплошного квадратно¬
го сечения длиной от 3 до 12 м без попереч¬
ного армирования ствола с продольной
предварительно напряженной арматурой,
располагаемой в центре их сечения, долж¬
ны изготовляться в соответствии с требо¬
ваниями ГОСТ 19804.0—78 и ГОСТ 19804.
4—78.
Форма свай должна соответствовать
указанной на рис. 3.43. Геометрические
размеры и расход материалов приведены
в табл. 3.115 и 3.116.
Допускаемые отклонения от размеров
свай, их формы, проектного положения
арматуры и расположения подъемных пе¬
тель не должны превышать величин, ука¬
занных в ГОСТ 19804.0—78.
В маркировке свай приняты следую¬
щие обозначения: СЦ —свая с централь¬
ным армированием без поперечной арма¬
туры;. добавление индексов «пр» и «к»
обозначает, что для продольной арматуры
применена соответственно сталь классов
Вр-ІІ и К-7; отсутствие индекса соответ¬
ствует арматуре классов А-ІѴ и А-Ѵ; пер¬
вая цифра обозначает длину сваи в мет¬
рах, цифра после тире — размер стороны
поперечного сечения сваи в сантиметрах.
Сваи по ГОСТ 19804.4—78 предназ¬
начены для свайных фундаментов зданий
и сооружений с погружением в следующие
грунты: пески средней плотности и рых-
472
Таблица 3.115. Сортамент свай
без поперечного армирования
Марка сваи
Размеры,
мм
Объем
бетона, м3
Масса
сваи, т
СЦ 5-25
СЦпр 5-25
СЦК 5-25
/1=Ю00
0,32
0,8
СЦ 6-25
СЦпр 6-25
СЦК 6-25
П=1200
0,38
0,95
СЦ 3-30
сцпр 3-30
сцк з-зо
П=600
0,28
0,7
СЦ 4-30
СЦпр 4-30
СЦК4-30 -
/1==800
0,37
0,93
СЦ 5-30
СЦпр 5-50
СЦК 5-30
/1=1000
0,46
1,15
СЦ 6-30
сцпр 6-30
СЦК 6-30
/ !=1200
0,55
1,38
Продолжение табл. З.І15
Марка сваи
Размеры,
мм
Объем
бетона, м3
Масса
сваи, т
СЦ 7-30
СЦпр 7-30
СЦК 7-30
П=1400,
/„=2100
0,64
1,6
СЦ 8-30
СЦпр 8-30
СЦК 8-30
/і=1600,
/2=2400
0,75
1,83
СЦ 9-30
СЦпр 9-30
СЦК 9-30
/і^ІвОО,
/ 2=2600
0,82
2,05
СЦ ю-зо
СЦцр 10-30
сцк ю-зо
/ !=2100,
/2=2900
0,91
2,23
сц и-зо
сцпр іьэо
сцк и-зо
/1=2300,
/2=3200
1
2,5
СЦ 12-30
СЦпр 12-30
СЦК 12-30
/і=2500,
/„=3500
1,09
2,73
Таблица 3.116. Расход стали на одну сваю без поперечного армирования
Размеры сваи,
мм
Продольная напрягаемая арматура
класса
Непапря-
гаемая
арматура
Всего стали, і
кг
А-IV
А-Ѵ
Вр-ІІ
Кч7
при арматуре
классов
2
2
2
2
2
S
2
2
О -
m о.
о -
со си
ю с£
η си
н н
ь·
X
а Н
(н
я
н н
Я
н н
X
L
В
« S
£ S
§ 2
£ 2
то"
S
то
5 то
то“
ЕГ со
то
>—
s
Ξ s
о
о
то
§«
о
то
Is
О
то
у
§*
О
то
V
т
>
си
Г-
§ я
X X
2
X X
2
X X
2
<
сс
<
<
И
ώ
5 000
250
1010
3,2
1010
3,2
205
1.6
109
2,1
!
4
'8,2
8,2
6,6
7,1
6 000
1012
5,6
1012
5,6
305
2.9
109
2,5
1
4
10,6
10,6
7,9
7,5
3 000
1010
2
1010
2
205
1
106
0,6
1
3,6
6,6
6,6
5,6
5,2
4 000
1010
2,6
1010
2,6
205
1.3
109
1,7
1
3,6
7,2
7,2
5,9
6,3
5 000
1012
4,7
1010
3,2
305
2,4
109
2,1
1
5,2
10,9
9,4
8,6
8,3
6 000
1014
7,6
10І2
5,5
405
3,9
1012
4,4
1
5,2
13,8
11,8
10,1
10,6
7 000
І0І6
11,4
10І2
6,4
605
6,7
1012
5,1
1,8
5,2
18,4
13,4
13,7
12,1
8 000
300
І0І6
13
1014
10
605
7.6
1012
5,8
1,8
5,2
19,6
18,6
14,2
12,4
9 000
1018
18,5
1016
14,6
805
11,4
1015
10,3
1,8
5,2
25,1
21,2
18
16,9
10 000
1020
25,3
1018
25
905
14,2
2012
14,4
2,2
6,8
34,3
29,5
23,2
23,4
11 000
1022
33,6
—
—
1005
17,3
2012
15,8
2,2
6,8
42,6
—
26,3
24,8
12 000
1028
39,2
1205 ^
22,6
2015
27,3
2,2
6,8
68,2
—
31,6
36,3
i Г-
, Ь
1
I ί
·*
/, '
<
_!
Рис. 3.43. Форма забивной предварительно на¬
пряженной сваи без поперечного армирования
. ствола
1 — штырь для фиксации места строповки
30—751
лые, супеси пластичные (0</z,d и те¬
кучие суглинки и глины тугоп¬
ластичные (0,25</l<0,5), мягкопластич¬
ные (0,5</z,<0,75), текучепластичные
(0,75</l<1) и текучие (/l> 1).
Для свай длиной до 9 м допускается
прорезание прослоек других видов сжи¬
маемых грунтов с мощностью слоя до
50 см, а также опирание нижних концов
на аргилиты, алевролиты и алевриты.
Опирание свай на скальные грунты
не допускается.
473
Область применения свай не распрост¬
раняется на районы вечной мерзлоты, а
также на районы с сейсмичностью более
6 баллов. Эти сваи не рассчитаны также
на применение: для зданий, в которых
сваи выступают над поверхностью грунта
(за исключением тех случаев, когда сваи
расположены внутри помещения с поло¬
жительными расчетными температурами и
выступают над поверхностью грунта на
высоту не более чем 2 м); для зданий,
от которых на сваю могут быть переданы
растягивающие усилия.
При наличии агрессивных грунтовых
вод мероприятия по антикоррозионной
защите свай определяются в соответствии
с действующими нормативными докумен¬
тами.
Сваи длиной до 6 м включительно
допускается изготовлять без штырей; сваи
всех длин допускается изготовлять также
с технологическим уклоном двух противо¬
положных сторон поперечного сечения, не
превышающим 1 :20, без изменения пло¬
щади поперечного сечения.
Отпускная прочность бетона в момент
отгрузки свай с предприятия-изготовителя
должна быть не ниже 100% проектной.
Армирование свай выполнено в не¬
скольких вариантах. В качестве предвари¬
тельно напряженной арматуры использо¬
ваны стержневая арматура классов А—IV
и А—V, высокопрочная проволока клас¬
са Вр-П и арматурные канаты класса
К-7.
В отличие от свай по ГОСТ 19804.1—79
сваи по ГОСТ 19804.4—78 по всей длине,
за исключением коротких концевых участ¬
ков, не имеют поперечного армирования,
поскольку при отпуске натянутой продоль¬
ной арматуры бетон, обжимаясь по всему
сечению, может воспринять усилия, возни¬
кающие при подъеме сваи за одну точку.
Расположение продольной рабочей
арматуры в центральной зоне сечения поч¬
ти вдвое (при подъеме сваи за одну точку)
уменьшает плечо внутренней пары. Одна¬
ко это компенсируется тем, что в расчете
можно учесть все поставленные стержни,
тогда как при расположении стержней по
углам сечения учитывается только поло¬
вина. Трещиностойкость свай с расположе¬
нием ^арматуры по периферии и в цент¬
ральной зоне сечения практически одина¬
кова, так как равнодействующая сила в
арматуре в обоих случаях проходит в
центре сечения.
Сваи рассчитаны по прочности и об¬
разованию трещин при изгибе от собствен¬
ного веса при подъеме на копер за одну
точку.
3.8.4. Забивные сваи квадратного сечения
с круглой полостью
Рабочие чертежи типовых конструк¬
ций забивных железобетонных свай квад¬
ратного сечения с круглой полостью раз¬
работаны в серии 1.011-6. Форма' свай
показана на рис. 3.44. Основные размеры
L
Рис. 3.44. Форма забивной сваи квадратного се¬
чения с круглой полостью
и расход материалов приведены в табл.
3.117.
Допускаемые отклонения от размеров
свай, их формы, проектного положения
арматуры и расположения подъемных пе¬
тель не должны превышать величин, ука¬
занных в серии 1.011-6. Технические
требования к сваям, методы их испыта¬
ний, маркировка, условия транспоритиров-
ки и хранения свай приведены в
ГОСТ 19804.0—78.
В маркировке свай приняты следую¬
щие обозначения: СП — свая пустотелая с
ненапрягаемой стержневой арматурой;
спн — то же, с напрягаемой арматурой
из высокопрочной проволоки; первая циф¬
ра обозначает длину сваи в метрах, а цифра
после тире — сторону поперечного сечения
сваи в сантиметрах.
^Сваи серии 1.011-6 предназначены для
свайных фундаментов сельскохозяйствен¬
ных зданий и сооружений, возводимых в
районах с сейсмичностью не более 6 бал¬
лов. Они рекомендуются для погружения
в песчаные грунты средней плотности и
глинистые грунты с консистенцией Jl —
= 0,25...0,5, а также при прорезании сла¬
бых грунтов с заглублением в перечислен¬
ные грунты или опиранием на полутвер¬
дые и твердые глинистые грунты.
Допускается также прорезание прослоек
твердых глинистых грунтов мощностью не
более 0,5 м. Сваи могут быть применены
и в пучинистых грунтах при условии их
расчета на действие сил пучения. При
этом длина сваи должна назначаться с
таким расчетом, чтобы нормативное со¬
противление грунта по боковой поверхно¬
сти сваи ниже глубины промерзания пре¬
вышало разницу между силой пучения и
минимальной сжимающей нормативной
нагрузкой, действующими на сваю в экс¬
плуатационный период.
Сваи с круглой полостью допускается
применять и в агрессивных средах при ус¬
ловии соблюдения мероприятий, повыша¬
ющих стойкость бетона против воздейст¬
вия агрессивной среды и назначаемых в
соответствии с требованиями норм по
проектированию антикоррозионной защиты
строительных конструкций. При этом рас¬
чет свай с ненапрягаемой арматурой на
нагрузки, действующие в эксплуатацион¬
ный период, должен производиться с уче¬
том ограничения ширины раскрытия тре¬
щин в соответствии со СНиП.
Полости свай, применяемых для зда¬
ний с эксплуатационной температурой вы¬
ше 0° С, не заполняются. В строительный
период, когда забивные сваи остаются от-
474
крытыми на зимнее время, необходимо
утеплять голову сваи и грунт возле нее.
Сваи серии 1.011-6 не применяются в
районах вечной мерзлоты. Кроме того,
сваи с напрягаемой арматурой запреща¬
ется применять в тех случаях, когда в них
возможно образование трещин от нагру¬
зок, действующих в эксплуатационный и
строительный периоды.
Сваи серии 1.011-6 с ненапрягаемой
арматурой рассчитаны по прочности и
раскрытию трещин, а сваи с напрягаемой
арматурой — по прочности и образованию
трещин.
Таблица 3.117. Размеры свай с круглой полостью и расход материалов
Диаметр
Расстоя-
Расход
Расход арматуры, кг, класса
Марка сваи
ние торца
бетона
Масса
полости
сваи до
марки
А-І
В-І
Вр-Ц4
сваи, т
d, мм
петли llt
М300, м3
всего
мм
СПЗ-25
ПО
0,16
11,6
3,7
15,3
0,4
СПНЗ-25
2,7
3,4
1,9
8
СПЗ-ЗО
СПНЗ-ЗО
160
600
0,21
12,3
4,2
4,6
4,2
П9
16.9
10,3
0,53
СПЗ-40
СПНЗ-40
275
0,3
12,6
4,5
6,5
5,9
1,9
19,1
12,3
0.75
СПЗ,5-25
ПО
0,19
13,4
4
__
17,4
0,48
СПНЗ.5-25
2,7
3,5
2,2
8,4
СПЗ.5-30
СПН3.5-30
160
700
0,25
14
4,2
5,1
4,4
2,2
19,1
10,8
0,61
СПЗ,5-40
275
0,35
14,4
7,2
21,6
0,88
СПНЗ.5-40
4,5
6,1
2,2
12,8
СП4-25
110
0,21
15,1
4,3
19,4
0,53
СПН4-25
2,7
3,7
2,5
8,9
СП4-30
160
800
0,28
15,8
5,4
21,2
0,7
СПИ4-30
4,2
4,7
2,5
11,4
СП4-40
275
0,4
16,2
7,6
23,8
1,01
СПН4-40
4,5
6,6
2,5
13,6
СП4.5-25
ПО
0,24
16,9
4,7
21,6
0,6
СПН4.5-25
2,7
4
2,8
9,5
СП4.5-30
160
900
0,33
17,6
5,8
23,4
0,82
СПН4.5-30
4,2
5
2,8
12
СП4.5-40
275
0,46
18
8,2
26,2
1.14
СПН4.5-40
4,5
7
2,8
14,3
СПБ-25
ПО
0,26
19,2
4,9
__
24,1
0,65
СПН5-25
4
4,1
3,1
11,2
СПЗ-ЗО
160
1000
0,35
19,4
6,1
25,5
0,88
СПН5-30
4,2
5,2
3,1
12,5
СПБ-40
275
0,51
19,7
8,7
28,4
1,26
СПН5-40
4,5
7,2
3,1
14,8
СП5.5-25
ПО
0,29
21
5,3
26,3
0,73
СПНБ.5-25
4
4,4
3,4
11,8
СП5.5-30
160
1100
0,39
21,2
6,6
27,8
0,97
СПН5.5-30
4,2
5,5
3,4
13,1
СПБ, о-40
275
0,56
21,5
9,3
30,8
1,39
СПН5.5-40
4,5
7,6
3,4
15,5
СПб-25
ПО
0,32
22,7
5,5
28,2
0,80
СПНС-25
4
4,6
3,7
12,3
СПб-30
160
1200
0,42
22,9
6,9
29,8
1,05
СП Но-30
4,2
5,8
3,7
13,7
СПС 40
275
0,61
26,1
9,7
35,8
1,52
СПНб-40
6,2
8,1
3,7
18
СП7-25
110
0,37
26,3
6.1
—
32,4
0,98
СПН7-25
4
6,1
4,3
14,4
СП7-30
160
1400
0,49
26,5
7,6
—
34,1
1,23
СПН7-30
4,2
7,6
4,3
16,1
СП7-40
275
0,71
29,6
10,8
40,4
1,77
СПН7-40
6,2
10,8
4,3
21,3
СП8-25
ПО
0,42
30,2
6,7
—
36,9
1,05
СПН8-25
1600;
4,4
6,7
4,9
16
30,4
4,5
8.4
8.4
38,3
17,8
СП8-30
СПН8 -30
160
до штыря
/2=2400
0,56
4,9
1,4
СП8-40
275
0,81
33,8
11,8
—
45,6
2,02
СПН8-40
6,8
11,8
4,9
23,5
30:
475
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
В АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ
(доктора техн. наук В. М. Москвин
и С. И. Алексеев)
1. Общие требования
и основные принципы учета
агрессивных воздействий
при проектировании
При проектировании железобетонных
конструкций зданий и сооружений различ¬
ного назначения должно учитываться дей¬
ствие агрессивных сред, которое может
вызвать коррозию бетона или стали (ар¬
матуры, соединительных частей крупных
элементов и др.). Необходимо учитывать
не только агрессивные среды, которые ус¬
тановлены гидрогеологическими и клима¬
тологическими изысканиями, но и те из¬
менения в составе агрессивных сред, кото¬
рые возможны после ввода в эксплуата¬
цию зданий и сооружений, например по¬
вышение уровня грунтовых вод, влияние
газообразных, пылевых и жидких выбро¬
сов соседних цехов и т. д. Одним из основ¬
ные средств обеспечения долговечности
зданий и сооружений является снижение
степени агрессивности среды профилакти¬
ческими мероприятиями: устройством дре¬
нажа для понижения горизонта грунтовых
вод или для отвода агрессивных грунто¬
вых вод и локализации их действия; эф¬
фективной системой вентиляции для отво¬
да агрессивных по отношению к материа¬
лу конструкций газов и максимальной ло¬
кализации действия местных выбросов их
из аппаратуры; применением экранов для
защиты от лучистого нагрева и т. д.
При наличии агрессивной среды эф¬
фективность использования конструкций и
всего здания или сооружения в целом оце¬
нивается размером эксплуатационных рас¬
ходов на текущие и капитальные ремонты
за весь период их службы. В соответствии
с этим повышение степени долговечности
следует рассматривать как увеличение
длительности межремонтного периода.
При выборе материалов конструкций
должны быть учтены их свойства, степень
агрессивности среды, условия ее действия
на элементы конструкций и вид возника¬
ющего процесса коррозии. Основные тре¬
бования к материалам, обладающим по¬
вышенной стойкостью против коррозии,
изложены в СНиП П-28-73 *.
2. Классификация агрессивных сред
и оценка их действия на бетон
и железобетонные конструкции
Агрессивной средой считается такая
газообразная, жидкая или твердая среда,
при действии которой на внешние или
внутренние поверхности бетона или метал¬
ла (арматуры, соединительных частей
и др.) возникает коррозия и как следствие
необратимое ухудшение свойств материала
(износ), повреждение конструкций. При
сильном развитии коррозии возможно и
разрушение строительных конструкций.
По степени воздействия на материалы
конструкций, агрессивность среды может
быть слабой, средней и сильной. В зависи¬
мости от условий эксплуатации конструк¬
ций (влажности, температуры и др.) сре¬
да одного и того же состава может иметь
различную степень агрессивного воздейст¬
вия на материалы строительных конструк¬
ций.
Для газообразных агрессивных сред
(газы, пары кислот, пары воды, туманы)
степень и характер агрессивного воздей¬
ствия определяются составом среды, ее
влажностью и температурой.
При определении степени агрессивно¬
го воздействия газообразных и твердых
сред принимают следующую градацию от¬
носительной влажности воздуха: а) для
отапливаемых помещений <60%; 61 —
75%; >75%; б) для открытых конструк¬
ций— три зоны влажности: сухая, нор¬
мальная и влажная; в) для неотапливае¬
мых помещений те же зоны влажности,
что в п. «б».
Степень агрессивности газообразной
среды увеличивается при повышении ее
влажности.
Агрессивные свойства твердых сред
(пыль и др.) проявляются в присутствии
влаги и конденсата, растворяющего соли и
образующего жидкие агрессивные среды.
Особенно активно этот процесс идет, если
твердые частицы хорошо растворимы или
гигроскопичны.
В порядке возрастания степени аг¬
рессивности к железобетону газы условно
делятся на 4 группы: А, Б, В и Г. При
одинаковой влажности степень агрессивно¬
сти газов возрастает от группы А к груп¬
пе Г. В пределах одной группы степень
агрессивности определяется величиной от¬
носительной влажности среды. Характери¬
стика агрессивных газов четырех групп да¬
на в табл. 1.
Классификация степени агрессивности
газообразных сред приведена в табл. 2.
Агрессивность жидких сред к бетону
зависит, с одной стороны, от химического
состава и температуры среды, скорости ее
притока к поверхности конструкции, с
другой, — от вида примененного вяжуще¬
го и степени проницаемости бетона.
Классификация воды-среды по степени
агрессивности ее к бетону железобетонных
конструкций дана в СНиП П-28-73 *.
В основу классификации положено
деление процессов коррозии на три вида,
характеризующихся: I вид — выщелачива¬
нием растворимых частей бетона мягкой
водой; II вид — образованием легкораст¬
воримых соединений и продуктов, не об¬
ладающих Еяжущими свойствами, в ре¬
зультате обменных реакций между компо-
476
Таблица 1. Характеристика агрессивных газов
в зависимости от их вида и концентрации
Труп-
Концент¬
па
Наименование
рация,
газов
мг/м3
Углекислый газ
<1000
Сернистый ангидрид
<0,5
Фтористый водород
<0,02
А
Сероводород
<0,01
Окислы азота
<0,1
Хлор
<0,1
Хлористый водород
<0,05
Сернистый ангидрид
0,5—10
Фтористый водород
0,02—5
Сероводород
0,01·—о
Б
Окислы азота
0,1—5
Углекислый газ
>1000
Хлор
0,1—1
Хлористый водород
0,05—5
Сернистый ангидрид
11-200
Фтористый водород
5,1—10
р
Сероводород
5,1—100
ь
Окислы азота
5,1—25
Хлор
1,1—5
Хлористый водород
5,1—10
Сернистый ангидрид
201—1000
Фтористый водород
11—100
г
Сероводород
>100
Окислы азота
26—100
Хлор
5,1—10
Хлористый водород
11—100
Примечания: 1. При концентрациях газов,
больших указанных в настоящей таблице, воз¬
можность применения того или иного материала
для строительных конструкций определяется на
основании данных экспериментальных исследо¬
ваний.
2. При наличии в агрессивной среде нескольких
агрессивных газов, когда концентрация каждого
из них находится в пределах, указанных табли¬
цей для определенной группы, оценка их совмест¬
ного влияния классифицируется по наиболее аг¬
рессивному.
Таблица 2. Классификация степени
агрессивного воздействия газообразных сред
на бетон и железобетон
Характе¬
Группа
Степень воздействия
ристика
влажно-.
агрессивных
на бетон
на железо¬
сти1
газов
бетон
<60
А
Неагрес¬
Неагрес¬
Сухая
Б
сивная
»
сивная
»
В
Слабая
Слабая
Г
Средняя
Средняя
61—75
А
Неагрес-
Л Ту* 11 ту о ст
Неагрес-
Ѵ~ХІІЭ£І£ІЛ
СпОпал
Нормаль¬
Б
Слабая
ная
В
Средняя
Средняя
Г
Сильная
Сильная
>75
А
Неагрес¬
сивная
Слабая
Влажная
Б
Слабая
Средняя
В
Сильная
Сильная
Г
»
»
1 В числителе — относительная влажность воздуха
в отапливаемых помещениях, %; в знаменателе —
зона влажности для неотапливаемых зданий и
открытых конструкций.
центами цементного камня и жидкой аг¬
рессивной средой; III вид — накоплением
в бетоне малорастворимых в данных усло¬
виях кристаллизующихся солей как обра¬
зовавшихся в результате химических ре¬
акций, так и поступивших в бетон извне.
Процессы коррозии I вида наибольшее
развитие получают при фильтрации воды
под напором сквозь неплотности бетона.
Процессы коррозии II вида протекают в
большинстве случаев значительно быстрее,
чем коррозия других видов, и вызывают
сплошное послойное разрушение бетона.
Наибольшее развитие процессов коррозии
III вида наблюдается в зоне переменного
уровня воды (раствора) при высокой кон¬
центрации солей в ней, а также в зоне ис¬
парения с поверхности бетона при капил¬
лярном подсосе над постоянным уровнем
воды на высоту до 0,8 м.
3. Требования к арматурной стали
и бетону и к расчету конструкций
Вяжушие материалы и заполнители
для бетона должны удовлетворять требо¬
ваниям СНиП П-28-73* и быть стойкими в
данной агрессивной среде. Бетон конструк¬
ций, которые будут подвергаться действию
агрессивной среды, должен отвечать тре¬
бованию плотности в соответствии с табл. 3.
Таблица 3, Показатели, характеризующие
плотность бетона
Показатели плотности
в средах, не менее
О
ΐ
жидких
газовых
С
чО
0s*
Плотность
бетона
ЕГ
а
сл
О
\о
о
о
о
23
О
3
>>
марка по водо¬
непроницаемости
коэффициент
фильтрации воды,
см/(с· ІО9)
эффективный
коэффициент диф¬
фузии углекисло¬
го газа,
см2/(с · 104)
Воуопоглощенне,
объему
Нормаль¬
ная
н
В-4
7—2,1
1
15,5-
11,5
Повышен¬
ная
п
В-6
2—0,61
0,2
11,5—10
Особо-
плотный
о
В-8
<0,6
0,04
<10
Примечания: I. Марка бетона по водоне¬
проницаемости определяется по ГОСТ 12730.5—78
в возрасте 28 сут.
2. Водопоглощение бетона определяется по ГОСТ
12730.3—78.
3. Коэффициент фильтрации определяется но
ГОСТ 19426-74.
4. Эффективный коэффициент диффузии углекис¬
лого газа определяется в соответствии с «Руко¬
водством по определению диффузионной проница¬
емости бетона для углекислого газа» (М., 1974).
Для обеспечения сохранности армату¬
ры не допускается введение неингибиро-
ванных хлористых солей в бетон конструк¬
ций в следующих случаях: а) если арма¬
тура напрягаемая; б) для конструкций,
работающих при относительной влажности
воздуха более 60%; в) для конструкций,
изготовляемых с обработкой в автоклаве;
477
Таблица 4. Требованья к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в газообразной среде
Категория требований по трещиностойкости
(числитель) и допустимая ширина раскрытия
трещин (знаменатель)1, мм
Степень
для напрягаемой арматуры классов
агрессив¬
ного воз¬
действия
газообраз¬
ной среды
на железо¬
бетон
для ненапря¬
гаемой арма¬
туры классов
А-І, А-П,
А-III» В-І
А-ІѴ
Ат-іѴ,
Ат-Ѵ,
Ат-ѴІ,
А-Ѵ, А-ѴІ
В-П3
Вр-ІІ и
изделий
из них
Неагрес¬
сивная
По СНиП II-21-75
Слабая
—
3
2*
2
0,2 (0,25)
0,2 (0,25)
0,05
0,05
Средняя
—
3
1
2*
0,15 (0,2)'
ОД (0,15)
2
—
—(0,05)
1
Сильная
0,1 (0,15)
-(0,1)
Не допус¬
кается к
примене¬
нию4
Минимальная
толщина
защитного
слоя бетона2,
мм, для
« І X
О н -Я
Ч О £
gg-g
„ Я <L>
Н Ч н
SCO
2 о
я υ от <υ
« sxo 4
υ a <d
0\Q M К
Ч щ о я
С CU к с
я к
_ а
&Ё-
CD Я
*Ѳ< Ч
С
к а .
о си си
ч\о к
(Я а>
VD си S
Плотность бетона
конструкций, арми¬
рованных арматурой
классов
0,33
CQ со
нн«!
сс §
>
<С
>
<>
>1
ѵ>
По СНиП 11-21-75
15
15
20
20**
20***
25
Специальных требо¬
ваний не предъяв¬
ляется
П
О
О
о
Не допус¬
кается к
примене¬
нию4
1 В знаменателе дано длительное раскрытие трещин в скобках — кратковременное раскрытие.
2 Толщины защитного слоя бетона для арматуры классов Ат-ІѴ, Ат-Ѵ, Ат-ѴІ, В-ІІ, Вр-ІІ и изделий
из них должны быть не менее 25 мм; допускается уменьшать толщину защитного слоя до 20 мм
при повышении плотности бетона конструкций на одну ступень (см. табл. 3).
3 Приведенные требования относятся к высокопрочной патентированной холоднотянутой арматурной
проволоке, подвергнутой низкотемпературному отпуску (ГОСТ 4348—77 и ГОСТ 8480—63).
4 Допускается использование стержневой арматуры повышенной стойкости к коррозионному рас¬
трескиванию.
5 При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плотно¬
сти и уменьшение толщины защитного слоя на 25%.
* Конструкции должны быть отнесены к 1-й категории трещиностойкости при наличии газовых
сред, содержащих хлор, пыль хлористых, азотнокислых и роданистых солей, хлористый водород,
сероводород с концентрациями, указанными в табл. 1.
** При диаметре высокопрочной проволоки (в том числе в канатах) менее 4 мм конструкции
должны быть отнесены к 1-й категории трещиностойкости или применяться с использованием оцин¬
кованной арматуры.
*** Толщины защитного слоя бетона приведены для сборных конструкций из тяжелого бетона; для
монолитных конструкций из тяжелого бетона они должны быть увеличены на 5 мм.
Примечания: 1. Характеристика агрессивных газов приведена в табл. 1, а оценка агрессив¬
ного воздействия среды — в табл. 2.
2. Данной таблицей следует пользоваться совместно с табл. 7.
Таблица 5. Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в агрессивной
жидкой среде
Степень
агрессив¬
ного воз¬
действия
жидкой
среды на
железо¬
бетон.
Категория трещиностойкости (числитель)
и допустимая ширина раскрытия трещин
(знаменатель)1
Плотность бетона конструкций,
для нена¬
прягаемой
для напрягаемой арматуры
классов
Мини¬
мальная
толщина
защитного
слоя бето¬
на2, мм
армированных сталью
классов
арматуры
классов
А-І, А-II,
А-Ш и
В-І
А-ІѴ
А-Ѵ,
Ат-іѴ,
Ат-Ѵ,
Ат-ѴІ
А-ѴІ
В-П,
Вр-ІІ и
изделий
из них
А-І, А-ІІ,
А-Ш,
А-ІѴ, В-І
В-ІІ, Вр-п
и изделий
из них
Ат-іѴ,
Ат-Ѵ,
Ат-ѴІ,
А-Ѵ, А-ѴІ
Неагрес¬
сивная
По СНиП И-21-75
По СНиП
И-21-75
Специальных требований
не предъявляется
Слабая
—
3
2
2
25
Н
П**
П
0,15 (0,2)
ОД (0,15)
-(ОД)
-(0.1)
Средняя
—
3
1
2*
30
П
0,1 (0,15)
0,05 (ОД)
—
—(0,05)
О
О
478
Продолжение табл. 5
Степень
агрессив¬
ного воз¬
действия
жидкой
среды на
железо¬
бетон
Категория трещиностойкости (числитель)
и допустимая ширина раскрытия
трещин (знаменатель)1
Мини¬
мальная
толщина
защитного
слоя бето¬
на* 2, мм
Плотность бетона конструкций,
армированных сталью
классов
для нена¬
прягаемой
арматуры
классов
А-І, А-ІІ,
АІІІ и
В-І
для напрягаемой арматуры
классов
А-ІѴ
А-Ѵ,
Ат-ІѴ,
Ат-Ѵ,
Ат-ѴІ
А-ѴІ
В-ІІ, Вр-ІІ
и изделий
из них
А-І, А-ІІ,
А-ІІІ,
А-ІѴ, В-І
В-ІІ, Вр-ІІ
и изделий
из них
Ат-ІѴ,
Ат-Ѵ*
Ат-ѴІ*
А-Ѵ, А-ѴІ
Сильная
—
Не допус¬
кается к
примене¬
нию
1
35
О
О
Не допус¬
кается
к приме¬
нению
0,05 (0,1)
—(0,05)
1 В знаменателе дано длительное раскрытие трещин, в скобках — кратковременное раскрытие·
2 Толщины защитного слоя бетона приведены для конструкций, на которых возможно возобновле¬
ние защитных покрытий в процессе эксплуатации; для конструкций, на которых возобновление за¬
щитных покрытий невозможно (фундаменты, сваи и др.), толщина защитного слоя принимается на
5 мм больше величин, приведенных в таблице. Толщина защитного слоя для нижней арматуры
монолитных фундаментов при отсутствии подготовки принимается не менее 80 мм, а при наличии
подготовки увеличивается на 15 мм по сравнению с приведенными в таблице.
* При диаметре проволоки менее 4 мм конструкции должны быть отнесены к 1-й категории трещи¬
ностойкости или применяться с использованием оцинкованной арматуры.
** При использовании оцинкованной проволоки допускается применение бетона нормальной плот¬
ности.
Примечания: 1. Приведенные в таблице требования относятся к конструкциям, постоянно
находящимся ниже уровня агрессивной жидкости. Для конструкций, находящихся в зоне перемен¬
ного горизонта агрессивной жидкости, проектные требования принимаются как для среды с газами
групп Б и В влажностью более 75% (в соответствии с табл. 4). Для конструкций, находящихся
выше уровня агрессивной жидкости, проектные требования следует принимать по табл. 4 как для
конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных газообразных средах.
2. Не допускается применение предварительно напряженных конструкций, армированных арматурой
классов А-Ѵ, А-ѴІ, Ат-JV, Ат-Ѵ, Ат-ѴІ при воздействии кислот, азотнокислых, роданистых и хлори¬
стых солей.
г) в состав растворов для инъекции и за-
моноличивания каналов, пазов и швов
сборных, сборно-монолитных и монолитных
конструкций с напрягаемой арматурой.
Не допускается введение хлористых
солей в количестве более 1% массы цемен¬
та в бетон конструкций, имеющих рабочую
арматуру.
В бетон конструкций, эксплуатирую¬
щихся в агрессивных средах, рекомендует¬
ся вводить добавки, понижающие прони¬
цаемость, и добавки — ингибиторы корро¬
зии стали.
Длительная сохранность стальной ар¬
матуры в бетоне в зависимости от условий
обеспечивается: использованием арматур¬
ных сталей, наиболее стойких в данной
агрессивной среде; соответствующей тол¬
щиной и плотностью защитного слоя бето¬
на, отсутствием трещин или ограничением
ширины их раскрытия; нанесением на ар¬
матуру металлических и неметаллических
защитных покрытий; защитой поверхности
бетона лакокрасочными или пленочными
материалами.
Толщина и плотность защитного слоя
бетона, категория требований по трещино¬
стойкости и допустимая ширина раскрытия
трещин в конструкциях, предназначенных
для эксплуатации в агрессивных газооб¬
разных средах, принимаются по табл. 4, а
для эксплуатации в жидких средах — по
табл. 5.
Расчет железобетонных конструкций,
подверженных воздействию агрессивных
сред, по образованию и раскрытию трещин
производится по СНиП П-21-75.
Толщина защитного слоя бетона, при¬
веденная в табл. 4 и 5, означает мини¬
мальное расстояние от поверхности любой
арматуры до поверхности бетона со сто¬
роны воздействия агрессивной среды. Для
обеспечения требуемой толщины защитно¬
го слоя необходимо в чертежах предусмат¬
ривать установку под арматуру прокладок
из пластмассы и плотного цементно-песча¬
ного раствора или другие надежные спо¬
собы фиксирования проектного положения
арматуры; не допускается применение ме¬
таллических фиксаторов арматуры, выхо¬
дящих на поверхность бетона.
Для несущих конструкций из легких
бетонов на пористых заполнителях марки
М 200 и выше, соответствующих по плот¬
ности тяжелым бетонам (см. табл. 3), в
агрессивной газообразной среде ширина
раскрытия трещин принимается по табл. 4
как для конструкций из тяжелого бетона.
Толщина защитного слоя принимается та¬
кой же, как в конструкциях из тяжелого
бетона, при условии, если применяется по¬
ристый заполнитель с наибольшей круп¬
ностью 10 мм и влажностью не более 50%
полного насыщения.
Несущие конструкции из бетонов на
пористых заполнителях, не отвечающих по
479
плотности требованиям табл. 3, но имею¬
щих марку по водонепроницаемости не ни*
же В-2, допускается применять в слабо¬
агрессивной среде при условии использо¬
вания оцинкованной арматуры. В сильно¬
агрессивных средах такие конструкции
могут применяться лишь при условии за¬
щиты их по особому проекту.
Применение несущих конструкций из
легких бетонов, имеющих водопоглощение
более 10% (по массе), допускается только
для неагрессивных сред в сухих условиях.
Ограждающие конструкции из легких
и ячеистых бетонов допускаются к приме¬
нению в агрессивной газообразной среде
в соответствии с табл. 6.
Таблица 6. Область применения и требования
к защите армированных ограждающих
конструкций из конструктивно-теплоизоляционных
легких бетонов и ячеистых бетонов,
эксплуатируемых в газообразной среде1
Степень
агрессив¬
ного воз¬
действия
среды в
помещении
Конструкции из бетонов
легких на порис¬
тых заполнителях
(плотных и
поризов энных)
ячеистых
автоклавного
твердения
Неагрес- Допускаются по
сивная СНиП П-21-75
Допускаются при
Слабоаг- изолирующем
рессивная слое из конструк¬
ционного легкого
или тяжелого бе¬
тона2 со стороны
воздействия аг¬
рессивной среды
Допускаются при
защитном покры¬
тии арматуры4
Допускаются при
защитном покры¬
тии арматуры^
и лакокрасочном
покрытии поверх¬
ности бетона II
и III группы
Среднеаг¬
рессивная
Сильноаг¬
рессивная
Допускаются при
изолирующем
слое из тяжелого
бетона3 со сторо¬
ны воздействия
агрессивной сре¬
ды и лакокрасоч¬
ном покрытии по¬
верхности бетона
III группы
Не допускаются
Не допускаются
То же
1 Данной таблицей следует пользоваться совмест¬
но с табл. 7.
2 Изолирующий слой из легкого бетона плотного
строения допускается предусматривать на квар¬
цевом песке и с пористым заполнителем круп¬
ностью не более 10 мм. Изолирующий слой из
тяжелого и легкого бетонов, который предусмат¬
ривается со стороны воздействия агрессивной сре¬
ды, должен по плотности соответствовать требо¬
ваниям табл. 3.
8 Допускается изолирующий слой из легкого бето¬
на плотного строения в конструкциях с оцинко¬
ванной арматурой.
4 Металлические или другие защитные покрытия
арматуры следует принимать по специальным до¬
кументам.
6 При влажности >75% конструкции из ячеистых
бетонов не допускаются к применению.
В железобетонных конструкциях, в
которых допускается появление трещин,
диаметр обыкновенной арматурной про¬
волоки должен быть не менее 4 мм. Ка¬
наты, используемые в качестве напрягае¬
мой арматуры, должны состоять из про¬
волок диаметром не менее 2,5 мм.
Конструкции из легких бетонов, не от¬
вечающих требованиям по плотности, при¬
веденным в табл. 3, и из ячеистых бетонов
не допускается армировать высокопрочной
арматурой классов В-ІІ, Вр-П, А-Ѵ, А-ѴІ,
Ат-IV и выше без специальных защитных
покрытий ее.
Напрягаемая проволочная арматура и
канаты не должны оставаться в напря¬
женном состоянии без защиты бетоном или
раствором более одного месяца или необ¬
ходимо предусматривать временную защи¬
ту на этот период.
Стержневая арматура класса Ат-ІѴ и
выше, а также классов А-Ѵ и А-ѴІ не до¬
пускается к применению в предваритель¬
нонапряженных железобетонных конструк¬
циях в газообразных средах, содержащих
хлор, пыль хлористых солей, хлористый
водород, сероводород, а также в жидких
средах, содержащих кислоты, азотнокис¬
лые, хлористые и роданистые соли.
Оцинкованная арматура рекомендует¬
ся к применению, если невозможно обес¬
печить требуемую плотность бетона, тол¬
щину защитного слоя или ширину раск¬
рытия трещин, а также в конструкциях с
натяжением арматуры на бетон. При этом
толщину защитного слоя бетона, катего¬
рию трещиностойкости и максимально до¬
пустимую ширину раскрытия трещин до¬
пускается принимать по СНиП П-21-75.
Закладные детали и сварные соедине¬
ния железобетонных конструкций следует
защищать плотным бетоном. Упомянутые
и прочие стальные элементы, не подвер¬
гающиеся обетонированию, должны быть
защищены:
а) лакокрасочными покрытиями (по
табл. 40 и 41 данной главы) при относи¬
тельной влажности воздуха в помещении
менее 60% при неагрессивной и слабоагрес¬
сивной степени воздействия среды. Если
закладные детали и соединительные эле¬
менты в стыках наружных ограждающих
конструкций подвергаются увлажнению
атмосферной, производственной влагой или
конденсатом, то их следует защищать ме¬
таллическими покрытиями.
Допускается не наносить лакокрасочные
покрытия на соприкасающиеся плоскости
соединяемых сваркой закладных деталей и
соединительных элементов;
б) металлическими покрытиями (цин¬
ковыми и алюминиевыми) при относитель¬
ной влажности воздуха в помещении 61%
и выше при неагрессивной и слабоагрес¬
сивной степени воздействия среды;
в) комбинированными покрытиями
(лакокрасочными по металлизационному
слою) — при среднеагрессивной и сильно¬
агрессивной степенях воздействия среды.
Металлические покрытия, поврежден¬
ные при сварке в процессе монтажа конст¬
рукций, должны восстанавливаться мето¬
дом металлизации.
Алюминиевые металлизационные по¬
крытия применяются для защиты заклад-
480
ных деталей и соединений в конструкциях,
изготовляемых из бетонов автоклавного
твердения, а также в конструкциях зданий
и сооружений с агрессивными газообразными
средами, содержащими сернистый газ, се¬
роводород и другие газы, в которых цин¬
ковые покрытия имеют неудовлетворитель¬
ную стойкость. При этом покрытые алю¬
минием закладные детали, находящиеся в
контакте с бетоном, должны бытъ под¬
вергнуты предварительной защитной об¬
работке.
При сильноагрессивных средах, в ко¬
торых цинк и алюминий нестойки, заклад¬
ные детали, связи и другие металлические
элементы железобетонных конструкций, не
подвергающиеся обетонированию, следует
выполнять из высоколегированных сталей,
стойких в данной среде.
4. Антикоррозионная защита
конструкций
Профилактические меры защиты же¬
лезобетонных конструкций состоят в сни¬
жении степени агрессивности среды путем
отвода газов и сильно загрязненных вод
до соприкосновения с поверхностью кон¬
струкции. Должны также выполняться все
мероприятия по повышению стойкости бе¬
тона и сохранности арматуры.
Если при этом среда остается суще¬
ственно агрессивной для конструкции, то
поверхность ее должна быть защищена
от непосредственного соприкосновения со
средой. Защитные средства выбираются
в зависимости от степени агрессивности и
других свойств среды.
Лакокрасочные защитные покрытия
должны образовывать на поверхности кон¬
струкций непроницаемый слой толщиной
0,1—1 мм. Толщина покрытий принимается
на основе их испытаний и технико-эконо¬
мических расчетов. Материалы для лако¬
красочных покрытий могут применяться с
наполнителями и без них, с армирующей
основой или без нее. Для лакокрасочных
защитных покрытий применяют материалы
на основе натуральной олифы, полиэфир¬
ных, эпоксидных, фуриловых, фенолфор¬
мальдегидных смол, наирита, тиоколов,
хлорированного каучука, хлорсульфиро-
ванного полиэтилена и др. В зависимости
от степени агрессивности и вида среды и
отностельной влажности воздуха для лако¬
красочных защитных покрытий могут быть
использованы следующие материалы:
в слабоагрессивных средах — материа¬
лы на основе натуральной олифы, поли¬
эфирных смол, алкидных, пентафталевых,
алкидностирольных и других эмалей;
в среднеагрессивных средах — химиче¬
ски стойкие материалы на основе пер-
хлорвиниловых и эпоксидных смол, тиоко¬
лов, хлорированного каучука, хлорсульфи-
рованного полиэтилена и др;
в сильноагрессивных средах — химиче¬
ски стойкие материалы на основе эпоксид¬
ных смол, тиоколов, хлорированного кау-
іука с увеличенными числом слоев и тол¬
щиной покрытия.
В антикоррозионных системах лако¬
красочных покрытий выбор грунта опреде¬
ляется системой покрытия, а именно: при
выборе лакокрасочных грунтовых матери¬
алов необходимо учитывать допустимые
сочетания их с покровными лакокрасоч¬
ными материалами и качество подготовки
поверхности конструкций. Для железобе¬
тонных конструкций, в которых в процессе
эксплуатации могут образоваться трещины
под нагрузкой, рекомендуются трещино¬
стойкие лакокрасочные покрытия. Лако¬
красочные покрытия следует применять в
интервале температур среды - от —20 до
+40° С. При более высоких температурах
выбор материалов для лакокрасочных по¬
крытий должен производиться по специ¬
альным указаниям.
Рекомендуемые группы защитных по¬
крытий в зависимости от степени агрессив¬
ного воздействия среды и условий эксплу¬
атации конструкций приведены в табл. 7.
Таблица 7. Рекомендуемые группы защитных
лакокрасочных покрытий железобетонных
конструкций, предназначенных для эксплуатации
в агрессивной газообразной среде
Степень
агрессив¬
ного воз¬
действия
среды
Группа
агрессив¬
ных
газов1
Относитель¬
ная влажность
воздуха в
в отапливае¬
мых помеще¬
ниях, %
Группа
лакокра¬
сочных
покрытий2
Неагрес¬
сивная
Без агрес¬
сивных
газов
<60
Без защиты
То же
61—75
То же
Б
<60
»
Слабо-
Без агрес¬
>75
Без
агрессив¬
ная
сивных
газов
защиты
Б
61—75
То же
В
<60
II
Средне-
Б
>75
III
агрессив-
В
61—75
III
ная
Г
<60
III
Сильно-
В
>75
IV
агрессив¬
Г
61—75
IV
ная
Г
>75
Усиленная
защита
по особому
проекту
* Характеристики групп агрессивных газов при¬
ведены в табл. 1.
2 Характеристики групп лакокрасочных покрытий
приведены в «Рекомендациях по защите от кор¬
розии стальных и железобетонных строительных
конструкций лакокрасочными покрытиями» (М.,
1970) и в СНиП И-28-73*.
Мастичные защитные покрытия дол¬
жны образовывать на поверхности кон¬
струкции непроницаемый слой толщиной
1—10 мм.
Для защитных покрытий этого типа
применяются материалы на основе органи¬
ческих вяжущих: битумные мастики с на¬
полнителями, полимерные мастики и ра¬
створы, в которых в качестве связующего
применяются полиэфирные и эпоксидные
смолы, их компаунды и др.
481
Оклеечные защитные покрытия долж¬
ны надежно защищать поверхность кон¬
струкции от агрессивной среды. Материа¬
лы для оклеенной антикоррозионной защи¬
ты подразделяются на следующие основные
группы: рулонные (битумные и полимер¬
ные), пленочные (полимерные) и листовые
(полимерные). Эти материалы могут быть
с армирующей основой или без нее. При¬
меняются для защиты подземных, несущих
и ограждающих конструкций и при уст¬
ройстве химически стойких полов.
Облицовочные покрытия предназначе¬
ны для защиты изоляционного слоя от од-
УКАЗАНИЯ
ПО КОНТРОЛЬНЫМ ИСПЫТАНИЯМ
типовых конструкций
(д-р техн. наук В. А. Клевцов)
1. Общие положения
Помимо контроля качества исходных
материалов и пооперационного контроля в
процессе изготовления, обязателен конт¬
роль качества готовых железобетонных
конструкций. Контроль включает оценку
прочности, жесткости и трещиностойко¬
сти — показателей качества железобетон¬
ных конструкций, обеспечивающих их на¬
дежность.
Контроль осуществляется нагружени¬
ем образцов конструкций до контролируе¬
мого предельного состояния (прочности,
жесткости, трещиностойкости) или нераз¬
рушающими методами.
Способ контроля устанавливает про¬
ектная организация. При этом для конст¬
рукций массового изготовления (плоских,
ребристых и многопустотных плит пере¬
крытий и покрытий, плит аэродромных и
дорожных покрытий, балок и ригелей и
т. п.), а также конструкций, испытание ко¬
торых нагружением затруднено (колонн,
стеновых панелей, элементов сборно-моно¬
литных конструкций и т. п.), рекомендуется
использовать неразрушающие методы. Для
некоторых видов конструкций (например,
плит перекрытий и покрытий, ригелей и
т. п.) в рабочих чертежах могут быть ре¬
комендованы два способа приемочного
контроля: нагружением и неразрушающи¬
ми методами. Для предварительно напря¬
женных конструкций неразрушающие ме¬
тоды могут быть использованы при про¬
лете до 9 м.
Во всех типовых чертежах должны
быть указаны данные, необходимые для
приемочного контроля.
При приемочном контроле путем ис¬
пытания нагружением указывается: а) чис¬
ло изделий, испытываемых из каждой пар-
партии, схемы приложения нагрузок и
повременного воздействия агрессивной сре¬
ды, физических и механических нагрузок.
Для антикоррозионных защитных об¬
лицовок применяются следующие основные
группы материалов и изделий: изделия из
природных каменных материалов, изделия
из стекла и шлаков, каменное литье, кис¬
лотоупорная керамика, изделия на основе
полимеров, изделия из полимербетонов и
бетонов на растворимом стекле и др.
Полимербетоны и бетоны на раствори¬
мом стекле могут применяться также в
качестве самостоятельного конструкцион¬
ного материала.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
схемы опирания конструкций; б) величины
контрольных нагрузок по проверке проч¬
ности, жесткости и трещиностойкости;
в) данные для оценки результатов испы¬
таний.
При контроле неразрушающими мето¬
дами указывается: а) перечень единичных
показателей качества, подлежащих конт¬
ролю, их номинальные значения и допу¬
скаемые отклонения, методы контроля;
б) число контролируемых конструкций,
план контроля (выборочный или сплош¬
ной) и увязанное с принятым планом конт¬
роля размещение участков, в которых
контролируются прочность бетона или раз¬
мещение арматуры в готовом изделии;
в) данные о характере и ширине раскры¬
тия допускаемых при изготовлении тре¬
щин.
2. Количество изделий,
испытываемых нагружением,
схемы приложения нагрузок
и схемы опирания изделий
Перед началом массового производ¬
ства и в дальнейшем (при изменении тех¬
нологии изготовления или конструкции из¬
делий) должно быть испытано не меньше
двух образцов конструкций из партии. В
процессе массового производства испыты¬
вается обычно не мейыне 1% изделий от
партии, но не менее двух, если в партии
менее 200 изделий. Если количество изготов¬
ляемых в сутки конструкций превышает
100 шт., можно испытывать от 0,2 до 1%
изделий от партии. Размер партии устанав¬
ливает проектная организация.
Контрольные испытания конструкций
проводятся сосредоточенными или равно¬
мерно распределенными грузами. Если кон¬
струкция проектируется на воздействие со¬
средоточенных нагрузок, то и испытание
должно проводиться сосредоточенными гру¬
зами, приложенными в тех же участках, что
и нагрузки, на которые она рассчитывается.
Если конструкция проектируется на воз¬
действие равномерно распределенной на¬
грузки, то испытание может производиться
482
как равномерно распределенной, так и сос¬
редоточенной нагрузкой. При этом точки
приложения сосредоточенных сил и рас¬
стояние между ними назначаются таким
образом, чтобы огибающая эпюра изгиба¬
ющих моментов и поперечных сил в мак¬
симальной степени были приближены к
соответствующим огибающим эпюрам, ко¬
торыми пользовались при проектировании
конструкций.
Схемы контрольных испытаний долж¬
ны обеспечивать на определенном этапе
При разработке схем контрольных ис¬
пытаний следует стремиться к тому, чтобы
испытание проводилось по одной схеме.
Так как расчет конструкций ведется на
различные комбинации внешних воздейст¬
вий, испытательные нагрузки,- т. е. нагруз¬
ки, вызывающие расчетные или норматив¬
ные усилия в частях и элементах кон¬
струкций, как правило, не соответствуют
по величине эксплуатационным. Если при
одной схеме контрольного испытания ока¬
жется невозможным обеспечить проверку
Таблица 1. Схема контрольных испытаний стропильных ферм
Схемы загружения фермы
Номер схемы
Ширина плит
покрытия, м
Истаптываемые элементы
Пролет 18м
р. Р, Ъ Ъ f* ъ ъ P'
Іі П іI I I
1
1,5
Uit U2. Ои 02* 03
?І Рг Рг
Оз I \ I
и, и2
2
3 или 1,5
Du D2t V
Пролет 24-м
ЪЪЪЪЪЪЪЪ Р;Р;Р2
ііщщ \ i \
Pi Pi Pi Pi Pt Pi
1
1,5
Ои 02* 03» 0« Ut» 03
U oj i I i
2
3 или 1,5
Dt
l/\ix
Щ Jh
испытаний расчетное сочетание усилий в
основных частях, элементах и узлах кон¬
струкций. Так, например, при испытании
однопролетных разрезных балок и плит не¬
обходимо создать расчетные значения мо¬
мента в середине пролета и поперечной
силы у опоры, при испытании стержневых
конструкций (например, ферм)—в поясах
и наиболее загруженных элементах ре¬
шетки.
В ряде случаев расчетные значения
усилий возникают неодновременно в от¬
дельных частях или элементах конструк¬
ций. Например, расчетное значение попе¬
речной силы в подкрановых балках не мо¬
жет возникнуть одновременно с расчетны¬
ми значениями изгибающего момента; все
элементы решетки ферм могут проверяться
на растяжение, однако растягивающие уси¬
лия не могут возникнуть во всех элемен¬
тах одновременно. Стремление создать
одновременно во всех частях и элементах
расчетные сочетания усилий может поста¬
вить конструкцию при ее испытании в
слишком тяжелые условия. В этом случае
можно отказаться от проверки слабо на¬
груженных частей и элементов конструк¬
ций или назначить схемы испытаний та¬
ким образом, чтобы обеспечить последова¬
тельную проверку основных частей и эле¬
ментов конструкции.
всех основных частей или элементов кон¬
струкций, допускается несколько схем,
обеспечивающих последовательную про¬
верку основных элементов и частей кон¬
струкций. В качестве примера в табл. 1
приведены схемы контрольного испытания
стропильных ферм пролетом 18 и 24 м.
Для этих схем последовательность испы¬
тания должна быть следующей;
а) по схеме 1 — до контрольной на¬
грузки по образованию или раскрытию
трещин в нижнем поясе;
б) по схеме 2 — сначала до контроль¬
ной нагрузки по ширине раскрытия трещин
в наиболее нагруженных растянутых ра¬
скосах, а затем до контрольной нагрузки по
прочности (140% расчетной);
в) вновь по схеме 1 до разрушения
для проверки прочности верхнего и ниж¬
него пояса, а также опорных узлов.
Конструкции, как правило, должны
испытываться в том положении, в котором
они будут работать в составе сооружения.
Конструкции, работающие по балочной
схеме, можно испытывать в положении
«плашмя» силами, направленными гори¬
зонтально. Допускается испытание кон¬
струкций и в перевернутом положении си¬
лами, направленными снизу вверх.
Опирание конструкций при контроль¬
ных испытаниях должно обеспечивать при-
483
I
!
ilr
Рис. 1. Схемы опи¬
рания
а — свободное; б —
заделка; узел А —
шарнирно-подвиж¬
ная опора; узел Б —
шарнирно неподвиж¬
ная опора; I — длина
заделки; Яі= —а2=
6
6
Рис. 2. Схема опирания плит, работающих в двух
направлениях
а — при опирании по углам; б —- при опиранин по
контуру; 1—неподвижная опора; 2—каток; 3—
шар; 4 -— испытываемая плита
3
/
1 6 5
Рис. 3. Схема опирания ребристых плит шириной
более 1,5 м
/ — шар; 2 — сварные швы; 3—испытываемая
плита; 4 — стальные плиты; 5 — каток; 6 — сталь¬
ной швеллер
нятую при проектировании расчетную схе¬
му. При испытании конструкций, рассчи¬
танных как свободно опертые однопролет¬
ные балки, одна опора должна обеспечи¬
вать свободный поворот конструкции, а
вторая — поворот и горизонтальное сме¬
щение.
Возможные схемы опирания свободно
опертых конструкций приведены на рис. 1.
При испытании плит, работающих в
двух направлениях, должна обеспечиваться
возможность их свободного поворота и го¬
ризонтальных перемещений. Схема уст¬
ройства опор при испытании плит, опертых
по углам и по четырем сторонам, приведе¬
на на рис. 2.
Во всех случаях расстояния между
центрами опор должны фыть равны рас¬
четному пролету испытываемой конструк¬
ции. При испытании конструкция должна
опираться на стальные пластины, длина
которых принимается равной площадке
опирания, а толщина — не менее 7б ее
длины. Опирание конструкций осущест¬
вляется через слой цементного раствора.
В тех случаях, когда при проектиро¬
вании сборных железобетонных конструк¬
ций учитывается взаимное влияние отдель¬
ных конструктивных элементов при работе
их в составе зданий и сооружений, схемы
приложения нагрузок или условия опира¬
ния конструкции должны обеспечивать
воспроизведение при испытаниях усилий,
возникающих за счет совместной работы.
Могут предусматриваться и дополнитель¬
ные закрепления конструкций при испыта¬
нии, обеспечивающие реализацию этого
влияния при ' контрольных испытаниях.
Например, при испытании ребристых плит
шириной более 1,5 м опоры плит связыва¬
ются в поперечном направлении (рис. 3),
что имитирует их закрепление на тех кон¬
струкциях, на которые они опираются.
3. Испытательные нагрузки
При испытании конструкций контроли¬
руются их жесткость, трещиностойкость и
прочность. В соответствии с этим в рабо¬
чих чертежах должны быть указаны конт¬
рольные нагрузки по жесткости, трещино¬
стойкости (или раскрытию трещин) и проч¬
ности конструкций или отдельных их ча¬
стей и элементов.
Величины испытательных нагрузок мо¬
гут определяться по формулам:
при испытании конструкций в рабочем
положении
Р — (S—Зс,в)/$іл> (О
при испытании конструкций в повер¬
нутом на 90° против проектного (рабоче¬
го) положения
P = S/Si; (2)
при испытании конструкций в повер¬
нутом на 180° против проектного (рабоче¬
го) положения
P = (S + SQtB)fSit (3)
где Р — испытательная нагрузка; 5 —
наибольшее проектное усилие (изгибаю¬
щий момент, поперечная или нормальная
сила) в испытываемой части или элементе
конструкции; 5С.в — усилие от собственного
веса; Si—усилие от единичного загружения
по принятой схеме контрольного испыта¬
ния (сумма ординат линий влияния).
Контрольные нагрузки по деформаци¬
ям для предварительно напряженных кон¬
струкций 1-й категории трещиностойкости
и для конструкций с ненапрягаемой арма¬
турой принимаются равными нагрузкам,
которые при данной схеме контрольного
испытания вызывают усилия в частях и
элементах конструкций, равные усилиям от
расчетной нагрузки, при которой вычисле¬
ны прогибы конструкции.
484
Для предварительно напряженных кон¬
струкций 2-й и 3-й категорий трещино¬
стойкости контрольная нагрузка при испы¬
тании конструкции на сотый день после
изготовления также принимается равной
нагрузке, которая при данной схеме испы¬
тания вызывает те же усилия, что и на¬
грузка, при которой вычислялись прогибы
конструкции. При испытании конструкций
в более раннем возрасте контрольные на¬
грузки для этих конструкций должны быть
увеличены с учетом неполного проявления
потерь от ползучести и усадки. Значения
контрольных нагрузок могут быть получе¬
ны при умножении контрольной нагрузки
на сотый день испытания на коэффициент
К, вычисляемый по формуле
^SjP/SjP, (4)
где 5 JjJ) — полное усилие (изгибающий
момент или нормальная сила) трещинооб-
разования, рассчитываемое по принятым
проектным характеристикам конструкции;
sp — усилие трещинообразования с уче¬
том частичного проявления потерь от пол¬
зучести и усадки бетона в зависимости от
принятого времени с момента изготовления
до момента испытания конструкции.
При этом в расчет потерь от ползу¬
чести и усадки бетона вводится значение
коэффициента β, получаемое по формуле
β = 4^/(100 + 30. (5)
Контрольные нагрузки обычно вы¬
числяются для испытания конструкций на
3-, 7-, 14- и 28-й день после изготовления.
Минимальный возраст для испытываемой
конструкции ограничивается условием,
чтобы значение коэффициента /< оказа¬
лось меньше 1,25.
По полученным значениям контроль¬
ных нагрузок вычисляются контрольные
прогибы. Контрольными прогибами явля¬
ются теоретические значения прогибов,
рассчитанных для принятой схемы испы¬
таний при кратковременном действии кон¬
трольной нагрузки по жесткости. При этом
уменьшение прогибов предварительно на¬
пряженных конструкций вследствие выгиба
от обжатия напряженной арматурой не
учитывается.
Для предварительно напряженных
конструкций (или для элементов конструк¬
ций), испытываемых не ранее чем на 100-й
день после изготовления, контрольной на¬
грузкой по трещиностойкости является на¬
грузка, вызывающая при принятой схеме
контрольного испытания усилия в испыты¬
ваемой части или элементе конструкции:
для конструкции 1-й категории трещино¬
стойкости равные максимальным усилиям
от совместного действия постоянных, дли¬
тельных и кратковременных нагрузок с ко¬
эффициентом перегрузки 1; для конст¬
рукций 2-й и 3-й категорий трещиностой¬
кости равные максимальным усилиям от
совместного действия постоянных, дли¬
тельных и кратковременных нагрузок с
коэффициентом перегрузки п= 1. При ис¬
пытании этих конструкций в более раннем
Таблица 2. Значения коэффициента С
Характеристика
конструкций
и вида бетона
Характер разруше-
рия конструкций
С
Изгибаемые конст¬
Текучесть продоль¬
1,4
рукции (балки, пли¬
ной растянутой ар¬
ты покрытий и пере¬
матуры до наступле¬
крытий и т. п.), эле¬
ния разрушения бето¬
менты решетчатых
на сжатой зоны.
1,6
конструкций незави¬
Разрыв продольной
симо от вида бетона
растянутой арматуры
Изгибаемые конст¬
рукции, элементы и
узлы решетчатых
конструкций из бето¬
нов:
тяжелого, на пори¬
Раздробление бетона
1,6
стых заполнителях
сжатой зоны сечения
и плотного сили¬
до наступления теку¬
катного
чести растянутой ар¬
ячеистого:
вида А—автоклав¬
матуры или разруше¬
ние по сечениям, на¬
клонным к продоль¬
ной оси конструкций
1,6
ного на цемент¬
ном или смешан¬
ном вяжущем
вида Б—-автоклав¬
1,8
ного на известко¬
вых вяжущих и
безавтоклавного
возрасте величины контрольных нагрузок
увеличиваются (с учетом неполного прояв¬
ления потерь от ползучести и усадки бето¬
на) умножением на коэффициент /С, зна¬
чение которого определяется так же, как
и при подсчете контрольных нагрузок по
жесткости для предварительно напряжен¬
ных конструкций 3-й категории трещино¬
стойкости. Минимальный возраст испыты¬
ваемой конструкции назначается из усло¬
вия /(<1,25.
Контрольными нагрузками по рас¬
крытию трещин для конструкций и эле¬
ментов конструкций 3-й категории трещи¬
ностойкости без предварительного напря¬
жения являются нагрузки, вызывающие
при принятой схеме контрольного испыта¬
ния усилия в испытываемой части или эле¬
менте конструкции равные усилиям от
расчетной нагрузки с коэффициентом пе¬
регрузки п= 1.
Контрольная нагрузка по прочности
принимается равной нагрузке, вызывающей
при данной схеме испытания в испытывае¬
мом сечении или элементе конструкции
усилие, равное усилию от расчетной на¬
грузки с коэффициентом перегрузки η> 1,
умноженному на коэффициент С. Значения
коэффициента С принимаются по табл. 2.
При вычислении контрольных нагру¬
зок для конструкций, испытываемых в ра¬
бочем положении, следует учитывать воз¬
действие собственного веса.
Помимо контрольных нагрузок по
жесткости, трещиностойкости и прочности,
в рабочих чертежах следует указывать ис¬
пытательную нагрузку, вызывающую в ос¬
новных элементах и сечениях конструкций
усилия, равные максимальным, принятым в
расчете, усилиям от совместного действия
485
постоянных, длительных и кратковременных
нагрузок с коэффициентом перегрузки п =
= 1 и п> 1. Кроме того, в рабочих черте¬
жах конструкций желательно приводить
ступени загружения. Величины ступеней
загружений должны быть назначены та¬
ким образом, чтобы обеспечить пропор¬
циональное возрастание усилий в испыты¬
ваемых сечениях и элементах конструкций.
При этом величина ступени загружения
должна составлять не более 10% конт¬
рольной по прочности нагрузки и не более
20% контрольных по жесткости и трещи¬
ностойкости нагрузок. Для конструкций
1-й категории трещиностойкости после
приложения нагрузки, составляющей 90%
контрольной, каждая последующая сту¬
пень, вплоть до момента появления тре¬
щин, должна составлять не более 5% кон¬
трольной нагрузки.
4. Оценка качества изделий
по результатам испытаний
нагружением
Оценку жесткости изделия производят
по величине прогиба, измеренного при
контрольной по жесткости нагрузке.
Изделия, для которых прогиб от кон¬
трольной нагрузки по проверке жесткости,
принимая ее длительно действующей, с
учетом сроков испытания конструкции со¬
ставляет 85% и более предельного допус¬
тимого прогиба, установленного соответст¬
вующими нормами проектирования, при¬
знаются годными, если измеренный прогиб
превышает контрольный не более чем на
10%.
Контрольный прогиб определяют рас¬
четом от контрольной нагрузки по про¬
верке жесткости, принимая ее кратковре¬
менно действующей с учетом сроков испы¬
тания конструкций.
Если измеренный прогиб хотя бы од¬
ного из отобранных изделий превышает
контрольные прогибы более чем на 10%,
но менее чем на 15%, то повторно испыты¬
вается еще одно изделие из партии. Если
измеренный прогиб превышает контроль¬
ный не более чем на 15%, партия призна¬
ется годной. В противном случае партия
не принимается.
Если рассчитанный прогиб составляет
менее 85% предельного, партия признает¬
ся годной при условии, что измеренный
при испытании прогиб превышает конт¬
рольный не более чем на 20%. Если изме¬
ренный прогиб превышает контрольный
более чем на 20%, но менее чем на 30%,
производят повторное испытание. Если при
повторном испытании измеренный прогиб
не будет превышать контрольный больше
чем на 30%, партия признается годной.
В противном случае партия не принима¬
ется.
Трещиностойкость конструкций или
элементов конструкций 1-й категории тре¬
щиностойкости признается отвечающей за¬
данным требованиям, если нагрузка, при
которой появляется первая трещина, равна
или больше контрольной нагрузки по про¬
верке трещиностойкости.
Трещиностойкость конструкций или
элементов конструкций 2-й или 3-й кате¬
гории трещиностойкости признается отве¬
чающей заданным требованиям, если при
контрольной нагрузке по проверке трещи¬
ностойкости ширина раскрытия трещин не
превысит контрольной величины. Конт¬
рольная ширина раскрытия трещин назна¬
чается в зависимости от предельно допус¬
тимой ширины кратковременного раскры¬
тия трещин, установленной нормами про¬
ектирования, и принимается по табл. 3.
Таблица 3. Контрольная ширина раскрытия
трещин
Предельно допустимая
ширина раскрытия
трещин, мм
Контрольная ширина
раскрытия трещин, мм
0—05
0,05
0,1—0,15
0,1
0,2—0,25
0,15
0,3
0,2
0,4
0,25
Конструкции признаются годными по
прочности, если признаки разрушения,
приведенные в табл. 3, наступят при на¬
грузках не ниже контрольных по прочно¬
сти. Если признаки разрушения появятся
при нагрузках, составляющих не меньше
85% контрольных, проводят повторное
испытание. Если при повторном испытании
окажется, что признаки разрушения на¬
ступят при нагрузках, соответствующих не
менее 85% контрольных, конструкция счи¬
тается выдержавшей испытание. В про¬
тивном случае партия не принимается.
5. Показатели качества, контролируемые
неразрушающими методами,
их номинальные значения
и допускаемые отклонения
При испытаниях неразрушающими ме¬
тодами должны контролироваться основ¬
ные параметры, определяющие прочность,
жесткость и трещиностойкость конструк¬
ций: геометрические размеры; прочность
бетона; диаметр, класс, марка, количество,
механические свойства арматуры; распо¬
ложение арматуры; толщина защитного
слоя и рабочая высота сечения, а также
дополнительные параметры, специфичные
для предварительно напряженных конст¬
рукций, — величина натяжения арматуры,
прочность бетона при отпуске натяжения
арматуры.
Непосредственно в конструкциях дол¬
жны контролироваться прочность бетона и
толщина защитного слоя. Кроме того, в
готовых изделиях должны контролировать¬
ся геометрические размеры. Остальные по¬
казатели контролируются в процессе вход¬
ного и операционного контроля.
Перечень контролируемых показате¬
лей качества должен устанавливаться с
учетом конструктивных особенностей и
условий работы конструкций. Например,
контролируемыми геометрическими разме¬
486
рами являются: для плоских плит сплош¬
ного сечения — высота сечения; для мно¬
гопустотных плит — высота сечения, раз¬
меры и положение пустот, толщина полки;
для ребристых плит — размеры поперечно¬
го сечения ребер и толщина полки; для
колонн — размеры поперечных сечений.
В рабочих чертежах должны быть
указаны рекомендуемые для контроля не¬
разрушающие методы со ссылками на со¬
ответствующие нормативные документы.
При больших объемах контроля для
конструкций массового изготовления сле¬
дует рекомендовать ультразвуковой метод
(ГОСТ 17624—78), так как он может при¬
меняться в составе механизированных и
автоматизированных стендов. Для массив¬
ных конструкций при относительно неболь¬
ших объемах контроля может быть реко¬
мендован метод отрыва со скалыванием
(ГОСТ 21243—75), а также механические
неразрушающие методы контроля прочно¬
сти бетона (ГОСТ 22690.0—77 — ГОСТ
22690.4—77).
Толщина защитного слоя и размеще¬
ние арматуры контролируются магнитным
или радиографическим методом. Контроль
магнитным методом выполняется в соот¬
ветствии с требованиями ГОСТ 22904—78,
радиографическим — в соответствии с
ГОСТ 17645-72.
Для арматурных элементов, смещение
которых при бетонировании исключено
(напрягаемая арматура, пространственные
каркасы и т. п.), толщина защитного слоя
может контролироваться линейкой или
штангенциркулем до бетонирования.
Величина натяжения арматуры долж¬
на контролироваться в соответствии с
требованиями ГОСТ 22362—77, качество
арматурных изделий и закладных деталей—
в соответствии с ГОСТ 10922—75 и ГОСТ
8478—66 и т. д.
Для каждого контролируемого пара¬
метра в рабочих чертежах указываются
номинальные значения и допускаемые от¬
клонения. Номинальные значения опреде¬
ляются при проектировании расчетом и ис¬
ходя из конструктивных требований. До¬
пускаемые отклонения на геометрические
размеры, толщину защитного слоя и т. д.
устанавливаются в соответствии с требо¬
ваниями ГОСТ 13015—75. Допускаемые
отклонения на величину контролируемого
натяжения арматуры устанавливаются по
СНиП II-2J-75. Оценка прочности бетона
должйа производиться на статистической
основе с использованием ГОСТ 18105.0—80
и ГОСТ 18105.1—80. Допускаемые откло¬
нения на отдельные параметры могут уста¬
навливаться проектной организацией на
основании результатов расчета или экспе¬
риментальных исследований конструкций.
6. Количество
контролируемых конструкций,
план контроля неразрушающими методами
Количество контролируемых конст¬
рукций устанавливается в зависимости от
принятого плана контроля. Приемочный
контроль при испытании неразрушающими
методами может быть выборочным или
сплошным. Выборочный контроль следует
рекомендовать при большом числе изделий
в партии. Число контролируемых изделий
принимается при этом не менее 10% вхо¬
дящих в партию изделий и не менее 3 шт.
Сплошной контроль рекомендуется исполь¬
зовать, если число изделий в партии не
превышает 20.
При назначении числа и местораспо¬
ложения участков, в которых определяют¬
ся прочность бетона, толщина защитного
слоя и геометрические размеры, также
следует учитывать принятый план конт¬
роля. При сплошном контроле общее чис¬
ло участков измерений должно распреде¬
ляться на все конструкции в партии. На¬
пример, при выборочном контроле трех
изделий из партии, содержащей 20 изде¬
лий, в каждом из них прочность должна
определяться не менее чем в 10 участках,
а при сплошном контроле — не менее чем
в трех участках; при контроле же отдель¬
ного изделия прочность бетона должна оп¬
ределяться не менее чем в 12 участках.
Поэтому в рабочих чертежах следует да¬
вать несколько вариантов размещения
участков.
Число участков определяется также
для плоских и массивных конструкций
площадью их поверхности, а для линейных
конструкций — их длиной. При размеще¬
нии участков следует учитывать особен¬
ности работы конструкций. Для конструк¬
ций, имеющих четко выраженные расчет¬
ные сечения, участки должны располагать¬
ся в этих сечениях, а при их отсутствии —
равномерно по поверхности. При назначе¬
нии числа и мест размещения участков сле¬
дует учитывать также особенности техно¬
логии изготовления. Например, для изде¬
лий, формуемых в вертикальном положе¬
нии и имеющих систематическую неодно¬
родность бетона по высоте, участки для
определения прочности бетона следует
располагать в верхней зоне, имеющей наи¬
меньшую прочность. Геометрические раз¬
меры и толщина защитного слоя также
должны контролироваться в расчетных се¬
чениях, а при их отсутствии — равномерно
по длине.
7. Оценка качества изделий
по результатам испытаний
неразрушающими методами
Партия изделий или отдельное конт¬
ролируемое изделие признаются удовлетво¬
ряющими установленным требованиям по
прочности, жесткости и трещиностойкости,
если каждый из контролируемых единич¬
ных показателей всех контролируемых из¬
делий отличается от их номинальных про¬
ектных значений не больше чем на величи¬
ну предельных допускаемых отклонений.
Если хотя бы один из контролируемых
показателей в партии отличается от номи¬
нального проектного значения больше чем
на величину предельного допускаемого от¬
клонения, то все изделия в партии конт¬
ролируются поштучно. Если при поштуч¬
ном контроле какие-либо контролируемые
487
параметры отличаются от номинальных
проектных значений больше чем на вели¬
чину предельных допускаемых отклонений,
изделие либо бракуется, либо должно ис¬
пользоваться под меньшую нагрузку. Воз¬
можность использования под уменьшенную
нагрузку устанавливается проектной орга¬
низацией по величине значений единичных
показателей качества, определенных в про¬
цессе контроля. Для перемаркировки из¬
делий в другой класс нагрузки в рабочих
чертежах конструкций могут быть приве¬
дены графики влияния основных парамет¬
ров на прочность, жесткость и трещино¬
стойкость конструкций.
Для построения графиков может быть
использован следующий прием. По верти¬
кальной оси наносят значения основных
контролируемых в данном сечении или
элементе конструкции. параметров, по го¬
ризонтальной оси — значения коэффициен¬
тов Кі, равных
Ki = (S,-S)/S, (6)
где S для графиков прогибов — изгибаю¬
щий момент (или нагрузка), при котором
прогиб равен предельному значению при
отклонении от проектных значений одного
из контролируемых параметров и проект¬
ных значениях остальных параметров; для
графиков оценки трещиностойкости — из¬
гибающий момент или нормальная сила
трещинообразования при отклонении от
проектных значений одного из контроли¬
руемых параметров и проектных значениях
остальных параметров; для графиков оцен¬
ки прочности — изгибающий момент, нор¬
мальная или поперечная сила, которые
могут быть восприняты сечением при от¬
клонениях от проектных значений одного из
контролируемых параметров и проектных
значениях остальных параметров;
Si для графика прогибов — изгибаю¬
щий момент (или нагрузка), при котором
прогиб равен предельно допустимой ве¬
личине; для графиков трещиностойкости —
расчетный с коэффициентом перегрузки
n> 1 или п— 1 (в зависимости от требуе¬
мой категории трещиностойкости) изгиба¬
ющий момент или нормальная сила; для
графиков прочности — расчетный (с коэф¬
фициентом перегрузки гс> 1) изгибающий
момент, нормальная или поперечная сила.
При отклонении от проектных значе¬
ний одного или нескольких контролируе¬
мых параметров несущая способность кон¬
струкции определяется по формуле
5К = (1 + К) S. (7)
Значение коэффициента К, характери¬
зующего изменение несущей способности
конструкции при зафиксированных откло¬
нениях контролируемых параметров от
проектных значений:
Κ = ΣΚί. (8)
Коэффициенты Кі характеризуют измене¬
ние несущей способности при отклонении
от проектного значения ί-го параметра и
проектных значений остальных параметров.,