Башня Н ~ 35 м. а площадкой обслуживания 2,5 х 2,5 м
НАГРУЗКИ
1. Вертикальные: - площадка обслуживания ........................ 430	кг.
-	ствол башни	.......... 220 кг/м.
-	полезная нагрузка ............  4000	кг.
2. Горизонтальные ( ветровые ) : - нагрузка на аппаратуру  ......................... 500 кг.
- нагрузка на ствол башни
Wh^Wo-JKh-Ct-Kn-yf
На открытой местности Ks~ 0,75 ; Ко — 1,0 ; Ко = 1,25 ; Ко — 1,5 .
Аэродинамический коэффициент С »=0,74 ; С с = С х (1+Т])*К. b/h = 1 -* Г| = (0,15 + 0,95):2 = 0,5 ; К1 = 1.08 / СниП 2.01.07 - 85/
С.= 0,74-( 1+ 0,5)-1,08= 1,2
Пульсационная составляющая принята равной FG ~ 1,4 I.
Коэффициент надежности по нагрузке	уг= 1,4
W5 = 23-0.75-1.24?4*1.4 = 4.1кг/м.
W10 = 23-1.0-1.2-1.4-1.4 = 54 кг/м.
W 2о = 23-1.25-1.2-1.4-1.4 = 68 кг/м
W-о =23-1.5-1.21.4-1.4 =81 кг/м.
г Погонная нагрузка на ствол,башни от ветра в наиболее опасном направлении (по диагонали ствола ) :
w5 = 41-2.2-1.41 = 127 кг/м.
Ww = 54-1.7-1.41 = 129 кг/м.
W го = 68-1.3-1.41 = 125 кг/м.
W ж, = 81-0.8-1.41 =91 кг/м.
Сосредоточенная нагрузка на площадку обслуживания с аппаратурой
Р w = 81(2.5-1.41*1+6.25) = 792 кг.
РАСЧЕТ ПОЯСОВ
Т		=*- • -
Л’1
Верхняя секция башни Ь==13. Ом..принята аналогично ранее разработанных проектов. Две средние секции состоят из одинаковых по сечению элементов, поэтому считается только самое опасное сечение на уровне 6.0 м от фундамента.
.	-	-	.	Г’' +-
N=430 + 220(35-6)=4000 = 10810 „
М=792-29+91-10-24+125-10-14+129-10-3=66178
N.=M/b+N/4 = 66178/(1.9-1.41)+10810/4=27405
Труба 0 108 х 6 ; 1=3.61 см.; L = 230 см.
7Я2<ег
X = 230/3.61 = 63.7 ; — Ф = 0.84
Рч>=19.2см2
6 = N./(<p -Ftp) = 27405/(0,84 • 19,2) = 1699 < 2100 „/«>. Понабранное сечение поясое ЗАО inerg or лет проверке прочности.  . •	РАСЧЕТ 1>/СКОСОВ
1И снизу раскос: L — [/1,22 + 222 —2,5м. Lp — 250.Л 1 — 250 о< i,p= 250/120 = 2,08 ш. -> L 125 х 8 ; (р = 0,45
N = (Q/2) ’ ( l/cos<p ) ; Q = (792+91-10+125-10+129*10+
+127-5) /2“ = 4877 т. .. ,,T<. ....	.......
cos <р = 22/2.5 = 0.88 ; N = 4877/(2-0.88) = 2771	;
8 = 2771/(0,45 • 12,5) = 492 < 2100 хг/см1.	св чек ня	ко
ЧСАОЬИЮ прочности
Профиль раскоса принят окончательно По условию гибкости.
Остальные раскосы принятыпо условию гибкости и унификации смчертежи.	'										
1 Л*			" г'	X,		-аг-				
i										
1			-1^^—				Huck, .«th,, IV/uikviH	^н,пьс. П есные |\о*яни , Xuaviu^hъна \coMtiкекс „ .Песньи Г\.Ь*»НЬ1*			
										
Им	Ниуч	Лат	№ар	Пит		Дт				
							^итсцнал ьпъра,, ’Б КШНЯ" ЪЫСйТои -НТ*	Сют	Ли	Лхжв
НяСМУ		1фазаоАВ		t				р	3	и
Гл ни; пр		МвтфяВТ,								
Rtp&na Ц-гпт»гт		ЁВОИМвЮИ МтЬтНТ		7		4yi-6t>				
РАСЧЕТ КРЕПЛЕНИЯ ВЕРХНЕЙ СЕКЦИИ сб4.
Нв=13 м.; М= 792-13+91 10-6,5 = 16211 к™.
N = (16211/(0,7-1,41))-(430+220-13+4000)-0,9=9863,5 кг.
8 = 9863,5/(4'3,52) = 700 кг. < 1450 пхм». —	—
Где: 4	- количество болтов крепления пояса
3,52 - площадь сечения нетто одного болта, сМ2.	з	* - -Ц
БЪКТо®, и И К кькИ -	|	|
честьь УА.оЬкетаоря’г-т чскоьи+o прч ноеги_ _:-
. РАСЧЕТ СВАРНЫХ ШВОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОЯСОВ БАШНИ К ЗАКЛАДНЫМ ЭЛЕМЕНТАМ ФУНДАМЕНТА.
' М=792-35+31-10-30+125-10-20+129-10-10+127-5-2,5=94508к™.
N = (94508/(2,2-1,41))-((430+220-35+4000)/4)-0,9 = 27738 кг.
14^2773'8/(0,7-1300-0,8) = 38 ри. < 4-15 = 60см , те Прин»тые высота кителе iu%,oBи ъъщдя д Кк.нб uie,ob	Чем»"
1и,Ю ПРОЧНОСТИ .
г ч. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТНЫХ АНКЕРОВ ."
Fs=27738/(0,7-1300-0,8) = 4,78 см1. < 7,06 > 0 30
Принятая то *ш,ича	Дк<лроь n хо ь А.етье>ря<т усл.ььи.н> прочмосгц
.Х1 РАСЧЕТ БАШНИ НА МОНТАЖНЫЕ НАГРУЗКИ
Ш-Г ~ - й =220 кг/м. ]	I
НШ  ______________________ИНН T-L.J
Mft=qI2/2 = 220-212/2 = 48510 m ; N = 48510/(1,3-2)= 18658
6 = 18658/(0,84'19,2) =1157<*,• < 2100 /сн. Р«ч«пм«у
Расчет болтового соединения
М=220-182-0,5.^35640«™; N = 35640/(2-1,1) = 16200».
Fs= 16200/(4'1450) = 2,8 о? < 3,52 ди M24.
В = (48510 - 220-152-0,5)-1/15 - 1584 V N«=s>1584/2»3 kr h' u,ь-h-'T *	1—”—b
фудгдамерг рашни  - N- (7782,8+30±4000)i03- 10653,6 Bi . ; Qr 792+(91+125+129)-101127-5 = 4837м.
M*'• =S>45081-4877-3109139,™ » 109™.
При ? a — 5,3 м и H — 3x her— 1,0 h, 6«- (5,32-l+3,22;2!>2,4+(5,32-3,22)-2-l,5=170 ,. ' W«.=0,l 18 • a3 = 6,118 - 5,33 = 17,57 «.
РтиЛйо= (Ы+Оф)/а ± Л^^гАУф = . -^10,6 + 170)/53аНЙ9/Й57 = 6,4 ± 5,2
Ппиа=5Л ; Оф=(5,1М+3,22-2)-2,4+(5,12-3,22)-2-1,5 = 158,9 V Wt= 0,118-5,13= 15,65м-.
Р„л^(10,6 + 158,9)/5,12± 109/15,65 = 6,5 ± 7,0 ;
При а = 5,3	Оф=(5,32- 1+3,02 - 2>2,4+(5,32-3,02)-2-1,5=
а'= 5,1	=167,9х
9^ф=;1%57м-.
• РиЙь’=(10;6.+167,9)/5,32 ±109/17,57 =6,35 * 6,20
Принимается а = 5,3 и. Ртах— 6^35+6^2 = 12,55тлг.
При несущей способности грунта Ютл*.
Краевое давление 12,55тйс< 1,5 R = 15 где.
Армирование принято конструктивно, см. чертеж.
		-			 ч	*5	• *			
				1.					
					!	МьСк.	ft'JtufcnHck.UM р-h ( пае. Лесные Пеканы, кьмпаенс о Лесине По^ны . 				
									
		Лхт	№cin	Птгкъ	Дт				
						ъ £ МЦН5» ЬЫСьт&и JS’ и	Свдя	Лих	Лнжв
НяОЛУ		1^жвш)АВ		"’‘^ТТГ '			Р		К
Гпинкгр		МвюфеоВТ. .							
Btpfixw		ЕчдааоЮИ , - —-			А	Чп>-ЬЪ	Расчеты 1)к®-кентоБ VMuuk1’ 	/ eu-ouuXH ua /	"				
Цхжря		МвсфеаНГ.							
									
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛА ПОВОРОТА КОНЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ «БАШНИ» ОТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ (ВЕТРОВЫХ) НАГРУЗОК
НОРМАТИВНЫЕ НАГРУЗКИ
W = Wo-Kb-
К5-0,75 ; Кю= 1,0 ;
Ct=l,2 ; Кп=1,4
W 5=23-0,75-1,2-1,4 = 29
W5-i5=23-l-l,2-l,4 = 39«r/»?.
Wi5-25=234,25-l,2-l,4 = 48кглг.
W25-35= 23-1,5-1,2-1,4 = 58кг/м2
Ml
М2
GKn
Кзо=1,25 ; К-ю=1,5 ;
'Л' s g5 ~ 29*2,2 ~ 64 кг/м. gS-15 = 394,7 = 66 кг/м. g 15-25 = 48'0,9 = 43 кг/м. g25-35 = 58-0,8 = 46 кг/м.
Рз5= 58-(2,5-1,41+6,25)=567кг.
СХЕМА 1
М’35 =0
М» =567-10 =-5670™
M\s =567-20 = 11340™
M’s =567-30= 17010™
М’о =567-35 = 19845™
СЕМАХ 2
М2зз=0
М2и=46-102/2 = 2300™
M2is =46-10-15 = 6900™
М2з =4640-25 =11500™
М2о=46-10-30= 13800™
СХЕМА 3
MJ35=0
М323 =0
M3is=43-102/2 = 2150™
М3ю= 43-10-15 = 6450™
М3о= 43-10-20 = 8600™
СХЕМА 4
МГ4
Мз5— 0
М25— О
М15=0
Мз = 66-102/2 = 3300™
Мо= 664040 -6600k™.
М 5
35
СХЕМА 5
Мз5= О
М25 — О
15
64 ю/м
М15=0
М5=0
Мо = 64-52/2 = 800™
800
						лТ	'	-			
									
	- *'?			*; *i - лс^  - ‘		Mtct.oEA^ VbjuikKHCfcHvi р-н 5 n^c. Лесные Поданы. ТМикШ4кйи Компкехс /t -Лесные Псалныл			
			- 						
Им	’Ниу»	Лгг	Мор	ihtm	‘Де				
						Китенка* тра,ЛМиНя* UUtTou Ь5н	Стая	Лит	Лют
НнСМУ		{фкяярАВ					Р	5	А1
Пивкф		МкхфсоВТ							
		йдавоЮИ..			1IU.00	“ Х1др1^л.едение пе^ емец^едии ViAtrt ’	,'Б'А Ш Н И*/н»чаьо /,	Г ЭД СМ9'$ ШС0МФ		
-Г^врифф -.J- -4				/Уг					

LM
СО i=^f-I = й -797000 -1000 = 265,7-10®
0)2 =^(2039000-797000)-1000 = =414,0-106
О)з= 797000-1000 = 797,0-10® I	,
Ю<= ^(3826000-2039000)-1000 =
; ’ {=5957-10®
0)5= 2039000-1000= 2039,0-10®
! .'3 .' с-.
0)6= %(4964500-3826000)-500 =
=189,75-10®
0)7=4964500-500 = 2482,25-10®
Ввмяим№
. Zo^5~ Д,.1м -110 см ;	Fip200xl0—7t(R2-r2) —
Z545 = 0,85 „ = 85™	;	=3-,14(102-8,42) =
Z 15-25 = 0,45 m= 45 cm. ;	=92,44 ex-.
Z-'2S^35 = 0,4 u. = 40 CM. J FiplOSxfi=3,14(5,42-Jc5. 2F’-Z2o5 2-92,44-1102=	;	-4,82) =
= 2237048 см-: ;	-49,22 ал
M	J5-15 = 2-19,22-852 = 2TmS c»-.
J 15.25= 2-19.22-452 = 77841
J 25-35 = 2-15,6-45,62 = 64876 cm-. _______
Угол поворота верхней грани "БАШНЯ методом Мора с учетом коэффициента
I
податливости решетки к= 1,3.
0р>6 = kZ ®i • у i / Е- _= (1,3/(2,110®)) • <(265,7-10®/64870) + ((414,0- 10®+ 797-з? -10®)/77841) + ((595,7-ю6 + 2039-
’10®)/277729) 4 ((189,75-10®+ +2482,25-
•106) / 2237048)) = 0,018778 рад 0 = 0,018778 0,017453 0,001325 0,001164 0,000161 0.000145
рад
= 1° -
30" / 3600" = 0,0083°
= 4’	4' / 60' = 0,0667°
0,0750°
= 30”
0=0,018778 рад—> 1,08" < 1,21
(по аналоговым типовым
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
ВЕРХА "БАШНИ"
yf = h; у! = 3 / 4 -10 = 45/2;
у2 15/2 + 10 = 35/2; у3 = 15;
ул = 15/2 + 20 = 55/2; у5 = 25;
у6 = 3/4-5 + 30 = 143/4;	= 32,5;
&Ида)К)6)/(2,И0*> • ((265,7-7,5/64870) +
«414 1-7,54.797-15)777841.) + ((595,7-27,5+2039-25)/277729) + ((189,75-35,75+2482,25-32,5)/2237048)) = 0,346 м.
ПоСН*П П-23-81 стр. 44 допускается прогиб до 1/150 удвоенного вылета консоли (т.е. двойной высоты башни).
2-35000/150 = 467 мм. > 0,346 мм.
Т.е., угловой поворот и горизонтальное отклонение от вертикали верхней площадки при максимальной ветровой нагрузке в допускаемых пределах.
				: ".		а	:	*		i				
	-		. , 	•-					
. / R Г •				-		Моск.ОЕЛ., Пушкинский	пи, Лесине Исаяны. /Киаищнын клнп1\ске?( Песные Поа^ны *			
’>	 •		- . J. 1		SF,"					
Им	Hhw	Ла	Men	Пяти*	Два				
						Кнтгннья ох\ора „ Ь Кшня'' вчкьтой SSm.	Сиг i	Ли	Лилов
Н«СМУ		F^eozaoAR					р	6	41
Гджжгр		МвЕфозВГ.							
		ЕюжюЮН			9щ.-00	Опрекске.нис.4 пе^е-мещ ений %е»хнего	« £ К ЫНЫ".	ГЛП СМИ ЗььС!/ Морф		
Цхиери		МвгфивВТ							
бУхг/у
РАСЧЁТ ГРУЗОПОДЪЁМНОГО УСТРОЙСТВА
Грузоподъёмность Q=
f
.А* о -
Расчётная нагрузка:
Рг ?л«
‘Й


М = 75*1 = 75т<.
W = M\R ; Wip= 7500\2250 = 3,33с*г.
1ИЗ ° 40x40x4 W = 6,29 о? > 3,33см1.
РАСЧЁТ СТОЙКИ
М = 75- .10-1 = 65™
6500X2250 = 2,89
WD= 0,098-(D4-d4)\D = 0,098-(3,84 -- 3,04)\3,8 = 3’29^.
Wo = 3,29см1 > W,₽= 2,89см1.
Принятое. сече.ние	icmjvww прочности.
£
S.
						>			
									
						Щек. о«л. (шкинскм р-н not. Лесньи ^олянм. >А<1лМлL4нь1и 1сьи пх<jcc h Лесные.			
									
Им		Лкт	№стр	Пэтиъ					
						Кнт«.нн.&«* опърь (, CKvuHft Ыс>1СЬТ©И 3 5м	Свдя	Лист	Лют
НяСМУ		КрзаоАВ					Р	7	>11
Diraup		МашфввВТ							
Ьсрбогмс		ВуттагвЮИ			'Ли.00	Расчел ‘зъопьд^гмног© КЧ р ьй<тйа	Ип снч-ь 5ьь C'i Мо рФ		
Цхврл		МвюфоаИТ.							
									
При производстве расчетов использована следующая литература :
1.	СНиП 2-23-81*
2.	Е.И. Беленя
3.	Н.П. Мельников
4.	К.К. Муханов
5.	Н.С. Ули тин
6.	СНиП 2.01.07-85
« Строительные нормы и правила. Стальные конструкции. »
« Металлические конструкции » 1985 г.
«Металлические конструкции» 1980г.
« Металлические конструкции » 1963 г.
« Сопротивление материалов» 1975г.
« Нагрузки и воздействия »
									
									
						Ммж.оел., Пчшьин^ии р-н. пос Песныв Полины кокпкекс „ йес.нк(е Поляны			
									
Им	Нггцч	Лет	№стр	Пзтиь	Дст				
						йнте-чндр с>ъо^ BVtcoton	м	Свдя	Лит	Лскв
Н«СМУ		КрювюАВ		У			Р	а	н
Глижгр		МалофоаВТ.							
Нерабочи:		ЕвдимвЮИ				Пйречгчь «сполЬъ’Л.мои кнтерл-турм	суп емчз зча ногф		
Цхжрст		МоюфеаВТ.