Защита от шума и вибрации на предприятиях угольной промышленности - Флавицкий Ю.В.

Автор: Флавицкий Ю.В.
Теги: горное дело горные предприятия (рудники, шахты, карьеры) добыча нерудных ископаемых техника безопасности каталог издательство недра шум шумоподавление
Год: 1990
Похожие
Инженерная акустика. Теория и практика борьбы с шумом
Техническая акустика транспортных машин
Справочник по защите от шума и вибрации жилых и общественных зданий
Звукоизоляция и звукопоглощение
Текст
                    ЗАЩИТА ОТ ШУМА
И ВИБРАЦИИ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
УГОЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ
Под общей редакцией
Ю. В. ФЛАВИЦКОГО
МОСКВА «НЕДРА» 1990
ББК Л3|
УДК 622 2336
₽•••»••• ЯМШ *П Ш«« JO М
З*—1* ОТ ж. ма  яябрапяя на предприятиях угольной
ISBN’ S— 247—4)10НХ—8
Под общей рсд. Ю В
I с.: ы.
3 HSfBO-N
За -
•вк «•
>«ЧНА0
Введение
Для основных видов оборудование угледобычи  обогяше
мия характерен рост «нгрговооружсниости Наряду с таяямя
факторами как пронмюдителыюсть. частота враштин  габа
ритм " условиям «отрастающих якеллуаташмтмвых яагрумж
рост мергоаоору жекяостп обусловливает увеличеяне вибро
акустически* активности машин и инструмента
Отрицательное влияние виброакустических параметров ма
ШИН ид горнорабочих и обслуживающий персонал обогатитель-
ных фабрик во«растает пропорционально степени сооерагмет
нования техники проходки, добычи и обогащения Испоен кита
пие ручного мсхани«ироненного инструмента и оборудования
с пневмоприводом. обладающие высокой вяброакустнчёскоб ак-
тивностью. потребовало проведения исследований виброударвых
и взродннамнческих процессов. За период исследований одно-
временно с совершенствованием технологических характеристик
лнсвмоннструмсита. пневм<-м-торов и вентиляторов сотданы
модели со сниженными уровнями вибрации и шума на основа
нни результатов гигиенических исследований, я тучен и я системы
«человек— машина», разработки санитарных норм и стандар-
тов. регламентирующих «иаченяя шумовых и вибрационных ха-
рактеристик. использования tuy моей бром «мерительной аппара-
туры Были ра «работаны тффсктияиыс средства яндивидуаль
иой защиты.
К началу семидесятых годов была создана теория ручного
механн«нрованиого пяеямоииструмента со своженными уров-
нями вибрации и шума Ц В Члексаидроп. Б В Суднишни
ков. В Б Соколимскмй. Н А Клушин и др ). разработаны тео-
рия и конструкции глушителей аэродинамического шума вен-
тиляторов и пяевмояхоторов (И И Станин. Е- Я Юдин.
А С. Терехин) (\-обое «качение в решении вопросов защиты
от шума и вибрации на обогатительных фабриках имело рахви-
тие теории «ву кои юл я и ин (В И Заборов. И И Боголепов,
Г Л Осипов) Сохдаиию средств защиты от шума и вибрации
епособстяовало освоение промышленностью ряда «яукопогло-
Щявнцнх матернл юн и нибродх‘мпфнруюшнх мастик (Б Л Тар-
таяовский) Впоследствии были скорректированы методяки
Мброаяуггмческнк и,мер«-ннй применительно к горным маши-
нам. проведена паснортн«лини рабочих мест по факторам шума
» вибрации, установлены шумовыг н вибрационные характсри-
стики основных иидон горным машин и оборудования с обя «а
тельным внессннсм их в паспорта и технические условии
3
- — наооты по борьбе с шумом и вибрации
мышленности приобрели комплексный характеп
лились на все виды технического оборудовав НРЯ " Ра^пр
Исследования по технике виброшумопоглощеН..<
измерений и расчетам виброакустических характер
н производственных помещении позволяют вносит?’*
мые изменения на ранних стадиях конструирования
тирования. Основное направление научных исследован Л ПР<4
области —разработка методов виброакустического I?
вания и прогнозирования и получение на их основе □***«*•
стнческих характеристик оборудования и рабочих меот Л
существующих технологии, конструкциях и материалах R При
гнх случаях даже новейшие образцы горных машин' оби-
вания и инструмента не обеспечивают установленных са£
ных норм по шуму и вибрации. Основные причины этого₽
недостаточное владение создателями горной техники и проек
тнровщиками навыками конструирования машин с низкими
виброакустическнми характеристиками, недостаточные требова
тельность и контроль со стороны потребителей горной техники,
отсутствие утвержденных методик экономической эффективно-
сти’ от внедрения средств борьбы с вибрацией и шумом,
а в ряде случаев и аппаратуры для виброакустических измере
ннй. Поэтому необходима дальнейшая интенсификация науч
ных и опытно-конструкторских работ по ряду направлений,
связанных с проблемами охраны труда диагноет,,
машин и контроля за их техническим состоянием, повышен»,
их надежности в целом.
I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ШУМЕ и ВИБРАЦИИ
Положительный фактор роста мощности и производитель-
„ости машин при повышении их надежности и снижении на
тсриалоемкостп связан с ограничениями действующих санитап-
„их норм по защите обслуживающего персонала от впетного
воздействия шума и вибрации, возрастающих с увеличением
мощности машин [40].
[Пум и вибрации горных машин вызывают рост профессио-
нальных заболеваний и снижение производительности труда
Институтом ИОТТ выявлены корреляционные зависимости
влияния шума и вибрации на частоту возникновения отдельных
видов заболеваний и показатели травматизма рабочих обогати-
тельных фабрик (табл. 1.1). При этом в качестве базового
уровня принимали значения частоты заболеваний н травма-
тизма среди инженерно-технических работников, условия труда
которых соответствуют допустимым нормам Полученная кор-
реляционная зависимость [20] имеет вид
Кч AeB'L~L>.
где Кч — частота заболеваемости на 100 человек; Я. В —коэф-
фициенты для отдельных видов заболеваний, полученные на
основании обработки результатов исследований; L — уровень
шума в зонах обслуживания отдельных видов оборудования.
дБА; Lo — принятый базовый уровень шума, характерный для
рабочих мест инженерно-технических работников фабрик
(70 дБ А).
Согласно полученным зависимостям, снижение уровня шума,
например с 95 до 85 дБА, соответствует уменьшению частоты
сердечно-сосудистых, желудочных и нервных заболеваний
в 2,5—3 раза, а количества дней нетрудоспособности в 1,5—
2 раза.
По результатам исследований Л. Ф Журбинского, в усло-
виях повышенного уровня шума частота травматизма дости-
ТАБЛИЦА 1.1
Виды элболеванмЛ	Коэффициенты		Корреляционные элввекмости
	А	В	
Сердец но«сосуднстыс Нервные Ж<’ЛуЛО»1НО-КН1ПСЧНЫС Органов слуха	2.10 1.21 0.66 16.5	0.048 0,072 0,097 0,06	0,93 0.91 0.75 0.94
5
ТАБЛИЦА 1.2
Оборудо»|иве
Уровень
звуки
ив рабочем
месте, дБА
Время
работы
я одну смену
ч
К®л»ч<.сТво
’ пЛлеДИ,<*Ц
ов»РУДО.5и>,
	 Подземная добыча			
	116	2	64 000
Бурильные машины Породопогрузочные машины	107 101	6 6	3 500 700
Отсадочные машины Транспортеры н погрузчики	100 98	3 4	4 800 70
Комбайны Качающиеся конвейеры	93	3	« 100
Открыта	я добыча		
Бурильные машины Бульдозеры Ковшовые погрузчики	107 102 101	6 8 8	2 700 13 400 10 200
Скреперы, грейдеры	100	8	3 700
Экскаваторы	94	8	5 300
Самосвалы	93	8	10 800
Обогащение и	п е р е р а б	о т к а	
Виброустаиовкн для разгрузки вагонов	118	3	800
Дробилки	107	8	20 000
Грохота Породос пуски Мельницы	103	8	29 000
	100 100	8 8	42 000 2 500
ст ±Вем"Г Д° '° " ДаЖе 3~4 % на Р^очих ме*
общего ySoBHH mv^ ni?°TBeTCTBeH"0 85 и 70 дБА- Снижение
0.2 см/с способствует сЙЕ' раб0ЧНХ местах с °’5 до
НИЙ костно-мышечной гкгт ению частоты появления заболева-
“ 0.05 ем/с-“ез	Работающих а 1,7 раза.
Анализ шумовой кд 0,001 См/с~ в 5 Раз.
США собщ^Гчн^0б"ТВКИ01На 5700 угольных шахтах
шеннем допустимых „оом п 212000 сказал, что с превы-
оборудования, нз НИХ 81ооо1иШуМу работает 222000 единиц
я открытых и 95000-на г,6аг Э П0Дземных работах, 46 000 —
„ЙТ" <то» «ух ^шаТ"Тыьни’	(табл. 1.2).
раЙ” 11 сРеДНем по стране. В пп Р°В ЗНачительно хуже, чем
"^имкхТокГ?Ются опас?ымИДЗ;"Н“Д У<;ло,виях около 70 %
частичная псЛм * СВязи с чем у fin «“умул (превышение до-
ewa, 19 % у маш„^луха’ в том числе- °чА/ рабочих установлена
банков, 44% ' ИНИстов электровоз 3|тп, У Машинистов подъ-
в Условиях’ шЛЫвник0В1 66 % v п У А> у машинистов ком-
Г 10 % "«Й“’ ("’='”	0т "оверхности.
(проходка полгпт 00 дБА и выше, рабо-
одготовительнызх выработок и
СТВОЛОВ, бурение шпуров, очистные работы - „
оборудованных пневмоприводом, и дп 1 оч 1™Ощью машин,
(очистные работы, обслуживание стволов экГп nva/BA ~ 20 %
порта, пункты перегрузки и др.); 90 -95 лБА an J Ц/Ня транс'
,а„ке комбайновых и струговых «реГ1к„“’’
ности, в отдельных случаях довольно шячитрш». ?™ ощ’
при бурении скважин до 30 %.	' Ная’ напРимер
Основными источниками шума и вибрации, уровни которых
превышают допустимые в горнодобывающей пр^мышлекнХ
являются: перфораторы-по шуму на 23-27 дБА, по вибрации
(без виброзащитных устройств) - на 12-15 дБ; отбойные мо
лотки соответственно на 20-25 дБА и на 3-5 дБ- эпектпиче-
ские ручные сверла по вибрации на 5-8 дБ. пневматические-
на !5—20 дБА и на 5—8 дБ; очистные и проходческие ком
баины, погрузочно-доставочные машины на 8—12 дБА и на 5—
6 дБ; вентиляторы общего и местного проветривания, компрес-
соры по шуму — на 10—20 дБА; буровые станки, шахтные ло-
комотивы, конвейеры —на 10—20 дБА и на 5—7 дБ; машины
и оборудование для добычи угля открытым способом —на 10—
20 дБА и на 5—10 дБ; машины н оборудование для обогати-
тельных фабрик — по шуму на 12—18 дБА и др.
Наличие в подземных выработках акустически жестких,
идеально отражающих поверхностей является причиной значи-
тельного, до 6 дБ, повышения уровня шума; кроме того, в ре-
зультате взаимодействия различных источников шума (машин
и агрегатов), возникают интенсивные особо вредные шумы
с сложно составленными спектрами частот.
Специфика шахтных условий состоит в совместном воздей-
ствии на рабочих шума и вибрации, повышенных температур,
влажности, атмосферного давления и пыли. При этом следует
учитывать, что при шуме интенсивностью даже 80—90 дБ для
Достижения той же производительности, что в условиях шума
70 дБ, рабочий должен затратить в среднем на 20 % больше
физических и нервно-психических усилий.
Борьба с шумами и вибрациями является серьезной эконо-
мической проблемой; затраты на проектирование достигают
3 % общей стоимости машины. При проведении аналогичной
работы на готовой машине затраты возрастают до 10—1э А>.
Борьба с шумом и вибрациями может быть эффективна
только в том случае, если она ведется в техническом, гигиени-
ческом и организационном направлениях, к которым отно-
сятся: разработка и внедрение малошумных технологических
гваокой. обрубки литья —обрезкой;
.^а клепки свар* и двигателем с пневматнч '
процессов' 3^ ударного ДеИДт внедрение вместо пневмаТц.
перевод «зш" • пиравлическ ' ’ й [8]; внедрение МаШин
с«ой ^пйигателЩ’1 эЛСрниемВ исключающих контакт человека
ческнх двнгаг управлением	вибрации в источнике н.х
сДНСТайНоТсредств 'нижеВ,*в	к рабочему месту, а также
с ма новения и на пути «ереД места> В настоящее время
возникновен ц1((( paOoier	ацнй позволяющих На
в разрабатываемую
Si. проектирования заьЛ А и вибрации в источнике их
X элементы, С1"'ХХ уравновешивание, балансировка,
Якновення (ДХТ ил» снижение ударных напряжений За
устранение соударении ' л соударяющихся контактов, использо-
счет изменения жесткости -ка,(естве промежуточных звеньев
ванне упруги^ элементи п). разработка и внедрение средств
кинематическом цепи» ‘ ма н вибрации; установление
индивидуальной за1“ нормативных уровней шума и вибра-
безопасных, для Ч1Л а ТаКже установление шумовых и ви-
ЬХГхарактеристик горных машин как показателей их
Йпасности и качества; создание метрологической базы для
контроля уровней шума и вибрации на рабочих местах, а также
контроля шумовых и вибрационных характеристик машин (ме-
тодика, аппаратура); проведение лечебно-профилактических
мероприятий; разработка и внедрение рациональных режимов
труда рабочих; соблюдение специальных правил эксплуатации
оборудования; профессиональный отбор.
называть
человека,
процесс распространения механиче-
у - ..........[ механических тел
человеком как вибра-
одновременно как вибрация и
всего организма че-
организм чело-
частотой около 8 Гц.
Ма ----
1.1. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Сложные механические колебания частиц упругой среды
в диапазоне частот от 20 до 20 000 Гц, беспорядочно изменяю-
щиеся по времени,воспринимаются человеческим ухом как шум.
эв,Й3»Л.%"'1КК0й точк" ’Рения шумом принято
Внбраме"тоХетма7"-₽"ЯТИ°е воздействие на
С частотой ниже 20 Гн ™ ' колебания
^У’а™^»“ш“Жа,,аЮГСЯ
Общая вибрация имчипп
ловека, местная—отдельный сотрясение всего организма че-
ка'резонирует при вибрации।'° части- Весь организм чело-
Степень вредности ";рац!,и частотой около 8 Гп
мука ir'n' 1	звукового шума зависнт от интенсив-
i-я UnE”11 «ХвквНПр (Па>' "аС10ТЫо
8	‘Рннимаемые челпьа 1 * Значения звукового
8	«еловеком, находятся в диапазоне
2-Ю-5 до 2-10= Па (болевой порог). Оценивать акустиче
ские величины принято в относительных величинах Кси
тельных уровнях), представляющих собой отношение
мой величины к условно выбранному пороговому значению
Динамические аналоги механических, электрических н а™
стических элементов колебательных систем приведены в табл
1.3; аналогия основана на формальном сходстве диффеоении
альных уравнении, описывающих движение этих систем
В основу классификации шумов и вибрации положено
распределение звуковой и колебательной мощности в норми
руемом, наиболее важном для организма человека диапазоне
частот.
Вредность шума и вибрации определяется: значениями уров-
ней звукового давления и виброскорости (характером спектра)-
временем воздействия за рабочую смену (временными харак-
теристиками).
Чувствительность человеческого слуха к звуку зависит не
только от его уровня, но и от частоты. Наиболее чувствителен
слух к звукам частотой 1000 Гц. Весь диапазон частот, воспри-
нимаемых человеком, от 20 до 20000 Гц разделен на 8 октав-
ных полос, в каждой из которых верхняя граничная частота
равна удвоенной нижней. В настоящее время все расчеты и
нормирование ведутся в октавных полосах со среднегеометри-
ческими частотами 31,5; 63; 125; 250 ; 500; 1000; 2000; 4000;
8000 Гц.
Интенсивность звука и звуковое давление характеризуют
физический процесс распространения звуковых волн в среде;
слух человека субъективен и воспринимает громкость звука.
С достаточной степенью точности уровни громкости опреде-
ляются на основании измерений уровня звукового давления на
среднегеометрических частотах, которые затем суммируют
с учетом корректирующих поправок, соответствующих неодина-
ковой чувствительности человеческого слуха к звукам разной
частоты. В настоящее время все шумомеры снабжены специ-
альными фильтрами, которые позволяют проводить измерение
уровней звукового давления на среднегеометрических частотах
на шкале Лин и шкале А. На шкале А с помощью специаль-
ных фильтров осуществляется суммирование уровней звукового
давления (уровень звука) с учетом поправок, учитываю х
чувствительность уха человека.	миилВПгп
Уровень звука (дБА) по октавным уровням звукового
давления определяется по формуле
L=101gZ100''^^
где Li — уровни звукового давления в t-й полосе частот, дБ,
кд{ — значения коэффициента коррекции.

СреднсгсомстР,,чсскис час-
тоги октавных полос, Гц . 63	125 оед гпп
Коэффициент коррекции	|000 2000 4000 яалл
ДБ ...............+25+16+9+з	0	]	8000
Влияние шума на человека зависит	' +|
ствия, в этом случае следует рассчнтыватЛЛ"1* его воздей-
уровни звука, для измерения и васчртя Внвале,,тные
нис рабочей смены проводится хронометоГж *0Торых в
ней звука Ьл. По результатам хронометража ‘ЗМерен,,я Уров-
измеренных уровней звука, или по коэ<ЬлЕиАЛЯ каждог<> из
ного использования оборудования а Та?М внУтРисмен-
повить время (ч), в течение котопогп vn« Л)’ ^Ует уста-
постоянным. Здесь a = t/T (t- продолж ЗВука оста«ся
рудования, мин; У —длительность смены шш°СТЬ работы об°’
ных машин 360 мин).	Ме,,Ы) мнн- Равная для гор-
В зависимости от времени t
^LAi к величинам измеренных уровней зв^каЛ™™ ПОПравки
&LAi к величинам измеренных
Время, в течение которого уровни зву-
ка остаются постоянными, ч . . . .
Поправка А£д ь дБА ...............
8	7	6	5	4	3
0	-0,6 -|,2 -2.0 -3,0 -4,2
Продолжение
Время, в течение которого уровни
звука остаются постоянными, ч . . . 2 I 0,5	0 25
Поправка АГд/, дБА ................—6,0 —9,0 —12,0	—’|5 I
0.1
-19,0
Поправки SLAi следует суммировать с уровнями звука, ко-
торым они соответствуют (Lai + ALai), дБА.
ТАБЛИЦА 1.4
Оборудование	а
Очистные комбайны Струговые установки Конвейеры скребковые ленточные Проходческие комбайны Лебедки Погрузочные машины:	0,35 0,20 0,38 0,32 0,24 0,13
непрерывного действия циклического действия Буровые станки и установки Шахтные локомотивы Вентиляторы шахтного и местного проветривания Насосные установки и станнин J учные и колонковые сверла Отбойные молотки Перфораторы Механизированные комплексы	0.11 0,32 0,40 1,00 1,00 0,30 0,31 0,18 0,38
II
I «Б\ является эквивалентным yp0R.
ov->?FKi >^^рый п сравнивают с допустимыми
‘ ., .гдющим нормам.
•	•	• ивы. уровни которого по
^П®С1®•  *?'* WM м5 дБ
' ’	4 “ Ji ;пм шум. уровни которого
Нс^с' £мм5яБ.
Г(,. .	_ся..,м в виде одного
времени
во вре.
___	или нс.
."лыажяплкжктъю каждый менее | с
ЛЛ^!^мИМ ДГУГНМ У**РЫ)-
..лмово* сигнал, частотный спектр
•«^ж<т одю ««являющих, превышающую
Птт амкаж w Ю дБ и боле.
"yj, дар ыя более источников шума с у м м а р 
,ЬА- :.г> ‘ > кг? давления (уровень звука) опреде-
J.C- : формуле
; :	V. ; : .л лсст тем последовательного сложе-
к«уромЫс шин с млкжмгльного.
Тммг*ь 2Л1 ~t. •-» 7^-kw-
п«—А л . .. • ।
аЛйЯЫ t tue ВСГЖЛЛ
’*** А . .	) Ц
1*45
2 1Л 13 U
6 7 8	9	10 15 20
I 0.8 0.6 0,5 0,4 0.2 0
а	IBUta ио ралюсти складываемых уровней
»*« »R *ЦДИАЖ*°*У Аналогичное действие при
' «МЫ Двух уровней и при-
1ЫН > т 1	' г ?МЖЦ двух уровней С тре-
п. 1	' '-ИИЧЕагОЕ НОРМИРОВАНИЕ ШУМА
^^евствии в организме проис-
JU*an<J‘ Смокая изменения вплоть до стрсс-
пэс’4?‘Г п>* бме^и болезнь w Объективными
4jCT* • немение &VHЛ1"*™* снижение слуховой
• и .Jj’”.	*о оху2?ДЛИН “«прения (понижение
(»ьшс ж	11ят»Л недостато*шость; нейроэн-
t, -Al а.,ма яа -и. ьное действие интенсивного
слуха горнорабочих приводит
’ » Ml И II * и
>.шя1ц..и1имЯ уммяь •вуяа	л«а	HtpoetMorn. поярежжкаа ..... „ , при п|х»ЛО4«ител1.«<кП1 р«Л>.м f			
	ft		- 1 -г»	
<80 85 90 95 100 105 110 115	1 4 7 12 18 26 36	1 3 10 17 29 42 55 71	5 14 24 37 71 63	1 в	7 •6	16 28	1	W 42	43 58	60 78	|	78 87	1	М
к его частичном или полной потере. Методика оценки воздей-
ствия шума в целях сохранения слуха регламентируется меж
дународным стандартом IICO—1999—75. Слух считается по-
врежденным, если средняя чувствительность органа слуха на
частотах 500, 1000 и 2000 Гц уменьшилась не менее чем на
25 дБ.
Различают следующие степени потерн слуха: 1 степень
(легкое снижение слуха) — потеря слуха в области речевых
частот составляет 10—20 дБ и на частоте 4000 Гц —60 ~ 20 дБ.
II степень (умеренное снижение слуха) — потеря слуха соот-
ветственно 21V— 30 дБ и 65±20 дБ; 111 степень (значительное
ТАБЛИЦА 1.в
Рябочие места
производствен нмх
предприятий
Уровни звукового длмеяня. дБ
в октлвимх полос «к
со средвегсоыетривесхммв мстотамв. Гм
1000 2000
Уровне эвукв
и эк в в млев т
вне уровни
•ву<*. дБ А
I. Помещения управле-
ния, рабочие комнаты
2. Кабины наблюдений
н дистанционного управ-
ления
а) бе, речевой святи но
Телефону
О) С речевой связью но
телефону
Постоянные рабочие
места в производственных
'’ ’Мешениях и на террито-
рии предприятий
79
94
83
95
70
87
74
87
68
82
68
82
55
52
50
49
60
78
63
78
75
60
75
73
57
71
55
71
70
80
54
69
65
80
13
таблица 1.7
сл>««“
США
Франция
Великобритания
К"-. Швейцария, Финлян-
диТчССР. Ру““я"я
63
115
95
100
103
Уровни Эвукового давления. дБ.
при среднегеометрических частотах.
125 |	| 2S0	500	1000	2000	4000
107	98	92	90	87	86
90	85	80	80	80	80
100	90	85	85	81	81
	100	93	87	83	82
95	95	87	85	82	80
8000
87
80
80
«6
79
снижение слуха)-««Р» слуха соответственно 31 дБ и 70±
=V»"«“Ер™™»» слуха р (%)" ,авнс,,мос™ от
,ЫХ “вши— уровня звука ^XTmCO-TS
его воздействия приведена в табл. 1.5 (стандарт иси 1990).
Уровни звукового давления на среднегеометрических часто-
тах, уровни звука, эквивалентные уровни звука для постоянных
и непостоянных рабочих мест имеют строго определенные зна-
чения, которые утверждены в СССР ГОСТ 12.1.003—83 «Шум.
Общие требования безопасности» и СН 3223—85 Минздрава
СССР (табл. 1.6).
В табл. 1.7 приведены уровни звукового давления (дБ)
в октавных полосах частот, принятые в ряде стран как макси-
мально допустимые при восьмичасовой рабочей смене.
1.3. САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКОЕ НОРМИРОВАНИЕ ВИБРАЦИИ
тя1отггХ^аК1<-ерУ возде,,ствия на человека вибрации подразде-
через опооны<Лп! ” локальные- Общая вибрация передается
ловека, локальная-нТТуки^а^ СИДЯЩеГ0 НЛИ CT05,^er0 чс‘
ными машинами ппгчиРУК Работаюшего при контакте с руч-
“»“• "«рабатываемимМе’та^мГ"” МаШ"иами " об°Руд0'
L/ощая вибр*
три категории: 1 — тпяиг111,1ИИку возиикновения делится на
машин (самоходного rnnwT^10' возникающуто при движении
" Тп д)= 2-тРанс?орХе^ТНОГО тРаиспорта, бульдозеров
жеи°?НЯЮЩИх технологическне°пОГНЧесКую ПРИ работе машин,
горной И Прн ПеРемеЩенин по °"ераДни в стационарном поло-
машин ®“работки (горных комЛЦИ“аЛЬНО подг°товленной части
“ ческою „МОХОДНЬ,Х бурильных 1аИН0В’ Шахтных погрузочных
шин. насосйы работе стаЦионапныТаНОВОК и дР-); 3 —техноло-
 х агрегатов, вентилятп Машии (электрических ма-
еНТИлятоРов, буровых станков и др.).
Гигиеническую оценку вибрации .
веКа в производственных условиях; можна ТВу*°Щей на чело
шими методами: частотным (спектральн?Л ПР°Вести следш'
уемого параметра; интегральной венкой 1 анализ°м нот
руемого параметра; дозой вибрации * П0 Ча^оте нот'
Основной метод, характеризующий „ <	Р
ви	________* истотный анализ возденет-
инруемымк параметрами являются	Прн „„„ "
значения виброскорости о (логарифмиЙ^ кмдРат1™«не
виброускорения а (.чогарифмнческне	L’< «"«
нои вибрации - в октавных полосах частот : Ш" л™аль.
ции —в октавных или третьоктавных ’ Для общей вибра-
Логарифмические уровни виброскорости „к,
по формуле	1 к°рости (дБ) определяют
to = 201g
5-10~8

Le = 201g
а
зю-«
где а — среднее квадратическое значение виброускорения, м/с2.
При локальной вибрации допустимые значения нормируе-
мого параметра в направлении осей z, х, у (при длительности
воздействия 480 мин) должны соответствовать указанным
в табл. 1.8.
Для общей вибрации допустимые значения нормируемого
параметра (при длительности воздействия 480 мин) должны
соответствовать указанным в табл. 1.9.
ТАБЛИЦА 18
Среднегеометрические частоты октавных полос. Гц	Среднее квадратическое значение				
	внброускореяия а		виброскорости V	
	м/с’	ДБ	м/с’10”’	ДБ
8 16 31,5 63 125 250 500 1000	1.4 1.4 2,7 5,4 10.7 21,3 42,5 85,0	73 73 79 85 91 97 103 109 —	2.8 1.4 1,4 1,4 1.4 1.4 1.4 1.4	115 109 109 109 109 109 109 109 15
оценке по частоте нормируй
^гс^ж^мннос значение контрол,,4'^
Р.	f "'’МОЩЬЮ епед, "
-	t-«>10к£ 10м <*•«<♦* »0.
ТиК	U *T
кмлр>™'сас<* значение контролируй
Vv-KVK^vtH -ли аиОроускорения (их лога.
, » кистотнО* папке; п - число частот.
--•" равных) в нормируемом ча-
толии* 13
1^^-ягг»».» ижчн О
Транспорте
технологе <»«»„
(«•тегорх. л
и. — яиж *«				
	• •		а	9
	9	9 9	9	* F	9. X. V	9. Х.9
/ »• h f sj-z sjz a(c з|с х|с в|'- й|в		6.3 122 3.5 117 3J 116 3.2 116 зл 116 3.2 116 ЭД 116	0.4 62 0,28 59 0.28 59 0.56 65 1,12 71 2.26 77	3.50 117 1.30 108 0.63 102 0.56 101 0.56 101 Jr66 101
частотныТпо п хЯК	' весовые коэффициенты для ix
г.. “х ПОЛ<К* определяемые по табл. 1.10
по час™" 1К"е “ОРМЫ В“бРацнн "Р" интегральной оценке
ствия 4fi0 М и?МпИ₽УСМ0Г0 паРаметРа (при Длительности воней
« чпи мни) даны в табл. 1.11.
Mam»niMCv .°ГраИ,,’’СННЯ УРоп’нй вибрации при работе ручных
Лол ж и. *СИЛИс нажатия и вес, приходящийся на руки, не
При I лПрСВЫШать звач*иий. установленных ГОСТ 17770 86;
общи» °0Те °Рганами управления —стандартами ССБТ на
м«Шнн тре®оиания безопасности для конкретных видов
м° nt'*"/’" ,,нтенс,,вности воздействия вибрации на человека
Ией Жным данным производится согласно проекту Ст.
•Иаче»!	0984 г.) по эквивалентному корректированному
'Жеанп,,броускорения. приведенному к четырехчасовому
иному воздействию (в диапазоне от 2 до 50 м-с ).
17
				Среднее квадратическое значение								
В1Д ибрмии	ввброускорения а				виброскоростн V			
	м/с*		дБ		м/с-10"’		дБ	
	2	X 9	2	А У	Z	х. У	2	х. у
Общая, категория: 1 2 За 36	0,56 0,28 0.1 0,04	0.4 0,28 0,1 0,04	65 59 50 42	62 59 50 42	1,1 0,56 0.2 0,079	3,2 0,56 0,2 0,079	107 101 92 84	116 101 92 84 7С
Зг	0,014	0,014	33	33	0,028	0,028	75	/О 112
Локальная	2.0	2,0	76	76	2,0	2,0	112	
Критерием неблагоприятного воздействия является время (лет)
вероятного наступления вибропатологии для различной доли
р<- отающих (%) под воздействием вибрации соответствующей
интенсивности.
1.4. ШУМОВИБРОМЕТРИЧЕСКАЯ АППАРАТУР*
Шум и вибрация являются волновыми процессами, *поэТомУ
по природе возникновения и основным параметрам, ййХ И
их измерения и оценка часто производятся с ПОМОЩЬЮ О^огпа.
тех же приборов, за исключением преобразователей
сующих элементов (табл. 1.12).
18
Т АБЛ ицл 1.12
Аппаратур»


Виброметр искробезо-
пасный ВВМ-001
Виброметр малогаба-
ритный ВМ-1
Основная характеристику
Переносной прибор для нзмере
ния параметров шума и вибра-
ции: Динамический диапазон из-
мерения звука 25—140 дБ; час
тотный диапазон 10 Гц. — 20 кГц
Диапазон измерения внброско-
Фильтры электриче-
ские ФЭ-2
Шумомер Шум-3
н’гото.мтелк
6<>Р‘Дг т‘Виб₽°пРИ-
г. Таганрог
рости 5 10-»—ю м-с-1; вибро,
ускорения 5-10"»—Цр м.с->
масса 4,5 кг
Портативный прибор для изме-
рения и анализа шума динами-
ческий диапазон 25—140 дБ-
частотный диапазон 20 Гц —
20 кГц; масса 4 кг
Портативный прибор для изме-
рения и частотного анализа виб-
раций; диапазон измерения
внброускорення 5-10’’—103
| м/с1, внброскорости 5-10~5—
10 м-с“1, частотный диапазон
1—11 200 Гц, масса до 4 кг
Портативный прибор для изме-
рения параметров вибрации
в абсолютных н относительных
единицах
Прибор для частотного анализа
параметров шума и вибрации,
частотный диапазон 1,4—11200
| Гц, масса 5 кг
Портативный прибор для изме-
рения параметров шума
То же
То же
Кокчетавский при-
боростроительный за-
вод
То же
Шумовиброизмери-
тельный комплект
ШВК
Набор измерительных
приборов 00022
Набор измерительных
приборов 00041
Переносной комплект для изме-
рений и анализа шума и вибра-
ций
Переносной комплект для изме-
рения воздушного и механиче-
ского звука, динамический диа-
пазон 30-140 ДБА; частотный
диапазон 31,5 Гп. 63
масса 7,5 кг
Переносной комплект для изме-
рения воздушного и меха hi
*Г«-« «Г«
масса 7,5 кг
Запорожский опыт-
ный завод дефектоско-
пии
(окчетавскнй прм-
боростроител ьный
завод
<Роботрон — Месс-
электроник», ГДР
То же
Продолжение^
Ия'вл>»ИПлк
г»Р**’’Р"сги,‘4
«Роботрон — JU
MCKtp.nillK»,
• »•*-
•-'•...
1 «икс* 4 кГ
1Ъвсж<ж«й КОММ*** A\” М5МС‘
!ЛГ?жмш« • м6р™яи;
Г^-.'Л.К.Й ДЛМ1Э0Н 24—
wwr»* диапазон
УгГ-»«г»
!1л—1Г»Я :•* Прибор Х1« II3MC-
„ , 4-л:«м вябрдинй в по-
.«.-««• диапазон нз-
VCXMC мбрхкорогп» ю —
; v с”1; огтотный диапазон
6Д Гн - 20 кГц
Фирма «Бр|ад11
Къер», Дания h
То же
УСТАНОВЛЕНИЕ И КОНТРОЛЬ ШУМОВЫХ
. ВИБРАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК РАБОЧИХ МЕСТ
. ЦЕНИ „) НОВЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
РАБОЧИХ МЕСТ
Ссределевве -чи -ь и вибрационных характеристик на
vоге•. первом}’, наиболее ответственному
j*a.j борьбы с шумом в вибрацией.
a	наые характеристики рабочих мест ис-
‘ия заменив действующих значений шума н
ммепши л°*^цдпга *>»* данной категории рабочих мест
ий^аавов^Ус”®“*виыми нормами; оценки шумового и
ачс’1*е«* ~Дилцц*,”*анирования‘ проведения и оценки
' • ы лво’а*7" назначаемых мероприятий по за-
П*Р>-^Х£ « »?/"” Ш)1,а и «"«Рашн>.
*Ые 8‘ -честзе шумояы» ^аилИ на Ра<5очем месте, используе-
яоадевы ГОСТ 12.1ооСЛ аа*Раиионных характеристик, уста-
н СИ 3044- 54 WJ~ 83 н СН 3223-85, ГОСТ 12.1.012-78
Существует • з
Х\ьн?а,;п1₽НС7Ик Мрабочи°х 1Ри^2еНИЯ шУм°вых и влбрацион-
н\..ьй'. 1ре1варительный м . еСТ; пРелваРНтельный и кои-
' -ьки щуМа и ВИбра '70д применяют для приближен-
‘ °пределеиия интегральных ха-
.puciHK. максимальных (/.„„»
СроннсЛ звука и вибрации	“ M‘'”"Ma.)blll4
финальных корректирующих {jjj. (д|,)	J‘ (/.,1111п)
рдкгеристнк: уровней LA (дБЛ), / Ж" "ДНочиЕ М|"'ии
1 Б(1Лее точным и объективным (Я^У)'’»•
тод, основанный на определении сиекТ^”?ися
„Нбраиии, т. е. распределения колебав НОГо «ХтзТ Мс’
руемом диапазоне частот.	Оат<льиой энергий Шума н
Шумовые и вибрационные хавай	" Но₽“и
лить путем непосредственных измеДи р,Исти*и можи.>
посредственных измерениях шуМа J4''? и расчетом п!!ш’
изведения и получения объективных да?мТи в Xi?
брано и зафиксировано место пас1,Д’ НЫх Доа«но бы^ ₽
датчика (микрофона или вибровреобва^"“Я
„ию к объекту контроля - рабочей щ^Вателя) по
При измерениях шума на рабочем ш^₽абочей
лагают на уровне головы работающего на Л МНкроФ°н распо-
нее, не менее 0,5 м от отражающих зв“ расстоя««и 0.5 „ от
ратора, проводящего измерения. МнкрХи °Ве₽ХНост«й и one-
более интенсивный источник щуМа ‘ «зправляки на наи
Для постоянных рабочих мест в горных вып.м
ных помещениях, на территории nooMni^₽ б°7ках и Ша”-
(у пультов управления, кабинах) н^ают /" “ “аШинах
рительные точки. При непостоянных рабочих	ЙЗМе‘
три-четыре измерительные точки васпотЛЛ Т яаэначат
в рабочей зоне (зоне пребывания’работающего) ' раВйомеРно
Внбродатчики устанавливают в местах контакта г т<^л
ратора: на сидении, рабочей площадке, педХ пJv
вибрация), в местах контакта рук оператора с рукояткой
рычагами управления (локальная вибрация).
ные и^ХАр°Л«Т°ЧКе последоват<?ль“о проводят предваритель-
иЛ п Р < •? Р/Х вза,,мно перпендикулярных направле-
ниях. для общей вибрации —вертикальном (ось Z) и горизон-
альны* от спины к груди (ось Л) и от правого плеча к левому
' сь т); для локальной вибрации —в направлении подачи или
приложения силы нажатия (ось Z); от рукоятки (ось X), и пер-
пендикулярно первым двум направлениям (ось У). Если виб-
рация в направлении одной из осей, для которых установлены
одинаковые допустимые значения, превышают вибрацию по
двум другим осям более чем на 12 дБ, можно проводить конт.
рольные измерения и характеризовать максимальную вибра-
пию только этим направлением.
Для оценки шума и вибрации на рабочем месте в каждой
и1 ныбранных точек производят не менее трех измерении и
Результаты усредняют. Измерения должны проводиться при
Характерных режимах работы источников шума (вибрации) и
т,,пичных для данной технологии условиях. Условия измеренш!
u Необходимо оценить погрет ноет.
я«иы быть ука^нУ дратического отклонения Резу «з-
ДОпн .я В виде сРпе^дЫ возможных значении погрец^-
МСР пмерения. Предел* отклонения с вероятностью о 95 ™
hs-^»»й ммБа±3 ДБ; ви6₽ац"“
Помещениях обогатительных фаб
««« « « ;Р“ЖЙ группы машин при их смешанном р“а;
мешении.	компоновки оборудования осущест
Пр» сложных .»М отдельных этажей. Шумовы?,
вляют построенне к P / рабочих мест могут быть уСТя
“spTHZopa s'"У™ -а°Т,ве yKa3a"H“•
новле™. Хментании шумовых и вибрационных характера
Х машж Расчетные значения в этом случае называются
ожидаемыми уровнями шума и вибрации на рабочих местах,
а метод нх получения - прогнозным.
22. РАСЧЕТ ОЖИДАЕМЫХ УРОВНЕЙ ШУМА
НА РАБОЧИХ МЕСТАХ
В целях определения требуемой эффективности средств шу-
мозащиты рабочих мест производят расчет ожидаемых уров-
ней звукового давления на рабочих местах на основе результа-
тов проектных работ по снижению шума и выполнения орга-
низационно-технических мероприятий по защите от шума
рабочих.
2.2.1 РАСЧЕТ ОЖИДАЕМЫХ УРОВНЕЙ ШУМА
В ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ
пялкрЧеТ ,,жидасмых УРовней шума ведется в следующем по-
четныГточеГНсрН^ обьекта с Указанием рабочих зон и рас-
шумовую обетановкуСТ°ЧНИКОВ ШуМа’ оказываюших влияние на
яых точек и время”дейстииЯНИЯ °Т источников шума до расчет-
чего в течение смены Я |<аждого источника шума на рабо-
| опРеделяются пло'шапь
I чения, вид и состояние кпвпеРНМетР„ 11 форма поперечного се-
I оложения источников invuaH гоРНов вь»работки в местах рас-
I °"редел™тся шумовые t ” РаСЧе™ЫХ точек;
I да S' /ок^нтацни или пР^!Р"СТНКИ источников по тех-
 для ла^иметодикам, либо ппи£и3УЛЬТатам измерений по стан-
J22 д н ого Типа машин; 1Нимаются технически достижимые
по методикам, приведенным нижа
мые уровни звукового давления в рТД РассчитыВаЮтр
йаЖ’,000.”^.
„тельный результат округляется ДоДо 0 5 ’	125
проводится сравнение расчетный , Лог° ’’Исла! ДБ ^он-
мыми для данного рабочего места ,Ур0ВНей Шума Р
места « определя£а ст Допусти.
Ся дуемое
Рис. 2.1. Расчетная схема дпя °"Рр^ных выработках
и подготовите- йД/9_нсточаихя ш-
PTI—PT4 — расчетные точки.


ТАБЛИЦА 2.1
р|СЛОЛО*^И^<Ц1)
<и>
Методика расчета
ИШ в выраб°тке'
на расстоянии
г<2/п>«» .
(см. рис 21>
РТ1
ИШ в выработке. РТ2
на расстоянии
ioig
\ F
Ll^Lpi- Ю !g So
г.е г - расстояние от акустического центра ИЦ] До Рт
£"/ I — наибольший линейный размер ИЦ] м / Т-
расчетный уровень звукового давления, дБ, В ()1^
ной полосе; Lpi — уровень звуковой мощности (Учи?
ИШ в октавной полосе, пересчитанный на шахтные v/
товия; Sn - площадь измерительной поверхности
рез которую шум машины излучается в выработку
5.= I м»; а - коэффициент звукопоглощения <>Гпа '
дающих поверхностей выработки (см. табл. 2.2); р
площадь поперечного сечения выработки, м2;
суммарная площадь ограждающих выработку поверх?
костей, м2.
Для очистных и подготовительных забоев
полосах 250—8000 Гц:
L( = Lp!-lOlg^-— r\L.
So
в октавных
(2.2)
В выработке находят-
ся несколько ИШ (см
рис. 2.1)
Для очистных и подготовительных забоев в октавных
полосах 63—125 Гц:
L^Api-lOlg^-P	(2.3)
Sq г
Здесь — затухание звуковой мощности на I м дли-
ны выработки, дБ/m (см. табл. 2.2); р — коэффициент
затухания, принимаемый для октавной полосы 63 Гц
Р = 0,13, для октавной полосы 125 Гц р = 0.3; Р — пе-
риметр выработки, м.
Вычисляются уровни звукового давления в РТ2 от каж-
дого ИШ по формулам (2.1) — (2.3).
Определяются эквивалентные уровни звукового давле-
ния в РГ2 от каждого ИП1 по' формуле'
^-экв = £./*+101g —,	(2-4)
Т
тавной П7УР°ТЬ звУков°го давления, дБ, в (-той ок-
ВИЯ k-ra ,ТСе К'го ИСточн”ка шума; ft — время дейст-
ния отбпи»точника шума за смену или время пребыва-
ч Т — пн Г° В 30не Д^вия шума данного источника,
определяю^°ЛЖИТельность смень>. ч.
ИШ м ф^уЛУеР0ВНИ звУков°го давления в РТ2 от всех
^t=101g£ ю0,,^экв,	(2.5)
на шумощ^епЛКол,,чество источников шума, влияют1’*
___JZ10 обстановку В РТ2.
24
___ П|,0Должение Табл. j.j
Методик. ра<:чета
Р^Гш£Н."иШ>
?о*к ,РТ>
^Гтном забое Ж
В штреке на расстоя-
нии Лшз от плоскости
очистного забоя со
штреком
ИШ в очистном и под-
готовительном забоях,
РТ4 в очистном забое
на расстоянии /?Ш4 от
плоскости сопряже-
ния очистного забоя
со штреком
5 ровни звукового давления п „
от ИШ, расположенных на расстоятш'*™ сопРяження
жения рассчитываются при ИИ 4 сопря-
Л« *‘тах по формуле (2.1)
(я > 2/niax по (2.2) нлн (2.3)
Уровни звуковой мощности экви»а
полагая, что он расположен в плоское™?. ИШ' пред’
лавы со штреком, рассчитываются по^рХРЯЖеНИЯ
^=LI(+101gA,	(26)
штреком, 6мяГьП1ХЬннТХяХ^ со
равной ширине штрека), м; т - мошнос^РпН"МаетСЯ
Уровни звукового давления в РТЗ^т «ви аС1а’
ИШ рассчитываются по формуле (2 I) пв/р^0^
по (2.2) при /?шз> 26 замТнКр/на L "Р ₽Ш,<2Ь
Уровни звукового давления в плоскости сопряжения
лавы со штреком от каждого ИШ. расположенного
в штреке на расстоянии г, (г,) от сопряжения рассчиты-
ваются при:
г8 < 2/тах по формуле (2.1);
> 2/тах по формулам (2,2) и (2.3)
Суммарные уровни от всех ИШ определяются по
формуле (2.5). Уровни звуковой мощности £рэ, дБ,
эквивалентного ИШ, полагая, что он расположен в пло-
скости сопряжения лавы со штреком, рассчитываются
по формуле (2.6)
Уровни звукового давления в РТ4 от ИШ, включая эк-
вивалентный, рассчитываются по формулам (2.1)—(2.5)
снижение шума. В необходимых случаях проводится оценка
шумовой обстановки на рабочем месте.	„„„ouua
Рабочее место, зона обслуживания или пульт у пр'
машиной в зависимости от линейных размеров мо ..
литься в «ближнем» или «дальнем» звуковом поле ает
ность зоны ближнего звукового поля обычно , Зако-
(/тах — максимальный линейный размер •	’ зонах су.
номерности распространения звуковых волн
Щественно различаются.	оасчетных точках
/пт Жидаемые уровни звукового давлени! е приведенной
<рТ. рис. 2.1) определяются согласно методик месЖ „
тзбл. 2.1. Расчетная точка выбирается ।
7 д Г> Л I' U л -
выработки	Средний коэффициент звукопоглощения в диапазоне частот 50-7000 Гц	Ср«ДНсе
Подголв|,тель”ые:металлической	аркой к^^%^“боии,то'и,₽' пича, монолитного ппастах мощностью Очистные забои на пластах 07-1,6 м	0,12-0,14	0,8—0 g
	0,12-0,15 0,1-0,12 0,14—0,16 0,08-0,1 0,12—0,14	Г* OD GO О — 1 II 1 J—	ьо — сл осл—	to
ТАБЛИЦА 2.3
			Расчетные значения. дБ.					
			в октавных полосах			частот, Гц		
Определяемые параметры	63	| 125	250	500	1000	2000	4000	8000
Уровни звуковой мощности приводной станции струговой установки СН-75;	100	99	98	108	102	99	92	85
(21);	13	13	13	13	13	13	13	13
I0lg(aSS/F4-2) по формуле (2.1 Ожидаемые УЗД в РТ от при- водной станции струговой уста-	9 78	9 77	9 77	9 81	9 80	9 77	9 70	9 73
овки LH-75 по формуле (2.2)	84	97	107	104	103	98	107	99
1)	12 10 62	12 10 75	12 10,6 84	12 11 81	12 11 80	12 10,7 75	12 10,7 84	12 10,7 76
- яа ?*"'•«& вейера СПМ-Я7 Р” ого к°н-	88 6 82	90 6 84	88 6 82	87 6 81	86 6 80	88 6 82	84 6 78	73 6 67
О«идаелыс Узд рт источняков щу^ Д£ °т всех	84	85	86	86	85	84	85	78
26	'			__								
опнах обслуживания, предусмотренных паеппп
в бот, либо в стесненных условиях очистного з£МИ веден11я
Р паботках между почвой и кровлей.	Забоя и в других
вЫРДкУстические характеристики горных выработок
в табл. 2.2.	ок приведены
Пример- Определить ожидаемые уровни ,
пения в расчетной точке, расположенной в шТрекУКиОВОго дав-
яии /?ш = 6 м от плоскости сопряжения штрека et -pacCTOsi-
ТрСой установки СН 75; И1Н2-™
положенная на расстоянии г=5 м от РТ На nL™ 6’ рас’
= 2 м от РТ находится дополнительный источник- “'И Г,=
ная ветвь скребкового конвейера СПМ-87. Результат^?УЖеН‘
приведены в табл. 2.3.	. ьтаты расчета
2.2.2. РАСЧЕТ ОЖИДАЕМЫХ УРОВНЕЙ ШУМА
НА РАБОЧИХ МЕСТАХ ОБОГАТИТЕЛЬНЫХ ФАБРИК
Отличительными особенностями помещений углеобогати-
тельных фабрик от других производств являются: акустическая
связь между смежными этажами с различными объемами
и высотой потолка; компоновка различных по габаритам и
звуковой мощности машин в технологические цепочки на не-
скольких высотных уровнях; отсутствие постоянных рабочих
мест.
Типовых комплексных решений по снижению шума на рабо-
чих местах обогатительных фабрик не существует, так как
каждое предприятие имеет индивидуальную схему обогащения
и расстановку оборудования; поэтому для каждой проектируе-
мой или реконструируемой фабрики составляется проект шумо-
глушения. Основная задача проекта — определение требуе-
мого снижения уровня шума на рабочих местах проектируемой
фабрики при данных уровне и компоновке оборудования, вне-
сение в проект необходимого комплекса мероприятии, о еспе
чивших понижение уровня шума в зонах обслуживания до с
Уровни шума на рабочих местах обогатите.!!ьных $a6pp“K
зависят от шумовых характеристик машин, ре* . нческнх
боты, условий эксплуатации и установки, а	* факторы
параметров производственного помещения. . ' ,симости от
изменяются в достаточно широком диапазоне _ произвол-
выбранного оборудования, его расстановки антресольно-пз-
ственного помещения (многоэтажное, за.
внльонное).	27
воШ звукового давления для обог^.
0»иДзсМ^Йб)Рс достаточной точностью (±2дБ) можетТ?”1к
ных фз^РиК ^основании энергетического закона сл0£Ра<’
считываться. на осно^^ структурный шум по форм*ени„
звуков с учет
<=•
ии букового давления на расстоянии 1 м От vA
где£,''УРн°ы с Учетом поправок на технологическую „агрк^
тура машины с • дд._спад звукового давления при уДаУ
и режим работы, .д	расчетной точки, дБ (акустичесЛ
«BH0T„„S помещений в зоне обслуживания);
яракториый шум при жесткой установке не
SJ’t грмотов'нз перекрытиях в помещениях зального („*
“Лд"я"“ргае™ния+р3астета' ожидаемого уровня шума я гав.
коетных условиях устанавливают: шумовые характеристики ос-
новных источников шума и схему расположения их на эта-
жах фабрики; акустические характеристики производствен-
ных помещений; расстояния от расчетных точек в зонах
обслуживания оборудования до геометрических центров источ-
ников шума.
Основные источники шума определяют на основании техни-
ческого проекта фабрики. К наиболее шумному оборудованию
фабрики относятся дробилки, грохоты, узлы самотечного транс-
порта, вибрационные питатели, вентиляторы, пневматические
сепараторы, вакуум-фильтры, флотомашины, отсадочные ма-
шины, насосы. Источники шума, установленные в звукоизоли-
рованных помещениях и боксах (кожухи) и обеспечивающие
на расстоянии 1 м от стенки бокса уровни звука менее 80дБА,
в аттических расчетах не учитываются.
тыпруЛтипо СХе*ме этажа или отметки расположено более че-
в следуюгпрм оборудования. то строят карту шума, причем
с технологическим*^’ На схематичес*ом плане помещения
сетку с размерами ячееГз?Г”™ разм^чают координатную
Дали, по возможна™ К м так’ чтобы узлы сетки попа-
Обслуживания техНпП1± Р^ЧИе.МеСТа или в рабочие зоны
Уровни звука (дБА) \ |)П,' ССК0Г0 обоРУДования; рассчитанные
Динатной 'сетки ззтрм ВаЮТ в соответствующих узлах коор-
вя-ми звука, строят «изоЛп1?мНЯЮТ точки с одинаковыми уров-
Ния Уровней звука по п! И полУчают карту распрострзне-
отмечают расчетные точХ еНИЮ ИЛИ °™e™V на карте шума
мены.	> где рабочие находятся в течешь
| Диетическими •
| ются средние коэффиРцаИеТнеРИСТНКаМИ помещения фабрик явля-
28	звУкопоглощения а и спады уров-
0,11 0,12)0.1
0.13
0,13
0.19
Коэффициент звукопоглощении а
на среднегеометрических частотах, ц
ней звукового давления (СУЗЛ1
ины Д£ на среднегеометричег "Ри Удалении А
для выбора акустических	частота^^Ура Ма
нню или отметке в соответствии с РИстик по каж„ "Ых полос
ходимо определить тип помещений ХН,”1еским п^Му ОтДеле
здания, объема помещения у Д который завР°ект°м «еоб-
среднего коэффициента звукопоглощ!. ВЫ-Ты потоки Т,ИПа
а также от количества оборУДОВз?^,п,я а на чаСТпт (м)>
тажных приемов в перекритИяханвя’ «аличия и Пл7, 1000 г«.
значению а устанавливается Thi бЛ' 2’4b по S" МОн'
СУЗД (табл 2.6).	т«п помещения (Д ДенномУ
Расчет ожидаемых уровней	°Л' 2,5) и
ной точке проводится следующим /х°В0Г0 Давления »
на технологической схеме описывяб£аЗОМ- Из РасчетногГ304”’
16 м. Определяют место рТп^Л
ро» и границ контуров в«х маши? "" акУс™««нх цУе™
лах окружности. Акустический „е1т„ Ва'"°ложе™к в пХ'
полу, в точке пересечения диагона^ Р’столатакК м
шего контур машины.	' еи пРямоугольннка, огибаю
т А Б л И Ц Л 2,4
3
4
Изолированные или с не
большой (^5 %) площа-
~------------МНП-
Характеристнка	|----------------------
помещения фабрики
I 63	125	250	500	1000 2000 4000 М00
!- 0,08 I 0,09 1о,09 I 0,09 I 0,1
ULW1	у	* ‘	’	1
дью проемов отметки мно-
гоэтажных фабрик с не-
большим количеством
(4—5 машин) оборудова-
ния, двойные окна
Те же помещения с сред- <
ним заполнением обору-
дования (4—10 машин)
или большой (>10 %)
площадью монтажных
проемов
Помещения сложной пла-
нировки, большая запол-
ненность оборудованием
Залы или павильоны с
объемом более 50 тыс. м\
с антресолями и большой
заполненностью техноло-
гическим оборудованием,
большая площадь вит-
ражей
0.1з\0.НрЛ510.1б10
I
0,17 0,17 0.18 0.2 0,22 I 0,23 0.23
(0,19 0.19 0.20 0,25 0.29)0,30 0,30
ТАБЛИЦА 2.6
параметр* к		Тип по . э»яяс-0СТИ °т		мсщениА тента звукопоглоЩеН1	
помете»* Объем* 1WC м’ 1 1—3 3 20 >20	оо^слоо| СИ СП СП СП СП	g \	0.1 1 1 1 1 3 3 4 3 3 4	0.15 1 1 2 2 3 4 4 4 4 4	0.2 1 2 3 4 4 4 4 4 5 5	0
25
2
2
4
4
4
4
5
4
5
5
'Ия а
Дтя конвейеров и других машин, у которых один размер
значительно превышает другой размер в плане, акустический
центр расположен в точке геометрического центра наиболее
шумного узла машины (привода, бункера сборника). Если
в пределах окружности в нижнем или верхнем перекрытии от-
метки расположены монтажные проемы, за которыми есть шу-
мящие машины, то их также учитывают в расчете. Для этого
акустические центры машин, расположенных под (или над)
монтажными проемами, проектируют на плоскость расчетной
отметки, отмечая расстояние от акустического центра до его
проекции h (м).
Уровни звукового давления, излучаемые этими машинами,
уменьшают на величину спада уровней для нижнего этажа при
расстоянии й. Точки проекций считают акустическими центрами
дополнительных источников шума на расчетной отметке. Если
ееСтк\стп1>°.1Ме-Ка Расположения машины находится над полом,
а излучаемыр'и' ЦеНТр также проектируют на уровень пола,
нения. .'ровни звукового давления оставляют без изме-
шин, раХложенншСЧйТп°Й Т°ЧКИ До К0НТУРа каждой из ма-
линии, соединяющей по пределах окружности, определяют по
уровням звукового лап/ акустическим центром. По заданным
НИХ до расчетной точи. „НИЯ ИСТОЧНИков шума, расстояниям от
Давления на этом ипяпп,известным величинам спада звукового
Давления, создаваемый >ННИ 0ПРеДеляется уровень звукового
Далее по закону энепгрт/3046™0” т°чке каждым источником.
Четйпг°Г° Давления, СОЗ'1 аЧеского сложения суммируют уровни
точке с учетом гвасмого каждым источником в Рас’
30	правки на коррекцию шкалы «А»-
1Л Ш Щ
3B
m in ic in
CM CM CM
CM CM CM
.VO.QC.
Л in in
□0 00 —in in in

О» CO 00 0Q ос
5i
и 1 x ’r.
e ° л « ч
g»B<E
-lh,
oo oo co oo oo a a> to ю ю io $
m m to m
l.Q иП 1П i-П
m m in
C“1 Oi о
юсосоштепштю
~ СЧ СЧ O'? oi CO CO UD <O
O ID ID lO
31
pac4fT •
НИ*0*
«*•"* эвукового Аавл*ния от '
У ,£1 -A/-.) + ^»	X Ч б,
2.<v* (^д
,» СУММАРНЫЙ уровень звукового пан
. ,.-0»"ДЛ1М а;. Г уровень звукового Дввленнц
е,в p.wtho« точке от >-ofl ма,„„„ "
В..исй .-л»се А‘ ивлення в октавной полосе in к •
Г1	дБ; s .......a“h" "• °тй?
... 4В;. 1 « от	установке не менее четырех гвоЖ*'
пЧ--	п"'“(б=з дБл>
•	2оиппе»ных фабрик является отСутст
Ос^вжк ъ* ** рабочие каждой профессии обслужи
л<т;'ъ’"тЙУ машин ван аппаратов, переходя в разные м">
юз	Поэтому после расчета ожндаемоге0
“ ^каждой расчетной точке определяют величину
уутша зауковото давлении и уровня звука, ко
' -ех профессии.
- : 2ч 4тво* гэа-тановке рабочих по профессиям, на
_ «Лпойстм-”* » в «оиеиении выявляются рабочие места
«пи вабочжж во профессиям и время пребывания рабо-
ZrZwwrtnrote*» ** cweHV ,в м,'”Угах) 113 ЭТ1,Х Рабочих
мн В эовал. Время пребывания рабочего каждой про-
фесс< . даавом .лбечем месте принимается на основании
всели: =-лней для наиболее неблагоприятных
гз&?7Ы Устаггмени. что аппаратчики углеобогаще-
ins i,i6i.II!! тяжелосредные пневматические сепара-
т -а : .:ь»ное:-;ь. отсад ные машины, находятся не ме-
•ее -	з рзсс^ -	i ы от контура этих машин и не более
2	-е обсл.л. вспомогательного оборудования; ма-
впэсты устиовок обогащения, обслуживающие вакуум-
^ентрвфуги. п тателн. дробилки, грохоты — не менее
1 >1оме обслужавакия оборудования на расстоянии 1 м от
4 на Расстоянии 2 м и 2 ч на расстоянии
--^7	машины; машинисты конвейера, насосных
?. 2. /2 й 0Се?2”°Р по обслуживанию пылегазовой установки
<•2. s,".-ж-Д ?S’*ЙЧНЫХ 30824 Раб°чнх площадок, но не менее
f 4 “ кахло« ргечетной точке.
считываются ^кйвДНИ пребыва,,ия для каждого рабочего рас
ютс* с дошетими^'еНТНЫе УРОВНИ шума, которые сравннва-
по профессиям ” НоРмамн Уровней шума для рабочих М“'
энергии) уровень звука, дБА
/-Am = lOlg-l-2/iloo.iLAZt
32	Г (в|
Г —время смены, мин (480 Мн„ .
гЛс (мни или %), в течение к.,,* Или ^0%)* t
",П ЧичЪ П’ИЮ уровня звука /,л,	'У“ Рабочий ||Од
|М’*Лп вых фабрик /< время nnXK0’'y,° см<ну
’"Т1етвых точек за смену); I.'?	"п,и” РзбоД Л1я
5' р«оо« »ссго цсха;
'"’"Пример. Весь нериод рабочее сиееы 
Из них. 120 м„„ (25%, уроВ1.„,<80
... пгастся рабочий, составляет 98 дел ШолА' к,,т°рому Поя
L) дБЛ и 120 мин (25%)— 86 дБ А Л' 240 мии <50%) L
w Эквивалентный уровень звука за всю смену
%дБд
Полученные разности между ожидаемыми и
уровнями шума представляют собой необходимый ^ИМЫМ"
яГения шума. Для снижения шума в расчетной^тмТвбТ'
наиболее шумного оборудования применяются	?
виброизоляции, а также планировочные мероприятия и иДТ И
экранирования за счет перекрытий, объемных нешумХ?™
дов оборудования.	• ящи' »«•
После проведения необходимых мероприятий делается пм>
верочный расчет ожидаемого уровня шума для расчетной точки
с максимальным превышением шума. Сводная таблица прння
тых в проекте мероприятий с ожидаемыми уровнями шума пя
всех рабочих по профессии является окончательным результа-
том раздела «Защита от шума» технического проекта.
В табл. 2.7 приведен с сокращениями порядок расчета ожи-
даемого уровня шума на отметке —6 м помещения блока угле-
приемных ям и отделения дробления проектируемой институ-
том Сибгипрошахт обогатительной фабрики разреза «Таллин-
ский» ПО «Кемеровоуголь» (рис. 2.2). Проектом предусмотрено
дробление горной массы щековой дробилкой, перед которой
установлен колосниковый неподвижный грохот. Горная масса
вместе с дробленой поступает на конвейер.
Основная часть блока углеприемных ям и °тле^ии’ ’
Ленин выполнена в виде павильона с объемом 4э»д) м
сотой потолка 30 м. В расчете учитываются исто4;' • '
находящиеся на расстоянии не более 16 м от pat и.
Предварительный расчет без учета меР°’1Р81.Я?’,ЙЭКвнвалент-
’лущению для расчетной точки PTI
(Г10 Уровня звука 93 дБА, а дли ра^ шукоизолируюЩни
, ’ ДБА. Укрытие аспирационной системы . транспорт-
И ФУтеР°вка резиной внутренних пов^ нз дальнейшего
точек позволили исключить эти не[^М .	5Г1 зз
	Я 65 99	Урокни януковою Д4ПЛГ11МЧ (дК> нд ср«.дке1-ео»«‘тг"^н’' частотах (ч ’ гммЖе..«е (»иамеи*1***> их »н«чс»п« прм'Т'"*' от «еточиикл шум* "* рлссточнне ио>А; -Н,,,						
		itt 92	«о 9	500	1000	2000 78	«ООО | 76	*00 74
				83	80			
R..kVr ' Xi, rp^MK« Я* st: «г wna РП w Р»- - *								
<240 мв>								
11ЯСЧЖ1КЯ Ш)Т«	73	76	77	85	78	67	58	53
провес ксзэейер*	2.5	2.5	2,5	3,5	4,5	6,0	7,0 ‘	"ло*
	78	82	83	81	76	74	68	66
юлдаёхсзьа грохот	3,7		3,7	6,0	8,6	11,0	12	~1Г
цексвая хабалка	90	94	90	88	86	85	78	60
			4.2	7,2	10,5	12,7	13,7	
	4J	4.3						13,7
Расчет суюаряого урсв- 895		93.3	90	88,3	80	76,8	68,5	58,2
fix пука от всех всхчнн- 1св в рететвсй тетке РТ1								
с учете* поправки из нкъту А								
Расчет сухарного vdob- к пума в расчетной точ- ге г Т'2 с учете» поправ- ки ел пкалу А	86	90	87	84	76,5	73	64,5	53,5
енсе снижение уров-		—	1	1	—	—	—	—
^-валентного УРовнв щупа 3J	wa5j	86,4	90,4	87,4	85.3	77,4	74,3	65.8	55.3
ЗГаикаленре	_ снижения шума за смену ‘н я	—		1.4	2,3	—	—	—	—
т л U Л И и А ,л
МсхаАН»0 лан,,ыс
1'с количество ИСТОЧНИКОВ;
КТ количество расчетных точек на одной Пи>л™.
S.Y< :J;;X' “ ”ч>"'и™	.
псп^кар™*’ /1 п	лилыетрм на Ks
® и. У. 1-кл,лгж'к\г5“'“ "*«
g|®s!oN	DELTA2B.
DIMENSION BK (50. 50). RM (50. 50). RK (50 501 yv «
REAL 1.3(50, 8. 30). L3B (8. 30). PRJ8.% 5°1’ X ' «50». L2 (50.50)
REAL DELI Al (8)/—26.2, —16.1, —86, —3.2 0 I 2 10 in
integer ktx (30). KTY (30)	°- L21 10-
real LNOR (8)/99.0, 92.0. 86.0, 83.0, 80.0. 78.0.76.0 74 0/
m3 FORMAT (2F5.1)
3 FORMAT (8F5.1)
Л FORMAT ('l',4X.'KS', 5X. 'KT'//)
PRINT 52
5 FORMAT ('I', 4X 12, 5X. 12//)
READ 51, KS. KT
PRINT 5. KS, KT
4 FORMAT (812)
101 FORMAT (3F3.1)
READI01. (XC(1). YC(1). F (1). 1=1, KS)
102 FORMAT ('I'. 4X. 'XC'. 8X'. YC'. IIX, 'F'//)
PRINT 102
10 FORMAT ('!'. 2X. F5.1.5X. F5.1.8X. F5.I//)
PRINT 10 (XC (I), YC (I), F (1), 1 = I. KS)
7 FORMAT ('!'. 'ШУМОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ //)
PRINT 7
DO401N = I, KS
READ3, (LI (N. M). M = 1.8)
PR1NT3, (LI (N, M). M= 1.8)
FORMAT (212)	t ,
READ5I, (KTX (I). KTY (1). I = I. KT)
FORMAT ('1'. 4X, 'KTX', 5X. КП //)
FORMAT ('1', 4X, 12. 5X. 12//)
PRINT 111
PRINT 11, (KTX (I). KTY (I),. I = L KT) й„ -4 <DELw'./)
6 FORMAT ('l'.5X, 'ТАБЛИЦА СПАДОВ УРОВНЕЙ ISA. udu
READ™ ((DELT.A2 (Ml. M). Ml1= l3)- M = 2^8)
PR1NT3. ((DELTA2 (Ml. M). Ml - 13).	<r/
1 FORMAT ('!', 4X. 102	ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ'.
•	5X,'I', 35X, I . 19X, УРОВНИ ЗВУkudvi
‘ 35X, '1\5>19х! 'ПРЕВЫШЕНИЕ НОРМЫ'.
:	точки, «к. -г. их.
•	'ЧАСТОТЫ'. 29Х.	«х
' 'I'. 64Х, Т/5Х. 102 (1Н-)/5Х. •; 35А*
*	'1'. 64Х. '175Х. 'I'. 35Х. I .	.500', '_JU'.
*	L_. J _JU'. '125'. 'ULJU . 250 -U •	, ,8000-, (j .
*	'1000', 'j JU'. '2000', LJLJ civ' 'Г)
•'I-/5X. I02IIH-1/5X. T. 35X. '1. «X. "
PRINT I	v ,TnuKA' 12 12X.FS.'. F5 L
2 FORMAT ('!', 4X, '1'; 14X, ТОЧКА , l .
401
51
II
ПродолЖеНие
°4- 2 а
•	Ьл 'U-. F5.>. ULJ . F5.I. -ULJ4U ь
•	F5J,
HI =3.
Н2 = 3.
К1= °
DO3501 = I. К1
^I(,,^/A,7LK2HI
DO 350 J = •• К2
Y^jj = (AJ—1-)*Н2
^2“ = ЖХСЖХ (,,)"2+(YC OT-Y <J))“2)
R = ALOG (RК (I, J)) /ALOG (2.)
KC = 8+ I
C = 2.“(KQ
KP= KC+ 1
KX KC-I
D = 2“KX
D0300M= 1,8
L2(I, J) = (DELTA 2 (КС, M)‘ (C-RK (I, J)) + DELTA?
। (KR, M)* (RK (1, J)-D))/(C-D)
I DO26I. = J, KT
JF(1—KTX (L))16,8,16
8 JF(J—KTY(L)) 16, 17, 16
17L3(N. M, L)= LI (N,M)-L2 (I, J)
IF(N-I) 170, 170, 190
170 L3B (M, L) = L3 (N, M, L)
GO TO 61
190 CC= ,I*L3B(M, L)
CD = 10“CC
CA = .l’L3(N, M, L
CAR = IO“CA
i oV и
GOBTO61L)= IO’ALOG1° (YYZ)
16 L3B (M, L) = 0
26 сомттиГ UBIM' L,-LN0R (M)
-FC
AD=J0t»AA
B'ir-ввM’
LAl7w?Ht ARAI
3OOCON®eI°,ALOG10(AR)
36	> JW. 350, 301

Прод0ЛЖенне табл 2 8
«' ₽ГьЛ2В^. 2)
1°^ J-LAT(N)
BAR = 10“ BA
YY = BD + BAR
340 LAB (I. J)= 10‘ALOGIO (YY)
DO 350 L — 1. KT
IF (L3B (5, L) —20) 130, 130, 15
130 GO TO 350
SntInue ,L3B <M- L’ " l-8)-l₽R IM' L|' « '«
360 FORMAT ('Г, 3X, 'КАРТА УРОВНЕЙ ШУМА' lllx
PRINT 360
DO 4001 = 1, KI
390 FORMAT (IX, 9(F5.1, 'UL1UU'), F5.I,
400 PRINT 390. (LAB (I, J), J = I, K2)	’
STOP
END
расчета, который показал, что названные мероприятия позво-
ляют достичь эквивалентного уровня звука 85,5 дБА. Разрабо-
тана программа расчета с применением ЭВМ (табл. 2.8).
Блок-схема расчета ожидаемого уровня шума приведена на
рис. 2.3.
6000
Рис. 2.2. Карта шума высотной отметки
/-конвеверы; П	" А- '• ~ 8 “
37
“ PMtI,
3 23 РАСЧЕТ ОЖИДАЕМЫХ УРОДм». ..
||А рАЬОЧМХ МЕСТАХ ГИ ,И <ЖАДД	ш
11ля расчета ожидаемы» урокитй шума и..х>.
J„\|MH »я”иыми «Л"*ЛС" «омпожж!;в„ rirw. м*я •
J.,анионные *лРя«т<?Ри*т«*м. кмМ1вы.’ иш.м- иу*”виг •
* Ком по но п«»ч мая схема машины с /м».........
гМЯЧ основных приводов мехами .мош, други, " * t>a'n“-V1
-гт м.ш.т.сп,..,
f.tjKWT основой для составления расчетмоА п,мм ц/’ Г.
приведена одна ИЗ наиболее распространим, рвечет.ыГеь 1
для определения ожидаемого уровня шума иа ?afovu м»т.
машиниста роторного экскаватора (ЭР 1250 OU> Еса. р*Д7
и>в компоновочная схема проектируемой машины «,
ствует данной, то на ее основе следует «ставить и>«,«. c,#w‘
При этом необходимо учитывать, что при рао.ложг*^
нательного источника шума снаружи кабины . ео »г,я7м.,
с каким-либо элементом ограждения гвужомя «иерпи rw
источника проникает через соответствующий .,>•*••••	;»«де
ннн кабины, а шум от приводов проникает . кабину кер*-, «г*
ограждающие се поверхности Если ограждающая ^«ериккть
кабины расположена под углом 90 к мсточвмку шума
лок. боковые стены), то на иих попадает 13 пух «ой мт'7 ««
источника, если под углом 180’ (орогнао.:о.южвая :гем| -
1/6.	________
Расчет уровня шума ведется хлл двух «стам**...*». оере
дающихся к рабочему месту по воздуху в по ко*струма
Расчет воздушной составляющей шума выпишется ря сле-
дующих предположениях источники ш\мэ ’ 4 " ’I
ками сф	ныл В'Х1Н- эвуйОИХ УЗ__—и.
фузное, источники звука искогерентиы кор у
дуктор-ненаправленные	^«виие «зшяяист» ро-
Составляющая волдушиого шума в
торного экскаватора
io ig i io*'1*-
/. ----------------------------
У S| ю
ЮК—г
кабине, Д^*.
где /.я—ди.1н шума осиовиых	' * дБ; ддя иснокных
Уровни I ну КОПОЙ МОЩНОСТИ Л !•» I I ‘
Данный pa мел катили И Ь Ис‘«*"""й
39
ТАБЛИЦА 3.9								
‘ "	Уровни звуковой МОЩНОСТИ лк П октавных полосах частот, Гц							
ПР.К»-’*СМ’”О₽’	63	195	950	500	1000	2000	<000	«ООО
——ZlZZ—-—	3	3	4	5	б	7	— 8	
ЭР.|25<ЮЦ ^чнТс^- рмгруэм"*" ‘О	)07 101 97	112 106 101	114 ПО 106	113 111 106	НО 106 100	106 99 105	99 97 104	97 91 97
«Х^«рхнеп1СТр<*ния	104 104	105 109	108 109	102 109	95 107	94 102	90 98	83 97
Keft? экскаыв?Р								
ЭР-1250:	89	94	94	92	89	80	74	71
Stepa	ст^“ камера рззгрузочвой стре-	87 93	90 95	91 99	89 103	86 97	82 90	77 85	1 1 72 78
лы иволга вертел-1 строения кето экскаватора	77 88	84 91	91 95	100 100	89 97	86 86	80 81	73 75
ЭРГВ-630;	124	130	124	118	115	НО	102	98
кеввежерз роторной стрелы	124	119	117	114	112	105	95	85
ксевейем разгрузочной стре-	121	106	106	104	104	98	92	80
ды ооворота верхнего строения	123	118	114	111	110	100	93	91
кето жкавлтс-ра	123	123	118	114	110	109	100	98
приводов экскаватора (табл. 2.9); k\ ^^Д^етрического
маемый в зависимости от расстояния п м £,= 10, при
центра п-го привода до кабины^ (пр ^^адь ограждении.
dn>2 м fet=20. Рис- $об« общ кабину, **;
через которые шум от привода проникас	. 3вуКоизоли-
число элементов ограждений кабины с pa j ««пения, чеРез
рующей способностью; Sj —площадь pro о р Долядия j-ro
которые шум проникает в кабину, м; Kj звуки экспе-
элемеята кабины, дБ [9, 21, 22, 41] или принимаете паЯе-
риментальным данным; On — добавка к звукоизоляи еНИю
лей кабины в зависимости от их расположения по от ийКа
к п источнику, дБ (при прохождении звука от ис тоЛка,
с тыльной стороны для переднего стекла tjn = &> длЯ цвер"
боковых стен, стекол и пола /jn=5; для задней стенки и
/	А с —*•
Сп=0); .4», — звукопоглощение кабины, м2 ( Ла==
™-ажДИ отдельных внутренних поверхностей кабины, м » ^оЛ<
в K?inU"fcHT зв-’КОПоглощения; Йп —пространственный У у.
1 ром происходит излучение шума n-го привода (ПР
40
Рис. 2.4. Расчетная схема для определения ожидаемого уровня шума на
рабочих местах экскаватора ЭР-1250ОЦ.
Приводы: / — ротора; 2 роторного конвейера; ./ — подъема и опускания роторной
стрелы; 4 — поворота верхнего строения; 5 — разгрузочного конвейера; 6 - поворотной
части; 7 — хода. РТ/. РТ2 — расчетные точки
чении в открытое пространство й=4л, в полупространстве Q
= 2л, в двухгранном угле Q=jt).
Структурная составляющая шума имеет место при жестком
присоединении кабины к металлоконструкции. Доля структур-
ного шума в кабине определяется по формуле
Lc=ioig Е ю0,,ч«
i=1
где Li — звуковая энергия, излучаемая i-й ограждающей по
верхностью кабины; т — число элементов кабины.
Величина Li определяется по формуле:
L/ = Lp+101g-^-+6-
где U —уровни виброскорости повеРхно ’ем вибрация пере-
Дится энергия (в кабинах с нижним 0ПИРа” от Рпола, в из-
дается к другим элементам ограждения кцнях_от по-
чинах подвешенных на стреловидных 1 Поверхности, м2;
толка), дБ; S(-площадь i-й огражда»pgT звукоиз-
— звукопоглощение кабины, м ,	*
лучения t'-й ограждающей поверхности ка
муле
,бины опрелсл
. Н1И потол»'а	!• I
"°-” 	_ДЬ-Л«—
t	\ fl
Lr	Г‘ источника (относительно
„иброскоР^т” " внбрапни на амоРтпаато.
i \Lrf-ncP^ СТвеино источник „ Ка
ТбЛГ' ^ы' «'•"°ЛбР^1В ”%»'’’ллокон'™«1«™«
° di	Л\\ЗНИС ри \АнНЫ лБ.
'пЛе^0НСТГУК,1”ЯМ МаШ""“ °”'-
• внбраиии до кабины, м; а —
от источника ’ крепления и источив-
точкам” м 2 дБ
г8Я6адьа«е ^тз- -окочстр> ?й ограждающей поверхности
ком ^*25- учении Ti »-«	‘
^^ывается энергетически из со-
syai » Дурного шума:
' „а рабочем месте определяется
ТИР~ са.ж«« «*“ Р
»♦««'»« <-««>•
X	еМнняТев" аб,"нИ: на
ШУМОВЫЕ Н ВИБРАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РАБОЧИХ МЕСТ
♦ 3.1. ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ РАБОТЫ
[ Специфика добычи угля требует концентрации горн ррнв°д11Т
на сравнительно небольших участках выработок, пкопронзв°'
к сосредоточению а них большого количества выс 9том
хительных машин и обслуживающего персонала.	’пров°*’
большинство технологических процессов угледобычи с ^ног0
даются интенсивными уровнями шума и вибрации этоМ
спектрального состава. Основными источниками шума I чаСтИ.
являются исполнительные органы машин, корпусны такэ*е
рештаки, защитные кожухи, гидро- и пневмоприводы, падаК*'
ударные процессы, возникающие при взаимодействии
42
$0
I. .9б
tOO
Ю
пс -во
8 Ю
70
125

2S0 М
„.6м« »«’ • 10"
Р„ м. шу«—
’ * И» ’ ’•10
««>тоК пвШТЗКЭ^ ♦
тих кусков
На рис. 2.0 »П в зонах >прав-1	1Я10Т 83—*' д& 9ыи1е
мест, расположи ния на ни> чт0 на э-ь
Уровни звУковОГОц9СТОТ 125г-4000 1 и.
тавных полосах частот
нормы.	д7 нормативные^ сПектра 1*]' а10Т на Ра*
||а рис. 2-5-2.7 иорь предСльногс. с^ возникаю^
ставлены в виде 1 веЛнчиие УР°	упрввле” забоях комп
Значительные	еИНЫХ в зо	очистив	‘ две ^або-
бочих местах, рас ' а111ан (рис - ?.,еС характсГ уашнв0"’
вання проходческих маш» дав иаИболее выеМочиой
лексно- мехаиизиро»""^ | управ-«""2 действ»» ’	,3
•те зоны (рис. 2 ’> ’ оДВерта«>«я ’
в этой зоне рабочие под
т, 97 Каота шума очистного забоя:
Рис. i-‘ 14 I7	БА. j_30Ba управления выемочво»
,	горнорабочих очнетвого забоя
%
ТАБЛИЦА 2.10
Уровни виброскоростн. дБ.
в октавных полосах частот. Гн
рабочее место
ПС-во
7^ Тооо2000 <ги.
пябоадх мест в зоне управления проход-
рк. W. Шумовые	мпшнн ШНБ-2,
ПК-1М. 4ПУ. ^’^пн-"’. 1ППН-5 *
ваекого выемочной	11 Лзб°"а'бочих мест 'горнорабочих
шум достигают 94-96 дБА); «--Ра6°4"’с^„ секий
очистного забоя, выполняющих работы о чона пасполага-
крепи и передвижке забойного конвейера, этаi	машины
ется на расстоянии 5-10 м и более от выемочной
(уровни шума составляют 80—87 дБ А). В под	работ
выработках в зависимости от способа ведения ГОР ц м при
наиболее шумными являются зона протяженностью У (уровни
работе погрузочной машины и скребкового конвейер3 • нно-
шума в этой зоне достигают 87—92 дБА) и зона пр°у хОд.
стью 9—17 м с уровнями шума 90—95 дБА при работе |
ческого комбайна и перегружателя.	,абочнх
В табл. 2.10 приведены значения виброскорости 1.
мест шахтных электровозов и проходческих комбайнов. 0b|.
Труд шахтеров в очистных забоях и подготовитсяьн <	_
ра отках связан с нервно-эмоциональным напряжение »	.
тш|1гОшПрЯЖения вниман«я, слуха, зрения и постоянного а
е ия в условиях ограниченного оабоиргп пппст
Сидение машиниста электровоза:
К-Ю	'
7 КР
ГР
С„А,»Л.-»«ег»прохомК«йх^
“Гиреловчдиы" »сп0«»>п«ь»ым
органом
роторного
93
103
П7 102 | 101
S |||
107 1 108 I 108
92 | 98 \ 100
Ноз | W31 95
100
94
118
104
а на маломощных пластах
часто в неудобном п°л°^енные суставы. е условИя трУда
с опорой на Локтевы омеНДациямп нНости.
В соответствии с рек рИИ напряже
следует относить ко П кате
2.3.2. ОБОГАТИТЕЛЬНЫЕ Ф	о6огатИТеЛЬНЫХ
Вольц....ТВ.
кого оборудования УР вндов маШИ^’яМотечного ТР	-
рактеристиками отдел^^Лией узл°в саМ01
гимн машинами, коне i.
5*^**”* * Н—в icuMMv ii iecKHx схем обо-
JSHТ. *''*’ *“**’” многоэтажные. зального,
чю »vui аА-,^.,.1»^^«**ира «герметики шума на рабо
* юабшм* uiwxw. Ш Ф»^рвк во осмовиым профессия*
и* * aooat ебгг> -Л* " >>6;'?>3>сямм относится рабочие ие
•е,ж*’»*сп»|	ДИнмиом, грохотов тяжслосрслным.
•»» жкт. ^,	Уровим звука в утих и>
4 *** 8(**м«й*ет мж1гт.ы/ * •ел«’’ииа виброскорости в 2
₽«^г BWT14Н^-«
нац ае»т Л ’ЛслУ**ммия флотационным и &
« :>бсяаа вестам «L Фильтров, конисйс|м»а и’
I 1Т^ ШУ“«<Х’ТИ (до 94 дЬЛ». гж
ikH.M.w . ₽а,а °Р«*ышает лопустив*
’*•»!7|Ьл**еп«в'-.н lh* уровню шума и внбряи”
аых б1ссе*нГ‘П1Ы' пИ«?о^ _? Обслу*ИВа,<ия сушильным V
'*	' увальных сгустителей, шл***и
ОТКРЫТЫ! K.I’IIIJI PM.oil.l-
vHTiinno Р«в°чне места ткскапационио-граисп.»ртит„
К<м“г1'** непрерывного действия для добычи угли otxnw
• ”’ПХм ,фСДСГ«ПЛЯИЗТ собой кабины И другие помещения
- ‘°’”, .иные <тр®ловых конструкция*, либо м.-твллохон
V’*"”" ' п„ртл 1Л верхнего строения. Основными источниками
. ппторныч экскаваторах яплнютсм приводу и меи
щмтессы черпания горной массы. соудар«.и„л мусжов
,М.М«игпсмпто материале н «вклепок на конвейерапй .1гмте
*’ . ,х стыков) С роликами конвейеров, в;;шмод.йствии па
X* XVCKOB со стенками пунктов перетруш и Mrwwn
'Хене производится погрузка угля |10]
К\п,»»нн шума в кабинах горно-транспоргиы* машин
 1 добычи угля открытым способом приведены на
оис 29-
Г Кабины снабжены переговорными устройствами, а И?Г(ЛП.
. телефонной связью. Команды и информация, поступал
,,.иС по каналам связи, должны быть четко и разборчиво при
н«ты машинистами, так как от этого зависят количество и
качество выполняемой работы, исправность механизмов и без
опасность труда. В таких условиях допустимые уронил ш.ма
нзчктсльио снижаются. Но частотному спектру шум на р.
бочяя местах машинистов роторных экскаваторов является гз»
рокололосным с преобладанием низких и средних частот По
временным характеристикам шум является непостоянным, к
лсблюшимся во времени. Колебания при работе машины дост-
тают 5—10 дБЛ. Кроме того, при погрузке угля в железно»
рожные составы экскаватор работает в циклическом режиме
В паузах между подачами составов (составляющими зяэчи
тельную часть рабочего времени) уровень шума падает ю
• ровня фона. Уровень шума зависит также от горво-геологиче-
скид условий, в которых работает экскаватор Авали резуль-
татов измерений показывает, что наиболее высокие уровни шумэ
^регистрированы для приводов ротора, роторного
и»»го конвейеров, значения которых составляют 93—- л ,
гмотря на это привод ротора не вносит значительного
* общий уровень шума кабины управления вследст fO
• л 'ленного расположения от нее. Привод пово£ пм Юума.
стро» ним, наоборот, нс являясь интенсивным И1	кабине
"к”ынагт большее илнннис на шумообра^ва ыч ПОкз
’•иду сгиц'й близости к пей. Анализ полученн
ю В Чиз”*
и . ’ ® соствддмки даииого ра*д«лв пря«'*'|Л "
!««о1кьий и И Б Пешкой*	1
рИс. 2.9 Шумовые харак.
тернстикн рабочих мест ца
открытых горных работах
• 5 — соответственно в кпбцНа1
лепного экскаватора, отилл<х^
пАЗОВптсля. драглайна, одпо*эд
Нового экскаваторе. г>Ульд*
“срп; '• " ~ ов<*в*Нсн„ыс ур^
ЯК шума П кабине машинист»
потормого экскаватора и кабине
р машиниста погрузки
зал. что шум в кабине УпРавлени^ ® Р^^шум^ех же меха-
16 дБ во всех октавных полосах превышает шу
нязмов в холостых режимах.	- мрст экскава-
Характерные особенности вибрации Раб°™* !. я оТКры-
цнонно-транспортного оборудования для дооы . • завИ.
тым способом: колебания имеют случайный характ I ир0ВКИ
сят от условии разрушения горного массива и трансп р и
горной массы; частотный спектр колебаний непрерыв . )|й
пичные границы частотного диапазона, в котором кол е
существенны, от 0,3 до 16 Гц; колебания в общем с )
являются нестационарными; имеют место вибрации „сТ
всем координатным направлениям; по характеру в03Д каК
вия на человека вибрации следует отнести к общим,, та я
локальные вибрации (на рычагах и педалях) проявл
не Рачительно. Уровни виброскорости приведены в
^•11.
топаза эксплуатируемых в настоящее время роторных эК^ней
в основном0 наблюДаются превышения допустимых УР _е.
^основном на низких частотах Г9_я г,.т пп^ило,
ТАБЛИЦА 2.11
		Уровни пмброскорости пГ» » октавных полосв7 ч7с'тДБ Гц					
церки экскаватор»	1	2 1	4 i	8	16	31.5	&з
^Rs(r)-2OOO эрЙр»6®?. ЭР-1250 рц орП-2500 SRS (О-1™	1 но 107 1 98	1 123 107 98 106 115 102	125 103 99 108 101 96	119 104 97 103 91 ЮЗ	102 96 91 1 93 94	99 93 86 84 >70 80	92 86 80 81 70
зышения
нальных
10 дБ.
наблюдаются в кабинах машинистов ротора. В номи-
режимах работы машин превышения доходят до
3.
ТЕХНИЧЕСКОЕ НОРМИРОВАНИЕ ШУМА
И ВИБРАЦИИ ГОРНЫХ МАШИН
В стандарты или технические условия и паспорта на машины
должны быть внесены значения шумовых (ШХ) и вибрацион-
ных (ВХ) характеристик этих машин; если средние значения
уровней шума или вибрации составляют менее 25 %, а макси-
мальные не превышают 50 % допустимых, то ШХ и ВХ не уста-
навливают.
Значения ШХ и ВХ машин являются техническими показа-
телями, которые наряду с другими параметрами и характери-
стиками должны обеспечиваться в процессе конструирования,
изготовления и эксплуатации машин. Повышенные шумовые и
вибрационные характеристики машин служат основанием для
проведения: мероприятий, направленных на снижение
(вибрационной) активности машин и оборудования.РКтиоова-
ожидаемых уровней шума на рабочих местах при Р
нии или выборе технологических процессов и _ за1ЦНТЫ ра.
бора и расчета параметров ДополнительиыХп\Рганизационно-тех-
бочих, а также определения необходимых З^^а^Х.вия’;
нических мероприятий по снижению вр
контроля качества выпускаемой ПРВДУ^.И’ КОНКретные виды
Для установления значений ШХ ( прпиодичНость испыта-
машин должны быть определены вид нагр¥*ения’ спосо6
ний, место и условия испытании-~Р1	нагрузки с уче-
Ктановки, испытательные участки, и -ств тела человека.
Т°М (при необходимости) динамичен дусмотренных назна-
комплектация машины. Если при все. Р •	49
nllflv ее эксплуатации и режимах раб
,.ц|ннн УСЛОР л нэ рабочих местах (в зонах обслу^
чецнем м*®1 рИбГаи«’1 ; Превышают предельно допустим?
ШХ (ВХ) эт„х М''^Х
ва"" Л то С<Х'ТРСТ1 • Ячестве предельно допустимых ц,Ум*и
’"”2?,‘‘,”з»я«Гты«’™отя«ых <ПДВХ) хар»ктернст„1!.Упм.<)-
”,всв,ПДШХ)	,ых мяр "° с""жсн,|ю “ума (виб"р"
пг'я"’|,е •,о“а&1н vp»»""шума <в|,б!,а,,",,>11:1 р«вочИ);
Ш.1 к гР<*)№- >р 1сге11я) превышают предел,,„„ „ ’
" (е у«~“ХХаюте» соответствующие допустим^
£,»»№„? ЙМ,ля этих " В?тПШХ?иСТаН/а1>’“
«зчеивя ШХ я^тнжпмых шумовых (ТДШХ) и впбрацН-
, мые «Ж^рэ^нстяк. которые должны быт,, обосно.
онных (ТДВХ) ,ианР измерений’шумовых (вибрационных) пара‘
ваны: ^Ультатамя нзм к ?	qx эксплуатации; сравНн
четрон нз рабочих м вык (вибрационных) параметрах
тельными у»«“;“твенных и зарубежных машин; результа-
аналогичных	„ средств сннжения шума (вибрации),
ТЗМй2Н-11Хх в машине, мероприятиями по доведению
ТДШХ (ТДВХ) до значений ПДШХ (ПДВХ).
г гЛ)1нч испытаний для установления ШХ (ВХ) должны
Л ‘ ;.;;;,м2-ьно приближены к реальным и воспроизводить
k	. Л-, и стендах пшовые условия эксплуатации, на-
I гоимер измерения ШХ и ВХ ко м б а й н о в должны проводиться
I ш нагрузочном стенде при торможении выходного вала и сня-
V том рабочем органе, режим нагружения при этом должен соот-
I зетствозать паспортной номинальной нагрузке. Стенд представ-
I ляет собой жесткую раму, на которую ставится комбайн в го-
ризонтальном положении не менее чем на три точки опоры.
Расстояние от пата до нижней плоскости комбайна 0,3—1,0 м.
Измерения ШХ и ВХ погрузочных машин циклического
действия должны проводиться на стенде, состоящем из участка
рельсового пути длиной 5 м для передвижения машины, при
погрузке сыпучего материала типа щебня или гравия. Количе-
Еял^Э,° ° УатеРиала Должно быть достаточно для обеспечения
яо ипи нШ'НЫ пРн11!,аспоРтной производительности в течение
” в о к »S"”S ШХ " ВХ б у р о в ы X с т а ,, к о в и у с Т а 
торможенияЛб1-ппПрО’ЗОДНТЬСЯ на нагРУ3очном стенде в условиях
плитой произвотьнотШТаНГН С затУпленной коронкой стальной
вующем паспоптномг иразмера ПРИ усилии подачи, соответст-
проводится под нагрузкойеГННе ШХконвейера (струга)
после транспортиппгк и °И В паспоРтном режиме во время или
бованы межрештачныр -тольной массы так, чтобы были зашты-
каждого привода стпгга7ЫКИ и.напРав«ияющие для цепи. ДлЯ
Шум, производимый ртяп конвейеРа ШХ измеряются отдельно,
^доль конвейера, достатпи?М’ измеРяется в нескольких точках
Я	аточно Удаленных от привода на расстоя-
I при котором звуковое давление нп™
ж'ном, направленным на приводную’ Гол "рн,"’Маемос Mlllfn
'К* в сторону привода не возрастает При
к конвейера а, где ведется измерение, долж^ 10 м>- Уча
Гм Таким образом, для шахтных ckPc6kSi? быть не мен1
; о «ливают две основные характеристики в виЛе°п “СЙеров
ей звуковой мощности: ШХ у 11рицодаВ ^««авных урОв-
« । м рештачного става, которая определяется фР"Вчеден'1ая
Ьр, = Lm + ю 1g --10 [
Для контроля уровня шума при приемоса-
ниях устанавливается дополнительная ШХ пт.1°ЧНЫх Исп“та-
“"виде уровня звука (дБА) „а специальном
кой в паспортном режиме. Для ленточных конвейеппи щуГруз‘
веденная к I м рештачного става, не устанавливается ' ПР“‘
Измерения ШХ очистных комплексов в ш. <
ней звукового давления проводятся в условиях экспХташш
в контрольных точках у верхнего и нижнего приводов a S
посередине става конвейера при совместной работе конвейеоа
и комбайна под нагрузкой. Микрофон устанавливается на рас-
стоянии 1 м от контура привода комбайна и конвейера. Вы-
сота установки микрофона —на уровне головы работающего,
на расстоянии 0,5 м. В число контрольных точек входят рабо-
чие места.
Измерение ВХ экскавационно-транспортного
оборудования непрерывного действия для добычи угля от-
крытым способом производится при работе оборудования с но-
минальными нагрузкой и скоростью движения исполнительных
органов, а также при работе в таких допускаемых режимах,
при которых в отдельных узлах генерируется максимальная виб-
рация. Измерение ВХ приводов исполнительных механизмов
производится в режимах холостого хода при установившихся
режимах их работы. Для приводов с одной фиксированной ча-
стотой вращения измерение ВХ следует производить при коми
пальмой частоте вращения, для многоскоростных — в ре
с максимальной вибрацией (при использовании
стотной характеристики), для пРиво^ов а Ильной частотах
той вращения — при номинальной и макс - произво-
вращения. Измерение ВХ на стреловых ковi р пр0Цессе
днтся в их верхнем, нижнем и среднем по. ы ’ регИстриро-
проведения измерений ВХ оборудован»9 д ‘	’ чрСТОТа вра-
ваться параметры (производительность,	работы обору-
Щения) однозначно идентифицирующие Р 4 п *ного оборудо-
Дования. Измерение ШХ экскавационно- р открытым сно-
вания непрерывного действия для добыч -
собом производится в холостых режимах р
пьного оборудования Vc.
IIIY обогатнтел Hft при ОТКлюченном остГЛЧ
“ no Pe”S«eS«" ш-' ма ФлотацИОН"ЫХ ОТ«ДОЧВ^Ч
"₽0D0MT рв залитых"%,
камерах*1 яьног0 оборудования с габаритными pa,.
ШХ обогатительног	нучаюших шум составных ч^Ме
ра»"	Яах "а расстоянии 1 м от контур’’1*»
М> ‘ Ко0!!ТРХа™тельног» оборудования являются д “>
шины. 8.\ обогати* передаваемых на строительные и„'
° даЯИ£."«кие нагрузки устанавливают для обор^
струииии. Динам» ачення превышают на 1 % вес обопСн
не ""менее 500 II. Например. „
ваН"Я и состав. мическая нагрузка не должна ПреЛ
шаСть°М5 и 25 кН для грохотов с шириной сита соответственно
'“д^ве^ляторов местного проветривания
устанавливают ШХ в виде: уровня звуковой мощности в октав-
ных полосах частот; уровня звукового давления и уровня звука
на расстоянии 10 м от вентилятора на его оси с всасывающей
стороны.
Акустические параметры вентилятора определяют на режиме
работы с максимальным полным КПД в режиме нагнетания
воздуха. Измерения проводят на площадке, имеющей твердое
покрытие и примыкающей к зданию, в котором установлен
стенд для аэродинамических испытаний. Вентилятор должен
быть установлен в проеме стены здания на жестком основании
на высоте не менее 1,5 м от уровня площадки. Всасывающее
отверстие вентилятора должно сообщаться с открытым про-
странством, а нагнетательное—присоединено к стенду для аэро-
нав1иВИаЧ^СКИХ испытаний- Между вентилятором и стендом уста-
мепения пягппНК^ И3 звУконзолиРУЮщего материала. Точки из-
поверхности нентпЮТ На ?етвеРти сферической измерительной
метрического центпя°Т0Р0И должен совпадать с проекцией гео-
звукоотражательн\ю 1иошалаЮЩоГ° патР>’бка вентилятора на
иости должен быть не	адиУс измерительной поверх-
мовых характеристик е<? 3,5</ вентилятора. Измерение шу-
проводят в двух точка» тнлятора с электрическим приводом
вентилятора; с’пневм Л*' Расположенных под углом 45° к оси
^положенных через 30° к осиКИМ ПРИВОДОМ — в семи точках, РаС‘
Ось микрофона ппи вентилятора.
Ива центр всасывающегоМгТсННЯХ Д0лжна быть ориентирована
° ^Рстия вентилятора
52
3.1. УСТАНОВЛЕНИЕ ШУМОВЫХ Y1
горных млшин А|(п’«стик
Основными ШХ машин являются ««
/дБ) в октавных полосах со coen./lr ВНи звуковой .
<»д’ 63; 125; 250; 500; 1000; 2w"X“'fcK"««
рОВЗННЫИ уровень звуковой МОЩНОСТИ i “°’ГН "« Корре?""
звуковая мощность которых не может бы?. ’ Дл" »>"»»
Меп очистных комплексов, экскавятпЛ. Ы ь ОпРеделеия '
честве ' ШХ могут бытГ^спХова^у’;
ния и уровня звука в контрольных точка? Т Нового Дав *'
теристик рабочих мест). Если шум м1ш^Т°Че,,Ием «Рак-
прерывистыи или машина работает не „ “ ® тече»ие СМеНЫ
жна устанавливаться дополнительно Шх » СменУ- то дол-
ного уровня звука (дБА) на рабочих местЛ В”Де ЭКВИвалент-
комплекса машин, предусмотренного техно-LT-ра?°те ВСего
этом эквивалентный уровень звука не noentnT^ Если ПРИ
значений (см. табл. 1.6), то соответствующая шу°ПуСТИМЫХ
в стандарты как ПДШХ.	^твующая ШХ вносится
При превышении эквивалентного уровня звука ня п»л
месте допустимых значений соответствующая ШХ в вид? „^7
ных уровней звуковой мощности вносится в станлаптм
ТДШХ. Для машин, основной технологической операцией кото
рых является передвижение, ШХ устанавливаются: в кабине
или зоне обслуживания в виде уровней звукового давления
в октавных полосах частот и уровня звука (в случае постоян-
ного шума) или эквивалентного уровня'звука (в'случае непо-
стоянного шума); для внешнего шума —в виде уровня звука на
расстоянии, регламентированном стандартами на конкретную
машину (шахтные локомотивы, самоходные породопогрузочные
машины), но не более 7,5 м от оси движения.
Предпочтительны методы установления ШХ для горных ма-
шин: ориентировочный (ГОСТ 12.1.028—80) и технический
в свободном звуковом поле (ГОСТ 12.1.026—80).
Уровень звуковой мощности машины в полосах частот LPi
(или корректированный уровень звуковой мощности не
должен превышать расчетных значений LPi[LpA), определяе-
мых по формулам:
LPl = L( +10 lg S/So- ALt-AU
L =L4-101gS/Se-AL1-ALt,
где L,(L)—предельно допустимые уровни зн\Kt^()I'' ^1^0-
(см. табл. 1.6); S0=l m2;S —площадь испытуемой поверхн
сти, м2.
. . х	a + Ь -Ь с ;
Где a=0,5/i-|-d; &=0,5/2+d; c=^+d-
53
, н /,-размеры основан». паРа-~Д^Р7'’ба^
шейЬ >’стОЧНЯК11еГоУ“сточнйк шума, м; d- измерительное-
Ха. огибающего ист стся меНьшее расстояние, 110Ра^
стояние, равное \д торная поправка при отличии Ст°е
менее 0,25 м); ALi £ ц£х от эксплуатационных (груп',д°-
вЫХ условий опР^Хс свойства помещения, технологически
установка, акусти ескне	5 дБ; дд прн ТОн
Сгрузка). «P''fX?epe *УМа’ 5
или импульсном хара^ нстн маШИНЫ в полосах частот ,
,	я»-звукО!ЮЙ моиност"
чнсляют по формулам:
LP,= ^ + 10|gS/S°;
LpA = Lm 4-Ю lg S/So,
где L-(Ал)- средний уровень звукового давления в поло-
сах частот (средний уровень звука) на измерительной поверх-
ности, вычисляемый по формуле
Am=10lgf— i 10°,ILrj—/?,
\ Л 1	/
где £,—уровень звукового давления в полосе частот, дБ, или
уровень звука, дБА, в л-й точке измерения; п — количество то-
чек измерения на испытуемой поверхности; k— постоянная, учи-
тывающая влияние отраженного звука в полосе частот, дБ, или
в уровнях звука, дБА, определенная в помещении; (& = 0 при
измерениях на открытых площадках).
Если значения L, отличаются не более чем на 5 дБ (дБА),
то величину Lm вычисляют по формуле
। п
^т = —YjLi—k.
П 1
с Расположением°их,ппИпМеРеНИЯ должно быть не менее пяти
чем точки /-ч на выгптОСаИМлТ£У огибающей поверхности, при-
Если разить меж/ Ai=0,25(h+c-d). И
число точек измерения чП1Р°В11ЯМИ звУка превышает 8 дБА, то
латаются на высоте Л,-0	\ Д° 8’ пРичем точки 5—8 распо-
На рис. 3.1—3 3 fln2~°-75(A+c-d).
комгп-ИСТИк 0Ч1,стных и^г1пп^пС^емы опРеДеления шумовых ха-
ronttwHe?OB; в табл. 3.1 —пк ДЧССКИх комбайнов и скребковых
атакжрМаШИн ДЛя подзем иг ”'0ВЫе хаРактеристики основных
с °Дноковшовых и пот/И добычи и обогащения УгдЯ’
54	роторных экскаваторов.
8(7}
Рис. 3.1. Схема определения шумовых характеристик очистных комбайнов
Пример. ШХ роторного экскаватора ЭР-1250 определяется
по фактическим измерениям ШХ основных механизмов трех
машин, эксплуатируемых на угольных разрезах «Азейский»,
«Бакинский» и карьере «Басанский» (номера машин соответ-
ственно 1, 2, 3). Исходные данные для определения ШХ —сред-
ние уровни звукового давления Lm в октавных полосах, полу-
ченные в процессе измерения шума приводов ротора, конвейе-
ров роторной и разгрузочной стрел и приводов поворота верх-
него строения как наиболее шумных на роторном экскаваторе.
Основные габаритные размеры: привода ротора —G=5 м,
4=3 м, /3 = 2 м; конвейера роторной стрелы —/1 = 19.8 м,
4=1,7 м, 4=0,7 м; конвейера разгрузочной стрелы-/,-;* м;
4—2,5 м; 4=0,7 м; привода поворота верхнего строения
Представительные значения уровней звуковой мощности д
*%*Д°Й 1’й октавы определяются в соответствии пар-
20736—75. Для получения достоверного резуль <	(
Тии роторных экскаваторов ЭР-1250 должен
контрольном нормативе £я=0,958.	г0 ЭКСКа
езультаты определения ШХ указанных . j частотой
в октавной полосе со среднегеометр определяется
,0°0 Гц приведены в табл. 3.2. ШХ экскаватора опр
Ряс. 32 Схема определения шумовых характеристик проходческих комбай-
нов
ТАБЛ И Ц А ц
Марк. машины	Корректи- рованный уровень звуковой мощности. ДБА					
		125	250	500	1000	змо «ю 1 ш
Горно-шахтное оборудова|					1не	
Комбайны очистные
iKioiv	109	97	104	107	ГЧИ			
2КЦТГ ТЕМП (П)	106 128	97 95	100 105	105 115	106 121	103 125 1 Ar	91 97	85 86
ТЕМП О) л	114	95	97	109	112 115		120	110
КИРОВЕЦ-2	116	98	106	114		106 112	98	89
1ГШ68	107	97	101	104	106 106		112	97
1ГШ68Е	107	97	101	104		УЗ	89	85
кш-зм	108	100	107	107	105	УЗ Си;	89	85
2КШЗ	118	104	ПО	111	109	VV 100 100 QR	90	87
1КШЭ	117	104	НО	111	109		93 no	90
2К52МУ	108	95	103	108	105		УЗ QO	90
МК67М	113	96	101	109	110	oo 106	УЗ 102	85 95 Я7
КШ1КГУ	109	100	102	106	107	101		
К103	102	92	93	96	97	89	80	Or 71
ПОИСК-2	115	94	НО	112	111	108	107	r 1 102
2ГШ68Б	108	97	101	104	106	93	89	85
К о м б	айны и	комплексы проходческие						
4ПУ	112	102	НО	108	106	106	100	90
гпкс	123	116	120	118	119	117	110	97
УРАЛ-10КСА	122	114	116	117	117	117	109	100
УРАЛ-20КСА	125	121	119	119	120	110	100	100
КН-5Н	117	99	99	111	113	110	100	90
ПК-ЗР	122	108	112	115	117	116	112	102
Агрегаты очистные
АНЩ: c электропри- водом пневмопри- водом	102 123 1	93 108	94 109	99 112	98 121	94 118	93 109	86 100
	П о г р	у 3 о ч	н ы е	машины				97 106 97 97
ШНБ 2ПНБ-2У 2ПНБ-2БС: пРи погрузке	121 126 121	112 116 112	116 116 116	117 119 117	117 122 117	115 120 115 105	ПО 114 ПО 106	
пРи бурении	111	94	97	103	105			
_	Буровые маш		ины.	станки		и установки			115 		— 57
(ППзкРаторы ПпЙ6’	ПП50, 154 	ПП63)	112	112	113	115	112	113	110	
MjT** •1вЖ**	М|«С»М —гг*- дБА	и*	Проложение табл					
			умма ип<*>« мощностм. дВ. .’S^BWM1 ПОЖК-t W.C1OT. Гц					— — юоо
			яв	4V	|«Ю	?аю	1000	
		81	92	по	105	105	102	93
Б>Э1М »?**••	150	105	108	по	114	113	ИЗ	113
1ЛДрвГ-ВрЖЫтеХ|’'	дЛ	; *	70	76	М	85	81	80
БМЯЛ13					87	76		
ьгеч	«о	90	86	88			71	66
гмж	«9	64	78	77	88	87	85	78
ысоош саяяя* 5Ш1М	1	® 1Я	93	117	125	117	114	НО	98
	Струговые устано				в к и			
0071	fja	113	121	120	126	122	119	114
вравсд осхжн wen	123	114	113	114	118	121	ПО	119
5VT-2M	117	103	ПО	112	113	113	103	100
аравМ срелш мсп	112	96	102	108	109	103	104	92
СН-75:	1U	ПО	117	115	113	113	ЮЗ	96
рвВОХ сэедмя «ага	114	101	107	ПО	ПО	109	97	89
>131 вр<ш	IIS	113	115	114	115	111	102	96
ср<х**« wen	III	106	106	107	108	105	99	90
Скребковые конвейер					ы			
СЯМ-130. СП-202 |	Ill-Ill |	103	1 1161	112 I	107 |	100 |	89 |	| 83
Пдев*о моторы шестеренные косозубые								
Момивосп. кВт								
3.0	105	93	94	97	97	99	100	99
5,5	106	89	90	95	98	102	99	95
11.0	108	84	102	99	104	102	99	100
15,5	113	92	97	104	106	107	106	105
30.0	116	85	100	103	114	ПО	103	106
45,0	125	99	104	ПЗ	122	120	112	109
	Насосные ста n ц				и и			
СНУ-9	I an-sn	110 I	105 I	!£ 1	1 ,он 1	1 107 1	1 97 |	1 91	1 91
	118	КМ |	107 |	1 Н4 |	1 114 1	1 HI	1 106	1 103
Молотка отбойные писем					а т и ч	секи	с	
•МО-511. МОЫ1М, I .40-7114	107	103 |	106 I	1021	| 100	1 98	I 99	I 100
cpj iM, срзв-im ।	Сверл 106 I	4 ру 75 I	ч н ы е горные W I 104 I 103			I 99	1 98	1 «7
царна	Корр^итм рОПйНМЫЙ уровень Жуковой МОЩНОСТИ. ДВА	126	~~— 	 Продпящц-
Основное о Сепаратор14 с вертикальным ^Tk-32-|KO- тяжелое редныА ssrar Машина отсадоч- ная ОМ-8-2 Грохоты	инер- ционные ГИТ 51Л-1 ГИЛ-43-2 ГИСЛ 62 ГИСЛ-72 Питатели вибра- ционные: ПЭВ2-4Х 12 ПЭВ2-8Х15 Конвейер лен- точный. В-1400. В-1200 В-1600 Дробилка СМД-117 Дробилка молот- ковая Ml 3-168 (CM-170В) ЙЖТ" ВодокольцевоА •куум-насос ВВЙ.1-300 в«УУм-фнльтры. При отдувке: ДУ-68-25 •Украина-80» •Горняк» '|'сл“6а (перепады) 2 м, уголь и*’ссв 6—25 мм •ысотв 4.5 м •° - 75 мм высота 2 м JH4COTB 4,5 м ’"Уно-о-о д.	б о р у ДО в 86 87 88 94 90 88 92 93 95 85 86 92 89 96 89 93 90 87 90 94 95 100 пленки (дБ) в	анце 81 78 71 90 81 84 89 93 96 88 88 94 90 90 85 93 95 93 88 92 92 97 1 OKTABII	—— 	Z. ** *• овог,т*т'^^Г— 1> • б р щ. 84	81	79	77 79	77	72 81	"	•	«	„	л "	"	»	»	и	я 83	*	Й	S	м	69 81	87	м	Й	80	74 •	s	!	J	?	S 93	87	84	84	»>	-» 97	90	86	85	83	go вб	83	83	78	72	68 88	84	84	78	73	68 90	88	86	86	78	60 90	87	85	84	72	66 91	90	90	89	88	П 87	86	87	80	75	65 92	90	90	87	84	74 90	88	87	85	84	78 90	86	83	80	76	72 88	88	87	86	82	73 95	92	90	88	84	73 95	92	92	88	«	» 98	98	96	93	92	- 1ых полосах частот. Го.		 				"	59
Продолжение тпвл 3 (
Мар*» «•в**	КОГР^Д' «од «ГОСТ* > 1*А	УШНВ >»у*о^я мощности. дЬ. ,“А,.Н. ,.<ЫЮСМ MCWT> Гц							 нооо
		US	ЙО	нх»	1000	ЛХХ)	4000	
Б>Э1М «Н** «л»»ый	109 г\*	81 105	92 108	110 по	105 114	105 113	102 113	93 ИЗ
у Л» Г	fk*» й		81	70	76	84	85	81	80
5X45» Ю№					87			
Бгеч	<ч>	$0	86	$8		76	71	66
спжх	!>>	64	78	77	88	87	85	78
алсегам стиам EUliM	** 124	93	117	125	117	114	110	98
	Струговые у с г•о				в к и			
cu-rs	1ХЭ	ИЗ	121	120	126	122	119	114
сго*«< «жтъ	ыдг 133	114	113	114	118	121	ПО	119
>О1ч	117	103	110	112	113	113	103	100
трозх С?С£Ш «ТЪ	1S	*	102	108	109	103	104	92
СН-75: -:«а epexxifi «гл	118 114	ПО 101	117 107	115 ПО	113 110	113 109	103 97	96 89
~<K'J	не	113	115	114	115	111	102	96
срехвп «стъ	111	106	106	107	108	105	99	90
Скребковые юа в				е i е р	ы			
СПМ-130. СП-202	111-113 I	103	1 П6|	112 |	107 |	100 I	89 |	| 83
П в е в м	ояоторы шестеренные косозубые							
Моежктк кВт								
3.0	105	93	94	97	97	99	100	99
5,5	106	89	90	95	98	102	99	95
11.0	108	84	102	99	104	102	99	100
18,5 V» Л	113	92	97	104	106	107	106	105
Ju.U 45,0	116	85	100	103	114	НО	103	106
	125	99	104	ИЗ	122	120	112	109
	Насосные станц				и и			
СНУ-9	। СНУ-5П	ПО I 118	105 I 104 |	107 I 107 1	1»|	lifll	I.KJ	1 Г	1 91 | ЮЗ
Моло М0-5П..МО6ПМ, I М0-7ПМ	тки от6 107	ойные пневм 103 1 106 1 102 I			а т и ч 1001	е с к и | 98	е 1 99	| 100
CP3-IM, СРЗБ-LM |	Сверла ручны» 1ЛК	1	->г .			в гор	1	1 1 н ы е	1		1
58		'°1	1	1104	| 103	1 «	| 98	UL
	Кор рек тн. ропанный УРО «С Illa •кунопой мощности. ДВА			П₽0*Мже,.м. у₽о«и.,	-	3.| 	 —-	’’^Гот. Гц 126	350 wo	~~~~	 	‘«о -лоо	Т—' 		 КОО "кие обог а тнтТ	'——-L—_ Я1	Ль"ым»‘бр77 81	82 «и	1 " п » 11	72 78	я 1	n <л 83	83 во '°	73 71	71	*	«	»	ч	п 90	92	по	оо 8>	83	85	87	ш	80	69 84	81	87	£	51	80	74 89	88	89	§	J!	89	58 °* w	77	7] 93	93	87	84	84	м	,в 96	97 Oft	?!	83	79 90	86	85	83	80 88	ЯЛ	S	S	78	72	68 88	86	84	84	78	73	68 94	90	88	86	86	78	60 90	90	87	85	84	72 I 65 90	91	90	90	89	88	73 85	87	86	87	80	75	65 93	92	90	90	87	84	74 95	90	88	87	85	84	78 93	90	86	83	80	76	72 88	88	88	87	86	82	73 92	95	92	90	88	84	73 92	95	™	X	93	«	89 97	98	98	96	JJ । октавных полосах частот, Гц.		
—	 ОС 110» ное 0 Сепярат0Ры с вертикальным -ЗЖ8Г тяжелосредиый Машина отсадоч- ная ОМ-8-2 Грохоты	инер- ционные: ГИТ-51А-1 ГИЛ-43-2 ГИСЛ-62 ГИСЛ-72 Питатели вибра- ционные: ПЭВ2-4Х 12 ПЭВ2-8Х 15 Конвейер	лен- точный: В-1400, В-1200 В-1600 Дробилка СМД-117 Дробилка молот- ковая	Ml 3-168 (СМ-170В) Воздуходувка ТВ-200-1,4 Водокольцевой вакуум-насос ВВН-1-300 Вакуум-фильтры, при отдувке: ДУ-68—25 •Украина-80» •Горняк» желоба (перепады): выеота 2 м, уголь S:67i5”" ышсс“ “ысота 2 м ’^ота 4,5 м ' У₽°“*“ ЗВУКОМГП ..	б о р у до в 86 87 88 94 90 88 92 93 95 85 86 92 89 96 89 93 90 87 90 94 95 100 ввкиио i • R) а	
Продолжение табд .
	"***						—	
			У~Ч>«» «укоко* мо«"<х™				«• ' Гц	
			в окV*жмых		полосах частот			
								—--~
Идеи	•сжц»*^	1»	к»	5»	|«Ю	AW	«ХЮ	ЭДЮ
	aS*							
									
ГЬ-тты»	S5 84 96	S7	84	82	81	76	68	63
К.К*<'		SF	84	81	80	N	68	63
K.W Юк»:		8S	м	83	>J	76	69	63
	х5	SI	80	80	81	74	67	61
КДОК4		&	94	98	83		69	61
XL^4	<	96	97	9!	S6	77	72	64
ЛДЗ-е JL3-»	№	104	107	109	101	90	79	74
Устнш дм								
мг*уда тт* >31-44	»	S1	85	88	85	82	ВО	67
УЗТ41	»	81	85	88	85	82	80	77
Я—п Вала-								
								
	at	97	84	М	82	74	65	58
ЯФУ-tt	as	97	84	85	*-	74	65	58
Про&гсбсраж								
1Ж-М	£	85	90	89	86	83	76	65
ПК-Ml	S	85	90	89	86	83	77	65
HrmLS OUKh	90	78	72	76	73	56	52	35
eta тихт:								
ЗВ ГГ5								
Ввбеатэ^ гаси Ki	ЫГ7«5ЫЙ	4 П1	109	109	106	107	106	103	94
BHB-2-I								
	®	87	89	87	85	79	71	64
ЭО^сГ*								
-pt~fc;-%y 'х -с<								
Х^адты*								
ЭбМййГТ’Ц	63							
ЭБЖЯ>25С		84	82	81	78	75	65	55
^^*4.2;-- -	CZ	бЗ	81	80	77	74	Б4	54
Outib > •; -.- - > •:		87	89	88	85	79	71	64
ЭБ-iO								
СДЖЕЭС* -WV	66	79	62	83	82	79	69	63
fSSr—“								
Ы	яг»								
вс**« вшстые								
тр*зо^1?ус.								
ЭНТ-б-2								
ЗНТ-6-2 йб	85 97 		<> 92	85 93	85 96	79 93	72 87	64 83	58 76
'А/								
м,рм.	Кор ре мп, роплннып уровень звуковой мощности. ДБА	— —		п^в. J.I _	в OhTj,l,MMxKj!!oa — 125	250	500	~~~~		-	 	 1000
Семрв^Р пн« м1тический СП-12 Конвей*?14 скреб- “кстс-нм КСГС-12 Центрифуга фВШ-950 фВВ I.50.C-I С ЭКГ-4,6 ЭКГ-8И ЭКГ4 ЭШ 10/60 Шп ал оподбн веч- ная	машина ШПМ-02 Путеподъемник МПТС-1 Универсальная путеремонтная машина МСШУ-3 Буровой станок 2СБШ-2ОО ЭРГВ-630. Кабина маши- ниста ротора Кабина машинис- та погрузки Приводы: Ротора поворота верх- ”сго строения конвейера ро. ^°риой стрелы конвейера раз- груаочной стре- лы	г Spxa экскава-	104 90 96 86 89 Оборулов ) Д Н О К 0 в 9 Р О Т О р F 78 97 109 100 108 113 116		Т——-- » 107	»	z—	 Л 96	..	. 81	83 86	g	«!	85	ад	„ : :м"2 s «	»	Й	1!	й	2	g ание д.1я открытых работ* • шов-е экскаваторы “	!"	IS	1й	»	»	« 106	Ю7	106	И»	™	;?	79 Ю5	103	99	9|	™	*	89 113 '« "1 ” >S 91	90	91	93	91	86	«J 92	89	92	94	95	88	82 85	91	93	84	93	89	86 | ы е экскаваторы* 102	94	84	76	68	64	60 102	96	84	77	74	72	70 130	124	118	115	110	102	98 106	106	104	104	98	92	85 119	118	114	112	105	94	86 119	114	111	ПО	100	93	88 124	118	ИЗ	III	106	97	92
°*тавные Характ®Р*стикм рабочих мест ротормы^смавято^» •«‘«И*1’
Pae<*iix Режимах*308”* эвуково™ Давления (дБ) и уровив W»
--------------------------------------------------------------------------------61
гаЛл’ $•!
	к*ет**Д		умвИ		ковол М ПЛ^Х‘*	ОШВ^’ТЯ х частот	Ли	
НаГ** •*••**	& *ТвГ”	1»		500	|ЛЮ	сооо	4000 '	нооо
			80		72	69	65	60
ЭР-1»?	?4	85						
К*вям •»«•**• т> pwf*	78	87	$6	77	72	68	65	62
Клбиы '<*-*• rwcra рогруда				91 98	88	80	74	70
								
Пр<к?хы	Я	92	92		88	86	78	72
	10)	S3	л*					
—ж. rKWOpCTJ мт1 веге crpxrrt		59	90	88	86	81	77	72
rupee* стрехы	• (4J		97	102	95	88	83	77
1С*ж*ер Pf*	Р.С							
ГртэсмА?Д стрс ШХ деъштора	110	95	99	105	97	92	86	80
ЭР-1250 Oil	•л	83	60	75	72	69	67	60
Обсм	масса-	«4						65	62
вжета ротора	—г	66	82	77	72	68		
ХГ^>- яжста аогррк*	/□							
Пржвохы:	108 102	112	114	112	109	105	99	93
ротор -жрЛ1 эерг-		105	108	102	95	94	90	82
вето стрсевм	МО	100	108	106	103	96	90	82
хола ммкра ро-	107	106	ПО	111	107	99	97	90
горло* стрелы (XOdkrp ра>-	109	10!	107	106	100	105	104	96
грухт* стрелы ddaus/i и опу-	101	107	110	106	99	94	93	81
скаем ротор- но* стрелы							75	
поворота р« гоухлм* стрелы Шл иг полтора	89	94	93	91	87	78		65
	106	109	ПО	109	103	102	99	92
Вентиляторы главного проветривания
B112SM ВЦ31.5М ВЦД31.5М В1Щ47У ВОД21М водзом ВОД40М ВОД50	115 112 117 116 126 129 126 120	123 119 125 123 135 137 I2K 128	ПЗ 117 120 ПН 130 133 125 126	III III 115 115 126 129 115 119	ПО 104 ЮН ПО 119 124 115 112	105 99 104 105 ИЗ 124 105 108	104 92 95 101 107 118 94 107	93 86 83 96 100 115 81 106
62								
			-	 Ппоюлшж...	
М.РК. М.и-И“	КоррСКТН рОВАИИмИ уровень эвукоиоП мощности. ДВА	125	урон в ок 250				'табл at “°	1000 2000 ш
В е И т 1 ВМЭ-5 0М-6 ВМЭ-6 вМИ'£ ВМП-4А12 ВМП-6/1 2ВГ-100/8 55В-100/8 5Г-Ю0/8 ВП-50/8 , 4МЮ-100/8 I60B-20/8	л я т о р ы 105 119 113 114 119 107 П о р ш н	Meci 91 102 95 112 93 ПО евые 104 100 103 ПО 109 97	’ноге 95 ПО 104 113 103 107 ! КОМ 100 98 98 106 105 95	"' °"  ’ р«...,, IS	IS	IS	«	# 107	40	07	101 113	04	™	95 110	>14	13	и	95 ”	Я	'£	‘й "рессоры >10	102	98	54	м >08	102	%	м	« 107	102	98	93	« 1°1	102	97	94	« ЮЗ	102	97	94	90 93	90	87	X	К
Центробежные компрессоры
ЦК-135/8		110	116	108	114	108	108	103
К-250-61-1		по	112	111	114	114	109	99
К-500-61-1		112	111	112	119	117	109	102
ОК-500-92		по	112	120	125	120	113	105
путем усреднения ШХ основных узлов (привода ротора, кон-
вейеров роторной и разгрузочной стрел и двух приводов пово-
рота верхнего строения.
Пример (по В. В. Иванову).
I- Уровни звуковой мощности (ШХ) вентиляторных устано
вок главного проветривания Lp0KX вычисляют исходя и изме-
ренных октавных уровней звукового давления при работе вен-
тилятора на номинальной точке максимальной (предельно
практеристнкп и в пределах зоны экономичной работы, v р
|,|'|\1-|0В0Г0 Давле,1ИЯ измеРяют 11 плоскости среза выходи
РигогпУр0""и ЗВУКОВОГО Давления в контрольных то-ша*
11,1 следует определять соблюдая определ	200,
Зйп1Сял5\Ивать Расстояние до источника шума  .	• поверх.
Хм001 5о°- 75°. 1000 м " вЫСОТу РаСП0^Жь ветра i момент
IIBOI.A Ми«РОфона Л = 6 м, а также скорость	я сле-
"^Дения измерений 0-1 м-с ’ Проводить измор
11 летний период в ночное время.	63

Т Л В Л II II Л з )
а....	••г*» (' W|. -отиии..,, --------------
•У"» • еюводном tipo.ip.nr»., ц. „ ' р" "««»<»₽»»»,„
п »ТМОСф«Р« (ft,) II» гр«ДНсгг(.И„|*н\*,^*«»Д.»,,,
	Il.fi	6.1	т	2Л0	гюо	Имя	люи			
								юв	м/л
	20 0	20 0	20 0.7	20 1.5 1	1 19.5 3	19 6	IH 12 0.015	17	16
f.	0.07	0,07	0,016	0,015	0.015	0,015		24 0.015	46 0.015
•I Уровни звукового давления в расчетных точках на по
„рхностн следует определять но формуле
I Ю1вФ [*'' -lOlgtl-t.W).
гДе * —коэффициент, учитывающий условия распространения
тука в реальных условиях открытого свободного пространства,
мвнсящнЙ от частоты звука (табл. 3.3); R — расстояние от гео-
метрического центра выхлопного отверстия вентиляторной уста-
нонкн до расчетной точки, м; Ф —фактор направленности из-
лучения звука выхлопным отверстием, для шахтных установок
с выхлопным отверстием, ориентированным вертикально вверх,
101g ф«=— 2 дБ; 0. —затухание звука в атмосфере. дБ км
(табл. 3.3). При /?<50 м затухание в атмосфере не учитыва-
ется; Q —пространственный угол излучения звука, принимав
мый для источника шума, расположенного на поверхности тер-
ритории (2= 2л; Ln — дополнительное затухание звука ври рас
лространении над земной поверхностью с незначительным по
высоте растительным покровом (табл. 3.3).
1 Уровни звукового давления в расчетных точках, рас •
*‘‘нных в помещениях в жилой застройке, определяю
формуле
^•омг. НОМ 1-0*1- &1-М1-10 Ш 101g
OCH.?/ '" ' звукоизолирующая способность ‘‘ равной
15/1 л""ем <ПРН закрытой форточке), nPJ' . среднее зву-
кош ’' 111,1 1,0 Данным конкретных измерен! . •	» площадь
н,'угп2с‘,ие смещения (Л «0,15; лап“ с 2 площадь окон.
м/ ’"'и.х поверхностей помещения, м2), '<!»
3 1°ок’ I м2).	65
Э,К4» * 1414
5 он-"»
да по фориуле
ALM = Ua. т— ^л°" + Lc + L"’
, .метимые октавные уровни звукового давле,1Ня
где ^'»-ад0П>С,( тарных норм, спецтребовання); да Поя
(требования саж р_1в1енне ГОСПОДСтвующего ветра. дБ да
'1р’7а ”- коэффицнент, учитывающий направление господа
вуюшего ветра:
Угол между nP«-°!.nwnW")ющего »«трл Коэффициент v
.	Д/ЛГ^осги. град
О-'О
±45 - ±90	°'5
±90 —±180	0
с —средняя скорость ветра для летнего периода, м-с-';
/.. — поправка на тип жилой застройки, дБ (для домов инди-
видуальной, одноэтажной застройки Lh-O, повышенной этаж-
ности. т. е. 5—12 этажей. L.=5 дБ).
6. Требуемое снижение уровней звукового давления в рас-
четных точках, расположенных в помещениях машинных залов,
определяется по формуле
NL
-доп»
где Low м.з—средние уровни звукового давления в машинном
зале, создаваемые источником шума.
7. Требуемое снижение уровней звукового давления в рас-
четных точках, расположенных в помещениях в жилой заст-
ройке, определяется по формуле
•^Ljp п — L<mT, п—LAOn.
12. УСТАНОВЛЕНИЕ ВИБРАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
ГОРНЫХ МАШИН
—квздратч-
Допускается интегральная ВХ в вила
корректированного эквивалентного упом^Т*™Рованного И
(виброускорения) или их логарифмических vnJ в/броскорости
Для локальной вибрации в ВХ машин _Уровней (табл. 1.11).
чены силовые характеристики (статическаяО"олнительно вклю-
ннчена до 200 Н. вес, воспринимаемый Нажатия огРа'
66	рулами оператора, до

ТАБЛИЦА 34
Уровни виброскоростм, дБ. в
ч»стот, Гц	полос.*
2 1	1•'	8 '	16 '	1 32	।	126	250	500
место
рукоятки управ-
ления
«ЯШ
П рабочее место
рукоятка
1ПНБ (2.2У, 2Б, 2Б2)
2ПНБ-2У
1ППН-5Э
К-Ю:
сидение
подножка сидения
рукоятка
ления
АРП-14-900:
Гировозы
ГР
Г-6:
пол
сидение
рукоятка
лення
7КР1У.
пол
сидение
рукоятка
ления
Гор но-шахт нос оборудование
Комбайны проходческие
95	94	92	97	100	99 I
—	—	—	106	106	104
107	97	99	98	106	93
103	103	103	103	94	99
95			97	100	99
—	| 94	| 92	| 101	100	107 |
98
98
131
Погрузочные машины
105
104
116
129 116 | 119 | 125 | 115 | 107
126
106
128
130
109
107
128
129
127
Шахтные локомотивы
управ-
управ-
управ-
124	123	115	105	104	104
107	106	101	92	90	85
	—	98	95	97	84 '
108	109	103	102	95	97
		104	101	98	101
120	120	120	95	120	117
107	107	102	100	104	98
106	108	102 108	97 НО	НО 118	108 116
100 113	101 НО	97 101 104	93 94 100	87 96 92	87 95 91
83
80
87
Мо.,ОТ«и «Лойкы. п»е.»з™ч«к«
МО-5ПМ, МО-6ПМ,
МО-7ПМ
Перфораторы
ПП36. ПП50, ПП54, 1 ПП63		
107 | 102
98	94
1000
94
90
89
и
95
100 97
94 I 91 ’ 89

74
83
93
73
70
81
90 88
76
75
70
108 | 105 I 102
112 1	1 107 1	107 1	Ш
3
Сверла ручные горные
СЭР-1 ЭМ
ЭР18Д-2М
CP3-IM
СРЗБ-1М
		127	124	123	115	116	115
	-	127	118	115	107	100	103
			116	111	НО	95	98	107
—	—	127	119	116	111	108	110
106
95
114
115
Роторные экскаваторы
ЭРШР 1600.										
оголовок роторной стрелы				97		84				
X	92	85	91		91		—	—	—	——
Y	96	90	84	85	85	78	—	—			——
Z	96	87	91	87	82	75	—	—	—	—
станина привода ротора										
X	96	100	108	102	96	95	—	—	—.		
Y	94	91	90	91	90	88						.		
Z	103	98	104	106	94	90					___		
конец консоли про- тивовеса										
X	85	82	83	75	80	84									
Y	80	75	78	89	82	83	—						.
L станина генератора	97	85	84	84	88	91	—	—	—	—•
на поворотной плат- форме										
(нижняя рама) У z станина привода	80 82 75	75 78 78	78 78 87	72 84 91	75 78 80	78 82 80	—	—	—	*
конвейера ротор- ной стрелы										
X Y Z пол кабины маши- ниста ротора	88 94 80	89 94 84	93 94 94	85 91 90	80 85 85	86 90 88		—	—	—
X Y Z	НО 105 107	101 99 108	95 95 103	93 90 93	92 89 84	82 80 82	—	—				
												—	—
68
Мдркл машины,
место измерения,
осн измерений Л. Y. Z
Продоаженне табл. 3.4
250
500
ЭРШРД-5000:
оголовок роторной
стрелы
X
Y
г
консоль противовеса
X
Y
Z
нижняя рама
Л
комната отдыха
Y
Z
кабина машиниста
ротора
X
Y
г
ЭРП-2500:
пол кабины маши-
1000
I I I
ниста ротора
X
Z
SRs (Aj-2000 М:
пол кабины маши-
ниста ротора
Y
Z
SRs (<)-470;
пол кабины маши-
ниста
X
У
Z
Помещение контр-
груза
X
У
Z
ЭР-1250ОЦ:
пол кабины маши-
ниста ротора
А
У
Урови" ’"вроскоросщ, дБ
____________________"«тот. Гц ОИ'Г,,Н“Х полоса.
2	4 		8	15	32	5t
100 101 108	99 98 99	97 96 94	93 94 91	91 87 89	88 85 86
95 95 108	94 85 102	90 83 97	82 78 88	72 72 78	72 72 72
93	85	7.ч	76	66	66
86	87	78	72	72	83
82	84	78	76	76	72
93	85	80	78	ТО	75
«3	78	82	82	82	82
107	108	103	93	84	82
108	98	94	90	83	
102	95	103	91	80	—
123	126	118	102	99	92
107	105	97	93	99	90
126	128	120	113	114	101
116	99	98	91			
107	105	99			
125	ПО	104	—	—	—
109	101	107	96	86	98
96	100	96	95	75	72
108	103	107	106	97	94
99	104	101	91	85	78
102	102	96	90	97	75
97	100	101	97	95	83
125
69
Пр^Д^ТЖСННг
т*\.
Охжмслшк'в»* млмыторы
ЭКГ4 па» в <мва»«* отаытм Д£		122	79	84	68	74	70	—	
WUM-M X м^траии-и*^*	—-	106	96	99	82	81	82	—	—
«лв®4 лебеи» \ «ж»*"» ит«-	—	120	90	93	80	88	79	77	—
ММИЖХГ агрегата X освовавве Ж»	—	1)0	75	82	68	66	61	61	—
ротвогс механика X ымшимоггроа*	—	36	106	94	80	76	72	76	—
ЭКГ4.6Б. освсва<»е сггм- мвинпг I агрегата	—	122	115	96	84	76	76	78	—
к мааориый мехаваэм	—-	117	95	в	84	69	71	76	—
X ЫСТГриДХПТЫь тал veww4 лебедал	——	III	71	96	95	84	83	67	—
X ооюмвве таворот- ого шехаавжа	*—	III	85	86	86	86	84	83	—
X шааядашггроиие- ры	—	III	92	79	81	76	75	77	—
X ЭКГ-8 основание пжтима- шимногг агрегата	—	103	78	67	94	97	81	74	—
X электродвигатель подъемной лебедки X основание ново ротного механизма	--	124 120	88	88 91	75 82	77 82	73 80	62 74	__
X командоконтролле- ры X		116 | 118	92 116	80 106	75 85	79	77	80	—
10 9 в
О л Точки измерений вибрационных характеристик роторного жска-
рнс-	автора:
потерной стрелы, 2 — сиденье и пульт управления оператора. 2-
. ^.оголоно* » М11 раторной стрелы; 4 - конец консоли противовеса $ .глия
рани "Ри*оА стрелы; 6 - опоры барабана и роликоопоры конвейера р.ирухмжй
раэГГУ1ОГ« Ju крепления привода раируючного конвейера, 2 - умы ар<вмш яре
стрелы, 7 „азгрулочноЛ стрелы. 9 умы креплении привода поворот» ырм««
еода поворота vлы крепления привода кода. II -опоры барабана и рнаявоомры ш
стросии" веЛери роторной стрелы. 12 - опоры ротора и редуктора
10 9 5 7

Рис. 3.5. Точки измерений внбрапи
онных характеристик цепного эк^а
МТ0Р? „льт увн«««
I — песта подмени канатов ХдГпоа-.
тора. 3 — узлы крепления привод	j _ опоры бараб**» р‘“ к»и*е1кР*'> *
тнвовеса 5 - конец разгрузочнойi тр • • е|Ш, привода Р*зП> жрецдеи»« пр“*°йУ.
ера рвзгруэочиой стрелы. 7	ра\грузочной стрелы; ♦	• я - уиы кре^ей'1
умы креплении привода поворот• Р вревлсиил привода
поворота верхнего строения, ю У КОвшовой цепи
100 Н. дл, горных сверл допускается сила	“
"VUe нозбужденвв внбрадп» Р»--
в качестве ВХ дополнительно . маШНН рабочее м ка6ииы
вующие динамические нагру.* * чаСтью (наиРими ' машиа,
торых является их “онстру^ т[)ОВОзов), а таК*СЛлЧи\ ме<тах
проходческих комбайнов, эл Р gx на Pa& с маши-
возбуждающих локальную вибра,цию,^^	оРа маши-
Должны устанавливаться в я и межДУ сИДС	71
3
в.М'вЦ-онкых характеристик мсжуступного пере-
Рас. 36 Точка млысреии °* гружатем:
L^i.n 2 конец разгрузочной стрелы; 3~
. мкх-ь «ир*«*аоа •	4 X* крепленая привода подъема разгру.
'	«"£’ »₽.«*••••	.-опоры ft.paft.non и роликоопоры
'^Tcn*i- }' *-*re ‘а!о""-2Г Хемжй стрелы; 8 - умн крепления привода
М Лч» .........а .^лы.  ‘Г^Л^.Л пт'-ыо** поворота приемной стрелы; ю -
.........	«реплгниа попорота разгрузочной стрелы
Гиы кргалеяв. вр»»о*» »оД*. »<•—’**
12 II 10 9 8
Точки измерений вибрационных характеристик отвалообразователя:
отыжп<>а стрелы. : - ош-ры &>р«б.аов  роликоопоры конвейера отвальной
.	• а*6"* оператора; 4 — узлы крепления при-
Рис 3.7.
/ — kOWCQ
стрелы. J - <	_______ __________ ______
a	4 .тр.лы j .онщ кикодн противовеса; а — опоры барабанов
пр«к. д. пвю^н	ов**е₽‘- У-Ы1яед орвгмаой стрелы. 8 - узлы крепления
/<’	‘4X1,11' L?.’“и ‘T*«f"4a привода поворота приемной стрелы;
’ 4Z'u » Али	,UU	"Р"*иа поворота отвальной
стрелы, u-умы аргоаенп. привод. от>.лкНого КОНвеЛсрп
роИм1ЖУм7кВк^помха-1пЬп?Й ДИСК ТОЛ,цииоЛ 5 мм И днамст-
соединения крепится вйбро^Х^Пп?а™”™	РеэьбовогО
должен касаться тела MamL.rP 0М вибРОДатчнк нс
не защищенных подушкой Вибпап« И 1,астей сиденья,
для двух положений* машиниста — На П0Л1|(>жкс измеряется
сидя (ноги опираются на ч-жтт..лТ0Я На ДИске с датчиком И
локальной вибрации производят L”a Полу Диск). Измерения
характерных технологических опМя₽Л.аВЫПОЛПении оператором
навливзется из плерхност., М"Х?. ’ Я11Т‘",К "Р" этом уста-
Р,к 3 8 Томи, измерений	**•««.
/ конец консоли мосте; 2 - опоры баПа<
Л середина пролета моста; - опоры бапХ И Р°л,'»«Х>Попи Л
j — уллы крепления приводе главного₽КОЖ"И\И	Т'Мк"°^ «"«и.
ратора; 7-узлы крепления привода отвалив ~ «Дени Гд,*»«о
ХТЫ от»®льпой о!ц>рм ‘ шитм <*.
Рис 3.9. Точки измерений вибрационных характеристик ленточного кон
вейера;
/—рома приводной станции; 2 — сиденье н пульт оператора; J — узлы крепления ре-
дуктора приводного барабана; 4 — роликоопоры лннейной части конвейера. 3-умы
крепления привода натяжного устройства
В табл. 3.4 приведены вибРаи!’°”Н?е	ров-
ных горных машин для подземной доб
ных и одноковшовых экскаваторов. и->меоений ВХ узлов.
Рекомендуемые точки и напрап.-t	. с редукторами),
механизмов,' приводов (электродви < ' портнОго оборудо®3’
а также разных мест экскавационн - Р открытым спосо-
ния непрерывного действия для до
бом показаны на рис. 3-4—3.9.
B1‘6’’°C^PSmP^^P"h "Л,ЬаНа И^.
тыльника —в’плоскости. перпендикулярной этой оё^'Ч^
5.U. ВЫСОКОЧАСТОТНАЯ ВИБРАЦИЯ (УДАРНЫЕ 11ЛГРуЗК|
Работа ручных машин ударного действия. кроме “
оацнй возникающих под действием реактивных сил На к?ив-
СР частотой перемещения ударника, сопровождается у1а>
нагрузками, являющимися следствием посадки корпуса>
тик инструмента, отскока инструмента от разрушаемого бУр-
риала, боковых соударений ударника о стенки цилиндра Ла^
чае нецентрального удара и др.
Амплитуда ударных импульсов с периодом действия пт
1 0-10~5 с значительно превышает амплитуду вибрации на о
новной частоте, с периодом 50-10*3 с и вызывает при этом пега
грузкх- аппаратуры, особенно в случае жестких условий на
конце инструмента, когда ускорения на рукоятке при посадке
молотка на буртик пнкн. обратных ударах пики по корпусу мо-
лотка илн действии отраженных волн, достигают 100—300 g
(вход усилителя при этом откалиброван на измерение общего
уровня вибрации, ускорение которой не превышает 5— 10 g)
На рис. 5.2 представлена осциллограмма ускорения на ру-
коятке. зафиксированного при помощи акселерометра; нагруже-
ние производилось путем сбрасывания отбойного молотка на
буртик пики с высоты 25 мм со скоростью 0,7 м-с~*, что соот-
ветствует реальным условиям. Отметчик времени одновременно
фиксировал период контакта молотка с пикой (нижняя кри-
вая). Тарировка аппаратуры проводилась с помощью тензомет
Рис. 5.2. Импульсы ускоре-
ний /(/). возникающие при по-
садке корпуса отбойного мо-
лотка на буртик пики
ст (о
Рис. 5.3. Импульсы иаПРя*®‘‘(И?дар**м
ускорений /(/) при c0>f.apc пнкол
отбойного молотка
122
(нижняя кривая) и ак-
Йсрометра (верхняя кри-
пр» сбрасывании удар-
Й на пику (рис. 5.3).
Дтя количественной
„пенки виброударных уско-
псннП. возникающих при
посадке корпуса молотка
на буртик пики во время
работы с помощью специ-
альной фотоприставки (вра-
щающийся барабан с ук-
репленной по периметру фотопленкой) производилась пегягт.
пня процесса работы молотка в течение олиогп «X Р<-тистра-
б,на ? частотой до ,00 М-С-. На	Я
представлена запись ускорения на рукоятке Первый одним
ный или двойной всплески вызваны боковыми соудаминя^
ударника в момент удара о стенки цилиндра, а также попеоеч
ными колебаниями ударника, передающимися корпусу в слу-
чае выборки радиальных зазоров между ударником и корпу-
сом. Второй всплеск вызван посадкой корпуса на буртик пики,
где явно проглядывается та же форма импульса ускорения (см.
рис. 5.2), на которую модулируются высокочастотные колеба-
ния порядка 8—10 кГц, близкие к собственной частоте колеба-
ний рукоятки молотка. Амплитуда импульса ускорения не пре-
вышает при этом 50—100 g. Отметчик времени с частотой коле-
баний 5 кГц фиксировал время контакта ударника с пикой
(около 200-10-6 с) и корпуса с пикой при посадке (1 • I0*1 с).
Измерение тех же процессов с помощью обычного вибронз-
мерительного тракта показало, что наличие интегрирующих эле-
ментов в цепи (в случае измерения виброскоростн) является
причиной полной фильтрации ударных импульсов, что суще-
ственным образом сказывается на составе спектра вибрации,
особенно в высокой его части, поэтому замеры ударных вибра-
ций следует проводить по виброускоренню.
5.2.СНИЖЕНИЕ ВИБРАЦИИ ОТБОЙНЫХ МОЛОТКОВ
И ПЕРФОРАТОРОВ
Проблема снижения вибрации отбойных ”	вибро-
хов имеет большое социальное значение IP  /е;.сиопа.1ьных
заболевание вышло на первое место.средн t^J)CCKH вссьма
заболеваний). В то же время эта зал	( этом Тре
т’ложна из-за противоречивости предьян'11 ц(|ая сНла нажа-
бований — малые масса и габариты, oilэкенлуатаиии-
’ня, высокие производительность и над<
простота в обслуживании.	123
, „сточннкамн вибрации молотков являют^
Ос"°0НЫ“1ияюшееся давление воздуха между у с*- пеРи
олически нзменяюи» уса с Пикои при посадке На и/°“ „
“Ценных or обрабатываемой среды удар,,^»!
пульсов.	.„„^нных способов снижения вибрации „
Из	' Х-ональный выбор параметре"
по» "Р"мс“?ги„жеИ|,е аябри«ш в источнике поэн„к,’4’Р*>го
контакта рабочего ' ""’“Й..
том. лЧииый выбор параметров. Пон
Раи"янства действующей на ударник силы энерги? у?Ще’
o""mvu Арника практически не зависит, следова^1Ьно УдаРа
т с уменьшенной за счет длины массой тя разовьет на^Х
же пути скорость в	раз большую; его ускорение VBe
П.ЧИКЯ обратно пропорционально уменьшению массы, а ВрУ*я
мзгона уменьшится в степени >/2 от увеличения ускорения
Бозее короткое по времени действие на корпус реактивной
сизы одной и той же величины вызовет меньшую внбра.
нию молотка при том же необходимом усилии нажатия и увели-
чення частоты ударов (работы Е. В. Александрова). При СНи-
женин массы ударника, а следовательно, и вибрации, за счет
уменьшения площади сечения (сохраняя ту же длину), необ-
ходимое усилие нажатия уменьшается, а скорость соударения и
частота ударов не меняются.
Таким образом, только одновременное уменьшение длины
и диаметра ударника позволяет снизить как вибрацию, так и
необходимое для устойчивой работы усилие нажатия при той
же мощности молотка.
Но увеличение скорости соударения ударника с хвостовиком
пики имеет свое ограничение по критической скорости
кр =
^паЛ°"~Д0ПуСкаемь,е напРяжения для данного материала; а —
гост?.. РаСПр0СТранения волны напряжения; Е — модуль упру-
+ fd/DP- //Р°Да’ “ ~ коэФФиЦиент формы ударника, а=1 +
шего сечения п’’аметР меньшего сечения; D — диаметр боль-
<идеального> гп1пЮДа с’1едУет« ч™ если D = d, то а-*2 (случаи
то а-*1 т РН|,ка’ равного со штангой сечения), если
Следует отмртиУСКаеМая СКОРОСТЬ уменьшается в 2 раза,
вышают КПП п ТЬ* Что РавНые сечения ударника и штанги по-
(редачи энергии для стержневых систем.
где	1} = 4тт^('п + т^)2,
штанги, участауюп|ДДРНИКа’ ткр~~ критическая масса — ма^а
т°рцов).	в Ударе и равная 0,5а/уд (случай плосК
124
таблица Bl
	Энергия уда- ре. Дж	Частота уда- ров. Гц
лГ| 219 —(ФРГ) S'i к»"1"” ns;	30,5 34,2 18,1 23,3	24 21 29 27
104
104
100
107
Уровень
125
1000
63
•0KT?,"“r^r%VAB
?ооо
woo
90
104
89
102
90
94
90
100
95
93
94
96
84
101
82
103
89
ЮЗ
81
106
89
96
85
98
92
93
92
100
102
98
96
99
Moo


При m = /nKp (случай равных сечений и плоских торцов)
п= 1-
В настоящее время за счет оптимизации ударного узла в се-
рийно выпускаемых отбойных молотках масса ударников не пре-
вышает 0,43 кг при скорости соударения 12—13 м-с-‘, в резуль-
тате чего вибрация снижена в 2—3 раза, оптимальное усилие на-
жатия—в 1,5 раза, масса молотка —на 20—25% по сравнению
с ранее выпускавшимися.
В табл. 5.1 приведены уровни звукового давления, в табл. 5 2-
уровни виброскорости зарубежных отбойных молотков.
Аналогичные результаты получены на опытных образцах пер-
фораторов (работа В. Б. Соколинского), выпускаемых заводом
<П нсв мэтикам
Средствами виброизоляции служат упругие эле-
менты различного рода (металлические пружины,
ские изоляторы, эластичные материалы и их	’
устанавливаемые между корпусом молотка (как ист
брации) и элементами, с которыми контактирует
ятки, защитные кожухи, специальные обоймы
и др.).
рабочий (руно-
на инструменте
ТАБЛИЦА 52
—	Уровни вшброскорости. дБ» 				октавиых полос*» u«W. Гн
Марка (страна)	8	16	32	“ 1	W » 1 -1 '*
Крупп-219 (ФРГ) флоттман-08 (ФРГ) Атлас Копко» (Швеция) Пермон К9-1 (ЧССР) **		115 125 НО 96	122 134 115 98	130 124 126 120	121 120 119 113	"* S 18 ® is S » - 109 I06 4J 				'	125
„спускаются с виброгасящими кареткя
Перфоратор»। • - „ не только рукоятки удержан^1*-«Зо-
лируюшими от 1 Р СннЖению вибрации на рукоЯ1А ”° "
подаюшие устро«с также установление Демпфируй* м0.
лотков способе тв)	сом и буртиком инструмента
ментов межд} к РсУользование для инструмента ма^т,,Гн-
ПИК"\им вибродемпфированием (работы В Ф, ГорбУноРа>
с высоким виорад попЫТКИ снизить реактивные силы
Мн0Г°нЧа корпус молотка за счет применения второго поп‘?‘
вуюшие на корпу	перемещающегося в ппоти.и?Ня'
Р Р-Х ”Б Г Б0^’Й' А " П"'>ее.₽ А
С основным уд положительных результатов.	JUl-
П" Одним из направлений снижения вибрации в источнике Счм
тается принцип совершенствования рабочего цикла машины
парного действия (Б. В. Суднишников), в результате чего
Еретически обосновывается возможность снижения размахов
колебания корпуса молотка и, следовательно, скорости его по-
садки на буртик в несколько раз [34]. Конструктивные прора-
ботки отбойных молотков (Н. А. Клушин и др.) с улучшенным
рабочим циклом практических преимуществ также не пока-
зали. что можно отнести на счет уже достаточно совершенных
циклов современных ударных систем.
5.3. СНИЖЕНИЕ ВИБРАЦИИ СВЕРЛ
Для снижения вибрации рукояток и тыльника ручных гор-
ных сверл наиболее целесообразно использовать виброзащитные
устройства, основанные на принципе виброизоляции — ослабле-
ние связен между изолируемой и основной системами за счет
упругих элементов (А. И. Маевский).
Наиболее рациональной конструкцией сверла с виброзаши-
тон является шарнирное соединение ручки и корпуса с упругом
связью между ними, которая также ограничивает угол пово-
cnJn Р-чки и тем самым препятствует ее контакту с корпусом
ятки (рис ^РавномеРном нажатии на правую и левую РУК0’
етс^Ди™*тических расчетов система виброзащиты принима-
чет поово™™МаССН0Й колебательной системы, при этом раз-
дающей в o6ni₽L°1bK° П0 основн°й частоте колебаний, пРе0^‘
ное воздеГк тч1?' СПектРе частот колебаний сверла; вибраци
принимается cnHvm°CH°BHOfi частоты колебаний на свср
При П нусоидальным.
-ходя из праГтик-иараМеТрОв виброзащиты рекомендуется:'1^
а также требуемой ..КДСтруирования и эксплуатации «ер-
отношение частот, ФФективности виброзащиты устанав. ‘
колебаний изо пн пт вР.ащення штанги к собственной ча
126	1иРУемои системы н₽ црцрр 9 К* пппеделять с
рис 5.5. Расчетная схема
„нОрозашнг ы рукояток
ручного горного сверла
ственную частоту изолируемых частей с учетом параметров им-
педанса бурильщика, откуда — искомую жесткость упругих свя-
зей.
Изогнутость 1 м штанги не должна превышать 1,5 мм при
соблюдении следующего соотношения между местной и общей
изогнутостями:
f=W.
ш"	г "30ГЯ>Т,Ь	у,а„Ка
длина паеем/т~ УТ0СТЬ 1 м штанги- ₽авная *'5 мм/м; L —
рассматриваемого участка штанги, м.
свеотТ^ти^е повеРхнос™ хвостовика штанги под шпиндель
ренно * Тн°сительно поверхностен ромбического сечения, изме-
сте по П‘ НапРавлении большой и малой диагоналей ромба в ме-
жно рехода поверхности хвостовика в ромбическую, не дол-
"ревышать мм, а смещение поверхности хвостовика
'отверстия) штанги под резец —0,5 мм.
Ример. Определим эффективность виброзащиты
Эф = (1 —0Л)1ОО%,
Где п
я коэффициент виброизоляции (см. 4.3):
0 =	/	1 + 41*3
Л V (I— У*)*+4Л1
Десь V —отношение возмущающей частоты к соо^твеннои,
У-коэффициент демпфирования колебан ни >
Н.с,. w.o: б — коэффициент внутреннего трения ан Р ‘ ннего
(для стальных пружин коэффициентом нутр
Характеристика пневмомотора
'*»А
)3|
102
Юг
96
Шестеренный мощностью 12,5 кВт:
с открытым выхлопом (см. рис. 6.6, а)
со щелевыми пазами в расточках корпуса (см
Прямозубый мощностью 20 кВт:	' Рнс- 6.6, Д)
с открытым выхлопом (см. рис. 6.6, а)
с торцевым щелевым выхлопом (см. рис. 6.6 ж
Косозубый:
с открытым выхлопом и расточками в корпусе п™. -
тете (см. рис. 6.6, е) 2,5—3,5 мм мощностью, кВт КсЦент1
5,5
II
30
45
С участком предварительного щелевого выхлопа и участи „
того выхлопа на II этапе истечения (см. рис. 6.6, в) мощи ткры'
5,5
11
С щелевым выхлопом шириной 2 мм (см. рис. 6.6, б) мощно
5,5
11
С щелевыми выхлопными крышками шириной 2 5 ми
рис. 6.6, б) мощностью, кВт:	' 'см-
5,5
11
С щелевыми выхлопными крышками шириной 4 мм мощностью
15,5 кВт (см. рис. 6 6, б)
(- “^левыми выхлопными крышками шириной 5 мм мощностью
11 кВт (см. рис. 6.6, б)
С щелевым выхлопом шириной 6 мм (см. рис. G.6, в) мощностью,
кВт:
30
45
С закрытым щелевым выхлопом через промежуточный лабиринтный
канал перед основным выхлопом мощностью 5,5 кВт (см. рис. 6 6, г)
РИСИ-
126
135
107
109
105
108
108
110,5
108
108
116
125
101
Учитывая высокие значения уровней шума пневмо.мотср^
для привода горных машин, преобразование выхлоггов^^
ется необходимым и эффективным средством, даже в
применения глушителей.
6.1.4. ОСНОВЫ ВЫБОРА И КОНСТРУИРОВАНИЯ
ГЛУШИТЕЛЕЙ ШУМА
Шум аэродинамических источников распро^тра^^ с чаСТс°це
хлопных каналах в разных направлениях Д ..опере""0™ С
(Гц) fl(p=C0/2a, где а — наибольший разм р
ния канала, образует диффузц0е поле о
частотного и среднечастотного диапазонов и Вол«ь< высоко
f >А<р распространяются вдоль осей канЛ, Начиная с 4afT^
& со стенками. Низкочастотный шум (f’J?3?0
няется плоскими звуковыми волнами, кОтОп^} Распростм
с нежесткими стенками каналов и затат
хранения. Максимальное затухание звукХ "° МеРе
диапазоне частот при минимальных габапи,Н в тР<*уемом
ниях-основное назначение глушителей Р х Н сопРотнв1е
Для борьбы с аэродинамическим шумом mu
ются активные, реактивные и комбинировав Р°К0 пР"*еня-
глошение звука в активных элементах пооиЛ!» глУШители По-
хода звуковой энергии в тепловую в РезЛктято Т За счет ПеРе’
обмена колеблющихся частиц в канале с чагти?еНИЯ " э"еРГ0’
стенками. Основными элементами активных «vA B0My,ta и
являются каналы, облицованные войтоками ГЛ0ТНтмей
„ом. металлокерамикой „
глошающие свойства зависят от толщины гпАак И ЗВукоп°-
размеров канала.	толщины, способа установки и
На частотах fi>fKp происходит затухание звука на поворот
иых участках каналов вследствие его отражения ЗатХе
в каналах увеличивается на 2-3 дБ при мубние повода 2»
а более и достигает максимума на облицованных звукХпо
тителем поворотах с углами 180’ и 90’ Снижение уровней му-
ковои мощности (дБ) при резком изменении сечений FJF: ка-
налов и при их разветвлении определяется из выражений:
101g(F1/Fs + l/4F1/F1)s;
= 10 lg 2FZ + Ip/W/F,,
канала перед разветвлением, м’; F, — пло-
м2.
"с
где Fo — площадь
щадь ответвления, м .	, _, ,	_и„пияННОм не-
эффективность затухания звука (дБ м) п
нале
bLp=\№<*nl‘F +
где л — периметр звукопоглощающем	д для каждой
фициент звукопоглощения облицовки. е1)Иала, числа слоев,
октавной полосы частот зависят от ти"а6 .„оВКОй и стенками
наличия и величины зазора между Л. * с 7 приведены экспе-
канала и других факторов. В та >Д- _ часто применяемых
риментальные значения а для наи ’ Л —поправка на диф-
в глушителях горных машин материя. <i . дктавные значения
Фузность звукового поля в глУшите'дп’ОсТи потока [31 и обычно
б определяются в зависимости от ср частоты спектра
возрастают от 1 до 10 дБ с увеличением	П5
ТАБЛИЦА 66
Материал
Вкннпор
эластич-
ный марки
д I
Поролон
Резина-
пластина,
губчатая,
/ группа
Применение активных элементов в глушителях
ров ограничивается из-за того, что пористые и Г1,,евм°мото-
материалы могут выдуваться -------- o.iokUu„..
шаться под действием масла и
крытий применяют стеклоткань
пленки толщиной менее 0,05 м?
тия повышают звукопоглощение
на высоких. Эффективность активных глушителей на "ню*"01
частотах ниже, чем на высоких и незначительно возрастает пои
увеличении толщины звукопоглотителя до 50—100 мм.
Перспективно применение металлокерамических, металло-
войлочных сетчатых и синтетических пористых трактов в виде
глухого канала с истечением воздуха через пористые стенки
Такие глушители инертны к воздействию влаги и масла, их ма-
териал не выдувается на больших скоростях, они малогорючи
—...nviue
потоком, засоряться и разру
влаги. В качестве защитных по-
, сетки, перфорированный лист,
и. Пленочные защитные покры-
на низких частотах и
ТАБЛИЦА 6.7
Материал	Толщина слоя, мм	Коэффициенты звукопоглощения JJ^J0*** при среднегеометрических часто третъоктавных полос, i и					
		125	250	500	1000	| 2000	«X»
Винипор полужесткнй	60	0,18	0,55	0,85	0,95 0,85 0,48 0,63 0,67 0.25 0,81 0,67	1.0 1,0	0.97 1.0
Войлок:	30	0,15	0,25	0,56		0.52	0,51 0.52 0.52
строительный	12,5 25	0,05 0,15	0,08 0,22	0,17 0,54		0.57 0.58	
	50	0,34	0,5	0,69		о,ю	И"-
асбестовый стекловойлок минеральный	10 30 40	0,06 0,05 0.4	0,14 0,12 0,49	0,32 0,36 0,61		0,69	0J9
„ .«ко их сопротивление может пеакп »
й надежной работы таких конструкций „Д За 3ас°Рени;
Маслоотделители на впуске пневмом^о" и си?°ДИми
глушителя.	системы обогрейа
г’ 3Применяются прямоточные схемы истечении „
_е3 стенки глушителя, перпендикулярно его оси п?Ка нли не-
жели более эффективны, но обладают большим S"" ГЛу'
нием.	М сопР°тивле-
Многоканальные глушители выполняются в nu
облицованных звукопоглотителем каналов де с,,стемы
При скоростях потоков свыше 15 м/с иалП1л»
нОе ценообразование, а при скоростях 50 м/с значения втГ‘
ных интенсивных составляющих могут превышать нов^ХЛ
[3]. Наименьшее вторичное Ценообразование у трубЗ ппи
моточных глушителей.
Скорость в выхлопных каналах не является решающим <Ьак
тором при конструировании глушителей. Уменьшение шума
обусловлено отражением волн и образованием мод высоких по-
рядков, что эквивалентно фильтрации низких частот. Максимум
затухания происходит на тех частотах, при которых половина
длины волны (1/2) совпадает с калибром k или шириной ка-
нала I, а также на высоких частотах. Эффективность затуха-
ния возрастает при увеличении глубины и количества поворотов
и зависит от их взаимного расположения. На рис 6.7 показаны
экспериментальные кривые затухания октавных уровней звуко-
вого давления поршневого пневмомотора П9-12 (Р = 0,3 МПа)
при выхлопе через насадки диаметром 35 мм в виде иеоблнцо-
ванного звукопоглотителем поворота на 90° с глубиной поворота
3 калибра (Р1 = 0,3 МПа, л=12,5 с"1); Л=0.4 МПа, л= 12,5 с-1;
Р5=0,3 МПа, п = 15 с-1), двух последовательно сопряженных по-
воротов глубиной по 2 калибра (Л2=12,5 с*1; Лз=15 с '), двух
последовательно сопряженных поворотов глубиной 2 и , ка
либра (пв= 12,5 с-1; п7= 15 с"’)- Индексы при <Р> и «п» соот-
ВСТТеТпеНр°=Л"з:^ханИе звука на	»>=
диаметром 49 и 88 мм значительно ниже при Р всех сЛуЧаях
и давлениях воздуха. Эффективность затух	макСцмальных
^Растает с частотой вращения «ала’МаксймаР1ЬНая эффектна-
расходах и скоростях	‘ достнгнута при глу-
пость затухания в диапазоне 2—4 калигi
бине 3—3,5 калибра.	. ^о1,„_ИГ1й мощности на пря-
Максимальное снижение уровнен звук  iiutqkob таКЖе до-
моугольных поворотах при малых скоро». „ аиие зависит от
стигается на низких и высоких час,оТа\.. ‘ т0 обусловлено от-
Длины выхлопных патрубков глушии-'- . эксперимента ль
ражением волн от открытого конца патрубка, о
।	» свобода о6ъемах к„|&„
6.4.2. ВЫЕМОЧНЫЕ КОМБАЙНЫ и стр .	""'
вналити™°ского^"сче7а₽УмУ₽"ОГО шума »о ''''"“’«и
машины как систем./ ' ПаРамеТрОВ ВИ6г.^ЛМ°*Н0 U
колеблющихся
в звуковом диапазо/е (исполни™*да|оише У1>р»?Пм. >»,,
менты трансмиссий). » naZ»“,“ °Pr’"« X
решетки, опорные рамы)	(К0₽"У«.
Колебательная энергия вибрирующие .	' “₽““»
леи через опорные связи передаетгЛп активных Из.ъ,
вызывая их вибрацию. '	' пассивным излучате’^
Колебательная энергия в звуковом лияпа
дается по конструкции горной машины в видТиЧЭСТОТ
ИЗГИбНЫХ, продольных И СДВИГОВЫХ (в П1аст^иРУГИХ В0Лн
крышках, корпусах, рештаках, кожухах, рамах и S ПЛИш
мерных конструкциях); изгибных, крутильных и^г’'
в стержнях (валах, осях, балках, стрелах и^р JoS.
ных конструкциях).
Каждый элемент принятой модели рассматривается как ся
стема с распределенными параметрами (масса и упругость),
совершающая вынужденные колебания под действием внешних
(возмущающих) сил, поскольку линейные размеры элементов
и узлов горных машин в диапазоне частот 150—1000 Ги срав-
нимы или больше длины волны изгиба, а отношение толщины
к длине волны меньше пяти.
В низкочастотном диапазоне, когда Размеры раняюшейся
и их частей меньше длины упругой р ри Р1едует р*
по конструкции, расчетные AHHa““7oC4L ‘параметрами'
сматривать как системы с сосредоточенными р
массой, жесткостью и АСМПФнро®а”^сматривает:
Виброакустический прогноз щ. Д} Рактеристики ко.
определение ампли\у'51’(^Ч^ащ^н на основе РаС^тТзновлен,'е
тельной скорости^ элем^ ских систем машины; коЛебатель
денных колебании меха” горной выработке i задача ак)
параметров звукового поля^^Р (вторая краевая -
ной скорости элементе	структура
стики).	представляется в виде РжНЬ1Х кол
Горная машина предс овокупность ел
ней: I-сама машина как
,ч систем; II— узлы (сборочные единицы) как гПВ
нЫ «никое колебаний н излучателей звука Пт ОВОкУп»ость
^колебательные системы с распределенным?S*"™ v
«Ялу-чатели звука.	ми параметрами
и расчетными динамическими моделями узлов «
уровне являются: на низких частотах (длина ННЫ на
больше линейных размеров узла)
системы с сосредоточенными параметрами (масса ж«тк'т
\емпф1,Рован,,е)' свершающее «поршневые» (синЛаЕТЬ "
Sания; на средних и низких частотах (длина Лы “ а
мерима или меньше линейных размеров узла)-систем! Л,
„ределеннымн параметрами, совершающие изгнбные колебав
Расчетными динамическими моделями на III уповне fivlT
пластины и стержни, совершающие изгнбные колебания Вза!Г
„ос влияние пластин и стержней друг на друга учитываете»
граничными условиями.
Вся машина на низких частотах представляется в виде со-
средоточенной массы, а на средних и высоких —пространствен-
ной комбинацией пластин и стержней.
В процессе построения динамической модели выемочный
комбайн или струг рассматривается как совокупность простых
динамических моделей-аналогов, каждая из которых в дальней
шем аппроксимируется соответствующим акустическим анало-
гом (табл. 6.25).
При расчетах в качестве возмущающих колебаний прини-
мают силы: резания и подачи исполнительных органов, взаимо-
действия тяговых цепей с опорами, направляющими, звездоч-
ками, возникающие в механических передачах, электромагнит-
ные и гидродинамические, передаваемые через опорные узлы на
корпуса редукторов, двигателей, насосов Импульсы сил, дей-
ствующие на исполнительные органы, удовлетворительно аппро-
ксимируются выражением, установленным Э. В Рылевым
5	I	‘*1*
Тж/2— Тм/2 £ 1/s sin (2ns//M dt + j Г» exp х
.=1	J	'«/<
Средняя величина импульса силы, действующей на корпус
редуктора через опору,
*/4
Тк= [ Т<ж sin (2лМ tKdt,
О
где Ток — амплитуда сил резания (подачи), Н, <- 1а?от^в
'"—период действия силы, с. Для исполнись» Период
определяется частотой сколов угля при PaJP- пных узлов
Действия динамических составляющих реакии о .
Тк
ТАБЛИЦА 6 25
Диалоги
Коистру*т»»мы*
Динамически а
Резцы, приводные
звездочки стругов
Штанги, привод-
ные валы
Шнеки, направля-
ющие режущих це-
пей
Корпуса очистных
комбайнов
Электродвигатели
фланцевые, редук-
торы стругов
Редукторы стругов
н скребковых кон-
вейеров
Крышки редукто-
ров. маслостанцин
Кожухи цепей,
цепные бары
Консольный стер-
жень (балка);
стержень на двух
опорах
Консольный стер-
жень
Шарнирно опер-
тая плита (пла-
стина)
Консольная пли-
та
Плита с шарнир-
ной (защемлен-
ной) опорой
Защемленная
плита
Двухопорная
плита
	
АкустамсжаЯ	
Осциллирующие жесткие сфериче-	
ские излучатели f > /кр! — 1,0 Осциллирующие	
цилиндрические излучатели	
При f < *и = л 1 >/кР; * = 1.0 Поршневые из- лучатели При f < fKt> *и = (*/?)’/ 2 / < f*p k„ = Н-4	РаспРеделеНн1,
	РаспределеНиие Массы ИЛИ СОСО». Доточенные СЛ в центре сосредо точенных масс
Пластинчатые из-
лучатели
При f < /Кр
ka = лс/л’5пл X
X (///Кр)
Подвижные силы
в зонах распреде-
ленной нагрузки
определяется частотами вращающихся неуравновешенных масс
и «зубцовыми» частотами с учетом спектра подшипниковых виб-
раций.
Усредненное по площади и времени значение виброскорости
guc каждого л-го источника, м/с, на собственной частоте в по-
лосе 1 Гц
fnc = TJmJc [(cos/cfK—0,0125 sin /с/к)/ех р (0,0125/А)]*
Во всех этих выражениях индекс «к» соответствует *,0Р^
новому номеру возбуждающей силы, а «с» — номеру со
ной частоты излучателя в звуковом диапазоне. Для балок с*
для плит с=25. Расчет виброскорости производится для
значений, равного произведению к-с.	е кру-
Для принятых динамических аналогов в общем слу
говая частота колебаний /шС на низких частотах /с I оТ.
где С обобщенная жесткость системы, определяема
248
ношение силы, прилагаемой » UpiIT
мешению, т - масса колсбл™ ТРе массы
*"*» "«
,тог,. Для балки с РаспРеде.,е'н„ЙЧ^И	,ae,w„
р	и	ДОго 3|fa
^« = (*Л)-(£УЧ)М.
ДЛЯ ПЛИТ
fc. п л’В (т*/Р + л’/Ь«)
Здесь Хе — частотный коэффициент >
с и способа закрепления концов балки ?ИСа*Ций 01 значения
длина и ширина плиты, м; Е -модуль vJ.' ® ~ соответственип
мент инерции поперечного сечения бал/и РУ<Г0СТИ’ ^/-мо
масса единицы длины балки, кг/м	' т'введенная
При наличии на балке сосредоточенны» u
ставляется значение тс‘:	масс вместо т, под-
к
т’е = m0 + Ml £ Xjn*.
где т0 — масса единицы длины балки без сосредоточенных масс
кг/м.
Значения т.
зависят от номера
приведены ниже:
• • 1 2
т1-И	•	•	I	|
"i-u	•	•	1	2
• . 14 15
т1«-м	•	•	3	4
"н-м	.	.	4	з
3	4	5 6	7
2	2	13	2
12	3	13
16	17	18 19	20
4	15	2	5
4	5	15	2
8	9	10 п |2	13
3	3	14 2	4
2	3	4 14	2
21	22	23	24	25
3	5	4	5	5
5	3	5	4	5
В — коэффициент, учитывающий снижение частоты собствен
к колебаний [1, 2, 3]: В =(1 —	число
редоточрнных «ясс на плите; пи с0<-Ре-10Т0.|еНна.Я
"“X колебаний [I, 2. 3); В . I J _ L
^®средотоцлиНЫу	'	*!	/
* г° иомепя- X уЗСС На пл,,те; т* ~сосредоточенная масса
МЫх (ба-inuu — нормированные значения фундаменталь-
значе НЫХ Функций для первой собственной частоты
с относит НПЯ КОТОРЬ1Х Для точки приложения массы т»
(29J; д/_ельными координатами X/l, Y/b приведены в табл 6.3
Eh3/l2'uCCa ПЛИТЬ1, кг; — цилиндрическая жесткость плиты
'Ис мат 1	11~ть19> где Л —приведенная нысота плиты.
са единицы площади; ц — коэффициент Пуассона
чают 1(ч*еН,,Я в,,броскоростн с на собственных частотах полу-
Л УММиРОваннем значений [п. с от каждого импульса силы
Ля Рез°нансных режимов £п с определяется с учетом коэф-
249
^щего усиление амплитуды колсбам
Ь = 0,025л0;
*' р а=2ле; е=/Л.
f огтпта вынужденных колебаний, Гц.
^/•'Х^ые Р<*"мЫ соответствуЮ1 целым ЗНаченням ft
_ SaXусредненные значения виброскорости в ДальМ 0
Рассчитан	виброскорости для каждого из2
“ ShhoS чзеГСге (в полосе 1 Гц)
t=ioig(i/?o)2.
i = io-8 —пороговая виброскорость, м/с.
ГД\ъовнн звукового давления каждого излучателя на собствен-
ной частоте /•' В полосе 1 Гц и в полосе частот А/,
Ц = t +101g (AMa.s);
Li.. = Lift + 10 1g А/i/fo,
где Л=2 для ннзких частот и А = 4 для средних и высоких ча-
стот, $ —площадь излучателя, а, — коэффициент звукопогло-
щения.
Уровень звуковой мощности LPi машины в f-тых нормируе-
мых полосах
Lp = 10 lg f f 10°’,L,7-+ lOlgSn/So.
1	1 = 1 1 = 1
где s0=l m1.
Для прогнозирования шумовых характеристик
ментальным данным следует взамен расчетных
подставлять значения, приведенные в табл. 6.26.
Экспериментальные исследования, проведенные
ским политехническим институтом и И ГД им. А. А. Скочин
затели источников шума и их функциональную зависимость^
по экспери-
значений Ь
Новочеркас-
ского, позволили выявить качественные и количественные^ от
затели источников шума и их функциональную завИщ‘ма ком-
вибрации корпусов и крышек. Частотный диапазон '1асТОтах
байнов составляет 20—7000 Гц (рис. 6.27). *'а РызваН‘
<3000 Гц «поршневые» колебания крышек и корпусо . с воз-
ные дисбалансами и несоосностями, совпадают по час
буждающими силами f = inl&0 (i=l, 2, ...).	. звук°в°г0
В полосе частот 250—400 Гц максимум уровней
давления двигателя комбайна 1К-101 вызван cHPeH?fin (z —чИ*
вентилятора системы охлаждения на частоте fe — nz'
250
ТАБЛИЦА 6,2e
Тип МАШИНЫ	125	-	НИ 1 250	10РОСКО| полоса	)ОстН, ЛП	~ * ’*^Ггц*		
Очистные комбайны 1КЮ1У, К-103» МК-67			500	— 1001	1 | 200C	JjWOO
корпуса электродвигателей	86	95 П/ч				
корпуса редукторов	88		95			
крышки Очистные комбайны П'Ш-68, КШ-1КГ КШ-3. РКУ-Ю. РКУ-13:	’	95	90 95	95 105	97 105	92 93 95	85 87 90
корпуса электродвигателей	ол	94				
корпуса редукторов	Уи		97	105 ОС		
крышки редукторов	00	90	93		95	84
Шнеки, резцы	У2	95	101	9S	91	83
Струговые установки СО-75, СН-75, УСТ’^м.			но	112	94 94	90 90
рештаки конвейеров	Со	97 ' 98				
защитные кожухи тяговой цепи корпуса электродвигателей	91 ЯЛ		95 97	93 95	84 On	81
корпуса редукторов крышки редукторов	сК) 88 по	95 91	95 95	106 97	Эи 1 90 01 1	83 84
	93	96	103	100	Э1 94 •	85 87
рештаки корпуса электродвигателей	83 О I	95	91	87	80	78
корпуса редукторов крышки	61 83 85	92 92 97	87 93 96	93 90 95	84 87 90	76 80 81
ело лопаток рабочего колеса). Максимум уровней звукового
давления электродвигателя ЭКВ-4У комбайна 1ГШ-68 наблю-
дается в полосе частот 1000—400 Гц и обусловлен звуковой
вибрацией статора из-за сложных электромагнитных взаимодей-
ствий ротора и статора.
Причиной колебаний и шума в полосе частот 300—1000 Гц
являются зубчатые зацепления быстроходных ступеней редук-
торов режущей части комбайна и электромагнитные силы взаи-
^Действия ротора и статора электродвигателя Частоты во J
Щающих сил в это- полосе кратны зубцовой част0]^ иЛайн0В
Частотный анализ колебаний электродвигателей к
позволяет выявить величины УКС н характерные полосы^^
24 г с максимальными уровнями. Максимумы . - 1 частОте
г 49 Гц вызваны дисбалансом ротора, а на
Но Гц — электромагнитными силами, действ.	Уровень
колпг Я30ре и вызывающие колебания ярма с н^т01ЬК0 вы-
сок ,.аний электродвигателя на частоте И давления-Д°
90д£Т° С03Дает максимум уровней звуко
251
с забоем ^лякп^я jpraHU комбайнов при н»а им оде Л^’нИ
7000 Гц.	источниками шума в полосе частот 2000
нием сил сопро1нй^м Работы комбайна, вызванный И‘М1”^.
Ннн вдоль забоя ’обЛ* При РазРУШении массива н пеРеМти1.
Ностн трансмиссии н- 1 т'1н?ает Увеличение вибро1иум,'‘*?
252	ма ‘0—12 дБ в ппплг»	Ы>—-w
ftfe лежат частоты собственных изгибных и кву-
- n°in.<nft узлов редуктора, что вызывает рсюиаисныс
б <пл!смнсс»«и н У»Х‘“гМ7 УР°"НИ Шума К^»"ИН
лл«'Н” п ..„г 3000—10000 Гн быстро »атухвют в пыкях
B’^Loce ” хг1лов комбайна и нс дают сметного уровня
• «eilcHH*'1'
уз	ыс *лектродвигатели ЭЛКО, ЭДК. ЭК В. МАД
К1’м6лЛ’"”ой резерв снижения электромагнитного (магнит
ufK>T ^основная причина магнитного шума - колебания
*оПй в’Ума действием периодически изменяющихся магнитных
^тор« поП „„пая магнитного поля приближается к синусоиде.
'.'11Л Есл« КР” снижаются. Необходимое для обеспечения мн-
L, уро®”” 11 д число пазов статора г, и ротора г, при числе лар
"выбирается из условий:
0.75г. < 2, < 1.2&,;	* '± ,
Кроме того, скос пазов ротора н статора даже на одно зтб-
новое деление дает снижение магнитного шума на 10—12 дБА
Для устранения в статоре резонансных явлений путем отде-
ления собственных частот от вынужденных необходимо увели-
чить силу натяга в корпусе.
Анализ серийных кинематических схем очистных комбайнов
показывает, что в них отсутствуют средства снижения вибра-
ций и шума. В то же время конструктору доступен ряд апроби-
рованных средств и способов снижения шума и вибраций хак
в источнике возникновения, так и на путях его распростра-
нения.
Поверхности корпуса комбайна — интенсивные излучателя
ш\ма, вызванного энергией изгибных колебаний, которые пере-
лаются через опорные узлы Для снижения шума, излучаемого
корпусом и крышками комбайна, рекомендуется применять ч»у-
*?”10лирующую конструкцию, представляющую собой сталью»
оболочку толщиной 4—5 мм и установленную с грех стороя
н?гГУйл (верхн*‘й и двух боковых) с зазором относительно р
>са Ы)—70 мы (рис. 6.28). Крепление оболочки осхте»
ны.ТаМН Об°лочка состоит из частей, герметяче-ски <. Д
п ,”‘рсз прокладки из губчатой резины голиi« »
, Рукояток включения муфт н точек с* Бельша»
МотРены люки, закрывающиеся на пс  мсТОчниху.
и,укон°Л знергни отражается от ,)Л'ит 1НСТЫ оболочки
г тплНЬЦ,ая НРНВОАИТ в колебательное .in"*С1 ,'.1ИТуЛой Эффск
Tin частотой, но в сотни раз меньшей а и пл » м(Х1Н1(оВ, пе-
,вУко,<лоляции оболочки при	лЬ н |;"
.ъЛ?'1"1"’ шум от корпуса, может гостами» -
чает* ю*____иллл Гн	253
4-4
Рис 6JS Зяуявмэлж»
ргкхциг .'Алэлгм 
ВГПжЛэЭш •
1ГШК*
На серийные комбайны 2К-52. 1П11-68 ГШ 1КГ
зстанамяваются оляты. которые закрывают **1 " Кц*ц
проложенные во корпусу Плиты можно легко перелета!^**
кояэолнруюшяе дострукням с учетом вышснУложен*»:, ' “ •>
влний У комбайнов К-103 и новой серии РКУ вертЯ.\ГрЛк
корпуса выполнена съемной, в виде отдельных крыше.’S
более интенсивного затухания колебательной энергии язгявм?
волн эти крышки следует выполнять внбридемпфкром.|1ы».’
С этой келью крышки делают составными — из стали 
рологлощаюшиу матери алое пластиката-ЗД5. ВМ.1-25, плати
№ 378 или конвейерной ленты
Крышка представляет собой стальной лист, на кэтфй
с помощью клея ПН-3 нлн 88-НП крепят листовой вибримгаь
шающий материал. Сверху накладывают еше один craawti
лист. Толщину вибро поглощающего материала принимают »
более двух толщин нижнего стального листа.
Снижение шума корпуса при использовании ви<Ии>,*[]?у'
рующих крышек составит 5—9 дБ в полосе частот I25-3WI*
Наиболее эффективно и экономично снижение шу*1
торов в источнике возникновения. Анализ причин ту**
тых зацеплений и способов виброиэоляини	вЖ<в и
ных узлах показал, что шум редуктора может быть. > *
12-15 дБ в полосе 200 2000 Ги. Принципиально
леса с демпфирующими элементами достаточно»'
можно применять в I быстроходной переда'11 Iй . * ц цгг
щей части комбайнов 1К101. КШ-1КГ, <Тсмп иергД>* р<|
дачах комбайнов «Комсомолец-!> и К-103, , и И «
дуктора режущей части комбайна 2К-5Л J* g т>каг
правого и левого редукторов комбайна II ш-
* -еЖЯУ	• пр— реду^.
*11о *>*б1?.'»*|** •О«**РУ»’*"ИО« Решение у ИомбаЙ1иш
*	' м кинической »убчатой вгргд4.1и * СгР”«
..р	'7й'ступени ПРЯН,”° “ л»*»гг> редувтиро. Согл^'^*
I--;.*.:* »-	........... *
^•p’R	ц||4Ч СТупеммл.
•*^Г£инс подш-пянмивыс умы с уоррими «ажцлкц Wnrvt
К<»РПУСЯ На *>—’2 дБ В случае Nt П[>чмг).,ии..>гут
АысгР°яоЯММ' СТУПСИ’’Й 1* 11 и 1,1 передачи р«думтор( "J
** .v оотора электродвигателя	1	
Рв6о1Ы исп^"ит^ьии< органо, упхкаы.
аои' н* пеяволяег в ПОЛНОЙ мере примгинть жттые и.
.? и способы для снижения шума. В сайт с .п»и
С\тг конструкционное демпфирование |6. 2] и n4.w< . жг,
Vi.nn' колебаний В составном шнеке между »угрп..И я
шним паламн по всей длине расположен слой
' #го материала. Ориентировочное снижение жума папа со
стамает 3 -6 дБА
Комбинированными демпфирующими вставками обладает
«саилиительный орган (рис 6 29).
При работе приводной нал воздействует ва вжутреиим
диска Они смг1ц.1ютси относительно внешние дисков в »>aeai»
ТАБЛИЦА 6.27
УЗД. дБ. в октавных полоса
Зоил и.шер**’’’’

102
63
94
96
250
98
5»)
97
1000
96
2000
84
Гц
<000
84
«ООО
73
(1.0Тот контур»)
97
86
95
95
94
90
86
80
72
действуют с упругими элементами, которые, сжимаясь, Во,л .
ствуют на внешние диски, передающие усилия на u.C'.t
этулку и режущий барабан. При циклическом сжатии УПпАУК>
элементов происходит амортизация пульсирующих нагрХ**х
рассеивание части энергии крутильных колебаний. За счет в"
треннего рассеивания энергии изгибных колебаний этот иеппГ
нительный орган менее виброактивен.	илад-
Отличительные особенности условий работы стругов — стес
ненность рабочего пространства, большой удельный вес пуско
вых и переходных режимов, связанных с цикличностью и из-
менением физико-механических свойств разрушаемой горной
породы. Эти особенности затрудняют снижение шума как
в источнике его образования, так и на путях распространения
в очистных забоях.
Уровни звукового давления (УЗД) на рабочих местах и зо-
нах обслуживания в очистном забое со струговой выемкой пре-
вышают допустимые на 4—16 дБ в полосе частот 125—4000 Гц.
Средние значения УЗД в очистных забоях со струговой
выемкой угля (по данным измерений на шахтах восточного
Донбасса) приведены в табл. 6.27.
В табл. 6.28 представлены средние значения уровней звуко-
вом мощности (УЗМ) стругов, полученных в шахтных условиях,
умовые характеристики стругов при работе под нагрузкой
превышают предельно-допустимые харак-
ч S	Устано0ленные на 4-12 дБ в диапазоне
лосе125O-Se ?Р?ВНИ Звуковой мощности (Ю9-116 дБА в по-
УС 3 ип “ создают струги УС-2У. Струги УСТ-2М
ПДШХ иа 37дБ только в области частот
ставляют 95-100М11БСИМаЛЬНЫе уровни ЗВУКОВОЙ мощности
здает конвейепТ6’УР°ВНН 3вУковой мощности (92—101 дБ)
стот 125—500 Гц*И СТЭВ стРУгов°и установки КД в облает
256
со-
таблица г.2»
Установка		Уровни звуковой			мо“*»осп. ДБ , ‘••СТОТ. Гц				
			125	250	500	1 1000 104 92			
СО-75 привод средняя СН-75:	часть	99 89	10) 92	104 92	104 89		2П» 101 90	1ч. 94 83	•ООО 86
привод средняя УСТ-2М	часть	97 90	98 90	99 90	101 91	99 89	92 83	88 77	7| 83 fA
прив°Д	часть	99	101	100	99	95 84			74
средняя УС-3:		87	89	89	88		90 81	85 76	78 62
привод		98	100	99	100	97 88			
средняя кд	часть	87	89	91	88		91 87	88 82	82 73
привод		95	102	105	105	102 88	103 83		
средняя УС-2У:	часть	90	101	92	96			99 82	86 67
привод		101	102	109	114	116	112	102	101
Основные источники шума струговых установок —защитные
,ХУ^ТЯтТ Ж" Струга- юбУ«’'““е ЯЧШ»
цепи («3—101 дБА); рештаки конвейера, возбуждаемые уда-
рами звеньев скребковой цепи (81—98 дБА); корпуса редукто-
ров и приводных электродвигателей, основные и переходные
секции конвейера (88—105 дБА).
Шум, излучаемый рештаками и кожухами, с достаточно вы-
сокой эффективностью может быть снижен применением средств
вибропоглощения. Покрытие наружных и внутренних поверхно-
стей кожухов, а также нерабочих поверхностей рештаков ма-
стиками типа «Антивибрит» [3] обеспечивает снижение шума на
5 18 дБ в полосе 250— 4000 Гц.
Проведенные исследования [2, 3] показали высокую эффек-
тивность снижения шума покрытий на основе композиции из
строительного битума и песка (фракции до 0,5 мм в соотношу
нии 1:4).
Сравнительные данные эффективности мастичных поц ыти
приведены в табл. 6.29.	„ ^прчрннем
Снижение шума выемочных машин связано i	зна.
безопасности, минимальных габаритов, передач' а^НОСТроения
попеременных нагрузок. Опыт ряда 0ТРасл*“ методы, спо-
показывает, что для них применимы сле^*' „„бпацией: ба-
собы и средства борьбы с шумом “ 3By“ бс|вСННых подшип-
лансировка роторов электродвигателей в *•
9 Заказ № нн
таблиил ем
Уэел уст»»’»*? * т1"1 УэМ покрыт» •	Уровень зву- ка L дБА	Эффективность, дБ. в октавных					полос*«		
		63	125	250	500	1000	2000	4000	bOr/j
	3	2	1	11	0	4	2	9	11
&Г*£Х**	9	6,5	2	0	1	11	16	20	18
1 4 толщиной 5—7 мМ резина толщиной 4 мм	5	5	2	8	0	5	5	11	13
на клею									
Кожух тяговой цепи. мастика «Антивибрнт-5»	11	3	8	0	0	11	9	12	14
толщиной 5—7 мм (на наружных поверхно- бнтум	строительный	11	9	7	0	2	9	9	13	15
толщиной 5—7 мм резина толщиной 4 мм	9	10	1	3	2	9	8	12	14
Основная рама: мастика «Антивибрит-5»	10	3	4	5	7	13	11	7	6
толщиной 8 мм Секция конвейера пере-									
ходная. мастнка <Антивибрит«5>	14	4	0	8	13	10	15	21	20
толщиной 8 мм									
.J * ” В собственном корпусе (удельный дисбаланс ротора
RHfinnu /Н пРевышать 2,5 мкм на рабочей частоте вращения);
па «ж <;ТЦНЯ КОРПУСЭ За счет оптимяльного сочетания числа
применение пя™ ротора’ скоса пазов на одно пазовое деление,
ДемпЛеоных лпаВ м,,нимального раскрытия, применение упруго-
iopmaPne Р Р°Т°Ра [11]' СРеднее значение виброскорости
100— 2000 Гц° Н° пРевышать 0,00112 м/с в диапазоне частот
6.4.3. ОБОРУДОВАНИЕ ТРАНСПОРТА
И ПОВЕРХНОСТНОГО КОМПЛЕКСА ШАХТ
Основные источники шума на подземном тРа _£в3аиМ°*
движной состав и конвейеры, на подвижном состав тяговь*е
действие колесных пар с рельсовым путем, редукторы. ^.зД,
электродвигатели. Так, в редукторах электровоз , к°*
2АМ-8Д, АРП 100 уровни шума определяются быстр	^н11же-
нической зубчатой передачей с углом наклона зуоье ниец к°'
ние шума редуктора на 6—8 дБА достигается прим
258
таблица 6.30
ннческнх колес с увеличенным (до 25-26°) углом наклона
Подвеска приводов электровозов и рамы в вагонетке для
перевозки людей по выработкам должна обеспечивать внбоо
изоляцию вертикальных, продольных и поперечных составлю-
щих колебаний, для изоляции используются резиновые про-
кладки и стальные пружины. Под головки болтов устанавли-
вают резиновые втулки.
Результаты измерения шума на рабочем месте машиниста
электровоза АМ-8Д представлены в табл. 6.30.
Разработана конструкция подвески рамы и ходовых колес
электровоза, где в качестве упругих элементов используются
пневматические шины. Надрессорная опора рамы опирается на
пневматическую шину, в центре которой размещается букса
с круговыми разъемными ребордами. Широкий диапазон изме-
нения несущей способности пневмоподвески за счет изменения
давления воздуха в шинах позволяет унифицировать ее для
электровозов с различным сцепным весом Ожидаемая эффек-
тивность снижения шума 6—9 дБА. Дополнительное снижение
шума на 3—5 дБА можно получить виброизоляцией рельсового
пути резиновыми прокладками.	л,ям„жипит.
В ряде случаев целесообразно нанесение вибр Д^Ф(У
Щих покрытий на рамные и ограждающие дет.	- -
состава, особенно на элементы кабин и в при. < <•	- 1Вуко-
зонах. Стенки кабин и кожухи приводов выполняют со звуко
поглощающей облицовкой.	иРТпаяиками шума
В большинстве конвейеров основными ист и* возни-
являются приводы. Для снижения стр, Р тягопого органа
кающего при взаимодействии С1Ф*АК , технических решс-
с рештачным ставом, эффективны м	ких комбайнов,
ний, применяемых для конвейеров Р’ '' жается при слои-
Виброакустическая активность PeIUT о зарубежных об-
етом и желобчатом исполнении •	, однако они недол-
разцах применяют пластмассовые [
говечны.	259
9*
ТАБЛИЦА та
Типи 5кск«»»торов	Вмести- мость ковша, м’	ч»стотд спектр, (с-,)	
		скального массива с раздроб* ленными кусками	сильного с недостаюч. «о Раз 4 Дробленным» кусками
Добычные лопаты Добычные драглайны Вскрышные лопаты Шагающие драглайны	<10 <10 10-100 ю-юо	3.90—3,30 3,20— 1,70 1,85-1,70 1,55— 1,30	9.5-7,5 3.9—4,5 4.2-3,75 3>* 5—2,85
>2-Мп
П°РОд *

спектра отклика реакции упругой системы Rij^) с м
энергией колебаний.	ильной
Ориентировочные значения частоты (о0) зависящие от
должительности процесса копания и формы импульса „ Про‘
дены в табл. 7.2.	а’ пр"ве’
Большие значения частоты относятся к экскаваторам с м
шей вместимостью ковшей и наоборот.	‘ нь‘
Жесткость С упругого элемента системы амортизации выби-
рают из условия обеспечения частоты &)0: C = (oo2m, где т~
масса объекта виброизоляцнн. В необходимых случаях (для
увеличения жесткости С) к массе объекта присоединяют до-
полнительную массу.
При назначении коэффициента сопротивления следует учи-
тывать частотное соотношение р = &)О/(Ор, где wp — резонансная
частота упругой системы. Если 0,7ср> 1,3, то можно назначать
коэффициент в соответствии с приведенными выше рекоменда-
циями, в ином случае его величину следует увеличивать в 2раза
и более.
В случае невозможности конструктивного решения системы
амортизации (по условию обеспечения низких частот) при вы
боре параметров системы вместо соо можно принять част
3(о0 •
8. СНИЖЕНИЕ ШУМА И ВИБРАЦИИ
НА ОБОГАТИТЕЛЬНЫХ ФАБРИКАХ
тих пр^^*
Углеобогатительные фабрики отличаются от др. ^еМ
водств сложностью и многообразием технологически га^арнтам,‘
дая из которых — это цепочка машин с различны ми неСК0Льк£
и звуковой мощностью. Машины располагаю антрес°ль
уровнях в помещениях многоэтажного, зальног
Практически все технологически Л
угля сопровождаются шумом и В11б'а 111(Ппе.рац"" по пео₽Г1 Л
ция н автоматизация основных npoS^ а Та*< как
исключает присутствия рабочих в зова, кННЫх npoS"H3a'
лОГНческого и транспортного оборудоХ” ^Уживавн£ Не
„ вибрации зачастую превышаю,• доП " тГде ПаР3мЛы ^Н°’
шенне условии труда на обогатитель^ Ые "°Р^ то S'а
в первую очередь со снижением yZ " * фабР'>ках cJX
санитарных норм.	' Р°Вня шума и вибоаХ "
Применение только средств инднни	40
спечивает достаточного снижения шумо^Г0* Защиты “* обе-
живаюшии персонал, поэтому необхо/имп РУЗКИ На обХ
лекса средств и методов.	ОДИМо "Рнменение комп
Многочисленные источники шума и виА
ных фабрик можно разделить на источили ?“ИИ ^«итель-
"сточники прямого, отражен-
помещениях обога-
281
^ласснфцкация источников шума и вибрации в
тнтельных фабрик
<Р»’С условно, Tnk
-*’• “ ‘,р'я аГкг*-’ н^ммько источников (илнп;м^М|И|)
С’“' vu‘ У(гнс|мюры соадают одновременно' ' '‘Р- .J
ф.:»	' ,мнчесм«й к механический виды „п1СКтР<)м?
«ЗгяИ.	^сролриятнй ПО понижению
Н о'£7. в иомешени-х до минимального д *£*
>
^2^ж-стаомапе конструкций машин за счет VMcilk
.. «ТЗГвМ'чеиаа деталей и узлов машин, увелнч^’^ни,
Хм^лстнменаа я узлах машин, применения спецм’К?Стя
Г^алоа звтмшммаиии узлов и машины в целом 2’Нн1<’
Г.цмГмашаам." установи» глушителей, применения звмкТ"30-
жзюаит материалов:	)Ко,»огао.
^ooMvawa рабочих мест в зонах обслуживания
ноаыв жрам* иумозашиткых кабин наблюдения и По
вжижмо'Т1равлеама. применение индивидуальных спепТан
.-мануальное размещение оборудования, общие опгаи :
о, ые н техинчеекие мероприятия, в том числе применоии Цн'
кп с визжим уровнем шумя, автоматизация и днетажш Ма
уцрашквве машиама. организация работы с учетом "Нсх‘
ча-мкмо воиейспигч шума на обслуживающий персона i",HH
аершеж-лювлше тетвологии ремонта и обслуживания
Черовряятия по снижению шума и вибрации дотжны п
рабатываться ал всех стадиях - от проектирования машин’
фабрики ло монтажа оборудования.	и
В условиях мсплуатапии снижение шума—зачастую не»™
.*? 29 V « и технологически трудно выполнимая
вя^Г’пИ^Г011* осяоввые работы по уменьшению шума н виб
WVT5 ин^ив’ЛгЛ распространения шума с применением
Were индивид}альной защиты и установкой на рабочих ме
с: ах шхмозашятных кабин наблюдения.
И ТЯАНСПОР1 ноnf И:,ЬН0 СОР1ИРОВОЧного
«ОРТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Основной Источник пм.^.
ьтльных фабрик — jDo6yif!l Bt,6pa,lHH в помещениях обога-
мГ2НыА тРа«спопт гпо^п " СОрТировоч”ос оборудование
Наиболее эффектна^	Ы " дРоб»-™н) •
Месте является ма 1»5ПОС°^ОМ смиження шума на раб»
r^U,,0CTh " динамическн* мальное уменьшение "акустической
ч'тя^НИЯ Их К0НСТРУкш1й Г11'<1ГРУЗОК машин за счет счтсршенсг
... Л ?гРаничен техноinru лпако так°й метод в отдельных сл)
путь -,гра1"Х°;и,|еск" И зачастую экономите»». О
’.. !’,,к'пРИ-Ченение чн. Ш'ма отлельных видов ofiopynoBflin1’'
Лсльных ИХ узлов зв>^изоляции и вибродемпфнровання от
Технологическое оборудование фаб
лой тря1'С»°РТ|,ым" механизмами ил» Л1!‘ЫВапс"
V*;J спорта (перепады. желоба и дргЛм,„
’Кжлсмый м°теР,,ал ™а,«ала поступает n СЛу,и* "X
I,P„ imi4»>«k)UIHc к технологическому^Лору^Х"*’’ "4>-»»X.
йтвнсм силы тяжести перемещается
Склонным желобам.	*Р»икалМим ад„
“ в „роисссе движения куски материала Vjatie
друга н стенки узлов самотечного транспорта Р"'? **
;’„браЦ"Н объемных тонкостенных металлом, пруХГ^^
щой площадью и приводит к образованию у X*
Хкой интенсивности. Удары кусков угля друг Ц '’г
шум с уровнем 7о дБ?\. а кусков породы-до ад дй П
ударах кусков транспортируемого материала крушат» Д
100 мм о металлические поверхности уровни 1йук, x«twJJ
100 дБА.
Согласно «Нормам проектирования угольных шахт р4|роош
к обогатительных фабрик*, при проектировании самого-».»
транспорта необходимо предусматривать технические решения
и мероприятия, обеспечивающие снижение шума
Металлоконструкции узлов самотечного транспорта а ест ко
связаны с технологическим оборудованием и перекрытиями Эго
усиливает распространение ударного шума и вибрации но стро-
ительным конструкциям, вызывает обрэюваннс структурного
шума. Интенсивность шумов зависит от крупности, малностм.
твердости и скорости движения кусков транспортируемого мз
тернала, угла наклона оборудования, высоты падения матери
ала. а также от вида материала покрытия внутренних поверх-
ностей.
На обогатительных фабриках СССР н за руб«-А< м дли с
жеиня уровня шума и износа транспортных узлов применяются
различные методы, устройства и материалы, в том чник .со-
кращение высоты перегрузок и перепадов; Устаи'1ВЧ' [ " 
скорости и специальных демпфирующих карманов t . рг
лах. устройство уступов и ступеней. »аполн*1’* ^.т й мЛс.
РУемым материалом; футеровка
риалами с высокими упругими	' нйРзвч^изолирую-
покрыт кем внешних поверхностей кон» р установка буйке
«ними и вибродемпфнруюшнмн маТ^и’л “ ам<Фтн.иторы По-
Р4’»» н больших перепадов на спеина. •	частей дело-
'’ышсннс долговечности быстровз»1'иь|В- установки бро-
л<,1». перепадов, воронок осуществляет».я ’ йвеТон«»м. стек
Невых листов, покрытия внутренних П":н||алами. а
•юилнткой, шлакоплнткой и другими ‘ . мН На рис-g*
м®тернплзми. обладающими УПРУГ”М1 ' ,ля снижениишума
показаны схемы конструкций, примени»
н износа узлов самотечного транспорт.» ।	2$з

Снижение шума на 5-10 дБА Достнга„
п0гов. ступеней на днище желобов. Порог S Устан<>вкой по
Кльные пластины, приваренные перпенЛ^Г384"^ соДй
Лба, которые обеспечивают задержание S РН° к д"* же-
лала с образованием «постели». снижаютрТРТНруемого5-
Пля желоба, имеющего угол наклона к гоп^п УДарный шум
Ихолим только одни порог. так “ “ «««Н
;„жет произойти нарушенве >'Рз«сЛ0р„,Х™“'““> '«*
епутых желобов (угол наклона более 45°) вочмп» Для ^лее
двух или более порогов. Подобный эффект oeSXS?***’
ступенчатой формой днища желобов В перепада"С зк*е
щения шума и износа устанавливаются отсеки (кап^ЯныУГЬ‘
торые заполняются транспортируемым материаломРпЛЛ К°’
куски материала попадают в карманы и скользят по по=о
сти образующейся в них постели, что снижает шум neZZ
В отдельных случаях находят применение звукогасящие
щиты, представляющие собой наборные конструкции чередую-
щихся полос из металла толщиной 10 мм и резины толщиной
30 мм. стянутых болтами. Щиты закрепляются на поверхно
стях, подвергающихся ударам кусков движущегося материала.
Применение звукозащитных щитов снижает уровень шума на
частотах от 700 до 5000 Гц соответственно на 20—40 дБ
Ступенчатая форма металлических днищ по сравнению
с гладкой снижает уровни шума на 9 дБА и уровни звукового дав-
ления во всем нормируемом диапазоне частот. Сравнительный
анализ результатов уровня шума резиновых и резинометалли-
ческих питателей при транспортировке крупной породы пока-
зал, что на низких частотах снижение шума у них практически
одинаково, а на средних и высоких частотах резннометаллнче-
ские снижают уровень шума на 5 дБА больше по сравнению
с резиновыми.	. .
Наиболее полно отвечает требованиям э^сктив" DC.
имя шума применение резиновой футеровки. Кон Р- . р .
зины выгодны с точки зрения долговечности^ ыпок )(меет
ровка разгрузочных воронок и желобов. У3-'’ й благодаря
срок службы „рниерво в ю Хв вове
Отсутствию коррозии и высокой прочн	i()MeeT ряд дсо.
Защита узлов перегрузки от шума	предъявляемые
бенностей, которые обусловливают гре ' каркасам в за-
к футеровке и ее креплению к MeTa^"X материала и угла
виси мости от крупности и высоты пад	гладкце фу-
наклона оборудования. При угле яа перегрузке материала
теровки могут быть рекомендованы Р маР иала крупность
крупностью 0-30 мм. Для пеРемеШ^п11СТЫе футеровки
кусков 30—100 мм рекомендуются Рс р" быть зашншено
Крепление резиновых ФУтеР0В0?«пУт имеТЬ больШ,1Н ' 9(й
абразивного износа, тогда они
службы. Срок службы резиновых футеровой
пени зависит от угла падения материала уВЗНачнтел
нос футеровки в 40 раз больше при угле на. СТа"Овлен?"°й с>
при угле 90°. При тяжелых условиях экспл^ Те,"<и’зЙ°
футеровок (высокая плотность кусков породы 7Цн" Рез^’^м
падения) решающее значение имеет толщина*’»bu,a« в
рая должна быть не менее 40 мм.	<рУТеРОвкц ’
В ЧССР для футеровки поверхностей. По ’
носу, в перепадах применяют резиновые гасите Ц| Р>Кен,|Ых
стоящее время для обогатительных фабрик ni-i? °Р°Ст”-В i?
терес представляют износостойкие резины типа'П,т.ельвЬ1й ш
(США), предназначенные для футеровки лотков' по М0₽Лайн>
действию абразивных материалов. Основу этих в >ДВер*еннщ
ляемых в виде полос, составляет натуральный каучуИН’гПОстав-
стороны полосы резины покрыты специальным клеяши ОДНой
вом, который защищается пленкой, снимаемой перед М Соста‘
нием полос на обезжиренный чистый металл. Такой bh^a**6’
ровки упрощает монтаж гуммированного слоя. д
Интенсивность износа лобового листа воронок зависи
скорости ударов кусков транспортируемого материала и вен/
чины угла между направлением движения материала и поверх-
ностью листа. При прочих равных условиях при угле падения
материала 90° износ в 20 раз меньше, чем при угле 45°. На ос-
новании этих исследований фирма «Скега» (Швеция) рекомен-
дует футеровать лобовую часть стенки гребенчатыми пластин-
ками из износостойкой резины.
Для снижения структурного шума, обусловленного переда-
чей ударов на строительные конструкции, рекомендуется при-
менение опорных рам и элементов, изготовленных из резины.
При этом оборудование монтируется на металлическую раму,
установленную на резиновых амортизаторах. При высоких ди-
намических усилиях рекомендуется применять комбинирован-
ные (из стальных пружин и резины) амортизаторы. По сРав"еы
нию с рамами из стальных конструкций использование Pcat((((.
имеет ряд преимуществ. Результаты специальных исследо
показали, что опорные рамы и элементы, изготовленные
зины, предотвращают забивки углем течек, уменьшают F
мельчение угля и снижают уровень шума. м умень-
При перегрузке угля с конвейера на конвейер ^авЛи-
шения измельчения и снижения шума на перепадах э1еМС1|тов
ваются резиновые элементы. Толщина резиновых я дде-
выбирается с учетом крупности транспортируемого	уГ0Л
менты должны быть установлены таким образом,
падения приближался к 90°.	напр1,мер’
Установлено, что уменьшение высоты пеРепавр’г0 дав^^111
с 4,5 до 2 м приводит к снижению уровня	8.1)-
в интервале частот 1000—4000 Гц на 4—5 дЬ (
286
МсРОПруИроТ"ил
по снижению
шума
Снижение высоты перепада с 4,5
л°емпфнрование ударов за счет
доя транспортируемого мате-
риала (угля)
л«теровка наклонной части пе-
репада материалом толщиной
30 мм
т л В Л И Ц А ц )
бетоном
резиной
лнченне технологической нагрузки при транспортировке углей
различной крепости показало, что при образовании на наклон
ной части слоя угольных частиц рост технологической нагрузки
не приводит к увеличению шума. Аналогичный результат сни-
жения шума за счет накопления искусственного слоя из частиц
транспортируемого материала получен при изменении углов
наклона части перепада, что обусловило снижение шума на
ЗдБА.
Наиболее действенный способ снижения шума — изменение
упругих свойств внутренних поверхностей перепада путем за-
мены металлических поверхностей на капроновые, бетонные, ре-
зиновые или футерование этими материалами Футеровка на-
клонной части перепада бетоном толщиной 35 мм сни’^ -Е.
вень шума на 5 дБА, резиной толщиной Зэ мм "d (
при различной производительности. Максимальн iФФ ерх.
жен,1я шума получен при полно»
ностей перепада резиной. При этом на р ности уровни
тура перепада при измене.......
шума не превышали 83 дБА, что соответствует пр
стимой величине.	ипжно разделить на две
Основные источники шума ГРОХО л ннЫ подшипниковые
группы. Оборудование (вибратор, веские процессы (уд»Р“
узлы, сита и связь балки), технологически^	из
кусков угля друг о друга, о сита характеризуемый опр Д
источников создает собственный i}’ возникновения шума Р
ленным диапазоном частот. ,1рИ — вибрации боковых с
хотов на низких и средних част0А.1КНЫМИ силами, кОТОр1‘‘.',ип11И.
коробов, обусловленные центро с ода< ударах в’’ ма.
никают при вращении дебаланс	перерабатывав^
Новых узлах вибратора, ££р’«т«.
териала о просеивающие
к
U6
-


W л»7 *Гц
Р-.	81 Графики виброакустнческнх
точников шума грохота.
t-etosTOpa: Т-с«с*	Т-6ожо»нпы;
4 — сжп
диапазон спектра „и
ределяется нзлуЧе *п.
таллических сит г 1 Me
металлические пове^^ие
и наличие зазорон ’Хн°сти
связи обусловливаю?3***
полннтельные удар* До-
грузки.	1 ыс на-
На основании измен*»
виброскоростн и vo Ннй
шума, излучаемого от°пВИей
ними узлами, установлен^’
значения акустичес^
мощности Отдельных исто
ников и доля их В Общем
шуме грохотов (рис g3”
Установлены основные ис
точники шума (вибратор?
18%, поверхность короба
18 %, сита 8 %, связь балки
6%). Шум от электродви-
гателя незначителен. Шум.
вносимый технологической нагрузкой за счет ударов кусков
разделяемого материала, составляет 50 % от общего.
Для уменьшения шума разработан ряд мероприятий, кажз
дое из которых направлено на уменьшение виброактивности от-
дельных источников. Модернизирована конструкция вибраторов
грохотов ГИСЛ62, ГИС.172 путем упразднения зубчатых ко-
лес. Благодаря этому уровень шума снизился на 5 дБА. Сни-
жение структурного шума, передаваемого вибратором на по-
верхности короба, достигается за счет нанесения на поверхность
короба слоя внбродемпфирующего материала. Например, футе-
ровка стенок грохотов позволяет снизить уровни шума на 3—
4 дБ Гуммирование боковых поверхностей короба резиной или
полимером возможно при хорошем прилегании слоя резины.
Для сложной поверхности короба целесообразно применение
вибродемпфирующей мастики. Снижение шума, создаваемого
ударами материала о сита, достигается выполнением нескол
кнх мероприятий.
ппЛгг'юс’1едние Г°ДЫ для улучшения технологических
штам^Ти°В' снижения шума и износа на фабриках применяю^
вместо металл ”3 СПЛ0Ш|,0Й резины просеивающие поверх i
износостойки/™460™*’ РазРаб°таны крупноячеистые се ' ы
<СитЖ	и Ажур-Ю.
грохотов сита (США) и «Скега» (Швеция) выпуска ер.
стиями kotodJ13 рези.ны с квадратными или щелевыми
288	’ КОТОрые устойчивы К истиранию при грохочении,
уровни шума II имеют свои Р„.. >
Одических. Эффективное снижен^*?* в 20 Р** 0ольш
ения в диапазоне частот от 125 до	ЛвУковог*\Мс-
fg дБ. Снижение уровня Шума достигав Гц с^я° 4а>'
пнем металлических сит резиновыми покпм так*е гуммипоя
„заиин металлических сит срок службы ₽вя‘‘и ПР«
“крупнейшим изготовителем рези,,овУы"“,
<Треллеборг» (Швеция) и «Хайн Лиман» (лрп'0Тся Фирмы
ситах с квадратными отверстиями укрепляю? J’ K0TW
цовку ИЛИ используют резиновые шнуры в »L резиновУю обли-
кия материала. Применение металлических "равлении «иже-
покрытиями позволяет снизить шум грохотя и,С <?езоИН0вы«"
всем нормируемом диапазоне частот.	дБ во
Широкое распространение в отечественной u , <
практике для снижения шума грохотов, особенно ня £6еЖН0Й
сухой классификации, получили укрытия различного тнпаТзв”?
козашитные кожухи.	е ,и типа н ЗВУ-
На обогатительных фабриках СССР применяют легкие пы-
лезащитные укрытия (зонты), а также емкие полуразбориого
типа укрытия кабинного типа, которые имеют патрубки для
присоединения загрузочных желобов и отсасывающие патрубки
для систем аспирации. Подобные укрытия изготавливаются по
месту установки грохотов. Как правило, их делают из листо-
вой стали толщиной 2—8 мм. Во всем нормируемом диапазоне
частот снижение уровней звукового давления благодаря этим
укрытиям не превышает 3 дБА. Низкая звукоизолирующая спо-
собность пылезащитных укрытий обусловлена рядом конструк
тнвных н монтажных недостатков (необходимость демонтажа
укрытий при ремонте машины, чистка или замена сит). Кроме
того, отсутствие виброизоляции укрытий приводит к передаче
колебаний от вибраций грохота, в результате чего .металличе
ские конструкции укрытий становятся источниками
тельного шума. На отдельных фабриках для заш1'™ 0 6‘
применяют мягкие укрытия в виде штор или ша।	ЭффРк.
зента. прикрепляемых или подвешиваемых к Р • 2 дБА
тивность шумозащиты таких экранов не (
(табл. 8.2).	и шуМозащитного
При совместной установке резииовы иа# щ дб на ча-
кожуха уровень звукового давления с,п* ‘ а 113лучаемого
стотах выше 1000 Гц. В целях У^Р3"**'" поаКТ11'Ке применяют
самобалансным вибратором, в заруш'К*	ма вибратора
типовые кожухи, которые снижают . Р'	а1ЬИ*ОГо листа тол-
ка 10—15 дБА. Кожух изготавливают	звуконзолнрую-
«О1ной 3 мм. оклеенного с внутренней 'cW ум)- Д1Я мащин
Щим материалом (Ф»бР0СТ^°ег°ие и'тяжелые укрытияi с ^Р
больших размеров применяют легк аСпираШ|Н- *Jh
метизацией » индшшлуальной системой	да
10 Заказ № НН
г А Б Л И ц А А2

1000 |
500
2000
4000
«ООО
Снижение уроонс Л звукового давления
среднегеометрических частотах ] ц ,,Q
Установка резиновых сит
вместо металлических
Укрытие брезентовыми
шторами
Установка пылезащит-
ного зонта или экрана
нал вибратором
Укрытие кабинного типа
(металлическое, жестко
установленное на пере-
крытии)
Размещение грохота в ко- (
жухе кабинного типа со I
слоем резины нлн звуке I
поглощающего слоя на j
внутренних поверх но- I
стах
-2
-6
-3
-1
—7
-2
-5
—8
—3
—3
—7
-3
—3
-6
—2
-4
—4
—2
- 3
-2
О
О
-II
-10
— 12
— 13
-10
-18
— II
— 18
—6
—4
— 19
-20
-20
О
метнческие укрытия получили широкое распространение на за-
рубежных фабриках.
' В полосе средних и высоких частот звукоизолирующие ха-
рактеристики укрытий улучшаются при нанесении на их внут-
ренние поверхности резиновых пластин или вибропоглощающих
мастик. Например, в дробильном отделении СевГОКа испытано
укрытие грохота, внутренние поверхности которого обработаны
битумным материалом. При этом уровень звукового давления
снизился на 6—12 дБ в диапазоне частот 400—800 Гц.
Таким образом, для эффективной борьбы с шумом на гро-
хотах в комплексе средств по снижению шума необходимо про-
водить работы по совершенствованию узлов машины и меро-
приятия по снижению шума на пути его распространения^ (по-
крытие вибродемпфирующими материалами поверхностей ко-
роба, замена металлических сит на резиновые или их гуммиро-
вание, применение звукозащитиых экранов, капотов или звуко-
и ( .щрующих укрытий кабинного типа, футерованных изнутри
звукопоглощающими материалами). Выбор конкретных меро-
тч!'и-.'1И обУсловлен типами грохотов и условиями их эксплуа-
в лия^п ЗСТИКИ мм позв°ляет снизить шум короба иа 7 дБ
ратопом \пГЧаСТ°Т ^00—1000 Гц. Установка укрытия над вИ
и экрана иТиВленного из листовой резины" толщиной b • 
мого грохотомСИГС14П9ОЗВОЛЯеТ снизить УРовень шума, создав»
Р -V том 1 СЛ42 на частотах 500—2000 Гц, на 7—8 Д°
flpH подаче материала крупностью 25-50
стороны загрузки материала снижены до яЛУЛ°8"н зв*ка со
разгрузки материала-до 87 дБА. За счет «. Со стоРОн“
обшнй уровень шума грохота может быть гм..ДХ меР°пР«"тий
составит 85 дБА.	ыть снижен на 6 дБА и
На основании исследований для грохота ГИСЛяо
тан звукозащитный капот на привод грохота иЛш™ р.азраб0’
внутренняя поверхность которого облицована сл™звуков"'
тающего материала из капроновых отходов, котооый JnnZ’
живается металлической сеткой. ЗвукоизолирУющееРогражХе
на верхнюю часть грохота изготовлено из конвейерной лты и
с помощью прижимных планок прикреплено к окантовке коообя
Установка на грохот ГИСЛ62 капота и укрытиям’а верхнюю
часть короба обеспечила снижение шума на 3 дБА при холо-
стом режиме и на 5 дБА при технологической нагрузке.
Шум дробилок, применяемых на обогатительных и брикет-
ных фабриках, обусловлен физико-механическими свойствами,
крупностью исходного материала, производительностью и кон-
струкцией загрузочного устройства.
Шумовая характеристика дробилок зависит от технического
состояния привода и узлов машины. Например, в результате
износа броневых плит уровень шума возрастает на 5—6 дБА.
На практике снижение шума дробилок достигается за счет
уменьшения передачи колебаний от броневых плит на сопря-
гаемые узлы за счет установки прокладок из материала с вы-
соким внутренним трением; футеровкой станины износостойком
резиной; уменьшением зазоров в сопрягаемых деталях и тща-
тельной балансировкой деталей; звукоизоляцией загрузочного
устройства.
Так, выполненный на роторной дробилке ДРС8Х8 комплекс
мероприятий позволил снизить уровень шума по каждому из
них соответственно, дБ:
Установка между броней литой и корпусом дробилки прокладки из рез 2—3
марки 1345 толщиной 10 мм . . • • • • • • • ‘ ‘	’ виешНюю
Нанесение противошумной мастики № о79 толщ •>	2—4
поверхность корпуса ........х	4—6 мм .......3—4
Облицовка противошумной мастикой	с помощью резиновых
Виброизоляцня корпуса дробилки от фундамента с пом ц и
прокладок толщиной 20 мм .................
За счет применения этого комплекса мероприятий шум «ро-
билкн снижен на 10—12 дБА.
П.2. СНИЖЕНИЕ ШУМА ОБОГАТИТЕЛЬНОГО ОБОГУЛОВАНИЯ
К источникам повышенного нома "™”‘ея1”аш11|,ы, вакуум-
ф„Х7“аку^мОТв^	" 5•теMraP° а.
10*
Режим работы
сепаратора СП-12
Уровни звукового давления
I м от контура машины
метрических час
«	125	250
Холостой (без подачи воз-
духа)
Холостой с подачей пуль-
сирующего воздуха и под-
мятыми шторами
Холостой с подачей пуль-
сирующего воздуха и опу-
щенными шторами из кон-
вейерной ленты
Работа под нагрузкой со
стороны
разгрузки породы
загрузки исходного ма-
териала
92
92
92
100
90
90
90
90
86
102
86
100
88
86
86
82
«5
30
74
76
82
84
80
82
76
80
1
X-
500
82
86
1000
->000
♦ООО

82
82
76
74
$
90
87
96
89
м
82
86
80
84
78
100
01
.............	источниками ши,. „
ратороа СП12 являются разгрузочные жрл^МаТ",и««
екни шум пульсаций воздушного потока пм.„'
Пневматические сепараторы при работе пад X “ у?
в зоне их обслуживания «пл „СЛ нагрузкой
(табл. 8.3) показывают,
в холостом режиме шум
ройств.
При подаче воздуха
пользование резиновых
ленты обеспечивает достаточное снижение шума (7 дБА)Mfa
нагрузки уровни шума превышают допустимые значения тми
со стороны привода.
При работе под нагрузкой за счет ударов кусков порода
о стенки разгрузочных желобов уровни шума возрастаю- 
стороны разгрузки до 100 дБ А. Снижение шума пневмат*'4
сепараторов до 83—85 дБ А может быть достигнуто^,
футеровки внутренних поверхностей износостойко» Р
щиной 40 мм и установки на привод 3B-vl'°»l3Ba‘разраб3';
жуха. Для снижения шума приводного устрс•	pe3ilHi>
звукоизолирующее укрытие привода ИДлоЖена зву*^.
.диной 10 мм. внутренняя часть которогорасчет,^
тающим материалом из штапельною
жение шума составляет 10 дБ-V 11НЬ1Х
Основной источник шума фл	м способ
ПРИВОД аэраторов.”
сепа-
• продинами*.
Устройства
звуки 100 дБ А. Результаты измерен»
что сепараторы типа СП12 создав?
до 93 дБА со стороны приводных уа-
уровни шума возрастают, однако v
штор из отработанной конвейерное
S6
90,
80
70
00
80
0J 125 2505001000 1^
№
100
^5 250~500 10002000 fju,
Рис. 8.4. Графики снижения шума благодаря oiдельным мероприятиям фло-
тационных машин:
МФУ 6 3 с одним приводом на два аэратора (Л6 дБА); 3 —
аэратора (79 дБ А); 5 - аэратора, закрытого кожухом (75 дБА)
Шумовые характеристики дискового вакуум фильтра ДНО 3-53
(85дБЛ, кривая /) и дискового вакуум фильтра ДУ-80-2 <Укра-
ина-80» (89 дБА, кривая 2) в режиме отдувки
/ —МФУ-6,3 (95 дБЛ»; 2-
ФПМУ-6.3 (83 дБА): 4
Рис. 85.
«Горняк»
ротных электродвигателей. За счет установки одного привода
мощностью 30 кВт для обоих аэраторов на машине МФУ-6,33
вместо двух мощностью по 17 кВт удалось снизить уровень шума
с 9о до 86 дБА без снижения производительности машины
(рис. 8.4).
За счет снижения частоты вращения аэратора на 1,5 с 1 на
флотационной машине ФПМУ-6,3 уровень шума доведен до
82 дБЛ.
Снижение шумовой характеристики достигается звукоизоля-
цией привода аэратора. Установка на привод аэратора машины
ФПМУ-6,3 кожуха из брезента с поролоновой внутренней про-
кладкой толщиной 25 мм обеспечила снижение уровня звука
привода на 4 дБА.
Дальнейшее уменьшение шума машин может быть достиг-
нуто за счет снижения числа оборотов аэратора или заменой
высокооборотных двигателей на малооборотные.* Подобное ре-
шение было осуществлено на пневмомеханической машине типа
ФПМУ-6,3 производительностью 80 т/ч, имеющей по одному
аэратору в каждой камере.
В помещениях обогатительных фабрик существенными hi
точниками аэродинамического шума являются пульсаторы от-
садочных машин, вакуум-фильтры и вакуум-насосы.
характеристики машин определяются уровнями звука, се-
емыми воздухораспределительными устройствами, элек р р
электродвигателей За счет установки одного привода
kJD .411	12 КТ ППП лЛл,...	_____ ..	' . . _ _
.ами норов, приводами разгрузчиков .
О,
суживаемую плошадку. На ряде фабрик в прОи^ение i??4*
помещениях аэродинамический шум Устраняется^Дс^Ч.
выхлопа струи вне здания фабрики, а также измХ°ДоМ?Л
динамического режима работы машины. ДЛя с^8е'«ием <?5
шума на новых и модернизируемых отсадочных м*’”” у>-
сто пульсатора мгновенного действия устанавливают ? Ина<V?
клапанного типа.	Пульсат(^’
В настоящее время за счет применения усовеп ™
ных электропневмоклапанов и установки возду111н'.‘,е,|стЙОб,
уровень звука на расстоянии 1 м от контура мапгЛ*0”®^
ОМ-18 снижен до 83 дБ А вместо 87 дБА.	' 11ин
Одним из методов снижения аэродинамическое
ляется установка глушителя активного типа на вых1пп'Цума «в-
из пульсаторов. Конструктивно глушитель представ,»^»»
трубу с установленными на внутренних поверхностях co6oi
глотающими элементами. Применение глушителя позво?Вукопо'
зить уровень шума на 14 дБ А.	•1”етсцц.
Определяющим источником шума вакуум-фильтров
ется аэродинамический шум, возникающий при режиме отдГ’
В зоне обслуживания вакуум-фильтров уровни звукового м
ления при отдувке кека в диапазоне частот 125 —8000 Гц ад
чительно превышают допустимые величины. Продолжительность
отдувки составляет 2—2,5 с. Поэтому шум вакуум-фильтров от
носится к категории прерывистых. При групповой установке не-
скольких машин отдувка происходит на всех фильтрах, что
приводит к возрастанию суммарного уровня шума на рабочих
местах фильтровальщиков. Кроме того, аэродинамический шум
возникает при работе вакуум-насосов, воздуходувок и в возду
хораспределительиых коллекторах.
Уровень шума вакуум-фильтров может быть снижен за сче-
модернизации узла воздухораспределителя или замены его ”
воздухораспределитель клапанного типа, снижением «F
ного напора воздуха в режиме отдувки и звукоизоляи .
воздухораспределителя за счет применения кожуха. женйв
Наиболее эффективным направлением работпо опт|)М10а
аэродинамического шума вакуум-фильтров я8,1 яеза счет1*
иия скоростного напора воздуха в режиме °^'в^1СЛИтеля-
вершеиствования конструкции узла воздухора*.пр- мг110Венн1'п
вакуум-фильтре <Горияк» вместо распределит^ ^йсТВИя,
действия установлен распределитель клапанш уровень Л
зультате чего время отдувки сократилось до
снизился на 7 дБА (рис. 8.5).	В
Рис. 8.6. Графики завнси
мости уровня звукового
давления от глубины созда-
ваемого вакуума насоса
ВВП 3 при различных ре
жимах расхода воды, л/мин
(/ — 4; 2 — 8; 3—12) н
4 — подачи насоса, м3/мин
ЛОД,Ц. з--гду?^~«О-
Сравнительные измерения vdobhb mvu, ...
фильтрах «Украина» и «Горняк» пиками" ™скмых вакУУ»-
дувкн кека уровни заукнаого давления' „а ™ста„ре™' »'•
у фильтра «Горняк» на 5 лС меньше	частоте 1000 Гц
«ттся ва“уПумКнасоси Ф“-;Ь,₽а''" фабр"“х Устананлина-
ются вакуум-насосы, при работе которых возникает интенсив
в вакуум-насосах шум выхлопа возникает при вы-
бросе водовоздушнои смеси. Частота этого шума пропорцио-
нальна частоте вращения ротора. В состав шума выхлопа вхо-
дят компоненты, которые обусловлены внхреобразованием на
границах выхлопных отверстий. Так как скорость потока выхо-
дящего газа изменяется во времени, то спектры этого шума на-
ходятся в широком диапазоне частот. Чем выше производи-
тельность насоса, тем выше усредненная скорость потока на
выхлопе и интенсивнее среднечастотная составляющая шума.
Шум аэродинамического происхождения возникает также при
резком заполнении воздухом объемов всасывающих камер. По
причине замкнутости пространства интенсивность этого шума
меньше, чем звук выхлопа. Кроме того, имеют место составляю-
щие аэродинамического шума, вызванные неоднородностью по-
тока, воздействующего на лопатки ротора.
Гидродинамический шум состоит из вихревого шума, воз-
никающего вследствие вихревого обтекания жидкостью лопаток
ротора и кавитационного шума.	w
Механический шум обусловлен работой приводного устрой-
ства вакуум-насоса/Кроме того, механический шум возникает
от вибрации элементов корпуса и ротора вследствие р •
ного силового воздействия движущейся среды
При хороших балансировке ротора, сборке и монтаже ва
куум-насоса определяющим является аэродинамический . ...
В спектрах шума выхлопа преобладают ни
ставляюшие. Наибольший уровень шума от, к°ЧаСТл
мальном расходе воды (рис. 8.6). С увеличст'1?Че” ПьТ|,Ч „
вонь звукового давления снижается н при „ См РаЛ" мЛ
12 л/мин остается постоянным.	Ла,,е yl'1
Эффективный способ снижения аэродннам ЛЬ| Чу
куум-насосов — установка на выхлопе насоса г °Ск°го и *
ствуюшие водоотделители в определенной мсп^1П,,т°л< й^а й»
и глушителями шума. Для более эффективногоЯВЛяК>ТсоЧ
должны устанавливаться специальные шуМОг1 C,,H*eni. ’Ч
8.7 показана схема установки на выхлопе r 1,1Тел>1
шителя активного типа в виде четырех папя3^4'^^3 Ч
женных коробов с сечением 200 x 200 мм 'Лельно п? Ч
облицованных слоем капронового волокна т ДЛИн°й 14(^4
Снижение уровня шума таким глушителем 11ОЛЩиной |Ж Ч
ческих частотах 500, 1000, 2000, 4000 Гн *,.л а сРеДнег₽п
вило 15, 5, 9, 4 дБ.	Ц СОответСтВе,1не0°Ъй
Одним из источников шума машин приме
тигельных фабриках, являются их приводы ипеМЫх «а об»
такого технологического оборудования как’ i УМ КогоРЫх /
шины и тяжелосредные сепараторы, является °Тациоиные t?
Шумовые характеристики привода .машин е>Л°МИНнРУ»Ч»
шума электродвигателя, редуктора и цепной пРмоДЬ,Ва10тс" о
крытой зубчатой передачи. Влияние каждого’/п и?НОЙ Или <»
одинаково и зависит от типа редуктора и этеJ™°4HHK0B *
степени изношенности двигателей, ' нагрузки хяп °ДВИгате-1!
новки и монтажа привода на машине. Так несоосяпУ М
электродвигателя, редуктора и машины и жесткая7^
их на раме или фундаменте приводят к появлению вибрХ
дополнительно создающих структурный шум.
8.3. МЕТОДЫ СНИЖЕНИЯ ЗВУКОВОЙ ВИБРАЦИИ
В машинах, применяемых на обогатительных фабриках.
рация сопровождает работу машин (центробежные) или ле^
в основе технологии (грохоты, дробилки, центрифуги н др) »-
пикающие в конструкциях машин упругие изгибные и пря-
ные волны приводят к созданию шума, излучаемого шм
иостью машин. При жесткой установке машин и изи°шперер
деталей возникающие вибрации поверхностей ма^н|)рНм
ются строительным конструкциям зданий фабрики, и
к распространению вибраций по всему зданию. Р
чении на звуковых частотах в зависимости от пЛ° *
мых поверхностей в производственных n0MCUTlpV^TypiiHrt
дополнительный ИСТОЧНИК — корпусной ИЛИАдЖрИкН за'11’,!\Р'
Такое явление имеет место в помещениях qr 4 Метя-1ДН 1
	типя глр установлены несу
конструкции, которые отличаются меньшими ПЛ
лезобетоинымн массой и внутренними п^"° сран''“<инос же-
ранении вибраций. Уровень структуп||ог'ТР Ми ПР" распп^
’ередачей вибраций, пропорций'°*
Ц1|Л и плошали вибрирующих поверхностей^ с*°Ростн амбра-
Груп11ы грохотов на фабриках пав» льонноп, ?и3°”а< ^««ожи
крытиях уровни виброскорости превышают L ’ Qe "а
ПНЯ в 4-6 раз уровни шума возрастают L ycrHMUe ™ачс-
шума на 2—3 дБ. Снижение структурного mvLT CTWKTypnoro
перекрытиях достигается за счет увеличении иУ" И вибра‘'»й на
струкцнн или увеличения их жесткости Ы °порних «он-
быть использованы такие средства виброизК ' ПИМ мог^
новка между виброактивнымн машинами и «1* как угга’
струкииями элементов, способных vmciu.i.ut 1ь,,Ыми кон-
цнй. Динамическое гашение вибраций мацщ? уПДР/Дачу вибра'
на нулевых отметках фабрик, достигаетсяу^но7кой^И“ае‘’их
цнальные фундаменты, изолированные от неХшм t СПе
цин здания. Виброизоляция будет тем эффекХХ чем^ас'
енвнее фундамент. Это требование выполняется з Те'х случаях'
когда выдерживается соотношение	случаях.
Л = (/>,//>-1)-Л_>10,
где fp — ближайшая к частоте / вынуждающей силы собствен-
ная частота колебаний перекрытия, фундамента. Гц; Л1 —масса
фундамента, кг; т, — масса внбронзолнрующего агрегата, кт.
При установке машин на перекрытиях необходимое увеличе-
ние массы опорных конструкций трудновыполнимо В этих
случаях должна исключаться передача вибрации на строитель-
ные конструкции здания, что достигается за счет установки
машин на виброизолнрующне основания.
На обогатительных фабриках, введенных в эксплуатацию
в последние годы, практически все вентиляторы оснащаются
гибкими вставками в системе воздуходувов и устанавливаются
на виброизолирующие основания.
Для снижения структурного шума и вибраций при установке
насосов применяют одновременно амортизаторы и гибкие
вставки труб на всасывании и нагнетании. Гибкие вставки в си-
стемах трубопроводов изготовлены из резиновых, резино-
тканевых патрубков и рукавов, а при больших давлениях из
резинометаллическнх патрубков, рассчитанных на требуемое
давление и имеющих длину 700—900 мм. Вставки надевают на
соответствующие фланцы н затем при помощи клея БФ прижи-
мают хомутами. Для вакуум-насосов применяют пружинные или
стальные вибронзоляторы. Для снижения высокочастотных ви-
браций применяют резиновые прокладки толщиной более 20 мм,
располагая их между пружинами и несущей конструкцией
297
Дополнительное снижение вибрации насосов
установкой насосов на «плавающем» основании Уц*ест.
насосов применяются пружинные (стальные) u а?Ч.
виброизоляторы Стальные виброизоляторы LЛ1" рЛЧч
дежны в работе для гашения вибраций низкУ?ВеЧ Ч
250 Гн). Снижение высокочастотных вибраций ” чаСт ** "а
применением резиновых амортизаторов.	°сущес 1
В качестве виброизолирующих средств при v Ч
тов и дробилок на ряде действующих фабрик а,|°Вке „
ревенные брусья сечением 200 x 200 мм, котопмР"Мо"яютЧ'1
двукратное снижение вибраций, передаваемых ° °беспечи 4t
Для установки грохотов типа ГИСЛ разраб,?а Пер*кьЧ
цня виброизолнрованной рамы под грохот гЖ1’а koiict f
обеспечивает снижение динамических нагрузо/^72. Кот Ук
на строительные конструкции. Рама состоит из *’ ПереДаварОраи
двутавров № 24, стенки которых расположены^ Пр°Доль!?’
и соединены по краям поперечными уголками 7Sv7epH3°HTa1iI’
хот устанавливается на серийно выпускаемые <?„ 5X6 М!* Гп
выми амортизаторами (рис. 8.8) на опорной н°РЫ с Р«н!ю
в свою очередь установлена на перекрытии с ппм *’ Котора.
цати нагруженных резиновых амортизаторов ГРОвГ?ДВенад-
>х1,ма виброизоляции отдельных машин с помошью внбР011
и-п,« г„	рованной рамы:	.	'
ВеРп»кально'vcTaiioB7^i«l?HC,'ri ~~ гр0Х0Т1 2 ~~ резиновые aM0PTH3BL°JLx'I/(/
но установленные резиновые амортизаторы); б - для дробилки I
2 — резиновые внбронзоляторы)
два амортизатора под каждой опорой грохотя ,
вертикально). Динамические нагрузки, неоХауста,,ов^нных
। ИСЛ72, установленным на опорной раме₽^1£вМИв гР<>*<пом
"° 40 %
аХЫртюатУоСраах
Уменьшения ДННа-
устанавливать
швеллеров №30 и установлена насташГс^спииг “3 С8ар,,ых
изоляторами марки 1847 (под каждой памлй ЫМИв,,бР°-
шесть
ора под каждой опорой грохотя .
Динамические нагрузки.
I ЦСЛ72, установленным на опорной памп - ‘МЫе
новка промежуточной опорной рамы'нГв^ьм»
„место 12 обеспечивает аналогичный э<Ь6ект
мических нагрузок.
Для снижения шума и вибрации предлагается veTau
молотковые дробилки на специальные bh6dohSu«J
(основания) Виброизолирующая рама Рующис
.яп/ъПЛРППП Ао .11) И VfTn ППп notin _ •uillld
^„ор.ми марки 1847 („од каждой"раиой
стаканов). В стаканах установлены вибронзсия™™
300 X 240 X 240 мм. Высота металлической рт Д
торами составляет 764 мм, а при установке дробилки у"Х
шается до 710 мм. За счет применения амортизаторов уровень
вибрации уменьшается в 28 раз по сравнению с дрбб^Ж vc
тановленнон на жестком основании.	у
Одним из известных способов снижения динамических на-
грузок, передаваемых внброактивнымн машинами на опорные
конструкции, является установка динамических виброгасителей
Динамические виброгаснтелн представляют собой дополнитель-
ную колебательную систему с массой и жесткостью, собственная
частота которой настроена на основную частоту колебаний дан-
ного агрегата. Подбором массы и жесткости виброгаснтелн
обеспечивается выполнение условий снижения динамических на-
грузок.
Недостаток динамических виброгасителей— действие только
при определенной частоте, соответствующей их резонансному
режиму колебаний. Даже незначительные изменения частоты
вибраций агрегата резко снижают эффективность действия внб-
рогасителя, так как выводят его из резонансного режима ра-
боты. В отдельных случаях целесообразна вибронзоляция пло-
щадок обслуживания дробилок, грохотов, сепараторов, отсадоч-
ных машин за счет крепления их к опорным конструкциям
с минимальными уровнями вибраций.
8.4. СНИЖЕНИЕ ШУМА НА РАБОЧИХ МЕСТАХ ФАБРИК
МЕТОДАМИ ЗВУКОИЗОЛЯЦИИ И ЭКРАНИРОВАНИЯ
На обогатительных фабриках наибольшее распространение
получил метод звукоизоляции путем вынесения отдельных шум-
ных машин в изолируемое помещение (бокс) или укрытие их
кожухами из различных материалов. Наиболее часто на фа »•
риках применяют стенки и перегородки однослойных конструк
ций из звукоизоляционных материалов (табл. 8.4).
299
ТАБЛИЦА в 4
-			—						1—«—.	——	
—		Ж 2	6 * .	Звукоизоляция, дБ.				НЛ СРСЛ11г.г-_			
Материалы н конструкции.		= ?й	ческнх		члстотпх октавных пол^Тр»-					
		к О О								
применяемы*'дл« 5ВуКОИ10ЛЯЦИИ	3 §	Средн верхи ПЛОТ! кг м	63	125	250	500	1000	2000	юоо	*000
Плита.	40	100		32	36	35	38	47	53	
железобетонная	50	125	28	34	35	35	41	48	55	55 60
	100	250	34	40	40	40	44	50	55	
	200	500	40	42	44	51	59	65	65	65
гипсолитовая	Й0	115			28	33	37	39	44	44	42
	ом 120 240 250 220	150			33	37	39	47	54		
керамзитовая		270			39	42	57	56	54	52	
гаэобетонная Панель шлакобетонная Шлакоблок оштукату-		400 360	—	30 42	45 42	52 48	59 54	64 60	64 63	—
ренный Лист стальной	0,7 |	7,8	8 13	15 17	19 21	23 25	26 28	30 32	34 35	37 35
	2	15,6	16	20	24	28	32	36	35	33
	3	23,4	19	23	27	31	35	37	30	39
	4	31,2	21	25	29	33	36	34	34	41
Лист элюминиево-магни-	1	2,8	6	10	12	18	22	25	29	28
евого сплава	2	5,6	10	14	18	22	26	29	27	25
	3	87,4	12	16	20	24	28	31	22	30
	4	11.2	14	16	22	26	29	27	25	32
В отдельных случаях звукоизолирующую способность стенок
кожухов увеличивают за счет нанесения на внешнюю сторону
внбродемпфирующего и на внутреннюю поверхность звукопогло-
щающего материалов.
При конструировании кожухов из стали или из дюралюми-
ниевых сплавов звукоизолирующая способность кожуха может
быть ориентировочно определена по табл. 8.5.
Дополнительным мероприятием по снижению шума на пути
ш^яРаи^Т^НеНИЯ являю™’ «“городки и экраны источника
шума или рабочего места. Акустическое экранирование эффек-
тивно в тех случаях, когда в расчетной точке уровни звукового
- ^-х.
в изолирующее помещение. При этом необходимо, чтобы^иней
ные размеры экрана в несколько раз превосходна пазме™ ис-
точника шума. Экраны для снижения прямого звука Р л
разно облицовывать звукопоглощающими материй т целесо°6'
роны источника шума.	«-ами со сто-
зоо
т А Б Л И Ц л 8.5

Зпукоизолнрующнс
S’ *
§ "
L- Г
Сталыюй лист с на-
несенным слоем внб-
родемлфнрующен ма-
стики ВД-17-58
Стальной лист с по-
крытием из минера-
ловатных плит
Дюралюминиевый
лист с покрытием из
минераловатных плит
0,7
1.5
2X2
1X1
2X2
Снижение шума, дБ. при средне-
геометрических частотах октаииых
полос. Гц
2У) 500 ^000^ 2000^
63
125
24
20
15
4000
26
20
33
35
28
37
39
33
39
40
43
42
46
50

4
7

2
8
Практика показывает, что применение брезентовых штор
обеспечивает снижение звука на 1—2дБА,а экранов поглощения
из обычной отработанной ленты — на 7—10 дБА.
В зарубежной практике получили распространение перенос-
ные занавеси из легкого материала. Фирма «Треллеборг» (Шве-
ция) изготавливает пленки из специальной резины размером
1X10 м, толщиной 2,5 мм. Эффективность звукопоглощения и
звукоотражения зависит от плотности пленки и резины Наи-
больший эффект достигается при плотности пленок не менее
2,8 кг/м3. Применяются также гибкие многослойные пленки Гак,
фирмой «Бестебел Эвиэйшен Продакт> (Великобритания) вы-
пускаются занавеси для поглощения звука из освинцованной
виниловой пленки в сочетании с звукопоглощающим пенопла
стом. Эти занавеси отличаются долговечностью. Ус™“4 ''	_
к огню и воздействию химических веществ. Степень о .
шума зависит от материала занавесей и достиг_ - вспе
стоте 200 Гц. Покрытие занавеса с ™Hofi ‘™Р™коэффициент
ненного материала дополнительно увеЛ“ тве ЭКрана вместо
поглощения звука на этой частоте _В	мень.
пленки используются также сташхар	обеспечивающие
шую плотность, но за счет большой
ту же степень снижения шума (1 о) моменты строительных
В условиях действующих фабр) • антресолн). а также
конструкций (края монтажных "Р _	’ выполняют роль эф-
крупногабарнтное оборудование • тов создающих зоны
фективных звукоэкранирующих * _ достигает 8—12 дБА.
акустической тени, где снижение  те1ЬНЫх фабрик уста-
Исследованиями в условиях	характеристики
новлена возможность оценивать	301
...* Ацбрнк не ПОСТОЯННОЙ Ном.-Щецц
и мннио тайле........’Р" удалении от иен,.,:
МО	углеобопимтельиоп фабрики рпз.
И., лкуетячес»шАI м ' ффёмшнннтн протяженных »крвП1)||
„й0.п.и1 Menu у.уДчсекам модель но.ноляст псклю
дли \<лоа>'« ♦йЛ,.”аИ1шнх фактора'» н «ншнпь исследуемые
......,,с*‘**"* ’, UIIIOM усложнении .кспернмепта
...кен-мержки. "I" "	' IHVI собой универсальную р.Г1.
Моден-	металлических уголков. модс.
борнхю раму.	масинабе 1:16 (рис. 8.9) щ
лврукнцнх колонны	b	.я ,.|Сме11114 стеллажей, моде-
упаки с "--мони-к'• »« .no.iu.cn. всей акустической камеры
лирукчанкнерекры .м I I	|ю в(,^	,,11е|11||еЛ	,|0„
.^сиечн....егсч л. Ч .укр ' ор, ;Ж111Ц.СКОГО СТСКла ТОЛЩИ-
"“'?"1о"м!Л1>‘||М1ннр\ющнх бетонные степы Модели обогати-
;r°?X S4yвыполнены М3 перфо|)нрованнот.> сталь
него тмста тещиной I мм к виде корпусов в масштабе I 16.
Рис 89. Схема акустической модели обогатительной фабрики.
/4 2 - неподвижная и подвижная части акустической камеры, 3 — элементы разборку
рами. 4 - модели обогатительных машин, $ — перекрытия; £ — съемные витражи»
устройство для передвижения микрофона
302
1.n<)MCTP""ei’K‘' ""А"6'"'»* листующим ипкбол^ ,
м (ссппр.-иорам. грохотам II др.) llpeX, . ум,,им Ma'UH-
1 Хн'иям" установлено, что дли создЕ1 ’ “'ьиымн иссле-
Jolpyi моделей мт....... независимо Ог фоР1ы !!’Мср""Го пол’
' „метр отверстий перфорации должен 4 л “ J -ПовсРхностн
•тонине между ними не превышать 20 мм и ™ 5 Мм- а Рас-
лей машин устанивлнвали одни ДИа мехшчйЖ м*,де'
•точннка шума в виде металлического стаки.\ „ Р"К0ВЫх
50 мм, высотой 90 мм, смонтированного м /JJ1*”1”1*14
пост"».... гока. на валу электродвигателя была m’Sa
„„„щоюшаяся тарелка с раДиально расположенный рХ™?
Шум на моделируемой частоте Ю кГц. автомодельный шум Je
пльпых машин на частоте 1000 Гц. обеспечивался разбисым
||ИСм вращающейся тарелкой металлических шариков диамет
ром 2-3 мм о внутренние стенки стакана Уровень звукового
давления на частоте 16 к! ц на расстоянии 6 см (соответствует
I м в масштабе) от 60 до ЮОдБ изменялся за счет изменения
частоты вращения двигателя в пределах 17—81 с-’. Нестабиль
ность звукового излучения не превышала 0.5 дБ в течение
30 мин.
Измерение характеристик шума в герметичной модели фаб-
рики осуществлялось двумя измерительными микрофонами, ук-
репленными на специальных тележках, передвигаемых дистан-
ционно с пульта управления в трех измерениях (по длине, ши
рние и высоте камеры). Передвижение тележки по выбранной
программе обеспечивало измерение шума в точках с последую-
щим построением карт шума в горизонтальной плоскости и по
выбранным вертикальным сечениям камеры Измерение и ана-
лиз характеристик шума проводились с помощью измеритель-
ного комплекта № 7 фирмы RFT (ГДР). Модель обогат’’^^'
ной фабрики отвечает современным требованиям, предъ
мым к акустическому моделированию. и соотв^.тс у ипов
ческой обстановке в помещениях фабрик извес _ еКтивность
Иа моделях протяженных
экрана ДЛОкр (дБ) от величины 6 (м)- р лучРй, огнбаю-
собой разность между суммой длюi з	соединяющего
тих экран (а + а), и длиной	источника шума (рис.
расчетную точку и геометрический центр
8.10). ’	а] „ (дБ) может
Эффективность снижения шума экран
определяться по формуле:
м —I' —L„ T=zbLc-~bLtt—M'b,
ДЬэкр-^-р т	отсутствии эк-
где £'рт —уровень шума в Ра^Н°ЙсчТетной точке за ’KPa'l<j£
рана. дБ: Lr, - урокнн, “ISMa)Tll	„оиещевнн при от
ДБ; Д/_с — величина СУЭЦ в 31
Рис. 8.10. Чж.1
снижении шум^ ^”""«*11
ными экранами п Л?Т"*«н
стн от покалатадя
« «о <52К& "° А
HOOT менсп,*'. " ♦’РмД'1
меит.лм,..; Л-(о+м
то,,,. • r.k.ta'i;
вин экрана на расстоянии d, соединяющем источник шума и рас.
четную точку. дБ; Л/-.. AU— величины СУЗД на расстоянии
оно помещении, отгораживающем источник и за экраном. дБ
В диапазоне значений 6 от I до 6 м погрешность экспери-
ментальных и теоретических значений составляет 1—2 дБ, соот-
ветствующих погрешности измерений.
Критерием применимости предложенной формулы является
величина Л>1 м. предстлв.'чющая собой разность хода звуко-
вых лучей, при котором эффективность звукопоглощения состав-
ляет 5 дБА На практике значение Л не превышает 6 м. что
соответствует эффективности звекоэкранирования ДЛ.111р=
12-7-14 дБА.
На рис 811 приведены фронтальные карты шума для из-
вестных схем экранирования источников шума на акустической
модели для условий фабрик различного типа и показаны гра-
ницы акустической тени с эффективностью, превышающей
5 дБЛ Максимально достижимая эффективность звукоэкранн-
ровання до 14 дБА имеет место в помещениях зального типа при
расположении источника шума на расстоянии более 2 м от
края перекрытия. При расположении источника шума под мон-
тажным проемом, соизмеримым с его габаритами, в помещении
многоэтажного типа и под антресолью (1—1,5 м) достигается
эффективность 10 12 дБЛ, соответствующая значению
Максимальная эффективность звукоэкранирования крупно-
габаритным нешумяшнм оборудованием составляет 7-8* дБЛ
в помещениях зального типа при расстоянии от источника шума
ДО экрана не более 2 м и высоте экрана более 4 м Мн м ал ьн а я
эффективность имеет место в помещения» ж<>кД.
кого типа с высотой потолка менее 5 м Величина многоэтаж*
кового давления при удалении от источников шума уловлены
для каждого типа помещений фабрик и воспроизведены на
модели фабрики. Из карт шума очевидна зависимость значений
304
L,
~ на антресоли
/, // о,	111 «Ш
Т"ПЫ "Р°'Ь»ОДСТ11СНМЫХ
ИНКИ шУйа ПО,Г“‘С""Л;
' ш>“а- •«-минные источники
точми.
НШ - нсточ
водственного пл\° дав1ення от высоты потолка и типа пронз
Пара"? n0Me^e’>»in.
Явности 3Bvk*° С измеРемиямн осуществлялся расчет эффек-
всех прнне' >0ЭКРаНН^0НаНИЯ по пРеЛЛОженной формуле для
Рапов. денмы* схем расположения источников шума и эк-
Расчет л/
Д}тощем Л <"<р ДЛЯ тРех основных случаев производится веде
Данном п ,0РЯАКе- При расположении расчетной точки на за
Рвопо.юмс ССТОЯИИИ от кРая монтажного проема, под которым
РУется ।'СН ,,сто*'ник шума, его акустический центр лроектн-
мнем /«,.,а |,|,ЖеДежащую отметку с соответствующим сниже-
ТеРногп°	характеристики на величину СУЗД. ХВР*К'
звукоип ,Для п°мещения //, затем определяется значение .'I"’"”
стоянии1 л давления в расчетной точке РТ на ^да"'"’''1К!че.
Щенил / вгт От миимого источника Л// с учетом С)
• При расположении расчетной точки на зада
г	ЗЛ>
гтоянни от края антресоли край контура источника шума един-
«7 «ра» антресоли а. его шумовая характеристика
хменьш.егея на аелнякку СУЗД, характерного для помещ.,
(расстояние ш). значения уровне,, звукового давле.
ння в расчетной точке определяются .характеристикой мни-
мого источника Ml с учетом СУЗД на расстоянии вс в поМе.
щеннн /. При расположении расчетной точки под перекрытием
устанавливается шумовая .характеристика мнимого источника
шума М2, после чего контур .мнимого источника проецируется
на нижележащую отметку с соответствующим снижением шу.
мовой характеристики, значение параметров шума в расчет-
ной точке определяется шумовой .характеристикой мнимого
источника М2 с учетом СУЗД на расстоянии d в помеще-
нии //.
Точность предложенного метода расчета эффективности зву-
коэкраннрования оценивалась в промышленных условиях поме-
щений фабрики известных типов (зального, многоэтажного, ан-
тресольно-павильонного). Погрешность расчетов не превышала
2 дБА. В расчетах учитывались источники шума, уровень звука
на расстоянии 1 м от которых превышает 80 дБА.
Пример. Рассчитать снижение шума от грохота за счет
экранирования элементами перекрытий в расчетной точке на
частоте 1000 Ги. Исходные данные: уровень звукового давления
на расстоянии I м от источника шума 90 дБ на частоте 1000 Гц,
расстояния ав 3 м, вс 2 м Величины СУЗД в помещении //
на расстоянии AL" ов = 6 дБ, а в помещении / на расстоянии
Дь вс = 7 дБ. Для случая перекрытия с монтажным проемом
уровень звукового давления в РТ1 равен:
LP т LKC-,— \L'bc—Mab - 90 — 6— 7 77 дБ « 82 дБА.
При установке без экранирующего перекрытия в той же рас-
четной точке уровень звука составит 88 дБА. Следовательно,
эффективность составляет 6 дБА.
Разработанный метод расчета эффективности звукоэкрани-
ровання позволяет на стадии проектирования новой пли при ре-
конструкции действующей фабрики прогнозировать уровень
шума на рабочих местах с учетом снижения шума на рабочем
месте за счет экранирования источников шума.
я5. СНИЖЕНИЕ ШУМА НА РАБОЧИХ МЕСТАХ
„егедовои технологии и рационально"
ПЬ	ОБОРУДОВАНИЯ ^МПОНОВКИ
Выполнение организационно-технических иМлпп
,„>.«« существенно снижать шум „ жбрациПаХч»
меСНаХиболее действенная мера по снижению шума и пиЛ
, 11а действующих фабриках-замена устапевшет пЛ бра’
вания новым, менее шумным.	гревшего оборудо-
При этом следует предъявлять особые требования к обо
рудованию по параметрам шума и вибрации, а также методам
монтажа, при которых должны быть учтены необходимая ?те
пень виброизоляцни и виородемпфирования оборудования и уз
лов. После ремонта машин должен производиться контроль Па-
раметров шума на рабочих местах.
Достаточное эффективное снижение шума (5—6 дБ/\) до-
стигнуто на фабриках, где устаревшие грохоты резонансного
типа заменены на грохоты самобалансного типа ГИСЛ.
Снижение времени воздействия повышенного уровня шума
на обслуживающий персонал достигается за счет автоматиза-
ции основных технологических операций, на которых требу-
ется постоянное присутствие рабочих. В отдельных случаях это
может быть достигнуто за счет установки кабин наблюдения
с системой дистанционного управления, что позволяет умень-
шить время воздействия повышенного уровня шума благодаря
сокращению времени пребывания в рабочей зоне.
Неудовлетворительное техническое состояние оборудования
приводит к возрастанию шума и вибрации. Поэтому контроль за
правильностью эксплуатации и устранением отклонении от пас
портного режима работы машины позволяет предотвратить
вышение шума на рабочих местах. К эксплуатации дол 6лю
пускаться только исправное оборудование, ^о „ > агрегатов
Дать график профилактических и текущих р
" ’нТнредпрнятнях должен быть орган=
ный контроль за параметрами шума н вибрации после
предупредительного ремонта (ППР _ фабриках следует
На проектируемых и реконстрУ' Р. _• 4 с прогрессивными
внедрять наиболее совершенную техн ‘ жн0 уделяться ком-
метода ми обогащения. Особое внимани • помещениях обога-
поновке оборудования в производственны
тительных фабрик.	,^1яя из которых по уровню
Групповая установка машин, ка _	обеспечивает• <
шума соответствует санитаРнЫМ.1,,Г)нця технологического. •
рабочих местах и в зоне обслуж“В^Н’матнвными документами.
Уровни шума, регламентированные	зп
«Аппудования в помещениях фабрик даже одНОг
К0МП0Н^ва11Луа?ьна Для конкретной технологической схемы
типа индивидуальна Д планир0в0ЧНЫХ решений.
чем обусловлено раз ескнх схем фабрик - последователь.
Особенность «	ичной акустической мощностью
и^оХвные технологические блоки. Тяжелосредные сепара.
отсадочные машины устанавливаются с классифицирую-
Хи и обезвоживающими грохотами в один блок и соедини-
Хя межДУ собой системой приемных и разгрузочных желобов
течек Подобные технологические блоки устанавливаются На
Ьабпиках в несколько параллельных секции в помещениях
с оазлнчнымн акустическими характеристиками. В отдельных
случаях отсадочные машины и тяжелосредные сепараторы ком-
понуются на отметках, изолированных или экранированных от
классифицирующих и обезвоживающих машин перекрытиями
с монтажными проемами разной площади.
Флотационные машины, центрифуги, вакуум-фильтры, дро-
билки устанавливаются изолированно друг от друга или бло-
ками (по два, четыре, шесть и более) совместно с вспомогатель-
ным оборудованием в изолированных помещениях либо на об-
щих отметках с другими видами оборудования. Поэтому уровни
шума в зонах обслуживания указанных видов оборудования
обусловлены только их акустическими характеристиками пли аку-
стической суммой шума, создаваемого этими машинами и ря-
дом стоящими видами оборудования.
Вспомогательное оборудование (насосы, вакуум насосы, воз-
духодувки, компрессоры, вентиляторы н др), генерирующие
высокие уровни шума, устанавливаются в последнее время
в отдельные помещения или выносятся во вспомогательные по-
мещения Это приводит к значительному (6—8 дБА) снижению
шума в зонах обслуживания.
Ввиду сложност и разнообразия технологических схем угле-
обогатительных фабрик используются помещения различных ти-
пов. многоэтажного, зального, павильонного антресольно-па-
вильонного н смешанного Для старых фабрик характерна мно-
гоэтажность зданий с кирпичными стенами высотой до 40 м
" высотой многоэтажных перекрытий 4—6 м Особенность этих
помещений установка оборудования на отде ьных отметках
с зн.^лыюй акуетичеекой связью между н"ми СредккП
объем таких отметок составляет 1000 ms ' средний
В целях создания благоприятных условий монтажа обса-
живания оборудования, улучшения условий три в пос зедн. е
годы стали сооружать многопролетные здания к™ последние
с встроенными этажерками под оборудование К^аСН0Г0 ТНпа
пня отличаются от помещении старого типа nJ. е помеще’
та.тлоконструкций (фермы, колонны) метанХ^мененнем ме"
тон окон (витражей), занимающих 80 'V п™... иких перепле-
~ "••’мцади стен, и вы-
, акустической связью рабочих мест Об1а
сок°“. достигает 30 000 м\	°бъем таких ломе-
й»еНвй помещениях изолированных отметок фабрик мнп
ПГО типа высотой 4,5-5 м и объемом менее .ДS*’
” линей звукового давления при удвоении расстояния и?„ ”Ие
ур т 2дЬ, что приводит к дополнительному возпаД» ₽евы'
ша^не обслуживания группы машин наУ
сложения шума отдельных видов оборудования и звукооГр"
^Большие монтажные проемы над группами машин в ломе
тениях фабрик того же типа увеличивают звукопоглощение
и благодаря этому шум в зоне обслуживания технологического
блока (флотация, отсадки) не превышает шум, создаваемый
отдельной машиной. Следовательно, для фабрик многоэтажного
типа акустически оптимальными условиями являются располо-
жение машин технологическими блоками без вспомогательного
оборудования на отметках с проемами над машинами н высотой
потолка более 5 м. При этом достигается снижение шума в зоне
обслуживания технологического блока на 6—7 дБА по сравне-
нию с шумом оборудования на изолированных отметках с вы-
сотой потолка 4,5 м.
В помещениях зального типа с высокой концентрацией раз-
нотипного оборудования практически на всех рабочих местах
шум превышает шум, создаваемый отдельными машинами а-
пример, в зоне обслуживания двух грохотов, каждыйi изi кото-
рых создает шум 90 дБА, и тяжелосредного сепар р'
достигает 98 дБА, что обусловлено сложением шума ру
рядом стоящих машин и звукоотражением	являются
Близкими к акустически оптима"ЬНЫЙХыТповешениях
зоны обслуживания оборудования в	объемом более
фабрик антресольно-павильонного ти снижение уровней
30000 м3 и высотой потолка более . ^.двоении расстояния
звукового давления достигает 5 Д	Р • .;стаН0Влеио в тех-
от источника шума. При этом ооору- фильтрации и т. дЗ
нологические блоки (флотации, отса '))Я (насосы, возД^'
без вспомогательного шумного ° р- от друга или на °т
Дувки и др.) на расстоянии 4".f.Hble проемы и экРаНЫ в
Ках, имеющих большие монта (зумпфов, баков
объемного нешумного оборуд°в
Т АБЛИ И А 10.»
Констру*цвш к кожмм	Место уС*Т»*ОВЫ1	63	Сжжжежже уровня Шуи. ... в ожтааамх полос** чве^*®^							Л X* 24
			135	250	500	1(ХО	2000	|чхм|	*00»	
Объемно* «хч'мь кз стального л»ст1 тол- UUIHO* 2 ММ с покрм- тием пемооолжурета- ном толшжяо* 50- ТО мм Объемно* формы кз —алъиоп? анста тол- хно* 2 мм с покры- тием и базальтового	Вентиля тор- ные уста- новим Компрессор- ные уста- вом»	9	15	20	24		31	28	26	
•олоиа в чехле и стеклотыкм Томи- ка пакт S0 мм	турбвва юмпгрес- copi	10	11	5	6	11	12	14	12	II
ОбъехксЛ формы ы стыьвого акта тиа- ино* 1Д w с яо	рслтжтор Ксжгреооор- кые усгв- воасв	2	4	5	5	13	11	15	13	II
крыткея и эорскиа-	релуктор	5	7	5	7	12	10	14	10	7
ста тояпкоЯ 60 мм	элежтро- амгжямь	5	2	5	3	3	6	11	9	5
Звукоизоляция является одним нз методов борьбы с пронз
водственным шумом и достигается устройством ограждающих
конструкций. обеспечивающих требуемое снижение уровнен
шума в защищаемом помещении. рабочей зоне или простран
стве за счет того, что большая часть энергии, падающей на ог-
раждение, отражается и поглощается материалом ограждения
и лишь незначительная ее часть проникает через ограждение.
В качестве звукоизолирующих ограждений применяются кон-
струкции из звукопоглощающих и звукоизолирующих материа-
лов. Массивные конструкции более эффективны для изоляции
низкочастотных шумов.
Звукоизоляция достигается устройством:
звукоизолирующих стен, перегородок и перекрытий;
звукоизолирующих дверей, ворот и окон;
звукоизоляцией мест перехода коммуникаций через ограж-
дения;	'
кабин наблюдения и дистанционною управления
звукоизолированных укрытий, кожухов и друг их аналогич-
ных конструкций.
Проектирование ограждающих конструкций с учетом нор-
мативных требований по звукоизоляции защищаемых объектов
выполняется на основании расчетов частотных характеристик
322
тавлица 1о.3
Мтря»л. «оисгруиад(,, огр»жде,1м<
М«с(а
••п».
мм с за-
Зв
22
2b
24
27
33
17
40
42
33
25
4е
S3
5в
14
42
2.2
I35
I50
I5.6
5.9
2<М
425
ХК1
170
150
8
75
6
15
30-35
тинерл толщиной 3.2 мм
jIcuwOctohmijc плиты
iHrtKonincoubic плиты
Железо листовое толщиной 2 мм
То же. 0,7 мм
Кирпичная кладка в полкнрпнча без штукатурки
То же» в oд,,,, КИР™4
То же. в два кирпича
Стена нэ шлакобетона
Стена из железобетона
Перегородка двойная нз фанеры тплшиной 3
эором и заполнением шлаковатой
Гнпсобетонная панель толщиной 60 мм
Окна со стеклом
одинарным, 3—4 мм
двойным, 3—4 мм
двойным, 5—7 мм
Двери;
легкая одинарная деревянная без уплотнений
одинарная деревянная без уплотнения
двойная деревянная, с зазором 40 см, без угыот-
нения
требуемой звукоизолирующей способности ограждений и язве
стных шумовых характеристик источников шума ||РП-кОытий
При выборе ог’ражлаюшвх «оиструви.
перегородок, окон, дверей в других	акустических
пользуются имеющимися методиками Р‘ и 1аких кон-
расчетов звуконзоляи..... ТВПОВЫЧВ проектами
струкций.
10.2. ОСНОВНЫЕ СПОСОБЫ И СРЕДСТВА ШУНОВОП ЗАЩИТЫ
Средства и методы коллек т и и но и а ши ты
применяются для снижения шума и виб₽*“"* r0J1 нл пУти
точником при его работе, и вы"олн"*>' ’ р * ’а к ?ащищасм6му
Передачи колебательной энергии от ист
объекту (рабочему месту. Р«бо''с''	он„ подразделяются
В ia вис и Мости от способа роли - о_гзН|||аиНонно техни-
На акустические, планировочные
ЧССКИС.	-мл ..пиыеняюгся н качестве кои
Акустические средства широк" • ,готоНИ1елях и при
струкций, изготавливаемых на d Поедиазначены дли »кс-
соединяемых к источникам, кагор с поверхностном комп
плуатацни п подземных условиях	323