Задачник по радиотехнике и радиолокации - Аксельрод С.М., Берман М.М., Винограй Л.И., Гольдзамд С.Ш.

Автор: Аксельрод С.М. Берман М.М. Винограй Л.И. Гольдзамд С.Ш.

Теги: радиотехника радиолокация задачник

Год: 1962

Похожие

Справочник-задачник по радиолокации

Основы радиотехники и радиолокации

МРБ 037. Радиолокация

Радиолокация движущихся целей

Текст

Ым1
С. М. АКСЕЛЬРОД, М. М. БЕРМАН, Л. И. ВИНОГРАЙ,,
С. Ш. ГОЛЬДЗАМД, Я. С. ДУГИН, К. В. ДУЛЕПОВ,
И. И. КАЛУГА, Е. Л. ЛЕРНЕР, М. Л. ЛУЦКИЙ,
В. К. ПИЛЕЦКИЙ, П. П. САДОВНИКОВ, А. А. ШЛЯМОВИЧ
ЗАДАЧНИК
ПО РАДИОТЕХНИКЕ
И РАДИОЛОКАЦИИ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
МОСКВА 1 96 2 ЛЕНИНГРАД
Scan AAW
ЭС-4-3 (2)
6Ф2
А42
Задачник содержит задачи по дисциплинам:
«Электровакуумные и полупроводниковые приборы»,
«Физические основы радиотехники'», «Радиопередаю-
щие устройства», «Радиоприемные устройства»,-
«Основы радиолокации» и «Радиотехнические изме-
рения», озучаелым в средних технических учебных
заведениях радиотехнических профилей.
Целью задачника является углубление и закреп-
ление теоретических знаний по радиотехнике
и радиолокации путем/решения задач, выполнения
расчетов и вычерчивания радиотехнических схем.
Задачник предназначен в качестве учебного по-
собия для радиотехнических техникумов и соответ-
ствующих им учебных заведений.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Быстрое развитие промышленности, науки, техники и культуры нашей
страны, намеченное решениями XXII съезда КПСС, требует подготовки боль-
шого числа специалистов. В частности, намного расширяется подготовка радио-
специалистов в средних технических учебных заведениях. Особое внимание при
этом уделяется получению учащимися глубоких знаний физических основ радио-
техники и радиолокации и приобретению ими твердых навыков к использованию
этих знаний на практической работке радиотехническим оборудованием и аппа-
ратурой.
Большое значение для закрепления теоретических знаний имеет решение
задач, выполнение расчетов, графических работ и вычерчивание радиотехниче-
ских схем. Между тем до сих пор в литературе отсутствовали учебные пособия^
в которых этот материал содержался бы в достаточно полной мере по всем основ-
ным' разделам радиотехники и радиолокации. Настоящее учебное пособие должно
восполнить этот пробел.
Составлен задачник в соответствии с программой подготовки учащихся
средних учебных заведений радиотехнических профилей. Он содержит 2225 задач
по дисциплинам: «Электровакуумные и полупроводниковые приборы», «Физи-
ческие основы радиотехники», «Радиопередающие устройства», «Радиоприемные
устройства», «Основы радиолокации» и «Радиотехнические измерения». Каждой
из этих дисциплин посвящена одна из частей задачника. Части, в свою очередь,
разделены на главы в соответствии с делением той или иной дисциплины на раз-
делы.
Каждая часть имеет свою нумерацию задач и рисунков. В начале каждой
главы приведены основные расчетные формулы.
На все задачи, связанные с расчетами, даны ответы; помещены ответы и для
ряда графических и схемных задач. Для наиболее сложных задач приведены
подробные решения; номера этих задач помечены звездочкой.
Содержание задач отражает новейшие достижения в области конструирова-
ния радиотехнической аппаратуры. Приведены задачи по новым разделам радио-
техники (полупроводниковые приборы, радиоавтоматика и др.). В приложении
даны некоторые справочные материалы. При решении ряда задач необходимо
использовать справочник «Электровакуумные приборы» (Госэнергоиздат, 1956 г.).
Задачник составлен коллективом авторов. С. М. Аксельрод написал гл. 9,
10, И; М. М. Берман — гл 26, 27, 28; Л. И. Винограй — гл. 4, 5, 7, 12, 22;
С. Ш. Гольдзамд — гл. 25, § 4-23; Я. С. Дугин — гл. 14, 15, 20* К. В. Дулепов —
гл. 2, § 3-14, 3-30, 4-10, 4-14, 5-16; И. И. Калуга — гл. 29, 30, 31; Е. Л. Лер-
нер — гл. 3, 13, § 4-15; М. Л. Луцкий — гл. 1, 19; В. К. Пилецкий — гл. 24,
§4-21; П. П. Садовников — гл. 23, § 4-22; А. А. Шлямович — гл. 6, 8, 16, 17, 18.
Авторы выражают свою признательность радиоинженерам А. С. Щедрин-
скому и Г. Б. Белоцерковскому за ценные указания, сделанные ими при рецензи-
ровании рукописи. Будут благодарны авторы и тем читателям, которые пришлют
свои замечания и пожелания. Направлять их следует по адресу: Ленинград,
Д-41, Марсово поле, д. 1, Ленинградское отделение Госэнергоиздата.
Авторы
Scan AAW
ЧАСТЬ ПЕРВАЯ
ЭЛЕКТРОВАКУУМНЫЕ И ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ
ПРИБОРЫ
ГЛАВА ПЕРВАЯ
ЭЛЕКТРОВАКУУМНЫЕ ПРИБОРЫ
§ 1-1. Основные формулы
Аноды и катоды ламп
1. Мощность, расходуемая на накал катода:
~ Н^Н’
где /н — ток накала;
(Ун — напряжение накала.
2. Эффективность катода:
н = J_s_ Г ма I
Рн L вт J ’
где Is — ток эмиссии в миллиамперах.
3. Долговечность вольфрамового катода:
1 = 2,64-10-“^-[час],
где d0 — начальный диаметр катода в сантиметрах;
М — коэффициент, который показывает, сколько граммов вещества испа-
ряется с 1 см2 поверхности катода за 1 сек.
4. Удельная эмиссия катода:
___Ф
[ = АТге kT [JL1
L^2J ’
л CL
где А — постоянная для данного металла величина, выраженная в —;;
см*-град* ’
Т — температура металла по абсолютной шкале;
Ф — работа выхода в электроновольтах;
k—постоянная величина, равная 8,62 -10“5 —г :
град 1
е — основание натуральных логарифмов.
5. Величина мощности, излучаемой 1 см2 поверхности нагретого анода:
[S]'
5
где g — коэффициент лучеиспускания;
6 — постоянная Больцмана, равная 5,722-10"12.
Параметры электронных ламп
6. Крутизна характеристики диода:
Д/а \ Глад]
д7/а / = пост L в J
где Д/а — изменение анодного тока;
Д(/а — изменение анодного напряжения.
7. Крутизна характеристики многоэлектродной электронной лампы:^
е _ / А/а \ Глад]
\ ДС/gR’ ^ = пост L в J ’
где ДГ/g — изменение напряжения на управляющей сетке;
Ug2 — напряжение на второй сетке.
8. Внутреннее сопротивление электронной лампы переменному току:
Ri= ("лтг)^. Vg- yg2 = nocT.
9. Сопротивление электронной лампы постоянному току:
Ro== ug- % = пост.
где Ua о — постоянное напряжение на аноде лампы;
/а о — постоянный анодный ток.
10. Коэффициент усиления электронной лампы:
\ ДС/g )ип, ia, иё2 = пост.
11. Внутреннее уравнение лампы:
Ц = SRi,
12. Напряжение запирания триода:
£g0 = ~ ~ ~~
г
где D — проницаемость лампы.
13. Динамический коэффициент усиления каскада:
iz
Я/+Ян’
где RH — нагрузочное сопротивление.
14. Динамическая крутизна характеристики:
_ н гма 1
L в J •
15. Напряжение запирания тетрода:
Bg о =
где Di — проницаемость управляющей сетки;
D2—проницаемость экранирующей сетки;
Eg2 — напряжение на экранирующей сетке.
6
Электронно-лучевые трубки и газоразрядные приборы'
16. Чувствительность электронно-лучевой трубки с электростатическим
управлением:
h Г мм 1
= -ц- L~J
где h — отклонение луча на экране трубки в миллиметрах;
U — отклоняющее напряжение.
17. Зависимость чувствительности электронно-лучевой трубки с электроста-
тическим управлением от ее конструкции:
к- - Ь \ Г мм 1
Кэ ~ kl Waid \ 2 + 2) L в J '
где — коэффициент, характеризующий прирост чувствительности вследствие
наличия поля рассеяния (обычно kr = 1,15);
lr — длина отклоняющей пластины;
d — расстояние между отклоняющими пластинами;
/2 — расстояние от пластин до экрана;
U&2 — напряжение на втором аноде.
18. Чувствительность электронно-лучевой трубки с магнитным управлением:
_ h Г мм ]
Лм== W L^J ’
где IW — число ампер-витков отклоняющей катушки.
19. Зависимость чувствительности электронно-лучевой трубки с магнитным
управлением от конструкции катушки и режима трубки:
Яи = 0,373 -Л==(-^_ + /Л Г^1 ,
d|<l/a2 ' 2 / I ae J
где /х — ширина полюсов отклоняющей катушки;
/2— расстояние от полюсов до экрана;
d — расстояние между полюсами.
20. Фокусное расстоянйе магнитной линзы для неэкранированной катушки
определяется из выражения:
1^],
где dK — средний диаметр катушки;
F — фокусное расстояние;
U а2 — напряжение на втором аноде в киловольтах.
21. Балластное сопротивление стабилитрона:
7?б = Д- ^т. [оЧ
1 н “Г 1 ст ср
где £/ст — напряжение стабилизации;
/н — ток нагрузки;
г ______ Iст. макс + ст. мин .
*ст. ср — 2 ’
^ст. макс и ^ст. мин — максимальный и минимальный токи режима нормаль-
ного катодного падения,
7
§ 1-2. Катоды и аноды ламп
1-1. На катод лампы подается напряжение накала 22 в, ток накала 102 а,
ток эмиссии катода 12 а, удельная эмиссия 0,5 а/см2. Определить мощность накала,
эффективность катода, эффективную поверхность катода, тип катода. В каких
лампах может быть применен данный катод?
1-2. На катод лампы подается напряжение накала 12,6 в, ток накала 2,1 а.
Ток эмиссии катода при работе лампы в режиме непрерывной генерации 600 ма.
Определить: мощность накала, эффективность катода при работе лампы в ре-
жиме непрерывного генерирования, тип катода. В каких лампах может быть
применен данный катод?
1-3. На катод лампы подается напряжение накала 2 в, ток накала 60 ма,
ток эмиссии катода 8 ма. Определить мощность накала, эффективность катода,
тип катода. В каких лампах может быть применен данный' катод?
1-4. На катод лампы подается напряжение накала 6,3 в, ток накала 0,3 а,
ток эмиссии катода 25 ма. Определить мощность накала, эффективность катода,
лип катода. В каких лампах может быть применен данный катод?
1-5. На катод лампы подается напряжение накала 6,3 в, ток накала 0,45 а,
ток эмиссии катода 100 ма. Определить величину мощности накала, а также
эффективность катода и тип катода. В каких лампах может быть применен дан-
ный катод?
1-6. Нити накала шести ламп типа 6ЖЗП соединены параллельно и подклю-
чены к источнику питания с напряжением 10 в. Лампа 6ЖЗП имеет напряжение
накала 6,3 в, ток накала 0,3 а. Определить сопротивление реостата накала и мощ-
ность, потребляемую от источника.
1-7. Нити накала четырех ламп типа 6Ж4 соединены последовательно и под-
ключены к источнику питания. Лампа 6Ж4 имеет напряжение накала 6,3 в, ток
накала 0,45 а. Определить необходимое напряжение источника, ток в цепи, мощ-
ность, потребляемую от источника.
1-8. Нити накала двух ламп соединены последовательно и подключены
к бортовой сети самолета с напряжением 27 в. Лампа Л j имеет напряжение накала
6,3 в, ток накала 0,6 а. Лампа Л2 имеет напряжение накала 12,6 в, ток накала
150 ма. Нарисовать схему соединения нитей накала ламп и рассчитать параметры
схемы.
1-9. Определить ориентировочно срок службы вольфрамового катода, кото-
рый работает при температуре 2500° К. Диаметр катода 0,035 см.
1-10. Определить ориентировочно срок службы вольфрамового катода,
который работает при температуре 2500° К. Диаметр катода 0,04 см. Полученный
результат сравнить с результатом задачи 1-9.
1-11. Определить ориентировочно срок службы вольфрамового катода, кото-
рый работает при температуре 2600° К- Диаметр катода 0,035 см. Полученный
результат сравнить с результатом задачи 1-9.
1-12. Сравнить срок службы вольфрамовых катодов со сроком службы
оксидных катодов, применяемых в лампах типа 6Х2П и 2Ц2С. Указать факторы,
от которых зависит долговечность оксидных катодов.
1-13. Рассчитать удельную эмиссию вольфрамового катода при температуре
2500° К.
1-14. Рассчитать удельную эмиссию вольфрамового катода при температуре
2200° К. Полученный результат сравнить с результатом задачи 1-13.
1-15. Рассчитать удельную эмиссию карбидированного катода при темпе-
ратуре 2000° К-Полученный результат сравнить с результатами задач 1-13 и
1-14.
1-16. На вольфрамовый катод генераторной лампы подается напряжение
накала 17 в. Ток накала 8,4 а. Температура катода 2500° К. Вычислить сопротив-
ление нити накала при температуре 20° С, величину тока в момент включения
накала (без* реостата накала), необходимое сопротивление реостата накала
(а = 0,005).
1-17. Анод лампы, изготовленный из белого никеля, имеет поверхность
20 см2. Допустимая температура нагрева анода 1000° К^. Вычислить допустимую
мощность потерь на аноде,
8
1-18. Анод лампы, изготовленный из черненого никеля, имеет поверхность
20 см2. Допустимая температура нагрева анода 1000° К. Вычислить допустимую
мощность потерь на аноде. Полученный результат сравнить с результатом
задачи 1-17.
1-19. Анод лампы, изготовленный из белого тантала, имеет поверхность
20 см2. Допустимая температура нагрева анода 1000° К. Вычислить допустимую
мощность потерь на аноде. Полученный результат сравнить с результатом задач
1-17 и 1-18.
§ 1-3. Диоды
1-20. На линейном участке анодной характеристики лампы типа 6Х2П
определить внутреннее сопротивление переменному току и крутизну характе-
ристики. Проверить справедливость равенства SR[ = 1.
1-21. Определить внутреннее сопротивление переменному току и крутизну
характеристики лампы типа 6Х2П по ее анодной характеристике для точ-
ки, соответствующей напряжению на аноде—0,5 в. Сравнить эти параметры
с параметрами, определенными на линейном участке характеристики (задача 1-20).
Объяснить причину нелинейности анодной характеристики при малых анодных
напряжениях.
1-22. По анодной характеристике лампы типа 6Х2П определить сопротивле-
ние лампы постоянному току для точки, соответствующей напряжению
на аноде 14 в.
1-23. По анодной характеристике лампы типа 2Ц2С определить внутреннее
сопротивление переменному току и крутизну характеристики для точек, соответ-
ствующих напряжению на аноде 50 и 250 в. Сравнить параметры, соответствую-
щие этим точкам анодной характеристики. Проверить справедливость равен-
ства S7?r=l.
1-24. По анодной характеристике лампы типа 2Ц2С определить сопротивление
лампы постоянному току для точек, соответствующих напряжению на аноде 50
и 250 в.
1-25. По анодной характеристике лампы типа 6Ц4П определить внутреннее
сопротивление переменному току и крутизну характеристики для точки, соот-
ветствующей напряжению на аноде 50 в. Проверить справедливость равенства
SRi= 1.
§ 1-4. Триоды
Статический режим
1-26. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6С1Ж,
снятых при напряжении на управляющей сетке —4 и —6 в, определить крутизну
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить в точках, соответствую-
щих напряжению на аноде 200 в. Проверить соотношение: р, = SRt.
1-27. По семейству статических анодно-сеточных характеристик лампы
типа 6С1Ж, снятых при напряжении на аноде 200 и 150 в, определить крутизну
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить в точках, соответствую-
щих напряжению на управляющей сетке —2, —6, —8 в.
1-28. По результатам задачи 1-27 построить графики зависимостей: S =
= f (Eg), Ri = f (Eg), Ц = f (Eg).
1-29. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6С1Ж
построить две статические анодно-сеточные характеристики, соответствующие
напряжению на аноде 125 и 175 в.
1-30. По статической анодной характеристике лампы типа 6С1Ж, снятой при
напряжении на управляющей сетке —4 в, определить сопротивление лампы посто-
янному току, если на анод лампы подано постоянное напряжение 200 в.
1-31. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6Н2П,
снятых при напряжении на управляющей сетке—1,5 и —2 в, определить крутизну
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее сопро-
9
тивлениё переменному току. Параметры определить при напряжении на аноде
250, 150, 100 в. Для каждой точки проверить соотношение SRtD = 1.
1-32. По результатам задачи 1-31 построить графики зависимостей: S =
= f(Uay, Ri = f (Ua); ц = f (Ua).
1-33. По статической анодной характеристике лампы типа 6Н2П, снятой
при напряжении на управляющей сетке —2 в, определить сопротивление лампы
постоянному току для точек характеристики, соответствующих напряжению
на аноде 250, 200, 150 в. Построить график зависимости: RQ—f (Ua).
1-34. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6Н2П
построить две статические анодно-сеточные характеристики, соответствующие
напряжению на аноде 125 и 225 в.
1-35. По семейству статических анодно-сеточных характеристик лампы
типа 6Н2П, снятых при напряжении на аноде 150, и 200 в, определить крутизну
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить в точках, соответствую-
щих напряжению на управляющей сетке —0,5, —1,5, —2 в. Для каждой точки
проверить соотношение ц = SR[.
1-36. По результатам задачи 1-35 построить графики зависимостей: S =
= f (Eg); Rj = f (Eg); ц = f (Eg).
1-37. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6Н8С,
снятых при напряжении на управляющей сетке —6 и —8 в, определить крутизну
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить при напряжении
на аноде 240, 200, 150 в. Для каждой точки проверить соотношение ц = SR[.
1-38. По результатам задачи 1-37 построить графики зависимостей: S =
= f (Ua); Rt = f (Ua); ц = f (Ua).
1-39. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6Н8С
построить две статические анодно-сеточные характеристики, соответствующие
напряжению на аноде 200 и 150 в.
1-40. По семейству статических анодно-сеточных характеристик лампы типа
6Н8С, снятых при напряжении на аноде 250 и 200 в, определить крутизну харак-
теристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее сопротив-
ление переменному току. Параметры определить в точках, соответствующих
напряжению на управляющей сетке —12, —10, —8 в. Для каждой точки прове-
рить соотношение ц = SR(.
1-41. По результатам задачи 1-40 построить графики зависимостей: S =
= f (^); Ri = f (Eg)-, ц = f (Её).
1-42. По статической анодно-сеточной характеристике лампы типа 6Н8С,
снятой при напряжении на аноде 200 в, определить сопротивление лампы постоян-
ному току для точек характеристики, соответствующих напряжению на управ-
ляющей сетке —11, —9, —7, —5 в. Построить график зависимости: /?0 = f (Eg).
» 1-43. Коэффициент усиления триода 35, крутизна характеристики 3,2 ма[в,
напряжение на аноде 110 в. Вычислить внутреннее сопротивление лампы перемен-
ному току и напряжение запирания лампы. На сколько вольт нужно увеличить
анодное напряжение, чтобы анодно-сеточная характеристика сдвинулась влево
на 2 в?
1-44. Коэффициент усиления триода 95, напряжение на аноде 200 в. Можно ли
сместить анодно-сеточную характеристику вправо на 2 в?
1-45. Крутизна характеристики триода 5 ма/в, внутреннее сопротивление
переменному току 7500 ом, напряжение на аноде 200 в. Вычислить коэффициент
усиления и напряжение запирания лампы. На сколько вольт нужно уменьшить
анодное напряжение, чтобы анодно-сеточная характеристика сдвинулась вправо
на 1 в?
1-46. По семейству статических анодных характеристик лампы типа ГУ-11А,
снятых при напряжении на управляющей сетке -f-200 и -J-300 в, определить кру-
тизну характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить в точках, соответствую-
щих напряжению на аноде 8 кв. Проверить соотношение: ц = SR,.
1-47. По семейству статических анодно-сеточных характеристик лампы
типа ГУ-ПА, снятых при напряжении на аноде 8 и 7 кв, определить крутизну
10
характеристики, коэффициент усиления, проницаемость лампы, внутреннее
сопротивление переменному току. Параметры определить в точках, соответ-
ствующих напряжению на управляющей сетке —100, 0, 4-100, 4-200 в.
1-48. По результатам задачи 1-47 построить графики зависимостей: S =
= f (Eg), Ri = f (Eg), н = f (Eg).
Динамический режим
1-49. Лампа типа 6С1Ж работает в схеме усилителя напряжения. Вычислить
динамический коэффициент усиления и динамическую крутизну характеристики,
соответствующие нагрузочным сопротивлениям 20, 30 и 40 ком.
1-50. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6С1Ж
построить динамические анодные характеристики, соответствующие анодным
нагрузкам 20, 30, 40 ком. Напряжение источника анодного питания 200 в.
1-51. По динамическим анодным характеристикам, полученным при решении
задачи 1-50, построить динамические анодно-сеточные характеристики для тех же
анодных нагрузок. Для каждой характеристики определить динамическую кру-
тизну и сравнить ее с результатом, полученным при решении задачи 1-49.
1-52. Лампа типа 6Н2П работает в схеме усилителя напряжения. Вычислить
динамический коэффициент усиления и динамическую крутизну характеристики,
соответствующие нагрузочным сопротивлениям 20, 50, 100 и 150 ком, а также
выходное напряжение при каждой нагрузке, если входное напряжение 0,5 в.
1-53. По результатам задачи 1-52 построить графики зависимостей: 5Д =
= f (Ян); к = f (Ян).
1-54. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6Н2П
построить динамические анодные характеристики, соответствующие анодным
нагрузкам 20. 50, 100, 150 ком. Напряжение источника анодного питания 200 в.
1-55. По динамическим анодным характеристикам, полученным при реше-
нии задачи 1-54, построить динамические анодно-сеточные характеристики для
тех же анодных нагрузок. Для каждой характеристики определить динамиче-
скую крутизну и сравнить ее с результатом, полученным при решении задачи
1-52.
1-56. Лампа типа 6Н8С работает в схеме усилителя напряжения. В анод-
ную цепь лампы включена нагрузка 20 ком, на вход лампы подано переменное
напряжение с амплитудой 3 в. Вычислить амплитудное значение переменной
составляющей анодного тока, амплитудное значение переменной составляющей
анодного напряжения, динамический коэффициент усиления.
1-57. Лампа типа 6Н8С работает в схеме усилителя напряжения. В анод-
ную цепь лампы включена нагрузка 40 ком, на вход лампы подано переменное
напряжение с амплитудой 3 в. Вычислить амплитудное значение переменной со-
ставляющей анодного тока, амплитудное значение переменной составляющей
анодного напряжения, динамический коэффициент усиления. Сравнить получен-
ные результаты с результатами задачи 1-56.
§ 1-5. Многоэлектродные лампы
1-58. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ПЗС,
снятых при напряжении на управляющей сетке —10 и —15 в, определить крутизну
характеристики и сопротивление переменному току. По полученным данным
вычислить коэффициент усиления. Параметры определить при напряжении
на аноде 250 в и напряжении на экранной сетке 250 в.
1-59. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ПЗС
для точек, соответствующих напряжению на управляющей сетке —5, —10, —15,
—20 е, вычислить сопротивление лампы постоянному току. Напряжение на аноде
•лампы 250 в, на экранной сетке 250 е. Построить график зависимости: RQ =
= f (Е6).
1-60. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ЖЗП,
снятых при напряжении на управляющей сетке —1,5 и —2 в, определить кру-
тизну характеристики и сопротивление переменному току. По полученным
11
данным вычислить коэффициент усиления. Параметры определить при напря-
жении на аноде 200 в, на экранирующей сетке 150 в.
1-61. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ЖЗП
построить две статические анодно-сеточные характеристики, соответствующие
напряжению на аноде 100 и 200 в. Напряжение на экранирующей сетке 150 в.
Сравнить взаимное положение характеристик и объяснить их.
1-62. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ЖЗП
построить на одном графике статическую анодно-сеточную характеристику,
соответствующую напряжению на аноде 200 в, и динамическую анодно-сеточную
характеристику, соответствующую напряжению источника анодного питания
200 в и анодной нагрузке 12,5 ком. Напряжение на экранирующей сетке 150 в.
Сравнить взаимное положение характеристик и объяснить их.
1-63. По статической анодно-сеточной характеристике лампы типа 6ЖЗП,
снятой при напряжении на аноде 200 в и напряжении на экранирующей сетке
150 в, определить крутизну характеристики для точек, соответствующих напря-
жению на управляющей сетке —3, —2, —1, 0 в. Построить график зависимости:
S = / (Eg).
1-64. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6ЖЗП
для точек, соответствующих напряжению на аноде 200 в и напряжению на управ-
ляющей сетке 0, —1, —2, —3 в, вычислить сопротивление лампы постоянному
току. Построить график зависимости: R0=f(Eg).
1-65. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6КЗ,
снятых при напряжении на управляющей сетке —3 и —6 в, определить крутизну
характеристики и внутреннее сопротивление переменному току. По полученным
данным вычислить коэффициент усиления. Параметры определить при напряже-
нии на аноде 200 в, экранном напряжении 100 в.
1-66. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6КЗ
построить две статические анодно-сеточные характеристики, соответствующие
напряжению на аноде 100 и 200 в при напряжении на экранирующей сетке 100 в.
Сравнить взаимное положение характеристик и объяснить их.
1-67. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6КЗ
построить на одном графике статическую анодно-сеточную характеристику,
соответствующую напряжению на аноде 200 в, и динамическую анодно-сеточную
характеристику, соответствующую напряжению источника анодного питания
200 в и анодной нагрузке 20 ком. Напряжение на экранирующей сетке 100 в.
Сравнить взаимное положение характеристик и объяснить их.
1-68. По статической анодно-сеточной характеристике лампы типа 6КЗ,
снятой при напряжении на аноде-250 в и напряжении на экранирующей сетке
150 в, определить крутизну характеристики для точек, соответствующих напряже-
нию на управляющей сетке 0, —6, —12, —18, —24, —36 в. Построить график
зависимости: S — f (Eg).
1-69. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6КЗ
для точек, соответствующих напряжению на управляющей сетке —12, —9, —6,
—3, 0 в, вычислить сопротивление лампы постоянному току. Напряжение на аноде
лампы 200 в, напряжение на экранирующей сетке 100 в. Построить график зави-
симости: 7?о = f (Eg).
1-70. По статической анодной характеристике лампы типа 6КЗ, соответствую-
щей напряжению на управляющей сетке —3 в и напряжению на экранирующей
сетке 100 в, вычислить- сопротивление лампы постоянному току при напряжении
на аноде 100, 150, 200, 250 в. Построить график зависимости: /?0 = f (^ао)-
1-71. По семейству статических анодных характеристик лампы типа 6КЗ
(для триодного включения), снятых при напряжении на управляющей сетке 0
и —6 в, определить крутизну характеристики, внутреннее сопротивлений перемен-
ному току, коэффициент усиления. Параметры определить при напряжении
на аноде 200 в. Сравнить полученные результаты с результатами задачи 1-65
и объяснить их.
1-72. По семейству статических анодных характеристик лампы типа ГУ-32,
снятых при напряжении на управляющей сетке —5 и —10 в, определить крутизну
характеристики и внутреннее сопротивление переменному току. По полу-
ченным данным вычислить коэффициент усиления. Параметры определить
12
при напряжении на аноде 300 в и напряжении на экранирующей сетка
250 в.
1-73. По семейству статических анодных характеристик лампы типа ГУ-32
для точек, соответствующих напряжению на управляющей сетке 0, —5, —10,
—15, —20 в, вычислить сопротивление лампы постоянному току. Напряжение
на аноде лампы 300 в, на экранирующей сетке 250 в. Построить график зависимо-
сти: /?0 = f (Eg).
1-74. По анодно-сеточным характеристикам лампы типа ГУ-32, снятым
при напряжении на экранирующей сетке 250 и 135 в, напряжении на аноде 400 в,
определить крутизну характеристик в точках, соответствующих напряжению
на управляющей сетке 0, —10 и —15 в. Для каждой анодно-сеточной характери-
стики построить график зависимости: S = f (Eg) в одной системе координат.
1-75. Тетрод при напряжении на аноде 250 в и напряжении на экранирующей
сетке 200 в имеет проницаемость экранирующей сетки 0,01, проницаемость управ-
ляющей сетки 0,10. Определить: 1) напряжение запирания тетрода; 2) напряжение
запирания триода, который имеет такой же коэффициент усиления и такое же
напряжение на аноде; 3) какое нужно подать напряжение на анод этого триода,
чтобы он имел такое же напряжение запирания, как тетрод.
§ 1-6. Электронно-лучевые трубки
1-76. Электронно-лучевая трубка типа 13ЛО37 имеет чувствительность для
горизонтально-отклоняющих пластин 0,37 мм/в, для вертикально-отклоняющих
пластин 0,43 мм/в. Указать примерный диаметр экрана трубки и определить:
1) какая пара пластин находится ближе к экрану; 2) амплитуду пилообразного
напряжения, которую нужно подать на горизонтально-отклоняющие пластины,
чтобы длина линии развертки была равна 0,9 диаметра экрана; 3) амплитудное
и действующее значение напряжения сигнала на входе осциллографа, если иссле-
дуемый сигнал синусоидальной формы, прежде чем поступить на вертикально-
отклоняющие пластины, поступает на делитель 1 : 100, затем на усилитель с коэф-
фициентом усиления 50. Высота 1 изображения сигнала на экране трубки 60 мм.
\-П. При подаче пилообразного напряжения с амплитудой 160 в на горизон-
тально-отклоняющие пластины трубки с экраном диаметром 53 мм длина линии
развертки стала равна диаметру экрана. При подаче напряжения синусоидальной
формы с действующим значением 213 в на вертикально-отклоняющие пластины
трубки размах изображения 2 на экране трубки стал равен 66 мм. Определить
чувствительность горизонтально- и вертикально-отклоняющих пластин.
1-78. При симметричной подаче пилообразного напряжения с амплитудой
230 в на горизонтально-отклоняющие пластины трубки типа 13ЛО36 длина линии
развертки стала равна диаметру экрана. Диаметр экрана 133 мм. При подаче
на вертикально-отклоняющие пластины напряжения синусоидальной формы
с действующим значением 100 в высота изображения на экране трубки стала
равна 50 мм. Определить чувствительность горизонтально- и вертикально-откло-
няющих пластин.
1-79. Определить размах изображения по осям х и у, если на обе пары откло-
няющих пластин трубки подано напряжение синусоидальной формы с амплитудой
200 в. Чувствительность горизонтально-отклоняющих пластин 0,17 мм/в, верти-
кально-отклоняющих 0,20 мм/в.
1-80. Определить размах изображения по осям х и у, если на обе пары откло-
няющих пластин трубки подано напряжение синусоидальной формы с действую-
щим значением 140 в. Чувствительность горизонтально-отклоняющих пластин
0,15 мм/в, вертикально-отклоняющих пластин 0,18 мм/в.
1-81. Определить чувствительность пластин электронно-лучевой трубки,
если длина пластин 40 мм, расстояние между пластинами 7 мм, расстояние от пла-
стин до экрана 180 мм, напряжение на втором аноде 2000 в.
1 Под высотой изображения на экране трубки понимается величина его, соответ-
ствующая амплитуде сигнала.
2 Под размахом изображения на экране трубки понимается величина его, соответ-
ствующая удвоенной амплитуде сигнала.
13
1-82. Антенна радиолокационной станции, имеющей индикатор с радйаЛьнб-
круговой разверткой, вращается со скоростью 12 об/мин. Каким временем после-
свечения должен обладать экран трубки индикатора?
1-83. Как изменятся яркость изображения на экране трубки, фокусировка
электронного луча и чувствительность, если уменьшить напряжение на втором
аноде?
1-84. Построить фигуру, которая получится на экране электронно-лучевой
трубки, если'на вертикально-отклоняющие пластины подано напряжение нверт =
= Um sin Q/, на горизонтально-отклоняющие пластины нгор = Um cos QZ,
а чувствительность обеих пар пластин одинакова.
1-85. Построить фигуру, которая получится на экране электронно-лучевой
трубки, если на обе пары отклоняющих пластин с одинаковой чувствительностью
одновременно подано напряжение и = Um sin Q/.
1-86. Построить фигуру, которая получится на экране электронно-лучевой
трубки, если на вертикально-отклоняющие пластины подано напряжение нверт =
= Um sin 2QZ, на горизонтально-отклоняющие пластины игор = Um sin QZ,
а чувствительность обеих пар пластин одинакова.
1-87. Построить фигуру, которая получится на экране электронно-лучевой
трубки, если на вертикально-отклоняющие пластины подать напряжение нверт =
= Um sin Q/. на горизонтально-отклоняющие пластины нгор = U т sin 2QZ,
а чувствительность обеих пар пластин одинакова.
1-88. Определить мощность электронного луча в электронно-лучевой трубке,
если ток луча 500 мка и напряжение на аноде 2 кв.
1-89. На обе пары отклоняющих пластин электронно-лучевой трубки
подаются одновременно пилообразные напряжения с амплитудой 150 в. Опреде-
лить длину линии на экране и ее положение относительно горизонтальной оси,
если чувствительность горизонтально-отклоняющих пластин 0,35 мм/в, а верти-
кально-отклоняющих 0,4 мм/в.
1-90. На обе пары отклоняющих пластин электронно-лучевой трубки подано
постоянное напряжение 150 в. Определить, на каком расстоянии от центра трубки
будет находиться светящееся пятно, если чувствительность горизонтально-
отклоняющих пластин 0,2 мм/в, а вертикально-отклоняющих пластин
0,25 мм/в.
1-91. Определить скорости движения электронов в электронно-лучевой
трубке, если на второй анод поочередно подаются напряжения 1000, 1500, 2000 в.
.Построить график зависимости скорости электронов от напряжения на втором
аноде.
1-92. На вертикально-отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки
подано синусоидальное напряжение с частотой 500 гц. При этом на экране трубки
просматриваются колебания за пять периодов. Определить частоту следования
импульсов пилообразного напряжения, поданного на горизонтально-отклоня-
ющие пластины.
1-93. На горизонтально-отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки
подано пилообразное напряжение с частотой 1000 гц. На вертикально-отклоняю-
щие пластины подано напряжение синусоидальной формы. При этом на экране
трубки просматриваются колебания за три периода. Определить частоту напря-
жения синусоидальной формы, поданного на вертикально-отклоняющие пластины
трубки.
1-94. На вертикально-отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки
подано напряжение синусоидальной формы с частотой 400 гц\ при этом на экране
трубки просматривается фигура, показанная на рис 1-1. Определить частоту
следования импульсов пилообразного развертывающего напряжения.
1-95. Электронно-лучевая трубка с магнитным управлением имеет чувстви-
тельность 0,7 мм/ав, диаметр экрана 125 мм, число витков отклоняющей катушки
1400. Какой ток нужно пропустить через отклоняющую катушку, чтобы луч пере-
местился на величину, равную радиусу экрана?
1-96. На горловину электронно-лучевой трубки с магнитным управлением
надета отклоняющая катушка, имеющая 4000 витков. Ток в 50 ма, протекая через
катушку, создает магнитное поле, отклоняющее луч на величину диаметра экрана,
равную 130 мм. Определить чувствительность трубки.
14
1-97. Указать направление отклонении электронного луча на Экране элек-
тронно-лучевой трубки, если магнитное поле отклоняющей катушки создается
током, который протекает сверху вниз (рис. 1-2, а).
1-98. Указать направление отклонения элек-
тронного луча на экране электронно-лучевой
трубки, если магнитное поле отклоняющей ка-
тушки создается током, который протекает
справа налево (рис. 1-2, 6).
1-99. Определить чувствительность трубки
при магнитном отклонении луча, если ширина
полюсов отклоняющей катушки 38 мм, расстоя-
ние от полюсов отклоняющей катушки до экрана
130 мм, расстояние между полюсами 43 мм,
напряжение на втором аноде 5000 в.
1-100. Неэкранированная фокусирующая
катушка имеет средний диаметр 45 мм. Опре-
делить, какое число ампер-витков должна иметь
эта катушка, чтобы фокусное расстояние было
равно 170 мм. Напряжение на втором аноде
5000 в.
1-101. Во сколько раз изменится чувствительность трубок с электростати-
ческим и магнитным управлением, если у^каждой из них уменьшить напряжение
на втором аноде в 2 раза?
Рис. 1-2.
1 — отклоняющая катушка; 2 — экран электронно-лучевоЗ трубки.
§ 1-7. Газоразрядные приборы
1-102. По вольтамперной характеристике бареттера типа 1Б5-9 определить
пределы бареттирования.
1-103. Бареттер типа 1Б5-9 включен в цепь накала генёраторной лампы
с напряжением накала 6,3 в и током накала 1 а. Определить необходимое (среднее)
значение напряжения источника накала и допустимый предел изменения напря-
жения источника накала.
1-104. По вольтамперной характеристике бареттера типа 1Б10-17 определить
пределы бареттирования.
1-105. Бареттер типа 1Б10-17 включен в цепь накала генераторной лампы
с напряжением накала 12.6 в и током накала 1 а. Определить необходимое (сред-
нее) значение напряжения источника накала и допустимый предел изменения
напряжения источника накала.
15
1-106. Напряжение стабилизации стабилитрона типа СГШ равно 150 в.
Наибольший допустимый ток через стабилитрон 30 ма, наименьший допустимый
ток 5 ма. Напряжение источника 250 в. Определить величину балластного сопро-
тивления, если ток через нагрузку 20 ма.
1-107. Напряжение стабилизации стабили-
трона типа СГ2С равно 75 в. Наибольший
допустимый ток через стабилитрон 40 ма, наи-
меньший допустимый ток 5 ма. Напряжение ис-
точника 120 в. Определить величину балласт-
ного сопротивления, если ток через нагрузку
30 ма.
1-108. По вольтамперной характеристике
стабилитрона (рис. 1-3) для точек, соответ-
ствующих току 5, 10, 15, 20 и 30 ма, опре-
делить сопротивление стабилитрона постоян-
ному току. Построить график зависимости:
Ra = f in-
гл АВ А ВТОРАЯ
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ПРИБОРЫ
§ 1-8. Основные формулы
Полупроводниковые диоды
1. Сопротивление диода постоянному току в прямом и обратном направлении:
d — ^ПР • р — ^обр
пр — ~7 , обр — “7 »
'пр 'обр
где Rq Пр — сопротивление диода постоянному току в прямом направлении;
7? о обр — сопротивление диода постоянному току в обратном направлении;
(7пр—падение напряжения на диоде в прямом направлении;
{/Обр — падение напряжения на диоде в обратном направлении;
/пр — ток через диод в прямом направлении;
/обр"— ток через диод в обратном направлении.
2. Мощность потерь на разогрев диода:
Pr ~ Iпр^пр*
3. Внутреннее сопротивление диода переменному току в прямом направле-
нии и в обратном направлении:
Ri =
2Р
D. А{/пр .
Ri обр —
А^обр
А/обр
где Д{/Пр — изменение прямого напряжения;
Д/Пр — изменение прямого тока в амперах, вызванное изменением прямого
напряжения на Д(/Пр вольт;
ДС/обр — изменение обратного напряжения;
Д/Обр — изменение обратного тока в амперах, вызванное изменением обрат-
ного напряжения на Д{/обр вольт;
Р~ — мощность переменного тока, подведенная к диоду;
/а — выпрямленный диодом ток.
4. Крутизна ветвей вольтамперной характеристики диода:
а) в прямом направлении (правой ветви)
с _ А пр
пр“
1 л2!2-
пр “ Ri~ 2Р~
16
б) в обратном направлении (левой ветви)
о _ А4бр Г ма]
5обр “ L в J •
5. Внутреннее уравнение диода:
#i$np = 1» Ri обр ^обр = Ь
где S — крутизна характеристики, в амперах на воль г;
Ri в омах.
6. Чувствительность диода по току:
7. Коэффициент выпрямления диода:
1г _ ^пр _ #0 обр
л в — "7 — “р ' •
1обр *'0 пр
8. Амплитуда напряжения на диоде:
9. Амплитуда тока через диод:
г * 2 0,637
т ~ xARt “ AR; ‘
Транзисторы
10. Параметры сопротивления холостого хода (рис. 1-4):
а) входное сопротивление при разомкнутом выходе
/?н = у1 при/2 = 0
б) выходное сопротивле-
ние при разомкнутом входе
#22 = 4^ при = 0;
72
в) прямое переходное со-
противление
гч U. Рис. 1'4-
#21 = у5 при /2 = 0;
г) обратное переходное сопротивление (сопротивление обратной связи)
Rri = 4^ При /1 = 0.
12
11. Для схем с общей базой:
Rll = Гэ+ Гб5 #22“ГК~^Гб»
#21 = 4- г6 = агк + гб;
Задачник. 1^
дли схем с общим эмиттером;
в 4“ <Э; ^?22 S Г3 ‘4г ГК — Г У» ^12 ~ Гэ> ^21 = ГЭ I У»
для схем с общим коллектором:-
/?11 = гб Ф ГК> ^22 ~ ГЭ 4** гк ryi ^12 = ГК Гу> ^21 = ГК»
где гэ — сопротивление переменному току отпертого эмиттерного
перехода;
Гб — сопротивление базы переменному току;
гк — сопротивление запертого коллекторного перехода;
Ек г?
Гу ж — — сопротивление усиления, причем Ек — переменная э. д. с.
в цепи коллектора, созданная переменным током /э в цепи
эмиттера;
а = — внутренний коэффициент усиления тока в короткозамкну-
(э ГК
той цепи коллектора по сравнению с током эмиттера для
схем с общей базой.
12. Внутренний коэффициент усиления тока в короткозамкнутой цепи
коллектора по сравнению с током базы для схем с общим эмиттером:
О к
₽ = 7Г
13. Связь между а и 0:
ft________________________а . ________0_
Р 1—а’ 1+Р'
14. Коэффициент усиления по току:
д’ __ ^2 _______^21 .
i I 1 /?22 + Яй ’
а) для схем с общим эмиттером
б) для схем с общей базой
К/ а < I;
в) для схем с общим коллектором
А/ = I + 7'22_~а — { + Й
15. Коэффициент усиления по напряжению:
L' _________________ _ ь* Rh _____ и
Д//?вх /?12/?21 1
11 ^22 + Ra
а) для схем с общим эмиттером
V ___ V RbX 2
Ди = —г --„ t
АВХ
где /?вх — входное сопротивление каскада;
/?вх г— входное сопротивление последующего каскада;
18
б) для схем с общей базой
— а
^вх 2
Квх
в) для схем с общим коллектором
KU^L
16. Коэффициент усиления по мощности:
V ^ВЫХ is I/ .
г вх
а) для схем с общим эмиттером
v iz2 ₽н .
Д — Az — ,
АВХ
б) для схем с общей базой
КР = KiKu.
в) для схем с общим коллектором
Kp^Ki-
17. Коэффициент усиления в логарифмических единицах:
а) коэффициент усиления по току
< = 20 lg Kt 1дб\-
б) коэффициент усиления по напряжению
20IgKM [<Эб|;
в) коэффициент усиления по мощности
Кр= АО Ig 1^1-
18. Индуктивность дросселя, эквивалентного транзистору по сглаживанию
пульсаций в фильтре:
а) при двухфазном выпрямлении и однозвенном эквивалентном фильтре
L3 = 2,5 4- (гм);
б) при двухфазном выпрямлении и двухзвенном эквивалентном фильтре
L3 = 0,8 4- 1г«1;
G3
в) при однополупериодном выпрямлении и однозвенном эквивалентном
фильтре
L3=.io4 [гн|;
G3
г) при однополупериодном выпрямлении и двухзвенном эквивалентном
фильтре
£, = 3,2-4 (««],
G3
где q — коэффициент фильтрации;
р — коэффициент пульсаций на выходе фильтра в % от выпрямленного
напряжения;
С3 — емкость на выходе фильтра в микрофарадах.
2* 19
§ 1-9. Выпрямительные (силовые) диоды
1-109. Определить сопротивление диода типа ВГ-2 постоянному току в прямом
и обратном направлениях по следующим данным: выпрямленный ток 2 а\ падение
напряжения на диоде при этом не превышает 0,5 в; максимальное обратное напря-
жение 150 в, при этом обратный ток не превышает 1 ма.
1-110. Применив принудительное воздушное охлаждение к диоду типа ВГ-2,
можно получить выпрямленный ток в 10 а при падении напряжения на диоде
в прямом направлении, равном 0,6 в. Максимальное обратное напряжение при этом
уменьшается до 100 в при максимальном обратном токе не более 0,8 ма. Опреде-
лить сопротивление диода постоянному току в обоих направлениях и сравнить
ответ с результатами задачи 1-109.
1-111. Германиевые силовые выпрямители имеют данные, указанные
в табл. 1-1. Определить их сопротивление постоянному току в обоих направле-
ниях и коэффициенты выпрямления. Какой из диодов обладает наилучшими
выпрямительными свойствами?
Таблица 1-1
Тип выпря- мителя Охлаждение т обр’ в Ц, а %р’ в ^обр’ ма
ВГ-21 Естественное воздушное с радиатором 150 — 300 2 — 5 0,5 1
ВГ-2 Принудительное воздушное 100—150 10 0,6 1
ВГ-10 Естественное воздушное с радиатором 50—150 10 0,4 1
ВГ-30 Принудительное воздушное 50—150 30 0,5 1
ВГ-50 Принудительное воздушное 50—100 50 0,5 1
ВГВ-200 Водяное . 50 200 0,8 1
ВГВ-500 Водяное 50 500 1,0 1,5
ВК-Ю2 Воздушное 50 — 200 10 0,9 1
ВК-50 Воздушное 50—150 50 1,1 1
вк-юо Воздушное с радиатором 50— 150 100 1,25 1
1 Силовые диоды серии ВГ — германиевые рабочей температурой +35О С. плоскостные, с максимальной
2 Силовые диоды серии В К — кремниевые рабочей температурой -|-200о С. плоскостные, с максимальной
1-112. Технические данные кремниевых силовых выпрямителей приведены
в табл. 1-1. Определить их сопротивление постоянному току в обоих направле-
ниях и коэффициенты выпрямления. Какой из кремниевых диодов обладает
наилучшими выпрямительными свойствами? Сравнить результаты задач 1-111
и 1-112 и сделать выводы.
1-113. По вольтамперной характеристике диода, указанной на рис. 1-5,
определить параметры диода.
1-114. Для германиевого диода экспериментально получены данные, которые
помещены в табл. 1-2. Построить вольтамперную характеристику диода и опре-
делить по ней параметры диода.
Таблица 1-2
Напряжение, в 0,05 1,0 1,5 2,0 — 10 — 20 — 30 — 40 — 50 — 60 — 70
Ток, а 0,6 20 35 50 — — — — — — —
Ток, ма .... — — — — 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 1,0
1-115. Кремниевые плоскостные диоды типов Д202, Д203, Д204, Д205 позво-
ляют (в случае использования естественного воздушного охлаждения с радиато-
ром) получить выпрямленный ток 0,4 а при падении напряжения на диоде в 1 в.
20
Определить сопротивление указанных дио-
При работе без радиатора величина выпрямленного тока должна быть уменьшена
вдвое, иначе диод перегреется и выйдет из строя. Определить сопротивление
постоянному току в прямом направлении для указанных диодов и его изменение
при исключении охлаждающего радиатора.
1-116. Технические данные германиевых выпрямительных плоскостных
диодов приведены в табл. 1-3. Определить по этим данным параметры каждого
диода, сравнить их и сделать вывод
а какой наихудшими вентильными
свойствами.
1-117. Кремниевые плоскостные
диоды, типов Д202, Д203, Д204,
Д205 при наличии радиатора охла-
ждения рассчитаны на получение
выпрямленного тока 400 ма. При
этом,токе падение напряжения в
прямом направлении на каждом
диоде равно 1 в. Определить сопро-
тивление указанных диодов по-
стоянному току в прямом напра-
влении.
1-118. Для кремниевых плоско-
стных диодов типов от Д202 до
Д205 максимальный обратный ток
равен 0,5-10~3 а, максимальные
обратные напряжения равны соот-
ветственно 100, 200, 300 и 400 в.
дов постоянному току в обратном направлении. Сравнить результаты задач 1-117
и 1-118 и сделать выводы о том, какой из диодов (Д202, Д203, Д204 или Д205)
обладает наиболее совершенными вентильными свойствами.
1-119. Проходная емкость диода ДГ-Ц27 при обратном напряжении — 100 в
составляет 2,6 пф. При увеличении обратного напряжения до —0,5 в проход-
ная емкость увеличивается в 5,2 раза. Определить величину проходной
емкости диода при напряжении—0,5 в.
Таблица 1-3
Тип диода Выпрям- ленный ток, ма Наибольшая амплитуда обратного напряжения, в 1 Наименьшее пробивное напряжение, в Прямое паде- ние напря- жения при номинальном токе, в
Д7А (ДГ-Ц21) 300 50 75 0,5
, Д7Б (ДГ-Ц22) 300 100 150 0,5
Д7В (ДГ-Ц23) 300 150 225 0,5
Д7Г (ДГ-Ц24) 300 200 300 0,5
Д7Д (ДГ-Ц25) 100 300 450 0,3
Д7Е (ДГ-Ц26) 100 350 525 0,3
Д7Ж (ДГ-Ц27) 100 400 600 0,3
1 При наибольших амплитудах напряжения, указанных
в этой графе, наибольший обратный ток равен 1 ма.
1-120. При использовании кремниевых диодов типа Д302 без охлажда-
ющих радиаторов выпрямленный ток должен быть уменьшен вдвое. Используя
данные табл. 1-4, определить прямое сопротивление этого диода постоянному
току при работе без радиатора охлаждения. Сделать выводы о значении ради-
атора охлаждения при использовании силовых полупроводниковых диодов.
21
1-121. Кремниевые плоскостные диоды типов Д206, Д207, Д208, Д209,
Д210 и Д211 рассчитаны на получение выпрямленного тока в 100 а при падении
напряжения на диоде в прямом направлении в 1 в. Определить их сопротивление
постоянному току в прямом направлении.
1-122. Технические данные плоскостных диодов типов Д302—Д305 приведены
в табл, 1-4. Определить их сопротивление постоянному току в обоих направлениях;
Таблица 1-4
Тип Диода Выпрямлен- ный ток, а Макси- мальное обратное напряжение, в Обратный ток при максималь- ном обратном напряжении, ма Падение напря* жения в прямом направлении при номиналь-• ном выпрямлен- ном токе, в
Д302 1 200 1 0,25
ДЗОЗ 3 150 1.5 0,3
Д304 5 100 3 0,3
Д305 10 50 3 0,3
мощность потерь на разогрев диодов; полезную мощность выпрямленного тока
и к. п. д. выпрямителя,, считая, что выпрямленное напряжение не должно пре-
вышать Vs от максимального обратного напряжения диода.
1-123. Германиевый выпрямительный столб типа Д1001 состоит из 14 после-
довательно соединенных диодов и рассчитан на выпрямленный ток 0,1 а; при
этом падение напряжения в прямом направлении не превышает 6,5 в; при макси-
мальном обратном напряжении 2 кв наибольший обратный ток равен 0,00015 а.
Определить сопротивление столба постоянному току в обоих направлениях,
мощность потерь на внутреннем сопротивлении столба, полезную мощность
выпрямленного тока и к. п. д. выпрямителя, если он собран по двухполупериодной
схеме. Потерями в трансформаторе пренебречь.
1-124. Германиевый выпрямительный столб состоит из двух последовательно
включенных секций, по семи последовательно включенных диодов в каждой
секции. Столб позволяет получить выпрямленный ток 0,3 а, при этом падение
напряжения на столбе 4 в; обратное напряжение равно 1000 в на каждую секцию;
при этом обратный ток не превышает 300 мка. Определить параметры всего
столба и одного диода в обоих направлениях.
1-125*. Рассчитать однополупериодный выпрямитель на полупроводниковых
диодах для питания электронно-лучевой трубки индикатора радиолокатора.
Выпрямитель должен создавать выпрямленное напряжение 4,5 кв при выпрямлен-
ном токе 10 ма. Пульсация напряжения на выходе однозвенного активно-емкост-
ного фильтра выпрямителя не должна превышать 2%. Напряжение сети 220 в.
1-126. Рассчитать однополупериодный выпрямитель на полупроводниковых
диодах для питания генератора высокой частоты. Выпрямитель должен давать
напряжение 600 в при токе в 200 ма. Коэффициент пульсаций на выходе одно-
звенного индуктивно-емкостного фильтра не должен превышать 0,5% . Напряже-
ние сети 127 в.
1-127*. Рассчитать двухполупериодный выпрямитель на полупроводниковых
диодах для питания радиовещательного приемника. Выпрямленное напряжение
должно быть 300 в при токе в 180 ма. Коэффициент пульсаций на выходе одно-
звенного индуктивно-емкостного фильтра не должен превышать 0,05%. Напряже-
ние сети 220 в.
1-128. Рассчитать двухполупериодный выпрямитель на полупроводниковых
диодах для питания усилителя низкой частоты постоянным напряжением 300 в
при токе 100 ма. Коэффициент пульсаций выпрямленного напряжения не должен
превышать 0,05%. Напряжение сети 220 в. Фильтр двухзвенный индуктивно-
емкостный.
1-129*. Рассчитать двухполупериодный мостиковый выпрямитель на полупро-
водниковых диодах, если выпрямленное напряжение 400 в при токе 100 ма. Коэф-
22
фициент пульсаций на выходе однозвенного индуктивно-емкостного фильтра
не должен превышать 0,01%. Напряжение сети 220 в.
1-130. Рассчитать мостиковый двухполупериодный выпрямитель на крем-
ниевых диодах типа Д209 на выпрямленное напряжение 250 в при токе 500 а.
Напряжение сети 220 в. Коэффициент пульсаций на выходе не более 3%. Диод
Д209 имеет следующие параметры: выпрямленный ток 100 а; прямое падение на-
пряжения Л в при номинальном токе; максимальное обратное напряжение 400 в;
максимальный обратный ток 0,1 ма.
1-131. Рассчитать мостиковый двухполупериодный выпрямитель на полу-
проводниковых диодах для питания ламп радиоприемника.’ Выпрямленное
напряжение должно быть 300 в при токе 150 ха. Коэффициент пульсаций на выходе
двухзвенного индуктивно-емкостного фильтра не должен превышать 0,01%.
Напряжение сети 127 в.
1-132*. Рассчитать двухполупериодный выпрямитель на полупроводниковых
диодах с удвоением напряжения для питания электронно-лучевой трубки индика-
тора радиолокатора. Выпрямитель должен давать выпрямленное напряжение
4500 в при токе 10 ма. Коэффициент пульсаций на выходе однозвенного реостатно-
емкостного фильтра не должен превышать 2% . Напряжение сети 220 в.
1-133. Рассчитать двухполупериодный выпрямитель с удвоением напряже-
ния на кремниевых плоскостных диодах типа Д205. Выпрямленное напряжение
должно быть 250 в при токе 150 ма. Напряжение сети 220 в. Коэффициент пульса-
ций напряжения на выходе однозвенного индуктивно-емкостного фильтра не дол-
жен превышать 1%. Диод Д205 имеет следующие параметры: выпрямленный ток
400 ма-, прямое падение напряжения 1 в при номинальном токе; максимальное
обратное напряжение 400 в; максимальный обратный ток 0,5 ма.
1-134. При уменьшении обратного напряжения на опорном диоде типа Д808А
от 0 до —6 в емкость п—р-перехода изменяется в 2,5 раза. Определить,
чему равна емкость диода при —6 в, если при нулевом напряжении она составляет
560 пф.
1-135. Проходная емкость диода типа ДГ-Ц25 изменяется от 4,5 до 24 пф,
если обратное напряжение изменяется от —100 до —0,5 в. Определить диапазон
частот настройки параллельного контура, состоящего из диода типа ДГ-Ц25
и катушки с индуктивностью 400 мкгн.
1-136. Изменение окружающей температуры с +25 до +60°С при обратном
напряжении —2 в изменяет проходную емкость диода типа ДГ-Ц25 с 8,1 до 11 пф.
При температуре +25° С и изменении обратного напряжения с —1 до —10 в
проходная емкость изменяется на 6 пф. Определить величину изменения емкости
диода, приходящуюся на каждый градус изменения окружающей температуры
и на каждый вольт изменения обратного напряжения.
§ 1-10. Детекторные высокочастотные диоды
1-137. Определить сопротивление постоянному току в обратном направлении
кремниевого диода типа ДК-С1, еслй при обратном напряжении 1 в обратный ток
равен 150 мка.
1-138. Определить внутреннее сопротивление в прямом направлении герма-
ниевого точечного диода типа ДГ-С1, если при подведении к нему колебаний
высокой частоты мощностью 0,5 мет выпрямленный ток равен 0,4 ма.
1-139. К германиевому диоду типа ДГ-С2 подводится мощность сверхвысоко-
частотных колебаний 1 мет; при этом выпрямленный ток равен 0,4 ма. Определить
внутреннее сопротивление диода переменному току и крутизну характеристики
в прямом направлении.
1-140. Германиевый точечный диод типа ДГ-СЗ создает выпрямленный ток
в 0,0004 а при подведении к нему на волне 3,2 см мощности 1 мет. Определить
внутреннее сопротивление диода переменному току в прямом направлении и ампли-
туду подведенного напряжения.
1-141. Кремниевый видеодетектор типа ДК-В1 на волне 9,8 см имеет чув-
ствительность по току, равную 0,8 а/ет при подводимой к нему мощности 20 мквт.
Определить величину выпрямленного тока.
23
1-142. Определить внутреннее сопротивление переменному току и крутизну
характеристики в прямом направлении, амплитуду напряжения сигналами вели-
чину тока, выпрямленного диодом типа ДК-В2, если при подведенной к нему мощ-
ности высокочастотных колебаний 20 мквт чувствительность по току на волне
9,8 см равна 1,2 а/вт.
1-143. Германиевый точечный диод типа ДГ-С4 на волне 3,2 см создает
выпрямленный ток 0,4 ма при подведенной к нему мощности 1 мет. Определить
амплитуду подведенного напряжения, сопротивление диода переменному току
и крутизну характеристики в прямом направлении.
1-144. Кремниевый видеодетектор типа ДК-ВЗ на волне 3,2 см имеет чув-
ствительность по току 0,4 а/вт при подводимой к нему мощности 20 мквт. Опре-
делить внутреннее сопротивление диода переменному току и крутизну характери-
стики в прямом направлении, величину выпрямленного тока и амплитуду напря-
жения, действующего на диоде.
1-145. Определить сопротивление диода типа Д1Ж постоянному току в обоих
направлениях, если при прямом напряжении 1 в прямой ток равен 5 ма, а при
обратном напряжении 100 в обратный ток равен 0,25 ма.
1-146. Определить величину максимального выпрямленного напряжения
для диодов серии Д1 в однополупериодной схеме выпрямления, если амплитуда
пробивного обратного напряжения для диодов от Д1А до Д1Ж изменяется от 40
до 150 в.
1-147. По данным задачи 1-146 определить максимальные выпрямленные
напряжения, если диоды серии Д1 будут включены в мостиковую схему детекти-
рования. Сравнить решения задач 1-146 и 1-147 и сделать выводы.
1-148. Германиевые точечные диоды серии Д2 (от Д2А до Д2Ж) при прямом
напряжении 1 в пропускают прямой ток от 50 до 2 ма, а при обратном напряжении
от 7 до 150 в они имеют обратный-ток 0,25 ма. Определить максимальные и мини-
мальные величины сопротивлений постоянному току в обоих направлениях для
диодов серии Д2.
1-149. Для диодов серии Д2 обратное пробивное напряжение в зависимости
от типа диода (от Д2А до Д2Ж) изменяется от 15 до 200 в. Определить максимально
возможные выпрямленные напряжения для диодов серий Д2, если они включены
в схемы: 1) мостикового и 2) обычного двухполупериодного выпрямления.
1-150. Германиевый точечный диод типа ДИ при подведении к нему прямого
напряжения 0,5 в пропускает прямой ток 5 ма, а при прямом напряжении 1 в
прямой ток достигает 100 ма. При обратном напряжении 10 в обратный ток равен
1Ь()мка, а при обратном напряжении 30 в обратный ток равен 250 мка. Опре-
делить параметры диода типа Д11 для обеих ветвей вольтамперной характери-
стики.
1-151. При изменении прямого напряжения на 0,5 в на точечном германиевом
диоде типа Д12 прямой ток изменяется на 48 ма, а при изменении обратного напря-
жения на 40 в обратный ток изменяется на 180 мка. Определить параметры диода
типа Д12 в обоих направлениях.
1-152. Определить параметры диода типа Д14 в обоих направлениях, если при
изменении прямого напряжения с 0,5 до 1 в прямой ток изменяется с 2 до 30 ма,
а при изменении обратного напряжения с 10 до 100 в обратный ток изменяется
от 70 до 250 мка.
1-153. Какова должна быть величина приложенного прямого напряжения
к диодам типов Д11, Д12, Д14, чтобы прямой ток достиг максимально допустимой
величины выпрямленного тока 20 ма? (Использовать результаты задач 1-150—
1-152.)
1-154. Определить реактивное сопротивление диодов типов Д11, Д12, Д13,
Д14, если максимальная рабочая частота'для них 150 Мгц, а проходная емкость
1 пф.
1-155. Определить наибольшее напряжение и наибольшую мощность при
двухполупериодном выпрямлении диодами типов ДИ—Д14, если выпрямленный
ток не должен превышать 20 ма, а амплитуда обратного напряжения изменяется
от 30 до 100 в.
1-156. Определить влияние температуры на параметры кремниевого точечного
диода типа Д101, если при температуре +20° С максимальное обратное напряже-
24
ние 100 в, а максимальный обратный ток 30 мка\ при температуре 125° С макси-
мальное обратное напряжение 75 в, а максимальный обратный ток 100 мка. При
прямом напряжении 2 в прямой ток в обоих случаях 2 ма.
1-157. Наибольший выпрямленный ток для диода типа Д101 при температуре
+20° С равен 50 ма, а при температуре 4-125° С 25 ма. Используя данные преды-
дущей задачи, определить, как изменятся мощность и напряжение выпрямленного
тока, если диод типа Д101 включен в схему двухполупериодного выпрям-
ления.
1-158. Кремниевый точечный диод типа Д102 при температуре 4-20° С
имеет максимальной обратное напряжение 75 в, максимальный обратный ток
30 мка, максимальный выпрямленный ток 50 ма. При увеличении температуры
диода Д102 до 4-125° С его максимальное обратное напряжение становится рав-
ным 50 в, максимальный обратный ток составит 100 мка, максимальный вы-
прямленный ток 25 ма. Как изменятся параметры диода типа Д102 и мощность
выпрямленного тока, если диод включен в схему однополупериодного выпря-
мления?
1-159. Определить влияние изменения окружающей температуры на пара-
метры кремниевого диода типа ДЮЗ, если при температуре 4-20° С максимальное
обратное напряжение 30 в, максимальный обратный ток 30 мка, максимальный
выпрямленный ток 50 ма. При температуре 4-125° С максимальное обратное
напряжение 30 в, максимальный обратный ток 100 лшт, максимальный выпрямлен-
ный тдк 25 ма. Как изменится мощность выпрямленного тока, если ДЮЗ включен
в схему мостикового выпрямителя?
1-160. Чему равно реактивное сопротивление диодов типов ДЮ1—ДЮЗ,
если их проходная емкость 0,5 пф при обратном напряжении 10 в, а максимальная
рабочая частота 600 Мгц?
1-161. Смесительные кремниевые точечные диоды серии Д405 предназначены
для работы на волне порядка 3 см. При подведении к ним мощности 1 мет выпрям-
ленный ток равен 1 ма. Определить внутреннее сопротивление и крутизну харак-
теристики в прямом направлении и амплитуду напряжения высокой частоты
на диоде Д405.
1-162. Германиевый точечный диод при подведенной к нему мощности 20мкет
имеет чувствительность по току 1,5 а/вт. Определить его параметры и амплитуду
напряжения высокой частоты на диоде.
1-163. Кремниевый видеодетектор типа Д603 имеет на волне 6 см чувствитель-
ность по току 4 а/вт при подводимой к нему мощности 2 мет. Определить его
параметры.
1-164. Определить, на какую величину изменится прямое сопротивле-
ние кремниевого стабилитрона типа Д808, если при токе стабилизации,
равном 5 ма, напряжение стабилизации может изменяться в пределах от 7
до 8,5 в.
1-165. Определить, на какую величину изменится прямое сопротивление
кремниевого стабилитрона типа Д811, если при токе стабилизации 5 ма напряже-
ние стабилизации изменяется от 10 до 12 в.
1-166. Определить прямое сопротивление постоянному току кремние-
вых стабилитронов типов от Д808 до Д813, если при прямом напряжении 1 в
Прямой ток равен 50 ма. Определить коэффициент выпрямления этих стабилитро-
нов, если при обратном напряжении 1 в их обратное сопротивление равно
10 Мом.
1-167. Определить, на сколько должна быть уменьшена мощность рассеива-
ния на стабилитронах типов Д808—Д813, если температура окружающей среды
равна: 1) 4-60° С; 2) 4-80° С; 3) 4-100°С. Наибольшая мощность рассеивания
на этих стабилитронах при температуре 4-30° С равна 280 мвт\ при температуре
больше 4-50° С мощность рассеивания должна уменьшаться на 2,8 мет на каждый
градус.
1-168. Определить коэффициент выпрямления К3, сопротивления постоян-
ному току в обратном /?Обр и прямом /?пр направлениях полупроводникового
диода типа Д2Б, если при прямом и обратном напряжениях, равных 1 в, токи
соответственно равны: /Пр — 6 ма, 10бр = 0,0025 ма при 4-20° С и /пр = 10 ма,
/Обр = 0,035 ма при 4-90° С.
25
§ 1-11. Транзисторы
1-169. Германиевые точечные триоды серии С1 имеют параметры: наиболь-
ший ток эмиттера 0,3 ма, входное сопротивление при разомкнутом выходе 750 ом.
Определить максимальное напряжение, подводимое ко входу триода.
1-170. Определить сопротивление эмиттера переменному току точечных трио-
дов серии С1, если их входное сопротивление при разомкнутом выходе 750 ом,
а сопротивление базы 200 ом. Триод включен в схему с общей базой.
1-171. Амплитуда переменной составляющей тока эмиттера триодов серии С1
0,2 ма, коэффициент усиления триода по току 1,5, сопротивление нагрузки
7 ком. Определить амплитуду переменной составляющей тока коллектора и ампли-
туду напряжения на нагрузке.
1-172. Германиевые точечные триоды серии С2 имеют параметры: наибольший
ток эмиттера 0,3 ма, наибольшее напряжение на коллекторе—10 в, входное сопро-
тивление при разомкнутом выходе 1500 ом, коэффициент усиления по току в схеме
с общей базой 1,6. Определить максимальные значения напряжения на эмиттере,
тока в цепи коллектора и мощности, рассеиваемой на коллекторе.
1-173. Триод типа С2А включен в схему усилителя с общей базой. Мощность
на входе триода 10~5 вт, сопротивление нагрузки 7000 ом, коэффициент усиления
триода по мощности 100, входное сопротивление 1500 ом, выходное сопротивление
7000 ом. Определить величину мощности на выходе, амплитуды напряжения
на входе и на нагрузке и коэффициент усиления по напряжению.
1-174. Используя данные задач 1-172 и 1-173, определить в децибелах коэф-
фициенты усиления по напряжению, по току и по мощности.
1-175. Сопротивление базы триодов серии С2 1000 ом, входное сопротивление
1500 ом, выходное сопротивление 7000 ом. Определить сопротивление эмиттера
и коллектора переменному току, если триод включен в схему с общей базой.
1-176. Определить коэффициент усиления по мощности в децибелах триодов
серии СЗ при включении их в схему с общей базой, если их коэффициент уси-
ления по току 1,5, а по напряжению 50.
1-177. Точечные германиевые триоды серии С4 рассчитаны на максимальное
напряжение на коллекторе —10 в и максимальный ток коллектора 0,45 ма. Опре-
делить максимальную мощйость, которую может выделить триод на согласованной
нагрузке, работая в режиме класса А.
1-178. Наибольший ток эмиттера плоскостных германиевых триодов серии ГН
равен 5 ма. Определить максимальное значение переменной составляющей и вели-
чину постоянной составляющей тока эмиттера.
1-179. Германиевые транзисторы серии П1 рассчитаны на наибольший
ток эмиттера 5 ма и при включении их в схему усилителя с общей базой дают уси-
ление по току 0,92. Определить наибольшую амплитуду переменной составляющей
тока в цепях эмиттера, коллектора и базы при работе триода в режиме класса А
при включении его в схемы с общей базой, с общим эмиттером и с общим коллек-
тором.
1-180. Наибольшее напряжение "Тйа коллекторе триодов серии ГН равно
—20 в. Определить амплитуду переменной составляющей и величину постоянной
составляющей напряжения на коллекторе при полном использовании триода
в режиме класса А.
1-181. У транзистора типа П1Ж сопротивление коллектора 300 ком, емкость
коллекторного перехода 40 пф. Определить, на какой частоте активное и емкостное
сопротивления коллекторного перехода будут одинаковыми.
1-182. Германиевый транзистор типа П2А включен в схему усилителя с общей
базой и отдает мощность 0,1 вт при нагрузке 10 ком. Напряжение на коллекторе
не должно превышать —100 в. Определить напряжение коллекторной батареи
и амплитуды переменного напряжения и тока в цепи коллектора.
1-183. Транзистор типа ГИД при включении его в схему усилителя с общей
базой имеет-сопротивление базы 600 ом, а сопротивление коллектора 500 ком.
Определить выходное сопротивление транзистора.
1-184. Германиевый транзистор типа П2А при окружающей температуре
4-20° С допускает максимальную мощность рассеивания на коллекторе 0,25 вт.
При этом наибольшее напряжение на коллекторе —100 в. При окружающей тем-
26
пературе +50° С максимальная мощность рассеивания и наибольшее напряжение
на коллекторе должны быть уменьшены вдвое. Определить для обоих случаев
максимальный ток в цепи коллектора.
1-185. Определить среднюю максимально допустимую мощность рассеивания
на коллекторе германиевого транзистора типа ПЗВ, если при изменении напряже-
ния на коллекторе с —12 до —25 в ток в цепи коллектора должен быть уменьшен
с 0,25 до 0,13 а.
1-186. Предельная мощность рассеивания на коллекторе транзистора типа
ПЗА 3 вт, наибольшее напряжение на коллекторе —50 в. Определить наиболь-
ший возможный ток в цепи коллектора.
1-187. Наибольший ток в цепи коллектора типа ПЗБ равен 0,25 а, предель-
ная мощность рассеивания на коллекторе 3 вт. Определить наибольшее напря-
жение на коллекторе.
1-188. Коэффициент усиления по току транзисторов серии ПЗ в схеме с общим
эмиттером равен 2. Определить: 1) коэффициенты усиления этого триода по напря-
жению, по току и по мощности, если триод включен в схему с общим коллектором;
2) коэффициент усиления по току, если триод включен в схему с общей базой.
1-189. Плоскостной германцевый транзистор типа П4А включен в схему
усилителя с общим эмиттером и при максимально допустимом токе коллектора
5 а отдает при режиме класса А в нагрузку мощность 10 вт. Определить величину
сопротивления нагрузки, амплитуду напряжения на ней, напряжение коллектор-
ной батареи и максимальное напряжение на коллекторе.
1-190. Германиевые транзисторы типов от П8 до П11 рассчитаны на следую-
щие наибольшие параметры: ток коллектора 50 ма, напряжение на коллекторе
+20 в, мощность рассеивания на коллекторе 0,150 вт. Определить, какой макси-
мальный ток выдержит триод при максимальном напряжении на коллекторе.
Какое максимальное напряжение может быть на коллекторе при максимальном
токе? К какой группе триодов они относятся по чередованию проводимостей?
1-191. Обратный ток коллекторного перехода транзисторов серии П4 равен
400 мка при напряженйи на коллекторе —10 в. Определить обратное сопротивле-
ние коллекторного перехода постоянному току. ,
1-192. Германиевые транзисторы серии П5 рассчитаны на максимальное
напряжение на коллекторе —10 в. Максимальный ток коллектора не должен пре-
вышать 10 ма, а максимальная мощность рассеивания на коллекторе 25 Мйт.
Определить, возможно ли использование триодов серии П5 при максимальном
токе и напряжениях на коллекторе. Какова величина максимального тока в цепи
коллектора при напряжении на коллекторе —10 в?
1-193. Определить сопротивление постоянному току в обоих направлениях
коллекторного перехода транзисторов серии П5*, если при прямом и обратном
напряжениях 5 в прямой ток коллёктора 1 ма, а обратный ток 15 мка.
1-194. Германиевый транзистор типа П7 рассчитан на следующие параметры:
наибольшее напряжение на коллекторе —6,5 в, наибольший ток коллектора 45 ма,
мощность, рассеиваемая коллектором, 45 мет, обратный ток коллекторного пере-
хода 30 мка, коэффициент усиления по току в схеме с общей базой 0,98, входное
сопротивление ЗОож. Определить обратное сопротивление коллекторного перехода,
коэффициенты усиления по току, по напряжению и по мощности, а также мощность
сигнала на входе и выходе триода, если амплитуда переменной составляющей тока
эмиттера 0,4 ма и триод типа П7 включен в схему с общим коллектором.
1-195. Германиевый транзистор типа П13А рассчитан на следующие пара-
метры: обратный ток коллектора 15 мка, выходная проводимость 2«10"в мо.
Определить выходное сопротивление транзистора и напряжение на коллекторе.
1-196. Определить, во сколько раз емкостное сопротивление коллекторного
перехода транзистора типа П14 меньше его активного сопротивления, если емкость
коллекторного перехода 50 пф, выходная проводимость 3,3 мкмо, а предельная
рабочая частота 1 Мгц.
1-197. Кремниевые транзисторы типа П101 рассчитаны на следующие наи-
болыцие параметры: ток коллектора 20 ма, напряжение на коллекторе +20 в,
мощность рассеивания на коллекторе 150 мет. Определить: 1) к какой группе
транзисторов они относятся (по чередованию проводимостей); 2) какой максималь-
ный ток возможен в цепи коллектора при напряжении на коллекторе +20 в;
27
3) какое максимальное напряжение возможно на коллекторе при токе в цепи
коллектора 20 ма.
1-198. Сравнить величину обратного сопротивления коллекторного перехода
постоянному току с величиной выходного сопротивления, если при напряжении
на коллекторе 5 в обратный ток 50 мка, а выходная проводимость 3,3 мкмо.
1-199. Диффузионный германиевый транзистор типа П401 имеет следующие
параметры: предельная частота генерирования 30 Мгц\ выходная проводимость
5 мкмо, произведение емкости коллекторного перехода на сопротивление базы
на частоте 5 Мгц равно 3500 мкмксек. При напряжении на коллекторе —5 в емкость
коллекторного перехода 15 пф. Определить: 1) выходное сопротивление; 2) сопро-
тивление базы и коллектора; 3) емкостное сопротивление коллектора на частотах
5 и 30 Мгц.
1-200. Диффузионный германиевый транзистор типа П403А имеет следую-
щие наибольшие параметры: напряжение на коллекторе —10 в; ток коллектора
10 ма\ частота генерирования 120 Мгц\ выходная проводимость 5*10~6 мо, произ-
ведение сопротивления коллектора на емкость коллектора на частоте 5 Мгц
равно 500‘10“12 сек. Емкость коллектора при напряжении —5 в равна 10 пф,
а обратный ток 5 мка. Определить: 1) наибольшую мощность рассеивания на кол-
лекторе; 2) обратное сопротивление коллектора постоянному току; 3) сопротивле-
ние базы и коллектора переменному току; 4) выходное сопротивление в схеме
с общей базой; 5) сопротивление емкости коллектора на частотах 5 и 120 Мгц.
1-201. Поверхностно-барьерные германиевые транзисторы типа П405 имеют
следующие наибольшие параметры: мощность рассеивания на коллекторе 10 мвт\
напряжение на коллекторе —4,5 в, ток коллектора 5 ма, рабочая частота 30 Мгц.
При напряжении на коллекторе —3 в обратный ток 5 мка, а емкость коллектора
15 пф. Произведение сопротивления базы на емкость коллектора 1500 мкмксек.
Определить: наибольший ток коллектора при напряжении —4,5 в, сопротивле-
ние базы переменному току; обратное сопротивление коллектора постоянному
току, сопротивление емкости коллектора на предельной рабочей частоте.
1-202. В схеме усилителя с общей базой транзистор типа П1Г дает усиление
по току в 0,96 раза. Определить-коэффициенты усиления по току транзистора Д1Г
при включении в схему: 1) с общим эмиттером; 2) с общим коллектором.
1-203. Транзистор типа П1В при включении его в схему с общей базой усили-
вает мощность на 37 дб, а ток в 0,97 раза. Определить коэффициенты усиления
по мощности, току и напряжению, если транзистор П1В будет включен в схемы:
1) с общей базой; 2) с общим коллектором.
1-204. В схеме с общим эмиттером транзистор типа П4Г усиливает ток в 20 раз.
Определить’коэффициенты усиления по току, если транзистор П4Г будет включен
в схемы: 1) с общей базой; 2) с общим коллектором.
1-205. Транзистор типа П2Б в схеме с общей базой усиливает мощность
на 17 дб и отдает в нагрузку 0,1 вт. Определить мощность сигнала на входе триода.
1-206*. Рассчитать преобразователь напряжения с усилителем мощности,
работающий от сети постоянного тока 24 в. Преобразователь должен давать
выпрямленное напряжение 200 в при токе 4 а. Амплитуда пульсаций на входе
однозвенного индуктивно-емкостного фильтра должна быть не более 4%, а на
выходе фильтра не более 0,1% от выпрямленного напряжения. Усилитель должен
работать по схеме с общей базой на частоте 1000 гц. Коэффициент полезного дей-
ствия усилителя 0,9, а генератора 0,7.
1-207. Рассчитать преобразователь напряжения для питания автомобиль-
ного приемника, работающего от автомобильного аккумулятора напряжением
12 в. Преобразователь должен создавать постоянное напряжение 250 в при токе
0,2 а. Рабочая частота преобразователя 1000 гц. Амплитуда пульсаций на входе
однозвенного индуктивно-емкостного фильтра должна быть не более 2%, а на
выходе фильтра не более 0,1% от выпрямленного напряжения. Коэффициент
полезного действия генератора считать 0,7.
1-208. Рассчитать преобразователь напряжения, работающий на частоте
2000 гц от сети постоянного тока 24 в. Преобразователь должен давать ток 3 а
в нагрузку сопротивлением 100 ом. Амплитуда пульсаций на входе фильтра 3%,
а на выходе не более 0,03%. Коэффициенты полезного действия усилителя 0,9,
а генератора 0,7,
28
i-2O9. Рассчитать преобразователь напряжения для питания анода эЛек-
тронно-лучевой трубки напряжением 8 кв при токе 0,5 ма. Рабочая частота пре-
образователя 2000 гц. Преобразователь должен работать от аккумулятора с напря-
жением 12 в. Амплитуда пульсаций должна составлять не более 0,5% от выпрям-
ленного напряжения.
1-210. Рассчитать преобразователь напряжения для питания переносной
радиостанции. Преобразователь должен работать на частоте 1000 гц от аккуму-
лятора с напряжением 4 в и создавать постоянное напряжение 300 в при токе
100 ма. Амплитуда пульсаций на выходе однозвенного индуктивно-емкостного
фильтра не должна превышать 0,1% , а на входе фильтра 5% . Коэффициент полез-
ного действия генератора 0,7.
1-211. Определить сопротивление коллектора плоскостного триода постоян-
ному и переменному токам, если при напряжении между эмиттером и коллектором
20 в и токе эмиттера 200 жаток в цепи коллектора равен 190 ма. При измене-
Рис. 1-6.
Цифры у кривых — значения /э, ма.
1-212. По коллекторным характеристикам триода типа ПЗА, изображенным
на рис. 1-6, а, определить его сопротивление постоянному и переменному токам
на участке эмиттер—коллектор, если напряжение на этом участке 50в, а ток
эмиттера 50 ма.
1-213. По коллекторным характеристикам триода типа П2А (рис. 1-6, б)
определить сопротивление постоянному и переменному токам в точке с координа-
тами: напряжение на коллекторе —20 в, ток коллектора 8,7 ма, ток эмиттера
10 ма.
1-214*. Рассчитать сглаживающий фильтр на полупроводниковом триоде
к двухполупериодному выпрямителю. Напряжение на выходе фильтра должно
быть 250 в при токе 50 ма. Пульсации на входе фильтра 3% , а на выходе фильтра
не должны превышать 0,01% от выпрямленного напряжения. Емкость на входе
и выходе фильтра 10 мкф. Использовать триод ПЗВ с параметрами: а = 0,91,
г к — 10 ом; *—1 16 1к. обр — 5*10 ** а.
1-215. Рассчитать сглаживающий фильтр на полупроводниковом триоде
к двухполупериодному выпрямителю.’Напряжение на выходе фильтра должно
быть 350 в при токе 50 ма. Пульсации на входе фильтра 3% , а на выходе фильтра
0,06% . Емкости Сг = С3 = 10 мкф и С2= 60 мкф. Сопротивление в цепи эмиттера
=90 ом. Вместо дросселя фильтра включить триод П4А с параметрами:
гк = 10 ом, /к. обр = 5-10~4 а, 1/кэ = 16 в, Р = 5.
29
1-216. Коэффициент сглаживания пульсаций фильтра с полупроводниковым
триодом типа ПЗВ равен 380. Выпрямитель собран по двухполупериодной схеме.
Определить эквивалентную индуктивность дросселя, который должен быть вклю-
чен вместо триода ПЗВ, если емкость фильтра 10 мкф.
1-217. Однозвенный фильтр с полупроводниковым триодом имеет коэффи-
циент сглаживания пульсаций 1000 при емкости фильтра 10 мкф и двухполупе-
риодном выпрямлении. Определить эквивалентную индуктивность дросселей
двухзвенного индуктивно-емкостного фильтра при тех же емкостях фильтра,
если пульсации на выходе фильтра в обоих случаях не должны превышать 0,1%.
1-218. Определить эквивалентную индуктивность дросселя однозвенного
фильтра, включенного на выходе однополупериодного выпрямителя вместо
полупроводникового плоскостного триода, если коэффициент сглаживания
пульсаций 200, а емкость фильтра 10 мкф.
1-219. Однозвенный сглаживающий фильтр с полупроводниковым триодом
включен на выход однополупериодного выпрямителя и дает коэффициент сгла-
живания пульсаций 500 при емкости фильтра 20 мкф и коэффициенте пульсаций
0,1% на выходе фильтра. Указанный фильтр заменен двухзвенным индуктивно-
емкостным фильтром. Определить эквивалентную индуктивность дросселей двух-
звенного фильтра.
ЧАСТЬ ВТОРА#
ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАДИОТЕХНИКИ
ГЛАВА ТРЕТЬЯ
КОЛЕБАТЕЛЬНЫЙ КОНТУР
§ 2-1. Основные формулы
I. Частота свободных колебаний:
а) циклическая
'•-STiWw'
где L — индуктивность контура в генри;
С — емкость контура в фарадах;
б) круговая
2. Период свободных колебаний;
Т0 = 4- = 2л
/О
3. Длина волны свободных колебаний:
хо = сТ0 = 4- = 2лс VLC « 19-10»
'0
где с — скорость распространения электромагнитных колебаний; с = 3-108 м/сек
4. Волновое сопротивление контура:
5. Добротность контура:
о = _е_ _ = 1
4 R R a0CR '
где R — активное сопротивление контура.
6. Затухание контура:
31
7. Логарифмический декремент затухания!
л я nR
8. Энергия свободных колебаний:
CUm LIm
wc=-f- = VL = -f- m
где Um — амплитуда напряжения на конденсаторе;
/т — амплитуда тока в катушке индуктивности.
9. Мощность колебаний:
где п — число зарядов конденсатора в секунду до напряжения Um.
10. Время, в течение которого амплитуда свободных колебаний уменьшается
до £-той доли от своего первоначального значения:
II. Избирательность последовательного контура:

где А/ — абсолютная расстройка; Af = fQ ±
/р, Up — ток и напряжение в контуре при резонансе;
/, U — ток и напряжение в контуре при расстройке А£;
12. Избирательность параллельного контура:
г . / .
где Q' — добротность параллельного контура с учетом внутреннего сопротивле-
ния генератора;
где Roe — эквивалентное сопротивление контура при резонансе;
Ri — внутреннее сопротивление генератора.
13. Полоса пропускания последовательного контура:
14. Полоса пропускания параллельного контура:
15. Эквивалентное сопротивление параллельного контура 1-го вида при
резонансе:
о L <?2 1
Кое~ CR ~ R ~ R (a^CfR
= Qq-
32
16. Ток в последовательном контуре При резонанс.2:
/р —
U
к ’
где U — напряжение генератора.
17. Напряжение на элементах последовательного контура при резонансе:
^4= ^Ср = /PQ = W
18. Напряжение на параллельном контуре при резонансе:
Ь/к — I ое —. Е 1 i>
где Е — э. д. с. генератора;
10 — ток в неразветвленной цепи при резонансе;
Ri — внутреннее сопротивление генератора.
19. Ток в неразветвленной цепи в момент резонанса:
/ Е - ;р
° Ri + Roe Q ’
20. Эквивалентное сопротивление контура общего^вида
(рис. 2-1):
R'oe = ^ое(Р— Я)2,
где
р = ; L =
__ С . р ^1^2 ,
Ci ’___________________Cj -f- С2
Рис. 2-1.
21. Вносимое сопротивление при шунтировании контура сопротивлением /?ш:
о _ Q2
Лвн — “5
Лш
§ 2-2. Свободные колебания в одиночном контуре
2-1. Радиостанция работает на волне 1500 м. Определить частоту колебаний
(циклическую и круговую).
2-2. Вычислить, каким частотам соответствуют длины волн 1 и 10 см, 1, 100
и 1000 м. Выразить эти частоты в мегагерцах.
2-3. Частота колебаний в контуре 1 Мгц. Определить период колебаний
и длину волны.
2-4. Длина волны электромагнитных колебаний 100 м. Определит^ период
этих колебаний.
2-5 Радиопередатчик работает на частоте 9375 Мгц. Определить длину волны.
2-6. Колебательный контур составлен из индуктивности 3 мкгн и емкости
27 пф. Определить длину волны, циклическую и круговую частоту собствен-
ных колебаний.
2-7. Дан контур с параметрами: индуктивность 100 мкгн, емкость 625 пф.
В контуре возбуждены свободные колебания. Определить параметры этих коле*
баний (частоту, период, длину волны). Определить начальную амплитуду напря-
жения на конденсаторе и энергию, запасенную конденсатором и катушкой, если
начальная амплитуда тока в контуре 5 ма.
2-8. Определить индуктивность катушки, которую нужно подключить к кон-
денсатору емкостью 200 пф, чтобы частота свободных колебаний была 3 Мгц.
2-9. Какую нужно взять емкость, чтобы с индуктивностью 10 мкгн получить
контур, имеющий собственную частоту 5 Мгц?
2-10. Колебательный контур имеет емкость 10 пф. Какой должна быть индук-
тивность контура, чтобы частота свободных колебаний была 100 Мгц?
3 Задачник. 33
2-11. Радиолокационный передатчик генерирует НысоКочйстоТнЫе ймпульСУ
длительностью 0,5 мксек. Длина волны передатчика 3.2 см. Определить, сколько
периодов высокочастотных колебаний укладывается в одном радио-
импульсе.
2-12. Радиолокационная станция излучает высокочастотные импульсы
длительностью 1 мксек. Определить длину волны станции, если радиоимпульс
содержит 500 полных колебаний.
2-13. Какую нужно взять емкость, чтобы с индуктивностью 2 мкгн получить
длину волны свободных колебаний 19 ж?
2-14. Контур настроен на волну 500 м. Определить волновое сопротивление
контура, если индуктивность его 200 мкгн.
2-15. Определить собственную частоту контура, если волновое сопротивле-
ние его 400 ом, а индуктивность 8 мкгн.
2-16. Длина волны свободных колебаний в контуре 300 м. Волновое сопро-
тивление 628 ом. Определить индуктивность и емкость контура.
2-17. Определить емкость конденсатора контура, если известно, что энергия,
запасенная им, 225-10~7 дж, начальная амплитуда тока в контуре 3 а, а волновое
сопротивление контура 200 ом.
2-18. В анодную цепь лампы вклю-
чен колебательный контура состоящий
из индуктивности 2,78 мкгн (рис. 2-2).
В качестве емкости! контура использу-
ются междуэлектродцые емкости лампы,
емкость монтажа и межвитковая емкость
катушки индуктивности. Определить
собственную частоту контура, если из-
вестно: С& к = 3,5 пф, Cag = 0,02 пф,
Са к = 3 пф, См — 5 пф, Ci= 2 пф.
2-19. Конденсатор емкостью 0,04 мкф заряжен до напряжения 1000 в и раз-
ряжается на катушку индуктивности 100 мкгн. Определить начальную амплитуду
колебательного тока.
2-20. Определить, до какого напряжения был заряжен конденсатор контура
с емкостью 500 пф, если начальная амплитуда тока 5 а, а индуктивность контура
50 мкгн.
2-21. Дан контур с параметрами: индуктивность 16 мкгн, емкость 400 пф.
Определить начальную амплитуду колебательного тока, если конденсатор заря-
жен до напряжения 500 в.,
2-22. Определить длину волны колебаний, если известно, что конденсатор
перезаряжается за 5 мксек.
2-23. Определить время перезаряда конденсатора, если индуктивность
контура 5,33 мкгн, а емкость 12 пф.
2-24. Дан контур с индуктивностью 4 мкгн и емкостью 400 пф. При каком
сопротивлении активных потерь колебательный процесс переходит в апериоди-
ческий?
2-25. В электрическом поле конденсатора запасена энергия 75 «10”10 'дж.
Начальная величина напряжения на конденсаторе 12 в; частота свободных коле-
баний в контуре 5 Мгц. Определить характер разряда конденсатора (колебатель-
ный или апериодический), если активное сопротивление контура 5 ом.
2-26. Для контура, обладающего емкостью 200 пф и активным сопротивлением
3,2 ом, определить добротность контура и логарифмический декремент затухания,
есфи собственная длина волны контура 280 м.
2-27. Колебательный контур настроен на частоту 3540 кгц и имеет индуктив-
ность 36 мкгн и активное сопротивление 8 ом. Определить добротность контура
и логарифмический декремент затухания.
2-28. Контур имеет индуктивность 25 мкгн, активное сопротивление 10 ом
и добротность 50. Определить емкость контура.
2-29. Реальный контур имеет индуктивность 25 мкгн, емкость 400 пф и актив-
ное сопротивление 5 ом. Определить добротность контура.
2-30. Реальный контур* имеет емкость 400 пф и настроен на волну 300 м.
Определить активное сопротивление контура, если его добротность 50.
34
2-31*. Собственная частота контура 1000 кгц. Если параллельно конденса-
тору контура подключить дополнительный конденсатор 500 пф, то контур окажется
настроенным на волну 500 м (рис. 2-3). Определить емкость и индуктивность кон-
тура.
2-32. Как и во сколько раз изменится собственная частота контура задачи
2-31, если конденсаторы соединить последовательно (рис. 2-4)?
2-33. Колебательный контур настроен на частоту 2500 кгц. Определить
индуктивность и емкость контура, если добротность контура 50, а активное сопро-
тивление 6 ом.
2-34. Колебательный контур имеет индуктивность 28 мкгн, емкость 140 пф,
активное сопротивление 10 ом. Определить время существования колебаний в кон-
туре и число полных колебаний за это время, если считать, что колебания прекра-
тятся тогда, когда амплитуда колебаний уменьшится до 1% от своей первоначаль-
ной величины.
2-35. Для контура задачи 2-34 определить время, за которое амплитуда
колебаний уменьшится до половинного значения.
2-36. В контуре, имеющем добротность 50, возбуждены затухающие коле-
бания. Определить число полных колебаний, прошедших до момента времени,
когда амплитуда колебаний уменьшится до 25% от первоначальной.
2-37. Конденсатор контура заряжается 1000 раз в секунду до напряжения
2000 в. Определить среднюю мощность, выделяемую при разряде, если емкость
конденсатора 500 пф.
2-38. В контуре, имеющем индуктивность 25 мкгн, емкость 300 пф и активное
сопротивление 30 ом, возбуждены затухающие колебания. Начальная амплитуда
этих колебаний 450 в. Какую энергию нужно подводить за каждый период к кон-
туру, чтобы получить в нем незатухающие колебания с амплитудой, равной
начальной амплитуде затухающих колебаний?
§ 2-3. Вынужденные колебания в последовательном
контуре
2-39. В контур, имеющий индуктивность 121 мкгн и емкость 400 пф, включен
генератор с частотой колебаний 700 кгц. Определить, какой характер носит реак-
тивное сопротивление контура.
2-40. Последовательный колебательный контур характеризуется следую-
щими параметрами: индуктивность 143 мкгн, емкость 750 пф, активное сопро-
тивление 12 ом. Определить полное сопротивление, контура и его характер, если
частота колебаний генератора,* подключенного к контуру, 500 кгц.
2-41. Параметры контура: индуктивность 36 мкгн. емкость 144 пф, активное
сопротивление 10 ом. Определить напряжение на элементах контура при резо-
нансе, если напряжение генератора 5 в.
2-42. Индуктивность контура 100 мкгн, активное сопротивление 10 ом.
Определить напряжение на элементах контура при резонансе^ если напряжение
генератора 1 в, а частота колебаний генератора 500 кгц.
2-43. Емкость контура 100 пф, активное сопротивление 15 ом. Определить
напряжение на элементах контура при резонансе, если напряжение источника
0,1 в, а период колебаний источника 19*10~8 сек.
3* 35
2-44. Дан колебательный контур, у которого добротность 125, а волновое
сопротивление 1000 ом. Определить ток в контуре при резонансе, если напряже-
ние источника 1 в.
2-45. Напряжение на емкости при резонансе 200 в. Определить ток в кон-
туре, если его добротность 50, а активное сопротивление 10 ом.
2-46. При настройке контура в резонанс на частрту 6 Мгц напряжение
на индуктивности возросло до 150 в. Определить ток в контуре, если емкость его
200 пф.
2-47. К колебательному контуру подключен генератор с частотой колеба-
ний 75 Мгц и при этом ток в контуре 6 ма, напряжение на индуктивности 17,5 в,
а на емкости 2,5 в. Определить собственную частоту и волновое сопротивление
контура.
2-48. В контур, имеющий индуктивность 49 мкгн, емкость 169 пф и активное
сопротивление 50 ом, включен генератор с напряжением 0,1 в. При этом ток в кон-
туре 2 ма. Определить длину волны генератора.
2-49. Дана цепь из последовательного соединения индуктивности 45 мкгн,
емкости 300 пф, активного сопротивления 8 ом и генератора с напряжением 0,5 в.
Определить резонансную частоту и напряжение на емкости в момент резонанса.
2-50. Индуктивность контура 25 мкгн, активное сопротивление 10 ом и вол-
новое сопротивление 1256 ом. Определить резонансную частоту и напряжение
на емкости, если напряжение генератора 1 в.
2-51. Каким должно быть напряжение генератора, чтобы в момент резонанса
на элементах контура получилось напряжение 200 в, если активное сопротивление
контура 10 ом, а емкостное сопротивление на резонансной частоте 400 ом?
2-52. Напряжение на элементах контура при резонансе 250 в, напряжение
генератора 5 в. Определить активное сопротивление контура, если его волновое
сопротивление 800 ом.
2-53. Напряжение на элементах контура в момент резонанса 180 в, а ток
в контуре 360 ма. Определить напряжение генератора и активное сопротивление
контура, если добротность его 20.
2-54. Дан колебательный контур, у которого индуктивность 160 мкгн,
а активное сопротивление 8 ом. Определить время нарастания колебаний в кон-
туре.1
2-55. Для контура задачи 2-54 определить время спадания колебаний после
выключения источника.2
2-56. Какой добротностью должен обладать колебательный контур, настро-
енный на частоту 10 Мгц, чтобы время спадания колебаний после выключения
источника не превышало 5 мксек?
2-57* *. Последовательный колебательный контур с параметрами L и С на-
строен на частоту питающего генератора. Как нужно изменить параметры
контура, чтобы на той же частоте получить удвоенное напряжение на элементах
контура? (Активное сопротивление контура считать неизменным.)
2-58*. Последовательный контур с параметрами £ и С настроен на частоту
питающего генератора. Как нужно изменить параметры контура, чтобы на удво-
енной частоте получить то же напряжение на элементах? (Активное сопротив-
ление контура считать неизменным.)
§ 2-4. Избирательность и полоса пропускания последовательного
контура
2-59. Контур характеризуется следующими - параметрами: индуктивность
16 мкгн, емкость 400 пф, активное сопротивление 10 ом. Во сколько раз умень-
шится ток в контуре по сравнению с резонансным, если частота питающего гене-
ратора отличается от резонансной на 100 кгц?
1 Под временем нарастания колебаний понимают время, про-
шедшее от момента включения источника до момента, когда амплитуда колебаний достиг-
нет 95% своего установившегося значения.
* Под временем спадания колебаний понимают время, прошед-
шее от момента выключения источника до момента, когда амплитуда колебаний умень-
шится до 1% от своего максимального значения.
36
2-60. Контур характеризуется следующими параметрами: индуктивность
50 мкгн, емкость 200 пф, активное сопротивление 10 ом. Определить ток в контуре
при относительной расстройке 10%, если напряжение генератора 40 в.
2-61. Индуктивность контура 9,8 мкгн, емкость 20 пф. Определить доброт-
ность контура, если известно, что при абсолютной расстройке 91,2 кгц ток в кон-
туре уменьшается по сравнению с резонансным в 2 раза.
2-62. Контур характеризуется следующими параметрами: индуктивность
5,4 мкгн, емкость 60 пф, активное сопротивление 15 ом. Определить, при какой
расстройке ток в контуре уменьшится по сравнению с резонансным в 100 раз.
2-63. Контур настроен на частоту 20 Мгц и характеризуется следующими
параметрами: индуктивность 5 мкгн, активное сопротивление 6,28 ом. Определить,
во сколько раз уменьшится ток в контуре при расстройке на 50 кгц.
2-64. Определить ток в контуре при относительной расстройке 3%, если
волновое сопротивление контура 200 ом, активное сопротивление 10 ом, а напряже-
ние на элементах контура при резонансе 28 в.
2-65. Колебательный контур характеризуется следующими параметрами:
индуктивность 70 мкгн, емкость 70 пф, активное сопротивление 10 ом. Напряже-
ние генератора, питающего контур, 10 в. Определить ток в контуре при относи-
тельной расстройке 5% и частоты генератора, соответствующие этой расстройке.
2-66. Определить активное сопротивление контура, если известно, что при
относительной расстройке 10% контур обеспечивает ослабление в 10 раз, а вол-
новое сопротивление контура 500 ом.
2-67*. Контур настроен на частоту 100 кгц и имеет добротность 50. Построить
резонансную кривую в относительных координатах и графически определить
полосу пропускания контура. На том же графике построить резонансную кривую
при условии, что собственная частота контура 200 кгц, а добротность 20,и сравнить
обе кривые. При расчете резонансной кривой задаваться расстройками 0,5; 1; 2;
3; 4; 5; 6; 10 кгц.
2-68. Определить, какуЪ полосу частот пропускает контур, у которого
индуктивность 50 мкгн, а активное сопротивление 5 ом.
2-69. Контур характеризуется параметрами: индуктивность 40 мкгн, актив-
ное сопротивление 20 ом. Определить полосу пропускания контура и ток в кон-
туре на крайних частотах полосы, если напряжение генератора 10 в.
2-70. Определить полосу пропускания контура, если волновое сопротивле-
ние 300 ом, активное сопротивление 6 ом, а собственная частота контура 10 Мгц.
2-71. Какое активное сопротивление должен иметь контур, чтобы пропустить
полосу частот 10 кгц, если индуктивность контура 20 мкгн?
2-72. Определить крайние частоты полосы пропускания контура, если его
индуктивность 2 мкгн, емкость 32 пф, а активное сопротивление 5 ом.
2-73. Колебательный контур настроен на частоту 1 Мгц. Определить индук-
тивность и емкость контура, если полоса пропускания 10 кгц, а активное сопро-
тивление 6,28 ом.
2-74. Проанализировать, как меняется полоса пропускания контура при
перестройке его путем изменения емкости и индуктивности при условии, что
активное сопротивление остается неизменным
2-75. Определить полосу пропускания, если индуктивность контура 28 мкгн,
а активное сопротивление 12,56 ом.
2-76. Какое дополнительное сопротивление нужно включить в контур
задачи 2-72, чтобы полоса пропускания увеличилась в 3 раза?
2-77. Чему равна полоса пропускания контура, если при расстройке на 15 кгц
ток в контуре уменьшается по сравнению с резонансным в 1,41 раза?
2-78*. Определить полосу пропускания контура, если известно, что при
расстройке на 50 кгц ток в контуре уменьшается по сравнению с резонансным
в 5 раз; добротность контура 50.
§ 2-5. Вынужденные колебания в параллельном контуре
2-79. Параллельный контур, настроенный на волну 300 м, имеет индуктив-
ность 45 мкгн и активное сопротивление 3 ом. Определить эквивалентное сопро-
тивление и добротность контура.
37
2-80. Параллельный контур, настроенный на частоту 45 Мгц, имеет емкость
25 пф и активное сопротивление 2 ом. Определить эквивалентное сопротивление
контура.
2-81. Волновое сопротивление контура 500 ом, а активное сопротивление
5 ом. Определить эквивалентное сопротивление контура.
2-82. Параллельный контур характеризуется параметрами: индуктивность
28 мкгн, емкость 70 пф, активное сопротивление 16 ом. Определить эквивалентное
сопротивление контура.
2-83. Параллельный контур настроен на частоту 3 Мгц. Определить экви-
валентное сопротивление контура, если индуктивность 20 мкгн и добротность 50.
2-84. Параллельный контур с индуктивностью 3 мкгн и емкостью 108 пф
подключен к генератору с частотой колебаний 9 Мгц. Определить характер реак-
тивного сопротивления контура.
Рис. 2-5.
2-85. Эквивалентное сопротивление параллельного контура 23 ком, а актив-
ное сопротивление 15,7 ом. Определить добротность контура.
2-86. Параллельный контур настроен на волну 500 м. Индуктивность кон-
тура 150 мкгн, активное сопротивление 5 ом. Определить ток в неразветвленной
цепи, если э. д. с. генератора 500 в (внутреннее сопротивление генератора считать
равным нулю).
2-87. Параллельный контур настрое^ на волну 400 м и характеризуется
следующими параметрами: емкость 222 пф, активное сопротивление 20 ом. Опре-
делить ток в контуре и ток в неразветвленной цепи, если напряжение на контуре
910 в.
2-88. Параллельный контур настроен на волну 100 м и имеет емкость 150 пф
и активное сопротивление 3,5 ом. Определить напряжение на контуре, если ток
в неразветвленной цепи 5 ма (внутренним сопротивлением источника пренебречь).
2-89. При настройке параллельного контура на частоту 600 кгц на нем
создается напряжение 1000 в. Индуктивность контура 150 мкгн, активное сопро-
тивление 3,6 ом. Определить ток в неразветвленной цепи.
2-90. Параллельный контур имеет индуктивность 100 мкгн, активное сопро-
тивление 7 ом и настроен на волну 300 м. Определить ток в неразветвленной цепи,
если ток в контуре 240 ма (внутренним сопротивлением генератора пренебречь).
2-91. Дан параллельный контур с параметрами: индуктивность 12 мкгн,
емкость 58 пф, активное сопротивление 18 ом. Определить ток в неразветвленной
цепи и напряжение на контуре, если э. д. с. генератора 43 в, а внутреннее сопро-
тивление генератора 10 ком.
2-92. Каким должно быть эквивалентное сопротивление контура, чтобы полу-
чить на нем напряжение 40 в, если э. д. с. генератора 50 в, а внутреннее сопротив-
ление его 10 ком?
2-93. Эквивалентное сопротивление параллельного контура 15 ком, активное
сопротивление 6 ом. Определить ток в контуре, если ток в неразветвленной цепи
6 ма.
эд
2-94*. Колебательный контур (рис. 2-5, а) имеет параметры: L1 = 4,5 мкгн,
Ci = 100 пф, R} = 8 ом, L2 = 7,5 мкгн, С2 = 500 пф, R2— И ом. Определить
резонансную частоту, эквивалентное сопротивление и добротность контура.
2-95. Параллельный контур характеризуется следующими параметрами:
индуктивность 160 мкгн; емкость 500 пф; активное сопротивление 10 ом. Как
распределить Индуктивность контура по ветвям, чтобы в контуре (рис. 2-5, 6}
получить эквивалентное сопротивление 21 ком?
2-96. Для контура задачи 2-94 определить ток в контуре и ток в неразвет-
вленной цепи, если напряжение генератора 160 в.
2г97. Дан колебательный контур (рис. 2-5, в) с параметрами: индуктивность
160 мкгн, общая емкость 450 пф, активное сопротивление 10 ом. Определить вели-
чины емкостей в каждой ветви, если эквивалентное сопротивление контура 20 ком.
2-98. Контур (рис. 2-5, б) настроен на волну 60 м и имеет эквивалентное
сопротивление 16 ком. Определить индуктивность в каждой ветви контура,
если емкость контура 100 пф, а активное сопротивление 4 ом.
2-99*. Дан контур (рис. 2-5, б), настроенный на волну 20 м. Определить
эквивалентное сопротивление контура, если L2 = 1 мкгн, R = 3,6 ом, а доброт-
ность контура 45.
2-100. Дан контур (рис. 2-5, в) с параметрами: С2— 80 пф, С1 = 50 пф,
L = 2,7 мкгн, R = 9 ом. Определить собственную частоту контура и его экви-
валентное сопротивление.
2-fOl. Для контура задачи 2-100 определить ток в неразветвленной цепи,
если ток в контуре 480 ма.
§ 2-6. Задачи общего содержания
2-102. Индуктивность контура 1 мкгн, активное сопротивление 20 ом.- Опре-
делить полное сопротивление контура при последовательном и параллельном
резонансе, если контур настроен на волну 6 м.
2-103. Полное сопротивление контура при последовательном резонансе
4 ом, а при параллельном 90 ком. Емкость контура 1000 пф. Определить индук-
тивность контура и длину волны, на которую он настроен.
2-104. Для контура задачи 2-103 определить напряжение на конденсаторе,
если ток в контуре 10 а. Нужно ли в формулировке этой задачи указать, при каком
резонансе работает контур?
2-105. Напряжение на конденсаторе контура 600 в, ток в контуре 400 ма.
Определить э. д. с. генератора при последовательном и параллельном резонансе,
если активное сопротивление контура 50 ом, а генератор обладает внутренним
сопротивлением 200 ом.
2-106. Определить добротность контура, если известно, что полное сопро-
тивление при параллельном резонансе больше полного сопротивления при после-
довательном резонансе в 10 000 раз.
2-107. Каким сопротивлением нужно шунтировать контур, имеющий индук-
тивность 0,9 мкгн, емкость 36,1 пф, активное сопротивление 20 ом, чтобы его полоса
пропускания увеличилась в 1,5 раза?
2-108. Контур имеет индуктивность 10 мкгн, активное сопротивление 20 ом
и настроен на частоту 16 Мгц. Определить полосу пропускания контура, если
он шунтируется сопротивлением 200 ком.
2-109. Параллельный контур имеет параметры: индуктивность 28 мкгн,
емкость 100 пф, активное сопротивление 14 ом. Контур питается от генератора
с напряжением 80 в. Определить ток в контуре и ток в неразветвленной цепи,
если параллельно контуру подключены емкость 40 пф и активное сопротивление
20 ком, соединенные между собой параллельно.
2-110. Параллельный контур имеет индуктивность 100 мкгн. емкость 450 пф
и активное сопротивление 8 ом. Определить полосу пропускания, если парал-
лельно контуру включена индуктивность 50 мкгн, а внутреннее сопротивление
генератора 20 ком.
2-111. Контур, обладающий эквивалентным сопротивлением 20 ком, шун-
тируется сопротивлением 40 ком. Определить, во сколько раз при этом увеличится
ток в неразветвленной цепи, если внутреннее сопротивление генератора 25 ком.
39
2-112. Волновое сопротивление контура 400 ом, а добротность его 80. Опре-
делить, каким сопротивлением нужно шунтировать контур, чтобы его добротность
уменьшилась в 4 раза.
2-113. Определить, на сколько омов увеличится активное сопротивление кон-
тура, если его зашунтировать сопротивлением 30 ком. Индуктивность контура
18 мкгн, емкость 200 пф.
2-114. Параллельный контур, имеющий волновое сопротивление 520 ом
и активное сопротивление 8 ом, шунтируется сопротивлением 54 ком. Определить,
во сколько раз уменьшится ток в контуре по сравнению с резонансным при отно-
сительной расстройке 10%. Внутреннее сопротивление генератора 50 ком.
2-115. Параллельный колебательный контур характеризуется следующими
параметрами: индуктивность 8 мкгн, емкость 150 пф, активное сопротивление
8 ом. Определить избирательность для частоты 5 Мгц и полосу пропускания
контура, если внутреннее сопротивление источника 20 ком.
2-116. Как изменится полоса пропускания контура задачи |
2-115, если источник будет подключен к элементам контура S *
последовательно?
2-117. Во сколько раз полоса пропускания последо- £
вательного контура меньше полосы пропускания параллель- z|o
ного контура, если эквивалентное сопротивление контура
8 ком, а внутреннее сопротивление генератора 80 ком?
2-118. Параллельный колебательный контур имеет вол- |
новое сопротивление 1000 ом. активное сопротивление 10 ом
и полосу пропускания 3 кгц. Внутреннее сопротивление у
источника 1 Мом. Определить индуктивность и емкость ] I
контура. *’ |
2-119. Колебательный контур настроен на волну 15 м.
Определить индуктивность и емкость контура, если его экви- рис. 2-6.
валентное сопротивление 2 ком, а активное сопротивление
25 ом.
2-120*. Амплитуда напряжения на контуре 2000 в, действующее значение
тока 5 а, а мощность колебаний 450 вт. Определить параметры контура, если соб-
ственная частота его 6 Мгц.
2-121*. Колебательный контур характеризуется следующими параметрами:
индуктивность 17 мкгн, емкость 248 пф, активное сопротивление 16 ом. Каким
должно быть напряжение генератора при последовательном и параллельном резо-
нансе, чтобы мощность колебаний в контуре была 150 вт?
2-122*. Последовательный колебательный контур должен быть настроен
на волну 75 м и питается от генератора с напряжением 20 в. Определить пара-
метры контура, при которых в нем будет выделяться мощность 100 вт и ток при
относительной расстройке 5% уменьшится не более чем на 10%.
2-123*. Последовательный колебательный контур настроен на частоту
14,8 Мгц. Определить, при какой частоте генератора напряжение на емкости
будет в 18 раз больше напряжения генератора, если индуктивность контура
10,5 мкгн, а активное сопротивление 15 ом.
2-124. Определить добротность последовательного контура, если известно,
что на некоторой частоте емкостное сопротивление контура 350 ом, индуктивное
сопротивление 320 ом, а активное сопротивление 8 ом.
2-125*. Определить частоту, при которой реактивное сопротивление после-
довательного контура имеет емкостный характер и численно равно 45 ом.
Известны: собственная частота контура 63,8 Мгц, емкость контура 150 пф.
2-126. Контур должен настраиваться в диапазоне 550—1600 кгц. Определить
максимальную емкость переменного конденсатора, способного обеспечить
настройку в указанном диапазоне, если минимальная емкость 20 пф.
2-127*. По данным задачи 2-126 рассчитать секции катушки индуктивности
так, чтобы тот же переменный конденсатор перекрывал диапазон 150—1600 кгц
2-128*. Параллельный контур имеет эквивалентное сопротивление 30 ком
и питается от генератора с внутренним сопротивлением 0,5 Мом. Для настройки
контура в резонанс можно использовать амперметр или вольтметр. Определить,
40
каким прибором удобнее пользоваться в данном случае. Найти пределы шкалы
прибора, если в момент резонанса ток в неразветвленной цепи 15 ма.
2-129*. Параллельный контур имеет волновое сопротивление 1200 ом и актив-
ное сопротивление 18 ом. Контур питается от генератора с э. д с. 1000 в и внутрен-
ним сопротивлением 8 ком. Для настройки контура можно использовать либо
амперметр, либо вольтметр. Определить, каким прибором удобнее пользоваться
в этом случае, а также найти пределы шкалы прибора, если известно, что
настройку нужно вести в пределах полосы пропускания.
2-130*. Колебательный контур, изображенный на рис. 2-5, б, настроен
на частоту 25 Мгц. При этом параметры контура выбраны так, что правая ветвь
контура оказалась настроенной на вдвое большую частоту (вторую гармонику).
Определить параметры контура, если активное сопротивление 10 сш, а эквивалент-
ное сопротивление 18 ком.
ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ
СВЯЗАННЫЕ ЦЕПИ
§ 2-7. Основные формулы
1. Коэффициент связи:
а) при индуктивной связи между контурами (рис. 2-7)
Рис. 2-7.
б) при автотрансформаторной связи между контурами (рис. 2-8)
k — ^св ;
)Л(£ -j- LCB)(La -j- LCb)
в) при внутриемкостной связи между контурами (рис. 2-9)
« =—с---------,
Ьсв
где
Г — . р С2Ссв .
A Cj-f-c'cB ’ в Са4-Сс ’
г) при внешней емкостной связи между контурами (рис. 2-10)
^св
k= ,
к (^1 + ^св) 0-? + Qb)
41
д) в общем случае связи
k — ^св
V ’
где ХСв — сопротивление связи;
Xi и Х2— реактивные сопротивления первого и второго контуров, имею-
щие тот же характер, что и сопротивление связи.
2. Вносимые сопротивления из второго контура в первый:
а) активное
Явв = ~ Rt,
Z2
б) реактивное
*2св
Хви= - —Х2,
Z2
где Z2 — полное сопротивление второго контура.
Рис. 2-9.
3. Сопротивление эквивалентного контура:
а) активное
Р 1Э == Р 1 + Рвн>
б) реактивное
Х1Э=Х1+Хвн;-
в) полное
^1э — V ^1э +
4. Токи в контурах:
5. Мощности в контурах:
= р2 = i22r2 = /|rbh.
6. Коэффициент полезного действия:
__ Р 2 _ Рвн
Pl + Ръ + РвН
7. Частоты связи:
а) нижняя
42
б) верхняя
, 1/ + + +/f)2 ~^2
1в V 2а
где /х и f2—собственные частоты первого и второго контуров;
о=1 — kb
в) для контуров, настроенных на полный резонанс,
/о
/н-7т^т: /в-7г^т-
8. Вносимое сопротивление из второго контура в первый при
резонансе:
Ran —
*2 •
9. Токи в контурах, настроенных на частоту генератора:
т U1 г ^1-^СВ .
^“Ях+Явн’ 2” R2 9
максимально возможный ток во втором контуре
/ - У'
2 макс, макс ? •
10. Оптимальный коэффициент взаимоиндукции:
а) при полном резонансе
м Ум*.
/иопт. пола---Z4 >
(00
б) при сложном резонансе
М — —1/"
опт’ сл(00 V /?а ’
11. Условие получения йервого частного резонанса:
Х1Э-Х1+ХВН = О.
12. Условие получения второго частного. резонанса:
Х2э= Хвн = 0.
13. Условие получения сложного резонанса:
Xi + ХВн 21 = О ПРИ М = AfonT. сл
или
Х2 “1“ -^ВН 12 “ 0 при М = МОдт. сл-
14. Условие получения полного резонанса:
Xi = 0; Х2 = 0; М == 44опт. пола-
15. Полоса пропускания:
а) при критической связи
д/п = 1,41-^-,
где f0—частота настройки контуров;
Q — добротность контуров;
43
б) максимальная полоса пропускания
Д/п. макс = 3,1 .
16. Коэффициент связи, обеспечивающий провал» резонансной кривой вто-
рого контура до уровня 0,707 7Макс. макС:
к 2,41
k~ Q •
17. Длина волны контура, связанного с короткозамкнутой катушкой:
X = Хо /1 — А?2,
где Хо — собственная длина волны одиночного контура;
k — коэффициент связи между контуром и короткозамкнутой катушкой.
§ 2-8. Коэффициент связи
2-131. Коэффициент взаимоиндукции двух индуктивно связанных контуров
10 мкгн. Индуктивности контуров 25 и 40 мкгн. Определить коэффициент связи.
2-132. Определить коэффициент
если коэффициент связи между ними
0,2, а индуктивности контуров 90 и
160 мкгн.
2-133. Даны два связанных
контура (рис. 2-11). Параметры си-
стемы следующие: М = 15 мкгн;
L1— 30 мкгн\.и — 20 мкгн; L2 —
= 20 мкгн; L " = 30 мкгн. Опреде-
лить коэффициент связи между
контурами.
2-134. Два контура связаны
между собой автотрансформатор-
ной связью. Индуктивность конту-
ров без индуктивности связи 35ж/сгн,
индуктивность связи 15 мкгн. Опре-
делить коэффициент связи между
контурами.
2-135. Два контура связаны ме-
жду собой автотрансформаторной
связью. Индуктивности первого и
второго контуров при последова-
тельном обходе каждого равны 54
и 23 мкгн. Определить величину
индуктивности связи, если коэффи-
циент связи равен 5%.
взаимоиндукции двух связанных контуров,
2-136. Два контура связаны ме-
жду собой внутриемкостной связью. Рис* 2’ 2‘
Емкости контуров при последова-
тельном обходе каждого равны 32 и 50 пф. Какой величины должна быть
емкость связи, чтобы получить коэффициент связи 20%?
2-137. Два контура связаны между собой через междуэлектродную емкость
лампы анод—сетка (рис. 2-12), "равную 11 пф. Емкости контуров равны ИООлф.
Определить коэффициент связи между контурами.
2-138. Два контура с одинаковыми емкостями связаны между собой через
междуэлектродную емкость анод—сетка (рис. 2-12), равную 5 пф. Коэффициент
связи равен 9%. Определить емкости контуров.
2-139. Сопротивление связи двух одинаковых индуктивно связанных кон-
туров 100 ом. Индуктивности контуров равны 20 мкгн. Определить частоту
настройки контуров, если коэффициент связи между ними 0,4»
44
2-140. Два одинаковых контура связаны между собой внешней емкостной
связью. Емкости контуров равны 50 пф. Как надо изменить емкость связи, чтобы
коэффициент связи изменился от 10 до 50% ?
§ 2-9. Вынужденные колебания в связанных контурах
2-141. Два контура связаны индуктивно. В первый контур включен генера-
тор с напряжением 500 в и частотой 320 кгц. Первый контур имеет индуктивность
282 мкгн, емкость 1000 пф, активное сопротивление 12 ом. Второй контур имеет
индуктивность 274 мкгн, емкость 830 пф, активное сопротивление 10 ом. Коэф-
фициент связи между контурами 30%. Определить токи в контурах.
2-142. Для задачи 2-141 определить мощности в контурах и коэффициент
полезного действия.
2-143. Нарисуйте векторную диаграмму токов и напряжений двух одинако-
вых индуктивно связанных контуров при условии, что частота генератора меньше
собственной частоты контуров. Определите характер вносимого сопротивления.
2-144. Нарисуйте векторную диаграмму токов и напряжений двух индуктивно
связанных контуров, настроенных на частоту генератора. Выведите формулу вно-
симого сопротивления.
2-145. Два контура связаны индуктивно. Первый контур настроен на волну
1000 м, второй — на волну 900 м. В первый контур включен генератор с частотой
318 кгц. Коэффициент связи между контурами 0,3. Первый контур имеет емкость
990 пф, активное сопротивление 50 ом; второй контур имеет емкость 825 пф,
активное сопротивление 10 ом. Определить параметры эквивалентного контура
схемы.
2-146. Даны два связанных контура. Сопротивление связи 50 ом. Второй
контур имеет индуктивность 20 мкгн, емкость 200 пф, активное сопротивление
10 ом. Определить, какой должна быть частота генератора в первом контуре для
того, чтобы вносимое реактивное сопротивление из второго контура в первый
составляло 3,73 ом и было индуктивным.
2-147*. Два контура связаны между собой внутренней емкостной связью
(рис. 2-9). В первый контур включен генератор с частотой 1 Мгц. Параметры кон-
туров следующие: Lx = 30 мкгн-, Сг — 50 пф; Rx= 5 ом; Ь2 = 20 мкгн; С2 =
= 1000 пф; R2 — Ю ом; Ссв = 3000 пф. Определить напряжение генератора,
включенного в первый контур, если ток в нем 0,1 а.
2-148. Два одинаковых контура связаны индуктивно и настроены на волну
60 м. Индуктивности контуров равны 20ж/сг«, добротность второго контура 100.
Коэффициент связи между контурами 1%. В первый контур включен генератор
с напряжением 100 в. Определить ток в первом контуре.
2-149. Два контура связаны индуктивно. Коэффициент связи 25%. Первый
контур имеет индуктивность 320 мкгн, емкость 1000 пф, активное сопротивление
3 ом. Второй контур имеет индуктивность 500 мкгн, емкость 1500 пф, активное
сопротивление 5 ом. В первый контур, включен генератор с частотой 160 кгц.
Определить активное и реактивное сопротивления эквивалентного контура.
2-^50. Волномером измеряют частоту колебаний в контуре, настроенном
на частоту 2 Мгц. Коэффициент связи 0,4%. Индуктивность контура 16 мкгн.
Контур волномера имеет индуктивность 20 мкгн, активное сопротивление 5 ом.
Определить вносимое сопротивление из волномера в контур.
2-151. Два контура настроены в резонанс и связаны между собой. Мощ-
ность, выделяемая во втором контуре, равна 10 кет, коэффициент полезного
действия системы 0 95. Активные сопротивления контуров равны 5 ом. Опреде-
лить токи в контурах.
§ 2-10. Частоты связи
2-152. Два контура связаны между собой внутренней емкостной связью.
Первый контур настроен на частоту 100 кгц, второй — на частоту 140 кгц. Опре-
делить частоты связи, если коэффициент связи между контурами 20%.
45
2*153. Два одинаковых индуктивно связанных контура имеют индуктивно-
сти 450 мкгн, емкости 200 пф. Коэффициент взаимоиндукции 50 мкгн. Определить
частоты связи.
2-154. Два связанных контура настроены на частоту 2 Мгц. Коэффициент
связи 19%. Определить частоты связи.
2-155. Экспериментально снята резонансная кривая двух одинаковых
контуров, связанных и настроенных на одну частоту. По резонансной кривой
найдены частоты связи, равные 1,4 и 1,8 Мгц. Найти приближенно величину
коэффициента связи.
2-156. Даны два связанных контура, каждый из которых настроен в отдель-
ности на частоту 1 Мгц. Построить кривую зависимости частот связи от коэф-
фициента связи, который взять равным 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,6; 0,8; 1.
2-157. Два контура связаны между собой через междуэлектродную емкость
лампы анод—сетка (рис. 2-12). Коэффициент связи 30%. Собственная частота
контура, включенного между анодом и катодом, 318 кгц. Какой должна быть соб-
ственная частота контура, включенного между сеткой и катодом, чтобы нижняя
частота связи была 300 кгц?
2-158. Два контура связаны между собой через междуэлектродную емкость
лампы анод—катод. Контур, включенный между анодом и сеткой, настроен
на частоту 400 кгц. Контур, включенный между сеткой и катодом, настроен
на частоту 500 кгц. Найти, каким должен быть коэффициент связи между кон-
турами для того, чтобы верхняя частота связи была 650 кгц.
§ 2-11. Резонансные явления и настройка
2-159. Два контура связаны индуктивно и настроены на частоту 3 Мгц.
Коэффициент взаимоиндукции 5 мкгн, активное сопротивление второго контура
Юол. Определить величину вносимого сопротивления из второго контура в первый.
2-160. Два контура связаны автотрансформатор но и настроены на частоту
генератора, включенного в первый контур. Напряжение генератора 80 в. Активное
сопротивление первого контура 20 ом, коэффициент полезного действия первого
контура 50%. Определить ток в первом контуре.
2-161. Токи в двух настроенных на полный резонанс контурах одинаковы
и равны 1 а. Определить сопротивление связи между контурами, если активное
сопротивление второго контура 5 ом.
2-162. Два контура связаны между собой критической связью и настроены
на частоту генератора с напряжением 100 в. Определить токи в контурах, если
активные сопротивления их равны 10 ом.
2-163. Два связанных контура настроены на полный резонанс. Активное
сопротивление первого контура 10 ом, второго 50 ом. Определить сопротивление
связи между контурами.
2-164. Два контура связаны индуктивно и настроены на частоту 600 кгц.
Первый контур имеет индуктивность 200 мкгн, активное сопротивление 10 ом.
Второй контур имеет индуктивность 250 мкгн, активное сопротивление 12 ом.
Определить, каким должен быть коэффициент связи между контурами, чтобы
коэффициент полезного действия первого контура был 0,6.
2-165. Два контура связаны между собой внутренней емкостной связью
и настроены на частоту 5 Мгц. Емкость связи 507 пф. Активное сопротивление
первого контура 3,7 ом, второго 10 ом. Определить коэффициент полезного дей-
ствия первого контура.
2-166. Два индуктивно связанных контура настроены методом полного резо-
нанса на частоту генератора 400 кгц, включенного в первый контур. Напряжение
генератора 100 в. Оптимальный коэффициент взаимоиндукции 20 мкгн. Опреде-
лить максимум максиморум тока во втором контуре.
2-167. Два индуктивно связанных контура настроены методом полного
резонанса на частоту генератора 500 кгц, включенного в первый контур. Напря-
жение генератора 40 в. Контуры имеют активные сопротйвления по 20 ом. Емкость
второго контура 1000 пф. Определить напряжение на конденсаторе второго кон-
тура.
46
2-1 Ofc. Два индуктивно связанных контура настроены методом полного
резонанса на частоту генератора 5-Ю6 рад/сек, включенного в первый контур.
Емкость конденсатора второго контура 100 пф. Найти оптимальный коэффициент
взаимоиндукции, при котором напряжение на конденсаторе второго контура будет
в 2 раза больше напряжения генератора в первом контуре.
2-169. При каком соотношении между Rx и R2 при полном резонансе спра-
ведливы следующие соотношения: 1) /2 макс, макс = Л; 2) / 2 макс- макс > Л’,
3) / г макс- макс < 1?
2-170. Антенна индуктивно связана с входным контуром приемника (рис.2-13),
настроенного на частоту 2 Мгц. Коэффициент
взаимоиндукции между антенным и входным
контурами 10 мкгн. Входной контур имеет
индуктивность 30 мкгн, активное сопротивле-
ние 10 ом. Определить напряжение на конден-
саторе контура, если ток в антенне 1 мка.
2-171. Антенна индуктивно связана с вход-
ным контуром приемника, настроенного на
частоту 1 Мгц. Сопротивление связи между
антенной и контуром 20 ом. Входной контур
имеет емкость 150 пф, активное сопротивле-
ние 5 ом. Определить напряжение на конден-
саторе контура, если ток в антенне 0,5 мка*
2-172. Два контура связаны между собой
критической связью. Определить ток в первом
контуре, если его активное сопротивление
25 ом, а мощность, выделяемая во вторичном
контуре, 1 вт.
Рис. 2-13.
12 ом. Активное сопротивление второго
Рис. 2-14.
2-173. Два контура связаны между собой и настроены на частоту генератора,
напряжение которого 50 в. Сопротивление связи 8 ом. Определить токи в кон-
турах, если активное сопротивление первого контура 6 ом, а второго 16 ом.
9 2-174. Два контура связаны между собой и настроены на частоту генератора.
Сопротивление связи между контурами
контура 10 ом. Определить величину
активного сопротивления первого кон-
тура, при котором коэффициент полез-
ного действия первого контура 30%.
У 2-175. Найти сопротивление между
точками А и В двух индуктивно свя-
занных контуров, настроенных на ча-
стоту 500 кгц (рис. 2-14). Коэффициент
взаимоиндукции между контурами
6 мкгн. Первый контур имеет индук-
тивность 200 мкгн, активное сопроти-
вление 10 ом. Активное сопротивление
второго контура 12 ом.
2-176. Коэффициент взаимоиндук-
ции двух связанных контуров 10 мкгн.
Первый контур имеет индуктивность 25 мкгн, емкость 64 пф, активное сопротивле-
ние 12ож. Второй контур имеет индуктивность 16 мкгн. Определить емкость второго
контура, при которой устанавливается второй частный резонанс на частоте 4 Мгц.
2-177. Коэффициент взаимоиндукции двух связанных контуров 40 мкгн.
Индуктивность первого контура 200 мкгн. Второй контур имеет индуктивность
250 мкгн, емкость 900 пф, активное сопротивление 100 ом. Определить емкость
первого контура, при которой устанавливается первый частный резонанс
на частоте 700 кгц.
2-178. Два индуктивно связанных контура имеют сопротивление связи’
10 ом. Первый контур имеет реактивное сопротивление 20 ом, активное сопро-
тивление 4 ом. Второй контур имеет активное сопротивление 20 ом. Определить
величину реактивного сопротивления второго контура, необходимую для полу-
чення второго частного резонанса.
47
2-179. Два связанных контура настроены методом первого частного резо-
нанса. В первый контур включен генератор с напряжением 50 в. Первый контур
имеет реактивное сопротивление 20 ом, активное сопротивление 4 ом. Второй
контур имеет реактивное сопротивление 15 ом, активное сопротивление 5,6 ом.
Определить сопротивление сЬязи и максимальный ток в первом контуре.
2-180. Два контура связаны индуктивно. В первый контур включен генера-
тор с частотой 477 кгц. Первый контур имеет индуктивность 100 мкгн, активное
сопротивление 8 ом. Второй контур имеет индуктивность 400 мкгн, емкость
333 пф, активное сопротивление 12 ом. Определить емкость первого контура,
необходимую для получения сложного резонанса.
2-181. В двух связанных контурах имеет место сложный резонанс. Первый
контур имеет активное сопротивление 20 ом. Второй контур имеет реактивное
сопротивление 50 ом и активное сопротивление 30 ом. Определить оптимальное
сопротивление связи и реактивное сопротивление первого контура, соответствую-
щие сложному резонансу.
2-182. Даны два связанных контура. Первый контур имеет индуктивность
100 мкгн, активное сопротивление 8 ом. Второй контур имеет индуктивность
400 мкгн, активное сопротивление 12 ом. В первый контур включен генератор
с частотой 400 кгц. Определить емкости контуров и коэффициент взаимоиндукции
для настройки контуров на полный резонанс.
2-183. Даны два связанных контура. Активное сопротивление второго
контура 6 ом, реактивное 8 ом. Первоначально контуры были настроены методом
сложного резонанса (перестройкой первого контура и подбором связи). Затем
контуры были настроены методом полного резонанса. Как при этом изменился
коэффициент взаимоиндукции?
§ 2-12. Полоса пропускания
2-184. Полосовой фильтр состоит из двух индуктивно связанных контуров,
настроенных на частоту 300 кгц. Контуры имеют индуктивности по 250 мкгн,
активные сопротивления по 10 ом. Определить полосу пропускания одиночного
контура, полосу пропускания фильтра при критической связи и наибольшую
полосу пропускания фильтра.
2-185. По экспериментально снятой резонансной кривой полосового фильтра,
состоящего из двух одинаковых связанных контуров, получена полоса пропу-
скания 8 кгц при частоте настройки 465 кгц. Связь между контурами критиче-
ская. Определить добротность контуров.
2-186. Два связанных контура настроены на частоту 1 Мгц и имеют каждый
добротность 100. Определить полосу пропускания каждого контура в отдельности,
полосу пропускания системы при критической связи и наибольшую полосу’ про-
пускания системы.
2-187. Полосовой фильтр состоит из двух одинаковых индуктивно связанных
контуров, имеющих индуктивности по 300 мкгн, емкости по 1000 пф, активные
сопротивления по 10 ojw. Определить коэффициенты связи и взаимоиндукции, при
которых прлучается максимальная полоса пропускания фильтра.
§ 2-13. Связь колебательного контура с апериодической цепью
2-188. Колебательный контур связан с апериодической цепью (рис. 2-15).
В контур включен генератор с напряжением 200 в и частотой 333 кгц. Параметры
схемы следующие: Lx = 250 мкгн-, = 910 пф-, Rx = 30 ом; L2 — 600 мкгн;
R2 = 3000 ом. Коэффициент связи 0,4. Определить ток в апериодической цепи.
2-189. Колебательный контур связан с апериодической цепью (рис. 2-15)
и настроен на частоту генератора 1 Мгц. Параметры схемы следующие: =
« 300 мкгн; Rx— 10 ом; L2 = 60 мкгн; R2 = Ю00 ом Коэффициент связи 10%.
Определить добротность контура с учетом влияния апериодической цепи.
2-190. Вывести формулу для эквивалентного активного сопротивления схемы,
показанной на рис. 2-15. Предположить, что Х2 > R2.
2-191. Генератор, имеющий внутреннее сопротивление Ri = 500 ом, нагру-
жен на сопротивление нагрузки R2 = 3000 ом (рис. 2-16). Данные схемы следую-
48
щие: = 40 ом; L2 = 1000 мкгн. Первый контур настроен в резонанс. Опреде-
лить коэффициент взаимоиндукции, необходимый для выделения на сопротивле-
нии нагрузки максимальной мощности. Считать, что Х2 > /?2-
2-192. Генератор, включенный в апериодический контур (рис. 2-17), должен
работать на активную нагрузку. Определить
величину индуктивности £х, если L2—бОлцсгн;
R2 = 5 ом; С2 = 100 пф; М = 30 мкгн, а
частота генератора 2,2 Мгц.
2-193. Колебательный контур, имеющий
индуктивность 100 мкгн, емкость 625 пф,
связан с короткозамкнутой катушкой, индук-
тивность которой 9 мкгн. Взаимоиндуктив-
ность связи может изменяться от 0 до 3 мкгн.
Определить наименьшую и наибольшую резо-
нансные длины волн контура.
2-194. Колебательный контур был перво- ис" 2‘
начально настроен на частоту 500 кгц и за-
тем связан с короткозамкнутой катушкой. Определить, каким должен быть
коэффициент связи между контуром и катушкой для того, чтобы частота на-
стройки контура увеличилась на 5 кгц.
2-195. В колебательный контур,
индуктивно связанный с апериодиче-
ской цепью (рис. 2-15), включен гене-
Рис. 2-17.
Рис. 2-16.
ратор с напряжением 5 в. Контур имеет активное сопротивление 10 ом и
настроен на частоту 1 Мгц. Апериодическая цепь имеет индуктивность 150лкгн,
активное сопротивление 4000 ом. Определить максимальную мощность в апе-
риодической цепи и соответствующий ей коэффициент взаимоиндукции.
2-196. Для данных задачи 2-195 определить мощность, которая выделилась бы
на сопротивлении R2 = 4000 ом при непосредственном включении его в первый
контур. Сравнить результаты задач 2-195 и 2-196 и сделать выводы.
ГЛАВА ПЯТАЯ
РАСПРОСТРАНЕНИЕ РАДИОВОЛН
§ 2-14. Основные формулы
1. Скорость распространения радиоволн в диэлектрике:
с
V =
V
де с— скорость света (в вакууме 3*10в м/сек);
ег — относительная диэлектрическая проницаемость среды;
— относительная магнитная проницаемость среды.
4 Задачник. 49
2. Связь между напряженностью магнитного поля и напряженностью элек-
трического поля радиоволны в точке возмущения:
Я = 120л'[т] ’
где Я — напряженность магнитного поля;
Е — напряженность электрического поля.
3. Показатель (коэффициент) преломления радиоволн при переходе из одной
среды в другую (рис. 2-18):
п . sin<Pi = Кё»
sin <ра '
где и 8а — диэлектрические проницаемости сред.
4. Наклон векторов напряженности электрического поля (рис. 2-19) при
распространении радиоволн вдоль границы двух сред определяется из выражений:
где Т — период колебаний;
Оя — удельное сопротивление второй среды.
Если вторая среда — проводник, то вектор напряженности электрического
поля в первой среде (диэлектрике) остается вертикальным (ах = 0; рис. 2-20).
5. Формула идеальной радиопередачи:
„ 9500 У Ps Г мкв 1
£ — --------- ———• .
г L м J
где Ps — мощность, излучаемая антенной передатчика, в ваттах;
г расстояние от передающей антенны до приемной в километрах.
6. Напряженность электрического поля в децибелах:
£Дб = 20 1g,
22 О
где Е — напряженность поля в микровольтах на метр;
Е 0 — условный уровень (обычно 1 мкв/м).
50
7. Относительная диэлектрическая проницаемость ионосферы:,
ег= 1-80,8-4-,
Г
где W — степень ионизации (электронная плотность) слоя ионосферы в электро-
нах на кубический сантиметр;
f — частота радиоволны в килогерцах.
8. Критическая частота радиоволны, при которой луч, падающий верти-
кально, отражается от ионосферы к земле:
/Кр=9-10з/дГ [гц].
/ — диэлектрик; 11 —проводник.
9. Коэффициент преломления радиоволны в ионосфере (рис. 2-21):
п =
sin а
sin р
где а — угол падения;
Р — угол преломления.
10. Критический угол падения, при котором волна претерпевает полное
внутреннее отражение (Р = 90°):
sin акр = |/ 1 — 80,8 .
11. Удельная проводимость слоя ионосферы:
где а — удельная проводимость;
v — среднее число столкновений электронов с нейтральными молекулами.
12. Максимальная дальность прямой видимости:
^макс ~ 57 (/Л, + /Л2) [кл),
где hx — высота подъема передающей антенны в метрах;
Л2 — высота подъема приемной антенны в метрах.
13. Максимальная дальность прямой видимости с учетом явления рефракции:
^макс — 12 (Vhi 4- /ft2) [кл].
51
14. Напряженность поля в точке приема с учетом влияния земли (формула
акад. Введенского):
„ 2,18 hth2
где Е — напряженность поля в милливольтах на метр;
Ps — мощность излучения антенны в киловаттах;
hx и А2 — высота подвеса приемной и передающей антенн в метрах;
г — расстояние между передающей и приемной антеннами в кило-
метрах;
X — длина волны в метрах.
§ 2-15. Распространение радиоволн в диэлектрике
2-197. Определить скорость распространения радиоволн в коаксиальном
фидере с диэлектриком из полистирола (относительная магнитная проницаемость
= 1, относительная диэлектрическая проницаемость ег = 2,5).
2-198. Скорость распространения радиоволн в стекле 1,23-108 м/сек. Относи-
тельная магнитная проницаемость стекла = 1. Определить относительную
диэлектрическую проницаемость стекла.
2-199. Расстояние от Москвы до Киева 759 км. Определить, на сколько позже
придет радиоволна из Москвы в Киев при распространении по коаксиальному
фидеру с полистироловым диэлектриком, чем при распространении по воздуху.
2-200. Определить время, в течение которого импульсный радиосигнал
обойдет в воздухе земной шар по меридиану. Радиус земли 6370 км.
2-201. Через сколько времени импульсный радиосигнал, посланный
с Земли на Луну, вернется снова на Землю? Расстояние от Земли до Луны
380 000 км.
2-202. Амплитуда напряженности электрического поля радиоволны в точке
возмущения пространства составляет 200 в/м. Определить амплитуду напряжен-
ности магнитного поля радиоволны в этой же точке.
2-203. Написать выражения для напряженности электрического и магнит-
ного полей радиоволны задачи 2-202, считая частоту равной 1 Мгц и угол сдвига
по фазе равным 0°.
2-204. Определить угол преломления радиоволны, распространяющейся
в полистироле и падающей на границу раздела полистирола и воздуха под
углом 30°.
2-205. Радиоволна, имеющая частоту 3 Мгц, распространяется в воздухе
над почвой, имеющей диэлектрическую проницаемость 6 абс. эл.-ст. ед. и удель-
ное сопротивление 10 абс. эл.-магн. ед. Определить углы наклона векторов элек-
трического поля в воздухе и почве.
2-206. Радиоволна с частотой 3 Мгц распространяется над морем (удельное
сопротивление морской воды 10 абс. эл.-магн. ед., диэлектрическая проницае-
мость 80 абс. эл.-ст. ед.). Определить угол наклона вектора напряженности
электрического поля.
2-207. Для задачи 2-205 определить горизонтальную и вертикальную состав-
ляющие электрического поля в воздухе, если напряженность поля в рассматри-
ваемой точке 100 мкв/м.
2-208. Антенна радиостанции излучает мощность 49 вт. Определить напря-
женность поля поверхностной волны на расстоянии 500 км от антенны при идеаль-
ных условиях распространения.
2-209. Какую мощность должна излучать антенна передатчика, чтобы на рас-
стоянии 950 км от антенны в условиях идеальной радиопередачи обеспечить напря-
женность поля 500 мкв/м?
2-210. Передатчик приводной радиостанции имеет мощность излучения 36 вт
и работает на вертикальную заземленную антенну. Определить напряженность
поля на самолете, находящемся на высоте 6 км и на расстоянии 30 км от приводной
радиостанции в условиях идеальной радиопередачи (влияние земли не учиты-
вать).
52
2-211. Определить ширину зоны молчания для волны длиной 25 м, если
пространственный луч этой волны распространяется на расстояние 300 км вдоль
земной поверхности, а поверхностный луч — на расстояние 82 км.
2-212. Напряженность поля в точке приема 10 мкв/м. Выразить ее в деци-
белах.
2-213. Напряженность поля в точке приема 80 дб. Выразить ее в милливоль-
тах на метр.
2-214. На некотором расстоянии от передатчика произошло ослабление
поля в 1000 раз. На сколько децибелов уменьшилось поле?
§ 2-16. Распространение радиоволн в ионосфере
2-215. Определить диэлектрическую проницаемость участка ионосферы
со степенью ионизации 2,2 *105 эл/см3 для волны с частотой 6 Мгц.
2-216. Определить критическую частоту и соответствующую ей наименьшую
длину волны, отражаемую областью ионосферы, имеющей степень ионизации
4,9*105 эл/см3.
2-217. Определить электронную плотность участка ионосферы, от которой
происходит отражение радиоволны длиной 100 м, падающей на ионосферу под
углом 30°.
2-218. Радиоволна с частотой 6 Мгц падает на границу раздела стратосферы
и ионосферы под углом 30° (рис. 2-21). Определить угол преломления, если сте-
пень ионизации ионосферы составляет 105 эл/см3.
2-219. Определить удельную проводимость слоя Е ионосферы для волны
длиной 150 л«, если степень ионизации 2* 105 эл/см3, а среднее число столкновений
электронов с нейтральными молекулами 105 — .
2-220. Определить, какой должна быть степень ионизации ионосферы для
отражения волны с частотой 10 Мгц при вертикальном падении радиолуча.
2-221. Два передатчика, расположенные в одном месте на земле, излучают
волны длиной 30 и 60 м. Какая из этих волн после отражения в ионосфере вер-
нется на землю ближе к передатчику?
§ 2-17. Распространение ультракоротких радиоволн
2-222. Определить величину максимального расстояния прямой видимости
между передающей антенной высотою 81 м и приемной антенной высо-
тою 16 м.
2-223. Определить максимальное расстояние прямой видимости между двумя
самолетами, летящими на высотах 8 и 10 км.
2-224. Высота антенны наземного радиолокатора 25 м. Определить, на какой
высоте летит самолет, если максимальная дальность прямой видимости между
ним и локатором 196,4 км.
2-225. Максимальное расстояние прямой видимости с учетом рефракции
между двумя одинаковыми антеннами составляет 58клс. Определить высоту антенн.
2-226. Мощность передатчика, установленного на космической ракете и рабо-
тающего на УКВ, 10 вт. Определить напряженность поля, создаваемую передат-
чиком на расстоянии 10 00(> км.
2-227. Мощность излучения передающей антенны равна 9 кет, длина
волны равна 6 м. Высота подвеса передающей антенны 30 м, а приемной 5 м.
Расстояние между антеннами 5 км. Определить напряженность поля в точке
приема.
2-228. Антенна передатчика, поднятая на высоту 25 м, излучает мощность
4 кет на волне 2,5 м. Определить, на какую высоту надо подвесить приемную
антенну, находящуюся от передающей антенны на расстоянии 1 км, для полу-
чения напряженности поля в точке приема 200 мв/м.
53
ГЛАВА ШЕСТАЯ
ДЛИННЫЕ ЛИНИИ
§ 2-18. Основные формулы
1. Скорость распространения электромагнитной волны в линии:
с
V = —==9
V
где с — скорость распространения электромагнитной волны в вакууме
(3*108 м/секУ,
еп цг — относительные диэлектрическая и магнитная проницаемости среды,
окружающей линию.
2. Погонные параметры двухпроводной линии (рис. 2-22);
а) погонная емкость
в) погонное активное сопротивление
где г — радиус провода в миллиметрах;
X — длина волны в метрах.
3. Погонцые параметры коаксиальной линии (рис. 2-23):
а) погонная емкость
г 24,18Г
где D — внутренний диаметр внешнего провода;
d — диаметр внутреннего провода;
б) погонная индуктивность
Li = 0,461 1g -%- r^Ll ;
d L м J ’
в) погонное активное сопротивление
где D и d — соответственно внутренний диаметр внешнего провода и диаметр
внутреннего провода в миллиметрах.
4. Волновое сопротивление линий:
54
а) двухпроводной
276 . 2a r .
[“l
б) коаксиальной
138 . D , .
5. Коэффициент затухания линии:
ft = •
Р 2q L м J *
Рис. 2-24.
6. Коэффициент полезного действия линии, нагруженной на активное сопро-
тивление, равное волновому (рис. 2-24):
где I — длина линии в метрах;
Рг — мощность, подводимая на вход линии;
Ра—мощность, подводимая к нагрузке.
7. Напряжение бегущей волны на конце линии:
t/2 =
где Uj. и U а— соответственно напряжения на входе и на конце линии.
8. Амплитуда напряжения и тока вдоль линий:
а) вдоль разомкнутой линии
l/mx=2UmC0S
где 2(7т — напряжение в точках пучности;
х — расстояние от конца линии;
or 2(/m
2/т = —— ток в точках пучности;
б) вдоль короткозамкнутой линии
i4u = 2f/msin (-у-*);
. 2Um ( 2л \
/тх = -^-С08(-г х).
9. Максимальные и минимальные значения напряжения в линии без потерь,
нагруженной на сопротивление:
^макс = макс»
^мин = мин*
55
10. Входное сопротивление линий:
а) разомкнутой
zBx = -ectg (-£-/);
б) короткозамкнутой
Z“ = etg('T’ Ф
в) короткозамкнутой четвертьволновой с небольшими потерями
г) четвертьволнового отрезка, нагруженного на сопротивление ZH,
д) линии, нагруженной на конце на активное сопротивление, равное волно-
вому,
ZBX = RBX = q;
е) полуволнового отрезка линии, нагруженного на сопротивление ZH,
ZBX = ZH.
11. Коэффициент бегущей волны в линии без потерь:
V ___ U мин / мин
Аб ij г »
имакс * макс
где t/мин, t/MaKC, /мин, /макс — соответственно минимальные и максимальные зна-
чения напряжения и тока в линии.
Если линия без потерь нагружена на активное сопротивление то:
а) при /?н > Q
*б=4-;
Ан
б) при Rn < Q
12. Добротность контура, выполненного в виде четвертьволнового отрезка
длинной линии:
§ 2-19. Параметры длинных линий
2-229. Дана линия с волновым сопротивлением 1000 ом. Погонное сопротив-
ление линии составляет 0,25 ом/м. Определить коэффициент затухания линии,
выразив его в неперах на метр-и в децибелах на метр.
2-230*. Вывести формулу для расчета коэффициента затухания непосред-
ственно по геометрическим размерам двухпроводной медной линии и длинё волны
генератора.
56
2-231. Определить волновое сопротивление и коэффициент затухания,
выразив его в децибелах на метр, воздушной двухпроводной линии, если диа-
метр медного провода 3 мм, а расстояние между проводами 200 мм. Генератор,
питающий линию, работает на частоте 150 Мгц.
2-232. Определить коэффициент затухания двухпроводного фидера, изготов-
ленного из медных проводов диаметром 2 мм, находящихся в 10 см друг от друга,
при длине волны генератора, питающего фидер, 30 м.
2-233. Определить погонные параметры двухпроводной воздушной линии,
составленной из медного провода диаметром 6 мм. Расстояние между проводами
200 мм. Рабочая частота 400 кгц.
2-234. Двухпроводный фидер представляет собой кабель (рис. 2-25), изоля-
ция которого имеет относительную диэлектрическую проницаемость 4. Размеры
кабеля: расстояние между проводами а = 20 мм, диаметр* пр овода d = 4 мм.
Определить волновое сопротивление фидера. 11
2-235. Двухпроводный фидер (рис. 2-25) имеет размеры:
расстояние между проводами а = 10 мм, диаметр провода
d ~ 2 мм. Волновое сопротивление фидера 200 ом. Определить
относительную диэлектрическую проницаемость изолятора.
2-236. Коаксиальный фидер имеет следующие размеры:
диаметр внутреннего проводника 2 мм, внутренний диаметр
внешнего проводника 9 мм. Относительная диэлектрическая
проницаемость изолятора между проводниками 2,5. Опре-
делить волновое сопротивление коаксиального фидера.
2-237. Определить погонные параметры коаксиального
медного фидёра с относительной диэлектрической проницае- рис. 2-25.
мостью изолятора 2,5, если известно: диаметр внутреннего
проводника 12 мм, внутренний диаметр внешнего проводника 48 мм, частота
генератора 10 Мгц.
2-238. На каком расстоянии друг от друга надо расположить два провода
диаметром 3 мм, чтобы волновое сопротивление двухпроводной линии было
равно 300 ом.
2-239. Определить, каким должно быть соотношение диаметров наружного
И внутреннего проводников в коаксиальной линии, чтобы погонная емкость была
равна 15 пф/м.
§ 2-20. Бегущие волны в линии
2-240. Двухпроводная длинная линия с волновым сопротивлением 100 ом
нагружена на активное сопротивление 100 ом. Определить характер и величину
входного сопротивления длинной линии.
2-241. Двухпроводная линия нагружена на конце на активное сопротивление
256 ом. Линия характеризуется следующими данными: расстояние между прово-
дами 12 мм, диаметр провода 3 мм. Определить режим волн в линии, а также
величину и характер входного сопротивления.
2-242. Вычертить распределение мгновенных значений тока и напряжения
вдоль длинной линии при режиме бегущих волн для моментов времени: = 0;
G = Т/8; /3 = П4; /4 = 3778; /б = 772.
2-243. Вычертить график распределения амплитудных значений тока и на-
пряжения вдоль длинной линии* при режиме бегущих волн.
2-244*. Рассчитать расстояние между проводами воздушного двухпроводного
фидера для питания шлейф-вибратора бегущей волной. Диаметр провода 6 мм.
2-245. А^тениа связана с входным устройством радиоприемника при
помощи двухпроводного экранированного фидера, имеющего данные: диаметр
проводника 1 мм, волновое сопротивление 100 ом и длина 8 м. Определить
напряжение на входе приемника (при условии согласования фидера с нагрузкой),
если в антенне наводится э. д. с. 100 мкв при частоте принимаемого сигнала
150 Мгц.
2-246. Антенна самолетного связного радиопередатчика связана с его выход*
ным каскадом при помощи коаксиального фидера РК-1, в котором установлен
режим бегущих волн. Данные фидера: диаметр внутреннего провода 0,68 мм,
57*
внутренний диаметр внешнего провода 7,3 мм, относительная диэлектрическая
проницаемость изолятора 2,65, длина фидера 30 м. Потерями в диэлектрике
пренебречь. Передатчик работает на волне 3 м. Определить мощность на входе
фидера, если в режиме бегущей волны мощность в антенне 5 вт.
2-247. В двухпроводном экранированном фидере, связывающем антенну
с входным устройством радиоприемника, существует режим бегущих волн. Фидер
характеризуется следующими данными: диаметр провода 0,5 мм, расстояние
между проводами 2 мм, относительная диэлектри-
ческая проницаемость изолятора 5,3, длина фидера д
12 м. Определить мощность, подводимую на вход &___________
К,
0—
&1 ^1 Cl Ef
Рис. 2-26. Рис. 2-27

радиоприемника, и коэффициент полезного действия фидера, если мощность сигнала
в антенне равна 1,5 мквт. Частота принимаемых сигналов 120 Мгц.
2-248. Коаксиальный фидер, согласованный с нагрузкой, подключен к гене-
ратору, работающему на волне 70 см (рис. 2-26). Фидер характеризуется следую-
щими данными: диаметр внутреннего проводника 0,8 мм, диаметр внешнего про-
водника 4.2мм, относительная диэлектрическая проницаемость изолятора 2,5. Опре-
делить длину фидера, если при напряжении генератора 25 в ток в нагрузке 0,3 а.
2-249. Антенна связана с выходом радиопередатчика, работающего На волне
0,7 м, при помощи коаксиального фидера, в котором установлен режим бегущих
волн. Данные фидера: диаметр внутреннего проводника
1,3 мм,внутренний диаметр внешнего проводника 10 мм,
длина его 20 м, относительная диэлектрическая прони-
цаемость изолятора 2,5 Определить ток в антенне, подво-
димую мощность к антенне и коэффициент полезного дей-
ствия фидера, если напряжение>на входе фидера 25 в.
2-250*. На концах участков длинной линии АВ, ВС
и CD (рис. 2-27) включены активные сопротивления,
каждое величиной 200 ом. Каковы волновые сопротивления различных участков
длинной линии, если во всех трех участках наблюдается режим бегущих волн?
2-251. Неоднородная линия, составленная из двух однородных участков,
характеризуется следующими данными: волновое сопротивление первого участка
80 ом, волновое сопротивление второго участка 120 ом (рис. 2-28). Какой вели-
чины должны быть сопротивления Rx и R2> чтобы в линии была бегущая
волна?
2-252. Длинная линия, нагруженная на активное сопротивление 200 ом,
равное волновому, питается от генератора синусоидальных колебаний. Внутрен-
нее сопротивление источника 300 ом, э. д. с. с амплитудой 80 в. Определить напря-
жение на зажимах генератора и мощность, выделяемую на нагрузке.
2-253. Радиопередатчик, развивающий мощность 500 вт, работает на фидер,
имеющий затухание 0,05 неп. Фидер нагружен на активное сопротивление 300 ом,
равное волновому сопротивлению. Определить амплитуду напряжения и тока
в конце линии, мощность, выделяемую на нагрузке, и коэффициент полезного
действия линии.
§ 2-21. Стоячие волны в линии без потерь
Разомкнутая длинная линия
2-254. Вычертить график распределения мгновенных значений напряжения
и тока вдоль разомкнутой длинной линии для моментов времени: = 0; /2 =
= 778; /8 = 774; = 3778; = 772, если длина линии 1,5 м, а длина волны
1 м.
58
2-255. Вычертить график распределения действующих значений напряжения
и тока вдоль разомкнутой длинной линии, если длина линии 80 см, а длина волны
60 см,
2-256. Напряжение на зажимах генератора, питающего разомкнутую линию,
40 в. Найти напряжение на конце разомкнутой линии длиной 20 м, если частота
генератора 3 Мкц.
2-257*. Амплитуда напряжения на конце разомкнутой линии 100 в. Опреде-
лить амплитуды напряжения и тока на расстоянии 40 м от конца линии на частоте
10е гц, если волновое сопротивление линии 250 ом,
2-258. Двухпроводная воздушная линия, разомкнутая на конце, характе-
ризуется следующими данными: диаметр проводника 4 мм, расстояние между
проводниками 12 мм, длина линии 2,2 м. Генератор, питающий линию, работает
на частоте 200 Мгц, Определить напряжение и ток на входе линии, если на рас-
стоянии 0,75 м от конца линии напряжение имеет амплитуду 30 в.
2-259. Длинная линия, разомкнутая на конце, имеет волновое сопротивле-
ние 500 ом и подключена к генератору с частотой 100 Мгц. Определить амплитуду
тока в пучности и амплитуду тока в точке, находящейся от конца на расстоя-
нии 0,5 м, если напряжение на конце линии 100 в,
2-260. Двухпроводная воздушная линия, разомкнутая на конце, выполнена
из провода диаметром 5 мм. Определить расстояние между проводами, если напря-
жение в пучности 300 в, а ток в пучности 1,2 а,
2-261. Разомкнутая двухпроводная воздушная линия имеет волновое сопро-
тивление 350 ом. Определить величину входного сопротивления линии, если
ее длина 60 см, а частота питающего источника 500 Мгц,
2-262. Коаксиальный фидер, разомкнутый на конце, питается от генератора,
работающего на частоте 120 Мгц. Фидер характеризуется следующими данными:
диаметр внутреннего провода 3 мм, внутренний диаметр внешнего провода 15 мм,
длина его 3 м, относительная диэлектрическая проницаемость изолятора 2,5.
Определить величину и характер входного сопротивления коаксиального фидера.
2-263. Воздушная двухпроводная линия, разомкнутая на конце, имеет .сле-
дующие размеры: длина 0,4 м, диаметр провода 2 мм, расстояние между прово-
дами 14 мм. Определить, на сколько надо укоротить линию, чтобы ее входное
сопротивление увеличилось в 2 раза, если генератор, питающий линию, рабо-
тает на частоте 150 Мгц.
2-264*. Воздушная двухпроводная линия, разомкнутая на конце, имеет
следующие размеры: диаметр провода 5 мм, расстояние между проводами 100 мм,
длина 70 см. Какой емкости эквивалентна линия при частоте генератора 75 Мгц?
2-265. Воздушная двухпроводная линия, разомкнутая на конце, питается
от генератора; работающего на волне 1,5 м. Размеры линии: диаметр провода
3 мм, расстояние между проводами 10 см, длина ее 0,6 м.. Определить, какой
индуктивности эквивалентна данная линия.
Короткозамкнутая длинная линия
2-266. Вычертить распределение мгновенных значений напряжения и тока
вдоль короткозамкнутой длинной линии для моментов времени: = 0; /2 = 778;
/8 = Т/4; /4 = ЗТ/8; tb = Т/2, если длин? линии 1 м, а длина волны 80 см.
2-267. Вычертить график распределения действующих значений напряжения
и тока вдоль короткозамкнутой длинной линии, если длина линии 75 см, а частота
питающего генератора 3 Мгц,
2-268. От генератора на вход длинной линии, короткозамкнутой на конце,
приложено напряжение 30 в при частоте 150 Мгц. Определить амплитуды тока
и напряжения на расстоянии 0,4 м от конца линии, если волновое сопротивление
ее 55 ом.
2-269. Двухпроводная линия, короткозамкнутая на конце, имеет следующие
данные: длина 5 м, расстояние между проводами 20 мм, диаметр провода 5 мм.
Определить амплитуду напряжения на входе линии, если амплитуда тока на конце
линии 0,8 а, а частота колебаний генератора 20 Мгц,
2-270. Коаксиальная линия, короткозамкнутая на конце, питается от гене-
ратора напряжением с частотой ПО Мгц. Коаксиальная линия характеризуется
59
следующими данными: длина 3 м, диаметр внутреннего провода 3 мм, внутрен-
ний диаметр внешнего провода 12 мм, относительная диэлектрическая проницае-
мость изолятора2, 5. Определить ток и напряженнее пучностях, если амплитуда
тока на входе линии 0,5 а.
2-271. Длинная линия, короткозамкнутая на конце, длиной 125 м питается
от генератора напряжением с частотой 12,5 Мгц. Определить характер входного
сопротивления линии.
2-272. Короткозамкнутая длинная линия, имеющая длину 1,25 м и волновое
сопротивление 500 ом, питается от генератора напряжением с частотой 200 Мгц.
Определить величину и характер входного сопротивления.
2-273. Коаксиальная длинная линия, короткозамкнутая на конце, питается
от генератора, работающего на волне 2,2 м. Коаксиальная линия характеризуется
следующими данными: длина 3 м, внутренний
диаметр внешнего провода 12 мм, диаметр вну-
треннего провода 2,8 мм, относительная диэлек-
трическая проницаемость изолятора 2,4. Опреде-
лить величину и характер входного сопротивле-
ния линии.
2-274*. Воздушная двухпроводная линия,
короткозамкнутая на конце, характеризуется
следующими данными: длина 0,8 м, диаметр
провода 4 мм, расстояние между проводами
220. мм. Определить: 1) входное сопротивление линии; 2) эквивалентную индук-
тивность при длине волны 4 м.
2-275. Для условия задачи 2-274 определить эквивалентную емкость при
длине волны 2,4 м.
2-276. Требуется заменить катушку индуктивности 20 мкгн короткозамкну-
той линией с волновым сопротивлением 600 ом и входным сопротивлением, рав-
ным сопротивлению указанной катушки, для работы на частоте 106 гц. Определить
длину такой короткозамкнутой линии.
2-277*. Показать, что независимо от места подключения источника перемен-
ного напряжения к отрезку короткозамкнутой линии с малыми потерями (рис.2-29)
входное сопротивление отрезка в точках а—б имеет чисто активный характер и уве-
личивается по мере приближения точек подключения источника к открытому
концу линий.
2-^78. Генератор, питающий короткозамкнутую коаксиальную линию,
работает на частоте 100 Мгц. Линия характеризуется следующими данными:
длина 50 см, внутренний диаметр внешнего провода 24 мм, диаметр внутреннего
Провода 3 мм. Определить, на сколько надо укоротить линию, чтобы ее входное
Сопротивление уменьшилось в 2 раза.
Длинная линия, нагруженная на реактивное сопротивление
2-279. Длинная линия длиной 100 м и волновым сопротивлением 600 ом
нагружена на индуктивную нагрузку (рис. 2-30). Определить входное сопротив-
ление линии, если индуктивное сопротивление нагрузки 800 ом, а длина волны
питающего генератора 300 м. *
2-280. Коаксиальная линия, нагружена на индуктив- [-•-----------
ное сопротивленйе 50 ом. Линия характеризуется следую- Л I
щими данными: диаметр внутреннего провода 2,5 мм, вну- Ь х
тренний диаметр внешнего провода 25 мм, длина линии 5 м, g 4
относительная диэлектрическая проницаемость изолятора 2,5. 0________“
Найти входное сопротивление линии на частоте 30 Мгц.
2-281*. Воздушная длинная линия нагружена на Рис’ 2’30,
емкостную нагрузку 100 ом. Линия характеризуется дан-
ными: диаметр провода 2 мм, расстояние между проводами 10 мм, длина 20 см.
Определить входное сопротивление линии на частоте 150 Мгц.
2-282. Четвертьволновая линия нагружена на конце на индуктивность L.
Определить характер входного сопротивления линии.
2-283. Полуволновая линия нагружена на конце на емкость С. Определить
характер входного сопротивления линии.
60
§ 2-22. РеХшм смешанных волн в линии
2-284. Длинная линия нагружена на активное сопротивление 100 ом. Вол-
новое сопротивление линии 200 ом. Определить коэффициент бегущей волны.
2-285. Вдоль линии устанавливается режим смешанных волн. Максимальное
напряжение 100 а, минимальное напряжение 20 в. Определить коэффициент бегу-
щей волны.
2-286. Вычертить график распределения действующих значений напряжения
и тока вдоль линии, нагруженной на активное сопротивление меньше волнового.
2-287. Вычертить график распределения действующих значений тока и напря-
жения вдоль линии, нагруженной на активное сопротивление больше волнового.
2-288. Фидер нагружен на активное сопротивление 70 ом. Каким должно
быть волновое сопротивление фидера, чтобы обеспечить коэффициент бегущей
волны 0,8?
2-289. Длинная линия нагружена на активное сопротивление меньше вол-
нового. Длина линии 1 м, а длина волны питающего генератора 2 м. Определить
амплитуду напряжения на входе линии, если амплитуда напряжения на конце
ее 20 в.
2-290. Двухпроводная воздушная линия длиной Х/4 нагружена на активное
сопротивление 300 ом и имеет следующие размеры: диаметр провода 4 мм, рас-
стояние между проводами 2 см. Определить коэффициент бегущей волны и вход-
ное сопротивление линии.
2-291. Двухпроводная линия нагружена на сопротивление, не равное вол-
новому. Определить коэффициент бегущей волны, если напряжение на нагрузке
40 в, а на расстоянии четверти волны от нагрузки 50 в.
2-292. Коаксиальный фидер, нагруженный на активное сопротивление меньше
волнового, характеризуется следующими данными: диаметр внутреннего провода
3 мм, внутренний диаметр внешнего провода 21 мм, относительная диэлектриче-
ская проницаемость изолятора 2,3. Определить коэффициент бегущей волны, если
на расстоянии четверти длины волны от нагрузки напряжение 53 в, а ток 0,5 а.
2-293. Длинная линия нагружена на активное сопротивление больше вол-
нового. Определить величину напряжения на нагрузке, если минимальный ток
в линии 0,2 а, максимальный ток 0,32 а, а напряжение на расстоянии четверти
волны от нагрузки 60 в.
2-294. Коаксиальный фидер, нагруженный на активное сопротивление
больше волнового сопротивления, характеризуется следующими данными: диа-
метр внутреннего провода 1,8 мм, внутренний диаметр внешнего провода 12 мм,
относительная диэлектрическая проницаемость изолятора 2,5. Определить ток,
протекающий через нагрузку, если известно, что на расстоянии четверти длины
волны от нагрузки напряжение 26 в и протекает ток 0,44 а.
2-295. Двухпроводный фидер, нагруженный на активное сопротивление
меньше волнового, имеет следующие размеры: диаметр провода 4 мм, расстояние
между проводами 36 мм. Определить сопротивление нагрузки, если на расстоя-
нии четверти волны от нагрузки напряжение 80 в, а ток 0,2 а.
2-296. Коаксиальный фидер нагружен на активное сопротивление больше
волнового. Определить сопротивление нагрузки и коэффициент бегущей волны,
если на расстоянии половины волны от нагрузки напряжение 36 в, а ток 0,18 а.
Волновое сопротивление линии 160 ом.
§ 2-23. Применение длинных линий
2-297. Колебательный контур, составленный из отрезка длинной линии,
имеет следующие данные: волновое сопротивление 240 ом, погонное сопротивле-
ние 0,12 ом/м. Определить добротность контура на частоте 100 Мгц.
2-298. Определить добротность контура в виде четвертьволнового отрезка
коаксиальной линии, если диаметр внутреннего провода 5 мм, внутренний диа-
метр внешнего провода 18 мм, а длина волны 60 см.
2-299*. Определить внутренний диаметр внешнего провода коаксиальной
линии, при котором на волне 35 см можно получить добротность, равную 2400.
Отношение диаметров внешнего и внутреннего проводов 3,6.
61
2-300. Основная линия питается от источника с частотой 300 Мгц (рис. 2-31).
Какой длины должен быть выбран короткозамкнутый отрезок длинной линии при
использовании его в качестве металлического изолятора?
2-301. Необходимо соединить линию /, имеющую волновое сопротивление
500 ом, с линией II, имеющей волновое сопротивление 300 ом (рис. 2-32). Опре-
делить волновое сопротивление четвертьволнового трансформатора.
2-302. Воздушная двухпроводная линия, имеющая волновое сопротивле-
ние 380 ом, питает симметричный вибратор, имеющий входное сопротивление
78 ом. Определить волновое сопро-
тивление четвертьволнового транс-
форматора, который нужно поста-
вить между антенной и линией для
согласования.
Рис. 2-31.
Рис. 2-32.
2-303. Коаксиальный фидер, нагруженный на симметричный вибратор с вход-
ным сопротивлением 80 ом, имеет следующие данные: диаметр внутреннего про-
вода 2 мм, внутренний диаметр внешнего провода 10 мм, относительная диэлек-
трическая проницаемость диэлектрика 2,8. Для обеспечения в фидере режима
бегущих волн применяется четвертьволновый трансформатор (рис. 2-33). Опре-
делить диаметр внутреннего провода четвертьволнового коаксиального отрезка
с воздушным изолятором, используемого в качестве согласующего трансформа-
тора, если диаметр внешнего провода 10 мм.
2-304. Фидер с волновым сопротивлением 100 ом нагружен на активное
сопротивление меньше волнового. Для согласования фидера с нагрузкой приме-
няется четвертьволновый трансформатор. Определить волновое сопротивление
четвертьволнового трансформатора, если коэффициент бегущей волны без транс-
форматора 0,5.
2-305. Двухпроводные линии А и Б (рис. 2-34), имеющие соответственно
волновые сопротивления 400 и 100 ом, согласуются с помощью четвертьвол-
нового трансформатора В. Определить волновое сопротивление трансформатора,
если линия Б согласована с нагрузкой.
2-306. Антенна имеет длину, несколько меньшую половины волны. Для
согласования антенны с фидером к ее входу подключен подстроечный шлейф
(рис. 2-35), компенсирующий емкостную реактивную составляющую входного
сопротивления антенны. В каком направлении необходимо перемещать перемычку
шлейфа для компенсации реактивной составляющей входного сопротивления
антенны, если общее сопротивление в точках а—б носит емкостный характер?
2-307. Для условия задачи 2-306 определить длину согласующего шлейфа,
если волновое сопротивление шлейфа 100 ом, реактивная составляющая входного
сопротивления антенны 200 ом, длина волны питающего генератора 1,5 м.
2-308*. Для перехода от двухпроводного фидера к коаксиальному исполь-
зуется U-колено, представляющее собой отрезок коаксиального фидера длиной
62
поЛволны. Определить необходимую геометрическую длину U-колена, если
частота колебаний 200 Мгц, относительная диэлектрическая проницаемость
коаксиального фидера 2,8.
2-309. Для согласования фидера с нагрузкой применяется реактивный шлейф
(рис. 2-36). Волновое сопротивление шлейфа 300 ом. Какой длины должен быть
выбран реактивный шлейф, обеспечивающий режим бегущих волн в фидере,
если реактивная составляющая сопротивления фидера в месте подключения
шлейфа емкостного характера и равна 300 ом? Длина волны питающего генера-
тора 4 м.
2-310. Для согласования фидера
с нагрузкой применяется реактив-
ный шлейф с волновым сопротивле-
нием 276 ом (рис. 2-36). Реактивная
составляющая сопротивления фи-
дера в месте подключения шлейфа
имеет емкостный характер и равна
330 ом. Определить длину и диаметр
провода согласующего шлейфа, если
расстояние между проводами 100 мм,
а длина волны питающего генера-
тора 4 м,
2-311. Для определения частоты колебаний генератора к нему подключена
измерительная линия в виде разомкнутой длинной линии, вдоль которой устанав-
ливается режим стоячих волн. Чему равна частота генерируемых колебаний,
если расстояние между узлами напряжения равно 25 см?
2-312. На рис. 2-37 представлена схема антенного переключателя с исполь-
зованием отрезков длинных линий и разрядников. Определить минимальную
длину отрезков длинных линий для нормальной работы антенного переключателя
ГЛАВА СЕДЬМАЯ
РАДИОВОЛНОВОДЫ И ОБЪЕМНЫЕ РЕЗОНАТОРЫ
§ 2-24. Основные формулы
1. Критическая длина волны в прямоугольном волноводе (рис. 2-38):
где т, п — целые числа, характеризующие тип волны;
а, b — размеры поперечного сечения волновода.
Критическая длина волны для волны типа Я01:
^кр = 2а.
63
Значения критической длины воЛны в круглом волноводе (рис. 2-3$) для раз*
личных типов волн приведены в табл. 2-1.
2. Длина волны в волноводе любого сечения:
Тип волны E.i
^кр 1,714 1,314 0,824 1,03d 0,824
3. Фазовая скорость в волноводе:
где с — скорость света.
4. Групповая скорость в волноводе:
5. Волновое сопротивление волновода для волны типа TEi
Qr£ = 377^.
6. Резонансная длина волны в прямоугольном резонаторе (рис. 2-40):
где a, b, h — размеры резонатора;
т, п, р — целые числа, характеризующие тип волны.
64
7. Резонансная длйна волны ТЁг1 в цилиндрическом резонаторе-(рис. 2-41) -
де h — высота резонатора,
г — радиус резонатора.
8. Резонансная длина волны тороидального резонатора (рис. 2-42):
где R — радиус поперечного сечения тороида;.
г — радиус внутреннего диска;
а — расстояние между дисками.
9. Резонансная длина волны цилиндрически-щелевого резонатора
(рис. 2-43):
Хр «s 5,5d -А- .
10. Добротность прямоугольного резонатора с квадратным, основанием:
0= ___!---
й 1 -|- —
2h
& Задачник
65
Ьде a h h — размеры резонатора в сантйметрак;
6 — глубина проникновения^тока в сантиметрах, определяемая по фор-
муле:
К/
здесь k — постоянная, равная для меди 0,0067;
f — частота в мегагерцах.
11. Добротность медного цилиндрического резонатора при электрических
колебаниях:
12. Добротность тороидального резонатора:
п 16,5/? /Г 104
Ч # ------------------------“7======г
13. Эквивалентное резонансное сопротивление прямоугольного резонатора
с квадратным основанием, отнесенное к пучности напряжения:
где б — глубина проникновения тока в сантиметрах;
а и h — размеры резонатора в сантиметрах.
§ 2-25. Радиоволноводы
2-313. Нарисовать картину поля волны HQ1 и в прямоугольном волно-
воде и показать длину волны в волноводе.
2-314. Нарисовать картину' поля волны Е01 в круглом волноводе в два
момента времени, отличающиеся на полпериода.
2-315. Нарисовать картину поля волны
в прямоугольном волноводе.
2-316. Генератор, питающий прямоугольный
волновод, работает на волне 1 = 4 см и возбуж-
дает в волноводе волну Я01 (рис. 2-44). Широкая
стенка волновода имеет размер а — 4 см. Под
каким углом 0 ° к боковой стенке волновода
падает плоская волна, являющаяся составной
частью волны Яо1?
2-317. Генератор, работающий на волне
3,5 см, возбуждает в прямоугольном волноводе
волну Яо1. Каким должен быть размер широ-
кой стенки волновода для того, чтобы плоская
волна возбудителя падала на боковую стенку
волновода под углом 45°?
2-318. Прямоугольный волновод имеет размеры поперечного сечения а =
= 4,5 см, b = 2 см. Определить критическую длину волны Н01.
2-319. Прямоугольный волновод имеет размеры поперечного сечения а =
= 4 см, b = 2,4 см. Определить, будет ли распространяться в этом волноводе
волна длиною 10 см.
2-320. Прямоугольный волновод имеет размеры поперечного сёчения а —
= 5 см, b = 2 см. Определить критическую длину волны типа Н1Г
2-321. Определить критическую длину волны Е01 в круглом волноводе,
имеющем диаметр 3 см.
2-322. Определить размеры поперечного сечения прямоугольного волновода,
если известно, что для волны Н01 критическая длина волны 5 см, а для волны Н±1
критическая длина волны 2 см.
2-323. В прямоугольном волноводе, имеющем размеры поперечного сечения
а = 2,3 см, 6= 1,1 см, возбуждается волна Я01 от генератора, работающего
на частоте 10 000 Мгц. Определить длину волны в волноводе.
2-324. В прямоугольном волноводе с размерами поперечного сечения а =
= 4,3 см, b — 3,2 см возбуждается волна E1V Определить длину волны в волно-
воде, если генератор работает на волне 3,16 см.
2-325. Определить критическую длину волны, если известно, что длина
волны в волноводе 3,92 см, а длина волны в свободном пространстве 3 см.
2-326. Генератор, работающий на частоте 9400 Мгц, возбуждает в прямо-
угольном волноводе волну Я01. Определить размер широкой стенки волновода,-
если длина волны в волноводе 4 см.
2-327. Фазовая скорость волны Я01 в прямоугольном волноводе 3,63 • 108 м/сек.
Определить размер широкой стенки волновода, если генератор работает на частоте
9375 Мгц.
2-328. В круглом волноводе с внутренним диаметром 4 см распространяется
золна Е01. Определить фазовую скорость волны, если частота генератора 7500 Мгц.
2-329. Длина волны в волноводе 6 см при фазовой скорости 4-Ю8 м/сек.
Определить частоту питающего генератора.
2-330. Групповая скорость распространения радиоволн в волноводе 2,5 X
X Ю8 м/сек. Определить длину волны генератора, если длина волны в волноводе
5 см.
2-331. Длина волны Н01 в прямоугольном волноводе с размером широкой
стенки а = 4 см в 2 раза больше, чем в- волноводе с размером широкой стенки
а = 8 см. Определить длину волны возбуждающего генератора.
2-332. В прямоугольном волноводе с размером широкой ‘стенки а = 4 см
распространяется волна Н01. Определить волновое сопротивление волновода,
если частота генератора 10 000 Мгц.
2-333. В ’прямоугольном волноводе возбуждается волна Н01 генератором,
работающим на частоте 9390 Мгц. Волновое сопротивление волновода для данного
типа волн 500 ом. Определить размер широкой стенки-волновода.
2-334. Измерительная установка сантиметрового диапазона имеет вол-
новодный тракт, состоящий из трех участков. Затухание первого участка 30 дб,
второго 6 дб и третьего 4 дб. Определить, во сколько раз ослабляется мощность
передаваемой волны в установке.
2-335. Главный волновод приемопередатчика радиолокационной станции
сантиметрового диапазона соединяется со смесительной камерой АПЧ при помощи
предельного аттенюатора (ослабители), затухание которого 60 дб. Импульсная
мощность сигнала в главном волноводе 100 кет. Определить мощность сигнала
в смесительной камере.
§ 2-26. Объемные резонаторы
2-336. Нарисовать картины полей волн Е110 и //101 в прямоугольном резо-
наторе в два момента времени, отличающиеся на пол периода.
2-337. Нарисовать картину поля волны Е010 в цилиндрическом резонаторе.
2-338. Определить резонансную длину волны прямоугольного резонатора
со сторонами а = 6 см, b — 4 см, h = 5 см при колебаниях типа 7,£110.
2-339. В цилиндрическом объемном резонаторе, имеющем диаметр 6 см
и высоту 5 см, возбуждается волна типа ТЕ011. Определить резонансную длину
волны.
2-340. Определить резонансную длину волны колебаний Е110 в кубическом
объемном резонаторе со сторонами а = b — h = 5 см.
5*
67
2-341. В цилиндрическом объемном резонаторе высотою 5 см возбуждается
волна ТЕ 011. Каким должен быть диаметр резонатора, чтобы он оказался настро-
енным в, резонанс на частоту 10 000 Мгц?
2-342» Определить резонансную частоту тороидального объемного резонатора
(рис. 2-42), имеющего размеры: R = 2 см, г = 3 см, а = 1 см.
2-343. Определить резонансную длину волны цилиндрически-щелевого
резонатора (рис. 2-43), имеющего размеры: d, = 1 см, I — 0,35 см, а — 0,23 см.
2-344. Определить добротность прямоугольного объемного резонатора
из меди, имеющего следующие размеры: а — b = 4 см, h — 2 см.
2-345. Определить добротность цилиндрического объемного резонатора
из меди, имеющего диаметр 8 см и высоту 4 см. В резонаторе возбуждаются коле-
бания типа Е010 с длиной волны 10,4 см.
2-346. Определить добротность медного тороидального резонатора (рис. 2-42),
имеющего размеры: R = 1 см, г = 5 см, а — 1 см, если в нем возбуждаются коле-
бания с длиной волны 10 см.
2-347. Определить эквивалентное резонансное сопротивление медного пря-
моугольного резонатора, размеры которого указаны в задаче 2-344.
ГЛАВА ВОСЬМАЯ
АНТЕННЫ
§ 2-27. Основные формулы
1. Мощность высокочастотных колебаний, подводимая к антенне:
?А ~ 4" ^пот ~ ^Ап^А,
где — мощность излучения антенны;
РПот — мощность потерь в антенне;
/дп — действующее значение тока в пучности;
7?а — полное активное сопротивление антенны, отнесенное к пучности
тока.
2. Полное активное сопротивление антенны:
К А = 4х ^пот»
где — сопротивление излучения антенны;
7?пот — сопротивление потерь антенны.
3. Коэффициент полезного действия антенны:

4- ^пот
4. Волновое сопротивление вибратора (антенны):
««"'“("'-й--0"’77)'
где d — диаметр провода антенны;
X — длина волны генератора.
5. Сопротивление излучения симметричного вибратора (рис. 2-45):
Я2 = 800 ( 4а.
у Л
где /1д — действующая высота антенны.
6. Сопротивление излучения заземленного вибратора (рис. 2-46):
68
7. Реактивная составляющая входного сопротивления симметричного вибра-
тора:
v х / 2л I \
хВх = -еАс^—--2-),
где I — геометрическая длина вибратора.
8. Реактивная составляющая входного сопротивления заземленного вибра-
тора:
v 1 / 2л Д Ь* **
-^вх - —еЛ ctg (-д—1) •
9. Длина основной волны свободных колеба- рис. 2-45.
ний:
а) полуволнового вибратора (рис. 2-45)
Хо = 21\
б) четвертьволнового вибратора (рис. 2-46)
Хо= 4/1
10. Действующая высота:
а) симметричного вибратора и заземленного вибратора при А, = А,о
9
/гд = — I = 0,64/.
А л
б) Г-образной (рис. 2-47, а) и Т-образной (рис. 2-47, б) антенн
при 2Х0
Лд = /В [1
/в 1 .
2(/а + /г) J ’
в) рамочной антенны
Йд = Sn Кцг.
Л
Рис. 2-46.
где S — площадь витка рамки;
п — число витков;
|хг — относительная магнитная проницаемость среды.
11. Э. д. с., наведенная в антенне:
Ед = Е/гд cos ф [мкв ],
где Е — напряженность электрического поля в микровольтах на метр;
/гд — действующая высо-
та в метрах; а)
Ф — угол между прово-
дом антенны и век-
тором электриче-
ского поля.
12. Напряженность поля,
создаваемого вибратором в
вертикальной плоскости
с учетом влияния земли
(рис. 2-48):
а) вертикальным полу-
волновым вибратором
2-47.
/2лЛ . \
Ер = Е-2 cost-у- sin ф I ,
1 В этой формуле, а также в последующих формулах этого параграфа под Ло пони-
жается длина основной волны.
69
где Ер — результирующая напряженность поля, складываемая из напряжен-
ности прямого и отраженного от земли лучей;
h — высота подвеса антенны;
Е — напряженность поля прямого луча;
ф — угол между горизонтом и направлением на данную точку.
б) горизонтальным полуволновым вибратором
. / 2лЛ . \
Ер = —Е • 2 sin ( —sin ф I .
13. Амплитуда потенциала провода антенны:
где U— потенциал в пучно-
сти;
х — расстояние от конца
антенны.
14. Амплитуда тока в антенне:
15. Индуктивность удлинитель-
ной (настроечной) катушки:
Рис. 2-48.
, еА^ . (2л ,\ ,
[мкгн]’
где qa — волновое сопротивление антенны в омах;
X — длина волны в метрах.
Рис. 2-49.
16. Емкость укорачивающего (настроечного) конденсатора:
530Х
eACt§ (^0
[пф].
17. Эффективная площадь поверхностной антенны:
•$эА —
GV
4л ’
где G — коэффициент направленного действия.
18. Основные параметры для ряда из п синфазных полуволновых вибраторов
(рис. 2-49):
а) коэффициент направленного действия
6= l,64/|f
где п — число вибраторов;
70
б) ширина диаграммы направленности по уровню нулевой мощности
Г-ЗагсзШ (-А-),
где d — расстояние между центрами соседних вибраторов;
в) ширина диаграммы направленности по уровню нулевой мощности при
большом числе вибраторов
г) ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности
0° = 50,8 -А-.
nd
19. Параметры директорией антенны:
а) коэффициент направленного действия
G^5(n- 1),
где п — число пассивных вибраторов;
б) ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности
в плоскости вибраторов
п
20. Параметры рупорной антенны:
а) ширина диаграммы направленности в вертикальной и горизонтальной
плоскостях по уровню половинной мощности при оптимальных размерах рупора
Ао 701 Ао 601
0R & * ---- »
в b г а
где а и b — размеры отверстия рупора (рис. 2-50);
б) коэффициент направленного действия при оптимальных размерах рупора
G = 0,64 4^-,
I2
где — площадь отверстия рупора антенны.
21. Параметры щелевой антенны:
а) ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности
0° = 0,88 —, 0°Л = 0,88 4-.
а а ° b
где а и b — соответственно длина и ширина щели (рис. 2-51);
б) коэффициент направленного действия многощелевой антенны
G = 3,2л,
где п — количество щелей.
22. Параметры диэлектрической антенны:
а) ширина диаграммы направленности
О’=-Д=.
где I — длина суживающейся части диэлектрического стержня (рис. 2-52);
б) коэффициент направленного действия
°~8т;
71
в) оптимальные значения площадей поперечного сечения у основания и на
конце суживающегося стержня
1 2
So *0,25—
-- 1
5 ^01
Рис. 2-51.
Отсюда, в случае круглого сечения,
диаметры стержня у основания и на
конце равны:
Рис. 2-52.
d0 = 0,565 —т== ;
1
4 - 0,355 —===
/8, - 1 •
23. Параметры параболической антенны:
а) ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности
в вертикальной и горизонтальной плоскостях
0°в*8оА о; *72 а,
где D — диаметр параболического зеркала;
Рис. 2-53.
б) ширина диаграммы направленности по уровню половинной мощности
для случая усеченного зеркала (рис. 2-53)
е° ®7о А; б° ~7о А;
в а г d ’
в) коэффициент направленного действия
G = 0,6 АА-;
Л 2
г) угол смещения диаграммы направленности параболической антенны при
смещенном облучателе (рис. 2-54)
72
где X — величина смещения облучателя относительно геометрической оси
антенны;
R — радиус параболоида вращения в выходном отверстии.
24. Параметры спиральной антенны
(рис. 2-55):
а) ширина диаграммы направленности по
уровню половинной мощности
Рис. 2-55.
Iq "1/~
X V к
где /с — длина витка спирали;
п — число витков;
Sc — шаг спирали;
б) коэффициент направленного действия
§ 2-28. Симметричный вибратор
2-348. Симметричный вибратор имеет длину 35 слг. Определить длину волны
возникающих в нем свободных колебаний.
2-349. УКВ-передатчик работает на симметричную антенну, длина которой
4 м. Определить действующую высоту антенны при работе на собственной волне.
2-350. Действующая высота полуволнового вибратора радиоприемника
32 см. Определить геометрическую длину антенны.
2-351. Определить длину полуволнового симметричного вибратора, если
частота передатчика, работающего на эту антенну, 100 Мгц. Эффекта укорочения
волны не учитывать.
2-352. Определить частоту передатчика, если он нагружен на полуволновый
симметричный вибратор, длина которого 30 см. Эффектом укорочения волны пре-
небречь.
2-353. Определить величину и характер входного сопротивления симме-
тричного вибратора, если его длина 28 см, волновое сопротивление 200 ом,
а частота генератора 500 Мгц.
2-354. Определить волновое сопротивление симметричного полуволнового
вибратора, если известно, что длина волны генератора 70 см, а диаметр провода
антенны 20 мм.
2-355. Волновое сопротивление полуволнового симметричного вибратора
300 ом. Определить длину вибратора, если его диаметр 18 мм.
2-356. Симметричная антенна имеет волновое сопротивление 600 ом и диа-
метр 1,6 см. Определить рабочую частоту генератора, питающего эту антенну.
Эффектом укорочения волны пренебречь.
2-357. Волновое сопротивление полуволновой симметричной антенны 480 ом.
Определить диаметр провода антенны, если длина ее 70 см.
2-358. Симметричный вибратор имеет следующие размеры: диаметр 1,6 см,
геометрическую длину 24 см. Определить величину и характер входного сопро-
тивления, если частота колебаний питающего генератора 450 Мгц.
2-359. Реактивная составляющая входного сопротивления симметричного
вибратора —188 ом. Определить диаметр провода антенны, если ее длина 26,8 см,
а частота генератора 450 Мгц.
2-360. Вычертить, пользуясь данными табл. 2-2, диаграмму направленности
вертикального симметричного вибратора в вертикальной и горизонтальной пло-
скостях, в полярных и прямоугольных координатах.
2-361. Мощность, излучаемая полуволновой симметричной антенной, 0,2 вт.
Определить величину тока в пучности антенны.
2-362. Сопротивление потерь симметричной полуволновой антенны 6,8 ом,
ток в пучности антенны 0,3 а. Определить мощность, подводимую к антенне,
и коэффициент полезного действия.
73
Таблица 2-2
Е - Е Е
ф° ^макс Ф° ^макс ... -. Ф° ^макс
0 15 30 45 60 75 90 105 120 0 0,2 0,4 0,6 0,8 0,95 1,0 0,95 0,8 135 150 165 180 195 210 225 240 255 0,6 0,4 0,2 0 0,2 0,4 0,6 0.8 0,95 270 285 300 315 330 345 360 1,0 0,95 0,8 0,6 0,4 0,2 0
Рис. 2-56.
2-363. Мощность, излучаемая полуволновой симметричной антенной, 5 вт.
Определить величину сопротивления потерь, если коэффициент полезного дей-
ствия антенны 90%. _
2-364. Определить ток в пучности полуволновой а “
симметричной антенны, если ее коэффициент полезного
действия 95%, а подводимая к ней мощность 8 вт.
2-365. Показать, что в любых точках подключе-
ния дельта-трансформатора а—б, симметричных отно-
сительно середины вибратора, входное сопротивление
его является активным и возрастает по мере их при-
ближения к концам вибратора (рис. 2-56).
§ 2-29. Влияние земли на диаграмму направленности полуволнового
симметричного вибратора
2-366. Антенна поднята над землей на высоту 20 м. Определить разность
хода прямого и отраженного лучей под углом 60° к горизонту.
2-367. На какой высоте подвешена антенна, если разность хода прямого
и отраженного лучей под углом 36° к горизонту составляет 20 м?
2-368. Полуволновый вертикальный вибратор расположен над землей
на высоте половины длины волны. Без учета влияния земли в точке приема под
углом 60° к горизонту напряжейность электрического поля 50 мкв/м. Определить
результирующую напряженность поля с учетом отражения от земли.
2-369. Полуволновый горизонтальный вибратор подвешен над землей
на высоте длины волны. Без учета влияния земли в точке приема под углом 30°
к горизонту напряженность электрического поля равна 40 мкв/м. Определить
результирующую напряженность поля с учетом отражения от земли.
2-370. Показать графически, что горизонтальный вибратор не излучает
вдоль земной поверхности при любой высоте подвеса антенны,
2-371. Показать графически, что вертикальный вибратор при любой высоте
подвеса создает вдоль земной поверхности напряженность поля вдвое большую,
чем без учета влияния земли.
2-372. Определить, под каким углом к горизонту надо расположить гори-
зонтальный полуволновый вибратор, находящийся над землей на высоте поло-
вины длины волны, чтобы обеспечить максимальное значение напряженности
электрического поля.
§ 2-30. Несимметричная и рамочная антенны
2-373. Заземленный вибратор имеет длину 15 м. Определить длину волны
возникающих в нем свободных колебаний.
2-374. Вертикальная заземленная антенна высотой 5 м питается от генера-
тора переменного тока с частотой 5 Мгц. Определить сопротивление излучения
антенны.
ц
2-375. Вертикальная заземленная антенна имеет высоту 8 м. Антенна пи-
тается от генератора переменного тока с частотой 4 Мгц. Амперметр в основании
антенны показывает силу тока 0,5 а. Определить излучаемую мощность.
2-376. Для радиомаяка применена вертикальная заземленная антенна,
имеющая длину 20 м. Определить действующую высоту антенны при работе
на собственной волне.
2-377*. Наклонная антенна из одиночного провода имеет длину 30 м
(рис. 2-57). Определить действующую высоту данной антенны при работе на соб-
ственной волне, если угол наклона антенны 30°.
2-378. Определить действующую высоту Г-образной |
антенны, если длина горизонтальной части антенны 16 м, | / /
а длина снижения 8 м. i //
2-379. Г-образная антенна характеризуется размерами:
длина снижения 10 м, длина горизонтальной части 22 м. i/ /
Определить действующую высоту: 1) Г-образной антенны; | / /
2) настроенного заземленного вибратора, длина которого __________/ /
равна длине снижения Г-образной антенны.
2-380. Т-образная антенна характеризуется размерами:
длина снижения 18 jk, длина горизонтальной части 28 м. Рнс’ 2'57,
Определить действующую высоту данной антенны.
2-381. Т-образная антенна характеризуется размерами: длина снижения
20 л<, длина горизонтальной части 30 м. Определить, во сколько раз действующая
высота Т-образной антенны больше действующей высоты настроенного зазем-
ленного вибратора длиной, равной длине снижения.
2-382. Определить действующую высоту круглой рамочной антенны диамет-
ром 200 мм, имеющей 8 витков. Рабочая частота 500 кгц.
2-383. Самолетная рамочная антенна имеет следующие данные: число вит-
ков 20, размеры поперечного сечения а = 95 мм, h=25 мм, относительная ма-
гнитная проницаемость сердечника 20 (рис. 2-58). Определить
действующую высоту рамки на частоте 500 кгц. [ а
2-384. Рамочная антенна имеет 12 витков и размеры
поперечного сечения а — h — 30 см. Определить напряжен-
ность поля около рамки, если на волне 300 м наводится
максимальная э. д. с. 12 мкв. I.,,, —.
2-385. В рамочной антенне с размерами поперечного сече- I I
ния а = 10 см, h = 5 см, числом витков 28 наводится ма- | f
ксимальная э. д. с. 0,56 мкв. Определить относительную ма-
гнитную проницаемость сердечника, если напряженность поля Рис 2'58
около рамки 70 мкв/м, а длина принимаемой волны 500 м.
2-386. Приемная вертикальная антенна радиостанции (заземленный четверть-
волновый вибратор) имеет длину 20 м. Напряженность электрического поля
в месте приема 16 мкв/м. Определить наводимую э. д. с. в антенне.
2-387*. Наземная радиостанция принимает сигналы от передатчика, который
обеспечивает в точке приема напряженность электрического поля 15 мкв/м.
Действующая высота вертикальной приемной антенны 12 м. Влияние почвы
сказалось на наклоне вектора электрической напряженности относительно пло-
скости рамки на угол 26°. Определить э. д. с., наводимую в антенне.
2-388. Квадратная рамочная антенна со стороной в 1 м имеет 16 витков.
Определить наибольшую э. д. с., наводимую в рамочной антенне при приеме
радиоволны длиною 600 м, если в точке приема напряженность поля 5 мкв/м.
2-389. Для условия задачи 2-388 построить диаграмму изменения
э. д. с. в рамочной антенне при повороте ее на 360° (в полярных и прямоугольных
координатах).
2-390. Нарисовать графики распределения амплитудных значений тока
и потенциала вдоль провода заземленного четвертьволнового вибратора.
2-391. Вывести формулу для индуктивности удлинительной катушки для
настройки заземленного вибратора.
2-392*. Вертикальная заземленная антенна имеет длину 5 ж и обладает волно-
вым сопротивлением 500 ом. Определить величину' индуктивности удлинитель-
рой катушки для настройки антенны на волну 40 м>
75
2-393. Вывести формулу величины емкости укорачивающего конденсатора
для настройки заземленного вибратора.
2-394. Радиопередатчик, работающий на частоте 6,82 Мгц, нагружен
на несимметричную антенну высотою 13 м и волновым сопротивлением 380 ом.
Определить емкость укорачивающего конденсатора.
2-395. Радиоприемник принимает сигнал с частотой 20 Мгц на несимметрич-
ную антенну, высота которой 20 м и волновое сопротивление 500 ом. Рассчитать
элемент настройки антенны и нарисовать графики распределения тока и потен-
циала вдоль провода антенны.
2-396*. Вертикальная заземленная антенна имеет высоту 4 м и волно-
вое сопротивление 500 ом. Активное сопротивление антенны 20 ом. Рассчи-
тать элемент настройки антенны, ее сопротивление излучения и коэффициент
полезного действия для волны 24 м. Добротность катушки настройки считать
равной 100.
2-397. Вычертить, пользуясь табл. 2-3, диаграмму направленности верти-
кального заземленного вибратора в вертикальной и горизонтальной плоскостях,
в полярных и прямоугольных координатах.
Таблица 2-3
ф° Е ^макс Ф° tn оз tn о
0 1 120 0,35
30 0,35 150 0,7
60 90 0,7 0 180 1
2-398. Четвертьволновый заземленный вибратор имеет длину 30 см и волно-
вое сопротивление 420 ом. Определить амплитуду тока в вибраторе на расстоянии
10 см от конца антенны, если потенциал на ее конце равен 50 в.
2-399. Передатчик, работающий на волне 36 см, нагружен на четвертьволно-
вый вибратор с волновым сопротивлением 280 ом. Определить амплитуду потен-
циала на расстоянии 7 см от конца антенны, если ток на входе антенны имеет
амплитуду 120 ма.
§ 2-31. Антенны УКВ
Антенны метровых и дециметровых волн
2-400. Вычислить входное сопротивление вибратора Пистолькорса, если
известно, что входное сопротивление одиночного симметричного вибратора
такой же длины равно 73,2 ом.
2-401. 1) Восемь синфазных вибраторов расположены на одной прямой
в торец друг другу. Расстояние между центрами вибраторов равно половине длины
волны. Определить ширину диаграммы направленности по уровню нулевой мощ-
ности. 2) Решить эту же задачу для двадцати вибраторов.
2-402. Для условия задачи 2-401 определить ширину диаграммы направлен-
ности по уровню половинной мощности.
2-403. Определить коэффициент направленного действия и ширину диа-
граммы направленности по уровню нулевой мощности для ряда, состоящего
из четырех синфазных вибраторов, расположенных в торец друг другу. Расстоя-
ние между центрами вибраторов равно половине длины волны. °
2-404. В директорией антенне все пассивные вибраторы в середине соеди-
нены общей металлической штангой. Протекает ли ток по штанге?
2-405. Доказать/что пассивный рефлектор (длиной больше половины длины
волны), удаленный от активного вибратора на расстояние четверти длины волны,
ослабляет поле вибратора в сторону рефлектора. Полагать, что рефлектор имеет
чисто реактивное входное сопротивление,
76
2-406. Доказать, что пассивный директор (длиной меньше половины длины
волны), удаленный от активного вибратора на расстояние четверти длины волны,
усиливает поле вибратора в сторону директора. Полагать, что директор имеет
чисто реактивное сопротивление.
2-407. Директорная антенна имеет два директора. Определить коэффициент
направленного действия антенны.
2-408. Директорная антенна, имеющая три директора, работает на частоте
500 Мгц. Определить коэффициент направленного действия и эффективную пло-
щадь антенны.
2-409. Определить ширину диаграммы направленности директорной антенны,
имеющей соответственно один, два, три, четыре, пять и шесть директоров.
2-410. Определить ширину диаграммы направленности, коэффициент направ-
ленного действия и эффективную площадь директорной антенны, содержащей
шесть директоров и работающей на волне 70 см.
Антенны сантиметровых волн
2-411. Секториальная рупорная антенна измерительного радиолокационного
прибора имеет следующие оптимальные размеры: а — 14 см, b = 1,4 см
(рис. 2-50). Определить ширину диаграммы направленности в вертикальной
и горизонтальной плоскостях и коэффициент направленного действия антенны,
если прибор работает на волне 3 см.
2-412. Определить коэффициент направленного действия и эффективную
площадь рупорной антенны, работающей на волне 3,2 см. Оптимальные размеры
антенны: а = 12 см, Ь= 1,6 см.
2-413. Конический рупор диаметром 10 см излучает колебания с длиной
волны 3 см. Какого диаметра нужно взять отверстие рупора, чтобы коэффициент
направленного действия увеличился в 2 раза? Оптимальная длина рупора со-
храняется.
2-414. Определить эффективную площадь г
рупорной антенны, имеющей размеры отвер- fl —ZZ'
стия: а — 12 см, b = 10 см. и 2а
2-415. Определить ширину диаграммы ---—£
направленности по уровню половинной мощ- v ' -------z
ности параболической антенны, работающей
на волне 10 см. Отражатель — параболоид Рис* 2 •
вращения с диаметром 3 м.
2-416. Определить ширину диаграммы направленности и коэффициент
направленного действия параболической антенны, работающей на волне 3,2 см.
Отражатель — параболоид вращения с диаметром 1 -м.
2-417. Антенна наземной радиолокационной станции, работающей на волне
10 см, выполнена в виде симметричного усеченного параболоида с размерами:
d = 6 м, а — 1,5 м (рис. 2-53). Определить ширину диаграммы направленности.
2-418. Решить задачу 2-417 в предположении, что размеры симметричного
усеченного параболоида соответственно: d = 1 м, а= 0,4 м.
2-419. Определить угол, на который смещается максимум излучения пара-
болической антенны диаметром 1 м при смещении облучателя вверх относительно
геометрической оси на 3 см (рис. 2-54).
2-420. Облучатель параболической антенны с диаметром 80 см смещен
в фокальной плоскости относительно фокуса на 5 см и вращается вокруг оси
параболоида. Вычислить раствор конуса, который будет описан осью диаграммы
направленности при указанном смещении облучателя (рис. 2-59).
2-421. Для чего устраняется непосредственное излучение облучателя пара-
болической антенны?
2-422. Самолетный радиодальномер, работающий на волне 10 см, нагружен
на диэлектрическую антенну, у которой длина суживающейся части 40 см. Опре-
делить ширину диаграммы направленности антенны.
2-423. Определить ширину диаграммы направленности и коэффициент
направленного действия диэлектрической антенны, работающей на волне 3 см.
Длина суживающейся части антенны 15 см.
11
2-424. Какой должна быть длйнд суживающейся части диэлектрической
йнтённы, чтобы на волне 3 см угол раствора диаграммы направленности был 12°?
2-425. Определить наивыгоднейшие диаметры основания и конца диэлектри-
ческой стержневой антенны из тролитула, если длина волны 10 см. Относитель-
ная диэлектрическая проницаемость тролитула 2,5.
2-426. Решить задачу 2-425, если длина волны 3 см.
2-427. Определить стороны квадратов в максимальном и минимальном сече-
ниях стержня диэлектрической антенны из полистирола, если длина волны 3 см.
Относительная диэлектрическая проницаемость полистирола 2,5.
2-428. Нарисовать графики распределения амплитудных значений тока
и напряжения вдоль полуволнового вибратора и полуволновой щели. Объяснить,
чем отличаются электромагнитные поля, создаваемые одинаково расположенными
вибратором и щелью.
2-429. Как зависит интенсивность
излучения щели от ориентации ее на
стенке волновода относительно поверхно-
стных токов?
2-430. Каким должен быть размер
щели, чтобы она излучала наиболее
интенсивно?
2-431. Радиопередатчик, работающий
на волне 18 см, нагружен на щелевую
антенну, которая имеет в длину 9 см, в ширину 0,3 см. Определить ширину диа-
граммы направленности в двух плоскостях.
2-432. Как изменится длина резонансной щели, если заполнить внутреннее
пространство щелевой антенны диэлектриком? .
2-433. На рис. 2-60 показана многощелевая антенна с продольными щелями.
На каком расстоянии вдоль оси волновода следует расположить щели, чтобы
обеспечить наиболее интенсивное излучение?
2-434. Определить коэффициент направленного действия многощелевой син-
фазной антенны, изображенной на рис. 2-60.
2-435*. Щели многощелевой антенны (рис. 2-60) сделаны на широкой
стенке волновода, ширина которой 3 см. Определить максимально возможное
расстояние между щелями вдоль оси волновода, если в волноводе возбуждается
стоячая волна типа HQ1 и длина волны в воздухе 3 см.
2-436. Как скажется изменение частоты на работе многощелевой антенны,
описанной в задаче 2-435?
2-437. Определить ширину диаграммы направленности спиральной антенны,
имеющей длину витка 20 см, число витков 8, шаг намотки 2 см.
2-438. Радиопередатчик, нагруженный на спиральную антенну, работает
на волне 10 см. Спиральная антенна характеризуется следующими данными
длиной витка 15 см, числом витков 15, шагом намотки 1 см. Определить ширину
диаграммы направленности и коэффициент направленного действия антенны.
2-439. Определить, при каком числе витков спиральная антенна, имеющая
длину витка 16 см и шаг намотки 2 см, обеспечивает на волне 3 см ширину диа-
граммы направленности 4°.
2-440. Спиральная антенна имеет следующие данные: длину витка 18 см,
шаг намотки 3 см, число витков 10. Определить ширину диаграммы направлен-
ности, коэффициент направленного действия и входное сопротивление антенны
на волне 3,2 см.
ЧАСТЬ ТРЕТЬЯ
РАДИОПЕРЕДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
ГЛАВА ДЕВЯТАЯ
ЛАМПОВЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ С ПОСТОРОННИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
§ 3-1. Основные формулы
1. В режиме колебаний без отсечки анодного тока (1-го рода)
а) колебательная мощность генератора
— “Ту" maUт к•
где 1т а — амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы;
Um к ~ hn aRoe — амплитуда напряжения на контуре;
Roe — эквивалентное сопротивление контура;
б) мощность, подводимая к анодной цепи лампы генератора,
Ро ж ао^а»
где /а0 — постоянная составляющая анодного тока лампы;
Еа — напряжение анодного источника;
в) коэффициент полезного действия генератора
г) мощность потерь на аноде лампы генератора
Ра ~ Р о /’к-
2. В режиме колебаний с отсечкой анодного тока (2-го рода)
а) колебательная мощность генератора
Р* — ~~2^т а1^т к “ ~2~ макс^т к»
где /mai—амплитуда первой гармоники анодного тока лампы;
ctj — коэффициент разложения первой гармоники импульса анодного
тока лампы;
ia макс— амплитуда импульса анодного тока лампы;
б) мощность, подводимая к анодной цепи лампы генератора,
Ра = ^ао^а = ао*а. макс ^а,
где а0 — коэффициент разложения постоянной составляющей импульса анодного
тока лампы;
79
h) амплитуды составляющих импульса анодного тока
Im а п = <Wa. макс »
где !тап— амплитуда n-й гармоники импульса анодного тока лампы (п = 0, 1,
2, . . .);
ап — коэффициент разложения n-й гармоники (определяют по графику
или таблицам акад. А. И. Берга, исходя из значения угла отсечки
анодного тока; см. приложение 4);
г) коэффициент полезного действия генератора
т1=Г-=Ч--Т-5’
0 ао
где £ = — коэффициент использования анодного напряжения;
^а
д) угол отсечки анодного тока лампы определяется по идеализированной •
динамической характеристике из следующего выражения:
Q — Eg Ego
cos 0 =----—st,
^mg
где Eg — исходное напряжение смещения;
Eg0 — напряжение запирания лампы по идеализированной динамической
характеристике;
Umg — амплитуда напряжения возбуждения.
3. Критический режим работы лампового генератора на триоде, лучевом
тетроде и пентоде определяется из соотношения:
иа. мин. кр “' 0.5-г-2) макс,
где wgMaKC = (Um g+ Eg) — максимальное напряжение на управляющей сетке
лампы;
ма мин = (Еа— Utn к) — минимальное напряжение на аноде лампы.
Критический режим работы лампового генератора на тетроде определяется
из соотношения:
иа. мин. кр~ ^g2.
• где Eg2—напряжение на экранирующей сетке лампы.
4. Элементы схем питания генератора выбираются из следующих соотно-
шений:
а) индуктивность дросселя в параллельной схеме анодного питания
Едр 20L,
где L — индуктивность контура;
б) емкость разделительного конденсатора в схеме параллельного анодного
питания
С 1 •
р^0,05со/?ое ’
в) напряжение автоматического смещения за счет постоянной составляющей
сеточного тока лампы
= “^o^g = ~ag(/g макс^’
где /g0 — постоянная составляющая сеточного тока лампы;
Eg — сеточное сопротивление;
ag0 — коэффициент разложения импульса сеточного тока для постоянной
- составляющей;
С — амплитуда импульса сеточного тока;
g MdKC *
80
f) напряжение автоматического смещений за сйёт постоянной составляющей
общего (катодного) тока лампы
| | = /общ^к»
где /общ — сумма постоянных составляющих токов всех электродов лампы
(Л>бщ = /ао + ^0"^ ^2*. Для пентода или тетрода);
/?к — катодное сопротивление;
д) емкость блокировочного конденсатора в цепи автоматического смещения
за счет постоянной составляющей сеточного тока
С -ъ 1 •
0,05a>Re ’
е) емкость блокировочного конденсатора в цепи автоматического смещения
за счет постоянной составляющей общего тока лампы
Ск> 0,05<оЯк ’
ж) гасящее сопротивление в цепи экранирующей сетки
/?а — ^g2
Rg2 = 7 .
1 £2
5. Элементы простой схемы выхода передатчика выбираются из следующих
соотношений:
а) реактивное сопротивление связи
у _______________________Roe опт /1 1 \ .
XcB~“T- о?;*
где Roe опт — оптимальное эквивалентное сопротивление анодного контура;
Qcb, Qh — соответственно добротность элементов связи и настройки (при
использовании конденсаторов принимается Q = oo);
Хд — реактивное сопротивление антенны;
/?А — активное сопротивление антенны;
б) реактивное сопротивление настройки антенного контура
Хн = - (Хсв ХА).
6. Энергетические соотношения и элементы сложной схемы передатчика
определяются из следующих выражений:
а) мощность, передаваемая в антенный контур,
^А. к = ?кПп.к»
где Рк — колебательная мощность выходного генератора;
Лп. к = "d' i'/d---коэффициент полезного действия промежуточного
А I Авн
контура;
R — активное сопротивление ненагруженного промежу-
точного контура;
Хсв
Явн = ~п------сопротивление, вносимое из антенного в промежуточ-
аа. к
ный контур;
Хсв — сопротивление связи между промежуточным и антен-
ным контурами;
6
Задачник.
81
&А. к= &А + £н + &св — пблнбе активное сдпротйвлёнйе йнтенного контура;
7? А — активное сопротивление* антенны;
Ян + Ясв — активное сопротивление элементов настройки
и связи;
б) мощность в антенне
Я А “ ^А. кЛА. к»
Я А 11
т]а. к = -5- ~~-коэффициент полезного действия антенного контура.
Яа. к
§ 3-2. Режим колебаний 1-го рода
3-1. Построить графики напряжения на управляющей сетке, анодного тока,
напряжения на контуре и напряжения на аноде лампы генератора в зависимости
от фазового угла, если напряжение анодного источника 3500 в, напряжение сеточ-
ного смещения —100 в, амплитуда напряжения возбуждения 75 в, постоянная
составляющая анодного тока 200 л<в, амплитуда переменной составляющей анод-
ного тока 150 ма, эквивалентное сопротивление контура 10 ком.
3-2. Генератор собран на одном триоде лампы типа 6Н5П. Построить динами-
ческую характеристику лампы генератора, если режим его работы характери-
зуется следующими данными: напряжение анодного источника 150 в, коэффициент
использования^ анодного напряжения х/3, напряжение сеточного смещения 3 в,
амплитуда напряжения возбуждения 2,6 в.
3-3. Генератор собран на одном триоде лампы типа 6Н15П. Построить дина-
мическую характеристику лампы генератора, если режим его работы характе-
ризуется следующими данными: напряжение анодного источника 150 в, коэффи-
циент использования анодного напряжения х/3, напряжение сеточного смещения
—2 в, амплитуда напряжения возбуждения 1,8 в.
3-4*. Построить графики напряжения на управляющей сетке, анодного
тока, напряжения на контуре и напряжения на аноде лампы генератора в зави-
симости от фазового угла. Генератор собран на одном триоде лампы типа 6Н9С
и имеет следующие данные режима работы: напряжение анодного источника
300 в, коэффициент использования анодного напряжения х/3, напряжение сеточ-
ного смещения —2 в, амплитуда напряжения возбуждения 2 в. Предварительно
построить динамическую характеристику лампы генератора. Как изменятся гра-
фики, если амплитуда напряжения возбуждения уменьшится на 1 в? Как изме-
нятся графики, если напряжение сеточного смещения станет —1,5 в, а ампли-
туда напряжения возбуждения 1 в?
3-5. Построить графики напряжения на управляющей сетке, анодного тока,
напряжения на контуре и напряжения на аноде лампы генератора в зависи-
мости от фазового угла. Генератор собран на одном из триодов лампы типа 6НЗП
и имеет следующие данные режима работы: напряжение анодного источника
200 в, коэффициент использования анодного напряжения 0,25, напряжение сме-
щения —3 в, амплитуда напряжения возбуждения 2 в. Как изменятся графики,
если амплитуда напряжения возбуждения увеличится до 2,5 в?
3-6. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда пере-
менной составляющей анодного тока лампы 300 ма, амплитуда напряжения
на контуре 250 в.
3-7. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда
переменной составляющей анодного тока лампы 200 ма, эквивалентное сопротив-
ление контура 15 ком.
3-8. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда напря-
жения на контуре 300 в, эквивалентное сопротивление контура 12 ком.
3-9. Определить подводимую к ацоду лампы генератора мощность, если напря-
жение анодного источника 300 в, постоянная составляющая анодного тока лампы
10 ма.
3-10. Определить коэффициент полезного действия генератора и мощность,
рассеиваемую на аноде лампы, если колебательная мощность 100 вт, а мощность,
подводимая к анодной цепи лампы генератора, составляет 400 вт.
82
3-i 1. Определить колебательную мощность генератора, если мощность
потерь на аноде лампы 140 вт, коэффициент полезного действия 30%.
3-12. Определить колебательную мощность и коэффициент полезного дей-
ствия генератора, если подводимая к анодной цепи лампы мощность 1040 вт,
амплитуда напряжения на контуре 2000 в, амплитуда переменной составляющей
анодного тока 260 ма.
3-13. Определить коэффициент полезного действия генератора, если напря-
жение анодного источника 300 в, амплитуда напряжения на контуре 120 в, посто-
янная составляющая анодного тока 10 ма, амплитуда переменной составляющей
анодного тока лампы 8 ма.
3-14. Определить коэффициент использования анодного напряжения, если
напряжение анодного источника 400 в, амплитуда переменной составляющей
анодного тока лампы 12 ма, эквивалентное сопротивление контура 20-ком.
3-15. Определить колебательную мощность генератора, если напряжение
анодного источника 300 в, амплитуда переменной составляющей анодного тока
лампы 10 ма, коэффициент использования анодного напряжения 0,4.
3-16. Определить мощность потерь на аноде лампы генератора и его коэффи-
циент полезного действия, если напряжение анодного источника 2000 в, постоян-
ная составляющая анодного тока 240 ма, амплитуда переменной составляющей
анодного тока лампы 200 ма, коэффициент использования анодного напряжения
0,48.
3-17. Определить мощность потерь на аноде лампы генератора и его коэф-
фициент полезного действия, если напряжение анодного источника 1600 в, посто-
янная составляющая анодного тока 50 ма, амплитуда переменной составляющей
анодного тока лампы 40 ма, эквивалентное сопротивление контура генератора
12 ком.
3-18. При каком напряжении анодного источника генератор обеспечивает
колебательную мощность 6 вт, если коэффициент использования анодного напря-
жения 0,6, амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы 25 ма?
3-19. При каком напряжении анодного источника работает генератор, если
мощность потерь на аноде лампы 90 вт, коэффициент использования анодного
напряжения 0,5, постоянная составляющая анодного тока 100 ма, амплитуда
переменной составляющей анодного тока лампы 40 ма?
3-20. Какова величина эквивалентного сопротивления контура генератора,
если коэффициент его полезного действия 12%, напряжение анодного источника
500 в, постоянная составляющая анодного тока 60 ма, амплитуда переменной
составляющей анодного тока лампы 25 ма?
3-21. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, если напряжение
анодного источника 1000 в, постоянная составляющая анодного тока 50 ма, ампли-
туда переменной составляющей анодного тока 40 ма, эквивалентное сопротивле-
ние контура 15 ком.
3-22. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, если напряжение
анодного источника 10 кв, постоянная составляющая анодного тока 1,25 а, ампли-
туда переменной составляющей анодного тока 1 а, эквивалентное сопротивление
контура 5 ком.
3-23. Рассчитать индуктивность и емкость колебательного контура генера-
тора, работающего на частоте 20 Мгц, если его колебательная мощность 1 кет,
напряжение анодного источника 3000 в, коэффициент использования анодного
напряжения 0,5, активное сопротивление контура 10 ом.
3-24. Определить емкость конденсатора колебательного контура генератора,
работающего на частоте 4 Мгц с коэффициентом полезного действия 15%, если
напряжение анодного источника 500 в, постоянная составляющая анодного тока
60 ма, амплитуда переменной составляющей анодного тока 30 ма, активное
сопротивление контура 5 ом.
3-25*. Для генератора задачи 3-4 определить подводимую и колебательную
мощности, мощность потерь на аноде лампы и коэффициент полезного действия.
3-26*. Рассчитать буферный каскад, работающий на одном триоде лампы
типа 6Н15П, для получения максимальной колебательной мощности в режиме
6* 83
кблебаний 1-го рода без сеФйчных 1окбв, если напряжение анодного источника
150 в. Использовать характеристики лампы.
3-27. Рассчитать генератор, работающий на одном триоде лампы типа 6Н8С,
для получения максимальной колебательной мощности в режиме колебаний
1-го рода без сеточных токов, если напряжение анодного источника 250 в. Исполь-
зовать характеристики лампы.
§ 3-3. Режим колебаний 2-го рода
3-28. Определить амплитуды составляющих (до 4-й гармоники включительно)
остроконечных косинусоидальных импульсов анодного тока, если амплитуда
импульса анодного тока лампы 100 ма, угол отсечки анодного тока лампы 90°.
Написать математическое выражение для каждой составляющей анодного тока,
если частота напряжения возбуждения генератора 10 Мгц.
3-29. Определить амплитуды составляющих (до 3-й гармоники включительно)
остроконечных косинусоидальных импульсов анодного тока, если амплитуда
3-30. Изобразить график анодного тока лампы генератора, если амплитуда
импульса анодного тока 100 ма, угол отсечки анодного тока лампы 90°.
3-31. Изобразить графики анодного тока лампы генератора при угле отсечки
анодного тока 45°, 60°, 120°, если амплитуда импульса анодного тока 50 ма.
3-32. По динамической характеристике лампы генератора (рис. 3-1) построить
график анодного тока в зависимости от фазового угла для углов отсечки анодного
тока 90°, 45°, 60°, 120°. Для каждого угла отсечки подобрать примерную вели-
чину напряжения смещения и амплитуду возбуждающего напряжения.
3-33. По динамической характеристике лампы генератора (рис. 3-2) построить
график анодного тока в зависимости от фазового угла, если напряжение смеще-
ния —200 в, амплитуда напряжения возбуждения 300 в. Определить значение
угла отсечки анодного тока лампы.
3-34. По динамической характеристике лампы генератора задачи 3-33
построить графики анодного тока для следующих случаев:
а) напряжение смещения —100 в, амплитуда напряжения возбуждения 300 в;
б) напряжение смещения —300 в, амплитуда напряжения возбуждения 300 в;
в) напряжение смещения —250 в, амплитуда напряжения возбуждения
350 в;
г) напряжение смещения —250 в, амплитуда напряжения возбуждения 25Q в;
д) напряжение смещения — 250 в, амплитуда напряжения возбуждения
100 в.
84
Для каждого случая примерно определить значение угла отсечки анодного
тока по графикам. Определить точное значение угла отсечки анодного тока, исполь-
зуя математическую зависимость его от напряжения смещения и амплитуды напря-
жения возбуждения.
3-35*. Построить динамическую характеристику и график анодного тока
лампы генератора в зависимости от фазового угла. Генератор работает на одном
триоде лампы типа 6Н5П и характеризуется следующими данными: напряжение
анодного источника 150 в, напряжение смещения —6 в, амплитуда напряжения
возбуждения 7 в, коэффициент использования анодного напряжения 0,67. Опре-
делить значение угла отсечки анодного тока лампы.
3-36. Построить динамическую характеристику и график анодного тока
лампы генератора в зависимости от фазового угла. Генератор работает на лампе
типа ГУ-11 А и характеризуется следующими данными: напряжение анодного
источника 5 кв, коэффициент использования анодного напряжения 0,8, напряже-
ние смещения —200 в, амплитуда напряжения возбуждения 500 в. Определить
значение угла отсечки анодного тока. Предварительно произвести линейную
идеализацию статических характеристик ламп.
3-37. Построить динамическую характеристику и график анодного тока
лампы генератора в зависимости от фазового угла. Генератор работает на лампе
типа ГУ-12А и характеризуется следующими данными: напряжение анодного
источника 5 кв, напряжение смещения —300 в, амплитуда напряжения возбужде
ния 900 в, коэффициент использования анодного напряжения 0,8. Определить
значение угла отсечки анодного тока лампы.
3-38. Для генератора задачи 3-35 построить графики напряжений на управ-
ляющей сетке, колебательном контуре и аноде лампы в зависимости от фазового
угла.
3-39. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда
импульса анодного тока 5(1 ма, угол отсечки анодного тока 90°, амплитуда напря-
жения на контуре 300 в.
3-40. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда
импульса анодного тока 60 ма, угол отсечки анодного тока 80°, эквивалентное
сопротивление контура 15 ком.
3-41. Определить колебательную мощность генератора, если амплитуда
импульса анодного тока 100 ма, угол отсечки анодного тока 120°, напряжение
анодного источника 500 в, коэффициент использования анодного напря-
жения 0,8.
3-42. При каком эквивалентном сопротивлении контура генератор обеспе-
чивает колебательную мощность 100 вт, если амплитуда импульса анодного тока
400 ма, угол отсечки анодного тока 100°?
3-43. Определить величину амплитуды колебательного напряжения на
контуре генератора, если его колебательная мощность равна 40 вт, амплитуда
импульса анодного тока равна 200 ма, угол отсечки анодного тока соста-
вляет 90°.
3-44. Определить амплитуду колебательного напряжения на контуре гене-
ратора, который при напряжении анодного источника 1000 в имеет коэффициент
полезного действия 0,8. Угол отсечки анодного тока 70°.
3-45. Определить минимальное и максимальное значение напряжения
на аноде лампы генератора, если его колебательная мощность 50 вт, амплитуда
импульса анодного тока 240 ма, угол отсечки анодного тока 120°, напряжение
анодного источника 1000 в. Начертить график напряжения на аноде лампы данного
генератора в зависимости от фазового угла.
3-46. Определить колебательную мощность генератора, если измерительный
прибор, включенный в контур генератора, показывает ток 3 а. Активное сопротив-
ление контура 10 ом.
3-47. Определить колебательную мощность генератора, настроенного на
частоту 5 Мгц, если измерительный прибор, включенный в контур, показывает
ток 0,2 а. Эквивалентное сопротивление контура 10 ком, индуктивность контура
13 мкгн.
3-48. Определить коэффициент полезного действия и мощность потерь
нр аноде лампы генератора, е^ли активное сопротивление контура 5 ом,
«5
напряжение анодного источника 3000 в, постоянная составляющая анодного тока
160 ма, а контурный прибор показывает ток 8 а.
3-49*. Подобрать измерительный прибор (тип и пределы измерений) для
включения в контур генератора, если амплитуда импульса анодного тока 0,15 а,
угол отсечки анодного тока 90°, напряжение анодного источника 800 в, коэффи-
циент использования анодного напряжения 0,96, активное сопротивление контура
10 ом.
3-50. Подобрать измерительный прибор (тип и пределы измерений) для вклю-
чения в цепь постоянной составляющей анодного тока лампы генератора. Генера-
тор рассчитан на колебательную мощность 80 вт. Амплитуда импульса анод-
ного тока 0,3 а эквивалентное сопротивление контура генератора составляет
9 ком.
3-51. При каком угле отсечки анодного тока лампы работает генератор,
если его колебательная мощность 125 вт, амплитуда импульса анодного тока
320 ма, эквивалентное сопротивление контура 10 ком?
3-52. Определить мощность, подводимую к анодной цепи лампы генератора,
если напряжение анодного источника 4000 в, амплитуда импульса анодного тока
300 ма, угол отсечки анодного тока 110°.
3-53. Определить мощность, подводимую к анодной цепи лампы, и мощность
потерь на аноде лампы генератора, если напряжение анодного источника 750 в,
амплитуда импульса анодного тока 200 ма, угол отсечки анодного тока 70°, коле-
бательная мощность генератора 30 вт.
3-54. Определить коэффициент полезного действия генератора, если напря-
жение анодного источника 3800 в, амплитуда напряжения на контуре 3600 в,
угол отсечки анодного тока 90°.
3-55. Определить коэффициент полезного действия генератора, если угол
отсечки анодного тока 80°, коэффициент использования анодного напряжения 0,8.
Как изменится коэффициент полезного действия генератора, если угол отсечки
анодного тока будет 60°, 120°?
3-56. Определить коэффициент полезного действия генератора, если напря-
жение анодного источника равно 2200 в, амплитуда импульса анодного тока
равна 200 ма, угол отсечки анодного тока составляет 70°, эквивалентное сопро-
тивление контура равно 25 ком. Как и зменится коэффициент полезного дей-
ствия генератора, если эквивалентное сопротивление контура уменьшится до
15 ком?
3-57. Определить мощность потерь на аноде лампы генератора, если напря-
жение анодного источника 4000 в, амплитуда импульса анодного тока 800 ма,
угол отсечки анодного тока 90°, коэффициент использования анодного напряже-
ния 0,9.
3-58. Определить мощность потерь на аноде лампы генератора, если напря-
жение анодного источника 600 в, амплитуда импульса анодного тока 75 ма, угол
отсечки анодного тока 80°, коэффициент использования анодного напряжения
0,85.
3-59. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы, коэффициент полезного действия и колебательное напряжение
на контуре генератора, если напряжение анодного источника 1000 в, амплитуда
импульса анодного тока 90 ма, угод отсечки анодного тока 90°, эквивалентное
сопротивление контура 15 ком. Сравните энергетические соотношения в данном
генераторе с энергетическими соотношениями в генераторе задачи 3-21 (работаю-
щего в режиме колебаний 1-го рода).
3-60. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, если напряжение
анодного источника составляет 15 кв, амплитуда импульса анодного тока равна
8 а, угол отсечки анодного тока 70°, эквивалентное сопротивление контура
4 ком.
3-61. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, если напря-
жение анодного источника 1,5 кв, постоянная составляющая анодного тока
100 ма, угол отсечки анодного токц 80°, эквивалентное сопротивленце кон-
тура 8 ком.
3-62. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, если напряжение
анодного источника 300 в, постоянная составляющая анодного тока 27 ма, угол
отсечки анодного тока 75°, амплитуда напряжения на контуре 270 в.
3-63. Определить подводимую и колебательную мощности и мощность потерь
на аноде лампы генератора, имеющего коэффициент полезного действия 0,7, если
напряжение анодного источника 400 в, амплитуда импульса анодного тока 30 ма,
угол отсечки анодного тока 100°.
3-64. При каком угле отсечки анодного тока работает генератор, если его
коэффициент полезного действия 0,7, а коэффициент использования анодного
напряжения 0,82?
3-65. Генератор рассчитан на ‘колебательную мощность 1 кет. Мощность
потерь на аноде лампы генератора 0,5 кет. Амплитуда напряжения на контуре
3 кв. Постоянная составляющая анодного тока лампы 0,4 а. При каком угле
отсечки анодного тока работает генератор?
3-66. Определить коэффициент использования анодного напряжения, если
генератор работает при угле отсечки 85° и имеет коэффициент полезного дей-
ствия 0,6.
3-67. Определить, при каком угле отсечки анодного тока работает генератор,
если амплитуда напряжения на контуре 1100 в, постоянная, составляющая анод-
ного тока 50 ма, эквивалентное сопротивление контура 12 ком.
3-68. Каким надо выбрать эквивалентное сопротивление контура, чтобы
генератор работал с коэффициентом полезного действия 0,7, если напряжение
анодного источника 1500 в, амплитуда импульса анодного тока 200 ма, угол отсечки
анодного тока 100°.
3-69. Рассчитать параметры колебательного контура генератора, работаю-
щего на частоте 15 Мгц, если напряжение анодного источника 450 в, амплитуда
импульса анодного тока 100 ма, угол отсечки анодного тока 90°, коэффициент
полезного действия генератора 70%. Активное сопротивление контура принять
равным 5 ом.
3-70. Определить максимальную колебательную мощность генератора,
рассчитанного на 90% допустимой мощности потерь на аноде лампы, если напря-
жение анодного источника 1500 в, амплитуда импульса анодного тока 140 ма,
угол отсечки анодного тока 90°, максимально допустимая мощность потерь
на аноде лампы 20 вт.
3-71. При каком анодном напряжении генератор обеспечивает колебатель-
ную мощность 30 вт, если амплитуда импульса анодного тока 200 ма, угол отсечки
анодного тока 90°, коэффициент использования анодного напряжения 0,9?
3-72. При каком анодном напряжении генератор обеспечивает колебатель-
ную мощность 80 вт, если амплитуда импульса анодного тока 250 ма, угол отсечки
анодного тока 80°, коэффициент полезного действия 0,75?
3-73. Проверить, обеспечивает ли лампа типа 6П9 колебательную мощность
6,5 вт, если напряжение анодного источника 300 в, амплитуда импульса анодного
тока 100 ма, угол отсечки анодного тока 90°, коэффициент использования анодного
напряжения 0,9, максимально допустимая мощность потерь на аноде лампы 9 вт.
3-74. Проверить, обеспечивает ли лампа типа ГУ-27Б колебательную мощ-
ность 1,1 кет, если напряжение анодного источника 3 ке, амплитуда импульса
анодного тока 2 а, угол отсечки анодного тока 100°, коэффициент использования
анодного напряжения 0,71, максимально допустимая мощность потерь на аноде
лампы 800 вт.
3-75*. Рассчитать колебательную мощность и коэффициент полезного дей-
ствия генератора задачи 3-35.
3-76. По характеристикам лампы типа 6П6С определить напряжение приведе-
ния по управляющей сетке.
3-77*. Произвести ориентировочный расчет генератора, работающего на лампе
типа ГУ-11А, на колебательную мощность 15 кет, если напряжение анодного
источника 6 кв, ток насыщения 14 а, крутизна статической характеристики лампы
20 ма/в, коэффициент усиления 55, крутизна линии критического режима 12 ма!в,
напряжение приведения по управляющей сетке —54 в. При расчете принять
коэффициент использования дампы по току эмиссии 0,85.
3-78. Произвести ориентировочный расчет генератора, работающего на лампе
типа 6П6С, на колебательную мощность 6 вт, если напряжение анодного источника
350 в, ток эмиссии ПО ма, крутизна статической характеристики лампы 4,1 ма/в,
крутизна линии критического режима 1,25лш/в, напряжение приведения по управ-
ляющей сетке —22 в.
3-79*. Произвести ориентировочный расчет генератора, выполненного
на лампе ГУ-13, на колебательную мощность 100 вт при угле отсечки анодного
тока 80°, если напряжение анодного источника 1200 в, крутизна статической
характеристики лампы 4 ма/в, крутизна линии критического режима 2 ма/в,
напряжение приведения по управляющей сетке —50 в.
3-80*. Рассчитать генератор на полное использование лампы типа ГУ-50
при угле отсечки анодного тока 90°, если напряжение анодного источника 1000 в.
Крутизна статической характеристики лампы 8 ма/в, крутизна линии критиче-
ского режима 3,5 ма/в, напряжение приведения по управляющей сетке —35 в.
§ 3-4. Напряженность режима работы генератора
3-81. По динамической характеристике лампы генератора (рис. 3-3) построить
графики анодного и сеточного токов в критическом режиме при угле отсечки
анодного тока 60°. Подобрать примерную величину напряжения смещения и ампли-
туду напряжения возбуждения.
3-82. По динамической характеристике лампы генератора (рис. 3-3) построить
графики анодного и сеточного токов в зависимости от фазового угла. Генератор
работает в перенапряженном режиме при угле
отсечки 90°. Подобрать примерную амплитуду
напряжения возбуждения.
3-83. Как изменятся графики задачи 3-81
при углах отсечки анодного тока лампы 90°,
120°?
3-84. Как изменятся графики задачи 3-82
при углах отсечки анодного тока лампы 45°,
120°?
3-85. В каком режиме работает триодный
генератор, если напряжение анодного источ-
ника 3000 в, амплитуда напряжения на кон-
туре 2700 в, напряжение смещения —170 в,
амплитуда напряжения возбуждения 370 в?
3-86. В каком режиме работает генератор
задачи 3-85, если амплитуда напряжения на
контуре уменьшилась до 2200 в?
3-87. В каком режиме работает триодный генератор, если напряжение
анодного источника 3000 в, амплитуда напряжения на контуре 2800 а, напряжение
смещения —100 в, амплитуда напряжения возбуждения 370 а?
3-88. Режим работы триодного генератора характеризуется следующими
данными: напряжение анодного источника 1000 а, напряжение смещения —220-а,
амплитуда напряжения возбуждения 300 а. Определить амплитуду напряжения
на контуре и коэффициент использования анодного напряжения, при которых
режим работы генератора будет критическим.
3-89. Для условий предыдущей задачи определить амплитуду напряжения
на контуре и коэффициент использования анодного напряжения, при которых
генератор работает в недонапряженном и перенапряженном режимах.
3-90. Режим работы триодного генератора характеризуется следующими
данными: напряжение анодного источника 15 кв, напряжение смещения —600 в,
амплитуда напряжения возбуждения 1300 в, амплитуда импульса анодного тока
8 а, угол отсечки анодного тока 80°. Определить величину эквивалентного сопро-
тивления контура, при котором режим работы генератора будет критическим.
3-91. Для условий предыдущей задачи определить величину эквивалентного
сопротивления контура, при котором режим работы генератора будет недонапря-
женным и перенапряженным»
68
3-92*. Определить величину индуктивности анодной связи контура триодного
генератора, при которой он будет работать в критическом режиме. Генератор
настроен на частоту 8 Мгц, индуктивность контура 4 мкгн, активное сопротивление
контура 6 ом. Режим работы генератора характеризуется следующими данными:
напряжение анодного источника 400 в,, напряжение смещения —50 в, амплитуда
напряжения возбуждения 100 в, постоянная составляющая анодного тока 38 ма,
угол отсечки анодного тока 90°.
3-93. В каком режиме работает генератор на тетроде, если напряжение анод-
ного источника 3 кв, амплитуда напряжения на- контуре 2500 в, напряжение
на экранной сетке 750 в?
3-94. В каком режиме работает генератор на тетроде, если напряжение
анодного источника 4 кв, напряжение на экранной сетке 1 кв, амплитуда импульса
анодного тока 1 а, угол отсечки анодного тока 90°, эквивалентное сопротивление
контура 5 ком?
3-95. В каком режиме работает генератор на лучевом тетроде, если напряже-
ние анодного источника 500 в, напряжение на экранной сетке 300 в, напряжение
смещения —80 в, амплитуда напряжения возбуждения 130 в, постоянная состав-
ляющая анодного тока 46 ма, угол отсечки анодного тока 80°, эквивалентное
сопротивление контура 5 ком?
3-96. В каком режиме работает генератор на пентоде, если напряжение анод-
ного источника 1500 в, напряжение на экранной сетке 400 в, напряжение смеще-
ния —100 в, амплитуда напряжения возбуждения 200 в, эквивалентное сопротив-
ление контура 3 ком, колебательная мощность генератора 300 вт?
§ 3-5. Схемы питания анодных и сеточных цепей
3-97. Начертить схему усилителя мощности на триоде. Связь усилителя
с возбудителем — автотрансформаторная. Схема анодного питания — парал-
лельная. Напряжение сеточного смещения — автоматическое, за счет постоянной
составляющей сеточного тока лампы усилителя. Учесть возможность подбора
эквивалентного сопротивления контура усилителя.
3-98. Начертить схему усилителя мощности на триоде. Связь усилителя
с возбудителем — трансформаторная. Применена схема последовательного анод-
ного питания. Схема смещения — комбинированная, за счет постоянных состав-
ляющих сеточного и общего токов лампы усилителя.
3-99. Начертить схему усилителя мощности на триоде. Применена схема
параллельного анодного питания. Связь усилителя с возбудителем — емкостная.
Напряжение смещения — комбинированное, за счет постоянных составляющих
сеточного и анодного токов и делителя в цепи источника анодного питания.
3-100. Начертить схему усилителя мощности на пентоде. Связь усилителя
с возбудителем — автотрансформаторная. Применена схема параллельного
анодного питания. Питание экранирующей сетки производится от анодного
источника через гасящее сопротивление. Напряжение смещения — автоматиче-
ское, за счет постоянной составляющей общего тока лампы.
3-101. Начертить схему усилителя на лучевом тетроде. Связь усилителя
с возбудителем — автотрансформаторная. Применена схема последовательного
анодного питания. Питание экранирующей сетки производится от делителя
в цепи анодного источника. Напряжение смещения — комбинированное, за счет
сопротивления в «минусовой» цепи анодного источника и за счет постоянной состав-
ляющей сеточного тока лампы.
3-102. Рассчитать индуктивность высокочастотного дросселя и емкость
разделительного конденсатора в схеме параллельного анодного питания лампы
генератора, если эквивалентное сопротивление контура 10 ком, индуктивность
контура 20 мкгн, частота настройки генератора 3 Мгц.
3-103. Рассчитать индуктивность высокочастотного дросселя и емкость раз-
делительного конденсатора в схеме параллельного анодного питания лампы гене-
ратора, если эквивалентное сопротивление контура 2 ком, емкость контура 60 пф,
частота настройки генератора 10 Мгц. -
3-104. Рассчитать индуктивность высокочастотного дросселя и емкость раз-
делительного конденсатора в схеме параллельного анодного питания лампы
§9
генератора, настроенного на частоту 9 Мгц, если емкость контура 30 пф, активное
сопротивление контура 25 ом.
3-105. Рассчитать индуктивность высокочастотного дросселя и емкость
разделительного конденсатора в схеме параллельного анодного питания лампы
генератора, настроенного на волну 500 м. Емкость контура 600 пф, добротность
контура 80.
3-106. Рассчитать индуктивность высокочастотного дросселя и емкость
разделительного конденсатора в схеме параллельного анодного питания лампы
генератора, работающего в диапазоне частот 100—150 Мгц, если индуктивность
контура 0,15 мкгн, активное сопротивление контура 7 ом (для простоты принять
его одинаковым до всему диапазону). Для частоты 100 Мгц определить, на сколько
надо увеличить емкость контура, если учесть шунтирующее действие индуктив-
ности высокочастотного дросселя.
3-107. Определить сопротивление утечки для лампы генератора со схемой
автоматического смещения за счет постоянной составляющей сеточного тока,
если амплитуда импульса сеточного тока 20 ма, угол отсечки сеточного тока 40°,
напряжение смещения —100 в.
3-108. Рассчитать сопротивление утечки и емкость блокировочного конден-
сатора в последовательной схеме автоматического смещения за счет постоянной
составляющей сеточного тока генератора, настроенного на частоту 20 Мгц,
если амплитуда импульса сеточного тока 50 ма, угол отсечки сеточного тока 30°,
напряжение смещения —90 в.
3-109. Рассчитать параметры элементов параллельной схемы автоматического
смещения за счет постоянной составляющей сеточного тока лампы генератора
(индуктивность высокочастотного дросселя, сопротивление утечки, емкость раз-
делительного конденсатора, емкость блокировочного конденсатора). Генератор
настроен на частоту 5 Мгц. Амплитуда импульса сеточного тока 25 ма, угол
отсечки сеточного тока 20°. Эквивалентное сопротивление контура возбудителя
10 ком. Требуется получить напряжение смещения —37 в.
3-110. Определить величину напряжения смещения, получаемого на сопро-
тивлении утечки лампы генератора, если амплитуда импульса сеточного тока
10 ма, угол отсечки сеточного тока 45°, сопротивление утечки 50 ком.
3-111. Рассчитать величины катодного сопротивления и емкости блокиро-
вочного конденсатора в схеме генератора на триоде, настроенного на частоту
5 Мгц, для получения напряжения смещения —100 в за счет постоянной состав-
ляющей общего тока лампы (сеточным током пренебречь). Амплитуда импульса
анодного тока 200 ма, угол отсечки анодного тока 80°.
3-112. Рассчитать величины катодного сопротивления и емкости блокиро-
вочного конденсатора в схеме генератора на триоде, настроенного на волну 30 м,
для получения напряжения смещения —75 в за счет постоянной составляющей
общего тока лампы (сеточным током пренебречь). Амплитуда импульса анодного
тока 100 ма, угол отсечки анодного тока 90°.
3-113. Определить величину напряжения смещения, получаемого на катод-
ном сопротивлении лампы генератора за счет общего тока лампы. Генератор
работает на триоде. Амплитуда импульса анодного тока 200 ма, угол отсечки
анодного тока 80°. Амплитуда импульса сеточного тока 20 ма, угол отсечки сеточ-
ного тока 30°. Величина катодного сопротивления 3 ком.
3-114. Рассчитать величину катодного сопротивления и емкости блокиро-
вочного конденсатора для получения смещения —100 в. Генератор выполнен
на пентоде и настроен на частоту 15 Мгц. Амплитуда импульса анодного тока
150 ма, угол отсечки анодного тока 100°. Ток экранирующей сетки 20 ма. Постоян-
ная составляющая сеточного тока лампы 10 ма.
3-115. Рассчитать величину гасящего сопротивления и выбрать емкость
конденсатора в цепи питания экранирующей сетки лампы. Генератор настроен
на частоту 12 Мгц. Напряжение анодного источника 1500 в, напряжение на экра-
нирующей сетке 800 в, ток экранирующей сетки 35 ма.
3-116*. Рассчитать величины элементов схемы анодного, экранного и сеточ-
ного питания лампы генератора. Генератор выполнен на пентоде и настроен
на частоту 16 Мгц. Применена схема параллельного анодного питания от источ-
ника с напряжением 300 в. Напряжение на экранирующей сетке 20Q в подается
99
от делителя в цепи анодного источника. Сеточное смещение — комбинированное,
за счет постоянных составляющих сеточного и катодного токов лампы. Напряже-
ние смещения должно быть —3,5 в; напряжение на сопротивлении утечки сетки
должно быть —2 в. Параметры колебательного контура генератора: емкость
50 пф, активное сопротивление 15 ом. Режим работы генератора: амплитуда
импульса анодного тока 40 ма, угол отсечки анодного тока 70°, ток экранирующей
сетки 3 ма, амплитуда импульса сеточного тока 2 ма, угол отсечки сеточного
тока 40°.
3-117. Рассчитать величины элементов схемы анодного, экранного и сеточ-
ного питания лампы усилителя мощности. Усилитель выполнен на лучевом
тетроде и настроен на частоту 20 Мгц. Применена схема параллельного анодного
питания; напряжение анодного источника 800 в. Напряжение на экранирующую
сетку подается от анодного источника через гасящее сопротивление. Напряжение
на экранирующей сетке должно быть 300 в. Сеточное смещение — комбинирован-
ное, за счет постоянных составляющих сеточного и катодного токов лампы. Напря-
жение смещения должно быть —50 в, из которых на катодном сопротивлении
должно получиться —30 в. Параметры колебательного контура усилителя: емкость
20 пф, активное сопротивление 20 ом. Режим работы усилителя характеризуется
следующими данными: амплитуда импульса анодного тока 100 ма, угол отсечки
анодного тока 80°, амплитуда импульса сеточного тока 10 ма, угол отсечки сеточ-
ного тока 30°, ток экранирующей сетки 7 ма.
§ 3-6. Умножение частоты
3-118. Определить коэффициент полезного действия генератора, работающего
в режиме удвоения частоты, если угол отсечки анодного тока 60°, коэффициент
использования анодного напряжения 0,8.
3-119. Определить коэффициент полезного действия генератора, работающего
в режиме утроения частоты, если угол отсечки анодного тока 40°, коэффициент
использования анодного напряжения 0,7.
3-120. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность
потерь на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, работаю-
щего в режиме удвоения частоты, если напряжение анодного источника 500 в,
амплитуда импульса анодного тока 50 ма, угол отсечки анодного тока 60°, экви-
валентное сопротивление контура 12 ком.
3-121. Определить подводимую и колебательную мощности, мощность потерь
на аноде лампы и коэффициент полезного действия генератора, работающего
в режиме утроения ,частоты, если напряжение анодного источника 500 в, ампли-
туда импульса анодного тока 50 ма, угол отсечки анодного тока 40°, эквивалент-
ное сопротивление контура 10 ком.
3-122. На сколько изменится колебательная мощность и коэффициент полез-
ного действия усилителя мощности при переводе его в режим удвоения частоты,
если напряжение анодного источника 600 в, амплитуда импульса анодного тока
100 ма (для обоих режимов), угол отсечки анодного тока в режиме усиления
90°, угол отсечки анодного тока в режиме удвоения 60°, эквивалентное сопротив-
ление контура 10 ком (для обоих режимов)? На сколько изменится колебательная
мощность и коэффициент полезного действия усилителя мощности при переводе
его в режим удвоения частоты, если обеспечить неизменным коэффициент исполь-
зования анодного напряжения? Как в этом случае надо выбрать эквивалентное
сопротивление контура в режиме удвоения частоты?
3-123. Определить величину индуктивности и емкости конденсатора колеба-
тельного контура генератора, работающего в режиме удвоения частоты, если
он обеспечивает колебательную мощность 100 вт. Амплитуда импульса анодного
тока лампы генератора 600 ма, угол отсечки анодного тока 60°. Частота возбу-
ждающего напряжения 3 Мгц. Активное сопротивление контура 5 ом.
3-124. Рассчитать параметры колебательного контура третьего каскада
усилителя мощности, если первый каскад работает в режиме удвоения частоты,
а второй каскад — в режиме утроения частоты. Частота возбуждающего напря-
жения 10 Мгц. Эквивалентное сопротивление третьего каскада должно быть
4 ВДИ. Дктцвное сопротивление контура 20 о#.
91
3-125. Сравнить энергетические соотношения (колебательные мощности
и коэффициенты полезного действия) усилителя мощности и утроителя частоты,
режимы работы которых характеризуются следующими данными: напряжение
анодного источника 350 в, амплитуда импульса анодного тока 120 ма (для обоих
режимов), угол отсечки анодного тока в режиме усиления 80°, угол отсечки анод-
ного тока в режиме утроения 40®. Частота возбуждающего напряжения 5 Мгц.
Емкость колебательного контура в режиме усиления 1*50 пф, активное сопротив-
ление контура 8 ом. Емкость колебательного контура в режиме утроения частоты
30 пф, активное сопротивление контура 10 ом.
3-126. Определить амплитуды первой, второй и третьей гармоник анодного
тока и соответствующие им напряжения на контуре усилителя мощности, если
амплитуда импульса анодного тока 200 ма, угол отсечки анодного тока 100°.
Усилитель настроен на частоту 25 Мгц. Емкость колебательного контура 30 пф,
активное сопротивление контура 10 ом. Определить колебательную мощность
усилителя и мощности второй и третьей гармоник в контуре.
3-127*. Рассчитать удвоитель частоты, выполненный на лампе типа 6П6С.
Напряжение анодного источника 350 в. Параметры лампы приведены в задаче
3-78.
3-128*. Какую колебательную мощность обеспечит утроитель частоты
при работе на лампе 6П6С, если амплитуду импульса анодного тока и коэффициент
использования анодного напряжения взять из задачи 3-127? Рассчитать вели-
чину напряжения смещения и амплитуду напряжения возбуждения, обеспечиваю-
щие указанную амплитуду импульса анодного тока и оптимальный угол отсечки
анодного тока.
3-129*. Произвести проверочный расчет утроителя частоты радиопередат-
чика, собранного на лампе типа 6П6С. Каскад обеспечивает колебательную мощ-
ность 0,8 вт. Напряжение анодного источника 250 в, смещение —60 в. Постоянная
составляющая анодного тока лампы 7 ма. Частота напряжения возбуждения
6 Мгц, индуктивность колебательного контура 2,8 мкгн. Активное сопротивление
контура 5 ом.
3-130*. Рассчитать утроитель частоты, собранный на лампе типа ГК-71.
Напряжение анодного источника 1500 в. Ток эмиссии лампы 900 ма. Крутизна
статической характеристики лампы 4,2 ма/в. Крутизна линии критического
режима 1,5 ма/в. Напряжение приведения по управляющей сетке —74 в.
§ 3-7. Совместная работа генераторных ламп на общую нагрузку
3-131. Начертить схему двухтактного усилителя мощности, работающего
на двух пентодах. Возбудитель собран по однотактной схеме, связь с возбудите-
лем — трансформаторная^ Смещение — комбинированное, о? делителя в цепи
отдельного источника смещения и за счет постоянной составляющей общего тока
ламп. Экранирующие сетки ламп питаются от анодного источника через гасящее
сопротивление.
3-132. Начертить схему двухтактного усилителя мощности самолетного
радиопередатчика, собранного на лампе типа ГУ-32. Возбудитель собран также
по двухтактной схеме, связь с возбудителем — емкостная. Применить параллель-
ное анодное питание. Напряжение на экранирующую сетку подается от делителя
напряжения в цепи анодного источника. Напряжение смещения подается от дели-
теля в цепи отдельного источника смещения.
3-133. Начертить двухтактную схему удвоителя частоты, работающего
на двух лучевых тетродах.
3-134. Начертить схему усилителя мощности, работающего на двух парал-
лельно включенных лучевых тетродах. Связь усилителя с возбудителем — авто-
трансформаторная. Применить параллельное анодное питание. Напряжение
на экранирующие сетки подается от анодного источника через гасящее сопротив-
ление. Смещение — комбинированное, за счет постоянных составляющих сеточ-
ного и общего токов ламп и от делителя в цепи отдельного источника смеще-
ния. В анодных и сеточных цепях предусмотреть антипаразитные сопроти-
вления.
3-135. Усилитель мощности работает на двоцнрм лучевом тетроде с парал-
9g
ЛёльнУМ вкЛю^енйеМ ламп. Режим его работы характернауетсй следующими
данным^: напряжение анодного источника 400 в, амплитуда импульса анодного
тока 70 ма (для каждого тетрода), угол отсечки анодного тока 90°. Определить
подводимую и колебательную мощности и коэффициент полезного действия
усилителя, если эквивалентное сопротивление контура 5 ком.
3-136. Усилитель мощности работает на двойном лучевом тетроде по двух-
тактной схеме. Режим его работы характеризуется следующими данными: напря-
жение анодного источника 400 в, амплитуда импульса анодного тока 70 ма, угол
отсечки анодного тока 90°. Определить подводимую и колебательную мощности
и коэффициент полезного действия усилителя, если эквивалентное сопротивление
контура 20 ком. Сравните с задачей 3-135.
3-137. Утроитель частоты работает по двухтактной схеме на лампе типа
ГУ-32. Частота напряжения возбуждения 35 Мгц, индуктивность колебательного'
контура 0,2 мкгн, активное сопротивление контура 2 ом. Режим работы каскада
характеризуется следующими данными: напряжение анодного источника 280 в,
постоянная составляющая анодного тока лампы 50 ма, угол отсечки анодного
тока 40°. Определить подводимую и колебательную мощности и коэффициент
полезного действия каскада.
3-138. Выходной каскад У КВ-передатчика работает по двухтактной схеме
на лампе типа ГУ-32. Определить подводимую и колебательную мощности, мощ-
ность потерь на аноде лампы и коэффициент полезного действия каскада, если
напряжение анодного источника 315 в, постоянная составляющая анодного тока
лампы 70 ма, угол отсечки анодного тока 90°. Частота возбуждающего напряже-
нйя 100 Мгц. Индуктивность колебательного контура выходного каскада 0,1 мкгн,
активное сопротивление контура 0,5 ом.
3-139. Для выходного каскада (задача 3-138) определить, в каких пределах
будет изменяться его колебательная мощность, если частота возбуждающего
напряжения изменяется в диапазоне 100—150 Мгц. Перестройка анодного
контура осуществляется переменным конденсатбром. Принять, что активное
сопротивление контура в диапазоне перестройки меняется в пределах 0,5—
0,8 ом.
3-140. Усилитель мощности, работающий на двух параллельно включенных
пентодах, должен обеспечить колебательную мощность 200 вт. Подобрать экви-
валентное сопротивление контура и определить коэффициент полезного действия
усилителя, если напряжение. анодного источника 1500 в, амплитуда импульса
анодного тока каждой лампы 280 ма, угол отсечки анодного тока 90°.
3-141. Усилитель мощности, работающий по двухтактной схеме, должен
обеспечить колебательную мощность 200 вт. Подобрать эквивалентное сопротив-
ление колебательного контура и определить коэффициент полезного действия
усилителя, если напряжение анодного источника 1500 в, амплитуда импульса
анодного тока 280 ма, угол отсечки анодного тока 90°.
3-142. Определить, в каком режиме по напряженности работает двухтактный
усилитель мощности, собранный на двойном триоде и обеспечивающий коле-
бательную мощность 15 вт. Напряжение анодного источника 400 в, напряжение
смещения —30 в, амплитуда напряжения возбуждения 60 в. Усилитель работает
с углом отсечки анодного тока 90°. Постоянная составляющая анодного тока лампы
32 ма.
3-143. Генератор, работающий на двух параллельно включенных триодах
одного типа, имеет коэффициент полезного действия 0,7. Напряжение анодного
источника 1500 в. Постоянная составляющая анодного тока обеих ламп 0,2 а.
Угол отсечки анодного тока 80°. Напряжение смещения —100 в, амплитуда напря-
жения возбуждения 220 в. В каком режиме по напряженности работает генератор?
Как изменятся напряженность режима и энергетические соотношения в анодной
цепи генератора, если нить накала одной из ламп перегорит?
3-144*. Произвести ориентировочный расчет генератора на колебательную
мощность 12 вт с использованием лампы типа ГУ-32. Выбрать схему включения
ламп. Напряжение анодного источника 400 в. Крутизна статической характери-
стики лампы 3,5 ма!в, крутизна линии критического режима 2,5 ма!в. Напряже-
ние приведения по управляющей сетке -^33 в. Ток эмиссии каждого катода
ре менее 80 ма.
93
§ 3-8. выходные усилители
3-145. Начертить схему выходного каскада передатчика, работающего
на триоде. Связь усилителя с возбудителем — автотрансформаторная. Применить
параллельное анодное питание. Напряжение смещения — комбинированное, за
счет постоянных составляющих сеточного и общего токов лампы. Схема выхода —
простая, входное сопротивление антенны — емкостное.
3-146. Начертить схему выходного каскада передатчика, работающего
на триоде. Связь усилителя с возбудителем — автотрансформаторная. Анодное
питание — последовательное. Напряжение смещения подается отделителя в цепи
отдельного источника смещения. Схема выхода — сложная, входное сопротивле-
ние антенны — индуктивное.
3-147. Начертить двухтактную схему выходного каскада, работающего
на двойном лучевом тетроде. Возбудитель также собран по двухтактной схеме,
связь с ним — емкостная. Анодное питание — последовательное. Напряжение
на экранирующую сетку подается от анодного источника через гасящее сопротив-
ление. Смещение — комбинированное, за счет постоянной составляющей сеточ-
ного тока и от делителя в цепи отдельного источника. Схема выхода — слож-
ная, входное сопротивление антенны — емкостное.
3-148. Начертить схему двухкаскадного умножителя частоты и выходного
каскада УКВ-передатчика. Схема характеризуется следующими данными:
а) первый каскад — удвоитель частоты, работающий на лампе типа 6П6С;
анодное питание — последовательное; напряжение на экранирующую сетку
подается от анодного источника через гасящее сопротивление; смещение — авто-
матическое, за счет постоянной составляющей общего тока лампы; связь с возбу-
дителем — емкостная;
б) второй каскад — утроитель частоты, работающий по двухтактной схеме
на лампе типа ГУ-32; анодное питание — последовательное; напряжение на экра-
нирующую сетку подается от анодного источника через гасящее сопротивление;
напряжение смещения подается от общего делителя напряжения в цепи отдель-
ного источника смещения; связь с предыдущим каскадом — автотрансформа-
торная;
в) выходной каскад выполнен по двухтактной схеме на лампе типа ГУ-32;
схема выхода — сложная, входное сопротивление антенны — емкостное; анодное
питание — параллельное. Напряжение на экранирующую сетку подается от анод-
ного источника через гасящее сопротивление; напряжение смещения подается
от того же делителя напряжения в цепи отдельного источника смещения; связь
с предыдущим каскадом — емкостная;
г) анодный источник — общий для всех каскадов; на анод лампы первого
каскада подается несколько меньшее напряжение, чем на аноды ламп ГУ-32.
3-149. Определить мощность в антенне передатчика, работающего по сложной
схеме выхода, если колебательная мощность выходного генератора 55 вт, актив-
ное сопротивление ненагруженного промежуточного контура 10 ом, сопротивление
связи между антенным и промежуточным контурами 15 ом, активное сопротивле-
ние антенного контура 5 ом, коэффициент полезного действия антенного кон-
тура 0,8.
3-150*. При какой взаимоиндуктивности связи мощность в антенне передат-
чика будет 7,5 кет, если амплитуда импульса анодного тока лампы 8 а, угол
отсечки анодного тока 90°? Выходной каскад настроен на длину волны 100 м,
индуктивность промежуточного контура 15 мкгн, его активное сопротивление
10 ом. Активное сопротивление антенного контура 8 ом, активное сопротивление
антенны 6 ом.
3-151*. Выходной каскад передатчика собран по сложной схеме выхода
(связь трансформаторная). Промежуточный и антенный контуры настроены
на частоту напряжения возбуждения 5 Мгц. Мощность в антенном контуре 90 вт.
Активное сопротивление антенного контура 5 ом. Определить мощность потерь
на аноде лампы выходного каскада и взаимоиндуктивность связи с антенной,
если напряжение анодного источника 1100 в, угол отсечки анодного тока лампы
90°, индуктивность промежуточного контура 20 мкгн, активное сопротивление
промежуточного контура 10 ом, коэффициент полезного действия промежуточного
94
кдн^ура 0,9. Йа сколько, примерно, иЗменНтсй мощность Потерь на аноДе лампь!
каскада при обрыве антенны, если амплитуда первой гармоники анодного тока
уменьшится при этом в 9 раз?
3-152*. Для выходного каскада задачи 3-151 определить мощность в антен-
ном контуре, создаваемую второй и третьей гармониками анодного тока лампы.
Рис. 3-4.
Рис. 3-6.
А

3-153. Рассчитать параметры элементов простой схемы выхода передатчика
(рис. 3-4). Частота возбуждающего напряжения 5 Мгц. Оптимальное эквивалент-
ное сопротивление контура 10 ком. Реактивное сопротивление антенны —250 ом,
активное сопротивление антенны 3 ом. Добротность катушек индуктивностей
принять 100.
3-154. Рассчитать параметры элемен-
тов простой схемы выхода передатчика
(рис. 3-5). Частота возбуждающего напря-
жения 3 Мгц. Оптимальное эквивалентное
сопротивление контура 6 ком. Реактивное
сопротивление антенны —100 ом, актив-
ное сопротивление антенны 5 ом. Доброт-
ность катушки индуктивности настройки
принять 100.
3-155. Рассчитать параметры элемен-
тов схемы выхода передатчика (рис. 3-6).
Частота возбуждающего напряжения
4 Мгц. Реактивное сопротивление антенны 45 ом, активное сопротивление
антенны 10 ом. Оптимальное эквивалентное сопротивление контура 8 ком. Доброт-
ность катушки индуктивности связи принять 100.
3-156*. Для выходного каскада задачи 3-154 определить мощность в антенне
и мощность потерь на аноде лампы, если напряжение анодного источника 1500 в,
амплитуда импульса анодного тока 432 ма, угол отсечки анодного тока 80°.
На сколько изменится мощность потерь на аноде лампы при обрыве антенны, если
постоянная составляющая анодного тока увеличивается на 20% (сравните с зада-
чей 3-151).
3-157. Для выходного каскада задачи 3-156 определить мощность в антенне,
создаваемую второй и третьей гармониками анодного тока лампы (сравните
с задачей 3-152).
§ 3-9. Диапазонные генераторы и настройка генераторов
3-158. Коротковолновый передатчик работает в диапазоне 20—140 м. Про-
извести разбивку диапазона выходного усилителя передатчика на поддиапазоны
при условии, что коэффициент перекрытия для всех поддиапазонов порядка 1,5.
3-159. Начертить схему выходного каскада задачи 3-158. Каскад собран
на генераторном пентоде. Анодное питание — параллельное. Напряжение
на экранирующую сетку подается от анодного источника через гасящее сопротив-
ление. Смещение — автоматическое, за счет постоянной составляющей сеточного
тока. На пентодную сетку подается небольшое положительное напряжение, сни-
маемое с делителя в цепи анодного источника. Схема выхода — сложная. Переход
95
б бДного поддиапазона на друго£ч осуществляется скачкообразным изменением
индуктивности контура. Плавная настройка в пределах каждого поддиапазона
осуществляется конденсатором переменной емкости. Минимальная волна каждого
поддиапазона устанавливается подстроечными конденсаторами. Имеется возмож-
ность подбора оптимальной анодной связи в каждом поддиапазоне.
3-160*. Выходной генератор работает в плавном диапазоне 60—100 м. Плав-
ная настройка анодного контура осуществляется конденсатором переменной
емкости. Минимальная емкость контура 90 пф. Добротность нагруженного кон-
тура 30 (считать ее по всему диапазону постоянной). Оптимальный (критиче-
ский) режим генератора установлен на средней волне диапазона и характери-
зуется следующими данными: напряжение анодного источника 350 в, амплитуда
импульса анодного тока 165 ма, угол отсечки анодного тока 75°, коэффициент
использования анодного напряжения 0,86. Определить пределы изменения под-
водимой и колебательной мощностей, мощности потерь на аноде лампы и коэф-
фициента полезного действия генератора в диапазоне его работы.
3-161. Начертить схему двухкаскадного умножителя частоты и выходного
каскада передатчика с измерительными приборами для настройки каскадов.
Схема характеризуется следующими данными:
а) первый каскад — утроитель частоты, работающий на высокочастотном
пентоде типа 2П29Л (прямого накала); анодное питание — последовательное,
напряжение на экранирующую сетку подается через гасящее сопротивление
от анодного источника; напряжение смещения подается от делителя в цепи источ-
ника напряжения смещения; связь с предыдущим каскадом — автотрансформа-
торная;
б) второй каскад — утроитель частоты, работающий по двухтактной схеме
на лампах типа 2П29Л; анодное питание — последовательное; в цепь постоянной
составляющей анодного тока ламп включен миллиамперметр для настройки пре-
дыдущего каскада; напряжение на экранирующие сетки ламп подается через
гасящее сопротивление от анодного источника; смещение — комбинированное,
за счет постоянной составляющей сеточных токов и от делителя смещения;
в) выходной каскад выполнен по двухтактной схеме на лампах типа 2П29Л;
схема выхода — сложная; анодное питание — последовательное; напряжение
на экранирующие сетки подается через гасящее сопротивление в цепи анодного
источника; смещение — комбинированное, за счет постоянной составляющей
сеточных токов и отделителя смещения; в цепь постоянной составляющей сеточных
токов ламп включен миллиамперметр для настройки предыдущего каскада;
в антенный контур включен прибор для настройки выходного каскада;
г) все каскады настраиваются переменными конденсаторами; в выходном
каскаде имеется возможность регулировки связи с антенной.
Определить, как будут изменяться показания измерительных приборов
при настройке каскадов передатчика.
ГЛАВА ДЕСЯТАЯ
АВТОГЕНЕРАТОРЫ
§ 3-10. Основные формулы
1. Условие самовозбуждения автогенератора (условие баланса амплитуд):
^св > ^кр»
где kCB = Umg/Uma—коэффициент положительной обратной связи анодной
и сеточной цепей автогенератора;
^кр = D l/S/?oe — коэффициент критической обратной связи; в этом выра-
жении D и S соответственно — проницаемость и кру-
тизна характеристики лампы в исходной рабочей точке;
Roe — эквивалентное сопротивление контура, вклю-
ченного в анодную цепь лампы.
Коэффициент обратной связи:
96
а) Дл$ сйемы автогенератора с Индуктивной обратной связью,
k - —
«СВ - L ,
где М — коэффициент взаимоиндуктивности;
L — индуктивность контура;
б) для схемы автогенератора с автотрансформаторной обратной связью
где Lg — индуктивность обратной связи;
La — индуктивность анодной связи;
в) для схемы автогенератора с емкостной обратной связью
где Са — емкость анодной связи;
Cg — емкость обратной связи.
2. Частота колебаний, возбуждаемых в автогенераторе, приблизительно
равна собственной частоте колебательной системы:
2л V LC '
где L, С — соответственно полная индуктивность и полная емкость колебатель-
ной системы.
3. Угол отсечки анодного тока лампы автогенератора определяется из соот-
ношения:
#св — D + “о р— »
о 5
где Scp = —;----средняя крутизна характеристики лампы;
а/ — коэффициент приведения внутреннего сопротивления лампы;
(определяется по таблице приложения 4).
4. Для обобщенной трехточечной схемы автогенератора:
а) частота возбуждаемых колебаний определяется из соотношения-
Х& к + Xg к 4~ Ха g = О,
где Хак — реактивное сопротивление, включенное между анодом и катодом лампы;
Xg к — реактивное сопротивление, включенное между сеткой и катодом
лампы;
Ха g — реактивное сопротивление, включенное между анодом и сеткой лампы; -
б) условие баланса фаз:
ла к
5. Частота колебаний, генерируемых двухкаскадным 7?С-автогенератором,
определяется из следующего выражения:
2Л j/"
7
Задачник
97
Где — сопротивление последовательной части цепи обратной свЯзй;
R2—сопротивление параллельной части цепи обратной связи;
Сх—емкость последовательной части цепи обратной связи;
Са — емкость параллельной части цепи обратной связи.
§ 3-11. Схемы автогенераторов
3-162. Начертить схему автогенератора с индуктивной обратной связью,
с параллельным анодным питанием и параллельным автоматическим смещением
за счет сеточного тока. Предусмотреть возможность подбора эквивалентного сопро-
тивления контура.
3-163. Начертить схему автогенератора с индуктивной, обратной связью
с колебательным контуром в цепи управляющей сетки лампы.
3-164. Начертить схему автогенератора с автотрансформаторной обратной
связью и с последовательным анодным питанием.
3-165. Начертить схему автогенератора с автотрансформаторной обратной
связью и «заземленным» анодом. ......
Рис. 3-7.
Рис. 3-8.
3- 166. Начертить схему автогенератора с емкостной обратной связью и после-
довательным анодным питанием.
3-167. Начертить схему автогенератора с емкостной обратной связью и «зазем-
ленным» анодом.
3-168. Начертить схему двухконтурного автогенератора с обратной связью
через междуэлектродную емкость анод—сетка при параллельном анодном пита-
нии и последовательном автоматическом смещении за счет сеточного тока.
3-169. Начертить схему двухконтурного автогенератора с обратной связью
через междуэлектродную емкость анод—сетка при последовательном анодном
питании и параллельном автоматическом смещении за счет сеточного тока.
3-170. Начертить схему двухконтурного автогенератора с обратной связью
через междуэлектродную емкость анод—катод при параллельной схеме анодного
питания и последовательной схеме автоматического смещения за счет сеточного
тока.
3-171. Начертить двухтактную схему автогенератора с индуктивной обрат-
ной связью.
3-172. Начертить двухтактную схему автогенератора с автотрансформатор-
ной обратной связью.
3-173. Начертить двухтактную схему автогенератора с обратной связью
через междуэлектродные емкости анод—сетка.
3- 174. Указать ошибки, допущенные в схеме автогенератора рис. 3-7, и устра-
нить их.
3-175. Указать ошибки, допущенные в схеме автогенератора рис. 3-8, и устра-
нить их.
3-176. Указать ошибки, допущенные в схеме автогенератора рис. 3-9, и устра-
нить их.
3-177. Почему схема рис. 3-10 не будет возбуждаться?
3-178. Начертит^ схему задающего генератора с электронной связью (схему
Б. К. Шембеля), работающую на пентоде. В генераторе применены последова-
98
тельное анодное питание и автотрансформаторная обратная связь во внутреннем
контуре.
3-J79. Начертить схему генератора с электронной связью (схему Б. К. Шем-
беля), работающую на лучевом тетроде. В генераторе применены параллельное
анодное питание и емкостная обратная связь во внутреннем контуре.
3-180. Начертить схему двухкаскадного передающего устройства (без моду-
лятора), характеризуемую следующими данными: задающий генератор — авто-
генератор с автотрансформаторной обратной связью, работающий на лучевом
тетроде; усилитель мощности‘работает на лучевом тетроде при последовательном
анодном питании, смещение — от отдельного источника смещения, связь с задаю-
щим генератором — автотрансформаторная; схема выхода — сложная, антенна
имеет емкостный характер входного сопротивления; анодный источник — общий
для обоих касхадов.
3-181. Начертить схему двухкаскадного передающего устройства (без моду-
лятора), характеризуемую следующими данными: задающий генератор — авто-
генератор 'С емкостной обратной связью, работающий на пентоде типа 6Ж4;
усилитель мощности работает по двухтактной схеме на лампе типа ГУ-32, сме-
щение — от делителя в цепи отдельного источника смещения, связь с возбуди-
телем — трансформаторная; схема выхода —
сложная, антенна имеет индуктивный харак-
тер входного сопротивления; анодный источ-
ник — общий для обоих каскадов.
Зт 182. Начертить схему трехкаскадного
передающего устройства (без модулятора),
характеризуемую следующими данными: за-
дающий генератор работает на лампе типа
6П6С по схеме с электронной связью; проме-
жуточный каскад — удвоитель частоты, рабо-
тающий на лампе типа 6П6С, 'анодное пита-
ние — последовательное, смещение — комби-
Рис. з-ю.
нированное, за счет постоянных составляющих общего и сеточного токов лампы,
связь с задающим генератором'— емкостная; выходной каскад работает на
лампе типа ГУ-32 по двухтактной схеме с параллельным анодным питанием
и смещением от отдельного источника; схема выхода — сложная, антенна имеет
емкостный характер входного сопротивления; анодный источник — общий для
всех каскадов.
3-183. Начертить схему трехкаскадного передающего устройства (без моду-
лятора), характеризуемую следующими данными: задающий генератор работает
на пентоде типа ГУ-50 по схеме автогенератора с индуктивной обратной связью
с контуром в сеточной цепи; промежуточный каскад работает на пентоде того же
типа и играет роль «буферного» каскада, анодное питание — параллельное,
смещение — автоматическое, за счет постоянной составляющей общего тока
лампы, связь с задающим генератором — автотрансформаторная; выходной
каскад работает на пентоде типа ГК-71 (прямого накала), анодное питание —
параллельное, смещение — от отдельного источника, схема связи с предыдущим
каскадом — емкостная; схема выхода — простая, антенна имеет индуктивный
7*
99
характер сопротивления; йсТоЯнйкОВ АнбДно^б питаний — ДвА: бДйн — ДМ
питания первых двух каскадов и экранирующей сетки лампы типа ГК-71, второй—
для анодного питания лампы типа ГК-71.
§ 3-12. Проверка выполнения условий самовозбуждения
3-184. Проверить, возбудится ли автогенератор с индуктивной обратной
связью, если индуктивность контура 160 мкгн, емкость контура 400 пф, активное
сопротивление контура 8 ом, коэффициент взаимоиндукции 10 мкгн, коэффициент
усиления лампы 50, внутреннее сопротивление лампы 30 ком. На какой частоте
в данном автогенераторе могут возбудиться колебания?
3-185. При какой минимальной взаимоиндуктивности и на какой частоте
возбудится автогенератор с индуктивной обратной связью, если индуктивность
контура 9 мкгн, емкость контура 80 пф, активное сопротивление контура 20 ом,
крутизна характеристики лампы 2,25 ма!в, внутреннее сопротивление лампы
12 ком!
3-186. При какой минимальной взаимоиндуктивности возбудится автогене-
ратор (задача 3-185), если активное сопротивление контура уменьшить вдвое?
3-187. При какой минимальной взаимоиндуктивности возбудится автогене-
ратор с индуктивной обратной связью, работающий на лампе типа 6П6С, если
индуктивность контура 18 мкгн, емкость контура.200 пф, активное сопротивление
контура 5 ом! Как изменится минимальная взаимоиндуктивность. если этот же
автогенератор работает на лампе типа 6П7С? На лампе типа 6ПЗС? Обратите
внимание на то, что лампы типов 6П6С и 6П7С имеют разные крутизны характе-
ристик при почти одинаковых коэффициентах усиления, а лампы типов 6П7С
и 6ПЗС имеют разные коэффициенты усиления при почти одинаковых крутизнах
характеристик.
3-188. Подобрать эквивалентное сопротивление контура автогенератора
с индуктивной обратной связью, при котором он возбудится, если индуктивность
контура 10 мкгн, коэффициент взаимоиндукции 4 мкгн, крутизна характеристики
лампы 3,2 ма>в, коэффициент усиления лампы 35.
3-189*. При каком угле отсечки анодного тока будет работать автогенератор
задачи 3-184?
3-190 *. Подобрать коэффициент взаимоиндукции для автогенератора
задачи 3-184, при котором он будет работать с углом отсечки анодного тока 60°.
3-191. Определить индуктивность и емкость контура автогенератора с индук-
тивной обратной связью, при которых он возбудится на частоте 1 Мгц. Генератор
работает на лампе, имеющей крутизну характеристики 2,3 ма!в, внутреннее
сопротивление 35 ком. Коэффициент взаимоиндукции Змкгн. Активное сопротив-
ление контура 10 ом.
3-192. Проверить, возбудится ли автогенератор с автотрансформаторной
обратной связью, если индуктивность контура 16 мкгн, емкость контура 100 пф,
активное сопротивление контура 10 ом, индуктивность анодной связи 12 мкгн,
внутреннее сопротивление лампы 9 ком, коэффициент усиления лампы 10.
3-193. Проверить, возбудится ли автогенератор с автотрансформаторной
обратной связью, если индуктивность контура 14 мкгн, емкость контура 140 пф,
активное сопротивление контура 6 ом, индуктивность обратной связи 1 мкгн,
крутизна характеристики лампы 2 ма!в, коэффициент усиления лампы 20. Какой
элемент схемы надо изменить, чтобы генератор самовозбудился?
3-194. Проверить, возбудится ли автогенератор задачи 3-193 при работе
на двух параллельно включенных лампах того же типа.
3-195 *. Найти величину индуктивностей анодной связи и обратной связи
контура автогенератора с автотрансформаторной обратной связью, при которых
он начинает самовозбуждаться, если индуктивность контура 4 мкгн, емкость кон-
тура 50 пф, активное сопротивление контура 10 ом, внутреннее сопротивление
лампы 7 ком, крутизна характеристики лампы 4,9 ма!в.
3-196. Найти величину индуктивностей анодной связи и обратной связи
контура автогенератора с автотрансформаторной обратной связью, при кото-
рых он возбуждается при угле отсечки анодного тока лампы 70°, если индуктив-
ность контура 40 мкгн, емкость контура 150 пф, активное сопротивление контура
100
6 ом. Автогенератор работает на лампе с крутизной характеристики 7 ма/в и вну-
тренним сопротивлением 14 ком.
3-197*, Автогенератор с автотрансформаторной обратной связью с сзазем-
ленным» анодом работает на одном из триодов лампы типа 6Н1П. Найти величину
индуктивностей анодной связи и обратной связи, при которых он возбуждается
на частоте 10 Мгц при угле отсечки анодного тока лампы 90 , если индуктивность
контура 10 мкгн, активное сопротивление контура 20 ом.
3-198*. Проверить, возбудится ли автогенератор задачи 3-197, если парал-
лельно его колебательному контуру подключить второй триод лампы типа 6Н1П
(принять его внутреннее сопротивление равным 10 ком\ рис. 3-11).
3-199. Проверить, возбудится ли автогенератор с емкостной обратной
связью, если индуктивность контура 50 мкгн, емкость конденсатора анодной связи
330 пф, емкость конденсатора обратной связи 500 пф, активное сопротивление
контура 8 ом, коэффициент усиления лампы 20, внутреннее сопротивление лампы
20 ком. Какова частота возбужденных колебаний?
3-200. Проверить, возбу-
дится ли автогенератор с емкост-
ной обратной связью, если
индуктивность контура 6 мкгн,
емкость конденсатора анодной
связи 100 пф, емкость конденса-
тора обратной связи 1000 пф,
активное сопротивление контура
10 ом, крутизна характеристики
лампы 1,7 ма!в, внутреннее со-
противление лампы 12 ком. Ка-
кой элемент схемы надо изме-
нить, чтобы автогенератор воз-
будился? '
3-201. При каком угле от-
сечки анодного тока лампы будет
работать генератор задачи 3-199?
3-202. Определить емкость конденсатора обратной связи контура автогене-
ратора с емкостной обратной связью, при которой он будет самовозбуждаться,
если индуктивность контура 250 мкгн, емкость конденсатора анодной связи
2000 пф, активное сопротивление контура 5 ом, коэффициент усиления лампы 20,
внутреннее сопротивление лампы 10 ком.
3-203. В каких пределах изменяется частота колебаний автогенератора
с емкостной обратной связью, имеющего следующие данные: индуктивность кон-
тура 10 мкгн, минимальная емкость переменного конденсатора 20 пф, максималь-
ная емкость переменного конденсатора 100 .пф, начальная емкость схемы
20 пф, емкость конденсатора анодной связи 20 пф, коэффициент обратной
связи 0,2? Переменный конденсатор включен параллельно индуктивности
контура.
3-204. Автогенератор с емкостной обратной связью работает на лампе с кру-
тизной характеристики 6 ма/в и внутренним сопротивлением 30 ком. Определить
емкость конденсатора обратной связи и емкость конденсатора, включенного парал-
лельно индуктивности контура генератора, при которых он будет возбуждаться
на частоте 5 Мгц. Емкость конденсатора обратной связи 50 пф, индуктивность
контура 12 мкгн, его активное сопротивление 10 ом.
3-205 *. Контур автогенератора с емкостной обратной связью имеет следую-
щие параметры: индуктивность 20 мкгн, емкость конденсатора обратной связи
1000 пф, активное сопротивление 8 ом. Параметры лампы генератора: коэффи-
циент усиления 40, внутреннее сопротивление 8 ком. Определить емкость конден-
сатора анодной связи, обеспечивающую угол отсечки анодного тока лампы гене-
ратора 60°.
3-206. Автогенератор с емкостной обратной связью работает на лампе с кру-
тизной характеристики 5 ма/в и коэффициентом усиления 90. Индуктивность
контура генератора 15 мкгн, активное сопротивление контура 5 ом. Емкость кон-
денсатора анодной связи 200 пф. Определить емкость конденсатора обратной связи,
101
при которой генератор будет работать с углом отсечки анодного тока 70°. Какова
частота возбуждаемых колебаний?
3-207 *. Определить, на какой частоте может возбудиться автогенератор
с обратной связью через междуэлектродную емкость анод—сетка лампы, если
анодный и сеточный контуры настроены на одинаковую частоту 10 Мгц, индуктив-
ности анодного и сеточного контуров одинаковы и равны 5 мкгн. Емкость про-
межутка анод—сетка лампы 10 пф.
3-208 *. Определить, на какой частоте может возбудиться автогенератор
с обратной связью через междуэлектродную
емкость анод—сетка лампы, если сеточный кон-
тур настроен на частоту 10 Мгц и имеет индук-
тивность 10 мкгн, анодный контур настроен на
частоту 15 Мгц и имеет индуктивность 8 мгкн.
Емкость промежутка анод—сетка 10 пф.
3-209. Для автогенератора (рис. 3-12) опре-
делить величину индуктивности Llt при которой
он возбудится на частоте 2 Мгц, если индуктив-
ность анодного контура 50 мкгн, емкость анод-
ного контура 100 пф, емкость промежутка анод—
катод лампы 8 пф.
3-210*. Трехконтурный автогенератор возбуждается на частоте, при которой
реактивное сопротивление, включенное между анодом и сеткой лампы, равно
—2000 ом. Найти величины реактивных сопротивлений, включенных между сет-
кой и катодом лампы и между анодом и катодом лампы, если коэффициент обрат-
ной связи 0,15.
3-211. Определить эквивалентные параметры трехконтурного автогенера-
тора, если на генерируемой частоте 12 Мгц реактивное сопротивление, включен-
ное между сеткой и катодом лампы, экви-
валентно емкости конденсатора 150 пф,
а коэффициент обратной связи равен 0,2.
3-212. Может ли возбудиться трехкон-
турный автогенератор, если собственная
частота колебательного контура, вклю-
ченного между сеткой и катодом, 100 Мгц,
собственная частота колебательного кон-
тура, включенного между анодом и сеткой,
130 Мгц, собственная частота колебатель-
ного контура, включенного между анодом
и катодом, 125 Мгц? В каком диапазоне
частот может возбудиться генератор?
3-213. Может ли возбудиться трехкон-
турный автогенератор, если собственные
частоты колебательных контуров соответ-
ственно равны для контура между сеткой
и катодом 5 Мгц\ для контура между ано-
дом и сеткой 6 Мгц, для контура между
анодом и катодом 7 Мгц?
3-214. Проверить, возбуждается ли генератор с электронной связью (схема
Б. К. Шембеля), работающий на лампе типа 6П6С (крутизна характеристики
4,1 ма/в, проницаемость по экранной сетке 0,13). Внутренний контур генератора
выполнен по автотрансформаторной схеме обратной связи и имеет следующие
параметры: индуктивность 14 мкгн, емкость 300 пф, индуктивность обратной
связи 6 мкгн добротность контура 50.
3-215. При каком угле отсечки работает генератор задачи 3-214?
3-216 Задающий генератор выполнен по схеме двухкаскадного /?С-авто-
генератора Весь диапазон генератора разбит на три поддиапазона. Переход
с одного поддиапазона на другой осуществляется изменением сопротивления
последовательной и параллельной частей цепи обратной связи (рис. 3-13). Плавное
изменение частоты в каждом поддиапазоне осуществляется конденсаторами пере-
менной емкости в цепи обратной связи. Цепь обратной связи имеет следующие
102
параметры- = Т?2 = 7,5 Мом\ /?3 = /?4 = R х/10; 7?6 = /?в = /^/ЮО; Сх =
= С2; Сх мин = 50 пф, Сг макс — 1100 пф-, С3~ С4= 50 пф. Определить пределы
изменения частоты в каждом поддиапазоне звукового генератора.
§ 3-13. Энергетические соотношения в автогенераторах
3-217. Автогенератор с индуктивной обратной связью работает на лампе
с крутизной характеристики 2 ма/в и коэффициентом усиления 50. Параметры
контура генератора индуктивность 40 мкгн, емкость 200 пф, активное сопротив-
ление 10 ом. Коэффициент взаимоиндуктивности 4 мкгн. Определить подводимую
и колебательную мощности и коэффициент полезного действия генератора, если
амплитуда импульса анодного тока 100 ма, напряжение анодного источника
1000 в.
3-218. Определить коэффициент взаимоиндуктивности в схеме автогенера-
тора с индуктивной обратной связью, обеспечивающий колебательную мощность
30 вт. Параметры контура генератора: индуктивность 16 мкгн, емкость 100 пф,
активное сопротивление 10 ом. Параметры лампы, крутизна характеристики
4 ма/в, проницаемость 0,04. Амплитуда импульса анодного тока 150 ма.
3-219. Автогенератор с автотрансформаторной обратной связью настроен
на частоту 8 Мгц. Параметры контура генератора: индуктивность анодной связи
10 мкгн, индуктивность обратной связи 1 мкгн активное сопротивление 12 ом.
Параметры лампы, коэффициент усиления 50, крутизна характеристики 3 ма/в.
Напряжение анодного источника 430 в. напряжение смещения —30 в. Амплитуда
импульса анодного тока 50 ма. Определить, в каком режиме по напряженности
работает генератор.
3-220. В автогенераторе с емкостной обратной связью, настроенном на частоту
5 Мгц, измерена постоянная составляющая анодного тока, оказавшаяся равной
20 ма. Параметры контура автогенератора, индуктивность 15 мкгн, емкость кон-
денсатора анодной связи 73 пф, активное сопротивление 10 ом. Параметры лампы:
крутизна характеристики 3,6 ма/в, проницаемость 0,03. Определить колебатель-
ную мощность автогенератора.
§ 3-14. Автогенераторы на транзисторах
3-221. Вычертить схему автогенератора на полупроводниковом триоде
с индуктивной обратной связью, собранного по схеме с общей базой Колебатель-
ный контур включен в цепь коллектора. В генераторе используется автомати-
ческая схема смещения на эмиттере за счет сопротивления и емкости в цепи общего
электрода.
3-222. Вычертить схему автогенератора с индуктивной обратной связью,
работающего на полупроводниковом триоде по схеме с общим эмиттером. Пэследо-
вательный колебательный контур включен между эмиттером и базой. В- цепь базы
включено ограничительно^ сопротивление.
3-223. Вычертить схему автогенератора на точечном полупроводниковом
триоде с автотрансформаторной обратной связью, собранного по схеме с общей
базой. Колебательный контур включен в цепь общего электрода. См щение
на эмиттер подается от источника постоянного напряжения. В цепях эмиттера
и коллектора включены последовательно ограничительные сопротивления.
3-224. Вычертить схему автогенератора с автотрансформаторной обратной
связью, работающего на полупроводниковом триоде с общим эмиттером В схеме
используется автоматическое смещение на базу за счет сопротивления и емкости
в цепи базы.
3-225. Вычертить схему автогенератора с емкостной обратной связью, рабо-
тающего на полупроводниковом триоде по схеме с общим эмиттером В схеме
используется автоматическое смещение на базу за счет сопротивления, включен-
ного в цепь базы.
3-226. Вычертить схему автогенератора с емкостной обратной связью, рабо-
тающего на полупроводниковом триоде по схеме с общей базой. Смещение на эмит-
тер подается от источника постоянного напряжения. В цепь эмиттера включено
ограничительное сопротивление.
103
3-227. Вычертить схему автогенератора синусоидальных колебаний, рабо-
тающего на сопротивлениях и емкостях на точечном полупроводниковом триоде
по схеме с общей базой. В цепь общего электрода включено сопротивление про-
тивосвязи для улучшения формы генерируемых колебаний.
3-228. Вычертить вхему автогенератора, который мог бы работать на частоте
выше максимальной рабочей частоты полупроводникового триода. Генератор
должен работать на плоскостном полупроводниковом триоде по схеме с общей
базой. Колебательный контур включен в цепь коллектора. Между коллектором
и эмиттером включена емкость для обеспечения нужной величины положитель-
ной обратной связи. В цепь эмиттера включены ограничительное сопротивление
и источник напряжения смещения. Объяснить, почему данная схема обеспечивает
работу генератора на частоте выше максимальной рабочей частоты.
3-229. Автогенератор задачи 3-227 может генерировать колебания с макси-
мальной частотой, .определяемой по формуле-
/макс = /крТ^а 1 >
где /кр — максимальная рабочая (критическая) частота триода;
а — коэффициент усиления по току триода. 4
Определить максимально возможные частоты колебаний автогенератора, если
он будет работать на триодах серий Cl, С2, СЗ и С4, для которых максимальная
рабочая частота 10 Мгц и коэффициент усиления по току колеблется от 1,2 до 1,6.
3-230. Минимальная взаимоиндуктивность, обеспечивающая самовозбужде-
ние автогенератора задачи 3-221, определяется выражением.
^мин « — кэ + гб (1 — а)] + гб) »
агк ( Кое J
где Гб, гк, гэ, а — параметры триода;
L, Roe — параметры колебательного контура.
Определить минимальный коэффициент взаимоиндуктивности., если автогене-
ратор, работающий на триоде типа П1 В, имеет индуктивность контура 200 мкгн
резонансное сопротивление контура 100 ком.
ГЛАВА ОДИННАДЦАТАЯ
ГЕНЕРАТОРЫ УЛЬТРАКОРОТКИХ ВОЛН
§ 3-15. Основные формулы
1. Длительность пролетного времени электронов (без учета пространствен-
ного заряда) для «плоского» диода:
где I — расстояние между электродами в сантиметрах;
U — величина приложенного к диоду напряжения в вольтах.
2. Угол отсечки сеточного тока с учетом влияния инерции электронов.
9 g — ю/пр«
3. Амплитуда первой гармоники сеточного тока с учетом инерции электрб
нов:
Ig mi ~ ZUgi^g макс,
где — коэффициент разложения импульса сеточного тока для первой гар-
моники.
4. Дополнительная входная емкость лампы, обусловленная инерцией элек-
тронов.
Се ~ 4ip. a g *$ср COS 0 g,
104
где /пр. ag— время пролета электроном промежутка сетка—анод лампы;
Scp — средняя крутизна характеристики лампы при заданном режиме.
5. Дополнительная входная активная проводимость лампы, обусловленная
инерцией электронов:
= со/Пр a g$ep’
6. Емкость и индуктивность уединенного проводника (без учета краевого
эффекта) определяются соответственно выражениями:
С = [пф]-, L = 2/ In (10'3 [мкгн],
21n-^ \d}
а
где I — длина проводника в сантиметрах;
d — диаметр проводника в сантиметрах.
7. Предельная частота колебаний триода (при большой катодной индук-
тивности):
1
/(£-+Мс-‘+те)
где La, ^g — индуктивности выводов электродов лампы (соответственно
анода и сетки);
Са g, Са к» к — междуэлектродные емкости лампы.
8. Собственная длина волны колебательного контура, образованного отрез-
ком короткозамкнутой длинной линии и междуэлектродной емкостью лампы,
определяется из выражения:
tg I — 5,ЗХ0
Хо Смэ@л *
где I — длина линии в сантиметрах;
Смэ — величина между электрод ной емкости в пикофарадах;
2л — волновое сопротивление линии;
%0 — собственная длина волны в сантиметрах.
9. Длины отрезков короткозамкнутых длинных линий, используемых в каче-
стве колебательных элементов однотактного генератора метровых и дециметровых
волн с общей сеткой (рис. 3-14, а), определяются из выражений:
. __ X , J 14“ ^св 1 ।
а = 2^ ЭГС g teaco [Са К + Са g (1 + ^св)] J + " ~Т ’
/ 4. ( ^СВ ) ।
к = 2^arc tg (^cBCgK-cag) /+ " Т ’
где % — длина генерируемых волн;
со — частота генерируемых колебаний;
/?св — коэффициент обратной связи;
Qa» Ок — волновое сопротивление соответственно анодной и катодной линий;
п = 0, 1, 2 ...
10. Длины отрезков короткозамкнутых длинных линий в схеме генератора
с общим анодом (рис. 3-14 б, определяются из выражений.
1 X , ( 14- ^св 1 I
1а = -77- ЭГС tg I-ттч--1 4~ « “75“ *,
2Л (Qg« [^а g (1 4~ ^св) 4“ ^cB^g к] J 2
% Г 1 ) X
/к = Тя агг '3 [qk<o (Са к - feCBC^)) + " “Г при Сак>*свСгк;
105
X X Г 1 ) х
/к = Т - lit arctg 1ек“(*свС£к~СаК)} + п т при Сяк< ke‘c‘ к-
11. Собственная частота колебаний тороидального резонатора (рис. 3-15):
f 1
,0 2лУЁС ’
где
L & 2h In 10~3 [мкгн];
1 1Р2
С«~^-(1 + а) [пф];
Рис.3-15.
(все размеры в сантиметрах).
12. Максимальное приращение скорости электронов при их модуляции
по скорости в клистроне:
Д^т # 3 -107 -у m к [см/сек],
V ^уск
где UycK — ускоряющее напряжение клистрона;
UmK — амплитуда высокочастотного напряжения, действующего между сет-
ками резонатора клистрона.
Скорость электронов у первой сетки резонатора:
v = 5,95-107 УUycK [см/сек].
13. Изменение частоты колебаний отражательного клистрона при изменении
напряжения на отражательном электроде на 1 в определяется из выражения:
л (ТУ —0,25)
Снагр (^рез Ц>тр)
где f — частота настройки резонатора;
N — номер рабочей области генерирования (N — 1, 2. . .);
Рнагр — добротность нагруженного резонатора;
(Урез, ^отр — напряжение соответственно на резонаторе и отражателе при
максимальной мощности в рабочей области генерирования.
106
14. Критическое значение магнитной индукции для «плоского» диода, поме-
щенного в однородное магнитное поле:
= [гс],
где Ua — анодное напряжение в вольтах;
/а — расстояние между анодом и катодом в сантиметрах.
Для цилиндрического диода:
^кр —
6,72 VUa
И,
где гк — радиус катода;
га — радиус анода;
1а = (га — гк) в сантиметрах.
15. Собственная длина волны резонатора колебательной системы магне-
трона-
а) для цилиндрически-щелевого резонатора (рис. 3-16, а)
Хо = 2лу£резсрез М,
где
г _ / Jtd2
рез “ 2h~+d
/б \ г ,
т)[с<
с₽ез“(^Г [т + 1Г1п4' + 4'(1 + “г)] +Ссв} [см]’
d — диаметр отверстия в сантиметрах;
/ — длина щели в сантиметрах;
б — ширина щели в сантиметрах;
h — высота анодного блока в сантиметрах;
Ссв — емкость связок на один резонатор в сантиметрах;
б) для щелевого или секторного резонатора (при отсутствии связок,
рис. 3-16, б)
21 б,
где / — длина щели (сектора);
б — ширина щели;
в) для резонатора секторного (щелевого) типа разнорезонаторной системы
(рис. 3-17)
107
10 & №. — da) + (d2 — da) ----------( 1
где N — число резонаторов.
16. Собственные частоты колебательной системы магнетрона (частоты для
разных видов колебаний) определяются из выражения:
(0Св —
©о
0,5-^-
1 — COS %
где со о — собственная частота резонатора анодного блока;
MIL — коэффициент индуктивной обратной связи между соседними резона-
торами;
Ск/С — коэффициент емкостной связи;
фп — угол сдвига фаз между колебаниями в соседних резонаторах;
п = 0, 1, 2,. . . ., N/2 — номер вида колебаний.
17. Для лампы бегущей волны:
а) скорость электронов
v3 = 5,95* 107 Vi/уск [см/сек],
где t/уск — ускоряющее электроны напряжение в вольтах;
б) осевая скорость высокочастотной волны
h
где v — скорость волны в волноводе;
h — шаг спирали;
D — диаметр спирали.
§ 3-16. Особенности работы генераторов в диапазоне УКВ
Влияние инерции электронов
3-231. Определить длительность пролетного времени электрона для «пло-
ского» диода, если расстояние между его электродами 1 мм и если к ним прило-
жено напряжение 100 в.
3-232. Определить длительность пролетного времени электронов для про-
межутков катод—сетка и сетка—анод триода (рассмотреть их как «плоские»
диоды) и общее пролетное время, если расстояние между катодом и сеткой 0,5 мм,
расстояние между сеткой и анодом 2 мм, приложенное между сеткой и катодом
напряжение 25 в, приложенное между анодом и сеткой напряжение 900 в. Срав-
ните полученные длительности пролетного времени электронов с периодом коле-
баний длины волны 100 м, 1 м, 10 см, 1 см.
3-233. Сравнить длительность пролетного времени электронов обычного
генераторного триода и металлокерамической лампы. Принять: а) для обычного
триода: расстояние между катодом и сеткой 1 мм, между сеткой и анодом 3 мм-,
б) для металлокерамической лампы: расстояние между катодом и сеткой 0,1 мм,
между сеткой и анодом 0,2 мм. К электродам ламп приложены напряжения:
между сеткой и катодом 50 в, между анодом и сеткой 1200 в. На каких частотах
могут быть использованы обычный триод и металлокерамическая лампа?
3-234. Сравнить углы отсечки сеточного тока с учетом влияния инерции
электронов для напряжений с частотой 1, 100 и 1000 Мгц, если длительность про-
летного времени электронов в лампе 0,3-10-9 сек.
3-235 *. Сравнить амплитуды первой гармоники сеточного тока с учетом инер-
ции электронов для напряжений с частотой 1, 100 и 1000 Мгц, если длительность
108
Пролетного вреМейй элекТрднОй в лаМпе 0,2-10~9 сек, амплитуда нмпуДьса сеточ-
ного тока 100 ма.
3-236. Определить дополнительную входную емкость, обусловленную инер-
цией электронов для триода, у которого длительность пролетного времени про-
межутка сетка—анод 0,2 • 10-9 сек, средняя крутизна характеристики 5 ма!в.
Частота возбуждающего напряжения 1 Мгц, 1000 Мгц.
3-237. Определить дополнительную входную активную проводимость (сопро-
тивление), обусловленную инерцией электронов, для триода задачи 3-236.
3-238. Почему для металлокерамической лампы типа ГИ-70Б наименьшая
длина генерируемой волны в непрерывном режиме 17 см, а в импульсном режиме
9 см? Учтите, что наибольшее значение напряжения на аноде в режиме непре-
рывной генерации 5 кв, а в импульсном режиме 9 кв.
выводов принять 1 мм.
Влияние междуэлектродных емкостей и индуктивностей выводов лампы
3-239. Определить индуктивность сеточного и катодного выводов лампы
типа Г-431. Длина сеточного вывода 180 мм, диаметр 10 мм. Длина катодного
вывода 220 мм. диаметр 15 мм.
3-240. Определить индуктивность вывода лампы типа 6С1Ж- Выводы лампы
выполнены в виде отрезков посеребренного провода длиною 10 мм и диаметром
1 мм.
3-241. Определить предельную частоту коле-
баний мощного генераторного триода, имеющего
следующие величины междуэлектродных емкостей:
емкость сетка—анод 23 пф, емкость катод—анод
1,5 пф, емкость сетка—катод 25 пф. Индуктивность
анодного вывода 0,2 мкгн, индуктивность сеточ-
ного вывода 0,15 мкгн.
3-242. Определить предельную частоту коле-
баний генераторного триода метрового диапазона
волн типа ГИ-3, имеющего следующие величины
междуэлектродных емкостей: емкость сетка—анод
3 пф, емкость сетка—катод 2,6 пф, емкость анод—
катод 1,1 пф. Лампа имеет одинаковые анодный и се-
точный выводы длиною 26 мм. Средний диаметр
3-243. Определить предельную частоту колебаний одного из триодов лампы
типа 6Н15П, имеющего следующие величины междуэлектродных емкостей:
емкость сетка—анод 1,4 пф, емкость сетка—катод 2 пф, емкость анод—катод
0,45 пф. Длина анодного и сеточного выводов 20 мм, диаметр анодного и сеточного
выводов 0,8 мм.
3-244 *. Определить предельную частоту колебаний металлокерамической
лампы типа ГИ-70Б, имеющей следующие величины междуэлектродных емко-
стей: емкость сетка—анод 4,85 пф, емкость сетка—катод 11,25 пф, емкость анод—
катод 0,075 пф. Диаметр анодного вывода 20 мм, диаметр сеточного вывода 30 мм,
расстояние между управляющей сеткой и торцом анодного вывода 23 жж (рис. 3-18).
§ 3-17. Схемы генераторов метровых и дециметровых волн
3-245. Начертить схему однотактного генератора метровых волн, работаю-
щего ра триоде типа ГИ-3, если в качестве анодно-сеточного контура применены
отрезок короткозамкнутой длинной линии и междуэлектродная емкость анод—
сетка. Предусмотреть возможность настройки генератора на заданную частоту
и регулировку коэффициента обратной связи. Связь генератора с антенной —
индуктивная.
3-246. Начертить схему двухтактного генератора метровых волн, работаю-
щего на лампе типа 6Н15П, если в качестве колебательных элементов исполь-
зуются отрезки длинных линий, включенные в анодную, сеточную и катодную
цепи лампы. Предусмотреть возможность настройки генератора на заданную
частоту и регулировку мощности. Связь генератора с симметричной антенной —
емкостная. Отбор энергии производится из сеточного контура.
109
Рис. 3-19.
3-247 *. Определить собственную длину волны колебательного контура, обра-
зованного отрезком короткозамкнутой длинной линии и междуэлектродной емко-
стью лампы генератора. Длина линии 15 см, волновое сопротивление линии
400 ом. Величина междуэлектродной емкости 4 пф. Задача решается графи-
чески.
3-248 ♦. Анодно-сеточный колебательный контур генератора метровых волн
образован короткозамкнутым отрезком длинной линии и междуэлектродной
емкостью. Определить длину отрезка линии, обеспечивающую собственную
частоту колебательного контура 300 Мгц, если волновое сопротивление линии
100 ом. Величина междуэлектродной емкости 5,3 пф.
3-249 Определить, на какой частоте возбуждается однотактный генератор
метровых волн, работающий на лампе типа ГИ-3 (величины ее междуэлектродных
емкостей приведены в задаче 3-242). В качестве анодно-сеточного колебательного
контура используются отрезок ко-
роткозамкнутой длинной линии и
междуэлектродная емкость лампы.
Волновое сопротивление линии
265 ом, длина отрезка линии 10 см.
3-250. Рассчитать длину ко-
роткозамкнутых отрезков анодной
и катодной двухпроводных длин-
ных линий однотактного генератора
метровых волн с общей сеткой
(рис. 3-14, а), обеспечивающих его
возбуждение на частоте 300 Мгц
при коэффициенте обратной связи
0,2. Генератор работает на лам-
пе, имеющей следующие величины
междуэлектродных емкостей: ем-
кость сетка—анод 8 пф, емкость
катод—анод 2 пф, емкость сетка —
катод 11 пф. Волновое сопротивле-
ние линий 200 ом.
3-251. Рассчитать величину
катодной индуктивности однотакт-
ной схемы генератора метровых
волн с общей сеткой, обеспечивающей коэффициент обратной связи 0,3. Генера-
тор возбуждается на частоте 100 Мгц. Величина емкости промежутка сетка —
катод 5 пф, величина емкости промежутка анод—катод 1 пф.
3-252. Рассчитать длину короткозамкнутых отрезков двухпроводных сеточ-
ной и катодной длинных линий двухтактного генератора с общим анодом
(рис. 3-19, а), работающего на лампах типа ГИ-17. Генератор должен возбу-
ждаться на частоте 400 Мгц при коэффициенте обратной связи 0,25. Волновое
сопротивление сеточной линии 250 ом, волновое сопротивление катодной линии
150 ом.
3-253 *. Произвести проверочный расчет колебательной системы двухтактного
генератора дециметровых волн с общей сеткой (рис. 3-19, б). Генератор работает
на двух лампах типа 6С1Ж (величины междуэлектродных емкостей следующие:
емкость сетка—анод 1,4 пф, емкость катод—анод 0,6 пф, емкость сетка—катод
1 пф). Длина анодной линии до 140 мм, диаметр трубки анодной линии 5 мм,
расстояние между осями трубок 15 мм. Длина катодной линии 160 мм, диаметр
трубки катодной линии 4 мм, расстояние между осями трубок 30 мм. Генератор
возбуждается на частоте 440 Мгц. Влиянием экрана, в который заключен генера-
тор, пренебречь.
3-254. Рассчитать длину короткозамкнутых отрезков коаксиальных линий
двухсторонней схемы генератора дециметровых волн с общей сеткой (рис. 3-20, а).
Генератор работает на металлокерамической лампе типа ГИ-70Б и должен воз-
буждаться на частоте 800 Мгц при коэффициенте обратной связи 0,35. Волновое
сопротивление анодно-сеточной линии 100 ом, волновое сопротивление катодно-
сеточной линии 80 ом.
110
3-265. Рассчитать длину короткозамкнутых отрезков коаксиальных линий
односторонней схемы генератора дециметровых волн с общим анодом (рис. 3-20, б).
Генератор работает на металлокерамической лампе типа ГИ-11Б и должен воз-
буждаться на частоте 600 Мгц при коэффициенте обратной связи 0,25. Лампа имеет
следующие величины междуэлектродных емкостей емкость промежутка сетка—
анод 2,65 пф, емкость промежутка анод—катод 0,16 пф, емкость промежутка
сетка—катод 11 пф. Волновое сопротивление анодно-сеточной линии 70 ом,
волновое сопротивление анодно-катодной линии 100 ом.
3-256 *. Произвести проверочный расчет колебательной системы двухсторон-
ней схемы генератора дециметровых волн с общей сеткой (рис. 3-20, а). Генератор
Рис. 3-20.
Н — накал; К — катод; g — сетка; а — анод.
работает на лампе типа ГИ-11Б. Длина короткозамкнутого отрезка анодно-сеточ-
ной коаксиальной линии 30 мм, диаметр сеточного цилиндра 50 мм, диаметр
анодного цилиндра 12 мм. Длина короткозамкнутого отрезка сеточно-катодной
коаксиальной линии 50 мм, диаметр катодного цилиндра 15 мм. Генератор воз-
буждается на частоте 1000 Мгц.
3-257. Рассчитать ход поршня настройки генератора, необходимого для
перекрытия диапазона частот 2000—1665 Мгц. Генератор работает на маячковой
лампе типа 6С5Д по односторонней схеме с общей сеткой. Диаметр анодного
цилиндра 15 мм, диаметр сеточного цилиндра 21 мм. Коэффициент обратной связи
0,3 (считать постоянным по диапазону). На сколько нужно изменить длину
катодно-сеточной линии, чтобы обеспечить постоянство коэффициента обратной
связи в крайних точках диапазона? Диаметр катодного цилиндра 27 мм. Лампа
типа 6С5Д имеет следующие величины междуэлектродных емкостей, емкость
промежутка сетка—анод 1,325 пф, емкость промежутка анод—катод 0,05 пф,
емкость промежутка сетка—катод4 2,35 пф.
§ 3-18. Клистронные генераторы
3-258. Определить собственную частоту колебаний тороидального резона-
тора клистрона, имеющего следующие геометрические размеры (рис. 3-15)* диа-
метр внешнего цилиндра 2г = 40 мм\ диаметр внутренних сеток 2R = 10 мм\
расстояние между сетками а — 1 мм\ высота резонатора h = 20 мм.
3-259. В каких пределах надо изменить расстояние между сетками торои-
дального резонатора клистрона задачи 3-258 для изменения собственной частоты
его колебаний в пределах ±10%?
3-260. Определить максимальное приращение скорости электронов при
скоростной модуляции в трехсантиметровом отражательном клистроне. Напря-
жение на ускоряющем электроде 300 в. Амплитуда высокочастотного
напряжения между сетками резонатора 25 в. Расстояние между сетками резо-
натора 1 мм. Какова скорость электронов у первой сетки резонатора?
3-261. При механической перестройке отражательного клистрона его частота
меняется в пределах ±15% от средней частоты. Определить диапазон частот,
генерируемых клистроном, если его средняя частота 9100 Мгц.
111
3-262. При электрической подстройке отражательного КлисТрОнД еТо ЧЗсТоТЗ
меняется в пределах ±0,3% от частоты настройки резонатора. Определить диа-
пазон электрической подстройки клистрона, если он настроен на 9400 Мгц.
3-263. Определить изменение частоты колебаний отражательного клистрона
при изменении напряжения на отражательном электроде на 1 в. Резонатор кли-
строна настроен на частоту 9300 Мгц. Во второй рабочей области максимальная
мощность получается при ускоряющем напряжении 300 в и напряжении на отра-
жателе —160 в. Добротность нагруженного резонатора клистрона 150.
3-264. Максимальная мощность отражательного клистрона при работе его
в третьей области получается при ускоряющем напряжении 700 в и напряжении
на отражателе —100 в. Добротность нагруженного резонатора клистрона 200.
В каких пределах изменяется частота колебаний, генерируемых клистроном,
при изменении напряжения на отражателе на ±30 в от номинального, если резо
натор клистрона настроен на частоту 9000 Мгц?
§ 3-19. Магнетронные генераторы и лампы с бегущей волной
3-265. Определить критическое значение магнитной индукции для «плоского»
диода, помещенного в ортогональное однородное магнитное поде. К диоду при-
ложено напряжение 10 кв. Расстояние между анодом и катодом диода 2 мм.
3-266. Определить критическое значение магнитной индукции для цилиндри-
ческого диода, помещенного в ортогональное однородное магнитное поле. К диоду
приложено напряжение 8,1 кв.
Диаметр анода 10 мм, диаметр
катода 6 мм.
3-267. При каком напряже-
нии цилиндрический диод, по-
мещенныйГ в ортогональное одно-
родное магнитное поле, рабо-
тает в критическом режиме, если
магнитная индукция 3000 гс?
Диаметр анода 5,6 мм, диаметр
катода 3,2 мм.
3-268. Проверить, проходит
ли ток в цилиндрическом диоде,
помещенном в ортогональное
однородное магнитное поле с
индукцией 5000 гс. К диоду при-
ложено напряжение 12,1 кв.
Диаметр анода 5 мм, диаметр
катода 3 мм.
3-269. Определить предель-
ное анодное напряжение, при
котором может работать много-
резонаторный магнетрон при
магнитной индукции 3500 гс.
Рис. 3-21.
Сплошные линии — магнитное поле; пунктирные
линии — общий к п д.; штрихпунктирные
линии — выходная мощность, кет.
Диаметр анода 6 мм, диаметр
катода 3 мм.
3-270. Ориентировочно опре-
делить индуктивность, емкость
и собственную частоту (длину
волны) одного из резонаторов магнетрона. Размеры резонатора цилиндрически-
щелевого типа: диаметр отверстия 2 мм, длина щели 2 мм, ширина щели 0,35 мм,
высота анодного блока 3 мм. Емкостью связок пренебречь.
3-271. Определить собственную частоту (длину волны) резонатора магне-
трона задачи 3-270, если учесть емкость связок, равную 0,2 пф на каждый резо-
натор.
3-272. Определить диапазон изменения собственной частоты резонатора
магнетрона задачи 3-271, если емкость связок изменяется в пределах ±10%
от указанного значения.
112
3-273. Ориентировочно определить собственную частоту (длину волны)
одного из резонаторов магнетрона. Размеры резонатора секторного типа
(рис. 3-16, б): га = 8,2 мм, R = 18,6 мм, 6 = 3 мм.
3-274. Определить резонансную частоту (длину волны) разнорезонаторного
анодного блока магнетрона (рис. 3-17). Размеры анодного блока- dr = 29,3 мм,
d2 = 19.3 мм. da = 10,5 мм, число резонаторов секторного типа 18.
3-275. Определить число видов колебаний для магнетрона колебательная
система которого состоит из 16 резонаторов. Для каждого вида колебаний опре-
делить значение угла сдвига фаз между колебаниями в соседних резонаторах.
3-276. Определить собственные частоты колебательной системы магнетрона
(частоты разных видов колебаний). Колебательная система состоит из 12 резона-
торов цилиндрически-щелевого типа, имеющих собственную частоту 9000 Мгц.
Коэффициент индуктивной обратной связи между соседними контурами 0,1,
коэффициент емкостной связи 0. Как изменятся собственные частоты при коэф-
фициенте емкостной связи 0,1? Построить график зависимости собственных частот
колебаний магнетрона от номера вида колебаний для обоих случаев. Сделать
вывод об устойчивости колебаний вида «л», вычислив частотное разделение сосед-
них видов колебаний. .
3-277. По рабочим характеристикам магнетрона (рис. 3-21) найти положение
рабочей точки, если значение магнитной индукции 5300 гс анодный ток 12 а.
Определить выходную мощность и нагрузочный коэффициент полезного действия
магнетпона и необходимое анодное напряжение.
3-278. По рабочим характеристикам магнетрона (рис. 3-21) найти анодный
ток, выходную мощность и нагрузочный коэффициент полезного действия, если
напряжение анодного источника '13 кв. магнитная индукция 5600 гс.
3-279. По рабочим характеристикам магнетрона (рис. 3-21) подобрать его
рабочий режим (анодное напряжение и анодный ток) для получения выходной
мощности 55 кет при магнитной индукции 5560 гс.
3-280. Для лампы бегущей волны определить диаметр замедляющей спирали.
Ускоряющее напряжение лампы бегущей волны 4900 в. Шаг спирали 10 мм.
Для приближенного решения принять скорость волны в волноводе равной ско-
рости света.
ГЛАВА ДВЕНАДЦАТАЯ
СТАБИЛИЗАЦИЯ ЧАСТОТЫ
§ 3-20. Основные формулы
1. Относительное изменение частоты:
Af _ f — fo
fo Io
где f 0 — установленное значение частоты;
f — текущее значение частоты.
2. Температурные коэффициенты:
а) емкости
АС
“ С А/ ’
б) индуктивности
АС
~ LM ’
8
Задачник
113
где
в) частоты
Af
г) диэлектрической проницаемости
д) линейного расширения
С, L, А е, Z —
AC, AL, А/, Ае AZ -
А/ —
ав =
Ае
• eAZ ’
az =
AZ
ZA/ ’
начальные параметры;
приращения параметров;
приращение температуры.
Рис. 3-23.
Рис. 3-22.
3. Зависимость между температурными коэффициентами емкости, индуктив-
ности и частоты:
1 Z . ч
а,= — — (аь + ас).
4. Длина электромагнитной волны собственных колебаний пластинки
х-среза кварца (рис. 3-22)-
а) при колебаниях по толщине (вдоль оси х)
\л«) №М(мм)’
б) при колебаниях по длине (вдоль оси у)
& 1 ^а(л«ле)-
5. Длина электромагнитной волны собственных колебаний пластинки
{/-среза кварца (рис. 3 23)-
а) при колебаниях по толщине
\м) & №>а(мму
б) при колебаниях по длине
6. Длина электромагнитной волны собственных колебаний пластинки кварца
косого среза АТ (0 = 35°):
\л) ^а{мму
114
7. Параметры эквивалентной схемы пластинки х-среза кварца:
Ск = 24,4-10~5[пф],
i-K = 13 [гн],
гк == 3200 [ол],
О
с
Со = 3,9.10-2-—- [пф],
где S = ab — площадь пластины кварца;
Собщ — общая емкость эквивалентной схемы кварца.
(Все размеры пластины выражены в миллиметрах).
8. Эквивалентное сопротивление кварца.
а) активная составляющая
б) реактивная составляющая

Ск
где р = -~
Go
— коэффициент связи эквивалентного контура кварца;
рк = 1/ ----волновое сопротивление эквивалентной схемы кварца.
* ^общ
9. Условие, необходимое для самовозбуждения кварцевого автогенератора:
Со
Ск
§ 3-21. Задачи
3-281. Определить, на сколько процентов изменится частота передатчика,
работающего на волне 500 м и имеющего наибольший уход частоты во времени
400 гц.
3-282. Для подвижных радиостанций, работающих в диапазоне промежуточ-
ных волн, допустимое отклонение частоты составляет 0,02% Определить наи-
большее отклонение частоты самолетного передатчика с диапазоном волн 30—69 м.
3-283. Выбег частоты автогенератора работающего на лампе ГУ 4 на частоте
5 Мгц, составляет 32-10-6 Определить абсолютный уход частоты генератора.
3-284. Температурный коэффициент индуктивности катушки с плотной
намоткой равен 0,5 • 10“в. Определить индуктивность контура задающего гене-
ратора при изменении температуры на 4~40° С, если первоначальная величина
индуктивности была 300 мкгн.
8* 115
3-285. В контур автогенератора включен конденсатор с диэлектриком
из радиостеатита имеющего температурный коэффициент емкости 110-10"6.
Определить величину емкости конденсатора при изменении температуры на
4-40° С, если первоначальная' величина емкости была 100 пф.
3-286. Из условий задач 3-284 и 3-285 определить изменение собственной
частоты контура.
3-287. Контур генератора при комнатной температуре 4-20° С настроен
на частоту 3 Мгц. На сколько изменится частота контура при повышении тем-
пературы до 4-40° С, если температурный коэффициент емкости 120-10~6 и тем-
пературный коэффициент индуктивности 0,6* 10~6?
3-288. В колебательный контур параллельно включены конденсаторы
и С2 на 100 пф и 10 пф соответственно. Конденсатор имеет диэлектрик из кера-
мита, а конденсатор С2 — из тиконда Т25. На сколько изменится общая емкость
контура при изменении температуры на 4-30° С?
3-289. Колебательный контур автогенератора имеет индуктивность 49 мкгн
и емкость 64 пф. При увеличении температуры индуктивность контура увели-
чилась на 0,49 мкгн, а емкость увеличилась на 0,64 пф. Определить относитель-
ную нестабильность частоты контура.
3-290. Колебательный контур имеет температурный коэффициент емкости
30* 10"в и температурный коэффициент индуктивности 20* 10~6. Определить отно-
сительное изменение частоты контура в процентах при увеличении его темпе-
ратуры на 25° С.
3-291. Колебательный контур состоит из индуктивности, постоянной емко-
сти Cj и емкости термокомпенсатора С2. Общая емкость контура должна быть
90 пф. Температурные коэффициенты емкости равны 120* 10~6 для конденсатора Сх
и —600-10~6 для конденсатора С2. Рассчитать величины емкостей Сг и С2 для
полной термокомпенсации Изменением величины индуктивности при изменении
температуры пренебречь.
3-292. Колебательный контур передатчика состоит из индуктивности 60 мкгн,
емкости Cj и параллельно включенной емкости термокомпенсатора С2. Общая
емкость контура должна быть 90 пф. Температурные коэффициенты равны
120 • 10~fi для емкости Сг, —600 • 10“б для емкости С2 и 20 • 10“6 для индуктивности.
Рассчитать, какими должны быть емкости и С2 для того, чтобы при увеличе-
нии температуры контура на 40° С, частота настройки контура не изменилась.
Сравните с задачей 3-291.
3-293. В какую сторону изменится частота самолетного передатчика, имею-
щего в контуре возбудителя конденсатор с воздушным диэлектриком, при подъеме
на высоту свыше 12 000 м?
3-294. Вычислить длины волн кварцевой пластинки х-среза (рис. 3-22)
с размерами d = 0,7 мм, а = b = 20 мм при колебаниях: 1) по толщине
и 2) по длине.
3-295. Вычислить длины волн кварцевой пластинки г/-среза (рис. 3-23)
с размерами а = 0,5 мм, b = d = Ю мм при колебаниях 1) по толщине
и 2) по длине.
3-296. Вычислить длину волны кварцевой пластинки косого 4Г-среза
(0 — 35°), имеющей размер а = 2 мм.
3-297. Определить 1) толщину и 2) длину кварцевой пластинки х-среза,
обеспечивающую колебания с длиной волны 50 м.
3-298. Определить толщину кварцевой пластинки косого ДТ-среза (0 =
= 35°), необходимую для обеспечения колебаний с длиной волны, равной 50 м.
3-299 Рассчитать эквивалентные параметры кварцевой пластинки х-среза,
имеющей размеры d — 0,32 мм, а — b = 20 мм
3-300. Рассчитать эквивалентные параметры кварцевой пластинки х-среза,
имеющей размеры d — 0 7 мм, а — b = 20 мм Сравните с задачей 3-299.
3-301. Определить добротность контура, эквивалентного кварцевой пла-
стинке х-среза, имеющей размеры d — 0,3 мм. а = b = 15 мм при колебаниях
по толщине.
3-302 Кварцевая пластинка х среза имеет размеры d — 0,7 мм. а = b =
= 20 мм. Определить частоты последовательного и параллельного резонансов
пластинки.
116
3-303. Доказать, что относительная расстройка между частотами последо-
вательного и параллельного резонансов кварца постоянна и не зависит от размеров
кварцевой пластинки.
3-304. Вычислить резонансное эквивалентное сопротивление кварцевой
пластинки х-среза на частоте параллельного резонанса при следующих размерах
пластинки а = b = 20 мм, d = 0,7 мм.
3-305. Температурный коэффициент частоты кварцевой пластинки х-среза
равен —18-10~6. На сколько изменится частота пластинки, работающей на волне
52,5 м при изменении температуры на +20° С?
3-306. Температурный коэффициент частоты кварцевой пластинки #-среза
4-60-Ю"6. На сколько изменится частота пластинки, работающей на частоте
5,7 Мгц, при изменении температуры на 4-20° С?
Рис. 3-24.
3-307. Температурный коэффициент кварцевой пластинки СТ-среза 0,06- 10~б.
Рассчитать относительную расстройку пластинки при изменении температуры
на 4-20° С, если первоначально собственная частота была 1 Мгц
3-308. Почему не применяется схема автогенератора с кварцем между ано-
дом и катодом?
3-309. Составить принципиальную и эквивалентную схемы кварцевого
автогенератора с электронной связью на тетроде, если кварц включен между
экранирующей и управляющей сетками, а колебательный контур Включен в анод-
ную цепь.
3-310. На рис. 3-24 показана схема кварцевого автогенератора с миллиам-
перметрами, измеряющими ток в контуре и постоянную составляющую анодного
тока. Начертить графики зависимости измеряемых токов от величины переменной
емкости контура, имея в виду, что при определенных значениях этой емкости
автогенератор возбуждается.
3-311. В схеме автогенератора с кварцем между сеткой и анодом включены
измерительные приборы (рис. 3-25). Начертить графики зависимости измеряемых
токов от величины переменной емкости контура, считая, что при определенных
значениях этой емкости схема возбуждается.
3-312*. В схеме автогенератора с кварцем между сеткой и катодом (рис. 3-26)
применена кварцевая пластинка х-среза, имеющая такие же размеры, что и в за-
даче 3-300. Вычислить величину индуктивности La, чтобы автогенератор возбу-
дился на частоте 4267,52 кгц. Емкость между анодом и сеткой лампы 3 пф.
3-313. В схеме автогенератора с кварцем» между сеткой и анодом (рис. 3-27)
емкость анод—катод лампы 12 пф. емкость между сеткой и катодом 6 пф. Опре-
делить величину эквивалентной индуктивности кварца, чтобы автогенератор
возбудился на частоте 1 Мгц.
3-314. Начертить эквивалентную схему автогенератора, показанного
на рис. 3-26.
3-315. Объяснить соотношения между частотами генерируемых колебаний
кварца и анодного контура для схемы рис. 3-24.
117
3-316. Проверить, возбудится ли кварцевая пластинка х-среза, имеющая
размеры- d = 0,3 мм, а = b = 15 мм.
3-317. В радиолокационной станции применен автогенератор с кварцем
между сеткой и катодом, работающий на частоте 74 910 гц. Анодный контур авто-
генератора имеет индуктивность 4 мгн, емкость 750 пф. Емкость между анодом
и сетюй лампы 4 пф. Определить эквивалентную индуктивность кварца. Экви-
валентную индуктивность анодного контура рассчитывать по формуле:
/ La
3-318. Дана схема автогенератора с кварцем между сеткой и катодом. Квар-
цевая пластинка имеет частоту последовательного резонанса 4260 кгц и частоту
параллельного резонанса 4273 кгц. Анодный контур имеет индуктивность 10 мкгн
и переменный конденсатор емкостью 100—200 пф. Определить, в каких пределах
изменения емкости анодного контура воз-
можно самовозбуждение автогенератора.
3-319. Автогенератор был первоначально
собран по схеме с кварцем между сеткой и
катодом, после чего кварц был включен ме-
жду сеткой и анодом лампы. Как следует из-
менить емкость анодного контура чтобы воз-
никли автоколебания?
3-320. Какой должна быть индуктивность
катушки Ла схемы, приведенной на рис. 3-28,
для того, чтобы автогенератор возбудйлся?
Что произойдет с автогенератором при об-
рыве сопротивления Rg?
3-321. Начертить схему автогенератора
с кварцевой стабилизацией частоты Генера-
тор работает на полупроводниковом триоде
Кварц включен между коллектором и эмиттером. Смещение на эмиттер автомати-
ческое, за счет сопротивления, заблокированного емкостью. Смещение на базу
подано от делителя напряжения коллекторной батареи. В цепь коллектора после-
довательно включено термостабилизирующее сопротивление.
3-322. Вычертить схему автогенератора с кварцевой стабилизацией частоты.
Генератор работает на точечном полупроводниковом триоде (а> 1) по схеме
с общей базой. Колебательный контур и кварц включены последовательно в цепь
общего электрода. В цепях эмиттера и коллектора включены ограничительные
сопротивления.
Рис. 3-28.
по схеме с общим эмиттером.
118
ГЛАВА ТРИНАДЦАТАЯ
УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИМИ КОЛЕБАНИЯМИ
передатчика
§ 3-22. Основные формулы
Амплитудная модуляция
1. Математическое выражение амплитудно-мэдулированного тока:
iA = /н cos со/ + ml* cos (соо + Q) t + ml* cos (coQ — Q) t,
m = А'Н- 100 = 1(Ю [O/o]|
‘H < макс 4" ‘ мин
где i я — мгновенное значение тока в антенне;
А ’
/н — амплитуда тока в режиме, несущей частоты;
— несущая частота колебаний;
Q — частота модуляции;
т — коэффициент модуляции;
А/н — максимальное приращение амплитуды тока несущей частоты
при модуляции;
/макс. /мин — максимальное и минимальное значения тока при модуляции.
2. Мощности и токи при модуляции-
Лс. макс= Лс. н О +
Im al макс = Im al н (1 + т)\
Ian макс == ^аон(1 "Ь Л>);
г I 1 /1 . /у?2 .
'к. ср — 'к. н |/ 1 Н-2~"»
fA макс = !А h(1
Пт а макс Нт а н 0 4“ ^0»
Ас. макс = Ас. н(1 + ^)2»
р . р (1 . т* V
гк. ср — к. н I 1 1—2~ I ,
/«2
Л5.ч = />к.н-^-;
m2
Лб.ч = Рк.В-^-,
где Рк. Ср — телефонная мощность (средняя колебательная мощность за период
низкой частоты);
Рб. ч — мощность боковых частот;
^16. ч — мощность одной боковой частоты.
3. Соотношения при сеточной модуляции (на управляющую сетку, на защит-
ную сетку, усиление модулированных колебаний):
Ро макс ~ Ро н (1 4"
119
?макс — £н О 4" т)\
Лмакс = Лн (1 4~ тУ
4. Мощность, отдаваемая модулятором в цепь сетки генератора:
= -2~^тЙ^Й’
gQ ~ ^g 0 макс 'Р а0^й].’
где (/тй — амплитуда напряжения звуковой частоты;
— ток нагрузки модулятора;
/go макс — максимальное значение постоянной составляющей сеточного
тока;
0gQ — угол отсечки сеточного тока по звуковой частоте;
а0 — коэффициент разложения постоянной составляющей, соответ-
ствующий углу отсечки.
5. Соотношения при усилении модулированных колебаний:
£g н
1-2^
COS Омаке = ~д--------»
— (1 + mg)
где та — коэффициент модуляции в анодной цепи;
mg — коэффициент модуляции в сеточной цепи;
Ega — напряжение сдвига идеализированной модуляциенной характери-
стики;
Eg н — напряжение смещения в режиме несущей частоты;
О макс — угол отсечки в режиме максимальной мощности.
6. Соотношения при анодной и анодно-экранной модуляции:
£0 макс == н (1 4" /и);
Рц макс ~ Pq н (1 4“
£макс ~
Лмакс ~ Пн-
7. Мощность, отдаваемая модулятором в анодную цепь генератора:
/772
р — р ——
й гон 2 ’
8. Ширина телефонного канала при амплитудной модуляции:
А/п ~ 2Fмакс»
где FMaKc — максимальная частота модуляции.
Частотная модуляция
9. Математическое выражение частотно-модулированного тока:
iA — /н sin (а>0/ 4~ т sin Ш),
120

t макс
где /Пу — индекс модуляции;
Д/ — амплитуда девиации частоты.
10. Эквивалентная индуктивность реактивной лампы (рис. 3-29):
_ RqCq
Ьэ- s
где Rq—активное сопротивление делителя напряжений;
Со — емкость делителя напряжений;
S — крутизна статической характеристики лампы;
а/ — коэффициент приведения внутреннего сопротивле-
ния лампы.
11. Эквивалентная емкость реактивной лампы (рис. 3-30):
— RqCqS
12. Максимальная амплитуда девиации частоты:

/о»
где р — коэффициент включения реактивной лампы к колебательному контуру
автогенератора;
п — отношение сопротивлений делителя напряжений:
— сопротивление между сеткой и катодом реактивной
лампы;
z2 — сопротивление между анодом и сеткой;
/0 — собственная частота автогенератора.
13. Пределы изменения средней крутизны характеристики
реактивной лампы по заданной девиации частоты:
Рис. з-зо.
Д^ср —
2ft Д/
/о ’
14. Реальная ширина телефонного канала при частотной модуляции опре-
деляется из табл. 3-1.
Таблица 3-1
f. mf f 0
0,01 2 4 14 10 28
0,1 2 5 16 12 32
0,4 2 6 18 15 38
0,5 4 7 22 18 46
1 6 8 24 21 52
2 3 8 12 9 26 24 58
121
Амплитудная манипуляция
15. Ширина спектра при амплитудной манипуляции:
а) незатухающие колебания
2.4Л7;
б) тональные колебания
Д/п=2(Га + 1,65ЛГ),
где N — число слов в минуту (скорость телеграфирования);
— частота модуляции.
16. Средняя длительность элементарного знака:
0,8W ‘
17. Частота манипуляции:
F = -^- = 0,4JV.
18. Напряжение запирания лампы:
а) по управляющей сетке
£g0 = Eg~~ Umg>
б) по экранирующей сетке
Е — Eg~Um? +Е
а о — 7S------------г
L'g2
где E'g — геометрическое смещение (расстояние от начала координат до начала
идеализированной характеристики при данном анодном напряжении)'
Eg= — D(Ea —Еа0);
Dg а — проницаемость лампы по экранирующей сетке.
§ 3-23. Амплитудная модуляция
3*323. Определить коэффициент модуляции и амплитуду тока несущей
частоты, если максимальное значение тока при модуляции 12 а, а минимальное
2 а.
3*324. Определить коэффициент модуляции генератора, если амплитуда
тока несущей частоты 5 а, а минимальное значение тока при модуляции 2 а.
3-325. Передатчик имеет мощность в режиме несущей частоты 25 вт, а мак-
симальную мощность при модуляции 64 вт. Определить коэффициент модуляции
передатчика.
3-326. Определить коэффициент модуляции передатчика, если известно,
что в режиме несущей частоты антенный амперметр показывает 8 а, а при моду-
ляции его показания увеличиваются на 1 а.
3-327. Мощность радиотелефонного передатчика 10 кет, коэффициент моду-
ляции 80%. Определить максимальную, минимальную и телефонную мощность.
3-328*. На рис. 3-31 представлена зависимость от времени постоянной состав-
ляющей анодного тока генератора при модуляции. Определить среднее значение
этого тока если /0 н = $00 ма\ 10 маКс = 750 ма.
3-329. Для передатчика задачи 3 327 определить пределы изменения показа-
ний антенного амперметра при модуляции, если активное сопротивление антенны
22 ом.
122
3-330. Ток в антенне в режиме несущей , частоты 20 а, а при модуляции
он увеличивается до 28 а. Определить, является ли модуляция симметричной.
3-331. Мощность радиотелефонного передатчика 8ЭЭ вт. Определить мощ-
ность колебаний боковых частот, если коэффициент модуляции 60%.
3-332. На сколько должна быть изменена мощность передатчика задачи 3-327,
чтобы при увеличении коэффициента модуляции до 100% дальность передачи
осталась неизменной?
3-333. Два радиотелефонных передатчика имеют мощности 200 и 500 вт.
Коэффициенты модуляции у этих передатчиков соответственно равны 80 и 40%.
Определить, какой из этих передатчиков будет слышен на большем рас-
стоянии?
3-334. Напряжение на контуре модулируемого каскада в режиме несущей
частоты 200. в. Определить пределы изменения этого напряжения при модуля-
ции, если коэффициент модуляции 70%.
3-335. Колебательный контур модулируемого каскада имеет волновое сопро-
тивление 1000 ом и активное сопротивление 25 ом. Определить пределы измене-
ния амплитуды первой гармоники анодного тока при модуляции, если коэф-
фициент модуляции 70%, а амплитуда
тока в контуре в режиме несущей
частоты 1 а. Модуляционную характе-
ристику считать линейной.
3-336. Колебательный контур мо-
дулируемого каскада имеет индуктив-
ность 100 мкгн, емкость 400 пф. Опре-
делить пределы изменения напряжения
на контуре при модуляции, если коэф-
фициент модуляции 50% и амплитуда
тока в контуре в режиме несущей ча-
стоты 100 ма. Модуляционную харак-
теристику считать линейной.
3-337. Напряжение на контуре модулируемого каскада в режиме несущей
частоты 500 в. Определить, в каких пределах изменяется коэффициент использо-
вания анодного напряжения, если коэффициент модуляции 50%, а анодное напря-
жение 800 в. Какому виду модуляции соответствует этот случай?
3-338. Напряжение на контуре модулируемого каскада в режиме несущей
частоты 300 в, коэффициент модуляции 60%. Определить амплитуду модулирую-
щего напряжения, если коэффициент использования анодного напряжения при
модуляции остается постоянным и равен 0,9. Какому виду модуляции соответ-
ствует этот случай?
3-339. Генератор работает в режиме сеточной модуляции. Анодное напряже-
ние 1800 в, коэффициент модуляции 80%, активное сопротивление контура 5 ом.
Определить мощность потерь на аноде лампы генератора в режиме несущей
частоты, максимальном и телефонном, если в режиме модуляции постоянная
составляющая анодного тока 200 ма, а ток в контуре 8 а. Модуляционную харак-
теристику считать линейной.
3-340. На управляющей сетке лампы усилителя мощности действует моду-
лирующее напряжение с амплитудой 40 в, предназначенное для сеточной моду-
ляции смещением. Определить пределы изменения напряжения на сетке при моду-
ляции и коэффициент модуляции, если начальное напряжение смещения —50 в,
а модуляционная характеристика усилителя линейна.
3-341*. Генератор собран на лампе типа Г-411 и работает в режиме сеточной
модуляции. Известно, что в режиме максимальной мощности амплитуда импульса
анодного тока 100 ма, амплитуда напряжения возбуждения 22 в, амплитуда напря-
жения на контуре 368 в и угол отсечки 90° Определить, в каких пределах изме-
няется напряжение смещения на сетке, если коэффициент модуляции 65%.
3-342. Генератор работает в режиме сеточной модуляции с коэффициентом
модуляции 50%. Колебательный контур генератора имеет волновое сопротивле-
ние 1000 ом и активное сопротивление 50 ом Определить коэффициент полезного
действия генератора в режиме несущей частоты и в телефонном режиме, если анод-
ное напряжение 3000 в, постоянная составляющая анодного тока в режиме
123
несущей частоты 55 ма и амплитуда переменной составляющей анодного тока
75 ма. Определить, какой из этих режимов опаснее для лампы.
3*343. Генератор работает в режиме анодной модуляции с коэффициентом
модуляции 50%. Колебательный контур генератора имеет волновое сопротивле-
ние 1000 ом и активное сопротивление 50 ом. Определить коэффициент полезного
действия в режиме несущей частоты и в телефонном режиме, если в режиме несу-
щей частоты анодное напряжение 2000 в, постоянная составляющая анодного
тока 80 ма и амплитуда первой гармоники анодного тока НО ма. Сделать вывод
о том, какой из этих режимов опаснее для лампы.
3-344. Генератор работает на лампе типа Г-414 в режиме сеточной модуляции.
Известно, что в режиме максимальной мощности амплитуда импульса анодного
тока 600 ма, амплитуда напряжения на кон-
туре 1380 в, угол отсечки 90°. Определить
мощность потерь на аноде в режиме несущей
частоты, если коэффициент модуляции 50%,
а амплитуда напряжения возбуждения 103 в.
Проверить, удовлетворительна ли выбранная
лампа с точки зрения мощности потерь на
аноде.
3-345. Написать уравнение синусоидаль-
но модулированного тока в антенне передат-
чика, если известны следующие данные- длина волны 1000 м, коэффициент моду-
ляции 70%, частота модуляции 1000 гц, амплитуда тока в антенне в режиме
несущей частоты 10 в.
3-346. С каким углом отсечки должен работать усилитель модулированных
колебаний, чтобы получить в анодной цепи стопроцентную модуляцию, если коэф-
фициент модуляции в цепи сетки 60%?
3-347. Усилитель модулированных колебаний работает с углом отсечки 85°.
Определить коэффициент модуляции в анодной цепи усилителя, если коэффициент
модуляции в цепи сетки 60%.
3-348* По статическим модуляционным характеристикам, изображенным
на рис. 3-32, определить постоянную составляющую анодного тока и ток в контуре
в телефонном режиме.
3-349. По статической модуляционной характеристике усилителя модулиро-
ванных колебаний (рис 3.33) определить коэффициент модуляции в цепи сетки
и угол отсечки в максимальном режиме, если коэффициент модуляции в анодной
цепи 100%.
3-350* Генератор работает на пентоде в режиме сеточной модуляции на волне
500 м. Высшая частота модуляции 8000 гц. Допустимый завал частотной харак-
теристики генератора 0,5 дб Определить параметры контура генератора, если
эквивалентное сопротивление его 10 ком.
3-351 Усилитель модулированных колебаний на низшей частоте модуляции
работает в критическом режиме. Как изменится напряженность режима на высшей
частот? модуляции?
3-352. Генератор работает на лампе типа ГК-71 в режиме сеточной модуля-
ции. Мощность в режиме несущей частоты 80 вт. Рассчитать энергетические
124
соотношения в режимах максимальной мощности, несущей частоты и телефонном,
если коэффициент модуляции 0,7, а угол отсечки в максимальном режиме 100°.
3-353. Генератор работает на лампе в режиме анодной модуляции.
Мощность в режиме несущей частоты 3 кет. Рассчитать энергетические соотноше-
ния в режимах максимальной мощности, несущей частоты и телефонном, если
коэффициент модуляции 100%, а угол
отсечки в максимальном режиме 100°.
3-354. Какое количество ламп типа Г-450 нужно включить параллельно,
чтобы обеспечить мощность в антенне в режиме несущей частоты 4 кет при коэф-
фициенте модуляции 100%, если к. п. д. промежуточного контура 0,8? Решить
задачу для случая анодной и сеточ-
ной модуляции.
3-355*. Генератор работает на
лампе типа ГК-71 в режиме мо-
дуляции на защитную сетку. Опре-
делить, при какой величине моду-
лирующего напряжения получится
стопроцентная модуляция, если в
максимальном режиме напряжение
на защитной сетке 50 в.
3-356*. По статическим моду-
ляционным характеристикам гене-
ратора, модулируемого на экрани-
рующую сетку (рис. 3-34), опреде-
лить мощность, отдаваемую модуля- Рис 3 36
тором, при коэффициенте модуля-
ции, равном 100%.
3-357 Для генератора задачи 3-355 рассчитать энергетические соотношения
для режимов максимальной мощности, несущей частоты и телефонного, если угол
отсечки в режиме максимальной мощности 90°. а мощность в режиме несущей
частоты 60 вт.
3-358 По статическим модуляционным характеристикам генератора, моду-
лируемого на защитную сетку (рис. 3-35). определить мощность, потребляемую
от модулятора при коэффициенте модуляции 0,8.
3-359. Радиопередатчик работает в телефонном режиме на волне 200 м.
Максимальная частота модуляции 6 кгц. Определить смежные частоты, на кото-
рых могут работать соседние передатчики без взаимных помех, если они моду-
лируются спектром частот 50—12 000 гц.
125
Рис. 3-37.
Рис. 3-40.
126
3-360. Телефонный передатчик модулируется сигналом, имеющим спектр
частот 50—8000 гц. Определить ширину телефонного канала, занимаемого этим
передатчиком.
3-36-1. Два передатчика работают на волнах 1700 и 1800 л<, а два других
на волнах 20 и 19,9 м. Определить, в каком случае будут наблюдаться взаимные
помехи, -если ширина телефонного канала каждого передатчика 15 кгц.
3-362. Сколько одновременно работающих передатчиков можно разместить
в диапазоне средних, коротких и метровых волн, если ширина телефонного канала
должна быть 100 кгц?
3-363. Передатчик работает на частоте 10 Мгц и модулирован по амплитуде
напряжением частоты 2 кгц. Определить частоту и амплитуду боковых колебаний,
если коэффициент модуляции 60%, а амплитуда тока в режиме несущей частоты
50 ма.
3-364. Будет ли осуществляться модуляция в схеме генератора, изображен-
ной на рис. 3-36?
3-365. На рис. 3-37 изображена схема генератора с сеточной модуляцией,
а на рис. 3-38 приведены его статические модуляционные характеристики. Начер-
тить временные графики токов в цепях /, 2, 3, 4, 5, 6, 7 при коэффициенте моду-
ляции 100%.
3-366. На какие напряжения нужно выбирать конденсаторы Сх, С2 и С3
в схеме генератора рис. 3-37?
3-367. Для генератора, схема которого изображена на рис. 3-39, начертить
временные графики токов в цепях 1, 2, 3, 4, 5, 6 и сделать вывод: будет ли
модуляция тока в контуре этого генератора?
3-368. На рис. 3-40 изображена схема генератора и модулятора, а на рис. 3-41
приведена статическая характеристика лампы модулятора. Начертить временной
график контурного тока генератора при двух значениях смещения модулятора:
Eg = 0 и Eg = —40 в, если амплитуда напряжения звуковой частоты на сетке
модулятора 30 в.
3-369. По статическим модуляционным характеристикам генератора/ моду-
лируемого на управляющую сетку (рис. 3-38), определить мощность, отдаваемую
модулятором при коэффициенте модуляции, равном 50%.
§ 3-24. Частотная модуляция
3-370. Написать уравнение частотно модулированного колебания по следую-
щим данным: несущая частота 100 Мгц, частота модуляции 1000 гц, амплитуда
девиации частоты 20 кгц, амплитуда тока в режиме несущей частоты 5 а.
3-371. Передатчик модулируется спектром частот 100—8000 гц. Определить
ширину телефонного канала, если индекс модуляции равен 4.
3-372. Определить амплитуду девиации частоты если ширина телефонного
канала 10 кгц, а индекс модуляции 0,4.
3-373. Задающий генератор передатчика модулируется по частоте с частотой
5000 гц и индексом модуляции 0,8. Какова ширина телефонного канала этого
передатчика, если после задающего генератора сигнал испытывает 10-кратное
умножение частоты?
3-374. Какой индекс модуляции должен быть обеспечен при модуляции
задающего генератора передатчика если в нем предусмотрено 18-кратное умно-
жение частоты, а ширина телефонного канала не должна превышать 100 кгц при
частоте модуляции 8000 гц?
3-375 Известно, что при амплитуде модулирующего напряжения 50 в и задан-
ном индексе модуляции амплитуда девиации частоты равна 5 кгц Какой должна
быть амплитуда модулирующего напряжения, чтобы при том же индексе моду-
ляции получить амплитуду девиации частоты 8 кгц? Модуляционную характери-
стику считать линейной.
3-376. Передатчик имеет ширину телефонного канала 270 кгц при макси-
мальной частоте модуляции 15 кгц. Определить девиацию частоты задающего
генератопа, если в передатчике имеет место 9-кратное умножение частоты.
3-377 Задающий генератор модулируется по частоте с индексом модуляции,
равным 2. Собственная частота генератора 5 Мгц, а максимальная частота
127
модуляции 20 кгц. Какой должна быть добротность контура усилителя модули-
рованных колебаний, чтобы пропустить весь спектр частот сигнала при ослаб-
лении верхних боковых частот не более чем на 10%?
3-378. Вычислить эквивалентную индуктивность реактивной лампы
(рис. 3 29). если активное сопротивление делителя 3 ком, емкость 8 пф, крутизна
характеристики лампы 4 ма/в и угол отсечки 189°.
3-379. Определить эквивалентную емкость реактивной лампы (рис. 3-39),
если активное сопротивление делителя 100 ом, емкость 50 пф, крутизна харак-
теристики лампы 4 ма/в, а угол отсечки 90°.
3-380. Определить частоту колебаний автогенератора, если к его колебатель-
ному контуру подключена реактивная лампа задачи 3-378. Контур автогенератора
имеет индуктивность 2 мкгн, емкость 14 пф.
3-381. Определить, как изменится собственная частота автогенератора при
подключении к его контуру реактивной лампы задачи 3-379, если емкость кон-
тура 22 пф.
Рис. 3-43.
3-382*. Передатчик с частотной модуляцией должен иметь несущую частоту
75 Мгц. Заданы параметры контура автогенератора индуктивность 10 мкгн,
емкость 120 пф — и известно, что в передатчике применено 15-кратное умножение
частоты. Выбрать схему включения реактивной лампы и емкость делителя если
активное сопротивление делителя 1000 ом, крутизна характеристики реактивной
лампы 9 ма/в и угол отсечки 90°.
3-383*. Определить максимальную амплитуду девиации частоты автогенера-
тора задачи 3-382 и ширину телефонного канала передатчика, если связь реактив-
ной лампы с контуром максимальна и частота модуляции 150 кгц.
3-384. Определить емкость потенциометра реактивной лампы, если известно,
что эквивалентная емкость 25 пф, крутизна характеристики лампы 4 ма/в, угол
отсечки 80°, а сопротивление потенциометра 2090 ом.
3-385. Контур автогенератора имеет параметры индуктивность 7 мкгн,
емкость 120 пф. К контуру автотрансформатор но подключена реа<тивная лампа
(рис. 3-42) со следующими данными, сопротивление делителя 1009 ом, емкость
делителя 200 пф, крутизна характеристики лампы 9 ма/в, угол отсечки 90°.
Определить несущую частоту автогенератора, если коэффициент связи контура
с лампой 0,7.
3-386. Колебательный контур автогенератора имеет параметры- индуктив-
ность 10 мкгн, емкость 100 пф. К контуру автотрансформатор но подключен емкост-
ный модулятор (рис. 3-43). обладающий эквивалентной емкостью 30 пф. Опреде-
лить несущую частоту автогенератора.
3-387* Контур автогенератора имеет индуктивность 12 мкгн, емкость
150 пф. К контуру подключен индуктивный модулятор, работающий на лампе
типа 6ЖЗП, для которого заданы сопротивление делителя 2509 ом, емкость
делителя 156 пф. Определить амплитуду модулирующего напряжения, необхо-
димую для получения девиации 150 кгц. если исходное напряжение смещения
—4 в.
3-388. Контур автогенератора имеет индуктивность 25 мкгн, емкость 109 пф.
К контуру подключен емкостный модулятор, работающий на лампе типа 6ЖЗП.
При этом собственная частота автоколебаний равна 3 Мгц. Определить начальное
напряжение смещения реактивной лампы, если известно, что емкостное сопротив-
ление делителя больше активного сопротивления в 10 раз.
128
3-389. Для генератора задачи 3-388 определить максимальную девиацию
частоты и амплитуду модулирующего напряжения, соответствующего этой
девиации.
3-390. В каком режиме по напряженности должна работать реактивная лампа
для уменьшения паразитной амплитудной модуляции?
3-391. Составить схему автогенератора с реактивной лампой. Автогенератор
работает по схеме индуктивной трехточки с последовательным питанием анодной
цепи. Реактивная лампа эквивалентна емкости. Модуляция осуществляется
подачей на управляющую сетку реактивной лампы напряжения звуковой
частоты.
3-392. Составить схему автогенератора с реактивной лампой. Автогенератор
работает по схеме емкостной трехточки с параллельным питанием анодной цепи.
Реактивная лампа эквивалентна индуктивности. Модуляция осуществ-
ляется подачей на управляющую сетку реактивной лампы напряжения звуковой
частоты.
3-393. Для автогенератора задачи 3 391 определить амплитуду девиации
частоты, если индуктивность обратной связи автогенератора 4 мкгн, коэффициент
обратной связи 0,4, несущая частота автоколебаний 5 Мгц, а реактивная лампа
(рис. 3 30) характеризуется следующими данными: /?0 = 100 ом; п — 10; S =
= 5 ма/в; 0 = 120°.
3-394. Составить схему автогенератора с реактивной лампой. Автогенератор
работает по схеме Б. К. Шембеля, реактивная лампа эквивалентна индуктив-
ности.
§ 3-25. Амплитудная манипуляция
3-395. Скорость телеграфной манипуляции радиопередатчика 189 слов
в минуту. Передатчик работает незатухающими колебаниями. Определить
ширину телеграфного канала, занимаемого этим передатчиком.
3-396. Скорость телеграфирования 180 слов в минуту. Определить полосу
частот, занимаемую передатчиком, если он работает тонально модулированными
колебаниями при частоте модуляции 400 гц.
3-397. Длительность элементарного знака при радиотелеграфировании
1500 мксек. Определить скорость телеграфирования.
3-398. Требуется осуществить манипуляцию в цепи управляющей сетки
генератора. Известно, что манипулируемый каскад работает на лампе типа 6ПЗС
в типовом режиме. Определить требуемое запирающее напряжение, если ампли-
туда напряжения возбуждения 30 в.
3-399. Для задачи 3-398 определить величину запирающего напряжения,
если манипуляция осуществляется на экранирующую сетку.
3-400. Генератор работает на лампе типа Г-414 в режиме манипуляции
на экранирующую сетку. Манипуляция осуществляется с помощью электрон-
ного реле, на выходе которого образуется напряжение ±350 в. Определить, доста-
точно ли это напряжение для манипуляции генератора, если амплитуда напряже-
ния возбуждения 65 в.
3-401*. Манипуляция осуществляется по схеме рис. 3-44. При нажатии
ключа напряжение смещения —30 в. Постоянная составляющая сеточного тока
20 ма. Определить сопротивления Rt, R2 и R3 если напряжение запирания
—200 в, а ток через контакт ключа не должен превышать 10 ма.
3-402*. Для схемы рис. 3-44 по данным задачи 3-401 определить емкость
блокировочного конденсатора, при котором время нарастания и спадания не пре-
вышало бы 0,1 длительности импульса, если скорость манипуляции 300 слов
в минуту.
3-403. Объяснить принцип работы манипулятора, изображенного на рис. 3-45.
3-404. Для схемы манипулятора, изображенного на рис. 3-45, определить
сопротивление /?5 и потенциал точки А, если напряжение смещения генератора
при нажатии —200 в, напряжение запирания —600 в, постоянная составляющая
сеточного тока лампы генератора 30 ма и ток манипуляторной лампы при отжатии
100 ма. Ток потенциометра принять равном: 1п == 3/g0.
9 Задачник 129
3-405. Для схемы манипулятора (рис. 3-45) по данным задачи 3-404 опреде-
лить напряжение на сетке манипуляторной лампы при нажатии и отжатии,
если анодное напряжение 300 в, крутизна характеристики лампы 5 лса/в, прони-
цаемость лампы 0,05, а геометрическое смещение анодно-сеточной характерис-
тики —25 в.
3-406. Для схемы манипулятора (рис. 3-45) по данным задач 3-404 и 3-405
определить емкость блокировочного конденсатора, если время нарастания
и спадания напряжения на сетке генераторной лампы не должно превышать
0,2 длительности импульса, а скорость манипуляции составляет 250 слов
в минуту.
3-407. Объяснить принцип работы
манипулятора, изображенного на
рис. 3 46.
3-408. Напряжение на экранирующей
сетке генераторной лампы (рис. 3-46)
Рис. 3-45.
Рис. 3-44.
при нажатии ключа 300 в, а при отжатии — 40 в. Ток экранирующей сетки 50 ма.
Определить потенциал точки
А. еслисопротивление в цепи
экранирующей сетки =
= 6,5 ком (ток потенцио-
метра значительно больше
тока экранирующей сетки
лампы).
3-409. Для схемы мани-
пулятора (рис. 3-46) по дан-
ным задачи 3-408 определить
напряжение на сетке мани-
пуляторной лампы при нажа-
тии и отжатии, если пара-
метры манипуляторной лам-
пы’ S=5,l ма!в\ D=0,02;
= —7 в, а потенциал ка-
тода манипуляторной лампы
—200 в.
0- 0+
Рис. 3-46.
3-410. Составить комбинированную схему манипуляции в цепях управляю-
щей и экранирующей сеток лампы генератора с отдельным общим источником
питания этих сеток.
3-411. Составить комбинированную схему манипуляции в цепях управляю-
щей и экранирующей сеток, не требующую отдельного источника питания этих
сеток.
3-412. Составить комбинированную схему манипуляции на анод и экрани-
рующую сетку.
130
ГЛАВА ЧЕТЫРНАДЦАТАЯ
УСИЛИТЕЛИ НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ
§ 3-26. Основные формулы
Усилители напряжения
1. Коэффициент усиления каскада на сопротивлении
а) на средних частотах спектра
Кп = =-------±.
б) на нижних частотах спектра
в) на верхних частотах спектра
КВ = —=^==,
Г 1 “F
где £7вых — выходное напряжение каскада;
£7ВХ — входное напряжение каскада;
р — коэффициент усиления лампы;
Ri — внутреннее сопротивление лампы;
/?а — активное сопротивление анодной нагрузки;
Cg — емкость разделительного конденсатора;
Re — сопротивление утечки;
RR
R3 = --- 1--~--эквивалентное сопротивление;
а/ "т-А-а
Со — суммарная емкость каскада, состоящая из выходной емкости
лампы данного каскада Свых, входной емкости лампы последую-
щего каскада Свх и емкости монтажа См т. е.
Со = Свых + Свх 4“ См;
Q = 2лГ — круговая частота усиливаемого напряжения.
2. Коэффициент частотных искажений:
а) на нижних частотах спектра
^ = ^2^1/1 + / .)а;
Ан * \ ^H^gKg /
б) на верхних частотах спектра
мв = 4* = V1 + (QaC0/?Js.
Ан
3. Фазовая характеристика каскада:
а) на нижних частотах спектра
tg4>H=p^ или С05<Р“ = лЬ
9*
131
б) на верхних частотах спектра
tg <Рв = — ЙвСо^э ИЛИ COS фй =,
где (рв и (рн — углы сдвига фаз между входным и выходным напряжениями
каскада.
4. Коэффициент усиления усилителя с отрицательной обратной связью-
а) на средних частотах спектра
к _________L_
Л°*с“ 1 + рк’
б) на нижних и верхних частотах спектра
/1 + zfjx cos (<рк+ ’
где К — коэффициент усиления усилителя без отрицательной обратной связи;
Р — коэффициент отрицательной обратной связи,
О'вых
где и0.с — напряжение обратной связи;
<Рк — угол сдвига фаз в цепи усилительного каскада;
Фр — угол сдвига фаз в цепи обратной связи.
5. Напряжение смещения на управляющей сетке определяется из соотноше-
ния (в режиме класса А)
Eg = (0.54-1,0) |e],
где Um ё — амплитуда напряжения на сетке.
6. Коэффициент усиления дроссельного усилителя на средних частотах
где £др — индуктивность дросселя.
7 Коэффициент усиления трансформаторного усилителя на средних часто-
тах
где — индуктивность первичной обмотки трансформатора
п — коэффициент трансформации трансформатора;
где WY — число витков первичной обмотки;
IF2— число витков вторичной обмотки.
Усилители мощности
8. Наибольшая колебательная мощность, отдаваемая лампой в нагрузку
при заданном напряжении на сетке и Ra — Ri составит
р - _L . И ______________L „su2
макс- 8
132
При заданном напряжении источника анодного питания колебательная
мощность, отдаваемая лампой в нагрузку, будет наибольшей при Ra = aRi,
где для триодов а — 2, а для пентодов а = 0,05-?-0,2.
9. Коэффициент полезного действия усилителя:
где Рк = ЧJmaUma—- колебательная мощность;
PQ — ^ао^а — мощность, подводимая к каскаду от источника питания
анодной цепи;
1та — амплитуда переменной составляющей анодного тока
лампы,
Um а — амплитуда переменной составляющей напряжения на
аноде лампы,
/ао—среднее значение анодного тока;
Еа — напряжение источника анодного питания.
10. Коэффициент трансформации выходного трансформатора определяется
из соотношения:
а) для однотактного усилителя мощности
где
/?н — сопротивление нагрузки;
Ra — aRi-
р
т)Тр = —— коэффициент полезного действия трансформатора,
Р к
Рвых — выходная мощность каскада;
б) для двухтактного усилителя мощности
п= ]/ —.
11. Коэффициент усиления
усилителя по мощности
_____ Рвых .
Р вх
в логарифмических единицах
Кдб = ю 1g
Усилители низкой частоты на транзисторах
12. Амплитуда напряжения сигнала на входе:
а) в схеме с общей базой
Um вх — 1т эРах — 1^'^РaxRax *=• ~~*?вх»
б) в схеме с общим эмиттером
Uт вх — б^вх = ^вх»
133
в) в схеме с общим коллектором
/7 __ / п _____ М К
и т вх — б ^<вх — । р >
гДе 1т& 1тз\ 1тк~~ амплитуда тока соответственно в цепях базы, эмиттера
и коллектора;
Рвх — мощность сигнала на входе;
/?вх — входное сопротивление усилителя.
13. Амплитуда напряжения на выходе:
а) для схем с общей базой
Um к = ~ ^тп к^н ~ V2Рвых^н,
б) для схем с общим эмиттером
Um к “ Р^тк^н = Лпэ^н»
в) для схем с общим коллектором
U тп э “ О + Р) Iщ б*н = Ли к ^н»
где /?н — сопротивление нагрузки триода;
РВЫх — полезная мощность на выходе триода.
14. Мощность, потребляемая цепью коллектора от коллекторной батареи:
Pq = UQ к/0 к = Рк + Рвых — х »
где /0 к — постоянная составляющая тока в цепи коллектора;
Uq к — напряжение коллекторной батареи;
т] — коэффициент полезного действия коллекторной цепи триода;
Рк — мощность потерь на коллекторе.
15. Коэффициент полезного действия цепи „коллектора триода:
__ Р ДЫХ Рвых
Pq Р ВЫХ РК
16. Мощность усиленного сигнала на выходе:
а) для схем с общей базой
п _______________________ __ (&1тэ)2Рн.
Гвых ~ 2 ~ 2 ’
б) для схем е общим коллектором
р _ ^тз^тэ _ 0 + Р) ^т6^!Л .
* вых------2------- 2 ’
в) для схем с общим эмиттером
п _______________________ ^тк^тк ___ (РЛпб)2^н
г вых — о — Я •
§ 3-27. Усилители напряжения
Реостатные усилители низкой частоты
3-413. На входе усилителя низкой частоты действует напряжение 5 мв.
Определить коэффициент усиления усилителя, если напряжение на выходе 150 в,
3-414. Напряжение на входе усилителя 3 мв, напряжение на выходе 54 в.
Определить коэффициент усиления усилителя и выразить его в децибелах.
134
3-415. Определить, скольким децибелам соответствует усиление, если коэф-
фициент усиления равен 8, 12. 30. 75, 250. 759 и 5483.
3-416. Определить коэффициент усиления трехкаскадчого усилителя и выра-
зить его в децибелах, если коэффициент усиления первого каскада 30, второго
каскада 40 и третьего каскада 20.
3-417. Определить коэффициент усиления первого каскада двухкаскадного
усилителя, обладающего коэффициентом усиления 65 дб, если коэффициент уси-
ления второго каскада 40.
3-418. Определить коэффициент усиления второго каскада двухкаскадного
усилителя, обладающего коэффициентом усиления 1000, если коэффициент уси-
ления первого каскада 40 дб.
3-419. Четырехкаскадный усилитель имеет коэффициент усиления 89 дб.
Каскады имеют одинаковое усиление. Определить напряжение на выходе каждого
каскада, если входное напряжение усилителя 2 мв.
3-420. Требуется получить от усилителя общий коэффициент усиления 2990.
Известно, что оконечный каскад дает усиление 6 дб и каждый из каскадов предва-
рительного усиления может дать 30 дб. Найти число каскадов данного усилителя.
3-421. Трехкаскадный усилитель низкой частоты должен иметь общий коэф-
фициент усиления 600. Каскады предварительного усиления обеспечивают уси-
ление каждый 20 дб. Определить, какое усиление должен дать оконечный каскад.
3-422. Коэффициент усиления усилителя на нижней, средней и верхней
частотах спектра соответственно 24, 30, 40. Определить коэффициенты частотных
искажений в децибелах.
3-423. Усиление усилителя на средних частотах 69 дб, а на границах спектра
меньше на 4 дб. Определить коэффициент частотных искажений.
3-424. Усилитель низкой частоты имеет частотные искажения на нижней
и верхней частотах спектра соответственно 3 и —2 дб. Определить коэффициенты
усиления на нижней и верхней частотах, если усиление на средней ча-
стоте 55.
3-425. Определить коэффициенты частотных искажений на нижней и верхней
частотах спектра двухкаскадного усилителя в децибелах, если известно, что пер-
вый каскад имеет искажения на нижней частоте 0,9, на верхней частоте 1,2;
второй каскад — соответственно 0.8 и 1,1.
3-426. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе
типа 6Г1. Определить коэффициент усиления каскада на средней частоте, если
сопротивление анодной нагрузки 20 ком.
3-427. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе
типа 6Г2. Определить сопротивление анодной нагрузки и коэффициент усиления
каскада.
3-428. Двухкаскадный усилитель низкой частоты работает на лампе
типа 6Н1П. Определить общий коэффициент усиления усилителя, если сопротив-
ление анодной нагрузки первого каскада в 4, второго каскада в 3 раза
больше внутреннего сопротивления одного триода.
3-429. Двухкаскадный реостатный усилитель работает на лампе типа 6Н1П.
Определить величину анодной нагрузки первой и второй ламп, если необходимо
получить коэффициент усиления первого каскада 20, а общее усиление 320.
3-430. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на одном
триоде лампы типа 6Н8С. Определить крутизну динамической характеристики,
коэффициент усиления каскада и амплитуду напряжения на нагрузочном сопро-
тивлении, если амплитуда напряжения на сетке 2 в, а. сопротивление анодной
нагрузки 30 ком.
3-431. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе
типа 6ЖЗП. Определить коэффициент усиления каскада и амплитуду напряжения
на выходе усилителя, если сопротивление анодной нагрузки 50 ком, сопротивление
утечки сетки лампы последующего каскада 0,5 Мом, амплитуда напряжения
на сетке 0,5 . в.
3-432. На триоде типа 6С5С работает усилитель напряжения на сопротивле-
нии. Определить: сопротивление в цепи катода, амплитуду переменного напря-
жения на нагрузочном сопротивлении, напряжение источника анодного питания,
если постоянное напряжение на аноде лампы 150 а, амплитуда напряжения
135
на сетке 2 в, сопротивление анодной нагрузки 20 ком. Использовать семейство
анодно-сеточных характеристик лампы.
3-433. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе
типа 6ЖЗП. Определить сопротивление в цепи катода, напряжение источника
анодного питания и коэффициент усиления, если напряжение на аноде 250 в.
Напряжение на экранирующей сетке 100 в, сопротивление анодной нагрузки
20 ком. Использовать семейство характеристик лампы.
3-434. Определить коэффициент частотных искажений и коэффициент уси-
ления на частоте 100 гц каскада на сопротивлении, еслл сопротивление утечки
сетки лампы последующего каскада 0,5 Мом, емкость разделительного конден-
сатора 10 000 пф, коэффициент усиления на средней частоте 50.
3-435. Усилительный каскад на частоте 100 гц имеет коэффициент частотных
искажений 1,05. Определить емкость разделительного конденсатора в цепи
сетки лампы последующего каскада, если сопротивление утечки 0,5 Мом.
3-436. Определить коэффициент частотных искажений и коэффициент уси-
ления каскада на верхней частоте спектра 10 000 гц реостатного усилителя,
работающего на лампе типа 6Г2, если суммарная емкость каскада 200 пф, сопро-
тивление анодной нагрузки 300 ком. Как изменится коэффициент частотных иска-
жений, если сопротивление анодной нагрузки уменьшить в 2 раза?
3-437. Усиаитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе типа
6Ж2П. Определить внутреннее сопротивление лампы и сопротивление анодной
нагрузки, если суммарная емкость каскада 200 пф, а допустимая величина коэф-
фициента частотных искажений на частоте 10 000 гц составляет 1,06.
3-438. Усилительный каскад на сопротивлении имеет коэффициент частотных
искажений на нижней и верхней частотах 1,2 и 1,3. Определить углы сдвига фаз
в цепи усилителя на границах частот спектра.
3-439. Определить углы сдвига фаз в усилительном каскаде на сопротивле-
нии на частотах спектра 60 и 200 гц, если разделительный конденсатор имеет
емкость 20 000 пф, сопротивление утечки 0,5 Мом. Как изменятся фазовые углы,
если емкость разделительного конденсатора уменьшить в 2 раза?
3-440. Определить углы сдвига фаз на частотах спектра 3000 и 10 000 гц
в цепи усилительного каскада, работающего на лампе типа 6Г1, если суммарная
емкость каскада 200 пф, сопротивление анодной нагрузки 40 ком.
3-441*. Рассчитать усилитель на сопротивлении, работающий на одном
триоде лампы типа 6Н9С, если дано- входное напряжение 0,7 в, напряжение источ-
ника анодного питания 300 в, диапазон частот 50—10 000 гц, допустимый коэф-
фициент частотных искажений на нижней частоте 1,05, на верхней частоте 1,1,
суммарная емкость каскада 200 пф.
3-442. Рассчитать усилитель на сопротивлении, работающий на одном триоде
лампы типа 6Н8С, если дано, входное напряжение 1 в, напряжение источника
анодного питания 250 в, диапазон частот 80—6000 гц\ допустимый коэффициент
частотных искажений на нижних и верхних частотах 1,2, суммарная емкость
каскада 200 пф.
3-443. Произвести расчет реостатного каскада на лампе типа 6ЖЗ при сле-
дующих условиях: лампа включена триодом, диапазон частот 50—8000 гц, допу-
стимый коэффициент частотных искажений на крайних частотах 3 дб, суммарная
емкость каскада 100 пф, напряжение источника анодного питания 250 в, ампли-
туда напряжения на сетке 0,5 в.
3-444. Рассчитать усилитель на сопротивлении на лампе типа 6ЖЗП при
следующих условиях: напряжение источника анодного питания 300 в, напряжение
на управляющей сетке 0,5 в, диапазон частот 100—6000 гц, допустимый коэффи-
циент частотных искажений на нижних и верхних частотах 2 дб, суммарная
емкость каскада 160 пф.
3-445*. Реостатный усилитель низкой частоты работает на одном триоде
лампы типа 6Н1П. Определить коэффициент усиления и коэффициент нелиней-
ных искажений с учетом влияния только второй гармоники, если постоянное
напряжение на аноде 160 в, амплитуда напряжения на сетке 2 в, напряжение сме-
щения —2в, сопротивление анодной нагрузки 20 ком.
3-446. Усилитель низкой частоты на сопротивлении работает на лампе
типа 6Н8С- Определить коэффициент нелинейных искажений и коэффициент
136
усиления, если постоянное напряжение на аноде 150 в, напряжение смещения
—4 в, амплитуда напряжения на сетке 2 в, сопротивление анодной нагрузки
20 ком.
Дроссельные усилители низкой частоты
3-447. Дроссельный усилительный каскад работает на лампе типа 6Г1.
Определить напряжение на выходе, если на сетке действует напряжение с ампли-
тудой 1 в и частотой 1000 гц. Индуктивность дросселя 1 гн. Активнььм сопротивле-
нием дпосселя пренебречь.
3-448. Олпедэлить и 1ду’<тивность дросселя, включенного в анодную цепь
лампы типа 6Г2, если необходимо получить усиление 30. Частота входного напря-
жения 1000 гц. Актив 1ым сопротивлением дросселя пренебречь.
3-449. Дроссельный усилитель работает на одном триоде лампы типа 6Н1П.
Определить амплитуду анодного тока и коэффициент усиления каскада для частоты
1009 гц, если в анодную цепь лампы включен дроссель с индуктивностью 0,6 гн
и активным сопротивлением 250 ом. Амплитуда напряжения на сетке 2 в.
3-459. Усилительный каскад работает на дросселе с индуктивностью 1 гн
и активным сопротивлением 2090 ом. Параметры лампы, коэффициент усиления 20,
крутизна характеристики 2 ма/в Определить амплитуду анодного тока, напряже-
ние на нагрузке и коэффициент усиления каскада, если на входе действует напря-
жение с частотой 1000 гц и амплитудой 3 в.
3-451. Дроссельный усилитель низкой частоты работает на лампе типа 6С2С.
Определить коэффициенты частотных искажений на частотах 200 и 3009 гц,
если индуктивность дросселя 5 гн. Активным сопротивлением дросселя пренебречь.
Среднюю частоту считать 1000 гц.
Трансформаторные усилители низкой частоты
3-452. Трансформаторный усилитель работает на одном триоде лампы
типа 6Н15П. Определить коэффициент усиления каскада для частоты 1000 гц,
если индуктивность первичной обмотки трансформатора 2,8 гн, коэффициент
трансформации 2. Активным сопротивлением обмоток трансформатора прене-
бречь.
3-453. Трансформаторный усилитель низкой частоты работает на триоде
типа 6С2С. Коэффициент трансформации 3. Определить коэффициенты усиления
для частот 200, 1000 и 4000 гц, коэффициенты частотных искажений и амплитуды
напряжений на выходе, если индуктивность первичной обмотки трансформатора
5 гн, амплитуда напряжения на входе 2 в на всех частотах.
3-454. Для усилительного каскада задачи 3-453 определить сопротивление
в цепи катода для получения автоматического смещения, если напряжение на аноде
200 в. Воспользоваться характеристикой лампы.
Усилители с отрицательной обратной связью
3-455.. Усилитель напряжения низкой частоты имеет коэффициент усиле-
ния 25. Определить коэффициент усиления усилителя с отрицательной обратной
связью, если коэффициент обратной связи 0,1.
3-456. Усилитель низкой частоты имеет усиление 40 дб. Определить усиление
в децибелах, если применить в усилителе отрицательную обратную связь с коэф-
фициентом обратной связи 0,02.
3-457. Первый каскад двухкаскадного усилителя низкой частоты имеет
усиление 26 дб, второй каскад 6 дб. Определить, на сколько децибелов изменится
общее усиление усилителя, если во втором каскаде применить отрицательную
обратную связь с коэффициентом обратной связи 0,5.
3-458. На рис. 3-47 изображена схема усилителя низкой частоты на трансфор-
маторе с отрицательной обратной связью по напряжению. Определить коэффи-
циент усиления усилителя с отрицательной обратной связью на средних частотах,
если усиление без обратной связи 40. Параметры цепи обратной связи: =
= 190 ком\ R^ 10 ком; сопротивлением конденсатора пренебречь.
137
3-459. Усилительный каскад на сопротивлении имеет усиление на нижней
частоте спектра 30 при коэффициенте частотных искажений 1,5. Определить,
на сколько уменьшится коэффициент частотных искажений в децибелах и фазо-
вый угол на нижней частоте спектра, если в каскаде применить отрицательную
обратную связь с коэффициентом обратной связи 0,02 и углом сдвига фаз 30°.
3-460. Определить коэффициент усиления каскада с селективной отрица-
тельной обратной связью (рис. 3-47) для частот спектра 100 и 1000 гц, если без
отрицательной обратной связи он имел на тех же частотах усиление 30. Параметры
цепи обратной связи: = 190 ком; R2 = 10 ком; С = 10 000 пф.
3-461. Определить коэффициенты усиления каскада с селективной отрица-
тельной обратной связью (рис. 3-47) на частотах спектра 1000 и 8000 гц, если
без отрицательной обратной связи он имел на
тех же частотах коэффициенты усиления 40
и 60. Параметры цепи обратной связи: Rr—
= 190 ком; R2— 10 ком; параллельно R2
подключен конденсатор С2=5000 пф. Сопро-
тивлением конденсатора С пренебречь.
3-462. Первый и второй каскады трех-
каскадного усилителя низкой частоты имеют
коэффициенты усиления каждый по 20 дб, а
третий каскад 12 дб. Определить, как изме-
нится общее усиление в децибелах, если в
последних двух каскадах применить отрица-
тельную обратную связь с коэффициентом
обратной связи 0,1.
3-463. Определить коэффициент отрицательной обратной связи усилителя,
если при введении обратной связи коэффициент усиления усилителя снизился
с 80 до 16.
3-464. Определить коэффициент отрицательной обратной связи усилителя,
если при введении обратной связи коэффициент усиления усилителя уменьшился
с 54 до 37 дб.
3-465. Усилитель низкой частоты имеет усиление на нижней, средней и верх-
ней частотах соответственно 20, 35 и 50. Определить коэффициенты усиления
на указанных частотах спектра при введении отрицательной обратной связи
с коэффициентом обратной связи 0,2. Построить по трем точкам частотные харак-
теристики для случаев с отрицательной и без отрицательной обратной связи.
3-466. Двухкаскадный реостатный усилитель низкой частотьь работает
на лампе типа 6Н8С. Сопротивление анодной нагрузки каждого каскада 30 ком.
Определить, во сколько раз изменится общий коэффициент усиления усилителя
без отрицательной обратной связи и при наличии обратной связи с коэффициентом
обратной связи 0,1, если вследствие длительной эксплуатации крутизна харак-
теристики ламп уменьшилась на 50%.
§ 3-28. Усилители мощности
3-467. Выразить коэффициенты усиления по мощности 2, 6, 15, 26, 50 и 180
в децибелах.
3-468. Вычислить коэффициент усиления по мощности для оконечного
каскада, на вход которого подведена мощность 10~3 вт, а на выходе снимается
мощность 2 вт.
3-469. Определить мощность на выходе усилителя, если мощность на входе
10“6 вт, коэффициент усиления по мощности 20 дб.
3-470. Усилитель низкой частоты, нагруженный активным сопротивлением
500 ом, развивает на выходе напряжение 30 в при подводимой мощности на входе
10~3 вт. Определить коэффициент усиления по мощности в децибелах.
3-471. Какая колебательная мощность выделится в анодной цепи лампы
типа 6С4С, если ее нагрузить активным сопротивлением, равным внутреннему
сопротивлению лампы, и подвести на сетку переменное напряжение 20 в?
3-472. Рассчитать, какую колебательную мощность выделит лампа типа
6П6С, если ее нагрузить активным сопротивлением, в 2 раза большим внутреннего
138
сопротивления лампы, и подать на вход переменное напряжение с ампли-
тудой 6 в.
3-473. Выходной каскад работает на лампе типа 6П1П с трансформаторным
включением нагрузки. Определить наибольшую мощность на выходе каскада,
если на сетке действует переменное напряжение 3 в. Коэффициент полезного дей-
ствия трансформатора 0,6.
3-474. Усилитель мощности работает на лучевом тетроде типа 6П1П, в анод-
ную цепь которого включены последовательно две пары голозных телефонов
с общим сопротивлением 16 ком. Определить амплитуду напряжения, которая
должна быть подана на сетку, если для нормальной работы одной пары телефо-
нов требуется напряжение 30 в.
3-475. Усилитель мощности с трансформаторным включением нагрузки
работает на лампе типа 6П6С. Нагрузкой каскада Является электродинамический
громкоговоритель с сопротивлением 4 ом. Определить коэффициент трансформа-
ции выходного трансформатора, если сопротивление анодной нагрузки в 10 раз
меньше внутреннего сопротивления лампы. Коэффициент полезного действия
трансфооматора 0,8.
3-476. Оконечный каскад с трансформаторным включением нагрузки рабо-
тает на лампе типа 6G4C. Нагрузкой каскада являются две пары готовных теле-
фонов, включенных параллельно. Каждая пара головных телефонов имеет сопро-
тивление 8000 ом и требует для нормальной работы напряжения 30 в. Определить
амплитуду напряжения на сетке лампы и коэффициент трансформации выходного
трансформатора, если сопротивление анодной нагрузки равно удвоенному вну-
треннему сопротивлению. Коэффициент полезного действия трансформа-
тора 0,7.
3-477. Определить величину сопротивления в цепи катода для получения
напряжения автоматического смещения —10 в для усилителя мощности, работаю-
щего на лампе типа 6ПЗС, если напряжение на аноде и экранирующей сетке 250 в,
ток экранирующей сетки 8 ма.
3-478. Определить напряжение источника анодного питания для усилителя
мощности, работающего на лампе типа 6П6С, если постоянное напряжение на аноде
лампы 250 в, напряжение на экранирующей сетке 200 в, активное сопротивление
первичной обмотки выходного, трансформатора 400 ом.
3-479. Усилитель мощности с трансформаторным включением нагрузки
работает на лампе типа 6П1П. Сопротивление нагрузки 10 ом, коэффициент полез-
ного действия выходного трансформатора 0,8, коэффициент трансформации 1/20.
Определить амплитуду напряжения на нагрузке и колебательную мощность в ней,
если амплитуда напряжения на управляющей сетке 10 в. '
3-480*. Рассчитать усилитель мощности на триоде при следующих техни-
ческих условиях: полезная мощность на выходе 1,9 вт, сопротивление нагрузки
4 ом, нижняя частота диапазона 100 гц, верхняя частота диапазона 5000 гц,
допустимый коэффициент частотных искажений на нижних и верхних часто-
тах 1,3.
3-481. Рассчитать усилитель мощности на триоде при следующих условиях.
Полезная мощность на выходе 4 вт. Сопротивление нагрузки 2 ом. Диапазон
частот 50—8000 гц. Завал частотной характеристики на крайних частотах
1,25.
3-482. Определить наибольшую колебательную мощность, которую возможно
получить от двухтактного усилителя мощности, работающего на лампах типа
6П6С, если на управляющие сетки подать напряжение с амплитудой 5 в.
3-483. Усилитель мощности работает по двухтактной схеме на лампах
типа 6П1П. Определить колебательную мощность на выходе усилителя и коэф-
фициент трансформации выходного трансформатора, если амплитуда напряжения
на сетках 4 в, амплитуда напряжения на аноде лампы 80 в, сопротивление нагрузки
4 ом. Считать, что трансформатор потерь не имеет.
3-484. Определить амплитуду напряжения на сетках триодов двухтактного
усилителя мощности для получения выходной мощности 3 вт, если коэффициент
трансформации выходного трансформатора 0,05, коэффициент полезного действия
трансформатора 0,8, сопротивление нагрузки 10 ом. Параметры триода: коэффи-
циент усиления 5, внутреннее сопротивление 1250 ом.
139
3-485. Рассчитать двухтактный усилитель мощности на триодах при следую-
щих условиях полезная мощность на выходе 12 вт. сопротивление нагрузки
4 ом, диапазон частот 100—5000 гц, завал частотной характеристики на край-
них частотах 1,2.
§ 3-29. Схемы усилителей
Рис. 3-48.
3-486. Начертить схему двухкаскадного усилителя на сопротивлениях
на лампе типа 6Н8С. Анодный источник питания — общий для обоих каскадов.
Смещение — автоматическое, за счет постоянных составляющих общего тока
ламп.
3-487 Начертить схему двухкаскадного усилителя низкой частоты на лампе
типа 6Н1П. Первый каскад собран по схеме усилителя на сопротивлении, второй
каскад — на трансформаторе.
Анодный источник — общий
для обоих каскадов. Смеще-
ние — автоматическое, за счет
постоянных составляющих об-
щего тока ламп.
3-488. Составить схему
двухкаскадного усилителя
напряжения низкой частоты
на сопротивлениях. Первый
каскад работает на лампе типа
6Г1, второй каскад—на
лампе типа 6Ж8. Источник
анодного питания — общий
для обоих каскадов. Смеще-
ние — автоматическое, за счет
постоянных составляющих об-
щего тока ламп.
3-489. Начертить схему трехкаскадного усилителя низкой частоты. Первый
каскад работает по схеме усилителя на сопротивлении, на лампе типа 6С2С;
второй каскад работает по схеме усилителя на трансформаторе, на лампе типа
6С5С, третий каскад работает по двухтактной схеме на лампах типа 6П6С. Источ-
ник анодного питания — об-
щий для всех каскадов. Сме-
щение на управляющие сетки
ламп осуществляется от об-
щего делителя напряжения,
включенного в цепь постоян-
ной составляющей суммар-
ного анодного тока усили-
теля.
3-490. Вычертить схему
двухкаскадного усилителя
Рис. 3-49.
низкой частоты. Первый кас-
кад работает на пентоде по
реостатной схеме усиления;
второй каскад — выходной и работает на лучевом тетроде по схеме с транс
форматорным включением нагрузки. Источник анодного питания — общий для
обоих каскадов. Смещение — автоматическое, за счет постоянных составляю-
щих общего тока ламп. Источник анодного питания — общий для обеих ламп.
Оба кас» ада охвачены отрицательной обратной связью по напряжению.
3-491 Начертить схему трехкаскадного усилителя низкой частоты. Первый
каскад работает по реостатной схеме на лампе типа 6Г2; второй каскад работает
по трансформаторной схеме на лампе типа 6С2С; третий каскад — усилитель мощ-
ности — работает по двухтактной схеме на лампах типа 6ПЗС. В поел дних двух
каскадах применена отрицательная обратная связь по напряжению. Источник
анодного питания — общий для всех каскадов усилителя. Смещение на управ-
140
ляющие сетки осуществляется от общего делителя напряжения, включенного
в цепь отдельного источника питания.
3-492. На рис. 3-48 приведена схема однокаскадного усилителя низкой
частоты. Указать ошибки в схеме и устранить их.
3-493.« На рис. 3 49 приведена схема двухкаскадного усилителя низкой
частоты.-Указать ошибки в схеме и устранить их.
§ 3-30. Усилители низкой частоты на транзисторах
3-494. Определить коэффициент усиления по напряжению реостатного
усилителя, работающего на триоде типа С1Б по схеме с общей базой, если входное
сопротивление триода 750 ом, амплитуда переменной составляющей тока эмиттера
0,15 ма, сопротивление нагрузки 7 ком, коэффициент усиления триода по току 1,5.
На сколько децибелов возрастет сигнал на выходе?
3-495. Определить коэффициент усиления по мощности в логапифмических
единицах реостатного усилителя, работающего на триоде типа С2А по схеме
с общей базой, если амплитуда тока эмиттера 0,15 ма, входное сопротивление
1500 ом, коэффициент усиления по току 1-,5, сопротивление на^эузки 14 000 ом.
3-496. Коэффициент усиления по мощности триода типа ГН А равен 3) дб,
мощность потерь на коллекторе не должна превышать 50 мет, коэффициент
усиления по току 0,9. Триод типа ГН А включен в схему реостатного уситителя
и работает в режиме класса А. От коллекторной батареи напряжением —10 в
триод потребляет ток 3 ма. Амплитуда переменного тока коллектора 2 ма, ампли-
туда переменного напряжения на коллекторе 9,5 в. Определить мощность на вы-
ходе, мощность потерь на коллекторе, коэффициент полезного действия усили-
теля, величину сопротивления нагрузки и сопротивление эмиттера переменному
току. Выдержит ли триод типа ГН А указанный выше режим работы?
3-497* Германиевый плоскостной триод типа ГИБ имеет следующие пара-
метры наибольшее напряжение на коллекторе —29 в, наибольший ток эмиттера
5 ма, коэффициент усиления по току 0,95, коэффициент усиления по мощности
33 дб, наибольшая мощность потерь на коллекторе 50 мет. Триод включен в схему
усилителя с общей базой. Определить коэффициент полезного действия усилителя,
величину сопротивления нагрузки и сопротивление эмиттера переменному току,
если триод работает в режиме класса А.
3-498*. Германиевый плоскостной триод типа П210 имеет параметры- наи-
больший ток коллектора 12 а, наибольшее напряжение на коллекторе -—69 в,
наибольшая мощность потерь на коллекторе с дополнительным радиатором 69 вт.
Коэффициент полезного действия усилителя мощности, работающего на этом
триоде, 80%. Определить мощность потерь на коллекторе триода, если он рабо-
тает в максимальном режиме класса В. Угол отсечки считать равным 129°.
3-499. Плоскостной триод типа ПЗА включен в схему реостатного усили-
теля. работающего в режиме класса А по схеме с общим эмиттером. Сопротивление
нагрузки 220 ом, коэффициент усиления по мощности 17 дб, коэффициент усиле-
ния по току 2. максимально допустимое напряжение на коллекторе —50 в. Опре-
делить амплитуды переменных составляющих тока и напряжения в цепи коллек-
тора; мощность, выделяемую на нагрузке; напряжение коллекторной батареи;
мощность потерь на коллекторе; амплитуду тока эмиттера; мощность источника
сигнала в цепи эмиттера, коэффициент полезного действия усилителя; сопротивле-
ние эмиттера переменному току.
3-500. Триод типа ПЗВ включен в схему усилителя с общим эмиттером и рабо-
тает в максимальном режиме класса А. Сопротивление нагрузки 20 ом, напряже-
ние коллекторной батареи —13 в. Максимальный ток коллектора не должен пре-
вышать 0,24 а. Определить мощность потерь на коллекторе триода типа ПЗВ
и коэффициент полезного действия усилителя.
3-501. Германиевый плоскостной триод типа П4Д имеет максимальный ток
коллектора 5 а и отдает полезную мощность 10 вт при сопротивлении нагрузки
0,3 ом. Коэффициент усиления по току этого триода равен 20. Определить ампли-
туду переменной составляющей тока коллектора и эмиттера и постоянную состав-
ляющую тока коллектора при работе в режиме класса А.
141
3-502. Германиевый плоскостной триод типа П7 имеет входное сопротивле-
ние 30 ом, коэффициент усиления по току 0,98. Амплитуда переменной состав-
ляющей тока коллектора 3 ма. Определить амплитуду напряжения сигнала
на входе усилителя по схеме с общей базой.
3-503. Усилитель мощности работает на плоскостном германиевом триоде
типа П203 по схеме с общим эмиттером. Сопротивление нагрузки на частоте 1000 гц
равно 38 ом\ напряжение коллекторной батареи —28 в; мощность, отдаваемая
в нагрузку, 10 ът\ коэффициент полезного действия усилителя 0,5. Определить:
1) максимальные величины токов, напряжений и мощности в цепи коллектора
и установить, выдержит ли их триод типа П203, если ток коллектора не должен
превышать 1,5 а, напряжение на коллекторе —60 в, а мощность потерь на коллек-
торе должна быть не больше 10 ет\ 2) амплитуду тока в цепи эмиттера, если коэф-
фициент усиления по току триода равен 20.
3-504. Германиевый плоскостной триод типа П208 имеет следующие пара-
метры: наибольший ток коллектору 25 а\ наибольшее напряжение на коллекторе
—60 в\ наибольшая мощность потерь на коллекторе 100 вт. На триоде П208 рабо-
тает усилитель мощности с общей базой. Напряжение коллекторной батареи
—30 в. Определить полезную мощность, мощность потерь,на коллекторе, мощ-
ность, потребляемую от коллекторной батареи, коэффициент полезного действия
усилителя и постоянную составляющую тока в цепи коллектора. Угол отсечки
считать равным 120°.
3-505*. Рассчитать реостатный усилитель напряжения низкой частоты
на транзисторе типа П1В по схеме с общей базой (рис. 3-50, а). Входное сопротив-
ление последующего каскада 2 ком. Сопротивление источника сигнала 600 ом.
Низшая частота полосы пропускания 100 гц.
3-506* Рассчитать реостатный усилитель напряжения низкой частоты
на транзисторе типа П1В по схеме с общим коллектором (рис. 3-50, б) Сопротив-
ление источника сигнала 600 ом. Входное сопротивление последующего каскада
2 ком. Низшая частота полосы пропускания 100 гц.
3-507* Рассчитать реостатный усилитель напряжения низкой частоты
на транзисторе типа П1В по схеме с общим эмиттером (рис. 3-50, в). Входное сопро-
тивление последующего каскада 2 ком. Низшая частота полосы пропускания
100 гц.
3-508. Германиевый транзистор типа П1А включен в схему реостатного
усилителя с общей базой. Рассчитать усилитель, если источник сигнала имеет
внутреннее сопротивление 50 ом, входное сопротивление последующего каскада
1200 см, низшая частота спектра 150 гц.
3-509. Германиевый транзистор типа П1Г включен в схему реостатного уси-
лителя с общим коллектором. Рассчитать усилитель, если входное сопротивление
142
последующего каскада 75 ом, низшая частота спектра 50 гц, а внутреннее сопро-
тивление'источника сигнала 50 ом.
3-510. Германиевый транзистор типа П1И включен в схему реостатного уси-
лителя с общим эмиттером. Рассчитать усилитель, если входное сопротивление
последующего каскада 600 ом, а низшая частота спектра 20 гц.
3-51 1*. Рассчитать трансформаторный усилитель напряжения низкой
частоты на транзисторе типа П2Б, собранного по схеме с общим эмиттером
(рис. 3-51, а). Усилитель должен создавать полезную мощность 48 мет на входном
сопротивлении последующего однота >тного каскада величиной 30 ом. Внутреннее
сопротивление источника сигнала 100 ом, коэффициент полезного действия транс-
форматора 0,85. Параметры транзистора типа П2Б: UK. доп = —50 в; гэ = 40 ом\
Гб — 450 ом\ гк = 0,5 Мом-, а = 0,97.
а)
Рис. з-51.
3-512. Рассчитать трансформаторный усилитель напряжения низкой
частоты на транзисторе типа П1Б по схеме с общей базой (рис. 3-51, б). Усилитель
должен создавать на входном сопротивлении последующего двухтактного каскада
16,7 ом мощность полезного сигнала 7 мет. Внутреннее сопротивление источника
сигнала 600 ом, коэффициент полезного действия трансформатора 0,8. Параметры
транзистора типа П1Б: UK. доп = —20 в; г3 = 30 ом-, гл — 400 олс; гк = 1 Мом-,
а =0.97. ’
3-513. Рассчитать предоконечный однотактный усилитель напряжения низ-
кой частоты на трансформаторе, работающий на транзисторе П2Б по схеме с общим
эмиттером. Усилитель должен создавать полезную мощность 10 мет на входном
сопротивлении однотактного оконечного каскада 2 ом. Сопротивление источника
сигнала 1000 ом. Коэффициент полезного действия трансформатора 0,8.
3-514. Рассчитать предоконечный однотактный усилитель низкой частоты
на трансформаторе, работающий на транзисторе типа П1Ж по схеме с общей базой.
Усилитель должен создавать на входном сопротивлении оконечного каскада 10 ом
полезную мощность 25 мет. Сопротивление источника сигнала 100 ом. Коэффи-
циент полезного действия трансформатора 0,9.
3-515*. Рассчитать однотактный выходной усилитель мощности низкоча-
стотных колебаний на трансформаторе. Усилитель должен работать на плоскост-
ном триоде по схеме с общим эмиттером. При работе в режиме класса А усилитель
должен отдавать мощность 0,9 ва в нагрузочное сопротивление 4 ом. Коэффициент
полезного действия выходного трансформатора 0,8, а выходной цепи триода 0,47.
3-516. Трансформаторный оконечный усилитель низкой частоты, работаю-
щий по схеме с общим эмиттером, должен выделять мощность 0,7 ва на нагрузке
10 ом. Коэффициент полезного действия выходного трансформатора 0,7, а выход-
143
ной цепи триода 0,46. Рассчитать усилитель для работы в режиме класса А,
используя характеристики рис. 3-68 (в решении задачи 3-515).
3-517. Рассчитать оконечный однотактный усилитель низкой частоты
на триоде типа П2А, характеристики которого приведены на рис. 3-52. Усилитель
должен работать в режиме класса А по схеме с общей базой. Усилитель рассчи-
тать на нагрузку 50 ом с целью получения максимальной мощности. К. п. д.
трансформатора 0,8.
3-518*. Однотактный выходной каскад усилителя низкой частоты работает
по схеме с общей базой. Выходной трансформатор усилителя имеет коэффициент
полезного действия 0,85. Усилитель при работе в режиме класса А должен отда-
вать мощность 1 ва в нагрузку 5 ом. Рассчитать усилитель, если коэффициент
полезного действия цепи коллектора 0,49.
Рис. 3-53.
3-519. Рассчитать оконечный однотактный усилитель мощности низкоча-
стотных колебаний на трансформаторе, если он в нагрузку 6 ом должен отдавать
мощность 0,8 ва. Усилитель должен работать по схеме с общей базой в ре-
жиме класса А. Коэффициент полезного действия выходного трансформатора
85%, а цепи коллектора 0,47. При решении использовать характеристики
рис. 3-53.
3-520*. Рассчитать двухтактный выходной трансформаторный усилитель
низкой частоты, работающий по схеме с общей базой. Усилитель должен при
работе в режиме класса В отдавать мощность 4 ва в нагрузку 4 ом. Коэффициент
полезного действия выходного трансформатора 0,9.
3-521. Рассчитать двухтактный выходной трансформаторный- усилитель
низкой частоты, работающий по схеме с общей базой. Усилитель должен работать
144
в режиме класса В и отдавать в нагрузку 8 ом полезную мощность 6 ва. Коэффи-
циент полезного действия выходного трансформатора 90%.
3-522*. Рассчитать двухтактный выходной усилитель низкой частоты, рабо-
тающий по схеме с общим эмиттером. Усилитель при работе в режиме АВ должен
отдавать Мощность 6 ва в нагрузку 4 ом. Коэффициент полезного действия выход-
ного трансформатора 0,9.
3-523. Рассчитать выходной двухтактный каскад усилителя низкой частоты,
работающий по схеме с общей базой в режиме класса В. Усилитель должен отда-
вать мощность 300 ва в нагрузку 1 ом. Коэффициент полезного действия выходного
трансформатора 0,9.
3-524. Рассчитать оконечный двухтактный усилитель низкой частоты
на триоде типа П2А, работающий по схеме с общей базой и-предназначенный для
получения максимальной мощности. Усилитель должен работать в режиме
класса В на нагрузку 6 ом. При решении использовать характеристики, изобра-
женные на рис. 3-52. ,
3-525. Двухтактный усилитель мощности низкой частоты, работающий
по схеме с общим эмиттером в режиме класса АВ, должен отдавать мощность 5 вт
в нагрузку 15 ом. Рассчитать усилитель, принимая коэффициент полезного дей-
ствия выходного трансформатора равным 0,9.
3-526. Выходной каскад работает по схеме с общим эмиттером в режиме
класса В. Рассчитать усилитель, если он должен отдавать мощность 300 ва
в нагрузку 1 ом. Коэффициент полезного действия выходного трансформатора 0,9.
ГЛАВА ПЯТНАДЦАТАЯ
СХЕМЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
3-527. Начертить схему телефонно-телеграфного передатчика, характери -
зуемого следующими данными: генератор высокой частоты работает по схеме
с электронной связью на пентоде; связь генератора с антенной — трансформа-
торная; модуляция — амплитудная, на защитную сетку; модулятор работает
по схеме трансформаторного усилителя низкой частоты на триоде; манипуляция —
амплитудная, по схеме анодной ^манипуляции; источник питания — общий.
3-528. Начертить схему радиотелефонного передатчика, характеризуемого
следующими данными: задающий генератор работает по схеме с электронной
связью на лучевом тетроде; схема выхода — простая, антенна настраивается
вариометром, модуляция — частотная, с индуктивным модулятором; источник
питания — общий.
3-529. Начертить схему телефонно-телеграфного передатчика, характери-
зуемого следующими данными- задающий генератор работает по схеме автогене-
ратора с трансформаторной обратной связью на лучевом тетроде; усилитель мощ-
ности работает на тетроде; связь усилителя мощности с задающим генератором —
емкостная; схема выхода — сложная, реактивная составляющая входного сопро-
тивления антенны — индуктивная; схема модуляции — анодная; модулятор —
двухкаскадный, причем первый каскад выполнен по схеме реостатного усилителя
низкой частоты на пентоде, а второй — по схеме трансформаторного усилителя
низкой частоты на триоде; манипуляция — амплитудная и осуществляется в цепи
управляющей сетки усилителя мощности; источник питания — общий.
3-530. Начертить схему радиотелефонного передатчика, характеризуемого
следующими данными: возбудитель выполнен по схеме автогенератора с емкост-
ной обратной связью на тетроде; усилитель мощности работает на тетроде; связь
возбудителя с усилителем — трансформаторная, схема выхода — простая; реак-
тивная составляющая входного сопротивления антенны — емкостная; схема
модуляции — анодно-экранная; модулятор — двухкаскадный, причем первый
каскад выполнен по схеме реостатного усилителя на пентоде, а второй — по схеме
усилителя на трансформаторе; каскады модулятора охвачены отрицательной
обратной связью по напряжению; источники питания для высокочастотной и низ-
кочастотной частей передатчика — отдельные.
3-531. Составить схему телефонного передатчика, характеризуемого следую-
щими данными: задающий генератор работает по схеме с электронной связью
10 Задачник. 145
на пентоде в режиме умножителя частоты; умножитель частоты работает на пен-
тоде, причем связь умножителя частоты с задающим генератором — емкостная;
выходной каскад работает на пентоде по сложной схеме выхода, связь с предыду-
щим каскадом — автотрансформаторная, модуляция — частотная, с емкостным
модулятором, источник питания — общий.
3-532 Начертить схему телефонно-телеграфного передатчика, если: задаю-
щий генератор работает на лучевом тетроде по схеме автогенератора с автотранс-
форматорной обратной связью, буферный каскад работает на пентоде, связь
с задающим генератором — емкостная; выходной каскад работает по двухтактной
схеме на двойном лучевом тетроде; схема выхода — сложная, реактивная состав-
ляющая входного сопротивления антенны — индуктивная, схема модуляции —
анодно-экранная; модулятор — трехкаскадный, причем первый каскад выполнен
по реостатной схеме усилителя на пентоде, второй — по схеме трансформаторного
усилителя низкой частоты на триоде, а третий — по двухтактной схеме с транс-
форматорным выходом, все три каскада охвачены отрицательной обратной связью
по напряжению; манипуляция — амплитудная, с электронным реле и осуще-
ствлена на экранирующие сетки выходного каскада; источники питания для высо-
кочастотной и низкочастотной частей передатчика — отдельные.
3-533. Составить схему передатчика, характеризуемого следующими дан-
ными задающий генератор работает на пентоде по схеме автогенератора с транс-
форматорной обратной связью; первый утроитель частоты выполнен на лучевом
тетроде и связь с задающим генератором — автотрансформаторная, второй утрои-
тель частоты выполнен по двухтактной схеме на тетродах и связь с предыдущим
каскадом — емкостная; выходной каскад работает по двухтактной схеме на пен-
тодах и связь со вторым утроителем — индуктивная, схема выхода — сложная,
причем реактивная составляющая входного сопротивления антенны — емкостная;
модуляция — амплитудная, осуществляется на экранирующую сетку второго
утроителя и на анод и на экранирующую сетку выходного каскада, модулятор —
двухкаскадный, причем первый каскад выполнен по схеме трансформаторного
усилителя низкой частоты на триоде с отрицательной обратной связью по напря-
жению, а второй — по двухтактной схеме на лучевых тет одах с трансформатор-
ным выходом, источников питания два; один — для высокочастотной другой —
для низкочастотной части передатчика, смещение для ламп высокочастотной
части осуществляется от источника анодного питания.
3-534. Вычертить схему связного радиопередатчика, в состав которого вхо-
дят следующие каскады: задающий генератор по схеме генератора с электронной
связью на лучевом тетроде, буферный каскад; первый умножитель частоты,
анодный контур которого может настраиваться от 6-й до 10-й гармоники анодного
тока, первый усилитель мощности; второй умножитель — удвоитель частоты;
второй усилитель мощности (все вышеуказанные каскады работают на пентодах,
связь между каскадами — емкостная), выходной каскад на двух пентодах, вклю-
ченных параллельно, схема выхода — простая, причем настройка антенны осуще-
ствляется с помощью вариометра, а связь с предыдущим каскадом — трансфор-
маторная, модулятор по схеме трансформаторного усилителя низкой частоты
на триоде с отрицательной обратной связью по напряжению, причем^ модуля-
ция передатчика амплитудная и осуществляется на защитные сетки лампы выход-
ного каскада, манипуляция передатчика — амплитудная и осуществляется
на экранирующие сетки ламп выходного каскада; применены два источника пита-
ния один — для первых шести каскадов и для модулятора, другой — для выход-
ного каскада
3-535. Составить схему радиотелефонного передатчика, работающего на двух
фиксированных волнах 2,5 и 5 м, стабилизированных кварцем, если частоты
кварцев 5 и 10 Мгц.
3-536. На рис. 3-54 изображена схема радиотелефонного передатчика.
Объяснить, как изменятся показания приборов в цепи антенны, в цепи сетки
и в цепи анода усилителя мощности-при расстройке антенны Как изменятся пока-
зания тех же приборов при расстройке промежуточного контура усилителя мощ-
ности?
3-537. Как изменятся показания приборов схемы передатчика (рис. 3-54)
при обрыве конденсатора С3?
146
3-358. Что произойдет в схеме передатчика (рис. 3-54) при пробое конденса-
тора С6? Как изменятся при этом показания приборов?
3-539. Что произойдет в схеме передатчика (рис. 3-54) при обрыве дросселя
£Дрб? Как изменятся при этом показания приборов?
Рис. 3-54.
3-540. Как изменятся показания приборов схемы передатчика (рис. 3-54)
при перегорании нити накала лампы Л3?
3-541. Что произойдет в схеме передатчика (рис. 3-54) при пробое конден-
сатора С9?
3-542. Как изменится дальность радиосвязи при обрыве цепи обратной
связи модулятора в схеме передатчика (рис. 3-54)?
3-543. Как изменится дальность радиосвязи при обрыве конденсатора С17
в схеме передатчика (рис. 3-54)?
10*
ЧАСТЬ ЧЕТВЕРТАЯ
РАДИОПРИЕМНЫЕ УСТРОЙСТВА
ГЛАВА ШЕСТНАДЦАТАЯ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАДИОПРИЕМНИКАХ
§4*1. Основные формулы
Чувствительность и усиление приемника
1. Коэффициент усиления приемника:
Д' U ВЫХ
Л тЕА 9
где т — коэффициент модуляции принимаемых сигналов;
t/вых — напряжение на выходе приемника;
Ед — э. д. с, наведенная в антенне.
Полный коэффициент усиления равен произведению коэффициентов усиления
отдельных каскадов:
/(общ == X • • • X Кп*
Коэффициент усиления, выраженный в децибелах:
КДб = 20 1g К.
Общее усиление в децибелах:
/(общ. дб ~ дб > ^2 дб •••’♦* КП дб,
где К1дб, К2дб, • • • , /(«дб — коэффициенты усиления в децибелах соответ-
ственно первого, второго, третьего и т. д. каскадов.
2. Коэффициент различимости по напряжению:
где Uc дет — минимальное напряжение сигнала на входе детектора, необхо-
димое для уверенного обнаружения сигнала на фоне шумов
на выходе приемника;
иш дет — напряжение шумов на входе детектора.
3. Чувствительность радиолокационного приемника в децибелах:
p==10Zg-E,
где Р — чувствительность приемника;
Ро — условный уровень (обычно 1 мет).
148
4. Коэффициент усиления приемника по мощности.
где Рс вых и вх — соответственно мощность сигнала на входе и выходе при-
емника.
5. Коэффициент различимости по мощности:
_ Рс дет
аР — ------>
дет
где Рш дет — мощность шумов на входе детектора;
Рс дет — мощность сигнала на входе детектора.
Внутренние шумы приемника
6. Напряжение шумов, действующее на концах любого комплексного сопро
тивления (РФ jX) при комнатной" температуре (17° С):
иш =0,125 И^Д/п [мкв],
где R — в килоомах;
Д/п — в килогерцах.
7. Напряжение шумов на зажимах параллельного колебательного контура
при комнатной температуре:
t/щ = 0,125 ]/”Ро^Д/п [мкв],
где Roe — резонансное эквивалентное сопротивление в килоомах.
8. Шумовое сопротивление триода:
Рш = Дг- [ком],
о
Где S — крутизна характеристики лампы в миллиамперах на вольт.
9. Шумовое сопротивление пентода:
'"-I
где /а и Ig*— анодный и экранный токи в миллиамперах.
10. Напряжение шумов, вызванное одновременным действием различных
источников:
где (7Ш1, ^Ш2. —напряжения шумов отдельных источников.
Входное и выходное сопротивление ламп в диапазоне УКВ
11. Входное сопротивление лампы, обусловленное влиянием времени про-
лета электронов в ней:
R 20
3(ш/пр)2’
где S — крутизна характеристики лампы в амперах на вольт;
со — угловая частота;
4тр — время пролета электронов от катода до управляющей сетки в секундах.
12. Входное сопротивление, обусловленное влиянием индуктивности катод-
ного ввода:
R , 1
Квх L ~ ш25£кС •
149
где (в случае пентода):
S = Sa * Sg.
Sa — крутизна характеристики анодного тока в амперах на вольт;
Sgt — крутизна характеристики тока экранирующей сетки в амперах
на вольт;
LK — индуктивность катодного ввода в генри;
Cg к — емкость участка сетка—катод лампы в фарадах.
13. Общее входное сопротивление:
о ___ ^bxt^bxL _____ -ла
Авх — —р---~Г~р-Г" ~ ’
Авх X ~Г Квх L
где а — коэффициент, значения которого для некоторых ламп приведены
в приложении 6, А;
Квх — в килоомах;
% — в метрах.
14. Выходное сопротивление лампы:
Явых = (10-*-15) /?вх*
Прохождение сигнала через приемник
15. Амплитуда постоянной составляющей спектра периодической последо-
вательности видеоимпульсов:
А — &т
А°- Q ,
где Ат — амплитуда видеоимпульса;
Т
Q — —----скважность;
Т и /и — соответственно период повторения и длительность видеоимпульса.
16. Амплитуда любой гармоники спектра периодической последовательности
видеоимпульсов:
о л
Ап ” ~ИпГsin
где п— номер гармоники;-
F — частота следования импульсов.
17. Граничные частоты соответственно первой, второй, третьей и т. д. обла-
стей спектра периодической последовательности видеоимпульсов:
л
•: V’
д. областей спектра периодиче-
-/.12
18. Граничные частоты первой, второй и т.
ской последовательности радиоимпульсов:
, 1 2
/„ = /о±-т-5 А>±-7-; • •
где fQ — несущая частота радиоимпульса
19. Оптимальная полоса пропускания приемника:
- {’37
А/ОПТ-7 •
ГИ
§ 4-2. Чувствительность и усиление приемника
4-1. Коэффициент усиления радиоприемника 6- 10е, э. д. с. сигнала в антенне
8 мкв. Определить напряжение на выходе приемника, если коэффициент модуля-
ции равен 30%.
150
4-2. Выхрдное напряжение радиоприемника 15 в. Определить чувствитель-
ность приецника (э. д. с., наведенную в антенне), если его коэффициент усиления
3«10-в, а коэффициент модуляции 30%.
4-3. Нормальная выходная мощность радиоприемника при т = 30% равна
0,5 вт. Сопротивление оконечного устройства’ 10 ом. Какое напряжение должен
показывать вольтметр, включенный на выходе приемника, при э. д. с. в антенне,
равной чувствительности приемника?’Определить напряжение при двух значе-
ниях коэффициента модуляции: 30 и 100%.
4-4. Для нормальной работы детектора напряжение на его входе должно
быть 2 в. Оыредрлптъ необходимый коэффициент усиления линейной части прием-
ника, чтобы чувствительность приемника равнялась 10 мкв.
4-5. Напряженность электрического поля в месте приема Е = 40 мкв!м,
действующая высота антенны 3 м. Определить коэффициент усиления приемника,
обеспечивающий на его выходе сигнал с амплитудой 20 в при коэффициенте моду-
ляции 40%.
4-6. Для супергетеродинного приемника заданы коэффициент передачи
напряжения входной цепи 2, коэффициент усиления УВЧ 10, коэффициент уси-
ления преобразователя 3, коэффициент усиления УПЧ 900, коэффициент передачи
напряжения детектора 0,6 и коэффициент усиления УНЧ 50. Определить общий
коэффициент усиления приемника.
4-7. По данным задачи 4-6 определить напряжение на выходе каждого кас-
када, если э. д. с. в антенне 10 мкв, а коэффициент модуляции 30%.
4-8. Определить амплитуду радиоимпульса на входе радиолокационного
приемника, обеспечивающего получение на входе индикатора видеоимпульса
с амплитудой 20 в, если усиление приемника 126 дб.
4-9*. Определить реальную чувствительность приемника при нормальном
выходном напряжении 15 в и отношении сигнала к шумам, равном 3. если напря-
жение шумов на входе первой лампы составляет 2,5 мкв, а коэффициент передачи
входной цепи равен 5. Коэффициент модуляции 30%
4-10. Реальная чувствительность радиолокационного приемника
0,24-10“п вт. Выразить ее в децибел-милливаттах.
4-11. Реальная чувствительность радиолокационного приемника соответ-
ствует уровню мощности —96 дбмвт. Выразить реальную чувствительность при-
емника в абсолютных единицах мощности.
4-12. Предельная чувствительность приемника равна 3 мкв. Определить
реальную чувствительность приемника (э. д. с., наведенную в антенне) при коэф-
фициенте различимости, равном 3.
4-13. Предельная чувствительность радиолокационного приемника равна
0,5* 10~13 вт. Коэффициент различимости по мощности равен 3. Определить реаль-
ную чувствительность и выразить ее в децибел-милливаттах.
4-14. Реальная чувствительность радиолокационного приемника равна
—90 дбмвт. Коэффициент различимости равен 2,5. Определить предельную чув-
ствительность приемника в децибел-милливаттах.
4-15. На входе диодного детектора супергетеродинного приемника, имеющего
чувствительность 20 мкв, получается напряжение 2 в. Определить необходимое
число каскадов УПЧ, если коэффициент усиления равен 50 для одного каскада
и 40 для преселектора вместе с преобразователем частоты.
4-16. На управляющий электрод электронно-лучевой трубки индикатора
радиолокационной станции подается напряжение 45 в. Сколько нужно иметь
каскадов УПЧ в приемнике, если на вход первого каскада УПЧ подается напря-
жение 15 мкв а коэффициент усиления каждого каскада УПЧ равен 25? Коэффи-
циент усиления видеоусилителя равен 12,5, коэффициент передачи напряжения
детектора 0,6.
4-17. Коэффициент усиления супергетеродинного приемника 138'дб. Опре-
делить усиление УПЧ в относительных единицах если усиление преселектора
и преобразователя частоты 30 дб. коэффициент передачи напряжения детек-
тора —4 дб, коэффициент усиления УНЧ 22 дб.
4-18. Поданным задачи 4-17 определить необходимое число каскадов УПЧ,
если коэффициент усиления одного каскада 30 дб.
151
4-19*. Определить перепад мощности в децибелах для радиотехнического
устройства, состоящего из волновода, дающего ослабление мощности в 2 раза,
аттенюатора, создающего ослабление мощности в 10 раз, и усилителя, имеющего
коэффициент усиления мощности 1000.
§ 4-3. Внутренние шумы приемника
4-20. Вычислить напряжение шумов, создаваемых сопротивлением 10 ком
при комнатной температуре (Т 300° К), если полоса частот усилителя 1 Мгц.
4-21*. Колебательный контур имеет активное сопротивление 10 ом, доброт-
ность 80 и полосу пропускания 8 кгц. Определить величину напряжения шумов
на зажимах контура.
4-22. Параллельный колебательный контур характеризуется параметрами:
индуктивность 500 мкгн, емкость 300 пф, активное сопротивление 20 ом. Опреде-
лить напряжение шумов на зажимах .контура.
4-23. Определить напряжение шумов при комнатной температуре на зажимах
схемы, изображенной на рис. 4-1, если частота 10 Мгц, а полоса частот 10 кгц.
Параметры схемы: L — 25,3 мкгн; С = 10 пф; ^1== 100 ом; Т?2 = 50 ком; ₽3 =
= 50 ком; = 10 ком.
Рис. 4-1.
Рис. 4-2.
4-24. Определить напряжение шумов при комнатной температуре на зажимах
схемы, изображенной на рис. 4-2, если частота 10 Мгц, а полоса пропускания
1 кгц. Параметры схемы: С — 160 пф; L = 100 мкгн; = 10 ком; = 5 ком;
7?3 = 5 ком.
4-25. На каком активном сопротивлении при комнатной температуре и полосе
частот 200 кгц напряжение шума равно 10 мкв?
4-26. Как изменится напряжение шума активного сопротивления, если
полосу частот расширить с 8 до 40 кгц?
4-27. Добротность параллельного колебательного контура 50, волновое
сопротивление его 800 ом. Определить напряжение шумов на контуре при комнат-
ной температуре в полосе частот 500 кгц.
4-28. Эквивалентное сопротивление входного контура приемника 40 ком.
Шумовое сопротивление первой лампы 15 ком. Определить суммарное напряже-
ние шумов на входе приемника, если полоса пропускания 10 кгц.
4-29*. Определить*напряжение шума на выходе пятикаскадного усилителя,
если коэффициент усиления каждого каскада равен 10, а напряжение шума
на входе каждого каскада 3 мкв.
4-30. Имеется параллельное соединение двух активных сопротивлений 10
и 8 ком. Определить напряжение шумов на зажимах этого соединения, если полоса
пропускания последующих каскадов 10 кгц
4-31. Определить шумовое сопротивление триода 6С5С.
4-32. В пентоде типа 6К1Ж анодный ток равен 2 ма, а ток экранирующей
сетки 0,7 ма. Определить шумовое сопротивление лампы, если крутизна харак-
теристики 1,4 ма/в.
4-33. Определить напряжение шумов лампы типа 6К4, пересчитанное к управ-
ляющей сетке. Полоса пропускания приемника 100 кгц.
4-34. Во сколько раз уменьшится напряжение шумов, приведенное к цепи
управляющей сетки, пентода типа 6Ж4 если его включить триодом?
4-35 Во сколько раз возрастет напряжение шумов, приведенное к цепи
управляющей сетки, пентода типа 6Ж4, если его использовать в режиме преоб-
разования частоты?
152
§ 4-4. Входное и выходное сопротивления ламп в диапазоне УКВ
4-36. Определить входное и выходное сопротивления лампы
6К7, работающей в схеме усилителя УКВ на волне 2 м. Г
4-37. Определить входное сопротивление лампы 6Ж1Ж на
частотах 15 и 200 Мгц. |
4-38. Определить входное и выходное сопротивления триода | г"’|
6С1Ж на волнах 1; 3» и 5 м. I
4-39. Почему входное сопротивление лампы (рис. 4-3) повы- < X
сится, если отключить конденсатор Ск? R J- q
4-40*. Определить входное сопротивление пентода на частоте | А Т А
200 Мгц, если известно, что время пролета электроном проме- | Т
жутка катод — сетка 10“9 сек\ индуктивность катодного ввода Т
0,002 мкгн\ крутизна характеристики анодного тока 3 ма/в\ кру-
тизна характеристики тока экранирующей сетки 0,5 ма/в\ емкость рис 4-з.
участка сетка—катод 1,2 пф.
§ 4-5. Спектры сигналов
4-41. На входе цепи действует напряжение
пвх = Umi sin со/ ф Um2 sin Зсо/,
а на выходе напряжение
«вых = Umi sin (СО/ — ФР + Um2 sin (Зю/ — ф3).
При каком соотношении между фазовыми углами фг и ф3 форма напряжения
на выходе цепи будет такая же, как на входе?
4-42. Определить значения частот боковых колебаний и ширину спектра
амплитудно-модулированного сигнала с несущей частотой 100 кгц и частотой моду-
ляции 2000 гц.
4-43. Определить ширину спектра амплитудно-модулированного сигнала
с максимальной частотой модуляции 4 кгц.
4-44. Определить значения напряжений постоянной составляющей, первой,
второй и десятой гармоник спектра периодической последовательности видео-
импульсов с амплитудой 100 в, имеющих длительность 10 мксек и частоту следо-
вания 1000 гц.
4-45. Определить значения напряжений постоянной составляющей и десяти
первых гармоник спектра периодической последовательности видеоимпульсов
с амплитудой 200 в, имеющих длительность 100 мксек и частоту следования
5000 гц. '
4-46. Для условия задачи 4-44 изобразить пять областей спектра периоди-
ческой последовательности видеоимпульсов. На графике нанести огибающую
спектра с указанием значений граничных частот областей, а также несколько
гармоник первой области.
4-47. Начертить частотный спектр сложного сигнала, состоящего из трех
гармоник: иг — 10 cos (2л200/); и2 = —8 cos (2л300/); и3 = 5 cos (2л500/).
4-48. Начертить приблизительную форму огибающей спектра периодиче-
ской последовательности видеоимпульсов длительностью 0,5 и 1 мксек.
4-49. Начертить частотный спектр периодической последовательности видео-
импульсов, имеющих длительность 1 мксек и частоту следования 1000 гц. Спектр
частот изобразить в соответствии с требованиями к задаче 4-46.
4-50. Определить полосу частот, занимаемую двумя областями спектра
периодической последовательности видеоимпульсов длительностью 2 мксек.
4-51. Определить частоту десятой гармоники в первой области и двадцатой
гармоники во второй области спектра периодической последовательности видео-
импульсов, имеющих длительность 2 мксек и частоту следования 1000 гц.
4-52. Определить количество гармоник, содержащихся в первой области
спектра периодической последовательности видеоимпульсов, имеющих длитель-
ность 1 мксек и частоту следования 500 гц.
153
4-53. Начертить приблизительную форму огибающей спектра периодической
последовательности радиоимпульсов, имеющих длительности 1 и^2 мксек и несу-
щую частоту 3000 Мгц.
4-54. Начертить частотный спектр периодической последовательности радио-
импульсов длительностью 0,5 мксек и частотой следования 2000 гц, если несущая
частота 10 000 Мгц. Спектр частот изобразить в соответствии с требованиями
к задаче 4-46.
4-55. При какой полосе пропускания имеет место наивыгоднейшее отноше-
ние сигнала к внутренним шумам приемника, если длительность импульсов 0,5;
2,5 и 8 мксек?
ГЛАВА СЕМНАДЦАТАЯ
ВХОДНЫЕ ЦЕПИ
§ 4-6. Основные формулы
Входные цепи длинных, средних и коротких волн
1. Коэффициент передачи напряжения входной цепи с индуктивной связью
(рис. 4-4):
Квх
где k — коэффициент связи между катушками;
Q3 — эквивалентная добротность входного кон-
тура с учетом шунтирующего действия
элементов схемы;
L — индуктивность входного контура;
£Св — индуктивность катушки связи;
f — частота принимаемого сигнала;
/А — резонансная частота антенного контура.
2. Резонансная частота антенного контура:
2л/(Да + ^св) Са’
где £д и Сд — соответственно индуктивность и емкость антенны. Обычно £д <С
<с LCB; поэтому индуктивностью антенны пренебрегают.
3. Коэффициент передачи напряжения входной цепи с индуктивной связью
с антенной для случая /д < /мию
Лвх~£д+£св’
где М — коэффициент взаимоиндукции;
/мин — минимальная частота диапазона вход-
ной цепи.
4. Коэффициент передачи напряжения входной
цепи с емкостной связью с антенной (рис. 4-5):
к о С
Лвх — Чэ I /О >
Рис. 4-5.
где С ~ -----емкость, эквивалентная последовательному соединению
ьд -г ссв
и £св»
С — емкость контура;
Ссв — емкость конденсатора связи;
Сд — емкость антенны.
154
Входные цепи приемников УКВ
5. Максимальный коэффициент передачи напряжения входной цепи в диапа-
зоне УКВ при трансформаторной (рис. 4-6) или автотрансформаторной связи
с антенной (рис. 4-7) при полном включении контура со стороны сетки в режиме
согласования:
где /?вх — входное сопротивление первой лампы’;
— сопротивление излучения антенны.
Рис. 4-6.
6. Эквивалентная добротность входного контура при полном включении
со стороны сетки:
п — ^вх
2q ’
где Q — волновое сопротивление контура.
7. Неполному включению 7?вх и С вх следующего каскада эквивалентны новые
значения 7?вх и Свх, соответствующие их полному включению (рис. 4-8, а, б):
R’ = ^вх Свх = р2Свх,
*'вх 2 нх ® ИА
Pg
где рё = L-JL — коэффициент включения со стороны сетки.
а) б)
Рис. 4-8.
8. Эквивалентная добротность входного контура при неполном включении
со стороны сетки:
п — ^вх — ^вх •
2Q 2^
9. Для входной цепи с автотрансформаторной связью оптимальный коэффи-
циент включения со стороны антенны, обеспечивающий согласование (рис. 4-7)-
РА опт —
L У RBX
155
10. Для входной цепи с трансформаторной связью коэффициент связи,
обеспечивающий согласование:
при этом индуктивность связи:
£св = 1мкгн\'
где f — частота принимаемого сигнала в мегагерцах;
Q* — волновое сопротивление фидера в омах.
11. При рассогласовании для схем с трансформаторной и автотрансформатор-
ной связью с антенной коэффициент передачи напряжения:
хг _ if
А -Лмакс
где
п„ А>а *
РА опт feonT
12. Расстояние от-короткозамкнутого конца
до ввода фидера (рис. 4-9):
Z1 = ^Tarcsin
[СЛ],
где I и 1 — в сантиметрах;
и 7?вх — в омах.
13. Эквивалентная добротность контура, образованного короткозамкнутым
коаксиальным отрезком длинной линии (рис. 4-9):
Q3 — й)0Сэ7?вх,
где Сэ — эквивалентная емкость системы, отнесенная к входным зажимам;
сэ = 1 [Свх + Cti (I + <оосвХе2)] 1"ф]’
= — — — погонная емкость;
1 q L^J
соо — частота принимаемого
сигнала.
§ 4-7. Входные цепи приемников длинных, средних и коротких
волн
4-56. Э. д. с. сигнала в приемной антенне 20 мкв. Резонансный коэффициент
передачи напряжения входной цепи равен 5. Определить напряжение сигнала
на сетке первой лампы.
4-57. Э. д. с. в приемной антенне 50 мкв. При каком резонансном коэффи-
циенте передачи напряжения входной цепи напряжение на сетке первой лампы
будет равно 0,3 мв?
4-58. Напряженность электрического поля в месте приема Е = 15 мкв/м,
действующая высота антенны 0,6 м. Определить напряжение на сетке первой
лампы, если коэффициент передачи напряжения входного контура 4,5.
4-59*. Дана входная цепь с индуктивной связью с антенной (рис. 4-4). Пара-
метры контура: индуктивность 100 мкгн, активное сопротивление 20 ом. Контур
156
настроен на частоту ТМгц. Коэффициент связи 0,05. Катушка связи имеет индук-
тивность 49 мкгн. Определить напряжение на сетке первой лампы, если ток в ан-
тенне 0,1 мка.
4-60. Приемная антенна связана индуктивно с входным контуром. Контур
настроен на волну 200 м и имеет параметры: индуктивность 50 мкгн, активное
сопротивление 15 ом. Определить напряжение на сетке первой лампы, если ток
в антенне 0,12 мка, а коэффициент взаимоиндукции 15 мкгн.
4-61. Приемная антенна индуктивно связана с входным контуром. Контур
настроен на частоту 1 Мгц и имеет параметры: емкость 300 пф, активное сопро-
тивление 10 ом. Определить напряжение на сетке первой лампы, если ток в антенне
0,2 мка, а коэффициент взаимоиндукции 20 мкгн.
4-62. Определить коэффициент передачи напряжения входной цепи при
индуктивной связи с антенной по следующим-данным: индуктивность входного
контура 300 мкгн, эквивалентная добротность контура 60, индуктивность катушки
связи 2000 мкгн, индуктивность антенны 150 мкгн, коэффициент связи 0,2 (/д <
С /мин)*
4-63. Входная цепь с индуктивной связью характеризуется следующими
данными: индуктивность катушки связи 112 мкгн, индуктивность контура
14,7 мкгн, эквивалентная добротность контура 70, коэффициент связи 0,1. Опре-
делить напряжение на сетке первой лампы при э. д. с. в антенне, равной 50 мкв
(считать /д С /МИн)*
4-64. Входная цепь, индуктивно связанная с „ антенной, имеет диапазон
частот 500—1500 кгц. Входной контур характеризуется параметрами: индук яв-
ность контура 150 мкгн, эквивалентная добротность контура 60. Определить
коэффициент передачи входной цепи в начале и конце диапазона, если индуктив-
ность катушки связи 100 мкгн, коэффициент связи 0,2, а частота антенного кон-
тура 300 кгц.
4-65. Упрощенная схема входной цепи приемника показана на рис. 4-4.
Диапазон принимаемых частот 6—15 Мгц. Емкость антенны 100 пф. Определить
необходимую величину индуктивности связи, чтобы обеспечить прием на удли-
ненную антенну (/д =0,5 /мин)* Индуктивностью антенны пренебречь.
4-66. Входная цепь показана на схеме рис. 4-4. Диапазон принимаемых
частот 800—2200 кгц. Емкость антенны 200 пф. Определить необходимую вели-
чину индуктивности связи, чтобы обеспечить прием на укороченную антенну
(/д = 2/маКс). Индуктивностью антенны пренебречь.
4-67. Входная цепь, индуктивно связанная с антенной, имеет диапазон
частот 6—14 Мгц. Эквивалентная добротность входного контура 50, индуктив-
ность контура 3 мкгн, индуктивность катушки связи 30 мкгн, коэффициент связи
0,2. Определить коэффициент передачи напряжения для середины диапазона,
если емкость антенны 100 пф. Индуктивностью антенны пренебречь.
4-68. Определить коэффициент передачи напряжения входной цепи в начале
и в конце диапазона при работе на укороченную и удлиненную антенны по сле-
дующим данным: диапазон частот 500—1500 кгц; эквивалентная добротность
контура 70; индуктивность контура 160 мкгн, коэффициент связи 0,2. При работе
на укороченную антенну индуктивность катушки связи 60 мкгн, частота антен-
ного контура 2200 кгц. При работе на удлиненную антенну индуктивность катушки
связи 1600 мкгн, а частота антенного контура 200 кгц. Сделать вывод о целесооб-
разности работы на удлиненную антенну.
4-69. Входная цепь, индуктивно связанная с антенной, характеризуется
параметрами: индуктивность контура 500 мкгн; емкость контура 30—320 пф;
эквивалентная добротность контура 100; коэффициент связи 0,1. Определить
коэффициенты передачи напряжения для начала, середины и конца диапазона
при укороченной и при удлиненной антенне, а также построить графики /Свх =
= <р (/). При работе на укороченную антенну индуктивность катушки связи
100 мкгн, а частота антенного контура 2000 кгц. При работе на удлиненную
антенну индуктивность катушки связи 2500 мкгн, а частота антенного контура
200 кгц.
4-70. Штыревая антенна длиной 10 м имеет волновое сопротивление 500 ом
и активное сопротивление 20 ом. В антенную цепь включена катушка, связи
с индуктивностью 55 мкгн и активным сопротивлением 15 ом. Контур,
157
настроенный на частоту 6 Мгц, имеет индуктивность 17 мкгн и активное сопро-
тивление 8ом. Коэффициент связи между катушками 15%. Определить напряже-
ние на входе первой лампы, если напряженность поля сигнала 12 мкв/м.
4-71. Входная цепь с емкостной связью (рис. 4-5) имеет емкость связи 20 пф.
Определить емкость, эквивалентную последовательному включению Сд и Ссв,
если емкость антенны 100 пф.
4-72. Входная цепь с емкостной связью имеет емкость связи 20 пф, емкость
контура 300 пф, эквивалентную добротность контура 80. Определить коэффициент
передачи напряжения, если емкость антенны 200 пф.
4-73. Определить коэффициент передачи напряжения ^входной цепи при
емкостной связи с антенной по следующим данным: частота1 сигнала 900 кгц,
активное сопротивление контура 15 ом, емкость контура 200 пф, емкость связи
20 пф, емкость антенны 150 пф, входное сопротивление первой лампы 100 ком.
4-74. Определить коэффициент передачи напряжения входной цепи
задачи 4-73 при уменьшении емкости контура в 2 раза.
4-75. Определить относительное изменение емкости входного контура
задачи 4-73 при изменении емкости антенны от 150 до 300 пф.
4-76*. Емкость антенны меняется от 150 до 300 пф. Антенна подключена
к контуру в одном случае через емкость связи 100 пф
емкость связи 20 пф. Емкость контура 250 пф. Опре-
делить относительные изменения емкости контура
при двух значениях емкости связи. Сделать выводы
относительно изменения частоты входного контура
при различных степенях связи с антенной.
4-77. Входная цепь с емкостной связью имеет
диапазон принимаемых частот 5—9 Мгц. Индуктив-
ность контура 4 мкгн, эквивалентная добротность
контура 80, емкость связи 30 пф. Определить коэф-
фициент передачи напряжения в начале и конце
диапазона, если емкость антенны 100 пф.
4-78*. Конденсатор настройки входного кон-
тура (рис. 4-10) имеет емкость 30—400 пф. Как
влияет на коэффициент перекрытия по диапазону
контура емкостная связь с антенной, если емкость
и в другом случае через
V
Рис. 4-10.
связи 30 пф, а емкость антенны 200 пф?
4-79. Преселектор радиоприемника состоит из одноконтурной входной цепи
с емкостной связью и однокаскадного резонансного усилителя высокой частоты.
Коэффициент перекрытия по частоте 2,5. Перестройка контуров осуществляется
конденсаторами переменной емкости. Во сколько приблизительно раз’изменится
коэффициент усиления преселектора при перестройке его с минимальной частоты
на максимальную?
4-80. Входная цепь с емкостной связью имеет емкость связи 25 пф, емкость
контура 300 пф\ собственная добротность контура 100. Определить Коэффициент
передачи входной цепи, если антенна имеет емкость 80 пф и при ее подклю-
чении к приемнику изменяет добротность контура на 6%.
§ 4-8. Входные цепи приемников УКВ
4-81. Входная цепь радиоприемника изображена на рис. 4-6. Определить
максимальный коэффициент передачи напряжения на частоте 100 Мгц, если
волновое сопротивление фидера 75 ом, а первая лампа радиоприемника типа
6ЖЗП. Потерями в контуре пренебречь.
4-82. Решить задачу 4-81 с учетом потерь в контуре, если волновое сопро-
тивление контура 50 ом, а добротность контура 120.
4-83. Почему, в отличие от приемников длинных и средних волн, где связь
с антенной выбирается слабой, в приемниках УКВ связь выбирается немного
больше критической?
4-84. Входная цепь работает по схеме рис. 4-6. Волновое сопротивление кон-
тура 70 ом, собственная добротность контура 100, частота принимаемого сигнала
120 Мгц, волновое сопротивление фидера 75 ом. Определить коэффициент связи
158
и индуктивность катушки связи, обеспечивающие согласование, если первый
каскад работает на лампе типа 6Ж1П.
4-85. Каково назначение электростатического экрана в схеме с трансформа-
торной связью с антенной (рис. 4-6)?
4-86. Определить максимальный коэффициент передачи напряжения входной
цепи и эквивалентную добротность контура (рис. 4-7) по следующим данным:
волновое сопротивление фидера 75 ом, входное сопротивление лампы 2000 ом,
индуктивность контура 0,3 мкгн, частота принимаемого сигнала 50 Мгц. Потерями
в контуре пренебречь.
4-87. Определить максимальный коэффициент передачи напряжения и экви-
валентную добротность контура входной цепи при автотрансформаторной связи
с антенной по следующим данным: волновое сопротивление контура 80 ом, соб-
ственная добротность контура 60, волновое сопротивление фидера 50 ом, коэф-
фициент включения со стороны сетки 0,6, входное сопротивление первой лампы
1800 ом.
Рис. 4-11.
4-88. Входное сопротивление первой лампы УКВ приемника 1500 ом, волно-
вое сопротивление фидера 70 ом. Определить максимальный коэффициент передачи
напряжения и соответствующий ему коэффициент включения
4-89. Входной контур радиолокационного приемника настроен на частоту
100 Мгц. Для согласования входа с антенным фидером используется автотрансфор-
маторная связь (рис. 4-11). Определить необходимые коэффициент включения
и индуктивность связи, если добротность контура 20, индуктивность контура
0,16 мкгн, волновое сопротивление антенного фидера 75 ом.
4-90. Входной контур настроен на частоту 100 Мгц. Волновое сопротивление
контура 188 ом. Определить эквивалентную добротность контура при коэффи-
циентах включения со стороны сетки лампы 1 и 0,6. Входное сопротивление пер-
вой лампы 2000 ом. Потерями в контуре пренебречь.
4-91. Входной контур настроен на частоту 150 Мгц. Параметры контура:
емкость 20 пф, собственная добротность 100. Определить эквивалентную доброт-
ность контура при коэффициентах включения со стороны сетки 1 и 0,7, если пер-
вый каскад работает на лампе типа 6ЖЗП.
4-92. Входная цепь выполнена по схеме рис. 4-12. Щуп 1 установлен в поло-
жение, при котором обеспечивается согласование. После передвижения щупа 2
вверх режим согласования нарушается. В какую сторону надо передвинуть
щуп 1, чтобы вновь обеспечить согласование?
4-93. Коэффициент передачи напряжения входной цепи с трансформаторной
связью в режиме согласования равен 5. Определить коэффициент передачи напря-
жения входной цепи при коэффициенте связи 0,12, если оптимальный коэффициент
связи 0,1.
4-94. Входная цепь с автотрансформаторной связью имеет эквивалентное
сопротивление контура с учетом шунтирующего действия входного сопротивле-
ния лампы 2,5 ком. Определить коэффициент передачи напряжения при коэффи-
циенте включения со стороны антенны 0,22. Волновое сопротивление фидера
75 ом.
4-95*. Входная цепь с трансформаторной связью имеет индуктивность
контура 0,12 мкгн\ индуктивность катушки .связи 0,15 мкгн\ эквивалентная
159
добротность контура 50, коэффициент взаимоиндукции 0,1 мкгн. Определить
коэффициент передачи напряжения, если его значение в режиме согласования
равно 3.
4-96*. Вывести формулу для определения длины короткозамкнутого коак-
сиального отрезка длинной линии резонансного контура (рис. 4-9).
4-97. Между сеткой и катодом лампы типа 6К1Ж включена двухпроводная
короткозамкнутая линия с волновым сопротивлением 120 ом, которая исполь-
зуется как резонансный контур на волне 1 м.
Входная емкость лампы 3 пф. Определить длину
линии резонансного контура.
4-98. Входная цепь радиоприемника деци-
метровых волн изображена на рис. 4-13. Частота
принимаемого сигнала 400 Мгц, входная емкость
лампы 6 пф. Определить длину коаксиальной
длинной линии, если ее волновое сопротивление
55 ом.
4-99. Выбрать длину отрезка коаксиальной
линии входной цепи радиоприемника дециметро-
вых волн для приема на волне 40 см, если вход-
ная емкость 3,8 пф и соотношение диаметров
цилиндров Did = 3,6.
4-100. Определить точку подключения фидера для линии задачи 4-99, если
входное сопротивление лампы 1000 оц, а волновое сопротивление фидера 75 ом.
4-101*. Для входной цепи задачи 4-99 определить эквивалентную добротность
контура, считая входйое сопротивление лампы 1000 ом.
4-102. Входная цепь радиоприемника дециметровых волн показана на
рис. 4-13. Частота принимаемого сигнала 600 Мгц, входная емкость лампы 3 пф,
входное сопротивление лампы 1000 ом, волновое сопротивление фидера 50 ом.
Определить длину отрезка коаксиальной линии и точку подключения фидера
к линии с волновым сопротивлением 75 ом.
§ 4-9. Избирательность входных цепей
4-103. Резонансный коэффициент передачи напряжения равен 6; коэффи-
циент передачи напряжения при расстройке 0,5. Определить ослабление при
данной расстройке и выразить его в децибелах.
4-104. Определить ослабление, создаваемое входной цепью при расстройке
на 40 кгц, если резонансная частота 2 Мгц и эквивалентная добротность кон-
тура 100.
4-105. Входной контур приемника настроен на ча-
стоту 600 кгц. Эквивалентная добротность контура 120.
Определить ослабление, создаваемое входной цепью
приемника мешающему сигналу с частотой 580 кгц,
и выразить его в децибелах.
4-106. Избирательность входной цепи при рас-
стройке равна 20 дб. Определить напряжение на входе
первой лампы радиоприемника при данной расстройке^
если при резонансе оно равно 18 мв.
4-107. Чему должна быть равна эквивалентная
добротность входного контура, чтобы при расстройке
50 кгц обеспечить ослабление мешающего сигнала
в 10 раз? Частота принимаемого сигнала 1 Мгц.
4-108. Схема входной цепи радиоприемника пока-
зана на рис. 4-14. Параметры контура: волновое со-
противление 1000 ом, добротность 100. Определить
допустимую величину сопротивления /?, исходя из условия
, чтобы вносимое сопро-
тивление не превышало 20% от активного сопротивления контура. Считать сопро-
тивление 7? подключенным непосредственно к контуру.
160
4-109. Определить riojiOcy пройусканйя входной цепи на частотах 1; 10
и 30 Мгц, если эквивалентная добротность контура соответственно равна 50,
40, 30.
4-110*. Определить полосу пропускания входной цепи с неполным включе-
нием со стороны лампы типа 6К1Ж на частоте 200 Мгц по следующим данным:
коэффициент включения со стороны сетки 0,3, емкость контура и монтажа 20 пф,
входная емкость лампы 3 пф, собственная добротность контура 100. Связь с антен-
ной цепью оптимальная.
4-111. Для условия задачи 4-110 определить полосу пропускания входной
цепи, если произвести полное включение со стороны сетки лампы.
4-112. Входной контур имеет индуктивность 100 мкгн, собственную доброт-
ность 150 и настроен на частоту 1,6 Мгц. Определить полосу пропускания входной
цепи, если входное сопротивление , лампы 200 ком.
4-113. Входной контур, настроенный на частоту 150 Мгц, ймеет емкость
20 пф. Определить полосу пропускания входной цепи, если первый каскад рабо-
тает на лампе типа 6ЖЗП. Потерями в контуре пренебречь.
§ 4-10. Входные цепи приемников на полупроводниковых приборах
4-114. Вычертить схемы входных цепей малогабаритного приемника с авто-
трансформаторной и трансформаторной связью с базой первого транзистора.
Индуктивностью входного контура должна служить ферритовая антенна прием-
ника.
4-115. Входная цепь малогабаритного приемника, собранная по схеме с транс-
форматорной связью, изображена на рис. 4-15. Объяснить значение деталей
и принцип действия схемы.
4-116. Во входной цепи (рис. 4-15) при изменении управляющего напряжения
на диоде типа Д808 от 0 до —6 в проходная емкость диода изменяется от 600
до 220 пф. Определить диапазон перекрываемых частот, если индуктивность фер-
ритовой антенны 1 мкгн, а емкость разделительного конденсатора 10 000 пф. -
4-117. Начертить схему входной цепи малогабаритного приемника с емкост-
ной связью с антенной и трансформаторной связью с базой первого транзистора.
В качестве индуктивности использовать катушку с ферритовым сердечником,
а в качестве переменной емкости — два последовательно включенных навстречу
друг другу кристаллических диода. На
напряжение для настройки контура на
заданную частоту. Объяснить достоин-
ства этой схемы перед схемой рис. 4-15.
диоды подать управляющее обратное
Рис. 4-15.
4-118. На рис. 4-16 изображена входная цепь малогабаритного приемника
с переменной избирательностью. Колебательная система состоит из двух одина-
ково настроенных контуров с внешней емкостной связью. В качестве переменной
емкости связи используется емкость диода типа ДГ-Ц25 которая изменяется
от 8 до 24 пф при изменении управляющего нап эяжения от —10 в до нуля. Емкость
контурных конденсаторов по 400 пф. Емкость разделительного конденсатора
1000 пф. Определить изменение коэффициента связи и степени связи между кон-
турами. Решить эту же задачу, используя вместо диода типа ДГ-Ц25 диод типа
ДГ-Ц27, емкость которого при тех же условиях изменяется в пределах 3—13 пф.
11 Задачник 1ф1
ГЛАВА ВОСЕМНАДЦАТАЯ
УСИЛИТЕЛИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ (УВЧ)
§ 4*11. Основные формулы
Резонансные усилители приемников коротких, средних и длинных волн
1. Схема усилителя с непосредственным включением контура (рис. 4 17/
Рис. 4-17.
а) резонансный коэффициент усиления
К _ ^ВЫХ _ on'
Ар — —77------
и вх
_4- = _L_+_L+J_,
/?ое Rg Rbx
W R'o* — эквивалентное сопротивление контура с учетом шунтирующего дей-
ствия элементов схемы;
Roe — собственное эквивалентное сопротивление контура;
R* — сопротивление утечки;
/?вх — входное сопротивление последующей лампы;
б) полная емкость контура
С' в С Свых Л1 Свх л> ф См;
в) эквивалентная добротность контура
(?э
Q__________
Roe । Roe , Rpe
Rt r RB* R,
2в Схема усилителя с автотрансформаторным включением контура (рис. 4-18):
Рис. 4-18.
162
а) резонансный коэффициент усиления
где ра = ^а/^вых^ Aa/L — коэффициент включения.
б) полная емкость контура
с = С + РаСвых Л1 + Свх л> ф См.
в) эквивалентная добротность контура
। Roe । Roe
Rg R^
Рис. 4-19.
3. Схема усилителя с трансформаторным включением контура (рис. 4-19)
а) резонансный коэффициент усиления
Кр = SR'oep,
где р = M/L — параметр связи;
М — взаимоиндуктивность между катушками;
б) эквивалентная добротность контура
4. Схема усилителя с ненастроенным анодным контуром (рис. 1-20), резо-
нансный коэффициент усиления:
5. Максимальный коэффициент устойчивого усиления каскада:
Ку =0,42
coCag
IP
163
6. Ослабление помехи каскадом резонансного усилителя

где Д/ — абсолютная расстройка по частоте;
/0 — резонансная частота контура.
7. Общее усиление УВЧ:
КдбЩ ~ ^1^2 X • • • X КП-
Резонансные усилители сверхвысоких частот
8. Резонансный коэффициент усиления усилителя с неполным включением
со стороны сетки (рис. 4-25).
^р =
где pg = Lg/L— коэффициент включения со стороны сетки;
Rbx
Roe =------о-----эквивалентная нагрузка анодной цепи.
Ra+^
Pg
Резонансное сопротивление контура R^ /?вх во внимание не принимается.
9. Наибольший коэффициент усиления каскада при оптимальной связи:
^макс =“2~ $
10. Оптимальный коэффициент включения:
— "1/ ^вх
Pg опт — у •
11. Коэффициент резонансного усиления усилителя с последовательным
включением индуктивности (рис. 4-26):
^р $^оеР&Р§,
Pg
12.
Cg
где ра = с л* г--коэффициент включения со стороны анода;
Са ~т Cg
= 7Т' ,а р--коэффициент включения со стороны сетки.
Са i Cg
Входное сопротивление триода с заземленной сеткой:
1
^вх *
Полосовые усилители
13. Коэффициент резонансного усиления усилителя с двухконтурным поло
совым фильтром:
где т] « Qk — параметр связи;
Q — добротность одиночного контура;
k — коэффициент связи между контурами.
При индуктивной связи между контурами:
соЛ1
R
164
14. Избирательность полосового усилителя с двухконтурным полосовым
фильтром:
К(1 — 4- н2)2 4 4х’
т)’4-1
где
2Д/ л
х = -т-2- Q3.
/о
15. Полоса пропускания полосового усилителя с двухконтурным полосовым
фильтром:
Д/п = Vn’-l + /2(14-n4).
Чэ
16. Коэффициент усиления многокаскадного усилителя с настроенными
в резонанс контурами:
Кл=К"[1^К2-1 .
где п — число каскадов;
Kq — единичное усиление — усиление, которое давал бы один одноконтур-
ный каскад, если бы имел ту же полосу пропускания, что и весь уси-
литель;
к s
” ~ 2ЛСДА, о •
17. Полоса пропускания многокаскадного усилителя с настроенными в резо.
нанс контурами:
Д/пЛ = -^[//2-1].
18. Коэффициент усиления многокаскадного усилителя с попарно расстроен-
ными контурами при критической расстройке:
19. Полоса пропускания многокаскадного усилителя с попарно расстроен
ными контурами при критической расстройке:
ЛА1« = 41,4]/ Г4-1 •
Чэ
20. Коэффициент усиления многокаскадного двухконтурного усилителя при
критической связи между контурами (т) = 1):
Г Iя
Ка= №[i,4у K4-1J .
где
К„ =---—JL-------;
4л KCiCs Д/по
165
Cj С2—эквивалентные емкости колебательных контуров;
= Свых + 4- COj;
С2 = Си + ^+С0,;
Со — собственная емкость контура.
21. Полоса пропускания многокаскадного двухконтурного усилителя при
критической связи между каскадами:
Д/пП = ^-1Л]/Г Г2-1.
чэ
§ 4-12. Резонансные усилители приемников длинных, средних
и коротких волн
4-119. Усилитель (рис. 4-17) работает на лампе типа 6КЗ. Эквивалентное
сопротивление контура 12 ком. Определить коэффициент резонансного усиления.
4-120. Каскад УВЧ с непосредственным включением контура работает
на пентоде типа 6ЖЗП. Эквивалентное сопротивление контура 3 ком. Определить
выходное напряжение, если входное напряжение 15 л</св.
4-121. Резонансный усилитель (рис 4-17» работает на пентоде типа 6КЗ.
Волновое сопротивление контура 500 ом эквивалентная добротность контура 50.
Определить коэффициент резонансного усиления.
4-122. Резонансный усилитель (рис 4 17), работающий на пентоде типа 6К4,
настроен на частоту 2 Мгц. Индуктивность контура 16 мкгн, эквивалентная
добротность контура 70. Определить коэффициент резонансного усиления.
4-123. Определить величину сопротивления, шунтирующего контур УВЧ,
если известны индуктивность контура 81 мкгн, емкость контура 100 пф, вносимое
в контур сопротивление 0,81 ом,
4-124. Каскад УВЧ с непосредственным
включением контура работает на пентоде типа
6ЖЗП. Параметры контора: индуктивность
30 мкгн, емкость 300 пф активное сопротивле- &___
ние 20 ом. Определить выходное напряжение,
если входное напряжение 20 мкв.
4-125*. В анодный контур УВЧ (рис. 4-21)
включены разделительные конденсаторы Сг и С2.
Емкость конденсатора настройки Смин =30 пф;
Смаке = 300 пф Емкость разделительных кон-
денсаторов одинакова и равна 20 000 пф. Убе-
диться, что разделительные конденсаторы не Рис- 4-21.
влияют на настройку контура.
4-126. Каскад УВЧ с непосредственным включением контура работает
на пентоде с крутизной 5 ма/в. Контур настроен на волну 375 м. Индуктивность
контура 60 мкгн, активное сопротивление 20 ом. Определить напряжение на выходе
каскада, если напряжение на его входе 18 мкв.
4-127 Резонансный усилитель с непосредственным включением контура
работает на лампе с крутизной 2 ма/в. Параметры контура индуктивность 16 мкгн,
емкость 100 пф, сопротивление 5 ом. Определить коэффициент резонансного уси-
ления и полосу пропускания усилителя если сопротивление утечки 500 ком
входное сопротивление следующей лампы 100 ком.
4-128*. Резонансный усилитель с непосредственным включением контура
(рис. 4-22) работает на пентоде типа 6КЗ. Параметры контура L = 16 мкгн,
С = 100 пф, R = 15 ом. Определить коэффициент резонансного усиления каскада
если Rfz ~~ 500 ком, ^?вх 100 ком, С выу —- 6 пф, Овх 7 пф, 5 пф
166
4-129. Диапазон частот усилителя (рис. 4-22) на лампе типа 6К7 составляет
5—12 Мгц. Индуктивность контура 2 мкгн. эквивалентная добротность кон-
тура 50. Определить неравномерность коэффициента резонансного усиления
по диапазону.
4-130. Резонансный, усилитель с непосредственным включением контура,
работающий на пентоде с крутизной 3 ма/в, имеет два поддиапазона: 0,5—1,5 Мщ
и 1,5—4,5 Мгц. На первом поддиапазоне индуктивность контура 36 мкгн, а экви-
валентная добротность 25, на втором поддиапазоне индуктивность контура 9 мкгн,
а эквивалентная добротность 20. Построить график зависимости коэффициента
резонансного усиления от частоты.
Рис. 4-22.
4-131. Исходя из формулы = SR'oe, показать, что внутри поддиапазона
при настройке переменным конденсатором коэффициент резонансного усиления
УВЧ с непосредственным включением контура в анодную цепь пропорционален
частоте, а при настройке переменной индуктивностью — обратно пропорционален
частоте. Добротность контура считать постоянной внутри поддиапазона.
4-132* УВЧ с непосредственным включением контура настроен на частоту
2 Мгц. Параметры контура: индуктивность 16 мкгн, активное сопротивление
10 ом. Чему должно быть равно сопротивление, шунтирующее контур, чтобы
полоса пропускания усилителя оказалась равной 100 кгц?
4-133. Однокаскадный УВЧ с непосредственным включением контура в анод-
ную цепь работает на лампе типа 6КЗ на частоте 2 Мгц. Определить элементы
колебательного контура, а также коэффициент усиления усилителя, если полоса
пропускания должна быть 100 кгц, емкость контура 200 пф. а собственная доброт-
ность контура 100.
4-134. Резонансный усилитель с непосредственным* включением контура
настроен на частоту 1 Мгц. Внутреннее сопротивление лампы усилителя 390 ком,
сопротивление утечки 500 ком, входное сопротивление следующей лампы 200 ком.
Определить величину сопротивления, которое необходимо включить последова-
тельно в контур для обеспечения полосы пропускания 50 кгц, если индуктивность
контура 169 мкгн. а собственная добротность контура 100.
4-135. Резонансный усилитель с непосредственным включением контура
имеет следующие параметры: индуктивность 50 мкгн, емкость контура 50 пф,
сопротивление шунта 50 ком, собственная добротность контура 10Q. Как следует
изменить параметры контура, чтобы полоса пропускания увеличилась в 2 раза,
а коэффициент усиления и резонансная частота остались прежними? Собственную
добротность контура считать постоянной
4-136. УВЧ с непосредственным включением контура, работающий на лампе
типа 6КЗ, настроен на частоту 3 Мгц. Емкость контура 300 пф. Определить коэф-
фициент резонансного усиления и полосу пропускания усилителя, если его кон-
тур обеспечивает ослабление в 20 раз при расстройке на 300 кгц относительно
резонансной частоты.
4-137 Усилитель напряжения высокой частоты собран по схеме с автотранс-
форматорным включением контура на лампе типа 6КЗ. Эквивалентное сопротив-
ление контура 10 ком, коэффициент включения контура 0,5. Определить коэффи-
циент резонансного усиления.
167
4-138. УВЧ собран по схеме рис. 4-18 на лампе типа 6КЗ. Эквивалентное
сопротивление контура 40 ком. Определить необходимую величину коэффициента
включения, чтобы коэффициент резонансного усиления был равен 20.
4-139. УВЧ с автотрансформаторным включением контура, работающий
на лампе типа 6К4, имеет два поддиапазона: 1—2 Мгц и 2—4 Мгц. Индуктивность
контура на первом поддиапазоне 64 мкгн, на втором поддиапазоне 16 мкгн. Экви-
валентную добротность контура считать по всему диапазону равной 40. Опреде-
лить коэффициенты включения и индуктивность La для обоих поддиапазонов
из условия, чтобы максимальный коэффициент усиления в каждом поддиапазоне
не превышал 40.
4-140. В схеме УВЧ с автотрансформаторным включением контура (коэффи-
циент включения 0,5) замена лампы привела к изменению полной емкости контура
на 1,5 пф. Какое получится изменение общей емкости контура при полном его
включении в анодную цепь лампы?
4-141. Усилитель напряжения высокой частоты собран по схеме с трансфор-
маторным включением контура в анодную цепь на лампе типа 6К7. Эквивалентное
сопротивление контура 20 ком, индуктивность контура 40 мкгн, коэффициент
взаимоиндукции 8 мкгн. Определить коэффициент резонансного усиления при
условии fa > /макс.
4-142. Усилитель, собранный по схеме рис. 4-19, имеет диапазон 2—4 Мгц.
Общая емкость контура 120—480 пф', параметр связи 0,3; коэффициент связи
между катушками 0,4; емкость анодной цепи 20 пф. Определить собственную
частоту анодной цепи.
4-143. Усилитель с трансформаторным включением контура, работающий
на лампе типа 6К7, имеет диапазон частот 3—6 Мгц. Эквивалентная добротность
контура 60, индуктивность контура 6 мкгн, параметр связи 0,35. Определить
коэффициент резонансного усиления в начале и конце диапазона и коэффициент
взаимоиндукции, считая fA > /макс.
4-144. Усилитель с трансформаторным включением контура, работающий
на лампе типа 6КЗ, имеет два поддиапазона: 3—4,5 Мгц и 4,5—6,75 Мгц. Индук-
тивность контура на первом поддиапазоне 2,2 мкгн, а на втором 1.6 мкгн. Экви-
валентную добротность контура по всему диапазону считать равной 70, параметр
связи на первом поддиапазоне 0.6. Выбрать параметр связи для второго поддиа-
пазона, чтобы коэффициенты резонансного усиления на минимальной частоте
каждого поддиапазона были одинаковыми. Найти коэффициенты резонансного
усиления для начала и конца обоих поддиапазонов, считая /а > /маКс.
4-143. Усилитель напряжения высокой частоты, собранный по схеме
рис. 4-20, имеет диапазон 500—1500 кгц. Определить необходимую индуктивность
катушки связи, чтобы, при дополнительной емкости Са = 1000 пф собственная
частота анодной цепи /а = 0,7 /мин-
4-146. Усилитель напряжения высокой частоты, собранный по схеме
Shc. 4-20 на лампе типа 6КЗ, имеет диапазон 2—3,5 Мгц. Параметр связи равен
,8, собственная частота анодной цепи 1,2 Мгц, эквивалентное сопротивление
контура изменяется по диапазону в пределах 6—13,5 ком. Определить неравно-
мерность коэффициента резонансного усиления по-диапазону.
4-147. Резонансный усилитель с трансформаторным включением контура
и расстроенным контуром в анодной цепи на лампе типа 6К7 работает совместно
с входной цепью в диапазоне 3—6 Мгц. Индуктивность контура 10 мкгн, параметр
связи 0,8. Добротность контура считать постоянной по диапазону и равной 70.
Определить коэффициенты резонансного усиления усилителя на концах диа-
пазона и изменение общего усиления по диапазону, если коэффициент пере-
дачи входной цепи при указанных условиях изменяется от 3 до 9. Собствен-
ную частоту анодной цепи считать равной половине минимальной частоты
диапазона.
4-148. Определить коэффициенты усиления усилителя на концах диапазона
и изменение общего усиления по диапазону для усилителя задачи 4 147 при усло-
вии, что резонансная частота анодной цепи намного больше максимальной частоты
диапазона.
4-149. Резонансный усилитель с параллельным питанием анодной цепи
работает на лампе типа 6К7 (рис. 4-23). Сопротивление /?а равно 20 ком. Пара-
168
Рис. 4-23.
метры контура: L = 100 мкгн, С = 200 пф, R = 20 ом. Определить коэффициент
резонансного усиления.
4-150. Резонансный усилитель собран по схеме рис. 4-23 на лампе типа
6КЗ. Эквивалентное сопротивление контура 6 ком. Определить величину сопро-
тивления /?а, если падение постоянного напряжения на нем не должно превышать
80 в (постоянная составляющая анодного тока 5 ма), а коэффициент резонансного
усиления должен быть не менее 8. Влиянием других элементов схемы пренебречь.
4-151. Резонансный усилитель, собранный по схеме рис. 4 23. имеет диапазон
частот 200—500 кгц. Индуктивность контура 600 мкгн, эквивалентная добротность
контура 80. Определить необходимую вели-
чину емкости разделительного конденсатора
из условия: Хср < 0.05 Roe.
4- 152. В резонансном усилителе исполь-
зуется лампа типа 6КЗ. Определить макси-
мальный коэффициент устойчивого усиления
на частоте 16 Мгц.
4-153. Резонансный усилитель с непо-
средственным включением контура работает
на пентоде типа 6К7 на частоте 9 Мгц. Эк-
вивалентное сопротивление контура 30 ком.
Определить коэффициент резонансного усиле-
ния каскада и проверить, обеспечивается ли
устойчивая работа усилителя.
4-154. Резонансный усилитель, работаю-
щий на лампе типа 6КЗ, настроен на частоту 18 Мгц. Емкость контура 16 пф.
Определить максимально осуществимую полосу пропускания каскада, если его
коэффициент усиления равен устойчивому.
4-155. Усилитель с непосредственным включением контура на лампе типа 6К7
настроен на частоту 10 Мгц. Эквивалентное сопротивление контура 20 ком.
Определить коэффициент резонансного усиления и проверить устойчивость уси-
лителя.
4-156. В усилителе задачи 4-155 определить максимальный параметр связи.
4-157. Во сколько раз устойчивое усиление, обеспечиваемое пентодом типа
6ЖЗП, больше устойчивого усиления, обеспечиваемого триодом типа 6G1
Рис. 4-24.
4-158. Резонансный усилитель с трансформаторным включением контура
на лампе типа 6КЗ работает в диапазоне 1,5—3 Мгц. Индуктивность контура
100 мкгн, эквивалентная добротность 50. Определить коэффициент взаимоиндук-
ции, соответствующий максимальному устойчивому усилению.
4-159*. На рис. 4-24 изображена схема двухкаскадного усилителя высокой
частоты. Контуры L1C1 и L2C2 настроены в резонанс на одну и ту же частоту /0.
На какой частоте может возникнуть самовозбуждение за счет проходной емкости
Cag лампы Л2?
4-160. В схеме рис. 4-24 сопротивление развязывающего фильтра равно
2 ком. Диапазон частот усилителя 500—1500 кгц. Определить величину емкости
развязывающего фильтра,
169
4-161. В усилителе рис. 4-24 определить величины гасящего сопротивления
в цепи экранирующей сетки и элементов цепочки автоматического смещения
по следующим данным напряжение смещения —3,0 в, напряжение на экрани-
рующей сетке 120 в, анодный ток 7 ма, ток экранирующей сетки 2 ма, напряжение
источника анодного питания 210 в, диапазон частот 2—4 Мгц.
4-162. Напряжение на сетке первой лампы УВЧ равно 100 мкв. На выходе
УВЧ необходимо получить напряжение 0,4 в. Сколько каскадов должен иметь
УВЧ, если усиление каждого каскада равно 20?
4-163. Напряжение на входе УВЧ равно 2 мв. Напряжение, которое необ-
ходимо получить на выходе УВЧ, 1 в. Сколько каскадов должен иметь УВЧ, если
коэффициент усиления каскада равен 10?
4-164. Э. д. с. в антенне 20 мкв, коэффициент передачи напряжения входной
цепи равен 5. Напряжение, которое необходимо иметь на входе детектора, 3 в.
Сколько потребуется каскадов усиления по высокой частоте, если коэффициент
усиления отдельного каскада равен 40?
4-165. Во сколько раз изменится усиление каскада резонансного усилителя,
если вместо одного каскада включить два, сохранив прежними полосу пропуска-
ния усилителя и емкость его контуров?
§ 4-13. Резонансные усилители приемников УКВ
4-166. Резонансный усилитель на лампе типа 6Ж4 настроен на частоту
120 Мгц. Сопротивление Ra равно 8 ком. Определить коэффициент усиления уси-
лителя (рис. 4-25) если 1) со стороны сетки следующей лампы имеет место полное
включение и 2) выбрана оптимальная точка включения.
Рис. 4-25. Рис. 4-26.
4-167 *. Для задачи 4-166 определить полосу пропускания при полном и опти-
мальном включении со стороны сетки следующей лампы. Емкость монтажа 12 пф.
4-168. Вывести формулу для предельной частоты резонансного усилителя,
в диапазоне УКВ ниже которой усилитель начинает давать ослабление.
4-169. Определить предельную длину волны для ламп типа 6ЖЗП и 6Ж4.
4-170. Определить входное сопротивление лампы типа 6КЗ на предельной
длине волны.
4-171*. Усилитель сверхвысокой частоты с последовательным включением
индуктивности работает на лампе типа 6К1Ж (рис. 4-26) Частота настройки уси-
лителя 200 Мгц сопротивление Ra равно 15 ком, емкость монтажа со стороны
анода 5 пф, емкость монтажа со стороны сетки 5 пф, емкость катушки индуктив-
ности 2 пф. Пренебрегая потерями в контуре определить коэффициент резонанс-
ного усиления.
4-172 Колебательный контур усилителя образован индуктивностью L,
выходной емкостью 5 пф и входной емкостью 11 пф Пренебрегая емкостью
катушки индуктивности L, подсчитать полную емкость контура 1) для схемы
с полным подключением контура со стороны анода и сетки ламп; 2) для схемы
с последовательным включением индуктивности.
4-173. Для задачи 4-172 определить, во сколько раз уменьшится резонансная
частота усилителя, если вместо первого способа включения применить второй.
170
4-174. Резонансный усилитель работает на лампе типа 6С1П по схеме с зазем-
ленной сеткой. Определить входное сопротивление усилителя
4-175 *. Доказать что вг двухкаскадном усилителе на одинаковых триодах
с заземленной сеткой, в котором выходной контур*одного каскада непосредственно
включен в цепь катода следующего каскада (рис. 4-27), усиление по напряжению
отсутствует (Кр = 1).
4-176. В схеме двухкаскадного усилителя высокой частоты (рис. 4-27) исполь-
зуется триод, имеющий крутизну 6 ма/в Каким должно быть волновое сопротив-
ление антенного фидера при условии согласования его со входом приемника?
4-177 Определить коэффициент усиления каскада, собранного по схеме
с заземленной сеткой (рис. 4-28). Параметры схемы указаны на рисунке.
4-178. На рис. 4-29 изображена схема «заземленный катод — заземленная
сетка». Вывести формулу для коэффициента усиления этого двухкаскадного
усилителя.
Рис. 4-29.
4-179. В двухкаскадном усилителе «заземленный катод—заземленная
сетка» применены лампы типа 6С1П. Эквивалентное сопротивление нагрузки
второго каскада 1,4 ком. Определить коэффициент усиления двухкаскадного
усилителя.
171
4-180. Каково назначение индуктивности Lo в схеме рис. 4-29?
4-181. Усилитель с контурами коаксиального типа работает на лампе
типа 6С5Д по схеме с общей сеткой и настроен на частоту 1000 Мгц. Диаметры
труб линий: сетка—катод 27 и 22 мм, а анод—сетка 20 и 14,5 мм. Определить
длину коаксиальных линий и собственную добротность контуров.
4- 182. Усилитель с контурами коаксиального типа работает на лампе типа
6С5Д по схеме с общей сеткой и настроен на частоту 1000 Мгц. Отношение диа-
метров труб линии 3,6, а длина линии 4,8 см. Определить эквивалентную емкость
и эквивалентную индуктивность контура.
§ 4-14. Резонансные усилители на транзисторах
/74/7/
Рис. 4-30.
4-183. Усилитель высокой частоты на транзисторе типа П401 выполнен
по схеме с общей базой и непосредственным включением контура в цепь коллек-
тора (рис. 4-30). Параметры кон-
тура: емкость 10—ПО пф, индук-
тивность 100 мкгн, активное со-
противление 15 ом. Параметры
триода типа П401- емкость кол-
лекторного перехода 15 пф, со-
противление коллектора 200 ком.
Определить диапазон частот уси-
лителя. а также коэффициент
перекрытия по диапазону.
4-184. Для усилителя (зада-
ча 4-183) определить полосу про-
пускания в середине диапазона.
4- 185. Вычертить схему усилителя напряжения высокой частоты на транзи
сторе по схеме с общей базой и автотрансформаторным включением контура
в цепь коллектора.
§ 4-15. Полосовые усилители
4-186. Двухконтурный полосовой усилитель (рис. 4-31) работает на лампе
типа 6Ж4 и имеет параметры контуров. LY = L2 = 40 мкгн, Сх— С2— 200 пф,
R1 — ₽2= 20 ом. Определить коэффициент резонансного усиления и проверить
устойчивость усилителя, если связь между контурами критическая.
Рис. 4-31.
4-187. Усилитель промежуточной частоты с полосовым фильтром на лампе
типа 6КЗ настроен на частоту 8 Мгц. Контуры фильтра одинаковы и имеют индук-
тивность 15 мкгн и эквивалентную добротность 80 Определить коэффициент
резонансного усиления и проверить устойчивость усилителя, если связь между
контурами критическая
4-188 Для усилителя задачи 4-187 определить коэффициент включения
полосового фильтра, обеспечивающий устойчивую работу, и индуктивность анод-
ной связи.
172
4-189*. Двухконтурный полосовой усилитель на лампе типа 6Ж1П настроен
на частоту 15 Мгц. Определить параметры контуров, обеспечивающие максималь-
ное устойчивое усиление, если эквивалентная добротность контура 40, а связь
между контурами критическая.
4- 190. Для усилителя задачи 4-189 определить коэффициент взаимоиндукции
между контурами.
4-191. Двухконтурный полосовой усилитель с внешнеемкостной связью
между контурами на лампе тцпа 6Ж4 настроен-на частоту 6 Мгц. Эквивалентная
добротность 40, емкость контура 60 пф. Определить коэффициент резонансного
усиления, если емкость связи 2 пф.
4-192. Двухконтурный полосовой усилитель с внешнеемкостной связью
между контурами настроен на частоту 915 кгц. Индуктивность контура 30,4 мкгн,
а эквивалентная добротность 125. Определить емкость, необходимую для обеспе-
чения критической связи.
4-193. Полосовой усилитель на лампе типа 6К1П настроен на частоту 30 Мгц.
Эквивалентное сопротивление контура 17 ком, а эквивалентная добротность 19.
Определить коэффициент связи между контурами, если известно, что для
получения требуемой полосы пропускания связь взята выше критической,
а коэффициент усиления усилителя максимальный (с точки зрения устойчи-
вости).
4-194. Усилитель с полосовым фильтром при критической связи между
контурами настроен на частоту 465 кгц. Определить избирательность усилителя
при расстройке на 5; 10 и 20 кгц, если эквивалентная добротность контура 100.
Результат сравнить с избирательностью резонансного усилителя при тех же
данных.
4-195. Резонансный усилитель и усилитель с полосовым фильтром при
критической связи между контурами работают на однотипных лампах и настроены
на одну и ту же частоту. Определить отношение их коэффициентов усиления, если
эквивалентные сопротивления контуров одинаковы.
4-196. Для условия задачи 4-195 определить отношение коэффициентов уси-
ления усилителей, если полосы пропускания одинаковы.
4-197. Усилитель промежуточной частоты с полосовым фильтром на лампе
типа 6КЗ настроен на частоту 915 кгц. Определить емкость контура, при которой
резонансный коэффициент усиления усилителя равен 75, если эквивалентная
добротность контура 60, а коэффициент связи между контурами 2%.
4-198. Трехкаскадный усилитель промежуточной частоты с полосовым фильт-
ром работает на лампах типа 6ЖЗП и настроен на частоту 465 кгц. Определить
параметры колебательных контуров, при которых обеспечивается общее усиление
90 дб, если эквивалентная добротность контура 45, а связь между контурами кри-
тическая.
4-199. Четырехкаскадный резонансный усилитель и четырехкаскадный
усилитель с полосовыми фильтрами при критической связи работают на однотип-
ных лампах и имеют равные полосы пропускания. Определить отношение их коэф-
фициентов усиления, если емкости контуров одинаковы.
4-200. Двухкаскадный усилитель с полосовым фильтром работает на лампах
типа 6Ж4 и настроен на частоту 915 кгц. Связь между контурами критическая,
а эквивалентная емкость контуров 240 пф. Определить коэффициент усиления уси-
лителя, если известно, что при расстройке на 40 кгц ослабление сигнала составляет
3 дб.
4-201. Трехкаскадный усилитель с полосовым фильтром при критической
связи имеет емкости контуров 80 пф. При этом коэффициент усиления усилителя
превышает требуемый на 5 дб. Каковы должны быть емкости контуров, чтобы
получить заданное усиление при неизменной полосе пропускания?
4-202. Двухкаскадный усилитель с полосовым фильтром при критической
связи между контурами на лампе типа 6ЖЗП настроен на частоту 60 Мгц. Опреде-
лить коэффициент усиления усилителя и проверить устойчивость его работы,
если полоса пропускания 6 Мгц. а емкость монтажа 10 пф. Собственную емкость
контуров считать равной нулю.
4-203. Во сколько раз изменятся : квивалентная добротность и коэффициент
усиления усилителя с полосовым фильтром при критической связи между
173
контурами, если вместо одного каскада включить два, сохранив прежними полосу
пропускания и емкости контуров?
4-204. Четырехкаскадный усилитель с полосовым фильтром при критической
связи работает на лампах типа 6К4П и настроен на частоту 30 Мгц. Общий коэф-
фициент усиления усилителя 60 дб. Определить элементы колебательных конту-
ров, если полоса пропускания усилителя 4 Мгц, собственная добротность кон-
тура 100, а емкость монтажа 18 пф.
4-205. Шестикаскадный усилитель с парами взаимнорасстроенных контуров
работает на лампах типа 6К4П и имеет полосу пропускания 6 Мгц. Определить
коэффициент усиления усилителя, если эквивалентная емкость контура 20 пф.
4-206. Для усилителя задачи 4-205 определить коэффициент усиления при
условии, что все каскады настроены на одну частоту, а полоса пропускания оста-
лась неизменной.
4-207. Почему в усилителях промежуточной частоты радиолокационных
приемников на анод лампы последнего каскада иногда подают повышенное
напряжение?
4-208. Почему промежуточная частота в радиолокационных приемниках
выбирается высокой (десятки мегагерц)?
ГЛАВА ДЕВЯТНАДЦАТАЯ
ДЕТЕКТИРОВАНИЕ
§ 4-16. Основные формулы
1. Входное сопротивление последовательного диодного детектора
Де /?н — сопротивление нагрузки детектора.
2. Входное сопротивление параллельного диодного детектора
р _
Ябх- —•
3. Коэффициент передачи (детектирования) диодного детектора
„ __ Q
где Uq — напряжение сигнала на выходе детектора,
Un — напряжение сигнала на входе детектора;
т — коэффициент модуляции.
4. Емкость блокировочного конденсатора в цепи нагрузки диодного детек
тора при условии отсутствия нелинейных искажений определяется из выражения
6 2nF ь/Лмакс
где FB — верхняя частота модуляции.
При т<0.6-*-0,8 формула приобретает вид.
с
5. Подавление помехи безынерционным детектором при одновременном детек-
тировании сигнала и помехи:
^Я сигн 2 ^игн сигн
пом тпом пом
174
6. Входное сопротивление германиевого диоДа
п Ri о$р^н
*вх = 2/?to6p + 3/?H .
7. Коэффициент частотных искажений на низшей частоте модуляции.
1
2nFuCgRg
8. Постоянная времени переднего фронта видеоимпульса на выходе детектора
радиоимпульсов:
Я«Сб '
пф ~ 1 + 0,25$Ян ’
кл К И- ср
Ад. НИЗ
9. Время установления переднего фронта (от уровня 0,1 до уровня 0,9):
^пф = 2,2тпф.
10. Время спада импульса (от уровня 0,9 до уровня 0,1)
^спада = 2,2 R^Cq.
11. Величина емкости нагрузки детектора радиоимпульсов
10Са к.
12. Величина сопротивления нагрузки детектора радиоимпульсов
где /и — длительность импульса.
13. Коэффициент передачи напряжения детектора радиоимпульсов:
я*

14. Соотношение между постоянной времени разряда и периодом следования
видеоимпульсов при детектировании-
а) немодулированных по амплитуде видеоимпульсов
Тр = (З-т-5) Ти;
б) модулированных по амплитуде видеоимпульсов
тр = 71и-
15. Коэффициент передачи анодного детектора радиоимпульсов с катодным
смещением:
Ка д = Л’/JT' ’
где Ккд — коэффициент передачи напряжения катодного детектора образован-
ного лампой и цепью /?КСК;
Акд-
§ 4-17. Задачи
4-209. Определить входное сопротивление последовательного и параллель-
ного диодных детекторов, если сопротивление нагрузки у них одинаково и равно
0,5 Мом.
175
4-210. Последний каскад резонансного усйЛителя промежуточной час1*о1ы
шунтируется активным входным сопротивлением последовательного диодного
детектора. Определить, в какую сторону и во сколько раз изменятся коэффициент
усиления и полоса пропускания каскада, если при отключенном детекторе резо-
нансное сопротивление контура 50 ком, сопротивление нагрузки детектора
200 ком.' Коэффициент связи детектора с контуром равен 1.
4-211. Задачу 4-210 решить для случая, когда каскад усилителя промежуточ-
ной частоты шунтируется активным входным сопротивлением параллельного
диодного детектора. Полученный результат сравнить с результатом задачи 4-210.
4-212. Анодная характеристика диода имеет криволинейный участок
до напряжения 1 в. Какая минимальная амплитуда напряжения несущей частоты
должна быть на входе детектора, чтобы детектирование сигнала с коэффициен-
том модуляции 80% происходило без искажений?
4-213. Определить амплитуду напряжения звуковой частоты на выходе
диодного детектора, если на его вход подано высокочастотное напряжение
с амплитудой несущей частоты 3 в и коэффициентом модуляции 0,4. Коэффициент
передачи напряжения 0,8.
4-214. Определить амплитуду напряжения несущей частоты, подаваемого
на вход диодного детектора, если на нагрузке детектора напряжение звуковой
частоты имеет амплитуду 1 в. Коэффициент модуляции напряжения несущей
частоты 0,6, коэффициент передачи напряжения детектора 0,7.
4-215. Определить емкости блокировочных конденсаторов нагрузки диодных
детекторов для высших частот модуляции 10 000, 7000, 5000 и 3000 гц. Сопротив-
ление нагрузки во всех случаях равно 0,5 Мом. Построить графическую зависи-
мость C^ — f (&макс)>
4-216. Рассчитать, какими будут отношения напряжений —-----игн. на выходе
Q пом
безынерционного детектора, если на входе детектора отношения - ^>иги соот-
t'CO ПОМ
ветственно равны 2, 3, 4, 5. Глубины модуляции напряжения полезного сигнала
и помехи одинаковы. Построить график зависимостиj
сигн
пом
4-217. Каким должно быть подавление помехи в высокочастотной части при-
емника, находящейся до безынерционного детектора, если на входе приемника
помеха превышает полезный сигнал в 5<Ю раз? Для нормальной работы оконеч-
ного устройства приемника соотношение сигнала к помехе должно быть не менее 8.
Коэффициент модуляции полезного сигнала и помехи одинаков.
4-218. Вычислить приближенную величину высокочастотного напряжения
на сопротивлении нагрузки диодного детектора /?2, если амплитуда напряжения
на контуре 5 в. Детектор работает на лампе типа 6Х2П (Сак= 3,8 пф). Пара-
метры нагрузки детектора (рис. 4-32); С$ = 150 пф\ 300 ком\ = 200 ком,
17G
4-219. Определить приближенную вёлйЧййу высокочастотного напряжения
с частотой 465 кгц на сопротивлении нагрузки диодного детектора /?2, если ампли-
туда напряжения на контуре 5 в. Детектор работает на лампе типа 6Х2П. Пара-
метры нагрузки детектора (рис. 4-33): Сх = С2 = 150 пф; = 300 ком; R2 —
= 200 ком. Полученный результат сравнить с результатом задачи 4-218.
4-220. Используя условия задач 4-218 и 4-219, ' вычислить приближенно
для каждой схемы коэффициент фильтрации. Сравнить результаты, полученные
для каждой схемы.
4-221. Вычислить амплитуду напряжения разностной частоты на выходе
гетеродинного детектора, если коэффициент передачи детектора 0,85, амплитуда
несущей сигнала на входе детектора 2 в, амплитуда напряжения гетеродина 8 в.
4-222. Во сколько раз надо изменить коэффициент включения к контуру
последовательного диодного детектора при замене вакуумного диода на германие-
вый, чтобы шунтирующее действие детектора на контур осталось прежним?
Обратное сопротивление кристаллического диода 0,9 Мом, сопротивление на-
грузки детектора 500 ком.
4-223*. Диодный детектор (рис. 4-32) имеет сопротивление нагрузки 300 ком.
Сопротивление утечки в цепи сетки следующей лампы 200 ком. Разделить нагрузку
детектора таким образом, чтобы при коэффициенте модуляции 0,9 не было нелиней-
ных искажений.
4-224. Исходя из условия отсутствия нелинейных искажений, определить
необходимую величину емкости нагрузки последовательного диодного детектора,
если сопротивление нагрузки 0,5 Мом, максимальная частота модуляции 5 кгц,
максимальный коэффициент модуляции 0,7.
4-225. Исходя из условия отсутствия нелинейных искажений, определить
максимально допустимый коэффициент модуляции, если сопротивление нагрузки
0,5 Мом, максимальная частота модуляции 5 кгц, емкость нагрузки 150 пф.
4-226. Определить коэффициент частотных искажений детектора в децибе-
лах, если низшая частота модуляции 200 гц; С а — 2000 пф; Ra = 0,5 Мом
(рис. 4-32).
4-227. Вычислить длительность фронтов видеоимпульса на выходе детек-
тора радиоимпульсов, работающего на лампе типа 6Х2П, если сопротивление
нагрузки 5 ком, а емкость 30 пф. На вход детектора подается радиоимпульс пря-
моугольной формы.
4-228. Вычислить элементы нагрузки детектора радиоимпульсов, работаю-
щего на лампе типа 6Х2П (Са к = 3,8 пф), если время спада видеоимпульса
не должно превышать 10% от длительности радиоимпульса, равной 5 мксек.
4-229. Выбрать элементы нагрузки и вычислить коэффициент передачи
диодного детектора радиоимпульсов, работающего на лампе типа 6Х6С (Сак =
= 4 пф), если на вход детектора подан радиоимпульс длительностью 3 мксек.
4-230. Вычислить коэффициент передачи напряжения детектора радио-
импульсов для нагрузок 300, 1200, 3000, 12 000 и 300 000 ом. Внутреннее сопро-
тивление диода 300 ом. Построить график зависимости К % = f (Ra/Ri). Какое
сопротивление нагрузки целесообразно выбрать?
4-231. На вход пикового детектора видеоимпульсов подаются не модулиро-
ванные по амплитуде видеоимпульсы с частотой следования 2000 гц. Определить
величину емкости нагрузки, если сопротивление нагрузки 2 Мом.
4-232. Задачу 4-231 решить для случая, когда на вход пикового детектора
видеоимпульсов должны подаваться модулированные по амплитуде видеоим-
пульсы. Полученный результат сравнить с результатом задачи 4-231.
4-233. На вход сеточного детектора подано высокочастотное напряжение
с амплитудой несущей частоты 0,5 в и коэффициентом модуляции 0,4; коэффициент
передачи напряжения 0,9, коэффициент усиления напряжения низкой частоты
в цепи анода 20. Определить амплитуду выходного напряжения низкой частоты.
4-234. Вычислить емкость в цепи катодного автоматического смещения
и коэффициент передачи анодного детектора радиоимпульсов, работающего
на лампе типа 6Ж1П, если на вход детектора подан радиоимпульс длительностью
3 мксек. Сопротивление автоматического смещения в цепи катода 600 ом, сопро-
тивление нагрузки в цепи анода 7,5 ком. Полученный результат сравнить
с результатом задачи 4-229.
12 Задачник 177
ГЛАВА ДВАДЦАТАЯ
ПРЕОБРАЗОВАНИЕ ЧАСТОТЫ
§ 4-18. Основные формулы
1. Крутизна преобразования:
•Slip = -j- *$макс»
где
где
Snp — крутизна характеристики лампы при работе в режиме преобразова-
ния частоты;
Змакс — наибольшая крутизна статической характеристики.
2. Коэффициент усиления преобразователя частоты:
КПр = Snp^oe ~ Для одноконтурной системы,
^Пр — 02 + 1 Snp^O?
— для двухконтурной системы,
0 — параметр связи; для индуктивной связи между контурами:
р R
где <о0 — резонансная частота колебательного контура;
М — коэффициент взаимоиндукции между контурами;
R — активное сопротивление контура.
3. Частота гетеродина при верхней настройке:
/г ~ fc + /пр.
где fc — частота принимаемого сигнала;
/пр — промежуточная частота.
4. Частота гетеродина при нижней настройке:
/г = /с — /пр.
5. Частота и избирательность зеркального канала:
t _ г д- or - я — Гп ( /зеРк /с \ 1 п /зеРк
/зерк — /с X z/np. “зерк — ------j J—•
Для диапазона коротких волн множитель « 1.
/с
6. Частота сигнала, при которой возможны интерференционные свисты:
. п ± 1 .
где пит — номера гармоник гетеродина и мешающего сигнала.
7. Сопротивление автоматического смещения диодного преобразователя
частоты определяется по формуле:
/? = —5—
S0(tgi|? — ф)’
где ф — угол отсечки.
§ 4-19. Задачи
4-235. Начертить схему односеточного преобразователя частоты по следую-
щим данным: смеситель работает на пентоде, анодной нагрузкой которого является
полосовой фильтр, состоящий из двух связанных контуров; смещение — автома-
тическое, за счет постоянной составляющей катодного тока; связь смесителя
с УВЧ — автотрансформаторная; гетеродин работает на триоде по схеме авто-
генератора с автотрансформаторной обратной связью и заземленным анодом;
178
Свйзь гетеродина со смесителем — емкостная; истопник анодного' питания —*
общий для обеих ламп. Аналогичную схему начертить с лампой гептод.
4-236. Начертить схему односеточного преобразователя частоты с катодной
связью смесителя с гетеродином по следующим данным: смеситель работает
на пентоде с анодной нагрузкой, состоящей из четырех связанных контуров;
смещение — автоматическое, за счет постоянной составляющей катодного тока;
связь смесителя с УВЧ — емкостная; гетеродин работает на пентоде по схеме
автогенератора с трансформаторной обратной связью с колебательным контуром
в цепи управляющей сетки; источник анодного питания — общий для обеих ламп.
Аналогичную схему изобразить на лампе триод-гептод.
4-237. Начертить схему преобразователя частоты на кристаллических трио-
дах с отдельным гетеродином. Смеситель собран по схеме с общим эмиттером и авто-
трансформаторным включением контура полосового фильтра в цепь коллектора.
Связь между контурами полосового фильтра — емкостная. Гетеродин собран
по схеме автогенератора с трансформаторной обратной связью, общей базой
и с контуром в цепи коллектора. Связь между гетеродином и смесителем — авто-
трансформаторная.
4-238. Начертить схему преобразователя частоты на кристаллических трио-
дах с катодной связью смесителя с гетеродином. Смеситель собран по схеме с об-
щим эмиттером и автотрансформаторным включением контура полосового фильтра
в цепь коллектора. Связь между контурами полосового фильтра — индуктивная.
Гетеродин собран по схеме автогенератора с трансформаторной.обратной связью,
общей базой и с включением контура в цепь коллектора. Связь между гетероди-
ном и смесителем — индуктивная.
4-239. Определить коэффициент усиления преобразователя частоты, сме-
ситель которого работает на пентоде типа 6ЖЗП, имеющем в качестве анодной
нагрузки резонансный контур. Емкость контура 600 пф, активное сопротивление
20 ом, промежуточная частота 460 кгц.
4-240. Смеситель преобразователя частоты работает на лампе типа 6ЖЗ,
анодной нагрузкой которого является полосовой фильтр, состоящий из двух свя-
занных контуров. Определить коэффициент усиления преобразователя частоты,
если емкость контуров 1000 пф, добротность контуров 30, связь между конту-
рами — критическая, промежуточная частота 120 кгц.
4-241. Смеситель преобразователя частоты работает на пентоде типа 6Ж1П,
анодной нагрузкой которого является резонансный контур. Определить коэффи-
циент усиления преобразователя частоты, если емкость контура 2000 пф, полоса
пропускания каскада (на уровне 0,7) 15 кгц.
4-242. Двухсеточный преобразователь частоты работает на лампе типа 6А7.
Определить амплитуду напряжения промежуточной частоты на выходе преобра-
зователя, если в качестве анодной нагрузки лампы применены два связанных кон-
тура. Связь между контурами — критическая. Емкость каждого контура 1000 пф,
полоса пропускания каскада (на уровне 0,7) 8 кгц, промежуточная частота
460 кгц, амплитуда напряжения сигнала 100 мкв.
4-243. Входной контур приемника имеет индуктивность 100 мкгн, активное
сопротивление 10 ом и настроен на волну 300 м. Определить, во сколько раз
ток зеркальной помехй меньше тока полезного сигнала во входном контуре,
если промежуточная частота приемника 460 кгц.
4-244. Для контура задачи 4-243 определить, во сколько раз по сравнению
с полезным сигналом будет ослаблена зеркальная помеха, если промежуточную
частоту взять 100 кгц. Результаты сравнить с задачей 4-243.
4-245. Частота принимаемого сигнала 1500 кгц, промежуточная частота
465 кгц, настройка гетеродина — верхняя. Определить частоту зеркальной
помехи.
4-246. Длина волны принимаемых сигналов 150 м. Промежуточная частота
465 кгц. Настройка гетеродина — нижняя. Определить частоту зеркальной
помехи.
4-247. Диапазон настройки приемника 1,5—3,5 Мгц. Промежуточная частота
910 кгц. Определить диапазон частот гетеродина при верхней его настройке.
4-248. Диапазон волн приемника 200—75 м. Промежуточная частота 915 кгц.
Настройка гетеродина — нижняя. Определить диапазон частот гетеродина.
12* 179
4-249. Длина волны принимаемого сигнала 100 м, промежуточная частота
приемника 915 кгц. Определить частоту ложной настройки при нижней настройке
гетеродина.
4-250. Частота гетеродина приемника 2 Мгц, промежуточная частота 460 кгц.
Определить частоту ложной настройки при верхней настройке гетеродина.
4-251. Диапазон частот приемника 500—1500 кгц, промежуточная частота
460 кгц. Определить коэффициент диапазона гетеродина в случаях верхней и ниж-
ней настроек.
4-252. Рассчитать, во сколько раз коэффициент диапазона при верхней
настройке будет меньше коэффициента диапазона при нижней настройке, если
диапазон частот приемника 9,5—13,5 Мгц, а промежуточная частота 915 кгц.
4-253. Диапазон частот приемника 1,5—3,5 Мгц, промежуточная частота
915 кгц. Настройка гетеродина осуществляется переменным конденсатором.
Во сколько раз должна изменяться емкость переменного конденсатора гетеродина
в случаях верхней и нижней настроек? Сделать вывод, почему на длинных и сред-
них волнах приемника не применяют нижнюю настройку гетеродина.
Рис. 4-34.
/— контур преселектора; 2 — контур гетеродина.
4-254. Определить диапазон частот приемника, если при верхней настройке
гетеродина коэффициент диапазона 1,51, а при нижней настройке 1,69. Проме-
жуточная частота 920 кгц.
4-255. Приемник имеет диапазон частот 0,5—2,0 Мгц. Промежуточная частота
910 кгц. Определить разностную частоту на минимальной частоте диапазона,
если сопряжение настроек контуров преселектора и гетеродина обеспечено на мак-
симальной частоте гетеродина. Коэффициенты диапазона преселектора и гете-
родина одинаковы. Настройка гетеродина — верхняя.
4-256. Приемник перекрывает диапазон частот 9,5—13,5 Мгц. Промежуточ-
ная частота 915 кгц. Определить величину наибольшей погрешности сопряжения
настроек контуров преселектора и гетеродина, если точное сопряжение выпол-
нено на минимальной частоте диапазона. Настройка гетеродина нижняя.
4-257. Диапазон частот приемника 1,5—4,5 Мгц. Настройка преселектора
и гетеродина осуществляется переменными конденсаторами, имеющими наиболь-
шую емкость 500 пф (рис. 4-34, а). Определить величину отклонения разностной
частоты от промежуточной на наибольшей частоте диапазона для двух случаев:
без конденсатора сопряжения и с конденсатором сопряжения емкостью 50 пф,
включенным параллельно конденсатору настройки, если сопряжение настроек
контуров обеспечено на минимальной частоте диапазона. Промежуточная частота
915 кгц. Настройка гетеродина — верхняя.
4-258. Диапазон частот приемника 1,5—4,5 Мгц. Настройка преселектора
и, гетеродина осуществляется одинаковыми конденсаторами, каждый имеет наи-
большую емкость 500 пф (рис. 4-34, б). Определить величину погрешности сопря-
жения настроек контуров преселектора и гетеродина на минимальной частоте
диапазона в двух случаях: без конденсатора сопряжения и с конденсатором
сопряжения емкостью 500 пф, включенным последовательно с конденсатором
настройки, если точное сопряжение настроек контуров выполнено на максималь-
ной частоте диапазона. Промежуточная частота 915 кгц. Настройка гетеродина —
верхняя.
4-259. Преселектор приемника содержит два резонансных контура с экви-
валентной добротностью 50. Выбрать минимальную величину промежуточной
180
частоты, необходимую для обеспечения ослабления приема по зеркальному каналу
на 60 дб, если диапазон частот приемника 6—10 Мгц.
4-260. Как изменится величина минимальной промежуточной частоты,
если при сохранении всех прочих условий задачи 4-259 преселектор будет состоять
не из двух, а из трех резонансных контуров?
4-261. Определить частоты первого и второго гетеродинов в приемнике
с двойным преобразованием частоты, если диапазон приемника 100—150 Мгц.
Первая промежуточная частота 60 Мгц, вторая промежуточная частота 5 Мгц.
Настройка первого и второго гетеродинов — нижняя.
4-262. Найти частоту настройки приемника, где создается интерференцион-
ный свист за счет комбинации второй гармоники сигнала с первой гармоникой
гетеродина, если промежуточная частота 465 кгц. Настройка гетеродина — верх-
няя.
4-263. Определить частоты настройки приемника, вблизи которых возможно
появление интерференционных свистов на выходе приемника за счет гармоник
принимаемых сигналов и гармоник гетеродина, если диапазон приемника 1,5—
3,5 Мгц. Частота гетеродина вьпйе частоты сигнала на 915 кгц.
4-264. Определить величину сопротивления автоматического смещения диод-
ного преобразователя частоты, необходимого для получения угла отсечки 30°,
при статической крутизне диода 4 ма/в.
4-265. Определить величину напряжения на входе УПЧ приемника санти-
метрового диапазона волн, если на вход смесителя подается сигнал мощностью
5 • 10~10 вт. Общий коэффициент передачи мощности смесителя и входной цепи
УПЧ 0,1, входное сопротивление лампы УПЧ 1500 ом.
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ПЕРВАЯ
ВИДЕОУСИЛИТЕЛИ
§ 4-20. Основные формулы
Видеоусилитель без частотной коррекции (рис. 4-35)
где /?н — сопротивление нагрузки;
Собщ — Свых. 4- См 4* Свх. Л2 — общая емкость схемы;
— емкость монтажа.
181
2. Верхняя граница полосы пропускания видеоусилителя:
„ °.35
где /фр — время нарастания фронта импульса
лителя (рис. 4-36).
3. Нижняя граница полосы пропускания
видеоусилителя:
р ____ 6
н“ 200л/и ’
где G — допустимый «завал» вершины им-
- пульса в процентах;
/и — длительность импульса.
4. Сопротивление нагрузки:
о *ФР
Ка - 2,2Собщ •
5. Постоянная времени анодной цепи
видеоусилителя при /фр=0,1/и:
'Га = ^н^-общ — •
6. Постоянная времени сеточной цепи
видеоусилителя:
Xg — RgCg == 10 /и; Rg = 257?g.
напряжения на выходе видеоуси-
Видеоусилитель с простой анодной коррекцией в области верхних частот (рис. 4-37)
7. Сопротивление нагрузки:
а) при верхнем выбросе импульса напряжения, не превышающем 1%,
р *фр •
*в~ 1.31СО6Щ ’
б) при верхнем выбросе импульса напряжения, не превышающем 6%,
<фр
1,22Со(5щ •
182
8. Индуктивность корректирующей катушки при допустимом выбросе
импульса напряжения на выходе усилителя порядка 1%:
£.= 0,36/?^.
9. Индуктивность корректирующей катушки при допустимом выбросе
импульса напряжения на выходе усилителя порядка 6%:
Ьа = 0,5/?^.
10. Коэффициент усиления на средних частотах:
где S — крутизна характеристики лампы.
Видеоусилитель со сложной анодной коррекцией в области верхних частот
(рис. 4-38)
11. Сопротивление анод-
ной нагрузки:
£1^фр
2,2^ + ^) •
12. Индуктивность L:
L = aR2a(C^ Q.
13. Индуктивность
£j=H (Cj+C.,).
14. Сопротивление
= УЯн.
Значения коэффициентов,
а; Р; у в зависимости от
£>2
отношения —Гг— и Д°‘
Ci + Сг
пустимого «завала» импульса напряжения определяются из табл. 4-1.
Таблица 4-1
с» С1 + С2 G, 9/о а 0 Y
0,5 1,2 1,83 0,12 0,54 2,13
0,5 3,3 2,07 0,14 0,58 3,03
0,6 2,5 2,02 0,16 0;65 2,13
0,6 4,3 2,13 0,18 0,68 3,19
0,65 1,4 1,88 0,14 0,74 1,79
0,65 2,7 2,05 0,18 0,70 2,26
Видеоусилитель с коррекцией в области нижних частот (рис. 4-39)
15. Нижняя граничная частота полосы пропускания видеоусилителя:
р = 1 ,
н 2лСф/?ф
1J Сопротивление Яф обычно выбирают в 2—5 раз меньше Ян-
183
17. Емкость конденсатора фильтра:
где т — степень повышения усиления каскада на нижних частотах (коэффициент
частотной коррекции).
18. Сопротивление утечки должно быть не менее чем в 25 раз больше сопро-
тивления нагрузки. Конденсатор связи Cg выбирают из условия максимального
усиления на нижних частотах:
CgRg = Сф/?н»
г _
Cg—ИГ-
Катодный повторитель
19. Коэффициент усиления катодного повторителя на средних и верхних
частотах:
г; S/?H . 1Z ___________^СР__________
ср ~ 1 + ’ Лв ~ ’
И 1 +s/?H)
20. Эквивалентное внутреннее сопротивление лампы в схеме катодного повто-
рителя:
R‘~ s
21. Выходное сопротивление катодного повторителя:
р________
«вых - 1 + s/?B •
184
§ 4-21. Видеоусилители
4-266. Определить время нарастания импульса напряжения на нагрузке
видеоусилителя без коррекции, если сопротивление нагрузки 2500 ом, а общая
емкость схемы 30 пф.
4-267. Какой должна быть полоса пропускания ’видеоусилителя без коррек-
ции, предназначенного для усиления импульсов напряжения длительностью
2 и 1 мксек, чтобы время нарастания импульса напряжения на нагрузке было
не больше 0,1 длительности импульса? Сравнить и объяснить результаты решения
задачи.
4-268. Видеоусилитель без коррекции работает на лампе типа 6ЖЗП. Опреде-
лить его коэффициент усиления, если полоса пропускания 5 Мгц, а общая емкость
схемы 30 пф.
4-269. Доказать, что для того, чтобы время нарастания импульса напряже-
ния в анодной цепи было не более 10% от длительности импульса, необходимо,
чтобы постоянная времени анодной цепи была в 20 раз меньше длительности
импульса.
4-270. Доказать, что для того, чтобы время нарастания импульса напряжения
в анодной цепи было не более 10% от длительности импульса, необходимо, чтобы
постоянная времени входной цепи была в 10 раз больше длительности импульса.
4-271*. Видеоусилитель без коррекции работает на лампе типа 6Ж4. Общая
емкость схемы 30 пф. Определить сопротивление нагрузки, коэффициент усиления
каскада и элементы входной цепи RgCg, если длительность усиливаемого импульса
2 мксек, а время нарастания импульса напряжения на нагрузке усилителя должно
быть в 10 раз меньше длительности импульса.
4-272. В видеоусилителе применена простая схема анодной коррекции
в области верхних частот (рис. 4-37).- Сопротивление нагрузки каскада 1500 ом,
общая емкость схемы 35 пф. Определить величину индуктивности корректирую-
щей катушки, если допустимый выброс импульса напряжения на выходе уси-
лителя должен быть не более 1% установившегося значения.
4-273. Видеоусилитель с простой схемой анодной коррекции (рис. 4-37)
работает на лампе типа 6Ж4. Емкость схемы 30 пф. Определить величину сопро-
тивления нагрузки и индуктивности корректирующей катушки, если длительность
импульсов 1 мксек, а время нарастания напряжения на выходе усилителя должно
быть в 10 раз меньше длительности импульсов.
4-274. Видеоусилитель без коррекции работает на лампе типа 6Ж4 и имеет
общую емкость 30 пф. Определить полосу пропускания и коэффициенты усиления,
если сопротивления нагрузки будут равны 1000, 1500, 2000. 2500 и 3000 ом.
Построить график зависимости полосы пропускания и коэффициента усиления
усилителя от сопротивления нагрузки и сделать вывод о зависимости полосы
пропускания от нагрузки.
4-275*. Определить элементы схемы ‘ оконечного каскада видеоусилителя
телевизионного приемника со сложной анодной коррекцией (рис. 4-38), выпол-
ненного на лампе типа 6П9, если задана полоса пропускания 4,4 Мгц и допусти-
мый выброс импульса выходного напряжения 1,5%. Известны следующие данные
схемы* входная емкость трубки 6 пф; Сг = 2 пф; С2*= 12 пф.
4-276. Определить элементы коррекции и сопротивление нагрузки схемы
видеоусилителя со сложной коррекцией (рис. 4-38), работающего на лампе
типа 6Ж4, если длительность импульса напряжения 2 мксек, допустимый верхний
выброс 1%, а емкость монтажа 16 пф.
4-277. Определить величины R$ и С$ корректирующей цепи в области ниж-
них частот видеоусилителя (рис. 4-39), если нижняя граничная частота полосы
пропускания 200 гц, а сопротивление нагрузки 3000 ом. Коэффициент коррекции
на нижних частотах должен быть не меньше 1,2. Как изменятся полоса пропуска-
ния и частотная характеристика видеоусилителя, если увеличить емкость Сф?
4-278. На вход видеоусилителя с коррекцией в области низких частот
(рис. 4-39) подается импульс длительностью 10 мксек. Определить величины эле-
ментов цепочки коррекции R$, Сф, если С^щ = 40 пф-, Cg = 500 пф; Rg =
= 200 ком,
185
4-279*. Видеоусилитель с частотной коррекцией в области нижних частот
(рис. 4-39) работает на лампе типа 6Ж4. Напряжение источника анодного пита-
ния 400 в. Сопротивление нагрузки 2500 ом, Rg = 0,5 Мом. Определить величины
элементов цепочки коррекции (/?ф, Сф), если для лампы типа 6Ж4 рекомендуется
следующий режим работы. Eg = —2 в; ил = 300 в.
§ 4-22. Катодные повторители
4-280. Определить коэффициент усиления (передачи) катодного повторителя,
если схема выполнена на лампе типа 6Ж4 (крутизна характеристики 9 ма/в),
а сопротивление нагрузки в одном случае 1000 ом, а в другом 100 ом.
4-281. Катодный повторитель работает на лампе типа 6ЖЗП (крутизна харак-
теристики 5 ма/в). Определить эквивалентное внутреннее сопротивление лампы
и сравнить его с внутренним сопротивлением этой же лампы, если она исполь-
зуется в схеме реостатного усилителя с анодной нагрузкой.
4-282 Определить выходное сопротивление катодного повторителя, работаю-
щего на лампе типа 6Н15П (крутизна характеристики 5,6 ма/в), если сопротивле-
ние нагрузки в одном случае равно 1000 ом, а в другом 10 ком. Сравнить получен-
ные результаты.
Рио. 4-40.
Рио. 4-41.
‘4-283. Определить выходное сопротивление катодных повторителей, если
в одном случае схема работает на лампе типа 6Ж4 (крутизна характеристики
9 ма/в), а в другом — на лампе типа 6ЖЗП (крутизна характеристики 5 ма/в).
Сопротивление нагрузки одинаково и равно 1000 ом. Сравнить полученные резуль-
таты.
4-284. В катодном повторителе, работающем на лампе типа 6ЖЗП (крутизна
характеристики 5 ма/в), сопротивление нагрузки 3 ком. К нагрузке подключен
кабель, имеющий эквивалентную емкос.ть 500 пф Определить коэффициент уси-
ления каскада на средней и на верхней частоте 1 Мгц.
4-285. Определить' коэффициент усиления и необходимую амплитуду
импульса напряжения на входе катодного повторителя (рис. 4-40), работающего
на лампе типа 6ЖЗП (крутизна характеристики 5 ма/в) и нагруженного на коак-
сиальный кабель с волновым сопротивлением 100 ом. На нагрузке нужно полу-
чить прямоугольный импульс напряжения с амплитудой 2 в.
4-286 Катодный повторитель на лампе типа 6ЖЗП используется для согласо-
вания последнего каскада видеоусилителя с коаксиальным кабелем, имеющим
волновое сопротивление 75 ом (рис. 4-41). Определить необходимую величину
сопротивления нагрузки.
186
§ 4-23. Общая схема блока видеоусилителя
4-287. На рис. 4-42 изображена принципиальная схема блока видеоусили-
теля радиолокационного приемника. Определить, будет ли осуществляться кор-
рекция в области верхних частот за счет отрицательной обратной связи на /?8,
С3 и /?12, С|, если длительность видеоимпульсов 2 мксек, а их частота следования
1000 гц.
Рис. 4-42.
4-288. На рис. 4-42 изображена принципиальная схема блока видеоусили-
теля радиолокационного приемника с коррекцией в области верхних и нижних
частот. Перечислить элементы схемы, предназначенные для ускорения нараста-
ния напряжения видеоимпульса и для уменьшения спада плоской части импульса.
Определить, нужна ли цепь RQ, С5, если длительность видеоимпульсов 2 мксек.
4-289. Объяснить, как изменятся изображения на экранах электронно-
лучевых трубок, если откажет в работе лампа Л2 (рис. 4-42) или уменьшится
ее анодный ток.
4-290. Определить полярность импульсов масштабных меток, подаваемых
на катод лампы Лх (рис. 4-42), если с «выхода 1> импульсы подаются на управляю-
щий электрод электронно-лучевой трубки типа 13ЛМ31.
4-291. Проверить, достаточен ли коэффициент усиления в области нижних
частот видеоусилителя, изображенного на рис. 4-42, если к его входу подаются
импульсы напряжения длительностью 0,5 мксек, частотой следования 1000 гц
и амплитудой 1 в. С «выхода 2» напряжение подается к нижней паре отклоняющих
пластин электронно-лучевой трубки типа 5ЛО38. Величина отклонения луча
на экране 5ЛО38 должна быть не меньше 10 мм.
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ВТОРАЯ
СХЕМЫ РАДИОПРИЕМНИКОВ И ИХ РЕГУЛИРОВКИ
§ 4-24. Основные формулы
Регулировка усиления в приемниках
1. Относительное изменение напряжения сигнала на входе приемника:
а = макс
Ед ива
187
где Ед макс — максимальное значение электродвижущей силы сигнала на входе;
Еа мин — минимальное значение электродвижущей силы на входе.
2. Допустимое относительное изменение выходного напряжения:
р __ UВых. Макс
^вых. мин
где t/вых. макс — максимальное выходное напряжение приемника;
t/вых. мин — минимальное выходное напряжение приемника.
3. Изменение усиления приемника:
^макс___ макс*^2 макс * * « $п макс q
^мин «$1 мин*$2 мин • • • $п мин р
где Sj макс, S2 макс, • • •, $п макс — максимальные значения крутизны харак-
теристик ламп регулируемых каскадов;
$1 мин, 52 мин, • • •» мин—минимальные значения крутизны харак-
теристик ламп регулируемых каскадов.
При одинаковых каскадах и лампах изменение усиления на один каскад:
макс^1макс
мин мин
где п — число регулируемых каскадов.
4. Фильтр схемы автоматической регулировки
усиления (рис. 4-43):
а) допустимое значение постоянной времени
фильтра
10
Р мин
где Гмин — наименьшая частота модуляции сиг-
нала.
б) сопротивление фильтра
*пост-Кпер<().25,
А ПОСТ
где /?пост — сопротивление цепи постоянного тока
схемы выпрямителя АРУ;
Мктк)
7?пео =--—nng/----сопротивление цепи тока звуковой частоты схемы
г\ /г rt
выпрямителя АРУ;
в) емкость конденсатора фильтра:
Сф —
Тф
/?ф •
5. Коэффициент критической взаимоиндуктивности в регенераторе:
М
RC

где R — активное сопротивление сеточного контура;
С — емкость контура;
S — крутизна характеристики лампы,
188
Автоматическая подстройка частоты в приёмниках
6. Крутизна частотной характеристики дискриминатора:
о _________________________ Up Г в 1
д ~ Д/ L Мгц J ’
где Uо — напряжение на выходе дискриминатора;
Д/ — абсолютная расстройка сигнала на входе дискриминатора.
7. Характеристика регулирующего устройства (коэффициент электронной
настройки):
<г &fi ГЛЬ<|
Р ~ U per L в J ’
где Д/х — абсолютная подстройка регулируемого устройства автогенератора,
клистрона);
[7рег — напряжение на входе регулируемого устройства.
8. Коэффициент автоподстройки частоты:
kp = 1 ф SflSp,
где
здесь Д/н — начальная расстройка стабилизируемого генератора;
Д/о — остаточная расстройка стабилизируемого генератора.
9. Коэффициент автоподстройки при наличии усилителя постоянного тока
после дискриминатора:
= 1 Ф ^у$д*$р»
где ky — коэффициент усиления усилителя постоянного тока.
10. Крутизна частотной характеристики дискриминатора с двумя настроен-
ными контурами:
•$д. макс = ^,9^71 макс COS 0 ,
где 0 — угол отсечки анодного тока лампы дискриминатора;
Q — добротность контуров;
/д — частота настройки контуров;
макс — амплитуда напряжения на входе дискриминатора.
11. Крутизна частотной характеристики дискриминатора с двумя расстроен-
ными контурами:
*5д. макс — 1»5£/1 макс COS 0 —— .
/д
§ 4-25. Схемы радиоприемников
4-292. Составить принципиальную схему приемника прямого усиления,
имеющего: входную цепь с индуктивной связью с антенной; резонансный усили-
тель высокой частоты на пентоде с непосредственным включением контура; детек-
торно-регенеративный каскад на триоде с регулируемой индуктивной обратной
связью; усилитель низкой частоты на тетроде с дроссельным включением теле-
фонов. Источник питания — общий.
4-293. Составить принципиальную схему сверхрегенеративного приемника,
имеющего: входную цепь с индуктивной связью с антенной; сверхрегенератор
(УВЧ) на пентоде с индуктивной обратной связью; генератор вспомогательной
частоты на триоде по схеме автогенератора с индуктивной обратной связью;
усилитель низкой частоты на тетроде с трансформаторным включением телефонов.
Источник питания — общий.
4-294. Составить принципиальную схему супергетеродинного приемника,
имеющего: входную цепь с емкостной связью с антенной; резонансный усилитель
высокой частоты на пентоде с автотрансформаторным включением контура;
смеситель на пентоде по схеме односеточного преобразователя частоты; гетеродин
189
йй т|)иоДе йо схеме автогенератора с индуктивной обратной свйзью (связь гете-
родина со смесителем — индуктивная, через индуктивность, включенную в катод
лампы смесителя); двухкаскадный усилитель промежуточной частоты на пенто-
дах с двухконтурными полосовыми фильтрами; детектор; реостатный усилитель
низкой частоты и схему АРУ с задержкой на комбинированной лампе—двойном
диоде-триоде (схемой АРУ охвачены каскады УВЧ и УПЧ); усилитель мощности
низкой частоты на лучевом тетроде с трансформаторным включением телефонов.
Источник питания — общий; настройка приемника — одноручечная.
4-295. Составить принципиальную схему супергетеродинного приемника,
предназначенного для приема частотно-модулированных сигналов и имеющего:
входную цепь с индуктивной связью с симметричной УКВ антенной; усилитель
высокой частоты на двойном триоде по схеме «заземленный катод — заземленная
сетка»; преобразователь частоты на пентоде по схеме односеточного преобразо-
вателя; гетеродин на триоде по схеме автогенератора с индуктивной обратной
связью; трехкаскадный усилитель промежуточной частоты на пентодах с двух-
контурными полосовыми фильтрами (третий каскад УПЧ работает в режиме
амплитудного ограничения); частотный детектор на двух кристаллических дио-
дах с настроенными контурами; реостатный усилитель напряжения низкой
частоты на триоде; усилитель мощности низкой частоты на пентоде с трансфор-
маторным включением громкоговорителя. Источник питания — общий.
4-296. Составить принципиальную схему преобразователя частоты двухка-
нального телевизионного приемника, собранного по супергетеродинной схеме.
Преобразователь состоит из смесителя на пентоде и гетеродина на триоде. Сме-
ситель выполнен по схеме односеточного преобразователя; контуры промежуточ-
ной частоты сигналов изображения и звука включены последовательно в анодную
цепь смесителей лампы. Гетеродин собран по схеме автогенератора с емкостной
обратной связью. Источник питания — общий.
4-297. Составить принципиальную схему детектора и видеоусилителя одно-
канального телевизионного приемника, собранного по супергетеродинной схеме.
Детектор работает на кристаллическом диоде, а двухкаскадный видеоусилитель —
на пентодах. В анодную цепь первого каскада включены нагрузка для сигнала
изображения и параллельно ей колебательный контур для выделения промежу-
точной частоты звукового сигнала. В видеоусилителях применена простая анод-
ная коррекция. Источник питания — общий.
4-298. Составить принципиальную схему канала автоподстройки частоты
радиолокационного приемника сантиметрового диапазона. Канал содержит:
прямоугольный волновод, аттенюатор (делитель мощности) и преобразователь
частоты на кристаллическом диоде; усилитель промежуточной частоты на пен-
тоде; частотный дискриминатор с двумя настроенными контурами на двух кри-
сталлических диодах; видеоусилитель на пентоде; параллельный диодный пико-
вый детектор на диоде; ищущий регулятор частоты на пентоде, собранный по схеме
фантастрона. Питание анодов и экранирующих сеток ламп усилителя промежу-
точной частоты осуществляется от источника положительного напряжения.
Анод лампы фантастрона получает питание от источника отрицательного напря-
жения (включенного в цепь катода лампы), а экранирующая сетка — от источника
отрицательного напряжения. Регулирующее напряжение подается на отражатель-
ный электрод клистрона.
4-299. Детекторно-регенеративный каскад работает на триоде. Данные
схемы следующие: крутизна характеристики лампы 1 ма!в, емкость контура
в цепи сетки 300 пф, активное сопротивление 10 ом. В каскаде применена регули-
руемая индуктивная обратная связь. 1) Определить критическое значение коэф-
фициента взаимоиндукции, при котором возможно самовозбуждение каскада.
2) Как изменится критический коэффициент взаимоиндукции при уменьшении
емкости контура до 30 пф?
4-300. Супергетеродинный приемник, работающий в диапазоне 100—140 Мгц,
имеет двойное преобразование частоты. Гетеродин первого преобразователя
настроен на фиксированную частоту 170 Мгц. Определить, каким должен быть
диапазон частот второго гетеродина для того, чтобы вторая промежуточная частота
была 5 Мгц. Гетеродины преобразователей частоты имеют верхнею настройку
контуров.
190
4-301. Определить диапазон частот второго гетеродина супергетеродинного
приемника, предназначенного для приема немодулированных телеграфных сигна-
лов. Известно, что усилитель промежуточной частоты настроен на волну 600 м,
а усилитель низкой частоты приемника имеет диапазон частот 300—3000 гц.
4-302. Приемник имеет диапазон частот 1940—20 400 кгц. Произвести раз-
бивку диапазона на поддиапазоны так, чтобы запас по перекрытию был 2%.
4-303. Приемник имеет диапазон частот 2000—10 000 кгц. В нем используется
конденсатор переменной емкости, имеющий минимальную емкость 16 пф и макси-
мальную 360 пф. Емкость схемы равна 40 пф Произвести разбивку на поддиапа-
зоны с 2% запасом по перекрытию и рассчитать индуктивность контура на первом
поддиапазоне. Индуктивность контура рассчитать по формуле:
2,53.1010 /макс- /мин
Ск. макс — Ск. мин flaKC f2UBB
§ 4-26. Регулировка усиления
4-304. Каскад резонансного усилителя высокой частоты работает на лампе
типа 6К4. Данные усилителя напряжение на аноде лампы 250 в, напряжение
на экранирующей сетке 100 в. Определить, во сколько раз и в какую сторону
изменится усиление каскада, если напряжение смещения увеличить с —3 до
—5,5 в.
4-305. Каскад резонансного усилителя высокой частоты с непосредственным
включением конт ра работает на лампе типа 6К7 Данные усилителя, напряже-
ние на аноде лампы 250 в, напряжение на экранирующей сетке 125 в, напряжение
смещения —16 в, эквивалентное резонансное сопротивление контура 15 ком.
Определить, как надо изменить напряжение смещения, чтобы усиление каскада
увеличилось в 10 раз.
4-306. Каскад резонансного усилителя высокой частоты на лампе типа 6К4
имеет следующие данный: напряжение на аноде 250 в, напряжение на экранирую-
щей сетке 125 в, напряжение смещения —3 в Регулировка усиления каскада осу-
ществляется изменением напряжения на экранирующей сетке. Определить,
на сколько и в какую сторону надо изменить напряжение на экранирующей сетке,
чтобы усиление уменьшилось в 1,7 раза.
4-307. Каскад резонансного усилителя высокой частоты на лампе типа 6К7
имеет следующие данные: напряжение на аноде 250 в, напряжение на экранирую-
щей сетке 100 в, напряжение смещения —6 в. Определить, как изменится усиление
каскада при увеличении напряжения на экранирующей сетке на 25 в.
4-308. В супергетеродинном приемнике усиление каскада УВЧ (на лампе
типа 6К7), преобразователя (на лампе типа 6А7) и двух каскадов УПЧ (на лампах
типа 6К7) регулируется схемой автоматической регулировки усиления. Началь-
ное напряжение смещения —4 в на лампах типа 6К7 и —6 в на лампе типа 6А7;
напряжение на анодах ламп 250 в, на экранирующих сетках 100 в. Определить,
во сколько раз изменится усиление указанных каскадов, если с выхода схемы АРУ
на управляющие сетки ламп подается дополнительное напряжение —2 в.
4-309. В супергетеродинном приемнике схема АРУ регулирует усиление
в тех же каскадах, что и в задаче 4-308. Анодные и экранные напряжения на лам-
пах те же. Определить, во сколько раз должно измениться напряжение на входе
приемника для того, чтобы напряжение на нагрузке детектора АРУ изменилось
от 2 до 4 в, если начальное напряжение смещения —2,5 в на лампах типа 6К4
и —3 в на лампе типа 6А7.
4-310. Определить, во сколько раз изменится напряжение на выходе прием-
ника, если относительное изменение напряжения на входе приемника равно-2000.
Приемник имеет три одинаковых каскада усиления, включенных в схему АРУ
с задержкой/ Крутизна характеристики лампы усилительного каскада может
уменьшиться в 10 раз.
4-311*. Приемник имеет один каскад УВЧ на лампе типа 6К7, преобразо-
ватель на лампе типа 6А7 и два каскада УПЧ на лампах типа 6К7. Указанные
каскады включены в схему АРУ с задержкой. Напряжение задержки *—2 в.
191
Чувствительность приемника 20 мкв. Напряжение на анодах ламп 250 в, напряже-
ние на экранирующих сетках 100 в, начальное напряжение смещения —2 в на лам-
пах типа 6К7 и —3 в на лампе типа 6А7. Рассчитать и построить амплитудную
характеристику приемника.
4-312. По данным задачи 4-311 определить относительное изменение напря-
жения на входе приемника при изменении напряжения на входе детектора от 2
до 6 в.
4-313. В супергетеродинном приемнике, имеющем чувствительность 50 мкв,
применена схема АРУ с задержкой. Регулировкой охвачены две лампы типа 6К4П
усилителя промежуточной частоты и лампа типа 6А2П смесителя. Начальное
напряжение смещения на сетках ламп —1 в, режим питания анодов и экранирую-
щих сеток — типовой. Напряжение задержки на детекторе АРУ составляет
—3 в. Определить величину входного напряжения приемника, если напряжение
на входе детектора 4 в.
4-314. В радиотелефонном приемнике имеется схема АРУ с задержкой.
Определить величину емкости конденсатора фильтра АРУ, если сопротивле>гие
фильтра 1 Мом, а минимальная частота модуляции сигнала составляет 100 гц.
4-315. В радиотелеграфном приемнике сопротивление фильтра АРУ имеет
величину 1 Мом. Определить величину емкости конденсатора фильтра, если
постоянная времени фильтра 0,5 сек.
4-316. В приемнике три одинаковых регулируемых каскада включены
в схему АРУ с задержкой. При входном напряжении, соответствующем чувстви-
тельности приемника, крутизна характеристики лампы регулируемого каскада
2 ма/в. Какой должна быть крутизна характеристики лампы при максимальном
входном напряжении, если относительное изменение напряжения на входе прием-
ника 10 000, а выходное напряжение приемника должно меняться не более чем
в 3 раза?
4-317. Схема АРУ с задержкой обеспечивает при максимальном сигнале
на входе приемника величину регулирующего напряжения на выходе АРУ 6 в.
Определить напряжение задержки в этой схеме, если при изменении величины
входного сигнала от максимального значения до минимального напряжение
на выходе детектора АРУ уменьшается в 3 раза. Считать, что напряжение
задержки выбрано таким, что схема АРУ начинает работать с момента, когда
напряжение на входе приемника равно чувствительности приемника.
4-318. Изобразить схему автоматической регулировки усиления с задержкой
и усилением, если: основной детектор приемника и выпрямитель АРУ работают
на двойном диоде; напряжение задержки подается с катодного сопротивления
каскада УНЧ на триоде; усилитель постоянного тока работает на триоде; регули-
рующее напряжение подается на управ-
ляющие сетки каскадов УПЧ; источ-
ник питания — общий.
4-319*. Вычислить величину сопро-
тивления фильтра простой схемы АРУ
(рис. 4-43), если сопротивление нагруз-
ки детектора 200 ком, а сопротивление
утечки 1 Мом. Считать, что сопротив-
ление емкости С переменному току
очень мало по сравнению с R и Rg.
4-320. Вычислить величину емко-
сти фильтра схемы АРУ задачи 4-319,
если постоянная времени фильтра
0,15 сек.
4-321*. Радиолокационный прием-
ник имеет автоматическую регулировку-
усиления во времени (РУВ) на лампе
типа 6С5С (рис. 4-44). Данные схемы:
=400 ком\ R2=20 ком; R3=20 ком; С=500пф. Запуск схемы осуществляется
синхронизирующими импульсами, длительность которых 1 мксек, а период повто-
рения 1200 мксек. Напряжение с анода лампы РУВ подается на управляющую
сетку второго каскада УПЧ, работающего на лампе типа 6ЖЗ. Напряжение
192
йа аноде лампы 6ЖЗ равно 250 в, на экранирующей сетке 150 в, начальное напря-
жение смещения —0,7 в. Напряжение на сетке лампы 6С5С в открытом состоянии
равно 0. Определить, во сколько раз изменится усиление приемника за счет
схемы РУВ, если движок потенциометра Т?2 поставить в крайнее нижнее поло-
жение.
4-322. По данным задачи 4-321 определить, во сколько раз изменится усиле-
ние приемника, если движок потенциометра поставить на середину сопротивле-
ния R2-
4-323. По схеме задачи 4-321 определить, в какую сторойу надо сместить
движок потенциометра Rit чтобы уменьшить время действия по дальности
системы РУ В.
4-324. В радиолокационном приемнике для регулировки усиления во вре-
мени (РУВ) на управляющую сетку второго каскада УПЧ подаются положитель-
ные импульсы пилообразного напряжения с генератора развертки. Амплитуда
импульсов 4 в, длительность 66 мксек. Лампа типа 6ЖЗ второго каскада рабо-
тает в типовом режиме, начальное напряжение смещения —5 в. Определить,
во сколько раз изменятся усиление приемника за счет РУВ и дальность дей-
ствия РУВ.
§ 4-27. Автоматическая подстройка частоты и регулировка полосы
пропускания
4-325. Определить крутизну характеристики частотного детектора с двумя
настроенными контурами (рис. 4 45), если амплитуда напряжения на входе 50 в,
добротность контуров 100, частота настройки их 10 Мгц, угол отсечки анодного
тока 26°.
Рис. 4-45.
4-326. Определить крутизну характеристики частотного детектора с двумя
расстроенными контурами, работающего в условиях задачи 4-325.
4-327. На рис. 4-45 показана схема частотного детектора с двумя настроен-
ными контурами. Какие изменения необходимо произвести в схеме для того, чтобы
изменить полярность выходного напряжения?
4-328. Проанализировать работу схемы частотного детектора (рис. 4-45)
при отключении конденсатора Ср (рассмотреть зависимость выходного напряже-
ния схемы от частоты входного сигнала).
4-329. Контуры частотного детектора настроены на частоту 30 Мгц. Частота
сигнала на входе 33 Мгц; при этом выходное напряжение 1,5 в. Определить кру-
тизну характеристики частотного детектора.
4-330. Прй увеличении напряжения на отражателе клистрона радиолока-
ционного приемника от—120 до—124 в частота генерируемых клистроном
13 Задачник 193
колебаний изменилась с 9460 до 9472 Мгц. Определить коэффициент элек-
тронной настройки клистрона.
4-331. Вычислить коэффициент автоподстройки системы АПЧ приемника
сантиметровых волн при следующих данных: крутизна характеристики частотного
детектора 0,4 в/Мгц, коэффициент электронной настройки отражательного кли-
строна 2 Мгц/в, а коэффициент усиления усилителя постоянного тока 20.
4-332. Определить коэффициент усиления усилителя постоянного тока в сле-
дящей системе АПЧ приемника сантиметровых волн, если крутизна характери-
стики частотного детектора 0,3 в/Мгц, коэффициент электронной настройки отра-
жательного клистрона 1 Мгц/в, коэффициент автоподстройки 16.
4-333. Вычислить, какой должна быть крутизна характеристики частотного
детектора в системе АПЧ приемника сантиметровых волн, если коэффициент авто-
подстройки 25, коэффициент электронной настройки отражательного клистрона
4 Мгц/в, а коэффициент усиления усилителя постоянного тока 20.
Рис. 4-46.
4-334. Определить наименьшее значение крутизны характеристики регу-
лирующего устройства, работающего на реактивной лампе, чтобы при крутизне
характеристики частотного детектора 0,06 в/кгц коэффициент автоподстройки был
равен 7.
4-335. Определить начальную расстройку сигнала на входе усилителя про-
межуточной частоты приемника сантиметровых волн с системой следящей АПЧ,
если остаточная расстройка сигнала в результате автоподстройки 10 кгц, кру-
тизна характеристики частотного детектора 0,4 в!Мгц, коэффициент электрон-
ной настройки отражательного клистрона 3 Мгц!в и коэффициент усиления уси-
лителя постоянного тока 18.
4-336. Определить остаточную расстройку гетеродина приемника с систе-
мой АПЧ, если начальная расстройка 5.1 кгц, крутизна характеристики частот-
ного детектора 0,08 в/кг1(, крутизна характеристики регулирующего устройства
(реактивной лампы) 10 кгц/в и коэффициент усиления усилителя равен 20.
4-337. Определить коэффициент усиления усилителя постоянного тока
в системе АПЧ приемника с реактивной лампой, если начальная расстройка
гетеродина 6 кгц, остаточная расстройка 0,1 кщ, крутизна характеристики частот-
ного детектора 0,2 в/кгц, крутизна характеристики реактивной лампы 9 кгц/в.
4-338. На рис. 4-46 приведена схема регулировки полосы пропускания
в супергетеродинном приемнике изменением степени связи между контурами.
Как изменится полоса пропускания приемника' если переключатель П поставить
в положение 2?
4-339. В приемнике для ступенчатой регулировки полосы пропускания вклю-
чен кварц в полосовой фильтр одного из каскадов УПЧ (рис. 4-47). Поясните:
1) какой должна быть частота кварца, если частота настройки полосового фильтра
915 кгц-, 2) что произойдет с полосой пропускания приемника при постановке
переключателя П в положение 2.
194
4-340. На рис. 4-48 приведена схема регулятора тембра верхних звуковых
частот приемника. Пояснить, как изменяется частотная характеристика усили-
теля низкой частоты при перемещении движка потенциометра вниз.
Рис. 4-47.
Рис. 4-49.
Рис. 4-48.
4-341. На рис. 4-49 приведена схема плавной регулировки полосы пропуска-
ния в приемнике. В какую сторону необходимо изменить величину емкости Со
для увеличения полосы пропускания?
13=
ЧАСТЬ ПЯТАЯ
РАДИОЛОКАЦИЯ
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ТРЕТЬЯ
ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАДИОЛОКАЦИИ
§ 5-1. Основные формулы
1. Частота колебаний сигнала, принятого приемником, если источник коле-
баний и приемник движутся с относительной скоростью v:
где h — частота колебаний источника;
а — угол между вектором скорости движения источника колебаний и линией,
соединяющей источник колебаний с приемником;’
с — скорость распространения электромагнитных колебаний; с= 3- 108 м/сек.
2. Допплеровская частота:
„ v cos а
г=——’
где % — длина волны колебаний, излучаемых антенной передатчика, в метрах.
3. Допплеровская частота при отражении радиоволн от движущейся цели:
2о cos а
—
4. Дальность до цели при частотном методе определения дальности:
D — С? F
Т — период частотной модуляции;
Д/ — девиация частоты сигнала передатчика;
Гр — разностная частота прямого и отраженного сигналов.
5. Дальность до цели при импульсном методе:
с-4-
где
где t — время запаздывания отраженного импульса.
6. Минимальная дальность действия радиолокационной станции:
где /и — длительность импульса на выходе приемника;
/в — время восстановления антенного переключателя.
196
7. Максимальная частота повторения импульсов радиолокационной станции
с учетом времени обратного хода развертки, составляющего 25% от времени
прямого хода:
рмакс < 9 КП------’
,Z,O£/MaKC
где
где
где
где
где
DMaKC — максимальная дальность действия радиолокационной станции.
8. Число импульсрв, попадающих на цель при круговом обзоре:
6п ’
F — частота повторения импульсов;
0 — угол раствора, диаграммы направленности антенны;
п — число оборотов антенны в минуту при обзоре.
9. Разрешающая способность радиолокационной станции по дальности:
Д£) = ^!! + Ып,
& _ ^макс цена единицы длины линии развертки на экране индикатора
—кругового обзора;
дэкр— рабочий диаметр экрана электронно-лучевой трубки;
dn — диаметр электронного пятна.
10. Скважность при импульсной модуляции:
Т
ги
Т — период следования импульсов.
11. Мощность в импульсе:
Р И ~ РcpQ>
РСр — средняя мощность.
12. Разрешающая способность радиолокационной станции по азимуту
Да = 0;70 [град].
13. Разрешающая способность по азимуту панорамной радиолокационной
станции:
Да = 0 + 0,573 р. [град],
£/ц — £/3
где D — дальность обзора;
D3— расстояние, соответствующее задержке начала развертки;
Рц — дальность до цели.
14. Время обзора заданного сектора наблюдения (а; у) при строчном раз-
вертывании пространства:
, _ yaNp
*ОбЗ Д П С »
ОвОгГ макс
где у — сектор обзора по вертикали;
0В — ширина диаграммы направленности в вертикальной плоскости;
а — сектор обзора в горизонтальной плоскости;
0Г ширина диаграммы направленности в горизонтальной плоскости;
N — число импульсов, падающих на цель за время прохождения через
нее луча;
^макс — максимальная частота следования импульсов;
р — число пересечений лучом цели за время обзора.
197
15. Эффективная площадь металлического шара, радиус которого значи-
тельно больше длины волны:
«$эф = Л/?2.
16. Эффективная площадь полуволнового вибратора:
5Эф = 0.86А2 cos4 р,
где р — угол, который составляет электрический вектор поля с осью вибратора.
17. Максимальная эффективная площадь металлической пластины, перпен-
дикулярной вектору Пойнтинга:
S2
^эф. макс = »
где S — геометрическая площадь пластины.
18. Максимальная эффективная площадь трехгранного уголка с треуголь-
ными гранями:
___ 4 а4
. макс — Л "уу >
где а — длина ребра.
19. Максимальная эффективная площадь трехгранного прямоугольного
уголка:
^эф. макс = 12л .
20. Эффективная площадь капли воды при радиусе капли, значительно
меньшем длины волны:
4
£эф. К — 306 ,
где dK — диаметр капли.
21. Эффективная площадь групповой цели, состоящей из двух одинаковых
целей:
о 9 /2л/\
5эф. гр — 45эф! cos ) »
где 5Эф1 — эффективная площадь одиночной цели;
I — расстояние между целями.
22. Эффективная площадь диффузно отражающей поверхности земли:
.« khftvctn
дэф g ,
где k — коэффициент отражения;
h — высота подъема антенны;
0г — ширина диаграммы направленности антенны в горизонтальной пло-
скости.
23. Максимальна^ дальность действия радиолокационной станции в свобод-
ном пространстве (т. е. без учета влияния отражений от земли, затухания в атмо-
сфере и внешних шумов):
п - 1/ РиС2Х2$эф
макс ~ V (4л)зрпр. мин ’
где Ри — мощность в импульсе;
G — коэффициент направленного действия антенны;
X — длина рабочей волны;
5эф — эффективная площадь цели при отражении;
РПр. мин — реальная чувствительность приемника.
198
24. Максимальная дальность действия радиолокационной станции с учетом
влияния отражения электромагнитных волн от поверхности земли:
’ Рпр. МИН^»2
где Н — высота подъема объекта;
h — высота подъема антенны радиолокационной станции.
25. Число лепестков диаграммы направленности с учетом отражения от земли:
N леп < •
26. Угол наклона направления максимума нижнего лепестка диаграммы
направленности по отношению к, поверхности земли:
X
Pi макс = [град].
27. Угол места объекта, находящегося на заданной высоте:
а • Н
р = arcsin-jj-,
где И — высота подъема объекта;
D — наклонная дальность до цели.
28. Высота полета объекта при определении ее станцией с V-образным лучом:
D sin Да
1 + sin2 Да
где D — наклонная дальность до объекта;
Да—угол, на который поворачивается антенная система между двумя
последовательными облучениями объекта вертикальным и наклонным
лучами.
§ 5-2. Определение дальности
5-1. Передатчик радиолокационной станции работает на частоте 3000 Мгц.
По направлению к станции летит самолет со скоростью 800 км/час. Определить,
на сколько и в какую сторону изменится частота отраженного сигнала.
5-2. Самолет летит со скоростью 1100 км/час по направлению, составляющему
угол 60° с направлением на наземную радиолокационную станцию. Определить,
на сколько и в какую сторону изменится частота отраженного сигнала, если пере-
датчик радиолокационной станции работает на волне 10 см.
5-3. Определить скорость самолета, летящего в направлении радиолокацион-
ной станции, если частота колебаний радиолокационной станции 1000 Мгц,
а допплеровская частота равна 800 гц.
5-4. Определить частоту колебаний, излучаемых антенной радиолокационной
станции, если при радиальной составляющей скорости цели 2000 км/час доппле-
ровская частота равна 2000 гц.
5-5. Передатчик ультракоротковолновой радиостанции самолета, летящего
со скоростью 900 км/час по направлению к неподвижному наземному радиопри-
емнику, настроен на частоту 180 Мгц. Определить разность между частотой
сигнала передатчика и частотой сигнала, принимаемого приемником.
5-6. Наземная радиолокационная станция, работающая на частоте 3000 Мгц,
обнаружила самолет, уходящий от станции со скоростью 950 км/час. Вычислить
199
допплеровскую частоту и определить, повлияет ли изменение частоты отражен-
ного сигнала на его прием.
5-7. Для измерения скорости самолета относительно земли на нем установлен
прибор, в котором используется эффект Допплера. Земля облучается узким
лучом, направленным под углом 60° к горизонту. Частота колебаний передатчика
прибора 10 000 Мгц. Определить скорость самолета, если допплеровская частота
равна 6000 гц.
5-8. Самолет летит со скоростью 1000 км/час. Его радиолокационной стан-
цией, работающей на частоте 10 000 Мгц, обнаружен другой самолет, летящий
навстречу со скоростью 1100 км!час. Определить допплеровскую частоту.
5-9. С помощью когерентно-импульсной радиолокационной станции, рабо-
тающей на частоте 300 Мгц, ведется наблюдение за самолетом, летящим в облаке
дипольных отражателей с радиальной скоростью 1100 км/час. Определить разницу
в допплеровских частотах отраженных сигналов, если отражатели сносятся
ветром от станции со скоростью 50 км/час.
5-10. Определить направления полета самолета, при которых конгерентно-
импульсная радиолокационная станция не сможет его обнаружить; если рабочая
длина волны передатчика радиолокационной станции 10 см, частота следования
импульсов 2000 гц, а самолет летит со скоростью 1080 км/час.
5-11. Для определения дальности до цели в радиолокационной станции
используется метод частотной модуляции. Определить разностную частоту пря-
мого и отраженного сигналов, если дальность до цели 1500 м, девиация частоты
сигнала 20 Мгц, а частота модуляции 100 гц.
5-12. В радиолокационной станции используется метод частотной модуля-
ции. Определить дальность до цели, если разностная частота прямого и отра-
женного сигналов 7200 гц, девиация частоты сигнала 10 Мгц, а частота модуля-
ции 1201гц.
5-13. Радиовысотомер малых высот имеет два диапазона: 0—120 м и 0—1200 м.
Девиация частоты передатчика для первого диапазона 40 Мгц. Определить девиа-
цию частоты для второго диапазона, если частота модуляции не меняется, а раз-
ностные частоты прямого и отраженного сигналов одинаковы для максимальных
высот обоих диапазонов.
5-14*. В самолетном радиовысотомере использован метод частотной моду-
ляции. Определить ошибку в показаниях высотомера из-за проявления эффекта
Допплера при посадке самолета, если вертикальная скорость снижения самолета
равна 20 м/сек, девиация частоты сигнала передатчика 4 Мгц, частота модуля-
ции 150 гц, средняя частота передатчика 444 Мгц.
5-15. В радиовысотомере малых высот девиация частоты сигнала передат-
чика 60 Мгц, а частота модуляции 150 гц. Определить разностную частоту
на высоте 100 м. Какой должна быть частота модуляции, чтобы на высоте 1000 м
разностная частота осталась такой же, как и на высоте 100 м?
5-16. В радиовысотомере малых высот используется частотная модуляция,
при этом частота сигнала меняется в пределах 360—400 Мгц, а частота модуля-
ции равна 100 гц. Определить разностную частоту прямого и отраженного сигналов
при высоте полета 120 м.
5-17. Для полета в горной местности на самолете установлена радиолока-
ционная станция, в которой используется метод частотной модуляции. Станция
служит для предупреждения о препятствиях, находящихся на пути самолета.
Определить ошибку в показаниях станции в результате проявления эффекта Доп-
плера, если скорость самолета 1260 км/час, частота девиации сигнала передатчика
2 Мгц,< период модуляции 0,01 сек, средняя частота передатчика 444 Мгц.
5-18. Для импульсной радиолокационной станции определить время запазды-
вания отраженного сигнала от объектов, находящихся на расстоянии: 1; 5; 10;
20; 50; 100 и 150 км.
5-19. Определить дальность до цели, если время запаздывания отраженного
сигнала импульсной радиолокационной станции равно 0,1; 1; 10; 20; 100; 200;
1000 и 2000 мксек.
5-20. Передатчик радиолокационной станции вырабатывает радиоимпульсы
длительностью 2 мксек с частотой повторения 1000 гц. Определить суммарное
время излучения такой радиолокационной станции за 8 час ее работы.
200
5-21. Определить время запаздывания импульса радиоволн и максимальную
частоту повторения импульсов при определении дальности до Луны 'среднее
расстояние до Луны 385 000 км).
5-22. Самолет находится на расстоянии 150 км от наземной радиолокацион»
ной станции. Определить время запаздывания отраженных импульсов радио-
волн и максимально допустимую частоту повторения для этого расстояния.
5-23. Длина линии развертки индикатор^ радиолокационной станции 125 мм.
Максимальная дальность действия станции 150 км. Определить дальность до цели,
если отраженный импульс находится на расстоянии 50 мм от начала линии раз-
вертки, а луч перемещается линейно.
5-24. Длительность импульса самолетной радиолокационной станции
2 мксек. Определить, какой участок линии развертки занимает импульс на экране
электронно-лучевой трубки, если линия развертки длиной 100 мм соответствует
дальности 10 км.
5-25. Максимальная дальность действия самолетной радиолокационной
станции 70 км. Определить частоту повторения импульсов, если известно, что про-
межуток времени между концохМ развертки и началом следующей равен
533,4 мксек.
5-26. Максимальная дальность действия радиолокационной станции 200 км.
Какова скорость движения луча по экрану электронно-лучевой трубки, если длина
линии развертки 50 мм?
5-27. В радиолокационной станции используется импульсный метод опре-
деления дальности. Определить расстояние до цели, если отметка на экране инди-
катора дальности находится на расстоянии 40 мм от начала линии развертки,
период развертки 2000 мксек, развертка прямолинейная и равномерная, рабочий
диаметр экрана электронно-лучевой трубки индикатора 100 мм.
5-28. Частота следования импульсов радиолокационной станции 1000 гц.
Показать, как расположатся на линии развертки отметки прямого и отраженных
от целей импульсов, если момент излучения совпадает с началом развертки,
длительность прямого хода развертки 700 мксек, а цели находятся на расстоянии
соответственно 50, 75, 90 и 125 км.
§ 5-3. Величины, характеризующие импульсные радиолокационные
станции
5-29. Длительность импульса самолётной радиолокационной станции
0,5 мксек, время восстановления антенного переключателя 0,6 мксек. Определить
минимальную дальность действия.
5-30. Проектируемая самолетная радиолокационная станция должна иметь
минимальную дальность действия 160 м и разрешающую способность по даль-
ности не хуже 140 м. Определить необходимую длительность импульса, если время
восстановления разрядника 0,2 мксек.
5-31 Определить возможную наиболее высокую разрешающую способность
радиолокационной станции по дальности, если длительность прямоугольных
импульсов передатчика 2 мксек, диаметр электронного пятна на экране электронно-
лучевой трубки 0,5 мм, рабочий диаметр экрана 300 мм. В станции применяется
индикатор кругового обзора со шкалами дальности 30, 150 и 300 км. Искажения
импульса в приемно-Индикаторном тракте незначительны.
5-32. Радиолокационная станция излучает радиоимпульсы длительностью
3 мксек. В станции используется индикатор типа А с электростатической электрон-
но-лучевой трубкой; рабочий диаметр экрана 150 мм, а диаметр электронного
пятна 0,4 мм. Можно ли на экране трубки раздельно наблюдать отметки от двух
самолетов, летящих один за другим в направлении радиолокационной станции
на расстоянии 600 м, если наблюдение ведется на шкалах дальности 15 и 150 км?
Искажениями импульса в пр иемно- индикатор ном тракте пренебречь.
5-33. Определить разрешающую способность радиолокационной станции
по дальности, если известно, что передатчик генерирует радиоимпульсы прямо-
угольной формы; средняя мощность, потребляемая передатчиком от источника
тока, 100 вт; мощность в импульсе 1000 кет; средний к. п. д. при преобразовании
201
анергии источника тока в энергию высокочастотных колебаний 0,52. В радио-
локационной станции применяется индикатор типа А, рабочий диаметр экрана
электронно-лучевой трубки 300 мм, диаметр электронного пятна 0,5 мм, макси-
мальная дальность 400 км. Искажения импульса в приемо-индикаторном тракте
незначительны.
5-34. Радиолокационная станция с индикатором кругового обзора имеет
следующие данные- длительность импульса 1 мксек, диаметр электронного пятна
0,5 мм, рабочий диаметр экрана электронно лучевой трубки 200 мм. Определить
предел шкалы дальности индикатора для того, чтобы разрешающая способность
по дальности была 400 м.
5-35. В каких пределах следует выбрать частоту повторения импульсов
радиолокационной станции, если максимальная дальность действия станции
200 км, антенна совершает 20 об/мин, а ширина луча по половинной мощности 2°?
В пределах ширины диаграммы направленности на цель должно попадать не менее
6 импульсов.
5-36. Сколько оборотов в минуту должна делать антенна радиолокационной
станции дальнего обнаружения, если частота следования импульсов 400 гц,
ширина диаграммы направленности по половинной мощности 3°? На каждую
цель за период обзора должно попадать 10 импульсов.
5-37. Радиолокационный бомбоприцел может работать в трех режимах:
прицеливания при максимальной дальности 60 км, поиска при максимальной
дальности 200 км и привода на маяк при максимальной дальности 500 км. Опре-
делить допустимые значения верхних пределов частоты следования импульсов
для каждого из режимов работы.
5-38. В индикаторе радиолокационной станции применена прямоугольная
строчная развертка со шкалами по дальности 50 км и по азимуту 60°. Опре-
делить разрешающую способность станции по азимуту в угловых единицах
и пересчитать ее в линейные единицы (для предельной дальности), если ширина
диаграммы направленности по половинной мощности в горизонтальной плос-
кости 2°.
5-39. Частота следования импульсов самолетной радиолокационной стан-
ции, имеющей три диапазона дальности, соответственно равна 1400, 700 и 350 гц.
Определить длительность импульсов передатчика для каждого диапазона, если
скважность для всех диапазонов равна 1430.
5-40. Определить частоту высокочастотных колебаний, их период, количество
колебаний за время длительности импульса и период следования импульсов, если
рабочая длина волны радиолокационной станции 10 см, частота следования им-
пульсов 500 гц, а длительность импульса 10 мксек.
5-41. Определить минимально допустимую длительность прямоугольного
импульса радиолокационной станции, работающей на волне 3,2 см, если для уста-
новления устойчивых колебаний в передатчике необходимо'время, равное 70 перио-
дам колебаний высокой частоты.
5-42. Определить среднюю мощность радиолокационной станции и скваж-
ность, если длительность прямоугольных импульсов 0,35 мксек, частота следова-
ния 1250 гц и мощность в импульсе 70 кет.
5-43. Определить, достаточное ли количество импульсов будет попадать
на цель за один оборот антенны, если угол раствора диаграммы направленности
по половинной мощности 3°, скорость вращения антенны 28 об/мин, частота сле-
дования импульсов 600 гц.
5-44. Время установления устойчивых высокочастотных колебаний в пере-
датчике равно 70 периодам. Определить длину волны при длительности импульса
0,5 мксек, если полагать, что время установления в 3 раза меньше длительности
импульса.
5-45. Передатчик радиолокационной станции потребляет от источника пита-
ния мощность 600 вт, к. п. д. передатчика 30%. Определить мощность в импульсе,
если длительность прямоугольного импульса 10 мксек, а частота следования
импульсов 300 гц.
5-46. Передатчик наземной радиолокационной станции имеет следующие
параметры: длительность импульса 5 мксек, частота следования импульсов 500 гц,
мощность в импульсе 100 кет. Определить мощность в импульсе для передатчика
202
самолетной радиолокационной станции, который имеет такую же среднюю мощ-
ность, но длительность импульса 1 мксек, а частоту следования 2000 гц.
5-47. Определить длительность импульса передатчика радиолокационной
станции, если уровень средней мощности по отношению к одному милливатту
составляет 50 дб, мощность в импульсе 80 кет, частота повторения импуЛьсов
1200 гц.
5-48. Определить уровень средней мощности передатчика радиолокацион-
ной станции в децибелах на 1 мет, если передатчик генерирует импульсы мощ-
ностью 2000 кет, длительностью 2 мксек и частотой следования 500 гц.
5-49. Мощность в импульсе передатчика радиолокационной станции обзора
земной поверхности 70 кет, скорость вращения антенны 20 об/мин, ширина диа-
граммы направленности по половинной мощности в горизонтальной плоскости 2°,
время восстановления разрядника 0,2 мксек. Наклонная дальность до цели
140 км. В трех различных режимах работы частота следования импульсов и их дли-
тельность имеют значения: 1) Fr = 1250 гц; = 0,35 мксек, 2) Га = 577 гц;
/и2 = 1 мксек; 3) Fs = 300 гц; мксек. Определить среднюю мощность
и скважность, минимальную дальность действия, разрешающую способность
по азимуту, максимальные дальности при заданных частотах следования импуль-
сов, число импульсов, попадающих на цель, и угол между двумя соседними
линиями развертки.
5-50. Определить разрешающую способность панорамной радиолокацион-
ной станции по азимуту, если ширина диаграммы направленности в горизонталь-
ной плоскости по половинной мощности 3°, дальность обзора 20 км, задержка
начала развертки 40 км и наклонная дальность цели 45 км.
§ 5-4. Методы обзора пространства
5-51. Определить время обзора радиолокационной станции с круговым мето-
дом обзора и количество импульсов, попадающих на цель за время прохода
ее лучом, если скорость вращения антенны 10 об!мин, ширина диаграммы направ-
ленности в горизонтальной плоскости 2,5°, а частота следования импульсов
500 гц.
5-52. Для формирования зоны обнаружения с сектором обзора по углу места
60° в радиолокационной станции применен винтовой метод обзора. Ширина диа-
граммы направленности в горизонтальной и вертикальной плоскостях по поло-
винной мощности равна 2°. Максимальная дальность действия радиолокацион-
ной станции 300 км, скорость вращения антенны 6 об/мин. Определить
время обзора^ за которое луч проходит через цель 1 раз.
5-53. Определить расстояние, которое пролетает самолет в направлении
радиолокационной станции обнаружения за время между двумя очередными
отметками импульсов, полученных при облучениях цели, если скорость вращения
антенны 5 об/мин, а скорость самолета 1200 км/час.
5-54. В наземной радиолокационной станции антенна при круговом обзоре
вращается со скоростью 6 об/мин. Ширина диаграммы направленности в горизон-
тальной плоскости 1°. Определить максимальное расстояние, на котором может
находиться цель, чтобы за время одного оборота антенны на цель попадало
не менее 10 импульсов.
5-55. Определить время обзора зоны пространства, ограниченной углами
обзора по азимуту 60° и по углу места 50°, если радиолокационная станция имеет
максимальную дальность действия 30 км, а ширину диаграммы направленности
антенны в горизонтальной и вертикальной плоскостях 1°. Число импульсов,
попадающих на цель за время прохождения через нее луча, должно быть не менее 6,
а число пересечений цели диаграммой направленности при обзоре равно 2.
5-56. Определить скорость вращения антенны’ радиолокационной станции
с круговым методом обзора, если время обзора 6 сек.
5-57. Для формирования зоны обнаружения в радиолокационной станции
применен винтовой метод обзора. Диаграмма направленности антенны симме-
трична и имеет углы раствора в горизонтальной плоскости 2° и вертикальной 4°.
Определить сектор обзора по углу места, если максимальная дальность действия
203
радиолокационной станции 300 км, скорость вращения антенны 6 об/мин,
а за время обзора, равное 24 сек, луч проходит через цель 1 раз.
5-58. Определить максимальную дальность действия радиолокационной
станции с винтовым методом обзора пространства, если диаграмма направленности
антенны симметрична и имеет раствор в горизонтальной плоскости 1° и в верти-
кальной плоскости 2°; время обзора пространства, ограниченного углом обзора
по углу места 30°, равно 5 сек. На цель должно попадать не менее 10 импульсов,
и за время обзора луч проходит через цель 1 раз.
5-59. Определить частоту следования импульсов радиолокационной станции
при строчном методе обзора пространства, если ширина диаграммы направлен-
ности в горизонтальной плоскости 2°, а в вертикальной плоскости 4°, зона про-
странства ограничена углами обзора по азимуту 40° и по углу места 30°. На цель
должно попадать не менее 10 импульсов, и -за время обзора, равное 5 сек, луч
проходит через цель 1 раз.
5-60. Определить количество импульсов, попадающих на цель за время
прохода через нее луча, если метод обзора пространства — винтовой, скорость
вращения антенны 40 об/мин, ширина диаграммы направленности антенны в гори-
зонтальной плоскости 4°, частота следования импульсов 500 гц,
§ 5-5. Отражающие свойства радиолокационных объектов
5-61. Вычислить эффективные площади шара диаметром 1 м, квадратной
металлической пластины со стороной 1 м, треугольного и квадратного уголковых
отражателей при длине ребер 1 м, если они облучаются электромагнитными вол-
нами с частотой 3000 Мгц. Полученные результаты сравнить между собой и сде-
лать вывод.
5-62. Во сколько раз и как изменится интенсивность сигнала, отраженного
от металлического шара диаметром 20 см, если частота колебаний меняется
от 150 до 15 000 Мгц?
5-63. Эффективная площадь самолета 10 м*. Определить размеры плоской
металлической пластины квадратной формы, расположенной перпендикулярно
к направлению на радиолокационную станцию и создающей такой же отраженный
сигнал, что и самолет, если частота электромагнитных колебаний 3000 Мгц.
5-64. Квадратная металлическая поверхность размером 2 X 2 м, перпенди-
кулярная к направлению на радиолокационную станцию, создает отраженный
сигнал такой, же мощности, что и реальная цель. Определить эффективную пло-
щадь цели, если рабочая частота радиолокационной станции 10 000 Мгц.
5-65. В лабораторных условиях производится измерение эффективной пло-
щади цели методом сравнения. В качестве эталона использована металлическая
пластина размером 0,4 X 0,4 м, расположенная перпендикулярно направлению
распространения радиоволн. Определить величину эффективной площади цели,
если при облучении ее электромагнитными волнами показания измерительного
прибора 20 мка, а при облучении эталона 15 мка. Показания прибора пропор-
циональны мощности, а частота колебайий электромагнитных волн 3000 Мгц.
5-66. При измерении эффективной площади цели в качестве эталона исполь-
зовался металлический шар диаметром 30 см. Определить величину эффективной
площади цели, если измерение производится методом сравнения. Показания изме-
рительного прибора при облучении эталона 10 мка, а при облучении цели 20 мка
и пропорциональны мощности. Частота колебаний электромагнитных волн
10 000 Мгц.
5-67*. Определить эффективную площадь дождевых капель радиуса 1 мм,
равномерно заполняющих просматриваемое радиолокационной станцией про-
странство с плотностью 10* капель на 1 м*. Станция работает на волне 3 см.
Ширина луча в горизонтальной плоскости Г и в вертикальной плоскости 12°.
Длительность импульсов, излучаемых станцией, 0,5 мксек. Дождевая полоса
находится на расстоянии 30 км от радиолокационной станции. Так как случай-
ное распределение дождевых капель в пространстве приводит к случайному рас-
пределению фаз полей вторичного излучения, то можно положить, что средняя
энергия, отраженная от всех дождевых капель на данном расстоянии между
204
радиолокационной станцией и полосой дождя, является суммой энергий, отра-
женных от всех капель.
5-68. Определить максимальную эффективную площадь групповой цели,
состоящей из двух самолетов с эффективной площадью 50 лс2 каждый, если рас-
стояние между самолетами 100 м, а рабочая длина волны радиолокационной
станции, облучающей цель, 10 см.
5-69. Групповая цель состоит из двух самолетов, каждый из которых имеет
эффективную площадь 20 м2. Радиолокационная станция работает на волне 4 м.
Какова величина результирующей эффективной площади группы, если один само-
лет находится в 26 км от станции, а другой — в 26,2 км? Оба самолета находятся
на одном азимуте и на одной высоте.
5-70. Результирующая эффективная площадь группы из двух однотипных
самолетов, находящихся на одном азимуте относительно радиолокационной
станции, составляет 20 м2. Определить эффективную площадь каждого самолета,
если один из них удален от станции на 100 км, а другой на 100,2 км. Рабочая длина
волны 2 м.
5-71. Определить эффективную площадь земной поверхности при облучении
ее радиолокационной станцией с самолета, находящегося на высоте 10 000 м,
если ширина диаграммы направленности в горизонтальной плоскости 2°, длитель-
ность излучаемых импульсов 1 мксек. Поверхность земли отражает диффузно
10% падающей на нее мощности.
5-72. Определить эффективную площадь при облучении радиолокационной
станцией поверхности моря с самолета, находящегося на высоте 6000 м. Ширина
диаграммы направленности антенны в горизонтальной плоскости 1°, длительность
излучаемых импульсов 0,5 мксек. Коэффициент отражения равен 0,8.
5-73. Диаграмма направленности антенны радиолокационной станции
с непрерывным излучением направлена перпендикулярно диффузно отражающей
поверхности земли; при этом эффективная площадь £эф. о- Как изменится эффек-
тивная отражающая площадь, если луч антенны отклонится от вертикали на 60°.
5-74. Вычислить, на какой длине волны дождевые капли, равномерно запол-
няющие пространство с плотностью 105 капель на 1 м3, создадут эффективную
площадь 13,5-104 м2. Радиус капель 1 мм. Ширина луча в горизонтальной пло-
скости 1° и в вертикальной 25°. Длительность импульсов, излучаемых станцией,
1 мксек. Дождевая полоса находится на расстоянии 50 км от радиолокационной
станции. Диэлектрическая проницаемость дождевых капель 80.
5-75. Определить максимальное значение эффективной площади полувол-
нового вибратора, если его геометрическая длина 0,5 и 1 м.
5-76. Определить величину ребра трехгранного с треугольными гранями
уголкового отражателя, если на волне 3 см он должен обеспечить максимальное
отражение сигнала радиолокационной станции с такой же интенсивностью, как
корабль с эффективной площадью 12 000 м.
5-77. Определить площадь шероховатой поверхности, если при облучении
ее электромагнитными волнами и приеме отраженного сигнала под углом 60°
к вертикали эффективная площадь равна 144 м2. Потерями энергии при отражении
пренебречь.
5-78. Определить, в каких пределах изменится эффективная площадь гро-
зового облака при его приближении к радиолокационной станции от 100 до
10 км, если известно, что диаметр капель 0,3 см, в 1 м3 метре облака содер-
жится 200 капель, ширина диаграммы направленности антенны в горизонтальной
плоскости 2°, а в вертикальной 6°, длительность импульса 2 мксек, частота коле,
баний 3000 Мгц.
§ 5-6. Дальность действия радиолокационной станции
5-79. Определить максимальную дальность действия радиолокационной
станции в свободном пространстве, если рабочая длина волны 10 см, мощность
в импульсе 1000 кет, коэффициент направленного действия антенны 500, реаль-
ная чувствительность приемника 2*10"*2 вт, а целью является самолет с эффек-
тивной площадью 50 м2.
205
В-80. Определить максимальную дальность радиолокационного наблюде-
ния в свободном пространстве, если рабочая частота 3000 Мгц, мощность
в импульсе 500 кет, коэффициент направленного действия антенны 1000, реаль-
ная чувствительность приемника на 90 дб ниже уровня 1 мет, а целью является
самолет с эффективной площадью 10 м2.
5-81. Для обнаружения цели с эффективной площадью 50 м2 используется
радиолокационная станция с мощностью в импульсе 1000 кет, с коэффициентом
направленного действия антенны 2000, рабочей длиной волны 10 см, длитель-
ностью импульса 2 мксек, коэффициентом различимости 2, коэффициентом шума
приемника 50. Определить максимальную дальность действия, если абсолютная
температура равна 300®.
5-82. Номинальная Мощность в импульсе передатчика 500 кет, реальная
чувствительность приемника 10“12 вт, коэффициент направленного действия
антенны 500, рабочая длина волны 30 см. Определить максимальные пределы
изменения радиуса зоны обнаружения цели с эффективной площадью 10 м2,
если в процессе эксплуатации, вследствие нестабильности питающих напряжений
и разброса параметров ламп, возможны изменения мощности в импульсе в преде-
лах ±100 кет.
5-83. Мощность в импульсе передатчика радиолокационной станции 150 кет,
реальная чувствительность приемника на 90 дб ниже уровня 1 мет, коэффициент
направленного действия антенны 800, рабочая длина волны 5 см. Определить,
на сколько километров уменьшается дальность действия станции по цели с эффек-
тивной площадью 100 м2 в дневных условиях по сравнению с ночными условиями,
если вследствие проникновения света в кабину самолета различимость отметок
на экране индикатора ухудшается в 5 раз, следовательно, в 5 раз увеличивается
коэффициент различимости.
5-84. Определить импульсную мощность излучения передатчика радиолока-
ционной станции на частоте 3000 Мгц, если максимальная дальность обнаружения
цели с эффективной площадью 25 м2 равна 60 км, реальная Чувствительность
приемника 2*10“12 вт, а коэффициент направленного действия антенны 1500.
5-85. Определить среднюю мощность излучения передатчика радиолокаци-
онной станции, если длительность импульса 3 мксек, частота следования импуль-
сов 500 гц, коэффициент направленного действия антенны 1000, рабочая длина
волны 10 см, чувствительность приемника 5 -10“13 вт. Станция обнаруживает
цель с эффективной площадью 50 м2 на дальности 250 км.
5-86. Определить чувствительность приемника радиолокационной станции,
если цель с эффективной площадью отражения 10 м2 обнаруживается на рас-
стоянии 100 км при коэффициенте направленного действия антенны, равном
1000, рабочей длине волны 8 см и мощности в импульсе 1000 кет.
5-87. Определить мощность в импульсе передатчика радиолокационной
станции, необходимую для того, чтобы ракетный снаряд с эффективной площадью
2 м2 был обнаружен на расстоянии 600 км при чувствительности приемника
3*10*13 вт, коэффициенте направленного действия антенны 4000 и рабочей длине
волны 50 см. Снаряд летит на достаточно большой высоте.
5-88. Определить эффективную площадь цели, если она была обнаружена
радиолокационной станцией на расстоянии 300 км. Мощность в импульсе передат-
чика радиолокационной станции 2000 кет, чувствительность приемника
3*10“18 вт, коэффициент направленного действия антенны 1800, рабочая длина
волны 20 см.
5-89. Определить коэффициент направленного действия антенны, если цель
с эффективной площадью 750 м2 обнаруживается на максимальном расстоянии
75 км при импульсной мощности передатчика 100 кет, чувствительности прием-
ника 5 • 10’12 вт и рабочей длине волны 3,2 см.
5-90. Найти длину волны, на которой работает радиолокационная станция,
если цель с эффективной площадью 25 м2 была обнаружена на расстоянии 200 км.
Коэффициент направленного действия антенны радиолокационной станции 800,
чувствительность приемника 2-Ю’13 вт, мощность в импульсе. передатчика
1000 кет.
5-91. Определить дальность обнаружения корабля с эффективной площадью
2000 м2, если уголковый отражатель с квадратными гранями, имеющими сто-
206
рону длиной 2 м в направлении максимума обратного отражения, обнаруживается
на расстоянии 100 км. Радиолокационная станция работает на волне 3 см
5-92. Определить, во сколько раз и в какую сторону изменится максималь-
ная дальность действия радиолокационной станции в свободном пространстве,
если длительность импульса станции увеличить от 0,3 до 3 мксек. В обоих случаях
используется оптимальная полоса пропускания приемника а мощность в импульсе
передатчика остается неизменной.
5-93. Определить, во сколько раз и в какую сторону изменится максималь-
ная дальность действия радиолокационной станции в свободном пространстве,
если диаметр параболического отражателя антенны увеличить втрое:
5-94. Определить дальность обнаружения цели, летящей на высоте 700 м
и имеющей эффективную площадь 80 м2, если мощность в импульсе передатчика
радиолокационной станции 1000 кет, чувствительность приемника 3-10~12 вт,
коэффициент направленного действия антенны 300, частота электромагнит-
ных колебаний 75 Мгц. Антенна поднята над поверхностью земли на вы-
соту 7 м.
5-95. Определить высоту поднятия над поверхностью земли антенны радио-
локационной станции для обнаружения низколетящей цели на высоте 500 м
и расстоянии 60 км, если эффективная площадь цели 125 м2 мощность в импульсе
передатчика 500 кет, чувствительность приемника 4-10~12 вт, длина волны 2 м,
коэффициент направленного действия антенны 500.
5-96. Вертолет поднимается вертикально вверх, практически оставаясь
на неизменной дальности от радиолокационной станции. Определить, на какой
высоте он впервые будет обнаружен, если мощность в импульсе передатчика
300 кет, чувствительность приемника 4-10"13 вт, рабочая длина волны 2 м,
коэффициент направленного действия 300, антенна станции поднята на высоту 3 м,
эффективная площадь вертолета 75 м2, а расстояние от станции до вертолета
70 км.
5-97. Определить число лепестков диаграммы направленности антенны
и угол наклона направления максимума нижнего лепестка диаграммы по отно-
шению к поверхности земли, если антенна радиолокационной станции, излучаю-
щая электромагнитные колебания с частотой 100 Мгц, будет установлена на вы-
соте 6 или 12 м.
5-98. Определить, на какую высоту следует поднять антенну радиолокацион-
ной станции, излучающей электромагнитные колебания на волне 2 м, чтобы само-
лет летел на высоте 12 000 м в направлении максимума первого лепестка диа-
граммы направленности. Дальность до цели 150 км.
5-99. Определить расстояние от радиолокационной станции до самолета,
летящего на высоте 600йл, если он находится в направлении максимума первого
лепестка диаграммы направленности антенны. Длина волны передатчика 3 м,
а высота подъема антенны 6 м.
5-100. Определить мощность сигналов, поступающих на вход приемника
радиолокационной станции и отраженных от двух самолетов, летящих на одина-
ковом расстоянии 60 км от станции, но на разных азимутах и на высотах 2000
и 500 м, если мощность в импульсе передатчика 500 кет, коэффициент направлен-
ного действия антенны 200, рабочая длина волны 1 м. Антенна установлена
на высоте 4 м, а эффективная площадь каждого самолета 150 м2.
5-101. Самолет обнаружен с помощью наземной радиолокационной станции
дальнего обнаружения с диаграммой направленности в виде латинской буквы V.
Основания вертикального и наклонного (под углом 45°) лучей диаграммы разне-
сены по азимуту на угол 10°. Определить высоту полета самолета, если на экране
индикатора кругового обзора отметка цели по наклонному лучу оказалась сдви-
нутой на 17° по отношению к отметке, полученной по вертикальному лучу.
Наклонная дальность до самолета 100 км.
5-102 При определении высоты полета вертолета, находящегося на наклон-
ной дальности 90 км, угол между отметками по вертикальному и наклонному
лучам диаграммы направленности типа V определен равным 15°. При отсчете
допущена ошибка 0,5° в сторону завышения. Вычислить ошибку в определении
высоты, если вертикальный и наклонный лучи раздвинуты у основания по ази-
муту на 10°.
207
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ЧЕТВЁРТАЯ
ИМПУЛЬСНАЯ ТЕХНИКА
§ 5-7. Основные формулы
I. Крутизна переднего фронта видеоимпульса:
где Uт — амплитуда импульса;
/ф — длительность фронта импульса.
2. Крутизна среза видеоимпульса:
где /ср — длительность среза импульса.
3. Постоянная времени цепи, состоящей из конденсатора и сопротивления:
т = RC.
где R — активное сопротивление;
С — емкость конденсатора.
4. Заряд конденсатора от источника постоянного напряжения через сопро-
тивление:
а) напряжение на конденсаторе в любой момент времени
/ t \
= £ \ 1 — е
где £ — напряжение источника;
е — основание натуральных логарифмов;
t — время заряда;
т — постоянная времени цепи;
б) ток в цепи заряда
t
Е
la~ R е
в, напряжение на сопротивлении
= Ее х .
5. Напряжение на конденсаторе при его заряде через активное сопротивле-
ние от источника постоянного напряжения, если конденсатор предварительно был
заряжен до напряжения. С/со:
ис = иСй + (Е-иС0){\-<Г~}.
6. Скорость изменения напряжения на конденсаторе при его заряде от источ-
ника постоянного напряжения через сопротивление:
(ис)'=
7. Разряд конденсатора через активное сопротивление:
а) напряжение на конденсаторе
t
ис = »
208
б) ток в цепи разряда
в) напряжение на сопротивлении
_ t__
UR=UCQe х.
8.
Постоянная времени цепи, состоящей из индуктивности и сопротивления:
L
Х~ R ’
где L — индуктивность;
R — сопротивление.
9; Подключение источника постоянного напряжения к цепи с индуктив-
ностью и сопротивлением:
а) напряжение на индуктивности
_____________________________________t__
UL = Ее х ;
б) ток в цепи
в) напряжение на сопротивлении
1/Л = Д1
10. Замыкание цепи с индуктивностью и сопротивлением после отключения
от источника постоянного напряжения:
а) напряжение на индуктивности
_ t
UL = -Ee х ;
б) напряжение на сопротивлении
UR = Ее х ;
в) ток в цепи
И. Коэффициент трансформации импульсного трансформатора:
где —число витков первичной обмотки;
1F2 — число витков вторичной обмотки.
12. Сопротивление нагрузки, пересчитанное в цепь первичной обмотки
импульсного трансформатора:
где /?н — сопротивление нагрузки, включенное в цепь вторичной обмотки
импульсного трансформатора.
14 Задачник 209
*ф = з
13. Длительность переднего фронта импульса напряжения, снимаемого
с - выходной обмотки импульсного трансформатора:
Ri + R'n ’
где Ls — индуктивность рассеяния;
Ri— активное сопротивление первичной обмотки импульсного трансформа-
тора и источника импульсов напряжения.
14. Длительность среза импульса напряжения, снимаемого с выходной
обмотки
импульсного трансформатора:
_ зя^Сд+с;)
*Ср —
где
1 + 3/и-^2-
ьсв
Ci — емкость первичной обмотки;
С2 — — емкость вторичной обмотки, пересчитанная в цепь первичной;
— длительность импульса напряжения на входе трансформатора;
£Св — индуктивность связи.
15. Условие самовозбуждения симметричного мультивибратора:
RaRg о >> 1
Яа+Л ’
где /?а — сопротивление в анодной цепи лампы;
Rg — сопротивление в сеточной цепи лампы;
S — крутизна характеристики лампы.
16. Длительность анодного импульса напряжения симметричного мульти-
вибратора на триодах:
4 * ТР1п -
Аа “Г
где ц — статический коэффициент усиления лампы;
L тр — постоянная времени цепи разряда конденсатора связи;
Ro— сопротивление лампы постоянному току при смещении на сетке Ug = 0.
17. Период следования импульсов напряжения симметричного мультиви-
братора:
Т=2/и
18. Относительная нестабильность частоты следования импульсов напряже-
ния мультивибратора:
ДЕ __ ДЕ^0
Е Е£01пЯ ’
где F — частота следования импульсов напряжения мультивибратора;
Eg0 — напряжение запирания лампы;
&Ego — изменение напряжения запирания лампы;
К — коэффициент усиления одного каскада мультивибратора.
19. Период следования импульсов напряжения мультивибратора с положи-
тельной сеткой, работающего на триодах:
где — постоянная времени цепи разряда конденсатора связи;
д — коэффициент усиления одного каскада;
ц — статический коэффициент усиления лампы.
210
20. Относительная нестабильность частоты следования импульсов напряже-
ния мультивибратора с положительной сеткой:
ДЕ _ AEgQ_____________1________
F £g0 (1 +|Х) |п 4+и'
1 I н
21. Длительность выходного импульса ждущего мультивибратора С’катодной
связью (рис. 5-1):
t fa Q С In
^g2
где Д£/а1 = «а1Ян1 — перепад напряжения на аноде лампы Лt в момент ее отпи-
рания;
Eg02 — напряжение запирания лампы Л2;
ial—анодный ток лампы Лр определяется по динамической
характеристике t'ai = f (ugt построенной на основании
статических характеристик «а = f (иа).
22. Амплитуда выходного импульса ждущего мультивибратора с катодной
связью (рис. 5-1):
гт ______ (Е—Ск) Ян2
о m вых ~ Б ~л~Ъ ’
АН2 Г Ао
где Е — напряжение анодного источника;
Ск = «агЯк ~ напряжение в цеци ка-
тода.
23. Сопротивление в цепи катода Як
(рис. 5-1) должно удовлетворять условию:
D < Е&>

0-
%
х
°к
лг Uea,jr
А к ' ---»
«32
где Eg(i — напряжение запирания лам-
пы JIlt
«аг—ток лампы Л2 в открытом со-
стоянии.
24. Сопротивление в цепи анода пер-
вой лампы ждущего мультивибратора
(рис. 5-1) можно выбрать из условия:
Ящ^* (l,5-i-3) Ян
25. При расчете ждущих мультивибраторов необходимо проверять выполне-
ние следующего неравенства:
(Г—/и)> (5-ИО) т,
где Т — период следования пусковых импульсов;
т — Cg! (ЯщФ Як) — постоянная времени цепи заряда конденсатора
связи.
26. Условие опрокидывания реостатной спусковой схемы с двумя устойчи-
выми состояниями равновесия (триггера):
Яа + Я/ Я1 + Яг
где Я/ — внутреннее сопротивление лампы;
Я1, Я2, Яа — сопротивления, указанные на рис. 5-2.
27. Минимальная длительность импульса напряжения блокинг-генератора:
мин
где Ls — индуктивность рассеяния;
СПа₽ — паразитная емкость.
14*
пар»
211
28. Длительность выходного импульса фантастрона (время задержки):

— ^мин)
Е
где
Kg — сопротивление в цепи управляющей сетки;
С а — емкость связи цепи сетки с цепью анода;
и — управляющее напряжение на аноде лампы фантастрона;
£7МИн — минимальное напряжение на аноде фантастрона, при котором про
исходит опрокидывание схемы.
29. Длительность импульса, формируемого с помощью искусственной длин
ной линии:
/и = 2n/LC,
где п — количество ячеек;
L — индуктивность ячейки;
С — емкость ячейки.
Рис. 5-3.
30. Время прохождения импульса по линии:
t = п у/’LC.
31. Волновое сопротивление линии:
32. Условия самовозбуждения мультивибратора на точечном триоде с эмит
тер ной емкостью и общей базой (рис. 5-3):
/?к гк (а — 1);
Rg + Rk + гк р , р .
-----------------р---------------- Аэ-| Ar-I ' К
/?ЭСЭ>--------------------------------------тт р [ом-мкф],
ГК ---- Ч - Ак
где /?б> Як, Сэ — параметры схемы;
а, гк — параметры триода.
33. Формулы для расчета самовозбуждающегося мультивибратора (рис. 5-3)
а) критическая частота, по которой выбирается тип триода,
/кр С /макс»
где /макс— максимальная рабочая частота триода;
/и — заданная длительность импульса;
212
б) напряжение коллекторной батареи
^ко = (1 >б-?-2) Um\ UK0 ’С UK. дОп,
где Um — заданная амплитуда импульса;
UK, доп — максимально допустимое напряжение на коллекторе выбранного
триода;
в) суммарная величина сопротивлений, включенных в цепи базы и коллек-
тора,
(R6 + Rk) = 0,8rK;
u tn
R6 = (14-3) RK;
г) емкость в цепи эмиттера
г МКб+#к + 0.8гк) .
э [0,8гк(а — 1) — 7?к] ’
д) сопротивление в цепи эмиттера
п __________________________________Т
С In П *б+Як + 0,8гк 1 ’
Сэ1П L( ° а(7?б + Як -flj
где Т — заданный период повторения импульсов.
Если требуются видеоимпульсы большой скважности, то на эмиттер подают
смещение от дополнительного источника
величиной 4—6 в.
34. Формулы для расчета самовозбуж-
дающегося мультивибратора на плоскост-
ных триодах пб схеме с общим эмиттером
(рис. 5-4):
а) критическая частота, по которой
выбирают тип триода,
5
/кр > "уг /макс’»
б) напряжение коллекторной батареи
^ко = 1,2£7т; ^ко ^к. доп>
где Um — заданная амплитуда импульса;
t/K. доп — максимально допустимое напряжение на коллекторе выбранного
триода;
в) сопротивления в цепях коллекторов
п _ ^кр
Кк ~~ ’
v»otK. макс
где /к. макс — максимально допустимый ток коллектора выбранного триода;
г) сопротивления в цепях баз
R& = Р<А = 0.6 (т=7^)
где а — коэффициент усиления триода по току;
д) емкости связи
Р _ /?ki) р _____ Т (7?б гкг)
1 0,7/?бгк1 ’ “ 0,7/?бгка ’
где /и — заданная длительность импульса;
Т — заданный период повторения импульсов;
Гк1> гК2 — сопротивления коллекторных переходов выбранных триодов.
213
35. Формулы для расчета триггеров с внешним (рис. 5-5) и автоматическим
(рис. 5-6) смещением, работающих на плоскостных триодах по схеме с общим
эмиттером:
а критическая частота, по которой выбирают тип триода,
/кр^ 3F < /макс»
где F — частота повторения импульсов (задается при расчете триггеров);
Рис. 5-5.
Рис. 5-6.
б) напряжение коллекторной батареи
^ко = (1,2-4-1,3) Ufn't Uk < доп»
в) сопротивление нагрузки в цепях коллекторов
t/ко 0.39
0»5гк макс /макс^к
где iK. макс ~ максимально допустимый ток в цепи коллектора триода;
/макс — максимальная рабочая частота триода;
Ск — емкость коллекторного перехода триода;
214
г) максимальный начальный ток в цепи коллектора
t —20
i — i 9 10
*к. макс — *к» нач * *
где iK. нач — начальный ток коллектора;
t — температура, при которой должен работать триггер;
д) сопротивление в цепях базы для триггера с внешним смещением
*к. макс
где (/б0—напряжение смещения на базе; =» 14-5 г,
для триггера с автоматическим смещением
t/Ko~tZw
*к. макс *
е) сопротивление цепочек связи для триггера с внешним смещением

______Рмин
1 I R_о^к
i+Рмин UkqR6
для триггера с автоматическим смещением
D — ( Рмин 1 \ D
— f ----------ЭТ---------1 I Аю
I lift *\к*к.макс |
\ 1 "Г Рмин 77----- /
\ ^ко /
где
Рмин — величина, учитывающая разброс параметров транзисторов;
Рмин = 0.5 J_e ;
ж) емкость связи
с 0.58
/макс Кк
з) сопротивление в цепи эмиттера для создания на нем напряжения автома-
тического смещения
^б *к. макс
^kq Кб *к. макс
и) емкость конденсатора, блокирующего R3t
1
R3 2л /макс ’
к) минимальное напряжение на коллекторе (только для триггера с внешним
смещением)
мин == ОЛс о — ^к. макс ^к)’»
л) в качестве диодов Д1 и Д2 используются диоды серии Д2 для управления
триггерами, работающими на триодах серий от П1 до П6;
215
м) сопротивление на входе триггеров выбирается порядка
R = 5-ь 10 ком.
36. Формулы для расчета блокинг-генер агора,- работающего на плоскостном
триоде по схеме с общей базой (рис. 5-7):
а) критическая частота, по которой выбирают тип триода,
/кр > “7“ < /макс»
где /макс — максимальная рабочая частота триода;
б) напряжение коллекторной батареи
^ко = ^ко < ^к. доп’,
корректирующее сопротивление
л==Дко.
1к. макс
в)
г)
входное сопротивление триода
Гэ .
1 — а ’
Rbx — г6 Н"
UkO
Рис. 5-7.
коллекторной обмотки импульсного трансформатора
г _____3 5_____п2Ввх____
к’2л/маКс (n₽— 1)’
трансформации; обычно п = 3-5-6;
r __ «
р=т=^:
е) вспомогательные коэффициенты
К — ; ф = arctg 1 —;
Ьк у К2 — 1
ж) емкость в цепи базы при К < 3
д)
индуктивность
где п — коэффициент
4
с =--
2

2 ;
з) сопротивление в цепи базы
Т
где Т — заданный период повторения импульсов;
и) начальное напряжение на емкости
U — о / J_______ 1 \
216
к) период повторения импульсов должен удовлетворять условию
7\ = /?бС1п (1+-
\ Аб*к. макс
Если получившийся период повторения импульсов 7\ не равен заданному Г,
то путем подбора величины сопротивления в цепи базы добиваются удовлетворе-
ния равенства 7\ — Т.
§ 5-8. Характеристики импульсов
5-103. Амплитуда импульса модулятора радиолокационной станции равна
11 кв, а длительность 1 мксек. Определить крутизну фронта импульса модулятора,
если считать длительность фронта равной 20% длительности импульса. Как
изменится точность определения дальности, если крутизна фронта импульса
модулятора уменьшится?
5-104. Амплитуда прямоугольных импульсов, имеющих частоту следования
1250 гц и скважность 2300, равна 11 кв. Определить крутизну фронта и среза,
если считать длительность фронта и среза равной 20% от длительности импульса.
5-105. Крутизна импульса модулятора радиолокационной станции равна
440 000 в/мксек, а амплитуда 11 кв. Определить скважность, если частота следова-
ния импульсов 300 гц, а длительность фронта равна 20% длительности всего
импульса.
§ 5-9. Переходные процессы в цепях с R, С, L
5-106. Конденсатор заряжается от источника постоянного напряжения через
сопротивление. Когда скорость его заряда больше: в конце или в начале заряда—
и почему?
5-107. Заряженный конденсатор разряжается через сопротивление. Когда
скорость его разряда больше: в конце или в начале разряда — и почему?
5-108. Определить постоянную времени цепи, состоящей из конденсатора
емкостью 5000 пф и активного сопротивления 0,5 Мом.
5-109. Определить постоянную времени цепи, состоящей из индуктивности
20 мгн и активного сопротивления 5 ком.
5-110. Определить постоянную времени цепи (рис. 5-8), если = 5000 пф;
С2=2000 пф; Мом; /?2=1 Мом. Сопротивлением источника пренебречь.
5-111. Определить постоянную времени цепи (рис. 5-9), если L — 500 мгн;
7?!= 10 ком; #2= 5 ком. Сопротивлением источника пренебречь.
5-112. Определить постоянную времени цепи (рис. 5-10), если Сг — 1000 пф;
С2 = 500 пф; R = 0,5 Мом. Сопротивлением источника пренебречь.
5-113. Конденсатор емкостью 400 пф заряжается от источника постоянного
напряжения 200 в через сопротивление 0,5 Мом. Определить напряжение на кон-
денсаторе через 600 мксек после начала заряда.
5-114. Катушка с индуктивностью 30 мгн подключена к источнику постоян-
ного напряжения 100 в последовательно с сопротивлением 1 ком. Определить
напряжение на индуктивности через 150 мксек после подключения.
217
5-115. К цепи, состоящей из конденсатора емкостью 10 пф и сопротивления
2 Мом, подключен источник постоянного тока с напряжением 50 в. Определить
ток в момент подключения и через 40 мксек после включения.
5-116. К цепи, состоящей из индуктивности 15 мгн и сопротивления 5 ком,
подключен источник постоянного тока с напряжением 100 в. Определить ток в цепи
в момент подключения к источнику и через 9 мксек после включения.
5-117. Конденсатор емкостью 200 пф заряжен до напряжения 100 в и разря-
жается через сопротивление 1,5 Мом. Определить напряжение на конденсаторе
че^зез 600 мксек после начала разряда.
5-118. Конденсатор, заряженный до напряжения 300- в, разряжается через
сопротивление 3 Мом. Определить величину разрядного тока через время t = Зт
после начала разряда.
5-119. Цепь, состоящая из индуктивности 10 мгн и сопротивления 5 ком,
подключена к источнику постоянного напряжения 250 в. Определить ток, проте-
кающий в цепи через 4 мксек после включения.
5-120. Какое потребуется время для заряда конденсатора емкостью 100 пф
до напряжения 340 в, если напряжение источника 540 в и сопротивление цепи
заряда 100 ком?
5-121. Начертить временнйе графики напряжения на конденсаторе и сопро-
тивлении, подключенных последовательно к источнику постоянного напряжения
300 в, для значений постоянной времени цепи 3 и 5 мксек.
5-122. Начертить временнйе графики напряжения на конденсаторе и сопро-
тивлении, подключенных последовательно к источнику постоянного напряжения,
если постоянная времени цепи 3 мксек, а напряжение источника может быть 300
или 200^.
5-123. Начертить временнйе графики напряжения на индуктивности и сопро-
тивлении. подключенных последовательно к источнику постоянного напряжения
300 в. если величина индуктивности 50 мгн, а сопротивление может быть 10 или
20 ком.
5-124. Начертить временнйе графики напряжения на конденсаторе, заряжен-
ном до напряжения 300 в, и сопротивлении, включенном последовательно с кон-
денсатором, если емкость конденсатора 500 пф, а сопротивление может быть 250
или 500 ком.
5-125*. К источнику постоянного напряжения 500 в подключаются последо-
вательно соединенные конденсатор, заряженный до напряжения —350 в, и сопро-
тивление 100 ком. Определить время, в течение которого напряжение на конден-
саторе практически достигнет нулевого значения, если емкость конденсатора
1000 пф. Определить скорость изменения напряжения на конденсаторе в момент
подключения к источнику и в момент начала перезаряда, когда напряжение на нем
проходит через нулевое значение.
5-126. Катушка индуктивности 2 мгн и сопротивление 1000 ом подключены
последовательно к источнику постоянного напряжения 200 в. Определить ток
в катушке через 4 мксек после переключения ее на сопротивление 500 ом. Через
какое время после переключения ток в катушке будет практически отсутствовать?
5-127*. Определить закон изменения тока в цепи и законы изменения напря-
жения на конденсаторе и катушке индуктивности после подключения Их последо-
вательно к источнику постоянного напряжения 200 в. Катушка имеет индуктив-
ность 1 мкгн, а конденсатор имеет емкость 0,25 мкф.
5-128*. К источнику линейно нарастающего напряжения и = kt = 5/
подключается последовательно цепь, состоящая из конденсатора емкостью 0,2 мкф
и сопротивления 2,5 ком Определить закон изменения тока в цепи и закон изме-
нения напряжения на конденсаторе.
5-129. К источнику линейно нарастающего напряжения и = kt == 100/
подключается последовательно цепь, состоящая из катушки индуктивности
0,5 мкгн и сопротивления 10 ком. Определить закон изменения тока в цепи и закон
изменения напряжения на катушке.
5-130*. К источнику линейно нарастающего напряжения и = kt = 10/
подключается последовательно цепь, состоящая из катушки индуктивности
0,5 мкгн и конденсатора емкостью 0,5 мкф. Определить закон изменения тока
в цепи и закон изменения напряжения на конденсаторе.
218
5-131. Определить, будет ли цепь (рис. 5-11) дифференцирующей; если 7? =
— 1 Мом; С = 10 пф. На вход цепи подается прямоугольный импульс напряже-
ния длительностью 150 мксек.
5-132. На цепь, состоящую из конденсатора емкостью 200 пф и сопротивле-
ния 0,25 Мом, подан прямоугольный импульс. Определить, на сколько длитель-
ность импульса, снимаемого с конденсатора, больше длительности входного
импульса. Сопротивлением источника импульсов напряжения пренебречь. Дли-
тельность импульса определяется на нулевом уровне.
5-133. Определить длительность импульсов на выходе дифференцирующей
цепочки состоящей из конденсатора емкостью 20 пф и сопротивления 50 ком,
если на вход цепочки подаются прямоуголь-
ные импульсы. Длительность импульса опре-
деляется на нулевом уровне.
5-434. Графически показать, как изме- 0“
нится форма импульсов на выходе дифферен-
цирующей цепи, если параллельно с конден-
сатором цепи включается конденсатор, .ем- %
кость которого в 3 раза больше емкости кон-
денсатора цепи, и на вход цепи подается
прямоугольный импульс напряжения.
5-135. На вход схемы (рис. 5-11) пода-
ются прямоугольные импульсы напряжения.
f? Ue™
——0
Рис. 5-1 h
Изобразить примерную форму напряжения на сопротивлении и конденсаторе
для случаев, когда длительность импульса много меньше, много больше и при-
мерно равна постоянной времени цепи.
5-136. На вход схемы (рис. 5-11) подаются прямоугольные импульсы напря-
жения. Изобразить примерную форму напряжения на сопротивлении и конден-
саторе для случаев, когда длительность фронтов, ймпульса много меньше и много
больше постоянной времени цепи.
5-137. На вход схемы (рис. 5-11) подаются трапецеидальные импульсы напря-
жения. Изобразить примерную форму напряжения на сопротивлении, если посто-
янная времени цепи много меньше длительности импульса.
5-138*. На рис. 5-12 представлена схема реостатного усилителя с дифферен-
цирующей цепочкой CR на выходе. На управляющую сетку лампы подается отри-
нательный прямоугольный импульс на-
пряжения, запирающий ее. Параметры
схемы: сопротивление лампы постоян-
С3
41
Еа
&-----
Рис. 5-13.

Рис. 5-12.
-0
Убых
"0
ному току 10 ком при Ug = 0; /?н = 70 ком; R = 30 ком; С = 20 пф; длитель-
ность входного импульса 60 мксек. Определить амплитуды положительного и
отрицательного импульсов выходного напряжения.
5-139. На вход схемы, изображенной на рис. 5-13, подаются трапецеидаль-
ные импульсы напряжения. Изобразить примерную форму выходных импульсов,
если постоянная времени цепи мала по сравнению с длительностью импульса.
§ 5-10. Импульсные трансформаторы
5-140. На первичную обмотку импульсного трансформатора подается прямо-
угольный импульс напряжения. Изобразить форму импульса напряжения
на сопротивлении нагрузки вторичной обмотки трансформатора, если длительность
219
импульса много меньше и много больше постоянной времени индуктивности на-
магничивания.
5-141. Высоковольтный импульс модулятора подается на магнетрон
с помощью коаксиального кабеля и импульсного трансформатора, служащего
для согласования эквивалентного сопротивления магнетрона с волновым сопро-
тивлением кабеля. Определить коэффициент трансформации, если волновое
сопротивление кабеля 75 ом, а эквивалентное сопротивление магнетрона 500 ом.
Активным сопротивлением обмоток пренебречь.
5-142. Высоковольтный импульс модулятора подается на магнетрон с по-
мощью коаксиального кабеля и импульсного трансформатора, служащего для
согласования эквивалентного сопротивления магнетрона, равного 600 ом. с вол-
новым сопротивлением кабеля 75 ом. Определить длительность переднего и зад-
него фронтов импульса, подаваемого на магнетрон, если общая индуктивность
рассеяния импульсного трансформатора 9,7 мкгн, коэффициент трансформации 3,
длительность импульса модулятора 1 мксек, паразитные емкости обмоток тран-
сформатора по 500 пф, индуктивность намагничивания (связи) 100 мкгн.
5-143. На вход импульсного трансформатора подается прямоугольный
импульс длительностью 3 мксек. Определить длительность переднего фронта
импульса на выходе импульсного трансформатора, если коэффициент трансфор-
мации 2, сопротивление нагрузки во вторичной обмотке 20 ком, индуктивность
рассеяния 5 мкгн.
§ 5-11. Ограничители
5-144. На вход последовательного диодного ограничителя приложено сину-
соидальное напряжение с амплитудой 100 в. Определить напряжение положитель-
ной и отрицательной полуволн на выходе ограничителя и на диоде, если сопро-
тивление нагрузки 20 ком, сопротивление открытого диода 200 ом, сопротивле-
ние закрытого диода 20 Мом.
5-145. На вход параллельного диодного ограничителя приложено синусои-
дальное напряжение с амплитудой 100 в. Определить напряжение отрицательной
и положительной полуволн на выходе ограничителя, если величина ограничиваю-
щего сопротивления 20 ком, сопротивление нагрузки 200 ком, сопротивление
закрытого диода 20 Мом, сопротивление открытого диода 200 ом.
5-146*. Синусоидальное напряжение ограничивается на уровне £7огр. Опре-
делить длительность фронта ограниченного напряжения, если синусоидальное
напряжение имеет амплитуду Um и частоту f.
5-147. Синусоидальное напряжение с частотой 20 кгц ограничивается сверху
на уровне 20 в. Определить амплитуду синусоидального напряжения, необходимую
для получения длительности фронта ограниченного напряжения 2 мксек. Как
изменится длительность фронта импульса,
напряжения увеличится?
5-148. Синусоидальное напряжение
с амплитудой 20 в ограничивается сверху
с помощью последовательного диодного
ограничителя. Какое постоянное напря-
жение следует подать на анод диода,
чтобы угол отсечки тока равнялся 60°?
Начертить схему ограничителя и форму
напряжения на нагрузке и на диоде.
5-149. На последовательный диодный
ограничитель подаются отрицательные
прямоугольные импульсы с амплитудой
100 в. Нарисовать схему ограничителя
и определить, какое постоянное напря-
жение надо подать на анод диода, чтобы
на выходе получить амплитуду импульсов
не больше 50 в.
если амплитуда синусоидального
5-150*. На вход схемы сеточного ограничителя (рис. 5-14) подается синусои-
дальное напряжение с частотой 20 кгц и амплитудой 5 в. Известны следующие
220
данные схемы: напряжение источника анодного питания 250 в; напряжение запи-
рания лампы —5 в; напряжение смещения —2,5 в; сопротивление лампы постоян-
ному току 10 ком; Ra = 50 ком; С = 25 пф; R = 20 ком. Импульсы после ограни-
чения считать трапецеидальными. Определить: максимальное и минимальное
напряжения на аноде лампы; форму и приблизительную длительность импульсов
напряжения на сопротивлении R.
5-151. Для условия задачи 5-150 определить, как изменится длительность
выходного импульса, если увеличить амплитуду входного синусоидального напря-
жения. Изменится ли при этом амплитуда выходных импульсов?
5-152. Составить блок-схему формирования прямоугольных импульсов
из синусоидального напряжения. Изобразить графики, поясняющие ее работу.
В качестве элементов схемы использовать ограничители и цепи, состоящие из со-
противлений и емкостей.
5-153. Нарисовать примерную форму напряжения на анодах первой и второй
ламп, в цепи сетки второй лампы, если на вход схемы (рис. 5-15) подается сину-
Рис. 5-15.
соидальное напряжение. В первом каскаде производится двухстороннее ограни-
чение за счет сеточных токов и отсечки анодного тока. Цепь Rg2Cg2 имеет малую
постоянную времени. Лампа Л2 работает в режиме анодного ограничения, сме-
щение на ее сетке выбрано равным запирающему.
5-154. Составить принципиальную схему формирования прямоугольных
импульсов из синусоидального напряжения, используя блок-схему, составленную
для задачи 5-152.
§ 5-12. Мультивибраторы
5-155. Определить постоянные времени цепей заряда и разряда конденсата-
ров несимметричного мультивибратора, если сопротивления в цепях анода равны
10 ком каждое, сопротивление в цепи сетки левой лампы 220 ком, сопротивление
в цепи сетки правой лампы 80 ком, конденсаторы равны 500 пф каждый. Сопро-
тивление лампы постоянному току 7,7 ком, сопротивление участка сетка—катод
800 ом.
5-156. Определить длительность и период следования импульсов симметрич-
ного мультивибратора. Мультивибратор работает на двойном триоде с коэффици-
ентом усиления 20. Сопротивление лампы постоянному току 20 ком. Емкость кон-
денсатора связи 1000 пф, сопротивление в цепи анода 10 ком, сопротивление
в цепи сетки 1 Мом.
5-157. Определить длительность и период следования импульсов несиммет-
ричного мультивибратора, работающего на двойном триоде типа 6Н15П (коэф-
фициент усиления 38, сопротивление лампы постоянному току 6,8 ком). Сопро-
тивление в цепи анода левой лампы 10 ком, а в цепи сетки 1 Мом; сопротивление
в цепи анода правой лампы 20 ком, а в цепи сетки 0,5 Мом. Конденсаторы связи
имеют одинаковую емкость 100 пф.
221
5-168. Симметричный мультивибратор работает на лампе с крутизной харак-
теристики 3,2 ма/в. Будет ли возбуждаться мультивибратор, если в цепи анодов
включены сопротивления по 2 ком, а в цепи сеток — по 200 ком?
5-159 Определить наименьшую величину сопротивлений в цепях анодов
симметричного мультивибратора, необходимую для возбуждения схемы, если
в цепи сеток включены сопротивления по 200 ком каждое, а крутизна характе-
ристики лампы 2 ма/в.
5-160. Какую лампу (триод йли пентод) более целесообразно применять
в схеме мультивибратора для получения большой крутизны фронтов генерируе-
мых импульсов и почему?
5-161. Как с помощью телефонов проверить исправность самовозбуждаю-
щегося мультивибратора?
5-162. В общей цепи анодного напряжения мультивибратора включен мил-
лиамперметр постоянного тока. Как изменятся показания прибора, если: а) про-
изошел обрыв одного из конденсаторов; б) одно из сопротивлений в цепи анодов
окажется закороченным?
5-163. В самовозбуждающемся мультивибраторе отсутствуют колебания.
Как обнаружить неисправность мультивибратора, пользуясь вольтметром и гене-
ратором низкой частоты?
5-164. Определить амплитуду импульсов напряжения на анодах симметрич-
ного мультивибратора, если сопротивление лампы постоянному току 10 ком,
сопротивления в анодных цепях ламп 20 ком каждое, напряжение анодного источ-
ника 250 в.
5-165; Мультивибратор, работающий по типовой схеме, используется в каче-
стве делителя частоты следования импульсов. Как и какие параметры схемы
надо изменить, чтобы увеличить коэффициент деления частоты?
5-166. Мультивибратор, работающий по типовой схеме, используете^ в каче-
стве делителя частоты следования импульсов. В каком случае коэффициент деле-
ния частоты больше: при малой или при большей амплитуде входных импульсов
напряжения — и почему?
5-167. При каком соотношении между периодом собственных колебаний сим-
метричного мультивибратора и периодом повторения синхронизирующих импуль-
сов возможна синхронизация с отношением 1:1?
5-168. Рассчитать параметры схемы симметричного мультивибратора, рабо-
тающего на двойном триоде с коэффициентом усиления 35 и сопротивлением
постоянному току 10 ком, если амплитуда импульсов должна быть 100 в, частота
следования 2000 гц. Напряжение источника анодного питания 250 в.
5-169*. Симметричный мультивибратор синхронизируется положительными
импульсами, подаваемыми в цепь сетки одной из ламп. Определить минимальную
величину амплитуды синхронизирующих импульсов, если известны следующие
данные схемы мультивибратора: частота следования импульсов мультивибратора
1 кгц\ частота следования синхронизирующих импульсов 1,2 кгц\ напряжение
запирания лампы мультивибратора —4 в; максимальное напряжение на управ-
ляющей сетке лампы —50 в; постоянная времени цепи разряда конденсатора
0,3‘10“3 сек. Нестабильностью запирающего напряжения пренебречь.
5-170. Нарисовать примерную форму напряжения на управляющих сетках
и анодах лампы несимметричного мультивибратора, у которого постоянная вре-
мени цепи разряда конденсатора, подключенного к аноду левой лампы, больше
постоянной времени разряда конденсатора, подключенного к аноду правой лампы.
5-171. Как зависит длительность и частота следования импульсов мульти-
вибратора от величины сопротивления, включенного в анодную цепь лампы?
Начертить графики напряжения на электродах лампы мультивибратора для двух
значений сопротивлений, включенных в цепь анода.
5-172. Какой из симметричных мультивибраторов (с положительной или
нулевой сеткой) будет иметь более высокую частоту следования импульсов
и почему? Пояснить ответ с помощью графиков напряжений на электродах лампы
мультивибратора. Какой из этих мультивибраторов будет иметь более высокую
стабильность частоты следования и почему? Элементы схем мультивибраторов
считать одинаковыми.
222
5-173. Определить длительность импульсов симметричного мультивибратора
с положительной сеткой, если в качестве лампы используется двойной триод
с коэффициентом усиления 30 и сопротивлением постоянному току 10 ком. Пара-
метры схемы, сопротивления в цепях анодов 5 ком\ сопротивления в цепях сеток
500 ком, емкости конденсаторов 1000 пф.
5-174. Определить относительную нестабильность частоты следования
импульсов симметричного мультивибратора с положительными сетками, пара-
метры которого даны в условии задачи 5-173, и мультивибратора с нулевой сеткой
с такими же параметрами, если напряжение запирания лампы —10 в и изменяется
на 0,5 в. Сравнить результаты решений и объяснить их с точки зрения физических
процессов работы мультивибраторов.
5-175. Для запуска ждущего мультивибратора с катодной связью в цепь
сетки закрытой лампы подаются положительные импульсы. Начертить графики
напряжений на всех электродах ламп и на сопротивлении в цепи катода. Объяс-
нить, как зависят амплитуда и длительность импульсов на анодах лампы мульти-
вибратора от величины элементов схемы.
5-176. Определить амплитуду импульса ждущего мультивибратора с катод-
ной связью, который снимается с анода лампы, открытой в исходном состоянии,
если сопротивление в цепи этого анода 5 ком, сопротивление в катоде лампы
2 ком, сопротивление лампы постоянному
5-177*. Рассчитать схему ждущего
вибратор работает на двойном триоде с i
источника анодного питания 240 в.
Выходные импульсы должны иметь ам-
плитуду 50 в, длительность 50 мксек.
Запускающие импульсы имеют ампли-
туду 30 в и частоту следования 1000 гц.
Сопротивление участка сетка—катод
триода 1000 ом. Статические анодные
характеристики лампы приведены на
рис. 5-16, б.
5-178. Нарисовать примерную фор-
му напряжений на сетках и анодах
ламп ждущего мультивибратора с од-
ним устойчивым состоянием равнове-
сия, изображенного на рис. 5т17. Какие
элементы схемы влияют на длитель-
ность импульса напряжения снимае-
мого с анода левой лампы, и почему?
5-179. Объяснить, почему может
спусковой схемы с двумя устойчивы
•ра (рис. 5-16, а). Мульти-
усиления 35. Напряжение
ть неустойчивым запуск реостатно-
состояниями равновесия (триггера),
223
если запускающие импульсы напряжения имеют положительную полярность
и подаются одновременно нй сетки обеих ламп.
5-180. Нарисовать форму напряжения на анодах ламп реостатно-спусковой
схемы с двумя устойчивыми состояниями равновесия и определить их длитель-
ность, если период следования запускающих импульсов отрицательной полярно-
сти 200 мксек.
5-181. Определить амплитуду и длительность импульсов напряжения
на анодах ламп реостатно-спусковой схемы с двумя устойчивыми состояниями
равновесия, если сопротивления в цепях анодов 30 ком, сопротивление лампы
постоянному току 18 ком, напряжение источника анодного питания 300 в. Период
следования запускающих импульсов 500 мксек. Сопротивлением источника сме-
щения пренебречь.
5-182. Рассчитать режим работы ламп реостатно-спусковой схемы с двумя
устойчивыми состояниями равновесия, если схема имеет следующие параметры:
сопротивления в цепях анодов 30 ком; сопротивления в цепях сеток ламп 150 ком;
сопротивления, включенные между анодами и сетками, 1 Мом; сопротивление
ламп постоянному току 180 ком; напряжение источника анодного питания 300 в;
напряжение источника смещения —28 в.
5-183. Определить, произойдет ли опрокидывание реостатно-спусковой
схемы с двумя устойчивыми состояними равновесия, если схема имеет следующие
данные: српротивления в цепях анодов 25 ком; сопротивления в цепях сеток
150 ком; сопротивления между анодами и сетками 1 Мом; коэффициент усиления
лампы 30; внутреннее сопротивление лампы 10 ком.
§ 5-13. Блокинг-генератор
5-184. Как с помощью телефонов проверить работу самовозбуждающегося
блокинг-генератора?
5-185. Объяснить, как и почему изменятся длительность и частота следования
импульсов самовозбуждающегося блокинг-генератора при увеличении анодного
напряжения.
%
XXX X X
Рис. 5-18. Рис. 5-19.
5-186. Объяснить, при каких условиях производятся синхронизация частоты
следования импульсов блокинг-генератора и деление частоты следования. Объясне-
ние подтвердить с помощью графического изображения напряжения на сетке
лампы блокинг-генератора и запускающих импульсов. От чего зависит коэффи-
циент деления?
5-187. Нарисовать схему ждущего блокинг-генератора и график напряжения
на сетке, если лампа блокинг-генератора закрыта за счет положительного напря-
жения, снимаемого с делителя напряжения а цепи источника анодного питания,
а запускающие импульсы имеют отрицательную полярность.
5-188. Какая из схем (рис. 5-18 или 5-19) блокинг-генератора имеет лучшую
стабильность частоты следования импульсов и больший период следования
импульсов, если параметры схем одинаковы, и почему?
224
5-189. Определить минимальную длительность импульса блокинг-генера-
тора, если индуктивность рассеяния импульсного трансформатора 150 мкгн,
а паразитная емкость схемы 8 пф
5-190. Нарисовать примерную форму напряжений на сетке, катоде лампы
и выходной обмотке импульсного трансформатора блокинг-генератора (рис. 5-20),
если с помощью переключателя в цепь сетки подключаются сопротивления раз-
ной величины.
5-191. Объяснить почему для регули-
ровки частоты следования импульсов бло-
кинг-генератора обычно изменяют величину
сопротивления, включенного в цепь сетки,
а не величину емкости конденсатора.
5-192. Начертить схему ждущего бло-
кинг-генератора с искусственной длинной ли-
нией и примерную форму напряжения на
сетке. Блокинг-генератор запускается отри-
цательными импульсами. Объяснить, почему
блокинг-генератор с искусственной’ длинной
линией имеет лучшую стабильность длитель-
ности импульса по сравнению с обычным
блоки нг-генератором.
5-193. Блокинг генератор является син-
хронизатором радиолокационной станции
имеющей три диапазона дальности. Для каждого диапазона частота следова-
ния импульсов соответственно равна 1400. 700, 350 гц. Для частоты повторения
1400 гц в цепь сетки лампы блокинг-генератора включается сопротивление
0,5 Мом (рис. 5-20). Определить величины сопротивлений, которые надо вклю-
чить в цепь сетки лампы для частот 700 и 350 гц, если другие элементы схемы
не изменяются.
5-194. В панорамной радиолокационной станции для получения синхрони-
зирующих ее работу импульсов и импульсов меток электрического масштаба
используется схема, состоящая из нескольких блокинг-генераторов, работающих
в режиме деления частоты, блокинг-генератора. работающего в режиме синхро-
низации напряжением кварцевого генератора, и кварцевого генератора. Опреде-
лить коэффициенты деления для получения импульсов масштабных меток
и импульса синхронизатора, если частота кварцевого генератора 75 кгц, даль-
ность, измеряемая радиолокационной станцией, может быть 10 или 20Э км,
на экране индикатора необходимо иметь метки, соответствующие 2, 10 или 20 км
дальности.
5-195. Для условия за-
дачи 5-194 составить принци-
пиальную схему и с помощью
графиков объяснить, как про-
изводится синхронизация бло-
кинг-генератора напряжени-
ем кварцевого генератора
и как осуществляется деле-
ние частоты.
§ 5-14. Фантастрон
5-196. На рис. 5-21 пред-
ставлена схема фантастрона
на пентоде. Нарисовать при-
мерную форму напряжения
между анодом и «корпусом»,
управляющей сеткой и като-
дом, катодом и «корпусом»,
и «корпусом» изменяется по
Объяснить, почему напряжение между анодом
линейному закону.
15 Задачник
225
5-197. Изобразить примерную форму напряжения между анодом и «корпу-
сом», управляющей сеткой и катодом, катодом и «корпусом», экранирующей
сеткой и катодом для фантастрона (рис. 5-22) при двух положениях движка потен-
циометра Rn.
5-198. Объяснить, как зависит длительность импульса фантастрона
(рис. 5-22) от величины напряжения на экранирующей сетке гептода. Объяснение
подтвердить с помощью графиков на-
пряжения на аноде и экранирующей
сетке гептода.
5-199. Для создания временной
задержки импульсов используется схе-
м,а фантастрона (рис. 5-22). Определить
временную задержку, которую может
создать фантастрон при изменении
управляющего напряжения, снимаемо-
го с потенциометра Rn, в пределах от
50 до 200 в, если напряжение источни-
ка анодного питания 250 в, сопротив-
ление в цепи управляющей сетки
1 Мом, емкость конденсатора обратной
связи 500 пф. Минимальное напряже-
ние на аноде, при котором происходит
восстановление схемы, 40 в.
5-200. Объяснить, как влияет ве-
личина сопротивления в цепи анода
гептода на время восстановления и ли-
нейность изменения импульса напря-
жения на аноде во время рабочего хода фантастрона.
5-201. На рис. 5-23 изображена схема фантастрона с катодным повторителем.
Определить постоянную времени цепи заряда емкости С во время восстановления
схемы, если сопротивление в цепи катода гептода 10 ком, сопротивление участка
Рис. 5-23.
сетка—катод 1 ком, величина емкости конденсатора 300 пф. Входным сопротивле-
нием катодного повторителя пренебречь. Во сколько раз постоянная времени
цепи заряда конденсатора в схеме фантастрона (рис. 5-22) больше, если сопротив-
ления в цепи анодов обоих фантастронов 1 Мом?
5-202 Определить время восстановления схемы фантастрона (рис. 5-22),
если напряжение источника анодного питания 300 в, сопротивление в цепи анода
1 Мом, емкость конденсатора обратной связи 400 пф, управляющее напряжение
250 в. Минимальное напряжение на аноде, при котором начинается восстановле-
226
ние схемы, 40 в. Током, протекающим через сопротивление в цепи управляющей •
сетки, скачком напряжения на аноде в конце рабочего хода и напряжением
на катодном сопротивлении пренебречь.
5-203. Составить принципиальную схему задержки начала развертки
с использованием фантастрона на гептоде с катодным повторителем. Импульс,
запускающий схему развертки, должен иметь отрицательную полярность.
5-204. Нарисовать примерную форму напряжения между анодом и «корпу-
сом», управляющей сеткой и катодом, катодом и «корпусом», экранирующей сет-
кой и катодом для фантастрона (рис. 5-23), если на катод запускающего диода
фантастрона, кроме постоянного напряжения и запускающего импульса, подается
пилообразное напряжение положительной полярности.
§ 5-15. Искусственные длинные линии
5-205. Искусственная длинная линия применяется для формирования
импульсов прямоугольной формы. Определить емкость конденсатора одного звена
этой линии, если она нагружена на сопротивление 150 ом, равное волновому.
Индуктивность катушки звена 100’Л4кгк.
Рис. 5-24.
5-206. Определить число звеньев искусственной длинной линии для полу-
чения задержки импульсов на 3 мксек, если параметры звена: емкость 500 пф\
индуктивность 2000 мкгн\ сопротивление нагрузки равно волновому и включено
в начале линии. Как надо изменить число звеньев, если сопротивление нагрузки
включить в конце линии?
5-207. Определить длительность импульса, формируемого с помощью искус-
ственной длинной линии, состоящей из 8 звеньев, если параметры звена: емкость
150 пф, индуктивность 150 мкгн,
5-208. Определить волновое сопротивление искусственной линии, если
индуктивность и емкость каждой ячейки соответственно равны 150 мкгн и 600 пф.
5-209*. Разомкнутая на конце искусственная линия заряжается от источника
постоянного напряжения величиной Д через зарядное сопротивление, в 9 раз
большее волнового. Начертить график изменения напряжения в начале линии.
5-210. Разомкнутая на конце искусственная линия заряжается от источника
постоянного напряжения величиной Е через зарядное сопротивление, которое
в 4 раза меньше волнового. Начертить график изменения напряжения в начале
линии.
5-211*. В искусственной длинной линии, изображенной на рис. 5-24, исполь-
зуется резонансный заряд линии от источника постоянного напряжения вели-
чиной Е. Изобразить форму напряжения на линии и на сопротивлении нагрузки,
которое в 2 раза больше волнового сопротивления, при разряде линии через
сопротивление нагрузки.
5-212. Рассчитать параметры искусственной длинной линии, используемой
для формирования импульса напряжения длительностью 1 мксек, если линия
нагружена на сопротивление 1 ком, равное волновому.
§ 5-16. Импульсные схемы на транзисторах
5-213*. Рассчитать самовозбуждающийся мультивибратор на точечном
триоде, работающий по схеме с эмиттерной емкостью и общей базой. Мультиви-
братор должен генерировать видеоимпульсы напряжения длительностью 2 мксек
с частотой повторения 10 кгц и амплитудой 10 в.
15* 227
5-214. Рассчитать самовозбуждающийся мультивибратор на точечном триоде,
собранный по схеме с эмиттерной емкостью и общей базой. Мультивибратор дол-
жен генерировать импульсы напряжения длительностью 20 мксек с частотой
повторения 1 кгц и амплитудой 5 в.
5-215. Отечественные точечные транзисторы серии «С» рассчитаны на макси-
мальную рабочую частоту 10 Мгц. Определить минимальную длительность
импульса напряжения, которая может быть получена от мультивибратора, рабо-
тающего на точечном транзисторе по схеме с эмиттерной емкостью и общей
базой.
5-216. Проверить, возникнут ли автоколебания в схеме мультивибратора,
работающего на транзисторе типа С1Г по схеме с эмиттерной емкостью и общей
базой, если сопротивление в цепи базы 3,8 ком, сопротивление в цепи коллектора
1,9 ком, сопротивление в цепи эмиттера 25 ком, а емкость в цепи эмиттера 0,01 мкф.
5-217. Схема самовозбуждающегося мультивибратора, работающего на тран-
зисторе типа С4А, имеет следующие параметры: емкость в цепи эмиттера 0,03 мкф-,
сопротивления в цепях базы и коллектора по 1,4 ком; сопротивление в цепи эмит-
тера — переменное, от 4 до 40 ком. Определить пределы изменения частоты повто-
рения импульсов, генерируемых мультивибратором.
5-218. Каковы должны быть величины сопротивления и емкости в цепи эмит-
тера мультивибратора, работающего на транзисторе типа С1В по схеме с общей
базой, чтобы длительность импульсов изменялась от 1 до 10 мксек, а частота
повторения от 100 до 10 000 гц? Схема мультивибратора имеет сопротивление
в цепи базы 3,6 ком, а в цепи коллектора 2 ком.
5-219. Рассчитать самовозбуждающийся симметричный мультивибратор,
работающий на плоскостных транзисторах по схеме с общим эмиттером, если
мультивибратор должен генерировать видеоимпульсы длительностью 20 мксек
с амплитудой 10 в и частотой повторения 25 000 гц.
5-220. Рассчитать несимметричный самовозбуждающийся мультивибратор,
работающий на плоскостных триодах по схеме с общим эмиттером, если мульти-
вибратор должен генерировать видеоимпульсы длительностью 100 мксек с ампли-
тудой 10 в и периодом повторения 1000 мксек.
5-221. Определить максимально возможные частоты повторения импульсов
транзисторов серии Ш, если они включаются в схему самовозбуждающегося
симметричного мультивибратора с общим эмиттером. Максимальные рабочие
частоты триодов: 100 кгц для ША—П1Д; 465 кгц для П1Е; 1 Мгц для ШЖ;
1,6 Мгц для П1И.
5-222. Определить, как будет изменяться длительность генерируемых импуль-
сов в схеме самовозбуждающегося симметричного мультивибратора, работающего
на транзисторах типа П1Ж по схеме с общим эмиттером, если емкость связи пер-
вого триода со вторым 1000 пф, а сопротивление в цепи базы первого триода
изменяется от 1 до 100 ком.
5-223. Рассчитать пределы изменения периода повторения импульсов сим-
метричного мультивибратора, работающего на транзисторах типа П1Ж по схеме
с общим эмиттером, если емкость связи второго триода с первым 2000 пф, а сопро-
тивление в цепи базы изменяется от 10 до 100 ком.
5-224. Рассчитать схему триггера, имеющего смещение от внешнего источ-
ника и работающего на плоскостных триодах по схеме с общим эмиттером, если
максимальная частота повторения должна быть 200 кгц, а амплитуда импульсов
10 в. Триггер должен нормально работать при температуре +40° С.
5-225. Рассчитать емкость связи в схеме триггера, имеющего смещение
от внешнего источника и работающего на транзисторах типа П1Ж, если сопро-
тивление в цепях коллекторов 2 ком.
5-226. Рассчитать триггер с автоматическим смещением, работающий на пло-
скостных транзисторах по схеме с общим эмиттером, если максимальная частота
повторения импульсов должна быть 300 кгц, амплитуда импульса 10 в, а окру-
жающая температура +30° С.
5-227. Рассчитать блокинг-генератор на плоскостном транзисторе, рабо-
тающий по схеме с общим эмиттером. Блокинг-генератор должен вырабатывать
видеоимпульсы с амплитудой 10 в, частотой повторения 2000 гц и длительностью
5 мксек.
228
5-228. В блокинг-генераторе, работающем на плоскостном триоде' по схеме
с общим эмиттером, емкость равна 0,02 мкф, максимальный начальный ток кол-
лектора 4 • 10-5 а. Определить пределы изменения периода повторения импуль-
сов, если в цепь базы включено переменное сопротивление, величина которого
изменяется от 0,5 до 5 ком.
5-229. Определить величину емкости в схеме блокинг-генератора, работаю-
щего на плоскостном триоде по схеме с общим эмиттером, если индуктивность кол-
лекторной обмотки 200 мкгн, сопротивление в цепи коллектора 1000 ом, а дли-
тельность импульса должна быть 5 мксек.
5-230. Определить длительность импульсов, генерируемых блокинг-генера-
тором задачи 5-229, если емкость будет увеличена в 4 раза.
5-231. Вычертить схему блокинг-генератора, работающего на точечном
триоде по схеме с общей базой.
5-232. Вычертить схему ограничителя, работающего на точечном триоде
по схеме с общей базой.
5-233. Вычертить схему ждущего мультивибратора, работающего на пло-
скостных триодах по схеме с общцм эмиттером.
5-234. Вычертить схему ограничителя сверху и снизу, работающего на пло-
скостном триоде по схеме с общим эмиттером и с фиксирующим диодом в цепи
базы.
5-235. Вычертить схему генератора импульсов напряжения пилообразной
формы, работающего на плоскостных полупроводниковых триодах.
5-236. Вычертить спусковую схему с одним устойчивым состоянием, рабо-
тающую на плоскостных триодах с общим эмиттером.
5-237. Вычертить схему самовозбуждающегося мультивибратора, работаю-
щего на точечном триоде по схеме с коллекторной емкостью и общей базой.
5-238. Вычертить схему самовозбуждающегося мультивибратора, работаю-
щего на точечном триоде по схеме с эмиттерно-коллекторной емкостью и общей
базой.
5-239. Вычертить схему самовозбуждающегося мультивибратора, работаю-
щего на точечном триоде по схеме с индуктивностью в цепи общей базы и исполь-
зуемого для генерирования пилообразного* тока в катушке отклоняющей системы
электронно-лучевой трубки с электромагнитным управлением лучом.
5-240. Вычертить схему спускового устройства со входом на эмиттер, работа-
ющего на точечном триоде по схеме с общей базой.
5-241. Вычертить схему триггера с непосредственной связью, работающего
на плоскостных триодах по схеме с общим эмиттером, в двух вариантах: без упра-
вляющих триодов и с управляющими триодами и усилителем.
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ПЯТАЯ
ИНДИКАТОРЫ
§ 5-17. Основные формулы
1. Отклонение электронного пятна на экране электронно-лучевой трубки
с электростатическим управлением:
/ = KU,
где К — чувствительность к отклонению;
U — отклоняющее напряжение.
2. Длительность импульса пилообразного напряжения:
где t — постоянная времени цепи заряда;
Еа — напряжение источника анодного питания;
Utn — амплитуда импульса пилообразного напряжения.
229
3. Относительная ошибка смещения по амплитуде экспоненциального
напряжения:
ит т
где AU — абсолютная ошибка смещения по амплитуде.
4. Коэффициент использования анодного напряжения:
к = -^.
5. Масштаб развертки:
«--в--
где I — длина линии развертки;
D — диапазон дальности индикатора.
6. Величина скачка в начале импульса трапецеидального напряжения,
подаваемого на вход каскада с последовательным включением отклоняющих
катушек электронно-лучевой трубки с электромагнитным управлением:
п —
Ue°~
где L — индуктивность отклоняющей катушки;
1т -г- амплитуда пилообразного тока;
ц — коэффициент усиления лампы.
7. Величина тока, протекающего по оконечному усилителю с сильной отри-
цательной обратной связью по току:
ивх
^обр. св
где ивх — напряжение, действующее на входе усилителя;
^обр. св — сопротивление обратной связи.
§ 5-18. Индикатор типа А
5-242. Определить напряжение, подаваемое на горизонтально-отклоняющие
пластины электронно-лучевой трубки с электростатическим управлением инди-
катора типа А для того, чтобы луч в исходном состоянии находился в крайнем
левом положении. Чувствительность трубки 0,4 мм/e, длина линии развертки
150 мм.
5-243. Индикатор типа А работает на электронно-лучевой трубке 13ЛО37
с электростатическим управлением. Определить амплитуду пилообразного напря-
жения, подаваемого на нижнюю пару отклоняющих пластин. Длина линии раз-
вертки 100 мм, напряжение на втором и третьем анодах 1500 в.
5-244. На экране индикатора типа А отметка цели видна на расстоянии
120 мм от начала линии развертки. Определить мгновенное значение пилообраз-
ного напряжения в момент подачи на индикатор импульса, отраженного от цели,
если чувствительность трубки 0,45 мм!в.
5-245. Максимальная дальность, измеряемая индикатором типа А, равна
200 км. Определить дальность до цели, если на экране индикатора отметка цели
удалена от отметки импульса передатчика на 90 мм, а линия развертки имеет
в длину 120 мм.
5-246. Индикатор типа А работает на электронно-лучевой трубке с электро-
статическим управлением, чувствительность которой 0,5 мм/в. Генератор раз-
вертки вырабатывает импульсы пилообразного напряжения с амплитудой 150 в.
Определить, во сколько раз необходимо уменьшить или увеличить напряжение
на втором аноде, чтобы длина линии развертки была 120 мм.
230
5-247. Длина линии развертки на экране индикатора типа А, работающего
на электронно-лучевой трубке с электростатическим управлением, 120 мм. Опре-
делить длину линии развертки, если напряжение на втором аноде повысилось
на 3%.
5-248. Индикатор типа А работает на электронно-лучевой трубке типа 13ЛО37
с электростатическим управлением. Определить скорость нарастания пилообраз-
ного напряжения, подаваемого на нижнюю пару отклоняющих пластин, если
длина линии развертки 100 мм. Максимальная дальность, измеряемая индикато-
ром, 200 км. Для трубки выбран типовой режим работы, при котором напряжение
на втором аноде 1,5 кв, а на третьем аноде 3 /св.
5-249. Определить скорость нарастания пилообразного напряжения для
индикатора, имеющего те же данные, что и в предыдущей задаче, если напряжение
развертки подается на верхнюю пару отклоняющих пластин.
5-250. Определить скорость движения луча по экрану индикатора типа А,
если дальность до цели 100 км, а отметка цели находится на расстоянии 150 мм
от начала развертки.
5-251. Определить расстояние’ на местности, соответствующее ширине
отметки цели на экране индикатора, если длительность импульса передатчика
2 мксек, длина линии развертки 150 мм, диапазон дальности индикатора 80 км,
диаметр электронного пятна 0,5 мм. Приемник растягивает импульс в 1,3 раза.
5-252. Определить диапазон дальности индикатора типа А, если скорость
движения луча по экрану 100 м/сек, а длина линии развертки 150 мм.
5-253. Определить амплитуду, полярность и длительность импульса подсвета,
подаваемого на управляющий электрод электронно-лучевой трубки с электро-
статическим управлением, если потенциал запирания —50 в, напряжение управ-
ляющего электрода относительно катода —70 в, а диапазон дальности индика-
тора 100 км.
5-254. Определить величины пауз между импульсами генератора развертки
индикатора типа А, если диапазоны дальности индикатора 200, 100 и 20 км.
Импульсы синхронизатора получаются методом деления частоты напряжения
кварцевого генератора, настроенного на 75 кгЦ, с коэффициентами деления соот-
ветственно 250. 140 и 60.
5-255. Определить диапазон дальности индикатора типа А, если разрешаю-
щая способность радиолокационной станции по ~
развертки 200 мм, диаметр электронного
пятна 1 мм, длительность импульса передат-
чика 0,5 мксек. ‘Приемник растягивает им-
пульс в 1.2 раза.
5-256. Диапазон дальности индикатора
типа А, в котором используется электронно-
лучевая трубка с электростатическим управ-
лением типа 8ЛО29, равен 100 км. Импульсы
напряжения с амплитудой 43,5 в с выхода
приемника подаются на нижнюк? пару откло-
няющих пластин. Определить скорость пере-
мещения пятна развертки по экрану во вре-
мя фронта и плоской части импульса. Дли-
тельность фронта импульса 0,5 мксек, а дли-
на линии развер.тки 66,6 мм.
5-2'57. Длина линии развертки индика-
тора типа А 100 мм. Определить диапазон
дальности индикатора, если отметка импуль-
са длительностью 1 мксек занимает на экране
3 мм. Диаметром электронного пятна пре-
небречь.
5-258*. Определить величину анодного сопротивления генератора развертки
(рис. 5-25), если С = 1000 пф\ = 500 в. Генератор вырабатывает импульсы
пилообразного напряжения, амплитуда которых 100 в, а длительность 133 мксек.
Начальным напряжением на аноде лампы пренебречь.
дальности 1ои м. длина линии
Рис. 5-25.
231
5-259. Диапазон дальности индикатора типа А 100 км. Чувствительность
электронно-лучевой трубки с электростатическим управлением 0,5 мм! в, длина
линии развертки 100 мм. Определить величину емкости генератора пилообразного
напряжения, работающего по схеме рис. 5-25, если R — 850 ком, Еа — 350 в.
Напряжение развертки подается по симметричной схеме через двухтактный
фазойнвертор с коэффициентом усиления 5.
5-260. Определить относительную ошибку смещения по амплитуде из усло-
вия задачи 5-258. Где точность отсчета дальности больше, в начале линии развертки
или в конце ее?
5-261 Во сколько раз скорость развертки индикатора типа А, работающего
на электронно-лучевой трубке 31Л033, меньше скорости распространения радио-
волн, если максимальная дальность, измеряемая индикатором, 250 км?
5-262*. Определить скорость нарастания пилообразного напряжения в начале
и в конце импульса генератора развертки согласно условию задачи 5-259.
5-263. Во сколько раз изменится скорость нарастания пилообразного напря-
жения, если емкость генератора развертки, работающего по схеме рис. 5-25,
увеличить в 2 раза?
5-264. Доказать, что луч развертки отклоняется с постоянной скоростью,
если ток заряда конденсатора генератора пилообразного напряжения постоянен.
5-265. Генератор пилообразного напряжения, работающий по схеме
рис. 5-25, имеет следующие данные 7? = 850 ком; С = 5100 пф; Еа = 350 в;
сопротивление лампы постоянному току
20 ком Определить максимальную ско-
рость нарастания пилообразного на-
пряжения и амплитуду импульса, если
длительность его 666 мксек.
5-266. Сравнить результаты зада-
чи 5-259 с результатами задач 5-262 и
5-265 и объяснить причину различия
ответов.
5-267. Индикатор радиолокацион-
ной станции имеет три диапазона даль-
ности: 20, 100 и 200 км. Напряжение
развертки вырабатывается генератором
пилообразного напряжения, работаю-
щим по схеме рис. 5-26. Переключение
с одного диапазона на другой осущест-
вляется изменением величины анодного
сопротивления. Длительность импуль-
сов на входе генератора изменяется
должным образом. Определить величины сопротивлений и Т?2, если=
= 2 Мом. Заряд конденсатора считать линейным.
5-268. Нарисовать изображение на экране индикатора типа А, если на гори-
зонтально-отклоняющие пластины подано напряжение развертки, изменяющееся
по экспоненциальному закону, а на вертикально-отклоняющие пластины поданы
масштабные метки. Период следования масштабных меток в 5 раз меньше дли-
тельности импульса напряжения развертки.
5-269*. Определить для условия задачи 5-258, в каких пределах должна
изменяться величина сопротивления генератора пилообразного напряжения для
того, чтобы регулировать длину линии развертки индикатора типа А в пределах
от 39 до 62 мм.
5-270. Для двух положений переключателей Къ К2, К3 принципиальной
схемы формирования напряжения развертки индикатора типа А изображенной
на рис. 5-27, вычертить временнйе графики напряжений в контрольных точ-
ках 7, 2, 3, 4, 5.
5-271. Для двух положений движка сопротивления /?5 принципиальной схемы
формирования напряжения развертки индикатора типа А, изображенной
на рис. 5-27, вычертить временнйе графики напряжений в контрольных точ-
ках 1,2, 3, 4, 5.
232
5-272. Для двух положений' движка сопротивления /?9 принципиальной
схемы формирования напряжения развертки индикатора типа А, изображенной
на рис. 5-27 вычертить временное графики напряжений в контрольных точ-
ках 1, 2, 3, 4, 5.
5-273. Для двух положений движка сопротивления R12 принципиальной
схемы формирования напряжения развертки индикатора типа А, изображенной
на рис. 5-27. вычертить временное графики напряжений в контрольных точ-
ках /, 2, 5, 4, 5.
5-274. Определить коэффициент использования анодного напряжения гене-
ратора развертки индикатора типа А, если чувствительность электронно-лучевой
трубки 0,5 мм/в, длина линии развертки 100 мм, максимальная дальность индика-
тора 100 км. Генератор развертки работает по схеме рис. 5-25, у которого R =
Рис. 5-27.
= 850 ком; С = 5100 пф; Еа = 350 в. Напряжение развертки подается через
двухтактный* фазоинвертор с коэффициентом усиления 5.
5-275. Изменится ли длина линии развертки, масштаб и дальность индика-
тора типа А, если нарушится контакт движка потенциометра (рис. 5-27)?
5-276. Индикатор типа А имеет три диапазона дальности: 20, 100 и 200 км.
Определить масштаб для каждого диапазона, если длина линии развертки 200 мм.
5-277 Определить как относятся между собой масштабы разверток и ско-
рости нарастания пилообразных напряжений, если длина линии развертки инди-
катора типа А при переключении дальностей с 50 на 100 и 150 км не изменяется.
5-278. Масштаб развертки индикатора типа А переключается путем измене-
ния емкости генератора пилообразного напряжения. Определить величину
емкости для дальностей 100 и 150 км если для дальности 50 км она равна 2000 пф.
Изменение напряжения генератора считать линейным.
5-279. Определить диапазон дальности индикатора типа А, если длина
линии развертки 250 мм а масштаб 1 : 1 000 000.
5-280. При переключении диапазона дальности индикатора типа А с 200
на 100 км длительность импульса на входе генератора развертки изменилась
необходимым образом, а скорость нарастания пилообразного напряжения оста-
лась прежней. Как изменится изображение линии развертки на экране индика-
тора? Изменятся ли масштаб развертки и диапазон дальности индикатора?
5-281. При переключении диапазона дальности индикатора типа А с 200
на 100 км скорость нарастания пилообразного напряжения изменилась необхо-
димым образом, а длительность импульса на входе генератора развертки осталась
прежней. Изменятся ли масштаб, длина линии развертки и диапазон дальности
индикатора?
233
5-282. Для формирования масштабных меток применен контур с ударным
возбуждением. Определить величину индуктивности контура, если для получе-
ния двухкилометровых меток используется емкость 740 пф.
5-283. Контур с ударным возбуждением включен в катодную цепь лампы
типа 'бНЗС. Определить максимальную амплитуду синусоидального напряжения,
если в анодную цепь лампы включено сопротивление 20 ком. Параметры контура
взять из условий задачи 5-282.
5-284. В контуре с ударным возбуждением произведено переключение для
формирования десятикилометровых масштабных меток вместо ранее установлен-
ных двухкилометровых. Что произойдет с амплитудой напряжения первого
колебания, если переключение производилось изменением величины емкости?
5-285. Для получения десятикилометровых масштабных меток применен
контур с ударным возбуждением, у которого емкость 50 000 пф, а амплитуда напря-
жения первого колебания 10 в. Определить амплитуду напряжения первого
колебания и величину емкости контура для получения двухкилометровых
масштабных меток.
5-286. Калибровка индикатора типа А производится с помощью электрон-
ных масштабных меток’ путем изменения величины сопротивлений и /?9
(рис. 5-27). Какие произойдут изменения в изображении развертки, если вначале
изменяется только величина сопротивления а затем только /?9?
5-287. Куда могут подаваться импульсы схемы формирования развертки
индикатора типа А (рис. 5-27) из контрольных точек 1,2, 4 и 5?
5-288. Диапазон дальности индикатора типа А 100 км. Определить длитель-
ность импульса фантастрона задержки, при которой была бы возможность наблю-
дать цели, находящиеся на расстоянии от 90 до 150 км.
5-289. Определить, на каких расстояниях от радиолокационной станции
будут просматриваться цели на экране индикатора, если задержка начала раз-
вертки 666 мксек, а длительность развертки 1333 мксек.
§ 5-19. Индикатор с кольцевой разверткой
5-290. Во сколько раз увеличится точность отсчета, дальности у индикатора
с кольцевой разверткой по сравнению с индикатором типа А, если у этих индика-
торов электронно-лучевые трубки одинаковых диаметров?
5-291. Определить частоты синусоидальных напряжений, подаваемых
на отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки индикатора с кольцевой
разверткой, для получения диапазона дальности 2, 20 и 200 км.
5-292. Диапазон дальности индикатора с кольцевой разверткой 20 км,
а диаметр развертки 50 мм. Определить линейную и угловую скорость переме-
щения луча развертки по экрану электронно-лучевой трубки.
5-293. Определить линейную и угловую скорость перемещения луча раз-
вертки по экрану индикатора с кольцевой разверткой параметры которого при-
ведены в задаче 5-292, если напряжение на втором аноде повысилось на 3%.
При решении задачи считать, что чувствительность верхних и нижних откло-
няющих пластин одинакова.
5-294. В индикаторе с кольцевой разверткой применена электронно-луче-
вая трубка с электростатическим управлением без электрода радиального откло-
нения. Импульсы с выхода приемника подаются на второй анод. Определить
амплитуду импульса и его полярность, необходимые для того, чтобы отметка
цели была высотой 7 мм и направлена от центра. Диаметр развертки 100 мм,
а напряжение на втором аноде относительно катода 1 кв.
5-295. На экране индикатора с кольцевой разверткой отметка цели располо-
жена на расстоянии одной четверти окружности (против направления движения
луча развертки) от отметки импульса передатчика. Определить дальность до цели,
если частота синусоидального напряжения развертки 100 кгц.
5-296 Максимальная дальность индикатора с кольцевой разверткой 200 км.
Определить дальность до цели, если расстояние между отметками импульса пере-
датчика и отраженного импульса составляет по окружности 40 мм, а диаметр
развертки 100 мм.
234
5-297. В индикаторе с кольцевой разверткой применена электронно-лучевая
трубка типа 8ЛОЗО. Определить: 1) амплитуды напряжений развертки; 2) ампли-
туду и полярность импульса, подаваемого на электрод радиального отклонения,
которые необходимы для того, чтобы развертка имела диаметр 70 мм, а отметка
цели была высотой 5 мм и направлена к центру трубки.
5-298. Определить длину развертки, занимаемую отметкой цели на индика-
торе с кольцевой разверткой, если длительность импульса на выходе приемника
1,5 мксек, диаметр развертки 70 мм, а частота напряжения, подаваемого на откло-
няющие пластины, 7,5 кгц.
5-299*. В индикаторе с кольцевой разверткой применена электронно-луче-
вая трубка типа 8ЛОЗО. Определить амплитуду синусоидального напряжения,
подаваемого на нижние отклоняющие пластины, если амплитуда косинусоидаль-
ного напряжения, подаваемого на верхние отклоняющие пластины, 220 в.
5-300. Индикатор с кольцевой разверткой имеет два диапазона дальности:
1,5 и 15 км. Переключение диапазонов производится изменением величины емко-
сти контура генератора синусоидального напряжения. Определить величины
минимальной емкости контура и дополнительной, параллельно подключаемой
к ней емкости, если индуктивность контура 5 мгн.
5-301. Определить масштабы разверток индикатора с кольцевой разверткой,
имеющего диапазоны дальности 2, 20 и 200 км, если диаметр развертки 70 мм.
5-302. В индикаторе с кольцевой разверткой имеется ступенчатая задержка
начала развертки. Электронно-лучевая трубка в исходном состоянии заперта.
Подсвечивающий импульс подается на время того круга развертки, на который
приходит отраженный сигнал. Определить время задержки подсвечивающего
импульса и дальность, отсчитываемую по экрану, если расстояние до цели 95 км,
а диапазон дальности индикатора 20 км.
5-303. Определить частоту синусоидального напряжения, подаваемого на от-
клоняющие пластины индикатора с кольцевой разверткой, если диапазон даль-
ности индикатора 1,5 км, а скорость распространения радиоволн 29 9 713 км!сек.
5-304. Определить причину ненормальной работы индикатора с кольцевой
разверткой, если электронный луч описывает на экране эллипс, большая ось
которого ориентирована в первом случае вертикально, а во втором случае гори-
зонтально.
5-305. На экране индикатора с кольцевой разверткой электронный луч опи-
сывает эллипс, большая ось которого ориентирована под углом 45°. Определить
причину искажения развертки.
5-306. В индикаторе с кольцевой разверткой генератор синусоидального
напряжения вырабатывает колебания с частотой 9991,7 гц. Определить индуктив-
ность контура и величину принятой скорости распространения радиоволн, если
емкость контура 0,03 мкф, а диапазон дальности индикатора 15 км.
§ 5-20. Индикатор с радиально-круговой разверткой
5-307. Антенна радиолокационной станции вращается со скоростью
20 об/мин’ Определить, какой должна быть минимальная частота следования
импульсов для того, чтобы между соседними линиями развертки на краю экрана
индикатора кругового обзора не было разрывов. Диаметр пятна развертки равен
V1Oo радиуса трубки.
5-308. Определить число оборотов антенны радиолокационной станции
землеобзора, если каждую точку экрана электронный луч облучает не менее 5
раз. Частота следования импульсов 1000 гц, диаметр развертки индикатора кру-
гового обзора 100 мм, а диаметр пятна развертки 0,5 мм.
5-309. При секторном обзоре антенна радиолокационной станции совершает
100 качаний в минуту. Определить, сколько радиусов развертки прочерчивается
на экране кругового обзора за одно качание антенны, если частота следования
импульсов 577 гц.
5-310. В зоне обнаружения радиолокационной станции на расстоянии 60,
100 и 140 км находятся три цели, интенсивно отражающие радиоволны. Изобра-
зить картину на экране индикатора кругового обзора с включенными десяти-
16* 235
километровыми масштабными метками, если диапазон дальности индикатора
70 км, а частота следования импульсов 1250 гц,
5-311. Определить минимально необходимое время послесвечения трубки
индикатора кругового обзора, если антенна вращается со скоростью 10 об/мин.
5-312. На экране индикатора кругового обзора самолетной радиолокацион-
ной станции появилась отметка от острова круглой формы. Определить размеры
отметки цели вдоль развертки в момент обнаружения острова на расстоянии
50 км по наклонной дальности до ближайшего берега и в тот момент, когда
самолет находится над его берегом. Дальность индикатора 60 км, диаметр
развертки 100 мм, диаметр острова 10 км, высота полета самолета 10 000 м.
Размерами электронного пятна пренебречь.
5-313. Определить диапазон дальности индикатора кругового обзора, чтобы
разрешающая способность радиолокационной станции по дальности была 550 м.
В индикаторе применена электронно-лучевая трубка типа 31ЛМ32, размер элек-
тронного пятна 0,5 мм, длительность импульса на выходе приемника 1 мксек.
5-314*. На экране индикатора кругового обзора наблюдается горизонталь-
ная отметка длиной 11 мм от железнодорожного моста, находящегося на расстоя-
нии 5 км от радиолокационной станции. Определить длину моста, если диаметр
развертки 100 мм, дальность индикатора 8 км, ширина диаграммы направленности
по половинной мощности в горизонтальной плоскости 2°. При решении задачи
считать, что отметка цели на экране индикатора начинает обнаруживаться, если
цель облучается мощностью больше половинной, а размер электронного пятна
1 мм.
5-315. В схеме формирования импульса пилообразного тока развертки
используется оконечный каскад на лампе типа 6ПЗС с последовательным включе-
нием отклоняющей катушки индикатора. Определить величину скачка импульса
трапецеидального напряжения, подавае-
мого на вход каскада, если отклоняющая
катушка в первом случае включается
в анодную цепь лампы, а во втором —
в катодную цепь. Индуктивность катушки
0,1 гн\ максимальный ток, протекающий
через катушку, 20 ма\ максимальная
дальность индикатора 20 км, а внутрен-
нее сопротивление лампы 22 ком.
5-316. Для формирования импульса
пилообразного тока развертки индикато-
ра кругового обзора применен усилитель
с сильной отрицательной обратной связью
по току. Определить амплитуду трапецеи-
дального напряжения, подаваемого на
вход усилителя, если амплитуда тока ка-
тушки 200 ма, сопротивление обратной
связи 250 ом.
5-317*. Определить /?а, Rr, С гене-
ратора трапецеидального напряжения,
собранного по схеме рис. 5,28 на лампе
типа 6Н8С, если Еа = 300 в, а начальное
напряжение на аноде лампы 5в. Трапецеи-
дальное напряжение должно иметь скачок
9,5 в, амплитуду 50 в, а длительность
импульса 666 мксек.
5-318. У генератора трапецеидального
напряжения (рис. 5-28) /?а возросло вдвое. Определить, как изменится форма
импульса напряжения на выходе генератора.
5-319. Сопротивление генератора трапецеидального напряжения
(рис. 5-28) возросло вдвое. Определить, как изменится форма импульса на выходе
генератора.
5-320. Емкость генератора трапецеидального напряжения (рис. 5-28) воз-
росла вдвое. Определить, как изменится форма импульса на выходе генератора.
236
5-321. Блокинг-генератор двухкилометровых масштабных меток синхрони-
зируется напряжением кварцевого генератора с частотой 74 923 гц. Определить
принятую скорость распространения радиоволн и ошибку в определении даль-
ности данной радиолокационной станции, если цель находится на расстоянии
100 км, а истинная скорость распространения радиоволн 299 750 км/сек.
5-322. Определить частоту напряжения кварцевого генератора для синхро-
низации блокинг-генератора пятикилометровых масштабных меток, если скорость
распространения радиоволн в диапазоне работы радиолокационной станции
299 730 км!сек.
5-323. Составить принципиальную схему формирования масштабных меток
с помощью блокинг-генераторов для получения двух-, шести- и десятикилометро-
вых масштабных меток. Начертить временное графики напряжений на управ-
ляющих сетках ламп блокинг-генераторов.
5-324. На рис. 5-29 изображена принципиальная схема формирования
двух-, десяти- и двадцатикилометровых масштабных меток и синхронизирующих
Рис. 5-29.
импульсов при помощи блокинг-генераторов. Определить частоту кварцевого
генератора и коэффициенты деления каждого из блокинг-генераторов, если
частота синхронизирующих импульсов 1250, 500 и 300 гц.
5-325. Нарисовать временнйе графики напряжений на сопротивлениях
/?8 и (Рис. 5-29). Объяснить, почему усилитель масштабных меток, работаю-
щий на лампе Л6, в исходном состоянии заперт; объяснить назначение сопротив-
лений /?4 и /?7.
5-326. Построить временное графики напряжений контрольных точек 7, 2
(рис. 5-30) и временнйе графики токов, протекающих через ротор вращающегося
трансформатора L, для двух положений переключателя дальности К.
5-327. Построить временнйе графики напряжений в контрольных точках 7, 2
(рис. 5-30) и временнйе графики токов, протекающих через ротор вращающегося
трансформатора L, для двух положений сопротивления /?19.
5-328. Построить временнйе графики напряжений в контрольных точках 7, 2
(рис. 5-30) и временнйе графики токов, протекающих через ротор вращающегося
трансформатора L, для двух положений сопротивления
5-329. Каковы особенности в схеме радиолокационной станции, если имеется
возможность просматривать на экране индикатора отметку импульса передатчика
на расстоянии, соответствующем 20 км от начала линии развертки.
5-330. Радиолокационная станция имеет индикатор, у которого диапазон
дальности может устанавливаться на 20, 100 и 200 км. Индикатор имеет задержку
237
начала развертки, которая может вводиться ступенями по 20 км до 100 км. Выбрать
диапазон дальности и величину задержки начала развертки, если цель находится
на расстоянии 175 км.
Рис. 5-30.
§ 5-21. Индикатор строчной развертки
5-331*. В индикаторе строчной развертки диаметр электронного пятна
0,5 мм, а диаметр экрана 100 мм. Определить минимальную частоту следования
импульсов радиолокационной станции, при которой между соседними линиями
развертки не было бы разрывов. Шкала азимута охватывает 0,6 диаметра экрана,
а антенна совершает качания в секторе 60° с максимальной скоростью в середине
сектора, соответствующей 20 об/мин.
5-332. На экране индикатора строчной развертки наблюдается горизон-
тальная отметка строя самолетов, находящегося на расстоянии 3 км от радиоло-
кационной станции. Определить протяженность строя самолетов, если длина
отметки в горизонтальном направлении 5 мм. Данные индикатора взять из
задачи 5-331. Шириной диаграммы направленности пренебречь.
5-333. Нарисовать изображение прямого участка реки на экране самолет-
ного индикатора строчной развертки, если самолет летит перпендикулярно реке.
5-334. Нарисовать изображение прямого
участка реки на экране самолетного индикатора
строчной развертки, если самолет летит парал-
лельно реке.
5-335. На экране индикатора строчной раз-
вертки радиолокационного стрелкового прицела
обнаружена отметка от строя самолетов. Опре-
делить глубину строя, если размер отметки цели
вдоль развертки 5 мм. Диапазон дальности инди-
катора 8 км, длина линии развертки 60лси. Раз-
мерами пятна электронного луча пренебречь.
5-336. Нарисовать форму импульса тока
протекающего по отклоняющей катушке, если
импульс тока i, протекающий в общей цепи,
имеет пилообразную форму. При построении
формы импульса использовать полную эквива-
лентную схему отклоняющей катушки (рис. 5-31).
5-337. Нарисовать форму импульса тока гд, протекающего по отклоняющей
катушке, если импульс тока i, протекающий в общей цепи, имеет трапецеидаль-
238
ную форму. При построении формы импульса использовать полную эквивалент-
ную схему отклоняющей катушки (рис. 5-31).
5-338. Нарисовать форму импульса тока Z, протекающего в общей цепи экви-
валентной схемы отклоняющей катушки (рис. 5-31), если импульс тока проте-
кающий по отклоняющей катушке, должен иметь пилообразную форму.
5-339. Нарисовать принципиальную схему индикатора типа А. В индикаторе
основные элементы должны быть следующими; электронно-лучевая трубка
с электростатическим управлением и симметричной подачей развертывающего
напряжения; синхронизатор — самовозбуждающийся блокинг-генератор; за-
держка начала развертки — ступенчатая; расширитель импульсов — ждущий
мультивибратор с положительной сеткой; генератор развертки — генератор
пилообразного напряжения на триоде с использованием начального участка
экспоненты; генератор масштабных меток с контуром ударного возбуждения
и цепью формирования. В схеме индикатора предусмотреть три диапазона даль-
ности и калибровку развертки.
5-340. Нарисовать принципиальную схему индикатора типа А. В индикаторе
основные элементы должны быть следующими: электронно-лучевая трубка с элек-
тростатическим управлением и несимметричной подачей развертывающего напря-
жения; синхронизатор — блокинг-генератор в режиме синхронизации внешними
запускающими импульсами; расширитель импульсов — ждущий мультивибратор
с катодной связью; генератор развертки — генератор пилообразного напряжения
на триоде с пентодом в качестве зарядного сопротивления. В схеме индикатора
предусмотреть возможность калибровки развертки.
5-341. Нарисовать принципиальную схему индикатора с радиально-круговой
разверткой. В индикаторе основные элементы должны быть следующими: элек-
тронно-лучевая трубка с электромагнитным управлением; синхронизатор —
кварцевый генератор с блокинг-генераторами в режиме деления частоты;
задержка начала развертки — ступенчатая и плавная; расширитель импуль-
сов — ждущий мультивибратор с положительной сеткой; генератор развертки —
генератор трапецеидального напряжения и усилитель с сильной отрицательной
обратной связью по току; масштабные метки от синхронизатора; синхронизация
вращения развертки с антенной при помощи сельсинной передачи. В схеме инди-
катора предусмотреть три диапазона дальности и возможность калибровки раз-
вертки.
5-342. Нарисовать принципиальную схему индикатора строчной развертки
типа В. В индикаторе основные элементы должны быть следующими: электронно-
лучевая трубка с электромагнитным управлением; синхронизатор — самовоз-
буждающийся блокинг-генератор; задержка начала развертки — плавная; рас-
ширитель импульсов — ждущий мультивибратор с катодной связью; генератор
развертки — генератор пилообразного тока с отклоняющей катушкой в анодной
цепи лампы; синхронизация перемещения развертки с качанием антенны — потен-
циометрическая.
5-343. Нарисовать принципиальную схему индикатора с кольцевой раз-
верткой. В индикаторе основные элементы должны быть следующими, электронно-
лучевая трубка с электростатическим управлением и радиально отклоняющим
электродом; синхронизатор — кварцевый генератор с цепью формирования;
задержка — ступенчатая; генератор подсвечивающих импульсов — ждущий
мультивибратор с катодной связью и положительной сеткой. В схеме индикатора
предусмотреть два диапазона дальности.
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ШЕСТАЯ
ИМПУЛЬСНЫЕ МОДУЛЯТОРЫ
§ 5-22. Основные формулы
1. Коэффициент полезного действия модулятора с емкостным накопителем
при разряде:
т) — ^ген
Р #ген + Яо к 9
239
где /?ген — сопротивление генератора, на которое нагружен модулятор;
#ок — внутреннее сопротивление коммутирующей лампы постоянному току.
2. Коэффициент полезного действия модулятора с емкостным накопителем
при заряде:
где £7ср — среднее значение напряжения на накопительной емкости;
Еа — напряжение источника анодного питания.
3. Относительное уменьшение напряжения на накопительной емкости:
At/ ~ /и
Uc макс
где Д(/ — величина напряжения, на которую разряжается накопительная
емкость;
Uc макс — наибольшее значение напряжения на накопительной емкости;
/и — длительность импульса модулятора;
X — постоянная времени цепи разряда накопительной емкости.
4. Длительность переднего фронта импульса модулятора с емкостным нако-
пителем:
/ф ~ 3/?0 к^Н,
где Сн — емкость накопительного конденсатора.
5. Длительность среза импульса модулятора с емкостным накопителем:
/Ср 3CnR ,
где Сп — величина паразитной емкости, включенной параллельно генератору
высокой частоты;
R' — общее сопротивление всех элементов модулятора, включенное парал-
лельно генератору высокой частоты.
6. Коэффициент полезного действия модулятора с индуктивным накопите-
лем энергии:
где t — длительность заряда накопительной индуктивности;
х — постоянная времени цепи заряда.
7. Напряжение на длинной линии во время ее разряда:
Е = Е >
Л (Ян+б)*
где Rh — величина сопротивления нагрузки;
k — целое число.
8. Начальная крутизна переднего фронта импульса, формируемого модуля-
тором с искусственной линией:
где Ел — величина напряжения, до которого заряжена линия;
п — число ячеек в линии.
240
Язар
+ 0
Е
-О
Рис. 5-33.
Отподрло-
дулятора_
§ 5-23. Импульсные модуляторы с емкостным накопителем
5-344 Конденсатор импульсного модулятора с емкостным накопителем
энергии заряжается от источника по схеме рис. 5-32. Зарядная индуктивность
100 мгн, емкость накопительного конденсатора 0,1 мкф Определить, при каких
значениях внутреннего сопротивления открытого диода возможен резонансный
заряд, и определить длительность заряда, если внутреннее сопротивление диода
200 ом.
5-345. Определить амплитуду импульса на-
пряжения, приложенного к аноду магнетрона, и •
падение напряжения на модуляторной лампе,
если сопротивление постоянному току модуля-
торной лампы 100 ом, накопительная емкость за-
ряжена до напряжения 10 кв и внутреннее со-
противление магнетрона 600 ом.
5-346. Определить коэффициент полезного Рис 5.32
действия модулятора при разряде .накопитель-
ной емкости, если внутреннее сопротивление постоянному току коммутирующей
лампы 50 ом и эквивалентное сопротивление генератора высокой частоты 400 ом.
5-347. Определить коэффициент полезного действия ‘модулятора при раз-
ряде накопительной емкости, если падение напряжения на коммутирующей лампе
1 кв и падение напряжения на лампах генератора высокой частоты 10 кв.
5-348. Определить общий коэффициент полезного действия модулятора
с емкостным накопителем (рис. 5-33), если внутреннее сопротивление коммути-
рующей лампы постоян-
ному току 100 ом, эквива-
лентное сопротивление
магнетрона 900 ом, макси-
мальное значение напря-
жения на емкости 20 кв,
минимальное его значение
19 кв и напряжение источ-
ника 20 кв.
5-349. Что случится,
если в процессе работы мо-
дулятора с емкостным на-
копителем энергии вый-
дет из строя лампа вы-
прямителя смещения?
.5-350. В процессе экс-
плуатации модулятора с
емкостным накопителем
значительно снизился ток
на работе генератора высокой частоты?
5-351. На рис. 5-32 представлена эквивалентная схема заряда конденсатора
модулятора с емкостным накопителем. Какое ограничение потребуется в работе
модулятора, если в схеме будет отсутствовать диод?
5-352. На рис. 5-33 представлена схема импульсного модулятора с емкост-
ным накопителем. Можно ли в этом модуляторе применить в качестве коммути-
рующей лампы тиратрон?
5-353 Коэффициент трансформации трансформатора (рис. 5-34) равен 6,
амплитудное значение напряжения, подаваемого на первичную обмотку трансфор-
матора, 150 в. Определить максимальную величину напряжения, до которого
зарядится накопительный конденсатор, если зарядная цепь настроена на частоту
питающего напряжения.
5-354 В схему (рис. 5-33) параллельно магнетрону подключена индуктив-
ность. Пояснить и показать графически, как это скажется на работе модулятора.
5-355. Накопительный конденсатор импульсного модулятора, заряженный
до напряжения 20 кв разряжается на магнетрон. Определить среднюю мощность,
отдаваемую магнетрону за время генерации, если внутреннее сопротивление
16 Задачник 983 241
эмиссии коммутирующей лампы. Как это скажется
коммутирующей лампы постоянному току 60 ом, эквивалентное сопротивление
магнетрона 600 ом, длительность генерируемого импульса 1 мксек и величина
накопительной емкости 0.1 мкф.
5-356. Определить необходимую величину емкости импульсного модулятора
с емкостным накопителем, если внутреннее сопротивление постоянному току ком-
мутирующей лампы 80 ом, эквивалентное сопротивление магнетрона 720 ом,
длительность генерируемого импульса 0,5 мксек. За время генерации импульса
напряжение на накопительной емкости должно уменьшиться не болеё чем на 5%.
5-357. Накопительный конденсатор импульсного модулятора емкостью
0,25 мкф заряжен до напряжения 12 кв. Определить величину энергии, запасен-
ной в конденсаторе.
5-358. На рис. 5-35 приведена схема разряда накопительной емкости импульс-
ного модулятора. Напряжение на генератор высокой частоты подается с помощью
импульсного трансформатора. Определить мощность, отдаваемую модулятором
генератору высокой частоты, если коэффициент трансформации импульсного
Рис. 5-35.
трансформатора 3, эквивалентное сопротивление генератора высокой частоты
700 ом, напряжение, до которого заряжена накопительная емкость, 5 кв. Падением
напряжения на коммутирующей лампе пренебречь.
5-359. Модулятор с емкостным накопителем энергии осуществляет анодную
модуляцию генератора высокой частоты импульсами прямоугольной формы.
Определить эквивалентное сопротивление генератора высокой частоты, если
он развивает колебательную мощность в импульсе 20 кет, коэффициент полезного
действия генератора 40%, амплитуда импульса модулятора 5 кв.
5-360. Для модулятора рис. 5-33 начертить временнйе графики токов, про-
текающих через точки 1,2,3 и 4, для полного цикла заряда и разряда накопитель-
ной емкости.
5-361. Начертить временнйе графики тока и напряжения на накопительном
конденсаторе импульсного модулятора (рис. 5-33), если емкость накопительного
конденсатора 0,05 мкф. внутреннее сопротивление диода постоянному току 200 ом,
внутреннее сопротивление генератора 1000 ом, величина зарядного сопротивления
5 ком, напряжение источника питания 10 кв, длительность генерируемого импульса
1 мксек, частота следования импульсов 1000 гц.
242
5-362. Определить, какую величину паразитной емкости можно допустить
в схеме модулятора с емкостным накопителем, если внутреннее сопротивление
коммутирующей лампы постоянному току 500 ом, а длительность переднего фронта
импульса должна быть не более 0,12 мксек.
5-363. Для модулятора с емкостным накопителем определить длительность
среза импульса, если величина паразитной емкости (рис. 5-33) 20 пф, внутреннее
сопротивление генератора высокой частоты постоянному току 1 ком, зарядное
сопротивление 10 ком.
5-364. Определить амплитуду импульса тока модулятора, если среднее зна-
чение тока магнетрона 5 ма, длительность генерируемого прямоугольного
импульса 1 мксек, а частота следования 500 гц.
5-365. В импульсном модуляторе вместо диода (рис. 5-33) включена большая
индуктивность. Какой вид будет иметь срез импульса модулятора?
5-366. В импульсном модуляторе вместо диода (рис. 5-33) включено активное
сопротивление. Как это скажется на работе модулятора?
5-367. Во сколько раз изменятся показания прибора, измеряющего средний
ток магнетрона, если длительность генерируемых импульсов уменьшена в 2
раза, а частота следования импульсов увеличена в 4 раза?
5-368. Радиолокационная станция имеет возможность вырабатывать
импульсы с разными частотами следования. Для какой из частот следования
импульсов необходимо производить тепловой расчет деталей и ламп модулятора,
если длительность импульсов при этом постоянна.
5-369. При работу радиолокационной станции на разных масштабах исполь-
зуются импульсы различной длительности. Как при этом необходимо менять
частоту следования импульсов, чтобы тепловой режим работы деталей и ламп
модулятора не изменялся?
5-370. В импульсном модуляторе с емкостным накопителем амплитуда
импульса тока модулятора 10 а, длительность генерируемых импульсов 2 мксек,
частота следования импульсов 2000 гц, сопротивление постоянному току комму-
тирующей лампы 150 ом, напряжение на анодах генератора высокой частоты 15 кв-;
во время паузы коммутирующая лампа заперта. Найти среднюю мощность, выде-
ляемую на аноде коммутирующей лампы.
§ 5-24. Импульсные модуляторы с индуктивным накопителем
5-371. В модуляторе с индуктивным накопителем энергии (рис. 5-36) про-
изошел обрыв дросселя. Объяснить, как это скажется на работе модулятора
и генератора высокой частоты.
Рис. 5-36.
5-372. В модуляторе с индуктивным накопителем энергии (рис. 5-36) про-
изошел пробой конденсатора Cv Объяснить, как это скажется на работе моду-
лятора и генератора высокой частоты.
16* 243
>5-373. В модуляторе с индуктивным накопителем энергии сопротивле-
ние постоянному току коммутирующей лампы 250 ом, длительность импуль-
са подмодулятора 60 мксек, напряжение источника питания 1500 в, экви-
валентное сопротивление генератора высокой частоты 3 ком, величина накопи-
тельной индуктивности 5 мгн. Определить амплитуду импульса напряжения
модулятора, подаваемого на аноды генератора высокой частоты. Влиянием
паразитных элементов и внутренним сопротивлением источника питания прене-
бречь.
5-374. Сопротивление постоянному току коммутирующей лампы модулятора
с индуктивным накопителем 300 ом, эквивалентное сопротивление генератора
высокой частоты 5 ком, напряжение источника питания 1200 в, его внутреннее
сопротивление постоянному току 100 ом. Определить максимальную мощность,
которая отдается модулятором генератору высокой частоты, если считать, что вся
энергия индуктивного накопителя расходуется только в лампах генератора высо-
кой частоты.
5-375. Приближенно определить длительность импульса, генерируемого
генератором высокой частоты, если накопительная индуктивность 20 мгн и пара-
зитная эквивалентная емкость всех элементов модулятора и генератора высокой
частоты, которая образует с накопительной индуктивностью колебательный
контур, 50 пф.
5-376. Для модулятора с индуктивным накопителем (рис. 5-36) . начертить
временнйе графики токов, протекающих через точки 1, 2, 3, 4 и 5, для полного
цикла заряда и разряда накопительной индуктивности.
5-377. Длительность импульса, открывающего коммутирующую лампу моду-
лятора с индуктивным накопителем в одном случае гораздо меньше, а в другом —
гораздо больше постоянной времени заряда накопительной индуктивности.
Сравнить между собой показатели, характеризующие работу модулятора.
Построить для этих двух случаев временнйе графики тока накопительной ин-
дуктивности и напряжения, подаваемого на аноды ламп генератора высокой
частоты.
5-378. Как скажется на работе импульсного модулятора (рис. 5-36) приме-
нение коммутирующего прибора, плохо работающего на размыкание? Построить
временнйе графики напряжений на анодах ламп генератора высокой частоты для
случаев применения коммутирующих приборов, хорошо и плохо работающих
на размыкание.
5-379. Определить энергию, запасеннукх в магнитном поле индуктивности,
если величина индуктивности 50 мгн, а ток, протекающий через нее к концу
заряда, 5 а.
5-380. Определить к. п. д. модулятора с индуктивным накопителем, если
постоянная времени цепи заряда накопительной индуктивности 5 мксек, а время
ее заряда 15 мксек.
§ 5-25. Импульсные модуляторы с накопителем в виде
искусственной длинной линии
5-381. В импульсном модуляторе для формирования импульса применена
двухпроводная воздушная линия. Определить длину воздушной линии, если
длительность формируемого импульса 2 мксек. Целесообразно ли в данном случае
применение воздушной линии?
5-382. Длительность импульса, формируемого в модуляторе с искусственной
линией, 2 мксек, число ячеек линии 1и, волновое сопротивление линии 100 ом.
Определить величину индуктивности и емкости каждой ячейки линии.
5-383. Колебательная мощность генератора высокой частоты 18 кет, к. п. д.
модулятора с искусственной линией 0,9, искусственная линия заряжена до напря-
жения 8 кв. Определить волновое сопротивление линии, если она npi? разряде
на генератор высокой частоты нагружена на сопротивление, равное вол-
новому.
5-384. Искусственная линия импульсного модулятора заряжена до напря-
жения 1000 в и разряжается на генератор высокой частоты, эквивалентное сопро-
244
тивление которого в 3 раза больше волнового сопротивления линии. Изобра-
зить форму напряжения, подаваемого на аноды ламп генератора высокой
частоты.
5-385. Искусственная линия импульсного модулятора разряжается на гене-
ратор высокой частоты, эквивалентное сопротивление которого вдвое меньше
волнового сопротивления линии. Изобразить форму напряжения, подаваемого
на аноды ламп генератора высокой частоты.
5-386. Определить, какой выигрыш в мощности источника питания обеспе-
чивается модулятором с искусственной линией, если: 1) длительность полного
заряда линии в 100 раз больше времени ее разряда на генератор высокой частоты;
2) длительность заряда равна времени разряда; 3) длительность заряда в 100 раз
меньше времени разряда. Коэффициент полезного действия модулятора принять
равным единице.
5-387. В модуляторе (рис. 5-37) заменен импульсный трансформатор на тран-
сформатор, имеющий другой коэффициент трансформации. Объяснить, что в этом
случае произойдет с работой магнетрона, если ранее коэффициент трансфор-
мации был подобран правильно.
5-388. В модуляторе (рис. 5-37) вместо зарядной индуктивности и диода
включено активное сопротивление. Объяснить, как это скажется на работе моду-
лятора и из каких соображений должна быть выбрана величина сопротив-
ления.
5-389. Для модулятора (рис. 5-37) начертить временнйе графики токов,
протекающих через точки 1,2 и 3, для полного цикла заряда и разряда искусствен-
ной линии.
5-390. В схеме (рис. 5-37) произведена замена коаксиального фидера
на фидер с большим волновым сопротивлением. Как следует изменить параметры
схемы, чтобы согласование линии, фидера и магнетрона не нарушилось?
5-391. В модуляторе (рис. 5-37) тиратрон заменен вакуумной лампой. Объяс-
нить, как это скажется на работе модулятора.
5-392. Определить величину тока, потребляемого от источника питания при
заряде искусственной линии, величину тока, протекающего через линию при
ее разряде на нагрузку, и напряжение, подаваемое на анод магнетрона (рис. 5-37),
если волновое сопротивление линии 500 ом, суммарное внутреннее сопротивление
диода и активное сопротивление катушки 250 ом, внутреннее сопротивление ком-
мутирующей лампы постоянному току 100 ом, коэффициент трансформации
импульсного трансформатора 3, напряжение источника питания 1500 в. Линия
нагружена на сопротивление, равное волновому.
5-393. Определить начальную крутизну фронта импульса, формируемого
модулятором с искусственной линией при разряде ее на магнетрон, если линия
имеет 10 ячеек, заряжена до напряжения 2000 в и длительность формируемого
ею импульса 2 мксек.
245
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ СЕДЬМАЯ
АВТОМАТИЧЕСКОЕ СОПРОВОЖДЕНИЕ ЦЕЛИ ПО ДАЛЬНОСТИ И УГЛОВЫМ
КООРДИНАТАМ
§ 5-26. Основные формулы
1. Логарифмический декремент затухания системы:
-О' = <5 Г,
где Т — период колебаний системы автоматического регулирования;
6 — коэффициент затухания.
2. Время установления затухающих колебаний до амплитуды, равной 1%
от начальной:
3. Общий комплексный коэффициент усиления последовательной цепочки
звеньев:
К (jw) = k± (/со) k2
где kr (jco); k2 (j($) ... — коэффициенты усиления отдельных звеньев.
4. Общий комплексный коэффициент усиления цепочки параллельных
звеньев:
К (/со) = kx (ja) + k2 (/со) -b . . .
5. Комплексный коэффициент усиления замкнутой системы регулирования:
К (hrt = kl
4 ’ 1 + К (/со) k0 (/со) ’
где kr (/(&) — комплексный коэффициент усиления разомкнутой системы регу-
лирования;
/г0 (Л0) — комплексный коэффициент усиления цепи обратной связи.
6. Зона чувствительности временного дискриминатора:
— /и "b 2/сл>
где /сл — длительность следящих импульсов.
7. Разрешающая способность по дальности автоматического дальномера:
ДО = с(-^-+<сл).
где с — скорость распространения электромагнитной энергии.
8. Динамическая емкость интегратора с анодно-сеточным конденсатором:
Cg=CgK+(C+Cag) (К+ 1),
где С — емкость конденсатора, включенного между анодом и сеткой лампы
интегратора;
К — коэффициент усиления каскада без обратной связи.
9. Постоянная времени процесса установления в автоматическом дальномере
с одним интегратором:
k±k2k3 ’
где kr — коэффициент усиления временного дискриминатора;
k2 — коэффициент усиления интегратора;
k3 — коэффициент усиления схемы задержки.
10. Условие устойчивости автодальномера с одним интегратором:
k^k2k30.
246
11. Динамическая ошибка автодальномера с одним интегратором йри посто-
янной скорости цели:
AZ) = vr,
где v — скорость цели.
12. Условие устойчивости автодальномера с двумя интеграторами:
О,
О,
где k2 — коэффициент усиления первого интегратора;
k"2 — коэффициент усиления второго интегратора.
13. Динамическая ошибка автодальномера с двумя интеграторами при
постоянном ускорении цели:
LXLJ — „ >
где а — величина ускорения цели.
14. Коэффициент усиления двухтактного фазового дискриминатора:
д’ = 2ft к^д ,
л *
где 7?к — величина сопротивления в катоде ламп фазового дискриминатора;
5Д — динамическая крутизна ламп фазового дискриминатора.
15. Выходное напряжение фазового дискриминатора:
^вых ~ ^макс cos Ф»
где t/макс — выходное напряжение фазового дискриминатора при отсутствии
сдвига фаз между напряжением сигнала ошибки и опорным напря-
жением;
Ф — угол сдвига фаз между опорным напряжением и напряжением
сигнала ошибки.
§ 5-27. Общая теория автоматического регулирования
5-394. Определить время установления переходного процесса в системе
автоматического регулирования, если процесс апериодический и протекает
по экспоненциальному закону, постоянная времени системы регулирования
100 мксек, а отклонение регулируемого параметра к концу процесса не должно
превышать 1%.
Рис. 5-38. Рис. 5-39.
5-395. Определить время установления переходного процесса в системе
автоматического регулирования, если процесс протекает по затухающему сину-
соидальному закону с периодом 0,1 сек и логарифмический декремент затухания
0,05. Амплитуда отклонения регулируемого параметра к концу процесса не должна
превышать 1%.
5-396. Подсчитать комплексный коэффициент усиления звена (рис. 5-38),
если = 900 ом\ R2~ Ю0 ом. Определить, к какому типу звеньев относится
данное звено.
247
5-397. 1) Составить уравнение и 2) определить комплексный коэффициент
усиления звена (рис. 5-39), если С = 10 пф, R = 100 ком и частота синусоидаль-
ного напряжения 30 гц.
5-398. 1) Определить комплексный коэффициент усиления и 2) построить
амплитудно-частотную и фаз о-частотную характеристики звена (рис. 5-40).
5-399. В системе автоматического регулирования объектом регулирования
является генератор с параллельным возбуждением. Составить уравнение объекта
регулирования как звена общей системы в конечных приращениях и определить
тип звена, если входной величиной является изменение сопротивления реостата
в цепи возбуждения, а выходной — изменение напряжения на выходе генератора.
Рис. 5-40.
Рис. 5-41.
5-400. Звено системы автоматического регулирования (рис. 5-41) состоит
из индуктивности 20 мгн и сопротивления 20 ком (исходная величина). Составить
уравнение звена в конечных приращениях и определить тип звена, если входными
величинами являются изменение напряжения на входе и изменение сопротив-
ления звена, а выходной величиной — изменение тока в цепи.
5-401. В системе автоматического регулирования чувствительным элементом
является электромагнит с пружиной. Определить число звеньев, из которых
состоит чувствительный элемент, составить уравнение каждого звена в дифферен-
циальной форме и определить типы звеньев.
5-402. Исполнительным элементом системы автоматического регулирования
является реостат. Составить уравнение исполнительного элемента как звена
и определить его тип, если входной величиной является перемещение движка,
а выходной — изменение сопротивления реостата.
5-403. Для автоматического регулятора, принципиальная схема которого
показана на рис. 5 42, составить систему уравнений в конечных приращениях
и определить тип регулятора
5-404 На рис. 5 43 показаны вре-
меннйе графики напряжений на входе
и выходе объекта регулирования Опре-
делить типы звеньев из которых со-
стоит объект регулирования.
5-405. В системе автоматического регулирования последовательно соединены
безынерционное и инерционное звенья. Определить комплексный коэффициент
усиления данной цепочки.
5-406. В системе автоматического регулирования параллельно соединены
интегрирующее звено и звено с запаздыванием. Определить комплексный коэф-
фициент усиления данной цепочки.
248
5-407. Разомкнутая система автоматического регулирования имеет комплекс-
ный коэффициент усиления 2 + /. Определить комплексный коэффициент усиле-
ния замкнутой системы регулирования.
5-408. Звено системы автоматического регулирования, описываемое урав-
нением Хвых ~ &1Хвх, охвачено обратной связью, причем в цепи обратной связи
имеется звено с комплексным коэффициентом усиления Определить комплекс-
ный коэффициент усиления звена с обратной связью, а также тип исходных
звеньев.
5-409. Начертить амплитудно-фазовую частотную характеристику безынер-
ционного усилителя с коэффициен-
том усиления 10.
5-410. Начертить амплитудно-
фазовую частотную характеристику
инерционного звена.
5-411. На рис. 5-44 показаны
амплитудно-фазовые частотные ха-
рактеристики четырех систем авто-
матического регулирования. Опре-
делить, какие из этих систем устой-
чивы, а какие неустойчивы.
5-412 Составить структурную
схему регулятора рис. 5-42.
§ 5-28. Автоматическое сопровождение по дальности
5-413. На рис. 5 45 изображена принципиальная сХема временного дискри-
минатора системы автоматического сопровождения по дальности. Амплитуда
импульсов напряжения на анодах ламп Л1 и Л2 равна 50 в, период следования
импульсов радиолокационной станции 1000 мксек. Составить уравнение временного
дискриминатора, если выходной величиной является среднее значение импульс-
ного напряжения на выходе дискриминатора, а входной — время рассогласования
импульса цели и следящих импульсов.
5-414. Построить идеализированную характеристику временного дискри-
минатора, если длительность импульса радиолокационной станции и длительность
следящих импульсов 1 мксек выходной величиной является среднее значение
напряжения на выходе дискриминатора, а входной — время рассогласования
импульса цели и следящих импульсов.
5-415. Построить идеализированную характеристику дискриминатора зада-
чи 5-414, если длительность отраженных от цели импульсов 1 мксек, а длитель-
ность следящих импульсов 2 мксек.
249
5-416. Определить зону чувствительности временного дискриминатора,
если в одном случае длительность импульса, отраженного от цели, и длитель-
ность следящих импульсов равны 0,5 мксек, а в другом длительность импуль-
сов, отраженных от цели, 0,5 мксек и длительность следящих импульсов 1 мксек.
5-417. Определить разрешающую способность по дальности дальномера
с автоматическим сопровождением цели, если длительность импульсов, отражен-
ных от цели, 1 мксек, а длительность следящих импульсов 1,5 мксек. На сколько
разрешающая способность данного дальномера хуже, чем у дальномера без авто-
матического сопровождения по дальности?
5-418. Составить в дифференциальной форме уравнение Простейшего инте-
гратора, схема которого изображена на рис. 5-46, и определить тип звена как
элемента системы автоматического регулирования.
5-419. Определить входную емкость интегратора с анодно-сеточным конден-
сатором емкостью 1000 пф, если коэффициент усиления каскада 100, емкость
сетка—катод лампы 5 пф, емкость анод—сетка лампы 15 пф.
5-420. Схема временной задержки импульсов состоит из фантастрона и диф-
ференцирующей цепи. Составить уравнение и определить тип звена как элемента
системы автоматического регулирования.
5-421. Составить структурную схему
системы автоматического сопровождения
по дальности, состоящей из временного
дискриминатора (рис. 5-45), интегратора
(рис. 5-46) и фантастронной схемы вре-
менной задержки. Определить, статичес-
кой или астатической является данная
система регулирования.
5-422. Определить постоянную вре-
мени установления процессов в системе
автоматического сопровождения цели по
дальности, если статический коэффициент
усиления временного дискриминатора
0,5 в/мксек, статический коэффициент уси-
ления интегратора 50 сект1 и статический
коэффициент усиления фантастронной
схемы задержки 0,5 мксек!в.
5-423. Определить рассогласование (в процентах к начальному) в системе
автоматического сопровождения по дальности с одним интегратором через 0,3 сек
после начала регулирования, если статический коэффициент усиления дискрими-
натора составляет 0,25 в!мксек, статический коэффициент усиления интегратора
40 сек~х, статический коэффициент усиления фантастронной схемы задержки
1 мксек]в.
5-424. Определить устойчивость системы автоматического сопровождения
по дальности с одним интегратором, если: 1) статические коэффициенты усиления
интегратора и схемы задержки положительны, а временного дискриминатора —
отрицателен; 2) два из них отрицательны, а один положителен; 3) все коэффи-
циенты отрицательны; 4) все коэффициенты положительны.
5-425. Определить динамическую ошибку системы автоматического сопро-
вождения по дальности с одним интегратором, если скорость движения цели
450 м!сек и постоянная времени системы сопровождения 0,1 сек.
5-426. Определить величину временного отставания следящих импульсов
системы автоматического сопровождения цели по дальности с одним интегратором,
если скорость цели 150 м]сек, а постоянная времени системы автоматического
сопровождения 0,15 сек.
5-427. Определить среднее значение статического коэффициента усиления
схемы задержки, если наибольшее время задержки составляет 40 мксек, наи-
меньшее время задержки равно 2 мксек, наибольшая величина напряжения,
которое подается в схему задержки, равно ПО в, наименьшая величина этого
напряжения 10 в.
5-428. Определить устойчивость системы автоматического сопровождения
по дальности с двумя интеграторами, если: 1) статический коэффициент усиления
250
одного из интеграторов отрицателен, а статические коэффициенты усиления всех
остальных элементов дальномера положительны; 2) статические коэффициенты
всех элементов положительны; 3) статические коэффициенты всех элементов отри-
цательны; 4) отрицательны статические коэффициенты одного из интеграторов
и временного дискриминатора, а других элементов — положительны.
5-429. Определить величину ошибки системы автоматического сопровожде-
ния по дальности с двумя интеграторами, если ускорение объекта 10 м/сек2,
статический коэффициент усиления временного дискриминатора 0,2 в/мксек,
статический коэффициент усиления интеграторов 100 сек~х и статический коэффи-
циент усиления фантастронной схемы задержки 0,25 мксек/в.
5-430. Определить наибольшее время задержки следящих импульсов системы
автоматического сопровождения по дальности в режиме поиска, если дальность
поиска 3 км.
5-431. В системе автоматического сопровождения по дальности определить
длительность импульса фантастрона задержки для крайних точек диапазона
поиска, если поиск происходит в диапазоне 300—4500 м.
5-432. Определить скорость поиска системы автоматического сопровождения
по дальности, если наибольшее время задержки следящих импульсов при поиске
45 мксек, а время поиска 0,9 сек.
5-433. Радиолокационная станция с автоматическим сопровождением по даль-
ности имеет наибольшее время задержки следящих импульсов в режиме поиска
25 мксек, частоту следования импульсов 1000 гц. Определить, какой дальности
соответствует перемещение следящих импульсов за один период следования
импульсов, если время поиска 0,5 сек.
5-434. Радиолокационная станция с автоматическим сопровождением по даль-
ности имеет наибольшее изменение выходного напряжения дальномерного устрой-
ства в режиме поиска 100 в и частоту следования импульсов 2000 гц. Определить,
на какую величину изменяется выходное напряжение дальномерного устрой-
ства за один период следования импульсов радиолокационной станции, если
время поиска 0,25 сек.
5-435. Определить, за сколько периодов следования следящие импульсы
радиолокационной станции, имеющей систему автоматического сопровождения
цели по дальности, достигнут симметричного расположения относительно отра-
женного импульса, если допустить, что дальность до цели мгновенно изменилась
на 1500 м, а режим сопровождения сохранился. За каждый период следования
импульсов радиолокационной станции задержка следящих импульсов изме-
няется на 0,02 мксек.
5-436. Радиолокационная станция с системой автоматического сопровожде-
ния по дальности имеет частоту следования импульсов 1000 гц. Определить,
за сколько периодов следования импульсов и за какое время следящие импульсы
расположатся симметрично относительно импульса цели, если допустить, что
цель мгновенно удалилась на 750 м, а система сопровождения «запоминает»
последнюю скорость цели, равную 375 м/сек.
5-437. Напряжение с анода первой лампы временного дискриминатора
(рис. 5-45) подается на вход интегратора, на который необходимо подать напря-
жение с анода второй лампы. Объяснить, к чему это приведет в работе системы
автоматического сопровождения.
5-438. Определить время, в течение которого следящие импульсы пройдут
импульс цели при отказе автомата захвата, если скорость сближения с целью
1800 км/час, скорость поиска 9000 км/час и длительность следящих импульсов
и импульсов, отраженных от цели, 2 мксек. Следящие импульсы имеют прямоу-
гольную форму и следуют один за другим без паузы.
§ 5-29. Автоматическое угловое сопровождение цели
5-439. Вектор равносигнального направления антенны радиолокационно.,
станции с автоматическим сопровождением цели по угловым координатам вра-
щается вокруг цели по окружности. Объяснить причину неисправности углового
сопровождения и указать способы ее устранения.
251
5-440. В канале углового сопровождения радиолокационной станции с авто-
матическим сопровождением по угловым координатам произошла расфазировка
сигнала ошибки относительно опорных напряжений на угол меньше 90°. Опре-
делить, по какой траектории будет двигаться вектор равносигнального направле-
ния антенны радиолокационной станции при сопровождении цели.
5-441. Вектор равносигнального направления антенны радиолокационной
станции при сопровождении цели по угловым координатам удаляется от цели
по спирали. Объяснить причину и указать способы устранения неисправности
в системе углового сопровождения.
5-442. В системе углового сопровождения опорные напряжения, предназна-
ченные для подачи в канал азимута, поданы в канал угла места, и наоборот. Объяс-
нить, как при этом будет работать схема углового сопровождения.
5-443. В системе углового сопровождения радиолокационной станции фазы
опорного напряжения, подаваемого на фазовый дискриминатор азимута, изме-
нены на 180°. Объяснить, к чему это должно привести в работе углового сопро-
вождения.
5-444. В радиолокационной станции с автоматическим сопровождением цели
смещение диаграммы направленности осуществляется путем вращения облу-
чателя параболической антенны. Определить, как изменятся параметры станции,
если уменьшить радиус вращения облучателя.
5-445. Определить частоту сигнала ошибки радиолокационной станции
с автоматическим сопровождением цели по угловым координатам, если излуча-
тель антенны вращается со скоростью 3000 об/мин,
5-446. Определить коэффициент усиления двухтактного фазового дискрими-
натора, если сопротивление катодной нагрузки 400 ом, а крутизна динамической
характеристики лампы 3 ма/в.
5-447. Определить число импульсов, поступающих на вход приемника радио-
локационной станции за один период сигнала ошибки, если скорость вращения
излучателя антенны 180 об/мин, а частота следования импульсов радиолокацион-
ной станции 1200 гц.
5-448. На выходе фазового дискриминатора азимута при отклонении цели
только по азимуту максимальное напряжение 10 в. Определить напряжения
на выходе фазовых дискриминаторов азимута и угла места, если объект изменил
направление отклонения- 1) на 30°; 2) на 45°; 3) на 90°. Величина отклонения
является постоянной, причем коэффициенты передачи обоих дискриминаторов
одинаковы.
5-449. В радиолокационной станции с автоматическим сопровождением
цели по угловым координатам вращение диаграммы направленности осуще-
ствляется путем вращения отражателя параболической антенны. Объяснить,
как скажется на работе канала углового сопровождения нестабильность скорости
вращения отражателя.
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ВОСЬМАЯ
ОРГАНИЗОВАННЫЕ ПОМЕХИ РАДИОЛОКАЦИОННЫМ
СТАНЦИЯМ
§ 5-30. Основные формулы
1. Наиболее выгодная длина дипольных отражателей:
I — k —
где X — рабочая длина волны радиолокационной станции, для создания помех
которой применяются отражатели;
k — коэффициент укорочения.
252
2. Интервал во времени сбрасывания дипольных отражателей, необходимый
для создания сплошного изображения помех на экране индикатора:
где AD — разрешающая способность радиолокационной станции по дальности;
v — скорость самолета, с которого сбрасываются отражатели.
3. Мощность помехи на входе приемника радиолокационной станции:
р___ Р
” D2 ’
где Рп — мощность передатчика помех;
Gn — коэффициент направленного действия антенны станции помех;
G — коэффициент направленного действия антенны радиолокационной
станции;
X — рабочая длина волны передатчика помех;
D — дальность радиолокационной станции до передатчика помех.
4. Уменьшение дальности действия радиолокационной станции при воздей-
ствии на нее совмещенных активных помех:
-I4/
F РнРпр- мин$эф4л
где 5Эф — эффективная отражающая поверхность цели;
Ри — мощность в импульсе передатчика радиолокационной станции;
Рпр. мин — чувствительность приемника радиолокационной станции;.
tn — коэффициент различимости (отношение мощности сигнала к мощ-
ности помехи).
5. Максимальная дальность действия радиолокационной станции при воз-
действии совмещенной активной помехи:
п _ 1/" Рц083ф
Z?MaKC“ V 4nmPnGn •
6. Напряжение на выходе приемника импульсно-когерентной радиолока-
ционной станции:
^вых = V t/r2+^+2t/rt/ccos<p ,
где Ur — напряжение когерентного гетеродина;
Uc — напряжение отраженного сигнала;
Ф — сдвиг фаз между напряжением отраженного сигнала и напряжением
гетеродина.
§ 5-31. Пассивные помехи
5-450. Определить длины волн радиолокационной станции (несущие частоты),
для подавления работы которых наиболее эффективное действие оказывают
дипольные отражатели длиною 180 и 90 см, 9 и 18 мм. Коэффициент укороче-
ния 0,9.
5-451. На экране радиолокационной станции, имеющей длительность импуль-
сов 1 мксек, необходимо создать сплошное изображение помех. Определить макси-
мально допустимый интервал во времени сбрасывания пачек дипольных отража-
телей, если относительная скорость самолета, сбрасывающего дипольные отража-
тели, 1200 км/час.
5-452. На экране радиолокационной станции, имеющей длительность импуль-
сов 10 мксек, видны изображения помех от сброшенных дипольных отражателей,
причем расстояние на экране между изображением помех равно одной пятой длины
253
изображения одной пачки отражателей. Определить: 1) на сколько надо умень-
шить интервал сбрасывания пачек отражателей, чтобы создать сплошное изо-
бражение помех на экране; 2) при какой длительности импульса радиолокацион-
ной станции интервал между изображениями помех возрастет вдвое. Относитель-
ная скорость самолета, с которого сброшены дипольные отражатели, составляет
1080 км/час.
5-453. В когерентно-импульсной радиолокационной станции, имеющей
длину волны 10 м, напряжение когерентного гетеродина на входе смесителя
приемника 2 в, напряжение отраженного сигнала 1 в. В исходный момент времени
эти напряжения находятся в фазе. Определить, на сколько изменится напря-
жение на выходе приемника, если дальность до цели изменилась на 1,25 и 21,25 м\
приемник считать линейным.
5-454. Каким должно быть отклонение частоты когерентного гетеродина
от частоты передатчика импульсно-когерентной радиолокационной станции
(выраженное в процентах), чтобы оно создавало эффект, соответствующий скоро-
сти цели 10 км/час?
5-455. Какова должна быть скорость целй, чтобы частота отраженного
от цели сигнала стала в 2 раза больше частоты когерентного гетеродина коге-
рентно-импульсной радиолокационной станции? Когерентный гетеродин работает
на несущей частоте.
5-456. Считая разность фаз от импульса к импульсу постоянной, определить
для двух периодов напряжение на выходе приемника когерентно-импульсной
радиолокационной станции, если амплитуда напряжения когерентного гетеродина
в начальный момент отсчета равна 0,5 в, отраженного сигнала 0,2 в, скорость
цели 200 м/сек, частота следования импульсов составляет 2000 гц, длина волны
радиолокационной станции 80 см. Сдвиг фаз в начальный момент времени
равен 90°.
5-457. Напряжение когерентного гетеродина когерентно-импульсной радио-
локационной станции 1 в, напряжение отраженного сигнала 0,5 в, длина волны
радиолокационной станции 1,6 м, частота следования импульсов 500 гц. Напря-
жения на выходе приемника, измеренные с интервалом времени, равным периоду,
соответственно равны 1,11 и 1,5 в. Определить скорость цели, при которой проис-
ходит указанное изменение напряжения на выходе при-
емника. ----
5-458. В каскаде вычитания когерентно-импульсной f
радиолокационной станции вычитаемые импульсы совпа- /1 \
дают с точностью 0,01 (от длительности импульсов радио- / \
локационной станции). Определить величину относитель- I I
ного отклонения времени задержки, создаваемой устрой- \ /
ством задержки, если длительность импульса радиолока- \ J
ционной станции 2 мксек, частота следования импульсов \____________
радиолокационной станции 1000 гц.
5-459. На рис. 5-47 показано изображение помех на рис. 5-47.
индикаторе с линейной разверткой. Какого типа помехи
могут создать подобную отметку?
5-460. Создана имитация металлической полосы длиною 500 м. Для этого
равномерно расставлено 6 уголковых отражателей. Определить, будет ли сплош-
ным изображение полосы на экране самолетной радиолокационной станции,
имеющей длительность импульса 1 мксек, ширину диаграммы направленности 3°.
Самолет летит сначала вдоль полосы, а потом перпендикулярно полосе до даль-
ностей 1000 и 2000 м. Прием отраженных импульсов происходит в пределах всей
ширины диаграммы направленности.
5-461. Определить эффективную отражающую поверхность одного полувол-
нового дипольного отражателя, расположенного наивыгоднеишим образом
по отношению к радиолокационной станции. Длина волны радиолокационной
станции 4 м.
5-462. Сколько дипольных отражателей должно вхЪдить в пачку, предназна-
ченную для создания области помех с эффективной площадью отражения 50 м??
Длина волны радиолокационной станции 5 см, коэффициент использования дипо-
лей в пачке 0,6.
254
5-463. Во сколько раз помехозащищенность радиолокационной станции
метрового диапазона, имеющей длительность импульса 7 мксек и ширину диа-
граммы направленности 25°, менее помехозащищенности радиолокационной
станции сантиметрового диапазона, имеющей длительность импульса 1 мксек
и ширину диаграммы направленности 3°? Сравнение произвести, исходя
из импульсных объемов.
§ 5-32. Активные помехи
5-464. При неизменных характеристиках антенн радиолокационной станции
и станции помех и при неизменных мощностях излучения длина волны умень-
шилась в 2 раза. Определить, как изменится отношение мощности сигнала к мощ-
ности помехи на входе приемника и во сколько раз изменится дальность действия
радиолокационной станции, если в обоих случаях используется оптимальная
полоса пропускания приемника.
5-465. Коэффициент направленного действия антенны радиолокационной
станции увеличен в 3 раза. Определить, как изменится отношение мощностей
сигнала цели и передатчика помех на входе радиолокационной станции, если счи-
тать все остальные параметры радиолокационной станции и станции помех неиз-
менными.
5-466. Дальность от радиолокационной станции до цели с совмещенным пере-
датчиком помех уменьшилась в 4 раза. Определить, как изменится отношение
мощности сигнала к мощности помехи на входе приемника радиолокационной
станции.
5-467. Требуемый для нормальной работы радиолокационной станции коэф-
фициент различимости равен 2. Самолет с совмещенным передатчиком помех
находится на расстоянии 100 км от радиолокационной станции, при этом отноше-
ние мощности сигнала к мощности помех на входе приемника равно 0,5. Опреде-
лить, на какой дальности будет обнаружен самолет.
5-468. На рис. 5-48 показан вид экрана индикатора кругового обзора с изо-
бражением шумовых помех. Определить направление на передатчик помех и на
основной местный предмет, если считать, что боковые лепестки у антенны радиоло-
кационной станции отсутствуют.
5-469. На рис. 5-49 изображен вид экрана индикатора кругового обзора.
Какого вида помехи могут создать изображение, которое показано на этом
рисунке?
5-470. В схеме защиты радиолокационной станции от несинхронных импульс-
ных помех задержка импульсов увеличена на время, равное половине длительно-
сти импульсов радиолокационной станции. Объяснить, какие изменения произой-
дут с импульсами на выходе этой схемы, если в схеме не предусмотрено увеличе-
ния длительности задержанных импульсов.
5-471. Частота следования импульсов радиолокационной станции, имеющей
защиту от несинхронных импульсных помех, увеличилась • в целое число раз.
Время задержки импульсов в схеме при этом осталось прежним. Объяснить,
какие именно изменения произойдут с отметкой цели на экране радиолокаци-
онной станции.
255
5-472. В схеме защиты радиолокационной станции от несинхронных помех
задержка импульсов увеличена на период следования импульсов радиолокацион-
ной станции. Объяснить, что произойдет с отметкой цели на экране и почему
не применяют задержку, кратную частоте следования имп_ льсов.
5-473. В схеме защиты радиолокационной станции от помех, имеющих дли-
тельность импульсов, не равную длительности зондирующих импульсов, увели-
чена задержка: 1) на величину длительности зондирующего импульса; 2) на вели-
чину периода следования импульсов радиолокационной станции. Объяснить,
что произойдет в этих случаях с отметками цели на экране.
5-474. На рис. 5-50 изображен вид экрана индикатора кругового обзора.
Какого типа помехи могут дать отметки, показанные на рисунке, и как располо-
жены источники помех?
5-475. При работе радиолокационной станции в усло-
виях помех увеличение усиления приемника вызывает
уменьшение яркости отметки цели. Из-за какого вида
воздействия помех это происходит?
5-476. Определить дальность обнаружения самолета
с передатчиком помех, если импульсная мощность пере-
датчика радиолокационной станции 500 кет, мощность
передатчика помех 100 вт, коэффициент направленного,
действия антенны радиолокационной станции 1000, коэф-
фициент направленного действия антенны станции по-
мех 100, эффективная площадь отражения цели 50 м2,
допустимое отношение мощности сигнала к мощности помехи
Рис. 5-50.
0,5. Расчет произ-
вести для свободного пространства, считая, что полоса пропускания приемника
согласована с длительностью импульса радиолокационной станции.
5-477. Во сколько раз уменьшится дальность действия радиолокационной
станции под воздействием помех, если импульсная мощность передатчика радио-
локационной станции 100 кет, мощность передатчика помех 50 вт. коэффициент
направленного действия антенны станции помех 50, длина волны радиолокацион-
ной станции и передатчика помех 5 см, минимально допустимое отношение сигнала
к помехе равно единице, чувствительность приемника 10”10 вт, эффективная пло-
щадь отражения цели 25 м2?
5-478. Передатчик помех обеспечивает равномерное создание помех в полосе
3 Мгц, Во сколько раз изменится плотность потока мощности помехи и дальность
действия передатчика помех, если помеху создавать в полосе частот 1,5 Мгц
при той же мощности передат-
чика?
5-479. Величина мощности, ге-
нерируемая передатчиком шумовых
помех в полосе частот, где воздей-
ствует помеха, изменяется по сину-
соидальному закону. Определить
среднюю мощность передатчика
помех, если амплитудное значение
генерируемой мощности 100 вт и
в пределах генерируемой полосы
частот укладывается половина пе-
риода изменений мощности.
5-480. На рис. 5-51 показана
зависимость коэффициента направ-
ленности антенны радиолокацион-
ной станции от угла ее поворота.
Если передатчик помех и цель находятся в одном направлении от радиолокаци-
онной станции (в направлении максимума излучения антенн^ радиолокационной
станции), то мощность отраженного от цели сигнала 10~7 вт, а мощность сигнала
помехи 10~6 вт. Допустимое отношение мощности сигнала к мощности помехи 0,2.
Определить угловое отклонение цели от направления на передатчик помех,
при котором цель не будет подавлена.
25S
5-481. Определить разрешающую способность по дальности и максимально
возможную ошибку в определении дальности у радиолокационной станции,
работающей на принципе синхронного накопления, если максимальная дальность
действия радиолокационной станции 2000 км и она имеет 100 накопителей энер-
гии.
5-482. Начертить амплитудно-частотную характеристику гребенчатого
фильтра первого рода, если длительность импульса радиолокационной станции
равна 1 мксек, частота следования импульсов 1500 гц, рабочая частота радио-
локационной станции составляет 5000 Мгц и наблюдение за целью ведется
непрерывно.
5-483. Для создания шумовых помех используется диод в режиме насыщения.
Объяснить, почему наиболее выгодно использовать именно этот режим работы
диода.
17 Задачник
ЧАСТЬ ШЕСТАЯ
РАДИОТЕХНИЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ
ГЛАВА ДВАДЦАТЬ ДЕВЯТАЯ
ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ КОЛЕБАНИЙ
§ 6-1. Основные формулы
Погрешности, цена деления и чувствительность
1. Цена деления шкалы, или постоянная измерительного прибора:
С = ^пр С = ^пр
а ’ а ’
где /пр —' предельное значение силы тока амперметра;
С7Пр — предельное значение напряжения вольтметра;
а — число делений шкалы измерительного прибора.
2. Чувствительность измерительного прибора:
s = 4~; 5 = -^-.
* пр '-'пр
3. Абсолютная погрешность измерений:
А/ = /н — /, АС/ = С7Н — U,
де /н — номинальное значение силы тока, отсчитываемое по шкале прибора;
/ — действительное значение силы тока;
С7Н — номинальное значение напряжения, отсчитываемое по шкале прибора;
U — действительное значение напряжения.
4. Поправка^измерений:
д = —А/; б = —АС/.
5. Относительная погрешность измерений:
Yo = -у-100 Yo = уу • ЮО [%J.
6. Приведенная погрешность измерения:
Yn = -y-100[%]; Yn = 4^-ЮО [%].
1 пр ипр
258
Основные значения периодических напряжений и связь между ними
7. Эффективное значение напряжения:
^ф = |/ -Н“2(/)Л’
где Т — период колебания в секундах;
и (/) — аналитическое выражение закона изменения напряжения во времени.
8. Среднее значение напряжения:
т
UCS) = -^^u(t)dt.
О
9. Среднее значение симметричного напряжения:
г/2
i/cp = A j u{t)dt.
О
10. Коэффициент формы колебаний:
/"7"т
-jrj u\t)dt
к ___ 17 ЭФ __________о
ф ~ "ср “ 2 7
у- J u(t)dt
11. Коэффициент амплитуды колебаний:
[i U ™
it m и m
---------
У -±)u*(t)dt
где Um — амплитудное (максимальное) значение напряжения.
Расширение пределов измерения измерительных приборов
12. Дополнительное сопротивление к вольтметру:
= Rbx (т — 0>
где /?вх — входное сопротивление вольтметра без дополнительного
сопротивления;
т = " /Г Д' — коэффициент расширения пределов измерения вольтметра;
.у ПР
ь'пр. д — предельное значение напряжения вольтметра с дополни-
тельным сопротивлением;
(/пр — предельное значение напряжения вольтметра без допол-
нительного сопротивления.
13. Шунтирующее сопротивление к амперметру:
17*
259
где Явх — входное сопротивление амперметра;
п = IbBl™— коэффициент шунтирования;
/пр
/пр. ш — предельное значение силы тока амперметра с дополнительным
шунтом;
/пр — предельное значение силы тока амперметра без дополнитель-
ного шунта.
Выражение напряжения переменного тока в относительных единицах измерения
14. Выражение отношения двух напряжений U2 и в децибелах:
4/дб = 2О18-^-[дб].
15. Выражение для определения напряжения в децибелах относительно
начального (нулевого) уровня (/0 = 0,775 в:
£/дб = 201g[56].
Измерение электронными осциллографами
16. Выражение для определения амплитуды колебаний напряжения при
измерении осциллографами типа ЭО-6М, 25-И и СИ-1:
ит=~икК[в],
где UK — величина калибрационного сигнала в вольтах; отсчитывается по калиб-
ратору амплитуды;
а — высота (величина) изображения амплитуды исследуемого колебания
в миллиметрах;
Ъ — высота (величина) изображения амплитуды колебания калибрационного
сигнала в миллиметрах;
К — коэффициент ослабления, который отсчитывается по шкалам осла-
бителей осциллографа.
17. Выражение для определения амплитуды колебаний напряжения при
измерении осциллографом типа ЭМО-2:
где а — количество делений масштабной линии, заключенных в высоте изобра-
жения амплитуды колебания исследуемого сигнала;
/Ci — коэффициент ослабления внутреннего ослабителя;
К2—коэффициент ослабления внешнего ослабителя;
К — коэффициент усиления усилителя осциллографа.
18. Выражение для определения длительности видеоимпульсов:
/и = tn,
где t — длительность масштабной метки;
п — количество масштабных меток, укладывающихся в импульсе на уровне 0,5
от максимальной ординаты. ’
19. Частота синусоидальных колебаний определяется из выражения:
F в __ Пг
Fr ~ пв ’
где FB — частота синусоидального колебания, подаваемого на вертикально-
отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки;
Fr — частота синусоидального колебания, подаваемого на горизонтально-
отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки;
260
пв — количество точек пересечения фигуры Лиссажу вертикальной
линией Б Б' (рис. 6-1);
пг количество точек пересечения фигуры Лиссажу горизонтальной
линией АА' (рис. 6-1).
20. Выражение для определения частоты следования видеоимпульсов:
F = nF3,
где п — количество видеоимпульсов, полученных
на линии развертки;
рз — наименьшая частота синусоидальных ко-
лебаний эталонного генератора, при кото-
рой получается изображение п импульсов.
21. Выражение для определения сдвига фаз
между синусоидальными колебаниями:
_ Б
sin ф = ± ,
где ф — угол сдвига фаз между двумя синусоидальными колебаниями;
Б — расстояние в миллиметрах, определяющее раствор фигуры Лиссажу
(эллипса) по вертикали (рис. 6-2);
А — расстояние в миллиметрах, определяющее максимальное отклонение
луча по вертикали (рис. 6-2).
Рис. 6-3.
Рис. 6-2.
22. Выражение для определения глубины модуляции амплитудно-модули-
рованного синусоидального колебания:
где Б — высота изображения удвоенной максимальной амплитуды модулирован-
ного колебания (рис. 6-3);
А — высота изображения удвоенной минимальной амплитуды модулирован-
ного колебания (рис. 6-3).
§ 6-2. Измерение силы тока и напряжения
6-1. Шкала ампервольтомметра типа ТТ-1 при измерении постоянного напря-
жения имеет 50 делений. Определить цену деления и чувствительность вольтметра
постоянного тока на пределе измерения 1000 в.
6-2. По условию предыдущей задачи определить цену деления и чувствитель-
ность вольтметра постоянного тока ампервольтомметра типа ТТ-1, если измерение
проводится на пределе 50 в. Полученные результаты сравнить с результатами
предыдущей задачи.
6-3. На пределе 200 в ампервольтомметра типа ТТ-1 проводится измерение
напряжения переменного тока. Определить количество делений шкалы и чувстви-
тельность вольтметра, если цена деления шкалы 4 в/дел.
261
6-4. Посредством ампервольтомметра типа ТТ-1 на пределе 50 в проводится
измерение напряжения переменного тока. Определить количество делений и цену
деления шкалы вольтметра, если чувствительность прибора 1 дел/в.
6-5. Для измерения напряжения источника постоянного тока применяется
ампер вол ьтомметр типа ТТ-1. При измерении на пределе 10 в стрелка прибора
установилась на 13-м делении шкалы. Определить цену деления шкалы, чув-
ствительность вольтметра и значение напряжения источника постоянного тока,
если вольтметр прибора имеет на шкале 50 делейий.
6-6. Шкала ампервольтомметра типа АВО-5М при измерении напряжения
постоянного тока имеет 30 делений. Определить цену деления шкалы вольтметра,
если измерения проводятся на пределах 3; 12; 30; 300; 600; 1200 и 6000 в. На каких
пределах возможен более точный отсчет измеряемого напряжения?
6-7. По условию предыдущей задачи определить чувствительность ампер-
метра постоянного тока ампервольтомметра типа АВО-5М.
6-8. Ампервольтомметр типа ТТ-1 имеет следующие 6 пределов измере-
ния силы постоянного тока: 0,2; 1; 5; 20; 100 и 500 ма. Определить цену деления
шкалы миллиамперметра^на каждом пределе измерения, если на шкале прибора
50 делений. На каких пределах выгоднее производить измерения и почему?
6-9. По условию предыдущей задачи определить чувствительность миллиам-
перметра на каждом пределе измерения. Каким пределом измерения постоянного
тока следует пользоваться, если в цепи протекает ток, равный примерно 1 ма?
6-10. Миллиамперметр постоянного тока ампервольтомметра типа ТТ-1
с пределом измерения 500 ма имеет на шкале 50 делений. Определить силу тока
в цепи, если стрелка прибора показывает 35 делений.
6-11. Определить приведенную погрешность вольтметра постоянного тока
ампервольтомметра типа АВО-5М, еслй на пределе 600 в его показание при дей-
ствительном значении напряжения 500 в было 482 в.
6-12. Определить приведенную погрешность вольтметра переменного тока
ампервольтомметра типа АВО-5М на пределе 300 в, если вольтметр показал
напряжение 257,5 в, а действительное значение напряжения 250 в. .
6-13. Потребитель состоит из 10 параллельно включенных нитей накала
ламп типа 6Н15П. Начертить измерительную схему и определить абсолютную,
относительную и приведенную погрешности измерения, если амперметр перемен-
ного тока прибора типа АВО-5М, включенный в неразветвленную часть цепи,
на пределе 12 а показал 4,7 а, а амперметр эталонного прибора показал 4,5 а.
6-14. При измерении напряжения переменного тока катодный вольтметр
типа А4-М2 показал 47,5 деления на пределе 150 в, 25,5 деления на пределе 300 в
и 6 делений на пределе 1000 в. Определить поправку, абсолютную и приведенную
погрешности при каждом измерении, если шкала имеет 60 делений на пределе
150 и 300 в и 100 делений на пределе 1000 в, а эталонный вольтметр показал напря-
жение 115 в. На каком пределе в данном случае следует производить измерение
и почему?
6-15. Вольтметр переменного тока ампервольтомметра типа ТТ-1 имеет
следующие 4 предела, измерения: 10; 50; 200 и 1000 в. Определить вероятную
погрешность отсчета измеряемого напряжения на каждом пределе измерения,
если считать, что невооруженный глаз человека способен взять отсчет с точностью
до 0,5 деления шкалы, а шкала прибора имеет 50 делений.
6-16. При измерении синусоидального напряжения ламповый вольтметр
типа ВКС-7Б, шкала которого проградуирована в эффективных значениях сину-
соидального напряжения, на пределе 15Q в показал 22,5 деления. Определить
поправку, абсолютную и относительную погрешности измерения, если шкала
вольтметра имеет 30 делений, а эталонный вольтметр, шкала которого програ-
дуирована в амплитудных значениях синусоидального напряжения, показал
155 в.
6-17. Для измерения напряжения возбуждения усилителя промежуточной
частоты, работающего на лампе типа 6Ж4П, используется ламповый вольтметр
типа ВКС-7Б. Шкала прибора на пределе 1,5 в имеет 30 делений и проградуиро-
вана в эффективных значениях синусоидального напряжения. Определить
амплитудное значение измеряемого напряжения, если показание вольтметра
20 делений.
262
6-18. На лампе 6Ж8 работает предварительный усилитель низкой частоты
по реостатной схеме. При измерении переменного напряжения на входе каскада
вольтметр типа ВКС-7Б на пределе 1,5 в показал 25 делений<а при измерении пере-
менного напряжения на выходе каскада вольтметр на пределе 15 в показал 27 деле-
ний. Вычертить измерительную схему и определить коэффициент усиления кас-
када, если чувствительность прибора на пределе 1,5 в равна 20 дел/в, а на пределе
15 в равна 2 дел/в.
6-19. Выходной каскад приемника работает на лампе типа 2П1П. Для про-
верки режима работы лампы применяется катодный вольтметр типа А4-М2.
При измерении напряжения смещения прибор на пределе 10 в показал 4,2 деления.
При измерении напряжения на экранирующей сетке и на аноде лампы прибор
на пределе 100 в соответственно показал 86 и 87 делений. Определить истинное
значение напряжения на электродах лампы, если приведенная погрешность изме-
рения прибора на пределах 10 и 100 в — 3%, а шкала для этих пределов имеет
100 делений.
6-20. Для проверки режима работы лампы типа 6П1П, на которой работает
усилительный каскад приемника, .применяется катодный вольтомметр типа
А4-М2. При измерении напряжения постоянного тока на аноде и на экранирую-
щей сетке прибор на пределе 300 в соответственно показал 52 и 50 делений. При
измерении напряжения смещения на управляющей сетке лампы прибор на пре-
деле 30 в показал 27 делений. Определить истинное значение напряжения на элек-
тродах лампы, если приведенная погрешность прибора на пределе 30 в +3%,
на пределе 300 в -М%, а шкала для этих пределов имеет 60 делений.
6-21. Вольтметр имеет две шкалы для отсчета переменного напряжения.
Каждая шкала разделена ни 100 делений. Одно деление шкалы большего диаметра
равно 1,5 мм, шкалы меньшего диаметра равно 1 мм. Измерение переменного
напряжения проводится на пределе 300 в. Определить возможную погрешность
отсчета по шкалам большего и меньшего диаметров, если считать, что невооружен-
ным глазом человек способен взять отсчет с точностью
0,5 мм.
6-22. Относительное входное сопротивление ампер-
вольтомметра типа ТТ-1 при измерении постоянного на-
пряжения 5000 ом/в. Определить входное сопротивление
вольтметра на пределах 10; 50; 200 и 1000 в.
6-23. Относительное входное сопротивление вольт-
метра переменного тока ампервольтомметра типа ТТ-1
равно 2500 ом/в. Определить входное сопротивление вольт-
метра при измерении напряжения на пределах 10; 50;
200 и 1000 в. Полученные результаты сравнить с резуль-
татами предыдущей задачи.
6-24. На рис. 6-4 представлена валентная схема изме-
рения напряжения. Электродвижущая сила источника пи-
тания 300 в, внутреннее сопротивление 100 ком и сопротив-
ление внешней цепи 300 ком. Определить относительную
погрешность измерения напряжения, обусловленную конечным значением актив-
Рис. 6-4.
ного входного сопротивления вольтметра, если измерение напряжения на сопро-
тивлении внешней цепи проводится ампер вол ьтомметром типа ТТ-1 и катодным
вольтомметром типа А4-М2. Относительное входное сопротивление вольтметра
прибора типа ТТ-1 составляет 5000 ом/в, а входное сопротивление вольтметра
прибора типа А4-М2 равно 11 Мом. Пределы измерения постоянного напря-
жения в приборе типа ТТ-1: 10; 50; 200 и 1000 в. Сравнить полученные резуль-
таты.
6-25. На рис. 6-4 представлена эквивалентная схема измерения напряжения.
Сопротивление Rlt включающее в себя внутреннее сопротивление источника пита-
ния, сопротивление нагрузки и гасящее сопротивление, равно 400 ком, а сопро-
тивление R = 500 ком. Определить относительную погрешность измерения напря-
жения, обусловленную конечным значением активного входного сопротивления
вольтметра, если измерение постоянного напряжения на сопротивлении R про-
водится ампервольтомметром типа ТТ-1 на пределах 200 и 1000 в и прибором
типа Ц-51 на пределах 300 и 600 в. Относительное входное сопроти вление
263
вольтметров приборов типа ТТ-1 равно 5000 ом/в и типа Ц-51 равно 20 ком/в.
Сравнить полученные результаты.
6-26*. Определить относительную погрешность измерения постоянного
напряжения на сопротивлении R (по эквивалентной схеме предыдущих задач),
обусловленную конечным значением активного входного сопротивления вольт-
метра, для нескольких отношений RBX/R и R/Ri, если RBX/R = 0,5; 1; 10 и 50,
a R/Ri = 0,5 и 5. По полученным результатам построить график зависимости
погрешности измерения от отношения RQX/R при двух значениях отношения R/Rv
6-27. Определить минимально необходимое значение входного сопротивления
вольтметра, если считать, что допустимые пределы изменения напряжений при
подключении вольтметра в радиосхемах должны составлять не более 5%, а вели-
чины сопротивлений Rr и R (по эквивалентной схеме предыдущих задач) соот-
ветственно равны 100 и 200 ком.
6-28. Решить предыдущую задачу при условии, что сопротивления Rt и R
соответственно равны 400 и 500 ком. Полученный результат сравнить с результа-
том предыдущей задачи.
6-29. Определить минимально необходимое значение входного сопротивления
вольтметра, если считать, что допустимые пределы изменения напряжений при
подключении вольтметра в радиосхемах должны составлять не более 1% (в более
ответственных участках схем), сопротивления и R (по эквивалентной схеме
рис. 6-4) соответственно равны 100 и 200 ком. Полученный результат сравнить
с результатом задачи 6-27.
6-30. Решить предыдущую задачу при условии, что сопротивления и
соответственно равны 400 и 500 ком. Полученный результат сравнить с результа-
том задачи 6-28.
6-31. Схема входной части катодного вольтомметра типа ,А4-М2 состоит
из декадного делителя, общее сопротивление которого 10 Мом. На вход делителя
подводится измеряемое напряжение, а с выхода постоянное напряжение подается
на усилитель постоянного тока (УПТ). На пределах 1; 3; '10; 30 и 100 в на вход
УПТ подается все измеряемое напряжение, а на пределах 300 и 1000 в У10 часть
его. Вычертить упрощенную схему входной части вольтметра при измерении
постоянного напряжения и определить величину добавочного сопротивления
к вольтметру, чтобы прибор позволял измерять пбстоянное напряжение до 10 кв.
6-32. Определить, какой величины дополнительные сопротивления необхо-
димо подключить к вольтметру постоянного и переменного токов прибора типа
АВО-5М, чтобы этим прибором на пределе
3 в можно было измерить напряжение до I I
6000 в. Относительное входное сопротив- I I
ление вольтметра постоянного тока &
20 кыл,1в и переменного тока 2000 ом!в. „ L*----,__
6-33. К ламповому вольтметру при- ~ -I т
даются специальные емкостные делители я
напряжения типа ДНЕ. На рис. 6-5 при- I |
ведена упрощенная схема такого делителя |_________J
напряжения. Определить емкость конден-
сатора С2 и предел измерения напряже- Рис. 6-5.
Ламповый
вольтметр
ния с делителем, если емкость конден-
сатора Сг равна 10 пф, коэффициент деления 30, а измерение высокого напря-
жения проводится на пределе 50 в.
6-34. Ампер вол ьтомметр типа АВО-5М1 имеет шкалу для отсчета измеряемого
переменного напряжения на пределе Зев децибелах. Определить значения изме-
ряемого напряжения в децибелах, если прибор на пределе 3 в показал напряжение
0,775; 1,25; 2 и 3 в.
6-35*. Ампервольтомметр типа АВО-5М1 позволяет производить отсчет изме-
ряемого переменного напряжения как в абсолютных единицах измерения (в воль-
тах), так и в относительных единицах (в децибелах). С-этой целью для каждого
предела измерения рассчитан постоянный поправочный коэффициент, выражен-
ный в децибелах, который прибавляется к отсчету, взятому по шкале «децибелы».
Определить постоянные коэффициенты в децибелах для пределов измерения 12;
30; 300; 600; 1200 и 6000 в.
264
6-36. При измерении напряжения переменного тока ампер вол ьтомметр
типа АВО-5М1 на пределе 300 в показал по шкале «вольты» 220 в и по шкале «деци-
белы» 9 дб. Определить значение измеряемого напряжения в относительных
единицах измерения (дб) и сравнить полученный результат с отсчетом по шкалам
прибора, если поправочный коэффициент для данного предела измерения 4*40 дб.
6-37. Ампер вол ьтомметр типа АВО-5М позволяет измерять напряжение
постоянного тока до 6000 в. При измерении напряжения более 1200 в прибор
подключают к исследуемой цепи или к источнику высокого напряжения спе-
циальными соединительными проводами, один из которых имеет дополнительное
сопротивление. Начертить две схемы подключения прибора к источнику высокого
напряжения (более 1200 в) постоянного тока в случае заземления плюса и в случае
заземления минуса источника высокого напряжения. Объяснить необходимость
такого соединения.
6-38. При измерении амплитуды синусоидального напряжения тумблер
«делитель» осциллографа типа ЭМО-2 стоит в положении «1 : 1», а тумблер «уси-
литель—пластины» в положении «усилитель». Определить амплитуду исследуемого
сигнала, если количество делений масштабной шкалы электронно-лучевой трубки,
заключенных в высоте изображения синусоидального напряжения, равно 5.
6-39. Для измерения амплитуды импульсов напряжения применяется мало-
габаритный электронный осциллограф типа ЭМО-2. Определить амплитуду
импульса напряжения, если: 1) тумблер «усилитель—пластины» стоит в положе-
нии «усилитель», тумблер «ослабление» установлен в положение «1 : 3», а высота
импульса занимает 9,5 деления шкалы электронно-лучевой трубки; 2) тумблер
«ослабление» установлен в положение «1 : 3», тумблер «усилитель—пластины» —
в положение «усилитель», на входе прибора включен внешний ослабитель «1 : 10»,
а высота изображения импульса занимает 6 делений шкалы электронно-лучевой
трубки.
6-40. Для измерения амплитуды исследуемого сигнала применяется элек-
тронный осциллограф типа 25-И. Определить амплитуду синусоидального напря-
жения, если: 1) переключатель «сопротивления входа и ослабления» установлен
в положение «1 100», высота изображения исследуемого сигнала равна высоте
изображения калибрационного сигнала и составляет 30 мм, а показание вольт-
метра 0,85 в\ 2) переключатель «сопротивления входа и ослабления» установлен
в положение «1 10», высота изображения исследуемого сигнала 30 мм и калибра-
ционного сигнала 15 мм, а показание вольтметра 8,5 в; 3) переключатель «сопро-
тивления входа и ослабления» установлен в положение «1 1», высота изображе-
ния исследуемого сигнала 20 мм и калибрационного сигнала 40 мм, а показание
вольтметра 0,5 в.
6-41. По условию предыдущей задачи определить амплитуду импульсов
напряжения, если: 1) переключатель «сопротивления входа и ослабления» уста-
новлен в положение «1 : 100», высота изображения импульса 40 мм и равна высоте
изображения калибрационного сигнала, а вольтметр показывает напряжение
0,5 в\ 2) переключатель «сопротивления входа и ослабления» установлен в поло-
жение «1 : 10», высота изображения импульса в 2 раза меньше высоты изобра-
жения калибрационного сигнала, а вольтметр показывает напряжение 1 в\
3) переключатель «сопротивления входа и ослабления» установлен в положение
«1 : 1», высота изображения импульса 25 мм, высота изображения калибрацион-
ного сигнала 50 мм, а вольтметр показывает напряжение 0,95 в\ 4) переклю-
чатель «сопротивления входа и ослабления» установлен в положение «75Q»,
тумблер ослабителя приставки типа 42-И установлен в положение «1 : 100»,
высота изображения импульса 30 мм, высота изображения калибрационного
сигнала 60 мм, а вольтметр показывает напряжение 1 в.
6-42. Измерение напряжения синусоидальной формы производится с помощью
электронного осциллографа типа СИ-1. Определить эффективное, среднее (за поло-
вину периода) и амплитудное значения синусоидального напряжения, если:
1) переключатель входного ослабителя установлен в положение «1 100», высота
изображения исследуемого сигнала 20 мм и калибрационного сигнала 10 мм,
а эффективное значение напряжения калибрационного сигнала по шкале калибра-
тора амплитуды 0,4 в; 2) переключатель входного ослабителя установлен в положе-
ние «1 : 10», высота изображения исследуемого сигнала 25 мм и калибрационного
265
сигнала 15 мм, эффективное значение напряжения, считываемое по шкале
калибратора амплитуды, 2,5 в; 3) переключатель входного ослабителя стоит
в положении <1 1», величина изображения исследуемого сигнала 30 мм и калиб-
рационного сигнала 25 мм, а эффективное значение напряжения калибрационного
сигнала по шкале калибратора амплитуды 2 в.
6-43. Измерение амплитуды импульсов напряжения проводится с помощью
электронного осциллографа типа СИ-1. Определить амплитуду импульсов иссле-
дуемого сигнала, если- 1) переключатель входного ослабителя стоит в положе-
нии 50 ом, высота изображения исследуемого импульса 40 мм и калибрационного
сигнала 20 мм, а напряжение калибрационного сигнала по шкале калибратора
амплитуды 3,5 в; 2) переключатель входного ослабителя установлен в положение
«1 : 10», высота изображения исследуемого импульса 38 мм и калибрационного
сигнала 25 мм, а напряжение калибрационного сигнала по шкале калибратора
амплитуды 2,5 в; 3) переключатель входного ослабителя установлен в положение
«1 : 100», высота изображения исследуемого импульса 35 мм и калибрационного
сигнала 15 мм, а напряжение калибратора амплитуды по шкале калибратора
амплитуды 1,8 в.
6-44. На рис. 6-6 изображено периодическое колебание пилообразной фэрмы.
1) Вывести выражение в общем виде для определения эффективного значения
напряжения. 2) Вычислить эффективное значение напряжения, если амплитуда
колебания 150 в.
6-45. На рис. 6-6 изображено периодическое колебание пилообразной формы.
1) Вывести выражение в общем виде для определения среднего значения напря-
жения; 2) вычислить среднее значение напряжения, если амплитуда колебания
150 в; 3) используя результат предыдущей задачи, вычислить значение коэффи-
циента формы колебания.
6-46. На рис. 6-7 изображено периодическое колебание пилообразной формы.
Вывести выражение в общем виде для определения эффективного значения напря-
жения и вычислить эффективное значение напряжения этого колебания, если
амплитуда колебания 75 и 250 в. Полученные результаты сравнить с результатом
предыдущей задачи.
6-47. На рис. 6-7 изображено периодическое колебание пилообразной формы.
Вычислить среднее значение напряжения от воздействия импульсов положи-
тельной полярности, если амплитуда колебания 120 в.
6-48. В электронном осциллографе используется генератор непрерывной
развертки, выполненный на тиратроне. Форма напряжения на аноде тиратрона
приведена на рис. 6-8. Вычислить эффективное значение напряжения на аноде
тиратрона, если минимальное напряжение на аноде 50 в и максимальное 200 в.
6-49. Вычислить среднее значение напряжения, форма которого изображена
на рис. 6-8, если минимальное напряжение 50 в и максимальное 200 в.
6-50. На рис. 6-9 изображено колебание генератора ждущей развертки элек-
тронного осциллографа. Вычислить эффективное значение напряжения, если
амплитуда пилообразного напряжения 150 в, а скважность 1000.
6-51 Решить предыдущую задачу при условии, что скважность колебания
генератора ждущей развертки 500. Полученный результат сравнить с результатом
предыдущей задачи.
6-52. Вычислить среднее значение напряжения, форма которого изображена
на рис. 6-9, если амплитуда колебания 150 в и скважность 1000.
266
6-53. На рис. 6-10 изображено периодическое колебание генератора прямо-
угольных импульсов напряжения. Вычислить эффективное значение напряжения,
если амплитуда импульсов напряжения 150 в, а скважность 1000. Полученный
результат сравнить с результатом предыдущей задачи.
6-54. Вычислить среднее значение напряжения, форма которого изображена
на рис. 6-10, если амплитуда колебания 150 в и скважность 1000.
6-55. На рис. 6-11 изображено периодическое колебание напряжения в виде
прямоугольных импульсов. 1) Вывести выражение в общем виде для определе-
ния эффективного значения напряжения; 2) вычислить эффективное значение
6-56. Вычислить среднее значение напряжения, форма которого изображена
на рис. 6-11, если действие оказывает только импульс напряжения отрицательной
полярности, амплитуда колебания 100 в и скважность 800.
6-57. Решить предыдущую задачу при действии импульсов отрицательной
и положительной полярности.
6-58. Вычислить эффективное значение напряжения, график которого изо-
бражен на рис. 6-12, если амплитуда импульсов напряжения 150 в, напряжение
постоянной составляющей 100 в, а скважность 500.
Рис. 6-12
6-59. На рис. 6-13 изображено колебание синусоидальной формы. 1) Вывести
выражение в общем виде для определения эффективного значения напряжения
синусоидальной формы. 2) Вычислить эффективное значение напряжения сину-
соидальной формы, если амплитуда напряжения 100 в.
6-60. На рис. 6-13 изображено колебание синусоидальной формы. 1) Вывести
выражение в общем виде для определения среднего значения напряжения при дей-
ствии одной полуволны колебания. 2) Вычислить среднее значение напряжения
267
от воздействия положительной полуволны колебания, если амплитуда колебания
100 в. 3) Вычислить коэффициент формы колебания.
6-61. На рис. 6-6 изображено периодическое колебание пилообразной формы.
Вычислить амплитудное значение напряжения, если эффективное значение его
120 в.
6-62. На рис. 6-14 изображено перио-
дическое колебание радиоимпульсов. Вы-
вести выражение в общем виде для опре-
деления эффективного значения напряже-
ния и вычислить эффективное значение
напряжения, если амплитуда колебания
200 в, скважность 500.
6-63. На рис. 6-15 изображено коле-
бание на выходе однополупериодного вы-
прямителя без фильтра. Вычислить ампли-
тудное и эффективное значения напряже-
ния на выходе выпрямителя, если среднее Рис.
значение напряжения 120 в.
6-64. На рис. 6-16 изображено колебание на выходе двухполупериодного
выпрямителя без фильтра. Вычислить эффективное и среднее значения напряже-
ния на выходе выпрямителя, если амплитуда колебания 378 в. Полученные резуль-
таты сравнить с результатами предыдущей задачи,
Рис. 6-16.
Рис. 6-15.
6-65*. Шкала вольтметра переменного тока ампервольтомметра типа ТТ-1
проградуирована в эффективных значениях синусоидального напряжения,
а отклонение стрелки гальванометра определяется средним значением положи-
тельной полуволны. Прибор подготовлен для измерения переменной составляющей
напряжения на аноде лампы мультивибратора. Форма напряжения изображена
на рис. 6-11. Определить показания вольтметра, если амплитуда колебания
120 в, скважность 3.
6-66. По условию предыдущей задачи определить показания вольтметра
прибора типа ТТ-1, если при измерении изменить порядок подключения прибора
к исследуемой цепи (поменять местами щупы соединительных проводов). Получен-
ный результат сравнить с результатом предыдущей задачи.
6-67. По условию задачи 6-65 определить амплитуду импульсов напряжения,
если при измерении вольтметр переменного тока прибора типа ТТ-1 показал
напряжение 150 в.
6-68. На рис. 6-12 изображен график напряжения на аноде лампы мульти-
вибратора. Для измерения этого напряжения применяется вольтметр переменного
тока прибора типа ТТ-1. Определить показания вольтметра, если максимальное
значение напряжения на аноде лампы 250 в, минимальное значение напряжения
100 в, скважность 5.
6-69. Для измерения напряжения постоянного тока величиной 100 в при-
меняется ампер вол ьтомметр типа ТТ-1. Определить показания вольтметра, если
ампер вол ьтомметр подготовлен для измерения напряжения переменного тока.
6-70. На рис. 6-15 изображен график напряжения на выходе однополупериод-
ного выпрямителя без фильтра. Для измерения этого напряжения применяется
вольтметр типа ВКС-7Б. Вычертить график переменной составляющей измеряе-
мого напряжения и определить амплитудное значение этого напряжения, если
при измерении вольтметр показал 150 в.
268
6-71. По условию предыдущей задачи определить эффективное значений
измеряемого напряжения.
6-72*. На рис. 6-16 изображен график напряжения на выходе двухполупе-
риодного выпрямителя без фильтра. Определить показания вольтметра перемен-
ного тока прибора типа ТТ-1, если при измерении напряжения на выходе выпря-
мителя ламповый вольтметр типа ВКС-7Б показал 150 в.
6-73. По условию предыдущей задачи определить показания вольтметра пере-
менного тока прибора типа ABO-5ML Полученный результат сравнить с резуль-
татом предыдущей задачи.
6-74. Определить постоянную составляющую
напряжения на выходе двухполупериодного вы-
прямителя, если при измерении ламповый вольт-
метр типа ВКС-7Б показал напряжение 250 в.
6-75*. На рис. 6-17 изображена упрощен-
ная схема двухполупериодного выпрямителя без
фильтра, выполненного на кенотроне типа 5Ц4С.
На аноды кенотрона подается синусоидальное
напряжение с амплитудой 500 в. Определить по-
казания лампового вольтметра типа ВКС-7Б при
измерении напряжения на выходе выпрямителя
для случаев, если в схеме выпрямителя заземлена
точка а или точка б. При решении задачи паде-
нием напряжения на кенотроне и на обмотках силового трансформатора пренебречь.
6-76. По условию предыдущей задачи определить показания вольтметра
переменного тока прибора типа ТТ-1. Полученные результаты сравнить с резуль-
татами предыдущей задачи.
6-77. По условию задачи 6-75 определить показания вольтметра переменного
тока прибора типа АВО-5М. Полученные результаты сравнить с результатами
предыдущих задач.
§ 6-3. Измерение электронным осциллографом
6-78. Измерение частоты синусоидальных колебаний проводится с помощью
электронного осциллографа типа ЭО-7. На вертикально-отклоняющие пластины
электронно-лучевой трубки осциллографа подается напряжение эталонного гене-
ратора частоты 50 гц. Определить частоту колебаний исследуемого синусоидаль-
ного сигнала, если при подаче его на горизонтально-отклоняющие пластины
электронно-лучевой трубки на экране осциллографа получена фигура Лиссажу
(рис. 6-1).
6-79. Частота синусоидальных колебаний измеряется с помощью электрон-
ного осциллографа. На горизонтально-отклоняющие пластины электронно-
Рис. 6-18. Ри£. 6-19.
лучевой трубки осциллографа типа 25-И подается напряжение эталонного гене-
ратора типа 101-И с частотой 10 кгц. Определить частоту колебаний исследуемого
сигнала, если на экране осциллографа получено изображение фигуры Лиссажу
(рис. 6-18).
6-80. Измерение частоты следования видеоимпульсов проводится посредством
электронного осциллографа типа СИ-1. Сигнал эталонного генератора сину-
соидальных колебаний подается на горизонтально-отклоняющие пластины
269
электронно-лучевой трубки. Определить частоту следования видеоимпульсов, пода-
ваемых на вертикально-отклоняющие пластины трубки, если минимальная частота
генератора синусоидальных колебаний, при которой на экране осциллографа
получено неподвижное изображение одного импульса (рис. 6-19), равна 2000 гц.
6-81. По условию предыдущей задачи определить частоту следования видео-
импульсов, если минимальная частота генератора синусоидальных колебаний,
при которой на экране осциллографа получено устойчивое изображение двух
видеоимпульсов, равна 2000 гц.
6-82. Определить частоту синусоидальных колебаний генератора масштаб-
ных меток в электронном осциллографе типа СИ-1, если длительность калибра-
ционных меток, в зависимости от положения переключателя «метки», равна 0,05;
0,2; 1; 5; 20 и 100 мксек.
6-83. Определить, какой частоты колебания должен генерировать генератор
синусоидальных колебаний, чтобы длительность масштабных меток в осцилло-
графе типа 25-И, в зависимости от диапазона развертки, соответственно равня-
лась 0,1; 0,5; 2 и 10 мксек.
6-84. Определить количество масштабных меток, укладывающихся в длине
линии развертки электронного осциллографа типа СИ-1, если длительность
масштабных меток, в зависимости от положения переключателя «метки», равна
0,05; 0,2; 1; 5; 20 и 100 мксек, а длительность развертки соответственно равна 1;
2; 30; 100; 300 и 3000 мксек.
6-85. Определить длительность масштабных меток в
электронном осциллографе типа 25-И, если длительность
развертки соответственно равна 2; 10; 50; 250 мксек,
а количество меток на каждом диапазоне соответственно
равно 20; 20; 25 и 25.
6-86. Для испытания радиотехнической станции при-
меняются электронный осциллограф типа СИ-1 и звуковой
генератор типаЗГ-10. Определить длительность импульса,
частоту следования и скважность, если при измерении
длительности импульса, переключатель «метки» установ-
лен в положение 0,2 мксек. При измерении частоты сле-
дования видеоимпульсов на экране электронно-лучевой
трубки получено изображение одного импульса, а минимальная частота синусои-
дального напряжения, подаваемого на горизонтально-отклоняющие пластины
отЗГ-10, равна 2000 гц. Изображение на экране электронно-лучевой трубки при
измерении длительности импульса показано на рис. 6-20.
6-87. Определить длительность импульса напряжения на уровне 0,5 от мак-
симальной ординаты, если длительность масштабных меток 0,2 мксек, а изобра-
жение импульса на экране осциллографа показано на рис. 6-21.
6-88. Определить длительность импульсов напряжения на уровне 0,5 от мак-
симальной ординаты, если длительность масштабных меток 2 мксек, а изображе-
ние импульса с включенным генератором меток показано на рис. 6-22.
6-89. Определить длительность импульсов напряжения, если частота сину-
соидальных колебаний, подаваемых на катод электронно-лучевой трубки элек-
тронного осциллографа типа 25-И, равна 2 Мгц, а на экране осциллографа полу-
чено изображение импульса, показанное на рис. 6-23.
270
6-90. Для измерения длительности импульсов напряжения применяется
малогабаритный электронный осциллограф типа ЭМО-2. Определить длительность
импульсов, если: 1) переключатель «развертка» установлен в положение «5 мксек»,
а на экране осциллографа получено изображение импульса, показанное на
рис. 6-24, а; 2) переключатель «развертка» установлен в положение «1,5 мксек»,
а на экране осциллографа получено изображение импульса, показанное
на рис. 6-24, б.
Рис. 6-24. Рис. 6-25.
6-91. На рис. 6-25 изображено амплитудно-модулированное синусоидальное
колебание. Вывести выражение в общем виде для определения глубины модуля-
ции с помощью электронного осциллографа, если удвоенное максимальное зна-
чение амплитуды высокочастотного сигнала равно Б, а минимальное А.
Рис. 6-26.
6-92. Для измерения коэффициента модуляции используется электронный
осциллограф. Определить глубину модуляции амплитудно-модулированных коле-
баний синусоидальной формы, изображенных на рис. 6-26, а, б и в.
6-93. Измерение глубины модуляции амплитудно-модулированного колеба-
ния синусоидальной формы производится с помощью электронного осциллографа.
На вертикально-отклоняющие пластины электронно-лучевой трубки осциллографа
271
подаются амплитудно-модулированные колебания, а иа горизонтально-откло-
няющие пластины — колебания модулирующей частоты. Определить глубину
модуляции, если при измерении на экране осциллографа получено изображение
сигналов, изображенных на рис. 6-27, а, б и в,
6-94. Для измерения сдвига фазы между двумя синусоидальными колеба-
ниями одинаковой частоты применяется электронный осциллограф. На обе пары
отклоняющих пластин подаются исследуемые сигналы и за счет регулировки
усиления каналов осциллографа получено одинаковое отклонение луча как по вер-
тикали, так и по горизонтали. Определить сдвиг фаз, если на экране осциллографа
получены фигуры Лиссажу, показанные на рис. 6-28, а—з.
ГЛАВА ТРИДЦАТАЯ
ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ
§ 6-4. Основные формулы
1. Выражение для определения сопротивлений при измерении методом одного
вольтметра:
пр
где — входное сопротивление вольтметра;
L/o*—- напряжение источника постоянного тока;
UB — падение напряжения на вольтметре при включенном сопро тивлениц.
272
2. Выражение для определения индуктивностей катушек при измерении
катодным вольтомметром типа А4-М2:
г Аг 10" . л
— [мгн],
где Пп — показание прибора в миллигенри; отсчитывается по выносной
шкале;
10я — множитель переключателя пределов измерения;
р
К == -Етг — поправочный коэффициент; зависит от частоты напряжения
UV
сети;
F — частота напряжения сети в герцах.
3. Выражение для определения индуктивностей катушек, активное сопро-
тивление которых сравнительно велико, при измерении катодным вольтомметром
типа А4-М2:
где Lq — отсчитывается по выносной шкале прибора;
R — активное сопротивление катушки;
Rq — эталонное сопротивление катодного вольтомметра типа А4-М2;
величина его, в зависимости от положения переключателя
пределов измерения, равна 10 ом на диапазоне «х1», 100 ом
на диапазоне «хЮ» и 1000 ом на диапазоне «х102»;
со = 2jiF — угловая частота.
4. Выражение для определения емкости конденсаторов при измерении
катодным вольтомметром типа А4-М2:
г 77п-ЮО
* —кйк-
где 77п — показание прибора в микрофарадах.
§ 6-5. Измерение сопротивлений
6-95. Измерение активного сопротивления проводится методом вольтметра—
амперметра. Начертить измерительную схему и определить величину измеряемого
сопротивления, если показание вольтметра 140 в, показание амперметра, включен-
ного в неразветвленную цепь, 2 а, входное сопротивление вольтметра 100 ком,
а сопротивление амперметра 1 ом. Задачу решить: 1) с учетом и 2) без учета по-
грешности,, вызванной собствен-
ным потреблением приборов.
6-96. Решить предыдущую
задачу, изменив порядок вклю-
чения измерительных приборов.
Сравнить полученные резуль-
таты’с результатами предыду-
щей задачи.
6-97. Для измерения сопро-
тивления методом вольтметра —
амперметра были собраны две
схемы включения измерительных приборов (рис. 6-29, а и б). Определить отно-
сительную погрешность измерений, выполненных по этим схемам, если ампер-
метры показали практически одну и ту же величину 1,5 а, а вольтметры — оди-
наковое напряжение 30 в. Падение напряжения на амперметре 75 мв при токе
полного отклонения 5 а. На пределе 150 в ток полного отклонения вольтметра
8 ма.
18 Задачник 273
Рис. 6-29.
6-98. Для питания нитей накала двух ламп типа 12Н10С применена схема
параллельного включения ламп. При измерении общего сопротивления нитей
накала ламп методом вольтметра и амперметра получены показания 12,6 в, 0,3 а.
Сопротивление амперметра 0,1 ом, вольтметра 100 ком. Начертить измерительную
схему и определить сопротивление нити накала одной лампы типа 12Н10С.
6-99. Измерение сопротивления нитей накала трех ламп типа 10Ж1Л, вклю-
ченных последовательно, производится по методу вольтметра—амперметра
(рис. 6-30). Определить относительную погрешность измерения, если вольтметр
показал 30,5 в, амперметр 0,096 а, а показания эталонных приборов соответственно
равны 30 в и 0,093 а.
6-100. Измерение больших сопротивлений, соизмеримых с сопротивлением
вольтметра, производится по методу одного вольтметра (рис. 6-31). При постановке
Рис. 6-31.
Рис. 6-30.
переключателя в Первое положение показание вольтметра (70, а во второе положе-
ние UB. Решая задачу в общем виде, найти выражение для определения неизвест-
ного сопротивления, если сопротивление вольтметра /?вх.
6-101. Сопротивление измеряется методом одного вольтметра. Вольтметр,
включенный последовательно с сопротивлением, на пределе 300 в показал напря-
жение 150 в. Начертить измерительную схему и определить измеряемое сопро-
тивление, если источник напряжения постоянного тока, питающий эту схему,
имеет напряжение 250 ь, а ток в вольтметре при полном отклонении стрелки
9 ма.
6-102*. Измерение сопротивления изоляции сети двухпроводной линии
постоянного тока, находящейся под напряжением 250 в, производится по методу
одного вольтметра. Для измерения применяется вольтметр прибора типа А4-М2,
входное сопротивление которого 11 Мом, Начертить измерительную схему и опре-
делить сопротивление изоляции каждого провода сети относительно земли, если
вольтметр при подключении между первым проводом и землей показал напряже-
ние 30 в и между вторым проводом и землей 50 в.
6-103. Начертить измерительную схему и определить сопротивление изоляции
коаксиальной линии передачи, если при измерении его методом одного вольтметра
катодный вольтомметр А4-М2 показал 40 и 160 в.
Входное сопротивление вольтметра 11 Мом.
6-104. Для ^измерения сопротивления методом 1
одного вольтметра применяется ампервольтомметр
типа АВО-5М1 на пределе 600 в. При включении
последовательно с измеряемым сопротивлением пг
вольтметр показал напряжение 100 в. Начертить у
измерительную схему и определить величину со- '
противления, если напряжение источника постоян-
ного тока, питающего эту схему, 300 в, а относи-
тельное входное сопротивление вольтметра прибора
типа АВО-5М1 равно 20 ком/в.
6-105. На рис. 6-32 изображена схема измерения сопротивления по методу
замещения. Найти выражение (в общем виде) для определения величины сопро-
тивления, если при установке переключателя в первое положение гальванометр
показал ах делений и во второе положение а2 делений. Сопротивление гальвано-
метра /?г, эталонное сопротивление /?0.
274
6-106. Определить сопротивление, если при измерении методом замещения
(рис. 6-32) гальванометр при включении эталонного сопротивления показал
50 делений, а при включении измеряемого сопротивления 10 делений. Эталонное
сопротивление 100 ком, сопротивление гальванометра 1500 ом.
6-107. Начертить измерительный мост постоянного тока при измерении сопро-
тивления нити накала лампы типа 12КЗ. Определить сопротивление нити накала,
если в момент равновесия моста сопротивления двух противоположных плеч
соответственно равны 100 и 51 ом, а сопротивление третьего плеча 60 ом.
6-108. На рис. 6-33 изображена упрощенная схема омметра с последователь-
ным включением измеряемого сопротивления. Индикатором омметра служит
микроамперметр типа М24. Сопротивление катушки микроамперметра /?г, допол-
нительное сопротивление омметра /?д. Вывести уравнение шкалы омметра и опре-
делить ее характер. Начертить шкалу прибора, проградуированную в омах.
. 6-109. На рис. 6-34 приведена упрощенная схема омметра с параллельным
включением измеряемого сопротивления. В качестве индикатора испрльзуется
микроамперметр типа ИТ с сопротивлением катушки Rr. Дополнительное сопро-
тивление омметра /?д. Вывести уравнение шкалы омметра и определить ее харак-
тер. Начертить шкалу прибора, проградуированную в омах.
6-110. В ампервольтомметре типа ТТ-1, при использовании его в качестве
омметра, для установки стрелки гальванометра на нуль применен реостат, шун-
тирующий микроамперметр. Начертить упро-
щенную схему омметра с последовательным
включением измеряемого сопротивления и
пояснить действие регулирующего реостата.
6-111. Мегомметр типа Ml 101 выполнен
по схеме логометра. Упрощенная схема при-
бора приведена на рис. 6-35. Определить от-
ношение токов IJI2, если напряжение источ-
ника 500 в, сопротивление каждой катушки
10ом, дополнительные сопротивления Rr =
= 590 ом, R2 — 290 ом, а измеряемое сопро-
тивление 900 ом. Как изменится отношение
токов, если напряжение источника питания
уменьшится до 400 в? Рис. 6-35.
6-112. В ампервольтомметре типа ТТ-1
применен микроамперметр типа ИТ с сопротивлением катушки 1500 ом. Опре-
делить дополнительное сопротивление к омметру, если напряжение источника
питания 1,5 в, а ток полного отклонения микроамперметра 150 мка.
6-113. В ампервольтомметре типа ТТ-1 применена схема омметра с последо-
вательным включением измеряемого сопротивления. Определить сопротивление,
если напряжение источника питания 1,5 в, сопротивление катушки микроампер-
метра 1500 ом, дополнительное сопротивление к прибору (в зависимости от пре-
дела измерения) равно 10 000 и 1000 ом, а стрелка прибора на каждом пределе
показала 25 делений. Ток полного отклонения микроамперметра 150 мка При
решении задачи считать, что шкала прибора имеет 50 равномерных делений.
6-114. Решить предыдущую задачу при условии, что параллельно микроам-
перметру включен реостат для установки стрелки омметра на нуль. Сопротивле-
ние реостата 50 ом. Сравнить полученные результаты с результатами предыдущей
задачи.
18*
275
6-115. На рис. 6-36 'изображена упрощенная схема омметра прибора Ц-20-
Параметры схемы следующие: /?ш = 4300 ом\ Rr = 2000 ом\ R = 400 ом; Rp =
= 4000 ом, Rx = 28 900 ом, а ток полного отклонения гальванометра 85 мка.
Определить минимальное напряжение источника питания.
6-116. По условию предыдущей задачи определить, какую наибольшую
величину сопротивления можно измерить, если шкала прибора имеет 25 равно-
мерных делений, точность отсчета по шкале
прибора 0,5 деления, напряжение источника
питания 6 в.
6-117. На рис. 6-37 приведена упрощенная схема омметра. Сопротивление
катушки микроамперметра 1500 ом, ток полного отклонения 150лска, напряжение
источника 10,5 в, дополнительное сопротивление 30 ком. Определить сопротивле-
ние реостата, который обеспечил бы установку нуля омметра при уменьшении
напряжения источника до 5,5 в.
6-118. Упрощенная схема омметра приведена в предыдущей задаче. Сопро-
тивление катушки микроамперметра равно 850 ом, ток полного отклоне-
ния 50 мка, сопротивление реостата 5000 ом и дополнительное сопротивление
50 ком. Определить минимально допустимое напряжение источника питания.
6-119. Измерение активного сопротивления контура производится по методу
дополнительного эталонного активного сопротивления (рис. 6-38). Определить
активное сопротивление контура, если ламповый вольтметр в момент настройки
контура в резонанс показал при закороченном эталонном сопротивлении 100 в
и при включенном эталонном сопротивлении
20 в. Эталонное сопротивление равно 40 ом.
Рис. 6-38.
ГСС — генератор стандартных сигналов.
6-120. На рис. 6-39 приведена схема измерения активного сопротивления
контура методом переменного сопротивления. Определить сопротивление кон-
тура, если при настройке генератора синусоидальных колебаний на частоту
контура ток в цепи протекал при Ro = 0 силой 200 ма и при Ro = 50 ом силой
50 ма, а напряжение на выходе генератора поддерживалось постоянным.
276
6-121. Определить волновое сопротивление коаксиальной линии с воздуш-
ным наполнением, если внутренний диаметр внешнего цилиндра линии 10 мм,
наружный диаметр внутреннего провода 1 мм,
6-122. Определить волновое сопротивление воздушной двухпроводной линии,
если диаметр проводов 2 мм, провода удалены друг от друга на 100 мм.
§ 6-6. Измерение емкости и индуктивности
6-123. Измерение емкости конденсатора производится по методу вольтметра—
амперметра (рис. 6-40). Определить емкость конденсатора и относительную
погрешность измерения, если частота колебаний источника питающего напряже-
ния 100 кгц, вольтметр показал 10 в, амперметр 6,5 ма, входная емкость вольт-
метра 10 пф. емкость монтажа 5 пф.
Рис. 6-40.
Рис. 6-41.
6-124. По условию предыдущей задачи определить емкость конденсатора
и относительную погрешность измерения, если частота колебаний источника
питающего напряжения 100 кгц, вольтметр показал 50 в, амперметр 3,5 ма, вход-
ная емкость вольтметра 10 пф, емкость монтажа 5 пф. Полученные результаты
сравнить с результатами предыдущей задачи.
6-125. Измерение емкости конденсатора производится резонансным методом
(рис. 6-41). Определить емкость конденсатора и относительную погрешность
измерения, если резонансная частота контура, отсчитываемая по шкале генера-
тора, равна 20 кгц, индуктивность эталонной катушки 8 мгн, входная емкость
лампового вольтметра 12 пф, емкость монтажа 4 пф, междувитковая емкость
катушки 6 пф.
6-126. Решить предыдущую задачу, если резонансная частота 50 кгц, индук-
тивность эталонной катушки 10 мгн. Полученные результаты сравнить с резуль-
татами предыдущей задачи.
6-127. Для измерения емкости конденсатора применяется метод резонанса
и замещения (рис. 6-42). Определить емкость конденсатора, если емкость эталон-
ного конденсатора в момент резонанса равна 300 пф при отключенной и 250 пф
при подключенной исследуемой емкости.
Рис. 6-42.
6-128. Для измерения емкости конденсатора используется метод резонанса
и замещения (рис. 6-43). Определить емкость конденсатора, если емкость эталон-
ного конденсатора в момент резонанса равна 35 пф при короткозамкнутой иссле-
дуемой емкости и 60 пф при включенной исследуемой емкости.
6-129. Начертить схему измерительного моста для измерения емкостей
конденсаторов и вывести выражение для определения емкости испытуемого кон-
денсатора, если настройка измерительного моста производится изменением емкости
277
эталонного конденсатора Со и изменением эталонного активного сопротивления /?0.
Активными потерями в конденсаторах пренебречь.
6-130. Начертить схему измерительного моста для измерения емкостей
конденсаторов и определить емкость испытуемого конденсатора, если в момент
равновесия моста емкость эталонного конденсатора равна 0,1 мкф. Эталонное
сопротивление, включенное в противоположное измеряемой емкости плечо,
равно 200 ом и сопротивление второго плеча 50 ом.
6-131. Для измерения емкости конденсатора собрана схема рис. 6-44. Опре-
делить емкость конденсатора, если на делитель напряжения «/?ОСХ» подается
синусоидальное напряжение 9 в частоты 1000 гц, эталонное сопротивление 1 Мом,
а ламповый вольтметр ВКС-7Б показал 1 в.
Рис. 6-45.
Рис. 6-44.
6-132. Определить емкость конденсатора, если на выходе генератора сигна-
лов (рис. 6-45) установлено напряжение 20 а с частотой 200 гц, эталонное сопро-
тивление равно 1000 ом, а амперметр показал 15 ма.
6-133. Для измерения емкостей конденсаторов применяется катодный вольт-
омметр типа А4-М2. Определить емкость конденсатора, если: 1) переключатель
пределов измерения установлен в положение «102», показание прибора 4 мкф,
Рис. 6-47.
а для питания прибора применяется переменное напряжение с частотой 50 гц;
2) переключатель пределов измерения установлен в положение «104», показание
прибора 8 мкф, а прибор питается синусоидальным напряжением с частотой
800 гц; 3) переключатель пределов измерения установлен в положение «102»,
показание прибора 5 мкф, а для питания декадного делителя напряжения с изме-
ряемой емкостью применен звуковой генератор типа 99-И, на выходе которого
установлено напряжение 9 в с частотой 10 кгц.
6-134. Измерение индуктивности катушки проводится по методу вольтметра—
амперметра (рис. 6-46). Определить индуктивность катушки, если частота колеба-
ний источника 10 кгц, амперметр показал 10 ма, вольтметр 60 в.
6-135. Для измерения индуктивности катушки используется резонансный ме-
тод (рис. 6-47). Определить индуктивность катушки и относительную погрешность
измерения, если емкость эталонного конденсатора при резонансной частоте 150 кгц
равна 350 пф, входная емкость лампового вольтметра 12 пф, емкость монтажа 5 пф.
6-136. Для измерения индуктивности катушки применяется метод резо-
нанса и замещения (рис. 6-48). Определить индуктивность катушки, если емкость
278
эталонного конденсатора при резонансной частоте 410 кгц равна 150 пф в случае
короткозамкнутой исследуемой индуктивности и 100 пф в случае включенной
исследуемой индуктивности.
6-137. Для измерения индуктивности катушки используется метод резонанса
и замещения (рис. 6-49). Определить индуктивность катушки, если емкость
эталонного конденсатора при резонансной частоте 225 кгц равна 150 пф в случае
отключенной и 250 пф в случае подключенной исследуемой катушки.
6-138. Начертить схему измерительного моста для измерения индуктивностей
катушек и вывести выражение для определения индуктивности, если настройка
моста производится изменением емкости эталонного конденсатора Со и изменением
эталонного активного сопротивления 7?0. Активными потерями в катушке и кон-
денсаторе пренебречь.
6-139. Начертить схему измерительного моста для измерения индуктивностей
катушек и определить индуктивность катушки, если в момент равновесия моста
емкость эталонного конденсатора равна 0,5 мкф, сопротивления двух плеч соот-
ветственно равны 1000 и 2000 ом.
Рис. 6-50.
6-140. Начертить схему измерительного моста для измерения индуктивностей
катушек и определить измеряемую индуктивность, если при равновесии моста
индуктивность эталонной катушки 1 гн, эталонное активное сопротивление,
включенное в противоположное измеряемой индуктивности плечо, равно 1500 ом,
а сопротивление второго плеча 4500 ом.
6-141. Для измерения индуктивности катушек применяется катодный вольт-
омметр типа А4-М2. Определить индуктивность катушки, если: 1) переключа-
тель пределов измерений установлен в положение «104», прибор питается от сети
переменного тока с частотой 400 гц, а отсчет по выносной шкале индуктивности
40 мгн; 2) переключатель пределов измерений стоит в положении «102», отсчет
по выносной шкале индуктивности 15 мгн, а на декадный делитель с измеряемой
индуктивностью подано синусоидальное напряжение от звукового генератора
типа 99-И амплитудой 9 в и частотой 10 000 гц.
6-142. Определить индуктивность катушки, активное сопротивление которой
сравнительно велико и равно 1000 ом, если переключатель пределов измерения
катодного вольтомметра типа А4-М2 установлен в положение «10», отсчет по вынос-
ной шкале индуктивности Lq = 1000, для питания прибора А4-М2 приме-
няется синусоидальное напряжение с частотой 50 гц.
6-143. Индуктивность катушки измеряется с помощью катодного вольтом-
метра типа А4-М2. Определить индуктивность катушки, если переключатель пре-
делов измерений установлен в положение «103», прибор питается от сети перемен-
ного тока с частотой 50 гц, отсчет по выносной шкале индуктивности равен 29 мгн.
6-144. Определить индуктивность катушки, активное сопротивление которой
равно 1500 ом, если переключатель пределов измерений катодного вольтомметра
типа А4-М2 установлен в положение «102», отсчет по выносной шкале индуктив-
ности Lq = 3000, а для питания декадного делителя с измеряемой индуктив"
ностью применен звуковой генератор типа ЗГ-10, на выходе которого установлено
напряжение 9 в с частотой 20 кгц.
6-145. Определение добротности колебательного контура производится
по-схеме рис. 6-50. Колебательный контур связан с источником высокочастотных
колебаний посредством сопротивления связи 0,04 ом; измерение напряжения
на конденсаторе проводится вольтметром типа ВКС-7Б. Определить добротность
контура, если в момент настройки генератора на частоту колебательного контура
ток, протекающий через сопротивление связи, равен 0,25 а, а вольтметр показал
напряжение 2 в.
279
ГЛАВА ТРИДЦАТЬ ПЕРВАЯ
ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ РАДИОТЕХНИЧЕСКИХ
УСТРОЙСТВ
§ 6-7. Основные формулы
Согласование генераторов стандартных сигналов и ламповых вольтметров
с испытуемой схемой
1. Выражение для определения дополнительного сопротивления согласую-
щего устройства:
*Д ~ ГЪЫХ - ЯВЫХ>
где гВых — выходное сопротивление отключенной цепи испытуемой схемы;
Явых — выходное сопротивление генератора стандартных сигналов.
2. Выражение для определения шунтирующего сопротивления согласующего
устройства:
п ЯВых гвых
---~г----- *
3. Выражение для определения дополнительной емкости конденсатора согла-
сующего устройства:
П ^вх^сх
ЬВХ -------ЬсХ
где Свх — входная емкость измерительного прибора;
Ссх — входная емкость отключенной цепи испытуемой схемы.
4. Выражение для определения шунтирующей емкости конденсатора согла-
сующего устройства:
Сш = Ссх — Свх.
5. Выражение для определения входной емкости лампы на рабочей частоте:
Свх=
v
где CQ — входная емкость лампы на низких частотах;
% о—собственная резонансная длина волны лампы;
X — рабочая длина волны.
6. Выражение для определения полного входного сопротивления лампового
вольтметра на рабочей частоте:
где — эталонное сопротивление; включается последовательно с генератором
стандартных сигналов;
Uо—напряжение на выходе генератора стандартных сигналов;
UB — падение напряжения на вольтметре при включенном эталонном сопро-
тивлении.
7. Выражение для определения коэффициента передачи напряжения переход-
ного устройства с дополнительным сопротивлением:
1Z __ _____ЯвХ_______
Явых + Яд “Ь Явх
где Явх — входное сопротйвление испытуемой схемы;
Я вых — выходное сопротивление генератора стандартных сигналов.
280
Испытание приемных и передающих устройств
8. Выражение для определения чувствительности приемного устройства:
ЕА = "о* i-ww]»
где Uо—напряжение на выходе генератора стандартных сигналов;
К — коэффициент передачи напряжения согласующего устройства.
9. Выражение для определения чувствительности приемного устройства
в единицах мощности:
р 4Р
гпр. МИН----------->
2+«+т
где Р — мощность на выходе генератора стандартных сигналов;
К — коэффициент стоячей волны переходного согласующего устройства.
10. Выражение для определения чувствительности приемного устройства
в децибелах:
Р = дб ’Ф’ Мл. дб >
где No, дб — затухание ослабителей генератора стандартных сигналов в деци-
белах;
Мл. дб — затухание линии передачи в децибелах.
11. Выражение для определения средней мощности передатчика в режиме
непрерывной генерации при измерении комбинированным прибором типа ГСК-2:
ь2„
и
где Um — амплитудное значение напряжения; отсчитывается по вольтметру
прибора;
Rq—сопротивление нагрузки измерителя мощности прибора.
12. Выражение для определения импульсной мощности передатчика при
измерении комбинированным прибором типа ГСК-2:
U*
Ри = -^-К3 \вт\,
где К — поправочный коэффициент (учитывает скважность, определяется по гра-
фику).
13. Выражение для определения средней мощнрсти передатчика в импульс-
ном режиме при измерении комбинированным прибором типа ГСК-2:
Рв итК\Р
Рср q~ — iso. io» 1в/пЬ
где Q — скважность;
tn — длительность импульсов в микросекундах;
F — частота следования импульсов в герцах.
14. Выражение для определения средней мощности передатчика при изме-
рении измерителем мощности радар-тестера типа РТ-10:
РСР= ^1^2
где Р — мощность в милливаттах; отсчитывается по шкале
измерителя мощности;
=5; 10 и 50 — множитель, зависит от частоты; определяется по гра-
фику к прибору;
К а — коэффициент ослабления соединительных элементов.
281
15. Выражение для определения требуемого затухайия переходных устройств
в децибелах при измерении мощности передатчика:
*дб= ioig/s-;
'и. д
Рср
Л^дб= lOlg-p-^-’
'ср. д
где Ри — ожидаемая максимальная импульсная мощность передатчика
в киловаттах;
Ри. д — допустимая импульсная мощность на входе измерителя мощности
в киловаттах;
Рср — ожидаемая максимальная средняя мощность передатчика в ваттах;
РСр. д — допустимая средняя мощность на входе измерителя мощности
в ваттах.
§ 6-8. Согласование измерительных приборов с испытуемой схемой
6-146. Достоверность результатов радиотехнических измерений зависит
от степени согласования измерительных приборов с испытуемой аппаратурой.
Начертить эквивалентную схему соединения генератора сигналов посредством
согласующих элементов 7?д, и Сш с испытуемой схемой и объяснить, чем
определяются схема включения и величины согласующих элементов.
6-147. Генератор сигналов типа ГСК-2, имеющий коаксиальный выход с вол-
новым сопротивлением 75 ом, требуется подключить к одному из блоков радио-
технической станции. Выходное сопротивление участка схемы, отключенного
на время испытания от испытуемого блока, 150 ом. Начертить схему согласования
и рассчитать согласующее дополнительное сопротивление.
6-148. Выходное сопротивление генератора метровых волн типа ГМВ равно
75 ом. Начертить схему согласующего устройства и определить дополнительное
сопротивление и коэффициент передачи напряжения, если входное сопротивление
испытуемой схемы 100 ом.
6-149. Генератор сигналов, имеющий коаксиальный выход и выходное
сопротивление 50 ом, требуется подключить к схеме с входным сопроти-
влением 1000 ом. Начертить схему согласования и определить дополнительное
сопротивление и напряжение на входе испытуемой схемы, если напряжение
на выходе генератора 0,5 в.
6-150. Для Испытания радиотехнической станции применяется звуковой
генератор типа ЗГ-10. Начертить схему переходного согласующего устройства
и определить шунтирующее сопротивление, если выходное сопротивление гене-
ратора ЗГ-10 равно 200 ом, а выходное сопротивление участка схемы, отклю-
ченного от испытуемой схемы, 150 ом.
6-151. Выходное сопротивление генератора низкой частоты равно 600 ом,
выходная емкость с учетом влияния соединительных проводов 8 пф. Начер-
тить схему согласующего устройства и определить шунтирующее сопроти-
вление и согласующую емкость, если выходное сопротивление участка схемы,
отключенного от испытуемой схемы, равно 400 ом, а выходная емкость 10 пф.
6-152. Входное сопротивление лампового вольтметра типа ВКС-7Б равно
4 Мом, входная емкость 7 пф, а емкость соединительного кабеля вольтметра 3 пф.
Начертить схему согласования вольтметра с испытуемым блоком станции и рас-
считать согласующие элементы, если выходное сопротивление отключенного
участка схемы 1 Мом, а выходная емкость 6 пф.
6-153. Испытывается каскад усилителя промежуточной частоты с лампой
типа 6ЖЗП на частоте 60 Мгц. Вместо исключенной из схемы лампы необходимо
включить ламповый вольтметр типа ВКС-7Б. Рассчитать эквивалент входного
сопротивления исключенной лампы, если входная емкость лампы типа 6ЖЗП
равна 6,5 пф, емкость переходного устройства для этой лампы 3 пф, входная
емкость вольтметра 7 пф, входное сопротивление лампы типа 6ЖЗП на частоте
282
60 Мгц равно примерно 2 ком, а выходное сопротивление вольтметра на этой
частоте 260 ком.
6-154. Усилитель высокой частоты, выполненный на лампах типа 6Ж1П
и настроенный на частоту 100 Мгц, проверяется с помощью лампового вольтметра
типа ВКС-7Б. Рассчитать согласующие элементы, если входное сопротивление
вольтметра на частоте 100 Мгц равно 100 ком, входная емкость вольтметра 6 пф,
входная емкость лампы 4 пф, емкость переходного устройства для лампы 2 пф,
а активное входное сопротивление лампы на этой частоте 3 ком.
6-155. Для проверки радиолокационного приемника применяется генератор
метровых волн типа ГМВ. Начертить схему соединения генератора с приемником
и рассчитать элементы схемы согласования, если выходное сопротивление отклю-
ченной схемы 800 ом, входное сопротивление испытуемой схемы 700 ом, а выход-
ное сопротивление генератора 75 ом.
6-156. Для расчета элементов согласования вольтметра с испытуемой схе-
мой необходимо знать активное входное сопротивление лампы на рабочей частоте.
Определить активное входное со-
противление ламп типов 6Ж4,
6Ж1П и 6К1П на рабочих частотах
30 и 200 Мгц, если коэффициент К
равен 7500 для лампы типа 6Ж4,
30 000 для лампы типа 6Ж1П и
250 000 для лампы типа 6К1П.
Рис. 6-51.
6-157. Определение полного со-
противления лампового вольтметра
на рабочей частоте производится по схеме рис. 6-51. Определить полное входное
сопротивление вольтметра, если он показал в первом положении переключателя
напряжение 0,5 в, во втором положении 0,4 в. Эталонное сопротивление 100 ком.
6-158. Для измерения полного входного сопротивления вольтметра
типа ВКС-7Б применена схема, приведенная в предыдущей задаче. Источником
высокочастотных сигналов служит сиг-
нал-генератор типа ГСС-6. Определить
полное входное сопротивление вольт-
метра, если в первом положении пере-
ключателя он показал 0,8 в и во вто-
ром положении 0,6 в. Эталонное сопро-
тивление 120 ком.
6-159. Так как полное входное со-
противление лампового вольтметра на
частотах более 10 Мгц становится соиз-
меримым с выходным сопротивлением
Рис. 6-52.
генератора сигналов, то для измерения полного сопротивления вольтметра
7
Рис. 6-53.
применяется схема с двумя однотипными, сверенными и отградуированными
вольтметрами (рис. 6-52). Определить полное сопротивление вольтметра на час-
тоте 50 Мгц, если вольтметр, вклю-
ченный до эталонного сопротивле-
ния, показал 0,5 в, а включенный
после сопротивления показал 0,1 в.
Эталонное сопротивление 10 ком.
6-160. Для измерения полного
входного сопротивления испытуе-
мой схемы служит схема, приве-
денная на рис. 6-53. Определить
полное входное сопротивление, если ламповый вольтметр показал напряже-
ние 0,5 в при отключенной и 0,1 в при подключенной испытуемой схеме.
Эталонное сопротивление 15 ком.
6-161. Лимб выходного ослабителя генератора типа ГМВ прокалиброван
в микровольтах и милливольтах при нагрузке, равной выходному сопротивлению
генератора 75 ом. Требуется подключить генератор к нагрузке 40 ом. Определить
согласующее сопротивление и напряжение на нагрузке, если по выходному атте-
нюатору генератора установлено напряжение 200 мкв.
283
6-162. Калибровка выходного ослабителя генератора сигналов типа ГСС-12
произведена при нагрузке, равной выходному сопротивлению прибора 75 ом.
Определить согласующее сопротивление и напряжение, которое необходимо уста-
новить по выходному ослабителю генератора, чтобы напряжение на нагрузке
50 ом было 20 мкв.
6-168. Выходной ослабитель генератора сигналов проградуирован при отсут-
ствии нагрузки (на холостом ходу). Определить напряжение на нагрузке, равной
выходному сопротивлению генератора 100 ом, если напряжение, считываемое
со шкалы ослабителя, 10 мкв.
6-164. Градуировка шкалы выходного напряжения генератора сигналов про-
ведена на холостом ходу. Выходное сопротивление генератора 50 ом, сопротивле-
ние нагрузки 1000 ом. Определить напряжение, которое следует установить
по лимбу выходного ослабителя, чтобы напряжение на нагрузке было 15 мкв.
6-165. По условию предыдущей задачи определить напряжение, которое
необходимо установить по шкале ослабителя генератора, чтобы напряжение
на нагрузке 10 ком было 15 мкв.
Выходное сопротивление генератора
50 ом. Полученный результат срав-
нить с результатами двух предыду-
щих задач.
6-166. Для испытания усили-
теле промежуточной частоты (УПЧ)
радиолокационного приемника при-
меняется сигнал-генератор типа ГМВ. Для сохранения условий согласования во
время испытания между генератором и входом УПЧ включается эквивалент
кристаллического смесителя (рис. 6-54). Определить коэффициент передачи напря-
жения согласующего устройства, если шунтирующее сопротивление 75 ом равно
выходному сопротивлению ГСО. Дополнительное сопротивление, являющееся
эквивалентом выходного сопротивления кристаллического детектора и имеющее
чисто активный характер, равно 450 ом, входное сопротивление УПЧ равно
100 ом.
6-167. По условию предыдущей задачи определить напряжение на входе
усилителя промежуточной частоты и полученный коэффициент передачи сравнить
с коэффициентом передачи напряжения предыдущей задачи, если входное сопро-
тивление УПЧ равно 1000 ом, а напряжение, считываемое с аттенюатора генера-
тора ГМВ, равно 60 мкв.
§ 6-9. Измерение параметров элементов радиоустройств
6-168. По частотной характеристике видеоусилителя (рис. 6-55) определить:
нижнюю и верхнюю граничные частоты,
тоте, коэффициент неравномерности и
полосу пропускания видеоусилителя.
6-169. Определить коэффициент
усиления каждого каскада усилителя
промежуточной частоты (УПЧ), если ,
напряжение, считываемое со шкалы ге- 6
нератора сигналов типа ГМВ, равно: /
при подключении генератора ко входу
первого каскада УПЧ 0,25 мв, ко входу .
второго каскада УПЧ 5 лее и ко входу L
второго детектора 50 мв; ламповый
вольтметр типа В КС-7Б, подключенный
на выходе видеоусилителя, показывал
нормальное выходное напряжение при-
емника 5 в.
6-170. Для снятия частотной характеристики усилителя низкой частоты
применяется звуковой генератор типа ЗГ-10. Определить напряжение на входе
усилителя, если его входное сопротивление 50 ом, а показание вольтметра при-
бора ЗГ-10 равно 20 в.
284
6-171. По условию предыдущей задачи определить напряжение на выходе
звукового генератора типа ЗГ-10, если сопротивление нагрузки 5000 ом, суммар-
ное затухание аттенюаторов прибора 60 дб, а вольтметр генератора показывает
40 в.
6-172. При подключении генератора сигналов ко входу детектора приемника
на выходе видеоусилителя по осциллографу типа 25-И зафиксирован сигнал высо-
той 20 мм. Напряжение на выходе ГСС при этом было 5 • 10“2 в. Определить коэф-
фициент усиления каждого каскада усилителя промежуточной частоты (УПЧ),
если напряжение на выходе генератора равно 4 • 10“3 в при подключении его
ко входу второго каскада УПЧ и 3,5* 10~4 в при подключении его ко входу первого
каскада. Уровень сигнала по осциллографу поддерживался неизменным, высотой
20 мм.
6-173. Для измерения чувствительности приемника применяют генератор
импульсов типа 26-И, сигнал-генератор типа ГМВ и электронный осциллограф
типа 25-И. Определить чувствительность приемника, если сигнал, полученный
на экране осциллографа,замечен на фоне шумов приемника при выходном напря-
жении генератора 6 мкв, а коэффициент передачи напряжения переходного согла-
сующего устройства 0,5.
6-174. Измерение чувствительности радиолокационного приемника произ-
водится с помощью сигнал-генератора типа 43-И. Связь прибора со станцией осу-
ществляется посредством рупорной антенны, удаленной от антенны станции
на 6 м. Суммарное затухание аттенюаторов прибора, при котором его импульсы
различимы на фоне шумов приемника, равно 50 дб. Определить чувствительность
приемника в децибелах относительно уровня 1 мет, если усиление рупорной
антенны 20 дб, затухание двойного волноводно-коаксиального перехода 10 дб,
затухание в волноводном канале прибора 1 дб, а затухание в воздухе при расстоя-
нии 6 м составляет 51 дб.
6-175. Испытание приемника радиотехнической станции производится с по-
мощью сигнал-генератора типа 43-И и электронного осциллографа типа СИ-1.
Прибор 43-И связан со станцией через направленный ответвитель. Суммарные
показания аттенюаторов генератора, при которых импульсы различимы на фоне
внутренних шумов приемника, равны 25 дб. Определить чувствительность при-
емника в милливаттах и ваттах, если затухание в направленном ответвителе
60 дб, в одинарном волноводно-коаксиальном переходе 8 дб и в волноводном канале
прибора 43-И 1 дб.
6-176. Для согласования сигнал-генератора типа 43-И с испытуемым прием-
ником применяется типовое переходное устройство с коэффициентом стоячей
волны 1,5. Определить реальную чувствительность приемника в ваттах, если
суммарное затухание аттенюаторов генератора, при котором его импульсы
заметны на фоне шумов, равно 96 дб.
6-177. Определение чувствительности приемника десятисантиметрового диа-
пазона производится с помощью сигнал-генератора. Затухание ослабителя,
при котором контрольные импульсы различимы на фоне шумов, равно 45 дб,
ослабление в переходном устройстве 42 дб, погрешность, взятая по графикам
прибора, ф!,4 дб. Определить чувствительность приемника в ваттах, если
известно, что мощность в децибелах на выходе сигнал-генератора относится
к уровню 10 мквт.
6-178. Для измерения чувствительности приемника трехсантиметрового
диапазона применяется радар-тестер. Связь прибора со станцией осуществ-
ляется посредством рупорной антенны, удаленной от антенны станции на
10 м. Определить чувствительность приемника, если общее затухание аттенюа-
торов прибора, при котором его сигналы различимы на фоне шумов, равно 50 дб,
затухание в воздухе на расстоянии 10 м равно 57 дб, затухание в соединительном
кабеле 10 дб, коэффициент усиления рупорной антенны 20 дб, а затухание в волно-
воде радар-тестер а 1 дб.
6-179. Для измерения мощности высокочастотных колебаний применяется
измеритель мощности, схема которого изображена на рис. 6-56. Определить мощ-
ность источника высокочастотных колебаний, если амперметр в момент баланса
моста показал 25 ма при отключенном и 18 ма при подключенном источнике высо-
кочастотных колебаний. Сопротивление плеч Л2 — R3= = 125 ом.
285
6-180. По условию предыдущей задачи определить мощность источника высо-
кочастотных колебаний, если коэффициент бегущей волны в соединительных
элементах 0,8.
6-181. Для измерения мощности высокочастотных колебаний применяется
ваттметр, в котором используется метод вольтметра (рис. 6-57). Определить мощ-
ность источника высокочастотных колебаний, если сопротивление нагрузки
50 ом, показание пикового вольт-
метра 50 в, а сопротивление на-
грузки согласовано с волновым
сопротивлением линии передачи
и с выходным сопротивлением
источника.
6-182. Для измерения мощ-
ности высокочастотных колеба-
ний применяется ваттметр, в ко-
тором используется метод ампер-
метра (рис. 6-58). Определить
Рис. 6-56.
мощность источника высокочас-
тотных колебаний, если сопро-
тивление нагрузки и термоэлек-
трического амперметра 75 ом,
показания амперметра 1,5 а,
а сопротивление нагрузки и тер-
моприбора согласовано с волно-
вым сопротивлением линии пере-
дачи и*с выходным сопротивле-
нием источника колебаний.
6-183. Проверка радиотех-
нической схемы проводится с по-
мощью генератора сигналов.
Определить мощность на входе
испытуемой схемы, если мощ-
ность, считываемая со шкал
ослабителей генератора, равна 10 мет, а
коэффициент стоячей волны в линии пере-
дачи 1,4.
6-184. Определить мощность на выхо-
де испытуемого генератора, если измери-
тель мощности, подключенной к выходу
генератора, показал мощность 1,5 вт,
а коэффициент стоячей волны в соедини-
тельных элементах равен 2.
6-185. Определить среднюю мощ-
Рис. 6-58.
ность передатчика десятисантиметрового
диапазона, если отсчет по шкале радар-тестера типа РТ-10 показал 5 мет, мно-
житель, взятый по графику «множитель аттенюатора и измерителя мощности»,
равен 10, а затухание дополнительного аттенюатора составляет 30 дб~
6-186. Определить импульсную мощность передатчика десятисантиметрового
диапазона, если отсчет по шкале измерителя мощности прибора РТ-10 равен
3 мет, множитель, взятый по графику «множитель аттенюатора и измерителя мощ-
ности», равен 5, затухание дополнительного аттенюатора 40 дб, а скважность 1000.
6-187. Мощность передатчика измеряется комбинированным прибором типа
ГСК-2. Определить мощность передатчика, работающего в режиме непрерывной
генерации, если вольтметр прибора показал напряжение 20 в.
6-188. Измерение мощности передатчика радиотехнической станции трех-
сантиметрового диапазона производится с помощью измерителя мощности
радартестера. Связь прибора со станцией осуществляется при помощи рупор-
ной антенны, удаленной от антенны станции на 9 м. Определить среднюю
мощность, если затухание ослабителей прибора 7 дб, коэффициент усиления рупор-
ной антенны 20 дб, затухание в воздухе при расстоянии 9 м равно 55 дб, затухание
286
двойного коаксиально-волноводного перехода 7 дб и затухание в волноводе при-
бора 1 дб.
6-189. Определить импульсную мощность передатчика, если скважность его
1500, затухание ослабителей радар-тестера равно 21 дб, затухание одинарного
волноводно-коаксиального перехода 8 дб, затухание в волноводе прибора
равно 1 дб, связь прибора со станцией осуществляется посредством напра-
вленного ответвления, затухание кото-
рого 20 дб.
6-190. Комбинированный прибор типа
ГСК-2 используется для измерения мощ-
ности передатчика дециметрового диапазо-
на. Определить среднюю и импульсную
мощность передатчика, если показание
вольтметра прибора 200 в, поправочный
коэффициент на скважность 2,7, а скваж-
ность 1200.
6-191. Измерение частоты произво-
дится посредством резонансного моста
(рис. 6-59). Определить частоту синусои-
дальных колебаний, если в момент настройки четвертого плеча моста в резонанс
и балансировки схемы моста емкость эталонного конденсатора 350 пф, а индук-
тивность катушки плеча моста 7 мгн.
6-192. При измерении частоты колебаний передатчика по шкалам волномера
радар-тестера был взят отсчет 10,415. Определить частоту передатчика, если
ближайший отсчет, взятый по градуировочной таблице прибора и соответ-
ствующий 99-й волне, равен 10,542, а цена деления 0,732 Мгц.
6-193. Проверка градуировки шкалы передатчика производится гетеродин-
ным волномером типа 527. Отсчет, взятый по шкалам волномера при настройке его
на нулевые биения, равен 4144,8. Определить частоту колебаний передатчика,
если ближайший отсчет, взятый по градуировочной таблице и соответствующий
частоте 3752 кгц, равен 4143,9, цена деления 417 гц\ предполагаемая частота пере-
датчика порядка 4000 кгц.
ОТВЕТЫ И РЕШЕНИЯ
ЧАСТЬ ПЕРВАЯ
Глава первая
1-1. Рн = 2244 вт; И = 5,34 ма/вт; <$Эф = 24 см2. Катод вольфрамовый.
Может быть применен в мощных генераторных лампах.
1-2. Рн = 26,5 вт; Н = 22,6 ма/вт. Катод оксидный косвенного накала.
Может быть применен в импульсных генераторных лампах.
1-3. Рн = 0,12 вт; Н = 67 ма/вт. Катод оксидный прямого накала. Может
быть применен в приемно-усилительных лампах.
1-4. Рн = 1,89 вт; Н = 13,2 ма/вт. Катод оксидный косвенного накала.
Может быть применен в приемно усилительных лампах.
1-5. Рн = 2,83 вт; Н = 35,2 ма/вт. Катод оксидный косвенного накала.
Может быть применен в лампах, предназначенных для усиления мощности низкой
частоты.
1-6. Р = 2,06 ом; Рист = 18 вт. 1-7. Е = 25,2 в; I — 0,45 а; Рн = 11,34 вт.
1-8. R = 13,5 ом; Рш — 28 олс. 1-9. t = 4580 час.
1-10. /= 5200 час. 1-11. /= 1100 час. 1-13. I = 0,445 а/см2.
1-14. / = 0,021 а/см2. 1-15. / = 8,4 а/см2.
1-16. R = 2,01 ом; /0 = 105,5 а; Рр = 1,85 ом. 1-17. Ра = 25 вт.
1-18. Ра — 68,8 вт. 1-19. Ра = 210 вт. 1-20. S = 5 ма/в; Rt = 200 ом.
1-21. S= 10-2 ма/в; Ri = 10® ом. 1-22. Ро = 210 ом.
1-23. При ил = 50 в S = 0,2 ма/в; Ri = 5 ком. При Ua = 250 в S = 0,4 ма/в;
Ri — 2,5 ком.
1-24. При Ua = 50 в Ро = 8,7 ком. При С/а = 250 в Ро = 3,57 ком.
1-25. S = 5,7 ма/в; Ri= 175 ом.
1-26. S = 2,75 ма/в; Rt = 9450 ом; |х = 26; D = 0,0384.
1-27.
Параметр Напряжение на управляющей сетке, в
—2 . —6 —8
S, ма/в 3,6 1,39 0,89
R\, ком 7,7 20 50
Ц 27,8 27,8 44,5
1-30. Ро = 2 ком-
1-31.
Параметр Напряжение на аноде, в
250 150 100
S,Ma/e 1,9 0,7 0,3
Ri, ком 54,6 142 220
Ц 100 100 66
288
1-33.
Uao’ 250 200 150
R9, ком 208 364 750
1-35.
Параметр Напряжение на управляющей сетке, в
—0,5 -1,5 —2
S, ма/в 2,4 1,26 0,532
R-, ком 41,6 78 156
Ц 100 100 83,2
D 0.0L 0,01 0,012
1-37.
Параметр Напряжение на аноде, в
240 200 150
S, ма/в 2,7 2,2 1,1
Rj, ком 8,15 10 18,2
Ц 22 22 20
D 0,0455 0,0455 0,05
1-40.
Параметр Напряжение на управляющей сетке, в
—12 —10 —8
S, ма/в 0,6 1,335 2,54
Rit ком 41,6 15,6 8,92
Ц 25 20,9 22.7
D 0,04 0,048 0,044
1-42.
— 11 — 9 — 7 -5
Ro, ком 500 111 37 18,9
1-43. Ri = 10,9 ком; EgQ = —4 в; &Ua = 70 в.
1-44. Нельзя, так как в этом случае на аноде должно быть Еа = 10 в.
1-45. ц = 37,5; Е™ = —5,3 в; &Ua = 37,5 в.
1-46. S = 24 ма/в; Ri = 1335 ом; ц = 32; D = 0,031.
1-47.
Параметр Напряжение на управляющей сетке, в
—100 0 4-100 4-200
S, ма/в 25 26,7 34,3 30
Rt, ком 2 1,25 0,834 0,834
Ц 50 33,4 28,6 25
D 0,02 0,03 0,035 0,02
9 Задачник 983
289
1-49.
Ян, ком 20 30 40
К $д, ма/в 16,5 0,8 18 0,6 20,2 0,5
1-52.
J?H, ком 20 50 100 150
К 21 39 56,2 65,7
S ма/в ^вых»в 1,04. 0,78 0,56 0,44
10,5 19,5 28,1 32,8
1-56. Iam^= 0,67-3= 2 ма; K = 14,6; Uam= KUmg = 14,6-3 =
44 в,
1-57. /am= 1,32 ма; К = 17,6; Ua m = 52,8 в.
1-58. S = 6,4 ма/в; Ri = 40 ком; ц = 256.
1-59.
—5 —10 -15 -20
Ro, ком 1,8 2,6 3,9 6,95
1-60. S = 4,4 ма/в; R; = 700 ком; ц = 3080.
1-63.
tn ла съ —3 —2 —1 0
S, ма/в 3,6 4,4 6 6
1-64.
tn л» о> —3 —2 —1 0
/?о. КОМ 112 33,0 18,8 11,6
1-65. S = 1,6 ма/в; Ri~ 150 ком; ц = 240.
1-68.
<с txo U4 0 —6 —12 —18 -24 —30
S, ма/в 2,5 2,03 0,73 0,28 0,17 0,14
290
1-69.
0 -3 —6 —9 —12
Ro, ком 12,8 22,3 49 95 182
1-70.
0- ‘ 100 150 200 250
Ro, ком 9 16,7 22,2 27,8
1-71. S = 3,34 ма/в; Ri = 34 ком; p = 11,3.
1-72. S — 5,6 ма/в; Ri — 18,7 ком; р, = 105.
1-73.
tn 06 0 —5 — 10 —15 —20
Ro, ком 1,85 -2,35 3 3,95 5,76
1-74.
, в 0 -10 —15
Eg2 = 250 в S, ма/в 6,7 5,3 5,3
Egi = 135 в 5,3 з.з 2,67
1-75. 1) Eg0 = —20,25 в; 2) EgQ = —0,25 в; 3) Еа = 20 250 в.
1-76. d & 13 см. 1) Ближе к экрану находятся горизонтально-отклоняющие
пластины; 2) Um гор = 351 в; 3) Um — 279 в; U = 198 в.
1*77. Кэ. гор === 0,33 мм/в; вврт == 0,11 мм/в.
1-78. Кэ. гор — 0,29 мм/в; Кз. верт — 0,355 мм/в.
1-79. 2hx = 68 мм; 2hy = 80 мм. 1-80. 2hx = 59,2 мм; 2hy — 71 мм.
1-81. К3 = 0,33 мм/в. 1-82. t— 5 сек.
1-83. Яркость уменьшится, фокусировка ухудшится, чувствительность
увеличится.
1-88. Р = 1 вт. 1-89. I = 80,5 мм; а = 48°45'. 1-90. I = 48 мм.
1-91. Vi — 18 900 км/сек; v2 — 23 300 км/сек; v3 = 26 800 км/сек.
1-92. F = 100 гц. 1-93. F = 3000 гц. 1-94. F = 1600 гц. 1-95. I = 62,5 ма.
1-96. К — 0,65 мм/ав. 1-97. Электронный луч отклонится вправо.
1-98. Электронный луч отклонится вниз. 1-99. К — 0,69 мм/ав.
1-Ю0. IW = 255 ав.
1-101. Чувствительность электронно-лучевой трубки с электростатическим
управлением увеличится в 2 раза, с магнитным управлением — в )/г2 раз.
1-102. От 5 до 10 в. 1-103. (/мин= Н,3 в; 1/Макс = 16,3 в; Ucp= 13,8 в.
19* 291
1-104. От 10 до 17 в. 1-105. £7МИН = 22,6 в; (/макс = 29,6 в; £/ср - 26,1 в.
1-106. /?б = 2,67 ком. 1-107. /?б = 0,856 ком.
1-108.
/, ма 5 10 15 20 30
Ro, ком 20 10 6,67 5 3,33
Глава вторая
1-109. /?Опр ~ 0,25 ом; Ro обо == 150 000 ом.
1-110. /?0 пр —0,06 ом; /?ообр= 125 000 ом.
1-111.
Тип выпрямителя *опр10’3. °”
ВГ-21 100
ВГ-22 60
ВГ-10 40
В Г-30 16,7
ВГ-50 10
ВГВ-200 4
ВГВ-500 2
Наилучший диод — ВГ1
1 С естественным в 2 С принудительным
«ообр10'- ОМ кв1°5
1,5 — 3 15 — 30
1 — 1,5 17 — 25
0,5—1,5 12,5 — 37,5
0,5—1,5 30 — 90
0,5—1,0 50—100
0,5 125
0,333 167
В-500, наихудший — ВГ-2.
юздушным охлаждением.
воздушным охлаждением.
1-112.
Тип выпрямителя ЛОГ,Р10’2' ом «ООбр10', ом Кв10«
ВК-10 9 0,5 — 2 0,55 — 2,22
ВК-50 2,2 0,5—1,5 2,27 — 6,8
вк-юо 1,25 0,5—1,5 4—12
Наилучший диод — ВК-100, наихудший — ВК-10
1-113. Ri = 30 ом; Snp = 33 ма/в; /?0 пр ~ 30 ом; Ri Обр == 500 ком;
Ro обр — 400 ком; Sofy = 2 мка/в.
Рис. 1-7.
1“ 114. /?пр — 3,3 ом; R о пр — 4 ом; Snp — 300 ма/в; Ri ogp — 1 Мом; Rо ogp —
= 75 ком; SO6p = 1 мка/в. Характеристика диода дана на рис. 1-7.
292
1-115. С радиатором Ro пр = 2,5 ом; без радиатора /?0 пр
1-116.
= 5 ом.
Тип диода «о пр* ом «ообр103* ОМ Кв10‘
Д7А (ДГ-Ц21) 1,67 50 0,3
Д7Б (ДГ-Ц22) 1,67 100 0,6
Д7В (ДГ-Ц23) 1,67 150 0,9
Д7Г (ДГ-Ц24) 1,67 200 1,2
Д7Д (ДГ-Ц25) 3 300 1
Д7Е (ДГ-Ц26) 3 350 1,17
Д7Ж (ДГ-Ц27) 3 400 1,33
Наилучший Д7А (ДГ-Ц21). диод — Д7Ж (ДГ-Ц27), наихудший —
1-117. 7?0 пр = 2,5 ом.
1-118. 7?ообр= 200; 400; 600; 800 ком. Наилучший диод — Д205, наихуд-
ший — Д202.
1-119. Спрох ~ 13,5 пф.
1-120. С радиатором Ro пр == 0,25 ом; без радиатора 7?0 пр ~ ом-
1-121. /?0 пр = 0Д1 ом.
1-122.
Тип диода R0 пр* °М *0 обр- ком Рп.ЛП Ро, вт С/о, в П
Д302 0,25 200 0,25 67 67 0,996
Л 303 0,1 100 0,9 150 50 0,994
Д304 0,06 33 1,5 165 33 0,991
Д305 0,03 17 3 170 17 0,982
1-123. Ro пр — 65 ом; /?0обр = 13,3 Мом; Рп = 0,65 вт; UQ= 670 в;
Ро = 67 вт; 1] = 0,99.
1-124. Rq пр = 13,3 ом; Rq обр ~ 6,7 Мом; для одного диода 7?0 пр — 0,95 ом;
Rq обр = 0,48 Мом.
1-125. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-8. Задано: £/ф = 0,2 £70 =
= 0,2-4500 = 900 в.
1. Напряжение на входе фильтра вы-
прямителя:
и'о = ио + = 4500 + 900 = 5400 в. У
2. Обратное напряжение на вентилях
схемы: J
[/обр = 3U'Q = 3-5400 = 16 200 в.
Выбираем диод по [/Обр и 70 = Ю ма. В качестве диода берем германиевый
столб типа Д1001 с параметрами: /0 = 100 ма; t/06p- макс = 2000 в; /Обр =
= 0,15 ма; Unp = 6,5 в.
3. Определяем число вентилей в схеме:
[/обр 16200
Uобр. макс 2000
берем 9 столбиков типа Д1001.
4. Проверяем, выдержит ли диод максимальный ток в схеме выпрямителя.
/макс = 770 = 7 -10 = 70 л«а < 100 ма; выдержит.
293
5.
Прямое сопротивление вентилей:
п (ЛтрЯ 6,5*9 CQ_
Ло пр-----т-----100-10-» — 585 ом~

6.
Приведенное сопротивление
500(7'
«тр = —7-^=7 =
обмотки трансформатора:
500*5400 1О
—— = 18 ком.
10 у 5400*10
7.
Напряжение на вторичной обмотке трансформатора:
U2 = 0,75C/q + -9 *%. /?ТР> = 0,75- 5400 + -10 (5856± 1800°) = 4340 в,
265 265
8. Коэффициент трансформации трансформатора:
1/2 _ 4340 _
П = ТГ = ~22Г-20'
9. Сила тока в обмотках трансформатора:
126/1
/з==2/о+р----------------4П?- = 2-10 +
Aq пр “Г Атр
12*5400
585-18000 — 24 ЛЮ;
1,2{/2]/ /| —/2 1 2-4340 / 242-102
---------------------------------220---------= 0'5а-
U
с0 —
10. Емкость на входе фильтра:
60/' 60.10
и' ~ 5400 -°’ мкф’
и0
берем типовой С0=0,15 мкф.
11. Величина пульсаций на входе фильтра:
.600/^ 600-10
р и'0С0 5400.0,15 ’ /о>
12. Выбираем емкость фильтра: Сф = Со = 0,15 мкф.
13. Величина сопротивления фильтра:
п 3000ро 3000*7,4 —.
Лф ~ рСф ~ 2-0,15 ~74 тм 14 15 16 * *
14. Падение напряжения на сопротивлении фильтра:
6/ф = /?ф/0 = 74-10»-10- IO-3 = 740 в.
/
15. Выпрямленное напряжение:
UQ = (/' — иф = 5400 — 740 = 4660 в.
16. Мощность, выделяемая на сопротивлении фильтра:
п /о^Ф 103-74-10»
РФ— io« — |Qe — 7,4 «/и,
294
1-126. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-9. U Q = ббЭ в; вентиль —
германиевый столб типа Д1002; 7?тр = 87 ом\ = 127 в\ ^80 в; =
= 2,34 а; /2 = 0,47 а; Со = Сф = 20 мкф\ L = 0,23 гн.
1. ‘
Рис. 1-9.
Рис. 1-10.
1-127. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-10. Задаемся- (7ф =
= 0,05Со.
1. [/' = О,О5Со + UQ = 0,05-300 + 300 = 315 в.
2. Собр = 3U'Q = 3-315 =* 945 в.
3. /макс = 3,5/0 = 3,5-180 = 630 ма. Выбираем германиевый столб типа
Д1002А в качестве вентиля. Параметры Д1002А: /0 = 0,3 а\ /макс — —
= 3,14^0,3 = 0,94 а; Собр. макс == 203° в; Спр = 8 в. Он вполне выдержит режим
работы "в схеме. Итак, берем два столба типа Д1002А.
4. Сопротивление вентиля:
Ro пр = -^- = -^- = 26,7 ом,
5. Сопротивление обмотки трансформатора:
р \\-----------------------------
/0У ^о7о 180 V 315-180
6. Напряжение на половине повышающей обмотки трансформатора.
и2 = 0,75C7q + -° t-^o np+7?тр) = 0 75.315 + = 302 в.
** эои оои
7 ^^к = ^£ = 274
220 ’ ’
8. Сила тока в обмотках трансформатора:
12С'
/ __ /I и
(Ronp + R.^18^^^ 200 ^
l,7t/2/2 1,7.302-200
----------------220-----= 0-47 а-
/
и
9. Емкость на входе фильтра:
с 30/°
0
берем Со = Сф = 20 мкф.
ЗОО/о 300-180 _п/
ю. Po = ^L = ^__ = 8,6o/o
uouo
Н £ == ж 2*5<8»^ — 21 4 гн
Н- L Сфр 0,05-20 “ 21,4 гН‘
30-180 17
-315“ = 17 МКФ'
295
1-128. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-11. (7 = 263 в\ 7Х = 0,28 а;
12 = 0,115 а\ Со — Сф^= Сф3~ Ю мкф\ £ф = £ф = 3,3 гн. Диоды типа Д205.
1~>Ф
Рис. 1-11.
1-129. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-12.
Рис. 1-12.
1. £/* = 0,Шо= 0,1*400= 40 в,
2. Uo = Uo 4- иф = 400 + 40 = 440 в.
3. (70бр = 1,5U'O = 1,5*440 = 660 в.
4. /макс = 3,5/0 = 3,5* 100 = 350 ма.
5. Выбираем диоды типа Д205 с параметрами: (7Обр. макс = 400 в; /0 =
= 400 ма при /Макс — 1,256 а; 1/пр = 1 в и включаем в каждое плечо моста
по 2 диода последовательно (всего 8 диодов).
6- /?пр = 2-^Р. = -|± = 5 ом.
7 D 83Ч 830-440 83-4,4 осп
7. RTp = —т— --------------;' = = 250 ом.
'Уи'о1о 100 / 440-100 / 4,4
8. U2 = О,75£7о + —^ТР) = °.75-440 + - ^6- = 380 в.
w OoU Оои
ООП
9. п = 2* -^- = 2* 1,73 = 3,46.
10. /2=1,41/04
16,6(7'
(2^?о пр + Ятр)
= 1,41*100 +
16,6*440
260
ма.
, _ 1,2U2I2
и.
1,2*380*171
220
= 352 ма.
.. _ _30/о 30-100
°~77~
ио
44Q- = 6-8 9 МКФ-
берем Со — Сф = 10 мкф.
300*100
Сф =
12.Р0=*
t/'C0 ~ 440-10 “6’8%-
। q г _г ' 0,8 р0 0,8 *6,8
ф “ ф “ Сф/р “ 10/0^1
= 5,5 гн.
296
1-130. Схема выпрямителя дана на рис. 1-12. U2 — 268 в\ 1Г — 1103 а\
/2 = 774 а;. Со = С* = 70* 103 мкф\ L = 9,3 мргн; в качестве вентилей служат
12 диодов типа Д209.
1-131. В схеме выпрямителя, изображенной на рис. 1-13, в каждом
плече включено по 2 диода типа Д204 последовательно, а всего 4 диода. Фильтр
Рис. ыз.
индуктивно-емкостный, двухзвенный, с параметрами: Со = Сфх = Сф2 = 20 мкф;
Ьф= L^— 2,5 гн; U2 = 310 в; 14 = 0,75 а; /2 — 0,26 а.
1-132. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-14.
1. Задано: Сф = 0,2Со — 0,2 X D
X 4500 = 900 в, X
2. U'Q = Uo + Uф =4500 4- 900 =
= 5400 в.
3. Собр= 1,5Сд= 1,5‘5400= 8100в.
4. ^макс = 7/ о ~ 7*10= 70 ма.
По данным пп. 3 и 4 выбираем в ка- Рис. 1-14.
честве вентиля германиевый выпрями-
тельный столб типа Д1001 с параметрами: Uq6v- макс = 2000 в\ 10 = 100 ма;
СПр = 6,5 в.
5. Число вентилей:
Собр 8Ю0
п = 77---------= "2(Ю(Г = 4’05'
с обр макс ^и00
Берем в каждом плече (с запасом) по 5 вентилей, а всего 10 вентилей
типа Д1001.
Спр 6,5
б- /?0 пр = п —j— = qY = 325 ом
22QUq 220-5400 11 900
7. /?Тр -—-— ---------------- = = - 4 -\ - = 7,8 ком;
ио1о 10у 5400 • 10 у 5,4
/?о пр 4~ ^тр = 3,1 ком.
, /0 (#0 пр 4- Ятр) 10-8,1-103
8. С2 = О,38Со 4- —L = 0,38-5400 +-----------------= 2050 + 310 =
= 2360 в.
9. /2 = 2,8/04
sc;
8 - 5400
- ='10+тот- -28+=’ - «
. 1,2С2/2 1,2-2360-33,3 лоо
/1 =-- ---==---------= 428 ма.
220
297
„ 2501- 250-10 пла . , ~ „
10. С]=С2 =----Л- = —54QQ— = 0,46 мкф-. берем С1=С2=Сф =
Ц)
= 0,5 мкф (на рабочее напряжение 6000 в).
11
1250Л 1250-10 12 500 . сп/
Ро = Vc7 = мооТиЗ = ~йыГ = 4’6%'
и0 С1
1500ро 1500-4,6 ..
^ = -7cr = -2^- = 6’9'^
12
и'ф = 7о7?ф = 10 • IO"3 • 6,8 • 103 = 68,0 в; UQ = U'Q — (7ф = 5400 —
13.
— 68 = 5332 в. Напряжение велико. Подберем сопротивление 7?ф, таким,
чтобы падение напряжения на нем равнялось заданному 900 в.
d _^Ф_ 900 _оп
14. /?ф - 1() 10_8 90 ком
/2/?ф 102 • 9 • 104
15. Рф — iQg— — — -j cm
1-133. Схема выпрямителя изображена на рис. 1-15. В качестве вентилей
в каждом плече выпрямителя включены последовательно два диода типа Д205.
U2 = 124 в; /2 = 0,49 а; /х = 0,33 а; Сг = С2 = Сф = 150 мкф; L = 0,07 гн.
L
Рис. 1-13.
1-134. С = 224 пф. 1-135. f = 1,6ч-3,7 Мгц.
1-136. С = 0,083 пф/град; С" = 0,67 пф/в. 1-137. /?0 = 6,7 ком.
1-138. R( пр = 625 ом. 1-139. R, пр = 1250 ом; Snp = 0,8 ма/в.
1-140. /?/Пр= 1250 ом; Um = 1,58 в. 1-141. / = 1,6 мка.
1-142. Rt пр = 6950 ом; Snp = 0,144 ма/в; Um — 0,53 в; I = 0,024 ма.
1-143. R, Пр = 1250 ом; Snp ~ 0,8 ма/в; Uin ~ 1,58 в.
1-144. /0= 0,8 мка; Rt — 62,5 ком; S = 0,016 ма/в; Um = 1,58 в.
1-145. /?0 Пр = 200 ом; R 0 обр = 400 000 ом.
1-146. (70 = 13,34-50 в. 1-147. (70 = 26,6ч-100. в.
1-148. Rq пр — 204-500 ом; /?0Обр = 28ч-600 ком.
1-149. 1) (7= Юч-133 в; 2) U = 5ч-66,6 в.
1-150. R. Пр = 5,3 ом; Зпр = 190 ма/в; Rf обр = 13,3 ком; So5p =.7,5 мка/в;
/?0 пр ~ Ю ом; Rq обр — ЮО ком; Kt — 10 000.
1-151. Rt Пр = 10,4 ом; Rt = 222 ком; Snp = 98 ма/в; 5обр — 4,5 мка/в.
1-152. Rt пр = 17,9 ем; Rt обр = 500 ком; Snp = 56 ма/в; Зобр = 2 мка/в;
пр = 334-250 ом; /?0обр ~ 143ч-400 ком.
1-153. Для Д11 (7Пр = 0,105 в. Для Д12 (7Пр = 0,202 в. Для Д14 (/пр ==
= 0,357 в.
1-154. /?х= 1060 ом. 1-155. Uo= Юч-ЗЗ в; Ро=О,2ч-О,66 вт.,
1-156. При+20° С /?опр=1ком; /?0 ^р = 3,3 Мом. При+125°С
Rq обр = 750 ком.
1-157. При 4-20° С Uq = 33 в; PQ = 1,65 вт. При 4-125° С UQ = 25 в;
Ро= 0,625 вт.
1-158. При 4-20° С Rq обр — 2,5 Мом; ио=25в; Р0=1,25в/и. При
+ 125° С Яообр= 0,5 Мом; U\9 = 16,6 в; Р9 = 0,415 вт.
293
1-159. При +20° С /?ообР= 1 Мом; t?0 = 20 в; Ро = 1 вт. При +125° С
/?ообр = Мом; U0 = 20 в; PQ = 0,5 вт.
1-160. Rx = 532 ом. 1-161. Ri = 200 ом; Snp = 5 ма/в; Um = 0,63 в.
1-162. R[ — 4,45 ком; /0 — 30 мка; Snp = 0,225 ма/в; Um = 0,425 в.
1-163. Ri = 6,25 ом; /0 — 0,8 ма; Snp = 160 ма/в; Um — 0,160 в.
1-164. На 300 ом. 1-165. На 400 ом.
1-166. /?0Пр.= 20 ом; /?ообР— Ю Мом; = 500 000.
1-167. 1) На 28 мет; 2) на 56 мет; 3) на 112 мет.
1-168. При 4-20° С /?пр — 170 ом; 7?обр = 400 ком; = 2400. При+90° С
/?пр = 100 ом> Робр == 28,6 ком; Кв = 286.
1-169. t/макс = 0,225 в. 1-170. г= 500 ом.
1-171. 1т к — 0,3 ма; Um к — 2,1 в.
1-172. U3. макс = 0,45 в; /к. макс = 0,48 ма; Рк. макс ~ 2,4 мет.
1-173. Рвых = 10 мет; UmK = 3,74 в; Um3 = 0,173 в; Ки = 21,7.
1-174. Ки = 26,6 дб; Kt = 4 дб; Кр = 20 дб. 1-175. гэ = 500 ом; гк = 6000 ом.
1-176. Кр= 18,75 дб. 1-177. Р~ = 1,125 мет. 1-178. I т э = /0 э = 2,5 ма.
1-179. Во всех случаях 1т 9 = 2,5 ма; 1т к — 2,3 ма; 1т б — 0,2 ма.
1-180. Um= t/0K= 10 в. 1-181. f = 13,3 кгц.
1-182. Uo к = 45 в; Um к = 35 в; 1т к = 4,5 ма. 1-183. 500 600 ом.
1-184. В обоих случаях 2,5 ма. 1-185. Рк сР = 3,125 вт. 1-186. /к = 60 ма.
1-187. UK = 12 в. 1-188. 1) Ки = 1; = 3; КР = 3; 2) а = 0,67.
1-189. = 3,2 ом; Um к — 3 в; U q к — § в; U&. макс 17 в.
1-190. /к. макс = 7,5 ма; UK, маКс = 3 в; транзисторы типа п-р-п.
1-191. Р0обр = 25 ком. 1-192. Невозможно; /к. макс — 2,5 ма.
1-193. Rq пр = 5000 ом; Ро обр = 0,33 Мом.
1-194. /?0 обр - 216 ком; = 50; Ки = 1; Кр = 50; Рвх = 2,4-10~8 вт;
Рвых = 0,12 мет.
1-195. РвЫх = 500 ком; UK= 7,5 в.
1-196. /?вЫХ = 300 ком; Хск = 3,18 ком; в 94 раза меньше.
1-197. 1) Транзистор типа п-р-п; 2) /к. Макс ~ 7,5 ма; 3) UK. макс = 7,5 в.
1-198. Rвых — 3• 105 ом; Rqo^p— Ю5 ом; РВыХ ~ ЗР0 обр*
1-199. 1) Рвых = 200 ком; 2) Гб ~ 233 ом; гк = 199 767 ом; 3) Хс К1 =
= 2100 ом; Хс К2 = 350 ом.
1-200. 1) Рк. макс — 0,1 вт; 2) RQ обр= 1 Мом; 3) = 50 ом; гк = 199 950 ом;
4) #вых = 200 ком; 5) Хс К1 = 3200 ом; Хс К2 = 133 ом.
1-201. /к. макс — 2,2 ма; — 100 ом; г0Обр = 500 ком; Хс к — 350 ом.
1-202. 1) р = 24; 2) = 25.
1-203. 1) а = 0,97; Кр = 5000; Ки = 5150; 2) = Кр = 33; Ки = 1.
1-204. 1) а = 0,95; 2) = 21. 1-205. РвХ = 2 мет.
1-206. Схема преобразователя дана на рис. 1-16.
Примерный расчет преобразователя
1. Составляем схему преобразователя.
2. Определяем мощность выпрямленного тока:
Pq = Uq /0 = 200-4 = 800 вт.
399
Следовательно, преобразователь должен иметь усилитель мощности. Выпрям-
ленное напряжение не превышает 200-е; значит, выпрямитель может быть собран
по мостовой схеме.
Расчет выпрямителя и фильтра
3. Обратное напряжение на вентилях:
Uобр == U о ~ 200 в.
4. Максимальный ток через вентиль:
Iмакс = о ~ О.
По данным пп. 3 и 4 выбираем вентили типа ВГ-2 с принудительным воздушным
охлаждением. Параметры вентиля: (70бр. макс = 300 в; /0 = 2,5 а; Д(7 = 0,5 в.
5. Число вентилей:
последовательно включенных в каждом плече схемы выпрямителя
t/обр _200
”посл - С/обр. макс “ 300 “ °’67’
берем Нпосл = 1;
параллельно включенных в каждом плече схемы выпрямителя
берем лпар = 2.
Итак, в каждом плече схемы выпрямителя включено параллельно по 2 вен-
тиля типа ВГ-2. Всего в схеме 8 вентилей.
6. Напряжение на вторичной обмотке трансформатора Тр2:
U2 = *4 + Адвент л + */др = 200+ 2-0,5+ 20 = 221 в;
(7др= 0,Ш0.
7. Ток во вторичной обмотке трансформатора Тр2:
/2 = /0 = 4 а.
8. Емкость на входе фильтра:
_ (1ч-2) 10» /0 _ 2 • 10е • 4 _
° “ SUoPo ~ Ю8-200-4 - 10 МКф’
берем Сг = Со = 10 мкф.
9. Коэффициент фильтрации фильтра:
10. Индуктивность дросселя:
L _ ?• Ю6 _ 40 • 10» _
(2л/т)2С! “ 4лМ-1О».1О “ ’
Расчет усилителя
11. Мощность на выходе усилителя:
Р2 = U2I2 = 221-4 = 884 вт.
12. Габаритная мощность трансформатора Тр2, на которую он рассчиты-
вается:
Р2 габ = Ь2Р8= 1,2-884 = 1060 вт.
300
13. Амплитуда тока в цепи коллектора усилителя:
7 _ _ 884 _Л1
т К Пу ~ 0,9 -24 1 а
14. Амплитуда напряжения между коллектором и эмиттером:
Um к_э = 2,4(/_ = 2,4-24 = 57,6 в.
По данным пп. 13 и 14 выбираем триод типа П208 с параметрами: /к. макс = 25 а;
Um к-э ~ 60 в; р = 15; а = 0,94; = 0,2 ом; Рк. макс = 100 вт.
15. Число транзисторов, включенных параллельно в плечо усилителя:
М - -- *1 = 1,64;
• к. макс
берем М = 2.
16. Амплитуда тока в цепи базы:
/ _ j ___ I”1 к__1L_ — 43 7 л
'твх-'тэ- а — о 94 — а
17. Мощность во входной цепи усилителя:
'L'6_412-0,2
а2М “ 0,942 -2 ~ 9 вт'
18. Амплитуда напряжения на входе усилителя на одно плечо:
п _ кгб _ 41 «0,2 _ g 74 б
итах-—---------------------- 094 - 8,74 в.
Р ВХ —
19. Габаритная мощность трансформатора Тр1, на которую он рассчиты-
вается:
Р 1 габ ~ 1 вх Лп вх = 1 >5 • 8,74 • 43,7 = 571 вт.
Расчет задающего генератора
20. Амплитуда тока в цепи коллектора:
21. Амплитуда напряжения между коллектором и эмиттером:
Ут к-э = 2,4[/s= = 2,4-24 = 57,6 в.
По данным пп. 20 и 21 выбираем транзистор типа П210 с параметрами: /к. макс
= 12 а; Ук_3 = —60 в, р= 15; а — 0,94; Д(/К_э = 0,5 в; = 0,4 ом; Рк, маКс
= 60 вт.
22. Амплитуда тока в базовой обмотке трансформатора Тр1:
j * — ftnK — 11,3 — о 7S п
*тб1 р 15 и,/о а.
23. Сопротивление:
24. Сопротивление:
301
обычно = 0,5-5-1 в вполне обеспечивает запуск схемы;
24__1
— 467-—у—-= 107 ом.
25. Ток, потребляемый цепью /?1+7?2 от источника:
24
/доп = Ri + Ri = 4,67+107 = 0,215
- 100 =
26. Полный ток, потребляемый преобразователем от источника:
I = /доп + /т к-L + 1т к2 = 0,215 + 11,3 + 41 = 52,5 а.
27. Мощность, потребляемая, преобразователем:
Лтотр = i/=/ = 24-52,5 = 1260 вт.
28. Коэффициент полезного действия преобразователя:
ч = т&-'“-W'100 - 63'5%
Примечание. Усилитель мощности применяется при мощностях
выпрямленного тока более 100 вт. При выпрямленных напряжениях не более
200 в выпрямитель выполняется
по мостовой схеме. Преобразо-
ватели без усилителя мощности
рассчитываются по вышеприве-
денным формулам для расчета
выпрямителя и генератора.
29. Емкость С выбирается
равной 0,25 мкф.
1-207. Схема преобразова-
теля дана на рис. 1-17. Р0=50в/п;
^/обр = 250 в; /макс ==: 0,7 а;
вентили-диоды типа Д7Д 4 шт.;
U2 = 288,5 в; 12 = 0,2 а; Со =
= 0,6 мкф; f — 1000 гц; UCQ = 300 в; Р2 = 52 вт; 1тк— 6,9 a; Um к_э = 28,8 в;
выбираем триоды типа П209 с параметрами: /к. макс = 12 a; Um к_э = —40. в;
Р = 15; а = 0,94; Д£/к-э = 0,5 в; г& = 0,4 ом; Рк, доП = 60 вт; Ргаб = 1,3 вт;
Р2 — 75 ва; /к = 4,9 а; 1$ = 0,312 а; Рк = 3,11 вт; R1 — 7,95 ом; R2 = 88 ом;
I — 7,025 а; РП0Тр = 84 вт; т] — 0,6; q = 20; L — 0,42 гн; CY = С2 = 0,6 мкф;
С = 0,25 мкф.
1-209. Схема преобразователя да-
на на рис. 1-18. Ро = 4 б/п’> i/обр =
= 8 кв; /Макс= 3,5 ма; в качестве
вентилей выбираем селеновые стол-
бики с параметрами: t/06p. макс =
= 4,2 кв; Ri пр = 13 ком; /0 — 7,5 ма;
по 2 столбика в плече, включен-
ных последовательно; U2 = 4200 в;
12= 1 ма; С1=С2 — 1,25 мкф с рабо-
чим напряжением 4,8 кв; Р2 — 4,2 вт;
1т к = 0,5 a; Um к_9 = 28,8 в; триоды
типа П201 с параметрами: /к. макс =
= 1,5 a; Um к_э = — 30 в; р = 20;
ДС/к-э — 0,5 в; г$ — 2 ом; 1К = 0,35 а;
1-210. Ро= 30 вт; U2 = 331 в; I
вентили типа ДГ-Ц26 по одному в каждом плече схемыивыпрямителя°с удвоением
напряжения; Сг — С2 = 0,25 мкф; q = 50; L = 12,5 гн; Р2 = 66,2 вт; /т К1 =
= 23,6 a; Um к.9 = 9,6 в; триоды типа П207; 7т бх = 1,57 a; Rr~ 2,2 ом;
302
TBC-7-19M
-Н»!-----
Рис. 1-18.
Cr
Сг
—о —

+ 6 о-
12в
/б = 0,018 a; R2 = 456 ом; t] = 0,635.
2 = 0,2 a.; Uq6P ~ 300 в; /макс ~ 0>2 а;
R2 — 6,6 ом\ Рпото = 96,24 ertt\ T) = 0,31. Схема преобразователя ' дана на
рис. 1-19.
1-211. 7? о ” 105 ом\ Ri — 15 000 ом 1-212. RQ = 1000 ом\ Rt = 25 000 ом.
1-213. Ro = 23 ком-, Ri — 150 ком. 1-214. Схема фильтра дана на рис. 1-20.
1. Выбираем транзистор типа ПЗВ, так как /0< 0,1 а. Параметры триода:
Р = 10; а = 0,91; гк = 10* ом\ /к. обр = 5*10“5 а; (7К_Э — 16 в. Заданы емкости
С, = С'3 = 10 мкф. ____________
2. Выбираем сопротивление
в цепи эмиттера /? х = 90 ом.
3. Емкость:
Г 106 -
= 2-3,14- 100-90 = 17,7 МКф'’
берем С 2 = 20 мкф.
4. Сопротивление нагрузки:
R- = -V"S-5““
5. Сопротивление фильтра:
^-«+^ = “+1®-
= 410 ом
Рис. 1-20
6. Напряжение на входе фильтра:
= С/о + /0/?ф = 250 + 410-0,05 = 270 в.
7. Сопротивление в цепи базы транзистора:
п а^н
_ —
l/0 (1 — а) — {/к_э -7 + 1 - а ) - /к. обр,?,,
\ 'К /
_______________0,91 - 270 . 5000_______________
270 • 0,09— 16 f5 + 0,09\ — 5-10-5:5-103
= 83 ком
q =
8. Коэффициент фильтрации:
Г kRaR^^uCx
+ arK)2 , „2„
- 2л/пС3 + R'R*
Ю4 . 90 . 8,3 . 104 • 6,28 • 102 • 10-5
=........... •• ...........-... • = 410.
9. Коэффициент пульсаций на выходе фильтра:
'’-Т-«То-ода7«-
303
10. Индуктивность эквйвалентнбго дроссеЛй:
L3 = 2,5 -3- = —°,02’5 = Ю2 гн.
G3 1U
1-215. /?н = 7000 ом; /?ф — 490 ом; U'Q — 375 в; 7? 2 = 45 ком; q — 376;
р = 0,008%; L3 = 94 гн.
1-216. L = 95 гн. 1-217. L = 8 гн. 1-218. L = 200 гн. 1-219. L = 8 гн.
ЧАСТЬ ВТОРАЯ
Глава третья
2-1. f = 200 кгц; со — 12,5-105 рад/сек.
2-2. 30 000 Мгц; 3000 Мгц; 300 Мгц; 3 Мгц; 0,3 Мгц.
2-3. 7 0 = 1 мксек; 1 = 300 м. 2-4. Т0 = 0,333 мксек. 2-5. 10 = 3,2 см.
2-6. Хо = 1,71 м; fQ— 175 Мгц; соо = 1Ы08 рад/сек.
2-7. Um — 26 в; Wc = WL — 125-10’11 дж. 2-8. L= 13,9 мкгн.
2-9. С= 100 пф. 2-10. L = 0,25 мкгн. 2-11. N — 4670. 2-12. к == 0,6 м.
2-13. С = 50 пф. 2-14. q= 754 ом. 2-15. /0 = 7,95 Мгц.
2-16. L = 99 мкгн; С= 250 пф. 2-17. С= 125 пф. 2-18. f0 = 32 Мгц.
2-19. Im = 20 а, 2-20. Um = 1585 в. 2-21. lm = 2,5 а. 2-22. к = 3000 м.
2-23. t = 0,0251 мксек. 2-24. R = 200 ом. 2-25. Колебательный.
2-26. Q = 150; д= 0,021. 2-27. Q= 100; б = 0,0314. 2-28. С= 100 пф.
2-29. Q = 50. 2-30. R = 7,95 ом, 2-31. Из выражения:
foi _ 2л )/ L (С 4 СдопГ
/02 2л y/LC
определяем:
/о2 <6 ’ 106)2
С = Сдоп = (10в)2__(б . 1Q5J2 500 = 281 ПФ'
L = (2л)2/2]С = 22 • 3,148(10»? • 281 IO*12 = 89 МКгН
2-32. Увеличится в 1,66 раза. 2-33. L= 19,1 мкгн; С = 212 пф.
2-34. /н — 25,8 мксек; N — 14,3. 2-35. /н = 4 мксек. 2-36. W 22.
2-37. Среднюю мощность затухающих колебаний можно определить из выра-
жения:
где п — число зарядов конденсатора за 1 сек.
„ 500 • 10~12 (2 • 103)2 • 1000 ,
р ----------------------L------ 1 впг^
2-38. 1. Логарифмический декремент затухания:
6 = — =--------3,14 ~ 30 . = 0,326.
е 1/ 25 1О’в
V зоо • io-12
2. Энергия, запасаемая контуром за каждый период:
CU2m 300 • Ю-12 • 4502
W = —--------------------------= 303 • 10-’ дж.
304
3. Энергия, требуемая для получения в контуре незатухающих колебаний
определится из выражения:
W' = 2Гд = 2-303-10-7-0,326 = 198-10~7 дж.
2-39. = 532 ом; Хс = 569 ом; реактивное сопротивление контура носит
емкостный характер.
2-40. Z = 27,7 ом; реактивное сопротивление контура носит индуктивный
характер.
2-41. UmL = Umc = 250 в. 2-42. UmL 31,4 в. 2-43. UmL = ^=2 в.
2-44. /р = 125 ма. 2-45. /р = 0,4 а. 2-46. /р = 1,13 а.
2-47. 1100 ом; f0 = 28,3 Мгц. 2-48. Хг = %0 = 173 м.
2-49. /0 = 1,37 'Мгц; Umc= 24,2 в. 2-50. f0 = 8 Мгц; = 125,6 в.
2-51. Ur = 5 в. 2-52. R = 16 ом. 2-53. Ur = 9 в; /? = 25 ом.
2-54. /н = 120 мксек. 2-55. /сп = 184 мксек. 2-56. Q = 39,2.
2-57. Для того чтобы напряжение на элементах контура увеличилось вдвое,
необходимо вдвое увеличить волновое сопротивление, т. е.
е' = 2q.
Для того чтобы при этом собственная частота контура не изменилась, нужно индук-
тивность увеличить, а емкость уменьшить в 2 раза, т. е.
L' = 2L; С = ,
при этом
со' = со.
2-58. Для наетройки контура на удвоенную частоту необходимо параметры
контура уменьшить в 2 раза, т. е.
V 2 2
при этом напряжение на элементах останется неизменным, та^ как
0г = Qi*
2-59. В 2,24 раза. 2-60. /к = 0,4 а.
2-61. Q = 107 (использовать выражение избирательности последователь-
ного контура).
2-62. А/ = 19,6 Мгц. 2-63. В 1,12 раза. 2-64. 7К = 90 ма.
2-65. f1= 2156,5 кгц; f2 — 2983,5 кгц; /к = 0,1 а. 2-66. R = 10 ом.
2-67. 1. Пользуясь уравнением резонансной кривой,1 составляем таблицу:
д/, кгц f0 — 100 кгц fo = 200 кгц Af, ' кгц / = 100 кгц fo = 200 кгц
А/ fo I lp fo' I 'p fo I 'p bf fo / 7P
0,5 0,005 0,89 0,0025 0,995 4 0,04 0,242 0,02 0,78
1 0,01 0,705 0,005 0,98 Q 0,05 0,196 0,025 0,71
2 0,02 0,446 0,01 0,925 6 0,06 0,164 0,03 0,64
3 0,03 0,316 0,015 0,86 10 0,1 0,1 0,05 0,457
/ 1

20 Задачник
305
2. По данным таблицы строим резонансную кривую (рис. 2-61).
3. По резонансной кривой определяем полосу пропускания:
Д/п* = 2 кгц\ = Ю кгц.
2-68. Д/п = 16 кгц. 2-69. Д/п = 80 кгц* /к = 353 ма. 2-70. Д/п = 200 кгц*
2-71. R = 1,26 ом. 2-72. f1= 20,3 Мгц; f2 = 19,5 Мгц.
2-73. L = 100 мкгн\ С = 250 пф.
2-74. Полоса пропускания от емкости не зависит, а при увеличении соб-
ственной частоты путем уменьшения индуктивности полоса пропускания увели-
чивается.
275. Д/п = 71,4 кгц. 2-76. Ядоп = Ю ом. 2-77. Д/п = 30 кгц.
2-78. 1. Из выражения для избирательности последовательного контура
определяем собственную частоту контура:
( 2QAf 2 • 50 • 50 • 108 1 nQ ..
fQ = - =-----— - - .....= 1,02 Мгц.
'° Кг/а-1 /5а-1
2. Полоса пропускания контура определится из выражения:
/0 1,02.10е
AZn = -f =-----50“ = 203 кгц-
ком\ Q = 94. 2-80. Roe = 9,9 ком. 2-81. R03 = 50 ком.
ком. 2-83. Roe = 18,85 ком.
ом\ 1/соС =164 ом\ характер сопротивления емкостный.
2-79. Roe = 27
2-82. Roe = 25
2-84. coL = 170
2-85. Q= 38,2. 2-86. /0= 7,7 ма. 2-87. /к = 960 ма\ /0= 20,2 ма.
2-88. t/K = 178,5 в. 2-89. /0= 11,1 ма. 2-90. /0= 2,66 ма.
2-91. /0 = 2 ма\ UK = 23 в. 2-92. Roe = 40 ком. 2-93. /к = 300 ма.
2-94. 1. Общая индуктивность контура:
L = + L2 = 4,5 + 7,5 = 12 мкгн.
2. Общая емкость контура:
„ СТС2 100-500 QQyl ,
с==-сгфтг = Т00 + 50б = 83’4 пф-’
3. Общее активное сопротивление:
Я = + Я2= 8+ И = 19 ом.
306
4- Резонансная частота контура:
f = »_ =___________ 1
2л /LC 6,28 V12 • 10-е . 83,4 • 10"12
5. Эквивалентное сопротивление контура I вида:
L 12 • 10'®
Roe “ ~CR = 83,4 • 10-12 • 19 = 7,58 К0М'
6. Эквивалентное сопротивление сложного контура:
Roe -ROe(P~
4,5 с\ Q7K
₽ = -T = -f2 =°’375;
R'oe = 7,58 (0,375 — 0,834)2 = 1,6 ком.
7. Добротность контура:
__ wL __ 6,28 * 5,03 • 106 . J2 . _
R ~ 19
2-95. Li= 130 мкгн-, L2 = 30 мкгн. 2-96. /0= 0,1 а; /к = 2 а.
2-97. С± = 600 пф\ С2= 1800 пф. 2-98. L1= 8 мкгн-, Ь2 —2 мкгн.
2-99. 1. Из выражения собственной чаСтоты контура определяем Lf.
f - 1 = g = Q* .
Г1> 2л V(Lr + L2) С 2л (li + ^2) 2л (Lx + L2) ’
j ___ QR _____г_________45 • 3,6______.._в___- „2 мкгн
L1 ~ 2л/0 Li ~ 6,28 • 15 • 10» 10 “ °’72
2. Эквивалентное сопротивление контура:
_ («LJ2 _ (6,28 • 15 • 10» • 0,72 • 10-)2 _
аое — —------------------------------------— юии им.
2-100. f0 = 17,5 Мгц-, = 3,65 ком. 2-101. /0= 14,6 ма.
2-102. R = 20 ом; Roe — 5 ком. 2-103. L = 360 мкгн; 1140 м.
2-104. Uтс = 6000 в; вид резонанса указывать не нужно.
2-105. Э. д. с. генератора при последовательном резонансе 100 в, а при
параллельном 602,67 в.
2-Ю6. Q = ЛОО. 2-107. = 2,5 ком. 2-108. А/п = 0,4 Мгц.
2-109. /0 = 9,6 ма; /к = 179 ма. 2-110. А/п = 57 кгц. 2-111. В 1,18 раза.
2-112. /?ш = 10,7 ком. 2-113. На 3 ом. 2-114. В 5,73 раза.
2-115. Y = 3,9; А/“п = 212 кгц. 2-116. Уменьшится в 1,33 раза.
2-117. В 1,1 раза. 2-118. С= 580 пф; L = 580 мкгн.
2-119. L = 1,78 мкгн; С == 35,7 пф. 2-120. 1. Активное сопротивление:
* = 7г = 1?=18 ом-
1 к
2. Волновое сопротивление:
f/K 2000
Q = — = 1 V = 284 ом.
/2/к 1,41 • b
20*
307
3. Емкость контура:
С = 2nQf0 = 6,28 • 284 • 6 • 10» = 93,5
4. Индуктивность контура:
L = Q2C = 2842 *-93,5-10-12 = 7,5 мкгн.
2-121. 1. Напряжение генератора при последовательном резонансе:
иГ = V2P^R = J<2-150-16 = 69,4 в.
2. Добротность контура:
i/А I/ 17-ю-6
Г С V 248-10-“
Q = —----------------------------= 16,3.
3. Напряжение генератора при параллельном резонансе:
U'r = UrQ = 69,4-16,3 = ИЗО в.
2-122. 1. Из выражения избирательности определяем добротность контура:
/У2 —1 /Ю2— 1
А/ - 2 • 0,05
2. Активное сопротивление:
и2к 20я
R = 7^ Too = 4 ом-
3. Волновое сопротивление:
q = QR — 99,5*4 — 398 ом.
4. Емкость контура:
С = 2nf0Q = 6,28 • 4 • 10е • 398 = 100
5. Индуктивность контура:
L = q2C = 3982.100.Ю-12 = 15,8 мкгн.
2-123. 1. Составляем уравнение и решаем его относительно А/:
U =1 £ - 18
/Л2_ |82
2Q-.-18 -/±4-
2. Добротность контура:
Л oL 6,28-14,8-106.10,5-10-е
Q = "R ---------------15------------- 65’
308
Kq2-is21 , 1±J_i/7_2\2-ih
2 • 18Q J - /о[ * 2Q V \ 18 ) J
3. Требуемая частота:
f= 14,8 • 10»(1 i-T-Ur ]/(-ТЗгГ-1 1 ) =<14>8 • 10’ ± 348 • ios) гЧ
\ 2 • оо г \ 1о / /
2-124. Q=41,8. 2-125. 1. Собственная частота контура:
со0 = 2л/0 = 6,28*63,8* 10е = 4*108 рад/сек.
2. Составляем уравнение и решаем его относительно со:
м£ “ <оё = “ Л<°;
(t)2LC — 1 = —соСХш;
-4а>2 + СХшй>-1 =0;
“о
0) — -------------------------------•
2 ’
9
<*>0
— 150.10-12-45 ± у (150- 10~,2-45)а + 4- 1
<о =-------------------------g----------------—= 132-10’ рад/сек-,
(4-108)2
. ® 132-10’ ..
f ~ 2л - 6,28 “ 21 Мгц'
2-126. Смакс = 170 пф. 2-127. 1. Коэффициент перекрытия конденсатора
/макс _ макс __ /~170 __ 2 92
/мин КСмин |/ 20
2. Максимальная частота первого диапазона:
/макс1 = 2,92 /мин ~ 150*2,92 = 438 кгц = /мина*
3. Общая индуктивность катушки:
L = lii2? TcZ = 4.3,142.(438.108)2-20.10-12 = 6530 МКгН'
'макс! ^мин
4. Индуктивность катушки на втором диапазоне:
L1 = 4*2/2„ин2Смакс = 4-3.144438-108)M70.10-i2 = 770 МКгН'
5. Индуктивность катушки, которую нужно замкнуть накоротко:
L2 = L — Li = 6530 — 770 = 5760 мкгн.
309
2-128. Так как, по условию, внутреннее сопротивление генератора значи-
тельно больше эквивалентного сопротивления контура, то избирательность
потоку будет очень плохой, и, следовательно, настройку нужно вести по макси-
муму напряжения. Пределы шкалы прибора можно определить, найдя напря-
жение на контуре в момент резонанса:
С/к = 15- 10-3-ЗСЫ03 = 450 в.
Требуемая шкала вольтметра 0—500 в.
2-129.. Определяем эквивалентное сопротивление контура:
_ q2 12002 Qn
Roe = = —[g— = 80 ком.
очень
цепи.
Так как эквивалентное сопротивление контура значительно больше внутрен-
него сопротивления генератора, то избирательность по напряжению будет
низкой, и настройку нужно вести по минимуму тока в неразветвленной
Это значение тока определится из выражения:
. _ Е 1000 _11Q,
/омин Roe+Ri ~ (80 + 8).103 ма.
Максимальный ток при расстройке в пределах полосы пропускания:
I о макс ~ /о мин * 1 >41 = 16 ма.
Требуемая шкала миллиамперметра 0—20 ма.
2-130. 1. Индуктивность левой ветви контура:
, К 10-18.103
L1~ со — 6;28-25.10e —2’7мкгн-
2. Индуктивность правой ветви контура определяем, решая систему
нений:
урав-
. 1
/(Lj + L^C ’
2® = —=;
/L2C
/11 + l2
Vl,
L2 - = 0,9 мкгн.
О о
3. Общая индуктивность контура:
L = Lr + L2 = 2 J + 0,9 = 3,6 мкгн.
4. Емкость контура:
С = й2! = 6,282 (25.10’)23,6.10-« = 11,1 Пф'
310
Глава четвертая
2-131. k = 31,6%. 2-132. М = 24 мкгн. 2-133. k = 30%. 2-134.' k = 30% •
2-135. LCB = 1,73 мкгн. 2-136. С = 200 пф. 2-137.. k =0,99%.
2-138. Сх= С2 = 50,6 пф. 2-139. f= 1,99 Мгц.
2-140. " ................
2-141.
2-145.'
2-147.
Увеличить емкость связи с 5,56 до 50 пф.
/х = 0,85 а; /2 = 2,87 а. 2-142. Рх = 8,5 вт; Р2 = 77,8 вт; т] = 90% .
R19 = 78 ом; Х19 — 495 ом. 2-146. / = 1 Мгц.
1. Емкость контуров:
САв _''бо-зооо _
С‘-С1+Ссв~ 3050
р' __ ^2^СВ
2“ С2 + Ссв
1000-3000
4000
= 750 пф.
2. Реактивные сопротивления контуров:
Х% — (l>L2----------~f—
соС2
= 6,28’- 10е- 20. 10-е
1
6,28-106-750-IO’12
= 125,6 — 212 = —86,4 ом;
----i-7 = 6,28- ю«. 30- 10-е
соС,
1
6,28- 10е-49,1 -IO"12
= 188 — 3240 = — 3052 ом.
2. Полное сопротивление контура:
z2 = y/’z?2 + = у 10* + 86,42 = 87 ом.
4. Сопротивление связи между контурами:
Хсв = = 6,28- 10е-3000- 10~12 = 53,2 °М'
5. Вносимые сопротивления из второго контура в первый:
Х^" 53 22
Хвн =--------=-----------— . (—86,4) = 32,4 ом;
872
X2 53 22
/?вН=-^-*2 10=3,74оЛ.
А 2 о»
6. Параметры эквивалентного контура:
Хэ = Хх + Хвн = —3052 + 32,4 = —3019,6 ом;
/?э = + /?вн = 5 4- 3,74 = 8,74 ом;
Z9 = + х23= Y8-742 + 3019,62 3020 ом.
7. Напряжение генератора:
[/х = /17э= 0,1-3020 = 302 в.
2-148. /х = 8 а. 2-149. R9 = 6 ом; Хэ = —757 ом. 2-150. /?вн = 0,162 ом.
2-151. /х = 10,25 а; /2 = 44,7 а. 2-152. = 98 кгц; fB = 146 кгц.
2-153. /н = 500 кгц; fB = 560 кгц. 2-154. /н = 1,83 Мгц; fB = 2,22 Мгц.
2-155. k = 21%. 2-157. f 400 кгц. 2-158. k =.50%. 2-159. /?вн = 883 ом.
311
2-160. /х = 2 a. 2-161. Хсв = 5 ом. 2-162. /1=/г=5а.
2-163. Хсв = 22,38 ом. 2-164. k = 1,4%. 2-165. г] = 99%.
2-166. /2 макс.макс= 1 а- 2-167. С/с =.31& в. 2-168. Л1опт = 100 мкгн.
2-169. 1) 7?1= /?а; 2) /?1</?2; 3) R R2. 2-170. Uc = 4,73 мв.
2-171. Uc = 2,12 мв. 2-172. lx = 0,2 а. 2-173. /х = 5 а; /2 = 2,5 а.
2-174. /?х = 33,6 ом. 2-175. RAB = 10,4 ком. 2-176. С2 = 1600 пф.
2-177. Сх = 270 пф. 2-178. Х2 = 4,8 ом.
2-179. Хсв = 18,5 ом; /1макс = 4,34 а. 2-180. Сг = 2000 пф.
2-181. Хсв. опт = 6,25 ом; X, = 0,574 ом.
2-182. Л4ОПТ = 3,92 мкгн; Сг = 1600 пф; С2 = 400 пф.
2-183. Уменшился в 1,67 раза.
2-184. Д/п = 6,36 кгц; крит = 9 кгц; bfn. макс = 19,7 кгц.
2-185. Q = 82,5.
2-186. Д/п == 19 К£Ц. крит = 14,1 кгц; макс = 91 №Ц.
2-187. 6=4,4%; М = 13,2 мкгн. 2-188. /,= 0,325 а. 2-189. Q = ПО.
М2
2-190. /?э = /?id—2~Вг- 2-191. М = 392 мкгн. 2-192. Lx = 118,5 мкгн.
^2
2-193. Хмин = 469 м; 1макс = 472 м. 2-194. 6 = 14,1%.
2-195. Р2 макс ~ 0,625 вт; МОПТ = 31,8 мкгн.
2-196. Р2 = 0,0062 вт, при непосредственном включении мощность умень-
шилась приблизительно в 100 раз.
Глава пятая
2-197. V— 1,9* 108 м/сек.
2-198. е,₽«6. 2-199. На 1470 мксек. 2-200. /= 0,133 сек.
2-201. / = 2,53 сек. 2-202. Нт = 0,506 а/м.
2-203. Е = 200 sin 6,28- 10е /; И = 0,506 sin 6,28-10’/.
2-204. <ха = 52°. 2-205. ах = 6°54'; а2 = 83°6'. 2-206. ах = 88°20'.
2-207. Ев = 99,45 мкв/м; ЕГ = 12,01 мкв/м. 2-208. Е = 133 мкв/м.
2-209. Д = 500 вт. 2-210. Е= 1860 мкв/м. 2-211. 218 км.
2-212. Е,6 = 20 дб. 2-213. £ = 10 мв/м. 2-214. На 60 дб.
'2-215. ег = 0,505. 2-216. fKp = 6,3 Мгц; 1мин = 47,6 м.
2-217. Х=8,35-1010 эл/см3. 2-218. 6 = 34°40'. 2-219. а = Зб-Ю’13—?----------
ом* м
2-220. N = 12,3-Ю5 эл/см?. 2-221. Волна длиною 60 м. 2-222. D ==• 46,4 км.
2-223. D = 676 км. 2-224. Н = 2500 м. 2-225. h = 49 м.
2-226. 3 мкв/м. 2-227. Е = 6,54 мв/м. 2-228. h = 4,6 м.
Глава шестая
2-229. 6 = 1,25-10”3 неп/м = 10,9-10~3 дб/м.
2-230. в формулу для коэффициента затухания
подставим значения и q:
п 1,44 ГолИ о_с , 2а . .
*1 = 77Т Ы; e = 2761g— !оЛ1’-
В результате получим:
о = У?! =_________1 44 _ 0,0026 Г неп_~\
2о i/’T’ о и-?г* 1 г~т~ 2а L А/ J
* г и А,.2-276 ig — r/Xig-j-
где г в миллиметрах;
1 в метрах.
312
2-231. Q = 586 ом; p = 5-Ю-3 дб/м.
2-232. р = 0,238-IO"3 неп/м = 2,07• 10’3 дб/м.
2-233. = 1,68 мкгн/м; = 6,64 пф/м; Rr — 17,5-10~3 ом/м.
2-234. q = 138 ом. 2-235. 8Г = 1,91. 2-236. Q = 57 ом.
2-237. Lx = 0,277 мкгн/м; Сг = 100 пф/м; RY = 0,0274 ом/м.
2-238. а = 19,3 мм. 2-239. D : d = 41. 2-240. ZBX = RBX = 100 ом.
2-241. Режим бегущих волн; ZBX = /?вх = 250 ом.
2-244. Входное сопротивление шлейф-вибратора:
ZBX = 4-73,2 = 292,8 ом.
Из условия согласования волновое сопротивление фидера должно быть равно:
0 = ZBX = 292,8 ом.
q = 2761g
292,8 = 276 1g ;
О
. 2а 292,8
lg 2а = 1,06 + 1g 6 = 1,06 + 0,778 = 1,838.
Отсюда: 2а = 69,6 мм; а = 34,5 мм.
2-245. UBX — 92,3 мкв. 2-246. Рвх =\7,95 вт.
2-247. Рвх = 1,438 мквт; т] = 0,96. 2-248. I = 14,65 м.
2-249. 1А = 0,266 а; РА = 5,48 вт; т] = 67,7%.
2-250. Волновое сопротивление CD должно быть равно активному сопротив-
лению /?3, т. е. 200 ом. Участок ВС нагружен на два параллельно соединенных
сопротивления (входное сопротивление участка CD и сопротивление R2> по 200 ом,
т. е. на сопротивление:
R^R^CD 200-200
Rt + Явх CD 200 + 200
= 100 ом.
Следовательно, его волновое сопротивление должно быть равно 100 ом. Уча-
сток АВ нагружен на сопротивление = 200 ом, параллельно которому подклю-
чено входное сопротивление участка ВС, равное 100 ом, т. е. на сопротивление:
RxR^BC __ 200-100
+ Явх вс 200 4- 100
« 67 ом.
Таким образом, волновое сопротивление участка АВ должно быть равно 67 ом.
2-251. 7?! = 240 ом; R2 = 120 ом. 2-252. Um' = 32 в; Р2 = 2,57 вт.
2-253. /2 = 1,73 a; U520 в; Р2= 452 вт; Т] = 90,5%.
2-256. (У2 = 130 в.
2-257. Амплитуда напряжения на расстоянии 40 м от конца:
Umx = 2U т cos ^ / = 100 cos =
= 100 cos 48° = 100-0,67 = 67 в.
Амплитуда тока на таком же расстоянии от конца:
= 0,4 sin 48° = 0,4-0,743 = 0,297 а.
313
2-258. Uж = 29,3 в\ 7ВХ = 0,028 а. 2-259. 21 т = 0,2 а\ 1тх = 0,173 а.
2-260. а = 20,2 мм. 2-261. ZBX = оо.
2-262. ZBX =-—19,8 ом (емкостного характера). 2-263.\ Д/= 11,4 см.
2-264. Определяем волновое сопротивление линии:
1 2а , 2-100
о = 276 1g —г- = 276 1g —-— = 447 ом.
а 5
Находим величину входного сопротивления:
ZBX= -- е ctg I = - 447 ctg (-^ • 0,7) =
Л \ » /
= — 447 ctg 63° = — 228 ом.
ZBX = —228 ом, т. е. линия представляет емкостную нагрузку:
Z — * -
Zbx ~ (оСэ ’
отсюда:
Сэ = = 6,28-75-10’-228 * 9,3
2-265. L3 = 0,552 мкгн. 2-268. 1тх = 0,336 а\ == 57 в.
2-269. Um вх = 176 в. 2-270. 2/т == 0,62 a; 2Um = 32,4 в.
2-271. ZBX индуктивного характера.
2-272. ZBX — —866 ом (емкостного характера).
2-273. ZBX = —66,6 ом (емкостного характера).
2-274. Волновое сопротивление линии:
2а 440
р = 276 1g —~ = 276 1g = 276-2,041 = 563 ом.
а 4
Входное сопротивление линии:
2ВХ = е tg -у- / = 563 tg -о,в) =
= 563 tg 72- = 563-3 078 = 1730 ом.
Определяем эквивалентную индуктивность из уравнения:
ZBx =
откуда:
г _______________________ %вх _ 1730______
Ls>~ а, ~ 6,28-75-10’ — 3,68 мкгн.
2-275. С9 = 1,3 пф. 2-276. / = 10 м.
2-277. Точки подключения генератора к линии а—б являются входными
клеммами двух линий.
а) разомкнутой линии длиной ZL;
X
б) короткозамкнутой ‘ линии длиной 1.2— ------
Длина обоих отрезков линии меньше Х/4, поэтому входное сопротивление
разомкнутого отрезка будет емкостного характера (Хс), а короткозамкнутого
отрезка—индуктивного характера (XJ.
Поскольку 12 = — Zi, то Xl в Хс.
314
Действительно, Xl = Q tg -г- Z2;
A
У 2jt 1 Г2Л ( 1
Xc = — Q ctg -y- Zx = — Q ctg ^-4- — Z2 } J =
, / л 2л \ 2л ,
= -ectg(-r--r/8) = -etgT-/2.
2-278. M = 8,4 cm. 2-279. ZBX = 73,8 ом. 2-280. ZBX = 50,5 ом.
2-281. Волновое сопротивление линии:
2а 20
Q = 2761g = 276 1g -у = 276 ом.
Находим длину разомкнутого отрезка длинной линии с волновым сопротив-
лением 276 ом, эквивалентного емкостной нагрузке 100 ом\
X^-Qctg-^k - 100 = -276ctg(-^-/3'j;
Л \ Z /
ctg (180°/э) = gg = 0,363; 180°/э = 70»;
70°
4 = Tons = °>39 л = 39 см.
loU
Общая длина разомкнутой лйнии с учетом эквивалентного отрезка:
Г = / + /э = 20 39 = 59 см.
Определяем входное сопротивление линии:
Zbx = - 6 Ctg Г = - 276 ctg 0,59 ) =
= — 276 ctg 106° = (— 276).(— 0 287) = 79 ом
Входное сопротивление имеет индуктивный характер.
2.ж.4</.<4,
Короткозамкнутая линия при данном значении /' имеет входное сопроти-
вление емкостного характера.
2-283. ZBX емкостного характера. 2-284. Хб = 0,5. 2-285. Хб = 0,2.
2-288. При RH < Q Q = 87,5 ом\ при RH > q Q = 56 ом.
2-289. Um3X = 20 в. 2-290. Кб = 0,92; ZBX = 254 ом. 2-291. Хб = 0,8.
2-292. 0,72. 2-293. U = 96 в. 2-294. I = 0,36 а. 2-295. /?н 300 ом.
2-296. /?н = 200 ом-, Кб = 0,8. 2-297. Q = 4200. 2-298. Q = 1690.
2-299. Определяем волновое сопротивление линии:
Q = 1381g = 138 1g 3,6 = 138-0,556 = 76,7 ом.
Находим коэффициент затухания линии:
QX = 2400-0,35 = 3’74’10 3 НеП/М
Вычисляем погонное активное сопротивление линии:
= 2qP = 2 • 76,7 • 3,74 • 10-3 = 0,574 ом!м.
315
находим внутренний диаметр внешнего провода лйнии из соотношения:
D 0,72 / 2 2X0 72 /2 2-3,6 \
^i\D+ d )~^\D + D Г
Отсюда:
0,72-9,2 0,72-9,2
D = —-----=------------= 19,6 мм.
Rx 0,574 /0,35
2-300. / = 25 см. 2-301. QTp = 386 ом. 2-302. QTp — 171 ом.
2-303. 3,3 мм. 2-304. QTp = 70,4 ом. 2-305. QTp = 200 ом.
2-306. Перемычку необходимо перемещать в сторону уменьшения длины
шлейфа.
2-307. / = 26,4 см. 2-308. Длина волны в фидере:
Следовательно, длина U-колена:
/ °>9 л л с
/ = -^=-g- = 0,45 м.
2-309. /ш = 0,5 м. 2-310. d— 2 см\ /ш = 0,556 м. 2-311. f == 600 Мгц.
2-312. /1 = 4-- Z2=^ ^з = 4-
Глава седьмая
2-316. 0 = 60°. 2-317. а > 2,48 см. 2-318. %кр = 9 см.
2-319. Не будет, так как Х>1Кр-
2-320. Хкр = 3,7 см. 2-321. 1кр = 3,93 см. 2-322. а > 2,5 см; b > 1,09 см.
2-323. Хв = 3,94 см. 2-324. Хв = 4 см. 2-325. Хкр = 4,6 см.
2-326. а =2,71 см. 2-327. а = 2,83 см. 2-328. о* = 3,75-108 м/сек.
2-329. /= 6670 Мгц. 2-330. Х=4,17 см. 2-331. % =7,16 см.
2-332. Q = 408 ом. 2-333. а = 2,38 см. 2-334. В 1CF раза.
2-335. Р= 0,1 вт. 2-338. Хр = 6,6 см. 2-339. Хр = 4,4 см.
2-340. Хр= 7,1 см. 2-341. d = 3,82 см. 2-342. fр = 1430 Мгц.
2-343. Хр = 6,85 см. 2-344. Q = 31 300. 2-345. Q = 16 700.
2-346. Q= 34 400. 2-347. Roe = 101,1 ком.
Глава восьмая
2-348. Хо = 70 см. 2-349. h„ = 2,56 м. 2-350. I = 50 см. 2-351. I = 1,5 м.
2-352. f = 500 Мгц.
2-353. Хвх = —21 ом (характер сопротивления емкостный).
2-354. Q !=« 304 ом. 2-355. I = 30,9 мм. 2-356. /«=< 80,7 Мгц.
2-357. <Г= 9,1 мм.
2-358. Хвх = —155 ом (характер сопротивления емкостный).
2-359. d= 1,9 см. 2-361. /Дп = 52 ма. 2-362. Рд = 7,2 вт; т)д = 0,915.
2-363. /?пот = 8,2 ом. 2-364. 7Д = 0,323 а. 2-366. Д£ = 36,4 м.
2-367. h "= 17 м. 2-368. Ео = —90 мкв/м. 2-369. £р = 0. 2-372. <р = 30°.
2-373. Х„ = 60 м. 2-374. = 2,78 ом. 2-375. = 1,14 вт.
2-376. h„= 12,8 м. 2-377. h„ = —l cos a = 0,64-30-0,865 = 16,6 m.
А A Jt
2-378. h„ = 6,67 m. 2-379. 1) hA = 8,44 m\ 2) hA = 6,4 m.
2-380. h„ = 14,5 m. 2-381. В 1,24 раза. 2-382. 3 мм.
2-383. Лд = 2,22 мм. 2-384. Е = 800 мкв/м. 2-385. р. = 20.
316
2-386. Ед = 205 мкв. 2-387. С учетом наклона вектора Е:
Ед = ЕЯД cos а = 15-12*0,9 = 162 мкв.
2-388. ЕАмакс = 0.835 мкв.
2-392. Реактивное сопротивление антенны носит емкостный характер, так
как рабочая волна больше собственной волны антенны:
Хо — 4/ = 4-5 = 20 м.
Для настройки антенны необходимо выполнить условие:
Г 4- 2я 1
©LB = QActg-y/,
откуда:
. Од . ( 2л Д Сд^ , ( 2л , \
Lil ~ ~ ctg \ К 7 1880 ctg ("Г Z~
500-40 . /360° \ ... . ...
= -j'g80~ctg \~40"’5) = 10>6ctg 45 = 10-6 мксн-
2-394. Сн = 210 пф. 2-395. LH = 16 мкгн.
2-396. Реактивное сопротивление антенны:
*а = - еА c‘g (-у- 1 ) = - 500 cfg 4) = ~500 c‘g 60° =
= — 500.0,577 ^ — 290 ом.
Для настройки антенны надо включить катушку с индуктивным сопротивле-
нием 290 ом.
Индуктивность удлинительной катушки:
XLk 290-24 о„
La ~ 1880 — 1880 — 3,7 МКгН'
Активное сопротивление катушки:
X. 290
/? = -#=1?0 = 2’9оЛ-
Действующая высота вертикальной антенны, считая, что I < Хо:
/1д^0,5/= 0,5-4= 2 м.
Сопротивление излучения антенны:
= 1600 (-у-)2 = 1600 (-Д-)2 = 11.1 ом.
Коэффициент полезного действия антенны:
11 1
^А = ^=^Г = °^6-
А
2-398. / = 59,6 ма. 2-399. 17^= 11,5 в. 2-400. = 292,8 ом.
2-401. 1) 0 = 29°; 2) 0 = 11,4°; 2-402. 1) 0 = 12,7°; 2) 0 = 5,08°.
2-403. 0 = 60°; G = 6,56.
2-404. Так как штанга соединяет точки нулевого потенциала вибраторов,
то по штанге ток не протекает.
2-407. G = 10. 2-408. G = 15; SsA = 0,43 л».
317
2-409. 0 = 100; 67; 50; 40; 34; 3°.
2-410. 0 = 28,6°; G = 30; S9k = 1,17 ж2.
2-411. 0B = 150°; 0Г = 12°48'; G = 17,6.
2-412. G = 15,1; S9A = 19,2 см2.
2-413. Чтобы коэффициент направленного действия увеличился в 2 раза,
диаметр должен быть увеличен в раз и выбран d= 14,1 см.
2-414. S9A = 76,8 см2. 2-415. 0В = 2°40'; 0Г = 2°24'.
2-416. 0В = 2°36'; 0Г = 2° 18'; G= 5820. 2-417. 0В = 4,66°; 0Г = 1,17°.
2-418. 0В= 11,7°; 0Г=7°. 2-419. а = 3,5°. 2-420. 2а = 14°20'.
2-421. Если облучатель, установленный в фокусе зеркала, излучает рав-
номерно, то в результате одновременного сложения отраженных от зеркала непо-
средственно излучаемых волн искажается диаграмма направленности, возрастают
боковые лепестки.
2-422. 0 = 30°. 2-423. G = 40; 0 = 27°. 2-424. I = 75 см.
2-425. d0 = 4,6 см; dK — 2,9 см. 2-426. d0 = 1,39 см; dK = 0,87 см.
2-427. Смаке = 1,23 см; #мин = 0,77 см.
2-429. Щель, прорезанная в стенке волновода перпендикулярно к линиям
тока, нарушает путь тока. Это приводит к накоплению зарядов на противополож-
ных стенках щели, в результате чего создается сильная связь внутреннего поля
с внешним пространством. Щель такого типа хорошо излучает. Щель, прорезан-
ная вдоль линии тока, мало искажает распределение тока и поэтому плохо излу-
чает.
2-430. Наиболее интенсивное излучение щели бывает при настройке ее в резо-
нанс. Длина резонансной щели приблизительно равна половине длины волны
в воздухе, ширина же составляет малую долю длины волны.
2-431. 0а= 1,76°, 0Ь= 53°.
2-432. Длина резонансной щели уменьшится.
2-433. Для эффективного излучения середины щелей должны находиться
в пучности поперечного тока. Так как поперечные токи меняют фазу в середине
широкой стенки волновода, то для синфазного питания антенны щели можно рас-
полагать на расстоянии половины длины волны в волноводе, размещая их (через
одну) на разных сторонах от продольной оси широкой стенки волновода.
2-434. G= 19,2.
2-435. Для синфазного питания антенны щели располагаются на расстоянии
половины длины волны в волноводе (через одну) на разных сторонах от продоль-
ной оси широкой стенки (задача 2-433). Для волны типа Я10 критическая длина
волны
Хкр = 2а = 2 • 3 = 6 см.
Длина волны в волноводе
Расстояние между щелями
-у-= 1,73 см.
2-436. При изменении частоты произойдет изменение распределения поля
вдоль оси волновода. Нарушится синфазность питания щелей антенны, вследствие
чего диаграмма направленности изменит свою форму и повернется на некоторый
угол.
2-437. 0 = 18,3°. 2-438. 0 = 28,3°; G= 50,7. 2-439. 9.
2-440. 0 = 3°; G = 450; /?вх = 788 ом.
318
ЧАСТЬ ТРЕТЬЯ
Глава девятая
3-4. Динамическая характеристика лампы генератора и графики напряжений
и анодного тока приведены на рис. 3-55.
3-6. Рк = 375 вт; 3-7. Рк = 300 вт. 3-8. Рк = 3,75 вт. 3-9. Ро = 3 вт.
3-10. т) = 0,25; Ра = 300 вт. 3-11. Рк = 60 вт.
3-12. Рк = 260 вт; т) = 0,25. 3-13. л = 0,16. 3-14. g = 0,6.
3-15. Рк = 0,6 вт. 3-16. Ра = 384 вт; т) = 0,2.
3-17. Рк = 70,4 вт; т) = 0,12. 3-18. Еа = 800 в. 3-19. Еа == 1000 в.
3-20. Roe = 11 500 ом. 3-21. Ро = 50 вт; Рк = 12 вт; Ра = 38 вт; т) =» 0,24.
3-22. Ро = 12,5 кет; Рк = 2,5 кет; Ра = 10 кет; т) = 0,2.
3-23. L = 0,847 мкгн; С = 74,8 пф. 3-24. С = 178 пф.
3-25. 1. Из графиков решения задачи 3-4:
/а о — 3,8 ма; Iт а — 1 лсд, Ст к — ^Еа — —^-•300 — 100 в.
о
2. Ро = Л.о£а = 3,8-10-3-300 = 1,14 вт.
3. Рк = -1- 1т aUm к = 0,5-1 • 10-»-100 = 0,05 вт.
4. Рл = Ро — Рк = 1,14 — 0,05 = 1,09 вт.
5.

319
3-26. 1. Используя статические характеристики лампы, построим динами-
= 15 600 ом.
Рис. 3-56.
3-27. /а0 = 7,2 ма\ 1та~ 3,8 ма\ Um к = 100 в; Es = —6,2 в\ Ums = 6,2 в;
Рк = в/n; Ро == 1,44 вт\ Ра — 1,25 вт\ т) = 0,132; Roe = 26,3 ком.
3-28. /аq 32 ми. 1 т 21 50 ма. I т == 21 ма. /т аз 0, Iа^ == 4,2 ма,
/а1 = 50 cos 2л-104 /а2= 21 cos 2л-104 /аз = 0; /а4 =—4,2 cos 2л-104
3-29.
0° 'ао> ма 'таг ма 'таг ма 'таз’ ма
40 14,7 28,0 24,1 18,5
60 21,8 39,1 27,6 13,8
80 28,6 47,2 24,5 4,3
100 35,0 52,0 17,2 — 3,0
120 40,6 53,6 9,2 — 4,6
3-35. 1. Динамическая характеристика и график анодного тока изображены
на рис. 3-57.
2. Из рис. 3-57:
Eg0 = “4 в\ Её = —6 в; Umg = 7 в.
3. Cos 0 = -E-f + Ego = = _2 0,286;
Umg ' '
0 = 73,3°.
3-36. 0 = 72,5°. 3-37. 0 = 85°. 3-39. Рк = 3,75 вт. 3-40. Рк = 6,1 вт.
3-41. Рк = 10,7 вт. 3-42. Roe = 4620 ом. 3-43. Um к = 800 в.
3-44. UmK= 930 в. 3-45. Ua. мин = 220 в; Ua. „акс = 1780 в.
3-46. Рк = 90 вт. 3-47. Рк = 0,666 вт. 3-48. л = 0,667; Ра = 160 вт.
3-49. Рк= -Llm а1££а = fl, откуда:
/ ___ *1 / ail^a "I f Cti^a макета 1 /^0,5-0,5-0,96-800 . „
/к~ V —2/Г~ = V -------------2R------= V ---------По---------1’7 а'
Прибор термоэлектрической системы с пределами измерения 0—2 а.
320
3-50. Прибор магнитоэлектрической системы с пределами Измерения
0—100 ма.
3-51. 9 = 87°. 3-52. Ро = 456 вт. 3-53. Ро = 37,9 вт;. Ра = 7,9 вт.
3-54. т] = 0,74. 3-55. т) = 0,66; т) = 0,72; т] = 0,53.
3-56. л = 0,854; т) = 0,515. 3-57. Ра = 300 вт. 3-58. Ра = 3,82 вт.
3-59. Ро = 28,8 вт; Рк = 15,2 вт; Ра = 13,6 вт; т) = 0,525; Um к = 675 в.
3-60. Ро = 30,4 кет; Рк = 24,4 кет; Ра — 6 кет; т] = 0,8.
3-61. Ро— 150 вт; Рк — 109 вт; Ра — 41 вт; т] = 0,727.
3-62. Ро — 8,1 вт; Рк = 6,17 вт; Ра = 1,93 вт; т) = 0,76.
3-63. Ро = 4,2 вт; Рк= 2,94 вт; Ра= 1,26 вт. 3-64. 9 = 72°. 3-65. 9 = 78*.
3-66. £ = 0,745. 3-67. 9 = 53°. 3-68. Roe = 13,8 ком.
3-69. £=2,14 мкгн; С = 52,7 пф. 3-70. Рк = 49 вт. 3-71. Еа = 667 в.
3-72. Еа = 1500 в.
3-73. Обеспечивает, так как Ра = 2,85 в/п< Ра. дОП = 9 вт; Рк = 6,75 вт.
3-74. Не обеспечивает, так как Ра = 990 вт > Ра, aGa = 800 вт.
3-75. Г. Из графиков решения задачи 3-35 (рис. 3-57):
ia. макс в 15,5 ма; 9 = 73° (а0 = 0,263; ах = 0,448).
2. Рк = -1-а1Га. макс£/?а = 0,5-0,448-15,5-10'3-0,67-150 == 0,348 вт.
Q 1 (Хх . 0,448 n п
3 <? = TW°-67 = 0-57
3-76. Е' =>= —22 в. 3-77. 1. L мякг - 0,85/. -= 0,85-14 - 11,9 а.
• v а • МаКС а
о t _ 1 а. макс i n oqc
ёкр-------S^ET ~ 12-10-3.6-10»
21 Задачник 321
3. UmK = |Кр£а =~ 0,835-6 - 10s - 5 кв.
л D 1 . , 2РК 2-15-103
4. Рк — -j- lm alUт к, откуда 1т а1 — — —5U03— — а
5. оц = !т а1 = + = 0,504
*а- макс И»9
6. Из графиков (таблиц) акад. А. И. Берга:
0 = 92°; а0 = 0,325; cosO = —0,035.
7. Ро = arfa. макета = 0,325-6- IO3-11,9 = 23,4 кет.
8. Ра = Ро — Рк — 23,4 — 15 = 8,4 квт<± Р<
9.
10
Рк 15-Ю3
11 - Рл ~ 23,4-103 - 0’64-
RM = = = 830 ом.
1та^ Ь
II — *а. макс I Г>н _
S(l- cosd) + DUmK~
’а. доп — 20 кет.
11,9
20-10-3 (1 + 0,035)
11.
+ 0,02-5-103 = 677 в.
12. Eg=-DEa + E;0-(C/wg-D(/mK)cose = -0,02-6-103 - 54 +
4- (677 — 0,02-5 - Ю3) 0,035 = —150 в.
3-78. Za. макс = 93,5 ма\ 0 = 78°; Ро = 8,95 вт\ Ра = 2,95 вт; т) = 0,67;
Рое == 6,3 ком; Um а = 28,8 в; Eg = —28 в.
3-79. 1. Из таблиц акад. А. И. Берга:
а0 = 0,286; СЦ = 0,472; cosO = 0,174.
2- 1кр —
1 2РК
4 sKP«A2
1 2-100
4 2-10“3-0,472-12002
= 0,82.
3. Um к = £кр£а = 0,82-1200 = 985 в.
4 / — 2Рк _ 2* ЮО _ q «оз а
' тл1~итк~ 985 ’2 а‘
Г _ lm al _ 0.293 _ Q ло „
а. макс - Я1 - 0,472 “ ’ °’
Ро = «(/а. макета — 0,286-0,43-1200 = 148 вт.
Ра = Ро — Рк — 148 — 100 = 48 em<Z Р&. доп = Ю0 вт-
ЮО п
= 7? = 148 = °-67
п Umvi 985 до сп
Roe ~ ТТЛ “ .о^бз ~ 4850 ом-
и__________^а. макс___________0,43________
mg S(l — cosO) 4-10“3(1 — 0,174)
(принято 0).
11. Еа = £g0 - Umg cosO = -50 - 130-0,174 = -77,6 в.
макс = 0,lSKp£a = 0,1 -3,5-10-3-1000 = 0,35 a.
? — 1 макс _ i_______________0,35_____— О Q
5кр SKD£a 3,5-10’3-1000 “ ’
Утк =ВкрРа = 0,9- 1000 = 900 в.
Из таблиц акад. А. И. Берга:
а0 = 0.32; = 0,5; cos0 = 0.
Рк = ~2~а1^а макс^т к = ~~2~'0,5 -0,35 -900 = 79 вт.
о ж «(/а макета = 0,32-0,35-1000 = 112 вт.
j = 40 вт.
5. i.
6.
7.
8.
9.
10.
it.
3-80. 1. i.
2
3.
4.
5. Р,
6. Р, ,
7. Ра=Р0-Рк= 112 - 79 = 33 в/п< Ра.доп
322
9. Umg
10. Е =^П-С]
3-85. В
3-86. В недон ап ряжен ном, так как и.
3-87. В перенапряженном, так как и.
3-88.” —
3-89.
^перенапр >
3-90. Rt
3-91. /<
3-92.
2.
3.
4.
8- Ti = ^=m==0’705-
/'о 1
______*а. макс ___ 0>35 _ 40 7 .
• <S(1 — COS0) 8-10-3 ’
-gO~ dmg cosQ = “35 e'
критическом, так как ма. мин — 300 в; гамаке = 200 в.
fa. мин = 800 в; ttgMaKC = 200 в.
* * , {а. мин = 200 в; н^макс = 270 в.
UmK= 8404-880 в; £кр = 0,84-5-0,88.
Um к^недонапр <5 840 в; Um к. перенапр > 880 в. ^недонапр 0,84;
^ == 36004-3690 ом.
• ое недонапр <Z 3600 ом\ перенапр 3690 ом.
1. ^ямакс = Eg Н" dtn g = 30 -ф- 100 — 50 в.
^а. мин. кр (1,5-т-2) tigмаКс = (1,54-2) -50 = 754-100 в.
Im ai = ^~1а о = ^9 38- Ю-з = 59,4 ма.
Uq и(иб
иа. мин. кр ^mal^oe* откУДа*
р' _ ца. мин, кр _ 75 4- 100 _ 1 лк 1 7
R°e~ 59,4.Ю-з“ 1,25 * 1,7 ™м'
5. R'oe=-^ , откуда:
а
V R'oeR = К(1.25ч-1,7)-10».6
соо 2л.8-10е
= 1,72 4- 2 мкгн.
3-93. В перенапряженном, так как ^а.мин — 300 в < 1,5£^2 = 1300 в.
3-94. В критическом, так как «а.мин = 1,5 кв = 1,5 Eg2.
3-95. В недонапряженном, так как ма. мин = 120 в> (1,54-2) н«маКс=-
= 754-100 в.
3-96. В критическом, так как ма. Мин = 160 в= 1,6 м^маКс.
3-102. £др^ 400 мкгн-, Ср^> 106 пф.
3-103. L„p^ 84,8 мкгн-, Ср^ 160 пф.
3-104. 208 мкгн-, 25,4 пф.
3-105. £Др-> 2,36 мгн-, Ср-> 239 пф.
3-106. £,др^ 3 мкгн-, Ср 25 пф. При учете шунтирующего действия индук-
тивности высокочастотного дросселя надо увеличить емкость контура примерно
на 0,5 пф
3-107. Rg = 34 ком. 3-108. Rg = 16 250 ом-, Cg^ 9,8 пф.
3-109. Rg = 20 ком-, Сдп — 6,37 мгн-, CD^ 63,7 пф-, Cg^ 127 пф.
3-110. Eg = —82,5 в. Л11. RK = 1750 ом-, Ск-> 364 пф.
3-112. /?к= 2340 ом-, Ск^ 136 пф. 3-113. Eg = —178,3 в.
3-114. RK = 1210 ом\ Ск^ 176 пф. 3-115. R^ = 20 ком-, Cg2 = 3000 пф.
3-116. 1. L = (2я^а с = (2л-16-10в)г-50-ю-1а = 2 мкгн'
2. L„p 20L = 20 • 2 = 40 мкгн.
L 2-10“в
3. Roe =* = 5Q.jQ-i2.j5 = 2,67 тм 4 *
4' Ср O,O5o)RM = 0,05-2л-1’6-Юв-2,67-10» = 75 пф'
21*
323
5. Сопротивления делителя в цепи питания экранирующей сетки (рис. 3-58)
определяем из условия, чтобы ток делителя превосходил в 5 раз ток экранирую-
щей сетки:
/дел — 5/g2 — 5*3 — 15 ма;
Eg* = Ea — Ri (Ig^ -J* /дел)!

отсюда:
р ____ Eg% ________ Ea Eg2 _______300 200 ___Keen ом.
‘^7^---------- 6.-3.10-3--5560 ом^

Рис. 3-58.
2
р ____ ____200 _____ 1330 ом ’
Ri~ 'дел ~ 15-Ю-з - 1330 ом-
6. Rg = -~g = ——L-— = 6800 ом
а£0^макс 0,147*2*10
7‘ Cg> 0,05w/?g 0,05-2л-16-10«-6,8-108 = 29,4
£к
8. Рк = / -----~Г~г---“Г~--------Г- =
као*а. макс “Г '£2 «£ог£макс/
____________________L5_____________________inc; пи
~ 0,253-40-10-3 + 3-10-8-1- 0,147-2-Ю'8 ~ 1иоол*’
9> Ск^ 0,05wJ?K = 0,05-2л-16-10в-105 = 1900
3-117. Ьдр^ 65 мкгн; Ср^> 40,2 пф; Rg2 ~ 71,3 ком; Rg = 18 ком;
8 пф; Рк = 817 ом; Ск^ 195 пф.
п 440 т] = 0,506. 3-119. т] = 0,441.
Ро= 5,45 вт; Рк = 1,14 вт; Рл = 4,31 вт; т] = 0,21.
Ро = 3,67 вт; Рк = 0,43 вт; Ра — 3,24 вт; т] = 0,17.
РК1—РК2 в 8,7 вт; тц — т]2 = 0,317. При неизменном %:
.........= 5,62 вт; гц — т)2 = 0,125.
* 3-123.’ L = 10,1 мкгн; С= 278 пф, 3-124. L = 0,75 мкгн; С= 9,25 пф.
3-125.' Для усилителя мощности Рк = 9,06 вт; т] = 0,753.
Для утроителя частоты Рк = 3,08 вт; Т) = 0,497.
3-126. /та1 = 104 ма; Umal = 461 в; РК1 = 23,2 вт.
а2 = 34,4 ма; Um а2 = 4,9 в; Ркг = 0,084 вт.
^таз= 6 ма; Um аз = 0,486 в; Ркз = 0,00146 вт.
Эквивалентное сопротивление контура для 2-й и 3-й гармоник определялось
из соотношения:
3-118.
3-120.
3-121.
3-122.
^К1 ?К2
7 П
^ое п & ^2___। 0»
где п = 2, 3. . .
3-127. 1. Выбираем угол отсечки анодного тока 0 = 60° (а0 = 0,218; а2 =
= 0,276; cos 0 = 0,5).
2- 4. макс = 0,85/е = 0,85-110 = 93,5 ма, Выбираем fa. макс = 94 ма,
3-^=1-^Г=1-Т2&б-=0’785-
< ^тк= ?кр^а = 0,785-350 = 275 в,
5.
6.
7.
8.
tn к— Ькрса — v,/ou-oov — х/о в,
PK = ~Y «2‘а. макс^т к = 0,5-0,276-94-10~3•275 = 3,55 вт.
Ро = ал. макета = 0,218-94-10'8-350 = 7,18 вт.
Ра = Ро — Рк — 7,18 — 3,55 = 3,63 вт < Ра. дОп.
„^-3^0494
П Ро 7,18 ’ •
324
9‘ Ro,~ ~ 0,276-94-10-» '°'6
“> ‘ " 3(1” 6) - 4.1 (1-0.5) " *-S « <« - »>-
11. Eg = EgQ — Umg cosO = —22 — 46,5*0,5 = —45,25 в.
3-128. 1. Из решения предыдущей задачи:
*а. макс = 94 ма\ Uтк ~ 275 в,
2. При 0 = 40° а0 = 0,147; а3 = 0,185; cosO = 0,766.
3. Рк = 0,5a3Za. макс^тк — 0,5-0,185-94- Ю"3-275 =? 2,5 вт,
4 и _ - *а. макс _ 94 _ по к л
Um s ~ S .1 — cos 0) ~ 4,1 (1 —0,766) “ ys,b
5. Eg = E'g0 — Um g cos 0 = —22 — 98,5-0,766 = —97,3 e.
3-129. 1. ^=(^=(^6d^W = 20ral
2. Рк — 0,5 (a3Za. макс)2 откуда:
a3'a. макс = ]/^ = ]/|цгп)з = 8’95-10'8-
3- 7a0 O(/a. макс 7’10 3 fl.
4. Из пп. 2 и 3: — = °- = 1,28.
a0 7-10"3
По таблицам акад. А. И. Берга:
0 = 39° (a0 = 0,144; a3 = 0,185; cosO = 0,777).
5. Po = ^a= 7-10“3*250 = 1,75 em.
6. Pa — P о — PK = 1 >75 — 0,8 = 0,95 вт Pa< доп*
7 n — — — в’** — 0 457
Л “ Po ~ i>75-u’457-
8* Iа. макс = = Q 144 46,6
9. итк = <М’а°макХ* = 0,185-48,7-10“3-20-103 = 179 в.
i n z j _ • макс_____48,6 _ rq 9
Umz~ 5(i _ cos 0)“ 4,1 (1—0,777) ’ ’
11. Eg = E'gQ — Umg cosO = —22 — 53,3-0,777 = —63,5 e.
3-130. 1. ia. MaKC — (0,44-0,9) le = (0,44-0,9)*900 = 3604-810 ма. Для полу-
чения более высокого к. п. д. и достаточной мощности выбираем ia. макс = 400 ма.
2. Выбираем 0 =0Опт— 40° (ас = 0,147; а3 = 0,185; cosO = 0,766).
3- ^’“‘-^-‘-тгтяг-0-823'
4.0,... * " Р-— —
с о _ 1
5. Рк--— а31с
6.
7.
8.
= 40°
г ___ 1 . макс _ i
бкр — А £ р — 1 —
mк = Вкр^а =Р0,823• 1500 =’1230 в.
^а. максУт к = 0,5’0,185’400* 10“ 3-1230 = 45,5 вт.
Ро = <м‘а. макета = 0,147-400 • 10“3-1500 = 88,2 вт.
Р& = Ро "т" Рк = 88,2 — 45,5 = 42,7 вт Ра. доп*
Рк 45,5 ПК1Л
11 “ Ро _ 88,2 - 0,5 6'
t/mK 1230 ...
Оз^а/ макс 0,185’400* 10
10 11 — fa- макс _ 400__________
1 Um е S (1 — cos 0) “ 4,2 (1 — 0,766) ~ 407
11 . Eg = Е'& — t/mgcos0 = — 74 - 407-0,766 = — 386.в.
9.
Poe
325
3- 135. Ро = 17,9 вт; Рк = 12,23 .л; т) = 0,685.
3-136. Ро = 17,9 вт; Рк = 12,25 вт; т) = 0,685. Обратите внимание на вели-
чину эквивалентного сопротивления контура, сравнив с задачей 3-135.
3-137. Ро = 14 вт; Рк = 4,28 вт; т) = 0,36.
3-138. Ро = 22,05 вт; Рк= 11,8 вт; Ра = 10,25 вт; т] = 0,537.
3-139. Рк = 12,04-16,8 вт. 3-140. Roe = 5100 ом; т) = 0,745.
3-141. Roe = 20 400 ом; т) = 0,745.
3-142. В недонапряженном, так как «а. мин = 100 (l,5-s-2) «gMaKC-
3-143. В критическом, так как «а. мин = 230 в = 1,92 н^макс- ГТри пере-
горании нити накала одной из ламп генератор перейдет в недонапряженный
режим работы и мощность потерь на аноде лампы увеличится.
3-144. 1. Проверим, какую примерно колебательную мощность может
обеспечить один тетрод:
Рк = 0,2Еа1е = 0,2-400-80-10-8 = 6,4 вт.
Для обеспечения требуемой колебательной мощности необходимо использовать
оба тетрода. Выбираем двухтактную схему включения ламп. Расчет ведем на одно
плечо схемы, т. е. на мощность Рк = 6 вт.
2. *а. макс = 0,lSKp = 0,1*2,5*400 = 100 ма.
о ? — 1 — *а- макс — 1 — ЮР —ПР
ёкр“ SKp£a ~ 1 2,5-400
4. Uma = £кр£а = 0,9-400 = 360 в.
2Р' 2-6
5- /mal = тг^а = збб = 33,3 ма-
6- «I = /т а1 = утт! = 0,333; откуда:
la- макс
0 = 49° (а0 = 0,179; cos0. = 0,656).
7. Ра= aJ, максЕ. = 0,179-100-10~3-400 = 7,16 вт.
8. Р а = Pq — Рк = 7,16 — 6 = 1,16 вт Ра. доп-
о р' та 360 _J
9' R°e ~ lm ai~ 33,3- IO’» -10-8
/7* __ ^а. макс _ ЮО
тё SI —cosO)“ 3,5(1 — 0,656)
11. Eg = Е'& - t/wgcos0 = —33 — 83-0,656 = -87,5 в.
12. Перейдем к двухтактной схеме:
Рк = 2Р* = 12 вт; Ро = 2Р' = 14,32 вт; т) = 0,836.
Яое = ™ое = 21>6 Umg = 2Umg=* 166 в> Eg = ~87’5 *
3-149. РА = 36 вт.
3-150. 1. Коэффициент полезного действия антенного контура:
6
б+7 = °-75-
= 83 с.
2. Мощность, отдаваемая в антенный контур:
р _ РА 7,5 1П
А-К~ПА.К =6j5 = 10'ce,n-
3. Колебательная мощность выходного генератора:
РА
Рк = 0,5 (aiZa. макс)2 Roe — ~ * К »
Лп. к
326
где
n — —^вН
Пп' к R + RBa '
4. Из предыдущих выражений:
0,5 (а^а. макс)* pi р
К т *'вн
(<оЛ)а
Roe ~ R + RBa
'’а. к (* + *»„).
RBa
0,5 (0,5 £)а(2я-3-Ю6-15-Ю-»)а ' 10-№(10+^)
10 + RBll RBH
5. Решаем полученное уравнение относительно RBH:
0,5-16-8- 10*RBH = 10* (10 + /?вя)а;
64ЯВ„ = С + 2°/?вн + 10°; Явн - 44/?вн > 100 = °.
откуда: Рвн = 41,6 ом.
6. M = Y. RBHRА^к
СО
V 41,6-8
2Л-3-106
= 0,97 мкгн.
3-151. 1. Рк = = 2® = 100 вт.
Лп. к 0,9
2- Пп. к = у. откуда:
^ВН —
Лп. к/?
1 -- Лп. к
0,9-10
“ 1 — 0,9
= 90
ом.
з. Л, _ _ 0,674 «««.
со 2л-5-10е
‘ хое~ R + R™ Ю + 90
, / 1/2Рк 1/2-100
5‘ т ai У Roe V 3940 ~ 2“° Ма'
6. ia. маке = Г-~ = = 45° ма.
7. Ро — а^а. макета — 0,32*0,45’1100 = 157 вт.
8. Ра = Pq - Рк = 157 — 100 = 57 вт.
9. При обрыве антенны:
п (coL)2 (2л-5-10в-20-10“6)2 оп л
Roe = v-. <- = 2---------------L = 39,4 ком.
Очевидно, что генератор переходит в перенапряженный режим работы, поэтому
1тм резко уменьшается.
10. Колебательная мощность при обрыве антенны:"
Rk = + (^а1)8 = °>5 ( 225д10~8-)2 39,4.103 = 12,з вт.
И. Приближенно считаем, что угол отсечки анодного тока при обрыве
антенны не изменяется. Тогда постоянная составляющая анодного тока:
/ 1 т ai 0,32 225 . ~
/а»в-5Г‘~Т1 = ад-Т==16л<а-
12. Потребляемая мощность от анодного источника при обрыве антенны:
Ро = 4А = 16’10-3-1100= 17,6 вт.
327
13. Ра = Ро— Рк = 17,6 — 12,3 = 5,3 вт, т. е. при обрыве антенны
мощность потерь на аноде лампы уменьшится примерно в 10 раз.
3-152. 1. Q = wQL = 2л-5-10«• 20• 10~® = 628 ом.
2. Zoet^ -j- Q = 420 ом.
5- макс == 0,212-450 = 94,5 ма.
4. Um кг = 1т == 94,5 • 10’ 3 - 420 = 39,6 в.
Е 7 ____ U т К2_________59,6 _Q1 А мл
b.lmLz- 2(oL - 2-2л-5- 10в-20- 10-е -й1^ма-
6. t/mA2= /тдг^св= 1т1л№>М)= 31,6- 10-«-2-2л-5-10«-0,674-10-» =
= 1,34 в.
7. 1т аз = “з'а. макс = °, так как а3 = 0. Поэтому ит Аз — 0.
о D УтА2 1,343 П1В
8. Р. „ = ттн-= -^-р- = 0,18 вт.
А’ 27?А.к 2’5
(Упрощенно считаем, что активное сопротивление антенного контура для второй
гармоники
3-153.
3-154.
3- 155.
3- 156.
2.
3.
не отличается от активного сопротивления настроенной антенны).
LCB == 7,46 мкгн; LH — 0,51 мкгн; /?св = 2,34 ом; = 0,16 ом.
Ссв = 240 пф; = 16,3 мкгн; RH — 3,22 ом.
LCB = 21 мкгн; Сн = 69,7 пф; RCB — 5,26 ом.
1. Рк = 0,5 (а^а. макс)2^ = 0,5 (0,472-0,432)2 • 6-103 = 125 вт.
Ро ~ <Ма. макета = 0,286-0,432-1500 == 185 вт.
Ра = Ро — Рк = 185 — 125 = 60 вт.
/?д 5
Лк = -75—гтг- = к । о оо' = 0,618 Рн взято из решения задачи 3-154).
Ад ~Г Ан О “Г 0,22
РА = Т)КРК = 0,618-125 = 77,5 вт.
При обрыве антенны Ра«ь Ро. Так как при обрыве антенны постоянная
составляющая анодного тока увеличивается на 20%, то на 20% увеличивается
и мощность, потребляемая от анодного источника, т. е., считая угол отсечки
неизменным, Ро = 1,2-185 = 222 вт = Ра. Таким образом, при обрыве антенны
мощность потерь на аноде лампй увеличивается примерно в 4 раза.
3-157. РД2 = 0,128 вт; РДз = 0,0026 вт.
3-158. С учетом перекрытия и 5-процентного запаса:
4.
5.
6.
Поддиапазон X, м
1-й 19—31
2-й 28—45
3-й 41—67
4-й 61—100
5-й 90—147
3-160. 1. Коэффициент перекрытия диапазона:
2. Максимальная емкость контура:
Олакс ~ Т2£мин = 1,672-90 = 250 пф.
3. Емкость контура для средней волны:
Сср=(xS;)Смин = (5г) ‘90= 159
4. Волновое сопротивление контура:
на короткой волне
__530,8Хмин__ 530,8-60 _ __
Q — р — qq------------— 353 ом,
Ьмин
328
на длинной волне
п 530,8Хмакс 530,8-100
" р ОСЛ
смакс zuu
на средней волне
530,8ХсР 530,8-80
е = —С^-=—159—= 267 03».
5. Эквивалентное сопротивление контура:
Рое “ 0Q»
на короткой волне
Roe = 353-30 = 10,59 ком]
на длинной волне
Roe = 212-30 = 6,36 ком;
на средней волне
Roe = 267-30 = 8 ком,
6. ^тк. кр = Вкр^а == 0,86-350 = 300 в.
7 п _ к. кр _ к. кр _ 300______
*оекр- /та1 ~аЛ. макс ~ 0,455.0,165 ~ 4 к™'
8. Коэффициент анодной связи для обеспечения оптимального (критического)
режима на средней волне:
р=1/^£.= 1/4=0,71.
* *\ое " °
9. Эквивалентное сопротивление контура с учетом анодной связи: Рое = Р Рое'
на короткой волне R'oe = 0.712-10,59 = 5,32 КОМ]
на длинной волне R'oe = 0,712-6,36 = 3,18 ком.
10. Нагрузочный коэффициент: ^ое ;
на короткой волне Roe кр х=^=1,33. 4
на длинной волне X = = °>795- 4
Л- ^к. кр — “Т)" Gj/a. макс^Лпк-кр — 0,5-0,455-0,165-300 = 11,3 вт]
Р^. кр = «о*а. макета = 0,269-0,165-350 = 15,55 вт.
12. По методу Б. С. Агафонова:
Рк = РР к. кр,
Р о = ^окр,
329
где коэффициенты А и В являются функциями нагрузочного коэффициента и опре-
деляются по графику рис. 3-59. Из этого графика вытекает, что на короткой волне
А = 0,84, В = 0,87, на длинной волне А = 1,05; В = 0,91. Отсюда следует, что:
на короткой волне
Рк = 0,87-11.3 = 9,84 вт;
Ро = 0,84-15,55 = 13,1 вт,
на длинной волне
Рк = 0,91-11,3 = 10,3 вт;
Ро = 1,05-15,55 = 16,4 вт.
13. Ра = Р о — Рк,
на короткой волне
Ра = 13,1 — 9,84 = 3,26 вт;
на длинной волне
Ра = 16,4 — 10,3= 6,1 вт,
на средней волне
Ра = 15,55 — 11,3 = 4,25 вт.
14.
на короткой волне 9,84 п тс ” = Ш = 0,75;
на длинной волне 10,3 о «л 9 = ТбЛ = °"64,
на средней волне П = U4 - 0.73. 1OD
Глава десятая
3-184. Возбудится, так как /?сн = 0,0625 > /гкр = 0,032; f = 630 кгц.
3-185. /Имин — 1,04 мкгн, f = 5,92 Мгц. 3-186. /ИМин = 0,689 мкгн.
3-187. /Имин — 0 334 мкгн для лампы типа 6П6С; 0,259 мкгн для лампы
типа 6П7С; 0,365 мкгн для лампы типа 6ПЗС.
3-188. Roe 840 ом.
3-189. 1. Угол отсечки анодного тока определяется из соотношения:
kCB = 0,0625 - D 4-
S^Ro. ° °2 + Scp-50.103 ’
откуда: SCD = 0,471 (значения kca, D взяты из задачи 3-184).
р 5 5 5
2. Scp = —. откуда: а, = - 3,54.
3. Из таблицы приложения 4:
0 70°.
3-190. 1. По таблицам приложения 4: а, = 5,12.
q 5
2’ Scp = "а? = Т5Л2 = 0,32° ма/в'
330

1
3. Из выражения
р = -у- определяем:
^ср^ое L
M = L(D+s^')-,№ (°'02 + wta) -13
3-191. L = 196 мкгн\ С = 129 пф или L = 45 мкгн\ С = 563 пф.
3-192. Возбудится, так как kCB = 0,33 > &кр — 0,2.
3-193. Не возбудится, так как kCB = 0,077 < &кр = 0,0845.
3-194. Возбудится, так как &св = 0,077 > £кр = 0,0672.
L2 £2*10—6
3-195. 1. р_________ а _ 500L2
Кое~ LCR~ 4-50-10-12-10 ~ & а’
2. *кр = ЕЧ 1
^ = 0,029 4
оКое
--------------5- = 0,029 4------=•
4,9- 10-3-500Д2 2.45Z.2
о ь _ Lg _ L
о. «св — -= —
4. &кр = &св, откуда:
L ’ 4
-----= -j----1 = -у-----1 (здесь £а в микрогенри).
1 4
1,029 +------Ц- = -г“,
2,45La La
или
2,45-1,029-£2 + 1 = 9,8 £а,
или
2,52£2 - 9,8£а + 1 = 0.
^св — ^ +
1
1
5. Решая полученное уравнение относительно £а, получим:
£а = 3,78 мкгн.
6. £g = £ — £а = 4 — 3,78 = 0,22 мкгн.
3-196. £а = 39,15 мкгн\ Lg= 0,85 мкгн.
з. 197. 1. . 195L«.
2. Из таблицы приложения 4 при 0 = 90° а/ = 2.
3. Из характеристики лампы 6Н1П: S = 3,2 ма!в\ Ц = 35.
------------= 0,0286 4------,
+•10-3-105£2-0,312La
2 a
4 k Le- L~La - L 1 10 1 - 1 1 1 -
*• "CB“ La~ La La ~ La H SCp^“
1 1 _ 1 , 1 , 1
“ H + ^p “ 35
a/ R°e
откуда:
L2a — 9,72La -fr 3,12 = 0.
5. Решая данное уравнение относительно £а, получим:
£a = 9,39 мкгн.
6. £g = £ — £a = 10 — 9,39 = 0,61 мкгн.
3-198. 1. Пересчитаем внутреннее сопротивление лампы Л2, включенное
параллельно контуру, в сопротивление, включенное в контур последовательно:
др = (м£)2 - (2Л-Ю-10М0-10-*)3 _
ДК — 10> 10з оУ,4 ОМ.
331
2 R W (2л-.10-10*-9,39-10~*)*
2. Roe — r + ^r ~ 20 + 39,4 ~5,84
3- “ V + +; = o.“286 + s.g.io-bruy- - °-082'
л и Lg 0,61 n
1 ^=lf = 939 = °-065-
Очевидно, что генератор не возбудится, так как:
^св ^кр-
3-199. Возбудится, так как kCB = 0,66 > £кр = 0,137; f = 1,6 Мгц.
3-200. Не возбудится, так как kCB = 0,1 < &ко = 0,158. 3-201. 0 = 53,5°.
3-202. Cg = 0,0286 мкф. 3-203. / = 4,29 4- 6,66 Мгц.
3-204. Cg = 5130 пф- С' = 34 пф (рис. 3-60).
3-205. 1. По таблицам приложения 4: а, = 5,12.
S 5
2. Scp = — =-5j2-«l ма/в.
3. Roe — ----р ( —т?"* ) , W Собщ
ЬобщА \ ьа ’
п 20-10-вСобщ
Аое--------------
0
8С2а
з+<7’ z£| ;
2,5-10-е—°^щ = С
<% --------------------
—J" Сд
ТСЯ
= 2 5-10-»
__£я_____
(Са + Cg) св
Рис. 3-60.
0
4 с _ Св _ 1 .__________1 __ 1 (Св + Cg) Св
св Cg 5срЯ0<? 40 10-8.2,5.1О’вС£ •
5. Обозначая х — и подставляя в предыдущее выражение, получим
следующее выражение:
1 x(l+x)Cg_ 1 , 1000-10“12 х ( 1+х) _ 1 x(l-f-x)
40 ' 2,5.10-е 40 2,5.10-» • 4о "г- 2,5
или ЮОх = 2,5 + 40х + 40х2, или 40х2 — 60х + 2,5 — 0.
6. Решая полученное уравнение, имеем х = 0,0425.
7. Са = xCg = 0,0425-1000 = 42,5 пф.
3-206. Cg = 3300 пф\ f = 3 Мгц.
3-207. Частота генерируемых колебаний определяется из равенства:
XgK + ^ак + ^ag = 0.
Так как:
Хак, то 2 | Хяк | = |Xag|.
1. XgK — Xa к
— (0rL —тг г
__ (йГС _ corL
arL — . ®2Г
ШрС * 9
“о
2 х — '
2-Ла8- ШгСай ‘
з. 2—= —L—
(Op corCag
или
(Op
2ог£Са g + --g- = 1.
332
4. Решаем полученное уравнение относительно сог:
w ___________в>о____________________°) о_____________ %
Г /14-2<o2LCag V 1+2(2«.10’)2.5.10-М0-« 1,18 ’
или:
Zr“ 1,18*
Отсюда:
fr = 8,5 Мгц.
q one i v ____ . v _____ ®г^а . v ______ 1
1. AgK----------у-, Aa к — ---л", Aag— ,
co; co; ®rba g
2. Генерируемая частота определяется из соотношения:
Ci)2 d)2 согСа g
Г 1 г
Преобразовав данное уравнение, получим:
(LgCag(02^ iaCag(02a - 1) (LgCaga>2<02 ♦ L.C,//, + “I + “D
®|<o2 = 0.
3. Уравнение принимает вид:
Дсо* — Всо2О = 0,
где А = LgCag^ LaCag®l - 1 = 0,103;
В= LgCag<og2<o2^ taCag<o2G>24- ®2ф <о2 = 1,907-Ю16;
D = <о2 со2 = 3,49 • 1031.
4. Решаем уравнение относительно сог:
, / В-/"82-440 .. , 1Па л/
wr = I/ ------—~ол------= 44,1 • 10е рад/сек,
I/ Z/1
или:.
3-209. L± = 357 мкгн.
3-210. 1. kCB = = °. 15, откуда:
I к I
|XgK| = 0,15|XaK|.
2. Из выражения Xg к -> Ха к -> Ха g = 0 следует:
XgK=-XaK-Xag= 2000- Хак = 0,15 |Хак|.
333
откуда:
v 2000 17.n
^a к — I jg” — 1740 OM.
3. XgK = 2000 — 1740 = 260 ом.
3-211. Эквивалентная емкость, включенная между анодом и катодом,
Са к экв — 299 пф. Эквивалентная ’ индуктивность, включенная между анодом
и сеткой, Lag9KB= 1,76 мкгн.
3-212. Генератор возбудится: 125 Мгц<С fr < 130 Мгц.
3-213. Генератор не возбудится, так как ни для одной частоты не выполняется
условие фаз.
3-214. Возбуждается, так как £св = 0,75 > £кр = 0,2. 3-215. 0 = 49°.
3-216. Fj= 18,44-212 гц-, F2= 1844-2120 гц; F3 = 1,844-21,2 кгц.
3-217. Ро= 26 вт; Рк = 19,6 вт; т] = 0,75. 3-218. М = 1,74 мкгн.
3-219. В критическом, так как иа, мин = 20 в = 1,82 ug макс-
3-220. Рк= 11,3 вт. 3-229. /макс = 4,54-7,8 Мгц. 3-230. Ммин = 0,59 мкгн.
Глава одиннадцатая
3-231. /пр = 0,337-10” 9 сек.
3-232. /Пр. gK = 0,337-10”9 сек; /пр. ag = 0,22-10”9 сек; /пр. общ = 0,56 х
X Ю”9 сек.
3-233. Для обычного триода /пр. общ = 0,97-10”9 сек. Для металлокерами-
ческой лампы /пр. общ — 0,075-10”9 сек. Исходя из влияния инерции электронов
на работу генератора, приведенный в задаче обычный триод можно исполь-
зовать до частот 100 Мгц (% = 3 м). Для металлокерамической лампы /пред =
= 1300 Мгц (X = 23 см).
3-234. 0я = 0,11° для f = 1 Мгц, 11° для f = 100 -Мгц и 111° для f =
= 1000 Мгц.
3-235. 1.0г=ш/Пр=2л-1О’-О>2-1О-»[рад] = 2л-О>2-10-8.^ = 0,072° для
f = 1 МгЦ; Qgi « 0; Imgi = ^ttgiig макс = 6-
2. 0g = 2л-100- 10е-0,2-10-» = 2л-0,2-10-1- = 7,3° для / = 100 Мгц-,
по таблицам А. И. Берга:
agl = 0,054;
/т gi = 2-0,054-100 = 10,8 ма.
3. 6g,= 72° для / = 1000 Мгц; agl = 0,444; Imgl = 88,8 ма.
3-236. Се = 0 для f = 1 Мгц и 0,3 пф для f = 1000 Мгц.
3-237. Ge = 6-10-’ — (Re = 167 ком) для f = 1 Мгц.
Ge = 6-10-8-J— (Re = 167 ом) для /= 1000 Мгц.
3-239. Lg » 0,15 мкгн; LK # 0,08 мкгн.
3-240. L = 0,0073 мкгн. 3-241. /Пред = 54,5 Мгц.
3-242. /пред = 374 Мгц. 3-243. /пред= 625 Мгц.
3-244. Предельная частота колебании металлоке-
рамической лампы определяется при коротком замыка-
нии анодного и сеточного выводов (рис. 3-61). Колеба-
тельная система, включенная между анодом и сеткой,
может рассматриваться как тороидальный резонатор,
индуктивность
которого
Рис. 3-61.
/ — короткозамыкающий
цилиндр
334
а емкость равна междуэлектродной емкости Са а. Влиянием других междуэлект
родных емкостей можно пренебречь, так как Са к == 0,075 пф очень мала.
L = 2-2,3 (in Ю-4 = 2-2,3-2,3- dg 1,5)- IO-3 = 1,8-10'8 мкгн-,
fnoen ------............................. — 1700 Мгц ,
p 2nV LC&& 2л/1,8-10-МО-’ 4,85-Ю-13
или ^пред== 17,7 см (практически в импульсном режиме А-пред = 9 см).
3-247. 1 = 29,2 см. Задачу решают графически (рис. 3-62), исходя из соот-
ношения:
, о / л. с) 15 5,ЗА, 5,ЗА, q « 1
tg 2я Т = tg 2я Т ~ ~ёсёГ = «мм = 3’3’10 к-
15
1. Строим кривую хг = tg 2л -г- (в области X <2/ = 30 см), для чего пред-
А
варительно составляем таблицу:
А, см 26 27 28 29 30
Ф°«=2л Л 208 200 193 186 180
Xi = tg (Г 0.53 0 м 0 0.Ю5
2. Строим кривую х2 = 3,3-10“3Х.
3. Решаем полученное уравнение относительно /•
2я~Тб0" = Т» так как tg-y==l откуда I = 12,5 см
Следовательно, I == 12,550п |ам], где п = 0, 1, 2. . .
2л
3-249. 1. Индуктивное сопротивление линии X£=Qtg——
А
335
2. Общая емкость колебательной системы (образована из междуэлектродных
емкостей):
q _____Г । к ____ 3-4- 1 1 __3 77 nd)
Собщ - Са g + -+ с-- - 3 + - 377 пф.
3. Частота генерируемых колебаний близка к собственной частоте колеба-
тельной системы, которая определяется из выражения:
X£ = XC = -J------•
СОС0бщ
или
, 2л/
е g~_^c^
или
ffltg А ~ еСобщ” 265-3,77-Ю-12 - 10’ рад,сек'
Если в это выражение подставить f в мегагерцах, % и / в метрах, то оно
примет вид:
Щ tg } = 2nf tg = 1 °*’
или:
f tg (0,12/)° = 159.
4. Решая это уравнение методов подбора, получим: 260 Мгц.
3-250. /а = 4,5 -ф* 50л [ом]; /к = 19,3 + 50п [сж], где п = 0, 1, 2. . .
(k \
из формулы LK = —a-/,- св——г ) .
со («cebg к — ^а к) /
3-252. /яг*= 3,6 см; 1К = 20,9 см.
d 13
3-253. 1. Qa = 120-2,3 lg^_ = 120-2,3 1g-^-= 214 ом;
га Д5
qk = 120-2,3 lg — = 120-2,3 1g 42. = 325 ом.
rK *
2. A = ~ = 0,682 м = 68,2 cm.
f 440
3. Для двухтактного автогенератора с общей сеткой:
. _ 1 . Г 2£св I
/к“ 2л arCtg LQKco(W^K--CaK)J
Из этого выражения определяем значение kc3:
Л«*л^** I '
~2л~ 31X16 [З25.2л-440.10®(6СВ — 0,6)-Ю’12'
34,1
л
arctg
’ 2,23&св ]
. ^св - 0,6j
. Г 2,236св 16 олсо
arctg ---в . л =, 84 5°
(Ав—-o,6J 34,1
или
336
откуда:
. ’ = 10,39 (tg 84,5° = 10,39).
Ь ______ 11 К х '
Из полученного выражения:
. 10,39-0,6
*св = 10,39 — 2,23 “ °’76'
4. Для двухтактного автогенератора с общей сеткой:
Га “ 2л arCtg \ Qa<0 [Са к + Са g ( 1 + А,»)]
68,2 ( 2(1+0,76)___________
2л arCtg[ 214-2л«440-10е [0,6 + 1,4-1,76]
—— arctg 2,42 —
34,1 -67,5° л
л-180°
= 12,8 см
(tg 67,5° = 2,42).
Конструкция анодной линии автогенератора дает возможность установить
расчетную длину линии, так как имеется возможность менять длину анодной
линии до 140 мм.
3-254. /а = 2,3 + 18,75л [см] (л = 0, 1, 2. . .); /к = 14,5 см.
3-255. 1ё = 0,73 + 10л [см] (л = 0, 1, 2. . .); /к = 7,5 см.
3-256.
1. Qa = 60-2,3 1g -^ = 60-2,3 1g -^ = 84 ом-,
«а 12
qk = 60-2,3 lg= 60-2,3 1g = 72 ом.
aK lo
З. Из выражения:
= arctg ------------;
2л |_ Qk<o (AcaCg к Ca g)
определяем коэффициент обратной связи Асв:
, _ 30 , Г Асв
® 2л arCtg L 72-2л-10»(Асв-11-10-12 —2.65-10-12)
. Г 2,21 Асв Т л _п0
или arctg -7^+----------^5-£=- I = — = 60°, откуда
L 1 1 J v
пГ 9 (ЗД = 1 73 (tg 60° = 1,73);
11 ясв — 2,оо
11 • 1,73 &св — 2,21 ^св = 1,73-2,65, откуда: &св = 0,27.
22 Задачник 983 337
_ X ( ________________1 4~ fegB_______ 1
- ЪГ arctg | QaW [Ca K + (1 + *CB) Ca J J ~
30 J 1 + 0,27
~ 2л arCtg| 84-2л-10«[0,16+(14- 0,27)-2,65] 10-12
15
= arctg 0,683 = 2,86 cm
( arctg 0,683 = 34,3°= [pad] ) .
\ loll /
5. Из расчета Za = 28,6 мм, фактически Za = 30 мм (ошибка около 5%).
3-257. Ход поршня настройки Za2 — Zal = (9,62 — 7,95) см =1,67 см. Длину
катодно-сеточной линии надо увеличить на 0,75 см.
3-258. f = 2380 Мгц.
3-259. а = 0,84-1,2 мм (принято, что коэффициент а в выражении для под-
счета емкости резонатора при изменении расстояния между дисками не изме-
няется).
3-260. Дут = 0,043-107 м/сек\ v= 1,03-107 м/сек.
3-261. /= 8740-е-10 460 Мгц. 3-262. f = 9372ч-9428 Мгц.
3-263. Д/ = 0,71 Мгц/в. 3-264. /= 8985,5-е-9014,5 Мгц.
3-265. Вкр= 1680 гс. 3-266. Вкр = 1900 гс. 3-267. Ua, кр= 7,1 кв.
3-268. Не происходит, так как Вкр = 4620 гс < В = 5000 гс.
3-269. Uа< пред ~ ^а. кр ~ 13,7 Кв.
3-270. АРез ~ 1,1 • 10“3 мкгн\ Срез= 0,211 пф\ = 10 450 Мгц (Хо =
= 2,87 см).
3-271. /0= 7300 Мгц (Хо = 4,11 см). 3-272. /0 = 7120ч-7470 Мгц.
3-273. Хо = 2,38 см (f0 = 12 600 Мгц). 3-274. Хо = 3,61 см (f0 = 8310 Мгц).
3-275.
п 0 1 2 3 4 5 6 7 8
фо 0 22,5 45 67,5 90 112,5 135 157,5 180
3-276.
Коэффициент емкостной связи Ск/С Собственные частоты колебательной системы магнетрона, Мгц
^св 1 ^св 2 | ^св з ^СВ 4 ^СВ 5 ^св 6
0 9890 9470 9000 8570 8320 8220
0,1 8450 8995 8790 8430 8200 8115
3-277. Ua = 12,5 кв\ РВых = 50 квт\ т] = 0,36.
3-278. /а = 12 а; Рвых = 52 квт\ т] = 0,37.
3-279. Ua = 13,1 кв\ /а = 12,5 а. 3-280. D = 22,9 мм.
Глава двенадцатая
3-281. На 0,067%. 3-282. Д/маКс = 2 кгц. 3-283. Д/= 160 гц.
3-284. L = 300,006 мкгн. 3-285. С = 100,44 пф. 3-286. Д/ = 2 кгц.
3-287. Частота уменьшится на 361*8 гц. 3-288. Уменьшится на 0,024 пф.
3-289. = 0,01. 3-290. -^--100= 0,0625%.
3-291. С, = 75 пф-, Сг = 15 пф. 3-292. Сг = 69,5 пф; Сг = 20,5 пф.
338
3-293. Частота увеличится, так как диэлектрическая проницаемость кон*
денсатора уменьшится.
3-294. 1) % = 74 м; 2) X = 2200 м.
3-295. 1) X = 52,5 м; 2) X = 1560 м. 3-296. А, = 360 м.
3-297. 1) d = 0,47 мм; 2) а — 0,45 мм. 3-298. а — 0,28 мм.
3-299. LK — 0,001 гн; Ск = 0,3 пф; Со = 48 пф; гк = 2,56 ом.
3-300. LK = 0,01 гн; Ск= 0,14 пф; Со = 22 пф; гк = 5,6 ом; QK = 50-103.
3-301. QK= 2,12-104. 3-302. /пос = 4260 кгц; /пар = 4273,2 кгц.
3-303. ^паР ~Уп°с = = 2-10-3. 3.304. = 570 ком.
/ПОС ^0
3-305. kf= 2060 гц. 3-306. Д/= 6700 гц. 3-307. 100 = 0,00012%.
/о
3-310. Ответ изображен на рис. 3-63, а.
3-311. Ответ изображен на рис. 3-63, б.
3-312. 1. Эквивалентные параметры кварца взять из решения задачи З-ЗЭЭ:
LK = 0,01 гн; Ск = 0,14 пф; Со = 22 пф; гк— 5,6 ом; QK= 50* 103.
2. Эквивалентное сопротивление кварца на частоте /Г = 4267,52 кгц:
_ 0,0064 • 268 • 103 [ 1 4- 4 • 502 • 10« • 0,00132 4- 2 • 502 • 10» - 0,0064 • 0,0013]
~ 1 4-4-502-10«-0,00132 -5213, b ом,
где QK — corLK = 2^8* 103 ом;
Дв) __ 2jt(fnap fr) q qq10
(о 2л/г
3. Сопротивление емкости Cag на частоте /г:
Хаg = = 26800-103-3-10*12 = 12420 0М'
4. Сумма реактивных сопротивлений на частоте /г:
Хэ + Ха
откуда: Ха к = <oLa - Ха g — Хэ -
5. Индуктивность катушки La:
г ____________________ Ха к_______________
а- сог ~ 26800-103 ~
к --a g
12 420 — 5213 = 7207 ом.
7207 . .
22*
339
5-515. LK = 6,3 мгн. 3-315. fo </г </пар- 3-31Й. Возбудится.
3-317. £к= 1,11 гн. 3-318. С= 1394-140 пф. 3-319. Увеличить.
3-320. Собственная частота контура La — Са g должна быть меньше частоты
кварца /пар-
Глава тринадцатая
3-323. т = 71,4%; = 7 а. 3-324. т = 60%. 3-325. tn = 60%.
3-326. т = 73%.
3-327. Рмакс = 32,4 кет; Рмип = 0,4 кет; Рк, ср = 13,2 кет.
3-328. Искомое значение тока определяется из выражения:
7о ср “ 7о н 70,
где /0 = а0 (/0 макс — /0 н) — среднее значение отсеченной части синусоиды
«о = /(в);
здесь 0 — угол отсечки, определяемый по таблице (приложение 4);
cos 0 = = -7-5--7--Г0-° = 0,5.
-он 500
при 0 = 60°
а0 = 0,218;
Zo = 0,218-250 = 54,5 ма;
IQ ср = 500 — 54,5 = 445,5 ма.
3-329. /Амакс= 38,4 а> 7 А мин = 4>25 а-
3-330. т > 1; модуляция несимметрична. 3-331. Рб. q — 144 вт.
3-332. Понижена на 1,25 кет.
3-333. Первый, так как Рб. Ч1 = 64 вт, а Рб. ч2 = 40 вт.
3-334. макс “ 340 в; итк. мин = 50 в.
3-335. Iт а, маКс = 42,5 ма; Ima. мин = 7,5 ма.
3-336. ут к. макс ~ 75 в; йтк. мин == 25 в.
3-337. ёмакс “ 5,94; дМин == 0,312. Модуляция сеточная.
3-338. = 200 в. Модуляция анодная.
3-339. Ра. макс = 210 вт; Ра. ср — 180 вт; Ра, н == 224 вт.
3-340. Eg макс ~ — 00 в; Eg мин — —10 в; т = 80%.
3-341. 1. Амплитуда первой гармоники анодного тока в максимальном
режиме:
Лиа. макс” аЛ. макс = 0,5- 100 = 50 ма.
Для 0 = 90° dj = 0,5 (приложение 4).
2. Эквивалентное сопротивление контура:
р _ к. макс _ 368 _ 7 о- кпм
Кое j f-л ]п-з — КОМ.
*та1макс ou-iu
3. Амплитуда первой гармоники анодного тока в режиме несущей частоты
j ______макс ______ 50
malH 1-1- т 1+0,65
= 30,3 ма.
4. Амплитуда первой гармоники анодного тока в-минимальном режиме.
7/п al мин “ tn ai н (1 — т) ~ 30,3 (1 0,6э) — 10,6 ма.
340
5. Напряжение смещения в максимальном режиме:
макс = - OEa + Eg - (ит g - DUm а) cosO =
= — 0,01 *400 - 26 — (22 — 0,01 *368)-0 = — 30 в.
Данные лампы взяты из таблицы (приложение 3).
6. Приведенное внутреннее сопротивление лампы в режиме несущей частоты:
II 99
R< я -------------Roe = 0,01.30,3.16-3 - 7-35-103 = 65-15’103 ом-
приведения внутреннего сопротивления лампы в режиме
Ч н п/
UItn ai н
7. Коэффициент
несущей частоты:
8. Угол отсечки
_ RiH _ 65,15
я/и- R. - 18>2 -3,58.
анодного тока в режиме несущей частоты:
0 н = f (az) = 69° (приложение 4).
9. Напряжение смещения в режиме несущей частоты:
Eg н “ 7)£а + Eg {у tn g DIт ai vfioe} cos® н s
= -0,01*400 - 26 — (22- 0,01 *30,3* 10"3*7,35* 103)*0,358 = - 37,1 в.
10. Приведенное внутреннее сопротивление лампы в минимальном режиме:
= 7’35-103 = 200’65-103
11. Коэффициент приведения внутреннего сопротивления лампы в мини-
мальном режиме:
_ 200,65 _
а/ мин — —jg 2 — •
12. Угол отсечки анодного тока в минимальном режиме:
6 мин ж f (®i мин) = 45°.
13. Напряжение смещения в минимальном режиме:
0,01-400 — 26— (22 — 0,01 • 10,6* 10"3*7,35* 103) *0,707 == - 45 в.
== 38,4%. Опаснее режим несущей частоты.
jh1=* Лер = 75,5%. Опаснее режим модуляции.
н 84,5 вт <^Ра. доп^ , лл
макс = 79°. 3-347. тг ~ 0,73.
0 с0 = 29,29 ма\ /к. CD = 2,232 а (см. решение задачи 3-328).
& . . 'макс — O,J •
3-350. 1. Коэффициент частотных искажений в относительных единицах:
Мдб = 20 1g М = 0,5;
М = 1,06.
Ер МИН
3-342. Лн = 34,2%; Лер
3-343. т]|
3-344. "
3-345. iA’= 10 sin 18,9* f0«/V3,5 sin 1896,28-103/ + 3,5 sin 1883,72-103/.
3-346. 0 — ---------
3-348. Ц
3-349. mg == 0,8; Омаке
2. Добротность контура:
f0 /М2 — 1 _ 600-103 у 1,062— 1
Q 2Д/
2-8-103
3. Волновое сопротивление:
10000
— = 770 ом,
АО
341
4. Активное сопротивление:
R = 4- = = 59,3 ом.
Ц 1о
5. Емкость контура:
С = 2л/ё = 6,28-6-10s-770 = 345
6. Индуктивность контура:
L = Q^C = 7702-345-10’12 = 203 мкгн.
3-351. Режим станет недонапряженным.
3-352. Рк, макс 232 вт; Р0 макс = 357 в/п; Т|Макс = 0,65’, Р0 ц — Ро ср ~
= 210 вт; т)н = 0,38; Рк. ср = 120 вт; т)ср = 0,57.
3-353. -Рк.макс” 12 кет; PQ макс ~ 15,65 кет; Т] = 0,765; Рон== -^оср^
= 3,92 кет; Рк, ср = 4,5 кет.
3-354. При модуляции на анод — одна лампа; при модуляции на сетку —
две лампы.
3-355. 1. Минимальное напряжение на защитной сетке принимаем равным
напряжению запирания:
значение Еа и |ig3 — см. приложение 3.
2. Напряжение на защитной сетке в режиме несущей частоты.
р ______________Egz макс “Ь мин_____ 30 310 ___ __
£«зн---------ПнН----------2 в-
3. Амплитуда напряжения звуковой частоты:
g3 Q = Eg3 макс Eg3 н ~ 50 “ (—130) = 180 в.
3-356. 1. По модуляционным характеристикам (рис. 3-34) определяем ампли-
туду напряжения звуковой частоты, угол отсечки тока экранирующей сетки
по звуковой частоте и максимальное значение постоянной составляющей тока
экранирующей сетки: О Q = 120°; UmQ = 200 в; /^0 макс= ^0 ма; а0 = 0,406
(приложение 4).
2. Ток нагрузки модулятора:
I'g а = Ломакс (I - “о) = 150 (1 - 0,406) = 89 ма.
3. Мощность модулятора.
Ро = 4- UmQl' = 0,5-200-89 10~3 = 8,9 вт.
ва / </* ев g ев
3-357. Рк. макс — 240 вт; Р0 макс 345 вт; т|макс 0,695; Рц н 172,5 вт,
Т)н = 0,348; Рк. сР= 90 вт; т)ср = 0,52.
3-358. PQ = 0,49 вт (см. решение задачи 3-356).
3-359. /\ = 1482 кгц; f2 = 1518 кгц. 3-360. А/ = 16 кгц. 3-361. В первом.
3-362. 2700 в метровом; 270 в коротковолновом; 27 в средневолновом.
3-363. fB — 1000 кгц; fa = 9998 кгц; 1тб. ч = 15 ма.
342
3-365. Графики изображены на рис. 3-64.
3-366. UCi = Еа мод + Е/, U— Еа мод — UСз == Еа ген — Eg.
3-369. PQ = 0,075 вт. 3-370. iA == 5 sin (2л -108/ + 20 sin 2л. 103/),
3-371. Д/п = 112 кгц. 3-372. &f = 2 кгц. 3-353. Д/п = НО кгц.
3-374./nz= 0,18. 3-375. Ц ~ ™ АГ '
3-377. ‘ ‘ ’
3-380.
3-382.
тй = 80 в’ 3‘376- А^. г = 10
Q = 28,8. 3-378. Еэ = 6 мкгн. 3-379. Сэ = 10 пф.
fQ=z 34J Мгц. 3-381. Частота уменьшится в 1,2 раза.
1. Частота автогенератора передатчика:
fo = уу = 5
2. Собственная частота контура автоге-
нератора:
0 2л КLC
-------- — — = 4,6 Мгц
6,28 V 1-0-10-е. 120-10-12
Так как f0> f'Q, то модулятор должен быть
индуктивным.
3. Эквивалентная индуктивность реак-
тивной лампы:
2лУттцс'
L L
3 4л2/2ЛС-1
10.10-6
“ 4-3,142• 52• Ю12-10'5-120-10~12 — 1
= 50 мкгн.
Рис. 3-64.
4. Емкость делителя:
р _
50.10-6.9.10-3
103-2
= 225 пф;
— f ) — 2 (приложение 4).
3-383. 1. Волновое сопротивление контура:

где
г _ _ Ю-50 ...
^общ - L + - ю 4- 50 “ 8,34 мкгщ
-1/ 8,34-10’6
Г 120-10-12
= 264
ом.
343
2. Отношение сопротивлений делителя:
п = ^-,
г8
где гг = Rq = 1000 ом-,
1 _ 1 _141
г*~ аСп 6,28-5-10е-225-10'12 ом'
1000 7 1
И = -пг = 7>1.
3. Амплитуда девиации частоты в контуре автогенератора:
1 п 1 9.10-з
Д/ = 4-Р24-5/о = 4--264-Ц^--5.1О6 = 2О9 кгц.
О П О / ,1
4. Амплитуда девиации частоты на выходе передатчика:
Д/' = 15-209 = 3140 кгц.
5. Индекс модуляции:
Д/' _ 3140
mi ~ ~F 150 “ 20,9’
6. Ширина телефонного канала:
= f (mf) = 52 (по табл. 3-1);
Д/п = 52-0,150= 7,8 Мгц.
3-384. Со = 78 пф. 3-385. f 0 =* 5,7 Мгц. 3-386. /0 = 10,5 Мгц.
3-387. 1. Эквивалентная индуктивность реактивной лампы:
, 7?0С0 2500-156-10-w .. .
Ls = -gJL e - ....... 610.10-е гк.
Величину крутизны в рабочей точке определяем по характеристике S *= f (Ug).
2. Общая индуктивность:
r, LL9 12-610
L ~ L + La ~ 12 + 610 ~ ,75
3. Несущая частота автогенератора:
fB ----L— ------------ 1 f = 3,79 Мгц.
2л КТС 6,28 /11,75.10-». 150-10-1»
4. Волновое сопротивление контура:
/11,У5.1о~» ОЙП
е = V 150.10-» = 280 ом-
5. Приращение крутизны, соответствующее заданной девиации:
Д5» п = -£1-; Zg = J?o = 2500 ом:
P^Q /О
344
г* шС0 6,28 • 3,79 • 10е • 156 • 10'12 ” 276 °М’
п =
2500
276
» 9;
АС 2-9.150.103 .
~ 280-3,79-10е ~ 2,54 Мав'
6. По характеристике S — f (Ug) определяем амплитуду модулирующего
напряжения, соответствующую полученному приращению частоты: £/тй = 1,4 в.
3-388. Eg = —3,1 в. 3-389. UmQ = 0,2 в; Д/макс = 37,2 кгц.
3-390. В недонапряженном режиме. 3-393. Д/макс =215 кгц.
3-395. Д/п = 432 гц. 3-396. Д/п = 1394 гц. 3-397. N = 833 слова в минуту.
3-398. Eg0= — 52 в. 3-399. Eg2Q = —165 в.
3-400. Недостаточно; Е^20=— 374 в. 3-401. 1. Ток потенциометра:
/п = (3-ь5) Ig 0; /п = 51g о = 5-20 — 100 ма.
2. Сопротивление потенциометра:
р __ ^go _ 200______„поп ом
ЮО.Ю-з - 2000 ом.
Е 30
3' Ra = /п+/го = (1004- 20)- 10-е = 250 ом-
4. д2 = Яо _ Дз = 2000 — 250 = 1750 ом.
5 р ^g о ^g 200 30 _j - qqq
5‘ - ig 0_ 0,01 (20 — 10) • Ю-з - 17 000 ом.
3-402. 1. Длительность импульса:
z = ЩЯГ = 0,8-300 = “240" * 4’17’10-8 сек'
2. Время нарастания напряжения на конденсаторе:
/н = 0,1/= 0,1-4,17-10’3= 437.10-4
3. Напряжение на конденсаторе нарастает за время:
/н = (3+5)т,
где т — постдянная времени заряда.
4. Емкость конденсатора:
п 4>17*10’4.__7Ч9О „th
с ~ з (Rx + Я, + 7?з) “ 3-19-10s 7320 пф
3-404. /?б =5,8 ком; 20 в (при отжатиц); UA = —26,6 в (при нажатии).
3-405. Ego = —5 в; Egn — -—44 в. 3-406. С = 0,06 мкф.
3-408. UA = 625 в. 3-409. EgH=—16,5 в; Ego= 1 в.
Глава четырнадцатая
3-413. /< = 30 000. 3-414. К= 85,1 дб.
3-415. К = 18; 21; 29,5; 37,5; 48; 57,5; 74,8 дб. 3-416. К= 87,4 дб.
3-417. К = 50. 3-418. К = 20 дб.
3-419. Uвых 1=зс 20 мв; Uвых 2 ж 200 мв; Uвых з 2 в; Uвых 4==- 20 в.
3-420. п = 3. 3-421. К «= 16 дб.
3-422. Мй= 1,88 дб; Мв = —2,46 дб. 3-423. М == 1,59.
345
3-424. К„ = 39; Кв = 69,4. 3-425. Мя = —2,8 дб; Мв = 2,4 дб.
3-426. К = 11. 3-428. К = 737. 3-429. Ral = 17,3 ком; Rai = 11 ком.
3-430. К = 15,9; t/ma=31,8 в. 3-431. Um вых = 12,2 в. К = 14,4:
3-432. -
3-434.
3-436.
3-437.
3-439.
3-440.
3-428. К = 737. 3-429. £а1
та~ 31,8 в. 3-431. Um ВЫх
Еа — 313 в; Um а = 27,4 в; RK = 375 ом.
Мн= 1,05; Кп = 47,6. 3-435. Cg = 11 100 пф.
Мв~ 1,33; Кв — 76,8; Мв уменьшится до 1,23.
Rl ... _
Фн
фв = —30' и —-5<
100 ком\ Ra — 37,7 ком. 3-438. фн = 36°; фв == —39°.
15° 10' и 4°30'. Фазовые углы возрастут примерно в 2 раза.
3*441.
Vm2b-i
1. /?э = -
RiRs
К i,i2 — i
ЙВСО “ 6,28-104-200-10~12 36-5 «ОЛ<-
36,5-103-43,7-103
— - = 221 ком,
где Ri
3.
4.
2' Ra Ri — R3 43,7-Ю3 —36,5-Ю3
= Ji- = Ю3 = 43,7 ком. Принимаем сопротивление Ra = 200 ком.
R = (54-10) Ra = (54-10) -200 = 1 4-2 Мом.
С - 1 1
5.
------- . =---------------- -------- = 10 000 пф.
RgaVM2H - 1 106• 6,28• 50/1,053 - 1
, __ И___________________________Z2____________55 5
Л°- о, о. ~ 43,7 43,7
200 + 1000
55,5 ...
Кв = t 1 = 50, о.
Ra + Rg
к _ кв _ 55,5 _
~ 717 - ТОТ ~52Д
7. Eg = Um g + (0,54-1,0) [в] = -2 в.
8. Строим динамическую характеристику (рис. 3-65). Для этого находим
величину отношения:
£а 300 . _ 1П _ 1 к
Ra ~ 200-103 “ 1,5‘ ° ~ ’5 М<2'
Откладываем по оси тока значение
£а//?а (точка N) и проводим пря-
мую через эту точку и точку М,
соответствующую Еа = 300 в.
9. Находим по характеристике
величину постоянной составляющей
анодного тока и постоянное напря-
жение на аноде лампы: /ао = 0,8 ма:
UaQ = 160 в.
10. Определяем сопротивление
автоматического смещения в цепи
катода:
6.
Рис. 3-65.
Цифры у кривых — значения U
2
^ = ^=0^ = 2500ад-
11. Выбираем емкость блокировочного конденсатора в цепи катода
= 10 мкф.
3-445. Строим динамическую характеристику АВ в системе координат
^а=/(^а) (рис. 3-66):
Ск
ОД = 11 ма:
ПР- 160 _й
ДЕ ~ 20-Ю3 - 8 ма'
Отрезок АБ = а = 15 мм\ БВ — б = 12,5 мм.
346
Коэффициент нелинейных искажений с учетом только второй г'армоники
равен:
1 а —б 1 . 15—12,5 п,™7
^ = — •7+6=” Т5+-1275 = °’0667’
или Kf — 6,67%;
к=—тг
1+-£
35
10,9-103
+ 20-103
= 22,6.
3-447. и,пвых — 6,7 в. 3-448. Ддр = 4,5 гн.
3-449. /ша = 6,3 ма; К = 11,9.
3-450. Ima = 3,14 ма; (7ВЫХ = 20,7 в; К & Ю.
3-451. Мн = 1,6; Мв = 0,995. 3-452. К = 71.
3-453. /< = 59; /<н = 38; Кв = 61; Мн = 1,5; Мв = 0,96.
3-454. = 171,5 ом. 3-455. Ко. с = 7,15. 3-456. Ко. с = 30,2 дб.
3-457. Уменьшится на 6 дб. 3-458. К0.с — 13,3.
3-459. Коэффициент частотных искажений уменьшится на 1,52 дб, а фазо-
вый угол — на 10°50'.
3-460. Кн = 13,7; Ко — 13,3. 3-462. Уменьшится на 10,6 дб.
3-463. (3 = 0,05. 3-464. 0 = 0,012.
3-466. Без отрицательной обратной связи коэффициент усиления усилителя
уменьшится в 1,4 раза; с отрицательной обратной связью коэффициент умень-
шится в 1,16 раза.
3-467. 3; 5,78; 11,76; 14; 17; 22,5 дб. 3-468. К = 2000. 3-469. Рвых = 1 мет.
3-470. К = 32,55 дб. 3-471. Рк = 2,03 вт. 3-472. Рк = 5,2 вт.
3-473. Рвых = 1,3 вт. 3-474. 0,96 в. 3-475. п = 1/32.
3-476. Uma= 11,9 в; п = 1,85. 3-477. RK = 96 ом.
3-478, Еа = 272,6 в.
3-480. 1. Принимаем т]тр = 0,8 и находим расчетную колебательную мощ-
ность лампы:
рк=-^=41-=2.38
Г|Тр 0,8
2. Задавшись коэффициентом а = 3, определяем мощность потерь на аноде
в режиме отсутствия сигнала на сетке:
Ра да ЗРК 2 + = 3-2,38 . 2+-?-= 11,9 вт.
ct о
Выбираем лампу 6С4С, у которой наибольшая мощность потерь на аноде
15 вт.
347
3. Вычисляем амплитуду напряжения на сетке лампы и напряжение сме-
щения:
1! IFI 1+«1/2Рк^ 1+3 2-2,38-840
Um& = \E&\ = —^y -Т- = -4Д5- Г ----------------3----= 35в'
4. Определяем напряжение на аноде лампы:
2+а ]/2Р^7 2 + 3 2-2,38-840
У —5~ = Т-б,05 V --------------3----=183в’
принимаем UaQ = 200 в.
Коэффициент использования анодного напряжения принимаем:
Р = 0,05.
5. Находим сопротивление анодной нагрузки:
Ra = aRi = 3’840 = 2520 ом.
Принимаем Ra — 2500 ом.
6. По анодной характеристике для напряжения смещения Eg = —35 в
и напряжения на аноде Ua 0 = 200 в находим ток покоя /а0 = 50 м (рис. 3-67).
7. Определяем сопротивление в цепи
катода:
п _ 1^1- 35 _
Rk~ /а0 50-10-8 /ии ом-
8. Проверяем режим работы по величине
мощности потерь на аноде:
Ра = Ро = Ло^о = 50* 10-3*200 = 10 вт.
9. Определяем сопротивление первичной
обмотки трансформатора постоянному току:
Г1 = аяг 1 ~ Т1тР. = 3-840-°.’8 =252 ом.
2
10. Находим напряжение источника
анодного питания:
^а=^ао+/ао fi+|£J - 200+50* 10’3-252 +
+ 35 = 247,6 в.
11. Рассчитываем индуктивность первич-
ной обмотки трансформатора:
р _ Ra (Ri + 2гП _ 2500(840 + 2*252) _
Ra + Ri + Z'i - 2500 + 840 + 2*252
Рис. 3-67.
Цифры у кривых — значение U&, в.
г R& 875 .
£. ------ ? =-------—=г = 1,68 гн.
йн/м2н-1 6,28-108/1,38-1
12. Находим индуктивность рассеяния:
=4++°> Ум-~1 = bSh+3; К1;з?Т7Т="'°738
13. Определяем коэффициент трансформации выходного трансформатора-
1
V ЯаПтр “ У 2^36* 0,8 ~ '22'’
348
3-462. Рк = 5 вт. 3-483. Рк = 2,88 вт; п = 1/4?. 3-484. Umg=^ в.
3-494. Utn3 = 0,11 в; UmK = 1,575 в; Ки = 14,3; сигнал на выходе возрастет
на 23,2 дб.
3-1495 Р„= 1,69-IO"5 вт; Рвых = 3,5-Ю** вт; Кр = 20*7; Кр = 13,2 дб.
3-496. Рвых = 9,5 мет; Ро = 30 мет; Рк = 20,5 мет < Рк. ДОп — 50 мет;
Л — 0,316; Рн = 475 ом; Р9 = 9,5-10"8 вт; Рэ = 3,8 ом. Триод выдержит задан-
ный режим.
3-497. 1тэ = = = 2,5 ма-,
1тк = 0,95*2,5 = 2,37 ма;
п ^к* доп _ 20 — 10 /г
и т к — g-----2 — 1и в>
Рвых = ;т к^.т Л. = -L.. 2,37. ю-з. ю -- 11,85 лет;
Uо к = *4. доп U tn к = 20 10 = 10 в;
/’о = ^0 Л к = ю • 2,37 • 10" 3 = 23,7 мет;
4 к “ I т к ~ ма;
Рк= Ро— Рвых == 23,7 — 11,85 = 11,85 мет;
Rh = = 2,37U0-» = 4200 ом’
п_ Рвах _ 11,85-10-з
л~ Р„ “23,7-Ю-з “ ,о’
Ю 1g Кр = 33 дб; 1g Кр = 3,3; Кр = 2000;
?•> = РвЛ1х = 5,9- IO-6 вт;
Ар
3-498.
1/тк=^^=4=30в;
0,54 • 1К макс = 0,54 • 12 = 6,5 а;
Рвых = /т к^т к = “2“’6,5*30 = 97,5 вт;
Рк = ^вых -Цр- = 97г • = 24,4 вт.
3-499. Um к = 25 в; U$ к = 25 в; 1т к == о к =0,11 а; Рвых = 1,37 вт;
PQ — 2,75 вт; Рк = 1,38 вт; Т) = 0,5; /тэ ~ 0,055 в; Кр = 50; Рэ = 27,5 мет;
R3 = 18,3 ом.
3-500. Рк = 0,39 вт; 1] = 0,25.
3-501. /тк= 2,45 а; 1тэ= 0,1225 а; /ок= 2,55 а.
3-502. йтз = 91,8 мв.
3-503. 1) 1тк 0,725 a; ZqX = 0,715 a; Pq^^ 20 вт; /х< м@кс = 1,42 < 1,5 а;
27,6 в; UK, макс = 55,6 < 60 в; триод режим работы выдержит; 2) Рк =
= 10 вт; 1тэ— 36 ма.
349
3-504. РВых = 203 ет; PQ = 300 вт; Рк — вт; г] = 0,68; /ок = 10 а.
3-505. Транзистор типа П1В имеет параметры- /э. макс = 5 ма; UK, доп =
= 20 в; а = 0,97; Кр = 37 дб; Рк, маКс = 50 мет; rK= 106 ом; — 400 ом;
гэ = 30 ом. Сопротивление источника сигнала 600 ом.
1. /<• = а = 0,97.
2. С/ок = ^22-1 =-^--1=9 в.
3. R„ = 0,05гк (1 — а) = 0,05-10«(1 — 0,97) = 15-10~4- 10е = 1500 ом.
15-10s-2-103
4- R=R^l= ’2-103-1 = 1.5.103ОЛ<.
5. RBx = гэ + гб (1 — а) = 30 + 400(1 — 0,97) = 42 ом.
g р _______г ( 1_______аГб \ — 1 (je ( ]______0,97 400 \
‘ *вых к V гб + г3 + 7?с) \ 400 + 30 + 600 /
= 106-0,622 = 622 ком.
7. ^ = а-^- = 0,97-^- = 46. -
Лвх
8. = KuKi = 0,97-46 = 44,5.
9 £ — _____________!_____________________________1________________ —
3-506. 1. Kz=l + т-^г = 1 + t J9o97= 1 + 32 = 33
2. X„=l.
3. Кр = KiKu = Ki = 33. (
4- ^ок-~к2доп ~ 1 =у-1=9«.
5. R„ = 0,005гк (1 — а) = 5-10'2 10«-3-10"2 = 1500 ом.
6 /?- /?н/?^2 П5-103-2.10»
b' R Rbx 2 — 1 “ 2000 - 1 ~ 500
- D _ R 1500 _ 1500 • ,
7. 7?вх j_a 1 _ 0,97 3-10-2 50000 ом-
Q D I + Рс on I 400 ~Ь 600
3. Явых — гэ Н-----------— 30 -|-----— — 60 ом
1 -I______ 1 _|_22Г1—
^1+а 1—0,97
9.
=------------1-------Я) 1^00 \ = °>032 мкф-
2-3-,4-№(5-10‘+ «тег)
3-S07. +^.32
2- t/0K = -^f^-l = |-1=9«.
3. R„ = 0,05гк (1 — а) = 5-10*2-10е-10’2-3 = 1500 ом.
4 *н/?вх2 _ 1,5-103-2-IO2
4- 1 - ТбйО'з - 1" - 2000 ом-
5. Rbx = гб + = 400 + -^97 = 1400 ом.
6. ^?вых = Р = 2000 ом.
350
7 k К- ^вх 2 QO 2000 .
’ Л« = К1-^Г = 32’“14б(Г==46-
8- *»-*<тЬ-32!+-|11Ю
9 с^>4-'»-(14“,+ет^Г2'1
3-508. Ki = а = 0,9; UQ к = 9 в; /?н — 1500 ом; R — 1530 ом; Явх = 500 ом;
^вых = 126 ком; Ки — 21,5; Кр — 19,4; С = 0,69 мкф.
3-509. Kt = 25; Ки = 1; Кр =25; UQ к = 9 в; /?н = 1 ком; R — 1020 ом;
RBX = 25 ком; RBbIX = 56 ом; С — 0,12 мкф.
3-510. Ki = 24; Uo к = 9 в; RH = 600 ом; R = 600 ом; /?Вых = 750; RBX =
= 600 ом; Ки = 24; Кр = 576; С = 114 мкф.
3-511. 1. Напряжение коллекторной батареи:
'^ок<-+^ = ^- = -25в
2. Выходное сопротивление усилителя:
р гк [гэ + (гб К с) (1 — а)] _
а вых — —
— 48 ком.
гэ + гб + Кс
_ 5-105 [40 4-(450+ 100).(1 - 0,97)]
“ 40 + 450 + 100
3. Выбрав = 5000 ом, определяем выходное сопротивление с учетом шунта:
о' _ *щ/?вых _ 5-1Q3-48- 1Q3 _
^вых Яш + Явых 103(5 + 48)
4. Сопротивление обмоток междукаскадного трансформатора:
1 - 0,85 \
2-0,85 1 “ 400 ом>
1 — 0,85
2-0,85
Коэффициент трансформации междукаскадного трансформатора:
Г1 = ^вых
r2 — #ВХ 2
ОМ.
5.
п
6.
<ых + Г1 = -1 / 4530 + 400
Явхг-г2 V 30-2,65
Входное сопротивление каскада:
»» 40
*вх = г6 + = 450 + = 1730 ом
7.
Коэффициент
усиления каскада по току:
Ki = = ,13’4'0’97. = 440
‘ 1- а 1—0,97
8.
Коэффициент
усиления каскада по напряжению.
440-ТЙ!)-7’6
9. Коэффициент усиления каскада по мощности:
КР = KiKu = 440-7,6 = 3300.
351
10. Мощность сигнала на вхоДе каскаДД:
р ____ ^вых ___ 48* Ю 3 _14 iQ_e т
вх ~ ~ 3,3.103 - 14’3 1и вт-
11. Э. д. с. сигнала на входе:
£тс = /2Рвх(Яс + Явх)= V 2 • 14,5* 10’6(100 + 1730) = 0,234 в.
3-512. 1. С/о к < --к;/оп = = - 10 в.
2. «вых = гк (1 - Г6 + rg6+ Лс) = Ю’ (1 ~ 400 _|1 зо + goo ) ” 62
3. Выбрав = 104 ом, вновь определяем
^вых
РщРвых
Kill + ^вых
104-62,3-104
104(1 +62,3)
= 9840 ом.
4. Сопротивление обмоток трансформатора:
Г1 = «вых ( 2т]тр₽ ) = 9840 ( 2-0,8 ) = 1230 0М'
Гг ~ *вха С 2т]трР ) “ 16,7 ( *2-6°/ ) ~ 211 0М-
5. Коэффициент трансформации междукаскадного трансформатора:
„_21/*вь.х+'1 . 1/ 9840+ 1230
2 У IRc — r, 2 И 4-600 — 2,1 4,5Ь’
6. Входное сопротивление каскада:
Явх = r9 + гб (1 — а) = 30 + 400 (1 — 0,97) = 42 ом.
7. Коэффициент усиления каскада по току:
Ki = а = 0,97.
8. Коэффициент усиления каскада по напряжению:
Ки = па -^5- = 4,6-0,97 - =11,2.
РвХ2 16,7
9. Коэффициент усиления каскада по мощности:
Кр = KiKu= 0,97-11,2= 10,9.
10. Мощность на входе усилителя:
р ___ ^бых _ 7» 10 3 _ Q 04
Ивх ~ Кр ~ 10,9 ~и,Ь4
11. Амплитуда э. д. с. сигнала на входе усилителя:
Етс= /2РВХ (Rc + Яах) = /2-0,64-10-3 (600 + 42) = 0,9 в.
3-513. U9K— —25 в; /?Вых = 28,8 ком\ Кш— 104 ом-, /?вых = 7400 ом\
г2 = 0,25 ом\ гх = 926 ом\ п = 13; /?вх = 1770 ом\ Ki — 415; Ки — 0.42; Кр —
= 174; Етс = 0,74 в; Рвх1 = 10’4 вт.
352
3-514. £/ок=§*; $вых=54 ком; Рш — 104 ом; РвЫХ=3,5 ком; г2~
= 0,55 ом; г г = 470 ом; п = 97; /?вх = 90 ом; Ki = 0,96; Ки = 840; Кр = 800;
Рвх = 31 мквт\ Етс— 0,1 в.
3-515. 1. Схема усилителя приведена на рис. 3-68, а.
2. Мощность в первичной обмотке выходного трансформатора:
По величине этой мощности выбираем триод типа ПЗА с параметрами: £/к.доп
= —50 в; Рк. доп = 3 вт; Рвых = 1 вт.
Рис. 3-68.
—3; 2—50; 3 — 100; 4 — 150; 5 — 200;
» -2 в; 7 - 1Э = / (С/б); U* ~ -2 в.
Ток в эмиттере, ма: 1
6 ("б); "к
3. Мощность, потребляемая триодом от коллекторной батареи:
D Р- ЫЗ пл
Р° = Т = 6Л7== '4вт-
4. Проверяем, выдержит ли триод заданный режим работы по мощности
потерь на коллекторе:
Рк = Ро — = 2,4 — 1,13 = 1,27 вт << Рк. доп = 3 вт.
Триод ПЗА выдержит заданный режим работы.
5- t/OK<-^/2!L = ZT2= ~25в-
Берем с запасом (70К = —24 в.
23 Задачник
353
6. Постоянная составляющая тока коллектора:
/ок= £^7=='§Г = 0’1 а‘
7. Сопротивление нагрузки, приведенное к первичной обмотке выходного
трансформатора:
= = = 240 ом.
и /ок 0,1
8. Коэффициент трансформации выходного трансформатора:
П~]/Г^г1Н ~ 1^240-0,8
= 0,144.
9. На фоне статических выходных характеристик строим динамическую
выходную характеристику БАВ (рис. 3-68, б). Начальная точка Б динамической
характеристики определяется проекцией точки Б' переходной характеристики
(рис. 3-68, в) на оси координат и напряжением на коллекторе 2U0 к. Положение
точки Б' на переходной характеристике определяется криволинейным ее участ-
ком. Положение начальной рабочей точки А динамической выходной характери-
стики определяется координатами £/ок= 24 в и /ок = 0,1 я*
Положение точки В определяется координатами 0к == 0:
__2fAUL_2124_
/к. макс- двых - 240 -ша.
Наклон динамической выходной характеристики определяется выражением:
/?BHx = ctga = 7^-.
макс
Динамическая выходная характеристика должна быть ниже кривой наиболь-
шей мощности потерь на коллекторе. Спроектировав точки БАВ выходной дина-
мической характеристики на переходную характеристику (рис. 3-68, а), получаем
точки Б'Л'В', спроектировав которые на входную характеристику и ось абсцисс,
определяем амплитуды входного напряжения и UBX и входного тока i'BX
и iBX за оба полупериода, а также напряжение смещения на базе триода L/60.
В нашем случае = 0,27 в; U' = 0,17 в; 0,11 г, i' = 6 ма; =«
= 2,4 ма.
Построив по полученным дайным кривые напряжения и тока на входе усили-
теля (рис. 3-68, в), делаем вывод о том, что внутреннее сопротивление предоко-
нечного усилителя должно быть таким, чтобы обеспечить' указанные искажения
формы сигнала на входе усилителя. Только при этих условиях ток и напряжение
на выходе усилителя будут неискаженными или будут иметь заданные искажения.
10. Входное сопротивление усилителя определяем углом наклона касатель-
ной к начальной рабочей точке Г выходной характеристики усилителя:
11. Коэффициент нелинейных искажений по напряжению на выходе уси-
лителя:
_ 0,17 — 0,11
KU~ 2(^вх + ^х) “ 2(0,17 4-0.11) -100-14’3/»-
354
12. Коэффициент нелинейных искажений по току на вкоДе усйЛйтеЛЯ:
«и-4-
100 =
(6-2,4)
2(6 4-2,4)
•100 = 21,4.
13. Внутреннее сопротивление предоконечного каскада, обеспечивающее
такие противоискажения, при которых выходной ток остается неискаженным:
Рпред = Рвх 2Т4 = 0М‘
14. Э. д. с. сигнала на входе усилителя:
£е»1/;х($+1) =0,17 (^|+1) =0,28 в.
15. Мощность сигнала на входе усилителя:
E2R
р = сКвх
ВХ Рпред 4"
0,28*. 30
20 4-30
= 0,048 вт = 48 мет.
3-516. Р~ = 1 ва; триод типа ПЗА (параметры его — см. задачу 3-515). Ро =
= 2,18 ва; Рк = 1,18 ва; — —25 а; /Ок = 0,09 a; R' = 280 ом; п = 0,22;
Л v Л МЛ п 9
^бо = 0,25 а; Рвх == 30 ом; Ки = 10; Ki= 21,5; РПред — 14 ом; Ес — 0,22 а;
РВх = 36 мет.
3-517. UQ к = 50 а; /0 к = 5 ма; R' = 10 000 ом; п = 0,08; Um „ = 50 а;
МЛ V л 'И г 99 ТП л 9
1тк = Ю ма; Р~ = 0,25 вт; PQ = 0,5 вт; Рк = 0,25 вт; Рвых = 0,2 вт; т) =
=п 21. оя 11 по Л.
Рис. 3-69.
2. По величине этой мощности выбираем триод типа ПЗА с параметрами,
указанными в задаче 3-515.
з. l/0K<^2IL = Z^ = _25e.
. D Р~ 1,18
4. Рв =_=__ = 2,4 ва.
5. Рк = Ро- = 2,4 - 1,18 = 1,22 < Рк. доп = 3 вт.
23* 355
Ъ 9 4
6' 7^7 = 4*
7 77 а ~ 777 = 0.096 = 260
8 п ~ 1 н = ~\/-------------— = 0 15
V *ЛР Г 260-0’85 ’
9. На семействе статических выходных характеристик (рис. 3-69, б) строим
выходную динамическую характеристику, проводя прямую через точки с коор-
динатами: начальная рабочая точка 3 (U0 K = —25 в; 70 к = 96 ма), минимальная
точка (С/ок — —50 в; /ок= 0). Котангенс угла наклона динамической характе-
ристики определяет величину выходного сопротивления усилителя:
Явых = ctg а = .2t/°K = = 260 ом-
zk. макс иДУ*
Динамическая характеристика должна быть ниже кривой максимально допусти-
мой мощности рассеивания на коллекторе Рк доп, иначе триод сгорит.
Точки 1,2, 3,4, 5 пересечения динамической выходной характеристики со ста-
тическими переносим на семейство входных характеристик (рис. 3-69, в) и по полу-
ченным точкам Г, 2', 3', 4' и 5f строим входную динамическую характеристику.
Спроектировав точку 3' на ось абсцисс, определяем смещение на эмиттере:
U 0 э = 0,3 в.
Спроектировав точки Г и 5' на оси координат, определяем размахи колебаний
входного тока и напряжения: 2/тэ = 203 ма; 2Um3 = 0,41 в— и амплитуды
сигнала на входе усилителя:
1тз = 101,5 ма; Um3 = 0,205 в.
10. Входное сопротивление усилителя:
0,205 _
Квх 1тз 0,1015 2
11. Мощность сигнала на входе усилителя:
РВх = 0,5/mJ/m3 = 0,5*0,1015»0,205 = 10 мет.
DA 9 ПЬ Пъ 9 9 9 9
12. Э. д. с. сигнала на входе усилителя:
Ес = Г Рвх (Рвх + «пред) = /10-2(2 Ч’ 100) ~ 1 в.
Для схем с общей базой берут Рпред ~ 504-100 ом с целью минимальных нели-х
нейных искажений.
3-519. Р_ = 0,94 ва. Триод типа ПЗА; Uo к = —25 в; PQ = 2 ва; IQK== 80 ма;
Рк = 1,06 ва; Рц = 312 ом; п = 0,15; UQ э = 0,29 в; Uт 9 = 0,185 в; Iтз =
= 178 ма; Рвх = 36 мет; RBX — 1,62 ом.
3-520. Схема усилителя дана на рис. 3-70, а.
1. Мощность в первичной обмотке выходного трансформатора:
р = Рвых = 4 =
Т]тр 0,9
По этой мощности выбирают триод типа ПЗВ с параметрами: UK, доп“—50 в;
Рк. доп = 3,5 вт.
2. Уок<-^!1 = ^ = -25в.
356
3. Сопротивление нагрузки, приведенное к половине первичной обмотки
выходного трансформатора:
р' _ к _ 252 _ 71 „
R« ~ 2Р~ ~ 2-4,4 — 7 0М'
4. Коэффициент трансформации выходного трансформатора:
п = °,5 1/ -^- = 0,5 1/—±- = 1 = 0,125.
V Янт]тр * 71-°-9 8
Рис. 3*70.
5. Максимальный ток в цепи коллектора:
. Uo к 25 „
1 к. макс ~ “Б-— "тГ = °-
АВЫХ • 1
6. Среднее значение тока в цепи коллектора:
/ _ /к. макс _ О»35 __ 0 111 а
-------я----ЗДТ ’
7. Мощность, потребляемая усилителем от коллекторной батареи:
Ро — 2/к. ср^ок = 2*0,111 *25 = 5,6 вт.
8. Мощность, рассеиваемая на коллекторе одного триода:
п Ро — Р~ 5,6 — 4,4
Рк — —---------—------2----— 0»6 вт <С Рк. доп —
следовательно, триоды ПЗВ легко выдерживают заданный режим.
9. Коэффициент полезного действия каскада:
Р 44
^=Т6-1ОО=67%
10. На семействе статических выходных характеристик одного триода строим
выходную динамическую характеристику, проводя прямую через точки с коор-
динатами: (£7К = 0; /к. макс = 0,35 а) и ((/0 к = —25 в; /к = 0). (См. рис. 3-70, б.)
Наклон динамической выходной характеристики определяется сопротивле-
нием нагрузки, приведенным к первичной обмотке выходного трансформатора:
— ct§ а = "7 к = ТРТЕ = 71 ом-
1 к. макс и»°°
357
По верхней точке динамической выходной характеристики определяют мак-
симальный ток в цепи эмиттера 1т9 = 380 ма.
В качестве динамической входной характеристики триода, с достаточной
для практических расчетов точностью, берут статическую входную характери-
стику, снятую при минимальном напряжении на коллекторе —(1ч-2) в. (См.
рис. 3-70, в.) По величине 1т 9 и входной характеристике определяют амплитуду
напряжения сигнала на входе одного триода:
Um э в 0,94 в.
11. Входное сопротивление усилителя;
р Um 9 0,94 п до
12. Мощность сигнала на входе усилителя:
Рвх == 0t5Um3Im3 = 0,5-0,94-0,35 = 0,18 ва.
3-521. Р~ — 6,7 ва-, триод ПЗВ; £/0 к == —25 в; = 47 ом; п = 0,19;
/к. макс = 0,53 a*, /Кф Ср ® 0,17 а; Р 9 = 8,5 вт; Р^:== 0,9 вт; = 0,48 а;
Um3~ 1,08 в; Рвк = 0,26 вт; RBX = 2,25 ом.
3-522. Схема усилителя дана на рис. 3-71, а.
1. Мощность в первичной обмотке выходного трансформатора:
Р~=-Рвых = ® =6,7 еа.
Чтр 0,9
358
Выбираем триод П В.
2.1/0к<-^оп. = ^---------25 в.
3. Сопротивление нагрузки, приведенное к одному плечу выходного транс-
форматора:
oz ^Ок 625 ...
~ 2Р~ 2-6,7 ~ 46,6 °М'
4. Коэффициент трансформации выходного трансформатора:
4
0,15.
46,6-0,9
п = 0,5-1 / —= 0,5 1/
У ^н^тр
5. Максимальный ток в цепи коллектора:
Лс. макс = "77^ = *466 == 0’536 а
6. Среднее значение тока в цепи коллектора:
г _____________________ ^к. макс_ 0,536 _п J-
/к.ср«—---------~зДГ~0’17 а
7. Мощность, потребляемая усилителем от коллекторной батареи:
Ро= 2/к. ср[/ок= 2-0,17-25 = 8,5 вт.
8. Коэффициент полезного действия усилителя:
т) = -в“‘100---^-100-70%.
9. Мощность, рассеиваемая на коллекторе одного триода:
PQ-P~ 8,5-6,7 1,8 ЛО
рк =, , ? „ .. ж ..„’-„g. = о,9 вт < 3,5 вт.
10. Строим динамическую выходную и входную характеристики (см.
рис. 3-71, б и в). Продолжив линейный участок переходной характеристики
до пересечения с осью абсцисс (см. рис. 3-71, в), определяем смещение на базе
С/Об — 0,22 в (точка Б). Восстановив перпендикуляр из точки Б до пересечения
с переходной характеристикой в точке Д', определяем начальный ток коллектора
/0=40 ма. Точка А динамической выходной - характеристики определяется
координатами: /0 » 40 ма; /ок = —25 в. Координаты точки В: U = 0; /к. макс^
» 0,536 а. Проведя прямую через точки ДБ, получаем выходную динамическую
характеристику. Она должна быть ниже кривой максимально допустимой мощ-
ности потерь на коллекторе триода Рк. доп, иначе триод сгорит (см. рис. 3-71, б).
Наклон динамической характеристики определяется величиной сопротивле-
ния нагрузки триода:
° “ таг”46'6 “
Амплитуда тока в цепи коллектора:
к макс 7о =* 0»536 — 0,04 = 0,496 а.
Ордината точки С выходной динамической характеристики:
!с = + /0 + 0,04 = 0,288 а.
359
11. Проектируем точку С на переходную (С') и входную (С") характеристики
(см. рис. 3’71, в). К рабочей точке С выходной характеристики проводим каса-
тельную, по углу наклона которой определяем входное сопротивление усилителя:
Лвх = ctg Y = 1 д(-в” = "f5. [0-3 = 16-7 ом-
12. Мощность сигнала на входе усилителя определяется проекцией точек
А' и В' переходной характеристики на ось абсцисс и входную характеристику,
что определяет амплитуду напряжения и тока на входе усилителя:
Um вх ~ 0,42 в; 32,5 ма;
Рвх~ 0,5f/w вх/т вх = 0,5-0,42‘32,5-10’3 = 6,8 мет.
3-523. Р~ = 333 еа; UQ к== — 30 е; 1,35 ом; п = 0,455; /к макс=22,2а;
/к. ср == 7 *я; Ро == 420 еа; Рх 43,5 еа; т| == 0,715; Uт вх == 4,2 е; вх ==
= 21,7 а; Рвх = 91 еа; /?вх = 0,20 ом.
3-524. UQk = —50 е; /к макс == 22,4 ма; R* = 2,23 ком; п — 0,028;
== 0,54 вт; Рвых == 0,49 вт; Iт в == 25 ма; Uт $ == 0,55 в; J?BX == 22 ом; Рвх ~z
= 7 мет; Ро = 0,7 вт; Рк == 85 мет; t] = 0,68.
3-525. Р~ = 5,55 еа; UQ к = —25 е; ПЗВ; R* == 56 ом; п = 0,27; /к. макс =
= 0,45 а; Ро = 7,16 вт; Рк = 0,8 вт; 11 — 77%; /?вх = 2 ом; Рвх — 4 мет.
3-526. = 417 еа. Транзистор П208 с параметрами: UK. доп =—60 е;
7К. доп = 25 а> ₽ = 15; а = 0,94; Рк доп= 100 вт. Uo к = —30 в; R’a = 1 ом-,
п = 0,5; 1т к == 27,8 а; /к. ср = 6,95 а; Ро = 530 вт; Рк = 56,5 вт; t] = 75,5%;
1т вх == 1 >78 а; Uщ вх == 0,35 в; Рвх = 0,32 ва; RBX = 6,2 ом.
ЧАСТЬ ЧЕТВЕРТАЯ
Глава шестнадцатая
4-1. £/вых=«= 14,4 е. 4-2. £д мин = 16,7 мкв.
4-3. При т = 30% </вых = 2,23 е; при т 100% t/Bblx » 7,44 е.
4-4. К = 2-106. 4-5. К= 2,94-106. 4-6. 1,62-10е.
4-7. = 20 мкв; U 2 == 200 мкв; U3 = 600 мкв; == 540 мв; Uh = 324 мв;
= 16,2 е.
4-8. UBX = Ю
из соотношения:
Ю7.
из соотношения.
ч-н. I. коэффициент усиления приемника определяется
^ШВЫХ _____________________ £7вых ________ 5*15 __
~ цх i/швх ~ вх а«£/ш Вх ~ 3.2,5.10-0 ~
2. Реальная чувствительность приемника определяется
R =г ^вых •
т£А’
отсюда
г? ВЫХ 16 с
Е * — —~ = 5 мкв.
4-Ю. р = —86 дбмвт. 4-11. Рмин = 0,25-10"13 вт. 4-12. ЕА мин = 9 мкв.
4-13. р = —98 дбмвт. 4-14. р = —94 дбмвт. 4-15. п = 2. 4-16. п = 4.
4-17. К= 3 -10*. 4-18. п= 3.
4-19. 1. Перепад мощности (затухание) в волноводе:
P1=101gl = -3 дб.
360
2. Перепад мощности (затухание) в аттенюаторе:
P,= 101g-l.:-----10 дб
3. Перепад мощности в усилителе:
р3 « 10 1g 103 == 30 дб.
4. Общий перепад мощности:
Р = Pi + Pz Рз = — 3 - 10 30 = 17 дб.
4-20. иш =» 12,5 мкв. -
4-21. 1. Находим резонансное эквивалентное сопротивление контура:
Roe == Q2R = 80-10 ом = 64 ком.
2. Допуская, что в заданной полосе сопротивление контура^ изменяется
незначительно, получим напряжение шумов:
иш = 0,125/бГ8 = 2,82 мкв.
4-22. иш = 0,91 мкв. 4-23. иш = 3,08 мкв. 4-24. иш = 0,376 мкв.
4-25. R = 31,9 ком. 4-26. Напряжение шумов увеличится в 2,24 раза.
4-27. иш = 17,6 мкв. 4-28. иш = 2,93 мкв.
4-29. 1. Напряжение шума на выходе усилителя, обусловленное шумом
на его входе:
и'ш. вых = WsWa - К5иш = ю5-3.10-6 = 0,3 в.
2. Напряжение шума на выходе усилителя, обусловленное шумом на входе
второго каскада:
Уш. вых = к2к3к4к&иш = к*иш = 104-3-10-6 = 0,03 в.
Влиянием шумов в последующих каскадах можно пренебречь вследствие
их малости.
3. Тогда общее напряжение шума на выходе усилителя:
иш. вых = V(и’ш_ вых)2 + (и”ш вых)2 == V 0,3» + 0,03’ « 0,302.
4-30. иш = 0,83 мкв. 4-31. = 1,14 ком. 4-32. 7?ш = 6,62 ком.
4-33. иш = 2,5 мкв. 4-34. Напряжение шумов уменьшится в 1,81 раза.
4-35. Напряжение шумов увеличится в 2,04 раза.
4-36. 7?вх = 8,4 ком; RBux = (844-126) ком.
4-37. На / = 15 Мгц /?вх = 890 ком; на f = 200 Мгц 7?вх = 5 ком.
4-38. Для X =1 м 7?вх = 1,77 ком; 7?вых = (17,74-26,6) ком; для X = 3 м
RBX ~~~ 15,9 ком, Rвых — (159-т- 248) ком, для X — 5 м /^вх ”44,3 ком; /?вых
= (4434-665) ком.
4-39. Если отключить Ск, то за счет катодного сопротивления будет суще-
ствовать отрицательная обратная связь, повышающая входное сопротивление.
4-40. 1. Входное сопротивление лампы за счет времени пролета электрона:
20 20
^вх> т = S(coZnp)a = (3 + 0,5) 10-’ (6,28-200.10». 10-»)’ = 3,62 К0М'
2. Входное сопротивление лампы за счет индуктивности катодного ввода:
Rax- L = w’SLkQ К = (6,28-200-10»)’ (3 + 0,5). 10-’-2-10-»-1,2-10*” = 75,8
361
3. Общее входное сопротивление:
^вх
/?вх т^вх L _ 3,62-75,8
Явхт + RbxL~ 3,62 + 75,8
= 3,46 ком.
-4-41. ф3 = Зфь или фз = фг = 0.
4-42. /б, н — 98 кгц; fG. в = 102 кгц; » 4 кгц. 4-43. А/ = 8 кгц.
4-44. 1/0 = 1 в; Um х = 2,04 в; Umi = 2 в; Uml9 = 1,98 в.
4-45. UQ = 100 в; Uml = 128 в; Um2= 0; Um3= -42,4 в; Um4=0;
Um 6 = 25,5 в; Uт в = 0; Um 7 = —18,2 в; Uт 8 — 0; Um 9 = 14,1 в; Um — 0.
4-47. Ответ изображен на рис. 4-50.
4-48. Ответ изображен на рис. 4-51. 4-50. Af = 1 Мгц.
4-51. Частота 10-й гармоники в 1-й области спектра равна 10 кгц; частота
20-й гармоники во 2-й области спектра равна 520 кгц.
4-52. п = 2000. 4-53. Ответ изображен на рис. 4-52.
Рис. 4-52.
Цифры у кривых — значения /и, мксек.
4-55. А/опт = 2,74 Мгц для /и « 0,5 мксек; 550 кгц для /н » 2,5 мксек
и 171 кгц для /н =» 8 мксек.
Глава семнадцатая
4-56. U « 100 мкв. 4-57. = 6. 4-58. U = 40,5 мкв.
4-59. 1. Находим коэффициент взаимной индукции катушек:
М - kVlL^ - 0,05/100^49 = 3.5 мкгн.
2. Определяем э. д. с., наводимую во входном контуре:
Е = - 0,Ы0-««6,28.2.10»-3,5»10-’ = 4,4 мкв.
К Л V
3. Определяем добротность входного контура:
„ g)qL _ 6,28-2.IO®.loo.Ю-в
R ~ 20 -62,8.
4. Вычисляем напряжение на входе первой лампы:
U = £KQ = 4,4-62,8 = 277 мкв.
4-60. U = 530 мкв. 4-61. U ===1,33 мв. 4-62. = 4,52.
362
4-63. £/=112 мкв. 4-64. Квх = 15,3. 4-65. LCB = 28,3 мкгн.
4-66. LCB = 6,62 мкгн. 4-67. Квх = 3,46.
4-68. При работе на укороченную антенну: Кн = 1,24; Кк = 19,8. При работе
на удлиненную антенну: Кн = 5,27; Кк = 4,52. При работе на укороченную
антенну коэффициент передачи напряжения резко изменяется в пределах диапа-
зона. При работе на удлиненную антенну коэффициент передачи напряжения
по диапазону изменяется мало.
4-69.
Коэффициент передачи напряжения Для укороченной антенной цепи Для удлиненной антенной цепи
f, кгц квх f, кгц
*н 400 1,32 400 5,96
*СО 850 6,85 850 4,23
к р 1300 23 1300 4,57
4-70. U = 280 мкв. 4-71. С' = 16,7 пф. 4-72. Квх = 4,6.
4-73. КвХ^2,74. 4-74. КвХ = 6,6. 4-75. ДС/С'= 0,485.
4-76. 1. Емкость Ссв1 = 100 пф-,
г- СА1Ссв1 150.100
С‘" сА1+с„, ’135+ 100-60*
л»__ ^А2^ев1 , 300-100 _.
2 ~ CA2 + CcbJ “ 300 + 100 - 75
дс' = с'2 — c'i = 75 — 60 = 15 пф-,
“• den1 г '100 — 4.84%.
2. Емкость связи Сси «= 20. пф-,
с:- *
GA1 + Gcb2 iw -f- ли
r’ ^A2^cb2
G2 — "T*-i Л
UA2“ ^cb2
g™ =18 .7 пф;
ДС' = C2 — Cj - 18,7 — 17,6 = 1,1 пф-,

Из примера видно, что при слабой связи контура с антенной относительное
изменение вносимой емкости незначительно и меньше сказывается на его рас-
стройке.
4-77. В начале диапазона /СвХ = 6,68; в конце диапазона /Свх.= 18,25.
4-78. 1. Емкость, эквивалентная последовательному соединению СА и Ссв:
С'
САСсв
СА + Ссв
200-30
~ 200 + 30 ~ 26
363
2. Коэффициент перекрытия конденсатора контура:
3. Коэффициент перекрытия по диапазону контура при связи его с антенной
через Ссв:
г Суин । С * 30 ~г 2о
4-79. В 15,6 раза. 4-80. Квх = 5,6. 4-81. Квх« 3,5. 4-82. Квх^2,7.
4-83. С целью обеспечения максимального отношения сигнала к шумам
на входе первой лампы приемника.
4-84. &опт= 0,312; £св^0,1 мкгн.
4-85. Для устранения антенного эффекта фидера.
4-86. Кмакс= 2,58; Q9 = 10,6. 4-87. Кмакс = 3,5; Qs = 31,3.
4-88. Кмакс = 2,31; рА == 0,216. 4-89. рА 0,193; Lx ~ 0,031 мкгн.
4-90. При ро ® 1 Q3 = 5,3; при pg — 0,6 Q9 = 14,8.
4-91 При pg = 1 14,6; при pg == 0,7 Q3 = 29,6.
4-92. Щуп 1 надо передвинуть вверх. 4-93. Квх = 4,92.
4-94. Квх= 2,79. 4-95. 1. Оптимальный коэффициент связи:
°-2-
г У D\J
2. Коэффициент связи между катушками:
. М О’1
к = —-----— = — ....... —~ = 0,745.
/LLcb К 0,15’0,12
3. Параметр связи:
п k 0,745
11 —оУ = 3’72-
4. Коэффициент передачи напряжения:
К sz К з 2*3,72 . -
Л « «макету^ -3 t + 3,?2* W *’ ’
4-96. Из условия резонанса следует:
ctg‘Tz = '37^;
отсюда:
(тй?)|с'1
где Л — в сантиметрах;
q — в омах;
Свх — в фарадах;
со0 — в радианах на секунду.
4-97. 15,6 см. 4-98. / = 14,2 см. 4-99. 4 см. 4-100. 1 см.
4-101. 1. Погонная емкость линии:
~ 33 33 Л4.
Cj = 0,44 пф/см«
364
2. Эквивалентная ёМкбСТь кбнтура:
С» = ~2~ [^вх + (1 + wo^bxQ2)] —
= 0,5 [3,8.10-*» +0,44-10-1’.4(1 +6,283.750».10*».3,8».10-»*.75»)[ = 4,37 пф
3. Эквивалентная добротность контура:
Q3 = <ооСэ/?вх = 6,28.750.10е. 4,37-10"‘МО» = 20,6.
4-102. 1& 7 см; I.» 1,42 см. 4-103. d= 21,6 дб. 4-104. d= 4,1.
4-105. d= 19 дб. 4-106. U = 1,8 мв. 4-107. Qs«* 100.
4-108. /?^500 ком. 4-109. Д/п = 20; 250 и 1000 кгц.
4-110. 1. Суммарная емкость контура:
С0бщ = ₽1СВХ = 20 * 0.32-3 = 20,27 пф.
2. Волновое сопротивление контура:
6 = = 6,28-200.10е-20,27-10-‘» = 39,4 °м'
3. Входное сопротивление лампы:
/?Вх == а№ в 2,22 200.10е) = 3 Л0Л<*
4. Сопротивление, шунтирующее контур при неполном включении:
^вх “= “озГ = 55,5 ком.
5. Сопротивление, вносимое в контур за счет шунтирующего действия Я*х:
n2 QQ Л2
Авх
6. Активное сопротивление контура:
7. Эквивалентное качество контура с учетом шунтирующего действия R'BX
и антенной цепи:
п - - 39,4 4R
Чэ 2 (Я + Л/?) 2 (0,4 + 0,03)
8. Полоса пропускания входного контура:
At fo 200 . .
= = 4,36 Мгц.
4-111. Д/п= 6,77 Мгц. 4-112. Д^п = 18,65 кгц. 4-113. Д/п = Ю Мгц.
4-114. Ответ изображен на рис. 4-53.
Рис. 4-53.
365
4-1 IS. Увеличение обратного напряжений на диоде приводит к расширению
запирающего слоя в л-р-переходе, что вызывает уменьшение проходной емкости
запертого диода, так как это эквивалентно увеличению расстояния между пласти-
нами обычного конденсатора. Уменьшение обратного напряжения на запертом
диоде, наоборот, увеличивает его емкость. С помощью потенциометра можно
плавно изменять обратное напряжение
в пределах нескольких вольт, что из-
меняет емкость.
4-116. /= 6,7-«-10,9 Мгц.
4-117. Преимущество схемы, изо-
браженной на рис. 4-54, перед схемой,
изображенной на рис. 4-15, заключает-
ся в том, что в первой исключается
влияние напряжения высокой частоты
принимаемого сигнала на емкость кри-
сталлического диода. Это объясняется
тем, что в любой полупериод напряже-
ния высокой частоты емкость одного
диода увеличивается, а другого умень-
шается, и наоборот. Эквивалентная же емкость последовательно соединенных
диодов остается неизменной. При подаче постоянного обратного управляющего
напряжения емкость обоих диодов изменяется в одну сторону, что и обеспечи-
вает возможность настройки контура на заданную частоту.
Глава восемнадцатая
4-119. Кр= 24. 4-120. (/вых = 225 мкв. 4-121. = 50.
4-122. 66. 4-123. Яш = 10« ом. 4-124. (/вых = 500 мкв.
4-125. Общую емкость контура определяем по формуле:
J_____1,1,1 (Ct + C^C + CiC,.
С, ~ С, С ~ CiCtC
Г__________CjCgC_____
° (Cx + CaJC + CA’
Для Смня == 30 пф*.
_ 20 000-20 000.30
С° ~ (20 000 + 20 000) 30 + 20 000-20 000 * Пф'
Аналогично определяем Со для СмаКс: Со ** 500 пф.
4-126. £/вых = 405 мкв. 4-127. Кр = 46,4; Д/п = 69,2 кгц.
4-128. 1. Общая емкость эквивалентного контура:
С/=С^СВЫХ1 + СВХ1 + СМ= 100^7^64-5= 118 пф.
2. Волновое сопротивление контура:
3. Полное активное сопротивление контура:
R' - R + - 15 + +
Ag АвХ О* IV*
+ - 15 +.0.27 + 1,35 = 16,62 ом.
4. Резонансное эквивалентное сопротивление контура:
Р* L 16-10-8 *
““ C'R' ~ 118.10-^.16,62 ’ К0Мп
366
5. Резонансный коэффициент усиления:
Кр= $/?'.= 2«1(ГМ34<Я- 16,4.
4-129. В 2,42 раза.
4-130.
Параметр I поддиапазон П поддиапазон
f, Мгц 0,5 1 »,ь 1.5 3 4.5
8.5 19.9 25.4 5,1 6.78 13,4
4-132. 1. Полоса пропускания усилителя без шунтирующего сопротивления:
Д/п = V = 2лГ “ 6,28-16-10-« = 50 К<Щ'
2. Полоса пропускания с учетом шунтирующего сопротивления:
Л s' _ /о . __ # &R
'п ~ (2э ~ 2л£ ~ 2л£ ’
3. Так как полоса пропускания за счет шунтирующего сопротивления уве-
личивается вдвое, то, следовательно, увеличивается вдвое активное сопротивление
контура:
R' - R ДЯ - 2Я;
отсюда:
ДЯ =» Я 33 5 ом.
4. Волновое сопротивление контура:
Р= 6,28-2- 10е* 16- 10-еъ 200 ом.
5. Величина шунтирующего сопротивления:
4-133. £= 31,8 мкгн; Rm= 10 ком; Кп= 16. 4-134. Ядоп^30 ом.
4-135. L' = 2L; С' = С/2; Яш в 66,7 ком.
4-136. Яр= 35,4; Д/п = 30 кгц. 4-137. Яр = 10. 4-138. ра = 0,25.
4-139. 1 поддиапазон: ра == 0,266; La = 17 мкгн; II поддиапазон: ра « 0,533;
La = 8,55 мкгн.
4-140. ДС = 6 пф. 4-141. Яр== 5,8. 4-142. 13,45 Мгц.
4-143. Для f = 3 Мгц 3,42; для f = 6 Мгц KD = 6,3; М = 2,1 мкгн.
4-144.
% Поддиапазон
I II
В начале 3,48 3,48
В конце 5,22 5,22
Параметр связи для II поддиапазона равен 0,55.
367
4-145. 204 мкгн,
4-146. В конце диапазона Кр будет в 1,8? раза ооЛьШе, 4ем В началё.
4-147. Кр = 5,09 — 2,03; ДКР=1,2.
4-148. Кр = 15,27 — 30,54; ДКР = 6. 4-149. Кр = 16,1.
4-150. 12 ком< Ка < 16 ком, 4-151. Ср^ 260 пф, 4-152. Ку = 342.
4-153. Кр = 43,5; работа неустойчивая. 4-154. Д/#=« 667 кгц.
4-155. Кр — 29; работа неустойчивая. 4-156. р = 0,57. 4-157. В 11 раз.
4-158. т = 42 мкгн.
4-159. На частотах контуры L1C1 и L2C2 будут носить индуктивный
характер. Эквивалентная схема усилителя имеет вид, как на рис. 4-55. Баланс
фаз выполняется, и при выполнении баланса амплитуд
усилитель может возбуждаться.
4-160. 1600 пф,
4-161. К* " * “ ~ ~ , ------- *
4-162. п = 2. 4-163. /2=3. 4-164. п = 3.
0,63 раза.
Яр ~ 4,4; 2) Кмакс=9,1.
Полоса пропускания:
*f __k__________!_
/п" <2э~ 2nCR'oe'
4-161. Rgi = 45 ком- RK = 334 ом-, Ск^23 800пф. Сад
Л ~ -------- ° л 1 ~ -- ° л — о
4-165. В
4-166. 1)
4-167. 1.
Рис. 4-55.
так как:
f = 1 а О = — — R°e^C
9 2лУ LC ’ 3 0 У L
2. Емкость контура:
С = Свых-Ь Свх+ См = 5-^ 11 -Ь 12= 18 пф.
3. При полном включении полоса пропускания:
Д^П = 2лС/?'е = 6,28-28.10-12-488 = 11(6 Мгц‘
4. Оптимальный коэффициент включения:
?“2L = Sf Al8. = 0,254
Ra V 8000 ’
Pg опт —
5. Входное сопротивление, шунтирующее контур:
rg опт
6. Результирующее сопротивление нагрузки:
R’ - R'**R°‘ - 8000-8000 - 4000 ом
Roe~ r' A.R ~ 8000 + 8000 - 4W0
/Хвх • хое
7. Емкость контура при оптимальном включении со стороны сетки:
С = Свых + см + Свхр2 опт = 5 + 12 И -0.2542 = 17,71 пф.
8. Полоса пропускания усилителя при оптимальном включении со стороны
сетки:
Д^п = 2nCR'M = 6,28.17,71.10-«.4.10« К 2,24 Мгц'
368
4-168. В диапазоне УКВ входное сопротивление лампы значительно меньше
сопротивления нагрузки, поэтому коэффициент усиления каскада:
SRax= Sa№.
Для Хпред К = 1, поэтому
Хпред“ w
/пред =3/aS [Мгц],
где S — в миллиамперах на вольт; а — в килоомах на квадратный метр.
4-169. Для 6Ж4 Хпред = 1,16 х; для 6ЖЗП Хпред = 0,7 м.
4-170. RBX 500 ом. 4-171. 1. Входное сопротивление лампы:
7?вх — а№ = 2,22* 1,52 = 5 ком;
Са — Свых 4" См а 3 5 8 пф\
Cg — Свх + + Сдр — 34-5 + 2 — 10 пф.
2. Коэффициент включения со стороны сетки:
3. Коэффициент включения со стороны анода:
4. Эквивалентное сопротивление нагрузки:
^а Rbx
^а ^вх ____ Ра Pg
a v вх ____ ra rg
р р
15 5
0.5562 + 0.4443
5. Коэффициент резонансного усиления усилителя: Кр = SRoep^pa = 1,85 х
X Ю~3*16,6-10~3*0,444*0,556 = 7,6.
4-172. 1) С= \Ьпф\ 2) С = 3,44 пф. 4-173. В 2,16 раза.
4-174. 7?вх^ 442 ол1.
4-175. 1. Эквивалентное сопротивление контура с учетом шунтирующего
действия входного сопротивления следующего каскада:
%ое — п I р #вх, таК как Rbx Roe-
ое + Квх
2. Поскольку входное сопротивление каскада с заземленной сеткой
то коэффициент усиления
Кр= SR'oe^ SRBX = S — =1.
4476. рф = 167 ом. 4-177. = 2,33. 4-178. = SJ?oe3.
4-179. Кр = 3,16.
24 Задачник
4-180. За счет £0 уменьшается уровень Шумой и йовышается устойчивость
работы первого каскада усилителя.
4-181. Для линии сетка—катод: 1= 6,85 см; Q9 = 1190; для. линии анод—
сетка: I — 6,9 см; Q3 — 1720.
4-182. Сэ= 1,32 пф; L3 = 1,9-10~2 мкгн.
4-183. /= (1,43ч-3,18) Мгц; у = 2,22. 4-184. Afn = 25,6 кгц.
4-185. Ответ изображен на рис. 4-56.
4-186. = 45; Ку = 97; /С< Ку.
4-187. ^=60,2; ^ = 48,5; Лр> Лу.
4-188. р — 0,805; La = 12,1 мкгн.
4-189. Из выражения 7<р = Ку по-
лучаем:
отсюда:
1 <SCa g
0,42 V ~
0,5-40 I / 5,2-10-3-25-10-16 о ,
~ 0,42 V 6,28-15-10» -56.3яф;
._____1_______________1_____________„
<о2С ~ 6,28М5М01а-56,3.10-1а “ МкгН’
_ <о£ 6,28.15-10"-2-10-«
r=~2q;=------------£10-----------2’37 ом-
4-190. М = 0,05 мкгн. 4-191. К„ = 76,5. 4-192. Ссв = 8 пф.
4-193. k = 0,097.
4-194.
Д/, кгц 5 10 20
^пол ус ^рез- ус 2,53 2,37 9,3 4,42 37 8,65
4-195. Хс. = 2. 4.196. К^3 ус = 1,42.
Апол. у. Кпол. ус
4-198. С = 1287 пф-, £ = 91 мкгн; R =* 2,95 ом.
4-200.
4-202.
4-204.
4-206.
4-207.
4-197. С = 137,5 пф.
4-199. -А1*?-- Ус- = 0,76.
А ПОЛ. ус
= 0,93; -^2- = 0,815.
_ ЧЭ1
Кр = 1800. 4-201. С = 97 пф.
Кр = 71; Ку - 92; Кр<ЗКу. 4-203.
Сй—0; L = 1,96 мкгн; К = 3,7 ом. 4-205. Кв = 5200.
К, = 2800.
Чтобы избежать перегрузки усилителя при сильных сигналах.
Глава девятнадцатая
4-209. /?вх. поел = 250 ком; 7?вх. пара л = 1^7 ком.
4-210. Уменьшатся в 1,5 раза. 4-211. Уменьшатся в 1,74 раза.
4-212. Um(ii= 4 в. 4-213. UmQ = 0,96 в. 4-214. Um(d^ 2,8 в.
4-215.
Ймако гц 10 000 7000 5000 3000
Сб, пФ 47 68,5 95,5 160
370
4-216.
сигн ^(0 пом 2 3 4 5
сигн ^Й пом 8 18 32 50
4-2 17. На 60 дб. 4-2 18. U = 50,5 мв. 4-219. U = 0,93 мв.
4-220. Кф= 100 и 5350. 4-221. Uт = 1,7 в. 4-222. В 1,35 раза.
4-223. 1. Сопротивление нагрузки детектора для переменного тока низкой
частоты /?11£2 и постоянного тока Ня:
rz R н £2
Кроме того, известно, что tn < .
2. Решая совместно оба эти уравнения, получим: R2 > 94 ком; < 206 ком.
4-224. Сб = 96 пф, 4-225. т = 0,4. 4-226. Л1Н = 2,14 дб,
4-227. (пф = 0,22 мксек; /спада = 0,33 мксек,
4-228. Сб = 40 пф; Ra = 5,7 ком.
4-229. Сб = 40 пф; Ra = 7,5 ком; = 0,87.
4-230.
ом 300 1200 3000 12 000 3*10»
0,2 0,5 0,715 0,975 ~1
4-231. Сб = 1250 пф, 4-232. Сб = 250 пф. 4-233. Q = 3,6 в.
I I оил вв
4-234. Сб = 40 пф; = 12,5.
4-237. Ответ изображен на
4-240. Кпр = 24,5.
4-241. Кпр = 6,9.
4-242. Um вых = 750 мкв.
4-243. В 155 раз.
4-244. В 25 раз.
4-245. /зерк = 2,43 Мгц.
4-246. /зерк = 1,07 Мгц.
4-247. /г =2,414-
4- 4,41 Мгц.
4-248. /г= 585-ь 3085 кгц.
4-249. /лож = 4,83 Мгц.
4-250. /лож= 620 кгц.
4-251. К = 2,02 при
верхней настройке и 26 при
нижней настройке.
4-253. В 4,05 раза при
верхней настройке и в 19,5 ра-
за при нижней настройке.
4-254. fc= 6-ь 9,5 Мгц.
4-255. fp — 227,5 кгц.
4-256. А/ = 385 кгц.
Глава двадцатая
рис. 4-57. 4-239. Кпр = 20,8.
24*
371
4-257. А/ = 1,83 Мгц без конденсатора сопряжения и 85 кгц с конденсатором
сопряжения.
4-258. А/ = 610 кгц без конденсатора сопряжения и 45 кгц с конденсатором
сопряжения.
4-259. /пр = 1,58 Мгц. 4-260. Уменьшится в 7,1 раза.
4-261. /Г1 = 40-7-90 Мгц; /Г2 = 55 Мгц. 4-262. /с= 930 кгц.
4-263. /с = 1830 и 2745 кгц. 4-264. R = 15 ком. 4-265. UBX = 866 мкв.
Глава двадцать первая
4-266. /и = 0,165 мксек.
4-267. А/п = 3,5 Мгц для /и = 1 мксек; А/п = 1,75 Мгц для /н = 2 мксек.
4-268. Ян = 1063 ом; К — 5.
4-271. 1. Постоянная времени анодной цепи:
/и 2-10-6 П1
Та = 20 = 20 = °’ мксек'
2. Сопротивление анодной нагрузки:
„ та 0,1-10-6
зо-ю-12 ~3300 '
3. Постоянная времени входной цепи:
Tg = Ю/и = 20 мксек.
4. Сопротивление утечки:
Ro = 257?н = 62,5 ком.
5. Емкость конденсатора входной цепи:
Trt 20.10-°
тетг - “32' ‘°- ф - 320 ’*•
6. Коэффициент усиления каскада:
К = SflH = 9-IO”3-3300 = 29,7.
4-272. L = 2,8 мкгн. 4-273. Ra = 2,5 ком; L = 65,5 мкгн.
4-275. 1. Общие емкости и С2 (рис. 4-38):
Ci = Свых + СМ1 — 7,5 + 2 = 9,5 пф;
^2 = ^ВХ 4“ ^М2 ~ 6 + 12 = 18 Пф.
2. Отношение емкостей:
3. По табл. 4-1 находим расчетные коэффициенты:
= 1,88; а = 0,14; 0 = 0,74; у = 1,79.
4. Время нарастания фронта импульса напряжения:
0,35 0,35 п nQ
'*₽ = Ж = Ж = ВДжас
5. Сопротивление нагрузки:
^/фр 1,88-0,08.10-*
= 2,2 (Cj + Сг) = 2,2-27,5-10-12 = 2500 0М'
372
6. Индуктивность корректирующей катушки:
L = аЯ* (Ci + С2) = 0,14-25002-27,5-10'12 = 24 мкгн.
7. Индуктивность корректирующей катушки Lf.
ря* (Cj+ C2) = 0,74-25002-27,5-10"22 = 127 мкгн.
8. Сопротивление:
= Y#h = 1,79*2500 = 4480 ом.
9. Коэффициент усиления:
К = S7?H = 11 • 10-3* 2,5* 103 = 27,5.
4-276. 7?н = 5,1 ком; 100 мкгн; 573 мкгн; = 9 ком; К = 46.
4-277. = 1,5 ком; Сф = 0,52 мкф.
• 4-278. /?ф = 34,2 ком; Сф = 8750 пф.
' 4-279. 1. Выбираем /?ф = 3/?в = 3*2,5 = 7,5 ком. Падение напряжения
на сопротивлениях 7?ф 4* Ка:
/ао(ЯнЧ> Яф)= Ю • 10-3 (2,5 4* 7,5)*103 = 100 в.
2. Напряжение на аноде:
Ua = 400 — 100 = 300 в,
что соответствует типовому режиму лампы.
3. Из условия максимального усиления на нижних частотах определяем Сф:
Сф^?н = GgRg,
CaRa 0,05*10-е. 0,5 *10« .
Сф = -JUL ---------23Л05--------- 1 ° МКФ-
4-280. К, = 0,9; К2 = 0,47.
4-281. R'i = 200 ом; эквивалентное внутреннее сопротивление меньше
в 2500 раз.
4-282. 7?вых1 = 151,5 ом; ^?вых2 = 175,4 ом.
4-283. 7?вых1 = 100 ом; Т?вых2 = 166,6 ом.
4-284. Кср = 0,94; Кв = 0,8. 4-285. К = 0,33; Um вх = 6 в.
4-286. £н =-120 ом.
4-287. Коррекция будет осуществляться, так как в области нижних частот
коэффициент усиления меньше, чем в области верхних частот.
4-288. Для ускорения нарастания напряжения видеоимпульса предназна-
чены Llt R3, С3, L2, R12, С9. Для уменьшения спада плоской части импульса пред-
назначены RQ, С5. Цепь Rq, С5 не нужна при /и = 2 мксек.
4-289. Отметки импульсов малой амплитуды, следующие после импульсов
с большой амплитудой, либо будут отсутствовать, либо будут сильно ослаблены.
4-290. Импульсы положительной полярности.
4-291. Коэффициент усиления К = 90; отклонение I = 27 мм, что вполне
достаточно.
Глава двадцать вторая
4-299. 1) Л4кр = 3 мкгн. 2) Уменьшится в 10 раз. 4-300. / = 354-75 Мгц.
4-301. f = 500,34-503 кгц или f = 4974-499,7 кгц.
4-302. I поддиапазон 1901—3102 кгц; II поддиапазон 3050—5120 кгц; III под-
диапазон 4910—8120кгц; IVподдиапазон 7820—13 000кгц; Vподдиапазон 12 480—
20 800 кгц.
4-303. I поддиапазон 1960—3510 кгц; II поддиапазон 3370—6020 кгц; III под-
диапазон 5780—10 363 кгц. 1 = 221 мкгн.
373
4-304. Усиление уменьшится в 8,4 раза.
4-305. Уменьшить напряжение смещения на 11,2 6.
4-306. Уменьшить напряжение на экранирующей сетке на 25 в,
4-307. Увеличится в 1,4 раза. 4-308. Уменьшится в 6,4 раза.
4-309. Увеличится в 173,2 раза. 4-310. В 2 раза.
4-311. 1. По справочнику находим крутизну характеристик ламп при началь-
ном напряжении смещения на управляющих сетках:
6К7 Eg = —2 в\ S = 1,6 ма/в\
6А7 Eg = —3 в, S ~ 0,37 ма/в\
S3Snp = 1,63-10—»-0,37-10—3 = 1,53-10—12.
2. Максимальный коэффициент усиления приемника при нормальной чув-
ствительности и начальном смещении:
b — ^ВЫХ _ 2 __ 1А5
*макс- - 2(M0.e -
б)
3. Коэффициент пропорциональности А:
А __ ^макс _ 105 _ g g 1016
А S8Snp 1,5 - ю-1а ~b,b 1и ’
4. Задаемся напряжением на входе детектора 3 в и находим:
а) регулирующее напряжение
[/р = 3 - 2 = 1 в;
напряжение смещения на управляющих сетках ламп
6К7 Eg = -2 + (—1) = —3 в;
6А7 Eg = —3 + (—1) = —4 в;
крутизну характеристик ламп при найденных напряжениях смещения
6К7 Sj = 1,46 ма/в\
6А7 Snp !« 0,3 ма/в.
В)
5. Коэффициент усиления при напряжении на входе детектора 3 в:
= SjSnp.iA = 0,94-10-12-6,6-10“ = 0,61 • 106.
6. Напряжение на входе приемника:
Ед = B“*-L = —j7jr= 49 мкв.
7. Производим аналогичные расчеты, задаваясь напряжениями на входе
детектора 4, 5 и 6 в. Результаты расчетов приведены в таблице.
^вых> в % в Е?1-в , ма/в s»snpio*’ k £а. мкв
6К7 6А7 ' 6К7 6А7
2 0 —2 —3 1,6 0,37 1,5 10» 20
3 — 1 -3 —4 1,46 0,3 0,94 0,61-10» 49
4 — 2 —4 -5 1,3 0,22 0,286 3,2-10* 125
5 —3 -5 —6 1,12 0,16 0,2 1,32-10* 379
6 —4 — 6 —7 0,88 0,095 0,065 0,429-10* 1400
374
По данным таблицы строим амплитудную характеристику приемника
4-58).
(рис.
4-312. а= 70. 4-313. Ек = 230 мкв.
4-314. Сф = 0,1 мкф.
4-315. Сф = 0,5 мкф.
4-316. S = 0,133 ма/в.
4-317. С3=—3 в.
4-319. 1. Сопротивление схемы
(рис. 4-43) переменному току звуковой
частоты:
М/Г+У
---------—
Лф + R+.Rg
/ 200.1000 \
Яф \ 200 + 1000 )
200-1000
Яф+ 2004- 1000
2. Сопротивление схемы постоянному току 7?пост = /? = 200 ком.
3. Подставляем значения R и 7?пер в формулу.
/?пост-Лпер = 0(25
RnQQT
и находим: /?ф = 1500 ком.
4-320. С* = 93 600 пф.
4-321. 1. Напряжение на аноде лампы типа 6С5С при разряженном конден-
саторе С:
п Ю0/?2 100-20 _п
£/a = “^bR7=^+20- = 50 e-
2. Постоянная времени цепи заряда конденсатора С:
т3 = С (Яо + Я3) = 500 10—12 (10-103 + 20-103) =□ 15 мксек,
где R 0 — сопротивление лампы типа 6С5С постоянному току при (7а = 50 в
и Еп = 0.
3. Напряжение заряда конденсатора С за время открытого состояния лампы
(1 мксек)-.
UC = 100 (1 — е~~) = 100 (1 — 2,72~'Т^} =6,3 в.
4. Постоянная времени цепи разряда конденсатора С:
тр = 400-103-500-10'12 = 200 мксек.
Так как тр в 6 раз меньше периода повторения синхронизирующих импульсов,
то конденсатор С к концу паузы между двумя смежными импульсами разрядится
до нуля.
5. Диапазон напряжений смещения на управляющей сетке регулируемой
лампы типа 6ЖЗП и значения крутизны характеристики:
Eg макс = —4“ (—6,3) = —7 в; SMHH = 0,06 Malff,
Eg мин = О»? 4~ 0 = —0,7 в; <SMaKC = 5,2 Maje.
6. Изменение усиления приемника:
^макс _ ^макс __ 6,2 __
^мин *5Мин 0,06
Ь
4-322. = 52. 4-323. Вверх.
375
4-324. Усиление изменяется в 13,2 раза; D = 10 км.
4-325. Яд = 0,41 в/Мгц. 4-326. 5Д = 0,68 в/Мгц.
4-329. Яд = 0,5 в/Мгц. 4-330. SD = 3 Мгц/в. 4-331. А?р = 17.
4-332. ky = 50. 4-333. Зд = 0,3 в!Мгц. 4-334. Sp = 100 кгц/в.
4-335. Д/н = 226 кгц. 4-336. Д/о = 300 гц. 4-337. ky = 32,8.
4-338. Расширится.
4-339. 1) /кв = 915 кгц; 2) полоса пропускания уменьшится.
4-340. Частотная характеристика в области верхних частот выравнивается.
4-341. Увеличить.
ЧАСТЬ ПЯТАЯ
Глава двадцать третья
5-1. Увеличится на Г = 4444 гц.
5-2. Увеличится на F = 3055 гц. 5-3. и= 432 км!час.
5-4. / = 540 Мгц. 5-5. ДГ = 150 гц.
5-6. F = 5,28 кгц; на прием не повлияет. 5-7. v = 648 км/час.
5-8. F = 38,9 кгц. 5-9. F = 584 гц. 5-10. ф = 0°; 48°; 61°30'; 90°.
5-11. F = 40 кгц. 5-12. D = 450 м. 5-13. Д/ = 4 Мгц.
5-14. 1. Высота полета самолета без учета эффекта Допплера:
2. Высота полета самолета с учетом эффекта Допплера:
сТ
H^^(Fp + F^n),
где
р __ t
3. Ошибка в определении высоты полета:
ли и н сТ п vFf .
— п2 — -^-Гдоп
д„ 20*444*10е
ДЯ_ 2-150.4-10* ~7,4 М~
5-15. Гр = 12 кгц; FM = 15 гц. 5-16. Гр = 6,4 кгц. 5-17. ДЛ = 388,5 м.
5-18. 6,67; 33,3; 66,7; 133,3; 333,3; 666,6 и 1000 мксек.
5-19. 15; 150; 1500; 3000 и 15 000 м; 30; 150 и 300 км.
5-20. /= 57,6 сек. 5-21. /= 2,57 сек; Гмакс<5 0,4 гц.
5-22. t— 1000 мксек; Гмакс<3 800 гц. 5-23. D — 60 км.
5-24. 3 мм. 5-25. F = 1000 гц. 5-26. v = 37,6 м/сек.
5-27. D = 120 км. 5-29. Эмин = 165 м. 5-30. /и = 0,86 мксек.
5-31. 466; 800 и 1300 м.
5-32. На шкале дальности 15 км отметки наблюдаются раздельно, а на шкале
150 км — слитно.
5-33. Д£> = 677,8 м. 5-34. £>макс == 199 км. 5-35. 360 гц С Г <5 750 гц.
5-36. п = 20 об!мин. 5-37. Г = 2000; 600 и 240 гц.
5-38. Да = 1,4°; ДГ = 1,24 км.
5-39. /и = 0,5; 1 и 2 мксек.
5-40. f = 3000 Мгц; Т = 0,00033 мксек; п = 30 000 колебаний; Тл =
= 2000 мксек.
5-41. /и = 0,032 мксек. 5-42. Рср = 30,5 etn; Q = 2290.
5-43. N = 10 импульсов; достаточно. 5-44. X = 0,72 м.
5-45. Ри = 60 кет. 5-46. Ря = 125 кет. 5-47. 1 мксек
376
5-48. Рср = 30 дб/мвт.
5-49.
Режим Р _ вт ср» Q ^мин, м Да, град ^макс» км а, град
1 30,6 2280 82,5 2,5 120 20 0,096
2 40,4 1730 180,0 3,07 260 9 0,21
3 42,0 1670 330,0 4,05 500 5 0,4
5-50. Аа^ 5,3°. 5-51. /обз = 6 сек; N = 21. 5-52. /обз= 231,5 сек.
5-53. D == 4 км. 5-54. ^макс === 416,6 км. 5-55. ^обз == 7,2 сек.
5-56. п = 10 об/мин. 5-57. у = 10°. 5-58. £макс = 13,8 км.
5-59. F = 300 гц. 5-60. N = 8.
5-61. 5эф = 0,785; 1256; 419 и 3735 м2.
5-62. Интенсивность сигнала увеличится в 26 раз. 5-63. 0,3 м.
5-64. 5эф = 558 м2. 5-65. Зэф = 268 м2. 5-66. Зэф = 0,14 м2.
5-67. Можно рекомендовать следующий порядок расчетов: 1. Определить
отражающий объем (т. е. объем импульса на заданном расстоянии от радиолока-
ционной станции):
<7 п (30.103)2.1-0,017.12.0,017.3.108.0,5.10-е
V — —---------------------------2
= 23 600.104 м2,
где 0 г и 0 в выражены в радианах.
2. Определить количество дождевых капель в отражающем объеме:
N = Vp = 23 600- Ю4- Ю4 = 23 600-108.
3. Определить эффективную площадь одной дождевой капли:
0 Iе
5Эф. к = 306 .-4-=306. = 3,78.10-е см2 .
К о
4. Определить эффективную отражающую площадь полосы дождя:
5эф = 5эф. KN = 3,78-10-’ -23 600-10» = 893 м2.
5-68. 5эф = 200 м2. 5-69. Зэф = 80 м2. 5-70. 5эф = 5 м2.
5-71. Зэф = 5,1-10s м2. 5-72. Зэф = 6,12-103 м2. 5-73. 5эф1 = 5эф0.
5-74. 1= 2,8 см. 5-75. 5Эф = 0,86 и 3,44 м2. 5-76. а= 1,26 м.
5-77. S= 144 м2. 5-78. Зэф = 40804-40,8 м2. 5-79. £>макс = 74,5 км.
5-80. £)Макс = 70,5 км. 5-81. РМакс = 266 км. 5-82. D = 91 и 83 км.
5-83. D = 17,5 км. 5-84. Ри = 134 кет. 5-85. РСо ~ 11,625 кет.
5-86. Рпр. мин= 3,2* 10"13 вт. 5-87. Ри = 3,2 Мет.
5-88. 5эф = 18,6 м2. 5-80. G = 2040. 5-90. % = 4 см. 5-91. D = 23,5 км.
5-92. Увеличится в 1,79 раза. 5-93. Увеличится в 3 раза.
5-94. D = 76,3 км. 5-95. h = 3,84 м. 5-96. Н = 1630 м.
5-97. 4 лепестка; 8 лепестков; 7°9'; 3°34'. 5-98. h = 6,6 м. 5-99. D == 48 км.
5-Ю0. Р = 8,78-10"10 и 3,43-10"12 вт. 5-101. 11,1 км.
5-102. АЯ = 700 м.
Глава двадцать четвертая
5-103. Зф = 55 кв/мксек. Точность определения дальности уменьшится-
5-104. Зф = Scp — 157 кв/мксек. 5-105. Q — 2700. 5-108. т = 2509 мксек.
5-109. т= 4 мксек. 5-110. т = 2140 мксек. 5-111. т— 150 мксек.
?77
5-112. т = 750 мксек. 5-113. ис = 190 в. 5-114. uL = 0,675 в.
5-115. i0 = 25 мка-, = 3,25 мка. 5- 116. = 19 ма; i2 =• 0.
5-117. ис = 13 в. 5-118. г’р= 5 мка. 5-119. г3 = 43,5 ма.
5-120. t = 10 мксек.
5-125. 1. ис = UCO+(E — UCO', (1 — = —350 + (500 + 350)х
х(1-Г“); «с = 0; 350 = 850 — 850е"Т;
500 loo
"850
t = 54 мксек.
2. Скорость изменения напряжения на конденсаторе при подключении его
к источнику равна производной по времени от напряжения на конденсаторе:
t
, E—Uco " 500 + 350 ос ,
('Н=о=-------= —100— = 8,5
54
, 850 loo г .
(uc)t=5i= -joQ е =5 в/мксек.
5-126. X ® 4 мксек; Zp = 74 ма; i = 0 через 6—10 мксек.
5-127. 1. Составим уравнение Кирхгофа для цепи:
= (1)
ai с» л
2. Возьмем первую производную по Ь
д-^-+4-/=°- <2)
3. Составляем характеристическое уравнение и находим его корни:
£а’ + + = 0;
С/
. 1 п 1 i
ах=/—7=-; аа = — f -=i
VLC у LC
1
Обозначим co = —7=t.
У LC
4. Решение дифференциального уравнения (2) имеет вид:
i = +Ate4<ot.
5. Используя начальные условия, находим значения постоянных Ах, At:
4=0 = °’ ис (f=0) ~ 0; UL (t=0) в
0 = Ах + Аа; Ах = —Аа;
i = Aj (eifSit — = 2АХ/ sin co/;
ul — L = £2/+© cos co/;
ul (/=0) ~ ^^2/AjCo;
. E __ E
1 /2oL ’ 2 /2cq£
•578
6. Подставляя значение At в выражение для тока, получим:
Е . t
I — —=- sin со/.
coL
7. Напряжение на катушке индуктивности:
Г .
uL = L = Е cos со/.
8. Напряжение на конденсаторе:
и0 = Е Е (1 — cos со/).
9, Определим значение со:
<о = —= т--1------------= 2-10».
V LC ^10-«-25. IO*»
10. Подставляя численные значения, получим:
«£ = 100 cos (2- 10е t) в;
«с = ЮО [1 — cos (2-106 /)] в;
/ = 50 sin (2-Юв/) д.
5-128. 1. Составляем дифференциальное уравнение Кирхгофа:
RC-^- + uc = Kt.
2. Общее решение для соответствующего однородного дифференциального
уравнения имеет вид:
«с общ = A if RC •
3. Исходя из выражения правой части дифференциального уравнения, част-
ное решение неоднородного дифференциального уравнения будем искать в виде:
ис части = К/ ф А а;
duc части _ v
4. Подставляя эти выражения в исходное уравнение, получим:
__ Д2 = —КС/?.
Следовательно, ис чагТН = Kt — KCR.
5. Полное решение неоднородного дифференциального уравнения будет
таким:
ис = ис общ 4" ис части»
_________
«с = Д1в RC + Kt-KCR.
6. Используя начальное условие ис^^= 0, находим значение постоянной
интегрирования Др
= KCR.
7. Напряжение на конденсаторе:
________________________________
u0 = KCRe RC +K(t — RCy,
uf = [2,5-10“’e-2'104 -|- 5 (t — 0,5-10-8)] g.
379
8. Ток в цепи:
, = С-^ = я(1-е «Ч;
1 = 5 (1 — е-210>9 а.
5-129.
UL= 10-2 (1 _ е-210>«/) в.
/= [О.б-Ю-1^-2-1010' + 10“ 2 (/—— 0,5• 10~10)] а.
5-130. 1. Составляем дифференциальное уравнение Кирхгофа:
LC + UC = Kit.
2. Общее решение соответствующего однородного уравнения:
ис общ = А 1^°^ + А 2е •
3. Ищем частное решение в виде:
ис части = Kt}
duc части _ d?Uc части _______ q
dt А’ dt* ~ *
4. Подставляя значения ис часТн и его производных в исходное уравнение,
убеждаемся, что выбранное нами решение удовлетворяет.
5. Полное решение неоднородного дифференциального уравнения:
ис = «с части -Ь “с общ = Aielu>t -Ь Л2е_/ш' 4* Kt.
6. Находим значения постоянных интегрирования и А2, используя началь-
ные условия:
ис t==0 =0; 0 = Ах Д2; тогда:
ис — 2jA1 sin со/ -> Kt}
'7=о=°; «=С-^- = 2СЛ1/ш coscoZ + KC;
0 = СЛ12/(о -Ь КС-,
A --JL
7. После подстановки значения Аь получаем:
ис = Kt------sin со/;
со
ис = (10/—5* 10~6 sin 2-106/) в,
i = КС (1 — cos со/) = 5* 10“6 (1 — cos 106/) а.
5-131. tu = 15 т. Цепь дифференцирующая.
5-132. Длительность импульса напряжения на конденсаторе больше дли-
тельности импульса на входе цепи на 150—250 мксек,
5-133. т = 1 мксек} tu = З-т- 5 mkq^,
S- 13S. 1. В исходном состояний, до запирания лампы отрицательным импуль-
сом, конденсатор заряжается до напряжения на аноде лампы, которое равно:
_ ERo _ 300-10-10’ _
аа Ra + RH (10+70)-10’ “ -э в-
2. Зарядный ток в первый момент времени после запирания лампы:
Е-иай
3 Ян + Я
3. Амплитуда положительного импульса напряжения:
U+-IR- E~Uao R = (300 — 37,5)-30 • 103
RB + R К (70+ 30)-10’ /ь’ в‘
4. Ток разряда конденсатора через открытую лампу:
Е — Uao 262,5
'р Ra + R ~ (30 + 10). 103 » 6-55 ма'
5. Амплитуда отрицательного импульса напряжения:
£/’+ = ir>R = 6,55- IO-’.30-10’ 19б в
5-139. Ответ изображен на рис. 5-52.
5-140. Ответ изображен на рис. 5-53, а и б. 5-141. п = 2,58.
5-142. /фР = 0,2 мксек\ /сР= 1,66 мксек.
5-143. /фр = 0,015 мксек.
5-144. Для положительной полуволны напряжения Um вых # 99 в; а «
а* 1 в. Для отрицательной полуволны напряжения Um ВЫх = —0,1 в; Uma =
= —100 в.
5-145. Для положительной полуволны
напряжения Um вых — 1 в. Для отрица-
тельной полуволны напряжения ит вых =
= 91 в.
5-146. 1. Мгновенное значение сину-
соидального напряжения:
и = Um sin 2л/7.
2. Ц>Гр = Um sin 2л//ф (рис. 5-54).
381
3. Если /ф < Т, to
Uorp —
и
2nfUm
5-147. Uт = 80 в. При увеличении амплитуды синусоидального напряжения
длительность фронта ограниченного напряжения уменьшится.
5-148. Для данной схемы (рис. 5-55, а) на анод диода надо подать постоянное
напряжение —10 в (рис. 5-55, б).
5-149. На анод диода надо подать постоянное напряжение —50 в (рис. 5-56).
5-150. 1. Во время положительного
схемы, когда мгновенные значения будут
равны или больше Uorp = Eg0 — (7СМ,
происходит ограничение в сеточной цепи.
Напряжение на аноде лампы будет мини-
мальным:
^а. мин — £ — — Е
ERa
Еа + Eq
= 250
250-50-10» лп л
(50 4- 10) 10» — U в‘
полупериода напряжения на входе
2. Во время отрицательного полупериода напряжения на входе ограничи-
теля, когда мгновенные значения по абсолютной величине больше напряжения
запирания, происходит ограничение за счет отсечки анодного тока. Напряжение
на аноде будет максимальным, равным напряжению источника анодного питания
250 в.
3. Форма напряжения на сопротивлении R зависит от соотношения постоян-
ной времени т и длительности фронта напряжения на аноде:
т= 20-10»-25-10’1а= 0,5 мксек.
4. Длительность фронта определим из равенства:
и = Uт sin со/.
5. Ограничение происходит на уровне С/^/2 сеточного напряжения. Сле-
довательно, фаза сеточного напряжения в момент ограничения:
фв^=30‘,
382
ЙЛЙ
2й//ф _ Л
" 6
z
1
/ф= 2Я’

la
ламп мультивибратора. Если частота
10е
6-2л/ 6/" “ 6-20-10s ” 8,32 'МКСе'с;
/ф > Ют.
Следовательно, цепь из RC является дифференцирующей.
6. Длительность импульсов на сопротивлении R приблизительно равна
длительности фронта 8,32 мксек. Форма импульсов на сопротивлении R изобра-
жена на рис. 5-57.
5-151. Длительность импульсов
уменьшится, а амплитуда их из-
менится не за счет ограничения,
а за счет увеличения скорости из-
менения напряжения на аноде.
5-155. т31 = 5,4 мксек; т32 =
=5,4 мксек; тр1 = 40 мксек; тра = у"]
= 110 мксек.
5-156. /и = 1890 мксек;
Т =3780 мксек.
5-157. /щ == 333 мксек; 2 == ’
= 148 мксек; Т = 481 мксек.
R&Ra
5-158. S -—°.-- > 1. МуЛЬ-
Аа । Rg
тивибратор самовозбуждается.
5-159. Rq == 0,5 ком.
5-160. Триод, так как он имеет
меньшее внутреннее сопротивление.
5-161. Телефоны через разде-
лительный конденсатор подключа-
ются между анодом и катодом одной из
следования импульсов лежит в звуковом диапазоне, то при исправной работе
мультивибратора будет слышен звук.
5-162. В обоих случаях на сетках ламп установятся нулевые потенциалы.
Обе лампы будут открыты. Показания миллиамперметра удвоятся.
5-163. Проверить работу каждой лампы мультивибратора как усилителя
низкой частоты.
5-164. t/OT= 167 в. 5-167. ^-<ТВХ<Т.
r ICO 1 D ____ £Лп ВЫХ^О 100-10-103
• Т-^вых= "ЗОО-—"166"
9 r „ Т____________________0,5.10-3
Д Ce<10(/?a + rg) “ 10(5-103+ 108) 10 ф>
где rg — сопротивление участка сетка — катод отпертой лампы.
3. »-------------?---Б------- 12,3 ком.
2fC«ln Яа + Ъ
Выбираем Rg = 5/?а == 25 ком.
4. Окончательно определяем емкость Cg.
с * 1
= 5 ком.
2.3-4-25-10е- 1,06 - 4100 л#-
383
5-169. При минимальной амплитуде сйнхрбнйзируюЩих импульсбв, равной
£g0 — Ug, синхронизация еще возможна, если импульс синхронизации поступит
на сетку лампы через время t с момента возникновения отрицательного напряже-
ния на сетке (рис. 5-58):
__L
Us=Umge х- / = rBX--L;
7вх==Т2Ио^ = 0’83,10'3 сек'
Т — 10"3 сек\
„ т
^вх 2 — 12,5 в.
U m вх — £g о tn g е
5-173. /и = 127 мксек.
5-174. Для мультивибратора с положительными сетками AF/F = 0,65. Для
мультивибратора, собранного по основной схеме, AF/F = 2,17.
5-177. 1. Принимаем сопротивление в цепи анода первой лампы равным
30 ком и строим динамическую анодную характеристику (рис. 5-59, а). Величиной
катодного сопротивления при открытой лампе пренебрегаем;
га =0 при Ua = 240 в;
240
*а = 30* 103 = 8 ма ПРИ = °-
а)
По динамической характеристике определяем сопротивление лампы посто-
янному току при напряжении на сетке, равном нулю:
- ^о_ ЮО
/ао 5»10-з
= 20 ком
2. По точкам пересечения динамической анодной характеристики со ста-
тическими характеристиками при различных значениях сеточного напряжения
строим сеточную динамическую характеристику (рис. 5-59, б). По характеристике
определяем напряжение запирания, которое равно —7 в.
384
3. Из условия | Е& о | < | Uк I принимаем напряжение на катодном сопротивле-
нии равным 20 в при открытой лампе Л2.
4. Учитывая падение напряжения на катодном сопротивлении при открытой
лампе Л2, определяем величину Т?а2:
__ (£-£/к)/?0 _ (240 — 20)* 20-103 _
'а2 Е - UK - Um вых 240 - 20 - 50 25,9
5. Определяем величину катодного сопротивления:
D U к E-UK 240-20 л0
Rk «аг ’ ‘а2- Яа2+Я0 ~ (25,9+ 20)-IO» 4-8 ма'
£к = -2L . 10’ = 4Д7 кол.
4,8
6. Из формулы:
/B = Rg2Cln^2-
определяем величину сопротивления в цепи сетки Л2:
Rg2 ------^7-----> A^ai = *ai#ai-
Cln—
£g02
На сеточной динамической характеристике строим линию смещения, которая
проводится под углом Р к оси напряжения на сетке:
ctg Р = mRK = 10-3 - 4,17 • 103 = 4,17;
Р = 13,5°.
Точка пересечения линии смещения с динамической характеристикой опре-
деляет значение анодного тока открытой левой лампы Zai = 0,8 ма'.
„ £ 240 _
£«02»7=35=7л
Выбираем величину емкости конденсатора равной 200 пф; тогда:
D 50.10-в-Ю-з
Rg2~ о щ ioi 0,8-10-3-3-104 - 200 ком-
2-10“10 In —-----?--------
7. Проверяем, удовлетворяется ли неравенство:
(Т - /и) > (54-10) С (Rai rg к /?к);
(Ю-3 — 50-10-8) > (54-10)-2-10-10 (30 ф 1 4» 4,17)-10*.
5-180. /и = 200 мксек. 5-181. Um— 187 в; /и = 500 мксек.
5-182. (/ai= 1П,3 в; Ug2 = 13,2 в; t/a2== 300 в; Ugl = 10,2 в.
5-183. Опрокидывание схемы произойдет. 5-189. /и. мин = 0,1 мксек.
5-193. Для F = 700 гц R = 1 Мом; для F = 350 гц R = 2 Мом.
5-199. t3. макс = 320 мксек; t3. мин = 20 мксек.
5-201. Для фантастрона с катодным повторителем т31 = 33 мксек; для
фантастрона без катодного повторителя т32 = 303 мксек; т32/т31 = 92,5.
5-202. /воссТ = 660 мксек. 5-205. С = 4400 пф. 5-206. п = 15.
5-207. /и = 2,4 мксек. 5-208. Q = 500 ом.
5-209. При подключении источника к линии вдоль линии будет распростра-
няться прямая волна напряжения с амплитудой:
£ -Q -
9q+q
= 0,1£.
25 Задачник
385
Так как линия разомкнута на конце, то волна напряжения отразится без
изменения фазы и через время / = 2п У LC возвратится к началу линии. Кри этом
линия будет заряжена до напряжения
ОДЕ 4- ОДЕ = 0.2Е.
У начала линии также произойдет отражение, причем коэффициент отражения
9q-q_ =
9q+ Q
Поэтому амплитуда отраженной от начала линии волны будет равна:
ОДЕ *0,8 = 0,08Е.
Напряжение в начале линии через время t == 2n]f LC будет равно:
0.2Е + 0.08Е = 0.28Е.
Прямая волна с амплитудой 0,28Е
вновь распространяется до разомкнутого
конца линии, отражается от него без изменения фазы, и отраженная волна распро-
страняется к началу линии. В результате вся линия будет заряжена до напря-
жения:
0,28Е + 0,08Е = 0.36Е.
У начала линии волна напряжения с амплитудой 0,08Е опять отразится
с коэффициентом отражения 0.8, и вновь образованная прямая волна будет иметь
амплитуду:
0,08Е-0,8 = 0.064Е.
В результате напряжение в начале линии через время 2t будет равно:
0.36Е + 0.064Е = 0.424Е.
На основании аналогичных рассуждений можно построить график изменения
напряжения в начале линии, изображенный на рис. 5-60
5-211 В результате резонансного заряда линия заряжается до напряжения,
примерно равного 2Е. После подключения линии к нагрузке вдоль линии от на-
грузки начнет распространяться падающая волна, разряжающая линию. Так как
сопротивление нагрузки не равно волновому сопротивлению линии, то коэффи-
циент отражения:
п == —0 = 2£_Z_L = _L
/?н + 0 + Q 3 *
386
Поэтому по линии будет распространяться волна напряжения величиной
—2£/3, а напряжение у нагрузки упадет до 2£ — 2£/3 = 4£/3.
Волна —2£/3 отразится от разомкнутого конца без изменения фазы и через
время t—2n jALC вернется к началу линии. Следовательно, напряжение вдоль
линии уменьшится до 4£/3—2£z3 = 2£/3.
Вновь отраженная от нагрузки волна будет иметь величину —2£/3-1/3 =
= —2£/9. _
В результате напряжение у нагрузки через время t—2n^LC достигнет
величины 2£/3 — 2£/9 — 4Е/9.
Волна величиной —2£/9 снова распространится к концу линии, отразится
от него и уменьшит напряжение на линии до 4£/9 — 2£/9 = 2£/9.
Волна —2£/9 отразится от нагрузки с коэффициентом отражения р — 1/3.
Новая отраженная волна будет иметь величину —2EITI.
Поэтому напряжение у нагрузки через время 2t будет равно 2£/9 — 2EI21 =
= 4£/27.
На основании аналогичных рассуждений можно построить графики, изобра-
женные на рис. 5-61.
5-213. 1. Критическая частота:
4 4
77 = “^-10в = 2*106 гц.
Выбираем триод СЗГ с параметрами: t/K. доп — —20 в; гк = 7«103 ом; а =
= 1,5; t/K0 = 10 Мгц.
2. Напряжение коллекторной батареи:
£/к q = (1,5-*-2) Uт = 2Uт — 20 в;
о = 20 в = С/к. д0П.
3. Считаем 2?б — 3RK.
Яб + Як = "J,-0,8гк = 5,6-10’ ом;
Uт.
37?к + /?к = 5,6* 103 ом; /?к = 1,4 ком;
Rq = 37?к = 4,2 ком.
4. Проверяем выполнение первого условия самовозбуждения /?к < гк (а — 1):
1,4-103 < 7-103 (1,5 — 1) = 3,5-103.
Rs =
5. Эмиттер на я емкость:
r> fn(RQ + RK + 0«8гк) ДППП n/h
Сэ = ” 4000 пф-
6. Эмиттер ное сопротивление:
Т
-----------——=——----------- = 8,2 ком
. .. Rq Л 0,3гк 1
а(/?64~ Rk)-Rq J
7. Проверим выполнение второго условия самовозбуждения:
/?ЭСЭ = 8,2-103-0.004 = 32,8 ом-мкф;
Rq + 7?к + гк _ 5,6 4- 7 ____
Rq ~ 4,2
у/?э 4- /?к 4- *к __ 3 8«10“3
Rq 1г к (а0 1) /?к]
v —
32,8 >
25*
387
5-214. С4А; UK 0 — 7,5 в; Rq — RK — 1,4 Сэ = 0,03 мкф; R3 = 40 ком.
5-215. /и — 0,4 мксек.
5-216. Мультивибратор возбудится, так как условия самовозбуждения
выполняются.
5-217. F = 7604-7600 гц.
5-218. С91 = 5-10-9 ф; Сэ = 5-10-8 ф, /?э1 = 8,7 Мом; R32 = 8,7 ком.
5-219. П1А, UK о = —12 в, /?к1 — RK2 — 4,5 ком; Rq = 24 ком; Сг — 600 пф;
С2 = 1200 пф.
5-220. ГИБ; С7КО =—12 в; RK1 = RK2 = 4,8 ком; Rq=55 ком; С2 =
= 2,9* 10”8 ф; Сх = 2,9-10’9 ф.
5-221.
Тип триода П1А-П1Д П1Е П1Ж П1И
F, кгц 20 93 200 320
5-222. /И1 = 0,7 мксек; /И2 = 525 мксек.
5-223. Fr = 74 кгц; F2 = 9,5 кгц.
5-224. П1Ж;^К0=—12 в; /?к1 = RK2 = 6 ком; Rq = 12,5 ком; С = 120 пф;
R±= 31 ком; R = 5 ком.
5-225. С = 290 пф.
5-226. П1Ж; Uko — —13 в; TRK = 6 ком; Rq = 40 ком; С = 100 пф; Сэ =
= 20 мкф; R3 = 800 ом.
5-227. П1Б; t/K0 = —12 в; R = 2,4-103 ом; п = 4; С = 0,05 мкф; Rq =
= 5 ком.
5-228. Для Rq = 0,5 ком Т\ = 36 мксек; = 27,6 кгц; для Rq = 5 ком
Т2 = 156 мксек; f2 = 6,4 кгц.
5-229. С = 0,052 мкф. 5-230. /и = 10 мксек.
Глава двадцать пятая
5-242. U = 187,5 в. 5-243. Um = 188,5 в. 5-244. U = 267 в.
5-245. D = 150 км. 5-246. Уменьшить в 1,33 раза.
5-247. /= 116,5 мм.
5-248. 1. Из приложения ЗБ чувствительность нижней пары отклоняющих
пластин при Ua2 = 1,5 кв и Ua3 = 3 кв;
Ки — 0,43 мм/в.
2. Длительность развертки:
. D_ 200-103
^раз — 15Q 150 333 мксек'
3. Скорость нарастания пилообразного напряжения:
=~t^3 = = 0,43-1333 = 0,174 в1*ксек-
5-249. (£/)' = 0,202 в!мксек. 5-250. v = 0,225 мм!мксек = 225,0 м/сек.
5-251. AD = 655 м. 5-252. D = 225 км.
5-253. С/подс > 20 в; положительный; /и = 666 мксек.
5-254. /П1 — 2000 мксек; tn2 = 1204 мксек; /Пз = ^7 мксек.
5-255. D = 12 км.
5-256. t/ф = 20 мм/мксек = 20 000 м/сек; уПд = 0Л мм/сек = 100 м/сек.
5-257. D = 5 км. 5-258. 1. Из формулы
388
определяем т:
/и 133 133
Т- . Еа 500 2,3-0,097 597 мксек'
{ПЁ^Ц^ 2,3 g 500=100
2. Величина сопротивления:
т 597.10-6
* = 7Г=юШо^- 597’103 = 597 ком-
5-259. С= 5100 пф.
5-260. yU = 11,1%. Точность отсчета дальности в начале линии развертки
больше.
5-261. В 2-106 раз
5-262. 1. Скорость нарастания напряжения в начале, импульса:
(t/c); = = 350 = 0,0808 в/мксек.
2. Скорость нарастания напряжения в конце импульса:
р — II -А - —
(Uc)' = =—££» е т = 0,0808 е 4330 = 0,0693 в/мксек.
к т
5-263. Уменьшится в 2 раза. 5-265. Um = 56 в\ (Uc)' = 0,079 в!мксек.
5-266. Амплитуда больше на 6 в, а скорость меньше на 0,0018 в!мксек за счет
первоначального напряжения на конденсаторе.
5-267. 7?х = 0,2 Мом\ Т?2 = .1 Мом.
5-269. 1. Амплитуда пилообразного напряжения при длине линии развертки
Г = 39 мм*.
^==-£-*4=-§--100 = 63 в.
2. Постоянная времени цепи заряда:
.п
t„ 133 133 1 ппп
Еа ~ 500 “ 2,3-0,0578 1000 мксек~
2‘31g^Z74 2,3 g "500=63
3. Максимальное сопротивление:
хп _ 1000-10-6
С ~ 1000-ю-12
= 10е = 1 Мом.
4. Пределы изменения сопротивления 7? = 597-ь 1000 ком.
5-274. К = 0,143.
5-275. Длина линии развертки уменьшится вдвое и будет доходить только
до середины экрана; масштаб уменьшится вдвое; дальность не изменится.
5-276. Числовые масштабы = 1 : 100 000; М2 = 1 • 500 000; М3 =
= 1:1 000 000. Линейные масштабы Мъ = 1 см/км; М2 = см/км; М3 =
□
1
= -Jq- СМ/КМ.
5-277. Mt : М2 : М3 = (UJ : (U2)f : (U3)f = 1 : V2 : V3.
5-278. C2 = 4000 пф; C3 = 6000 пф. 5-279. D = 250 км.
5-280. Длина линии развертки и диапазон дальности уменьшатся вдвое,
а масштаб развертки останется без изменения.
389
5-281. Масштаб увеличится, а дальность уменьшится в 2 раза; линия
развертки уйдет за пределы экрана.
5-282. L = 6 мгн. 5-283. Um = 25 6 в. 5-284. Уменьшится в 5 раз.
5-285. Um = 50 в; С = 2000 пф.
5-286. При изменении величины R5 расстояния между масштабными метками
не изменяются. Если линия развертки не выходит за пределы экрана, то ее длина
изменяется и изменяется число масштабных меток. При изменении величины R9
расстояния между масштабными метками изменяются. Если линия развертки
не выходит за пределы экрана, то ее длина изменяется без изменения числа
масштабных меток.
5-288. /и = 3334-600 мксек. 5-289. DMHH = 100 км; DMaKC = 300 км.
5-290. В л раз. 5-291. = 75 кгц; F2 — 7,5 кгц; F3 = 0,75 кгц.
5-292. v= 1,18 мм/мксек; <0=2,7 град/мксек.
5-293. v= 1,14 мм/мксек; <о = 2,7 град/мксек. 5-294. Um~ 124 в;
отрицательная.
5-295. D = 1125 м. 5-296. D = 25,4 км.
5-297. 1) Uml = 146 в; Um2 = 200 в; 2) Um3 = 83,3 в.
5-298. Д/ = 2,47 мм.
5-299. Определяем амплитуду напряжения, подаваемого на нижние откло-
няющие пластины. Из формулы
= Кв^тв
следует, что
5-300. Ci = 500 пф; Сг = 49 500 пф.
5-301. М! = 1 : 9100; Ма = 1 : 91 000; М3 = 1 : 910 000.
5-302. /зад = 533 мксек; D = 15 км. 5-303. F = 99904,3 гц.
5-304. Недостаточна амплитуда напряжения, подаваемого в первом случае
на горизонтально-отклоняющие пластид; во втором случае — на вертикально-
отклоняющие пластины.
5-305. Угол сдвига фаз напряжений, подаваемых на вертикально- и горизон-
тально-отклоняющие пластины, не равен 90°.
5-306 L = 8,4 мгн, v = 299 751 км/сек. 5-307. ГМин = 208 щ.
5-308. п = 19 об/мин. 5-309. Мразв = 346.
5-310. Отметка первой цели будет видна на расстоя-
нии Dx = 60 км. Отметки второй цели не будет. Отмет-
ка третьей цели будет видна на расстоянии D3 = 20 о<.
5-311. ^мин ’== 3 сек.
5-312. Размер отметки, если цель удалена, 8,33 мм;
размер отметки, если цель под самолетом, 3,46 мм.
5-313. D = 100 км.
5-314. 1. Размер отметки без пятна развертки:
/ц = 11 — 1 = 10 мм.
2. Длина окружности, на которой лежит отметка
цели:
/ц = 1 = л-100 = 195,5 мм.
3. Угол отметки цели (рис. 5-62):
аОт = — 360 = —12—.360 = 18,5°.
/ц 1Уэ,э
4. Угол цели:
ац= <!<„—0 = 18,5 — 2= 16,5°.
390
5. Длина цели:
£ц ~ЗбЬ’2яЕ>ц ~ 360 ’2я’5 _ 1,44 км'
5-315. Для анодного включения СЛ0= 0,114 в; для катодного включения
£/го= 15 в.
5-316. Um = 50 в.
5-317. 1. По анодным характеристикам лампы 6Н8С определяем сопротивле-
ние лампы постоянному току: /?0= 10 ком.
2. Из формулы
t/a о = 'aRo = Ra + Ra Ro
определяем 7?а:
/?а = -а =-^ап /?0- » Ro = 10 = 600 ком.
ило о
3. Из формулы
определяем Rt:
, U.Ra
1 £а — (7а 0(70
9,5-600
300 — о — 9,5
= 20 ком.
4. Из формулы
/и = т 1п
где
Е — Е^ — С/ао — Uq = 285,5 в,
U = Um _ uQ = 50 - 9,5 = 40,5 в,
определяем ti
Т =__________
Е
in Е —U
666 666 ллсп
—;----28ТГ- = етж=4450 мксек-
2)3 lg 285,5 - 40,5
_ _ т _ 4450-10-’
“ R. + R1 ~ 600-10»+ 20-103
5-318. Скачок, скорость нарастания и амплитуда уменьшатся примерно вдвое.
5-319. Скачок увеличится примерно вдвое, а остальные параметры импульса
останутся практически без изменения.
5-320. Скачок не изменится; скорость нарастания и амплитуда пилообразной
части импульса уменьшатся примерно вдвое.
5-321. ц= 299 692 км/сек-, ДО = —20 м. 5-322. F = 29 973 гц.
5-324. Частота кварцевого генератора 75 кгц. Блокинг-генераторы работают
на лампе Л2 в режиме синхронизации, на лампе Л3 — в режиме деления с коэф-
фициентом 5:1; на лампе Л4 — в режиме деления с коэффициентом 2 : 1; на
лампе Л5 — в режиме деления с коэффициентами соответственно 6:1; 15 : 1
и 25 : 1.
5-329. Введена задержка запуска передатчика на время 133 мксек.
5-330. Диапазон.дальности 100 км, а задержку можно ввести либо 80, либо
100 км.
391
5-331. 1. Ширина шкалы азимута:
/азИм = 0,6* 100 = 60 мм.
2. Время одного оборота антенны при максимальной скорости вращения:
4 60 60 _
/об = Т=-20- = 3с^
3. Угол поворота антенны, соответствующий перемещению развертки на диа-
метр электронного луча:
Опят = ctceKT -у— — 60• ’ = 0,5°.
*азим DU
4. Минимальное время поворота антенны на угол 0,5°:
'мин = 'об = 3-W = °’00416 сек-
оои оии
5. Минимальная частота следования импульсов:
Fмин = = 0,00416 = 240 гц'
5-332. I = 246 м. 5-335. I = 666 м.
Глава двадцать шестая
5-344. Менее 2000 ом\ 31,4 мксек.
5-345. U = 8,6 кв} MJ = 1,4 к&. 5-346. rj == 89%. 5-347. г) = 91%.
5-348. Т) = 87,3%.
5-349. Увеличится энергия, потребляемая от источника высокого напряже-
ния, которая гасится на зарядном сопротивлении и аноде коммутирующей лампы.
Магнетрон генерировать не будет, так как накопительная емкость не сможет заря-
диться до большего напряжения. Могут перегреться анод коммутирующей лампы
и зарядное сопротивление.
5-350. Возрастет сопротивление постоянному току коммутирующей лампы,
тем самым уменьшится напряжение, подаваемое на анод генератора высокой
частоты. Это вызовет уменьшение генерируемой мощности или же полное прекра-
щение генерации.* Анодный ток генератора высокой частоты, уменьшится.
5-351. При отсутствии диода необходимо будет подключать нагрузку к нако-
пительному конденсатору в строго определенные моменты времени, а именно,
когда напряжение на конденсаторе будет достигать максимума.
5-352. Нельзя, так как тиратрон потухнет только при почти полном разряде
накопительной емкости, а для нормальной работы магнетрона значительные
уменьшения анодного напряжения недопустимы.
5-353. U = 1420 в.
5-354. Станет более крутым срез импульса, так как после окончания импульса
возникнет колебательный процесс с малым периодом колебаний.
5-356. С = 0,0125 мкф. 5-357. №=18 дж. 5-358. Р = 320 кет.
5-359. R = 500 ом. 5-362. С = 80 пф. 5-363. /CD = 0,06 мксек.
5-364. 1т = 10 а.
5-365. Срез будет в виде затухающего колебательного процесса, затухание
будет мало.
5-36*6. Уменьшатся коэффициент полезного действия и колебательная мощ-
ность, так как при разряде накопительной. емкости часть разрядного тока будет
проходить через это сопротивление.
5-367. Возрастут в 2 раза.
5-368. Для наименьшей частоты следования импульсов.
392
5-369. Чем больше длительность импульсов, тем меньше должна быть частота
следования импульсов.
5-370. Рср = 15 вт.
5-371. Через дроссель Lx происходит разряд емкости Сх (разделительной)
и в случае его обрыва емкость Сх не будет разряжаться. На ней будет скапливаться
заряд, в связи с чем уменьшится напряжение на анодах генератора высокой
частоты. В результате от импульса к импульсу будет уменьшаться напряжение,
подаваемое на аноды; тем самым уменьшится колебательная мощность (или даже
возможен срыв генерации). Кроме того, будет уменьшаться длительность генери-
руемого импульса.
5-372. При пробое разделительного конденсатора напряжение источника
будет все время приложено к анодам ламп генератора высокой частоты, что вызовет
протекание через них токов в паузе или даже генерацию с пониженной мощ-
ностью. Наоборот, при закрытии коммутирующей лампы возникающая противо-
электродвижущая сила будет меньшей величины, что вызовет уменьшение колеба-
тельной мощности генератора высокой частоты или же срыв генерации. Из-за
протекающего в паузе тока через дроссель Lx и лампу генератора высокой частоты
будет уменьшен к. п. д. модулятора и увеличена мощность рассеивания на анодах
генераторных ламп. Возможно перегорание обмотки дросселя Lx.
5-373. Um = 17,1 кв. 5-374. Р = 45 кет. 5-375. /и 3,14 мксек.
5-377. Когда время открытия мало, велик к. п. д. модулятора, но мало
напряжение, подаваемое на аноды генератора высокой частоты, и мала мощность,
отдаваемая генератору высокой частоты. При очень большом времени открытия
мал к. п. д., а напряжение на аноде и мощность, отдаваемые генератору высокой
частоты, велики. Если время открытия в 3—5 раз превысит постоянную времени
цепи индуктивного накопителя, то к. п. д. уменьшится, а напряжение и мощность
практически не вырастут. Кроме того, при большом времени открытия вырастет
мощность, выделяемая на аноде коммутирующей лампы.
5-378. Уменьшится величина напряжения, подаваемого на аноды генератора
высокой частоты.
5-379. 0,625 дж. 5-380. г) = 22о/о. 5-381. I = 300 м.
5-382. С = 1000 пф; L = 10 мкгн. 5-383. R = 800 ом.
5-386. 1) Выигрыш в 100 раз; 2) выигрыша нет; 3) проигрыш в 100 раз. Вто-
рой и третий случаи не могут быть применены.
5-387. Будет нарушено согласование линии с магнетроном, что приведет
к искажению формы генерируемого импульса (затягивание).
5-388. Уменьшится к. п. д., и линия зарядится только до величины напряже-
ния источника питания. Величина сопротивления должна быть много больше
величины волнового сопротивления линии.
5-390. Должно быть увеличено волновое сопротивление линии и уменьшен
коэффициент трансформации импульсного трансформатора.
5-391. Вакуумная лампа будет закрываться при прекращении действия
положительного импульса на ее сетке, поэтому длительность генерируемого
импульса будет определяться параметрами линии только тогда, когда коммути-
рующая лампа будет открыта на время, большее времени разряда линии. Чрез-
мерно длительное время открытия коммутирующей лампы уменьшит к. п. д.
модулятора.
5-392. I = 2 и 5 a; U = 4500 в. 5-393. S = 20 000 в/мксек.
Глава двадцать седьмая
5-394. t = 460 мксек. 5-395. t — 9,2 сек.
5-396. К = 0,1; звено безынерционное.
5-397. 1) =
188,5-10-»/
’ 188,5-10-»/+ 1 •
393
5-398.
1)
--L-J-; 2) 4(ш) =
+ 1 ’
1
ф (co) = — arctg сот.
5-399.
5-400.
4- ДР = — ^ЛЯ; звено апериодическое.
20. W--'~
dt
20- 103Дг = — t&R 4- ДР; звено апериодическое.
5-401.
Состоит из
двух
звеньев;
м
dt
Рвх
м = —; звено апериодическое;
R
Д/ = £Дгэ. м; звено безынерционное.
5-402. ДЯ = ЛД/; звено безынерционное.
5-403.
+ Д(/ = - kbR;
---' М- + Д»э. М =
Д/ — /э. м>
ДЯ = /г3Д/;
регулятор стабилизирующий, непрерывного действия, непрямого действия
статический.
5-404. Из звена с запаздыванием и интегрирующего звена.
5-405.
kk}
1 4- /СОТ
р-/®* j___L.
е ф /со/ •
144 • 5-4°8-1 л. ь'ь •
3 4- / 1 4- ^1^2
2 и 4— устойчивы; 1 и 3 — неустойчивы. 5-413. / = 106Д/.
т= 1,5 и 2,5 мксек. 5-417. ДР = 600 м, ухудшение на 450 м.
= kUBX\ звено интегрирующее. 5-419. Свх = 0,1 мкф.
5-420. Д/ = k&UK\ звено безынерционное.
5-421. Система астатическая. 5-422. т = 0,08 сек. 5-423. 5%.
5-424. 1) неустойчива, 2) устойчива; 3) неустойчива, 4) устойчива.
5-425. ДР = 45 м. 5-426. t = 0,15 мксек. 5-427. 0,38 мксек!в.
5-428. 1) Неустойчива; 2) устойчива; 3) неустойчива; 4) неустойчива.
5-429. ДР = 2 м. 5-430. t = 20 мксек.
5-431. /мин = 2 Зилсселс; /макс = 30 мксек.
5-432. v = 27 000 км/час. 5-433. Р = 7,5 м. 5-434. ДР = 0,2 в.
5-435. 500 периодов. 5-436. 2000 периодов; 2 сек.
5-437. Работа будет неустойчивой и ошибка уменьшаться не будет.
5-438. t = 0,3 сек.
394
5-406.
5-407.
5-411.
5-416.
5-418.
Ai
5*439. Произошла расфазировка опорных напряжений на 90°. Необходимо
опорные напряжения, поданные в канал азимута, подать в канал угла места, и на-
оборот.
5-440. По скручивающейся спирали.
5-441. Произошла расфазировка опорных напряжений и сигнала ошибки
на угол в пределах от 9Э до 18Э°. Необходимо органами настройки ликвидировать
расфазировку.
5-442. Канал азимута будет реагировать на отклонение по углу места, а канал
угла места — на отклонение по азимуту; антенна будет двигаться по окруж-
ности.
5-443. Равносигнальное направление антенны будет уходить от цели по пря-
мой линии до потери сопровождения.
5-444. Возрастет максимальная дальность действия радиолокационной стан-
ции в режиме сопровождения, точность сопровождения уменьшится.
5-445. F = 50 гц.
5-446. ki = 0,77 в/град.
5-447. 400 импульсов.
5-448. 1) 8,65 и 5 в; 2) 7,1 в; 3) нулевое напряжение и 10 в.
5-449. Изменится частота сигнала ошибки. При наличии селекции сигнала
ошибки по частоте уменьшится чувствительность системы углового сопровож-
дения.
Глава двадцать восьмая
5-450. 1 = 4 м (75 Мгц); X = 2 м (150 Мгц); X = 2 см (15 00Э Мгц); к =
= 4 см (7500 Мгц).
5-451. /= 0,45 сек.
5-452. 1) Уменьшить на 1 сек; 2) 8 мксек. 5-453. На 0,8 в.
5-454. Д/= 2«10"б%.
5-455. Скорость цели должна составлять половину скорости света.
5-456. 1) 0,54 в; 2) U0,7 в и т. д. 5-457. и = 360 км/час.
5.458. / = 2-10“6 мксек.
5-459. Помехи от дипольных отражателей.
5-460. При полете вдоль полосы уголковые отражатели будут видны слитно;
при полете перпендикулярно полосе они будут видны: с расстояния 1000 м —
раздельно по азимуту; с расстоянии 2000 м — слитно.
5-461. S= 13,76 м*. 5-462. 38 700 шт.
5-463. Примерно в 490 раз.
5-464. Дальность уменьшится в /2 раз.
5-465. Возрастет в 3 раза.
5-466. Возрастет в 16 раз.
5-467. D = 50 км.
5-468. Передатчик на востоке, местный предмет на азимуте 315°.
5-469. Шумовые малой мощности и несинхронные.
5-470. Импульс укоротится в 2 раза.
5-471. Возрастет яркость отметки цели.
5-472. Отметка цели остается прежней. Задержку, увеличенную в целое
число раз, не применяют, так как потребуются более громоздкие линии за-
держки.
5-473. 1) Цель видна не будет; 2) отметка цели не изменится.
5-474. Помехи от уголковых отражателей, расположенных в одном направле-
нии от радиолокационной станции на расстояниях, больших величины разрешаю
щей способности по дальности, или синхронные импульсные помехи.
5-475. Из-за перегрузки приемника.
5-476. D = 635 м.
5-477. В 47 раз.
5-478. Плотность потока мощности возрастет в 2 раза, дальность действия
станции увеличится в j/*2 раз.
5-479. 64 вт. 5-480. Более 3°. 5-481. Оба параметра 20 км.
395
ЧАСТЬ ШЕСТАЯ
Глава двадцать девятая
6-1. С = 20 в/дел} S = 0,05 дел/в. 6-2. С = 1 в/дел} S = 1 дел!в.
6-3. а = 50 дел} S = 0,25 дел!в. 6-4. а = 50 дел} С = 1 в/дел.
6-5. С — 0,2 в/дел} 5=5 дел/в} (7эф = 2,6 в.
6-6. С = 0,1; 0,4; 1; 10; 20; 40 и 200 в/дел.
6-7. S = 2,5; 25 и 250 дел/а} 1; 10 и 100 дел/ма и 0,5 дел!мка.
6-8. С = 0,004; 0,02; 0,1; 0,4; 2 и 10 ма/дел.
6-9. S = 250; 50; 10; 2,5; 0,5 и 0,1 дел/ма. 6-10. I = 350 ма.
6-11. Yn=—3%. 6-12. Yn=2,5%.
6-13. AZ = +0,2 а; Yo = +4,4%; Yn = +1,7%.
6-14.
Пределы измерения напряжений, в АП, в б, в Vn.%
150 + 3,75 — 3,75 2,5
300 + 12,5 — 12,5 4,15
1000 — 55 + 55 5,5
6-15. AU = 0,01; 0,5; 2,0 и 10 в.
6-16. AU = +4 в; д = — 4 в; Yo = —2,58%. 6-17. Um = 1,41 в.
6-18. К = 10,8. 6-19. Eg = —4,5 в; Eg2 = 89 в; Ua 0 = 90 в.
6-20. Eg = —12,6 в; Eg2 = 238 в; Ua 0 = 248 в.
6-21. Для шкалы большего диаметра AU = ± 1 в; для шкалы меньшего диа-
метра AU =±1,5 в.
6-22. /?вх = 50 ком} 0,25; 1 и 5 Мом.
6-23. /?вх= 0,025; 0,125; 0,5 и 2,5 Мом.
6-24. Прибор ТТ-1: на пределе 200 в Yo=7%; на пределе 1000 в Yo= 3%;
прибор А4-М2: Yo=0,5%.
6-25. Прибор ТТ-1: на пределе 200 в Yo = 18,3%; на пределе 1000 в Yo =
= 4,5%; прибор Ц-51: на пределе 300 в Yo = 3,5%; на пределе 600 в Yo = 2%
Значения погрешностей, в зависимости от соотношений сопротивлений,
вычисленные по приведенной формуле, сведены в таблицу:
^вх/Л r/r, 0,5 1,0 5 10 50
0,5 57% 40% 11.9% 6,1% 1,2%
5 25% 11% 3.2% 1,6% . 0,3%
6-27. 1,3 Мом. 6-28- 7?вх^ 4 Мом. 6-29. /?вх^ 5,6 Мом.
6-30. Rbx^ 22Мом. 6-31. Яд = 90Мом. 6-32. /?д = 120М(ш;/?д= 12Л4ол<.
6-33. С2= 290 пф} Um= 1,5 кв. 6-34. £/дб = 0; 4; 8 и 12 дб.
6-35. Определяем коэффициент для предела 300 в:
t/ay=201g-^L [06J;
V, / / U
t/дб = 20 (1g 300 - lg-0,775) = 20 (1g 3 -- 1g 0,775) 20 1g 100.
3'96-
Первый член 20 (1g 3 — 1g 0,775) выражает измеряемое напряжение на пре-
деле 3 в, которое отсчитывается по шкале «децибелы». Второй член 20 1g 100 пред-
ставляет собой поправочный коэффициент, который зависит от предела измерения.
Пределы измерения напряжений, в 12 30 300 600 1200 6000
К, дб 12 20 40 46 52 66
6-36. По расчету С/Дб = 49; по прибору С/дб = 49 дб. 6-38. Um ~ 5 в.
6-39. 1) Um = 57 в; 2) Um = 360 в.
6-40. 1) Um = 85 в; 2) Um = 170 в; 3) Um = 0,25 в.
6-41. 1) Um = 10Q в; 2) Um = Ю в; 3) Um = 0,95 в; 4) Um Ю0 в.
6-42. 1) (/эф= 80 в; tfCD = 72,2 в; Um = Н2,8 в; 2) 47эф = 41,7 в; [/со =
= 37,6 в; Um = 58,8 в; 3) 2,4 в; Ucp = 2,16 в; Um = 3,39 в.
6-43. 1) Um = 7 в; 2) Um - 38 в; 3) Um = 252 в.
6-44. 1) Уэф= Um/V3; 2) 1/эф= 86,7 в.
6-45. 1) 17ср= У^/2; 2) (/ср = 75 в; 3) Кф = 1,15.
6-46. U3i> = 43,35 в; U3i> = 86,7 в. 6-47. Ucp = 30 в. 6-48. U3i) = 132 в.
Л-49. t/cp = 150 в. 6-50. £/эф = 2,75 в. 6-5Е £/эЛ = 3,88 в.
6-52. Ucp = 75 мв. 6-53. Ucp = 4,75 в. 6-54. t/cp = 0,15 в.
6-55. 1) УЭф = Um; 2) иэф = 100 в. 6-56. t/cp = —99,9 в.
6-57. Ucp = —99,75 в. 6-58. £/эф = 190,4 в.
6-59. 1) 17эф = UJV2- 2) и9ф = 71 в.
6-60. 1) Ucp = Um/л-, 2) 1/ср= 31,9 в; = 1,11. 6-61. Um = 208 в.
6-62. (7эф = 6,35 в. 6-63. Um = 378 в; (7эф = 189 в.
6-64. (7эф = 268 в; Ucp = 240 в.
6-65. Учитываем, что отклонение стрелки определяется средним значением
положительной полуволны, а шкала проградуирована в эффективных значениях
синусоидального напряжения.
1. Определяем количество делений шкалы прибора, на которое отклонится
стрелка индикатора при измерении синусоидального напряжения (напряжение
градуировки):
Т
агр = J Urn Sin dt = —
0
2. Находим показания прибора:
/7П = i/эф — «гр .
3. Находим отклонение стрелки прибора при измерении исследуемого напря-
жения:
a = -^f Umdt = Um-^-.
о
4. Определяем показания прибора:
/7П = Um -^= = 120 • = 89,3 в.
Г/2 К2-3
397
6-66. (/9ф = 178 в. 6-67. Uт = 202 в. 6-68. (7эф = 290 в.
6-69. 4/9ф = 222 в. 6-70. Um = 310 в. 6-71. Д/9ф = 220 в.
6-72. Форма напряжения на входе детектора вольтметра ВКС-7Б показана
на рис. 6-60.
1- Um=U^V2.
о г г т
8. u'm = Um-Ucp = Um^--^.
я — 2 Рис. 6-60.
5. Определяем отклонение стрелки прибора:
6. Определяем показания прибора:
Г» г 1
""“"•♦“7Т ““W
2|/2f0 - 828 ..
л —2
6-73. [/9ф = 414 в. 6-74. t/cp = 613 в.
6-75. Учитываем, что отклонение стрелки прибора определяется пиковым
значением положительной полуволны, а шкала проградуирована в эффективных
значениях синусоидального напряжения.
А. Заземлена точка а (график напряжения рис. 6-60).
1. и'т = ит-иер = ит(\-1_}.
2. U'm = С/9ф /2. '
U' 1 —— 500 (1— —)
3. Па = 1/9ф = -^ = ит = 128.5 е.
Б. Заземлена точка б (график напря-
женния рис. 6-61).
1 и' _ у ____
*• — о ср — я •
2. U'm=V2-U*.
п -И - - ?’500
К2 • л К2 • л
= 226 в.
и
Рис. 6-61.
Шт
3.
6-76. При заземленной точке а £/Эф = 685 в\ при заземленной точке б = 0.
6-77. При заземленной точке a = 355 в; при заземленной точке б u9$ =
= 355 в.
6-78. f = 25 гц. 6-79. a) f = 30 кгц\ б) f = 3333 гц.
6-80. F = 2000 гц. 6-81. F = 4000 гц.
6-82. f = 20; 5, 1, 0.2; 0,05 и 0,01 Мгц.
6-83. /= 10; 2; 0,5 и 0,1 Мгц.
6-84. п ~ 20; 10, 30; 20; 15 и 30 меток.
6-85. t— 0,1; 0,5, 2 и 10 мксек,.
6-86. /и — 0,5 мксек\ F — 2000 гц\ Q = 1000.
6-87. /и = 0,35 мксек. 6-88. /и = 3 мксек. 6-89. /и = 0,75 мксек.
6-90. 1) /и = 2,5 мксек; 2) /и = 0,4 мксек. 6-91. т == -----------4’ Ю0 [%].
b -f- А
398
6-92. a) m= 50%; 6) m = 33,4%; e) m = 25%.
6-93. a) tn = 50%. 6) m = 20%, e) m = 100%.
6-94. a) <p = 0°, 6) <p = 45°. в) <p = 90°; г) <p = 135°; <?)<₽= 180°; e) <p =
= 225°; ж) <p = 270°; з) <p = 315°.
Г лава тридцатая
6-95. 1) Rx = 70,3 ом; 2) Rx = 70 ом. 6-95. 1) Rx = 69 ом; 2) Rx = 70 ом
6-97. a) Yo= 0.4%. 6) Yo = 0,075% 6-98. Rx = 84 ом.
6-99. Yo=-1.4%. 6-100. Rx = Rax (fa- * ) |o-«l-
6-101. Rx = 22,2 ком.
6-Ю2. 1. Определяем ток, протекающий через сопротивление изоляции R2
(рис. 6-62):
Г __ (Rl 4~ ^нх)
2 RiR'2 + Rm (Rl Rz)
e£
-Uo
*Г
Рис. 6-62.
2. Определяем ток, протекающий через вольтметр (рис. 6-62):
1
в RXz + RmkRl + Rz)'
3. Определяем показания вольтметра (рис. 6-62):
С/В1 — ^В^ВХ —
U }R \R нх
RiR-z 4- Rm (Rl 4" Rz)
4. Определяем показания вольтметра при включении его между вторым про-
водом и землей:
tj ________U qRzRhx_______
в2~ RiR< + R^ (Л, + Rt) •
5. Определяем отношение показаний вольтметров-
_ /?t
U В2 Rz
6. Определяем сумму показаний вольтметров:
/7 д_/7 _ qRм (R\ Rz)
Ub1± в2 RLK2 +Rm(Rl + Rz) •
7. Определяем сопротивление изоляции /?г из выражений пп. 5 и 6:
399
8. Из выражения п. 5 определяем сопротивление изоляции:
/?2 = = -S-37.4 = 62,2 Мом.
С/bi OU
6-103. Rx = 33 Мом. 6-104. Rx = 24 Мом.
6-105. Rx = — (Rr + Ro) — Rr [ojw] .
«2
6-106.
6-108.
6-109.
6-111.
Rx — 506 ком. 6-107. Rx = 85 ом.
SUQ
a = —— - шкала неравномерная.
Rr + Ад ~r Rx
~ ; шкала неравномерная.
/ 2
~ = -г-; не изменится. 6-112. Rn = 8500 ом.
/а 1
a —
6-113. RX1 = 8300 ом; Rxi = 17 300 ом.
6-114. Rxl= 3151,5 ом; Rxi = 12251,5 ом. 6-115. Uo = 6 в.
6-116. Rx = 1,5 Mom. 6-117. Rp = 9350 ом. 6-118. Uo = 3 e.
6-119. R = 10 ом. 6-120. R = 16,7 ом. 6-121. Q= 138 ом.
6-122. Q= 552 ом. 6-123. Cx = 1015 пф; y0 = 1,3%.
6-124. Cx= 97 пф; yo = 15,5%. 6-125. Cx = 7900 пф; y0 = 0,28%.
6-126. Cx= 1000 пф; y0= 2,8%. 6-127. Cx = 50 пф; 6-128. Cx = 79 пф.
6-129. Cx= Co&. 6-130. Cx= 0,4 мкф. 6-131. Cx = 1430 пф.
R
6-132. Cx = 5,7 мкф.
6-133. 1) Cx = 4 мкф; 2) Cx = 0,005 мкф; 3) Cx = 0,025 мкф.
6-134. Lx— 95 мгн. 6-135. Lx— 3,06 мгн; y0 = 4,9%.
6-136. Lx = 0,5 мгн. 6-137. Lx = 5 мгн. 6-138. £Х=СОЯОЯ.
6-139. Lx = 1 гн. 6-140. Lx — 3 гн. 6-141. 1) Lx — 50 гн; 2) Lx = 7,5 мгн.
6-142. Lx = 145 мгн. 6-143. Lx = 29 гн. 6-144. Lx = 110 мгн.
6-145. Q = 200.
Глава тридцать первая
6-147. Rr, = 75 ом. 6-148. Яд = 25 ом; К = 0,5.
6-149. Яд = 950 ом\ UBX = 0,25 в. 6-150. Яш = 600 ом.
6-151. Ящ = 1200 ом; Сш = 2 пф.
6-152. Ящ == 1,33-106 ом; Сд= 15 пф.
6-153. Яш — 2 ком; Сш = 2,5 пф. 6-154. Яш — 3,1 ком; Сш = 0.
6- 155. Яш = 75 ом; Rr, == 762,5 ом.
6-156.
Тип лампы явх, ком
при рабочей частоте
30 Мгц 200 Мгц
6Ж4 6Ж1П 6К1П 8,35 33,3 277,0 0,19 0,75 6,25
400
6-157. ZBX = 400 ком. 6-158. ZBX — 360 ком. 6-159. ZBX = 2,5 ком.
6-160. ZBX = 3,75 ком. 6- 161. = 35 ом; U = 107 мкв.
6-162. /?д — 25 ом; U = 30 мкв. 6-163. U = 5 мкв. 6-184. U = 15,8 мкв.
6-165. U= 15 мкв. 6-166. К = 0,085. 6-167. U = 20,6 мкв.
6-169. Ki = 20; Кг = 10. 6-170. U = 5,8 в. 6-171. U = 0,12 в.
6-172. Л\ = 11,4, Ка = 12,5. 6-173. Ех=3 мкв.
6-174. р — —92 дб/мвт.
в-175. РПр. мин = 0,4-10-’ мет; Рпр. мнн = 0,4 • 1О'« вт.
6-176. Рпр. мин = 0,24-10-*’ вт. 6-(77 Рпр. мия -= 2,7-10-*’ вт.
6-178. Рлр. мин= 1,6-10-*3 вт. 6-179. Р = 9,4 мет.
6-180. Р = 9,55 мет. 6-181. Р — 25 вт. 6-182. Р — 168,5 вт.
6-183. Р = 9,7 мет. 6-184. Р = 1,68 вт. 6-185. Р = 50 вт.
6-186. Ри = 150 кет. 6-187. Рср = 2,66 вт. 6-188. Рхр = 100 вт.
6-189. Ри = 150 кет. 6-190. Ри = 1,94 кет. Рср = 1,62 вт.
6-191. /=100 кгц. 6-192. f = 9330,7 Мгц. 6-193. f = 3752,375 кгц.
26 Задачник
401
ПРИЛОЖЕНИЯ
1. ДАННЫЕ О КАТОДАХ
А. Значения коэффициента М для вольфрама
г° м, см2 сек Т Л4, —/ см2 сек
2100 1,57-10—J? 2500 2,03 10—У
2200 1,25-10- 1 2550 4,0 10—у
2300 0,78-10—*° 2600 0,84 10-8
2400 0,44-10—у 2700 3,1610—8
Б. Значения коэффициентов А и <р для некоторых металлов
Металл А а — ’ см2град2 Ф. эе
Вольфрам Молибден Тантал . . . • Торий на вольфраме Барий на вольфраме Торий на карбиде вольфрама 60—100 55 60 3,0 2,5 0,0115 4,52 4,41 4,07 2,63 1,66 1,5
В. Значения коэффициента лучеиспускания £ и максимально допустимых
температур нагрева анодов
Материал £ Т
Никель белый 0,20—0,22 970—1050
Молибден белый 0,24—0,29 1350—1400
Тантал белый 0,20—0,28 1550—1600
Никель черненый .* 0,52—0,60 950—1050
Графит 0,68—0,80 950—1050
402
2. ДАННЫЕ О ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ПРИБОРАХ
А. Выпрямительные кремниевые плоскостные диоды
Тип диода Выпрям- ленный ток. а Обратный ток, мка Амплиту- да обрат- ного на- пряжения, не более, в Тип диода Выпрям- ленный ток, и Обратный ток, мка Амплиту- да обрат- ного на- пряжения, не более, в
Д202 0 4 500 100 Д207 100 100 200
Д203 0,4 500 200 Д208 100 100 300
Д204 0,4 500 300 Д209 100 100 400
Д205 0,4 500 400 Д2Ю 100 100 500
Д206 100 100 100 Д211 100 100 600
Примечания. 1. Падение напряжения в прямом номинальном выпрямленном токе составляет 1 f . • 2. Диапазон рабочих температур от —60 до -f- 125° С. । направлении при
3. Без теплоотводящего шасси значение выпрямленного тока для дио- дов Д202 — Д205 должно быть уменьшено вдвое.
Б. Выпрямительные германиевые столбы
Тип столба Выпрямлен- ный ток, ма Наибольшее падение напряжения, в Наибольшая амплитуда обрат- ного напряже- ния, кв Наибольший обратный ток при наибольшей амплитуде обрат- ного напряжения, . мка
при прямом токе
100 ма 300 ма
Д1001 100 6,5 2 150
Д1001А 100 3,5 — 1 150
Д1002 300 — 7,5 2 300
Д1002А 300 — 4 1 300
Примечания: 1. Данные приведены для окружающей температуры
4-20° С.
2. Наибольшая температура корпуса -f-80o С.
3. Сведения по столбам Д1001 А, Д1002А приведены на каждую ветвь.
В. Основные данные селеновых столбиков типа ТВС из таблеток диаметром 7,2 мм
Максимально допустимая амплитуда обратного напряжения в Внутреннее сопротивление столбика. ком Максимально допустимая амплитуда обратного напряжения, в В н утре н Het сопротивле- ние столбика, ком
140 0,4 1400 4,5
280 1,0 2100 7,0
420 1,5 2800 9,0
700 2.0 4200 13.0
1050 3,5
Номинальный выпрямленный ток 7,5 ма.
26*
403
Г. Германиевые плоскостные триоды
Наи- боль- ший _ ток, ма [апряже- )а, в
5 со ж ы. О Ф ь ф X
§ X а <я <и а о х 3 § о °
£ £ Ю *
с X ч
S S о я ” S
н <п х X х
П1А 5 — 20
П1Б 5 5 — 20
П1В 5 5 — 20
П1Г 5 5 — 20
П1Д 5 5 — 20
П1Е 5 5 -20
П1Ж 5 5 — 20
П1И 5 5 -20
П2А 10 5 -100
П2Б 25 5 -100
П5А — 10 -10
П5Б — 10 -10
П5В 10 — 10
Г15Г — 10 — 10
П5Д — 10 — 10
Наимень- ший коэф- X я л о Ж 6
фициент я* о г Я а- ах
усиления ю а s ® 5
к гг Я СО * л ч *52
о з * 3 X к
X ! А л х
X Ч 5 S о 5 ф
о н ю о X h ю 2 я ® о 2
о с «3 £ X ? я 2 х Хе?
0,9 30 100 50
0,93 — 33 100 50
— 0,97 0,93- 37 100 50
-0,97 0,96 37 100 50
0,94 33 100 50
0,94 30 465 50
0,95 35 1000 50
0,95 — 1600 50
— 17 25 250
17 25 250
0,93 — 300 —-
0,96 300 —
0,987 300 —
0,987 — 300 —
0,96 — 300 —
ром, мет Наибольший фактор шумов, дб ’ Сопро- тивление Обратный ток коллек- тора при напряжении — 10 в, мка Наибольшая емкость коллектора, пф
коллектора, не менее, ком базы, не более, ом
300 200 25 35
35 500— -1200 400 20 35
35 1000 400 15 35
35 500 600 20 35
18 500 600 15 35
35 300 1000 25 60
5 300 1500 25 40
35 300 1500 25 35
— —• — —
— — — —
—— — —— 25
—— — 25
— 25
18 — — 25 —
10 — — ' 25 —
1 Для схем с заземленным эмиттером в режиме усиления класса А на частоте
1 кгц при внутреннем сопротивлении источника сигнала 600 ом и сопротивлении
нагрузки 30 ком', г =х 30 ом (для триодов серии П1).
Д. Мощные плоскостные германиевые триоды
Тип триода Наиболь- ший ток коллекто- ра а Наиболь- шее на- пряжение между коллекто- ром и эмиттером, в Коэффи- циент уси- ления по току в схеме с общим эмиттером Входное сопротив- ление в схеме с общей базой, ом Мощность, рас- сеиваемая кол- лектором, вт
без тепло- отво- да с допол- нительным теплоот- водом
П209, П209А . . . Г2 — 40 15 0.4 1.5 60
П210, П210А . . . 12 -60 15 0,4 1.5 60
П207, П207А . . . 25 — 40 15 0,2 4 100
П208, П208А . . , 25 -60 15 0,2 4 100
П4Д, П4Г 5 —60 20 1 3 30
П4В ••••••• 5 —40 10 1 3 30
П4Б • •••••• 5 — 70 8 — 20 1 3 30
П4А • •••••• 5 -60 5 Г 2 20
П203 • •••••• 1.5 -60 20 2 1 10
П202 ••••••• 1.5 -45 20 2 1 10
П201А 1.5 — 30 40 2 1 10
П201 1.5 — 30 20 2 1 10
ПЗВ • 0,45 —50 10 4 1 3,5
ПЗБ • ••»••• 0,25 —50 10 4 1 3,5
ПЗА • •••••• 0,15 -50 10 4 1 3,5
Примечан и е Падение напряжения на участке коллектор — •эмиттер
составляет 0,5 в.
404
Е. Германиевые диффузионные триоды
«>
Тип триода Предельная частота гене- рирования, не менее, Мгц Коэффициент усиления по току (при короткозам- кнутом выходе) Произведение сопротивления базы на емкость коллекторного перехода при частоте " Мгц, не более, мкмксек Емкость кол- лекторного перехода при UK =• - 5 в, не более, пф Обратный ток коллек- торного перехода при /д = 0; UK - - 5 в, не более, мка
П401 30 0,94 3500 15 10
П402 60 0,94 1000 10 5
П403 120 0,94—0,97 500 10 5
П403А 120 0,97 500 10 5
П римечани е. Наибольший ток коллектора 10 ма; наибольшее напря-
жение на коллекторе —10 в; выходная проводимость при холостом ходе на выходе — не более 5 мкмо.
Ж. Германиевые поверхностно-барьерные триоды
Тип триода Предельная частота, Мгц Коэффициент усиления по току, не менее Обратный ток коллекторного перехода при ик = зв, /э = 0. не более мка Произведение сопротивления базы на емкость коллек- торного перехода на частоте 5 Мгц, не более, мкмксек
генериро- вания усиления, не менее
П404 20 10 0,93 5 1700
П404А 20 10 0,93 2 1700
П405 30 30 0,95 5 1500
П405А 30 30 0,95 2 1500
Примечание. Наибольший ток коллектора 5 ма; наибольшее напря-
жение на коллекторе 4,5а; предельно допустимая мощность потерь на коллекторе
10 чет.
3. ДАННЫЕ О ГЕНЕРАТОРНЫХ ЛАМПАХ И ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫХ
ТРУБКАХ
А. Основные параметры некоторых генераторных ламп
3 с с s s <s н ч <50 Я о а а S <50 S § Q. Р а. доп» вт <90 С8 <10 «ЭД Ц] <» «эд <о § D Dg2 «эд
Г-450 16 51 6500 10000 10000 8000 —60 7 0,023 -Ф
6ПЗС 6,3 0,9 275 20 20,5 375 250 — — 22 6 0,0067 0,125
ГУ-32 6,3 1,6 220 26 15 500 250 — -31 3,5 0,006 0,14
Г-411 10 0,6 120 20 20 400 250 15 -26 5,5 0,01 0,11 3,33
Г-413 10 1,0 120 40 40 750 250 40 — 21 4,7 0,002 0,09 5
Г-414 10 2,8 700 28 100 1500 350 40 -29 6 0,002 0,13 —
ГУ-50 12,6 0,7 450 50 40 1000 250 0 -35 5 0,005 0,2 3,12
ГК-71 20 3 850 250 125 1500 400 50 — 62 4,2 0,004 0,2 4,85
Г-425 20 22 1500 1000 750 4000 1500 50 — 58 4 0 003 0,11 6,7
405
Б. Основные параметры некоторых электронно-лучевых трубок
Тип трубки Наименьший диаметр рабочей части экрана. мм Чувствительность, мм/в
верхней пары пластин нижней пары пластин радиального электрода
5ЛО38 44 0,11 0,3
8ЛО29 70 0,17 0,23 ——
8ЛОЗО 70 0,175 0,24 0,06
13ЛО37 114 0,37* 0.431 —
0,462 0,532
31ЛОЗЗ 250 0,238 0,255 —
1 При Ua2 = 1,5 кв; Ua3 = 3 кв
2 При Ua2 = иаЗ = 1500 кс,
4. КОЭФФИЦИЕНТЫ РАЗЛОЖЕНИЯ КОСИНУСОИДАЛЬНОГО ИМПУЛЬСА
0° «о а. cos 9 9° «о di «2 Оз cos 9
0 0,000 0,000 0,000 0,000 оо 1,000 62 0,225 0,400 0,275 0,129 4,72 0,469
2 0,007 0,015 0,015 0,015 110000 0,999 64 0,232 0,410 0,274 0,120 4,34 0,438
4 0,014 0,030 0,030 0,030 13700 0,998 66 0,239 0,419 0,273 0,11 4,03 0,407
6 0,022 0,044 0,044 0,044 4150 0,995 68 0,246 0,427 0,270 0,101 3,75 0,375
8 0,029 0,059 0,059 0,058 1740 0,990 70 0,253 0,436 0,267 0,091 3,49 0,342
10 0,036 0,073 0,073 0,071 900 0,985 72 0,259 0,444 0,264 0,082 3,26 0,309
12 0,044 0,088 0,087 0,085 519 0,978 74 0,266 0,452 0,260 0,072 3,06 0,276
14 0,051 0,102 0,101 0,098 327 0,970 76 0,273 0,459 0,256 0,062 2,87 0,242
16 0,059 0,117 0,115 0,110 219 0,961 78 0,279 0,466 0,251 0,052 2,71 0,208
18 0,066 0,131 0,128 0,122 156 0,951 80 0,286 0,472 0,245 0,043 2,57 0,174
20 0,074 0,146 0,141 0,132 114 0,940 82 0,293 0,478 0,239 0,033 2,43 0,139
22 0,0*2 0,160 0,153 0,142 85,6 0,927 84 0,299 0,484 0,233 0,024 2,31 0,105
24 0,089 0,174 0,165 0,151 66, 0,914 86 0,305 0,490 0,226 0,016 2,19 0,070
26 0,097 0,188 0,177 0,159 52,7 0,899 8ь 0,312 0,496 0,219 0,008 2,09 0,035
28 0,104 0,202 0,182 0,162 47,1 0,883 90 0,319 0,500 0,212 0,000 2,000 0,000
30 0,111 0,215 0,198 0,172 34,7 0,866 92 0,325 0,504 0,205 -0,007 1,917 —
32 0,118 0,229 0,208 0,176 28,7 0,848 94 0,331 0,508 0,197 -0,014 1,803 —
34 0,125 0,241 0,217 0,180 24',3 0,829 96 0,337 0,512 0,189 -0,020 1,767
36 0,133 0,255 0,226 0,182 20,5 0,809 98 0,343 0,516 0,181 -0,025 1,700 —
38 0,140 0,268 0,234 0,184 17,6 0,788 100 0,350 0,520 0,172 —0,030 1,641 —
40 0,147 0,2ь0 0,241 0,185 15,3 0,766 102 0,355 0,522 0,164 —0,034 1,586
42 0,154 0,292 0,248 0,184 13,3 0,743 104 0,361 0,525 0,156 —0,038 1,535 —
44 0,162 0,304 0,253 0,182 11,7 0,719 106 0,366 0,527 0,147 —0,041 1,489 —
46 0,169 0,316 0,259 0,180 10,4 0,695 108 0,373 0,529 0,139 -0,043 1,446 —-
48 0,176 0,327 0,263 0,176 9,24 0,669 110 0,379 0,531 0,131 -0,045 1,405 —
50 0,183 0,33< 0,267 0,171 8,26 0,643 112 0,384 0,532 0,123 —0,046 1,366 —
52 0,190 0,350 0,270 0,166 7,44 0,616 114 0,390 0,534 0,115 -0,047 1,331
54 0,197 0,360 0,272 0,160 6,74 0,588 116 0,395 0,535 0,107 —0,047 1,300 —
56 0,204 0,371 0,274 0,153 6,12 0,559 118 0,401 0,535 0,099 —0,047 1,271 —
5* 60 0,211 0,218 0,381 0,391 0,275 0,276 0,146 0,138 5,59 5,12 0,530 0,500 120 0,406 0,536 0,092 —0,046 1,244
406
F. ЗНАЧЕНИЯ ДИЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОНИЦАЕМОСТИ, ТКЛР И ТКДП
СОВРЕМЕННЫХ ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ КЕРАМИЧЕСКИХ ИЗОЛЯЦИОННЫХ
МАТЕРИАЛОВ
Материал гг аг10' (а8 = ас)10-
Пирофилит 5,5—6,0 6.0 4-400
Радиофарфор . 6.0—6,5 3,8 4-180
Ддюминоксид 10—11 6,0 4-120
Ультрафарфор 7,0—8,0 4,5 4-120
Керамит 7,5—8,0 5.0 4-150
Радиостеатит 6,0—6,5 7,7 4-110
Тиконд Т25 ... 25 —— — 130
Тиконд Т60 ... 55—60 7,5 - 600±70
Тиконд Т80 75—80 7,5 — 700±100
Тиконд Т150 150—160 7,5 — 1400±200
Плавленый кварц ... 34,5 0.5 4-(20-ь50)
6. К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ШУМОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЛАМП
А. Значение коэффициента a, komIm2
Тип лампы 1 Тип лампы а Тип лампы а
6К7 6ЖЗП 6Ж7 0,222 0,41 0,222 6Л7 6Ж4 6Ж1П 0,06 0,083 0,78 6К1Ж 6С1Ж 6КЗ / 2,22 1,77 0,22
Б. Значение эквивалентных шумовых сопротивлений /?Ш) ком
Тип лампы Тип лампы
6А71 200,0 6К1П 13,0
6А81 200,0 6КЗ 10,5
6Ж1Ж 11,0 6К4 4,0
6ЖЗ 2,85 6Н8С 0,96
6Ж4 0,72 6Н9С 1,56
6Ж41 3,0 6Н15П 0,47
6Ж42 0,22 6С1П 1,14
6Ж8 5,84 6С2С 0,96
1 В режиме преобразования.
В триодном режиме.
ЛИТЕРАТУРА
Айзенберг Г. 3.» Антенны ультракоротких волн, Связьиздат, 1957.
Амалицкий М В, Основы радиотехники, Связьиздат, 1959.
Асеев Б П.. Основы радиотехники, Связьиздат, 1947
Асеев Б П.. Колебательные цепи, Связьиздат, 1955.
Баркан В Ф. Жданов В. К.. Радиоприемные устройства, Оборонгиз,
1960.
Белоцерковский Г Б., Антенны, Судпромгиз, 1957.
Бетин Б М , Радиопередающие устройства, Госэнергоиздат, 1951.
Благов е щ е некий В П, Сидоренко В В. Измерения в импульс-
ной радиоаппаратуре, Судпромгиз, 1957
Богомолов А. Ф Основы радиолокации. Советское радио, 1957.
Брандт А А. Техника монтажа и налаживания радиосхем, Изд. МГУ, 1961.
Власов В Ф., Электронные и ионные приборы, Связьиздат I960
Войшвилло Г В, Усилители низкой частоты на электронных лампах, Связь-
издат 1959
Волжин А. Н.» Янович В А., Противорадиолокация, Воениздат, I960.
Волин М- Л , Усилители промежуточной частоты, Госэнергоиздат, 1956.
Гальперин Е Р.ГоделевичР П. и др. Задачник по радиопередаю-
щим устройствам, Связьиздат, 1951.
Гарнер Л., Полупроводниковые триоды и их применение, Госэнергоиздат, 1956.
Григорьев В/ С. Григорьев Б. С., Электронные и ионные приборы,
Воениздат 1955.
Гуревич М. Д., Гуревич М. Д., Электровакуумные приборы, Воениздат,
1960.
Г у т к и н Л. С., Преобразование сверхвысоких частот и детектирование, Гос-
энергоиздат, 1953.
Дитрих К Ф.. Радиоприемные устройства, Изд. «Морской транспорт», 1958.
Д р о б о в С. А., Радиопередающие устройства, Воениздат 1951
Евтянов С. И., Радиопередающие устройства, Связьиздат, 1950.
Заезд ный А. М., Сборник задач и упражнений по курсу теоретической радио-
техники, Связьиздат, 1957.
Изюмов Н М, Радиоприем, Воениздат, 1954.
И ц х о к и Я С., Импульсные устройства, Советское радио, 1959.
Калашников А М., Степчук Я В.. Основы радиотехники и радиолока-
ции. ч. 1, ч 2. Оборонгиз, 1959.
Капланов М. Р., .Левин В. А., Автоматическая подстройка частоты, Гос-
энергоиздат, 1953.
Кауфман М. С., Я н к и н Г. М., Электронные приборы, Госэнергоиздат, 1960.
Ко не н Ю И., Кристаллические триоды в устройствах автоматического управ-
ления, Советское радио. 1957
К ра йз мер Л. П., Запоминающие устройства, Госэнергоиздат, 1959.
Кривицкий Б X., Импульсные схемы и устройства, Советское радио, 1955.
Круг Г. К., К р у г Е К., Электрические корректирующие элементы в схемах
автоматического контроля и регулирования, Госэнергоиздат, 1959.
Кул конский А. А., Волошин И А., Потрясай В. Ф., Основы
учебного проектирования радиоприемников, Госэнергоиздат, 1956.
Мартынов Е. М., Бесконтактные переключающие устройства, Госэнерго-
издат, 1961.
Маса нов Д. Ф. Задачник по радиотехнике, Воениздат. 1948.
Мачинский В., Штильман В., Фильтр с полупроводниковым триодом,
«Радио». 1959, № 1.
Меерович Л. А., Зеличенко А. Г., Импульсная техника s Советское
радио, 1954
Модель 3. И., Невяжский И. X., Радиопередающие устройства, Связь-
издат, 1950.
М о м о т Е. Г., Радиотехнические измерения, Госэнергоиздат, 1957.
Му л я ров М. Я.. Электронно-лучевые приборы, Госэнергоиздат, 1954.
Нейман М. С., Курс радиопередающих устройств, ч. 1. ч. 2, Советское радио,
1958.
Нелепец В. С., Белоцерковский Г. Б., Основы радиолокации, Обо-
ронгиз, 1954.
408
Осипов К. Д., Пасынков В. В., Справочник по радиоизмерительным при-
борам, ч. 1, 3 и 4, Советское радио, 1959.
Петров И. Н, Полупроводниковые приборы, Воениздат, 1957.
Полупроводниковые приборы и их применение, сборники статей под редакцией
Я. А. Федотова, Советское радио, 1960
Попов В. С., Электротехнические измерения и приборы, Госэнергоиздат, 1958.
Регельсон Л М., Сигалов Г Г.. Основы радиолокационной техники,
Воениздат, 1955.
Ремез Г А.. Радиоизмерения, Связьиздат, I960.
Рига П., Электронная регулировка полосы, «Радио», 1959, № 4.
Сайбель А. Г Основы радиодальнометрии, Оборонгиз, 1*960.
Сиверс. А. П., Радиолокационные приемники, Советское радио, 1953.
Сиверс А. П, Суслов Н А., Метельский В И., Основы радиоло-
кации, Судпромгиз, 1959
Сифоров В И., Радиоприемные устройства, Воениздат, 1954.
Смирнов Г Д., Электронные цифровые машины, Госэнергоиздат, 1958.
Соло дя ж н и ко в Н Н., Радиолокация, Госэнергоиздат, 1956.
Справочник радиолюбителя, под редакцией А. А Куликовского, Госэнергоиздат,
1958.
Ульянов Б. И., Антенны, Судпромгиз, 1957.
Федотов Я. А., Кристаллические триоды, Госэнергоиздат, 1955.
Фиск Д., Хагструп Г, Гатман П., Магнетроны, Советское радио, 1948.
Фрол к и н В. Т.» Индикаторные, устройства, Оборонгиз, 1956.
Хабаров Ю., Хохлов Б., Электронная настройка радиоприемника, «Радио»,
1959, № 4.
Чистяков Н И., Сидоров В. М., Мельников В. С., Радиоприем-
ные устройства, Связьиздат, 1959
Ш к у р и н Г П., Справочник по электроизмерительным и радиоизмерительным
приборам, Воениздат, 1960.
Шульгин К А., Эквивалентные схемы и системы параметров полупроводни-
ковых приборов, Госэнергоиздат, 1958
Электровакуумные приборы, справочник, Госэнергоиздат, 1956.
Scan AAW
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие ................................................. 3
ЧАСТЬ ПЕРВАЯ
ЭЛЕКТРОВАКУУМНЫЕ И ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ ПРИБОРЫ
Г лава первая. Электровакуумные приборы........................... 5
1-1. Основные формулы...................................... —
1-2. Катоды и аноды ламп.................................... 8
1-3. Диоды.......................................t ... . 9
1-4. Триоды................................................ —
1-5. Многоэлектродные лампы.................................. И
1-6. Электронно-лучевые трубки.............................. 13
1-7. Газоразрядные приборы.................................. 15
Глава вторая. Полупроводниковые приборы ......................... 16
1-8. Основные формулы........................................ —
1-9. Выпрямительные (силовые) диоды................. 20
1-10. Детекторные высокочастотные диоды..................... 23
1-11. Транзисторы........................................... 26
ЧАСТЬ ВТОРАЯ
ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАДИОТЕХНИКИ
Г лава третья. Колебательный контур.............................. 31
2-1. Основные формулы ...................................... —
2-2. Свободные колебания в одиночном контуре............... 33
2-3. Вынужденные колебания в последовательном контуре... 35
2-4. Избирательность и полоса пропускания последовательного
контура................................................. 36
2-5. Вынужденные колебания в параллельном контуре....... 37
2-6. Задачи общего содержания............................... 39
Г лава четвертая. Связанные цепи................................. 41
2-7. Основные формулы........................................ —
2-8. Коэффициент связи...................................... 44
2-9. Вынужденные колебания в связанных контурах............. 45
2-10. Частоты связи ......................................... —
2-11. Резонансные явления и настройка....................... 46
2-12. Полоса пропускания.................................... 48
2-13. Связь колебательного контура с апериодической цепью ... —
Г лава пятая. Распространение радиоволн.......................... 49
2-14. Основные формулы....................................... —
2-15. Распространение радиоволн в диэлектрике............... 52
2-16. Распространение радиоволн в ионосфере................. 53
2-17, Распространение ультракоротких радиоволн............... —
411
Глава шестая. Длинные линии....................................... 54
2-18. Основные формулы....................................... —
2-19. Параметры длинных линий............................... 56
2-20. Бегущие волны в линии................................. 57
2-21. Стоячие волны в линии без потерь...................... 58
2-22. Режим смешанных волн в линии.......................... 61
2-23. Применение длинных линий .............................. —
Глава седьмая. Радиоволноводы и объемные резонаторы............... 63
2-24. Основные формулы...................................... —*
2-25. Радиоволноводы...................................... 66
2-26. Объемные резонаторы................................... 67
Глава восьмая. Антенны.......................................... 68
2-27. Основные формулы....................................... —
2-28. Симметричный вибратор................................. 73
2-29. Влияние земли на диаграмму направленности полуволнового
симметричного вибратора....................'............ 74
2-30. Несимметричная и рамочная антенны...................... —
2-31. Антенны УКВ .......................................... 76
ЧАСТЬ ТРЕТЬЯ
РАДИОПЕРЕДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
Глава девятая. Ламповые генераторы с посторонним возбуждением ... 79
3-1. Основные формулы.......................................... —
3-2. Режим колебаний 1-го рода................................ 82
3-3. Режим колебаний 2-го рода................................ 84
3-4. Напряженность режима работы генератора................... 88
3-5. Схемы питания анодных и сеточных цепей................... 89
3-6'. Умножение частоты ...................................... 91
3-7. Совместная работа генераторных ламп на общую нагрузку 92
3-8. Выходные усилители....................................... 94
3-9. Диапазонные генераторы и настройка генераторов.......... 95
Глава десятая. Автогенераторы....................................... 96
3-10. Основные формулу......................................... —
3-11. Схемы автогенераторов................................... 98
3-12. Проверка выполнения условий самовозбуждения............ 100
3-13. Энергетические соотношения в автогенераторах........... 103
3-14. Автогенераторы на транзисторах........................... —
Г лава одиннадцатая. Генераторы ультракоротких волн............... 104
3-15. Основные формулы........................................ —
3-16. Особенности работы генераторов в диапазоне УКВ...... 108
3-17. Схемы генераторов метровых и дециметровых волн...... 109
3-18. Клистронные генераторы................................ 111
3-19. Магнетронные генераторы и лампы с бегущей волной. ... 112
Глава двенадцатая. Стабилизация частоты............................. 113
3-20. Основные формулы........................................ —
3-21. Задачи................................................ 115
Глава тринадцатая. Управление электрическими колебаниями пере-
датчика ...................................................... 119
3-22. Основные формулы........................................ —
3-23. Амплитудная модуляция ................................ 122
3-24. Частотная модуляция................................... 127
3-25. Амплитудная манипуляция .............................. 129
412
Глава четырнадцатая. Усилители низкой частоты.................... 131
3-26. Основные формулы....................................... —
3-27. Усилители напряжения................................. 134
3-28. Усилители мощности .................................. 138
3-29. Схемы усилителей..................................... 140
3-30. Усилители низкой частоты на транзисторах............. 141
Глава пятнадцатая. Схемы радиопередающих устройств............... 145
ЧАСТЬ ЧЕТВЕРТАЯ
РАДИОПРИЕМНЫЕ УСТРОЙСТВА
Глава шестнадцатая. Общие сведения о радиоприемниках............. 148
4-1. Основные формулы........................................ —
4-2. Чувствительность и усиление приемника................. 150
4-3. Внутренние шумы приемника............................. 152
4-4. Входное и выходное сопротивления ламп в диапазоне УКВ 153
4-5. Спектры сигналов ....................................... —
Г лава семнадцатая. Входные цепи................................. 154
4-6. Основные формулы........................................ —
4-7. Входные цепи приемников длинных, средних и коротких
волн................................................... 156
4-8. Входные цепи приемников УКВ.......... 158
4-9. Избирательность входных цепей......... 160
4-10. Входные цепи приемников на полупроводниковых приборах 161
Глава восемнадцатая. Усилители высокой частоты (УВЧ)....... 162
4-11. Основные формулы....................................... —
4-12. Резонансные усилители приемников длинных, средних и ко-
ротких волн ........................................... 166
4-13. Резонансные усилители приемников УКВ....... 170
4-14. Резонансные усилители на транзисторах...... 172
4-15. Полосовые усилители.................................... —
Глава девятнадцатая. Детектирование.............................. 174
4-16. Основные формулы....................................... —
4-17. Задачи............................................... 175
Глава двадцатая. Преобразование частоты.......................... 178
4-18. Основные формулы....................................... —
4-19. Задачи................................................. —
Глава двадцать первая. Видеоусилители............................ 181
4-20. Основные формулы..................................... —
4-21. Видеоусилители ...................................... 185
4-22. Катодные повторители................................. 186
4-23. Общая схема блока видеоусилителя..................... 187
Глава двадцать вторая. Схемы радиоприемников и их регулировки ... —
4-24. Основные формулы....................................... —
4-25. Схемы радиоприемников................................ 189
4-26. Регулировка усиления ................................ 191
4-27. Автоматическая подстройка частоты и регулировка полосы
пропускания ........................................... 193
413
ЧАСТЬ ПЯТАЯ
РАДИОЛОКАЦИЯ
Глава двадцать третья. Физические основы радиолокации............ 196
5-1. Основные формулы......................................ч —
5-2. Определение дальности................................. 199
5-3. Величины, характеризующие импульсные радиолокацион-
ные станции........................................., . . 201
5-4. Методы обзора пространства............................ 203
5-5. Отражающие свойства радиолокационных объектов......... 204
5-6. Дальность действия радиолокационной станции........... 205
Глава двадцать четвертая. Импульсная техника..................... 208
5-7. Основные формулы........................................ —
5-8. Характеристики импульсов ............................. 217
5-9. Переходные процессы в цепях с R, С, L............... —
5-10. Импульсные трансформаторы............................ 219
5-11. Ограничители......................................... 220
5-12. Мультивибраторы...................................... 221
5-13. Блокинг-генератор.................................... 224
5-14. Фантастрон........................................... 225
5-15. Искусственные длинные линии.......................... 227
5-16. Импульсные схемы на транзисторах....................... —
Глава двадцать пятая. Индикаторы................................. 229
5-17. Основные формулы....................................... —
5-18. Индикатор типа А .................................... 230
5-19. Индикатор с кольцевой разверткой..................... 234
5-20. Индикатор с радиально-круговой разверткой............ 235
5-21. Индикатор строчной развертки......................... 238
Глава двадцать шестая. Импульсные модуляторы..................... 239
5-22. Основные формулы....................................... —
5-23. Импульсные модуляторы с емкостным накопителем........ 241
5-24. Импульсные модуляторы с индуктивным накопителем .... 243
5-25. Импульсные модуляторы с накопителем в виде искусствен-
ной длинной линии ...................................... 244
Глава двадцать седьмая. Автоматическое сопровождение цели по даль-
ности и угловым координатам.................................. 246
5-26. Основные формулы....................................... —
5-27. Общая теория автоматического регулирования............. 247
5-28. Автоматическое сопровождение по дальности ....... 249
5-29. Автоматическое угловое сопровождение цели.............. 251
Глава двадцать восьмая. Организованные помехи радиолокационным
станциям..................................................... 252
5-30. Основные формулы....................................... —
5-31. Пассивные помехи....................................... 253
5-32. Активные помехи........................................ 255
ЧАСТЬ ШЕСТАЯ
РАДИОТЕХНИЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ
Глава двадцать девятая. Измерение параметров электрических колебаний 258
6-1. Основные формулы.................................. —
6-2. Измерение силы тока и напряжения................ 261
6-3. Измерение электронным осциллографом............. 269
414
Глава тридцатая. Измерение параметров электрических цепей....... 272
6-4. Основные формулы........................................ —
6-5. Измерение сопротивлений.............................. 273
6-6. Измерение емкости и индуктивности..................... 277
Г лава тридцать первая. Измерение параметров радиотехнических
устройств...................................................... 280
6-7. Основные формулы........................................ —
6-8. Согласование измерительных приборов с испытуемой схемой 282
6-9. Измерение параметров элементов радиоустройств......... 284
Ответы и решения.................................................. 288
Приложения........................................................ 402
1. Данные о катодах............................... —
2. Данные о полупроводниковых приборах...................... 403
3. Данные о генераторных лампах и электронно-лучевых трубках 405
4. Коэффициенты разложения косинусоидального импульса . . . 406
5. Значения диэлектрической проницаемости, ТКЛРи ТКДП совре-
менных высокочастотных керамических изоляционных мате-
риалов ..................................................... 407
6. К определению шумовых характеристик ламп................. —
Литература ....................................................... 408
Аксельрод Соломон Моисеевич, Берман Марк Михайлович,
Винограй Лазарь Ильич, Гольдзамд Самуил Шлемивич, Дугин
Яков Сергеевич, Дулепов Константин Васильевич, Калуга Иван
Иванович, Лернер Ефим Львович, Луцкий Моисей Лейбович,
Пилецкий Владимир Кириллович, Саоовников Петр Павлович,
Шлямович Абрам Аронович
ЗАДАЧНИК ПО РАДИОТЕХНИКЕ И РАДИОЛОКАЦИИ
М.-Л., Госэнергоиздат, 1962, 415 стр, с рис. 6Ф2.
Редактор Б, А, Васильев
Технический редактор Е. М. Соболева
Сдано в производство 23/IV 1962 г.
Подписано к печати 3/1X 1962 г.
М-04802. Печ. л. 26. Уч.-изд. л. 30,7. Бум. л. 13.
Формат 60X90'/!в. Тираж 36 000 (1 завод 1—18000).
Заказ 983. Цена 1 р. 64 к.
Типография № 6 УПП Ленсовнархоза
Ленинград, ул. Моисеенко, 10