/
Текст
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
" "" техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Холодильное хозяйство мясной и молочной
промышленности союзных республик
Костин Я. И. Казахская ССР 2
Суетов И. Г. Киргизская ССР 4
Аюпов А. А., Рахимов X. Р. Узбекская ССР 6
Петраускас П. П. Литовская ССР 7
Эссенсон А. Р. Эстонская ССР 10
Шубитидзе М. К. Грузинская ССР 12
Смирнов Н. В. Претворяя в жизнь намеченные планы 13
Селиверстов В. М. Состояние и перспективы развития
речного рефрижераторного флота 16
Агарев Е. М., Колотий Ю. И., Павлова И. А., Персияни-
нов Л. С. Разработка приборов холодильной
автоматики на базе магнитоуправляемых контактов 19
Андреев Л. Мм Кузнецов Д. А., Симоненко А. П. Теплооб-
менные аппараты из алюминиевых сплавов для судовых
систем кондиционирования воздуха 23
Захаров Ю. В., Дорош В. С. Расчет и оценка пусковых
характеристик поршневых фреоновых герметичных
компрессоров 28
Бухарин Н. Н., Ден Г. Н., Евстафьев В. А., Капель-
кин Д. А. Некоторые особенности газодинамических
характеристик центробежных компрессоров при
высоких числах Маха 34
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Эмульгирующие свойства
стабилизаторов для мороженого 38
В порядке постановки вопроса
Тыщенко Н. С. О структуре основных производственных
фондов и капиталовложений холодильников 42
ОБМЕН ОПЫТОМ
Шмелев В. И., Пазий М. Н., Гаврилюк П. Я. Опыт
работы колхозов Залещицкого района Тернопольской
области по повышению качества молока 45
Янушевский В. И. Опыт эксплуатации воздухоохладителей
типов ВОП -и ВОГ на холодильниках мясной
промышленности Белорусской ССР 46
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Ионов А. Г. Новый учебник
41, 44, 48, 52
49
ХРОНИКА
Всесоюзный семинар по применению искусственного
холода в сельском хозяйстве 50
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1976 г. 51
К 70-летию Дмитрия Георгиевича Рютова 53
«ХИМИЯ-77»
Вужва Д. А., Мозгина В. И. Холодильное оборудование на
Международной выставке в Москве 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Турецкий В. Л., Щучинский С. X. Малогабаритные
вентили с электромагнитным приводом для холодильных
машин 55
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1977 год 58
РЕФЕРАТЫ 64
CONTENTS
Refrigerating Economy of Meat and Dairy Industry of
Union Republics
Kostin Y. I. Kazakh SSR
Suetov I. G. Kirghiz SSR
Ayupov A. A., Rakhimov K. R. Uzbek SSR
Petrauskas P. P. Lithuanian SSR
Essenson A. R. Estonian SSR
Shubitidze M. K. Georgian SSR
Smirnov N. V. Realizing Elaborated Plans
Seliverstov V. M. State and Perspectives of Development of
Refrigerated River Fleet
Agarev E. M., Koloty U. I., Pavlova I. A., Persiyaninov L. S.
Development of Automatic Refrigeration Devices on Base
of Magnet-Controlled Contacts
Andreyev L. M., Kuznetsov D. A.f Simonenko A. P.
Aluminium Alloy Heat Exchange Apparatuses for Marine Air-'
Conditioning Systems
Zakharov U. V., Dorosh V. S. Calculation and Estimation of
Starting Characteristics of Freon Hermetic Reciprocating
Compressors
Bukharin N. N.f Den G. N., Yevstafyev V. A., Kapelkin D. A.
Some Peculiarities of Gas-Dynamic Characteristics of
Centrifugal Compressors at High Mach Numbers
Olenev U. A., Borisova O. S. Emulsifying Properties of Ice
Cream Stabilizers
For Discussion
Tyshchenko N. S. Structure of Basic Production Funds
and Capital Investments of Cold Storage Warehouses
PRACTICE EXCHANGE
Shmelev V. I., Pazy M. N., Gavrilyuk P. Y. Experience of
Collective Farms in Zaleshchitsky District of Ternopol
Region in Improving Quality of Milk
Yanushchevsky V. I. Experinece of Operating Air Coolers,
Types VOP and VOG, at Cold Stores of Byelorussian SSR
Meat Industry
2
4
6
7
10
12
13
16
23
28
34
38
42
45
46
NEW INVENTIONS 41, 44, 48, 52
BOOK REVIEW
lonov A. G. New Text-Book 49
MISCELLANY
АН-Union Seminar on Utilization of Refrigeration in
Agriculture. 50
Foreign Trade of USSR in Refrigerating Equipment and
Perishable Foodstuffs in 1976 51
70th Birhday of Dmitry Georgiyevich Rutov 53
"CHEMISTRY-77" . >
Vuzhva D. A., Mozgina V. I. Refrigerating Equipment at
International Exhibition in Moscow 54
REFERENCE DATA
Turetsky V. L., Shchuchinsky S. K. Small Valves with
Electromagnetic Drive for Refrigerating Machines 55
Contents of Journal "Kholodifnaya Tekhnika" in 1977 58
SUMMARIES 64
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.
шесть месяцев работы выработал продукции
на 1900 тыс. руб. и получил 450 тыс. руб.
прибыли.
Улучшаются условия труда работников
предприятия. Для этого широко используются
средства механизации и автоматизации.
Автоматизированы и механизированы многие
производственные процессы: завертка
батончиков; загрузка сырья в заготовительные ванны;
расфасовка мороженого; подача продукции с
производственных участков в камеры
хранения. Полностью автоматизирована выпечка
вафельных стаканчиков. При производстве
кондитерских вафель с начинкой механизированы
и автоматизированы все процессы, даже в
камере охлаждения работает непрерывный
транспортер. В технологическом цехе все
работы выполняются с помощью
электротележек и штабелеукладчика.
Намечено механизировать передачу сырья
от склада к заготовительным ваннам цеха;
построить переходный тоннель между кондитер-
ско-вафельным цехом и цехом мороженого и
разместить в нем транспортеры по передаче
вафельных полуфабрикатов к каждому
рабочемуместу.
Улучшились культурно-бытовые условия. На
предприятии имеются оборудованные в
соответствии с действующими санитарными норма-
Доктор техн. наук, проф. В. М. СЕЛИВЕРСТОВ
Ленинградский институт водного транспорта
За 60 лет существования Советского
государства неузнаваемо изменился речной транспорт
нашей страны. Кроме значительного увеличения
численности, произошли и качественные
изменения.
Если в дореволюционной России речной флот
более чем на 90% состоял из несамоходных
деревянных судов, то в настоящее время его
основу составляют металлические самоходные
крупнотоннажные грузовые суда и буксиры-толкачи,
курсирующие по внутренним водным бассейнам
страны, протяженность которых увеличилась
в 3,5 раза.
За годы Советской власти на речном
транспорте стал широко применяться искусственный
ю
ми и требованиями современной технической
эстетики раздевалки, столовая, медпункт, клуб.
Дети работниц посещают детские сады и ясли*
Проведенные мероприятия по механизации
и автоматизации производственных
процессов, улучшению условий труда и быта
позволили сократить текучесть кадров за восемь
месяцев текущего года на 6%, снизить
заболеваемость работающих на 17%, повысить
производительность труда на 6,2% •
Как свое кровное дело восприняли рабочие,
ИТР и служащие предприятия решения
XXV съезда КПСС, который подчеркнул, что
для успешного выполнения экономических и
социальных задач, стоящих перед страной,
нет другого пути, кроме быстрого роста
производительности труда, резкого повышения
эффективности всего общественного
производства.
Принятие внеочередной седьмой сессией
Верховного Совета СССР новой Конституции
СССР, воплотившей в себе все завоевания
социалистической революции, вызвали у
коллектива холодильника прилив творческой энергии,
желание трудиться целеустремленно, с полной
отдачей сил и знаний, конкретными делами
утверждая, что все намеченное будет
непременно выполнено.
холод. Крупными потребителями холода
являются рефрижераторные суда, а также большие
пассажирские транзитные суда, имеющие
рефрижераторные трюмы для перевозки
скоропортящихся продуктов. Искусственный холод
также используется на речных грузовых,
буксирных, пассажирских судах и танкерах при
хранении запасов продуктов для экипажа и
пассажиров.
Все шире на речном флоте применяются
системы комфортного кондиционирования
воздуха. Такие системы смонтированы на крупных
толкачах типа «Маршал Блюхер» и
пассажирских транзитных и туристских судах типов
«Ленин», «М. Горький», «В. Куйбышев» и др.
Для лучшего обслуживания работников
линии построены и эксплуатируются в пароходст-
вах Министерства речного флота многочислен-
. УДК 629.122.444.72"
СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
РЕЧНОГО РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ФЛОТА
ные плавучие магазины, оборудованные
современными холодильными установками.
Строительство речных рефрижераторных судов
началось еще в дореволюционной России.
Первая рефрижераторная баржа грузоподъемностью
160 т с воздушными холодильными машинами-
была построена на Волге в 1888 г. Она
предназначалась для перевозки рыбы из' Астрахани
на север. Однако в дореволюционной России
рефрижераторный флот был малочислен и
развивался очень медленно. К 1917 г. насчитывалось
всего несколько несамоходных
рефрижераторных барж, оборудованных углекислотными
холодильными машинами.
Только после Великой Октябрьской
социалистической революции началось строительство
речного самоходного рефрижераторного флота.
Он стал играть важную роль в перевозках
скоропортящихся продуктов и являться одним из
звеньев холодильной цепи.
В первые годы Советской власти, по мере
развития перевозок скоропортящихся
продуктов, под рефрижераторные суда был
переоборудован ряд грузовых и грузопассажирских
пароходов и теплоходов. На этих судах
устанавливались углекислотные холодильные машины с
рассольным охлаждением.
В предвоенный период были спроектированы
первые крупные речные рефрижераторные суда
грузоподъемностью 1000 т, строительство
которых началось уже во время войны. К ним
относятся дизельные рефрижераторы «Адмирал
Макаров» и «Адмирал Нахимов» (на Волге),
«Советская Сибирь» (на Енисее), «Дальний
Восток» (на Амуре). Эти суда были оборудованы
аммиачными одноступенчатыми холодильными
машинами и рассольной системой охлаждения,
обеспечивавшей в трюмах температуру —10°С.
Рефрижераторы имели по шесть охлаждаемых
трюмов общим объемом 2360 м3,
предназначенных для перевозок мороженых мяса и рыбы.
В 60-х годах эти рефрижераторы были
капитально отремонтированы и модернизированы.
В 1955—1957 гг. для сибирских рек был
построен ряд рефрижераторных судов
грузоподъемностью 150 и 300 т с аммиачными
неавтоматизированными холодильными агрегатами АК-4АУ-
-40/30 холодопроизводительностью 95 кВт.
С помощью рассольной системы охлаждения в
трюмах поддерживалась температура от —4
до —14°С.
В 60-х годах речной флот начал пополняться
новыми быстроходными рефрижераторными
судами, оборудованными автоматизированными
фреоновыми холодильными установками. В таблице
приведены основные технические характеристики
этих судов.
В настоящее время речной рефрижераторный
флот насчитывает более 40 крупных
рефрижераторных судов общей грузоподъемностью свыше
20 тыс. т и более 50 мелких рефрижераторов.
Около 75% эксплуатируемых судов построено
за последние 15—20 лет.
Наиболее многочисленную группу составляют
рефрижераторные суда разряда «О» Речного
Регистра грузоподъемностью 200 т. Они имеют
по три охлаждаемых трюма, расположенных
в носовой части судна, два из которых, объемом
250 и 230 м3, предназначены для перевозки
мороженых мяса и рыбы, а третий, объемом
150 м3, для перевозки молочных продуктов,
фруктов и овощей. В трюмах для мяса и рыбы
поддерживается температура —8°С, в трюмах
для фруктов и овощей 2°С.
Автоматизированная фреоновая холодильная
установка, состоящая из трех компрессорно-
конденсаторных агрегатов ПМАК-ФУ-25 и двух
испарителей МИТР-25, размещена в рефрижера^
торном отделении, находящемся в кормовой
части судна, рядом с трюмом № 3.
На систему минусовых температур работают
два, а полюсовых — один компрессорно-кон-
Технические характеристики
Основные габаритные размеры, м
длина
ширина
высота борта
Водоизмещение, т
Мощность главных двигателей, кВт
Скорость хода, км/ч
Число охлаждаемых трюмов
Общий объем охлаждаемых трюмов, м3
Система охлаждения
Хладагент
Холодопроизводительность холодильных машин, кВт
Число компрессоров
Речные рефрижераторные суда грузоподъемностью, т
1
200 J 500 600
65,5
9,2
2,8
644
450
18,8
3
630
Рассольная
Фреон-12
90
3
79,8
11,0
4,5
1280
600
20
3
1300
Воздушная
Фреон-12
120
3
103,2
12,4
4,9
1500
900
21
4
2400
Воздушная
Фреон-12
180
8
3 Холодильная техника № 12
17
денсаторный агрегат. В трюмах для мяса и рыбы
применена рассольная система охлаждения, а в
трюмах для фруктов и овощей — смешанная,
где наряду с рассольными батареями работают
четыре «сухих» рассольных воздухоохладителя.
По рекам Сибири плавает большая группа
рефрижераторных теплоходов разряда «О»
Речного Регистра грузоподъемностью 500 т.
Рефрижератор этого типа имеет три трюма
общим объемом 1300 м3. В зависимости от
перевозимых грузов, при температурах
наружного воздуха 35°С и забортной воды 25°С, в
трюмах может поддерживаться температура —12°С
(при перевозке мороженых мяса или рыбы) и
2°С (при перевозке фруктов).
Указанные температуры в трюмах
достигаются с помощью воздушной бесканальной
системы охлаждения с использованием
воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
Ребристые воздухоохладители, по три в каждом
трюме, смонтированы в кормовой части трюма по
всей его ширине. Воздух, засасываемый в
верхней части трюма, после охлаждения подается
под решетку, на которой расположен груз.
В рефрижераторном отделении работают три
фреоновые холодильные машины фирмы «Саб-
рое» (Дания.)
В установке применены приборы автоматики
фирмы «Данфосс». Управление работой
компрессоров полуавтоматическое.
Для проведения грузовых операций на
рефрижераторе имеются два электрических крана
грузоподъемностью по 1,5 т.
На реках Сибири и Дальнего Востока
эксплуатируются 11 рефрижераторных теплоходов
грузоподъемностью 600—900 т.
На каждом рефрижераторе четыре
охлаждаемых трюма объемом по 600 м3> Они
предназначены для перевозок 900 т мороженого мяса или
рыбы или 600 т фруктов. На палубе
рефрижератора можно перевозить 300 т груза в
контейнерах.
Система охлаждения трюмов воздушная.
Каждый трюм обслуживается холодильным блок-
агрегатом, в состав которого входят два
фреоновых четырехцилиндровых V-образных
компрессора, один кожухотрубный конденсатор и два
воздухоохладителя непосредственного
охлаждения чехословацкого производства. Воздух в
трюм засасывается с помощью двух осевых
вентиляторов.
Все холодильное оборудование крепится на
рамах в специальных шкафах, один из которых
размещен над палубой (компрессор,
конденсатор), второй — под палубой (испаритель,
вентилятор).
При загрузке трюма фруктами или овощами
работают два компрессора. При этом фрукты
охлаждаются с 25 до 4°С примерно за пять су-
18
ток. Температуру в трюме 2°С обеспечивают
один компрессор и два воздухоохладителя.
При загрузке трюма мороженым мясом или
рыбой для поддержания температуры —18°С
должны работать оба компрессора.
Помимо рассмотренных крупных
рефрижераторов, в последние годы построены и
эксплуатируются на реках России небольшие
рефрижераторные суда с водометными движителями
грузоподъемностью 10 т. Эти суда имеют по два
охлаждаемых трюма объемами 16 и 12 м3 и
оборудованы фреоновыми автоматизированными
холодильными установками АК-ФВ-4М. На
каждый трюм работает по одному холодильному
агрегату.
В трюмах поддерживается температура 2°С
(при перевозке молока и масла) и —4°С (при
перевозке мяса) с помощью батарей
непосредственного кипения, навешенных на поперечные
переборки трюмов.
На рефрижераторных речных судах постройки
последних лет установлено холодильное обору
дование в морском исполнении, которое работает
надежно, обеспечивая проектные
технико-экономические характеристики и требуемые
температурные режимы.
Основные перевозки скоропортящихся
грузов речным флотом (более 90%) приходятся на
пароходства Сибири и Дальнего Востока. Эти
перевозки здесь составляют до 5 % общего
грузооборота.
В Енисейском пароходстве эксплуатируется
И рефрижераторных судов, в основном на линии
Красноярск — Дудинка. Они перевозят за
навигацию более 55 тыс. т мяса, рыбы и других
скоропортящихся продуктов. К 1980 г.
предусматривается увеличение перевозок
скоропортящихся продуктов в 2 раза.
Амурскому пароходству принадлежат девять
крупных рефрижераторов, которые за
навигацию перевозят более 60 тыс. т рыбы и других
скоропортящихся грузов. В пароходстве
предусматривается увеличение перевозок рыбы и
рыбопродуктов. В связи с этим намечается
пополнение рефрижераторного флота судами
смешанного плавания.
На реке Лене работает девять крупных
рефрижераторов. Только через порт Осетрово
перегружается до 20 тыс. т скоропортящихся
продуктов. Перегрузка на суда осуществляется
непосредственно из рефрижераторных
железнодорожных вагонов.
В ближайшие годы и в перспективе
планируется увеличить перевозки скоропортящихся
продуктов рефрижераторными судами по водным
бассейнам Сибири и Дальнего Востока. В связи
с этим для этих районов страны в десятой
пятилетке намечено построить 14 крупных рефриже-
раторных судов грузоподъемностью по 800 т и
более 40 мелких рефрижераторных теплоходов
грузоподъемностью по 30 и 70 т.
В центральных водных бассейнах крупных
рефрижераторных судов немного и
строительство их для этих районов пока не
предусматривается. Для развития массовых перевозок
скоропортящихся грузов в центральных бассейнах
намечается освоение перевозок в охлаждаемых
большегрузных контейнерах и внедрение
перевозок мелких партий грузов на мелких
рефрижераторных судах.
Разработка приборов холодильной автоматики на базе
магнитоуправляемых контактов
УДК 681.2:621-52
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Ю. И. КОЛОТИЙ,
нанд. техн. наук И. А. ПАВЛОВА, Л. С. ПЕРСИЯНИНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Для автоматизации холодильных установок
требуются простые, надежные и дешевые приборы,
потребность в которых удовлетворяется еще не
полностью. Многие приборы холодильной
автоматики, выпускаемые серийно для аммиачных
установок, имеют сложную конструкцию и
недостаточно надежны в работе.
Отечественной электротехнической
промышленностью освоен выпуск простых контактных
устройств повышенной надежности —
герметичных магнитоуправляемых контактов (герконов)
[1, 2, 4, 51.
Магнитоуправляемые контакты и устройства,
выполненные на их базе, достаточно широко
исследованы по всем параметрам [1, 3, 6].
По назначению магнитоуправляемые
контакты делятся на три основные группы:
замыкающие, размыкающие и переключающие.
По конструктивному исполнению выделяются
следующие наиболее распространенные
магнитоуправляемые контакты: симметричные
замыкающие; несимметричные замыкающие;
несимметричные размыкающие; поляризованные
переключающие; неполяризованные переключающие;
самополяризующиеся переключающие;
замыкающие с внутренней магнитной памятью [1].
Симметричный замыкающий контакт показан
на рис. 1.
Он состоит из герметизированной стеклянной
колбы, заполненной азотом, гелием или
другим инертным газом, в которую впаяны две
пластины из пермаллоя, выведенные в
противоположные стороны. Под воздействием
продольного магнитного поля, образуемого постоянным
магнитом, электромагнитом или соленоидом,
пластины, получая разную полярность,
притягиваются друг к другу — контакт замкнут.
Размыкание происходит под действием механических сил
упругости пластин при прекращении
воздействия на них магнитного поля. Для улучшения
контакта пластины] покрывают золотом,
серебром, родием или смачивают ртутью.
Несимметричный замыкающий контакт имеет
две пластины, выведенные в одну или разные
стороны. Пластины замыкаются под воздействием
продольного или поперечного магнитного поля,
создаваемого постоянным магнитом или
управляющими обмотками, расположенными на
наружных выводах пластин.
Несимметричны^ размыкающий контакт имеет
две параллельные подпружиненные пластины,
выведенные в одну сторону, внутренние концы
которых нормально замкнуты. Под воздействием
продольного магнитного поля концы пластин
получают одинаковую полярность и
отталкиваются друг от друга, размыкая контакт.
Пластины магнитоуправляемых контактов ча-
Рис. 1. Магнитоуправляемый контакт:
1 — стеклянная колба; 2, 3 — пластины.
щ
19
сто называют язычками, а сами контакты —
язычковыми реле.
Поляризованный переключающий контакт
содержит три ферромагнитные пластины, две из
которых неподвижные, выведены в одну
сторону, а третья, подвижная, — в другую. Между
неподвижными пластинами снаружи расположен
постоянный поляризующий магнит. Под
воздействием продольного магнитного поля
управляющей обмотки конец подвижной пластины
притягивается к одной из неподвижных пластин
(в зависимости от направления поля).
У неполяризованного переключающего
контакта, являющегося несимметричным, конец
подвижной пластины под действием сил упругости
прижимается к диамагнитной неподвижной
пластине — происходит размыкание. Под
воздействием продольного магнитного поля конец
подвижной пластины намагничивается и
притягивается к третьей пластине, изготовленной из
ферромагнитного материала,— происходит
замыкание.
Самополяризующийся переключающий
контакт представляет собой комбинацию из
размыкающего и замыкающего контактов с общей
подвижной пластиной, заключенных в одну
стеклянную колбу. Под воздействием продольного
магнитного поля конец подвижной пластины
отталкивается от размыкающего и притягивается
к замыкающему контакту.
Замыкающий контакт с внутренней магнитной
памятью состоит из двух пластин,
изготовленных из магнитного сплава с коэрцитивной силой
20—40 Э. При подаче в обмотку катушки
короткого импульса тока пластины притягиваются
друг к другу и остаются замкнутыми под
действием остаточного магнитного потока. Для
размыкания пластин необходимо подать в
обмотку импульс тока обратного направления
меньшей величины (V3 часть тока срабатывания).
Преимуществами контакта с внутренней
памятью по сравнению с обычным контактом с
наружным магнитом, расположенным внутри
управляющей обмотки, являются меньшие
габаритные размеры и очень небольшое поле
рассеяния.
К основным преимуществам магнитоуправля-
емых контактов по сравнению с
электромагнитными якорными реле следует отнести: более
высокую надежность коммутации в любой
окружающей среде; значительный срок службы
A07—108 срабатываний); большую
износостойкость контактов при малых нагрузках D—
15 Вт); небольшое сопротивление контактов в
процессе работы @,05—0,2 Ом); быстродействие,
измеряемое долями миллисекунды; меньшую
мощность срабатывания; лучшую стабильность
электрических и механических параметров; более
простую конструкцию; меньшую стоимость (в 3—
5 раз).
К недостаткам серийно выпускаемых
отечественных магнитоуправляемых контактов
относятся: небольшое число контактных групп;
дребезг при замыкании; большая, чем у обычных
электромагнитных реле, намагничивающая сила
срабатывания; малая величина коммутируемого
тока (до 1,0 А), недостаточная перегрузочная
способность контактов A,5—3 А), небольшое
пробивное напряжение между контактами B00—
700 В), меньшая виброустойчивость и удароус-
тойчивость. Не лишены недостатков и магнито-
управляемые контакты, выпускаемые за
рубежом.
Однако преимущества магнитоуправляемых
контактов значительно превосходят недостатки,
благодаря чему они получили широкое
распространение и за рубежом, и в нашей стране.
Магнитоуправляемые контакты применяются
в автоматических радиоэлектронных
устройствах, в аппаратуре связи, в вычислительной
технике, в системах приема и обработки
информации, в быстродействующих координатных
распределителях, в цифровых измерительных
приборах и т. д.
В устройствах холодильной автоматики нашли
применение серийно выпускаемые отечественной
промышленностью магнитоуправляемые
контакты типов КЭМ-1А и КЭМ-2А.
Контакт электрический магнитоуправляемый
герметизированный типа КЭМ-1А предназначен
для коммутации цепей постоянного и
переменного токов, а типа КЭМ-2А — для коммутации
электрических цепей постоянного тока.
Технические характеристики
Общая длина, мм, не более
Длина по стеклу, мм, не более
Диаметр по стеклу, мм, не
более
Масса, г, не более
МДС срабатывания, Ав
Коэффициент возврата, не более
Время срабатывания, мс, не
более
Время отпускания, мс, не
более
Сопротивление контакта цепи
замкнутого контакта, Ом, не
более
Сопротивление изоляции в
нормальных климатических
условиях, МОм, не менее
Срок хранения, лет
Предельно-допустимые
эксплуатационные параметры
Температура окружающего
воздуха, °С
Относительная влажность
окружающего воздуха, %
Максимальная частота
коммутации, ср/с
КЭМ-1А и
КЭМ-1А
80
50
5,6
3
50—72
0,9
2,5
0,8
КЭМ-2А
КЭМ-2А
46,0
22,0
3,2
0,4
23—35
0,9
1,5
0,5
0,1
0,3
1000
6
-40- +70
100
100
1000
6
—40-Ь+70
До 98
100
20
Коммутируемый ток, А 1,0 0,25
Коммутируемое
напряжение, В 220 30
Содержание родия (КЭМ-1А)
или золота (КЭМ-2А), мг 6,058 0,6296
Гарантированное число срабатываний для
КЭМ-1А указано в табл. 1, а для КЭМ-2А—
в табл. 2.
Для предотвращения механического
повреждения магнитоуправляемых контактов,
используемых в приборах холодильной автоматики,
во ВНИХИ создано защитное устройство (рис. 2).
Начиная с 1972 г., ВНИХИ приступил к
разработке градации новых приборов холодильной
автоматики на базе магнитоуправляемых
контактов КЭМ-1А и КЭМ-2А.
Таблица 1
Режим коммутации
Ток, А
1.10-6—0,01
0,01—0,25
0,25—0,5
0,25
0,03
0,03
1,0
Напряжение, В
5.Ю-2—36
36—110
5.10-2—36
115D00 Гц)
220
220
30
Род тока
Постоянный
То же
»
Переменный
Постоянный
Переменный
Постоянный
Число
срабатывании
ю8
107
106
ю5
106
106
ю4
Таблица 2
Режим коммутации
Ток, А
0,25
0,1
0,05
Напряжение, В
30
30
30
Род тока
Постоянный
То же
»
Число
срабатываний
106
107
107
Вначале институт провел замену
переключателей открытого типа в импортных приборах
(реле давления и реле разности давлений фирмы
«Мертик», ГДР) на герметичные переключатели
с магнитоуправляемыми контактами, а затем
начал работу над созданием оригинальных
технических решений.
Разработке новых приборов предшествовал
тщательный анализ отечественных и
зарубежных патентных материалов.
Установлены возможные варианты
использования магнитоуправляемых контактов в
холодильной автоматике: реле и регуляторы уровня,
индикаторы уровня, реле протока (расхода),
реле давления, реле разности давлений, реле
контроля смазки, реле температуры, устройства
для управления процессом оттаивания
воздухоохладителей, сигнализаторы положения испол-
Рис. 2. Защитное устройство магнитоуправляемого
контакта:
/ — магнитоуправляемый контакт; 2 — литой капроновый
корпус; 3 — металлическая трубка; 4 — прокладка; 5 — втулка;
6 — винт; 7 — резиновое уплотнение; 8 — капроновая пробка.
нительного регулирующего устройства,
коммутаторы для высокоомных и низкоомных датчиков,
реле промежуточные повышенной надежности,
кнопки, выключатели, переключатели.
Лабораторией автоматизации холодильных
установок ВНИХИ на базе магнитоуправляемых
контактов разработаны следующие приборы
холодильной автоматики, многие из которых
защищены авторскими свидетельствами *: реле
уровня типов ПРУ-ГК-02 и ПРУ-ГК-03, реле
протока воды типов РП-ГК и РП-ГК-М, реле
контроля смазки типа РКС-ГКА-01, устройство
для управления процессом оттаивания
воздухоохладителей типа УУОВО-1,
сигнализатор-индикатор концентрации аммиака в воздухе типа
СКА-1, дистанционный измеритель уровня типа
ДИУ-ГК, поплавковый двухпозиционный
регулятор уровня типа ПРУД-ГК, сигнализатор
положения регулирующего органа.
Реле уровня ПРУ-ГК-02 предназначено для
контроля и регулирования уровня жидкостей,
не содержащих примесей смазочного масла.
Реле уровня ПРУ-ГК-03 служит для контроля
и регулирования уровня различных жидкостей
(воды, аммиака, фреона). Разработаны две
модификации прибора: ПРУ-ГК-03 I и ПРУ-ГК-03
II (соответственно с двумя и с одним магнито-
управляемым контактом"!.
Реле протока воды РП-ГК и РП-ГК-М исполь-
* Авторские свидетельства: № 407162, № 412447,
№ 420882, № 424990, № 443198, № 445843, № 463843,
№ 502183. Изобретения опубликованы в бюллетене
«Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки».
21
зуются для контроля протока воды в замкнутых
системах. Выпускаются приборы трех
типоразмеров: РП-ГК-03, РП-ГК-07 и РП-ГК-1,5 (с
расходом жидкости 0,3; 0,7 и 1,5 м3/ч).
Реле контроля смазки РКС-ГКА-01
применяется для контроля разности давлений в системе
смазки компрессоров (РКС-ГК-01 — для
фреоновых компрессоров).
Устройство для управления процессом
оттаивания воздухоохладителей УУОВО-1
контролирует степень обмерзания батарей
воздухоохладителя по разности давлений воздуха до и пос-
лее нее.
Сигнализатор концентрации аммиака СКА-1
предназначен для отключения
электроснабжения компрессорного цеха и включения
аварийной вентиляции и освещения при концентрации
паров аммиака в воздухе помещения цеха
1,5 мг/л.
Перечисленные приборы выпускаются
Опытным заводом ВНИХИ. Серийное изготовление
их налаживается на Калининском опытном
механическом заводе Минмясомолпрома РСФСР.
Дистанционный измеритель уровня ДИУ-ГК
используется для дискретно-непрерывного
измерения уровня жидкости в диапазоне от 0 до
1500 мм. В качестве чувствительного элемента
служит поплавок с магнитом, в качестве
преобразователя перемещения поплавка — вертикальный
ряд магнитоуправляемых контактов,
шунтирующих постоянные резисторы, включенные в одно
из плеч мостовой схемы логометра,
градуированного в единицах измеряемого уровня.
В регулятор уровня ПРУД-ГК входит реле
уровня ПРУ-ГК-03, управляющее
электромагнитным клапаном типа СВМ, в кожух обмотки
которого встроен искрогасящий контур.
Регулятор предназначен для автоматического
поддержания заданного уровня жидкости в сосудах
и аппаратах холодильных установок. Он может
использоваться вместо серийно выпускаемых
регуляторов двойного действия типов ПРУД и
ПРУДВ.
Сигнализатор положения регулирующего
органа применяется для f контроля работы
автоматических исполнительных механизмов
(электромагнитных клапанов типа СВМ, клапанных
частей регуляторов уровня типов ПРУД-ГК, ПРУД
и ПРУДВ). Сигнализатор выполнен в виде
связанного с клапаном постоянного магнита,
взаимодействующего с магнитоуправляемым
контактом, расположенным на нижней наружной
поверхности клапанной части исполнительного
механизма.
Длительные производственные испытания
приборов холодильной автома1*ики, разработанных
ВНИХИ, и сопоставление их с серийными
приборами, выпускаемыми промышленностью,
выявили ряд преимуществ новых приборов на базе
магнитоуправляемых контактов: простота
изготовления, монтажа и обслуживания; отсутствие
усилительных устройств; незначительное время
восстановления датчика; небольшое
энергопотребление; повышенная надежность работы;
меньшие габаритные размеры и масса (например, реле
контроля смазки РКС-ГКА-01 в 7,6 раза легче
серийного прибора РКС-1А, а реле протока
РП-ГК в 6,5 раза легче серийного прибора РП-20,
используемого для той же цели); более низкая
стоимость изготовления (в 1,5—2 раза), монтажа
и наладки; больший срок службы.
По техническому ресурсу циклов
срабатывания новые приборы превосходят серийные в
1,6—2,67 раза. Составляющие основу новых
приборов магнитоуправляемые контакты типов
КЭМ-1А и КЭМ-2А выдерживают 106—108
срабатываний, что увеличивает срок службы
новых приборов, по сравнению с серийными,
в 1,3—1,5 раза.
Новые приборы холодильной автоматики за
короткий срок получили признание
работников многих предприятий различных отраслей
промышленности, что, наряду с отмеченными
преимуществами, подтверждает необходимость
быстрейшей организации их серийного выпуска
и широкого внедрения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Витенберг М. И. Расчет электромагнитных реле.
Л., «Энергия», 1975, 413 с.
2. Диковский Я.М., Капралов И. И.
Магнитоуправляемые контакты. М., «Энергия», 1970, 153 с.
3. Повышение мощности, коммутируемой магнито-
управляемыми контактами. — «Приборы и системы
управления», 1971, № 11, с. 28—29. Авт. Ю. И. Архипов,
Д. И. Дмитриев, Н. А. Суркова, А. Г. Филатов.
4. Рабкин Л. И., Ев генов а И. Н. Герконы
(герметизированные магнитоуправляемые контакты).
М., «Связь», 1968, 80 с.
5. С р и б н е р Л. А. Путевые переключатели на
магнитоуправляемых контактах. М., «Энергия», 1971, 58 с.
6. Трофимова И. П. Влияние тока нагрузки на
величину электромагнитного усилия в магнитоуправля-
емом контакте. — «Труды Рязанского
радиотехнического института», 1973, вып. 48, с. 91—95.
¦
УДК 621.565.93:628.84
Теплообменные аппараты из алюминиевых сплавов
для судовых систем кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук Л. М. АНДРЕЕВ,
Д. А. КУЗНЕЦОВ, А. П. СИМОНЕНКО
В настоящее время одним из перспективных
видов теплообменных поверхностей являются
пластинчатые и пластинчато-ребристые. Основные
достоинства пластинчато-ребристых
теплообменных поверхностей сохраняют трубы с
гофрированным ленточным оребрением, применяемые в
теплообменниках «жидкость — газ». При
равной площади поперечного сечения канала для
рабочей среды поверхность теплообмена этих
труб значительно больше, чем круглых, а малый
эквивалентный диаметр позволяет получить
более высокие коэффициенты теплопередачи
благодаря совместному действию таких факторов,
как передача тепла к тонкому слою жидкости и
повышение скоростей потоков рабочей среды
по каналам малых поперечных сечений.
Применение в судовых теплообменных
аппаратах поверхностей из таких труб позволит
разработать оборудование с минимальными
габаритными размерами. Максимальное использование
в конструкциях аппаратов алюминиевых
сплавов обеспечит создание оборудования
минимальной массы. Немаловажным требованием,
предъявляемым к судовым охладителям
воздуха, является обеспечение сепарации влаги.
В целях разработки теплообменных
аппаратов для судовых охладителей и кондиционеров,
в наибольшей степени удовлетворяющих всем
этим требованиям, были исследованы девять
образцов теплообменников с поверхностями
различного вида. На основании анализа
результатов исследований для создания судовых
охладителей воздуха и кондиционеров была принята
плоскогубчатая поверхность из алюминиевых
сплавов, показанная на рис. 1, со сплошным
жалюзийным оребрением, коридорным
расположением трубок, многоходовая по жидкостной
стороне. Основные характеристики аппаратов
приведены в таблице.
Охладитель воздуха представляет собой теп-
лообменную батарею, состоящую из нескольких
секций, заключенных в две плакированные
силумином трубные доски. Приваренные к
последним боковые листы образуют каркас
охладителя.
Теплообменная батарея имеет по глубине
четыре ряда вертикальных трубок.
Штампованная лента оребрения установлена на все трубки
по глубине батареи таким образом, что она
доходит только до линии перехода плоской части
последней по ходу воздуха трубки в овальную.
В сочетании с вертикальным расположением
трубок такая компоновка теплообменной
поверхности обеспечивает сепарацию влаги и сток
ее в поддон, расположенный за последним рядом
трубок охладителя.
Чтобы предотвратить унос капель влаги в
воздуховоды, к нижней трубной доске на
выходе воздуха из охладителя приварена под
углом 30° отбойная планка, между ней и
последним рядом трубок расположены два-три ряда
водофильтрующего материала (мелкоячеистой
сетки). Исследования показали, что
сепарирующая способность предложенной поверхности
составляет 100% при скоростях воздуха в
«живом» сечении до 8 м/с и коэффициенте влаговы-
падения ?=2, а также при скорости 2,5 м/с и
коэффициенте влаговыпадения ?=5.
При скоростях воздуха и коэффициентах
влаговыпадения, превышающих указанные выше
величины, применяют отделитель воды,
представляющий собой кассету из специальных
профилей, жестко закрепленную в алюминиевом
корпусе. В нижней части корпуса расположен
поддон для сбора конденсата и штуцер для его
отвода.
Рис. 1. Поверхность теплообмена и ее элементы:
а — оребрение; б — поперечное сечение трубки.
23
Показатели
Спецификационный режим
Расход воздуха, м3/с
Тепловая нагрузка, Вт
Параметры воздуха на входе
температура, °С
относительная влажность, %
Параметры воздуха на выходе
температура, °С
относительная влажность, %
Расход охлаждающей воды, кг/с
Температура охлаждающей воды, °С
Габаритные размеры (без отделителя воды), мм
Масса (без отделителя воды), кг
Потребляемая мощность, кВт
Теплообменная поверхность, м2
полная наружная по воздуху
по воде
Площадь «живого» сечения, м2
для прохода воздуха
для прохода воды
Хладоноситель
Максимальное рабочее давление воды, МПа (кгс/см2)
Оквивалентный диаметр трубок, мм
Площадь проходного сечения трубки, м2
Эквивалентный диаметр канала по воздушной стороне,
мм
Коэффициент оребрения поверхности
Охладитель воздуха
I
0,175
4200
30
38
14
90
0,402
7
200x340x344
13
—
4,45
0,77
0,0283
0,00131
Кондиционеры
II
0,278
6600
35
30
16
93
0,528
7
615x370x400
39
0,19
5,99
1,23
0,0395
0,00157
Пресная вода
0,5 E)
5,42
0,653-Ю-4
3,1
3,84
ш
0,445
10 800
35
30
16
93
0,862
7
615x420x480
48
0,31
8,51
1,82
0,0589
0,00225
Движение воды по трубкам теплообменника
организовано с помощью специально
сконструированных верхней и нижней водяных камер.
В последней предусмотрены штуцера для
подвода и отвода воды.
Гофрированное жалюзийное оребрение
изготовлено из плакированной силумином
алюминиевой ленты. Батарею в сборе помещают в
соляную ванну, где в результате нагрева и
оплавления слоя силумина трубки спекаются с
лентой оребрения и трубными досками.
Теплообменные батареи кондиционеров имеют
идентичную с охладителем воздуха конструкцию
и отличаются только размерами фронтального
сечения.
Охладитель воздуха (рис. 2) и кондиционер
(рис. 3) рекомендованы к серийному
производству.
Для определения теплотехнических и
аэродинамических характеристик поверхности были
выполнены две основные серии экспериментальных
исследований: в режимах нагревания и
охлаждения воздуха с конденсацией влаги и
дополнительная серия экспериментов в режимах
охлаждения с незначительной конденсацией влаги из
воздуха.
Теплотехнические и аэродинамические
испытания теплообменников проводили на
калориметрическом стенде (рис. 4), укомплектованном
оборудованием для получения воздуха и воды
заданных параметров и измерительными
приборами.
При испытаниях температуру воздуха и воды
измеряли ртутными термометрами с ценой
деления 0, ГС, расход воды — ротаметром типа
РС-7 с индивидуальной тарировкой,
обеспечивающей точность до 1 %, расход воздуха — с
помощью стандартного сопла и микроманометра
Рис. 2. Охладитель воздуха.
24
Рис. 3. Местный кондиционер.
13 2
нам (V)
бодаГГ
/4 * 13 12 2 11
Рис. 4. Схема стенда теплотехнических и
аэродинамических испытаний теплообменников:
/ — климатическая камера; 2 — термометр; 3 — влажный
термометр; 4 — барометр; 5 — измерительное сопло; 6 —
микроманометр; 7 — дроссельная заслонка; 8 — испытуемый
теплообменник; 9 — комплекс обрудования для подготовки
заданных параметров воздуха, состоящий из нагревателя,
увлажнителя, охладителя, отделителя воды и вентилятора; 10 —
отделитель воды; 11 — секундомер; 12 — мензурка; 13 —
образцовый манометр; 14 — ротаметр; 15 — измерительный комплект.
ММН-250 кл. 0,5. Аэродинамическое
сопротивление определяли микроманометрами
ММН-250 кл. 0,5.
Тепловую нагрузку на исследуемый
теплообменник'рассчитывали как по изменению
параметров воздуха, так и воды. При этом
отклонения при сведении теплового баланса не
превышали 5—7 %.
Эффективность теплообменной поверхности в
режимах нагревания и охлаждения воздуха
исследовали на воздухоохладителе
кондиционера'II.
Испытания проводили при постоянном
расходе воды и переменных расходах воздуха от
0,11 до 0,88 м3/с D00—3200 м3/ч), что
соответствует числам Рейнольдса от 560 до 4500.
Температура воды на входе в теплообменник
составляла 80°С в режимах нагревания и 7°С в
режимах охлаждения воздуха. Начальная
температура воздуха в режимах нагревания была
—15 и —5°С; в режимах охлаждения — 25, 30,
35, 40 и 45°С по сухому термометру и
соответственно 19, 22, 25,5, 29, и 32°С — по влажному.
При обработке опытных данных коэффициент
теплоотдачи от исследуемой поверхности к
воздуху определяли по формуле
Q- 1 f,9i г. , (О
ав?н <xw Fw
где FBi Fw—теплообменная поверхность соответственно
со стороны воздуха и воды, м2;
0 — средний температурный напор, °С;
<*в><*ш—коэффициент теплоотдачи соответственно
от воздуха к оребренной поверхности и
от стенок труб к воде, Вт/(м2-К);
Ек—коэффициент эффективности поверхности.
Средний температурный напор, коэффициент
теплоотдачи от стенки к воде и коэффициент
эффективности поверхности определяли по
известным зависимостям [2—4].
Экспериментальные данные обрабатывали в
целях получения зависимостей для режимов
без конденсации влаги из воздуха
Nuc-/(Re,Pr); B)
Euc-/(Re) C)
и для режимов с конденсацией влаги из воздуха
NuM = /(Re,Pr, ?); D)
EuM-/(Re, В. E)
где^б — коэффициент влаговыпадения [2];
Н — Н .
I-
ср (^ci — ^сг) '
F)
ilt i2—энтальпия воздуха соответственно на входе в
воздухоохладитель и выходе из него, кДж/кг;
ср—теплоемкость влажного воздуха при среднем
влагосодержании, кДж/(кг • К);
*cii ^С2—температура воздуха по сухому термометру
соответственно на входе в воздухоохладитель
и выходе из него, °С.
Используя зависимость [1], связывающую
неизвестную величину энтальпии потока воздуха
с его температурой по влажному термометру
U
°С,
П6,4fM
68,2-
7-+9.63,
после преобразования получим
1896 (*М1 — ;М2)
6-
cV (fci — *сг) F8,2 — tM1) F8,2 — tM2) '
G)
(8)
4 Холодильная техника № 12
25
где *М1, tM2 — температура воздуха по влажному
термометру соответственно на входе в
воздухоохладитель и выходе из него, °С
В режимах с конденсацией влаги из
охлаждаемого воздуха теплообмен между поверхностью и
воздухом будет осуществляться через пленку
конденсата.
В этом случае
Nib
амс?э
^ср
(9)
где
ам — приведенный коэффициент теплоотдачи от
влажного воздуха к стенке через пленку
конденсата, Вт/(м2- К);
<2экв — эквивалентный диаметр канала для воздуха,
образованного трубками и оребрением, м;
лср — коэффициент теплопроводности охлаждаемого
воздуха при его средней температуре
ВтДм.К).
Так как тепло- и массообмен между
поверхностью и потоком воздуха происходит через
пленку конденсата, зависимость ам=/E)
очевидна. Однако, учитывая в реальных
теплообменниках существенное отличие величины теп-
лообменной поверхности от величины
поверхности конденсата, зависимость коэффициента
массо- и теплоотдачи от направления и
величины поперечного потока конденсата, наличие
переохлаждения конденсата до температуры
поверхности, а также частичное испарение его в
поток воздуха, можно предположить, что
аналогия между тепло- и массообменом для
теплообменника в целом будет приблизительной и
зависимость от ? — нелинейной.
Изменение величины критерия Прандтля в
режимах нагревания, охлаждения и осушения
воздуха в области температур от —15 до 45°С
и атмосферном давлении незначительно, поэтому
с точностью до 0,8% можно принять Рг=0,706
и ввести его значение в предэкспоненту
обобщающей формулы.
Рис. 5. Графики зависимости Nu и Ей от Re и ?.
Iff Ни
1А
12
1,0
0,8
ш
•
А
¦
О
D
а
i?^
W
ШЗО
1,07-1,16
т-т
2Щ19
^п
v^X
Sb
,
^п
3^f
'i^
s
Re
a 26?
Ф./
з-ms
& №7-1892
*1006-№8
+560
-581
\J9
• J
•
Re |
Iff Ни
1A
1,2
1,0
0,8
а >
A
^A
X
++
>
Г
is
УД
*
X
/
/
/
/
/
/
/
*^Ц
/
lff$
2,8 3,0 5,2 ЗА 5,6 0 0,2 0,k 0,6
IgEu IgEu
0,8
0,6
OA
^
>
^*4
\
^c
^
\
d
"•^
\
^
^
^
d
^v
^
^
Й
^
^
3>
Iff Re
2,8 3,0 3,2 ЗА 5,6 0 0,2 OA 0,6
26
Критерий Рейнольдса определяли по
скорости воздуха в узком сечении канала без учета
пленки конденсата. За определяющий размер
принят ddKB.
Коэффициенты теплопроводности и
кинематической вязкости воздуха приняты при средней
температуре обрабатываемого воздуха.
По данным измерений вычисляли значения Re,
Nu, I и Ей. Все вычисления проводили на
электронной машине «Искра 1122».
Построение графиков зависимости для
режимов без конденсации влаги в координатах lg Nu=
=/(lgRe) и lg Eu=/ (lg Re) (рис. 5) выявило
степенные зависимости Nu и Ей от Re: все точки
аппроксимировали прямыми. Полученные
формулы
Nuc = 0,054Re0'72;
Euc = 55Re-°'4,
или в размерном виде (ас, Вт/(м2- К) и Дрс,
ас = 0,054^-в0*28
/ w \0,72
(—} :
(Ю)
A1)
Па)
A2)
A3)
где w — скорость воздуха в узком сечении
теплообменника, м/с;
р — плотность воздуха, кг/м3;
v — кинематическая вязкость воздуха, м2/с,
обобщают экспериментальные данные с точностью
±9% для A0,12) и ±6% для A1, 13).
В целях построения графиков lg NuM=/ (lg Re)
и lg EuM=/(lg Re) для режимов с конденсацией
влаги экспериментальные данные были
разбиты на группы в зависимости от величины
коэффициента влаговыпадения.
Все группы точек каждого графика
аппроксимировали прямыми. При этом
аппроксимирующие прямые графика lg NuM=/(lg Re)
параллельны, а графика lg EuM=/(lg Re) имеют
различный угол наклона к оси абсциис.
Поскольку тангенс угла наклона
аппроксимирующих прямых к оси абсцисс (показатель
степени при числе Рейнольдса) для режимов с
конденсацией влаги заметно отличается от угла
наклона прямых для режимов без конденсации,
использование полученных зависимостей A0—
13) для режимов с конденсацией не
представляется возможным.
Для определения характера зависимости
критериев Нуссельта и Эйлера от коэффициента
влаговыпадения экспериментальные данные
группировали по величинам критерия Рейнольдса и
строили графики lg NuM=/(lg g) и lg EuM=/ (lgg)
(см. рис. 5). Все группы точек обоих графиков
можно аппроксимировать прямыми с тангенсом
угла наклона к оси абсцисс 0,61 и —0,48
соответственно для NuM и Еим.
Полученные формулы
NuM=0,084Re°'6.1g0'94; A4)
EuM=120Re-°'48?0'185, A5)
или в размерном виде(ам, Вт/(м2-К), и Дрм, Па)
ам = о,ошэ-в°'39^(^-)°'6Ч'
0,94.
А/?м = 120рйУ
1,52А,0,48,10, 185
A6)
A7)
обобщают экспериментальные данные с
точностью: для A4,16) отклонение 70 Уо точек не
Рис. 6. Графики сравнения эффективности
разработанной ( ) и унифицированной ( ) тепло-
обменной поверхности.
ot, Вт/(мг-Н)
280
АР, Па
1200
WOO
800
600
400
200
15 W, м/с
3 6 9 12 15 W,m/c
4*
27
превышает ±12%, остальных точек — ±18%,
для A5, 17) отклонение всех точек не превышает
±10%. При этом большие величины
отклонений относятся к режимам с коэффициентом вла-
говыпадения до 1,5. Разброс точек на графиках
по отношению к аппроксимирующим прямым
объясняется не только отклонением
экспериментальных данных от прямой, но и тем, что
полностью не исключалось влияние § в
зависимостях lg Nu=/ (lg Re), lg Eu=/ (lg Re) и
Re в зависимостях lg Nu=/(lg l) и lg Eu =
Различную степень зависимости критериев
Нуссельта и Эйлера от Рейнольдса в режимах
с конденсацией влаги и без конденсации влаги
A0, 11, 14, 15), вероятно, можно объяснить
изменением определяющего размера канала и
скорости потока в связи с конденсацией влаги,
не учтенных при вычислении величины Re.
Экспериментально установлено, что стекание
конденсата в поддон начинается при ё>1,1-
Это указывает на то, что в режимах с
конденсацией происходит частичное испарение
конденсата в теплообменнике.
Снижение интенсивности теплообмена при
|<1,3 по сравнению с режимами без
конденсации (см. рис. 5) может быть объяснено
термическим сопротивлением малоподвижной пленки
конденсата. С увеличением конденсации влаги
(при |>1,4) скорость течения пленки
возрастает, в связи с чем возрастает турбулизирующий
эффект теплообменной поверхности и
интенсивность теплоотдачи.
Доктор техн. наук Ю. В. ЗАХАРОВ,
канд. техн. наук В. С. ДОРОШ
Герметичный компрессор входит в состав
холодильной машины, работающей циклично.
Поэтому он часто работает в переходных режимах
(пуск, остановка). Надежный пуск компрессора
после остановки зависит от пусковых
характеристик встроенного электродвигателя, которые, в
свою очередь, определяются величиной его
максимального (критического) и пускового
вращающих моментов.
Однако встраивание в герметичный
компрессор электродвигателя с высокими моментами
Зависимость аэродинамического
сопротивления от величины коэффициента влаговыпаде-
ния объясняется тем, что конденсат
перемещается вдоль канала с последующим переходом на
овальную часть трубки только под воздействием
потока воздуха.
Полученные зависимости A0—17) можно
применять при проектировании охладителей и
нагревателей воздуха в диапазоне чисел
Рейнольдса от 560 до 4500 и коэффициентов влаговы-
падения до 3,2.
Эффективность разработанной теплообменной
поверхности выше по сравнению с
унифицированной в судовом оборудовании
кондиционирования воздуха (рис. 6) [2]. Кондиционеры и
охладители воздуха на базе новой
теплообменной поверхности из легких сплавов имеют
значительно лучшие теплотехнические,
аэродинамические и массогабаритные характеристики,
чем существующие.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ж а д а н В. 3., К о л я к а В. Ф. Зависимость
энтальпии влажного воздуха от температуры по
мокрому термометру. В кн.: «Холодильная техника и
технология», вып. 5, 1967, Киев, «Техника», с. 94—96.
2. Захаров Ю. В.,Андреев Л. М. Оборудование
судовых систем кондиционирования воздуха. Л.,
«Судостроение», 1971. 316 с.
3. PI с а ч е н к о В. П., О с и п о в а В. А., С у к о -
мел А. С. Теплопередача. М., «Энергия», 1975, 4й8с.
4. Михеев М. А., Михеева И. М. Основы
теплопередачи. М., «Энергия», 1977, 342 с.
(максимальным и пусковым) приводит к
снижению КПД двигателя при нормальных
рабочих условиях, неоправданному увеличению его
размеров и, следовательно, ухудшению
энергетических характеристик и удорожанию
компрессора в целом. При недостаточном моменте время
разгона увеличивается, что вызывает опасное
повышение температуры электродвигателя и
отрицательно сказывается на других
потребителях энергии из-за падения напряжения в сети
[1, 7, 9].
Поэтому одной из основных задач
проектирования герметичных компрессоров является
выбор оптимальных пусковых характеристик
УДК 621.57 .041-213.4
Расчет и оценка пусковых характеристик поршневых
фреоновых герметичных компрессоров
28
встроенных электродвигателей. Обычно при
разработке герметичных компрессоров их пусковые
характеристики оценивают экспериментально,
что затягивает период разработки и внедрения
и не всегда позволяет получить оптимальный
вариант.
В данной статье сделана попытка расчетным
путем оценить пусковые характеристики
герметичных компрессоров.
В основу решения положено уравнение
движения машинного агрегата, которое для
герметичного компрессора запишется в виде
Л^-Яд-
2МкA+а)
C)
• 2а
dco
Мд — Мс^/пр-^—,
A)
где Мд — момент, развиваемый движущими силами
(электродвигателем);
Мс — момент, затрачиваемый на преодоление
полезных и вредных сопротивлений компрессора;
/Пр — приведенный момент инерции масс,
приводимых в движение;
со— угловая скорость;
т— время.
¦ Поскольку момент сопротивления поршневого
компрессора — функция угла поворота, а
момент движущих сил электродвигателя —
функция угловой скорости, то уравнение A) может
быть решено только приближенными методами
(например, методом конечных разностей) при
наличии аналитического или графического
задания функций Afn((o) и Мс(ф).
Исследования 17] показали, что
тангенциальная диаграмма (момент сопротивления) при
пуске герметичных компрессоров без поршневых
колец существенно отличается от
тангенциальной диаграммы установившегося режима.
Поэтому методы ее расчета имеют существенные
особенности. Прежде всего необходимо учитывать
протечки газа через зазор между поршнем и
цилиндром, влияющие на характер изменения
давления газа в цилиндре компрессора в
процессе пуска.
Авторами предложен метод расчета
противодействующего момента компрессора, который
учитывает влияние протечек через зазор
между поршнем и цилиндром на параметры газа
в цилиндре и отражает изменение угловой
скорости вала компрессора в процессе пуска, чем
в установившемся режиме пренебрегают,
считая ее постоянной [4].
Аналитическое выражение для движущего мо.
мента электродвигателя выбрано согласно
рекомендации [6]. Сущность рекомендации
заключается в том, что движущий момент Мд
электродвигателя при пуске представляется в виде-
суммы трех составляющих.
М^ = М, + М2 + МЗУ
B)
где М1 — статистический момент с учетом скорости
изменения скольжения, определяемый по
формуле
.- .. C, + Р8)т
М2 = Мпе —апериодический момент;
BiX
Mz шш КпМпе sin сост — знакопеременный момент;
Мк> sK — критический (максимальный)
момент, развиваемый
электродвигателем, и
соответствующее ему скольжение;
а* Pt> Рг — безразмерные параметры,
зависящие от активного и
реактивного сопротивлений фаз
обмоток статора и ротора;
s, сос — текущее скольжение и
угловая частота питающей сети;
^п — пусковой момент,
вычисленный по формуле C) для
скольжения, при котором
двигатель подключается к
сети,
^д> ^п — соответственно коэффициенты
динамичности и
пропорциональности.
На основе этого и в соответствии с принятым
методом решения уравнения A) получена система
уравнений, описывающая режим пуска
герметичного компрессора и устанавливающая
связи вида
Мд = /2 (со, МК9 sK, , а, Мп, Plf pa, coc); D)
Мс ш /2 (ф, D, 5, Я, б, L, ц, w, /, ря, рвс, Л*Тр.
Рнач» фнач)» E)
где ф — угол поворота вала;
D, S—диаметр и ход поршня;
X — отношение хода поршня к удвоенной
длине шатуна;
б — зазор между поршнем и цилиндром;
L —длина поршня до маслосбрасывающей
канавки;
ц — коэффициент динамической вязкости газа
(пара);
[до, /—скорость и ускорение поршня;
РяЛрвс — давление нагнетания и всасывания;
Мтр — средний момент трения;
Рнач> Фнач — давление в цилиндре и угол поворота
вала (положение поршня) перед пуском.
Для разработки алгоритма расчета режима
пуска герметичных компрессоров, а также
определения необходимых характеристик
компрессоров, которые трудно получить расчетным
путем, были проведены экспериментальные
исследования, описанные в работах [2, 3, 5, 7].
По результатам экспериментальных
исследований режима пуска на основе зависимостей D)
и E) разработана блок-схема расчета пуска
одно- и двухцилиндрового герметичных
компрессоров, в соответствии с которой составлена
программа расчета для ЭВМ [4]. В результате
расчета определяются зависимости значений
движущего момента встроенного электродвигателя,
параметров газа в цилиндре, момента
сопротивления компрессора, угловой скорости и уско-
29
ш,рад/с\
120
80
-hO
r/9
/•
\.
о
С «к» 1
• V
Л
f
•
2 .
y#
"""•
0 /Щ #/? Ц2Ч 0,31 0}W
a
Ofid tmc
oati/c
300
200
WO
0
/m
•
;• •
4^
/&S
• V
»•
•
••j»
•
• •
/m
mm
0,1
0,2
0,3
0Л
0,5
0,6
0,7
0,8 tn,c
Рис. 1. Изменение угловой скорости в зависимости от
времени пуска одноцилиндрового (а) и двухцилиндрового (б)
компрессоров:
1 — напряжение сети номинальное; 2 — напряжение сети
пониженное @,85 номинального); сплошная линия — расчет;
точки — результаты эксперимента.
рения от угла поворота вала, а также от
времени.
Для проверки работоспособности модели
были сопоставлены результаты расчета пуска
одно- и двухцилиндрового герметичных
компрессоров с экспериментальными данными.
Одноцилиндровый компрессор (диаметр
цилиндра 42 мм, ход поршня 26 мм, холодопро-
изводительность 2,56 кВт при температурах
кипения 5°С и конденсации 40°С) испытывали
с трехфазным асинхронным электродвигателем
с частотой вращения 25 с*-3 при частоте
тока 50 Гц.
Двухцилиндровый компрессор (диаметр
цилиндра 42 мм, ход поршня 32 мм, расположение
цилиндров У-образное, вал с одним
эксцентриком, холодопроизводительность 16,3 кВт при
температурах кипения 5°С и конденсации 40°С)
испытывали с трехфазным асинхронным
электродвигателем с частотой вращения 66,7 с" при
частоте тока 400 Гц.
Методы испытаний подробно изложены в
работе [5].
Работу модели в целом оценивали
сопоставлением с экспериментом результатов рачета
пуска компрессоров при неизменных начальных
условиях, постоянном зазоре между поршнем и
цилиндром, но различном напряжении
питающей сети.
На рис. 1 показано изменение угловой
скорости в зависимости от времени пуска одно- и
двухцилиндрового компрессоров, полученное
расчетным путем и в результате испытаний.
Для подтверждения правильности
моделирования рабочих процессов в цилиндре
компрессора при пуске была рассчитана зависимость
времени пуска компрессора от величины зазора
между поршнем и цилиндром при неизменном
питающем напряжении.
На рис. 2 представлены результаты такого
расчета и приведены экспериментальные точки,
каждой из которых соответствует не менее чем
десятикратное испытание компрессора.
30
h>c
2,0
1,6
1,2
0,8
OS
n
\ \
\ ?
i
F4^
**^,?
./
•
12
16
20
24
28
322д,мкм
Рис. 2. Зависимость времени пуска одноцилиндрового (/)
и двухцилиндрового B) компрессоров от величины зазора
между поршнем и цилиндром:
сплошная линия — расчет; гочки — результаты эксперимента.
ы
Цй
0,0
0,н
0,5
0,2
0J
V—
я 4
9
i
/
'/
F
f
•
V
\
\
и
\
\
V
J ЦО 60 120 160 200 2W 280 320щград
а
3,5
щ / 1 bsJ
i «
5,0
2.5
2,0
15"
W
оЛ
о
1ц 130 150 210 250 230 350 10 50
Пц W 80 120 160 200 2W 280 320
у,град
Рис. 3. Зависимость времени пуска одноцилиндрового
(а) и двухцилиндрового б) компрессоров от положения
поршня перезапуском:
/ — диаметральный зазор между поршнем и цилиндром 12 мкм;
2—15 мкм; «3 — 25 мкм; 4 — 30 мкм; сплошная линия — расчет;
точки — результаты эксперимента.
Для определения зависимости времени пуска
компрессора от положения поршня перед
пуском были осуществлены расчеты, результаты
которых приведены на рис. 3. Здесь же
представлены экспериментальные данные.
Одноцилиндровый компрессор имеет
наибольшее время пуска, когда поршень находится в
положении, соответствующем 225° (считая от
В. М. Т.). Для двухцилиндрового компрессора
(с У-образной схемой) наибольшее время пуска
при положении поршней 250 и 160°, считая
от В. М. Т. соответственно первого и
второго (по направлению вращения вала)
цилиндров. Расчеты показали, что положение поршня
перед пуском компрессора под нагрузкой
оказывает заметное влияние на время пуска при
зазорах между поршнем и цилиндром до 20 мкм.
При больших зазорах положение поршня на
время пуска почти не оказывает влияния.
Сопоставление результатов расчета и
эксперимента позволяет сделать вывод, что данная
математическая модель достаточно точно
отражает физическую сущность процессов,
происходящих при пуске одно- и двухцилиндрового
компрессоров.
Расчеты с помощью математической модели
положены в основу метода расчета и оценки
пусковых характеристик одно- и
двухцилиндровых герметичных компрессоров. Для этого
рассчитывают и строят графики, отражающие
зависимость времени пуска компрессора тп от
кратности начального пускового момента —°1\нач
встроенного электродвигателя при различных
зазорах между поршнем и цилиндром,
номинальном и пониженном напряжениях питающей сети.
Для выбора оптимального варианта расчет
ведется для нескольких значений максимального
(критического) момента встроенного
электродвигателя.
На рис. 4 представлены такие зависимости
для двухцилиндрового компрессора при
кратности максимального момента встроенного
электродвигателя, равной 2,5. Характеристики
компрессора приведены выше. Пуски
рассчитывали при температурах кипения 10°С и
конденсации 55°С. Положение поршней перед пуском
выбрано в соответствии с расчетами (см. рис. 3),
а также с учетом наиболее вероятного
диапазона углов при остановке компрессоров [2]. Пуск
считался успешным, если время его не
превышало 5 с.
Из графиков следует, что при пуске
компрессора на номинальном напряжении сети, когда
вращающий момент электродвигателя значительно
превосходит момент сопротивления компрессора
(рис. 4, а, кратность пускового момента 2),
время пуска от величины зазора практически не
зависит. По мере уменьшения вращающего" момента
31
5,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
О
5,0
%5
%0
5,5
5,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
к
2
5
/
4
S-
ч;
г
j4
У
""~"~
б
1
/
л
/
-
5
/
/
V /
„/
/Z
,J
ч
^П
/f/7.,W.
^ # 1J 18 1,9 2,0 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9%
д г
Рис. 4. Зависимость времени пуска двухцилиндрового
компрессора от кратности начального пускового момента
встроенного электродвигателя (кратность максимального
момента равна 2,5):
а — напряжение питающей сети номинальное ?/=?/; б — U =
=0,95 UH; в — ?/=0,9 UR; г — ?/=0,85 UR; 1 — диаметральный
зазор между поршнем и цилиндром 12 мкм; 2 — 16 мкм; 3 —
20 мкм; 4 — 25 мкм.
(при снижении напряжения и кратности
начального пускового момента) время пуска существенно
зависит от величины зазора. Это явление
подтверждено экспериментально и получило
объяснение в работе [5]. Из рис. 4 видно, что при
минимальном зазоре 12 мкм и напряжении на 10%
ниже номинального (обычно на судах большее
падение напряжения не наблюдается) компрессор
пускается с кратностью начального пускового
момента 1,5 (рис. 4, в). При снижении
напряжения до 0,85 номинального необходимую
кратность пускового момента следует увеличить до
1,9—2.
На' рис. 5 представлены пусковые
характеристики, рассчитанные для одно- и
двухцилиндровых компрессоров и построенные в
относительных величинах. Здесь тЭм = u^°Sk — элект-
ромеханическая постоянная времени
компрессорного агрегата; со0 — синхронная угловая
скорость электродвигателя. Условия расчета
пуска такие же, как и машины с питанием от
сети 400 Гц. Основные характеристики
компрессоров приведены ниже.
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Синхронная частота
вращения, с-1
Холодопроизводительность
(при температурах кипения
5°С и конденсации 40°С),
кВт
Взаимное расположение
цилиндров
Хладагент
Электродвигатель
Одноцилиндровые
36
18
50
2,56
—
42
26
50
5,25
—
Двухцилиндровые
42
26
50
10,5
50
30
50
16,3
V-образное,
вал
с одним
эксцентриком
Фреон-22
Трехфазный
асинхронный
с питанием от сети
50 Гц
Скольжение
номинальное
критическое
Номинальный момент (при
температурах кипения 5°С
и конденсации 40°С), Нм
Отношение максимального
вращающего момента к
номинальному
Электромеханическая
постоянная времени, с
0,04 0,05 0,03 0,03
0,25 0,25 0,25 0,25
2,2 3,95 7,9
13,7
3 3 2,3 2,3
0,0375 0,0274 0,020 0,024
Полученные зависимости (см. рис. 5)
позволяют оценить пусковые характеристики
герметичных компрессоров и определить кратности
максимального и пускового вращающих моментов
встроенных электродвигателей.
Из графика (рис. 5, А, г, кривая 2) следует,
что для одноцилиндровых компрессоров при
напряжении на 15% ниже номинального,
минимальном зазоре между поршнем и цилиндром и
кратности максимального момента встроенного
электродвигателя, равной 3, кратность его
начального пускового момента должна быть
порядка 2,4—2,5.
Для двухцилиндровых машин (рис. 5, ?, г,
кривая 1) при тех же условиях и кратности
максимального момента, равной 2,3, кратность
пускового момента не менее 2.
Пользуясь графиками (см. рис. 4 и 5),
необходимую кратность начального пускового
момента (при постоянном значении максимального
момента) следует выбирать в области резкого
увеличения времени пуска, ориентируясь в
сторону линейной зависимости времени пуска от
11 нач Например, для одноци-
отношения
Мя
линдрового компрессора (см. рис. 5, Л, в,
кривая 2) кратность пускового момента следует
выбирать порядка 2—2,1.
Значение максимального вращающего
момента встроенного электродвигателя выбирают с
32
In.
140
120
WO
80
60
40
20
0
w.
2
4
6
7
8
/
9
!
I
г
<*
6
8
3
/ j
Sl
140
120
100
80
60
20
0
К
/
3
/ ;
5
/
7
8
Kf
3
j
i
i^Nw '
7
"XJ 8 i
'
180
160
no
120
100
80
60
40
20
0
I /
X
-2
4
6
8
3
D
V/
1
\
,6
V
л
\
\
>
,8
2
*—
^J
*- «J
/<ft7
/Я7
/до
#7
40
1,5 IJ W 2,1 2,3 2,5
1,5 IJ 1t9 2,1 2,3^
20
,3
к1
5
7
8
[\
\
V
\
! I II
3<\ /4
l \; i
AX I
! \ i
i 7 : Л
X' I i \
V' \
\/' X^
хкк
I ^4^
j i ""n
* i
1,5 1,6 IJ 1,8 1,9 2,0 1,5 1,6 1J 1,8 IJ1^-
Mh~
Рис. 5. Пусковые характеристики одноцилиндровых (А)
и двухцилиндровых (Б) компрессоров:
а —
и=
ный
0,38
напряжение
0,95 UH
зазор
•Ю-3;
; в —
0,24
5 —
питающей
- и=
• 10-
0,40
8 —
= 0,9 Un;
-3; 2 -
• Ю-8;
0,60-10
сети номинальное U
г — ?/=0,85 ?/н;
0,285-Ю-8; 3 —
6 — 0,475- Ю-3;
-3; Р — 0,70- Ю-3.
; —
0,32-
7 —
-^
б —
относитель-
10-8;
0,50-
4 —
Ю-8;
учетом нормальной работы машины при самых
высоких температурах кипения и конденсации [8].
Пусковые характеристики машин (по
параметрам значительно отличающимся от
приведенных) оценивают после проведения отдельных
расчетов.
Таким образом, разработанная методика
расчета режима пуска одно- и двухцилиндровых
герметичных компрессоров позволяет
рассчитать пусковые характеристики компрессоров с
учетом их конструктивных параметров и
условий работы и оценить значения максимального
и пускового вращающих моментов встроенных
электродвигателей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дорош B.C., Коломиец Ю. К-,
Редкозуб Б. Д. Высокооборотный ? герметичный
компрессор для судовых автономных кондиционеров. —
«Холодильная техника», 1975, № 2,* с. 8—10.
2. Дорош B.C. Определение параметров герметичного
поршневого компрессора пссле остановки и влияние их
на последующий пуск. — «Труды Николаев, корабле-
строит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 8—12.
3. Д о р о ш B.C. Механические потери
высокооборотных герметичных компрессоров. — «Холодильная
техника», 1976, № 12, с. 7—10.
4. 3 а х а р о в Ю. В., Дорош В. С, Ю х т М. М.
Математическая модель и расчет процесса пуска
герметичных поршневых холодильных компрессоров. —
«Труды Николаев, ксраблестрсит. ин-та», 1974, вып. 86,
с. 114—122.
5. Захаров Ю. В., Дорош В. С. Влияние зазора
между поршнем и цилиндром на пуск герметичного
компрессора. — «Холодильная техника», 1975, № 1,
с. 16—18.
6. Петров И. И., Майстель A.M. Специальные
режимы работы асинхронного электропривода. М.,
«Энергия», 1968.
7. Редкозуб Б. Д., Дорош B.C. Исследование
пускового режима герметичного поршневого
компрессора. — «Холодильная техника», 1971, № 3, с. 24—27.
8. Редкозуб Б. Д., Якобсон В. Б.
Динамические характеристики поршневого компрессора. —
«Холодильная техника», 1972, № 4, с. 9—12.
.Якобсон В.Б. Малые холодильные машины. М.,
«Пищевая промышленность», 1977, 268 с.
33
УДК 621.515
Некоторые особенности газодинамических характеристик
центробежных компрессоров при высоких числах Маха
Н. Н. БУХАРИН, Г. Н. ДЕН, В. А. ЕВСТАФЬЕВ, Д. А. КА-
ПЕЛЬКИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Габаритные размеры и число рабочих колес
центробежного компрессора паровой
холодильной машины зависят не только от параметров
цикла, холодопроизводительности
проектируемого агрегата и газодинамических схем
используемых центробежных ступеней, но и от
принятой при расчете компрессора величины
условного числа Маха Ми.
В ступени с заданной геометрией проточной
части увеличение Ми всегда приводит к росту
местных чисел Маха в колесе, диффузоре и
других элементах. Однако по величине Ми
нельзя определить характер течения газа в
основных элементах ступени — дозвуковое или
сверхзвуковое. В большинстве компрессоров
паровых холодильных машин, работающих на
веществах с большой молекулярной массой при
Ми = 1,3-7-1,4, течение во всех межлопаточных
каналах в зоне оптимума КПД дозвуковое и
лишь при работе в условиях, отличных от
оптимальных, появляются около- или
сверхзвуковые скорости в колесе и других лапоточных
системах ступени.
В «дозвуковой» центробежной ступени около-
или сверхзвуковое течение может возникнуть
в нерасчетном режиме работы. В подобной
ступени при расчетных условиях поток может быть
сверхзвуковым только в безлопаточном
диффузоре, снижающем скорость до дозвукового
уровня без скачков уплотнения, «запирания»
проточной части и резкого роста потерь энергии.
В остальных элементах проточной части
«дозвуковой ступени» увеличение местных чисел
М до единицы существенно снижает КПД и
запирает каналы, в которых число М достигло
1. Экономичность таких ступеней при
увеличении Ми снижается в связи либо с
рассогласованием работы отдельных элементов проточной
части при отклонении числа Ми от расчетной
величины, либо с появлением околозвуковых
скоростей в колесе или лопаточном диффузоре.
Максимальная объемная производительность
ступени Vmax достигается при появлении
критического околозвукового течения в межлопаточных
каналах колеса или диффузора.
Опытные данные, полученные при испытаниях
серии ступеней с проточными частями,
типичными для стационарных центробежных
компрессоров [3], показывают, что при дозвуковых
скоростях потока в межлопаточных каналах
такие ступени могут экономично работать на
фреонах с большой молекулярной массой при
Ми>1 и обеспечивать высокие отношения
давлений. Предельные числа Ми, при которых
ступени работают экономично, зависят в первую
очередь от геометрии рабочих колес и
положения диффузорных лопаток. При использовании
колес с малыми углами выхода лопаток |52л и
малым числом лопаток можно получить
достаточно широкий диапазон объемных производитель-
ностей V при Ми>1,4 (р2л=15—32°).
Применение рабочих колес с углами р2л=45—90°
при Ми = 1,2—1,4 вызывает «запирание»
каналов, поэтому ступени с такими колесами в
зоне больших коэффициентов расхода ср2г при
больших числах Ми неэкономичны. Уменьшение
углов установки лопаток диффузоров а3л,
приводящее к перемещению газодинамических
характеристик л;к—У(як — отношение давлений в
одной ступени) в область меньших объемных
производительностей, позволяет избежать
«запирания» каналов и сдвинуть границу помпажа
в сторону меньших расходов.
Анализ полученных газодинамических
характеристик рабочих колес показал, что они не
имеют ограничений в зоне малых коэффициентов
расхода ср2г или ср0. Рост углов атаки t\ по мере
уменьшения коэффициента расхода ведет лишь
к монотонному уменьшению КПД колеса rj0.2.
Подмажные явления зависят от конструкции
диффузора. В зоне больших коэффициентов
расхода КПД колеса резко снижается после
достижения предельной производительности
Утах, т. е. после появления околозвукового
течения в межлопаточных каналах (рис. 1).
Газодинамические характеристики
безлопаточных диффузоров в области малых углов
выхода потока из колес <х2 ограничены зоной
вращающегося срыва, провоцирующего помпаж
ступени. В зоне больших углов а2 они резких
ограничений не имеют — коэффициент потерь
диффузора монотонно возрастает по мере
увеличения а2. Характеристики лопаточных
диффузоров в области положительных углов атаки
/3 или меньших углов выхода потока из колеса
а2 ограничены срывной областью, при работе
34
Рис. 1. Зависимость КПД колесат]0-2 и коэффициента потерь
?0_2 колеса от коэффициента расхода на входе в колесо
для ступени с углом Р2л—45° при различных числах Ми:
7—0,81; 2—1,015; 5 — 1,215; 4—1,42.
в которой ступень попадает в помпаж.
Максимальные углы потока перед диффузором и его
пропускная способность определяются появлением
критической скорости в геометрическом «горле»
межлопаточных каналов (рис. 2). При
увеличении площади критических сечений возрастает
пропускная способность как колес, так и
лопаточных диффузоров.
При расчете центробежной ступени,
работающей при Л1и>1, необходима оценка
максимально возможной объемной производительности V
при выбранной величине Ми, так как в
противном случае расчетная объемная
производительность V* может оказаться недостижимой или
располагаться в зоне неэкономичной работы
ступени.
Сопоставление расчетных и опытных значений
Vmax показывает, что несмотря на сложность
процесса сжатия в центробежной ступени,
величина Vmax с достаточной достоверностью может
быть оценена в результате рассмотрения
одномерного течения газа во вращающихся и
неподвижных межлопаточных каналах.
Предельную пропускную способность колеса можно
определить по уравнениям сохранения массы
и энергии, приняв, что течение на участке от
входа в межлопаточные каналы до критического
сечения, определяющего максимальную
пропускную способность, — изоэнтропическое. При
Рис. 2. Зависимость коэффициента потерь диффузор ной
части ступени ?2-fe от Угла выхода потока из колеса а2
для угла установки лопаток диффузора азл =14° при
различных числах МС2 на выходе из колеса.
анализе течения реального вещества, не
удовлетворяющего уравнению состояния идеального
газа, удобно воспользоваться методом условных
температур [1 ], т. е. реальное вещество с
переменным показателем изоэнтропы k в
рассматриваемом интервале давлений р и
температур Т заменить некоторым условным газом
с постоянным показателем k'. Температура
условного газа Ту определяется по уравнению
состояния реального вещества:
Ту = гТ= ??, A)
где z — коэффициент сжимаемости;
v — удельный объем;
R — газовая постоянная,
причем параметры р, Т и R берутся для
реального вещества. Показатель k' находится по
соотношению
W
;pZ7T*A (pv) = M, B)
где A (pv) и At — изменение pv и энтальпии при
сжатии реального вещества. ,
При сделанных допущениях число Маха перед
лопатками колеса Mwl оказывается связанным
с числом Mw в поперечном сечении канала,
расположенном на относительном радиусе 7 =
: — соотношением
MwiF1 [1+0,Б(*'-1)Л**]
k' + i
2(Л'-1)
= MWF{ 14-
2 (*'-!),
+ 0,5(*'-1) MJLi[l + ('2-l)cosp1]p*-1) 'C)
где Flf F — площади поперечных сечений перед <J
лопатками и на радиусе г;
радиус входа лопаток колеса;
Pi — угол потока перед лопатками
35
5%
МСН
(опытн)
0,18
0,16
0,1 Н
0,12
• /\ I
5%
0,10
0,1?
0,14
0,16 Мсн (расчет)
Рис. 3. Сопоставление опытных и расчетных значений
Мсн при различных значениях C2л:
О-90°; д-63°; D-450; +-32°; #-22,5°; И-15°
Соотношение C) справедливо при отсутствии
закрутки потока перед каналами колеса.
Анализ соотношения C) показывает, что во
вращающемся межлопаточном канале рабочего
колеса число Mw достигает единицы не в
наиболее узком его сечении — геометрическом горле,
имеющем минимальную площадь Fmln, а перед
ним. Положение критического сечения, в
котором Mw=l, определяется условием
1-3*' 1
Л' + 1 — -7=-
"кр
где F
dF
гкр I dr
кр
-М*'^1 cos2
?lf
D)
F_
гкр — относительный радиус, на котором
расположено критическое сечение с площадью FKp.
Формула D) может быть получена после
дифференцирования соотношения C) и подстановки
в результат условия Mw=l.
В неподвижном канале критическое сечение
совпадает с геометрическим горлом, в котором
dF=0. Во вращающемся канале подвод энергии
к потоку приводит к тому, что в критическом
сечении dF<0, т. е. критическое сечение
располагается перед геометрическим горлом канала,
причем положение критического сечения,
радиус, на котором оно располагается, и его
площадь FKp зависят от угла потока перед
лопатками Pi и числа Mwl. Следовательно, для
отыскания критического сечения необходимо
располагать зависимостью F(r) для канала колеса. Рост
Mwl приводит к перемещению критического
сечения ко входу в межлопаточный канал.
Согласно работе [4] объемная
производительность ступени, соответствующая условиюMw=l,
определяется формулой
Vma х =CLnF
кр
kr
*' + ! П
fe' + i
2 (kr — 1)
. E)
где ан — скорость звука перед ступенью;
г2 — наружный радиус колеса.
Предельная производительность Ушах ПР<>
порцианальна числу Маха перед всасывающим
патрубком
ял ^тах
Сопоставление результатов расчетов Viriax с
экспериментальными данными, полученными
при исследовании семи различных колес с
относительной шириной Ьз^С^ОЗЗ при работе на
фреоне-12 при Ми=0,8~1,65 показало, что
изложенная методика вполне применима для
оценки максимальной объемной
производительности колес.
Сопоставление предельных значений Мс.н,
полученных в опытах и расчетом, приведены на
рис. 3. Колеса имели различные входную
ширину Ьъ угол лопаток р1л и число лопаток, а
также различную форму межлопаточных
каналов, поэтому значения Mwl и р1э при которых
начиналось резкое возрастание коэффициентов
потерь колес ?0_2 и достигалась максимальная
производительность Fmax, были различными,
но во всех случаях потери резко возрастали
в режиме, при котором в соответствии с
формулой C) скорость течения в колесе достигала
скорости звука. Числа Mwl при этом находились
в пределах от 0,7 до 1,05. .
В колесе с двухъярусной лопаточной решеткой
в зависимости от числа Ми критическое сечение
может располагаться либо между длинными
лопатками, т. е. перед лопатками второго яруса
либо в пределах второго яруса. Если
критическое сечение расположено между длинными
лопатками на радиусе /кр, то
ап?кт
k' + i
+
2 (fc'-l)
F)
Если же критическое сечение расположено в
пределах второго яруса на радиусе /^,
большем, чем /кру то
гкр>
36
зе
io-2
w
о,в
0,6
0,4
0,2
?2u
0,7
0,6
0,5
>k2
0,8
0,7
X
-6,8
<i
U,6
-0,5
По-2
X,
, ¦ x.
П0-2
X ***^,
?2u
^*ч
== 1
ЧХ г
\J
\*
/4
У3 I
2\
^^^4^
^\4 J 2\
V>1
4
0,1
0,2
OJ
92r
Рис. 4. Зависимость T|0_2, ?o-2> X и Фги от Фгг для коле"
са с углом р2л==45° при различных числах Ми (обозна"
чения см. на рис. 1).
Углах — ан^кр
\2
w -\
'кр
"*" *'+.1" г*
А«
Л' + 1 г
2(fc'-l)
Действительная максимальная
производительность Vmax совпадает с той из величин Утах
или Vmax, которая оказывается меньшей. Во
всех случаях г'кр<г"кр, поэтому при р'кр>р'кр
критическое сечение расположено между
длинными лопатками. Если же р" < f', то пРи
меньших Ми критическое сечение расположено
в пределах второго яруса, а при больших Ми
оно оказывается смещенным вверх против
течения и оказывается расположенным между
длинными лопатками вблизи входа в межлопаточный
канал колеса.
В ступени с лопаточным или канальным
диффузором величина Ушах зависит от характера
течения газа в диффузоре. Испытания ступеней,
имевших диффузоры с крыловидным профилем
лопаток [2], типичным для стационарных
конструкций, показали, что предельной
производительности ступени Vraax соответствуют числа
М в геометрическом горле диффузорных
каналов, близкие к единице. Отметим, что в
исследованных ступенях отношение ширины диффузора и
колеса ** =1,33. Однако и при таком большом
различии в ширинах расчет, выполненный в
предположении об одномерности течения,
позволяет уверенно оценивать максимальную
объемную производительность Vmax.
Признаком, свидетельствующим о «запирании»
каналов колеса при больших значениях
коэффициента расхода при выходе из колеса q>2r
может служить зависимость коэффициентов
мощности х и теоретического напора ср2и от ср2г
(рис. 4). Изменение производных "тр^* т^"
в зоне больших значений ср2г легко
обнаруживается, если имеются опытные данные, полученные
при нескольких значениях Ми. В области
«закритических» режимов работы колеса при
неизменной величине ф2г коэффициенты ф2и
и х зависят от Ми, что свидетельствует об
изменении выходного треугольника скорости при
появлении критического течения в
межлопаточных каналах.
G) СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Д е н Г. Н., Бухарин Н. Н. Метод условных
температур для аналитического расчета процессов сжатия
реальных газов. — «Холодильная техника», 1974, № 4,
с. 37—40.
2. Д е н Г. Н. Механика потока в центробежных
компрессорах. Л., «Машиностроение», 1973, 270 с.
3. О влиянии выходного угла рабочих лопаток на
характеристики колеса и ступени холодильного
центробежного компрессора. В сб. научных трудов ЛТИХП.
Холодильные машины и установки. Л., ЛТИХП,
1974, с. 25—33, Авт.: Н. Н. Бухарин, Р. А. Думанян,
В. А. Евстафьев, Д. А. Капелькин.
4. Р и с В. Ф. Центробежные компрессорные машины,
М.—Л., «Машиностроение», 1964, 336 с.
37
УДК 663.67
Эмульгирующие свойства стабилизаторов для мороженого
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, О. С. БОРИСОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Молочный жир, находящийся в виде эмульсии
в водной фазе, является одной из важнейших
составных частей мороженого жиросодержащих
видов. Он положительно влияет на вкусовые
достоинства мороженого, его структуру и
консистенцию. Вместе с тем при нарушении
устойчивости жировой эмульсии, которое может быть
вызвано различными факторами (механическое
воздействие на смесь при технологической
обработке, фризерование, закаливание
мороженого), происходит дестабилизация жира, его
агрегатирование, ощутимое органолептически,
что существенно снижает качество продукта.
Выраженность этого порока тем сильнее, чем
больше содержание жира в мороженом, которое
в продукте наиболее массового спроса
достигает 10—15%.
Установлено, что наряду с указанными
факторами, на степень дисперсности молочного
жира и устойчивость жировой эмульсии в
мороженом оказывают влияние состояние жировой
фазы в используемом сырье [2], стабильность
молочного белка, режимы гомогенизации смесей
[1], продолжительность их хранения перед
фризерованием [4].
Об использовании эмульгаторов для
стабилизации жировой эмульсии в мороженом имеются
противоречивые данные [5, 6].
Экспериментами установлено [3], что
стабилизировать жировую дисперсную фазу в
мороженом можно путем увеличения дисперсности
воздушных пузырьков. Это достигается
применением эффективных стабилизаторов или
повышением их концентрации. В исследованиях в
качестве стабилизаторов применяли крахмалы и
метилцеллюлозу.
Представляет однако интерес выяснить,
оказывают ли стабилизаторы, используемые в
производстве мороженого, непосредственное
влияние на эмульгирование молочного жира. С этой
целью авторами статьи исследованы
эмульгирующие свойства стабилизаторов, их роль в
стабилизации жировой эмульсии, влияние
механического воздействия и низких температур
(—30°С) на свойства эмульсий.
Изучали эмульгирующую способность водных
растворов стабилизаторов, восстановленного
обезжиренного молока, а также растворов
стабилизаторов в восстановленном обезжиренном
молоке. Обезжиренное молоко использовали в
связи с тем, что основная масса вырабатываемого
в настоящее время мороженого изготавливается
на молочной основе.
Исследовали свежеприготовленные растворы
и растворы, подвергавшиеся замораживанию со
средней линейной скоростью 12 мм/ч, а также
хранению в течение 10 суток при температуре
—30°С. При изучении влияния низких
температур на стойкость эмульсий их замораживали
с той же линейной скоростью и исследовали
после замораживания и хранения при —30°С
в течение 10 дней. Замороженные образцы перед
исследованием расплавляли.
Эмульгировали молочный жир, вытопленный
при 55°С, из сладкосливочного масла.
Количество жира брали из расчета 25%-го содержания
его в эмульсии, что соответствует концентрации
молочного жира в водной фазе мороженого
пломбир.
Молочный жир с температурой 50°С вливали
тонкой струйкой в раствор стабилизатора,
нагретый до 30°С. Жир эмульгировали в течение
3 мин в лабораторном гомогенизаторе типа U-302
(производства ПНР) с частотой вращения
мешалки 117 с-1. Подготовленную к
эмульгированию массу заливали в стакан гомогенизатора
доверху, чтобы избежать увеличения объема
массы вследствие ее вспенивания при вращении
мешалки.
Эффективность эмульгирования
характеризовали отстаиванием жира и стабильностью
эмульсии при центрифугировании. Для наблюдений
за отстаиванием жира эмульсии заливали в
мерные стаканы емкостью 250 мл и выдерживали
при температуре 20°С. Количество
выделившегося жира фиксировали в течение 1 ч. Стойкость
эмульсий при центрифугировании определяли
в стандартных центрифужных пробирках
емкостью 10 мл с ценой деления 0,1 мл.
Центрифугирование проводили на центрифуге с
фактором разделения 343 в течение 5 мин, после
чего определяли количество отделившегося жира
в пробирке:
где а — количество отделившегося жира, %;
Pt — количество отделившегося жира, мл;
К — количество жира,^содержащегося в 10 мл
эмульсии, мл.
Результаты определения эмульгирующей
способности водных растворов стабилизаторов и
восстановленного обезжиренного молока
приведены в табл. 1.
38
Таблица 1
Стабилизатор и его концентрация
Метилцеллюлоза @,5%)
Мука пшеничная C,3%)
Агароид @,5%) ,
Желатина @,82%)
Крахмал картофельный C,3%)
Желирующий картофельный
крахмал B,5%)
Альгинат натрия @,33%)
Казеинат натрия A,7%)
Пектин свекловичный @,33%)
Восстановленное обезжиренное
молоко, содержание белка 6,1%
Отстоявши
до
замораживания
всего
0
100
100
12,5
100
100
100
100
100
0
деэму
гиров
ный
0
0
100
12,5
100
100
100
0
0
0
после
йся жир. %
замо-
раживания
всего
0
100
100
6,0
100
100
100
100
100
0
Ч се
деэму
гиров
ный
0
0
100
6,0
100
100
83
0
0
0
после
хранения
всего
0
100
100
5,0
100
100
100
—
—
0
5«
1=2 cd
деэму
гиров
ный
0
0
100
5,0
100
100
80
—
—
0
Жир
, отделившийся
до
замораживания
всего
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
деэму
гиров
ный
11
5
100
65
100
100
100
0
7
0
при центрифугиро-
вании, %
после
замо-
раживания
всего
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
деэму
гиров
ный
5
7
100
50
100
100
100
0
5
0
после
хранения
всего
100
100
100
100
100
100
100
—
—
100
АХ
К КЗ
деэму
гиров
ный
5
40
100
42
100
100
100
—
—
0
Как следует из табл. 1, при отстаивании лишь
в эмульсии молочного жира в обезжиренном
молоке и в водном растворе метилцеллюлозы
молочный жир практически не отделяется.
В эмульсии молочного жира в водном растворе
желатины отделение жира незначительно.
В эмульсиях молочного жира в водных
растворах других стабилизаторов в течение 1 ч
отстаивался весь жир, причем в эмульсиях с
использованием казеината натрия, пшеничной муки
и свекловичного пектина молочный жир
отделялся в эмульгированном, а с использованием
агароида, крахмалов и альгината натрия —
в деэмульгированном (свободном) виде.
Во время центрифугирования молочный жир
отделялся полностью во всех вариантах опытов
с использованием стабилизаторов, при этом
в деэмульгированном виде — в эмульсиях с
крахмалами и альгинатом натрия и в
эмульгированном виде — в эмульсиях с казеинатом
натрия и восстановленным обезжиренным
молоком. В частично эмульгированном виде жир
отделялся в эмульсиях с использованием
желатины, а в частично деэмульгированном виде —
в эмульсиях с использованием
метилцеллюлозы, свекловичного пектина и пшеничной муки.
После замораживания и хранения в
замороженном состоянии эмульгирующая способность
отдельных стабилизаторов изменялась:
желатины и метилцеллюлозы улучшалась, пшеничной
муки ухудшалась.
Анализ эмульгирующей способности водных
растворов стабилизаторов' по всем показателям,
приведенным в табл. 1, показывает, что водные
растворы таких стабилизаторов, как агароид,
крахмалы, альгинат натрия, не обладают
эмульгирующей способностью. Остальные
стабилизаторы по способности их водных растворов
эмульгировать молочный жир можно
расположить в следующей последовательности:
метилцеллюлоза, казеинат натрия, пшеничная мука,
свекловичный пектин, желатина.
Исследования эмульгирующей способности
растворов стабилизаторов в обезжиренном
молоке показали, что в этом случае устойчивость
почти всех эмульсий по показателю
отстаивания молочного жира повышается. Воздействие
низких температур меньше всего отразилось
на стойкости эмульсий по показателю
отстаивания жира при использовании метилцеллюлозы,
альгината натрия, казеината натрия, агароида
и желатины. В эмульсиях с мукой, крахмалами
и пектином после замораживания и хранения
при низких температурах наблюдалось
отстаивание— на поверхности эмульсий в сосудах
образовывался тонкий слой жира.
По показателю устойчивости при
центрифугировании (табл. 2) можно считать, что стойкие
эмульсии образуются при эмульгировании
молочного жира белком молока в сочетании с метил-
целлюлозой, альгинатом натрия, агароидом и
картофельным крахмалом. Использование
пшеничной муки, желирующего картофельного
крахмала, свекловичного пектина, желатины и
казеината натрия для стабилизации эмульсии,
создаваемой молочным белком, позволяет лишь
немного увеличить ее стойкость.
Исследование влияния замораживания и
хранения при низких температурах эмульсий на
их стойкость по показателю стабильности при
центрифугировании (см. табл. 2) показало, что
эмульсии с метилцеллюлозой, желатиной, ага-
39
Таблица 2
Стабилизатор и его
концентрация
Метилцеллюлоза @,5%)
Мука пшеничная C,3%)
Агароид @,25%)
Желатина @,82%)
Крахмал картофельный
C,3%)
Желирующий картофельный
крахмал B,5%)
Альгинат натрия @,33%)
Казеинат натрия A>7%)
Пектин свекловичный
@,33%)
Жир, отделившийся при центрифугировании, %
до замораживания
эмульгированный
0
20
0
100
0
16
0
100
40
деэмульгиро-
ванный
0
0
0
0
0
0
0
0
0
после замораживания
эмульгированный
0
25
0
100
80
40
0
100
40
деэмульгиро-
ванный
0
4
0
0
0
0
0
0
0
после
эмульгированный
0
40
0
100
100
68
0
100
80
хранения
деэмульгиро-
ванный
0
20
0
0
0
32
0
0
20
роидом, альгинатом натрия и казеинатом
натрия сохраняют свои свойства. Стабильность
при центрифугировании эмульсий с
использованием крахмалов, пектина и муки после
воздействия низких температур оставалась на
достаточно высоком уровне, но по сравнению с
исходным состоянием несколько снизилась. Более
четкой стала грань отделяющегося при
центрифугировании жира, а в отдельных случаях
отмечалось отделение жира в частично деэмуль-
гированном виде.
Изучение влияния замораживания и хранения
при низких температурах на сохранение
способности растворов стабилизаторов в обезжиренном
молоке к эмульгированию молочного жира
показало (табл. 3), что при замораживании и
хранении большинства растворов уменьшается
стойкость эмульсий. Отделяющийся в результате
центрифугирования эмульгированный молочный
жир гораздо желтее, чем до замораживания.
Это явление было отмечено в растворах с
картофельным крахмалом, желирующим
картофельным крахмалом, агароидом, пектином.
Замораживание не изменило способности
растворов альгината натрия и метилцеллюлозы
в обезжиренном молоке к эмульгированию
молочного жира. С использованием этих растворов
после их замораживания были получены
эмульсии, устойчивые как при отстаивании, так и
при центрифугировании.
Для наглядного сравнения эмульгирующих
свойств стабилизаторов была составлена табл. 4,
в которой наличие тех или иных свойств
отмечалось знаком «+», а отсутствие их знаком
«—». Степень выраженности свойств
характеризовали количеством знаков «+», причем, чем
сильнее были выражены свойства, тем большим
количеством этих знаков они обозначались.
Анализ табл. 4 дает возможность
предположить, что повышению устойчивости эмульсии
молочного жира в мороженом высокожирных
видов у могут способствовать следующие
стабилизаторы и их композиции, перечисленные в
порядке убывания эффективности их действия:
стабилизаторы — метилцеллюлоза,
Таблица 3
Стабилизатор и его концентрация
Метилцеллюлоза @,5%)
Мука пшеничная C,3%)
Агароид @,25%)
Желатина @,82%)
Крахмал картофельный C,3%)
Желирующий картофельный
крахмал B,5%)
Альгинат натрия @,33%)
Казеинат натрия A,7%)
Пектин свекловичный @,33%)
Жир, отделившийся при центрифугировании, %
до замораживания
1
эмульги- 1 Деэмуль-
рованный 1 гирован-
; НЫИ
0 0
20 0
0 0
100 0
0 0
16 0
0 0
100 0
40 0
после замораживания
эмульгированный
0
33,3
100
12
80
80
Г о
100
57,3
деэмуль-
гирован-
ный
ооо оооооо
после хранения
эмульгированный
0
50
100
10
30
54
0
100
68
деэмуль-
гирован-
ный
0
50
0
0
70
46
0
0
32
Таблица 4
Показатели
Эмульгирование
молочного жира водными
растворами стабилизаторов
Стабилизация жировой
эмульсии, создаваемой
обезжиренным молоком
Эмульгирование
молочного жира растворами
стабилизаторов в
обезжиренном молоке после
воздействия на них
низких температур
Устойчивость эмульсий
молочного жира в
растворах стабилизаторов в
обезжиренном молоке к
воздействию низких
температур
Крахмал
картофель- |
НЫЙ |
+
+
Желирую-
щий
картофельный
крахмал
++
+
Желатина
+++
+
+++
++++
Агароид
++++
+
++++
Альгинат
натрия
++++
++++
++++
Казеинат
натрия
++++
++
++
++++
Мука~пше-
ничная
++
+++
++
+++
Метилцел-
люлоза
++++
++++
++++
Пектин
свекловичный
++
++
+
Обезжиренное молоко
+
-+-
альгинат натрия, казеинат натрия, желатина,
агароид, мука пшеничная;
композиция
стабилизаторов — мети л целлюлоз а + желирующий
картофельный крахмал, альгинат натрия, +
казеинат натрия, агароид + желатина, метилцеллю-
лоза + пектин свекловичный, мука
пшеничная + казеинат натрия, желатина +
желирующий картофельный крахмал.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
I. Савельева Г. И. Влияние технологических
режимов обработки смесей для мороженого на степень
деэмульгирования жира при фризеровании. — НТИ
(молочная промышленность), 1967, № 2.
2. С а в е л ь е в а Г. И., Р е п и н а Л. Г.
Дисперсность жира в смесях для мороженого. — НТИ
(молочная промышленность), 1966, №11.
3. Фильчакова Н. Н., Оленев Ю. А.
Стабилизация структуры мягкого мороженого. —
«Холодильная техника», 1977, № 2, с. 43—45.
4. Berger К. G., В и Итоге В. К.,
White G. W., Wright W. В. The structure of ice
cream. — «Dairy Industries», 1972, September.
5. Iohn M. G., Sherman P. S. The effect of
stabilisers and emulsifying agents upon the properties of
icecream.JXVI Int. congress, Kobenhavn,1962, pp. 61—69.
6. JovinR., LeederJ. Action of emulsifiers in
ice cream utilizing the HZB concept. — «J. of food science»,
1971, vol. '36, № 5, pp. 718—722.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 553412 B1) 2300434/06 B2) 18.12.75 2E1) F 25 В
15/06 E3) 621.575 G2) А. Д. Усыскин, Е. С. Питонов,
Ю. А. Вольных, С. М. Долбенский, Л. Ф. Балт,
И. Г. Продон
E4) СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ АБСОРБЦИОННОЙ БРОМИ-
СТОЛИТИЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ,
содержащая исполнительный механизм, связанный с
регулирующим органом, установленным на линии подачи греющей
среды и подключенный через блоки управления к
датчикам температуры охлажденной технологической воды и
крепкого раствора, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности, исполнительный
механизм выполнен в виде сумматора, и блок управления,
связанный с датчиком температуры крепкого раствора,
подключен к его минусовой камере, а блок управления,
связанный с датчиком технологической воды — к его
плюсовой камере.
41
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
УДК 658.2@12)
О структуре основных производственных фондов
и капиталовложений холодильников
Канд. экон. наук Н. С. ТЫЩЕНКО
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Эффективность основных производственных
фондов холодильников в значительной мере
зависит от их структуры.
Известно, что к активной части основных
производственных фондов холодильников
относятся в основном холодильные машины,
аппараты и производственное оборудование. Сюда не
включаются морозильные камеры и камеры
хранения, которые относятся к зданиям, а не
к оборудованию. Вот почему, например, по
типовому проекту строительства холодильника
емкостью 6000 т стоимость оборудования может
составлять лишь 25% от общей сметной
стоимости .
На классификацию основных
производственных фондов холодильных предприятий оказала
влияние неправильная, на наш взгляд,
трактовка функций и назначения холодильников.
В специальной литературе указывается, что
основным производственным цехом
холодильника является технологический цех и в то же
время что этот основной цех выполняет функции
склада [1]. Этим самым отвергаются: главное
назначение и основная технологическая
функция холодильника, заключающаяся в
осуществлении процесса обработки скоропортящихся
продуктов искусственным холодом.
Признавая конструктивную особенность и
сложность технического оснащения
холодильника, некоторые специалисты [3, 5] считают
его прежде всего складом, потому что в его
работе складские операции являются
преобладающими. Однако складские операции в
холодильных камерах зависят главным образом от
объема, режима и длительности холодильной
обработки и хранения скоропортящихся
продуктов. Поэтому подавляющая часть работ
(загрузка камер, внутрикамерные работы и
товароведческие операции) относится к технологическим
операциям.
В инструкции по определению и учету
производственных мощностей холодильных
предприятий и рефрижераторных судов рыбной
промышленности холодильные камеры и
рефрижераторные трюмы считаются специальными
помещениями для складирования грузов [2].
Проектные организации называют холодильные
камеры холодными складами. Таким образом,
терминология разная, а суть одна — склад.
Получается, что холодильные камеры необходимы
не для осуществления технологических
процессов в общей холодильной цепи сферы
материального производства, а лишь для складирования
грузов.
Однако всем известно, что в технологическом
процессе холодильного производства
определяющим фактором является термическая
обработка продуктов в течение всего периода
холодильного консервирования (включая
охлаждение, подмораживание, замораживание, а также
холодильное хранение в камерах с
искусственным охлаждением). При этом длительность
холодильного консервирования на
производственных холодильниках определяется сроками
передачи скоропортящихся пищевых продуктов
на завершающую стадию материального
производства — стадию изготовления готового
продукта. Поэтому термическую обработку в
холодильных камерах следует считать
технологическим процессом единой холодильной цепи.
Назначение холодильных камер (для примера
возьмем холодильные камеры рыбных
производственных холодильников) состоит не
столько в том, чтобы создать условия для работы
камерного оборудования, а в том, чтобы
непосредственно участвовать в технологическом
процессе холодильной обработки продуктов. Емкость
холодильных камер определяет
производственную мощность технологического цеха
холодильника и в конечном счете — производственную
мощность предприятия. Ведь известно, что
производственная мощность предприятия
складывается из мощностей ведущих
производственных цехов, выполняющих основные
технологические операции.
Производственные холодильники рыбной
промышленности, как правило, передают
мороженую рыбу в качестве полуфабриката
рыбоперерабатывающим цехам и заводам. Передачу
рыбных полуфабрикатов, находившихся в
холодильных камерах, рыбоперерабатывающим
предприятиям нельзя рассматривать как отпуск со
42
склада. Дело в том, что мороженая рыба,
подвергающаяся термической обработке в
холодильных камерах, относится к сфере
незавершенного производства, а не к сфере обращения
как готовая продукция. Длительная
холодильная обработка скоропортящегося сырья
осуществляется в целях равномерного обеспечения
полуфабрикатами перерабатывающих
предприятий в течение всего года. Время длительной
холодильной обработки скоропортящегося сырья
в специальных камерах совпадает со временем
ожидания заключительной стадии
производственного процесса — изготовления из
полуфабрикатов готовой продукции. Таким образом,
все сырье, добытое в сезонный период, но не-
переработанное промышленностью и
нереализованное потребителям, передается на
холодильники не только для хранения, но и для
холодильного консервирования.
По существу продолжительность
холодильного консервирования в межсезонный период
равняется продолжительности двух стадий
производственного процесса, осуществляемых в
сезонный период, — добычи сырья и
транспортировки его на перерабатывающее предприятие.
Следовательно, холодильное консервирование
(обработка искусственным холодом
замороженной рыбы в специальных камерах) не удлиняет
производственного цикла. Больше того,
холодильное консервирование позволяет избавиться
от сезонности и ежегодно увеличивать выпуск
готовой продукции. Такая организация
производства практически целесообразна и
экономически эффективна.
Специфика производства на холодильниках
рыбной промышленности состоит в том, что
рыба-сырец в производственных запасах пребывает
короткое время, так как при поступлении на
холодильники она немедленно передается на
замораживание, а затем подвергается
непрерывной обработке искусственным холодом, вплоть
до последней стадии промышленной
переработки полуфабрикатов в готовую продукцию.
Следовательно, время пребывания сырья в
производственных запасах, когда оно выступает лишь
в качестве условия производства, сокращается
до минимума, но зато увеличивается время
незавершенного производства на стадии
холодильного консервирования.
Холодильные камеры производственных
холодильников по действующей отраслевой
классификации основных средств производства
относятся к зданиям, а холодильные камеры,
шкафы, прилавки предприятий торговли и
общественного пцтания — к торговому холодильному
оборудованию, предназначенному для
кратковременного хранения скоропортящихся
продуктов в сфере обращения — замыкающем звене
холодильной цепи [4], тогда как именно на
этой стадии торговое холодильное
оборудование в большей степени, чем холодильные
камеры производственных холодильников,
выполняет функции склада полуфабрикатов и готовой
продукции, подлежащих реализации населению.
Другой пример: скороморозильные аппараты
всех типов, установленные на холодильниках,
включены в группу машин и оборудования, а
морозильные камеры — в группу зданий.
Следовательно, объекты основных
производственных фондов одного и того же технологического
назначения, принимающие непосредственное
участие в одном и том же процессе
холодильного консервирования скоропортящихся
продуктов, относятся к различным группам основных
средств: в первом случае — к активным, во
втором — к пассивным производственным
фондам.
Действительно, морозильные камеры
холодильников представляют собой
инженерно-строительные сооружения типа сосуда
технологического назначения и по своим конструктивным
данным резко отличаются от скороморозильных
аппаратов. Однако и те, и другие выполняют
эквивалентную работу — замораживают
пищевые продукты. В связи с этим они являются
взаимозаменяемыми объектами основных
производственных фондов холодильников.
Возникает вопрос: правомерно ли классифицировать
объекты основных фондов одного и того же
целевого назначения по-разному? Целесообразнее
было бы оба вида активных производственных
фондов, выполняющих одни и те же
технологические операции и производственные функции,
относить к группе производственного
оборудования независимо от их конструктивных
особенностей и различий.
По отраслевой же классификации камерные
приборы охлаждения входят в группу
холодильного оборудования, в то время как
холодильные и морозильные камеры, внутри
которых они размещаются, в эту группу не входят.
Эти холодильные и морозильные камеры,
сделанные из кирпича или сборного железобетона
со специальной теплоизоляцией стен, полов и
потолков, и смонтированные в них приборы
охлаждения участвуют в технологическом
процессе холодильного консервирования как
единый технологический комплекс,
непосредственно воздействующий на продукт. Поэтому с
точки зрения назначения и характера
выполняемых функций весь комплекс холодильных и
морозильных камер вместе е камерными
приборами должен относиться к активной части
основных производственных фондов по группе
«машины, оборудование и инвентарь». Тем более,
что по типовой классификации основных
фондов к рабочим машинам и оборудованию
относятся объекты типа сосуда — доменные и_мар-
43
теновские печи, автоклавы, дубильные чаны,
печи и сушила механические, а в производстве
кирпича — даже сушильные сараи [4],
непосредственно участвующие в технологическом
процессе производства продукта.
Включение морозильных и холодильных
камер в состав оборудования повысит его удельный
вес с 25 до 55% в общем объеме капитальных
вложений в строительство холодильника и
позволит правильно вести учет и планирование
структуры основных производственных фондов
в соответствии с их целевым назначением и
выполнением функций в производственном
процессе на холодильниках.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 553415 B1) 2131168/06 B2) 29.04.75 2E1) F 25 В
43/04 E3) 621.57.049.2 G2) В. Л. Белышев G1)
Институт химии АН Таджикской ССР
E4) 1. АВТОМАТИЧЕСКИЙ ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛЬ
ПРЕИМУЩЕСТВЕННО ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК, содержащий цилиндрический корпус, герметичный
и открытый снизу цилиндрический поплавки,
размещенные один над другим и снабженные игольчатыми
клапанами для входа паровоздушной смеси и выпуска воздуха,
нижний и верхний патрубки, соответственно для подачи
паровоздушной смеси и выхода воздуха и трубопровод
отсоса паров, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности и упрощения управления в процессе
эксплуатации, поплавки выполнены в виде цилиндра,
разделенного поперечной перегородкой, и закреплены на теле
игольчатого клапана выпуска воздуха, фиксируемого по
оси корпуса нижним и верхним патрубками, а клапан
входа паровоздушной смеси установлен на нижнем
патрубке и выполнен в виде регулируемого вентиля,
связанного импульсной трубкой с трубопроводом отсоса паров.
2. Воздухоотделитель по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью предотвращения попадания влаги в систему,
в верхнем патрубке установлен дополнительный
игольчатый клапан.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б и л л и к А. И. Организация и планирование
холодильных предприятий. М., Госторгиздат. 1961.
2. Инструкция по определению и учету наличных
производственных мощностей холодильных
предприятий и рефрижераторных судов рыбной промышленности
(Гипрорыбпром, МРХ СССР), М., 1970.
3. М альгина Е. В., Мальгин Ю. В.
Холодильные машины и установки. М., «Пищевая
промышленность». 1973.
4. Типовая классификация основных фондов
(основных средств) народного хозяйства СССР. М.,
«Статистика», 1971.
5. Я к о б с о н В. Б. Применение холодильных машин.
М., «Машиностроение», 1975.
A1) 55341 6B1) 2156631/06 B2) 16.07.75 2E1) F 25 В 45/00;
F 25 В 39/02 E3) 621.574 G2) О. В. Лобов, В. Б. Гон-
чуков, А. Д. Усыскин
E4) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО ЗАПОЛНЕНИЯ
ХЛАДАГЕНТОМ ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ путем изменения подачи жидкого хладагента
в зависимости от температуры перегрева паров,
выходящих из испарителя, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности и эксплуатационной надежности,
контролируют температуру холодоносителя на выходе из
испарителя и при уменьшении ее ниже заданной
величины уменьшают подачу хладагента в испаритель
пропорционально величине отклонения температуры
холодоносителя.
(И) 553405 B1) 2196492/06 B2) 08.12.75 2E1) F 25 В
1/00; F 24 F 3/14 E3) 621.574 G2) Б. Н. Маркевич,
Ю. Е. Петренко, В. И. Кузнецов
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
преимущественно для осушения воздуха, содержащая
воздухоохладитель с поддоном для сбора влаги, выделяемой
из воздуха, и конденсатор воздушного охлаждения,
снабженный вентилятором, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения конструкции при больших количествах вы-
деляемой^из воздуха влаги путем непрерывного отвода
ее под действием разрежения, создаваемого вентилятором,
поддон подсоединен при помощи трубопровода к
пространству между конденсатором и вентилятором.
44
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 637.128:631.15:338.161
Опыт работы колхозов
Залещицкого района
Тернопольской области
по повышению качества
молока
Засл. ветврач УССР В. И. ШМЕЛЕВ, М. Н. ПАЗИЙ,
П. Я. ГАВРИЛЮК
В десятой пятилетке перед сельским
хозяйством поставлена задача улучшить качество
выпускаемой продукции, снизить издержки
производства. Выполняя эту задачу, колхозы
Залещицкого района Тернопольской области в
1976 г. продали государству 80% молока
первым сортом (охлажденного до 10°С). В 1971 г.
первым сортом было продано всего лишь 47,5%
молока. В результате хозяйства получили
прибыль на 229 тыс. руб. больше, чем в 1971 г.,
при этом значительно увеличились доходы и
повысилась рентабельность молочного
скотоводства.
В 1977 г. сдача молока первым сортом в среднем
достигла 85 %, а в мае 92 %. Такие результаты
получены прежде всего благодаря оснащенности
животноводческих ферм оборудованием для
охлаждения молока. Всего действует около 35
холодильных установок типов СМ-1200, МХУ-8С,
MX У-12 и танков для охлаждения молока
ТОМ-2А, а также около 50 емкостей для
хранения молока. Монтаж холодильных установок
в сжатые сроки проведен специалистами
районного объединения «Сельхозтехника».
В последние годы в районе сложилась
определенная форма организации технического
обслуживания животноводческих ферм. Ежедневные
технические осмотры и несложный ремонт
проводят мастера — наладчики ферм.
Производственной базой по техническому обслуживанию
являются пункты, оснащенные необходимым
оборудованием, приспособлениями,
инструментами и запасными деталями. Технические осмотры
сложных машин, в том числе и холодильных,
и их ремонт периодически проводят специалисты
линейно-монтажных участков районного
объединения «Сельхозтехника» на станциях
технического обслуживания. Это обеспечивает
бесперебойную работу оборудования и способствует
тем самым повышению качества молока.
В районе постоянно действует школа по
подготовке и переподготовке специалистов для
животноводческих ферм — мастеров машинного
доения, механизаторов, механиков
холодильных установок.
Увеличению объема сдачи молока первым
сортом способствовало наведение ветеринарно-
санитарного порядка на фермах.
Большое внимание стали уделять чистоте
коров и санитарной обработке оборудования и
инвентаря перед доением. У входа на
территорию всех животноводческих ферм оборудованы
санпропускники. Поэтому в настоящее время
территория каждой фермы ограждена.
Регулярно, 4 раза в месяц, проводят
санитарные дни — тщательно очищают, дезинфицируют
помещения и территорию ферм, проводят
ремонтные работы, а также дератизацию и
дезинсекцию.
Организуется чтение лекций, проведение
бесед, тематических вечеров, демонстрация
кинофильмов по санитарно-гигиеническим вопросам.
На фермах колхозов «Золотой колос» и
«Дружба», являющихся опытно-показательными,
систематически проводятся практические занятия
с зооветспециалистами .колхозов, заведующими
фермами, учетчиками и лаборантами по вопросам
производства молока высшего качества,
первичной обработки и правильного его хранения,
методики проведения анализов и оформления
документов.
Госзаготинспекция, управление сельского
хозяйства, санэпидемстанция, станция по борьбе
с болезнями сельскохозяйственных животных,
районный комитет народного контроля
осуществляют постоянный контроль за производством и
заготовками высококачественного молока.
Большую помощь в этом оказывает районный
штаб по санитарии и качеству
сельскохозяйственных продуктов, а также передвижная мол
очно-контрольная лаборатория.
Постоянное внимание уделяется улучшению
санитарного состояния перерабатывающих
предприятий (маслодельных заводов), правильности
определения качества и проведения расчетов за
молоко, которое поступает от колхозов.
Ежедневно на фермах по каждой группе
коров определяют чистоту молока. Фильтры с
показателями степени чистоты вывешиваются,
как правило, для общего обозрения на специаль-
45
но оборудованных стендах. Оформляются вете-
ринарно-санитарные бюллетени, отражающие,
кроме качества продукции, состояние здоровья
животных, санитарное состояние посуды и
спецодежды в балльной оценке.
Постоянный ветеринарный контроль,
своевременная лабораторная диагностика и
эффективное лечение позволили значительно снизить
заболеваемость коров маститом.
Среди лучших ферм, сумевших наиболее
правильно организовать работу по повышению
качества молока, нужно назвать фермы
колхозов им. Т. Г. Шевченко, «Дружба», «Маяк»,
«Шляхом Ленина», им. Богдана Хмельницкого,
им. М. И. Калинина, «Молодая гвардия»,
реализовавшие по 95—100% молока первым
сортом в целом за год.
В практике колхозов широкое
распространение получило моральное и материальное
стимулирование производства высококачественной
продукции.
Положительную роль в повышении качества
молока сыграла организация заготовок молока
по прямым связям — прием и вывоз молока с
ферм специальным автотранспортом
перерабатывающих предприятий.
Раньше колхозы для вывоза молока выделяли
собственный транспорт и грузчиков. В течение
дня молоко поступало на маслодельный завод
неравномерно, это затрудняло его быстрый прием
и переработку. Колхозный транспорт длительное
время простаивал, особенно летом, что
приводило к снижению качества продукции.
Централизованный вывоз молока перерабатывающими
предприятиями положительно повлиял на эко-
УДК 621.565.945.004.1D76)
Опыт эксплуатации
воздухоохладителей
типов ВОП и ВОГ
на холодильниках мясной
промышленности
Белорусской ССР
В. И. ЯНУШЕВСКИЙ
Проектно-конструкторское бюро Минмясомолпрома
БССР
Внедрение однофазного метода замораживания
мяса на холодильниках мясной
промышленности Белорусской ССР потребовало увеличения
поверхности охлаждающих приборов в камерах.
номические показатели и качество продукции.
В настоящее время спецавтотранспортом
вывозится ежегодно 14,2 тыс. т молока, или 80%
общего количества заготовок. К концу десятой
пятилетки все молоко будет приниматься
непосредственно на фермах и вывозиться
транспортом перерабатывающих предприятий.
В каждом колхозе проложены дороги с
твердым покрытием к пункту приемки продукции.
Согласно утвержденному графику,
автомолоковозы направляются в колхозы с
заполненными обратом цистернами. В предыдущие годы
обрат доставлялся отдельными рейсами.
Сокращение количества рейсов снизило в 1976 г.
автотранспортные расходы с 125,6 до
96,6 тыс. руб. На фермах цистерны
дезинфицируют, промывают горячей водой и заполняют
молоком, предназначенным для реализации.
В последние годы проведена реконструкция
маслодельных заводов. Введены в действие
новые технологические линии, установлены более
мощные сепараторы и пастеризаторы.
Реконструкция предприятий, модернизация
оборудования и повышение качества молока позволили
не только выполнить план реализации
продукции, но и довести производство масла высшего
сорта в 1976 г. до 97%, в 1977 г. — 98,7%.
Труженики Залещицкого района Тернополь-
ской области, отметив трудовыми успехами
знаменательную дату в жизни нашей Родины —
60-ю годовщину Великого Октября, готовы и
впредь неустанно заботиться о повышении
эффективности производства и качества
выпускаемой продукции.
Это, в свою очередь, вызвало необходимость
применения более совершенных приборов
охлаждения.
Первым этапом работы в этом направлении
в начале 60-х годов был переход от батарей с
гладкими трубами диаметром 57x3,5 мм к
батареям из оребренных труб того же диаметра.
Сравнительные исследования показали, что теп-
лосъем с оребренных батарей более чем в 2 раза
выше, чем с гладкотрубных. При этом
продолжительность цикла замораживания
сокращается с 54 до 48 ч. В последующем в проектах
новых холодильников и при реконструкции
действующих применяли подвесные межпутевые
воздухоохладители с принудительной
циркуляцией воздуха в камерах, предложенные
ВНИИМПом.
Значительным шагом вперед на пути
технического прогресса стало освоение производства
подвесных воздухоохладителей типов ВОП-100,.
46
Рис. 1. Рекомендуемая схема
расположения -ТЭНов в поддоне
воздухоохладителя ВОП-110 и 150:
/ — узел крепления ТЭНов; // — схема
изгиба ТЭНов; / — лист крепления
ТЭНов; 2 — ТЭН; 3 — крепления ТЭНа
к листу; 4 — отверстие для слива воды;
5 — изолирующий колпачок.
№ 110 1*0 ,110 ,110 .110 , I/O , 110 ,110 ,110 ,110 .110,110 ,1/0 ,110,110 Ж
1760
®
®
7~\
®
®
®
®
7~\
®
®
7~\
®
®
7~\
®
®
®
7~
®
®
и в в а и g в н в И Q н Q фЙ щ
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®
®1
112кВт
II
ВОП-150 и ВОГ-230 и внедрение их на
холодильниках республики.
По сравнению с батареями воздухоохладители
типов ВОП и ВОГ менее металлоемки.
Применение их позволяет значительно облегчить
оттаивание инея и удаление талой воды. В их
конструкции предусмотрен подогрев поддонов с
отводом талой воды через сливные трубы в
канализацию. Затрат физического труда в этом
случае не требуется. Однако этот узел решен
неудачно. Опыт эксплуатации воздухоохладителей
PJ-бмм
Рис. 2. Рекомендуемая схема расположения ТЭНов в
поддоне воздухоохладителя ВОГ-230:
/ — ТЭН длиной 1600 мм; 2 — ТЭН длиной 2300 мм; 3 —
прорезаемые отверстия; 4 — существующие отверстия; 5 — спуск
для воды; 6 — крепление ТЭНов; 7 — шпильки крепления
поддона и кожуха; 8 — лист поддона.
типа ВОП на предприятиях Белоруссии
показал, что в камерах с минусовыми
температурами поддон, в который падает иней с
испарительных батарей, прогревается неравномерно,
поэтому вода переливается через поддон на пол
и намораживается. Это объясняется
неправильным расположением и недостаточной мощностью
электрических нагревателей.
ПКБ Минмясомолпрома БССР разработало
новую схему расположения ТЭНов в поддонах
(рис. 1). В результате воздухоохладители ВОП
в камерах с температурами от —20 до —30°С
стали оттаиваться нормально в течение 40 мин
при полном удалении талой воды из поддонов.
Важную роль в процессе оттаивания играет
правильное решение подогрева сливных труб
на всем протяжении до канализационной сети,
а также соблюдение необходимого для них
уклона. При работе камеры сливные трубы
приобретают ее температуру, поэтому перед
оттаиванием необходимо их нагреть до температуры
не ниже 4—5°G.
Аналогичная схема предложена и для
ВОГ-230, хотя поддон его имеет теплоизоляцию,
которая сохраняет в какой-то мере тепло при
нагревании листа (рис. 2).
Недостатком воздухоохладителей ВОП-150
является малый шаг оребрения — всего 11 мм.
По рекомендациям ВНИХИ, для получения теп-
лосъема с 1 м2 поверхности 100 ккал/ч
воздухоохладители необходимо оттаивать при толщине
инея 2,5 мм. Практически слой инея такой
толщины образуется через 3—4 ч после загрузки
камеры, поэтому наиболее эффективно провести
первое оттаивание инея через 4—6 ч, второе —
через 5—6 ч и третье — в конце цикла, перед
загрузкой новой партии мяса. В связи с тем что
47
в воздухоохладителе ВОГ-230 шаг ребер
больше, оттаивание можно проводить только 2 раза
за полный цикл замораживания мяса.
В Белоруссии на холодильниках,
построенных в последние годы по типу холодильников
мясокомбинатов в гг. Алитусе и Утене
Литовской ССР, воздухоохладители ВОГ-230
размещены в межферменном пространстве. В нем
смонтированы распределительные аммиачные
устройства и магистральные трубопроводы.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 552059 B1) 2078925/13 B2) 28.11.74 2 E1) А 23 В
4/06 E3) 664. 8.037.52 G2) Б. С. Тихонов, М. А. Габри-
эльянц, Н. Н. Кошкин G1) Московский ордена
Трудового Красного Знамени институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова, Заочный институт советской
торговли и Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности E4) СПОСОБ ТЕРМОВЛАЖНО-
СТНОЙ ОБРАБОТКИ МЯСА, включающий охлаждение
мяса в среде перенасыщенного влагой воздуха,
отличающийся тем, что, с целью стабилизации влагообмена в
толще мяса и предупреждения его порчи, мясо после
охлаждения обдувают сухим воздухом с температурой 25—100°С
в течение 5—20 мин до образования сухой корочки на
поверхности мяса.
A1) 553402^B1) 2053940/06 B2) 23.08.74 2E1) F 24 F 3/14
F E3N97.94 G2) X. Асамов, В. Н. Бочкарев., В. П.
Ильин, Е. А. Насонов G1) Зональный
научно-исследовательский и проектный институт типового и
экспериментального проектирования жилых и общественных зданий
«ТашЗНИИЭП»
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержащее корпус с
поддоном и теплообменные пластины, выполненные с одной
стороны из гигроскопического, а с другой — из
водонепроницаемого материала, и образующие основные и
заглушённые с торцов вспомогательные каналы для
соответствующих потоков, отличающееся тем, что, с целью
повышения теплоэнергетической эффективности использования
В последние годы в целях удовлетворения
возросшей потребности в охлажденном мясе
Минским филиалом Ленгипромясомолпрома (по
разработкам ВНИИМПа) запроектировано и
внедрено в эксплуатацию на трех крупных
холодильниках мясокомбинатов в гг. Слуцке,
Березе и Жлобине двухстадийное охлаждение
мяса, при котором общий цикл охлаждения
сократился на 25% и уменьшились потери мяса.
¦
естественной охлаждающей способности воздуха,
пластины с одной стороны скошены в направлении движения
основного потока и под их скошенными краями с зазором
установлена наклонная перегородка.
A1) 552949 B1) 2306006/13 B2) 29.12.75 2E1) А 23 С 1/00;
F 25 С 1/14 E3) 664.8.037 G2) В. В. Шевельков, Э. И. Кд-
ухчешвили G1) Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности E4) 1. УСТАНОВКА
ДЛЯ КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ
РАСТВОРОВ, например молока, включающая устройство для
замораживания, выполненное в виде цилиндра с
охлаждающей рубашкой, внутри которого установлен
закрепленный на валу нож, обогатитель кристаллов и сепаратор,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эффективности работы установки, она снабжена устройством для
дополнительного замораживания, а устройство для
замораживания содержит смонтированную на валу камеру,
имеющую продольное отверстие на боковой поверхности, и
мешалку, при этом вал выполнен полым и сообщен с полостью
камеры для подачи биологического раствора.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
устройство для дополнительного замораживания содержит
полый охлаждаемый диск, сообщающийся с камерой, и нож
для удаления кристаллов.
A1) 552479 B1) 2177411/06 B2) 30.09.75 5E1) F25 В 21/02;
F25D 11/02 E3) 537.32 G2) А. И. Азаров, В. А.
Калюжный, Ю. Е. Шамарин G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащее термобатарею с горячими
спаями, примыкающими к подъемной ветви замкнутого
контура циркуляции хладоносителя с опускной ветвью,
обдуваемой с помощью вентилятора, отличающееся тем,
что, с целью повышения его экономичности, контур в
верхней части, в месте соединения ветвей, выполнен в виде
резервуара, разделенного пористой перегородкой на
отсеки, один из которых заполнен газом и сообщен с
подъемной ветвью при помощи уравнительной трубки, и в этом
отсеке установлены резисторы, включенные в
электрическую цепь управления двигателем вентилятора.
КРИТИКА И
БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.59@75.8):019.941
Новый учебник
Голянд М. М.г Малеванный Б. Н. Холодильное технологическое оборудование. М., «Пищевая
промышленность», 1977, 335 с, тираж 31 500 экз. Цена 89 коп.
Литература по холодильной технике пополнилась новой
книгой по холодильному технологическому оборудованию,
которая Министерством высшего и среднего специального
образования СССР утверждена в качестве учебника для
студентов вузов, обучающихся по специальности
«Технология консервирования продуктов».
В новом учебнике дан широкий обзор технических
средств для охлаждения, замораживания и
размораживания разнообразного ассортимента пищевых продуктов,
рассмотрены методы их расчета и оценки на стадии
проектирования. Такой учебник в нашей стране издан впервые.
Материал изложен методически правильно, учебник
написан доходчивым языком. Достоинством является также
применение в расчетах системы единиц СИ.
Несмотря на общую положительную оценку нового
учебника, следует отметить его недостатки.
Книга слишком насыщена описанием многочисленных
образцов технологического оборудования, например,
описываются 63 быстрозамораживающих устройства для
различных пищевых продуктов. Это излишне перегружает
учебник.
Следовало бы в начале курса сформулировать
требования, предъявляемые современной холодильной
технологией к технологическому оборудованию, и материал
книги изложить в свете удовлетворения этих требований
описанными устройствами. Это помогло бы более четко
ориентировать студентов, будущих специалистов, на выбор
прогрессивных технологических решений.
Авторы отдают предпочтение укоренившейся в ряде
книг неправильной классификации морозильных
аппаратов. Например, тележечные аппараты не могут работать
как непрерывнодействующие. Их лучше разделять на
периодические и прерывистые. Вряд ли морозильные
аппараты рыбообрабатывающих баз «Рыбацкая слава» (с. 148)
можно отнести к гравитационному типу, поскольку
перемещение блок-форм на нижние полки осуществляется
механизмом вертикального передвижения, а не под влиянием
силы тяжести. В главе V плиточные морозильные
аппараты названы аппаратами бесконтактного замораживания,
хотя, как правильно отмечается на с. 168, продукт
замораживается путем контакта с морозильными плитами или
поверхностью охлаждаемого устройства.
На с. 103 подчеркивается достоинство тележечных
морозильных аппаратов судового типа, установленных на
производственно-транспортных рефрижераторах типа
«Севастополь», их высокая степень автоматизации и
механизации. Здесь важно было бы отметить, что повышенный
объем автоматизации тележечных аппаратов, которые, как
известно, трудно автоматизировать, создает серьезные
трудности при эксплуатации в условиях низких температур и
высокой влажности воздуха.
При рассмотрении горизонтально- и вертикальнопли-
точных, а также мембранных морозильных аппаратов
следовало бы указать на периодичность их действия, в
отличие от морозильных установок роторного типа, в которых
замораживаемый продукт загружается и выгружается
небольшими порциями через равные промежутки времени,
что обеспечивает равномерный тепловой поток на
холодильную машину и плавность регулирования ее режимных
параметров.
Некоторые конструкции морозильных аппаратов,
приведенные в книге, устарели и сняты с производства (с. 102,
145). На с. 191 описан первый опытный вариант
морозильного аппарата производства народного предприятия
«Кюльаутомат» (ГДР), который претерпел
принципиальные конструктивные изменения.
В расчете плиточных аппаратов (с. 199) не отражены
особенности расчета морозильных аппаратов прерывного
действия. На с. 203 в формуле для определения емкости
гибких шлангов допущена опечатка: выражение в скобках
должно быть в квадрате.
На с. 208 рекомендуется при расчете определять
действительную продолжительность замораживания, которую,
очевидно, можно установить экспериментальным путем.
В разделе «Углекислотные аппараты» (глава VI, с. 258)
необходимо было отметить приоритет проф. Н. С.
Комарова в разработке таких аппаратов. Следовало указать
(с. 262), в чем заключается очистка фреона при
замораживании, которая исключает вредное воздействие его на
продукты. В эту главу желательно было бы включить
описание глазуровочных устройств для замороженной рыбы,,
которые входят в состав технологических комплексов.
Недостатком IX главы является отсутствие методики
расчета устройств для размораживания пищевых
продуктов.
В учебнике правильно указаны достоинства и
недостатки продольно- и поперечно-точного движения воздуха в.
камерах замораживания мяса, однако в табл. 4 (с. 91)
имеются некоторые противоречия. Продолжительность
замораживания мяса в камерах с поперечным движением
воздуха, в которых достигается лучшая равномерность поля,
температур и скоростей воздуха, больше, чем в камерах с
продольно-точной циркуляцией воздуха, а оснащенность
приборами охлаждения меньше, хотя на с. 81 отмечается в
качестве недостатка камер с поперечным движением
воздуха необходимость размещения значительного
количества воздухоохладителей.
Я Рассматривая двухканальную систему воздухораспре-
деления (с. 13), авторы не отметили, что всасывающий
канал практически не оказывает влияния на поле
скоростей воздуха и его обычно заменяют всасывающим окном у
воздухоохладителя.
На с. 301 сказано, что оребренные потолочные батареи
обеспечивают равномерное распределение температуры по
объему камеры, а на с. 86 справедливо отмечается
неравномерность температуры по высоте камер B—2,5°С на 1 м.
высоты).
Несмотря на отмеченные недостатки, книга
«Холодильное технологическое оборудование» будет полезна многим;
работникам холодильной и пищевой промышленности.
Канд. техн. наук А. Г. Ионов — Калининградский
технический институт рыбной промышленности и хозяйства
49
ХРОНИКА
УДК 621.56/.59@63):63
Всесоюзный семинар
по применению искусственного холода
в сельском хозяйстве
В целях обсуждения основных
направлений технического прогресса в
области создания и совершенствования
холодильных машин, применяемых для
поддержания температурного режима
во фрукто- и овощехранилищах,
охлаждения и хранения молока на
животноводческих фермах,
консервирования влажного зерна, а также в
области проектирования,
строительства, монтажа и эксплуатации
охлаждаемых фрукто- и овощехранилищ,
организации комплектных поставок для
них оборудования ВНИИхолодмашем,
ЦИНТИхимнефтемашем и
строящимся в Страшенах заводом «Комплект-
холодмаш» был организован семинар,
который состоялся 5—7 октября 1977 г.
в Кишиневе.
В работе семинара приняло
участие около 80 специалистов от 56
организаций: Министерства химического и
нефтяного машиностроения,
Министерства сельского хозяйства,
Всесоюзного объединения «Союзсельхоз-
техника», Министерства
электротехнической промышленности, проектных
организаций, трестов садоводства,
плодовых и плодопитомнических
совхозов, пуско-наладочных и
монтажных организаций,
машиностроительных станций, колхозов и совхозов.
Семинар открыл заместитель
директора ВНИИхолодмаша канд. техн.
наук И. М. Калнинь. Было
заслушано и обсуждено 19 докладов и два
сообщения по тематике:
состояние и перспектива развития
материально-технической базы
хранения сельскохозяйственных продуктов;
конструирование и производство
холодильного оборудования;
проектирование, технология и
экономика;
строительство, монтаж,
эксплуатация и ремонт холодильного
оборудования.
Начальник Управления по
хранению и переработке плодоовощной
продукции Всесоюзного объединения
«Союзплодопром» Минсельхоза СССР
М. М. Молчанов выступил с
проблемным докладом о состоянии и
перспективах развития
материально-технической базы хранения фруктов. В
докладе представлены темпы роста
производства плодоовощной продукции в
перспективе, организация хранения и
переработки плодоовощной продукции
в местах ее выращивания. Огмечена
ориентация Минсельхоза СССР на
создание крупных аграрно-промыш-
ленных комплексов, указана
перспективность строительства фруктохрани-
лищ емкостью 3000, 5000, 10000 т,
в том числе из полносборных
строительных конструкций, а также
важность работ по созданию
автоматизированных холодильных машин, систем
электрооборудования, организации
комплектных поставок. Задачи по
обеспечению колхозов и совхозов
холодильными емкостями решаются
комплексно в тесном сотрудничестве с
организациями Минсельхоза СССР, Мин-
химмаша, Минэлектротехпрома.
В докладе А. Д. Баранова (Гипро-
нисельпром, г. Орел) сделан обзор и
проведен анализ существующих и
перспективных типовых проектов фрукто-
хранилищ с новым [холодильным
оборудованием, освещены проблемы
проектирования крупных фруктохрани-
лищ, указаны пути совершенствования
объемно-планировочных решений, схем
холодоснабжения, механизации по-
грузочно-разгрузочных работ,
отмечена перспективность строительства
фруктохранилищ с регулируемой
газовой средой.
Повышению эффективности
эксплуатации фруктохранилищ, состоянию и
основным направлениям развития
охлаждаемых хранилищ картофеля,
плодоовощей в потребительской
кооперации был посвящен доклад канд. техн.
наук Н. А. Салашинского (Львовский
торгово-экономический институт) и
канд. техн. наук Б. Ф. Зима
(Полтавский кооперативный институт).
В. С. Божко (Всесоюзный научно-
исследовательский институт
электрификации сельского хозяйства)
осветила роль и значение холодильной
техники в повышении эффективности
технологических процессов и
улучшении качества молока на
животноводческих фермах колхозов и совхозов,
познакомила со схемами охлаждения
молока и с оборудованием,
применяемым на фермах.
Об основных тенденциях развития
конструкций танков (резервуаров) —
охладителей молока доложил канд.
техн. наук Ю. В. Краснокутский
(ВНИИКОМЖ).
A. А. Раев, Л. Л. Генин, Н. С.
Берсенева (ВНИИхолодмаш), И. Я. Сер-
ман (ПО «Мелитопольхолодмаш»),
Б. Г. Вайнберг (ПО «Одесхолодмаш»)
осветили состояние разработок и
производства холодильного оборудования
для фруктохранилищ, охлаждения
молока, консервирования влажного
зерна, изложили основные принципы
конструирования, рассмотрели технико-
экономические показатели и
принципиальные схемы работы холодильного
оборудования, отметили преимущества
холодильных машин полной заводской
готовности.
Н. П. Файнштейн, Е. Ф. Гришин
(ВНИИэлектропривод) рассказали о
разработках комплектов
электрооборудования и систем автоматизации
управления технологическим
оборудованием фруктохранилищ.
B. Н. Кроткое (ВНИИхолодмаш),
Е. Д. Афанасьев (страшенский завод
«Комплектхолодмаш») познакомили
участников семинара с проектной
программой страшенского завода
«Комплектхолодмаш», включающей
комплектное оборудование для
фруктохранилищ емкостью 1000, 2000, 3000,
5000, 10000 т, стальную трубчато-реб-
ристую аппаратуру, емкостную
аппаратуру, которые найдут широкое
применение в сельском хозяйстве и в
других областях народного хозяйства.
Канд. техн. наук В. И. Анискин,
О. П. Поплевин (Всесоюзный научно-
исследовательский институт
механизации сельского хозяйства) доложили о
положительных результатах
эксплуатационной проверки холодильных
машин ХМВ1-30, об экономической
целесообразности их применения для
охлаждения влажного свежеубранного
зерна в целях увеличения срока его
хранения и внедрения технологии
послеуборочной обработки зерна с
применением указанной машины.
В ряде докладов были освещены
вопросы эффективности эксплуатации
фруктохранилищ и товарной
обработки плодов в совхозах, организации
строительства и пуско-наладочных
работ, были даны предложения по
совершенствованию холодильного
оборудования, улучшению схем
холодоснабжения, устранению недостатков
проектирования фруктохранилищ.
Сделан экономический анализ методов
50
хранения, эффективности
капитальных вложений в строительство
фруктохранилищ с обычной атмосферой и
регулируемой газовой средой. Это —
доклады А. Г. Згадова
(ставропольский трест «Плодопром»), М. Г.
Черникова (Гипронисельпром), канд. техн.
наук В. А. Гудковского (КазНИИ
плодоводства и виноградарства),
Е. А. Похиленко, С. И. Глебова
(Молдгипропищепром), И. М. Крама
(Межколхозный отдел подсобных
предприятий и промыслов), Ю. В.
Васильева (Молдплодоовощпром).
Поделился опытом организации
технического обслуживания холодильного
оборудования во фруктохранилищах и
на молочнотоварных фермах В. А.
Орлов (ВНИИТИМЖ).
Канд. техн. наук Э. М. Бежаниш-
вили (ВНИИхолодмаш) внес ряд
предложений по улучшению
удовлетворения потребности сельского хозяйства в
запасных частях к холодильному
оборудованию.
Г. 3. Хечуашвили (Грузгипропи-
щепром) сообщил о широком
применении холода в чайной промышленности,
что позволило сгладить пиковое
поступление сырья на переработку и
сезонность, улучшило технологический
процесс обработки чайного листа.
И. Г. Чумак, Щ В. П. Кочетов,
В. Г. Трофимов, С. Г. Лихницкий
(ОТИХП) доложили о разработке и
проверке в эксплуатационных
условиях передвижной станции
предварительного охлаждения 4й краткосрочного
хранения сочного растительного сырья.
Канд. техн. наук Е. С. Гуревич,
канд. техн. наук В. М. Нехорошее,
А. Я. Стависский (СКТБ КХМ)
отметили возможность применения
воздушных турбохолодильных машин для
быстрого замораживания
сельскохозяйственных продуктов. Установка
скороморозильных аппаратов с турбо-
холодильными машинами проходит
промышленные; испытания.
j Собравшиеся обсудили выполнение
рекомендаций первого семинара по
вопросам применения искусственного
холода в сельском хозяйстве,
состоявшемся в 1974 г. на базе Черкесского
завода холодильного машиностроения и
одобрили проделанную работу за
период 1974—1977 гг.
| В принятом семинаром решении
определены пути [дальнейшего
развития холодильного оборудования,
совершенствования
материально-технической базы сельского хозяйства, что
будет способствовать более полному
удовлетворению растущих запросов
населения в сельскохозяйственных
продуктах.
Рекомендовано разработать
типовые проекты фруктохранилищ
емкостью 1000, 2000, 3000, 5000, 10000 т на
базе нового холодильного
оборудования, отвечающих потребностям
создаваемых крупных аграрно-промыш-
ленных комплексов, продолжить
работы по организации строительства
фруктохранилищ из полносборных
конструкций, определить перспективу
строительства и ввода объектов,
оснащенных холодильными установками
для консервирования зерна, расширить
серийное производство современных
откатных дверей, разработать
совместный план мероприятий
заинтересованных ведомств по освоению и
внедрению водоохлаждающих машин для
животноводческих ферм, обобщить
данные по парку холодильных машин,
эксплуатируемых в сельском хозяйстве,
для определения объективной
потребности в запасных частях,
систематизировать опыт строительства,
монтажа и эксплуатации фруктохранилищ,
расширить подготовку кадров для
эксплуатации холодильных машин в
сельском хозяйстве. j
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1976 г.
В 1976 г. в СССР было ввезено оборудование
холодильное и для кондиционирования воздуха
на общую сумму 63,8 млн. руб., в том числе из
ГДР на 26,7 млн., из Чехословакии на 9,4 млн.,
из Австрии на 11,0 млн., из Венгрии на 6,2 млн.,
из Франции на 1,5 млн. руб.
Из ГДР импортировано также 120 поездов-
рефрижераторов и 360 вагонов с
индивидуальным охлаждением к поездам-рефрижераторам
общей стоимостью 52,0 млн. руб.
Ввезено из Польши 628 изотермических
автомобилей и из Чехословакии 1140
авторефрижераторов на общую сумму 23,7 млн. руб. Импорт
домашних холодильников составил 3,7 тыс. шт.
на сумму 621 тыс. руб.
Экспорт оборудования холодильного и для
кондиционирования воздуха исчисляется в сумме
4,7 млн. руб. Вывезено также 455,6 тыс.
домашних холодильников на 38,2 млн. руб. в
Польшу, Великобританию, Румынию, Венгрию и
другие страны.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1976 г. 1209 млн. руб.
По отдельным видам продуктов оборот
выразился в следующих цифрах (в тыс. руб.):
Мясные и молочные продукты
Рыба и рыбные продукты
Овощи, фрукты, ягоды
В Экспорт
107 447
145 848
18 701
Импорт
341 124
20 292
575 172
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое
Консервы мясные
Масло коровье
Сало топленое
Консервы молочные
Сыры
Рыба
Консервы рыбные
7,9 тыс. т
74,7 млн. банок
16,5 тыс. т
69,7 » »
79,5 млн. банок]
8,1 тыс. т
470,3 » »
78,1 млн. банок
51
Консервы лососевые 17,3 млн. банок
Консервы крабовые 6,3 » »
Икра красной рыбы (черная икра) 114,0 т
Икра лососевых (красная икра) 42,0 т
Икра прочей рыбы 1439,0 т
Жир китовый 1,9 тыс. т
Мясо китовое 18,0 » »
Вина марочные 9,4 млн. бут.
Вина виноградные 671,0 тыс. дкл.
Импорт отдельных продуктов в 1976 г.
характеризуется следующими цифрами:
Мясо свежемороженое
Птица битая свежемороженая
Консервы мясные
Консервы мясорастительные
Масло коровье
Молоко сухое
Брынза
Прочие сыры
Яйца в скорлупе
Рыба
Филе рыбное
225,8 тыс. т
58,0 » »
61,2 млн. банок
117,1 » »
9,6 тыс. т
26,0 » »
5.1 » »
2.2 » »
654,3 млн. шт.
12,2 тыс. т
9,5
Лук репчатый
Другие овощи свежие
Консервы овощные
Томатная паста и пюре
Яблоки
Виноград
Апельсины
Лимоны
Мандарины
Бананы
Ананасы
Прочие свежие фрукты и ягоды
Изюм
Финики
Чернослив
Прочие сухие фрукты и ягоды
Сиропы фруктовые и ягодные
Соки фруктовые и ягодные
Конфитюр
Компоты
55.6 тыс. т
51.8 » »
811,2 млн. банок
57.7 тыс. т
358,2 » »
42.9 » »
318,5 » »
87,9 » »
7.2 » »
25,2 » »
6.3 » »
25,2 » »
58,2 » »
25.8 » »
5,6 » »
11.7 » »
2,5 » »
73.8 » «
10,0 » »
210,4 млн. банок
Икра красной рыбы (черная икра) 96,3 т
Помидоры свежие 78,3 тыс. т
Фрукты и ягоды сульфитированные 37,5 тыс. т
Орехи и миндаль 48,0 » »
Вина марочные 357,3 млн. бут.
Вина виноградные 52,6 млн. дкл.
Пиво 5,8 » »
«Внешняя торговля СССР в 1976 г.»
Статистический сборник. М., «Статистика», 1977.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
(II) 554453 B1) 2132335/06 B2) 04.05.75 2E1) F 25 В
29/00, F 25 В 1/00 E3) 697.94 G2) И. Н. Антипенко,
A. П. Кондратьев, А. М. Перфильев, В. И. Писарский,
Б. Б. Свирин, А. М. Тимченко, И. Д. Грушенков, А. Г. Ма-
чалин
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ И ПОДАЧИ
ВОЗДУХА ПОТРЕБИТЕЛЮ, содержащая установленную
на самоходном шасси с двигателем компрессионную
холодильную машину, снабженную силовым приводом с
системой охлаждения, и пульт управления, питаемый от
генератора двигателя, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, на линии выхлопа двигателя
установлен теплообменник, включенный в замкнутый
циркуляционный контур, встроенный в систему
охлаждения силового привода и снабженный термодатчиком,
электрически соединенным с пультом управления.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
теплообменник снабжен обводным каналом и перед ним на линиях
выхлопа двигателя и привода установлена
распределительная коробка.
A1) 554454 B1) 1866959/26 B2) 04.01.73 2E1) F 25 D
3/10 E3) 621.594 G2) А. Я. Байков, И. С. Горохов,
B. С. Петрушков, В. Л. Рубинов
E4) КРИОСТАТ, содержащий наружную емкость,
внутреннюю емкость для хранения хладагента, сообщающуюся
с атмосферой через регулятор давления, радиационный
экран, размещенный в вакуумированной полости между
емкостями, цилиндрическую камеру с охлаждаемым
объектом, концентричную к внутренней емкости и
сообщающуюся с ней, отличающийся тем, что, с целью повышения
точности регулирования уровня хладагента,
цилиндрическая камера с охлаждаемым объектом окружена двумя
концентрическими оболочками, из которых наружная
снабжена теплоизоляцией и герметично соединена на
уровне нижнего торца с цилиндрической камерой, а
внутренняя оболочка на уровне нижнего торца соединена с
полостью наружной оболочки, причем полость наружной
оболочки соединена с атмосферой.
A1) 552952 B1) 2147347/13 B2) 20.06.75 2E1) А 23 G 7/02
E3N64.143.1 G2) С.-К. С. Джюгис, М. А. ШламасG1)
Проектно-конструкторское бюро с опытно-механическим
заводом Министерства пищевой промышленности
Литовской ССР и Каунасская кондитерская фабрика
E4I. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
КОНДИТЕРСКИХ МАСС, включающее загрузочную воронку,
установленные один над другим полые валки, верхний и средний
из которых снабжены патрубками для подачи и отвода
хладагента, установленный над верхним валком счищающий
нож, емкость для сбора готовой массы и систему
охлаждения, отличающееся тем, что, с целью повышения
качества массы и интенсификации процесса охлаждения, оно
снабжено турбулизационными вставками, каждая из
которых свободно установлена в полости верхнего и
среднего валков, а система охлаждения имеет регуляторы
температуры.
77Z^777^777777777777777^7777Z
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что турбу-
лизационная вставка выполнена в виде трубы, на всей
наружной и 1/3 части внутренней поверхности которой
расположены витки.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
сокращения отходов, оно снабжено системой
транспортеров для возврата массы в загрузочную воронку.
52
К 70 -летию Дмитрия Георгиевича Рютова
6 ноября 1977 г. исполнилось 70 лет канд.
техн. наук Дмитрию Георгиевичу Рютову,
известному советскому ученому, одному из
наиболее авторитетных специалистов по
холодильной технологии пищевых продуктов в
нашей стране.
Окончив в 1931 г. Московский институт
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова,
Дмитрий Георгиевич Рютов работал вначале в Гип-
ромясо, а с 1933 г. — во Всесоюзном научно-
исследовательском институте холодильной
промышленности.
Одна из первых научных работ Дмитрия
Георгиевича была посвящена исследованию
процесса замораживания мяса. Результаты этого
исследования были опубликованы в книге
«Быстрое замораживание мяса», написанной в
соавторстве с проф. Д. А. Христодуло.
Ценность этой работы характеризуется тем, что
ее данные до сих пор используются
специалистами холодильщиками при
конструировании и проектировании скороморозильных
аппаратов.
Позднейшие работы Дмитрия Георгиевича
касались вопросов регулирования параметров
воздуха в холодильных камерах. В этой связи
им была разработана методика измерения
относительной влажности воздуха в
низкотемпературных камерах и определены тепловые
показатели пищевых продуктов.
Д. Г. Рютовым была создана теория и
методика расчета тепло-влажностных процессов в
холодильных камерах хранения мороженых
продуктов, которая легла в основу всех
дальнейших работ в этом направлении. Многое
было сделано им по изучению вопроса и
разработке мероприятий, направленных на
сокращение потерь влаги продуктами при их
холодильной обработке и хранении.
Всего Д. Г. Рютовым было опубликовано
свыше 100 научных работ по различным
вопросам холодильной технологии,
характеризующих широту и глубину его эрудиции и
многообразие научных интересов.
Многократно Дмитрий Георгиевич выступал
на различных научных форумах, как в нашей
стране, так и за рубежом. Несколько раз он
избирался в руководящие органы
Международного института холода (МИХ). С 1967 г.
Д. Г. Рютов является почетным членом МИХ.
Необходимо отметить большой вклад
Дмитрия Георгиевича Рютова в развитие
холодильной науки.
В 1950—1956 гг. он был директором
Всесоюзного научно-исследовательского института
мясной промышленности, в 1956—1967 гг.—
заместителем директора ВНИХИ по научной
работе, а затем начальником
технологического отдела.
Более 20 лет Дмитрий Георгиевич
принимает большое участие в работе журнала
«Холодильная техника», вначале как член
редколлегии, а с 1956 г. по настоящее время как
заместитель главного редактора. Кроме того, он
постоянный автор журнала, поместивший в
нем более 70 статей по различным вопросам
холодильной техники и технологии.
Д. Г. Рютов член КПСС с 1951 г. В течение
25 лет он работал пропагандистом.
Дмитрий Георгиевич активно участвует в
работе ряда научных организаций: в качестве
члена правления Всесоюзной холодильной
секции НТО пищевой промышленности,
холодильной секции Научно-технического совета
Министерства мясной и молочной
промышленности СССР, ученого совета ВНИХИ и многих
Других.
Д. Г. Рютов является почетным членом НТО
пищевой промышленности.
Многолетняя плодотворная деятельность
Д. Г. Рютова была отмечена
правительственными наградами — двумя орденами «Знак
Почета» и медалями.
Редакционная коллегия и сотрудники
редакции журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют Дмитрия Георгиевича со
славным юбилеем и желают ему доброго
здоровья и многих лет плодотворной научной
деятельности.
53
ХИМИЯ-77»
Холодильное оборудование
на Международной выставке в Москве
Канд. техн. наук Д. А. ВУЖВА, В. И. МОЗГИНА
В Москве в парке «Сокольники» в
сентябре 1977 г. проведена Международная
специализированная выставка «Хи-
мия-77», организованная Минхимпро-
мом при содействии
Торгово-промышленной палаты СССР.
Среди многочисленных
экспонатов на выставке демонстрировалось
холодильное оборудование из СССР,
США, ФРГ, Японии, ЧССР, ГДР и
Франции.
Ниже рассматривается"
холодильное оборудование зарубежных фирм.
В холодильном машиностроении в
последние годы выделилось новое
направление — производство осушителей
сжатого воздуха непрерывного
действия с использованием холодильных
машин. В этих осушителях сжатый
воздух охлаждается до температуры
2—10СС, а сконденсировавшаяся вода
отделяется. Осушка сжатого воздуха с
помощью холодильных машин
позволяет полностью автоматизировать
процесс.
На выставке были представлены
осушители сжатого воздуха с
холодильными машинами фирмы «Гоен Пои-
ланк» (Франция). Осушители
французской фирмы условно можно разделить
на две группы:
осушители малой
производительности от 100 до 600 м3/ч (ДД100, ДД200,
ДД300, ДД400, ДД500, ДД600), в
состав которых входит холодильная
машина с герметичным поршневым
компрессором и конденсатором
воздушного охлаждения;
осушители большой
производительности от 570 до 5750 м3/ч (G 2A412P2,
G 2*512P3, G 2*612P4, G 2*709Р5,
G2*712P7, G2*812P8, G2A912P11,
G2*1012P13 и G2*1209P16), в состав
которых входит холодильная машина
с бессальниковым поршневым
компрессором и конденсатором водяного
охлаждения. Система охлаждения
рассольная.
Широкое распространение в
различных отраслях промышленности
получили теплоиспользующие,
особенно абсорбционные холодильные
машины.
На выставке был представлен
макет абсорбционной водоаммиачной
холодильной станции холодопроиз-
водительностью 5230 кВт D,5 млн.
ккал/ч) фирмы «Борзиг« (Западный
Берлин). Станция имеет в своем
составе поджимающий турбокомпрессор,
привод осуществляется от паровой
турбины. Компрессор, установленный
между испарителем и абсорбером,
повышает давление аммиака на входе в
абсорбер, что позволяет осуществить
экономичную выработку холода при
температуре —45°С в результате
использования тепла низкого потенциала
A60°С) и высокотемпературной C2°С)
охлаждающе й воды.
Льдогенераторы демонстрировала
фирма «Инко-Зигра» (ФРГ). Фирма
разработала типоразмерный ряд
льдогенераторов, состоящий из 16 моделей
производительностью от 30 до 10000 кг/
сутки. Льдогенераторы вырабатывают
гранулированный лед с температурой
—0,5°С из воды с помощью
холодильных одноступенчатых машин с бессаль-
никовыми поршневыми
компрессорами, закупаемыми у западногерманской
фирмы ««ДВМ». Конденсаторы в
основном воздушного охлаждения, хотя
в ряде моделей предусмотрено и
водяное охлаждение конденсаторов. В
льдогенератор ах[устанавливаются ТРВ
фирмы «Данфос» (Дания). Система
автоматики обеспечивает экономичную и
безопасную работу льдогенераторов.
Все льдогенераторы поставляются в
полной заводской готовности.
Винтовые холодильные
компрессоры компрессорные агрегаты на их
базе не экспонировались на выставке,
однако представление о них можно
было сделать на основе анализа каталогов
и проспектов зарубежных фирм.
Фирма «Линде» (ФРГ) разработала
типоразмерный ряд холодильных
компрессорных агрегатов с маслозаполен-
ными винтовыми компрессорами с
тремя диаметрами ротора — 163, 204 и
255 мм. Типоразмерный ряд включает
17 моделей агрегатов и охватывает
диапазон холодопроизводительностей при
температурах кипения аммиака —15°С
и конденсации 35°С от 314 до 1690 кВт
B70—1450 тыс. ккал/ч). Основные
хладагенты — аммиак и фреон-22.
Диапазон работы по температуре кипения
этих хладагентов для
одноступенчатого сжатия 0—40°С, для
двухступенчатого сжатия — 20-^—50°С.
Регулирование производительности от 100 до
10% осуществляется с помощью
золотникового распределителя с
гидравлическим приводом.
Фирма «ГХХ» (ФРГ)
изготавливает винтовые компрессоры по
лицензии шведской фирмы «СРМ» с 1952 г.
Типоразмерный ряд из шести моделей
охватывает диапазон
холодопроизводительностей от 232 до 3480 кВт
B00000—3000000 ккал/ч при
стандартных условиях) на аммиаке. Основные
хладагенты — аммиак и фреон-22. Все
компрессорные агрегаты имеют
регулирование холодопроизводительности в
диапазоне от 100 почти до 0%.
Постоянно возрастает потребность
технологических линий химической
промышленности в искусственном
холоде. Холодопроизводительность
холодильных установок, применяемых в
химической промышленности,
достигает значительных величин.
На выставке экспонировался
макет изготавливаемого заводом ЧКД-
Прага (ЧССР) трехступенчатого про-
панового холодильного
турбокомпрессора модели 8RPA70 холодопроизво-
дительностью при температуре
кипения —30°С 4800 кВт D100000 ккал/ч),
предназначенного для работы в составе
установок разделения газов. Привод
турбокомпрессора предусмотрен от
синхронного электродвигателя через
редуктор. Электродвигатель
изготавливается во взрывобезопасном
исполнении. Муфта между
турбокомпрессором и редуктором подвижная,
зубчатая, а между редуктором и
электродвигателем жесткая. Маслосистема
общая для всего агрегата, размешается
в подвальном помещении.
Турбокомпрессор оборудован автоматическим
регулятором давления и антипомпаж-
ным регулятором, а также
блокировочной сигнализацией и защитной
системой отключений при аварийных
условиях работы.
На выставке «Химия-77» было
представлено большое число термокамер,
предназначенных для испытаний
самых различных объектов в
определенных программируемых условиях
температуры и влажности. В них
проводятся испытания на прочность,
надежность, долговечность и т. д.
Фирма «ГФЛ» (ФРГ) выпускает
лабораторное оборудование, в том
числе 24 типоразмера термокамер сундуч-
кового типа с температурами в
полезном объеме —40, —50, —60, —70,
—80, —90°С. Для получения
температур до —50°С используется фреон-502,
а от —60 до —90°С — фреон-502 и
фреон-13. Установленная мощность
электродвигателей 0,8—2,7 кВт.
Охлаждение конденсаторов воздушное.
Полезная емкость термокамер 0,1;
0,17; 0,3 и 0,465 м3. Масса камер от 200
до 400 кг.
Фирма ФРГ «Брабендер Реальтест
Гмб X» выпускает термокамеры и
термобарокамеры для имитации
окружающей среды. Агрегатная конструкция
54
и высокая степень унификации
позволяют компоновать из отдельных узлов
более 1200 видов испытательного
оборудования. Среди них сундучковые
камеры полезным объемом от 20 до
500 л с диапазоном температур —70-т-
ч-+100°С; испытательные шкафы от
64 до 1000 л с диапазоном температур
—90-т-+180°С; климатические
испытательные шкафы от 64 до 1000 л с
диапазоном температур —80-f- + 180°C и
влажности воздуха 10-—98%;
испытательные камеры от 1,5 до 15 м3 с
диапазоном температур—80-ь-}-100оС;
испытательные климатические камеры
от 1,5 до 15 м3 с диапазоном
температур —80-s-+100°C.
Японская фирма «Табаи»
производит большое число термокамер и
термобарокамер с диапазоном
температур — 100^ + 100°С и влажности
10—98%, полезным объемом от 0,01
до 25 м3. На выставке представлена
последняя новинка фирмы —
термокамера PF-13. Диапазон температур
—20^ —105°С. Полезный объем 0,08 м3.
В состав термокамеры входит
одноступенчатая холодильная машина с
одним герметичным компрессором и
конденсатором воздушного охлаждения.
Температура — 100СС достигается
благодаря работе холодильной машины
на разработанной фирмой смеси* фрео-
нов. Масса термокамеры 95 кг.
Фирма «Форма Фризере» (США)
представила низкотемпературный
холодильный шкаф модели 8200 типа
«Форма Синтифик» емкостью 365 л на
температуру —80°С.
Габаритные размеры шкафа 850X
Х790Х 1192 мм. Холодопроизводитель-
ность холодильной машины с
поршневым герметичным компрессором 1,1 кВт
(950 ккал/ч). Холодильная машина
работает по каскадной схеме.
Хладагенты — фреон-12 и фреон-13. .
Установленная мощность
электродвигателя компрессора 1/3 л. с.
ГДР представила на выставку два
вида испытательного оборудования —
климатермокамеру КТК3000 и
специальную термобарокамеру STBV1000
(«Феб Машиненфабрик Нема»).
Климатермокамера КТК3000
применяется для испытания электронных
элементов, комплексных испытаний
различных приборов и материалов в
условиях транспортировки и хранения
их на складе, многочисленных
испытаний на коррозионную стойкость, на
прочность, на работоспособность. В
состав термокамеры входят
бессальниковый компрессор, испаритель,
увлажнительное устройство, рассольные
насосы, регулирующие приборы и
соединительные трубопроводы. Полезный
объем камеры 3000 дм3. Диапазон
температур в рабочем объеме —30-^
-з—(-100°С, относительной
влажности — 10—100%. Хладагент — фре-
он-22. Габаритные размеры камеры
2100X2300X2150 мм, масса 2400 кг.
Термобарокамера STBV1000
применяется для искусственного старения
материалов и исследования их
стойкости к старению, испытаний
отдельных частей или комплектных
монтажных групп летательных аппаратов в
необходимых температурных условиях.
Термобарокамера состоит из трех
блоков: блока полезного объема с
вакуумной установкой, холодильного
блока и электроблока. Холодильная
машина работает на фреоне-22 и фреоне-13
по каскадной схеме. Полезный объем
камеры 1000 дм3. Диапазон температур
в рабочем объеме —70^+300°С.
Габаритные размеры 2000X2150 X
Х2400 мм, масса 2700 кг.
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 673.6:621.57
Малогабаритные вентили
с электромагнитным
приводом
для холодильных машин
В. Л. ТУРЕЦКИЙ, С. X. ЩУЧИНСКИЙ
ВНИИхолодмаш
Вентили с электромагнитным приводом нормально
закрытые ?>у 10 и 15 мм по черт. Т26401—010,015
разработаны взамен вентилей П326227 и используются в качестве
запорных устройств с дистанционным электрическим
управлением в схемах автоматизации холодильных машин и
установок, в том числе монтируемых в железнодорожных
рефрижераторных вагонах и на судах, поднадзорных
Регистру СССР.
Вентили выполнены с принудительным подъемом
основного затвора и подвижным седлом управляющего
затвора и выпускаются с ручным дублером и без него (см.
рисунок).
Вентили состоят из корпуса 1 (ЛС-59-1 или Ст.20) с
седлом 2, входного 3 и выходного 26 патрубков, крышки 21
(Ст. 10), основного затвора, включающего мембрану 4
(резина марки 9831 для фреона-12 и воды и марки 51-2060
для фреона-22), тарелку 25, стойку 6 и втулку 7,
управляющего затвора 10, функцию которого выполняет
сердечник (сплав 16Х) электромагнитного привода, герметичной
разделительной трубки 19 (Ст. 08Х18Н10Т), полюса 17
(сплав 16Х), пружины 11, толкателя 12, катушки 13,
кожуха 20 замыкающего магнитопровод. Кожух 20
электромагнитного привода крепится с помощью винта 15 и
резиновой прокладки 16, а уплотнение кожуха и крышки 21
вентиля осуществляется резиновой прокладкой 24.
Упругоподвижная механическая связь между
основным и управляющим затворами осуществляется с помощью
плоской пружины 8, центральная часть которой жестко
закреплена в кольцевой канавке 22 сердечника 10, а
концевые части размещены в отверстиях стойки 6. Для
уплотнения на торце сердечника 10 жестко закреплена резиновая
шайба 9. Для снижения пульсации сердечника и уровня
шума при находящейся под напряжением катушки 13
в пазу торцевой поверхности полюса 17 закреплено медное
кольцо 18.
Катушка 13 подключается к электрической цепи в
зависимости от исполнения вентиля с помощью отрезка
двухжильного провода длиной 0,5 м. Другое конструктивное
исполнение катушки предусматривает наличие двух
жестких клемм с винтами. Наружная поверхность катушки
заключена в оболочку 14, выполненную из премикса ПСК-5.
Кожух при таком исполнении катушки снабжен
сальниковым вводом, рассчитанным на уплотнение кабеля с
диаметром наружной оболочки 8 мм.
Если катушка 13 обесточена, сердечник 10
перекрывает разгрузочное отверстие 23, а центральная часть
мембраны 4— проходное отверстие в седле 2 корпуса 1.
Рабочая среда через загрузочное отверстие 5 попадает в
полость А, образованную крышкой 21, разделительной
трубкой 19, полюсом 17 и мембраной 4. Давление в полости
равно давлению рабочей среды во входном патрубке 3.
Основной и управляющий затворы под давлением рабочей
среды на их неразгруженную поверхность прижимаются к
соответствующим седлам. Вентиль закрыт.
При подаче напряжения на обмотку катушки 13
сердечник 10 движется к полюсу 17 и открывает разгрузочное
55
DCS
Вентиль с электромагнитным приводом.
отверстие 23. Полость А оказывается соединенной с
полостью низкого давления в выходном патрубке 26. Так как
площадь сечения разгрузочного отверстия 23 больше
площади сечения загрузочного отверстия 5, то давление в
полости А падает и становится меньше, чем в полости
входного патрубка 3. При этом на мембране 4 возникает
перепад давлений, воздействующий на ее эффективную площадь
и обеспечивающий подъем основного затвора над седлом 2.
После снятия напряжения с обмотки катушки 13
сердечник 10 под действием собственной массы и усилий
пружин 11 и 8 движется в сторону разгрузочного отверстия 23
и перекрывает его. Давление в полостях А и входного
патрубка 3 уравнивается. Перепад давлений на мембране
исчезает, центральная часть мембраны 4 опускается на седло
2 и основной затвор закрывается.
По сравнению с вентилями П326227 у вентилей новой
конструкции потребляемая мощность снижена на 37%,
масса — на 35% и высота — на 32%.
Применение новой по конструкции упругоподвижной
механической связи между основным и управляющим
затворами вместо традиционного соединения типа головка —
паз позволило исключить выход из строя обмотки катушки,
находящейся под напряжением, в случаях разрушения
мембраны, заклинивания основного затвора, превышения
допустимого перепада давлений на вентиле. В случае
превышения определенной величины противодействующего
усилия на основном клапане плоская пружина упруго
деформируется, концевые участки ее перемещаются в
отверстиях стойки и сердечник перемещается до
соприкосновения взаимодействующих торцов полюса и сердечника,
т. е. цепь магнитопровода замыкается, предотвращая
перегрев обмотки катушки.
Оболочка из премикса значительно улучшает
влагостойкость катушки и ее тепловой режим работы.
Конструкция и применяемые материалы обеспечивают
средний срок службы вентилей не менее 8 лет с учетом
замены отдельных деталей и узлов. Гарантийный срок
службы 2 года.
Средний ресурс работы вентилей не менее 600000
циклов, а наработка на отказ не менее 300000 циклов.
Вентили вакуумноплотны по отношению к внешней
среде при остаточном давлении 5 мм рт. ст. Они нормально
работают при вертикальных колебаниях с частотой от 1 до
3 Гц и амплитудой ускорения синусоидальных колебаний,
численно равной частоте в 1 Гц. Вентили ударопрочны в
горизонтальной плоскости при ускорении 4 g с частотой от
8 до 120 ударов в минуту, при ускорении 8 g с частотой
10 ударов в минуту.
Вентили устанавливаются на горизонтальных участках
трубопроводов электромагнитом вверх. Монтируются они
так, чтобы высокое давление подавалось на вентиль
согласно стрелке на корпусе.
Техническая характеристика вентилей
Рабочая среда Жидкий фре- Жидкий фре- Техничес-
он-12 с мае- он-22 с мае- кая^вода
ломХФ12-16 лом ХС-40
Температура, °С
рабочей среды
окружающей
среды
Диаметр условного
прохода, мм
Рабочее давление,
кгс/см2
Перепад давлений
на закрытом
клапане,
обеспечивающий открытие
вентиля, кгс/см2
Перепад давлений
на открытом
клапане (при скорости
1 м/с), кгс/см2
Перепад давлений
на клапане,
обеспечивающий
герметичность затвора,
кгс/см2
Относительная
влажность
окружающего воздуха
при t = 25°С, %
-2-г+45
+50
—20+ +50
±50
10,15
—0,995-^25
0—20
0—2
-25
До 98
1—45
1—50
S6
Напряжение
питания
электромагнита, В, при
переменном токе
50 Гц
60 Гц
Допустимые
колебания напряжения,
%
Продолжительность включения,
ПВ, о/о
Потребляемая
мощность
электромагнита, В-А
Время
срабатывания, с
на открытие
на зактытие
Масса, кг
Dv
10
15
127, 220
380, 400
220
:Ю
100
25
1
10
1,4
1,45
Присоединение к трубопроводу муфтовое по ГОСТ
6527—68 или штуцер но-торцевое по ГОСТ 5890—68 с
расточкой в ниппеле по ОСТ 26-03-553-72.
Основные габаритные и присоединительные размеры
вентилей приведены в таблице.
Габаритные и
присоединительные размеры,
масса (см. рисунок)
D, дюймы
d, мм
L, мм
/, мм
Нх, мм
Н2, мм
Н3, мм
Масса, кг, не более
Диаметр
10
3/8
10
76±1
13
86
85
22
1,4
\/словного
Dy
мм
прохода
15
1/2
15
82+1
15
100,5
87
27
1,45
Изготовление вентилей предусмотрено в двух
вариантах по материалу корпуса: из углеродистой стали или
латуни, предусмотрено также два варианта исполнения —
нормальное и тропическое.
Вентили в тропическом исполнении могут работать
при температуре окружающей среды до 55°С.
Серийное производство вентилей организуется в
производственном объединении «Тяжпромарматура» в Пензе
и на заводе «Корвет» в Кургане.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1978 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга:
Свердлов Г. 3., Явнель Б. К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных
установок и систем кондиционирования воздуха. Изд. 2-е перераб. и доп., 20 л.,
60 000 экз., 87 к.
В книге приведены сведения, необходимые для выполнения проектов холодила
ных установок распределительных и производственных холодильников и торговых
предприятий. Изложены основы проектирования систем кондиционирования воздуха
в общественных и производственных помещениях: методика определения теплопри-
токов, выбор холодильных схем основного и вспомогательного оборудования и
приборов автоматики, данные по расчету трубопроводов и воздуховодов. Большое
внимание уделено соблюдению экономического обоснования принимаемых проектных
решений. Для лучшего усвоения материала в книге приведены примеры расчетов. По
сравнению с первым изданием A972 г.) книга дополнена сведениями о схемах холо-
доснабжения систем кондиционирования воздуха, а также правилами оформления
расчетно-пояснительной записки и графической части проектов.
Книга предназначена для учащихся техникумов по специальности «Холодильно-
компрессорные машины и установки» и может представить интерес для инженерно-
технических работников, занимающихся проектированием холодильных установок.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 113035,
Москва, М-3?, 1-й Кадашевский пер.г 12. Издательство «Пищевая промышленность»,
отдел распространения.
57
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1977 ГОД
Антонов С. Ф. Замечательные итоги,
вдохновляющие перспективы X—2
Задачи отраслевой науки по повышению
эффективности использования
искусственного холода IV—4
Работать лучше, работать эффективнее I—2
Совещание руководителей и секретарей
партийных организаций отраслевых научно-
исследовательских институтов IV—2
Холодильное хозяйство СССР к 60-летию
Великого Октября XI—2
К 60-ЛЕТИЮ ВЕЛИКОГО ОКТЯБРЯ
Аббасов А. Б. Состояние и перспективы
развития холодильного хозяйства мясной и
молочной промышленности
Азербайджанской ССР , VII—2
Гогадзе Г. Д. Развитие холодильного
хозяйства Грузинской ССР VI—2
Дзигасов А. А. Организация
социалистического соревнования на Краснодарском
компрессорном заводе VIII—7
Железное А. Н. Холодильное хозяйство
системы торговли Киргизской ССР VIII—2
Кладий А. Г., Радионов Г. Ф. На вахте
юбилейного года VII—4
Крайнев Е. Г. Пути повышения
эффективности эксплуатации холодильного
оборудования на предприятиях мясной и
молочной промышленности Эстонской ССР IX—5
Мыльников П. М. Досрочно выполним план
второго года десятой пятилетки IV—13
Петружис Г. А. Достойно встретим юбилей
Октября V—5
Поповский В. Г., Войтко А. М.,
Зубатый А. Л., Васильев Ю. В. Холодильное
хозяйство консервной и мясо-молочной
промышленности Молдавской ССР IX—2
Рыбалов Е. Г. Холодильное хозяйство
торговли Туркменской ССР X—28
Фролова Л. М. Социалистическое
соревнование на Читинском машиностроительном
заводе II—5
Цыбулько Н. П. Холодильное хозяйство
мясной и молочной промышленности
Белорусской ССР - X—30
Черепанов Л. И. Трудовые успехи —
юбилею! " " IX—8
Юневич П. А. Совершенствование
технического состояния и эксплуатации
холодильников мясной промышленности
Белорусской ССР VIII—3
Ярославцев А. С, Андреев Ю. Н.
Краснодарский компрессорный завод в борьбе за
повышение эффективности производства
и качества работы VIII—5
Развитие холодильного хозяйства союзных республик
за 60 лет
Абрамов Н. Д. Итоги и перспективы XI—8
Сенников А. А. Этапы большого "пути XI—15
Сергиенко А. Н. Дорогой труда и
свершений XI—12
Старунский В. Г. Резервы — на службу
пятилетке XI—18
Холодильное хозяйство мясной и молочной промышленно
сти союзных республик
Аюпов А. А., Рахимов X. Р. Узбекская
ССР
Костин Я. И. Казахская ССР
Петраускас П. П. Литовская ССР
Суетов И. Г. Киргизская ССР
Шубитидзе М. К. Грузинская ССР
Эссенсон А. Р. Эстонская ССР
Слово передовым холодильным предприятиям
Корнилов А. А. На ударной вахте
Смирнов Н. В. Претворяя в жизнь
намеченные планы
Холод в народном хозяйстве СССР
Быков А. В., Калнинь И. М. Достижения
холодильного машиностроения за годы
Советской власти
Зайцев В. П. Хладофикация рыбного
хозяйства СССР
Леонтьев А. П. Развитие железнодорожного
холодильного транспорта
Поварчук М. М. Совершенствование
автомобильного холодильного транспорта
Шеффер А. П. Применение искусственного
холода в мясной промышленности
Развитие научных исследований в области холодильной
техники и технологии
Алексеев В. П. Одесский технологический
институт холодильной промышленности
Исакеев А. И. Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности
Каухчешвили Э. И. Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности
Кузьмин М. П., Агарев Е. М. Всесоюзный
научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Нуждин А. С, Савицкий И. К. ВНИИхолод-
маш
XII—6
XII—2
XII—7
XII—4
XII—12
ХП-10
XI—21
XII—13
XI—26
XI—32
XI—41
XI—45
XI—37
XI—55
XI—54
XI—57
XI-48
РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
Возаков Ю. Г. Состояние и развитие
холодильной техники на рыбопромышленных
судах в десятой пятилетке
Зайцев В. П. Новые звенья хладофикации
рыбопромышленного производства
Карпис Е. Е. Повышение эффективности
работы систем кондиционирования воздуха
Обобщенные социалистические
обязательства и встречные планы, принятые
коллективами предприятий и организаций мясной
и молочной промышленности на десятую
пятилетку и 1977 год
О мерах по дальнейшему повышению
эффективности отраслевой науки и укреплению
ее связи с производством
Попова В. Я., Эйдельман Е. В. Комплексная
программа стандартизации бытового
холодильного оборудования
Резниченко В. А. Холодильное
машиностроение — сельскому хозяйству, пищевым
отраслям промышленности и торговле в
десятой пятилетке
XI-51
IX—10
IV—9
III—2
V—2
1—5
VI—5
VIII—10
58
Сергиенко А. Н. Реконструкция
холодильных предприятий — важный рычаг
повышения эффективности производства II—2
Ткачев В. Д., Фаерштейн В. О.,
Голубев А. Г. Повысить эффективность
перевозок охлажденного мяса железнодородным
холодильным транспортом VII—10
Увеличить выработку и реализацию охлажденного мяса
Варвашенко Л. А. Белгородское
производственное объединение мясной
промышленности VII—9
Гончаров П. И. Ростовское производственное
объединение мясной промышленности VII—7
Для блага советских людей
Андрачников Е. И. Право на труд и на отдых X—16
Каминарская А. К., Марадудина Н. В., Дер-
беденева 3. А., Оленева Г. Е., Шарой-
ко Э. М., Талызин В. В.
Быстрозамороженные готовые блюда — населению X—9
Корнеев В. А., Шавра В. М.
Совершенствовать холодильное оборудование для
предприятий торговли и общественного
питания X—11
Лапинский И. Б. Больше внимания проек-
рованию и строительству холодильников
для хранения фруктов и овощей X—14
Чистяков Ф. М., Алексеев В. П.,
Орехов И. И., Усюкин И. П.,
Бражников А. М., Харитонов В. П., Иконников-
Ципулин Е. С. Инженерные кадры для
холодильной промышленности X—19
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И., Каш-
кин М. П., Дубов Ю. Н. Повышение
долговечности поршневых колец холодильных
компрессоров X—39
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И., Хаза-
нов И. Г. Показатели надежности и сроки
амортизации холодильного оборудования I—19
Бондаренко Л. Ф., Мытиль А. К., Семе-
нюк Е. В., Хаютин Ю. Д. Испытания
машины ТХМ1-25 при повышенных
температуре и влагосодержании атмосферного
воздуха II—10
Бухарин Н. Н., Ден Г. Н., Евстафьев В. А.,
Капелькин Д. А. Некоторые особенности
газодинамических характеристик
центробежных компрессоров при высоких числах
Маха XII—34
Быков А. В., Калнинь И. М., Розен-
фельд Л. М., Шмуйлов Н. Г. Современное
состояние и перспективы развития
абсорбционных холодильных машин II—б
Герасименко В. В., Еременко Ю. П., Верхов-
ский А. С, Артемов Ю. Н., Мирошни-
ков А. Я., Корсунский А. Ю. Новая
установка УВЖС-500 для производства жидкой
двуокиси углерода VIII—14
Гоголин А. А., Калнинь И. М., Шумов В. С.
Определение оптимальных границ
двухступенчатого сжатия в аммиачных
холодильных машинах IV—16
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Ме-
ладзе Н. В., Кикнадзе Т. Г., Хецуриа-
ни В. X., Самсония В. Я. Теплонасосная
установка для теплохладоснабжения
курортного зала в Пицунде X—43
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Хош-
тария А. Г. Тепловой насос на фреоне-142
для сушки чая VI—11
Камовников Б. П., Бражников А. М.
Количественная оценка качества
сублимационных установок
Кузнецова А. А. Пленочные вентиляторные
градирни марки ГПВ
Курылев Е. С, Лукьянов Г. Д., Мачулин В. И.
Повышение эффективности насосно-цирку-
ляционных систем охлаждения с верхней
подачей аммиака
Леонтьев Г. Г., Риферт Г. В.,
Чаплинский С. И., Никитенко Н. Б., Горин В. Я.,
Омельчук А. В., Заславер А. Я. Результаты
промышленных испытаний аммиачного
конденсатора КВ-250 с профилированными
трубами
Сапронов В. И., Дремлюх Т. С,
Назарова Д. В., Слуги на 3. П., Потанина В. А.
Разработка и исследование новых масел
для холодильных машин
Сильман М. А. Влияние схем использования
рабочей воды на характеристики
пароводяных эжекторных холодильных машин
Смойловская И. А., Кузнецова Л. А.,
Шумов В. С, Безуглый А. Н., Гуревич В. И.,
Курочкин Н. Н., Бурдейный Г. К.
Холодильная установка рыбопромысловой
базы «Восток»
Хечуашвили Г. 3., Какалашвили А. Н.,
Латышев В. П., Медунов С. Д. Эффективность
применения установки
теплохладоснабжения для производства чая методом
замораживания
Чепурненко В. П., Ноур А. И., Еркин А. П.,
Паланто Ю. А., Яшков Б. В. Аммиачные
холодильные установки с воздушными
конденсаторами
Чистяков Ф. М., Фролова Н. И.,
Кувшинов С. Г. Определение гидравлических
потерь в горизонтальных кожухотрубных
испарителях с внутритрубным кипением
хладагента
Шапошников Ю. А., Галежа В. Б., Брун
А. X., Галежа А. С, Фролова Н. И., Яцу-
нов И. Ф., Кувшинов С. Г. Результаты
испытаний испарителя ИФ-50 с
внутритрубным кипением хладагента
VI—23
IX—24
VI—8
V—29
1—26
IX—17
VII—12
V—16
II—13
И—20
II—16
МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ, ТОРГОВОЕ
И БЫТОВОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Захаров Ю. В., Дорош В. С. Расчет и оценка
пусковых характеристик поршневых
фреоновых герметичных компрессоров
Кузнецов А. П., Милованов В. И.,
Захаров С. А. Определение износа герметичных
ротационных компрессоров
Рамзаев А. П., Череваткин В. Ф.
Результаты исследования шероховатости деталей
пар трения компрессоров ДХ2-1010
Тихомиров В. А. Способы снижения шума
холодильных шкафов со встроенными
агрегатами с принудительным воздушным
охлаждением конденсатора
ХОЛОД В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ
Муст Э. И. Опыт Эстонской ССР по
организации охлаждения молока на фермах
Раев А. А., Берсенева Н. С. Холодильное
оборудование для охлаждения молока на
животноводческих фермах
Столбушкин Н. А. Состояние и перспективы
использования искусственного холода
в сельском хозяйстве
XII—28
1—24
VI—26
VI—27
V—10
V—12
V—7
59
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА
А гарев Е. М., Колотий Ю. И.,
Павлова И. А., Персиянинов Л. С,
Александрова Т. А. Новые приборы контроля и
регулирования уровня жидкости в сосудах и
аппаратах холодильных установок IX—21
Агарев Е. М., Колотий Ю. И., Павлова И. А.,
Персиянинов Л. С, Александрова Т. А.
Реле протока жидкости VIII—17
Агарев Е. М., Колотий Ю. И., Павлова И. А.,
Персиянинов Л. С. Разработка приборов
холодильной автоматики на базе магнито-
управляемых контактов XII—19
Головацкая Л. А. Исследование первичных
преобразователей регуляторов влажности
для систем технологического
кондиционирования воздуха VII—19
Григорьев В. Н., Ужанский В. С.
Унифицированный ряд приборов для
регулирования и сигнализации температуры и
разности температур V—21
Кожевников В. И., Бобылев А. И.
Исследование устойчивости работы датчиков-реле
давления в условиях динамических
нагрузок ~ * V—27
Якименко Г. С, Нечаев В. А., Короп Б. П.
Самонастраивающаяся система
автоматического регулирования температуры
воздуха в трюме IV—24
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Андреев Л. М., Кузнецов Д. А., Симонен-
ко А. П. Теплообменные аппараты из
алюминиевых сплавов для судовых систем
кондиционирования воздуха XII—23
Гоголин А. А. Три четверти века развития
кондиционирования воздуха III—б
Гоголин А. А., Калнинь И. М. Холодильные
машины для кондиционирования воздуха III —12
Люньков Л. А., Стахов А. А.,
Колесников Г. И. Медицинские кондиционеры IX—27
Махмудов М. Д. Теплофизические свойства
специальных склеивающих композиций III—31
Незгада В. Ю., Исевичус Э. И. Автономный
кондиционер для испытательных
лабораторий III—23
Осипов В. Н. Аналитический расчет
параметров воздушной среды
теплоизолированного кузова II—27
Проскурин А. Ф., Анисин Л. В. Новый
автономный кондиционер • III—24
Прохоров В. И., Наумов А. Л., Шляпки-
на Н. Н. Оптимальное сочетание системы
кондиционирования воздуха и средств
тепловой защиты кабин постов управления III—26
Селедков Н. Т., Кучерявенко Л. И., Руно-
ва А. Ф. Кондиционирование воздуха в
главном зале Курского вокзала в г.
Москве Ш-19
Сотников А. Г., Эльяшов 3. Ш. Определение
производительности системы
кондиционирования воздуха в условиях случайных
тепловыделений VIII—25
Султанов С. Г. Бакинский завод бытовых
кондиционеров III—9
Тихомирова Л. Н. Паровой поплавковый
сепаратор для технологических
кондиционеров • V—19
Тихомирова Л. Н., Гоголин А. А. Об
оптимальном режиме кондиционера в камере
созревания сыра I—14
Тихомирова Л. Н., Головацкая Л. А.,
Волков А. Д., Безгребельный В. П.
Кондиционирование воздуха в камерах вяления
рыбы Сочинского холодильника III—28"
Щекин И. Р. Энергоемкость парка
оборудования для кондиционирования воздуха VIII—24
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ.
Алексеев А. М., Вахонина А. П., Стафе-
ев К. П., Хорунжин Ю. П. Семикаскадный
термоэлектрический охладитель VIII—20
Лидоренко Н. С, Коломоец Н. В., Луки-
шкер Э. М., Вайнер А. Л. Комплексная
оптимизация термоэлектрических
охлаждающих устройств IV—28
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО И
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
(ХОЛОДИЛЬНИКИ, ФАБРИКИ МОРОЖЕНОГО, ЗАВОДЫ СУХОГО
ЛЬДА, ИСКУССТВЕННЫЕ КАТКИ)
Гудковский В. А., Семашко В. Я
Промышленное фруктохранилище с регулируемой
газовой средой
Скороход Д. К., Штраус Л. Н. Применение
ЭВМ для расчета ограждающих
конструкций холодильников
Чумак И. Г., Погонцев В. Г., Дехтя-
рев В. Л., Быков В. Н. Исследование
естественной конвекции в волокнистой
тепловой изоляции холодильников
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Дюбко А. П., Беляев А. М. Определение
технических норм загрузки
рефрижераторных вагонов охлажденным мясом
Селиверстов В. М. Состояние и перспективы
развития речного рефрижераторного
флота
Ткачев В. Д., Лист Ф. Д., Иванов М. Т.,
Волкова Л. С, Вертипорох Т. Н.
Внедрение ЭВМ — важный фактор повышения
эффективности и качества работы
железнодорожного холодильного транспорта
Хазанов И. Г., Попов В. М., Бежанишви-
ли Э. М., Горланов Г. М. Разработка
рациональной системы технического
обслуживания и ремонтов холодильных
установок 5-вагонных рефрижераторных
секций на основе исследования их
эксплуатационной надежности
1—11
IV—27
V—31
X—36
XII—16
X—33
VII—16,
IX—13
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Ионов А. Г., Боголюбский О. К., Мекениц-
кий С. Я. Распределение хладагента в
системах охлаждения морозильных
аппаратов IV—20
Мекеницкий С. Я., Ионов А. Г.,
Хромов В. И. Универсальный роторный
морозильный агрегат УРМА I—8
Романов М. Н., Аржанникова Л. М.
Скороморозильные аппараты типа СФАР II—30
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Буканова А. А. Санитарное состояние камер
созревания сыра, оснащенных
кондиционерами IV—39
Ильинский Д. Н., Минарский Л. А.
Поточная холодильная обработка мяса в механи-
60
зированных камерах с программным
управлением V—35
Ильинский Д. Н., Роговая С. Н., Борщ А. Т.,
Чумак Н. И. Хранение мороженого мяса в
камерах с воздушным охлаждением II—40
Корешков В. Н., Гуслянников В. В.
Ультраструктурные изменения мышечной ткани
кур при замораживании и последующем
холодильном хранении VIII—38
Новосад Н. И., Глибко Н. А.,
Кузьмин М. П. Холодильное хранение яблок,
выращенных на различных подвоях IX—43
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Влияние
низких температур на пенообразующие
свойства стабилизаторов мороженого VIII—35
Оленев Ю. А., Борисова О. С.
Пенообразующие свойства стабилизаторов для
мороженого VII—32
Оленев Ю. А., Борисова О. С.
Эмульгирующие свойства стабилизаторов для
мороженого XII—38
Петрухина Э. П., Холопова А. А. Новая
инструкция по хранению сливочного
масла на холодильниках III—38
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А.,
Гуслянников В. В., Корешков В. Н.
Гистологический метод различения охлажденных
и размороженных продуктов животного
происхождения IV—35
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А.,
Ковалева А. П., Куликовская Л. В.,
Васильева Л. Д., Петрухина Э. П.,
Баландина Г. А. Температура как основной
фактор сохранения качества замороженных
продуктов животного происхождения V—39
Сивачева А. М., Буланов Н. А., Ка-
щук В. Ф., Карих Т. М., Палубец А. М.
Совершенствование способов охлаждения
мяса птицы VI—37
Фильчакова Н. Н., Оленев Ю. А.
Стабилизация структуры мягкого мороженого II—43
Шеффер А. П. Новая технология
охлаждения и хранения мяса II—37
Эрлихман В. Н., Ионов А. Г. Теплофизиче-
ские характеристики блоков рыбы VI—34
ХОЛОД В МЕДИЦИНЕ
Колотилов Н. Н., Бакай Э. А., Лапоно-
гов О. А. Криозонд с устройством для
измерения зоны замораживания IV—33
Рикберг А. Б., Кацен А. Д.,
Колотилов Н. Н. Установка для изучения
совместного воздействия ультразвука и низких
температур на биологические материалы VI—32
Рудько Ю. М. Аппарат для замораживания
биообъектов II—33
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЕ РАБОТЫ
Абрамчук В. В., Иванов О. П., Круг-
лов Г. А., Мамченко В. О., Титков О. Г.,
Тишин В. Б. К расчету фреонового
пластинчатого конденсатора с объемной сетчатой
вставкой II—24
Букин В. Г., Данилова Г. Н., Дюндин В. А.
Теплообмен при испарении и кипении
смесей фреонов с маслом в пленочных
испарителях холодильных машин I—33
Величко Г. Н., Сайд Ахмед Эль Сайд,
Щербаков А. 3. Исследование конденсации в
непроточном канале кольцевого
сечения IX—38
Волынец А. 3., Гаврилова Е. В.,
Постников В. М. Исследование процесса
непрерывного монодисперсного гранулообразо-
вания под вакуумом
Гоголин В. А. Теплопередача в воздушных
аммиачных конденсаторах
Дьячков Ф. Н. Исследование теплообмена и
гидродинамики при кипении фреона-22 в
трубах с внутренним оребрением
Дьячков Ф. Н. Экспериментальное
определение эффективности оребрения при внутри-
трубном кипении фреона-22
Дьячков Ф. Н., Калнинь И. ,М., Крот-
ков В. Н. Обобщение экспериментальных
данных по теплообмену и гидродинамике
при кипении фреона-22 в трубах с
внутренним оребрением
Земсков Б. Б., Данилова Г. Н., Азар-
сков В. М., Малышев А. А., Городни-
чев А. А. Исследование теплообмена в
модели пластинчатого испарителя ленточно-
поточного типа
Зинчук Г. А. Продолжительность
замораживания при параболическом распределении
температуры по толщине замороженного
слоя
Иванов О. П., Куприянова А. В.,
Мамченко В. О. Уравнения для нахождения теп-
лофизических свойств воды и некоторых
хладагентов в зависимости от
температуры
Каппель А. С, Некрасов В. П.
Теплоотдача при конденсации фреона-22 на
горизонтальной трубке в присутствии
неконденсирующегося газа
Лунгрен В. Г. Внедрение законченных
работ ВНИХИ в промышленность
Макаров В. Н. Термодинамические свойства
смеси фреонов-12 и 13 при
сверхкритических давлениях и температурах
фреона-13
Передистая Р. П. Метод расчета падения
давления в циркуляционном контуре
насосных охлаждающих систем с двухфазным
течением аммиака
Сагайдакова Н. Г., Клецкий А. В., Цурано-
ва Т. Н. Динамический коэффициент
вязкости фреона-12В1
Столяров А. А. Безвихревой
газодинамический эффект стационарного охлаждения
газа
Чижов Г. Б. Приближенное вычисление
продолжительности замораживания тел
правильной формы
Шихов Г. Л. Исследование теплообмена при
кипении аммиака в
пластинчато-ребристом испарителе
Эйзенбейс В. П. Экспериментальное
исследование теплопроводности фреонов- 113В2 и
114В2
IX—30
X—46
1—36
VI—13
VII—22
VI—18
III—36
III—32
VIII—31
V—14
VII—29
IX—33
III—33
IX—40
1—42
VIII—28
IV—31
В ПРОДОЛЖЕНИЕ ДИСКУССИИ О СИСТЕМАХ
ОХЛАЖДЕНИЯ
Аненков В. Н., Гайдин 3. 3.,
Любимова Р. В. Исследование теплотехнических
и экономических показателей приборов
охлаждения IV—41
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
Вайнштейн В. Д. О некоторых вопросах
терминологии в холодильной технике V—43
6i
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
Тыщенко Н. С. О структуре основных
производственных фондов и
капиталовложений холодильников XII—42
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Оленев Ю. А., Лагуткина И. А. Новая
техническая документация на мягкое
мороженое X—51
Пименова Т. Ф., Расницова СИ., Шестако-
ва Г. А. Новый ГОСТ на двуокись
углерода газообразную и жидкую IV—43
НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
Красновская Т. В. Бытовые холодильники
«Минск» I—47
Патлайчук Н. И., Мостовой А. Ф., Кири-
личенко С. А. Автономный судовой
кондиционер VIII—43
СОЦИАЛИСТИЧЕСКОЕ СОДРУЖЕСТВО
Гачилов Т. С. Дружба — залог наших
успехов XI—61
Клейдерманн Р., Кан А. В., Ионов А. Г.
Сотрудничество СССР и ГДР в области
судовой холодильной техники X—52
Пучков В. Н. Углубление сотрудничества
стран — членов СЭВ в области
холодильной техники XI—59
Хайнрих Г. О научно-техническом
сотрудничестве ГДР и СССР по производству и
применению искусственного холода XI—63
ОБМЕН ОПЫТОМ
Агарев Е. М., Колотий Ю. И., Персияни-
нов Л. С, Сенягин Ю. Я.
Автоматическое управление процессом оттаивания
воздухоохладителей III—44
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г.
Техническое обслуживание торгового
холодильного оборудования и малых холодильных
установок VI—41
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г.
Устранение неисправностей при техническом
обслуживании торговых холодильных
установок VII—39
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г.
Эксплуатация и техническое обслуживание
торговых холодильных установок VIII—47
Баландин И. А., Паладиенко Н. П., Гашен-
ко Э. И., Стенина Л. С. Заменители
рыбной продукции для испытания судовых
морозильных аппаратов IX—48
Барст Я. И., Бочков В. А., Бурмистров В. В.,
Катичева Л. Ф. Интенсивное охлаждение
вареных колбасных изделий X—55
Брайловский А. В., Тахциди Ю. Н., Фир-
сов А. В., Сергеев А. А., Ахметжа-
нов Р. К., Шаширов Н. О. Установка
технологических кондиционеров в камере
созревания сыров VIII—48
Витавер И. М. Вихревой холодильник для
испытания приборов автоматики
холодильных машин II—50
Гальперин Д. М. Передвижные установки для
испытания аммиачных трубопроводов III—47
Геллер С. Л., Зевелион Г. Е. Анализ
качества проектов автоматизации и монтажа
приборов и систем холодильной
автоматики II—46
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Качественный
анализ работы элементов холодильной
автоматики III—40
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Качественный
анализ работы устройств управления,
защиты, контроля и сигнализации V—47
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Качественный
анализ работы холодильных
компрессорных агрегатов IX—46
Герасименко В. В., Еременко Ю. П., Вер-
ховский А. С, Мирошников А. Я.,
Артемов Ю. И. Эффективность производства
жидкой низкотемпературной двуокиси
углерода IV—47
Исаев В. И., Красномовец П. Г.
Пьезометрический прибор для измерения
парциального давления водяного пара в
воздухе Ш VII—38
Карих Т. М., Сивачева А. М., Мамы-
кин В. К., Леднев Н. В., Давидко-
вич М. С, Рудич И. С. Модернизация па-
стеризационно-охладительной установки
для яичного меланжа V—50
Кострома В. В., Эстрин Р. М., Дудак К. В.,
Бунаков М. Ф. Стенд для разборки и
сборки холодильных компрессоров ФВ-6 и
K-902L 1—49
Куры лев Е. С, Лукьянов Г. Д., Мачу-
лин В. И. Потолочная батарея с
наклонными трубами X—56.
Мартишюнас Ю. К. Устранение потерь
аммиака через предохранительные
клапаны II—49>
Соломаха Ю. К- Усовершенствования схема
поддержания уровня жидкого аммиака в
промывных маслоотделителях V—46*
Холоменюк А. А., Шмигельский В. С, Ко-
ленько В. Н. Повышение точности
измерений температурных параметров при инее-
образовании IV—45
Чернявский Э. И. Приспособление для вы-
прессовки гильз компрессоров X—57
Шмелев В. И., Пазий М. Н., Гаври-
люк П. Я. Опыт работы колхозов За-
лещицкого района Тернопольской области
по повышению качества молока XII—45
Янушевский В. И. Опыт эксплуатации
воздухоохладителей типов ВОП и ВОГ на -
холодильниках мясной промышленности
Белорусской ССР XII—46
Янчаускас О. И. О работе холодильной
установки на два катка с различными
температурами льда 1—50
в помощь практику
Васильев П. В. Как обеспечить экономичную
эксплуатацию аммиачных холодильных
установок III—50*
Гиндлин И. М., Соломаха Ю. К. Выбор
емкости циркуляционных ресиверов для
аммиачных насосно-циркуляционных систем
охлаждения VII—49
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г., Масленни-
, ков А. А. Рекомендации по применению
герметичных электронасосов в аммиачных
холодильных установках VIII—51
Лурье М. Е. О проектировании
трубопроводов холодильных установок IV—49
Моисеева Е. Л., Буканова А. А., Дербино-
ва Э. С, Аверина А. А. Роль
микробиологического контроля производства
мороженого в повышении его качества VI—46
62
91
XII—49
IX—52
V—53;
VI—50
VII—53
VI—52
1—52
Оленев Ю. А., Шпякина Н. Н.
Инструкция по технохимическому контролю
производства мороженого V—51
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
1—53, 59; II—51, 58; III—53, 62; IV—44,52;
V—51; VI—48, 62; VII—37, 52; VIII—50,
55, 57; IX—45, 50, 55; X—54, 58; XII—
41,44, 48, 52
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Ионов А. Г. Новый учебник
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за
1974—1975 гг.
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и
технологии
Шавра В. М. Монография о малых
холодильных машинах
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр «НТК-77»
(наука, техника, качество)
Всесоюзный семинар по холодильной
технике и технологии
ХРОНИКА
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1976 г. XII—51
Всесоюзный семинар по применению
искусственного холода в сельском хозяйстве XII—50
Заседание секции Научного совета ГКНТ
в Москве II—55
Конференция по вопросам развития судовой
холодильной техники III—55
Конференция по холодильной технике и
технологии в г. Таллине VI—54
К 70-летию Дмитрия Георгиевича Рютова XII—53
К 70-летию Федора Ивановича Рудомет-
кина I—51
Первое заседание Научно-методической
комиссии по холодильным и компрессорным
машинам и установкам V—55
Пленарное заседание Научного совета ГКНТ
по вопросу применения холода в сельском
хозяйстве V—56
Приветствуем старейшего сотрудника
ВНИХИ Зою Зиновьевну Бочарову VI—40
Республиканское совещание по
совершенствованию проектирования, строительства
и эксплуатации холодильников, фабрик
мороженого и заводов сухого льда II—54
Семинар по технике безопасности при
эксплуатации аммиачных холодильных
установок VIII—55
Третья Всесоюзная научно-техническая
конференция молодых специалистов по
холодильной технике и технологии IX—54
VII научно-техническое совещание по
кондиционированию воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях VII—55
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
III—56
III—57
вэлк
Вайн Л. Н.
конгресс
Всемирный электротехнический
Деятельность Международного института
холода в 1976 г.
Программа работы научно-технических
комиссий Международного института холода
на 1977—1978 гг.
IX—56
«ЭЛЕКТРО-77»
Электротехника — нашему быту IV—54
«ХИМИЯ-77»
ВужваД. А., Мозгина В. И. Холодильное
оборудование на Международной
выставке в Москве XII—54
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Гачилов Т. С, Иванова В. С. Исследование
теплообмена со стороны воздуха оребрен-
ных воздухоохладителей VI—55
Клазар Л. Открытые ледяные катки в
Чехословакии IV—55
Краутер Ф. Новые направления в
разработке холодильного оборудования в
Чехословакии и V—57
Хох Э. Расчет индикаторной мощности
поршневых холодильных компрессоров с
помощью ЭВМ II—56
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Гиндлин И. М. Техника безопасности на
зарубежных холодильниках VIII—56
Каминарская А. К., Романов М. Н., Тор-
бин В. А. Производство
быстрозамороженных пищевых продуктов в Швеции I—56
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха
на предприятиях хлебопекарной,
кондитерской, табачной и фармацевтической
промышленности III—58
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха
на предприятиях текстильной
промышленности X—59
Лукашова Ю. Д. Скороморозильные
аппараты, охлаждаемые сжиженной двуокисью
углерода IX—58
Романов М. Н., Каминарская А. К.
Скороморозильные аппараты Швеции VII—57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Бухтер Е. 3., Попов А. Е. Аммиачные
турбокомпрессор ные агрегаты VI—60
Генин Л. Л., Артемова А. А.,
Давыдова Н. Ю., Афонская Е. М.
Двухступенчатые аммиачные холодильные агрегаты
АД 130-7 и АД260-7 VIII—58
Генин Л. Л., Щапова И. Н., Ванин-
ский Н. X., Полякова В. В.,
Володин В. Ф. Аммиачные холодильные
машины типов МКТ110 и МКТ220 и
компрессор но-конденсатор ные агрегаты типов
АКП0 и AK220 V—60
Сапрыкина С. Н., Кальви А. Р.,
Новицкая И. И. Автоматические регуляторы
температуры нагнетания I—60
Сапрыкина С. Н., Кладов А. И. Датчики-реле
давления и разности давлений во взрыво-
защищенном исполнении VII—61
Султанов С. Г. Бытовой кондиционер
БК-1500 III—61
Титова С. Г., Ваганов В. Н. Судовые
компрессор но-конденсатор ные агрегаты II—59
Турецкий В. Л., Свердлов А. И. Ручные
мембранные вентили для фреона I—61
Турецкий В. Л., Щучинский С. X.
Малогабаритные вентили с
электромагнитным приводом для холодильных машин XII—55
Уткин Е. П. Новые холодильные машины
для охлаждения жидких хладоносителей IV—59
Уткин Е. П. Холодильная машина
непосредственного охлаждения ФМН10 IX—60
Филиппович К. И.,, Рудаков Е. И.
Термореле защиты электродвигателей ТРЭ-2 § X—62
РЕФЕРАТЫ
УДК 681.2:621-52
Разработка приборов холодильной автоматики на базе
магнитоуправляем'ых контактов. АГАРЕВ Е. М., КОЛО-
ТИЙ Ю. И., ПАВЛОВА И. А., ПЕРСИЯНИНОВ Л. С.
«Холодильная техника», 1977, № 12.
Изложен принцип действия различных видов магнито-
управляемых контактов. Приведены технические
характеристики серийно выпускаемых магнитоуправляемых
контактов КЭМ-IA и КЭМ-2А, на базе которых
разработана градация новых приборов холодильной автоматики.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 6 наз-
УДК 663.67
Эмульгирующие свойства стабилизаторов для мороженого.
ОЛЕНЕВ Ю. А., БОРИСОВА О. С. «Холодильная
техника», 1977, № 12.
Результаты исследования эмульгирующих свойств водных
растворов девяти стабилизаторов для мороженого, а
также их растворов в обезжиренном молоке показали, что
водные растворы агароида, крахмалов и альгината натрия
не проявляют эмульгирующих свойств; другие
стабилизаторы по способности их водных растворов эмульгировать
молочный жир можно расположить в следующей
последовательности (по степени снижения способности): метил-
целлюлоза, казеинат натрия, мука пшеничная, пектин
свекловичный, желатина.
Таблиц 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.57.041-213.4
Расчет и оценка пусковых характеристик поршневых
фреоновых герметичных компрессоров. ЗАХАРОВ Ю. В.,
ДОРОШ В. С. «Холодильная техника», 1977, № 12.
Описана математическая модель расчета процесса пуска
одно- и двухцилиндровых герметичных компрессоров с
учетом их конструктивных параметров. Приводятся
результаты расчета пуска и их сопоставление с
экспериментальными данными. Рассчитаны пусковые
характеристики компрессоров, позволяющие оценить значение
максимального и пускового вращающих моментов встроенных
электродвигателей.
Иллюстраций 5. Список литературы — 9 названий.
УДК 658.2@12)
О структуре основных производственных фондов и
капиталовложений холодильников. ТЫЩЕНКО Н. С.
«Холодильная техника», 1977, № 12.
Предлагается морозильные и холодильные камеры
относить к активной части основных производственных фондов
холодильников, включив их в группу «машины,
оборудование и инвентарь». Обосновывается это тем, что
морозильные и холодильные камеры, представляющие собой
сооружения типа сосуда, с камерными приборами
непосредственно участвуют в технологическом процессе
холодильного консервирования скоропортящихся продуктов.
Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.3:6298.84
Теплообменные аппараты из алюминиевых
сплавов для судового оборудования кондиционирования
воздуха. АНДРЕЕВ Л. М., КУЗНЕЦОВ Д. А., СИМО-
НЕНКО А. П. «Холодильная техника» ^ 1977, № 12.
Приведены характеристики теплообменной поверхности
из алюминиевых сплавов, а также характеристики и
описание судовых охладителей воздуха и кондиционеров,
разработанных на их базе.
Даны результаты экспериментальных исследований
зависимостей критериев Nu и Ей от числа Re и
коэффициента влаговыделения ? в режимах с конденсацией и без
конденсации влаги для разработанной поверхности.
Таблиц 1.Иллюстраций 6. Список литературы—4 названия.
УДК 621.515
Некоторые особенности газодинамических характеристик
центробежных компрессоров при высоких числах Маха.
БУХАРИН Н. Н., ДЕН Г. Н., ЕВСТАФЬЕВ В. А.,
КАПЕЛЬКИНД. А. «Холодильная техника» , 1977, № 12.
Излагаются результаты исследования работы серии
центробежных компрессорных ступеней при высоких числах
Ми. Приводятся примеры газодинамических характеристик
колеса и лопаточного диффузора и методика определения
максимальной производительности ступени.
Иллюстраций 4. Список литературы — 4 названия.
На первой странице обложки. Холодильные агрегаты московского завода «Компрессор» на Международной
выставке «Химия-77»
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А.
Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан,доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко,
доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-19855. Сдано в набор 4/XI 1977 г. Подписано в печать 2/ХП 1977 г . Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72
Уч.-изд. л. 7,78. Формат 84X108>/i6 Тираж 15 910 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
Заказ 2545
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64