МИНИСТЕРСТВО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ ПРОЮТЕННОСТИ СССР
ШЛВОЛЕКТРОТСАБЕЛЬ
НПО "ВНИИКП"
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер
Глявэлэктрокабеля, к. т. я.
СОГДДщОВАНО•
r?i.xs2irS же пер
ЩИйЛ "Pci'id.Tpoi-п;
life#
; V И.Я.Шульга
"22 " 02	1990 г
МЕТОДИКА
• ’’ • CV
’Ч,гпо_расчету валовых выбросов вредных веществ в атмосферу
от основного технологического оборудования производства
эмалированных проводов предприятий кабельной подотрасли
Первый заместитель Генерального
директора НПО ВНИИКП", к. т.н.
Заведующий отделом 17,к.т.н.
Г.И.Мещанов 
В.7.Пивненко
Москва - 1990
2,
I. ВВЕДЕНИЕ
Настоящая методика предназначена для расчета ожидаемых ва-
ловых выбросов вредных веществ в атмосферу при годовом и перс-
пективном планировании объемов выбросов. Она может быть также
использована при проведении инвентаризации выбросов путем рас-
чета их количественных характеристик в тех случаях,когда прямые
метода определения по каким-либо причинам затруднены.
II. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
I.	Состав лаков, применяемых при эмалировании проводов
(см.Приложение I).
2.	Годовой выпуск продукции на эмальагрегате данного типа,
т/год.
3.	Удельный расход эмальлака на тонну выпускаемой продук-
ции, кг/т (расчитывается по РТМ 16.880-240-75 "Расчет
 масс материалов кабельных изделий".).
4.	Объем воздуха,удаляемого общеобменной вентиляцией цеха,
м3/ч.
5.	Фактическая концентрация растворителя в удаляемом, из це-
ха через общеобменную вентиляцию воздухе, мг/м3(опреде-
ляется экспериментально )х.
III. РАСЧЕТ ВАЛОВОГО ВЫБРОСА
Сумгларный валовый выброс вредных веществ в атмосферу опре-
деляется как сумма выбросов от всех источников загрязнения
М=£ М; + W	( I ), где
п=1
М - суммарный выброс, т/год;
Mi,- выброс- от единичного источника,т/год;
п - число источников	.
W- выброс через общеобменную вентиляцию цеха,т/год
’три расчете перспективных выбросов, достигнутых в результате
выполнения запланированных воздухоохранных мероприятий пос-
ледняя принимается ^ПЖ рабочей зоны.
3.
Mu =	( 2 ) ,где
VW- выброс от единичного эмальагрегата, т/год;
j, - количество эмальагрегатов, объединенных в один источник.
Выброс от единичного эмальагрегата расчитывается по фор-
муле :
х С ХК1ХК2 (3). где
I02 Э * 5 * * *"
Р - годовой выпуск продукции на эмальагрегате данного
типа, т/год;
L - удельный расход эмальлака на тонну выпускаемой
продукции, кг/т;
С - содержание летучей части в эиальлакеД (определяется
согласно рецептуре лака - Приложение I);
KI- безразмерный коэффициент, учитывающий термическую
деструкцию паров растворителей в объеме эмальпечи
до поступления их на катализатор. Согласно теоретичес-
ким и экспериментальным данным, Kj = 0,5.
К2- безразмерный коэффициент,учитывающий степень дожигания
каталитического устройства.
2	100	(4 ),где
Э - эффективность дожигания катализатора, %.
Выброс вредных веществ через общеобменную вентиляцию цеха
расчитывается по формуле:
\\J =-Vx С1 х^	( 5 ), где
IC9
V - объем воздуха,удаляемого общеобменной вентиляцией,м^/ч
Cj - фактическая концентрация растворителя в воздухе,удаля-
емом из цеха через общеобменную вентиляцию, мгЛг
"t - фонд рабочего времени, ч/год.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЭЛЕКТРОИЗОЛЯЦИОННЫХ ЛАКОВ
пп	Марка лака	Содержание нелетучих веществ,%(масс.)	Состав летучей части,%(масс.)
I	2	3	4
I.	ПЭ-943А	34	трикрезол - 46,20 сольвент - 19,80
2.	ПЗ-943Б	45	тоикрезол - 44,00 сольвент - 11,00
3.	ПЭ-981	50	этилцелло- зольв	- 45,00 сольвент - 5,00
4.	ПЭ-955	32	тоикрезол - 45,00 сольвент - 23,00
С	ПЭ-939	32	трикрезол - 45,00 сольвент - 23,00
6.	ИД-9142	30 ’	трикрезол - 49,00
ксилол - 15,40
диметилбормамид-5,60
7.	.АД-9103	13	диметилформамид-87,00
8.	Теребек Р-35	35	трикрезол - 45,50 сольвент - 19,50
9.	Теребек Р-45	45	трикрезол - 38,50 сольвент - 16,50 -
10.	Е-3538/44	44	бензиловый
спирт - 16,80
циклогёксанок-16.80
			сольвент - 22,40
II.	Формтеналь I9IIC0	23	Трикрезол - 38,50 ксилол - 38,50
12.	SI& -21925	32	трикрезол - 47,60 сольвент - 20,40
13.	SIB -21704	16	трикрезол - 58,80 сольвент - 25,20
I	2	3
14.	Изомэд 860/39	26,5
15.	1405	27
16.	Tepedsx 533-48M2	48
17.	Имидаль 19902-026	26
18.	I29M	29
19.	PEI 0I6-II2	32
20.	Изонель-35	35
5.
4
бенол - 10,00
трикрезол- 26,50
бензиловый
спирт - 2,00
сольвент - 35,00
ксиленол - 17,52
бенол - 18,98
ксилол - 5,48
сольвент - 24,09
изобутиловый
спирт  -1,89
изобутил-
ацетат -5,11
сольвент - 10,40
метилдигликоль-41,60
У-метил-
пирролидон-51,80
сольвент - 22,20
сольвент - 11,00
ксилол - 20,00
фенол - 40,00
фенол - 11,60
трикоезол - 19,70
ксиленол - 19,70
сольвент - 17,00
фенол - 22,75
крезол - 26,00
сольвент - 16,25
G
ПОЯСНЕНИЯ
к "Методике пи расчету валовых выбросов вредных
веществ в атмосферу от основного технологического
оборудования производства эмалированных проводов
предприятий кабельной подотрасли"
I. Значение безразмерного коэффициента (Кф), учитывающего
термическую деструкцию парив растворителей в объеме эмальпечи до
поступления их на катализатор, было установлено исходя из следующих
предпосылок:
-	Коэффициент Kj определен расчетным путем из соотношения
К1= I - К,
где К - коэффициент термического разложения растворителя в .данной
системе.
Коэффициент к определяется на основании следующих данных:
-	Данные фирмы "КА'ГЕС" (ФРГ), приведенные в проспекте фирмы
"□чистка отработанных газов в промышленности посредством ката-
литического и термического сожжения" (КАТЕС каталитише люфт-
техник, 64bl, Нойенхасслау, ФРГ,);
-	Данные фирмы "МАГ" (Австрия) .проводившей обширные эксперимен-
ты по каталитическому окислению различных типов органических
растворителей на различных катализаторах на специально скон-
струированном .для этих целей экспериментальном стенде.
(□ вышеперечисленными документами можно ознакомиться во ЗНИМП./
— Дачные,Полученные во ЗНидьЛ на экспериментальном стенде .для
исследования катализаторов, приведены в протокиле.
На основании анализа имеющихся данных в зависимости от типа
7
занный коэффициент в среднем равен 0,5.
Учитывая вышеизложенное, в "Методике" рекомендован для расчета
по формуле (3) К^= 0,5 (см. прилагаемой протокол).
3. Пример расчета валового выброса условного цеха производств-:
эмалированных проводов.
На основании исходных данных (см.табл.I) производим расчет в-
; браса от единичного змалвагрегата (формула 3) по трпкрезолу:
С, 045
------	0,22 т/год;
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛИ РАСЧЕТА BLSEPOCA ОТ Т1О2ЮЛ0ПГ-{ЕСК0Г0
О1ЮРУДОВЛНГ.Я УСЛОВНОГО ЦЕХА
Таблица I
Тип эмаль- агрегата	Ниеле эглальагрсгатов, объединенных в один ИСТОЧНИК (р	Годопои выпуск продукции на оглальагрегатах данного типа,	Марка перорабаты- Содержание вясмого лака	летучей части в эмлльлакс, %(С)	Норма расхода Эффективность лака, кг/т дожигания, (Л )	% О)	
			С	С три- соль- крезол вент		
Б-30	10	300	Теребек Р-35	45,5	19,5	70	95,5
ПГЗ 15/40	8	225		155	98,0
ПГЗ 10/30	7	200		220	96,0
Б-140	4	1000	ПЭ-933	45,0	23,0	70	98,0
3
ИСХОДЫ НАНИНЕ	ДИТ РАСЧЕТА
ВЫБРОСА ЧЕРЕЗ ОБЩЕСЕМЕЙНУЮ ВЕНТИЛЯЦИЮ
УСЛОВНОГО ЦЕХА
	Таблица 2
Объем воздуха, удаляемого обще о бгле иной в е нт иляцией, м3/ч; (V)	Фактическая конце:-:- !фокц рабочего !трация растворителя ' — ч/гоц !в воздухе,удаляемом j !чесез общео’бменнуа j j
399300	трикрезол 0, 4	?800 сольвент 0,1
w
Выброс от единичного источника по трикрезолу расчитывается
по формуле 2.
м = 0,22 х 10 = 2,2 т/год;
И Ь-оО
,	= 0,16 х 8 = 1,3 т/год;
М ПГЗ-15/40
к,	=0,4x7 = 2,8 т/год;
И ПГЗ-Ю/ЗО
. .	= 0,32 х 4 = 1,3 т/год.
И Б-140
Аналогично по формуле 3 производится расчет от единичного
эмальагрегата по сольвенту:
ил _	300 х 70 х 19,5 х 0,5 х 0,045 п Г1О т/т1птт
fYV б-30	-----------------------—-----= 0,09 т/год,
200 х 220 X 19,5 X 0,5 X 0,04
ЛлА	= _______________________________ = 0,17 т/гс:
W ПГЗ-Ю/ЗО	105
=	1000 X 70 х 23 х 0,5 х 0,02	_ о,16 т/год
Б-140	10°
Выброс от единичного источника по сольвенту:
|vj =0,09 х10 = 0,9 т/год
Л 1	= 0,07 х 8 = 0,6 т/гоц
И ПГЗ-15/40.
лл ,	= 0,17 х 7 = 1,2 т/год
М пгз-ю/зо
М= 0,16 х 4 = 0,6 т/год.
Б-140
л?
Выброс через общеобменную вентиляцию цеха расчитывается по
формуле (5):
V/ трикрезола
399300 X 0,4 х 7800
IC'S
= 1,24 т/год;
У/” сольвента
399300 х 0,1 х 7800
------------------------- = 0,31 т/год.
I04 5
Сухарный валовый выброс вредных веществ в атмосферу определя-
ется по бород.ле (I) как Сумела выбросов от всех источников загр.чзне-
"‘топкое зола- ^3,2 + 1,3 + л,с- + 1,3) + 1,24 — 8,84 т/год;
‘“сольвента^ (0’Э + °’6 + Х’2 + °>S) + °’31 = 3»61
.J — :;1тдк.	:;сол.”	= 3,о1 = 1л,45 т/год
4. В формуле 5 "Методики" учитывается фактическая концентрация
трнкрезода в воздухе, удаляемом из цеха через обцеобменную вентиля-
цию. Определение содержания тргжрезола в выбросах общеобменной вен-
тиляцп", ТаКже :<ак и в выбросах от эмалвагрегатов,осуществляется в
соответствии с одраслевы.'л "Уетодическими указаниями по газохрогда-
тограбпческогду определению концентрации триднрезола и. фенола в тех-
нологических выбросах омальпроиззодства", согласованны.’.:: 2I.u3.68
й 193-3/33 Главной геойдзичеокой обсевватооией ны.А.7..Воейкова.
Министерство электротехнической промышленности
ГЛАВЭЛЕКТРОКАБЕЛЬ
НПО «вниикп»
111112, Москва, ш. Энтузиастов, 5. Тел. 278-02-16. Для телеграмм «ЖИЛА»
Р/с в Калининском отделении Госбанка. Телетайп 113174, 111152
17/1-4 б?
на n°S5I/33 OTI8.I2.S9
0 доработке методики
В соответствии с Вадим запросом направляем на пересогласован!:
"Методику по расчету валовых выбросов вредных веществ в атмосферу
от основного технологического оборудования производства эмалирован
них проводов предприятий кабельной, подотрасли",согласованную Глав?:
геофизической обсерваторией им.А.П.Воейкова.
Одновременно направляем пояснения к указанной "методике".
2.	Письмо ГГО им.А.'/.Воейкова на I л. в I экз.
3.	Пояснения к "методике" яа 4 л. в I зкз.
4.	Протокол испытаний на 4 л. в I экз.
УТВЕРЖДАЮ
Зав.отделом № 17
ИИКП
В.Т.Пивненко
х-6	1989 г.

ПРОТОКОЛ
испытаний каталитических элементов
марки КЦМП, КА\'А£ на испытательном
стенде *>ирмы "МАР"
Зав.лабораторией I7/I
Ст .науч?; .сотрудник
Инженер
О .Б .Бураков
й/ 2^,^ЛГ‘А*Калинозская
Л.А.Гринис
2,
ПУЛЬ ИСПЫТАНИЙ; Определение каталитической активности катали-
заторов; определение коэффициента термической
деструкции растворителей.
ОБЪЕКТ ИСПЫТАНИЙ: Цельнометаллические каталитические элементы
марок КЦМП(СССР), КАУАйКФРГ).
МЕТОДЕ] ИСПЫТАНИЙ: Испытания проводились на испытательном стен-
де конструкции фирмы "1/1А£" (Австрия),установ-
ленном во ВНКИКП( РИС.Т).
Содержание органических растворителей опреде-
лялось с помощью пламенно-ионизационного де-
тектора (ЕЙ)).
Перепад дпаления на установленном катализато-
ре определялся с помощью микроманометра ЬЫН-
240.
Коэффициент термического разложения К ,а так-
же безразмерный коэф&щие нт, учитывающий тер-
мическую деструкцию растворителей до поступ-
ления их в катализатор при разных температу-
рных режимах, определен расчетным. путем.
Результаты испытаний приведены в табл.1.
ВЫВОДЫ:	Коэффициент термического разложения раствори-
телей существенно зависит от температуры.
В интервале температур 450-50и°С (обычные
температуры процесса эмалирования) его зна-
чение в среднем равно 0,5.
Эффективность катализатора существенно зави-
си1и6т температуры. В интервале температур
450-500°С она составляет 91-94%.
Результаты испытаний
цельнометаллических каталитических элементов марки КЦМП и ICAVAG на испытательном
стенде
Таблица I.
ип катали-: атора	: Температура до катализа- тору	Перепад давле- ния на ката- лизаторе, дР,н/м	Начальная кон- центрация рас- творителя, С-^ррм	Концентрация раст- ворителя до ката- лизатора, С2,ррм	Концентрация Коэффициент Эффек- растворителя термическо- тивност		
					после ката- ‘С3,ррм	го разложе- ния К	катали- э,%
кимп	400	76	2800	1600	390	0,43	86
	500	76	28UU	1200	180	0,57	94
KAVA&	38U	38	2800	1800	630	0,36	78
	420	38	2800	1500	300	0,46	89
	45U	38	2800	1400	256	0,5и	91
	500	38	28ио	1300	190	0,54	93