/
Теги: зубчатые колеса станки нарезка зуборезные станки руководство по расчету данные станков
Год: 1967
Текст
Pi'S
САРАТОВСКИМ ЗАВОД ТЯЖЕЛЫХ ЗУБОРЕЗНЫХ СТАНКОВ
t
РУКОВОДСТВО
ПО РАСЧЕТУ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
ГИПОИДНЫХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС И НАЛАДОК
ДЛЯ ИХ НАРЕЗАНИЯ НА СТАНКАХ
моделей 528С, 525 и 5А27С1
ПРИВОЛЖСКОЕ ЦЕНТРАЛЬНОЕ БЮРО ТЕХНИЧЕСКОЙ ИНФОРМАЦИИ
САРАТОВ 1967
ВВЕДЕНИЕ
Данная инструкция предназначена для
счета наладок станков с ненаклоняющимся
(струментальным шпинделем (станки 525,
8С и 5А27С1) для чистового и чернового иа-
зания колеса п шестерни гипоидных передач,
шовные данные этих станков, необходимые
для расчета наладок, приводятся в табли-.
цах 1 и 2.
Схема чистового нарезания колеса и шестер-
ни гипоидной передачи па станках с ненакло-
няющимся инструментальным шпинделем при-
ведена на рис. 1.
Основные данные станков с ненаклоняющимся инструментальным
шпинделем для нарезания гипоидных зубчатых колес
Таблица 1
Наименование данных Моде ль стан к а
528С 525 | 5Л27С1 | 5231 5Б231
Наибольшее гипоидное вниз 100,0 65,0 75,0 0,0 0,0
смещение вверх 110,0 75,0 75,0 0,0 0,0
Наибольший диаметр нарезаемого »« колеса 800,0 500,0 500,0 500,0 500,0
Нарезаемый нормальный модуль в средней точке зуба наименьший 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0
наибольший 8,0 6,25 6,25 6,25 6,25
Применяемые диаметры резцовых головок 152,4 (6") 190,5 (7'1 /2") 228,6'(9") 304,8 (12") 457,2 (18") 152,4 (6") 190,5 (7'1/2") 228,6 (9") 304,8 (12") 152,4 (6") 190,5 (71/2") 228,6 (9")
Удвоенный эксцентриситет барабана люльки 2ЕЭ 340,0 270,0 240,0 270,0 224,0
Формула настройки гитары деления 2- /д —9—£- , Zt—число пропус- 2 каемых зубьев 30 / 7 = — л Z делительные диски
Формула настройки гитары обкатки — I и n In LQ СО II о • 2с Z° —75 нет
Формула для расчета угла люльки Q—0,5е 1-<7 левая спираль — правая спираль Q = 270-|- + 0,5г Q —левая спи- раль правая спираль Q^0,5e4-7 4 левая спираль — правая спираль
Примечание: Станки 5231 и 5Б231 применяются только для чернового нарезания колена гипоидных
пар с передаточным числом3,0.
Таблица 2
Основные данные модификаторов станков с непакло11Я1ощнмся
инструментальным шпинделем
1 |а именование данных Станок 528(2 Станок 525 i Станок 5А27С1
Наибольший эксцент- риситет ролика 25.0 20,0 25,0
Радиус червячного колеса люльки /?г 600,0 /?., 405,0 Я ,=405,0
Характеристика кинематической цепи СЛ1 =2,083 = 1.71 СЖ1 = 1,62
Пределы изменения передаточного, отно- шения сменных ше- стерен гитары G, п1п = 0,2 Ечтах 2,5 Ёч,пах=^^ Чили л = 0,2 Ечтах 2,5
Угол ролика ф 2rt/rsinf^ б ,,=2«rcsin.fr‘ Е„ откладывается непо- средственно по шкале
Угол диска Ф м при в.И1=(Р.« ‘С 0.«>+(2ГО’-^) ф.« — —-0I(i-|-(27O°—у) Фм=6и1
при 8И.,= = 180 Ь®* Ф.„=ел2-(9ом4') = -8й+(270-^) Ф.и=в.)12
Расположение шкал
и направление вра-
щения эксцентрика
при рабочем ,ходе
люльки
Чистовое нарезание выпуклой и вогнутой
стороны зуба колеса (большего звена гипоид-
ной нары) производится с одной установки
двухсторонним способом резцовоп головкой с
соответствующей величиной развода резцов.
Колесо парс чается в смещенном положении
его ось не пересекается с осью люльки, а сме-
щена вертикально на величину Ек. Также не-
сколько изменяется его осевая установка и со-
ответствующим образом корректируется пе-
редаточное отношение гитары обкатки станка.
Чистовое нарезание каждой стороны зуба
шестерни производится раздельно -односто-
ронним способом резцовыми головками с со-
ответствующими образующими диаметрами.
Наладки станка дли вогнутой и выпуклой
4
стороны зуба различны. Л1естерня устанавли-
вается на стайке с вертикальным смещением
Еш, отличающимся от гипоидного смещения
Е передачи. Осевая установка шестерни и пе-
редаточное отношение гитары обкатки iтонка
также корректируются, а кроме того, испо.ть
зуется эксцентриковый механизм
цни, имеющийся в станках 525, 5_5С но.
Этим обеспечивается надлежащее каче
локализованного контакта сопряженных сто-
рон зубьев колеса и шестерни. При |ки ( о
мости’ улучшить качество контакта, е.
выявилось при проверке качества за цеп. и
нарезанпон нзры па контро..ьпо-ооклм > >
станке, оно производится повторным нареза
пнем соответствующей стороны зуба шести
‘ тип гипоидной
передачи
направление
спирали
нарезание колеса
нарезание шестерни
/ш
it 4 J I - ГА^ 1 .
I
1. Глсмп нарезания колеса и шестерни гппонлноГ| парь’ на станке с нснлк ь няю
на колесе-
правое:
на шестерне-
лебое
,-;7 колесе-
лсоое '
но шестерне-
правое.
Таблица 3
Профильные углы резцов двухсторонних головок
для чернового и чистового нарезания колеса
гипоидной передачи
Сумма углов зацепления а3 п, (78)
?2°30' | 45 °'
Внутренние резцы
|+ТБ^р2°30'| r20°0' 14-16-0- |
Наружные резцы
Z^T30j—28-30 |—32°30'|—22°30'|—25°0' |—29 0' |-ЗЗо0'~
Профнльные углы резцов определяются в п. (2о1).
Номинальный радиус резцовой головки в п. (7).
Радиус закругления вершин резцов в п. (219).
Развод резцов—в п. (199) и (200).
Таблица 4
профильные углы резцов односторонних головок для чистового нарезания шестерни гипоидной
передачи
Внутренние резцы аиши 26° —28 30' -31° -33е
Наружные резцы аишн +10° 4-14° 4-16- + 18- 4-201
Профильные углы резцов определяются в и. (3-14).
Номинальный радиус головки—в п. (7).
Радиус закругления вершины резца—в и. (218).
Таблица 5
Профильные углы резцов двухсторонних головок для чернового нарезания шестерни гипоидной передачи Сумма углов зацепления п. (78)
42°30' 45 0'
Внутренние резцы
14°0' 12 0' 104)' | 20с0' 184)' 4 16 0'
Наружные резцы
28'30' j 30-30' 32°30' 25 0' | 27cO' v 1 29с0'
Профильные углы резцов определяются в и. (517).
Номинальный радиус головки—в л. (7).
Развод резцов—в п. (210).
Радиус закругления вершин резцов—в п. (218).
ни с введением специальных поправок в на-
ладку станка.
Черновое нарезание колеса и шестерни мо-
жет производиться на тех же станках, на ко-
торых производится их чистовое нарезание.
Для гипоидных передач с передаточным чис-
лом / Л черновое нарезание колеса мо-
*ЧЦ 1
жег производи гься без обкат очного движения
н*' станке 5Б231 или 5231.
Для расчета наладок станков для нареза-
пня колеса и шестерни гипоидной пари нужно
знать не только внешние их размеры, но и не-
которые другие величины, определяемые при
геометрическом расчете гипоидных колес. По-
этому в § 1 данной инструкции приводятся
материалы для их геометрического расчета.
Если размеры колеса и шестерни гипоидной
нары, подлежащей нарезанию, рассчитаны по
какой-либо другой методике, то их нужно пе-
ресчитать по материалам данной инструкции,
сохранив заданные габариты передачи.
В связи с несимметричностью зацепления
гипоидных передач и в целях выравнивания
условий зацепления на обеих сторонах зубьев
колеса и шестерни, профильные углы резцов
для нарезания колеса и шестерни имеют спе-
циальные значения, отличающиеся от углов
резцов, применяемых для нарезания кониче-
ских колес с круговыми зубьями (см. табли-
цы 3, 4, 5). По этой же причине образующие
диаметры односторонних резцовых головок
могут иметь такие значения, что их невозмож-
но собрать в корпусах обычных двухсторон-
них головок, применяемых для нарезания
Таблица 6
Односторонние головки для чистового нарезания
шестерни (по нормали ВН151-55)
Номинальный диаметр Наибольшая высота зуба шестерни, jf.it Базовое рас- . стояние кор- пуса, .W.W Пределы образующих диаметров, .и.и
с наружными резцами с внутрен. резцами
от до ОТ 1 до
6" 9,5 67,7 146,8 156,2 149,1 158,2
7,5" 12,7 74,5 165,6 180.1 166,4 180,9
• 80,8 178,3 182,8 178,1 193,5
87,2 191,0 205,5 191,8 206,2
9" 14,3 93,5 203,7 218,2 204,5 218,9
103,1 222,8 237,2 223,5 238,0
108,2 232,9 217,4 233,7 248,2
114,9 245,6 260,1 246,4 260,9
122,4 263,11 282,19 265,2 284,2
12" 19,5 130,1 278,4 297,4 280,4 299,5
138,9 296,2 315,2 298,2 317,2
146,6 311,4 330,5 313,4 332,5
18" 19,5 205,5 428,8 458,7 457,2 187,2 1
Образующие диаметры определяются в и. (400).
конических колес с круговыми зубьями. Поз
тому, как резцы, так и корпусы двухсторонних
II односторонних резцовых головок для паре
заипя гипоидных зубча тых колес (гаол. <>)
нужно заказывать после выполнения раече
гои поданной HHCipyKUini.
6
В расчетных листах I—XI данной инструк-
ции (см. ниже) определяются геометрические
размеры колеса и шестерни, параметры рез-
цовых головок, измерительные размеры зубь-
ев, наладки станков для чернового н чистово-
го’ нарезания, а также поправки в наладку
тля улучшения качества контакта. Расчет вы-
полняется в виде последовательных арифме-
тических действий с величинами, обозначен-
иями цифрами в круглых скобках. Каждая
тифра в круглых скобках соответствует вели-
чине, рассчитанной в строчке (позиции) рас*
четного листа, обозначенной этой же цифрой.
Всего в 11 расчетных листах имеется 550
строк (позиций). Точность расчетов указана
в числовых примерах, имеющихся на каждом
расчетном листе.
Дополнительные материалы по проектиро-
ванию и нарезанию гипоидных зубчатых
колес и по станкам приводятся в литературе,
указанной на стр. 20.
§ 1. РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
ГИПОИДНЫХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Излагаемый ниже метод расчета предназ-
ачен для определения геометрических разме-
ов гипоидных зубчатых колес с нередаточ-
ымп числами i = = 1,0н-10 и межосевым
глом б = 90°. Сумма чисел зубьев колеса и
lecTcpini не должна быть меньше 40, а число
убьев шестерни не должно быть меньше
тедующего значения, зависящего от переда-
нного числа гипоидной пары:
1ередаточное ZK 1НСЛО 1 ~ — 1 1,5 2,0 2,5 3 4 5 6-ио
аименьшее 1сло зубьев естерии 20 18 1 б 14 12 9 7 6
Смещение оси шестерни относительно оси
элеса не должно превышать:
при I 2,5 EA),2DK
при i<2,5
Е [0,2—0,045(2,5 — Z)2]D/C,
Вк~ начальный диаметр колеса гипоид-
>й передачи (см. ниже п. (б) расчетного лис-
Проектирование гипоидных передач с не-
даточными числами больше указанных и
жосевым углом, не равным 90°, пропзводпт-
по специальным рекомендациям, не охва-
шаемым данной инструкцией.
Наибольшие размеры гипоидных зубчатых
;'ес\ нарезасмые на станках 528С, 525 и
i27Cl, должны соответствовать параметрам
их станков, приводимым в табл. 1.
Определение геометрических размеров гн-
идных зубчатых колес производи гея вычис-
ииямн по расчетным листам I, II и III. Они
ответствуют общему методу расчета фир-
мы Глисон, применяемому для гипоидных пе-
редач с различными параметрами разного
назначения. Для гипоидных передач автомо-
билей, с углами спирали на шестерне ршо =50°,
разработаны упрощенные методы расчета с
помощью специальных графиков. Этими мето-
дами (они приводятся в [1]) также - можно
пользоваться для определения геометрических
размеров гипоидных колес, наладки которых
рассчитываются по данной инструкции*.
Исходными данными для расчета геомет-
рических размеров гипоидных зубчатых колес
являются следующие величины, приводимые
на расчетном листе I:
(1) —число зубьев шестерни;
(2) zK —число зубьев колеса;
(4) Е —ширина зубчатого венца колеса;
(5) Е —смещение оси шестерни (гипоид-
ное смещение);
(6) DK — mSKzli —диаметр начальной ок-
ружности колеса (mSK—его торцовый мо-
дуль);
(7) ги—номинальный (средний) радиус
резцовой головки;
(8) Ршо—желаемый угол спирали на шес-
терне.
При назначении исходных данных надле-
жит иметь в виду следующее:
Гипоидное смещение Е не должно превы-
шать значений, указанных выше.
Ширина зубчатого венца не должна пре-
вышать величин:
б Sill <fK
Принимать .мень-
шее из этих
значений
* Способы расчета с помощью графиков праве ины
также в инструкции СЗТЗС «Расчет геометрических
параметров и наладочных данных для нареаання ги-
поидных полуобкатных пар на станках моделеп
5Б232 и 5Л27С4П».
7
Радиус резцовой головки ги выбирается из
таблицы:
DK 127- 165 165 216 203 : 279 227 381 400—560
ги л>,2 95,25 111,3 1.г2, 1 228,6
Угол спирали па шестерне обычно при-
нимается равным 50°, за исключением слу-
чаев, па которые будет указано в примечании
к п. (44) расчетного листа I.
Но выбранным исходным данным произво-
дятся вычисления в и. (9) п. (160) расчет-
ных листов I, II и 111. Ниже приводятся при-
мечания к отдельным позициям этих листов,
разъясняющие назначение рассчитываемых
величин, особенности расчета и выбор проме-
жуточных величин.
(Ю) Ч\-'— предвари тельное значение угла
начального конуса колеса, определяемое по
формуле:
»\-arcctg>-3\
'‘'Я
Окончательное значение угла начального ко-
нуса колеса определяется ниже в п. (48).
(12) гк — радиус начальной окружности
колеса в середине ширины зубчатого венца.
(19) Q<f — фактор конусности; для первой
попытки принимается указанная в формуле
постоянная 0,75.
Если подобный расчет уже делался ранее,
то для уточнения этой постоянной рекоменду-
ется взять величину tgrpi) [позиция (20)] из
колонки «первая попытка», которая была по-
лучена при постоянной 0,75, и величину tgi] (з>
из колонки «третья попытка» и вместо посто-
янной 0,75 в позиции (19) для нового расчета
применить
0,75^
‘й’ЦЗ)
(42) |4/zz—угол спирали шестерни. Он
Должен быть очень близок к желательному
углу спирали, принятому в позиции (8).
(44) |\. —угол спирали колеса. Этот угол
не должен быть больше 35°. Если он получа-
ется больше этого значения, то угол спирали
на шестерне в и. 8 нужно принять меньше 50°
(например pwo =-45°) и расчет поп. (9) —(44)
повторить, с тем, чтобы угол спирали колеса
Л, 35й.
(43) - угол начального конуса колеса.
(бо) р радиус криви шы, соответствую-
щий углам начальных конусов <рш и. (36) и
Тк и. (48). Полученный радиус кривизны не
8
должен отличаться более чем па 3% от радиу-
са резцовой головки г„ из и. (7). Если разни-
ца превышает З'/и, то необходимо сделать пе-
рерасчет в п. (20)ч-(65).
При этом, если результат и. (65) меньше
величины ги из и. (7), то Zg)1(2) из п. (20)
уменьшается, расчет повторяется снова, и ре-
зультаты вписываются во вторую колонку.
Если результат и. (65) больше радиуса ги из
п. (7), то tgr](2> увеличивается. Значение по-
правки выбирается в зависимости от величи-
ны несовпадения радиусов кривизны. Если нет
особых соображений, то при второй попытке
tgi] рекомендуется изменить па 10%. После
второй попытки получается новая величина р,
которая тоже может оказаться недостаточно
близкой к радиусу резцовой головки ги. При
этом делается третья последняя попытка. В
этом случае можно принять:
‘m=^Wll_(66W+(20)‘’
где индексы 1, 2, 3 указывают соответственно
первую, вторую и третью попытки.
(71) ZK — расстояние от вершины началь-
ного конуса колеса до оси шестерни (рис. 2).
Знак (—) означает, что вершина начального
конуса лежит межд\ колесом и осью шестер-
ни; знак (-|) означает, что вершина началь-
ного конуса лежит за осью шестерни.
(72) LK - длина образующей начального
конуса колеса до середины ширины зубчатого
венца.
(73) LeK — длина образующей начального
конуса колеса.
(75) /i'3—высота захода в середине шири-
ны зубчатого венца колеса. Коэффициент вы-
соты захода К;,выбирается в зависимости от
числа зубьев шестерни:
Число зубьев
шестерни
Коэффициент вы-
соты захода
(78) us —сумма углов зацепления (в нор-
мальном сечении) обеих сторон зуба. Для пе-
редач общего машиностроения при числах
зубьев шестерни 8 или более принимается
аг .^42°30'; в опальных случаях принимает-
ся 45W. Для пру товых автомобилей, трак го-
рой и тягачей iipniiiiMaei’CH <и=45 0б. Для
легковых автомобилей принимается us 3b
Величина щравна удвоенному среднему )*л}
давления.
ys —сумма углов ножек зуба в ми-
Н'Т(85) А'г —коэффициент высоты головки
зуба колеса.
чтя гипоидных передач с числом зубьев
на шестерне > 20 этот коэффициент выбира-
ется в зависимости от передаточного числа i:
Г I 1.0 1.1 1,25 1.4 1,7 2,0 2,5 3,3
Хг 0,5 0,45 0,425 0,400 0,375 0,35 0,325 0,3
При числе зубьев шестерни 20 и менее, в
том числе для автомобильных передач, этот
коэффициент выбирается в зависимости от
числа зубьев шестерни.
Число зубьев Коэффициент высоты /Гг
шестерни головки зуба колеса
6
7
8
9 -20
0.110
0,130
0,150
0,170
(87) ЛГк0 —высота головки зуба колеса в
середине ширины зубчатого венца.
(88) hHK0 —высота ножки зуба колеса в
середине ширины зубчатого венца.
(89) Лк угол головки зуба колеса.
(91) У к —Угол ножки зуба колеса.
(93) Ьгк —высота головки зуба колеса.
(94) hHK —высота ножки зуба колеса.
(95) с —- радиальный зазор.
(96) hK —полная высота зуба колеса.
(97) /г, —высота захода.
(98) угол наружного конуса ко-
леса. •••• ...
(101) (fiK —угол внутреннего конуса ко-
леса.
(105) DeK — наружный диаметр колеса.
(107) X к --расстояние от основания на-
ружного конуса колеса до оси
(НО) ZKe—расстояние от
ружного конуса колеса до
(рис. 2).
шестерни.
вершины на-
ос и шестерни
(—) означает,
конуса лежит между колесом и осью
что
Знак
ружного
шестерни; знак (-(-) означает, что вершина
наружного конуса лежит за осью шестерни.
neuuL!.^ расстояние от вершины виут-
(рис 2°) К0НУса колеса до оси шестерни
вершина па-
пеп/коне^? О311ачает. что вершина внутреи-
шестепш? f леж‘»т между колесом и осью
внутоеннрг "аК ) означает, что вершина
о конуса лежит за осью шестерни.
2. Заказ 1968.
(117) <р,.щ — угол наружного конуса шес-
терни.
(121) ZlUc -расстояние от вершины на-
ружного конуса шестерни до оси ко не i
(рис. 3).
Рис. 2. Основные размеры колеса гипоидной пары.
Знак (—) означает, что вершина на-
ружного конуса лежит между шестерней и
осью колеса; знак (-]-) означает, что верши-
на наружного конуса лежит за осью колеса.
(131) Хи1—расстояние от основания на-
ружного конуса шестерни до осн колеса
(рис. 3). Оно представляет собой величину
определенную в п. (130), округленную
до 0,1 мм.
(133) Хшо—расстояние от внутреннего
торца шестерни до оси колеса (рис. 3). Оно
равно величине Х'ии, определенной в и. (132),
округленной до 0,1 ,ч.ч.
(135) Deui—наружный диаметр шестерни.
(Ill) Zuli — расстояние от вершины внут-
реннего конуса шестерни до оси колеса
(рис. 3). Знак (—) означает, что вершина
внутреннего конуса лежит меж iy шестерней
и осью колеса; знак (-(-) означает, что вершн-
9
пл внутреннего конуса лежит за осью колеса.
(143) У|ОЛ внутреннего конуса ко-
леса.
Рис. 3. О. Hor.iii-e размеры шестерни гипонзноВ пары.
(146) Cnmin — МННИМЛЛЬНЫЙ боковой зазор (147) спт, — максимальный боковой зазор Выбираютс я из таблицы
ТирЦоный модуль ,nsK ~ ^2) 1.25 и 2,5 и 4,0 и 6,0 и менее менее менее менее 1 1 1 8,0 и 12,0 II ><енее менее
Виковой зазор. мм 1 0,03 е-0,05:0,1: 0,15: :0,05 :О,1 :0.15 -е 0,25 0,2:- 0,3 :0,25 .0.1
(150) Л/л.—образующей начально-
го конуса колеса до внутреннего торца.
На рис. 2 и 3 даны схематические чертежи
колеса и шестерни гипоидной передачи и пока-
заны вычисленные геометрические размеры.
Цифры в скобках означают номера п. расчет-
ных листов, в которых определены указанные
размеры.
§2. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ИНСТРУМЕНТА, ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ
РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ КОЛЕСА И ШЕСТЕРНИ И НАЛАДОК СТАНКОВ
ДЛЯ ИХ ЧИСТОВОГО НАРЕЗАНИЯ
Расчет этих величин производится на рас-
четных листах IV, V, VI, VII. VIII и IX. при-
веденных в конце инструкции. Расчетные ве-
личины. определяемые на расчетных листах
IV и V [и. (151 )-т-(250)], имеют одно числовое
значение. Расчетные величины, определяемые
на листах VI, VII, VIII и IX [п. (251): (450)],
могут иметь два числовых значения: одно —
для вогнутой стороны зуба шестерни (левый
столбец числового примера) и второе — для
выпуклой стороны зуба шестерни (правый
столбец числового примера). Эго обусловли-
вается различными величинами и противопо-
ложными знаками профильных углов резцов
для нарезания выпуклой и вогнутой стороны
зубьев колеса и шестерни [см. пп. (251) и
Ниже приводятся примечания к отдельным
позициям расчетных листов IV-r-IX, разъяс-
няющие назначение рассчитываемых величин,
особенности расчета, выбор постоянных вели-
чин и применение .знаков.
, Данные числового примера рассчитаны
Для нар<заиия на стайке 528С гипоидной па-
ры 41, 2Ш = Ю, Е = 38,1, геометриче-
ские размеры которой определены в расчет-
ных листах I. II и HI.
10
Расчетный лист IV предназначен для оп-
ределения дополнительных геометрических
величин гипоидной пары, необходимых для
расчета наладок станка, а также для опреде-
ления разводов чистовой и черновой головки
для нарезания колеса.
(159) Le —средний радиус производяще-
го колеса.
(167) р' к—угол спирали на колесе (в пло-
скости производящего колеса).
(172) р'щ—угол спирали на шестерне (в
плоскости производящего колеса).
(176) Фо — предельный угол давления
(несимметричность углов зацепления на вы-
пуклой и вогнутой стороне зуба колеса).
(186)а\,.в—расчетный угол зацепления на
выпуклой стороне зуба колеса. Этот угол
имеет положительный знак.
(188) а1,*.* — расчетный угол зацепления
на вогнутой стороне зуба колеса. Этот угол
имеет о1 риц.цельный знак.
(193) 0.5/п половина нормального шага
в средней точке зуба.
(195) г/. коэффициент продольного пе-
рекрытия.
(198) U \ теоретическое значение раз-
вода резцовой головки для нарезания колеса.
1Г, развод чистовой резцовой ro-
|ОВ‘ н , ш пар ншя । " " 1 i. Для получения
II'. шачспие II",. hi и. (198) округ.'OK'ji я до
,, Д „ н <нrii.iiii'ii вс 111чи11ы, кp.iгной
0.1 л/.н.
(200) II,,, развод черновой резцовой го-
hinrii col парс i iiiiiH ко нт,'i. берегся меньше
ц" |(1 и. (199) hi Bi’, тяпну All' двухсю-
pi/iiiKTo lipimu’i । h i черновое нарезание, ко
iopi.ni iipiitiii'.i.H'iioi:
при • « All 0,5 мм;
при in.,- : 8 All7 0.8 .4.4.
|’;n4f)iniii лист V предназначен для опре-
V'.H IIIOI p.l IBI> l.l pi' lUOB Черновой ГОЛОВКИ ТЛЯ
n.ipi'i.'iini'i шестерни, шприты носика и радиу-
сов (акр; 11’11101 II. pillllll pClllOB ДЛЯ ЧИСТОВОЮ
ii.ipe'„iiiioi ко. юса и шестерни, а также для
oiipc le.ieniri измерительных размеров зубьев
колеса и шестерни. В и. (227) и далее начина-
ется г 1 наладок станка д. ih парс ш пня
ко. leca.
(203) р„, угол спирали у внутреннего
lopua колеса.
(209) II предельное значение разно да
ре шов для чернового нарезания шестерни.
(210) II „,7 развод резцов черновой го-
ловки для нарезания шестерни. Он принима-
ется меньше II,.,., н< (209) н.। величину двух-
...........го припуска па черновое нарезание
1см. выше примечание к и. (200)] с округле-
нием до о.iiizKaiiim го значения, кратного
0 1 .4.4.
носика чистового рез-
чеиия (см. «Справочник
стр. 874, I960 г.). Однако,
нс должна превосходить U7
(216)
uni silu ширина носика чистового рез-
n.i i ли ияре 1.1ННЯ шее I ери и. Она ДОЛЖНА быть
равна 0.5(209) I 0,075 льн с округлением до
ближайшего большего нормализованного зиа-
....- ‘ ' металлиста», т. 5,
ни в коем случае
_ из (210).
— максимальный допустимый
радии- закр\1.1сипя вершины резца для наре-
зания шестерни, при котором не происходит
интерференция ножки зуба шестерни с голов-
кой зуба колеса.
(2)7) r'J/(W - максимальный допустимый
радиус закругления вершины резца, который
может быть прошлифован па чистовых резцах
для нарезания шестерни.
(21b) г принятый радиус закругле-
ния вершины резца для нарезания шестерни.
Он не должен превосходить меньшего из зна-
чений (216) или (217) с округлением до бли-
жаишей всличины, кратной 0,1 лиг Если мак-
симальный возможный радиус закругления не
является иеооходпмым, io можно принимать
радиусы за р\।. ЦЧ1НЯ, принятые в резцах нор-
мализованных резцовых головок.
Г.
(219) г „„.— радиус закругления вершины
резва для нарезания колеса Он принимается
равным (0,25-г-0,35) WK | ИД и ( п (199) или
(200)] с округлением до ближайшего значе-
ния, кратного 0,1 мм.
(221) hUi полная высота зуба шестерни
па наружном диаметре. Она (а также вели-
чина, определенная в и. (9G) расчетного
листа II) не должна превышать значений,
допускаемых длиной режущих кромок рез-
цов, приводимых в таблице 6.
Если htu больше указанных значений, то
должны быть наготовлены специальные рез-
цы с увеличенной длиной режущей кромки.
(223) яхпш толщина по зубомеру в сред-
ней точке зуба шестерни.
(224) s ЛП1С толщина по зубомеру в сред-
ней точке зуба колеса.
(226) Илпш— высота по зубомеру в средней
точке зуба шестерни. Для колеса высота по
зубомеру в средней точке зуба определяется
в и. (87) (расчетный лист II).
(247) Ё„. —гипоидное смещение при наре-
зании колеса. Зпак плюс ( + ) означает смеще-
ние вниз при левом и вверх при правом направ-
лении спирали па колесе. При знаке минус
( -) смещение направлено вверх при левом и
вниз при нравом направлении спирали на ко-
лесе (рис. 1).
На расчетном листе VI заканчивается рас-
чет наладок для нарезания колеса и начинает-
ся (с п. (282) и далее) расчеты наладок для
нарезания шестерни.
(251) апк — угол зацепления производя-
щего колеса при нарезании колеса. Принима-
ются значения, рассчитанные в п. (186) и
(188) с округлением (в пределах +2 30') до
одного из значений, приводимых в таблице 3.
(255) аик— профильные углы резцов для
нарезания колеса. и11К =ипк из и. (251).
(264) 2/Д — удвоенный эксцентриситет
эксцентрикового барабана люльки станка
(см. таблицу 1).
(265) Д/Д. —смещение стола при чистовом
нарезании колеса.
(266) ДАК — поправка в осевую установ-
ку при чистовом нарезании колеса. Осевая
установка колеса при нарезании равна: мон-
тажное расстояние -(- (111) 4- (266) + при-
пуск на шлифовку торца + высота бурта оп-
равки ДЛ0.
(274) ек — угол установки эксцентрико-
вого барабана станка при чистовом и черно-
вом нарезании колеса.
(275) (Д -— угол установки люльки стан-
ка при чистовом и черновом нарезании коле-
са. Рассчитывается по формулам, приводи-
11
Ml,IM п таблице । (в чпслопом примере расчет
произведен по формуле Qk~(),5sw —</„)•
(277) передаточное отношение
•польки станка и нарезаемого колеса.
(°7b) z(t. —число зубьев производящего
колеса для 'расчета передаточного отношения
сменных шестерен обкатки.
(279) передаточное отношение смен-
ных шестерен обкатки при чистовом и черно-
вом нарезании колеса. Рассчитывается по
формулам таблицы 1 (в числовом примере
расчет произведен по формуле 3,5-—,
причем Z[ —число зубьев, пропускаемое при
делении, принято равным 11).
(281) При проверке правильности уста-
новки сменных шестерен обкатки угол пово-
рота люльки принимается 30 ; тогда угол по-
ворота нарезаемого колеса (проверочный
угол обкатки) равен ЗО'х , где zt.K из
п. (278).
Расчетные листы VII» VIII и IX предназ-
начены для расчета наладок для чистового
нарезания шестерни. Расчет выполняется для
каждой стороны зуба отдельно. В числовом
примере левый столбец содержит результаты
расчета для вогнутой стороны зуба шестерни,
а правый для ее выпуклой стороны.
(304) f --коэффициент длины пятна кон-
такта, обычно принимается равным 0,4.
(307) Знак минус (—) относится к вогну-
той, а плюс (4~) —к выпуклой стороне зуба
шестерни.
(330) Знак плюс ( + ) относится к вогну-
той, а минус (—) —к выпуклой стороне зуба
шестерни.
(335) р„ — коэффициент, характеризу-
ющий полноту контакта по высоте зуба (ус-
ловия сопряжения по профилю). При ря=1 в
момент зацепления вершин зубьев вместо их
контакта будет (теоретически) зазор 0,0063
из/. С увеличением ри зазор возрастает, что
приводит к уменьшению ширины (сужению)
пятна контакта.
(339) В станках с ненаклоняющи.мся
шпинделем ре щовой головки ,\<[с — 0.
(343) (ч„ш расчетные значения профиль-
ных углов ре июв для нарезания шестерни,
определенные с учею.м отклонений, вызыва-
емых влиянием углов ножек зубьев колеса и
шестерни.
(311) принятые значения профиль-
иь1Х 51 лов ре щов для нарезания шестерни.
1ринимаются значения, указанные в таблице
ч, олижаишне к аЯшпз и. (343).
( *^2) р ш угол спирали на шестерне в
плоскости производящего колеса с учгтом
отклонений, вызываемых влиянием углов
ножек.
(390)|
(392)J ’iLlloc ( > относится к вогну-
той, а минус (--) к выпуклой стороне зуба
шее тернн.
(400) Знак минус (—) относится к вогну-
той, а плюс ( | ) к выпуклой стороне зуба
шестерни.
(405) Знак плюс (-!-) относится к вогну-
той, а минус (—) к выпуклой стороне зуба
шестерни.
(408) R'u — расчетное значение образую-
щего радиуса односторонних резцовых голо-
вок для нарезания шестерни.
(409) Ru — принятое значение образую-
щего радиуса односторонних головок. При-
нимается величина R'„ из (408) с округлени-
ем до ближайшего значения, кратного 0,1 леи.
Базовое расстояние корпуса резцовой голов-
ки выбирается из таблицы 6 в зивисимости от
принятого значения /?„.
(413) \Е'1и—дополнительное гипоидное
смещение при нарезании шестерни. Обычно,
при первоначальном расчете принимается
Д/?' ш 0. Надобность в другом значении
\Е'ш определяется по результатам проверки
качества зацепления на контрольно-обкатном
станке, если будут обнаружены недостатки
поведения пятна контакта, указанные ниже
на рис. 5.
(414) Еш —гипоидное смещение при на-
резании шестерни. Знак плюс ( + ) означает
смещение вниз при левом и вверх при пра-
вом направлении спирали на шестерне. При
знаке минус (—) шестерня смещается вверх
при левом и вниз при правом направлении
спирали.
(417) ЛВШ —смещение стола при нареза-
нии шестерни.
(418)’ —поправка в осевую установ-
ку при нарезании шестерни. Осевая установка
шестерни при нарезании равна: монтажное
расстояние 4- (141) + (418) + припуск на
шлифовку торца + высота бурта оправки Д.4О
(423) q и1 базовая угловая установка
при нарезании шестерни.
(126) /.• м коэффициент модификации
обкатки, необходимый для обеспечения над-
лежащих условий сопряжения по профилю.
Знак плюс ( + ) применяется при левом, а
минус (—) при нравом направлении спирали
на шестерне.
(427) i'ulu мгновенное значение переда-
точного отношения люльки станка и нареза-
12
vM()|1 шестерни в момент профилирования
ере шей точки зуоа.
.JO) е —угол установки эксцентрико-
вого барабана люльки при чистовом нареза-
нии шестерни.
( 13I) Q —\ i'o.i установки люльки стан-
K I при нарезании шестерни. Рассчитывается
но формулам, приводимым в таблице I (в
числовом примере расчет произведен по фор-
муле QUI =0>5з|И 4- (]ш ) •
(432) угол установки фазы (на-
правления эксцентриситета ролика) модифи-
катора При первоначальном расчете прини-
мается вм1=0°< если из (426) положи-
тельно, и Н„. --180°, если kM отрицательно.
Другие значения принимаются в случаях,
когда при проверке зацепления па контроль-
по-обкатном станке обнаруживается надоб-
ность в устранении недостатков поведения
пятна контакта, указанных на рис. 5. По углу
рассчитывается угол диска по формулам,
приводимым в таблице 2.
(436) — передаточное отноше-
ние сменных шестерен модификатора, выби-
рается из таблицы 7 в зависимости от нап-
и
лучшего прнолпжепня величины -------~—
определенной в и. (435), к значению, указан-
ному в таблице, и уточняется по числам зубь-
ев сменных шее герои, устанавливаемых в ги-
таре модификатора.
Таблица 7
- cos ! 0,00510,007 0,01 0,02 0,03 0,01 0,06
1м 0,17 0,21 0,25 0,33 0, 10 0,5 0,63
/ 1ро<)олжение
cosH^, 0,09 0,11 0, It, 0,29 0,41 0,61 1,03
i.n 0,75 0,83 1.0 1,33 1,6 2,0 j 2,83 1
(437) Сл1 - —харакiсрнсiнка кинематиче-
ской цени модификатора (берется из табли-
цы 2).
(443) Rл — радиус червячного колеса
люльки (берется из таблицы 2).
(444) Еч —эксцентриситет ролика моди-
фикатора. Наибольшие возможные значения
Для каждой модели станка указаны в
таблице 1. Если при расчете получается ве-
личина, превосходящая наибольшее значение
^лгшах Для данного станка, то в и. (436) нуж-
но принять большее значение iu и расчет по-
вторить. По величине Ем по формулам таб-
лицы 2 рассчитывается угол ролика модифи-
катора.
(447) zcul — число зубьев производящего
колеса для расчета передаточного отношения
сменных шестерен обкатки.
(448) ioui—передаточное отношение смен-
ных шестерен обкатки при нарезании каждой
стороны зуба шестерни. Рассчитывается по
формулам таблицы 1 (в числовом примере
расчет произведен по формуле >
причем -—число зубьев, пропускаемое при
делении, принято равным 9).
(450) Для проверки правильности установ-
ки сменных шестерен обкатки угол поворота
люльки принимается 20°. Тогда угол поворота
шестерни должен быть равен 20°х где
zCul из и. (447). Если этот угол превысит 120°,
то нужно принять меньший угол поворота
люльки. При этой проверке механизм моди-
фикации должен быть выключен.
§ 3. КОРРЕКТИРОВАНИЕ НАЛАДОК СТАНКА ДЛЯ ИСПРАВЛЕНИЯ
НЕДОСТАТКОВ ПЯТНА КОНТАКТА, ВЫЯВЛЯЕМЫХ ПРОВЕРКОЙ
КАЧЕСТВА КОНТАКТА НА КОНТРОЛЬНО-ОБКАТНОМ СТАНКЕ
УСТРАНЕНИЕ недостатков
РАСПОЛОЖЕНИЯ, РАЗМЕРОВ И ФОРМЫ
ПЯТНА КОНТАКТА
Эти недостатки пятна контакта указаны
па рис. 4 и устраняются введением поправок
в наладку станка. Величины поправок опре-
деляются па расчетном листе X.
СМЕЩЕНИЕ ПЯТНА КОНТАКТА В НУЖНОЕ
ПОЛОЖЕНИЕ
Если при поло женин колеса и шестерни
па контрольно-обкатном станке, соответст-
вующем их монтажным размерам, пятно не
занимает нужного положения, то установки
контрольно-обкатного станка (осевая уста-
новка шестерни, ее гипоидное смещение, осе-
14
вая установка колеса) изменяются так, чтобы
пятно заняло нужное положение. Изменения
установок контрольно-обкатного станка пере-
носятся на зуборезный с обратными знаками
Если требуется сместить пятно контакта толь-
ко вдоль зуба, то применяются поправки
рассчитываемые в п. (495)-(499) расчетного’
листа X.
Рис. 4. Недостатки расположения, размеров и формы
пятна контакта:
а) пяти смещено из нормального положения;
6) пятно узкое; в) пятно широкое (тенденция к разры-
ву пятна по высоте—мостовой контакт); г) пятно ко-
роткое; д) пятно длинное; е) «нормальная, диагональ-
ность; ж) «обратная» диагональность.
Если требуется сместить пятно контакта
тогько по высоте зуба, то возможны два спо-
соба:
а) осевая установка шестерни на зуборез-
ном станке увеличивается на 0,01 Lc [Le из
и. (159)] для смещения пятна к головке и
уменьшается на ту же величину для смеще-
ния пятна к ножке зуба шестерни;
б) изменяются сменные шестерни гитары
обкатки при нарезании шестерни — число
зубьев производящего колеса х,ш из п. (447)
уменьшается на 0,25 для смещения iimiii к
головке и увеличивается па эту величину
смещения пятна к ножке зуба шестерни.
Все поправки для смещения пятна к • >-
такта определяются и вносятся в нала ; -.
станка для каждой стороны зуба в отделе
пости.
Исправление диагональности контакта
возможно тремя способами;
1. Изменением передаточного отношения
обкатки в сочетании с изменением осевой ус-
тановки и другими, зависящими от них по-
правками, определяемыми в и. (454) — (464)
расчетного листа X.
2. Введением дополнительного гипоидного
смещения в сочетании с изменением осевой
установки и другими, зависящими от них по-
правками, рассчитываемыми в и. (466)
(473).
При обоих способах исправления диаго
нальности оказывается влияние на ширину
пятна контакта: при устранении нормальной
диагональности пятно расширяется, а при
устранении обратной диагональности, наобо-
рот, сужается. При втором способе влияние
на ширину пятна более резкое. Поэтому вто-
рой способ применяется в случаях, когда од-
новременно с исправлением диагональности
нужно оказать более значительное воздей-
ствие на ширин) пятна контакта в указанном
направлении.
3. Изменением эксцентриситета ролика
модификатора (и. ( 1X3) (1X7) расчетного
листа X). Знак лого изменения определяется
в зависимости от стороны зуба шестерни, на-
правления спирали и угла Н,(:
Сторона зуба шестерни
Рас положение у гл а
нц и. (132)
Вогнутая сторона лев«>-
сиирашшой шестерни
Выпуклая сторона пра-
воспиральиой lueciep-
ни
Вогнутая сторона право-
спиралыюй шеетерни
Выпуклая сторона лево-
с||||ра.п.||<1|! шестерни ,
Первый или четвер-
тый квадрант
Вюр>ш пли ipcniii
квадрант
Первый или четвер-
тый ква трант
Biopuii в.in третий
Kii.i ipaiiT
В rex случаях, когда угол Ни из и. (432)
отличается от 0° пли 180°, он шкже u.nioi к
ся При этим коррек 1 iipoisaiiiiH м. И. (1 7)j
1 l.iMellelllie >кснен । рш и lei a ролика M> l
фпкаюра па величину \l „ в n. (483) в ci
ке 5A27CI upon3B(> iiiioi нсгосредсгвсино u .
гем отсчета по cooibi 1С1в\|ощси шкале. В
станках 528С и 525 1ь.меняс юн угол устшюв-
1\11 |1ЦИППЯ ...... --f4 .m uv.lll-lllliy 4iipw,
определяемую no <p >рмулс:
i ic для ci.iiik.i 528C C,f; 137,6, а для стан-
ка 525 Г,.b = 172.
Изменение угла откладывается непо-
средственно по шкале диска.
Особенностью 3-го способа исправления
диагональности (по сравнению с 1-м и 2-м
способом) является противоположное по зна-
ку влияние па ширину пятна контакта—при
устранении нормальной диагональности пят-
но сужается, а при устранении обратной диа-
гональности расширяется. Этим обуславли-
вается область применения этого способа.
Изменение ширины пятна контакта произ-
водится введением дополнительного гипоид-
ного смещения в сочетании с изменением пе-
редаточного отношения обкатки и другими,
зависящими от них поправками, определя-
емыми в п. (475)—(481) расчетного листа X.
При пользовании этим способом следует
иметь в виду, что при сужении пятна может
зозникпуть нормальная диагональность, а
ipn расширении пятна—обратная. В 'этих
мучаях нужно применить один из способов
1сиравлеи11я диагональности в зависимости
it желаемого воздействия на ширину пятна
хоитакта.
Изменение длины пятна контакта произ-
юдптся изменением образующих радиусов
щносторонпнх резцовых головок и других,
зависящих от них поправок в наладку стан-
ка, определяемых в и. (489) — (493) расчетно-
го листа X.
В расчетном листе X приняты следующие
обозначения:
^гсш—11. (457), (478)- изменение числа
зубьев производящего колеса для определе-
ния передаточного отношения сменных шесте-
рен обкатки. Величина прибавляется к
числу зубьев производящего колеса гсш из
Ч- (447), и по суммарному значению определя-
ется измененное передаточное отношение об-
катки.
—и. (158), (167) изменение осевой
установки шестерни.
—и. (466), (475) дополнительное
1 шюидное смещение. Знакам соответст-
вуют направления гипоидного смещения,
указанные в примечании к и. (414).
Деш—п. (461), (470), (479) и (496)- по-
правка в угол эксцентрикового барабана
люльки.
A^w ч. (454), (477)—изменение нрове-
рочного угла шестерик, Характерна
изменение передаточною отношения обкатки
Аг —п. (489) — изменение образующего
радиуса резцовой головки.
ч. (495) —гипоидное смещение ше-
стерни на контрольно-обкатном станке сме-
щающее пятно вдоль зуба.
В и. (463), (472), (480), (492) и (498)
верхние знаки относятся к левому, а нижние
к правому направлению спирали на шестерне.
В расчетном листе X сочетания поправок
рассчитаны для величин 60', 2,5 зш,
-V = l ЛМ1 и J V — 1 мм. При надобности их
больших или меньших значений (устанавли-
ваемых экспериментально последовательны-
ми пробами) все поправки для соответствую-
щего сочетания изменяются пропорциональ-
но. Если для устранения какого-либо недо-
статка пятна контакта нужно оказать воз-
действие в направлении, обратном указанно-
му (например, устранить диагональность не
нормального, а обратного типа, пятно не су-
зить, а расширить и т. д.), то знаки попра-
вок меняются на противоположные.
УСТРАНЕНИЕ НЕДОСТАТКОВ
В ПОВЕДЕНИИ ПЯТНА КОНТАКТА
(изменение его формы и размеров
при перемещении вдоль зуба)
Проверка поведения пятна контакта про-
изводится на контрольно-обкатном станке пе-
ремещением пятна вдоль зуба, осуществля-
емым изменением горизонтальной (//) и вер-
тикальной (V) установок этого станка. Под-
робно этот метод контроля применительно к
гипоидным передачам описан в литературе,
указанной па стр. 20 в и. 2.
Типичные недостатки в поведении пятна
контакта представлены па рис. 5а, б, в, г, д, е,
ж, з. Наиболее характерными признаками
этих недостатков являются:
1. При смещении пятна вдоль зуба изме-
няется направление его перекоса. Так, напри-
мер, при положении пятна контакта у внут-
реннего торца оно имеет перекос, соответ-
ствующий обратной диагональности, а при
его смещении к наружному торцу—перекос
соответствует нормальной диагональноеI и.
Особенностью данного пришака является
также неодинаковая длина пятна у головки
и ножки зуба. Так, например, при указанном
изменении перекоса пятно короче у ножки и
длиннее у головки на выпуклой стороне,
длиннее у ножки и короче \ головки па вог-
нутой стороне зуба шестерни.
2 При смещении пятна вдоль зуоа изме-
няется его ширина. Так, например, при ноло-
ЖС1ПП1 ПЯТИ I контакта у внутреннего торца
оно длинное и узкое, а при его смещении к
наружному торну становится коротким и ши-
роким. ,• ) х
Рис. 5а иллюстрирует недостаток в пове-
дении пятна контакта, характеризуемый 1
при знаком. На рис. 56 представлена разно-
видность 1 признака, когда при смещении к
наружному торцу направление перекоса пят-
на изменяется только на выпуклой стороне, а
на вогнутой стороне направление перекоса не
меняется. На рис. 5в представлен случай, об-
ратный изображенному па рис. 56: при рас-
положении у наружного торца пятно на обеих
сторонах зуба имеет перекос, соответствую-
щий обратной диагональности, а при смеще-
нии к внутреннему торцу наврав, кипе пере-
коса меняется только на выпуклой стороне.
Рис. 5г иллюстрирует возможную форму пят-
на контакта при его расположении посереди-
не зуба с недостатком, характеризуемым 1-м
признаком пятно укорочено у ножки на вы-
16
пук.тон п^у головки па вогнутой стороне зуба.
Рис. 5.1, е, ж иллюстрируют недостатки
в поведении пятна контакта, характеризу-
емые 2-м признаком. На рис. 5д пятно, длин-
ное и узкое у внутреннего торца, становится
коротким и широким у наружного торца. !1
рис. 5е изменение пятна контакта противо-
положно изображенному на рис. 5д. Рис. 5ж
иллюстрирует возможную форму пятна кон-
такта при его расположении в середине зуба
при наличии недостатка в поведении, харак-
теризуемого 2-м признаком.
Чтобы устранить недостатки в поведении
пятна контакта, представленные на рис. 5а, б,
в, г, можно воспользоваться одним из следу-
ющих двух способов.
1. Изменением настройки механизма мо-
дификации обкатки. Если пятно контакта ко-
роче у ножки и длиннее у головки зуба ше-
стерни, то нужно увеличить величину угла 0„
из п. (432), если первоначальная величина
этого угла находится во втором или третьем
квадранте, или уменьшить угол 0Ж, если его
первоначальное значение лежит в первом пли
четвертом квадранте. В числовом примере
в этом случае нужно для вогнутой стороны
зуба принять 0 И1 ——А<ри,«а для выпуклой
0И, =180+Аф.и. Величина Дфж устанавли-
вается последовательными пробами. Если
первоначальное значение угла находится
вблизи 0° или ISO’ (как в числовом примере),
то заметное улучшение наступит, если первые
пробы делать с интервалами изменения Лц.ц
‘через 20. Последующие пробы, когда 0,Mi или
Н,(2 приближается к 90° или 270", можно про-
изводить с интервалами изменения через
10°. При каждой пробе повторно выполняют-
ся расчеты но н. (432) — (450) листа IX и ме-
няются соответствующие наладки станка, в
том числе и угол диска, рассчитываемый по
формулам таблицы 2.
Если пятно контакта длиннее у ножки и
короче у головки зуба шестерни, то знак из-
менения _1фж меняется па обратный.
Этот способ улучшения поведения пятна
контакта может оказаться недостаточно эф-
фективным, если коэффициент модификации
/гм в п. (426) меньше 0,1.
2. I вменением профильных углов резцот
для чистового нарезания шестерни. Если пят
но контакта длиннее у ножки и короче у го
ловки, то профильный угол резцов нужж
уменьшить. Изменение этого угла в ооон?
случаях па 2- Г оказывается достаточны'
для устранения лого недостатка поведши»
пятна контакта. В связи с изменением про
фильных углов резцов должны быть повтор
|Ю проделаны псе расчеты, начиная с и .(344)
" 1''н'я устранения недостатков в поведении
IIU1„. контакта, представленных па рис. 5д,
иноипся дополнительное гипоидное сме-
n’ ni’ie \'-1и 11 "• <||3> l’;'clleilll,1° J,IICTil 1Х'
I . няню контакта у внутреннего торца ши-
i/ioe a v наружного узкое (рис. 5е), нужно
1 ' (-иипческн увеличить величину гипоидно-
го смешения в и. (114) при нарезании вогну-
той стороны зуба и уменьшить ее при нареза-
...... выпуклой стороны зубьев шестерни. Если
пятно у внутреннего торца узкое, а у наруж-
ного—широкое (рис. 5д) или пятно имеет
форму пре пл авленную па рис. 5ж, то гипо-
идное смещение в п. (414) нужно умень-
шить при нарезании вогнутой н увеличить
при нарезании выпуклой стороны зуба. Вели-
чии! J/?w устанавливается последовательны-
ми пробами I \Е’ш 2,5; АЕ'1а 5,0 мм и т.д.).
При каждой пробе повторно выполня-
ются все расчеты, начиная с п. (413) и далее.
Достаточный эффект получается обычно при
АЕ'„—-Ь К) мм.
11а рис. 5з изображено пятно контакта,
имеющее тот недостаток, что имеются узкие
полоски у ножки зуба па вогнутой стороне и
на головке зуба па выпуклой стороне, на ко-
торых нажим сильнее, чем на остальной по-
верхности зуба. Это может быть результатом
недостаточного угла обкатки или вызывается
интерференцией профилей, вследствие слиш-
ком большого радиуса закругления вершин
резцов или недостаточного радиального зазо-
ра. В некоторых случаях эти полоски могут
быть несколько сдвину! ы с вершин зубьев.
Такое пятно контакта может вызываться те-
мп же причинами, что и пятно па рис. 5г, и
исправляется изменением профильных углов
резцов для нарезания шестерни, как это было
указано выше.
§ 4. ЧЕРНОВОЕ НАРЕЗАНИЕ КОЛЕСА
При черновом нарезании колеса на том же
станке, па котором осуществляется его чисто-
вое нарезание, пли на каком-либо другом
универсальном станке с непаклоняющимся
Инин!те.тем, наладки станка (за исключением
сменных шестерен скорости резания и пода-
чи) те же самые, что и при чистовом нареза-
нии. Развод н профильные углы резцов чер-
новой головки для колеса определены в
и. (200) п (255).
Черновое нарезание гипоидных нар с пе-
редаточным числом Z>3,0 можно производить
способом врезания па станке 513231 или 5231
резцовой головкой, параметры которой опре-
делены в п. (200) и (255).
Основные наладки станка 5Б231 или 5231
рассчитываются в п. (502) — (510) расчетного
листа XI. В п. (50G) определяется угловая
установка qc, а в п. (510) угол установки
эксцентрикового барабана станка в
и. (508) величина 2Ed берется из таблицы 1.
Остальные наладки станка 5Б231 или 5231
определяются следующим образом.
Осевая установка колеса=монтажное рас-
стояние + (111) припуск на шлифовку
торца + высота бурта оправки.
Угол установки делительной бабки —
из п. (101).
Смещение стола АВ—0.
Угол установки люльки—по формуле, при-
водимой в таблице 1.
Числовой пример в п. (502) — (510) вы-
полнен применительно к станку 5231.
§ 5. ЧЕРНОВОЕ НАРЕЗАНИЕ ШЕСТЕРНИ
1ериовое нарезание шестерни производнт-
1,1 Ча том же станке, па котором пронзводит-
ее чистовое нарезание, или па каком-либо
Другом универсальном станке с иенаклоняю-
mjiMcii инструментальным шпинделем, при
шЦ'ЛЮченном модификаторе и без корректи-
Р° ыния движения обкатки.
... *' иЧ'с черновой резцовой головки имеет
Ч111| Ullle’ ||1|||||>1|°с в и. (7), а развод—велн-
. 1.1ц' °'1*>еД1,Ле1|цую в и. (210). Профильные
черновых резцов имеют 311а‘^}<я^ЙЩ^ечж^ Гитары обг
••
<-> __’ U С
деленные в п. (517) расчетного листа
округлением до ближайшего значения из
липы 5.
Наладки станка для чернового нарезания
шестерни определяются в следующих пунктах
расчетного листа XI.
(535) Е'ш—гипоидное смещение шестер-
ни.
(539) г'сш— число зубьев производящего
колеса ДЛЯ расчета нередаточного отношения
"катки.
таб-
17
t&i-
Таблица 8
Гполная карта наладочных величин и данных для контроля и улучшения качества контакта гипоидной
пары, нарезаемой на станках с ненаклоняющимся шпинделем резцовой головки
/. Нарезание колеса (чертеж колеса см. рис. 2)
Нала до ч н ые величин ы Черновое нарезание Чистовое нарезание
Модель станка 528С, 525.5А27С1 5Б231, 5231 528С, 525 5А27С1
Резцовая головка Диаметр средний 228,6 2(7) 228,6 2(7)
Развод резцов 1,8 (200) 2.5 (199)
Радиус вершин резцов 1,3 (219) 1.3 (219)
Профильные углы резцов Внутренних 18° (251) 18° (251)
Наружных 24°30' (251) 24с30' (251)
’ У|"л установки бабки изделия 68с33' (101) 68 33' (101) 68 3 3' (10JJ
Осевая установка *) 51,01-1 ДА„ (266) 57,19 +ДА,,(см. стр. 17) _54,01 +ДА(1(266) 2,97 и’о5)
Смещение стола 2,97 (265) —
Гипоидное смещение —5,85 (217) — _ 5.85 (247) 35'40' (274)
Угол установки эксцентрикового барабана 35°40' (271) 48 V (510)
Угол установки люльки 310 35' (275) 317°1О' (см. стр. 17) 310 35' (275)
Сменные шестерни гитары деления 44 82 — 44 82 (-’75)
Сменные шестерни гитары обкатки 80-57 50 97 (280) — 80-57 50-97 (-80>_
Проверочный угол обкатки люлька колеса 30° — 30°
29и56' (281) 29 56' (281)
И. Нарезание шестерни (чертеж шестерни см. рис. 3)
Наладочные величины Черновое нарезание Чистовое нарезание
Расчетные наладки Корректированные наладки **)
вогнутая сторона зуба выпуклая сторон; зуба
вогну- тая выпук- лая
диаметр средний 228,6 2(7) 228,6 2(7) —
Резцовая головка развод резцов или обра- зующий диаметр 1.8 (2Ю) 201,6 2(409) лен. 260,0 2(409) пр.
радиус вершин резцов 1,3 (218) 1.3 (218) 1.3 (218) -
профильные внутренних 14° (517)лев. — 14- (314) лев.
углы резцов наружных 28 30' (517)пр. 28с30' (344) пр. —
__Угол^установки бабки изделия 12°42' (143) 12’42' 102.1-г (143) 12’42' (113)
Осевая установка *) 103.92+Д.4„( 545) ДА,, (418) 118,11 ДАО(418)
_ Смещение стола 9,57 (544 11,09 (417) лев. 7,55 (417) пр
1 миоидное смещение 31,71 (535) 32,25 (414) лев. 32,25 (414) пр.
У гол установки эксцентрикового ба- 1 рабана 36°2' (548) 3248' (130) лев. 40 0' (430) пр.
гол установки люльки 1(18 28' (519, 107’43' (431) лен 112*27' (431) пр.
Сменные HieciepiiH 1 нтары деления 72 . 40 (^ 9) 72 40 (^ 9) 2 « >
Сменные шестерни гиг ары обкатки 91-52 50-100 (5,1) 60-78 67 -86 (119) лев. 67-73 79-86
Проверочный VI О.1 обк.ики ' люлька 20й 20 — -
шестерня 81 22' (550 76 36' (450) лев 89 13' (150) пр. 1
' гол ролика 4) Угол диска ) 134 (4 11) лён >6 1 Г (414) нр
Л|ОД1И|)ИК.1 - 269 13' ( 132) лен И ЗЯ ( 132) нр. i
Сменные iiiecicpnii 10 30 80,90 (1 М>) к и 50-90 ВО 90 1
18 Л
111. Данные для контроля гипоидной пиры:
и зубьев, положения н размеров пятна
а) о-лнп'н ’ 6око|((1|О зазора и уровня шума
контакт з.
„елш'ииа
т1 цо згбомеру
русота
по зубомеру
Толшнна _______
....S..... !’1КЧ 1"’||111с
, яиоилное смешение
Ьоковон зазор
Положение и длина пят-
на контакта на колесе
Уровень шума
Колесо Шестерня
1,26 (87) 4,26 (224) 6,26 (226) 7,82 (223)
60,0 рис. 2 38,1 110,0—рис. 3 (5)
0,15:0,2 (147)
/О' —1
Сторона
зуба колеса
б) поведения пятна
выпуклая
вогнутая
Продолжение
контакта (метод У \
________ п '
Изменение установки
контр, обкатного станка
Для смешения пятна
к внут- к наруж-
репнему
торну торцу
ному
суммар-
ное
И
V
Н
/Г. Поправки в наладку станки при ни резании шестерни для улучшения качества контакта
Поправки в наладку: ( Уместить пятно Уст[ С ПОСТ II. (154) танить .нормальную- диагональность Пят СУ.Ч1 II. (175 НО ITI. )-НМ) вып. Пятно удли- нить в. (48‘J)-(493) вогн. | вып.
на го •TV донку ба к нар. торцу и. (495)-(499) ноги. | вып. >б 1 -(464) способ II п. (466)-(473) ноги. | вып. способ III п.(183)-(487)
вот. вып. ВОГН. | вып. вогн. | вып. вогн. |
4 2,5 -2,5 -2,5 : 2,5
0,25 - 0,25 -9.Н17 + 0.717 -1,029 -1 0,906 ।
\АШ -1.6 4-1,48 -3,24 4 2,71
Ё е-'- 1 — -21' 4-0,35 -0,33 + 0,71 0,6
21' 4 0,8' ч i 7 1 + + 54' -56' -52' 4-53' -7' + 7'
Ar -11' 36' —.56' —Г 21' 4 48' -28' 4-30' +10' -7' Z + 1.0
———- -1,0
''одифика- Юр и ,... —— + 5 14' 0 1-631'
—, — — , 0
—— — —
: 4 е ‘1 и и 1 *» К 11 текс и »«* Г?к*Ш1им С Проверку и я. ИОЯГИ апные allKe i юнзвид •ния к НН. (266), (418), (444) н (•>*•’>'• Hoft проверки качеств ’•ш'-('|,“1 '* наладки определяются после и о улучшения качеств ко учетом внесенных поправок в шлаДКУ для У |у ныв при выключенном модификатор
(544) ЛЛ'Ш смещение
(545) J/1'w поправка
стола станка.
в осевую установ-
ку шестерни.
Осевая установка шестерни при ее черно-
вом парсяанпп равна: монтажное расстояние
+ (141) + (545) -р припуск на шлифовку тор-
ца + высота бурта оправки ДДо.
Угол установки делительной бабки при
черновом и чистовом нарезании шестерни
Ъш из п. (143).
(548) е ш— угол установки эксцентрико-
вой барабана станка.
(549) Q'Щ— угол установки люльки (по
формулам таблицы I).
(550) —см. примечание к п. (450)
расчетного листа IX.
Числовой пример в п. (512) —(550) рас-
четного листа XI выполнен применительно к
станку 528С.
В таблице 8 приведена сводная карта нала-
док станков с ненаклоняющимся инструмен-
тальным шпинделем для черновою и чистово-
го нарезания колеса и шестерни гипоидной
передачи, в которой также приведены необхо-
димые данные для проверки зацепления зтой
передачи па контрольно-обкатном станке и
величины поправок в наладку станка при на-
резании шестерни для улучшения качества
контакта, выявляемого при этой проверке.
ЛИТЕРАТУРА
1. Проектирование зубчатых конических и гипоид-
ных передач (инструкционные материалы фирмы Гли-
сон); перевод А. В. Сетранова под ред. В. Ф. Родионо-
ва, Машгиз, 1063.
2. Писминик К. М., Гипоидные передачи, Машино-
строение, 19G4.
3. Кедринский В. Н., Писманик К. Л1., Станки для
обработки конических зубчатых колес, Машинострое-
ние, 1967.
4. СЗТЗС, Руководство по расчету геометрических
параметров и наладочных данных для нарезания гипо-
идных полуобкатных пар на станках 5Б231, 5Б232 и
5А27С4П; Приволжское ЦБТП, Саратов, 1966.
20
г расчетный лист i
/ 2 5 4 Е ш 10 26 tj^= JC2L (25) 1 я попытка 0.3064! 2 я ^пстыт/к 0.27225 ЗЯ попытка 0.24874
Ек 4/ 27 Cos\/2 0956/3 0.96486 0.97044
(dl (2) 024390 28 (27) 0.39980 0.48085 0.40/45
F 31. 750 29 Со< Е? 0 9/660 0.9/626 0.9/590
5 Е 38. 100 30 in В' (2д) 1.2079 1.2062 1.2046
6 Лк 209. 550 3/ 128)(19) -(30)J -02)0648 -0.0058/ -0.005/8
7 Т-и 114.300 32 13) 13О 000158 -0.00142 -00012S
8 J8ujo 50° 33 SioEf(24)~(22)l32) 0.58246 0.38673 03897/
9 J^UJO 1, 1917 34 0.4/387 0.4/333 042310
10 ctF?K 0. 29268 35 3 134) 0.306/6 0.27203 0.24874
11 smf; 0.95972 36 'w 17° 01' /5°13' !3°58'
12 „ (6)-(4)(И) 20 89, 540 37 Соь7°ш 095622 0-96494 0.97044
13 с, 15)111) Si/}6L- (Ц) 040837 38 s,.f- С321 (37) 0.39997 0.40078 0.40/58
14 Cos 6/ 0. 9/283 39 е: 23° 35' 23° 38' 23° 4/'
15 (14) * (9) (13) 1.3995 40 Cos Е) 0.9/648 09/6/3 09/578
16 (39(12) 21839 4/ tna~ (Ы'Ы-ю (38) 1.19/4 119/6 1/916
17 =05)116) 30. 564 42 50°00‘ 50900‘ 50*00'
18 (12) +(3)117) (3) 397.683 43 Соз jdut 0.64279 064279 0.64279
19 Qe = 0. 75(78) 298.262 44 J3k =(42)-(ЗЭ) 26°25' Об922' 26919'
20 Ы* 1 я попытка 2 Я попытка ЗЯ попытка 45 Соз к 0.89556 0.89597 0.89636
9.12774 0.11482 0/0583
2/ cusp 0.99193 0.99347 0.99446 46 049677 049568 049459
22 (20) (2D К 0.12671 011407 0.10524 41 Cin^ 3 (к (33) 0.33400 0.29690 027/56
F (5) -(17)122) 34.227 34.614 34 883 48 7/Л32' 73°28' 74*48
Е su,6.. <пь 2 (12) 0,38226 0.38657 0.38958 49 Su>t 0.9485/ 0.95365 Q.969O2
[а Цбг 0.4/353 0.4/899 0.423/0 50 Соз fK 03/675 0.28457 126279
Расчетный лист п
51 (!7)+(/2)( 32[ (37) 1 я попытка 2 Я попытка з я попытка 76 (12) (46) (7) 038654
31. 8/6 31. 542 31. 379
52 (/2) (50) 282.684 3/4.650 34/. 508 77 (49) (45) С76> 069008
~53 (Ы) + (52) 314. 500 346.192 372887 78 42°30'
54 (/2 К 45) (49) 84. 543 83.685 83.170 79 Slp(K$ 067559
55 (431(5/) (35) 66. 799 74.531 81. 089 80 (78) 2 2,0 2/0/5°
56 _(4/Х55)~(46)(54) ’Ч®01" (53)' ~ 0.11951 0.13672 0./4882 8/ Cos—^L^ 2 0.9320/
57 58 - Фо/ Cos фо/ 6° 49' 0. 99293 7° 47' 0.99079 8° 28' 0.98910 82 83 (TIL (В2) 0.38888 1.7745
59 (4!) (56) (5/) 0.004475 0.005/65 0.005651 84 у 10560(83) (2) 457'
60 (46) (56) (52) 0.0002/0 0.0002/5 0.0002/5 85 Кг 0.17
61 (54) (55) 5647.4 6237. 2 6744.2 86 Ни-1.125 -(85) 0.955
62 (54) - (55) (61) 0.003142 0.00/468 0.000308 87 ЬГК^(Ъ)(8Ь) /.26
63 (59) + (60) -> (62) 0.007827 0006848 0.006/74 88 Ьнко<75)(86)' 0.05 7/5
64 (4/) - (46) (63) 88 748 10/. 623 Н2.894 89 ^88) (85) 1°ld'
65 .= (64>_ Г (58) 89.380 102.568 114.138 90 S/л 4/( 0.02269
66 (7) (65) 1.2788 1.1144 — 9/ ^=(8П)-(89) 60/9'
67 (34)2 / *(34)2 0. 15183 92 Slh /к 0.//002
68 V7+(34)2 1. 0858 93 hr^(87^(74)(90) 1.62
63 (3)(68) 0. 26484 94 hHK=(88)T(74)(92)_ 8.90
70 С49)(51) 30. 281 95 С= 0/25(75) -07)5 0.98
71 Т-К-(/24(47) - (70) -6.07 96 hn=(93)->(84l)__ 1052
12 г. № * (49) 92.67 97 h3. (96)- (95) 9.54
73 . 0.5(6) м~ (49) 108 54 98 ^--(J8)-.(89) 76°10'
[тГ (73) (72) 15.87 99 Sen 0.97/00
р h = Hi(/2^ МЫ 3 (2) 7.43 100 CoS Уея 0.239/0
Расчетный лист т
101 У^48Н'М 68 ° 33' 126 (/2)-(50)(75) +(50)(Q7) 87.847
102 Su> & 093074 127 X=(114)(/26) ^(74)025) 97. 344
гш Cos C*J?U 036569 126 (75) - (75)(3) 5.62Г
Г104 039290 129 (127)-(125) (4) 65. 448
\Ю5 „ /!№ .,e, "ex ” q 2Ю 398 130 Хш= (127)41131(128) 99f 457
106 (70) + (74) (50) 54 409 131 Хш 99 4
107 Хл =(106)-(93)C49) 3284! /32 Х'шо=(129)-(113)( /2)3) 63 335
108 (72)(90) -(87) (99) 0864 133 Хшо 63 3
109 (72) (92) -(88) (102) 3 273 /34 (121) +(131) 119.686
110 2M = (7D -008) -6 934 135 h (И9) (/34) 05 86./78
111 7*1 =(7I) + (1O9) -2 797 136 (70) (100) . (99) 96. 9H
112 (12) + (70) (/04) 101350 /37 8сп6о= 0.393/4
113 s"£° - flg 037592 138 £0 23°09
114 Cos £o = \f J -(113)2 0.92665 139 Cos 6о 0.9/948
115 u& = J1SL 4 ° (H4) 040508 140 (99) (110) + (95) (100) - 24056
116 Sld^P = (ЮЗ) (H4) ew 033887 141 7 _ ^5) (137)-040) “ (/39) 42 453
117 19°48‘ 142 Sinftu = (100)Ц39) 0.2/985
118 094088 143 Уш /2°42>
119 WK. 036002 144 Cos У 0 97553
120 (Ю2Ц111) + 195) 003) -4.438 145 У УLUJ 022536
121 Q -(5)013). - 020) . ше (1(4) 20245 146 COfTUn 0. /2
122 (69) (47) 007/66 147 6 п таи 0./7
123 (47)2-(122) . 1 4122) 000140 148 (90) t (92) 0. /327/
124 1 +(1Z5)(67) (H4) 1. 0794 149 (96) - (4) (/48) 6307
125 (Ю2) (124) 1 0046 150 Lu(= <T5)-«V 76. 790
Р ас четный лист /к -
/5/ ^=(117)-(/43) 7°6' 176 -tq(p0 ^75)-(/59)(П01 J 1/Ы) ' - 0. 09424
/52 ScnS 0 12360 177 (ПО) (17!) (160) 0. 0018
/53 Со? й 0. 99233 178 069)(ПЗ) . ^/5Г) ^7) 002233
/54 0. 12456 179 (171) ~ (/59) 000661 1
/55 //от 0.43587 180 • 0/9) 069) гпо. (161) ~а,9> 0 00325 1
1.09086 181 (П6)(/78) НвО) (158) —
/56 V /+(/55)2 0 0/339
/57 _1_ (/56) 0.9/671 182 (79)1)76) 0. 06367
158 (155) (/57) 0.39957 183 И /+(182)2 1. 00202
/59 / _ (/2) кс~ (71)2) 96, 12 184 0 39187
/50 С/2) (/03) 244, 63 185 -(П6) 0 29763
/6/ (70) (102) 32,52 186 с/ лкв 16° 35'
/62 (16/) (1/8) Щ6 187 tg<4„KH=- ЧМНП6) -048611
/63 (161)1(160) 277,15 188 ! сХ пкн -25° 55'
/64 (3) (114) 0.26321 189 I±£/O4)_(I64J_ (/55) 2 5315
/65 (12) 064) (70) 0,77797 190 (189)069) -070) 1. 8018
/66 У Л (/55) 0,50943 191 (75) - 2(87) 4.9
/67 •^л 27° О' 192 02) 069/ 79 7!
tn - ^Cl92) 2 (2)' 6!
/68 l/~/*(/66)2 1,12227 193
/69 / 068) 0,89105 194 тС (IS6> (1691 0 90445 —
/70 (/69) 066) 0.45393 195 ~ _ (4) 094/069 2Г/93) 2 0957
/7/ Co\fiu=(J69)(J57) - (158)1170) 0.63545 196 (185)-(187)___ 0 78374
/72 А 50° 33' 197 05(75)^(95) 47 •
/73 =(/93)-(!96 J (97'^_ 2 42
V1-(171)2 • 0 77213 198
/74 J2ZJ2 (171) 1.2/5/ 199 W4 । 2 5
/75 (/73)116!) " (Н9) 69 75 209 I 1.9
расчетный лист 7
201 202 (72)г~ ( I50J 2 2(7) ' 11, 77 226 (22^)2 = a6i) +(75)-(87) 6 26 2 545/8
_ (72)(/70) -(20// (/50) v 0.39449 227 / (Ю4)
203 fof(.l V 23° /4' 228 (170) (176) 0 04278
204 COS fo/Ki у/ 0.91891 229 (170) (159) 43 63
205 2 и (49) 2 0. 14793 230 / (fdo 74 68
206 (204/(205) 0.13593 231 (227)-(228) 2 5024
~2О7 (95)+(/49) 7,29 232 1- (18!) (229) 0 4/58
208 (150)(206)-(196)(20?) 4,73 233 (17Q)2 020605
209 ^о=(2О8)-(/99) ->(/46) 2,35 234 (227/(232) - (228) (233) 104948 1
2/0 Ншг =(209) - припуск z a 235 (169/2 (/68) O7O7A7
2Н $иш 1.27 236 J (234) 006353
2/2 ГбГ) " 068408 237 3fic 3° 38'
2/3 (81) (2 /2) 0.63 757 238 CosAJic 0 99799
। (/47) (/50) (73) 0,/3 239 fic= (/67) +-(237) 30°38'
2/5 0.5 (2I4J ’ (82) 0. 16 240 050954
2/6 (213) 1.28 24/ Cos J3C 086045
2/7 Т (2И) ~ 0.4 1ши= (2Г2( 1.3 242 (159) (227) (23/) 97 758
2/8 ? черновое Зиш чистовое 243 (242) (230~) 1.30698
219 ? черновое с зик чистовое 244 (243H70) (169) 0.95964
220 (142)041) - (/42) (121) 4. 88 245 1+(236) (244) /06097
22/ _(гго) (118) 1 ’ /0.84 246 (242) (245) 92 /4
222_ (191/(184) * (199) - (198) / 84 247 EK=- (246)( 236) - 5 85
223 --(IS3)->(222HI46l 7.82 248 (246) -059) (ЮЗ) -Ю67
224 Чпк - f793) -(222) 4 26 249 (246) (24/)_ (238' 79 44
225 071) (223/ 2 83 1 76 250 (246) (240) (238) 47 04
Г Расчет/- /ь/й лист VI
\25/ ^Пк выпуклая колеса вогнутая колеса 216
*78° О' -24°30'
0.30902 -0,4/469 217 l'm= 0к _ (/92)
& 0.99187
Ьз Cos cl пк 0.95/06 0.90996 278 Зск= (2) (211) 40. 9/21
\254 ПК 0.32492 -0.45573 Z19 L ок. 0.94/97
Ья с^ин 18° -24°30' 280 Сменные шестерни ошлни 80.57 50. 97
\256 COScI ук 0.95106 0.90996 28/ Проверочный угол об катни 295б'
\?51 tytk ик 0.32492 -0.45573 232 (/69) (171) Z 40225
\258 (H3)(US) (5) 0.04 283 (2407(258) 0.00204
\259 284 (!б9игзз)_ С235) (246) 0. 0016/
\260 285 (283)(/59) 0. /9608
\26/ 286 (2837(2821 (227) 0.00 HZ
\262 1 287 Au~J3c= 472)-(239) /9° 55'
\263 288 Sin (J3u - J3c) 0.34065
264 2еэ 340.0 289 (158) (286) (/691 0.0005
265 &ВК=~(68)-(/027(2481 2.97 290 (284) у(289) (254) В0ГН1ПЮЯ шестерни 0.0078 выпикш шестерни 0.0074
266 -3.19 29/ (3) (/02) 0.2270/
261 tm= m-ieso) (249) 0.84660 292 (24/)-(285) (/6) • 0.03044
268 J 40° /5' 293 (290) - (П9) (Z86) 0.00137 0Л0698
269 Cos/ 0.76323 294 0697(2887- (1587(285) (293) 30.56 32.26
270 UK= 1249) * (269) /04. 09 295 (292)(H8)-(Z861 (2931 3.13557 3.94824
211 (J67)t(268) 67° /5' 296 (/577(159) 88.11
212 c,n - (270) 2 ~ (264) 0.306/4 297 062) (ПИ (//8! 20.66
213 2 17° 50' 298 (2977(295) 77.79 61.59
274 &K-2 (273) 35° 40' 299 (298) (П3)-(294Г (171) 45 И 48 37
2/5 '^к см примечание 3/0° 35' 300 | (190) 0.555
расчетный лист ш
301 302 Г М (296) Вогнутая шести ерш вмпич.тая 326 (325/(3/8) ~(320) 5о?мц(тт шестерни -2/6, Зд 5 0!пик лая 214,93
0,0063 0,0063
1 pi] 000875 327 (328) (320) -7036 56 6983,61
303 (256/(302! 0,00875 0,00875 328 (326)т(320) (327) 0,02612 0,0354
304 L*- — 0,4 329 (322Ш74Ы252) (328) 31,17 -29
305 (3<М)(4) 12,70 330 0,5Mi (в8!(251) 3,57 4,51
306 069} (3(15) 0,07016 331 (2 56) (330) 3,40 4,/0
307 10,02541ЗОЬ)1 -0,00012 ★0,00012 332 (2531(173) 0,73434 0,70261
308 mi Зой!) 0,00863 0.00887 333 /253/(171/ 0,60435 0,57823
309 (104) (301) 0,00248 0,00248 334 (87) •(95) 2,25
310 Н58!(309) (169) 0,00111 0,00111 335 и - /0 (61 ЛОЗ 25.4 12) 2,01
311 ш (282) 0,00449 0,00449 336 (162И171) .(fl /94
312 '308)<(ЗЮ)(254)-(ЗН) 0,0045 0,00387 337 10,0 (336) г 37.80
313 (312)-(Н9)(309) 0,0036 1 0,00298 338 90254 (33 V 0,00135
314 0,02109 002109 339
315 0,00925 0,00832 340
3/6 1-(250) (303) (249) 0,00747 0,00733 341 (252)(118)-(332/(11б) 0,0419 -0,62826
317 У-т/ 108,05 120,25 342 (332)(118)т(252)(116) 0,79565 0,52055
318 (ЗП](П1)»(294) 99,22 /08,68 343 Шпу<42)а42№4&411 0,21579 -0,49844
319 (29Ш312) (318) 84,08 90,27 344 t /4° -28°30'
320 162 (118) 32,52 345 0,24192 -0,47716
321 \jlU1 (J19) (1(9) (319) (2691 (/Tllhld /эго! 0,02678 0,00022 346 Cos иш 0,9703 087882
322 Lil ‘11L /Л/ tjj (Щ253) 0,41555 -0,5036 347 0,24933 054296
323 1 21±lLL)11UJ 73] 7М2П_ 054384 -071695 348 ~ 1345)-U4H - fid 4 1 0,02678 0,02181
324 1з25 - 33231(3/9) (3/6L (ЗШцу 1 7^4/ -(121,23 '1,85304 882942 349 11524] (348)^341) 0.06868 060645
2,27698 350 (333)‘*(34<)г 0,367 072906
расчетный лист и? »»•
35 1 ™Рш (346) вогнигпая 1) шестерни вьтцклая шестерне 376 (162)(358)-(162)(375) оогнитая шестерни 9 о/пи,клая шестерни
0 78437 072954 30, 72 29,44
351 ’ X - - 51 ° 40' 46°5 /' 377 (162){ 144) 29,85
351 о»А 0,62024 0,68391 378 ' (162/(356) (355) •2,26 - 1.88
354 1,26471 1,06676 379 (334)4377/(358)-(377) 2,22 223 i
355 (346) (353) 0,60182 0,60103 380 (376) 1/^1 3149 30,17
356 0 и) -0.04438 -0,03693 381 (380Н378)(345Н379) 28,73 28,85
357 А у, d ~2°33' 2°7' 382 (324) •, (378) 99,22 145.22
358 Соза 0,99901 0,99932 383 (3701(374/ (382Г 0,60948 -0,39501
359 (fi6)-(H6)(358) 0,00034 0,00023 384 143701(383) 1,36321 1.15Ю8
360 (П4)(35вН359) -0,05359 -Q04464 385 1329) (373) 34,89 -26,05
30! (15'2/-(144/1360) 0J7588 0,167/5 386 (385)-(378)(384) 37,97 -23,89
362 u("J (34a) 0, i< и 18 0,2 ОС 5 387 388 / (ЗвО) 0,03175 0.03314
363 0 r'3qr'>' Q J t 6 56 н (345)4334/(383) ' (380 0,02667 0,03761
5 ш .. C05 J I 0,99334 0,99259 389 (388)- (387) •0,00508 0,00447
365 6567J 1 (3641 0,11595 0,12176 390 (389H(340)i(338l(345) 0,00475 0,00511
366 f ~ (3651(322) 095192 1,06131 391 ив^аа -179.03 225,86
367 gg|H 2Ш 6) 3,8 -3,33 392 lz(338)(386) (383) 1,72488 -261326
368 (3671 (253) ./sooi ^3171 0,44896 -0,52877 393 (353) (392) 0,35959 {-0;2б171
369 f-(3S5l(368) 0,94794 1,06438 394 (3S1H345/I351] (346) 017503 0,09833
370 ~7365J4368) 0,59593 -0,38248 395 (394)^(145) 0,40039 0,32369
зп №l(322p(369l(370) 0,95882 -0,94313 396 (3801 (395) 78,65 $3.22
372 J362I1364I 0,11144 0,11998 397 1347)4351/(394) Г353) 0,62337 068901
373 J-(37 tj (372) 0,89315 111316 398 (396/0 397/ -027386 -0,28438
374 Ё t ~(373! (3171 _7?.?5Г" 19(47 147,1 399 (383/(338) (392Г 0,00048 0,0002
L“fe_j 0,00506 0,03726 400 1^ (382/(399) 0.95238 102904
расчетной лист ц
401 402 403 494 405 455 —.] 407 [346113821 (400) Вогнутая шестерни Ъыпчклая шестеро. 426 Км^-[7398)л(412)(414)] ^леб. мир, - проб, спир Во? нити шестерни ~5ьтукл(я шестерни
101,09 124,02 0,00059 -0,05863
"~~(353)(40f) 62,7 84.82 427 i' -(4f5_) louj ' (404) 387821 437555
(3537(396) 48,78 63,75 428 Sin ^-14221 °ш 2 ' (264) 0,28221 0,34209
— /353)1336) 19,05 20,13 429 i 1 16° 24' 20°
(146) 4,05 -5,88 430 -2/429) З2348' 40°
-757 +1,5'7 431 5)ш - см. примечание Ю7°43 112°27'
/401)»)- /346X373) 99,22 131,55 432 e. 0 180°
408 r‘u -- (407)-(40б) 100,79 129,98 433 S'tn $л 0 0
409 JU 100,8 130,0 434 .Cos SJK '1,0
410 (4097- (407) ' 7,58 -1,55 435 Km _ (426) Cos 6 ' (434) 0,00059 0,05863
4П (40l)-(403)(354T (403) 0,80735 0,87855 436 (M 40_, 30_ 80 90 50 OIL 80 90
412 (4111^(398) (4027 0,00851 0,007 437 CMI (436) 0286 /,069
413 ле'в 0 0 438 (433)1435) • 0 0
414 ^^(5^4137^247) 32,25 32,25 439 (437)-2(438) 0,286 1,069
415 (3967(402)4390) (414) 7368 88,07 440 74331] 4439) - 0 0
416 (4157-(3517(414) (353) 78,28 94,52 441 (440)1 0 0
417 йв^зз/Нмзм 11,09 755 442 H440)*2744t) 1,0 1,0
418 419 129 421 422 423 424 425 й A Z. Ш. Ч. (1421 ~ 50,44 -34,34 443 p (4 3_5) ~n (437) 0,84 22,22 ]
to! 4410Шо1541() -Ju (415>_ "' 0,82 6 77 0,86262 444 F . (4437(442) _ (4397 0,24 23, 75 J
39°39' 40°47 445 (4377(444) 8.<i 0,00917 8,062691
0,76 996 0,75779 446 (’(433)(445) 1,0 /л’П
и - (J33L). _ ш (421) 95,95. 116,31 447 ZcaFW427//446) 38,7521 43, л?
fuis (352) г (4 20) 91°19' 92'27' 448 i-от 0,81223 0,7199(1
Л. 0,99974 0,99909 449 Сменнь/е шестерни оокатки 60 78 07 8 '6 67 73 1 '79 ^6 J
Cos1u, -0,02298 -0,04275 450 ПробзрочныО /угол обкатки 76°36' 89°13'1
р ас чет нь!й лист z
45' \((264)Т(422) i погнутая шестерни бьюик 00ft шестерни 476 Ь51)(475) (415) йогиувм шестерни шестсрьи
329,20 3226 -0,02654 0,0207!
452 8-(450) 0 ни ну та к W 4596 5353 477 Ьд^--(476К452) -122' ///'
Устранить нормальною диагональность (способ 1) 478 Л2',„'111611441) -1,029 0,906
454 -60' ★ во' 479 ^886'^1 -52' 53'
455 (353)(452) 2850 3661 480 -2 3'
456 (4157(454) (455) -1,56 1,44 481 Д ОШ= 0,5(479)^(480) -28 зо'
457 (452) -0'8(65 0 7171 Устранить нормальную диагональность и сузить пятно контакта
458 -л = 6 (144) -7,6 (48 483 2,50 2,50
459 й В„=-(4581(142) 0t35 0,33 484 (444)+ (483) 274 26,25
460 (425)(456) 0,04 -0,06 485 0 0
461 0'8‘ -1.3' 486 0 0
462 5б‘ 42'6 487 Д в-(486)-(432) 0 0
463 i (424/(462) - 56 42.6 Пятно контакту удлинить
464 Цш=0,5(46/)+(463) ~5б' 42 ' 489 Д 7 -1,0 ^1,0
465 Устранить нормальною диагональность (способ у) 490 0,5(419)(421) 0,126 0,129
466 * 2,50 -2,50 49! - 7' 7'
467 аА :.(ЗИИ4££1 Л * (144) -3,24 2,74 492 .пго тс 14 -1!'
468 Д Вш=-(142)(467) 0,71 -0,60 493 5(491)^462) 10‘ - 7'
469 (424)-(425/(354) 1,0288 (04469 Сместить пятно контакта к норам нами торцу
470 54' - 56 495 -1.0 ^1.0
471 С354Лз2^11±2Л) (422) 0,01293 0,00879 496 ^6880^41 -21' 2 Г
472 * 3440(4661(471) -l°5f' /°1б' 497 (451)(49бГ (422) -72 59'
473 Д Qt = 0,5(470) <(472) -1°24‘ 48' 498 WIC -зо' 25'
474 Потно контакта сузить 499 6Qt=05(496^(498) - 4/4 36'
175 ^2,50 500
3’J
расчетный лист к
черновое нарезание колеса 526 рицлр^1бго)-1т) 2 9 64'
502 (159Нд8)(Ю4) 93,3/ 527 Sm (fl^Q j 049849
503 Нс -(502)~{7)(170) 4/43 528 0,86690
504 Ис =(7)(169) /01 85 / 529 (5/3H7)(527) 35,35
505 67°52‘ 530 tQ O'J21/52P1 LH (529) 2,803
506 Sin 09263/_ 53/ / ? 70 22'
507 „-(UU1 ис (506) /09 95 532 Cos/}' 0,336
508 “‘f-V 040722 533 liai (532) /05,21
509 ¥ 24°2 534 fa (531) 4522) 90*27'
510 L =2(509) С 48*4' 535 Еш /H3)(523) 3171
511 черновое нарезание шестерни 536 (513)(524) (162) 2,83407
5/2 (87) U 95) 2,25 537 I *(521) (525) 1,43547
5/3 (246) (238) 92 33 538 i "^(539/(537) 4,06822
514 Su’d „„=(343) Вогнутая шестерни 7Г2Г5 7Г Bbn'UKj)ji шестерки ~074S844 539 l-U)(538) 40.6822
5/5 пш 12° 28' -29О54‘ 540 l- 0Ш1' 094636
5/5 СкК„„ 0,97642 0,86690 54/ Сменные шестерни обкатки 91,52 50,100
517 <Х иш 14° 28°30' 542 ж; (7421 /39,17
5/8 Щ253) (516) 0,6/894 0,66701 543 (542)~(5/3)(524) 52,45
519 Cosn У5/8)ле8Н5/в)пр ^шо 2 0,64298 544 й ВШ=(543)(ЮН512) 9,57
520 fl шо 49 °59' 545 (142) -43,53
521 то /, 19105 546 cmCU- (533V д1Л 2 ~ (264) 0,30944
522 Л(39)-(237) о 1 20 5 547 /8 1‘
523 Sin &J3W 0,34 339 548 £'„=2(547) 36*2'
524 0,93 919 549 Q„ 108*28'
525 0,36 562 550 Проверочный угол обкатки 81*22'