НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
1'1»» техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии!
Смирнов Н. В. Успех завоевывается в творческом труде 2
Задачи холодильного хозяйства в завершающем году
девятой пятилетки 6
В порядке постановки вопроса
Позин М. М. К вопросу о показателях географического
размещения холодильников 8
Ионов А. Г. Кан А. В., Петров В. М. Винтовые
компрессорные агрегаты на рыбоморозильных судах типа
«Прометей» 11
Захаров Ю. В., Дорош В. С. Влияние зазора между
поршнем и цилиндром на пусковые характеристики
герметичного компрессора 16
Милованов В. И., Захаров В. С, Блиндер С. Н., Руд-
зит Я. А., Лининьш О. А. Изменение параметров
шероховатости поверхностей трения в процессе приработки
деталей герметичного компрессора 18
Горлина Л. П., Заев Н. Е., Горохов В. И., Грецова Т. Н.
Воздействие фреонов на электроизоляционные
материалы 21
Абдульманов X. А., Вагабов И. И. Об эффективности
разделения масла и жидкого аммиака в гидроциклоне 24
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Гунчук Б. В., Затворниц-
кий Ю. Г., Чек А. А. Свойства раствора масла ХА-30
и фреона-22 27
Вайнер А. Л., Зайков В. П., Лукишкер Э. М. Оребренная
термобатарея минимальной массы с рассредоточенным
размещением термоэлементов 29
Моисеева Н. А., Высоцкая О. М., Бурьянова И. А.,
Торопова В. А., Быкова Т. Д. Хранение яблок при близ-
криоскопических температурах 32
Сарычева Г. М., Карих Т. М., Сивачева А. М. Хранение
мороженого яичного меланжа в пакетах из полимерных
материалов 36
ОБМЕН ОПЫТОМ
Карамазин А. В., Ступенев А. И. Устройство для измерения
деформации коленчатых валов аммиачных компрессоров
АО600 и АО1200 41
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Вайн Л. Н. О порядке ремонта бытовых холодильников 42
Новые изобретения 43, 47
.КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в 1975 г. 44
ХРОНИКА
Расширенное заседание секции «Биотехника хранения
картофеля, сахарной свеклы, овощей и плодов» Научного
совета ГКНТ 48
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Чижов Г. Б. Сессия комиссий С-1, С-2 и В-1 МИХ в Бре-
саноне 49
Зайцев В. П., Калнинь И. М. Сессия комиссий Д-3, В-2
МИХ в Токио 50
«МЯСОМОЛМАШ-74»
Агарев Е. М., Кузнецова А. А. Холодильное оборудование
на Международной выставке в Киеве 52
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в чистых
помещениях 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Зеликовский И. М. Конденсаторы герметичных
холодильных агрегатов ВС, ВН и ВП 58
Рефераты 61
CONTENTS
Socialist Competition in Action*
Smirnov N. V. Success is Gained in Creative Labour 2
Tasks of Refrigerating Economy in Final Year of Five-Year
Plan 6
Raising a Question
Pozin M. M. To Problem on Indices of Geographical Location
of Cold Storage Warehouses 8
Ionov A. G., Kan A. V., Petrov V. M. Screw Compressor
Units On Board Fish Freezing Vessels Type «Prometheus» 11
Zakharov U. V., Dorosh V. S. Influence of Clearance
Between Piston and Cylinder on Starting Characteristics of
Hermetic Compressor 16
Milovanov V. I., Zakharov V. S., Blinder S. N., Rud-
zit Y. A., Lininsh O. A. Alteration of Friction Surface
Roughness During Process of Running-In Parts of Hermetic
Compressor 18
Gorlina L. P., Zayev N. E., Gorokhov V. I., Gretsova T. N.
Action of Freons on Electroinsulating Materials 21
Abdulmanov K- A., Vagabov I. I. Effectiveness of
Separating Oil and Liquid Ammonia in Hydraulic Cyclone 24
Meltser L. Z., Dremlyukh T. S., Gunchuk B. V., Zatvornit-
sky U. G., Chek A. A. Properties of Solution of Oil XA-30
and Freon-22 27
Weiner A. L., Zaikov V. P., Lukishker E. M. Finned
Thermal Battery of Minimal Mass With Dispersed Arrangement
of Thermal Elements 29
Moiseyeva N. A., Vysotskaya O. M., Buryanova I. А., Того,
pova V. A., Bykova T. D. Storage of Apples at Tempera '
tures Near Cryoscopic Point 32
Sarycheva G. M., Karikh Т. M., Sivacheva A. M. Storage
of Frozen Egg Melange in Polymer Packages 36
PRACTICE EXCHANGE
Karamazin A.V., Stupenev A. I. Device for Measuring
Deformation of Crankshafts of Ammonia Compressors, Ty-
АЛ™ *-J *~<«™ 41
pes AO600 And AO1200
CONSULTATION
Win» L. N. On Repairing Domestic Refrigerators
New Inventions
42
43,47
BOOK REVIEW
Books on Refrigerating Engineering to be Published in 1975 44
MISCELLANY
Enlarged Meeting of Section «Biotechniques of Storage of
Potatoes, Sugar Beets, Vegetables and Fruits» of Scientific
Council of State Committee on Science and Engineering 48
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Tchigeov G. B. Meeting of Commissions C-l, C-2 and B-2 of
I. I. R. in Bressanone 49
Zaitsev V. P., Kalnin I. M. Meeting of Commissions D-3,
B2 of I. I. R. in Tokyo 50
«MYASOMOLMAS H-74»
Agarev E. M., Kuznetsova A. A. Refrigerating Equipment
; at International Exhibition in Kiev 52
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning in Clean Rooms. 54
REFERENCE DATA
Zelikovsky I. M. Condensers of Hermetic Refrigerating Units
VS, VN and VP 58
Summaries 61
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975 г., № 1.
1

В порядке постановки вопроса
УДК 621.565C1)
К вопросу о показателях географического размещения
холодильников
Канд. экон. наук М. М. ПОЗИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Задача комплексного планирования развития
холодильного хозяйства неразрывно связана
с рациональным размещением холодильников
по территории страны.
Правильное и научно обоснованное
размещение холодильников в целом по стране, союзным
республикам, экономическим районам и
отдельным пунктам является одной из важных
предпосылок повышения эффективности холодильного
хозяйства.
Условия размещения холодильников
отличаются от условий размещения предприятий
специализированных отраслей и характеризуются
рядом особенностей. Эти особенности
обусловлены, прежде всего, тем, что холодильное
хозяйство, будучи единым
организационно-хозяйственным комплексом, не является в то же
время обособленной отраслью, включающей
в свой состав только самостоятельные в
экономическом и организационном отношении
предприятия с законченным производственным
циклом. Развитие и размещение холодильников
различных отраслей пищевой промышленности —
мясной, молочной, рыбной и др., являющихся
важным элементом их материально-технической
базы, подчиняются закономерностям развития
и размещения отраслей производства, в состав
которых они входят.
В отличие от производственных
холодильников, размещение распределительных
холодильников, которые представляют собой
самостоятельные предприятия, определяется
совокупностью факторов, непосредственно не связанных
с развитием каждой данной отрасли пишевой
промышленности.
Так, основными принципами размещения
распределительных холодильников по территории
страны являются: численность населения
экономических районов, городов и промышленных
центров, экономическая и
организационно-техническая целесообразность хранения запасов
скоропортящихся продуктов в пунктах
потребления, индустриальное значение отдельных
районов и населенных центров, специфическая роль
универсальных распределительных
холодильников в организации оптовой торговли
скоропортящимися продуктами и снабжения ими
продовольственной торговой сети и др.
Указанные выше различия в принципах
размещения производственных и распределительных
холодильников не означают, однако, что в
развитии их нет взаимосвязи.
Взаимосвязь различных звеньев холодильного
хозяйства, и, прежде всего, производственных
и распределительных холодильников, на
которых хранятся сезонные и текущие запасы
скоропортящихся продуктов, носит объективный
характер, поэтому при планировании размещения
холодильников различных отраслей необходимо
учитывать и отражать эту взаимосвязь.
Так, строительство в одном и том же пункте
производственного и распределительного
холодильников существенно корректирует
оптимальный размер емкости и в отдельных случаях
предопределяет даже нецелесообразность их
раздельного строительства.
Исследование принципов размещения
производственных и распределительных
холодильников имеет принципиальное значение для
разработки такого важного вопроса, как показатели
размещения холодильников по территории
страны.
Решение этой задачи осложняется
различием в функциях производственных и
распределительных холодильников и в условиях их
размещения.
Общая холодильная емкость в целом по
стране, союзным республикам и экономическим
районам включает холодильники различных отраслей
пищевой промышленности, сельского хозяйства
и торговли. Между тем известно, что отдельные
союзные республики и экономические районы
имеют далеко не одинаковые предпосылки для
развития тех или иных отраслей
промышленности. Например, не одинаково в различных
районах соотношение городского и сельского
населения. Существенное значение имеют такие
факторы, как транспорт и климатические условия.
Применяемый в качестве общего показателя
размещения холодильной емкости по
территории страны показатель хладообеспеченности
(холодильная емкость на душу населения)
нивелирует в определенной степени специфические
особенности районов. Вот почему механическое
8

и формальное сопоставление хладообеспечен-
ности по союзным республикам и экономическим
районам может исказить действительную
картину размещения. Это означает, что общий
показатель размещения должен быть
дифференцирован применительно к отдельным звеньям
холодильного хозяйства.
Так, например, при планировании размещения
производственных холодильников различных
отраслей пищевой промышленности должен найти
отражение такой показатель, как удельный вес
мощности предприятий союзных республик и
экономических районов в общей производственной
мощности предприятий отрасли в сопоставлении
с удельным весом холодильной емкости этих
республик, районов и пунктов в их общей
холодильной емкости.
При анализе размещения производственных
холодильников по территории страны
необходимо учитывать показатель, характеризующий
удельный вес союзных республик и
экономических районов в общем выпуске продукции
отрасли в сопоставлении с удельным весом в них
холодильной емкости.
В методологическом отношении имеет
значение также показатель, характеризующий размер
холодильной емкости, приходящейся на одну
тонну мощности и на одну тонну выпущенной
продукции, например мяса или рыбы, по
союзным республикам и экономическим районам.
Критерием сравнительного анализа
географического размещения распределительных
холодильников является соответствие удельного
веса холодильной емкости союзных республик и
экономических районов удельному весу их в
общей численности городского населения.
География размещения распределительных
холодильников должна соответствовать в
основном географии распределения городского
населения с учетом индустриального значения
каждого данного пункта.
Строительство производственных и
распределительных холодильников в союзных
республиках и экономических районах и существенные
различия в соотношении в них численности
городского и сельского населения также
обусловливают необходимость дифференциации
показателя хладообеспеченности.
При анализе сложившегося и планируемого
размещения холодильной емкости необходимо
пользоваться двумя показателями: хладообеспе-
ченностью союзных республик и экономических
районов производственной и распределительной
холодильной емкостью.
Дифференциация общего показателя,
необходимая для анализа сдвигов в размещении
холодильной емкости, не означает, однако, что этот
единый показатель не имеет самостоятельного,
притом большого значения.
Применение отдельных показателей и целой
совокупности их не исключает, а напротив,
предполагает использование единого обобщающего
показателя, характеризующего достигнутый
уровень развития холодильного хозяйства в целом
по стране и отдельным районам.
Показатель хладообеспеченности по своему
значению равнозначен показателю,
характеризующему выработку продукции на душу
населения, и обладает применительно к отдельным
странам и районам теми же недостатками и
достоинствами, какие присущи данному
показателю.
Показатель, характеризующий выработку
продукции на душу населения, применяется чаще
всего при сравнении уровня экономического
развития отдельных стран. Однако и в данном
случае этот показатель проявляет объективно
заложенные в нем недостатки. Так, например, если
хладообеспеченность в Новой Зеландии и
Канаде выше, чем в США, то это отражает не
уровень экономического развития указанных стран,
а направление развития и специализации
определенных отраслей промышленности (например,
производство мяса по преимуществу для вывоза
в другие страны).
Какими бы особенностями ни обладал, однако,
показатель хладообеспеченности, он, как и
показатель, характеризующий выработку продукции
на душу населения, остается в своей основе
показателем уровня. В связи с этим при
использовании его в качестве обобщающего показателя
размещения холодильной емкости всегда
следует учитывать, что применительно к условиям
конкретных районов он будет отражать
специфические особенности их развития. Так, если
в одном экономическом районе широкое
развитие получили животноводство и отрасли по
переработке животноводческого сырья и если этот
район одновременно является высокоразвитым
в промышленном отношении, то
хладообеспеченность в нем будет выше, чем в районах с иным
экономическим профилем и характером
специализации отраслей.
Исследование правомерности использования
показателя хладообеспеченности для
характеристики тенденций размещения холодильной
емкости по союзным республикам и экономическим
районам показывает, что его недостатки
ослабляются перекрещиванием функций
производственных и распределительных холодильников.
Однако это обстоятельство не устраняет полностью
заложенных в нем объективных недостатков.
Следовательно, единый обобщающий показатель
размещения холодильной емкости, каким
является хладообеспеченность, должен быть
дополнен, как указывалось выше, двумя раздельными
показателями — хладообеспеченностью произ-
2 Холодильная техника № I
9

водственной и распределительной холодильной
емкостью.
С учетом изложенных методологических
предпосылок нами исследована хладообеспеченность
союзных республик и экономических районов
страны. Анализ показал, что первое место среди
союзных республик занимает Эстонская ССР
C0,0 кг холодильной емкости на душу
населения), второе ^—Литовская ССР B7,3 кг),
третье '— Молдавская ССР B2,4 кг) и
четвертое •— Латвийская ССР B1,1).
Наличие в республиках Прибалтики густой
сети средних и небольших холодильников, а
также относительно крупных производственных,
распределительных и портовых холодильников
при небольшой численности населения
обусловило наиболее высокую у них
хладообеспеченность. Не случайно, что первое место по хладо-
обеспеченности среди союзных республик
занимает Эстонская ССР. Это обусловлено наличием
развитой рыбной промышленности и крупных
холодильников для хранения рыбы, а также
портовых и распределительных холодильников при
небольшой численности населения.
Было бы неправильным, однако, считать, что
колебания в хладообеспеченности по союзным
республикам и экономическим районам
объясняются только различным уровнем развития
пищевой промышленности, характером
специализации районов, численностью населения и его
структурой.
Так, более низкая, по сравнению с другими
республиками, хладообеспеченность
Туркменской, Таджикской, Узбекской и Киргизской ССР
отражает отставание холодильного хозяйства
этих республик от потребностей пищевой
промышленности, торговли и сельского хозяйства.
Достаточно подчеркнуть, что в Таджикской и
Узбекской ССР отклонение от средней величины
хладообеспеченности по Союзу составляет
соответственно 43,8 и 48,3 %.
Нами исследована также хладообеспеченность
городского населения союзных республик
распределительной емкостью.
Результаты исследования показали, что в
республиках, где удельный вес городского
населения меньше 50%, хладообеспеченность, как
правило, значительно ниже, чем в республиках,
где удельный вес городского населения
превышает 50 %.
Выявлено, что на уровень
хладообеспеченности отдельных республик и районов
оказывает влияние не только различное соотношение
городского и сельского населения, но и
специфические условия расселения городского
населения, типы городов по численности населения.
В этой связи следует подчеркнуть, что в
настоящее время 67,4 96 холодильной емкости
сосредоточено в городах с населением выше
300 тыс. человек, между тем как 45 % городского
населения проживает в городах с численностью
населения до 100 тыс. челоиек. Однако в каких
бы пределах ни колебалась хладообеспеченность
по союзным республикам, указанные выше
тенденции, характеризующие ее взаимосвязь со
структурой населения, выявляются достаточно
определенно. Как правило, хладообеспеченность
выше в тех республиках и экономических
районах, где численность городского населения
превышает численность сельского.
Исследование хладообеспеченности по
экономическим районам страны показало, что
выявленные тенденции размещения холодильной
емкости по союзным республикам в основном
сохраняются и применительно к экономическим
районам. Так, анализ размещения
производственных и распределительных холодильников на
основе общих и дифференцированных
показателей позволил установить, что наиболее заметно
отстает развитие холодильного хозяйства в
Среднеазиатском, Казахстанском, Юго-Западном,
Белорусском и Донецко-Приднепровском
экономических районах.
При анализе хладообеспеченности по союзным
республикам и экономическим районам важно
учитывать не только пределы разрывов, но и
исходный уровень хладообеспеченности. Так, если
минимальный размер хладообеспеченности
составляет в Прибалтийском экономическом районе
21,1 кг (Латвийская ССР) и максимальный 30,0 кг
(Эстонская ССР), то в Среднеазиатском районе
7,7 кг (Таджикская ССР) и 10,8 кг (Киргизская
ССР). Это обстоятельство необходимо учитывать
при планировании развития и размещения
холодильного хозяйства по союзным республикам
и экономическим районам.
В последние годы произошли заметные
сдвиги в сторону более равномерного размещения
холодильного хозяйства по территории страны.
Однако ряд важных экономических районов
испытывает еще нужду в холодильной емкости.
Абсолютно и относительно мала холодильная
емкость в сельском хозяйстве.
Преодоление отставания в развитии
холодильного хозяйства по отдельным республикам и
экономическим районам и ликвидация
существенных разрывов в хладообеспеченности некоторых
городов и промышленных центров будет
решаться на последующих этапах экономического
развития страны.
Исследование сложившегося размещения
холодильников по территории страны и намеченных
в ближайшей и долгосрочной перспективе
сдвигов в этой области выявило необходимость в
разработке дифференцированной системы
показателей, которые бы объективно и полно отражали
тенденции размещения холодильников в целом
ю

по Союзу, союзным республикам и
экономическим районам.
Такими показателями, кроме общей хладообес-
печенности, в первую очередь, должна быть хла-
дообеспеченность союзных республик,
экономических районов и отдельных пунктов
распределительной и производственной холодильной
емкостью. Только наличие системы
дифференцированных показателей создаст необходимые
условия для научно обоснованного анализа разме-
УДК 629.1-444
Винтовые компрессорные агрегаты на
судах типа «Прометей»
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
A. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
B. М. ПЕТРОВ
Судоимпорт
Холодильная установка рыбоморозильных
траулеров типа «Прометей», начиная со второго
судна, отличается от смонтированной на головном
судне этой серии г. В ней нет змееЕикового
теплообменника на стороне всасывания паров фрео-
на-22 из воздухоохладителей грузовых трюмов.
Перегрев паров осуществляется путем контакта
трубопроводов жидкого и парообразного
фреона и составляет 10—15 °С. Высокое качество
азотной сварки трубопроводов, проверка
системы сухим воздухом (точка росы ¦—30 °С)
при давлении 23 кгс/см2 с последующей
пульсирующей осушкой, вакуумирование до
давления 30 мм рт. ст. обеспечивают
надежную герметичность системы в процессе
эксплуатации. В связи с этим отпала надобность в
воздухоотделителе. Управление запорной
арматурой морозильных аппаратов LBH-31,5
осуществляется централизованно, вне изолированного
контура.
Винтовые компрессорные агрегаты
работают в одноступенчатом цикле для системы
предварительного охлаждения рыбы и в
"двухступенчатом цикле для замораживания рыбы и
охлаждения трюмов.
Винтовые компрессоры S3-900 предприятия
1 К а н А. В. Холодильное оборудование нового
рыбоморозильного судна «Прометей». — «Холодильная
техника», 1973, № 7, с. 13—17.
щения холодильной емкости по территории
страны.
Прогнозирование развития холодильного
хозяйства на 1976'—1990 гг. требует дальнейшей
углубленной разработки системы показателей
географического размещения холодильников по
территории страны и широкого обсуждения ее
среди научных и инженерно-технических
работников холодильной промышленности.
рыбоморозильных
«Кюльавтомат» (ГДР) •— это новая модификация
винтовых компрессоров 2 марки S3-800, ранее
примененных на головном судне. В настоящее
время для испытания на одном из судов
смонтирован винтовой компрессор S3-1800.
Компрессоры S3-1800 в дальнейшем будут
использоваться для работы на трюмы и
морозильные аппараты в одноступенчатом цикле,
причем общее число компрессоров на судне
уменьшится с пяти до трех.
В ближайшее время будут выпускаться
винтовые компрессоры типа S3-450 для работы на
аммиаке, фреонах-12 и 22, которые могут быть
использованы на холодильных установках с
небольшими потребителями холода.
Для большой производительности
изготовляются компрессоры типа S3-2500.
Частота вращения ведущего ротора винтовых
компрессоров указанных типоразмеров 2950 об/мин.
Регулирование холодопроизводительности
плавное в диапазоне 10—100 %. Характеристики
винтовых компрессоров приведены в табл. 1.
Винтовой компрессор S3-900 (рис. 1),
который наиболее широко применяется на
рыбоморозильных судах, отличается следующими
конструктивными особенностями. Механизм для
регулирования производительности расположен
в нижней части корпуса всасывания 1, что
уменьшает габаритные размеры и улучшает внешний
вид компрессора. На ведущем роторе 6 со
стороны нагнетания между подшипниками
скольжения 7 и качения 8 установлен разгрузочный
механизм 9 для восприятия осевых усилий,
действующих в направлении всасывания. Установка
2 М a n n W. Schraubenverdichteragregate fur Kalte-
anlagen. — «Seewirtschaft», 1972, Nr. 3, S. 191—196.
2*
ii

Табл ица 1
Тип
компрессора
Объем,
описанный
роторами
м3/ч
Холодопроизводительность
при t0= — 40 °С и *к = 30 °С,
ккал/ч
аммиак фреон-12 фреон-22

Потребляемая
мощность,
кВт
н «
S Си
(Я О
S н «
Отношение!
диаметра
ротора к
его длине
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
S3-450
S3-900
S3-1800
S3-2500
450
785
1640
2300
42 500
80 000
168 000
230 000
32 500
58 000
120 000
165 000
55 500
96 000
200 000
280 000
56
98
192
290
100
204
255
255
1,10
1,10
1,17
1,65
2000
3000
3550
3550
600
860
1135
1135
1500
2065
2400
2400
1,7
3,0
5,8
5,1
Примечание. Значения производительности винтовых компрессоров даны при работе без переохлаждения и перегрева паров
хладагентов. Потребляемая мощность приведена при работе компрессоров на фреоне-22 с отношением объемов 4,8.
разгрузочного механизма на ведущем роторе
определяется тем, что последний имеет скорость
вращения в 1,5 раза выше, и он воспринимает
усилия примерно в 3 раза больше, чем ведомый
ротор 5. С помощью разгрузочного механизма
компенсируется осевое усилие до 50*—70%.
Разгрузочный механизм состоит из поршня
и цилиндровой втулки. Поршень насажен на
цапфу ведущего ротора и имеет незначительное
осевое перемещение в цилиндровой втулке под
воздействием давления масла, которое на
~2,5 кгс/см2 выше давления нагнетания паров
фреона. Поршень имеет лабиринтовое
уплотнение для уменьшения перетечек масла.
Производительность винтового компрессора
регулируется механизмом передвижения
золотника, для чего компрессор снабжен автономным
насосом, создающим постоянный по времени
расход масла (~2 л/мин), которого достаточно для
перемещения золотника из одного крайнего
положения в другое (ход золотника 115 мм) в
течение 40^—45 с.
Для подачи масла в ту или иную полость
цилиндра служит многоходовой золотниковый
распределитель (рис. 2). В корпусе /
расположены каналы для протока масла, которые могут
закрывать золотниковым распределителем 2,
приводимым в действие от соленоидного
устройства 3. Ток в катушку соленоида подается
через потенциометр, связанный со стрелкой
манометра, контролирующего давление
всасывания паров фреона в испарительной системе. При
подаче сигнала на увеличение или уменьшение
производительности компрессора распределитель
втягивается и масло по совмещенным каналам
подается в одну из полостей цилиндра,
перемещая золотник. При достижении золотником
крайнего положения во избежание повышения
давления в гидравлической системе предусмотрен
предохранительный клапан. Если оба
магнитных устройства обесточены, то пружина 4
действует на распределитель 2, возвращает его в
нейтральное положение, при этом масло байпаси-
руется в бачок. Для плавного перемещения
золотника, который при увеличении
производительности компрессора воспринимает усилие
нагнетаемых паров, на сливном трубопроводе
установлен дроссельный клапан. При
поступательном перемещении золотника происходит
вращение плоского стержня (скрученного под углом
270°), которое передается на потенциометр,
связанный с прибором, показывающим
производительность компрессора в процентах от
максимальной.
Выбор давления всасывания в качестве
регулируемого параметра производительности комп-
прессоров связан с тем, что компрессоры
работают на несколько потребителей холода,
имеющих общее давление кипения, соответствующее
температуре ¦—41° С. Например, на
рыбоморозильных траулерах «Прометей» четыре винтовых
компрессорных агрегата обслуживают два
грузовых трюма, два воздушных и один плиточный
морозильный аппарат и камеру для
замораживания крупной рыбы.
На рис. 3 изображена схема смазки винтового
компрессора от автономного шестереночного
насоса, что позволяет обеспечить прокачку масла
перед пуском компрессора. От насоса 1 масло
прокачивается через маслоохладитель 2, фильтр
3 и через коллектор 4 подается в три точки
компрессора: на всасывающую сторону (в
сальник и подшипники скольжения на всасывающей
стороне), на нагнетательную сторону (в
подшипники скольжения и разгрузочный механизм) и
через отверстие в центральной части корпуса
роторов в рабочую полость. Количество
циркулирующего масла составляет 55—80 л/мин. После
смазки указанных точек масло по общему
трубопроводу подается в полость всасывания
компрессора и вместе со сжатыми парами фреона
нагнетается в маслоотделитель б, состоящий из
циклона и фильтрующих сеток. Масло перед
всасыванием насоса очищается в магнитном
щелевом фильтре 7. Для поддержания постоянного
перепада между давлением масла и давлением
сжатия (~2,5 кгс/см2) установлен пружинный
автоматический клапан 8.
Для определения объемных, энергетических,
эксплуатационных характеристик, надежности
12

ГНЬЦг \ *-Р Ч1 Г7ЕГ
Масло
Рис. 1. Продольный (а) и поперечный (б) разрезы винтового компрессора S3-900:
1,23 — корпуса всасывания, роторов и нагнетания; 4 — золотник; 5, 6 — ведомый и ведущий роторы; 7,8 — подшипника
скольжения и качения; 9 — разгрузочный механизм; 10 — установочный фланец; 11 — направляющая золотника; 12 —
сальниковое уплотнение; 13 — цилиндр гидравлики; 14 — поршень; 15 — поршневой шток; 16 — стержень; 17 — место
подключения трубопроводов гидравлического масла; 18 — измерительный потенциометр.
13

Рис. 2. Многоходовой золотниковый распределитель:
1 — корпус; 2 — золотниковый распределитель; 3 — соленоидное устройство; 4 — пружина; 5
масла; 6 — каналы для подачи масла в цилиндр механизма передвижения золотника.
трубопроводы для слива
Труб~опрсЗод хладагента
Маслопробод
12
f±.s.rr
J
•2^"-' ^
*$3—
u.J
Рис. З. Схема смазки винтового компрессора:
/ — масляный насос; 2 — маслоохладитель; 3 — фильтр; 4 — коллектор; 5 — компрессор; г 6 — маслоотделитель; 7 —
магнитный щелевой фильтр; 8 — пружинный клапан; 9 — всасывающий фильтр; 10 — насос гидравлики; 11 — предохранительный
клапан; 12 — многоходовой золотниковый распределитель; 13 — дроссельный клапан.
и работоспособности винтового компрессора
на паровом кольце Лоренцена были проведены
комплексные испытания, в процессе которых
компрессор непрерывно отработал 18000 ч.
Компрессор периодически подвергался осмотру и
обмеру трущихся деталей. После окончания
стендовых испытаний установлено, что размеры
подшипников скольжения и качения,
разгрузочного механизма и цапф роторов не изменились.
Результаты испытаний компрессора S3-900
при работе на аммиаке, фреонах-12 и 22
приведены в табл. 2.
Внедрение винтовых компрессоров на
рыбоморозильных траулерах позволило значительно
улучшить технико-экономические и
эксплуатационные показатели холодильного комплекса,
что видно из сравнения двух судовых
холодильных установок (судов типа «Атлантик II» и
«Прометей») с поршневыми и винтовыми
компрессорами (табл. 3).
Из данных табл. 3 видно, что холодильная
установка с винтовыми компрессорами при
меньшей занимаемой площади, объеме и массе
холодильного оборудования обеспечивает увеличе-
14
30

Таблица 2
Показатели
ХолодопроизводительносТь при
/0=—15 °С, ккал/ч
Температура конденсации, °С
Потребляемая мощность, кВт
Коэффициент подачи
Удельная эффективная
ХолодопроизводительносТь, тыс.
| ккал/кВт-ч
Эффективный к. п. д.
Аммиак
310000
35
135
0,795
2,3
0,64
Фреон-12
173000
40
85
0,805
2,03
0,69
Фреон-22
288000
40
140
0,830
2,06
0,72
Таблица 3
Показатели
Производительность морозильных
аппаратов, т/сутки
Емкость, м3
охлаждаемых трюмов
системы предварительного
охлаждения рыбы
ХолодопроизводительносТь
установки, ккал/ч
при ^0=—42 СС и ^к=36 °С
при г0=—14 °С и *к=36 °С
Потребляемая мощность
электродвигателей, кВт
Занимаемая холодильным обору-
дованием ^площадь, м2
Занимаемый объем, м3
Масса холодильного
оборудования, т

Холодильная
установка с

поршневыми

прессорами |на
аммиаке г
45
1055
70
318 000
207 ООЭ
635
180
510
175

Холодильная
установка с
винтовыми

компрессорами
на фрео-
не-22
50
1800
470 000
330 000
925
132
390
130
ние холодопроизводительности. Выработка
холода с 1 м2, занимаемого холодильным
оборудованием, при применении поршневых к
винтовых компрессоров соответственно составляет 2050
и 4170 ккал/ч.
Эксплуатация рыбоморозильных судов типа
«Прометей» в течение 1973—1974 гг. показала
высокую надежность и работоспособность винто-
товых компрессорных агрегатов и холодильного
оборудования в целом. Винтовые компрессоры
на некоторых судах отработали по 3000—5000 ч.
За этот период компрессоры обеспечивали
заданные спецификационные режимы.
Завод-изготовитель гарантирует надежную работу
винтовых компрессорных агрегатов до первого
ремонта в течение 17 000 ч. Возможной замене
подлежат сальники и резиновые уплотнения,
которые легко можно выполнить силами
судовых экипажей.
Уровень масла в маслоотделителях в
процессе эксплуатации остается постоянным, что
свидетельствует о надежной работе
маслоотделителей и нормальной циркуляции масло-фреоновой
смеси в системе. Однако на практике наблюдался
унос масла из маслоотделителя винтового
компрессора высокой ступени. Это происходит при
всасывании влажных паров фреона из
переохладителя жидкого фреона или смесительной
трубы из-за неправильной регулировки приборов
автоматики. Во избежание уноса масла
необходимо, чтобы перегрев на всасывании из
смесительной трубы был не ниже 20° С, что
обеспечивается терморегулирующим вентилем. В
соответствии с рекомендациями
завода-изготовителя масло в системе (ХА-30 ГОСТ 5546—66,
общая емкость 780 кг) заменяют после 5000 ч
работы, затем после 20000 и 35000 ч.
Гидравлическая система компрессоров
обеспечивает плавное регулирование
холодопроизводительности. Приборы регулирования,
контроля и защиты работают нормально. Терморегули-
рующие вентили, установленные на
трубопроводах подачи фреона-22 в воздухоохладители
грузовых трюмов и морозильных аппаратов
LBH-31,5, устойчиво поддерживают заданный
перегрев паров на всасывании. В указанных
помещениях температура воздуха соответственно
равнялась .—284—29 °С и ^—32——-33 °С.
Винтовые компрессоры отличаются
относительно высоким уровнем шума. Однако наибольший
шум (90 дБ) создают электродвигатели. Шум от
собственно винтового компрессора не превышает
72—75 дБ. В связи с этим на судах
устанавливают глушители на электродвигатели, снижая
при этом общий уровень шума до 85 дБ.
Контроль за работой холодильного комплекса
осуществляется вне рефрижераторного отделения
с центрального поста управления, где находится
мнемоническая схема автоматизации. В
процессе работы компрессоры периодически
осматривают.
Эксплуатация показала, что утечки фреона-22
из системы незначительны и имеют место при
замене фильтров-осушителей, всасывающих
фильтров и т. д. За период работы в течение 16
месяцев на головном траулере «Прометей», а также
других судах фреон-22 в систему не добавляли.
Автоматическая установка для контроля за
утечками фреона реагирует на незначительные его
потери, например, при вскрытии фильтров. Для
локального контроля утечек фреона
используется переносной течеискатель типа HL-4.
Применение винтовых компрессоров с
использованием фреона-22 позволило повысить степень
автоматизации (безвахтенное обслуживание в
течение 16 ч), значительно облегчить условия
труда и улучшить культуру обслуживания судовых
холодильных установок.
15

УДК 621.57.041-213.3
Влияние зазора между поршнем и цилиндром на пусковые
характеристики герметичного компрессора
Канд. техн. наук Ю. В. ЗАХАРОВ, В. С. ДОРОШ
Николаевский кораблестроительный институт
В последние годы опубликованы работы,
посвященные исследованию влияния зазоров между
поршнем и цилиндром на работу герметичных
компрессоров в установившемся режиме [1, 2].
Испытания показали, что чем меньше зазоры,
тем выше тепловые и энергетические
характеристики компрессоров. Однако слишком малые
зазоры приводят к увеличению шума и
вибраций. Поэтому для улучшения характеристик
необходимо выбирать оптимальные зазоры,
обеспечивающие надежную жидкостную смазку
пар трения, что, в свою очередь, повышает
надежность и долговечность компрессора [3].
От зазоров зависят и пусковые характеристики
компрессора. Наличие зазора между поршнем
и цилиндром существенно влияет на характер
изменения давления в цилиндре в процессе
пуска и, следовательно, на время разгона
компрессора [4].
Данная статья посвящена исследованию
влияния величины зазора между поршнем и
цилиндром на пуск герметичного компрессора.
Основным объектом исследования был выбран
одноцилиндровый компрессор типа ФГП,
условия пуска которого тяжелее, чем компрессора с
ббльшим числом цилиндров. Диаметр цилиндра
компрессора 42 мм, ход поршня 26 мм,
холодильный агент фреон-22, синхронная скорость
вращения 25 с, холодопроизводительнссть
2200 ккал/ч при t0 = 5 °С и /к= 40 °С.
Испытания проводили при различных
диаметральных зазорах в сопряжении поршень —
цилиндр. Диаметральный зазор в поршневом
сопряжении меняли от 15 до 32,5 мкм. Различные
величины зазоров получали путем изготовления
и установки в компрессоре поршней с
различными наружными диаметрами. Измерения проводили
с помощью индикаторного нутромера повышенной
точности модели 109 и рычажной скобы с
погрешностью 0,002 в трех сечениях по длине поршня и
цилиндра и в четырех по окружности (через
каждые 45°). Значение диаметра получали
усреднением результатов измерения. Зазор в сопряжении
определяли с учетом шероховатости
сопряженных поверхностей [2].
Величины полученных зазоров для всех
поршней приведены ниже:
Номер поршня 1 2 3
Диаметральный зазор, мкм 15,0 21,0 32,5
Компрессор испытывали на
калориметрическом стенде [5]. Пуски проводили при t0 =
= 10 °С и tK = 50 °С, номинальном и
составляющем 0,85 номинального напряжениях сети с
осциллографированием процесса пуска.
На осциллограммы (рис. 1) записывались
потребляемый ток, изменение давления в цилиндре,
показания отметчика равных давлений при
достижении в цилиндре давления конденсации,
отметки угла поворота и времени. Отметки угла
поворота наносились с помощью
фотоэлектрического отметчика, состоящего из фотодиода,
осветительной лампы и диска с отверстиями,
расположенными по окружности с интервалом 15°.
Время пуска компрессора»— это время, за
которое его угловая скорость достигала 0,95
рабочей угловой скорости. Угловую скорость
определяли по отметкам угла поворота и времени.
Если в диске фотодатчика отверстия выполнены
через Аф рад, то средняя угловая скорость на
отдельном участке со определяется по формуле:
— Аш
где Дт—время, соответствующее повороту вала на угол
Аф, с.
Вычислив среднюю угловую скорость на
каждом участке в течение всего процесса пуска,
можно построить функциональную зависимость
ю = / (т).
Из проведенных испытаний были отобраны те,
в которых положение поршня перед пуском
соответствовало наиболее вероятному, а именно,
200—210 СС [4]. В каждой серии опытов были
обработаны результаты трех испытаний.
Полученные данные осредняли. Погрешность
определения основных величин не превышала 3 %.
На рис. 1, а представлены осциллограммы
пуска компрессора при номинальном
напряжении сети, которые показывают, что время
разгона компрессора практически остается
постоянным при изменении зазоров от 15 до 32,5 мкм.
Отсутствие влияния зазора на время пуска в
данном случае можно объяснить тем, что при
пуске на номинальном напряжении сети
вращающий момент электродвигателя значительно
превосходит момент сопротивления компрессора и
последний разгоняется в течение одного
оборота примерно за 0,96 с. За короткое время
сжатия (около 0,06 с) количество газа, переходящего
из цилиндра через зазор между поршнем и
цилиндром на сторону всасывания, при различных
к

ЩШ Шт. вмт
<Гп -0,096с
Рис. 1. Осциллограммы пуска при номинальном (а) и
пониженном (б) напряжениях сети и следующих зазорах:
/¦— 15 мкм; // — 32,5 мкм; /// — 15 мкм; IV — 21 мкм; V —
32,5 мкм; 1 — потребляемый ток; 2 — давление в цилиндре;
3 — отметка давления конденсации; 4 — отметка угла поворота;
5 — отметка времени.
-,ЛА-АЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛ
<tn=Q,S2c
^\/^^^/^л.л,л,л,л^ a a ^w^2i
0,5 Т7с
Рис.2. Изменение угловой скорости в процессе пуска компрессора при пониженном напряжении сети:
/ — зазор 15 мкм; 2 — зазор 21 мкм; 3 — зазор 32,5 мкм; О — положение поршня в в. м. т.
зазорах почти постоянно, а потому не
изменяется давление в цилиндре и, как следствие, время
пуска компрессора.
Совсем другая картина наблюдается при
пусках на пониженном напряжении сети. На рис. 1,
б представлены осциллограммы, а на рис. 2 «—
кривые изменения угловой скорости в процессе
пуска компрессора с различными зазорами при
пониженном напряжении сети. При
диаметральном зазоре между поршнем и цилиндром 15 мкм
время пуска составляет 0,52 с, при
зазоре 21 мкм;—0,36 с и при 32,5 мкм •—0,25 с.
В начальный момент пуска компрессор за 0,04 с
независимо от зазоров достигает угловой
скорости около 45 с-1, а затем начинает резко
тормозиться. Время торможения зависит от
зазора, и оно тем больше, чем меньше зазор. После
прохождения в. м. т. компрессор разгоняется
независимо от зазоров примерно за 0,1 с.
Подобное явление связано с тем, что при пуске
на пониженном напряжении вращающий момент,
развиваемый электродвигателем, недостаточен
для преодоления пика нагрузки. В положении,
соответствующем промежуточному давлению,
которое для всех случаев примерно одинаково,
скорость вращения компрессора падает практически
до нуля. После того как газ из пространства над
поршнем через зазор перейдет на сторону
всасывания, компрессор вновь разгоняется и
достигает в. м. т. Время перетекания газа зависит
от величины зазора между поршнем и цилиндром,
чем и объясняется различие во времени
торможения и стоянки компрессора. Двигаясь от
в. м. т. к н. м. т. без нагрузки, компрессор при-
3 Холодильная техника № 1
17

обретает скорость, достаточную для
преодоления пика нагрузки. Во всех трех случаях
компрессор разгоняется за два оборота.
Характер изменения давления в цилиндре, а
следовательно, и угловой скорости, в процессе
пуска при различных зазорах между поршнем
и цилиндром примерно один и тот же, за
исключением периода торможения компрессора, когда
начинается его разгрузка вследствие
перетекания газа через зазор между поршнем и цилиндром.
После преодоления пика нагрузки величина
зазора почти не сказывается на времени пуска.
Таким образом, для пуска герметичного F
компрессора не всегда требуется электродвига- т
тель с повышенным пусковым моментом.
Достаточно правильно выбрать зазор в сопряжении j
поршень —цилиндр. При этом компрессор не ь
требует специальных разгрузочных устройств, х
что упрощает его конструкцию. Например, уве- с
личение диаметрального зазора на 5 мкм равно- 1
сильно сверлению разгрузочного отверстия
диаметром 0,5 мм, как это было выполнено в
компрессоре ФГ-0,7 —' 3 [6]. d
Для определения влияния величины зазора
между поршнем и цилиндром на пуск герметич- <.
ного компрессора была построена зависимость
времени пуска компрессора при пониженном
напряжении от величины относительного
зазора, которая представлена на рис. 3. Эта
зависимость показывает, что с точки зрения пуска
диапазон желательных относительных зазоров '
находится в пределах @,55*—0,7)-10~3.
Проведенное исследование дает основание для ,
определения оптимальной величины зазора с
УДК 621.57.041-213.3
Канд. техн. наук В. И. МИЛОВАНОВ, В. С ЗАХАРОВ
Всесоюзный научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт
торгового машиностроения
С. Н. БЛИНДЕР
Канд. техн. наук Я. А. РУДЗИТ, О. А. ЛИНИНЬШ
Рижский политехнический институт
Исходная шероховатость поверхностей трения
деталей машины или механизма в значительной
степени определяет их износ в процессе
приработки [1, 2]. Приближение параметров
исходной шероховатости поверхностей трения к
параметрам шероховатости, приобретаемой
поверхностями в конце периода приработки, снижает
величины износа деталей и продолжительность
ОЛ
0,3
' 0J ДО ~5 о} 0,7 $-Ю3
Рис. 3. ЗаЕИскмссть времени пуска от величины
относительного зазора.
учетсм не только теплоЕых, энергетических,
шумовых и вибрационных, но также и пусковых
характеристик герметичных компрессоров.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Э л ь к и н И. А. Влияние зазора поршень — цилиндр
на характеристики герметичных компрессоров. —
«Холодильная техника», 1966, № 2, с. 8—10.
2. Милованов В. И. Влияние зазора поршень —
цилиндр герметичного компрессора на его
показатели. — «Холодильная техника», 1869, № 7, с. 19—24.
3. Тихомиров В. А., Якобсон В. Б. О выборе
оптимального зазора между поршнем и цилиндром
герметичного компрессора. — «Холодильная техника»,
1969, № 9, с. 8 —10.
4. Р е д к о з у б Б. Д., Д о р о ш В. С. Исследование
пускового режима герметичного поршневого
компрессора. — «Холодильная техника», 1971, № 3, с. 24—27.
5. Дорош B.C., Редкозуб Б. Д. Стенд для
испытаний герметичных компрессоров. — «Холодильная
техника», 1972, № 11, с. 14—17.
6. Зеликовский И. М., Элькин И. А. 1ер-
метичные холодильные машины. М., Госторгиздат, 1961.
периода приработки [3]. Учитывая этот факт,
а также большие технологические возможности
обеспечения заданной шероховатости деталей
[4], можно считать актуальным изучение
процесса изменения параметров шероховатости
поверхностей трения деталей герметичных
компрессоров в процессе их приработки.
} В целях выявления закономерностей износа
1 и изменения параметров шероховатости
поверхностей трения деталей герметичного поршне-
- вого компрессора ФГП-4, 5 с синхронной часто-
.- той вращения 1500 об/мин в процессе приработ-
т ки было проведено экспериментальное иссле-
ь дование.
Изменение параметров шероховатости поверхностей трения
в процессе приработки деталей герметичного компрессора
18

Три двухцилиндровых компрессора ФГП-4, 5,
работающих на фреоне-22, испытывали на
стенде с газовыми кольцами [5 ] в режиме с
температурой кипения t0 = 5 °С и температурой
конденсации tK = 40 °С при цикличной работе ¦—
90 мин работы и 10 мин стоянки.
В компрессорах ФГП-4,5 эксцентриковые
валы изготовлены из стали 18Х2Н4ВА с
шероховатостью поверхностей трения V10 и
подвергнуты поверхностной цементации на
глубину 0,8—1,2 мм и закалке до твердости 56—
62 R0. Подшипники скольжения и втулки
шалунов сделаны из бронзы БрОЦС-5-5-5 с
шероховатостью внутренних поверхностей V9.
Втулки цилиндров выполнены из чугуна с
шероховатостью внутренней поверхности V10.
Поршни (диаметром 42 мм) из стали 45
подвергали пористому хромированию по наружной
цилиндрической поверхности и шлифованию с
достижением шероховатости V10; поршневые
пальцы из стали 18Х2Н4ВА с шероховатостью
поверхностей V Ю •— цементации на глубину
0,8—1,2 мм и закалке до 56*—62 R0.
При изготовлении компрессоров
обеспечивались следующие зазоры в сопряжениях:
эксцентрикового вала с подшипниками скольжения
35—45 мкм, эксцентрикового вала с шатунами
43—57 мкм, поршень ¦— цилиндр 20—30 мкм,
поршень ¦— поршневой палец 12*—24 мкм. В
сопряжениях поршневой палец «— шатун
обеспечивался гарантированный натяг.
Детали компрессоров измеряли с
погрешностью Ь—2 мкм в двух или трех поперечных
сечениях через 45 ° по окружности в каждом
сечении. Параметры шероховатости определяли
по профилограммам, снятым на профилографе «—
профилометре модели 201 завода «Калибр».
Собранные компрессоры обкатывали в
течение 20 ч в режиме холостого хода на открытом
стенде и после повторных обмеров деталей
устанавливали на стенде с газовыми кольцами, где
испытывали в течение 2000 ч с периодическими
разборками для обмеров, профилографирования
И профилометрирования деталей.
Поверхности трения деталей компрессоров
микрометрировали через следующие периоды
работы компрессоров на стенде: 2, 5, 8, 15, 20,
50, 100, 200, 350, 500, 500 и 250 ч (без учета
времени стоянок компрессоров). Перед каждым
обмером детали промывали в бензине и
выдерживали в течение 6 ч при температуре окружающего
воздуха 20 °С.
В результате испытаний получены
зависимости среднего линейного износа (средне]'!
толщины истертого слоя ДА поверхностей трения)
деталей компрессоров ФГП-4,5 от времени их
работы т и от пути трения этих поверхностей AL
(рис. 1) [2].
-
А
A iwK~~—r
*1 7
ESsJr
i i i !
10 11 12 15
500
1000
1500
2000 Т.
Рис. 1. Зависимости среднего линейного износа АЯ
поверхностей деталей компрессоров ФГП-4,5 от времени
работы т и пути трения AL поверхностей:
а — опорные шейки валов; б — втулки шатунов; в — вкладыши
подшипников; / — нижние в компрессоре № 1; 2 — нижние
в компрессоре № 2; 3 — нижние в компрессоре № 3; 4 —
верхние в компрессоре № 1; 5 — верхние в компрессоре № 2;
6 — верхние в компрессоре № 3; г — эксцентриковые шейки
валов:
/, 2, 3 — соответственно в компрессорах № 1, JVb 2 и № 3.
Величины износа сопряженных поверхностей
эксцентрикового вала, подшипников и шатунов
были соизмеримы и за 2 тыс. ч работы
компрессоров не превысили 4 мкм по поверхности вала
и 7 мкм по подшипникам и шатунам. При этом
износ подшипников скольжения и втулок
шатунов из бронзы БрОЦС-5-5-5 был такого же
порядка, как и износ этих деталей из сурмянистой
бронзы БРСуН-7-2, а износ поверхностей
эксцентрикового вала ¦— в 2^—3 раза меньше, чем
в компрессоре с подшипниками и втулками
шатунов из бронзы БрСуН-7-2, испытывавшемся
в таком же режиме [5]. Исчезло также
наволакивание материала вала на поверхность
подшипников и втулок. Оба факта объясняются
3*
19

м
п
1
Нтау\
м. V
*\~г
|М
,М '
/'1
лЛ
1 1
I ' Средняя линия
\Rmax у,
i
Гк2'
/
Л
?
"i
У
:Vj;^
w
,
z/
У
Рис. 2. Схема определения основных параметров профиля
шероховатости:
# — максимумы; О — пересечения профиля шероховатости
со средней линией.
Теплоэнергетические показатели
компрессоров: холодопроизводительность Q0,
электрическая мощность NB, удельная электрическая
холодопроизводительность К9 после окончания
периода приработки деталей практически не
изменились.
По профилограммам, снятым с поверхностей
трения, исследовали изменения в процессе
приработки следующих параметров,
характеризующих шероховатость поверхности: среднее ариф-
Г,мкм
200
150
100\
1 V
К.
V
К/
1 |
"Ч
/•
У
У
У
У
У ^
'У
*^—
"-..
>'
У
' 5
/
/
/
¦^<
. /
уЛ
У
Л (С), мм]
50
О 20 40 60 80 г,Ч
Рис. 3. Изменение среднего значения радиусов
скругления вершин выступов профиля
шероховатости г за время т приработки
поверхностей:
/ — цилиндр; 2 — поршень; 3 — втулка шатуна;
4, 5 — верхняя и нижняя эксцентриковые
шейки вала.
Рис. 4. Изменение числа пересечений профиля
шероховатости со средней линией п(о) за время
т приработки поверхностей. Обозначения см.
на рис. 3.
75
50
1 _ _
Г\
\ ч
2
5
-----
\^ h
— >
-—*"" 1
Z5\—^
hO
80
t,4
значительно меньшей механической прочностью
деталей из бронзы БрОЦС-5-5-5 [6]. ^
Диаметральные зазоры в сопряжениях
эксцентрикового вала опытного компрессора за тыс. ч
работы увеличились на 6^—15 мкм.
Продолжительность периода приработки его деталей,
определяемая по стабилизации интенсивности
износа, была меньше, чем у компрессора,
испытанного ранее [5], и не превышала 100 ч.
Средний линейный износ поверхностей
сопряжений цилиндр s— палец и цилиндр •— поршень
незначительный, не более 2—3 мкм.
метическое отклонение профиля /?а [7],
среднее значение радиусов скругления вершин
выступов профиля шероховатости г, размах
шероховатости /?тах, число максимумов т (число
гребешков), число пересечений профиля
шероховатости со средней линией п (о) (величина, обратная
среднему шагу) и максимальная высота
микровыступов Ятах, измеренная от средней линии
(рис. 2).
Расчет радиусов г и определение числа
максимумов т и пересечений п (о) проводили по
методике [8]. Значения /?тах и #тах определяли
20

по профилограммам в пределах базовой длины
и усреднением измерений на трассе, общая
длина которой состояла из 6—7 базовых длин [8].
Среднее арифметическое отклонение профиля
Ra поверхностей пары трения цилиндр i—
поршень мало изменилось в процессе приработки и
не выходило за пределы 10 класса чистоты.
Радиус г (рис. 3) этих поверхностей уменьшался
более значительно по поверхности зеркала
цилиндра. Сначала величина г поверхности
цилиндра превосходила примерно в два раза
величину г поверхности поршня, а в конце
периода приработки значения г обеих
поверхностей были близки. Это вызвано в основном
образованием новых профилей с большей плотностью
выступов по сравнению с исходными профилями,
о чем свидетельствует увеличение числа
пересечений п (о) (рис. 4).
Среднее значение г поверхности шатуна
изменялось в процессе приработки незначительно,
а величина г эксцентриковой поверхности вала
за этот период существенно возросла (см. рис. 3).
На основе экспериментальных данных была
проверена гипотеза о нормальном законе
распределения точек профиля шероховатости
поверхности эксцентриковой шейки вала
компрессора [9, 10]. Распределение накопленных часто-
стей высоты неровностей профиля
шероховатости поверхности в основном подтверждает это
предположение.
Проведенное экспериментальное исследование
позволило выявить некоторые закономерности
Л. П. ГОРЛИНА, канд. техн. наук Н. Е. ЗАЕВ,
канд. хим. наук В. И. ГОРОХОВ, Т. Н. ГРЕЦОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
электромеханики
В зарубежной и отечественной практике для
пазовой изоляции встроенных
электродвигателей фреоновых компрессоров используются
целлюлозные материалы [1, 2]. В компрессорах
мощностью 0,5 л. с, температура в которых
повышается до 120-—130 °С, применяются поли-
этилентерефталатные пленки (ПЭТФ) типа ме-
линекс, майлар. В спецификациях ряда
зарубежных фирм пленки ПЭТФ указаны как
материалы для пазовой и межфазовой изоляции.
Однако проведенные нами предварительные
испытания пленки мелинекс во фреоно-масляных
износа и изменения параметров шероховатости
поверхностей трения деталей компрессора ФГП-
4,5 в процессе приработки.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Якушев А. И. Основы взаимозаменяемости и
технические измерения. Изд. 2-е. М.,
«Машиностроение», 1968.
2. Крагельский И. В. Трение и износ. М.,
^Машиностроение», 1968.
3. Я к у ш е в А. И. и др. Взаимозаменяемость и
качество машин и приборов. М., Издательство комитета
стандартов, 1967.
4. Ш н е й д е р Ю. Г. Управляемые шероховатости. —
«Наука и жизнь», 1971, № 10, с. 20—29.
5. Милованов В. И., Блин дер С. Н.,
Коло м и е ц Ю. К. Износоустойчивость поверхностей
трения герметичных поршневых компрессоров. —
«Холодильная техника», 1968, № 9, с. 15—21.
6. Мельниченко Л. Г., Трусков П. Ф.,
Крицкий Е. Д. Методика и результаты
исследования износа материалов для подшипников герметичных
холодильных компрессоров. — «Холодильная
техника», 1966, № 2, с. 10—18.
7. Методические указания № 176 по обработке
профилограмм шероховатой поверхности. М., «Стан-
дартгиз», 1960.
8. Крагельский И. В., Рудзит Я-А.
Методика определения средних значений радиусов
закругления вершин неровностей профиля шероховатости. —
В кн.: Приборостроение, 3, Рига, изд. РПИ, 1968.
9. Герцбах И. Б., Кордонский X. Б.
Модели отказов. М., «Советское радио», 1968.
Ю.Исаков А. Э., Гурвич И. Б., Комис-
саржевская В.И. К вопросу о шероховатости
шеек стальных коленчатых валов. — «Автомобильная
промышленность», 1971, № 8, с. 30—34.
смесях при температуре 130 °С показали ее
неприменимость для изоляции
электродвигателей фреоностойкого исполнения класса В.
Имеются также сообщения о разрушении поли-
этилентерефталатной пленки хостафан в среде
фреона-22 при температуре 140 °С [3].
Пленочные материалы на основе полипиро-
меллитимида нашли применение во
встраиваемых электродвигателях герметичных
компрессоров (температура в системе изоляции 150*—
180 °С) [1, 2].
Для выяснения поведения
электроизоляционных материалов во фреонах при повышенных
температурах были исследованы следующие
материалы: ПЭТФ пленки *— лавсан, лумиррор и
композиционный материал марки пленкосинто-
УДК 662.998:621.564.25
Воздействие фреонов на электроизоляционные материалы
21

Физико-механические свойства
Лавсан,
ТУП-1-109—7]
Лумиррор,
японский
Пленкосин-
токартон,
опытная
партия ВЭИ
Пленка ПМ,
ТУП-551— 67
Ко мпозицион-
ный материал
на основе по*
лиимидной
пленки
Толщина, мм
Предел прочности при растяжении, кгс/мм2
Относительное удлинение при разрыве, %
Электрическая прочность, кВ/мм
Удельное объемное электрическое
сопротивление, Ом «см
0,050
19,0
77
192
1,9-101*
0,050
17,6
77
214
1,8.10"
0,24
7,0
96
69
3,1-10"
0,04
17,0
77
190
1,3-10"
0,23
12,5
17
68
4,7.10"
картон, полипиромеллитимидная пленка ПМ
и композиционный материал на ее основе.
Физико-механические свойства
электроизоляционных материалов (исходные) представлены
в таблице.
Испытания проводили во фреонах-12 и 22
при избыточном давлении 5—9 кгс/см2 и
температуре 130 °С.
Образцы пленочных материалов помещали в
специальные баллоны емкостью 0,25 л из
нержавеющей стали, снабженные вентилем для ва-
куумирования и заправки их фреоном.
Время пребывания электроизоляционных
материалов во фреоне в указанных условиях
составляло 250, 500, 750, 1000, 1500 ч.
Извлеченные из баллонов образцы протирали
фильтровальной бумагой и испытывали на механическую
и электрическую прочность. Электрическую
прочность определяли на образцах 100 X 100 мм
по ГОСТ 6433—65 на пробивной установке
(диаметр электродов 25 мм), прочность на
разрыв при растяжении »— на образцах 15 X 100 мм
по ГОСТ 14236—69^на разрывной машине «Шоп-
пер» (скорость движения захватов 70 мм/мин).
Электрическое сопротивление исследуемых
материалов измеряли тераомметром Ф507
(напряжение 500 В, диаметр электродов 50 мм).
Для выяснения химических и структурных
превращений, происходящих в испытуемых
материалах в процессе теплового старения вофрео-
нах, был применен метод ИК-спектроскопии
[4]. ИК-спектры были сняты на
спектрофотометре UR-20.
Результаты испытаний показали снижение
электрической и механической прочности
материалов на основе полиэтилентерефталата. Так,
механическая прочность у пленкосинтокартона
уменьшилась по сравнению с исходной до
1,5 кгс/мм2 (рис. 1), а удельное объемное
сопротивление ¦— на два порядка после 250 ч
выдержки во фреоне-12, электрическая прочность при
этом снижалась меньше (рис. 2). Лавсан и
лумиррор после 250 ч воздействия в указанных
средах разрушались полностью.
Результаты испытаний физико-механических
свойств лавсана и лумиррора в аналогичных
условиях в среде азота показали, что свойства
этих материалов в течение опыта не изменяются,
процессы термической деструкции не
происходят. Исследования ИК-спектров пленок ПЭТФ
после воздействия фреонов, а также
наблюдаемое резкое падение молекулярного веса и
физико-механических свойств этого полимера при
прогреве во фреонах дают возможность
предположить, что фреоны оказывают
каталитическое действие на процесс гидролитического
распада пленок ПЭТФ.
Наибольшую стойкость к действия фреонов
показали полиимидная пленка ПМ и
композиционный материал на ее основе. Выдержка этих
—!— Ф-12
P-2Z I
Смесь Ф-72 и масла
ХФ-12-18
500 750 1000
Время, ч
1500
Рис. I. Зависимость изменения механической прочности
пленочных и композиционных материалов под действием
фреонов и фреоно-масляных смесей при температуре
130 °С от времени:
/ — полиимидная пленка; 2 — изофлекс; 3 — пленко-
синтокартон.
22

^ 250 500 750 WOO 1500
Время у
Рис. 2. Зависимость изменения электрической прочности
пленочных и композиционных материалов под действием
фреонов и фреоно-масляных смесей при температуре
130 °С от времени:
/ — полиимидная пленка; 2 — изофлекс; 3 — пленкосинто-
картон. •
материалов во фреонах в течение I 500 ч
вызывает незначительное ухудшение механических
и электрических свойств. Фреон-22 оказывает
большее воздействие на электроизоляционные
материалы, чем фреон-12 (см. рис. 1, 2).
Электроизоляционные материалы, показавшие
высокую стойкость к действию фреонов и масел
при повышенных температурах >— полиимидная
пленка ПМ и композиционный материал на ее
основе •— были отобраны для испытаний во
фреоно-масляных смесях. Испытания проводили
по указанной выше методике в смесях фреона-12
с минеральным маслом ХФ-12-18 и фреона-22
с минеральным маслом ХФ-22-24 при
температуре 130 °С и избыточным давлении 8—
10 кгс/см2.
Как видно из рис. 1, 2, свойства испытуемых
материалов во фреоно-масляных смесях при
температуре 130 °С ухудшаются значительно
резче, чем в среде чистых фреонов. Так, прогрев
полиимидной пленки в смеси фреона-12 и
масла ХФ-12-18 в течение 500 ч уже снижает ее
электрическую прочность на 27%, а
механическую прочность на 20%. Однако дальнейшая
выдержка пленки в указанных условиях не
вызывает существенного изменения
физико-механических показателей. Удельное объемное
сопротивление полиимидной пленки практически
не изменилось в течение опыта, оставаясь на
уровне Ю160м-см.
Изменения физико-механических свойств
полиимидной пленки после воздействия фреоно-
масляных смесей коррелируется с результатами
ИК-спектроскопического анализа структурных
превращений этой пленки [5, 6].
Композиционный материал на основе
полиимидной пленки показал высокую стойкость
к воздействию фреона-12 и минерального
масла ХФ-12-18. На протяжении всех испытаний
в этой смеси у композиционного материала
электрические и механические свойства не
изменялись.
Обращает на себя внимание агрессивность
смеси фреона-22 и масла ХФ-22-24. Воздействие
этой смеси на испытуемые материалы вызывает
снижение механической прочности в конце
испытаний A500 ч) на 40% у полиимидной пленки
и на 30% у композиционного материала.
Спектроскопический и |физико-механический анализ
минерального масла ХФ-22-24 после теплового
старения в смеси с фреоном-22 показал
повышение его кислотности и снижение вязкости. Все
эти изменения вызваны в основном деструкцией
присадки масла ХФ-22-24-—винипола.
Продуктов взаимодействия масла с фреоном-22, а также
продуктов гидролиза фреона в этих
исследованиях обнаружить не удалось. Аналогичные
изменения выявлены при тепловом старении
этого масла в условиях инертного газа (аргона).
Присутствие полиимидной пленки и
композиционного материала на ее основе не оказывало
влияния на изменение физико-химических
показателей масла в масло-фреоновом растворе
при температуре 130 °С.
На основании полученных результатов можно
сделать следующие выводы.
Полиимидная пленка ПМ и композиционный
материал на ее основе имеют высокую стойкость
к фреонам и фреоно-масляным смесям при
температуре 130 °С в течение 1500 ч.
Полиэтилентерефталатные пленки лавсан, лу-
миррор и композиционный материал пленкосин-
токартон полностью разрушаются в среде фрео-
нов-12 и 22 при 130 °С и избыточном давлении
8—10 кгс/см2.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Якобсон^В. Б. Малые холодильные машины. М.,
Госторгиздат, 1967.:
2. Enemark A. — «Jornal of Relrigeration», 1966,
Vol. 9, № 4, pp. 57—61.
3. S t e i n 1 e H. — «Kaltetechnik», 1964, Bd. 16, №11,
S. 334—341.
4. Збинден Р. Инфракрасная спектроскопия высоко-
пол имеров. М., «Мир», 1966.
5. Полиимиды — новый класс термостойких
полимеров. М., «Наука», 1968. Авт.: Н. А. Адрова, М. И.
Бессонов, Л. А. Лайус, А. П. Рудаков.
6. Спектроскопическое изучение деформации
полиимидных пленок. — «Высокомолекулярные
соединения», 1972, т. XIV, сер. А, № 3, с. 628—631. Авт.:
В. П. Пшеницына, Л. Г. Казарян, Е. Г. Лурье,
М. Л. Лебединская, В. В. Коврига.
23

УДК 621.574.3
Об эффективности разделения масла и жидкого аммиака
в гидроциклоне
Канд. техн. наук X. А. АБДУЛЬМАНОВ
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
И. И. ВАГАБОВ
Дальневосточный технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Часть уносимого из компрессора аммиачной
холодильной установки масла вместе с парами
аммиака после маслоотделителя проходит в
конденсатор. Исследования показали [1], что из
конденсатора и линейного ресивера масло
попадает в испарительную систему в растворе с
аммиаком и в виде 'отдельных частиц.
Растворимость масла в аммиаке незначительна.
Например, при 25° С в литре жидкого
аммиака растворяется 0,0015 г масла, при 50° С—
0,0045 г.
Масло и аммиак при обычных режимах работы
холодильных установок имеют достаточно
высокую разность плотностей. Они разделяются,
как правило, путем отстаивания масла или
выпаривания аммиака из раствора. Для
ускорения этого процесса и придания ему
непрерывности применяются гидроциклоны [2].
В данной работе рассмотрена эффективность
разделения масла и жидкого аммиака в
зависимости от технологических параметров и
конструктивных размеров гидроциклона.
При турбулентном движении аммиака и при
кипении масло перемешивается с жидким
аммиаком. Этим можно объяснить циркуляцию
масла с жидким аммиаком в насосно-циркуля-
ционных системах. В целях обеспечения
надежной работы аммиачного насоса и уменьшения
замасливания испарительной системы
рекомендуется устанавливать гидроциклон после
аммиачного насоса с последующим удалением
масла в маслосборник (рис. 1).
Автоматический выпуск масла из
гидроциклона происходит следующим образом. Через
маслосборник по змеевику проходит жидкий
аммиак, подаваемый к циркуляционному ресиверу.
В маслосборнике гидроциклона аммиак имеет
низкую температуру и поэтому выкипает,
переохлаждая аммиак в змеевике. По мере
накапливания масла в маслосборной части
гидроциклона аммиака становится меньше, и после
полного заполнения остается почти чистое масло,
которое нагревается протекающим по змеевику
хладагентом.
Чувствительный элемент^ |терморегулир ую-
щего вентиля вставлен в гильзу маслосборной
части гидроциклона и поэтому при повышении
температуры перепускает масло в маслосборник
или во всасывающую трубу винтового
компрессора. Соленоидный вентиль на маслоспускном
трубопроводе включается только при работе
компрессора и аммиачного насоса.
? компрессор
р. Из испарительной
Ц «- системы
В испарительную
\Жиднии
га- _l
¦оо-й^О—^
I / К маслосо~оп-
к—С*Э »- ~
нику
Рис. 1. Схема включения гидроциклона после
аммиачного насоса:
/ _ регулирующий вентиль; 2 — циркуляционный ресивер;
3 _ гидроциклон; 4 — соленоидный вентиль.
Рис. 2. Схема гидроциклона.
24

Схема гидроциклона показана на рис. 2.
Эффективность разделения масла и аммиака
описывается уравнением
к== ^7^2 лоо, (О
Si
где К — коэффициент разделения масла и аммиака %;
?i> 5г — концентрация масла в аммиаке перед входом
в гидроциклон и на выходе из
гидроциклона.
Экспериментальная установка для
исследования эффективности работы гидроциклона
имела замкнутый аммиачный контур [2].
Количество циркулирующей смеси измеряли
дистанционным электрическим ротаметром.
Концентрацию масла в жидком аммиаке до и после
гидроциклона определяли путем отбора проб в
специально изготовленные пробники,
температуру аммиака после аммиачного насоса, перед
входом в гидроциклон, — лабораторным
термометром.
Экспериментально устанавливали зависимость
коэффициента разделения от технологических
параметров.
С увеличением скорости v потока на входе в
гидроциклон коэффициент разделения при
заданной температуре возрастает (рис. 3, а),
однако повышать скорость входа в гидроциклон
выше 8 м/с нецелесообразно, так как это
приводит к сильному увеличению гидравлических
потерь в гидроциклоне и замедлению роста
коэффициента разделения при скорости входа
аммиака более 8 м/с.
При понижении температуры смеси
ухудшается разделительная способность гидроциклона.
Например, при —40 °С и скорости потока 8 м/с
К=30%, а при 15 °С /(=54%. Эффективность
разделения при низких температурах
ухудшается вследствие уменьшения разности
плотностей масла и аммиака и возрастания вязкости
последнего, что приводит к увеличению
сопротивления среды движению частиц масла к
стенкам аппарата.
Результаты исследований изменения
коэффициента К в зависимости от температуры при
входной скорости 8 и 4 м/с приведены на рис. 3, б.
Изменение начальной концентрации масла
существенно не влияет на коэффициент разделения
(рис. 4).
Проведенные эксперименты математически
описываются следующей зависимостью
K^mv^p037^0'11, B)
где т — постоянный коэффициент, учитывающий
конструктивные особенности гидроциклона;
v — скорость во входном патрубке гидроциклона;
р — давление насыщенной жидкости, которое
определяется температурой жидкого аммиака на
входе в гидроциклон.
3 4 5 6 8 Юцмб -30 -20 -Ю 2 15 t,°C
Рис. 3. Зависимость коэффициента разделения от
скорости потока на входе в гидроциклон (а) и температуры
жидкого аммиака (б).
Рис* 4. Зависимость коэффициента разделения от
начальной концентрации масла в аммиаке.
На рис.3, а, 3,6, 4 сплошными линиями
показаны зависимости, описываемые уравнением B).
Применять уравнение B) можно при изменении
технологических параметров в следующих
пределах: y=3-f-8 м/с, / от —35 до +15° С, 11=
= 14-5%.
Все эксперименты по определению
коэффициента разделения в зависимости от
технологических параметров были проведены после
установления оптимальных конструктивных
соотношений размеров гидроциклона.
(Результаты опытов по определению
оптимальных конструктивных размеров аппарата
приведены на рис. 5. Опыты проводили при
постоянной скорости и=8 м/с и начальной
концентрации масла ^=5%.
Угол конусности 2а (см. рис. 2, рис. 5, а)
незначительно влияет на эффективность
разделения. Величину угла 2а можно принимать
равной 10—12°, так как при малых значениях 2а
возрастает высота гидроциклона.
Изменение эффективности разделения от угла
наклона входного (питающего) патрубка
гидроциклона р для различных температур
приведено на рис. 5, а. При температуре аммиака
15 °С оптимальная величина угла наклона
равна 3,5—4°, при низких температурах аммиака
угол наклона должен быть больше. Для
промышленных образцов рекомендуется C=7-f-10°.
4 Холодильная техника Ла 1
25

0,08 0,11 OJS 0J0_ 0,ft 0,28 0J2 0,36 tyO Ж
\^Ц200,60 ЩО Щ ЦО 2,20 2§0 3J0 3^0 %
и0,87
V7
157
5
а>Гл
Рис. 5. Зависимость коэффициента разделения от угла
конической части, угла наклона входного патрубка (а)
и соотношения конструктивных размеров (б).
цм/с
\&
ш
?$
ш
о
rrZ-
Й5
огх<
9^А
f
J
>
\Р\
L
&
2
кг
А
"П
У^
и
г^
rL^d
7
Г
«г
5^~
Г^
И"
5^kJ^J
>>*о-
0,0260,060 ОМ 0,188 0,242 0,294 0,348 0,402 0,456 0,510 0,564 Др/гс/м*
Рис. 6. Падение напора в гидроциклоне:
7 — •
D
:5,55; 2 — -^- = 3,*
D
f- = 2,Q6,
Диаметр выходного отверстия конической
части dH определяют из соотношения-rfH=@,3-r-
-т-0,36) D, диаметр сливного отверстия 5сЛ из
соотношения с!сл=A,3-й,4)^п, глубина
погружения выходного патрубка h'=D (рис. 5, б).
Гидроциклоны широко применяются в
различных отраслях промышленности
преимущественно для отделения твердых частиц от жидкой
среды. Как правило, в них предусмотрен
свободный дыход части очищаемой жидкости
вместе с отделяемой фазой в атмосферу из
отверстия dH [3]. Нами проводились исследования
при спуске чистого масла из гидроциклона.
Опыты по отводу части жидкого аммиака с
отделяемым маслом показали более высокую
эффективность. На этом принципе можно
осуществить двухступенчатую очистку,
пропуская обогащенную смесь из'нижнего патрубка
первого гидроциклона во входной патрубок
второго. Такая схема позволит значительно
повысить эффективность разделения.
Оптимальные значения цилиндрической части
гидроциклона принимались по соотношению
n=(l~l,5)D[3].
Падение напора в гидроциклоне зависит от
ряда факторов, основными из которых являются
величина скорости на входе в гидроциклон,
диаметр сливного патрубка и длина конической
части, которая определяется углом конусности
аппарата.
Результаты исследований зависимости
дения напора в гидроциклоне от Re, - с—¦-
обобщаются уравнением:
-^- 7,62^0*|Re~°'67Df
D
0,5pi/2
Re =
-0,5
(fr)-\
na-
D
C)
где
v
v —скорость смеси на входе в гидроциклон;
du — диаметр питающего патрубка;
v — кинематическая вязкость смеси.
Данная зависимость справедлива при Re=
= 3'104+14.104
D
= 0,104-^0,32;
D
= 2,06 -т-5,55Bа = 7 -г 15°).
На рис. 6 показано падение напора в
гидроциклоне.
Уменьшение угла конусности, что соответ-
ствует увеличению отношения -~-у приводит к
росту сопротивления гидроциклона.
На основе анализа работы гидроциклонов и
результатов наших испытаний можно
рекомендовать следующие конструктивные размеры
гидроциклонов, устанавливаемых после
аммиачных насосов:
Производительность
насоса, м3/ч
Диаметр
питающего патрубка dn
сливного патрубка с1сл
цилиндрической части D
нижнего выхода dR
Угол, град.
конусности 2а
наклона питающего патрубка Р
Высота цилиндрической части W
18
28
36
140
56
10—12
7—10
140
34
38
50
190
76
10—12
7—10
190
26

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Абдульманов X. А., Мирмов Н. И.
Экспериментальное исследование коэффициента
теплоотдачи при конденсации паров аммиака с маслом на
горизонтальных трубках.—«Холодильная техника», 1971,
№4, с. 42—44.
2. Абдульманов X А., Вагабов И. И.
Применение гидроциклона для разделения масла и жидкого
аммиака.—«Холодильная техника», 1971, № 12,
с. 11—15.
3. Ш е с т о в Р. Н. Гидроциклоны. Л.,
«Машиностроение, 1967.
УДК 621.892.092
Свойства раствора масла ХА-30 и фреона-22
Доктор техн. наук, проф. Л. 3. МЕЛЬЦЕР,
канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ, Б. В. ГУНЧУК,
Ю. Г. ЗАТВОРНИЦКИЙ, А. А. ЧЕК
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Смазочное масло ХА-30 разработано ВНИХИ
совместно с Орским нефтеперерабатывающим
заводом для смазки нового ряда серийных
аммиачных компрессоров с повышенными частотой
вращения и нагрузками в парах трения. Оно
включено в ГОСТ 5546=—66 «Смазочные масла
для холодильных машин». В то же время
рассматривался вопрос об использовании масел
более высокой вязкости по сравнению с
применяемыми ранее в холодильной технике [1].
Поскольку в стандарте указаны
специализированные масла для фреоновых машин, в
качестве смазки все чаще применяется масло ХА-30,
как единственное соответствующее по своим
показателям международным стандартам. Осо-
0 10 20 3D 1,0 50 60 70?„Л
Рис. 1. Взаимная растворимость масла ХА-30 и фреона-22:
/ — опытное масло 1966 г.; 2 — серийное масло 1973 г.
бенно широко его используют для винтовых
компрессоров, работающих на фреоне-22.
Нами выполнен комплекс лабораторных
исследований свойств раствора масла ХА-30 и
фреона-22 и получены экспериментальные
данные по фазовым равновесиям, вязкости,
плотности, температурам, подвижности,
стабильности. Опыты проводили с серийным маслом
выпуска 1973 г.
Полученные данные несколько отличаются от
опубликованных ранее для опытной партии
масла 1966 г. [1].
Показатели чистого масла, определяемые
стандартными методами исследований, не
изменились, однако в свойствах смеси масла с
фреоном обнаружены различия.
На рис. 1 показаны результаты определения
взаимной растворимости опытного и серийного
масла ХА-30 и фреона-22.
Эксперимент поставлен в стеклянных
запаянных ампулах [2 ] в интервале температур ¦—50 -f-
-т- +70 °С.
Как видно из рис. 1, серийное масло менее
растворимо во фреоне-22, особенно при малых
концентрациях масла (левая ветвь кривой).
Давление пара раствора ХА-30 определяли
на приборе и по методике, описанной в работе
[3]. Интервал температур >—20 -f- +70 °С,
давлений 0,5*—30кПа-10~2, концентраций 0—
100%. Относительная погрешность
эксперимента 0,8—2%. Результаты представлены в виде
изотермы в координатах Р •— | (рис. 2).
Данные плотности раствора масло ХА-30 •—
фреон-22 получены методом пикнометра
постоянного объема (рис. 3). Значения плотности
внутри области несмесимости определены как
средние значения плотностей обеих фаз
(пунктирные кривые).
Вязкость раствора ХА-30«— фреон-22
определяли методом капилляра на специально
сконструированном экспериментальном стенде.
Относительная погрешность определения
вязкости 0,5%.
Полученные данные о зависимости
вязкости от температуры и концентрации раствора
4*
27

hua-lij
р,кг/*ЧО\
О 10 20 30 hO 50 60 W 80 90 $„,%
г /им
\
к N
13 Kv
10
\
Г\
\
|N
N
к
\
\
\
\
ч ч
N
\
\
\
\ \ 1
s\}\t-20°C
и ГчГ\жк
/У
щ
J--
1
Гч \hVk\n>
1 IX К4 > \NM
¦70
и "
N
\ V
^ X
у р\
//.У
//Ь7
:
- ! 1
ж
j
КриЬая
расслоения
V
^
I
¦ 1 _J
30 hO 50 80 10 80 90 $M%
Рис. 3. Плотность жидкой фазы раствора ХА-30 •
Рис. 2. t—Р—g-диаграмма раствора ХА-30 — фреон-22. фреон-22.
—
__
\ЯяЛ//я
I^4;
9
1
ч
л^.
1
_ 1 .
1 i
N |
Ху^
¦;; _J_ ;X^:Z
1
[ ,
^>
_... _^_
б^>~ ! -
~^-^'J^-~
—у—^~у^
46^
"
^U=J
——^^•-¦g^sgsa
а. |
-Jtf -^
2# JM
40 ^ #? 70 t Г
Рис. 4. Вязкость жидкой фазы раствора ХА-30 —
фреон-22.
перестроены с учетом фазовой диаграммы в виде
изобар в координатах v«— t (рис. 4).
Температуру подвижности чистого масла
ХА-30 и его растворов с содержанием 5 и 10%
фреона-22 определяли по методике, соответ-
25 30 35 чО h5 50 55 60 65 70 75
85 90 Г, с
Рис. 5. Подвижность в U-образной трубке масла ХА-30
и его растворов с фреоном-22:
1 — чистое масло ХА-30; 2 — ХА-30 -f 5% фреона-22; 3 —
ХА-30 + 10% фреона-22.
ствующей стандартному методу исследований
смазочных масел для холодильных машин ГДР.
На рис. 5 показаны кривые, точки на которых
соответствуют одинаковому перемещению
столба жидкости в 10 мм в U-образной трубке
диаметром 6 мм при перепаде давлений на ее
концах 50 мм вод. ст. Температура, при которой
столб жидкости поднимается в одном из колен
U-образной трубки за 60 с, считается
достаточной для продвижения масла либо
масло-фреонового раствора по холодильной системе,
Добавление 5% фреона к маслу уменьшает
температуру его подвижности примерно на 5 °С, т. е. с
некоторым приближением можно принять, что
28

1% растворенного фреона снижает температуру
подвижности на 1 °С.
Вспениваемость масел в рабочих условиях
холодильных машин зависит от растворимости
фреонов в маслах и физических свойств
образованного ими раствора.
Опыты по определению вспениваемости
масла ХА-30 с фреоном-22 проводили на
экспериментальном стенде по разработанной нами
методике.
Порция масла, помещенная в герметичный
прозрачный цилиндр, насыщалась фреоном при
температурах 2S—70 °С и давлении 5-Ю2 кПа.
После достижения состояния равновесия
паровой и жидкой фаз измеряли уровень масло-
фреонового раствора, затем давление резко
сбрасывали до атмосферного и определяли
максимальный объем вспененного раствора.
Вспениваемость масел подсчитывали по
формуле
где V0 — начальный объем
масло-фреонового раствора;
Vx — объем вспененного раствора.
Данные по вспениваемости масла ХА-30
показаны на рис. 6. Здесь же нанесена кривая
устойчивости столба пены. Устойчивость
определяли как время разложения половины столба
пены в секундах тК2. Как видно из рис. 6,
вспениваемость масла ХА-30 уменьшается с
ростом температуры. Устойчивость пены также
значительно снижается. Аналогичная картина
наблюдалась и для других холодильных масел.
Вспениваемость масла ХА-30 ниже, чем
ХФ-22-24, но значительно выше, чем масла
ХФ-22с-16с с фреоном-22.
Стабильность масла ХА-30 определяли по
принятой методике в запаянных ампулах при
175 °С в течение 16 суток. Опыты проводили
с тремя образцами масел различных партий.
Канд. техн. наук Л. Л. ВАЙНЕР, В. П. ЗАЙКОВ,
Э. М. ЛУКИШКЕР
Термоэлектрические батареи содержат между
ветвями термоэлементов участки, заполненные
тем или иным электро- и теплоизолирующим
30 35 h0 h5 50 55 60 t,°C
Рис. 6. Вспениваемость масла ХА-30.
1 — вспениваемость; 2 — устойчивость столба пены.
Установлено, что масло выпуска 1973 г.
значительно лучше масел предыдущих лет. В нем
не происходит осмоления, омеднение очень
слабое. Однако стабильность масла ХА-30 — это
один из основных показателей, который
нуждается в улучшении.
Полученные экспериментальные данные
подтверждают необходимость введения в ГОСТ
на смазочные масла для холодильных машин
дополнительных методов исследования масел
в смеси с холодильными агентами.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Me льде р Л. 3., Дремлюх Т. С. О
применении холодильных масел повышенной вязкости.
«Холодильная техника», 1967, № 6, с. 20—23.
2. Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С,
Семеню к В. А. Экспериментальное исследование
растворов Ф-22 со смазочными маслами. — «Холодильная
техника», 1965, № 2, с. 33—36.
3. Д р е м л ю х Т. С. Экспериментальное исследование
^—р—^-параметров раствора фреона-22 и масла ХФ-22с.
В кн.: «Холодильная техника и технология», 1967 № 6
с. 48—50. ' " '
веществом, что оказьшает влияние на
энергетические и конструктивные характеристики
термоэлектрических охлаждающих устройств [1,2].
Тепловой баланс холодной стороны
рассредоточенной термобатареи определяется
уравнением:
УДК 621.565.83
Оребренная термобатарея минимальной массы
с рассредоточенным размещением термоэлементов
29

nsn\eiTa
-L*pl--fAT) = Q0 +
+ №5Д7\
A)
где п -
s0, sH •
e.X.P-
- число ветвей термоэлементов;
-площадь сечения ветви
термоэлемента и суммарная площадь
межэлементной изоляции;
- усредненные коэффициенты термо-
э. д. с, теплопроводности и
удельные сопротивления
термоэлементов;
- плотность тока;
/ — высота ветви термоэлемента;
Д7 = Т — Г0;
Т,Т0—температуры горячей и холодной
сторон термобатареи,
принимаемые равными соответственно
температурам теплоотвода
(радиатора) и объекта охлаждения;
Q0 — хо л о до производительность
термобатареи;
%и — коэффициент теплопроводности
материала изоляции.
Второй член в правой части учитывает
перетекание тепла с горячей стороны на холодную по
межэлементной изоляции.
Введя обозначения а = — и степени рассре-
X
доточения термобатареи g =
nsn
учитывающей
выбранные межэлементные зазоры, уравнение A)
можно представить в следующем виде:
^•=^-^0-4-^-?-^.
B)
где ЭС* = ХA+а5)«
Аналогично для удельных тепловыделений на
горячей стороне получим выражение:
1 X*
.eiT+ — i2pl — ~^T.
C)
Используя уравнения B) и C), рассмотрим
вопросы о минимуме массы и объема
рассредоточенной термобатареи и радиатора на ее горячей
стороне в отдельности, а также
термоэлектрического охлаждающего устройства в целом,
включающего в себя оба эти компонента.
Объем, занимаемый термобатареей,
V6 = ^(l + t)d + 26K)
D)
Масса рассредоточенной термобатареи
практически сконцентрирована в полупроводниковых
и ^коммутирующих элементах:
m6 = ^-lyl + 2yK6j(l)]t
E)
гДе У» 7к — плотности вещества полупроводниковых и
коммутирующих элементов;
бк — толщина коммутирующего элемента;
30
/(?)— отношение площади, занимаемой
коммутирующими элементами, к площади спаев
термобатареи (определяется коструктивны-
ми соображениями).
При заданной холодопроизводительности Q0
и выбранной степени рассредоточения, а также
характеристиках коммутирующих и
вспомогательных элементов объем и масса термобатареи
являются функциями величин Т0, Г, /, /.
Температура холодной стороны при проектировании
обычно задана. Если теплоотвод с горячей
стороны осуществляется достаточно интенсивно,
то можно принять Т = const. Что касается
величин i и Z, то каждая из них в равной мере
может быть выбрана в качестве параметра
оптимизации при заданной другой.
Оптимальная плотность тока, при которой
V6 и тб минимальны, как известно, имеет место
в режиме Q0max [3]. Этот вариант соответствует
случаям, когда одновременно с I заданы либо /,
либо s0.
Исследование выражений D) и E) на
минимум по / становится необходимым, когда в силу
тех или иных причин заданы или ограничены
ток / и сечение ветви s0. При этом получаем
<>пт~- мт—i
1/ «т0+ -9-;2ря
гдеЛ1т = у 1 + _^ В .
Величина В при расчете объема термобатареи
равна 2бк, при расчете массы •—2бк—/ (?).Если
к тому же можно пренебречь объемом и массой
коммутирующих элементов, то
п
При этом
m6mln = 2
, (8)
'опт — 2 eiT
G)
vQo
•"Р1-5Г
1
где ДГМ = — z*Ti ;
е
' Х*Р*
Соответствующее выражение получается и для
^б mtn- Подстановка в выражения D) и E)
формулы G) вместо F) приводит к погрешности,
которая при используемых на практике А7
не превышает 10%, что обычно вполне
приемлемо.
Использование формулы G) позволило
намного упростить расчетные соотношения [4].
В случаях проектирования
термоэлектрического охлаждающего устройства, когда
радиатор горячей стороны заведомо значительно боль-

ше термобатареи (например, при естественно-
конвективном теплообмене), задача о минимуме
объема и массы устройства сводится к
аналогичной задаче для радиатора.
Объем и массу радиатора приближенно можно
считать пропорциональными его теплоотдающей
поверхности Fp. Соответствующие
коэффициенты пропорциональности Р0 и Рт зависят от
конструкции радиатора.
Оптимальный перепад температуры на
термобатарее, соответствующий минимуму Fv,
определяется из выражения:
АГ0ПТ L/-I/7T
АГ* ~ * {V{
¦+)A++'с)
(9)
где
to =
ф = 1 + z*T0;
(Тс-Т0)
AT
где
1 + Лтд
<7о
А™ ~ aq> [yl + 27кбк/ (&] (Г - 7С) •
A2)
A3)
Оптимальные параметры i и / для устройства
очевидно должны находиться между значениями
этих величин, оптимальных для термобатареи
и радиатора в отдельности. Оптимальная
плотность тока при заданном / соответствует
промежуточному режиму между режимами Qomax
ь-л^п
еТ1
О-*)
(Afv + 1),
/
где v =
А%*АТ*
т = ~Т (То + ту,
A4)
При этом минимальная площадь радиатора
равна:
Qo / УТ+Ч + VlT^c
wPmln :
1— U
A0)
аФАГм
где ф — эффективность ребра радиатора.
Соответствующие выражения для
минимальных объема и массы радиатора получаются
умножением уравнения A0) на ро и Рт.
Поскольку Fp mln минимально возможная
площадь радиатора, необходимая для термобатареи
с холодопроизводительностью Q0, то величина,
определяемая выражением
Qomax = aq>Fp AT
м \
l—tr.
y\ + w + V\ + wt{
(ii)
будет максимальной
холодопроизводительностью, достижимой на термобатарее, радиатор
которой имеет заданную поверхность Fv.
Поэтому величина Qomax может служить критерием
пригодности теплоотводящей конструкции для
использования ее в качестве радиатора
термобатареи.
Если при заданных г*, Т0, Т0, а, ср, Fv
величина Qomax равна или больше заданной холодо-
нроизводительности Q0, то радиатор может
обеспечить работу термобатареи с параметрами
Qo и Т0.
Рассмотрим, наконец, общий случай
оптимизации термоэлектрического охлаждающего
устройства, содержащего термобатарею и радиатор
на ее горячей стороне. Практическое значение
имеет лишь вопрос о минимуме массы
устройства, так как объем его определяется обычно
в первую очередь размерами радиатора.
Масса устройства равна сумме масс
термобатареи и радиатора и может быть представлена
выражением:
Mv =
у
/ 1+vTq
1 + z*T
AT
> -*r
A5)
Знак перед корнем в выражении A5) такой же,
как у величины 1_ —.
Масса устройства при оптимальной плотности
тока определяется выражением:
(MvT-T0)+v \2T-(Mv+\) I1
m
_ <2оРл
аф (Г — Tn) v
. A6)
Ввиду сложности зависимости тп от
температуры горячей стороны Т оптимальное значение
Г, соответствующее минимуму пг, следует
находить численно.
Для случая i = const значение /опт может
быть без труда найдено, исходя из указанных
выше соображений об относительном
расположении минимумов массы термобатареи, радиатора
и устройства в целом. Поскольку масса
радиатора обычно больше массы батареи, величина /опт
и в общем случае может быть с достаточной
точностью определена формулой G). Оптимальный
перепад температуры на термобатарее найдем,
исследуя на минимум выражение A2) после
подстановки в него величины /опт из
уравнения G),
Д/ОПТ '„ C(l+d)+T|)
I I+ [c(l+d)*0-l]a I
A7)
где
c=2-
'2pP,;
31

Таким образом, предложенная методика
позволяет рассчитать оптимальные параметры
устройства либо его компонента, имеющих
минимальные массу и объем. Однако методика
не учитывает размеров объекта охлаждения.
Если найденная по ней площадь батареи
sq оказывается существенно меньше
площади, занимаемой объектом охлаждения so6,
то целесообразно исходить при расчете
устройства из заданной величины s6 = so6 [5].
Канд. техн. наук Н. Л. МОИСЕЕВА,
О. М. ВЫСОЦКАЯ, И. А. БУРЬЯНОВА,
В. А. ТОРОПОВА, Т. Д. БЫКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Яблоки зимних сортов достигают
потребительской зрелости в процессе хранения.
Продолжительность послеуборочного созревания плодов
зависит от условий окружающей среды, главным
образом от температуры и газового состава
атмосферы. Эти параметры положены в основу
холодильного хранения в обычной атмосфере и в
регулируемой газовой среде.
В последние годы были проведены
исследования, в результате которых выявлена
способность некоторых зимних сортов яблок
адаптироваться к температурам несколько ниже криос-
копических и без ущерба переносить
подмораживание [1—4].
Работниками ЛТИХП предложен режим
длительного хранения яблок различных
помологических сортов, культивируемых в СССР
(Ренет Симиренко, Ренет шампанский, Джонатан,
Сары-синап, Розмарин и др.), при оптимальной
температуре —2-.—3 °С, в том числе и
непосредственно связанный с подмораживанием плодов.
Установлено, что наибольшая обратимость
может быть достигнута при медленном и
неглубоком подмораживании предварительно
адаптированных плодов и последующем их постепенном
оттаивании.
Такой режим, по мнению исследователей,
позволяет максимально снизить интенсивность
метаболизма и микробиологических процессов з
плодах, полнее сохранить питательные вещест-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Swanson В. N., Sommers Е. V.
Refrigerators heat leak for sandwiched thermoelectric element. —
«Transactions of the ASME», 1961, № 1.
2. Вихорев Г. А., Семенюк В. А. Рациональное
размещение термоэлементов в термобатарее. —
«Холодильная техника и технология», Киев, 1966, вып. 2.
3. Коленко Е. А., Стильбанс Л. С.
Термоэлектрические холодильники. В кн.: «Полупроводники
в науке и технике», т. 2. Изд. АН СССР, 1958.
4. F е 1 d m a n С. L. Selection of hot junction
temperatures for minimum finarea thermoelectric
refrigerators. — «ASHRAE J»., 1962, Vol. 4, № 2.
5. В а й н е р А. Л., Зайков В. П., Лукиш-
к е р Э. М. К расчету рассредоточенной
термобатареи. — «Вопросы радиоэлектроники», 1972, сер. ТРТО,
вып. 1.
ва, уменьшить на 15—20% порчу яблок и тем
самым в 1,5—2 раза увеличить срок хранения.
Зарубежные данные, результаты исследований
Гипронисельпрома свидетельствуют о том, что
регулируемая газовая среда также повышает
эффективность хранения вследствие замедления
процессов созревания, лучшего сохранения то-
$ варных качеств яблок, их вкуса и питательной
i ценности [5—6].
В связи со значительным увеличением объемов
строительства, вводом в эксплуатацию фрукто-
} вых холодильников, внедрением прогрессивных
способов хранения фруктов и в соответствии с
решением секции «Биотехника хранения
картофеля, сахарной свеклы, овощей и плодов»
Научного совета по проблеме «Интенсификация
биохимических и физических процессов
производства, повышение пищевой полноценности
продуктов питания» Государственного комитета
Совета Министров СССР по науке и технике в
1971 г. ВНИХИ и Гипронисельпром начали
совместную исследовательскую работу в целях
получения сравнительной оценки двух способов
[ хранения — при близкриоскопических
температурах и в регулируемой газовой среде.
Работа проводилась по единой согласованной
методике, с однородными партиями одних и тех
же сортов яблок.
Опытные партии яблок (Ренет Симиренко,
! Ренет шампанский, Джонатан, Розмарин и др.)
I и II товарных сортов подготавливались в
течение трех сезонов в совхозе «Агрсксм»
Краснодарского края.
з Яблоки отгружали авторефрижераторами в
Москву для хранения при близкриоскопиче-
УДК 634.11.004.4
Хранение яблок при близкриоскопических температурах
32

ских температурах и в Орел для хранения в
регулируемой газовой среде.
В настоящей статье приведены результаты
работы ВНИХИ по хранению яблок при близ-
криоскопических температурах. Поскольку
последние охватывают область температур выше
и ниже точки замерзания, предварительные
опыты выявили целесообразность исследования трех
режимов хранения яблок: при субкриоскопиче-
ской температуре—2-.—3 °С, при температуре
несколько выше криоскопической (примерно на
0,5 °С) и при 0 °С (контроль).
Опытные партии яблок хранили в трех
камерах ВНИХИ. Площадь камеры около 10,5 м2,
высота 2,8 м, объем 30 м3. Система
охлаждения камер смешанная: воздушная — с помощью
кондиционеров и панельная — с помощью
рассольных (этиленгликоль) батарей, уложенных в
стены, пол и потолок и отводящих внешние
теплопритоки. Внутренние тепловыделения
отводились кондиционерами, расположенными в
антресоли над камерами и связанными с ними
воздуховодами.
Воздух подавался в камеры через
перфорированный ложный потолок (кратность
циркуляции около 20 объемов в час). Температура и
влажность воздуха в камерах регулировались
автоматически. Температурно-влажностный
режим контролировали термометрами
сопротивления, расположенными в различных местах
штабеля, а также недельными термографами и
гигрографами, установленными в центре камер.
Приборы еженедельно проверяли по
показаниям психрометра Ассмана и ртутного
термометра с ценой деления 0,1 °С.
Результаты хранения плодов при различных
режимах оценивали по изменению химического
состава, влагоудерживающей способности,
товарного качества, органолептических
показателей и т. д. При товарном анализе фиксировали
отход от микробиальной порчи и
функциональных заболеваний.
Для определения так называемого остаточного
эффекта плоды после холодильного хранения
выдерживали при комнатной температуре в
течение 7 суток. В процессе такой выдержки
наблюдали за изменением их качества
(фиксировали появление микробиальных и
функциональных заболеваний).
В целях адаптации плодов к субкриоскопиче-
ским температурам, а после окончания
хранения — к положительным, ЛТИХП
рекомендовано соблюдать следующие условия:
поддерживать температуру в камерах в момент
загрузки яблок не выше 1—3 °С, проводить
загрузку не позднее ноября;
постепенно снижать температуру от 1—3 до
—2ч—3 °С в течение 5—6 недель, устанавливать
постоянный режим не позднее кскна декабря,
поддерживать стабильность температурного
режима в процессе хранения;
постепенно повышать температуру за 2—3
недели до реализации яблок (темп повышения
0,7 °С в неделю).
При выполнении экспериментальнсй работы
эти требования строго соблюдались, чему
способствовали примененная система охлаждения
и воздухораспределения в опытных камерах и
средства автоматического регулирования
температуры и относительной Елажнссти Есздуха.
Вводу в стабильный режим хранения яблок
предшествовало определение температуры
замерзания в 10—12 плодах, характерных по
окраске и размеру для всей опытной партии.
Средние значения температуры замерзания
различных сортов яблок приведены в табл. 1.
Таблица 1
Сорт
Ренет Симиренко
Ренет шампанский
Джонатан
Розмарин
Год

Урожая
1971
1972
1973
1971
1972
1973
1971
1972
1973
1973
Средняя

температура
замерзания ,
°С
—2,20
— 1,90
— 1,74
—2,05
— 1,65
— 1,98
—2,10
— 1,90
—2,15
— 1,65
Колебания
температуры замерзания,
°С
—1,90 -
— 1,80 -
—1,50 -
— 1,80-
— 1,60-
— 1,55-
—2,00-
— 1,80-
—1,90 -
—1,50 -
- —2,35
-—2,00
- —2,00
- —2,20
-—1,70
-—2,55
-—2,40
- —2,00
-—2,45
-—1,95
Из табл. 1 видно, что в пределах одного сорта
температура замерзания колебалась в
отдельные годы на 0,2—0,45 °С. В среднем за три
урожайных года температура замерзания была
наиболее низкой (¦—2,05 °С) у сорта Джонатан,
несколько выше (—1,95ч 1,90°С) у сортов
Ренет Симиренко и Ренет шампанский и самой
высокой (—1,65 °С) у сорта Розмарин.
С помощью метода математической
статистики были определены средние данные по
температурам замерзания опытных яблок и средние
квадратические отклонения, которые приведены
в табл. 2.
На основании данных табл. 2 устанавливали
температурный режим длительного хранения
яблок (табл. 3).
Как видно из табл. 3, в камере № 1
поддерживалась температура в среднем на 0,5 °С выше
криоскопической, в камере № 2 — на 0,4 °С
33

Таблица 2
Год
урожая
1971
1972
1973
Средняя
температура
замерзания, °С
—2,1
— 1,8
-1,8
Среднее квадра-
тическое
отклонение (±)
0,065
0,12
0,2
Таблица 3
Год
хранения
1972
1973
1974
В среднем
Температура хранения яблок
после ввода в режим, °С,
в камерах
Ко 1
— 1,7
— 1,3
— 1,2
— 1,4
№ 2
—2,4
—2,3
-2,3
—2,3
№ 3
1 1
1 оооо
Сентябрь Октябрь Ноябрь Декабрь Янбарь
Март Апрель Май Месяцы
Изменение количества подмороженных плодов (К. П. П.),
криоскопической температуры /кр и температуры
воздуха tB в камере № 2 при хранении.
ниже криоскопической, в камере № 3 —
нулевая. В камере № 2 в отдельных ее местах
температура не опускалась ниже —3 °С. Колебания
среднемесячной температуры в камерах № I и 2
составляли 0,2—0,3 °С, в камере № 3—±0,3 °С.
Относительная влажность воздуха в камерах
была около 90%.
Температура яблок в ящиках, расположенных
в различных местах каждой из камер,
различалась в пределах 0,2—0,3 °С. По данным
отдельных измерений, температура подмороженных
плодов и воздуха камеры была одинаковой,
температура охлажденных плодов —¦ выше
на 0,2—0,3 °С.
Первый визуальный осмотр опытных яблок
в январе, т. е. через месяц после ввода в режим
хранения, показал, что в камере № 2 около
30% плодов уже было подморожено. В процессе
дальнейшего хранения по мере выравнивания
температуры среды и яблок количество
подмороженных плодов увеличивалось.
На рисунке приведены средние данные об
изменении количества подмороженных плодов и
температуры замерзания яблок при хранении,
а также температуры воздуха в камере № 2 (суб-
криоскопический режим).
Увеличение количества подмороженных
плодов до 80—90% обусловлено не только
выравниванием температуры воздуха в камере и яблок,
но и повышением температуры их замерзания в
процессе хранения на 0,2—0,3 °С.
Последнее мэжто объяснить уменьшением
доли сахарозы и общэго содержания Сахаров по
мере созревания яблок.
Работами ЛТИХП также установлено, что в
процессе хранения яблок при —2-i—3° С
основная масса плодов находится в подмороженном
состоянии [1].
Результаты товароведного анализа яблок
Ренет Симиренко, Ренет шампанский, Джонатан
и Розмарин в процессе хранения показаны в
табл. 4.
Из табл. 4 видно, что качество значительно
ухудшалось у всех сортов яблок только при суб-
криоскопической температуре —2,3 °С из-за
подмораживания плодов.
После постепенного отепления до 0 °С
подмороженные плоды приобрели явные признаки
функциональных расстройств — побурение,
пухлость, размягчение мякоти; потеряли товарный
вид и поэтому были отнесены к техническому
браку. Количество стандартных плодов
снизилось после 7—8 месяцев хранения при —2,3 °С
у сорта Ренет Симиренко и Ренет шампанский
на 88—90% и Джонатан на 72%. В то же время
количество стандартных плодов при —1,4 °С ^
уменьшилось на 7—8% (Ренет Симиренко, Ренет
шампанский) и на 14,7% (Джонатан).
Выход стандартных плодов при 0 °С
снизился у сортов Ренет Симиренко и Ренет
шампанский в среднем на 13%, у сорта Джонатан на
20%. Из функциональных расстройств в конце
хранения наблюдались загар и пухлость (Ренет
Симиренко), пухлость (Ренет шампанский),
небольшое увядание отдельных плодов
(Джонатан).
Средние данные по товарному качеству трех
сортов яблок после 7 месяцев хранения при
температуре выше и ниже точки замерзания
приведены в табл. 5.
34

Таблица 4

Температура
хранения,
°С

стандарт

нестандарт

технический брак
январь*
отход
Товарное качество яблок, %
стандарт

нестандарт

технический брак
отход
апрель*
стандарт

нестандарт

технический брак
май**
отход
о
-1,4
-2,3
О
-1,4
-2,3
О
-1,4
-2,3
О
-1,4
-2,3
97,2
94,2
66,9
0,2
0,1
2,0
4,4
33,0
0,6
1,3
0,1
Ренет Симиренко
87,6
93,9
17,3
0,2
0,3
9,5
4,3
82,0
2,7
1,5
0,7
87,4
92,0
12,2
Джонатан
Розмарин*
-данные за 3 года;
-данные за 2 года; *** — яблоки хранили до марта.
0,3
0,3
10,1
5,9
85,9
98,6
99,0
75,0
0,3
1,0
0,7
24,4
0,1
0,3
0,6
Ренет шампанский
84,1
84,7
18,2
0,3
0,1
13,1
13,8
79,9
2,5
1,3
1,9
87,2
93,2
10,5
0,2
0,2
10,8 1
5,0
88,6 |
1 85,6
90,5
64,0
4,0
0,6
—-
7,4
7,1
35,6
3,0
1,8
0,4
80,1
85,3
28,1
0,1
1,3
0,2
10,5
8,7
69,9
9,3
4,7
1,8
—
—
—
—
—
—
—
—
—
93,4
92,7
56,3
—
—
—
4,6
5,8
34,3
2,0
1,5
9,4
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
— 1
2,2
1,8
1,9
1,8
1,6
0,9
Суммарные потери (технический брак и отход)
составили 78,7% при —2,3 °С, 11,4% при
—1,4°Си 15,9% при 0 °С.
В зависимости от степени поражения
микроорганизмами плоды относили к техническому
браку или отходу.
Количество плодов, пораженных
микроорганизмами, в конце хранения было
минимальным D,6%) при —2,3 °С, несколько большим
E,5%) при —1,4 °С и максимальным (9,2%)
при 0°С.
Однако после выдержки в течение 7 дней в
комнатных условиях общие потери
увеличивались в среднем на 3,5 и на 6,3% у плодов,
хранившихся при —1,4 и 0 °С, и на 10% у плодов,
хранившихся при —2,3 °С.
Объективный показатель при оценке
структуры яблок — влагоудерживающая способность
яблочной ткани. Результаты определения
количества выделившегося при центрифугировании
сока свидетельствует о значительном снижении
влагоудерживающей способности
подмороженных яблок (табл. 6).
Органолептическую оценку яблок проводили
после 8 месяцев хранения в 1973 г. и после 9
месяцев в 1974 г.
В дегустациях участвовали специалисты
научно-исследовательских и учебных институтов
(Институт биохимии АН СССР, ВАСХНИЛ,
ВНИИЭТсистем, МИНХ им. Г. В. Плеханова,
ЛТИХП, ТСХА), представители различных
Таблица 5
Температура
хранения, °С
0
-1,4
-2,3
Товарное качество яблок, %
стандарт
83,9
88,0
21,2

нестандарт
0,2
0,6
0,1

технический брак
11,1
8,9
77,2
отход
4,8
2,5
1,5
Средние квадратические отклонения (±)
0
-1,4
-2,3
3,05
4,19
4,90
0,084
0,53
0,1
1,47
3,84
5,28
3,18
1,56
0,55
Сорт
Ренет Симиренко
Ренет шампанский

Температура
хранения, °С
A974 г.)
0
—1,2
—2,3
0
—1,2
—2,3
Т
а б л и ц а 6
Количество выделившегося
сока, %
от массы
образца
12,00
11,20
40,50
6,05
6,50
30,80
от исходного
содержания
влаги в
образце
14,90
13,08
49,20
7,11
7,76
36,49
35

ведомств (Минторг и Минпищепром РСФСР,
Объединение Росплодопром и Союзсадвиновощ-
пром, Мосгорплодоовощ, Ленинградоовощ).
Дегустация была закрытой с указанием
шифра образца, соответствующего варианту опыта
(режиму хранения). Дегустационные карточки,
розданные участникам, предусматривали оценку
по 5-балльной системе основных показателей
яблок — внешнего товарного вида и вкусовых
качеств. Кроме того, в карточках фиксировали
состояние зрелости, структуру мякоти,
отмирание мякоти и т. д.
Обобщенные средние данные за 1973—1974 гг.
по дегустации яблок сведены в табл. 7.
Исследования различных температурных
режимов хранения основных промышленных сортов
зимних яблок (Ренет Симиренко, Ренет
шампанский, Джонатан, Розмарин) при температурах
выше и ниже точки замерзания и нулевой
показали, что температура ниже криоскопическои,
т. е. —2-.—3 °С, вследствие кристаллизации
влаги у значительной части плодов изменяет
структуру ткани, приводит к физиологическим
расстройствам плодов и ослабляет их
устойчивость к инфекционным заболеваниям.
Количество подмороженных плодов при суб-
криоскопической температуре (—2,3 °С) после
7—8 месяцев хранения колеблется в зависимости
от сорта от 70 до 90%. Реакция плодов на
подмораживание не зависит от сорта.
После постепенного оттаивания и отепления
плоды, хранившиеся при температуре ниже
криоскопическои, не восстанавливают своего
вкуса и консистенции, а товарное качество их
резко снижается.
Плоды, хранившиеся при температуре
несколько выше криоскопическои (примерно на
0,5 °С), по всем показателям были лучшими,
чем при 0 °С.
Проведенные исследования показали, что дли-
кельное хранение яблок при температурах ниже
триоскопических, а именно —2-.—3 °С, недо-
Сорт
Ренет Симиренко
Ренет шампанский
Джонатан
Розмарин
Температура
хранения, °С
0
— 1,3
—2,3
0
-1,3
—2,3
0
— 1,3
-2,3
0
-1,3
—2,3
Таб
Внешний вид,
баллы
4,1
4,2
2,4
3,9
4,1
2,6
3,8
4,1
2,4
3,6
4,4
лица 7
Вкус,
баллы
3,8
3,8
2,2
3,5
3,9
2,1
3,3
4,0
2,2
3,6
4,1
—
пустимо, поскольку состояние переохлаждения
является неустсйчиЕЫм, а кристаллизация
влаги в плодах приводит к их гибели и порче.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н. А., Цветков А. И. Опытное
хранение свежих яблок при отрицательных
температурах. — «Холодильная техника», 1965, № 6, с. 35—38.
2. Головкин Н. А., ' П у з а н к о в а Т. М.
Биохимические изменения, происходящие в яблоках при
отрицательных температурах хранения. —
«Холодильная техника», 1966, № 2, с. 43—46.
3. Промышленное хранение свежих яблок при
отрицательных температурах. — «Холодильная
техника», 1969, № 4, с. 34—37. Авт.: Н. А. Головкин,
М. П. Кузьмин, Т. В. Гукалина, Т. М. Пузанкова,
Л. А. Саликова, М. Г. Комиссарова.
4. Головкин Н. А., Чернышев В. М., Не-
бренчина Е. А. О глубине и устойчивости
переохлаждения растительной и животной ткани. —
«Холодильная техника», 1970, № 6, с. 22—24.
5. F i d 1 е г J. С. and North С. J. The respiration
of apples in C. A. Storage conditions. International
institute of refrigeration, Commissions 4—5, Bologna
(Italy), 1966.
6. Хранение плодов в регулируемой газовой среде.
М., «Экономика», 1972. Авт.: Л. В. Метлицкий, Е. Г.
Салькова, И. Л. Волкинд, В. И. Бондарев,
В. Я. Янюк.
УДК 637.4.037.5:678. 742.2
Хранение мороженого яичного меланжа в пакетах
из полимерных материалов
Канд. техн. наук Г. М. САРЫЧЕВА, Т. М. КАРИХ,
А. М. СИВАЧЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
птицеперерабатывающей промышленности
Исследованиями, проведенными ВНИИ
птицеперерабатывающей промышленности [1, 2],
определены рациональные режимы замораживания
яичного меланжа интенсифицированными ме-
36

тодами в воздушной среде и охлаждающей
жидкости с использованием упаковки из
полимерных материалов, что обеспечивает значительное
ускорение процесса по сравнению с
существующими условиями замораживания и сохранение
в максимальной степени исходных свойств
продукта.
Однако качество яичного меланжа,
высокоценного, но скоропортящегося продукта, зависит
не только от условий его замораживания, но
в значительной степени от условий хранения.
В соответствии с технологическими
требованиями яичные мороженые продукты должны
храниться при температуре—5н—6°С до 8 месяцев.
Данные, опубликованные в отечественной и
зарубежной литературе по условиям хранения,
размораживанию и изучению
физико-химических и органолептических свойств яичных
мороженых продуктов, весьма ограничены и
противоречивы.
В сообщении Ж|иллета[3] о современной
практике производства яичного меланжа отмечено,
что при кратковременном его хранении, в
течение нескольких недель, температура хранения
должна находиться в пределах— 10 -. 12° С,
при длительном хранении, до 2 лет,—в
пределах— 17ч—18 °С.
Вертейм [4 ] констатирует, что на большинстве
английских предприятий мороженый яичный
меланж хранят при —9° С.
В Венгерской Народной Республике [5]
яичный меланж хранят при температуре не выше
—5 С, в Народной Республике Болгарии [6]
при —18° С.
В работе [7], отражающей результаты
изучения изменений свойств яичных продуктов,
отмечено, что с понижением температуры
хранения от —18 до —29° С их вязкость
значительно увеличивается.
Таким образом, как показал анализ
литературных данных, в настоящее время нет
обоснованных сведений по оптимальным режимам и
допустимым срокам хранения яичногс меланжа-
Задачей настоящих исследований является
изучение влияния различных температур
хранения (—6, —10, —18° С) и видов упаковки на
качественные показатели с целью определить
оптимальные условия и допустимые сроки
хранения яичного меланжа.
Для опытов брали'меланж, приготовленный из
стандартных пятидневных яиц первой категории
кур русской белой породы. Отбор сырья и
технологические операции по производству
меланжа выполняли в соответствии с действующей
технологической инструкцией по производству
мороженых и сухих яичных продуктов.
Замораживание проводили в термокамере
«Нема» при —25° С.
Начальная температура меланжа 4° С;
конечная —6° С (в центре слоя продукта в
упаковке).
Меланж расфасовывали в банки из белой
жести № 15 цилиндрической формы, диаметром
215 мм, высотой 242 мм, емкостью 8 кг и в
пакеты емкостью 6,5 и 8 кг из полиэтиленовой
пленки марки А, толщиной 80—100 мкм и
лавсан-полиэтиленовой пленки марки ЛП-3.
Хранили меланж в камерах Опытного завода
ВНИХИ при —6, —10 и —18° С.
Размораживали в воздушной среде при 18—20° С.
Качество и свойства яичного меланжа после
замораживания и хранения оценивали по
показателям, характеризующим изменения его
основных компонентов — белков и жиров: по
вязкости, пенообразующей способности белков,
рН, содержанию растворимых белков с
количественным определением их по микро-Къельдалю,
относительному содержанию белков по
фракциям методом электрофореза на бумаге,
содержанию каротиноидов фотометрическим методом,
тиобарбитуровому числу по методу Сидвелла
в модификации Тернера, а также по органолеп-
тическим и бактериологическим показателям.
В качестве контроля для оценки качества
мороженого меланжа в процессе хранения
приняты показатели яичного меланжа после его
замораживания.
Результаты исследований свидетельствуют, что
процесс хранения сопровождается некоторым
изменением первоначальных свойств продукта,
обусловленным различными условиями
хранения и замораживания. Изменения эти связаны,
прежде всего, с наиболее неустойчивой его частью,
белковой, составляющей половину сухого
остатка вещества. К критериям,
характеризующим изменение состояния белковых веществ,
относится их вязкость.
Из табл. 1, в которой приведено изменение
вязкости меланжа в процессе хранения при
различных температурах, видно, что по мере
увеличения продолжительности хранения
вязкость возрастает и тем интенсивнее, чем ниже
температура хранения. Так, при —6° С
вязкость мороженого меланжа, упакованного в
пакеты из лавсан-полиэтиленовой пленки, за
9 месяцев хранения увеличилась от 2,37 до
3,20° Е, при —10° С за 11 месяцев — от 2,57
до 4,51° Е, при —18° С за 12 месяцев — от
2,65 до 42,37° Е, т. е. почти в 16 раз. Причем
наибольшие изменения вязкости отмечены в
продукте, упакованном в банки из белой жести.
В табл. 2 приведены данные по изменению
содержания растворимых белков в меланже в
процессе хранения при различных температурах.
В процессе хранения мороженого меланжа
несколько снижается содержание
водорастворимых белков, что, по-видимому, связано с явле-
37

+1
о S
ияаом
-Bdauwax
ONCO
coo*©*
к « « -H+l+l
s к я t-^ со см
x я я ^^l
g jg g СМОЮ
x §3 * см x o—.olo
-и 5 ~° „OOOO
?§«й+1 ?+1+1+1+1
«**?«&?§?
S?2 5 ^^^
я ? я—я
CO W СО f^, СО _
И Я Йо сз, ,
СХ О G.X О. -
VO Ю о Ю О
°§°+|°+| I I I
со ^ —н
ее СО Ю
ё* ^* ю" j
О s
CM -hQH0OC5«O <5 ч
о о о о —¦ о —< г-н « *
о о о о сГо о о" нл
+1 +1+1+1+1+1+1+1 ?°
О Is- СМ —< СО СО CD Tj« «ca
CM 00^ CM CM CM CM —н ~-h он
CO CO ^^Ю*4-^—< —Г &?
СО СО т* S
to ю емю a> a> я с*
о о о о о о s
о о о о оо 1 о
+1+1+1+1+1+1 II! g5
я §¦
OOiOcOh-lDCO'-^COCM е«5
О О© О О О ~-«~н go
©~о о о о ©~о о о « -
+1+1+1+1+1+1+1+1+1 §§
СОСМСМСОСМОООЮСМ OB
О —< t>- © © О- t>- CD —i Я CJ
„„~~„„~~,. ос;
CO CO CO CO CO ^ Г- h~ ^ 5C '
<N<N<N •?*?
^5S"
ID CO ID KSgj
qqo g § § К
О О О g ? ч 'я
+1+1+1 II I I I I SSg§
СО h- © М ? °\?
СО COCD О S s>°
см см со w42s
2 со С
к кмю
t^ © 00 СО t^ t^- О
О CDO О О О ^
о о о о о"о о
+1+1+1+1+1+1+1
t-- 00 СО С-~ Г- Ю ,
CM CM СО CO CO rt* ^ '
СМ СО
о о"
+1+1
см со
1^ h-
LDID ^ Ю
о о о о
00 ID © ©~
о о о о •—¦
о о о о
+1+1 +1+1
LD СО СО О
СО СО ID СО
о о о о о
+1+1+1+1+1
СО СО О" О "-<
со со <?> ю оо
см"см со"со со ^~оо со --Ф
о о о
(-нсо^н^-нсо^н^со^
е; С to ?* С pq t3 С ел
СО О 00
I 7 7
fe ге ? :
Он * •
2 5* M
CMCMiDoocoooi^t^o
ooooooooo
ooooooooo
+1+1+1+1+1+1+1+1+1
tN-CDCMt^tS-COLDCMCO
COCOCMUDLD^CDlDLD
см см со см см со см~ см~со" б Я *
дев 2 s
X О Я
3&5Я
» о So
2 я о л
«о I
ниями денатурации. Так же, как при изменении
вязкости, содержание водорастворимых белков
снижается в большей степени в случае
хранения продукта при —18° С. Так, при температуре
хранения —6° С в мороженом меланже,
упакованном в пакеты из лавсан-полиэтиленовой
пленки, через 9 месяцев содержание растворимых
белков снизилось с 98,5 до 95,2%, при —10° С
через 10 месяцев с 98,1 до 92,8%, при —18° С
через 12 месяцев с 97,5 до 77,0%, т. е. почти
на 20%. Следовательно, наибольшее изменение
по данному показателю было при температуре
хранения —18° С.
В процессе хранения яичного меланжа при
—6, —10 и —18° С происходит незначительный
сдвиг рН в щелочную область. При —18° С
изменения менее выражены, что, очевидно,
связано с замедлением микробиальных и
ферментативных процессов, которые влияют на
активную кислотность (рН) продукта. Достоверныхраз-
личий по видам упаковок яичного меланжа по
данному показателю не обнаружено.
В табл. 3 указано изменение пенообразующей
способности меланжа в процессе хранения при
различных температурах. Как видно из табл 3,
пенообразующая способность мороженого
меланжа изменяется в большей степени при
температуре хранения —18° С. Заметных различий
в зависимости от вида упаковки продукта по
данному показателю не обнаружено.
Одним из критериев оценки изменения
состояния белковых веществ в процессе хранения
служит показатель соотношения белковых
фракций при разделении их методом электрофореза
на бумаге.
В настоящей работе использован метод Эван-
са и Бендемера, предварительно отработанный
применительно к свойствам яичного меланжа.
В табл. 4 указано соотношение белковых
фракций в меланже в процессе хранения при
различных температурах и приведены данные
по электрофоретическому исследованию
белковых фракций яичного меланжа,
замороженного в воздушной среде при —25° С,
упакованного в пакеты из лавсан-полиэтиленовой
пленки и хранившегося 9 месяцев при —6° С, 11
месяцев при —10° С и 12 месяцев при —18° С.
В процессе длительного хранения электрофо-
ретические свойства белков яичного меланжа
несколько изменяются. Относительное
содержание белков во всех фракциях, кроме VI, где
идет нарастание количества неподвижных
белков, уменьшается как при —6, —10, так и при
—18° С. Однако при —18° С эти изменения
более заметны.
Если сравнить качественный состав
белковых фракций яичного меланжа при различных
температурах, то в процессе хранения он изме-

Таблица 2
Растворимые белки, % к исходному содержанию до замораживания (М±гп) при хранении, мес.
перед
хранением
10
11
12
—6
-10
— 1с
ЛП-30!
П-30
Б-15
лп-зо!
П-30
Б-15
ЛП-30
П-30
Б-15
98,5±0,9
98,2±1,0
97,0±0,8
98,1±1,0
98,5±1,1
97,3±1,2
97,5±1,1
97,3±1,0
96,9±0,9
9б,4±1,0
9б,0н=1,1
94,6±0,9
95,2±0,8|
96,0±1,0
94,б±1,2
87,4±1,0!
87,5±1,3
81,4±1,1
96,0±1,3
95,7±1,0
94,0±1,1
94,8±0,9
95,74=1,1
94,0±1,0|
82,1±1,0
82,7±1,1
78,6±1,2
95,9±1,1
95,бч=1,3
93,8±1,2
94,5=1=1,1
95,7±1,0
95,б±1,3
93,6±1,1
94,0±1,0
95,6±0,9
93,7±1,2
78,б±1,3|
78,3±1,1
77,1±1,2
,6±1,0|95,2±1,0| Образцы сняты с хранения
Образцы сняты с хранения
,3±1,0|
,6±0,8
,8±1
,3±1
92,7±1,0
93,1±0,9
94,1±1
92,94=1
77,9±1
77,5±1
7б,9±1
Образцы сняты с хранения
92,8± 1,11 Образцы сняты с
I хранения
Образцы сняты с хранения
92,2±1,1
91,7±1
77,14=1.
7б,9±1,
76,3±i;
77,0±1,3
76,6±1,2
75,4±1,1
Таблица 3
S о.
Пенообразующая способность, % к исходному содержанию (после 15 мин выдержки раствора)
перед
хранением
в процессе хранения, мес .
10
1 1
12
-6
-10
-18
ЛП-30
П-30
Б-15
ЛП-30
П-30 I
Б-15 I
лп-зо!
П-30
Б-15
70,4±0,
70,3±0,
4±0,
2±1.
68
69
,0
69,2±1,1
69,8±0,8
70,0±0,9
69,7±1,1
68,34=1,0
67,5±0,7
67,4±0,9
64,24=1,0
65,6±1,1
66,04=1,0
64,04=1,0
61,24=1,
61,04=1,2
51,1±1,0
65,5±1,2
65,7±1,1
63,14=1,2
63,84=1
64,24=1
62,14=0
58,1±0
58,2±1
65,8=Ы,0
65,1±1,1
62,5±0,9|
53,04=1
64,7±1,1
64,94=1,2
62,2±0,9|
62,3±0,8|
62,6±1,1
60,7±1,3|
55,2±1,1
55,44=1,0
50,4±0,9!
63,6±0,9
61,2±0,8|
61,4=+=0,9
61,7±1,1
59,9±1,1
62,94=1>0
7±1.
6±1,
9±0,
58,8±0,
7±0
1±1
2±1
59,8±0,9
57,9±1,0
59,6±1
57,24=1
48,44=1
49,0±1
47,14=0
48,04=1,2
48,5±1,1
46,5±0,8
Таблица 4
Продукт
Перед хранением
Через 9 месяцев
хранения при — 6° С
Через 11 месяцев
хранения при — 10° С
Через 12 месяцев
хранения при— 18° С
Белковые фракции, % (М±т)
I
41,244=0,24
41,004=0,21
40,724=0,18
50,8С
II
11,40±0,13
11,304=0,12
11,02±0,11
±0,21
ill
14,41=4=0,15
14,324=0,13
28,71
25, ОС
IV
14,85±0,19
14,774=0,11
±0,17
±0,15
V
6,45±0,07
6,39±0,09
6,234=0,10
VI
8,50=1=0,11
9,10±0,10
10,36±0,09
24,204=0,18
VII
3,21±0,09
3,124=0,05
2,9б±0,07
Обозначение групп фракций: I — овальбумины; II — овомукоиды; III —кональбумин; IV — вителлин с вителленином; V-
лины; VI — белки на старте; VII—лизоцим.
-глобу-
няется, и тем резче, чем ниже температура и
срок хранения.
Так, в яичном мороженом меланже перед
началом хранения различаются семь четко
разделенных групп фракций — овальбуминов,
овомукоидов, кональбумина, вителлина с
вителленином, глобулинов, группы неподвижных
белков на линии старта и лизоцима.
При хранении продукта в течение 9 месяцев
при —6° С четкие границы между группами
фракций сохраняются. При хранении яичного
меланжа при —10° С в течение 11 месяцев III
и IV группы фракций сливаются.
Значительно изменяются свойства яичного
меланжа в процессе хранения при —18° С.
Через 12 месяцев в нем наблюдается вместо
семи групп фракций только три из-за слияния
границ между I и II, III и IV, V, VI и VII
группами, т. е. качественный состав белковых
фракций существенно изменяется. Очевидно,
воздействие температуры хранения ¦—18° С в
течение года на продукт способствовало усиле-
39

нию денатурационных явлений, обусловивших
глубокие изменения электрофоретических свойств,
что выразилось в некоторой потере подвижности
и слиянии границ между белковыми фракциями.
Заметных различий электрофоретических
свойств яичного меланжа в зависимости от вида
тары не обнаружено.
Некоторые изменения происходят и в жировой
части, составляющей половину сухого остатка
яичного меланжа. Наиболее распространенный
вид порчи жиров — окислительный, в
результате которого образуются вначале перекиси,
низкомолекулярные кислоты, а затем
альдегиды и кетоны.
Для определения карбонильных соединений
нами использован метод, основанный на
образовании окрашенного соединения между
продуктами окисления жира и тиобарбитуровой
кислотой, т. е. определялось тиобарбитуровое число
яичного меланжа (ТБЧ).
В процессе хранения наблюдается тенденция
к некоторому увеличению тиобарбитурового
числа (ТБЧ) и тем существеннее, чем выше
температура хранения. Так, при —6° С ТБЧ яичного
меланжа за 9 месяцев хранения изменяется от
0,255 до 0,392 (в единицах оптической
плотности), при —10° С за 11 месяцев —от 0,255
до 0,388, при —18° С за 12 месяцев — до 0,272.
Очевидно, карбонильные соединения, которые
в начале хранения почти не образутся, после
8—10 месяцев начинают нарастать.
В этот же период наблюдается значительное
уменьшение каротиноидов, играющих, как
известно, роль антиокислителей в процессе
окислительной порчи жиров, и тем резче, чем выше
температура хранения. Так, в меланже при
—6° С за 9 месяцев хранения содержание
суммы каротиноидов уменьшается от 8,12 до
4,15 мкг/г продукта, при—10° С за И месяцев —
от 8 35до6,02ипри—18°Сза 12месяцевхранения
—от 8,22 до 7,03 мкг/г продукта. Одновременно
меняется интенсивность окрашивания яичного
меланжа, особенно при —6° С. Цвет продукта
за 9 месяцев хранения переходит из оранжевого
в светло-желтый.
По органолептическим показателям,
консистенции и вкусу омлеты, выпеченные из
мороженого меланжа, упакованного в различные
виды тары, не различались. У образцов,
выпеченных из меланжа, хранившегося при —18° С,
отмечена резинистая консистенция,
неприятный внешний вид и неудовлетворительный вкус.
Оценка качества мороженого меланжа в
процессе хранения была бы неполной без учета
результатов бактериологических исследований,
которые привели к следующим выводам.
Так как на хранение были заложены партии
продукта, приготовленного из диетических яиц,
то коли-титр кишечной палочки в яичном
меланже, естественно, оставался на уровне
стандарта (в пределах до 0,1) и даж$ выше A,0).
Общая микробиальная обсемененность продукта
до замораживания, после и в процессе
длительного хранения была незначительной — в
пределах 900—50 микробных тел в 1 мл.
Однако в процессе длительного хранения
при —6 и —10° С наблюдается рост плесени,
и тем раньше, чем выше температура хранения.
Так, в продукте (ЛП-30), хранившемся при
—6° С, рост плесени начинается после 9 месяцев
хранения, при —10° С—после 11 месяцев,
при —-18° С в течение 12 месяцев рост плесени
не обнаружен.
Учитывая степень изменения
физико-химических, органолептических и бактериологических
показателей мороженого продукта,
оптимальным режимом хранения яичного меланжа
следует считать температуру от —6 до —10° С.
При температуре —6 ° С предельный срок
хранения меланжа, упакованного в ящики из
гофрированного картона с полиэтиленовыми
вкладышами, —¦ 6 месяцев, с
лавсан-полиэтиленовыми вкладышами — 8 месяцев, упакованного
в банки из белой жести — 8 месяцев, при
температуре —10° С соответственно 8, 10 и 10
месяцев.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Исследование процесса замораживания
яичного меланжа. Научно-техническая информация —
«Холодильная промышленность и транспорт». М.,
ЦНИИТЭИ, вып. 5, 1971, с. 13—21. Авт.: М. А. Под-
легаев, Т. М. Карих, Г. М. Сарычева, А. М. Сивачева.
2. Замораживание яичного меланжа с
применением упаковки из полимерной пленки. —
«Холодильная техника», 1972, N° 8, с. 19—22. Авт.: Т. М. Карих,
Г. М. Сарычева, А. М. Сивачева, М. А. Подлегаев,
А. С. Большаков.
3. G u i 1 1 е t e G. Freezing and Storage of Egg, Paris,
1964, Diskuss, April, pp. 36—38.
4. Werteim A. The production and Refrigeration of
Liquid Egg.—«World Refrigeration and Air Conditioning»,
1963, Vol. 4, No 6, pp. 75—79.
5. Ф а л е е в Р. А., Б о л т е н к о в И. М.
Птицеперерабатывающая промышленность Венгерской
Народной Республики. Переработка яиц и производство
яйцепродуктов. М. ЦНИИТЭИ, 1970, с. 23—36.
6. Сивачева А. М., Буланов Н. А.
Птицеперерабатывающая промышленность Народной Респуб
лики Болгарии. М., ЦНИИТЭИ, 1971.
7. Palmer H. et al. Sugared Egg. Yolks: Effects о
Pasteurization and Freezing on Performance and Viscosi
ty._«Food Technology», 1969, Vol. 23, No 12, pp. 85—89
¦

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.512
Устройство для измерения
деформации коленчатых
валов аммиачных
компрессоров АО600
и AOI200
А. В. КАРАМАЗИН, А. И. СТУПЕНЕВ
Светлогорский завод искусственного волокна
При эксплуатации аммиачных компрессоров
А0600 и АО 1200 большое внимание должно
уделяться правильной укладке коленчатого вала
на опорах (коренных подшипниках). На
переднем консольном конце вала насажен ротор
электродвигателя, который вследствие большой
массы вызывает некоторую деформацию (изгиб)
оси коленчатого вала. Для компенсации этой
деформации проводят специальную укладку,
от правильности которой во многом зависит
долговечность работы коленчатого вала.
Правильность укладки коленчатого вала
необходимо постоянно контролировать путем измерения
раскепа, т. е. разности расстояний между
щеками кривошипа коленчатого вала при его
повороте на 180° (кривошип при обоих замерах
должен находиться в вертикальной плоскости).
Эта разность, замеренная по оси коренных
шеек, не должна превышать 0,02<—0,03 мм.
Для измерения раскепа на Светлогорском
заводе искусственного волокна изготовлено
специальное устройство, простое по конструкции
и очень удобное в эксплуатации. Устройство
состоит из индикатора часового типа 1,
подвижной пяты 2, пружины 5, болта 4 для крепления
подвижной пяты, кронштейна 5,
регулировочного винта 6 и узла крепления индикатора 7.
Приспособление устанавливают между ще-
^стройство для измерения раскепа.
ками коленчатого вала и закрепляют прижатием
к щекам пяты и регулировочного винта усилием
пружины. Предварительное прижатие
осуществляется с помощью регулировочного винта.
Устройство устанавливают с начальным натягом
порядка 0,8*—-1 мм. При замерах приведение
шкалы в нулевое положение необязательно.
После установки устройства вращением
коленчатого вала с помощью валопроЕорота проверяют
раскеп коленчатого вала.
Применение устройства позеолило
значительно сократить время, необходимее для измерений
раскепа, повысить их точность и
систематически контролировать состояние укладки
коленчатого вала на опорах.

КОНСУЛЬТАЦИЯ
О порядке ремонта бытовых
холодильников
Л. Н. ВАЙН
Информэлектро
Вопрос. Каковы гарантийные обязательства
заводов-изготовителей бытовых холодильников?
Ответ. Гарантийный срок на холодильники
составляет 3 года с момента продажи аппарата.
При обмене холодильника начинается новый
гарантийный срок, со дня обмена.
В течение гарантийного срока
завод-изготовитель или, по его поручению, мастерская
гарантийного ремонта обязаны бесплатно устранять
неисправности и заменять в случае
необходимости вышедшие из строя узлы и детали (кро
ме лампы освещения).
При этом должно соблюдаться непременное
условие: хранение и эксплуатация
холодильника должны производиться согласно заводской
инструкции. При нарушении правил хранения
или эксплуатации гарантия аннулируется.
В случае возникновения разногласий между
покупателем и мастерской гарантийного
ремонта заключение о причине дефекта дает бюро
товарных экспертиз. Вызов эксперта возлагается
на мастерскую гарантийного ремонта, но
расходы несет сторона, оказавшаяся неправой.
Доставка холодильников, подлежащих
гарантийному ремэнту или обмену, возлагается на
мастерские гарантийного ремонта или магазины.
Если покупатель сам согласится перевезти
холодильник, то ему должны быть возмещены
расходы.
Вопрос. В каких случаях неисправный
холодильник заменяется новым?
Ответ. Общесоюзными типовыми правилами
обмена промышленных товаров, купленных в
розничной сети государственной и
кооперативной торговли, утвержденными Министерством
торговли СССР и Госстандартом СССР 1
февраля 1974 г., установлено, что бытовые
холодильники, находящиеся на гарантийном
обслуживании, подлежат обмену, если:
предприятие-изготовитель или мастерская
гарантийного ремонта не приведут холодильник
в технически исправное состояние в
двухнедельный срок после получения от покупателя
заявки о ремонте;
после двух сложных ремонтов вновь
потребуется ремонт.
Обмен производится в магазине по месту
покупки или, если холодильник приобретен в
другом населенном пункте, в магазине
государственной или кооперативной торговли по месту
жительства покупателя.
Покупатель вправе требовать:
замены неисправного холодильника на
другой той же марки;
замены на холодильник другой марки с
соответствующим перерасчетом цены;
возврата денег.
Если в магазине в момент претензии
отсутствуют холодильники для обмена, то магазин
обязан, приняв неисправный аппарат, выдать
покупателю квитанцию. При первом же поступлении
требуемых холодильников покупатель должен
быть извещен об этом.
Вопрос. Какие организации ремонтируют
бытовые холодильники?
Ответ. Ремонт холодильников производится
в основном предприятиями бытового
обслуживания. В городах, где расположены
заводы-изготовители холодильников, ремонт холодильников,
выпускаемых заводом, осуществляется в
заводской мастерской.
По Постановлению Совета Министров СССР
№ 465 от 4 июня 1974 г. «О мерах по улучшению
организации ремонта бытовых машин и
приборов, принадлежащих гражданам»
завод-изготовитель несет ответственность за своевременное
и полное (по всей номенклатуре) снабжение
предприятий по ремонту бытовой техники
запасными частями и узлами как собственного
производства, так и покупных, а также
специальным оборудованием для ремонта.
Предприятия бытового обслуживания
отвечают за своевременное и качественное проведение
ремонта.
На период гарантии завод-изготовитель
заключает договоры с предприятиями бытового
обслуживания тех районов, куда поставляются
выпускаемые им холодильники. Расчет
производится по талонам. В зависимости от
сложности гарантийного ремонта отрывают один из
трех талонов, имеющихся в паспорте, и вместе
с неисправной деталью или узлом высылают на
завод-изготовитель.
В Пэгтановлении указано, что в случае
отсутствия договора между заводом-изготовителем
и предприятием бытового обслуживания,
последнее в период гарантии обязано выполнять
ремонт холодильников гражданам,
проживающим в данной местности.
Для улучшения обслуживания граждан и
сокращения сроков ремонта предприятия по ремонту
бытовой техники с 1975 г. будут снабжаться
42

специальными автомобилями, оснащенными
ремонтной и диагностической аппаратурой. Это
позволит определять неисправности и
проводить мелкий ремонт непосредственно у
потребителя.
Вопрос. Имеются ли различия в проведении
гарантийного и послегарантийного ремонтов?
Ответ. При гарантийном ремонте вышедшие
из строя отдельные съемные элементы, в том
числе холодильный агрегат, заменяют новыми.
Обусловлено это тем, что долговечность и
работоспособность холодильника после проведения
гарантийного ремонта должны быть такими же,
как у нового аппарата.
При послегарантийном ремэнте отдельные
неисправные элементы и узлы холодильника
подвергают восстановительному ремонту.
Техническая целесообразность такого ремонта
определяется состоянием элемента. Если, например,
элемент проработал большую часть своего срока
службы, то ремонтировать его нецелесообразно.
Восстановительный ремонт стоит дешевле, чем
замена вышздшэгэ из стрэл узла новым. Ого-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 438848 B1) 1793407/24-6 B2) 07.06.72 E1) F 25 d
1/00; F 25 d 3/00 E3) 621.564.2 G2) Л. Ф. СМИРНОВ
иВ.М. РАШКОВСКИЙ G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) СПОСОБ АККУМУЛИРОВАНИЯ ХОЛОДА путем
замораживания хладоносителя, отличающийся тем, что,
с целью получения с помощью саккумулированного
холода положительных температур порядка 0-^+8° С, в
качестве хладоносителя используют гидраты, например,
хлора, метилбромида, фреонов-11, 12, 21 и других, и их
замораживание ведут окружающим воздухом, холодной
водой.
A1) 440534 B1I804263/24-6 B2) 03.07.72 E1) F 25 b
9/00 E3) 621.574 G2) Ю. А. ЮРИН и В И. БАБИЙ
E4) ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА, содержащая
компрессор и расширитель в виде закрепленных в
цилиндре сильфонов с приводом, отличающаяся тем, что, с
целью повышения удельной холодопроизводительности,
в управляющей полости размещен поршень, жестко
связанный с расширителем, а привод выполнен
гидравлическим с вращающимся распределительным устройством,
подключенным к компенсационной емкости переменного
объема, например, в виде сильфона с днищем для подачи
жидкости из емкости в полость компрессора и
управляющую полость.
бенно это касается ремонта холодильного
агрегата, который состоит из компрессора,
испарителя и конденсатора. Если ограничиться заменой
одного поврежденного элемента, а не всего
агрегата целиком, то стоимость ремонта снизится
в 2—3 раза.
Вопрос. В чем особенности новой
абонементной системы обслуживания холодильников?
Ответ. Владелец холодильника за небольшую
плату (порядка 10 руб.) приобретает у
предприятия по ремонту бытовой техники абонемент на
техническое обслуживание холодильника в
течение года. Специалисты предприятия по
ремонту бытовой техники регулярно проводят
профилактические осмотры холодильника, а при
возникновении неисправностей — ремонт
холодильника. Дополнительная плата за проведение
ремонта, независимо от его сложности, не
взимается. Таким образом, приобретая абонемент
на техническое обслуживание, владелец
холодильника как бы застраховывает его от
неисправностей, устранение которых стоит
значительно дороже, чем абонементная плата.
A1) 440532 B1) 1802224/24-6 B2) 28.06.72 E1) F 25 b
7/00 E3) 621.574 G2) И. Н. АНТИПЕНКО, Б. Д.
БАРУЗДИН, В. Н. БАТЫШЕВА, Л. Я. КЛИМОВ.
Ф. М. КОНДРАТЬЕВ, Ю. Г. КОЖЕВНИКОВ, В. Г.
НИСТРАТОВ, Б. Б. ПУШКИН, Ю. А. СТЕПАНОВА и
В. Е. ХАЛАНСКИЙ
E4) 1. КАСКАДНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
с компрессионной холодильной машиной в каждом
каскаде, имеющей блок управления и датчики давления,
установленные на линии нагнетания компрессора,
отличающаяся тем, что, с целью расширения диапазона
рабочих температур, к испарителю нижнего каскада подключен
замкнутый циркуляционный контур низкотемпературного
холодоносителя с насосом, имеющим электронный блок
управления, электрически связанный с датчиками
давления на линии нагнетания компрессора нижнего каскада
для включения (выключения) насоса при достижении
заданного давления и через сигнализатор — с датчиками
температуры, размещенными на линии подачи
холодоносителя, и с соленоидными клапанами, один из которых
помещен на той же линии, а другой — на обводной
магистрали, сообщающей линию подачи с линией слива
холодоносителя.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что на линии
нагнетания компрессора нижнего каскада установлены
дополнительные датчики давления, соединенные через
блок управления машины верхнего каскада с
компрессором этого каскада.
43

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет в 1975 г.
Мартынов А. В., Бродянский В. М. Ч т о такое
вихревая труба? М., «Энергия» (№ 35), 8 л.,
10 000 экз., 41 к. (III квартал).
Рассмотрены принципы действия цилиндрических и
конических адиабатных и неадиабатных вихревых труб,
их устройство, методы расчета, конструирования и
испытания. Приведены схемы различных теплотехнических,
холодильных, вакуумных и других установок, основанных
на использовании вихревой трубы.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников.
Исаченко В. П., Осипова В. А., Сукомел А. С.
Теплопередача. Изд. 3-е, перераб. М., «Энергия» (№ 4),
44 л., 30 000 экз., 1 р. 84 к. (III квартал).
Изложены основы учения о теплообмене.
Систематически рассмотрены теплопроводность, конвективный
теплообмен, теплообмен излучением, тепловой и
гидравлический расчеты теплообменных устройств, а также
тепло- и массообмен при фазовых и химических
превращениях.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов энергетических специальностей вузов.
Мещеряков Ф. Е. Основы холодильной
техники и холодильной технологии.
Изд. 2-е. М., «Пищевая промышленность» (№ 61), 28 л.,
60 000 экз., 1 р. 25 к. (II квартал).
Освещены теоретические основы машинного
охлаждения, описаны типичные для предприятий общественного
питания холодильные машины, аппараты и установки, а
также устройства для ледяного и льдосоляного
охлаждения. Затронуты вопросы автоматизации холодильных
установок. Рассмотрены основы холодильной технологии
пищевых продуктов. Даны необходимые сведения по
проектированию, устройству и эксплуатации стационарных
холодильников. iWfc(
Книга является учебником для студентов торговых
вузов.
Якобсон В. Б. Применение
холодильных машин. М., «Машиностроение» (№ 285), 12 л.
10 000 экз., 60 к. (II квартал).
Описано устройство холодильных машин и установок
и их использование в холодильном транспорте, торговом
холодильном оборудовании, домашних холодильниках.
Освещено также применение холодильных машин в
пищевой, нефтяной, газовой, химической и других отраслях
промышленности. Даны примеры основных
теплотехнических расчетов.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся машиностроительных техникумов,
специализирующихся по курсу «Холодильно-компрессорные машины и
установки».
Щ Рудометкин Ф. И., Недельский Г. В. Монтаж,
эксплуатация и ремонт
холодильных установок. М., «Пищевая промышленность»,
(№ 69), 25 л., 60 000 экз., 1 р. (I квартал).
Рассмотрены содержание и объем работ по монтажу,
техническому обслуживанию и ремонту холодильных
установок, в том числе компрессоров и компрессорных
агрегатов, основных и вспомогательных аппаратов, приборов
автоматики, трубопроводов. Даны необходимые сведения
о подготовке к работе, пуске и обслуживании
холодильных установок, о выборе оптимальных режимов их
работы. Указны причины износа холодильного оборудования
и описана система организации ремонтных работ.
Книга является учебником для учащихся техникумов.
Петров Ю. С. Судовые холодильные
установки и машины. М., «Пищевая
промышленность» (№ 68), 30 л., 10 000экз., 1р. 20 к. (II квартал).
Освещены рабочие процессы, конструкции, методы
расчета и выбора судового холодильного оборудования,
схемы холодильных установок, вопросы эксплуатации
аммиачных и фреоновых холодильных установок, а также
их автоматизации. Описано технологическое холодильное
оборудование. Приведена классификация
рефрижераторных судов, даны основные сведения об их устройстве и
планировке.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся мореходных училищ Министерства рыбного
хозяйства СССР. Может быть интересна для механиков судов
флота рыбной промышленности.
Аксенов А. Г., Лагуновский А. В. М е х а н и к и
машинист судовых
рефрижераторных установок. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
«Транспорт» (№ 363), 16 л., 5 000 экз., 75 к. (I квартал).
Рассмотрены конструкции холодильных машин,
применяемых на речных судах, и методы автоматизации их
работы. Описаны монтаж, ремонт и эксплуатация судовых
холодильных установок.
Книга рассчитана на работников речного флота,
занимающихся эксплуатацией судовых рефрижераторных
установок, может служить учебным пособием для
подготовки кадров массовых профессий.
Фаерштейн Ю. О., Осадчук Г. И. Ремонт
оборудования изотермического
подвижного состава. Изд. 3-е, перераб. и доп. М.,
«Транспорт» (№ 131), 27 л., 15 000 экз. 1 р. 13 к. (II квартал).
Изложены организация и технология ремонта и
текущего содержания энергетического и холодильного
оборудования, кузовов и ходовых частей
рефрижераторных вагонов. Учтены особенности рефрижераторных
вагонов новых конструкций.
Книга утверждена в качестве учебника для учащихся
техникумов железнодорожного транспорта, может быть
использована инженерно-техническими работниками,
связанными с эксплуатацией и ремонтом рефрижераторных
вагонов.
Харланов С. А., Степанов В. А. Монтажсистем
вентиляции и кондиционирования
воздуха. М., «Высшая школа», план выпуска
литературы по проф.-техн. образованию (№ 32), 15л.,50 000экз.,
60 к. (II квартал).
Даны сведения об устройстве, испытании и наладке
систем промышленной вентиляции и кондиционирования
воздуха. Приведены методы монтажа вентиляторов,
кондиционеров, фильтров, воздуховодов и другого
вентиляционного оборудования, описаны инструменты,
приспособления и такелажные устройства, применяемые при
монтаже, изложены правила техники безопасности.
Книга является учебником для профессионально-
технических учебных заведений.
44

Кругляк И. Н. Ремонтдомашних
компрессионных холодильников. М., «.Легкая
индустрия» (№ 91), 6 л., 25 000 экз., 30 к. (I квартал).
Описаны методы ремонта домашних компрессионных
холодильников (типа «ЗИЛ», «Саратов» и др.) в условиях
специализированной мастерской или предприятия, а
также на дому у заказчика. Подробно изложен порядок
обнаружения и устранения неисправностей, демонтажа и
замены узлов. Приведены технические характеристики и
электросхемы холодильников. Даны рекомендации по
организации ремонтных работ, применению контрольно-
измерительных приборов, инструментов и приспособлений.
Брошюра рассчитана на мастеров ремонтных
предприятий города и сельской местности.
Техника низких температур. Под ред. А. М.
Архарова, Е. И. Микулиной, И. В. Марфениной. Изд. 2-е,
перераб. М., «Энергия» (№ 19), 44 л., 6000 экз., 2 р. 60 к.
(IV квартал).
Освещены теоретические основы низкотемпературной
техники, конструкции элементов установок глубокого
холода, методика расчета теплообменных и
разделительных аппаратов, а также поршневых и турбодетандерных
машин.
Книга предназначена для инженеров, работающих в
области низких температур.
Видинеев Ю. Д. Автоматизация
криогенных установок. М., «Энергия» (№223),
9 л., 10 000 экз., 46 к. (II квартал).
Даны статические и динамические характеристики
основных типов машин и аппаратов, применяемых в
криогенной технике, и методы построения систем
автоматизации оборудования криогенных установок, а также
систем автоматического регулирования технологических
параметров.
Книга рассчитана на инженерно-технических работ-
ков, занимающихся вопросами автоматизации
криогенного оборудования.
Денисенко Г. Ф., Файнштейн В. И. Техника
безопасности при производстве
кислорода. Изд. 2-е, перераб. и доп., М., «Металлургия»
(№ 155), 15 л., 10 000 экз., 1 р. (I квартал).
Рассмотрены вопросы техники безопасности при
эксплуатации и ремонте машинного оборудования воздухо-
разделительных установок. Проанализированы
возможные аварии (загорания, взрывы и т. д.) при
промышленном получении кислорода и других продуктов разделения
воздуха. Освещены вопросы защиты от взрывов крупных
воздухоразделительных установок.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занятых производством кислорода,
эксплуатацией кислородных станций и воздухоразделительных
установок.
Новицкий Л. А., Кожевников И. Г. Теплофи-
зические свойства материалов при
низких температурах. Справочник. М.,
«Машиностроение» (№ 59), 22 л., 15 000 экз., 1 р. 35 к.
(II квартал).
Описаны методы и средства измерения теплофизиче-
ских характеристик конструкционных и
теплоизоляционных материалов при низких температурах. Даны
коэффициенты термического расширения, теплопроводности,
теплоемкости, излучательной способности черных и
цветных металлов, сплавов и неметаллических материалов
при температурах 4—300 К.
Справочник рассчитан на инженеров-конструкторов,
технологов и научных работников.
Старцев В. И., Ильичев В. Я., Пустовалов В. В.
Пластичность и прочность металлов
и сплавов при низких температурах.
М., «Металлургия» (№ 117), 25 л., 4000 экз., 2 р. 80 к.
(II квартал).
Обобщены результаты исследования прочности и
пластичности металлических материалов при низких
температурах. Рассмотрены температурная зависимость
предела текучести, динамические свойства дислокаций,
особенности механических свойств проводников в
сверхпроводящем состоянии. Подробно описаны механические
свойства различных металлов и сплавов, являющихся
конструкционными материалами при низких
температурах.
Книга предназначена для научных работников.
Джолли У. П. Криоэлектроника. Пер. с
англ.М., «Мир»(№ 161), 8л., 30 000экз.,42к.AУквартал).
Доступным языком изложены теоретические основы
криоэлектроники — одной из новых и перспективных
областей радиоэлектроники. Описаны криоэлектронные
приборы и их применение в радиоастрономии,
радиолокации, космической связи, вычислительной технике.
Книга рассчитана на студентов и преподавателей, а
также на всех интересующихся новейшими достижениями
науки и техники.
Свалов Г. Г., Белый Д. И. Сверхпроводящие
и криогенные обмоточные провода.
М., «Энергия» (№ 178), 11л., 8000 экз., 56 к. (II квартал).
Рассмотрены некоторые вопросы теории сверхпрово-
водимости и сверхпроводящих материалов, технология
производства, области применения, классификация и
конструкции сверхпроводящих и криогенных обмоточных
проводов. Описаны основное технологическое
оборудование и оснастка, необходимые для их изготовления.
Книга полезна инженерам кабельной промышленности
и специалистам, занятым применением сверхпроводящих
и криогенных обмоточных проводов.
Родин Е. М. Справочник по
холодильной обработке рыбы. М., «Пищевая
промышленность» (№ 105), 15 л., 10 000 экз., 70 к. (IV квартал).
Приведены справочные сведения о физических
свойствах сырья водного происхождения и их изменении при
холодильной обработке. Рассмотрены различные способы
и режимы охлаждения, подмораживания и замораживания
рыбы. Освещены вопросы приёма, отгрузки, перевозки
и хранения охлажденной и мороженой рыбы и рыбной
продукции, производства филе и рыбных фаршей.
Приведены нормы отходов и потерь сырья по технологическим
операциям.
Справочник предназначен для рабочих, матросов и
мастеров, занимающихся холодильной обработкой рыбы
и морепродуктов.
Макашвили Г. А. Методы биологической
стабилизации плодов в процессе
хранен и я. М., «Экономика» (№ 166), 12 л., 10 000 экз.,
1р. (I квартал).
В монографии обобщены результаты исследований
биохимических особенностей плодов и разработанных на их
основе новых методов хранения. Рассмотрены физиолого-
биохимические процессы, происходящие в плодах,
возможности определения лежкости их, эффективность
различных методов хранения.
Книга рассчитана на научных работников и
специалистов сельского хозяйства, пищевой промышленности и
торговли, занимающихся хранением плодов.
Сублимационная сушка пищевых продуктов
растительного происхождения. М., «Пищевая
промышленность» ( №42), 18 л., 8000экз., 1р. 19к. Авт.: В. Г. По-
45

повский, Л. А. Бантыш, Н. X. Гринберг и др. (IV
квартал).
В монографии обобщены материалы исследований,
проведенных в Молдавском, научно-исследовательском
институте пищевой промышленности. Приведены данные
об интенсификации процесса сублимационной сушки с
помощью электрических и магнитных полей. Показана
возможность математического моделирования
технологического процесса сушки и его автоматического
регулирования. Описаны принципы и экономика
промышленного производства продуктов сублимационной сушки.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников пищевой промышленности.
Теплофизические характеристики пищевых
продуктов и материалов. Справочное пособие. М.,
«Пищевая промышленность» (№ 16), 15 л., 6000 экз., 1 р.
Авт.: А. С. Гинзбург, М. А. Громов, Г. И. Красов-
ская, В. С. Уколов (II квартал).
Систематизированы теплофизические характеристики
основных пищевых продуктов и материалов, взятые из
отечественных и иностранных работ, а также из
собственных работ авторов книги. Описаны методы,
рекомендуемые для определения теплофизических характеристик
сырья, полуфабрикатов и готовых изделий пищевой
промышленности. Для различных пищевых продуктов даны
зависимости теплофизических характеристик от
температуры, влажности или концентрации, плотности или
насыпной массы и содержания жира.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников, а также студентов вузов.
Павловский П. Е., Пальмин В. В. Биохимия
мяса. Изд. 2-е. М., «Пищевая промышленность» (№ 62),
25 л., 5000 экз., 1 р. 15 к. (I квартал).
Описаны строение и химический состав мышечной
ткани, дана характеристика содержащихся в ней
белковых и небелковых веществ, рассмотрены автолитические
превращения в мышцах, биологическая ценность мяса и
показаны изменения его биохимических свойств под
влиянием различных факторов. Представлены
биохимические основы созревания мяса и его изменений при
холодильной обработке.
Книга может быть использована в качестве учебного
пособия для студентов вузов.
КрыловН. В. НОТ в холодильной
промышленности. М., «Пищевая промышленность»
(№ 82), 15 л., 10 000 экз., 1 р. (IV квартал).
Даны методические рекомендации по вопросам
научной организации труда в холодильной промышленности.
Рассмотрены наиболее рациональные формы и методы
разделения и кооперации труда, предложена
рационализация трудовых процессов и приемов труда, оснащение
и организация рабочих мест. Освещены вопросы
улучшения условий труда, подготовки и повышения
квалификации работников, развития творческой активности
трудящихся и социалистического соревнования.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников холодильной промышленности.
Демичев Г. М. Складское и тарное
хозяйство. Изд. 2-е, перераб. и доп. М., «Высшая школа»
(№ 55), 20 л., 25 000 экз., 95 к. (I квартал).
Описаны устройство складов и основы их проектиро-
ния, современное оборудование для хранения материалов,
механизация и автоматизация складских работ, технико-
экономические показатели работы складов. Показаны
особенности организации работ в условиях использования
автоматических систем управления.
Книга является учебником для экономических вузов,
может быть полезна работникам холодильных складов.
46
Лямина И. Н. Приемка
продовольственных товар ов. М., «Экономика» (№ 119), 6 л.,
50 000 экз., 32 к. (III квартал).
Приведены правила приемки продовольственных
товаров по количеству и качеству на основе действующих
нормативных актов и арбитражной практики. Особое
внимание уделено правильному оформлению коммерческих
актов, актов экспертизы и других документов при приеме
грузов от органов транспорта.
Книга предназначена для работников торговли,
занимающихся приемом продовольственных товаров,
работников учета, юридических служб, товароведов. Будет
полезна работникам холодильных складов»
Тарасюк Я. И. Экономика перевозок
продовольственных товаров. М.,
«Экономика» (№ 124), 8 л., 12 000 экз., 50 к. (III квартал).
Рассмотрены проблемы транспортирования
продовольственных товаров из районов производства в места
потребления, приведена методика планирования оптимальных
маршрутов. Даны расчеты объема и структуры
транспортных расходов, показаны пути снижения их уровня.
Особое внимание уделено централизованной доставке,
контейнерным и пакетным перевозкам пищевых продуктов.
Книга рассчитана на руководителей торговых
организаций и предприятий, а также на специалистов,
планирующих перевозки продовольственных товаров.
Электрокары. Пер. с болг. М., «Транспорт»
(№ 105), 27 л., 8000экз., 1р. 67 к. Авт.: Д. Б. Оракалиев,
И. С. Диков, X. Г. Христов и др. (IV квартал).
Описаны конструкции электрокаров и
электропогрузчиков, поставляемых в СССР, дана их классификация и
приведены сведения по их проектированию и эксплуатации.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, может также служить пособием для подготовки
кадров на производстве.
Матюхин А. Н. Теплоизоляционные
работы. Изд. 3-е, испр. и доп. М., «Высшая школа»,
план выпуска литературы по проф.-техн. образованию
(№ 15), 18 л., 25 000 экз., 66 к. (II квартал).
Описаны основные материалы и изделия, применяемые
при изоляционных работах, конструкции тепловой
изоляции. Подробно освещена технология
теплоизоляционных работ, рассмотрены способы изоляции поверхностей
с положительными и отрицательными температурами.
Приведены основные правила техники безопасности.
Книга является учебником для профессионально-
технических учебных заведений.
Мазуров Г. П. Физико-механические
свойства мерзлых грунтов. Изд. 2-е,
перераб. и доп. Л., «Стройиздат» (№ 149), 15 л., 5000 экз.,
1 р. 49 к. (IV квартал).
Приведены сведения о мерзлых грунтах и процессах,
происходящих при замерзании и оттаивании грунтов,
методика определения физических, механических и
теплофизических характеристик мерзлых и талых грунтов.
Даны примеры теплотехнических расчетов при возведении
сооружений на мерзлых грунтах.
Книга адресована научным и инженерно-техническим
работникам.
Айзенберг Д., Кауцман В. Структура и
свойства воды. Пер. с англ. Л., «Гидрометеоиздат» (№ 43),
15 л., 2000 экз., 1 р. 70 к. (IV квартал).
Книга является сводкой современных представлений о
структуре воды с анализом существующих теорий и
моделей строения воды в твердом, жидком и парообразном
состояниях. Изложены экспериментальные данные по
оптическим, электрическим, термодинамическим и
другим свойствам воды.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников.

Майстрах Е. В. Патологическая
физиология охлаждения. Л., «Медицина» (№ 80),
15л., 3000 экз., 1 р. 64 к. (IV квартал).
Изложены теоретические основы механизмов
терморегуляции и холодового стресса, адаптации организма к
действию низких температур. Рассмотрены основные
механизмы патогенного действия охлаждения на организм в
различных условиях, в том числеАпри гипотермии и при
глубоких стадиях замерзания.
Книга предназначена для патофизиологов,
* * *
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 440531 B1) 1642677/24-6 B2) 05.04.71 E1) F 25 b
1/06 E3) 621.576 G2) В. В. АНДРЮЩЕНКО G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт охраны труда
и техники безопасности черной металлургии
E4) ЭЖЕКТОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая котел для производства пара высокого
давления, на линии которого установлен эжектор для
отсасывания паров из испарителя, и конденсатор для
сжижения паров после эжектора, отличающаяся тем, что, с
целью повышения эксплуатационной надежности,
конденсатор размещен выше уровня хладагента в котле для
питания последнего жидким хладагентом без насоса.
A1) 440536 B1) 1793408/24-6 B2) 07.06.72 E1) F 25 b
33/00; F25b 15/04 E3) 621.57.049.2:621.575.3 G2)
Б. А. МИНКУС, В. А. МЕНЬШИНА, Н. Г. ШМУЙЛОВ
и М. Е. ЛЕМБЕРГ G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) ДЕФЛЕГМАТОР-РЕКТИФИКАТОР
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащий теп-
ломассообменную поверхность в виде горизонтально и
вертикально расположенных гофрированных листов,
разделенных плоскими пластинами и образующих
горизонтальные каналы для прохода раствора и вертикальные
каналы для прохода паров хладагента, отличающийся тем,
что, с целью повышения экономичности, к нижним гофрам
горизонтальных листов, выполненным с отверстиями,
примыкает дополнительная тепломассообменная
поверхность в виде вертикальных гофрированных листов,
образующих каналы, которые вместе с нижними
горизонтальными каналами сообщены через окна в плоских пластинах
с основными вертикальными каналами.
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения
«Книга-почтой».
Для облегчения заказа в описании каждой книги после
названия издательства указан номер, под которым данная
книга значится в плане издательства на 1975 год.
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на научно-
техническую литературу.
(И) 440533 B1) 1802324/24-6 B2) 28.06.72 E1) F 25 b
7/00 E3) 621.574 G2) И. Н. АНТИПЕНКО, Б. Д.
БАРУЗДИН, В. Н. БАТЫШЕВА, Л. Я. КЛИМОВ,
Ю. Г. КОЖЕВНИКОВ, В. Г. НИСТРАТОВ, Б. Б.
ПУШКИН, Ю. П. РУССКОВ и Ю. А. СТЕПАНОВА
E4) НИЗКОТЕМПЕРАТУРНАЯ КАСКАДНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА с компрессионной холодильной
машиной в каждом каскаде, отличающаяся тем, что, с
целью повышения ее экономичности и эксплуатационной
надежности, конденсатор холодильной машины верхнего
каскада имеет распределительный жалюзийный коллектор
для подачи охлаждающего воздуха с помощью
секционированного вентиляторного блока, и автоматический
пульт управления, соединенный с установленными на
линии нагнетания компрессора верхнего каскада
сигнализаторами давления и приводами вентиляторного блока
для включения необходимого числа секций в зависимости
от тепловой нагрузки установки, а жалюзи коллектора
имеют механизм перемещения, выполненный в виде
системы рычагов, кинематически связанных с сильфоном,
внутренняя полость которого подключена к нагнетательной
линии компрессора верхнего каскада для поворота
жалюзи на требуемый угол.
A1) 438845 B1) 1814487/24-6 B2) 25.07.72 E1) F 25 b
25/00; F 25 b 9/00 E3) 621.574 G2) А. И. АЗАРОВ
G1) Одесский технологический институт холодильной
промы тленности
E4) ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА, содержащая
поршневой детандер для расширения газа и его
вытеснения, установленные последовательно по ходу газа
рефрижераторов, регенератор и холодильник
предварительного охлаждения с подключенным к нему ресивером для
накопления сжатого газа, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергозатрат, ресивер разделен подвижной
перегородкой, например мембранной, на две камеры, одна
из которых, примыкающая к холодильнику, снабжена
впускным и выпускным клапанами для газа, а другая
служит рабочей полостью компрессора, например,
фреоновой холодильной установки с конденсатором,
дроссельным органом и испарителем.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что испаритель
встроен в холодильник предварительного охлаждения,
а конденсатор помещен в кожух, подсоединенный к
трубопроводу отработавших в ресивере газов после
выпускного клапана.
3. Машина по п. 2, отличающаяся тем, что
трубопровод отработавших газов на участке подключения к кожуху
выполнен в виде активного сопла эжектора,
подсоединенного к атмосфере.
47

ХРОНИКА
Расширенное заседание секции
«Биотехника хранения картофеля,
сахарной свеклы, овощей и плодов»
Научного совета ГКНТ
29—30 октября 1974 г. в Москве
состоялось расширенное заседание
секции «Биотехника хранения картофеля,
сахарной свеклы, овощей и плодов»
Научного совета по проблеме
«Интенсификация биохимических и
физических процессов производства,
повышение пищевой полноценности продуктов
питания» Государственного комитета
Совета Министров СССР по науке
и технике.
В заседании приняли участие члены
секции и приглашенные, всего 76
человек.
На секции были рассмотрены
следующие вопросы.
— Результаты работы ВНИХИ по
хранению яблок при субкриоскопи-
ческих температурах (докладчик —
канд. техн. наук Н. А. Моисеева,
ВНИХИ).
— Ход работ по хранению плодов
и овощей в регулируемой газовой
среде (РГС) в специальных
хранилищах (докладчик — канд. техн. наук
И. Л. Волкинд, Гипронисельпром).
— Механизация трудоемких
процессов при хранении картофеля и плодов
(докладчик — канд. техн. наук
Н. Н. Колчин, ВИСХОМ).
— Задачи и план работы секции
на 1975 г. (докладчик — доктор с.-х.
наук, профессор Л. В. Метлицкий,
Институт биохимии им. А. Н. Баха
АН СССР).
Результаты трехлетних
исследований ВНИХИ по хранению зимних
сортов яблок Ренет Симиренко, Ренет
шампанский, Джонатан, Розмарин
и др., освещенные в докладе Н. А.
Моисеевой, показали, что субкриоскопи-
ческие температуры (—2-:—3° С)
вызывают кристаллизацию влаги у
основной массы плодов, изменяют
структуру тканей, ослабляют устойчивость
к инфекционным заболеваниям и
ухудшают качество яблок.
В докладе И. Л. Волкинда
отмечалось, что ряд
научно-исследовательских, проектных и учебных
институтов выполнил работы, на основе
которых определены требования к зданиям,
их конструкциям и оборудованию,
разработаны специальное оборудование
(генераторы газовых сред, скрубберы),
а также типовой проект фруктохрани-
лища емкостью 500 т с РГС и начато
проектиров ание типовых хранилищ
большей емкости.
Вместе с тем указывалось, что сроки
строительства экспериментальных
хранилищ с РГС ведутся медленно.
До настоящего времени не налажено
производство герметичных дверей,
вводов трубопроводов и других
элементов.
В докладе Н. Н. Кол чина
освещалась работа по механизации
трудоемких процессов при хранении
картофеля и плодов, выполняемая рядом
организаций (ВИСХОМ,
Гипронисельпром, ВНИИторгмаш и др.).
Координация этих работ ведется
недостаточно.
В обсуждении докладов приняли
участие доктор техн. наук, профессор
А. А. Колесник (МИНХ им. Г. В.
Плеханова), канд. биол. наук Е. Г. Саль-
кова (Институт биохимии им. А. Н.
Баха АН СССР), канд. с.-х. наук
Г. А. Макашвили (ГрузНИИ
садоводства, виноградарства и виноделия),
канд. с.-х. наук В. А. Гудковский
(КазахНИИ садоводства и
виноградарства),, канд. техн. наук С. Н. Бруев
(МИНХ им. Г. В. Плеханова), канд.
с.-х. наук А. М. Ульянов (журнал
«Садоводство»), доктор техн. наук
В. 3. Жадан (ОТИХП), А. Б. Ба-
тикьян и М. Н. Бирюкова D-я
резервная база Мосгорплодоовощ),
А. Н. Тяжкороб (Институт газа
АН УССР), канд. техн. наук А. И.
Чеканов (ВНИИпромгаз), А. П. Иво-
нинская (ГКНТ Совмина СССР),
доктор с.-х. наук, профессор Л. В.
Метлицкий (Институт биохимии им.
А. Н. Баха АН СССР) и др.
На основании докладов и
выступлений было принято решение.
— В связи с тем, что результаты
работ ВНИХИ расходятся с
рекомендациями ЛТИХП и МИНХ им.
Г. В. Плеханова по хранению плодов
при субкриоскопических
температурах, просить Министерство высшего
и среднего специального образования
РСФСР поручить ЛТИХП и МИНХ
им. Г. В. Плеханова принять участие
в работах, проводимых ВНИХИ по
хранению яблок при
субкриоскопических температурах.
— Рекомендовать Минсельхозу
СССР, Минторгу СССР, Минпище-
прому СССР и др. впредь до
завершения указанных экспериментальных
работ воздержаться от хранения
плодов при субкриоскопических
температурах.
— Просить Минсельхоз СССР
и Минторг СССР рассмотреть вопрос
о строительстве фруктохранилищ с
РГС по разработанным типовым
проектам.
— Просить Минхиммаш и Союз-
сельхозтехнику рассмотреть вопрос об
организации комплектной поставки и
специализированного монтажа всего
инженерного оборудования типовых
хранилищ с РГС, а также организовать
на своих предприятиях изготовление
герметичных дверей и других
специальных элементов.
— Просить Минздрав СССР
провести исследование битумно-латексной
газоизоляции ограждений на
токсичность в целях выявления возможности
ее массового применения.
— Просить Минсельхоз СССР
и Минторг СССР рассмотреть вопрос
о строительстве нескольких агрокомп-
лексов в ведущих овощных совхозах
и на крупнейших резервных базах
хранения.
— Рассмотреть в 1975 г. вопросы
механизации трудоемких работ на
специальном заседании секции
«Биотехника хранения картофеля, сахарной
свеклы, овощей и плодов».

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
В конце сентября 1974 г. в г. Падуя и г. Бресаноне (Италия) состоялись заседание
Научного совета и сессия комиссий С-1, С-2 и В-1 МИХ.
Научный совет рассмотрел ход подготовки к XIV Международному конгрессу по
холоду в Москве. По поручению Организационного комитета конгресса с
сообщением по этому вопросу выступил вице-президент Научного совета МИХ А. В. Быков.
Научный совет МИХ положительно оценил проводимую Организационным
комитетом работу по подготовке XIV Международного конгресса по холоду и выразил
уверенность, что предстоящий конгресс внесет существенный вклад в решение важных
проблем, связанных с использованием искусственного холода.
Сессия комиссий С-1у С-2 и В-1
МИХ в Бресаноне
Доктор техн. наук, проф. Г. Б. ЧИЖОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
На сессии комиссий С-1, С-2 и В-1 МИХ, проходившей
17—20 сентября 1974 г. в Бресаноне (Италия) были
обсуждены доклады по следующей тематике:
перенос тепла и массы при охлаждении,
замораживании и сублимационной сушке пищевых продуктов;
теплофизические свойства пищевых продуктов;
образование и рост кристаллов льда в пищевых
продуктах;
структура и микроструктура пищевых продуктов.
Были представлены 54 доклада по этой тематике, в
том числе 12 докладов от СССР.
Характерная черта докладов, посвященных
исследованию процессов переноса тепла и массы,—
расширяющееся применение для этих целей ЭВМ. Хотя в
построении программ для ЭВМ допускались в некоторых случаях
довольно существенные упрощения, все же докладчики
демонстрировали весьма близкое соответствие опытных и
расчетных данных. Таковы доклады Г. Комини с
соавторами о расчетах теплофизических свойств продуктов,
расчетах процессов замораживания и размораживания,
Д. Хилдмэна и Д. Горби о фризеровании мороженого,
М. Домингуэца с сотрудниками о двухстадийном
охлаждении и др.
Исследованию теплофизических свойств пищевых
продуктов, оценке имеющихся об этом сведений и вопросу о
целях дальнейших работ было уделено внимание не только
в докладах по программе сессии, но и на специальном
заседании, сформировавшем рабочую группу для систэма-
тизации материала о свойствах продуктов и
формулирования предложений к дальнейшей постановке исследований.
Представляют интерес метод опытного определения
теплопроводности продуктов без нарушения их естественной
структуры, предложенный С. Ансари и' М. Икбэлом, а
также предложения А. Фикиина о способах вычисления
теплофизических характеристик продуктов по их влаго-
содержанию с использованием обобщенных эмпирических
зависимостей.
В области новых работ о формировании кристаллов
льда при замораживании влагосодержащих материалов в
основном рассматривались вопросы совершенствования
методов визуального наблюдения. Обсуждались также
результаты, полученные с применением этих средств, и
давалась их математическая интерпретация. Из этой
группы следует особо отметить доклады, представленные
П. Виад, И. Агирре-Пуэнте.
Структуре и микроструктуре пищевых продуктов было
посвящено несколько интересных докладов, в частности,
обзорный доклад Р. Ульриха и доклады по более частным
вопросам об изменениях структуры при замораживании и
хранении растительных продуктов, представленные Б. Ко-
ласом и А. Монзини с сотрудниками.
Материалы прошедшей в Бресаноне сессии комиссий
МИХ дают ряд новых факторов, суждений, гипотез и
предложений, полезных для дальнейших исследований
и для практики.
Доклады, представленные на сессии, и материалы
дискуссии по докладам будут опубликованы в приложении к
бюллетеню МИХ.
СГ)

Сессия комиссий Д-3 и В-2
МИХ в Токио
Проф. В. П. ЗАЙЦЕВ
Министерство рыбного хозяйства СССР
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ
ВНИИхолодмаш
Сессия комиссий Д-3 (морской холодильный транспорт)
и В-2 (холодильное машиностроение) состоялась в Токио
{Япония) в марте 1974 г. В ней приняло участие более
200 ученых и специалистов из 20 стран мира.
Основная проблема сессии — холодильная обработка
рыбы на судах и судовое холодильное оборудование.
Поэтому большая часть докладов посвящена технике и
технологии охлаждения и замораживания, режимам
транспортировки рыбы на судах, производству и
эксплуатации судового холодильного оборудования —
замораживающих аппаратов, систем охлаждения, компрессоров
и теплообменной аппаратуры.
На пленарных заседаниях были заслушаны некоторые
доклады, в которых рассматривались общие проблемы
развития холодильной техники. Прежде всего, из них
следует выделить доклады Т. Хирано (Япония)
«Будущее холодильной цепи с точки зрения мировых
потребностей в пищевых продуктах» и О. Червенки (ЧССР)
«Тенденции в конструировании промышленных
холодильных машин».
Всего обсуждено 30 докладов, в том числе советских
специалистов: проф. В. П. Зайцева «Научные основы и
современная техника охлаждения и замораживания рыбы
на судах», канд. техн. наук А. В. Быкова, канд. техн.
наук И. М. Калниня и Г. А. Канышева
«Исследовательские работы по применению одноступенчатого сжатия в
низкотемпературных фреоновых холодильных машинах».
Т. Хирано представил краткий обзор мировой
проблемы продовольствия, указав на роль холодильной цепи
и особенно низкотемпературной системы распределения
скоропортящихся продуктов в международном масштабе.
Докладчик подчеркнул важность развития и
усовершенствования транспортных средств для обеспечения все
возрастающих перевозок пищевых продуктов,
необходимость быстрого укрепления международной
низкотемпературной сети распределения пищевых продуктов для
удовлетворения потребности в животном белке, овощах,
фруктах и зерне.
Следует развивать технологию перевозки продуктов не
только в замороженном состоянии, но и в охлажденном на
разных температурных уровнях.
О. Червенка проанализировал современное состояние
и тенденции развития холодильного машиностроения в
мире. За последние 10 лет развитие холодильного
машиностроения превышало средний рост технических
отраслей в целом, например, в странах Западной Европы
в 1,5—1,8 раза, в США в 2,4 раза, в СССР и Японии в
4 раза.
Наблюдаются следующие существенные особенности
в области производства искусственного холода:
дальнейшее вытеснение аммиака как хладагента,
прежде всего, в холодильном оборудовании судов и в
пищевой промышленности;
постоянное увеличение мощности единицы
оборудования;
сохранение как преобладающего типа парокомпрес-
сорной холодильной машины.
Абсорбционные машины получат развитие лишь при
использовании отработанного тепла или в составе
комплексных энергетических систем. Индивидуальное
теплоснабжение абсорбционных машин будет сокращаться в
связи с общим дефицитом топливных ресурсов. Паро-
эжекторные машины найдут лишь ограниченное
применение и не перспективны.
Применение холодильных машин с воздушным циклом
(в том числе типа ТХМ) целесообразно при температуре
воздуха ниже —50° С в тех технологических процессах,
где преимущество воздуха, как холодильного агента,
отсутствие охлаждающей воды и возможность быстрого
выхода на режим компенсируют более высокий удельный
расход мощности.
Термоэлектрическое охлаждение по-прежнему не
выйдет за рамки лабораторного и иного оборудования малой
мощности.
Поршневые холодильные компрессоры приобретут
доминирующее положение в области производительностеи
по описанному объему до 400 м3/ч B50 тыс. ккал/ч).
В связи с требованиями автоматической работы и
экономичного регулирования производительности
двухступенчатые конструкции поршневых компрессоров заменяются
одноступенчатыми бустер-компрессорами.Для
кондиционирования воздуха поршневые компрессоры применяются
до производительности 600 тыс. ккал/ч, но при
производительности выше 300 тыс. ккал/ч с ними конкурируют
центробежные, а в последнее время и винтовые
компрессоры. В химической промышленности в связи с
увеличением мощности единицы оборудования использование
поршневых машин сокращается.
Центробежные холодильные компрессоры применяются
в широкой области производительности, начиная с
300 тыс. ккал/ч. Снижения этого нижнего предела не
наблюдается, но максимальные мощности машин этого типа
непрерывно возрастают и достигают на фреоне-22 20
(фирма «Иорк») и 25 млн. ккал/ч (фирма «Кэрриер»).
Доля машин большой производительности (выше 3 млн.
ккал/ч) в общем выпуске постоянно увеличивается.
Ожидается рост доли выпускаемых герметичных центробежных
машин.
В мощных центробежных машинах используется
фреон-22, а в других, в зависимости от их
производительности,— фреоны-12 и 11.
Винтовые холодильные компрессоры эффективны в
основном в области производительностеи от 250 тыс. до
2150 тыс. ккал/ч на аммиаке и фреоне-22. Расширение их
использования зависит от того, как быстро будет
совершенствоваться и удешевляться технология изготовления
самих компрессоров и масляных систем.
Важный вопрос дальнейшего развития холодильных
установок — система охлаждения конденсаторов.
Наблюдаемое сокращение ресурсов охлаждающей воды и
ухудшение ее качества обусловливают более широкое
применение воздушного охлаждения. Выбор системы охлаждения
конденсатора теперь определяется технико-экономическим
сопоставлением систем с воздушным охлаждением, с
испарительными конденсаторами и с оборотным
водоснабжением с градирнями.
Технологий холодильного консервирования были
посвящены доклады европейских и особенно японских
ученых.
Дж. Меррит (Великобритания) в докладе «Развитие в
Европе методов охлаждения и замораживания рыбы в
море» главное внимание уделил качеству и увеличению
выхода продукции при холодильной обработке рыбы.
Придавая большое значение предварительному
охлаждению улова на судах перед замораживанием, особенно на
промысле в теплых водах, автор ссылается на
положительный опыт проведения предварительного охлаждения рыбы
в ПНР и СССР. Рыба, поступившая на палубу судна,
погружается в баки, заполненные охлажденной морской
водой с температурой 0° С. В баках она должна находиться
не более 12 ч. В практике замораживания и холодильного
50

хранения наиболее важным является снижение
температуры рыбы до —30° С.
К. Амано (Япония) рассмотрел проблему качества
рыбы, замороженной на борту судна. В этом интересном
исследовании придается большое значение не только
режиму всех стадий холодильного консервирования
(охлаждения, замораживания, транспортировки), но и
контролю качества рыбы. Такие показатели, как температура
замораживания, скорость процесса замораживания и
температура хранения, определяют качество выпускаемой
продукции, но быстрое замораживание, осуществляемое
в потоке холодного воздуха или в морозильных
аппаратах, не может явиться гарантией хорошего качества
мороженой рыбы, если будет нарушаться требуемый
температурный режим в процессе ее хранения.
В последние годы установлено, что при хранении при
температуре —20° С мясо тунца обесцвечивается, в то
время как средняя температура хранения порядка —35° С
обеспечивает стабильность цвета почти в течение года.
Хорошее качество тунца достигается при замораживании
в интенсивном потоке воздуха при температуре в
морозильных камерах —50— —55° С, и в трюмах — 45ч—50° С.
Рыба, замороженная непосредственно на судах в районе
промысла, отличается большей свежестью, чем
перерабатываемая на береговых предприятиях, однако возник
весьма существенный вопрос — следует ли замораживать
ее немедленно после поступления на палубу судна? Для
некоторых видов рыбы определенный период выдержки
перед замораживанием положительно влияет на
вкусовые качества. Следовательно, решение этого вопроса
зависит от вида рыбы.
Важными факторами, существенно влияющими на
качество замороженной рыбы, помимо режима
замораживания и хранения, являются оптимальные условия
хранения, включая способ упаковки продукции, причем
их необходимо соблюдать не только в период
транспортировки рыбы, но и в период ее холодильного хранения на
распределительных холодильниках.
И. Огава (Япония) рассмотрел типы морозильных
аппаратов японских тунцеловов, в основном аппаратов
воздушного интенсивного замораживания. Показана
тенденция снижения температуры замораживания и
температуры в рыбном трюме.
Ряд докладов посвящен выявлению условий
поддержания стабильного температурного режима трюмов, условий
более эффективной работы скороморозильных аппаратов
и новым тенденциям в техническом усовершенствовании
холодильных процессов.
В докладе «Оценка термоизоляции для охлаждаемых
судовых трюмов» М. Какол (ПНР) установил влияние на
эксплуатацию судов качества и технического состояния
их термоизоляции. В результате механической вибрации,
повреждений и воздействия влаги используемые в
настоящее время изоляционные материалы (пробка,
вспенивающийся полистирол, полиуретан, шлаковая или
минеральная вата) изнашиваются. Проведенные испытания
показали изменение состояния изоляции трюмов. Предложен
уточненный способ определения коэффициента
теплопередачи.
У. Флехтенмахер (ФРГ) в докладе «Измерение площади
поверхности контакта между рыбными продуктами и
контактным скороморозильным аппаратом» предложил
метод более точного определения поверхности
теплопередачи в процессе замораживания рыбы, что является
условием более точного установления производительности
замораживающего аппарата. Площадь измеряли с
помощью специального прибора.
X. Христенсен (Дания) посвятил свой доклад
«Автоматизация холодильных установок в рыбной
промышленности» разработке важной проблемы применительно к
комплексу основных технических процессов судовой
холодильной обработки рыбы: охлаждение рыбы орошением
охлажденной морской водой, замораживание в
контактных скороморозильных аппаратах при использовании
насосной системы циркуляции аммиака (система работает
на фреоне-502), перевозка и хранение замороженной рыбы.
Проблема контейнерных перевозок грузов на судах,
предназначенных для транспортировки свежей рыбы,
освещена французскими специалистами Ж- К- Крепей
и И. Лебер. Во Франции проведены эксперименты, при
которых в трюмах судна устанавливались контейнеры для
транспортировки свежей рыбы. При циркуляции воздуха
поддерживалась температура 0 °С. Установлено, что при
контейнеризации лучше сохраняется качество рыбы по
сравнению с перевозкой ее в обычных трюмах.
В докладах, относящихся к холодильному
оборудованию (комиссия В-2), рассмотрены новейшие данные в
области конструирования холодильных машин и установок,
а также судовых аппаратов и установок для холодильной
обработки рыбы.
Г. Лорентцен (Норвегия) сообщил о результатах
экспериментальных исследований эффективности контактных
скороморозильных судовых аппаратов в связи с
конструкцией систем рециркуляции холодильного агента.
Горизонтальные многоплиточные контактные
скороморозильные аппараты применяются главным образом для
замораживания филе, вертикальные — для замораживания це^-
лой или потрошеной рыбы. Исследован вертикальный
плиточный аппарат для замораживания кильки и мелкой
сельди, которые в последующем используются для
выработки консервов. Аппарат имеет 30 плит и работает на
фреоне-22 по насосно-циркуляционной системе.
На использование систем рециркуляции хладагента в
морозильных аппаратах было обращено внимание и
других исследователей. Например, в докладе С. Хотани и
М. Хата (Япония) рассмотрены результаты экспериментов
и расчет влияния системы рециркуляции при охлаждении
рассола, в докладе К- Гутковского (ПНР) дан метод
расчета термодинамических характеристик змеевиковых
испарителей для воздухоохладителей, работающих с
принудительной циркуляцией хладагента. В этом же докладе
освещены вопросы конструирования воздухоохладителей.
Определению оптимальных условий работы
холодильных и технологических установок посвятили
доклады польские специалисты Т. Пивоварчик и М. Волек и
канадские С. Роач, Г. Гиббард, Н. Томплинсон и Д. Хэй.
Польские специалисты исследовали динамические
свойства холодильных установок. Наблюдаемые колебания
давления в них порождают механические колебания,
связанные с перегрузкой отдельных элементов, вызывают
снижение производительности, неудовлетворительную
работу систем регулирования. Для снижения колебаний
давления в системе необходим тщательный выбор
соответствующих компонентов системы. Один из методов
такого выбора — анализ аналого-электрических цепей.
Канадские специалисты сообщили об изучении
гидравлической модели режима потока в баках с
охлаждаемой морской водой, установленных на судах для лова
лососевых рыб. Экспериментальная программа для
получения подробного анализа режима потока была выполнена
на гидравлической модели бака. Для быстрого и полного
охлаждения рыбы в охлажденной морской воде
необходимо, чтобы поток был равномерным по всему баку. В
типовой гидравлической модели бака вода подается в
верхнюю его часть, а отводится в нижней части, у дна.
С интересными докладами выступили X. Г. Кершбаумер
(США) «Уменьшение размеров, а также потребления
энергии холодильными установками при правильном
применении теории» и К- Мачек, И. Шаргут (ПНР)
«Некоторые аспекты оптимизации охладителей жидкости с
использованием компьютера», поскольку в том и другом
исследовании были применены компьютеры.
X. Г. Кершбаумер сообщил о результатах испытаний
компрессорно-конденсаторного агрегата и воздухоохла-
51

дителя. Полученные данные можно использовать при
конструировании более совершенной холодильной
установки для работы на борту судна при максимальной
производительности и минимальном потреблении энергии.
Польские специалисты нашли, что холодильная си.
стема и ее компоненты могут быть оптимизированы
комплексно в зависимости от экономического критерия
оптимизации. Расчеты при различных начальных данных
показывают, что оптимальные теплообменные коэффициенты
конденсатора и охладителя рассола, а также объемный
коэффициент компрессора и индикаторный к. п. д.
компрессора в значительной степени зависят от годового
эквивалентного времени в режиме полной нагрузки. Они
зависят также от температуры охлаждаемой жидкости и
охлаждающей воды, стоимости воды и электроэнергии.
В докладке Е. Флюгеля (ГДР) «Использование
винтовых компрессоров в холодильных установках рыболов-
ссМЯСОМОЛМАШ-74»
Холодильное оборудование
на Международной выставке
в Киеве
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, А. А. КУЗНЕЦОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 30 июля по 9 августа 1974 г. на территории Выставки
передового опыта в народном хозяйстве УССР (г. Киев)
проходила Международная специализированная выставка
«Мясомолмаш-74». Организаторами ее были Министерство
мясной и молочной промышленности СССР, Министерство
мясной и молочной промышленности УССР,
Торгово-промышленная палата Союза ССР, Торгово-промышленная
палата Украинской ССР. В выставке «Мясомолмаш-74»
приняли участие 70 предприятий и фирм из ВНР, ЧССР,
Австрии, ФРГ, Дании, Италии, Нидерландов, США,
Франции, Швейцарии, Швеции и Японии.
На выставке наряду с технологическим оборудованием
для мясной и молочной промышленности экспонировалось
холодильное оборудование и приборы автоматики. Были
представлены поршневые и винтовые холодильные
компрессоры, воздухоохладители, сублимационные установки,
скороморозильные аппараты, охладители зерна,
вентиляторные градирни, холодильные установки для
индивидуального и группового холодоснабжения большегрузных
контейнеров. Фирма «Данфосс» демонстрировала
широкую номенклатуру приборов и средств автоматики для
холодильных установок. Ряд фирм представил
автоматические весовые устройства и системы весового учета,
пригодные для использования на промышленных и торговых
холодильниках.
Ниже описываются новинки холодильного
оборудования, представляющие интерес для сельского хозяйства,
мясной и молочной промышленности.
Охладитель зерна типа 100Н фирмы «Илка» (ГДР).
Охладитель (рис. 1) представляет собой передвижной ап-
ных судов и рефрижераторных транспортных судов»
изложены данные экспериментальных исследований систем
охлаждения, компрессоров и морозильных аппаратов,
продемонстрированы примеры судов, оборудованных
винтовыми компрессорами (работающими на фреоне-22),
показано расположение холодильного оборудования на
борту рыболовного судна типа «Атлантик-супер-траулер».
* *
*
Сессия комиссий Д-3 и В-2 явилась плодотворной
встречей ученых и специалистов холодильной техники.
Результаты обобщенных на ней исследований, взаимообмен
достижениями последних лет будут способствовать
дальнейшему прогрессу холодильной техники, особенно в
области, связанной с рациональным использованием морских
и океанических пищевых ресурсов.
Рис. 1. Охладитель зерна типа 100Н.
парат этажерочного типа, включающий холодильный
агрегат, воздухоохладитель, приборы автоматики,
центробежный вентилятор, воздушный фильтр и патрубки для
забора и нагнетания воздуха.
Холодильный агрегат рассчитан на поддержание
температуры воздуха 2—5 °С. За 24 ч охлаждается 100 т
зерна с 25 до 10 °С. Холодопроизводительность
компрессора при температуре кипения —5 °С и конденсации 45 °С
24000 ккал/ч.
Центробежный вентилятор, установленный в нижней
части аппарата, засасывает через фильтр наружный
воздух, прогоняет его через воздухоохладитель и нагнетает
в зернохранилище для охлаждения зерна.
Производительность по воздуху 3000 м3/ч. Давление нагнетания
200 мм вод. ст. Установочная мощность
электродвигателя 20 кВт.
Габаритные размеры охладителя 2600X1000X2400 мм;,
масса 1760 кг.
Градирня Н-200фирмы «Клима» (ВНР). Градирня (рис.2)
вентиляторная, капельного типа. Корпус металлический,
снаружи и изнутри окрашен коррозионностойкими
красками. Ороситель изготовлен из пластмассовых фасонных
реек, собранных в рамки и уложенных в корпусе градирни
в несколько ярусов. Вода распределяется по сечению
градирни четырьмя форсунками ударного типа.
52
30

Рис. 2. Вентиляторная градирня Н-200.
Производительность градирни по воде при
охлаждении с 30 до 25 °С составляет 20 м3/ч. Мощность
электродвигателя вентилятора 2,2 кВт.
Размеры градирни в плане 1565Х1565 мм, высота
2250 мм; масса 820 кг.
Градирня ККТ-17т фирмы «Илка» (ГДР). Градирня
вентиляторная, противоточная, с пленочной оросительной
поверхностью гофрированной формы. Корпус, выполненный
из армированной стекловолокном пластмассы, состоит из
трех частей: нижней, служащей для сбора охлажденной
воды, центральной, где расположена оросительная
поверхность, и верхней, в которой размещены пластмассовый
каплеуловитель, четыре форсунки и осевой вентилятор.
Для наблюдения за работой водораспределителя в
верхней части градирни вмонтирован смотровой люк.
Производительность градирни по воде при
охлаждении ее с 30 до 25° С при температуре окружающего
воздуха по влажному термометру 18° С составляет 14 м3/ч.
Установочная мощность электродвигателя
вентилятора 1,4 кВт.
Размеры градирни в плане 1200X1100 мм, высота
2400 мм; масса нетто 185 кг, с водой 365 кг.
Система Телематик для взвешивания на бойнях и для
отправки мясных товаров. Фирма «Статмос»
демонстрировала установку для автоматизированного взвешивания
мясных продуктов при приёмке их из бойни на
холодильник и отправке с холодильника потребителю.
Установка состоит из следующих основных узлов:
подвесного транспортёра, весов, аналого-цифрового
преобразователя (датчика веса) для распознавания
взвешенного груза, центрального шкафа электрооборудования,
пишущей машинки для регистрации взвешивания и
других данных, пульта управления, блокирующего
устройства аналого-цифрового преобразователя, не позволяющего
распознавать взвешенную массу до установки весов в
равновесное состояние, автоматического устройства для
расчёта массы нетто, счётчика строк, совмещающего
устройства, не позволяющего пуск программы до
окончания введения всех необходимых данных.
Установка работает по следующей программе. Сбор
информации начинается с момента нажатия оператором
клавиши ЗАГЛАВИЕ. Заглавие состоит из ДАТЫ,
№ ВЕСОВ и НОМЕРА УБОЯ и вводится в перечень
приемки через пишущую машину, а также на перфоленту
через перфоратор. Выписывается только одно заглавие
в день, а затем регистрация осуществляется автоматически
в текущем порядке. Пишущая машина переводится
автоматически на первую строку регистрации. Туша подается
на взвешивание. Позиции КОЛИЧЕСТВО и НОМЕР
УБОЯ (из нумерационного регистра) подключены
постоянно, поэтому они регистрируются автоматически для
каждой взвешиваемой туши.
Оператор вводит клавишами ЖИВОТНОЕ, КЛАСС,
№ ПРИНАДЛЕЖНОСТИ, ГРУППА ЖИРНОСТИ
и возможные ПРИМЕЧАНИЯ. При необходимости вводятся
классы МЯСО, ЦВЕТ и ЖИР, а также
ОПОЗНАВАТЕЛЬНЫЙ №. Затем нажимает клавишу ВЗВЕШИВАНИЕ.
Масса распознается с большой точностью
аналого-цифровым преобразователем, после чего данные регистрируются
в ведомости пишущей машиной и на перфоленте.
Клавиши ГРУППЫ ЖИРНОСТИ, ПРИМЕЧАНИЯ,
МЯСО, ЦВЕТ, ЖИР и ОПОЗНАВАТЕЛЬНЫЙ №
восстанавливаются. Если не регистрируется так называемый
ТЕПЛЫЙ ВЕС, датчик весов отградуирован в 96%
шкалы. Таким образом, при регистрации масса уменьшается
на 4%.
При обнаружении ошибки ввода немедленно после
взвешивания оператор нажимает клавишу ОШИБКА.
Выписывается и перфорируется знак XXX. Туша возвращается
для взвешивания, после чего вводятся новые данные.
Рабочая программа отправки построена аналогично:
основные изменения касаются содержания регистрируемой
информации.
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
Продолжается подписка на 1975 год
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«Холодильная техника».
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах связи, а также общественными распространителями печати на
предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена на 12 месяцев — 6 руб. Цена отдельного номера —
50 коп.
53

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Кондиционирование воздуха
в чистых помещениях
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
ГипроНИИ
С развитием точного машиностроения и приборостроения,
электроники, оптики, авиации, космонавтики, медицины,
биологии и микробиологии появилась необходимость
создания так называемых чистых помещений на
предприятиях, в больницах и исследовательских лабораториях.
Эти помещения оборудуют индивидуальными системами
кондиционирования воздуха (СКВ), которые
обеспечивают требуемые повышенную чистоту, температуру,
относительную влажность, скорость и избыточное давление
воздуха (подпор).
Источники пылепоступлений в чистые помещения и их
СКВ — наружный воздух, сырье, технологические
процессы и персонал.
Наружный воздух, как известно, содержит дымы,
туманы, пыль естественного и промышленного
происхождения, бактерии, грибки, пыльцу и споры растений.
Размеры частиц от 0,02 до 100 мкм. Наибольшую часть
микроорганизмов переносят частицы пыли размером
менее 2 мкм. Концентрация пыли размером^0,5 мкм в
сельских местностях до ЗОЛО6 шт/м3, в крупных городах до
125-106 шт/м3, в промышленных центрах до 250-106 шт/м3
[1-3].
Человек продуцирует пылевые частицы размером
^0,3 мкм. Сидя или стоя, он выделяет 1.105 частиц в
минуту, сидя, при легких движениях рук, — 5-Ю5, при
ходьбе со скоростью 3,5 км/ч — 5-106, при ходьбе со
скоростью 6 км/ч—10-Ю6, а при вольных упражнениях
15-Ю6 — 30.10е [4].
Допустимую концентрацию (ДК) частиц в чистых
помещениях по стандарту США № 209 В от апреля 1973 г.
характеризует рис. 1. Требования этого стандарта
практически совпадают с требованиями нормативных
документов ФРГ для аналогичных помещений [1, 3].
В зависимости от величины Д К частиц размером 0,5 мкм
чистые помещения подразделяют на три класса, которые
обозначают цифрами «3,5-103», «3,5-10б» и «3,5-106»,
подразумевая под ними число частиц на 1 м3 воздуха
помещения.
В целях уменьшения пылепоступлений в чистые
помещения принимают следующие строительные,
технологические, санитарно-гигиенические и вентиляционные меры.
— Наружные ограждения тщательно герметизируют,
внутренние поверхности ограждений облицовывают невы-
ветривающимися пластическими массами или металлом
(сталью, алюминием), углы выполняют с галтелями
(закруглениями), светильники монтируют заподлицо с
поверхностями потолков, трубопроводы прокладывают в толще
стен, у дверей устраивают шлюзы с воздушными душами
и отсосами пыли от обуви.
— Сырье и заготовки перед внесением в помещения
очищают или промывают и подают через специальные
проемы со шлюзами, а в помещениях транспортируют и
хранят только в контейнерах.
— Персонал перед входом в помещения принимает
душ или умывается с мылом, содержащим ланолин. Не
допускается применение косметических средств и
лечебных кожных мазей, курение и прием пищи, составление
документов графитными карандашами (вместо шариковых
ручек) на ворсистой бумаге (вместо глянцевой). Рабочая
одежда, обувь и перчатки должны быть из малоистираю-
щихся, гладких, неворсистых материалов. Хирурги
нередко надевают специальные халаты и шлемы, из-под которых
через гибкие шланги непрерывно отсасывается воздух
[5, 6].
— Для предотвращения инфильтрации наружного
воздуха через неплотности ограждений за счет
преобладания притока над вытяжкой поддерживают избыточное
давление от 12 до 24 Па [7].
За последние двадцать лет создано несколько
поколений чистых помещений. В зависимости от схемы
организации воздухообмена их подразделяют на турбулентные
и ламинарные.
В турбулентных помещениях устраивают струйный
приток через потолочные воздухораспределители и вы-
^пп
?|
^ FtF
? 1
"ГУ
8Шг
* Иг
\ 10%.
\ sW
$i /С ПТ
?*1
^ |-Ркг
»§ ИГ
^ 144-
„. j | | |
Bt
1Л
^ я Иг
у ЕЕ
'/ИИ
nil 1 1 111
исколорометрич
И
|\ Ш
я
4Н—ГЧ \
W Nm
ЧЩ
А N
111 \| 1 1 1TF
ч \±±±
шТШТТ
ттгмтйтг
К
Г IN
_Ш 1 1 1 1 1 i
fее кий \сбБтоЗой\м
И ШТТ
тпт рц Ftttff
г* 1 ! 1 1 1 1
Ш\\\\ N ГО
Ж гч
\\\Ш'*\ г!
Ш г
111111N* Ц-Ц-
щтшт
Mill i\ 1111
Н гч 11
шж
МП" \\ НИ
tjtft \ Ш
ЦП 1 ||| ГМ III
II1111 1 14 III
N
III! | iixii
И
ш
111| 11N
fflffffl
щш
flfRrn
НИ KjJ
ш
Щ6Ц8
* P. 1 ¦ 5678810 20 30 ?15060 8010b
°азмер гостии,, чкм
Рис. 1. Допустимая концентрация пыли в воздухе:
1 — класс «3-108»; 2 — класс «3-108»; 3 — класс «3-10е»; 4 —
пылесодержание воздуха крупных городов; 5 — пылесодержа-
ние воздуха в промышленных центрах L8].
54

тяжку из нижней зоны, что способствует выравниванию
температурных и влажностных полей, однако, как
оказалось, это не позволяет получать высокую чистоту
воздуха, так как эжектируемые струями вихри внутреннего
воздуха подхватывают пыль с пола и поверхностей
оборудования и перемещают ее по помещению. В результате
эти помещения отвечают только классу чистоты «3,5-
• 106» [8].
В ламинарных помещениях (физически более правильно
называть их помещениями с вытесняющим
слаботурбулентным потоком воздуха) воздух поступает либо через
всю поверхность потолка и удаляется через всю
поверхность пола, либо поступает через всю поверхность одной
из стен и удаляется через всю поверхность
противоположной стены. Помещения с ниспадающим потоком воздуха
обеспечивает ДК частиц по любому из трех классов, а
помещения с горизонтальным потолком — только по
последним двум классам.
СКВ помещений классов «3,5-103» и «3,5-105»должны
удовлетворять следующим специальным требованиям:
тщательно очищать наружный воздух и удалять
выделяемую людьми и оборудованием пыль без нарушения класса
чистоты; исключать возникновение неуправляемых
воздушных вихрей со свойственными им последствиями;
способствовать снижению капитальных и
эксплуатационных затрат на санитарно-технологическую обработку
сырья и персонала.
Температуру и влажность воздуха в чистых
помещениях поддерживают в соответствии с техническими
условиями на производство конкретных изделий. Эти условия
составляют с учетом необходимой точности изготовления
продукции, допустимого минимального производственного
брака, предотвращения статического электричества и
коррозии.
В теплое время года обычно бывает температура 20—,
25°С (поддерживается с точностью от ± 1 до±0,25 °С),
относительная влажность 40—55% (точность от ±5
до ±2%), скорость в помещениях с ниспадающим
потоком 0,45—0,5 м/с, в помещениях с горизонтальным
потоком 0,45—0,65 м/с. Отклонений скорости не допускают,
так как при меньшей скорости не удается подавлять
естественные конвективные токи от нагретых тел, а при
большей — избежать вихреобразования и неорганизованного
переноса оседающей пыли.
Как правило, в чистых помещениях тепловыделения
от искусственного освещения составляют от 60 до 270 Вт/м2,
а тепловыделения от людей— 14,5—11 Вт/м2 [8, 9].
Кратность воздухообмена п в помещениях с
ниспадающим потоком воздуха в ФРГ [9] рекомендуют определять
по номограмме (рис. 2), построенной по формуле
- 3/
п= 18,6о]
Ч7^
300,
%гоо'
%юо\
li
? 60\
3 *°
1 30
% 20\
/О
1 1
PPpi^S
ШзЛ^ш-
1^п\\и^^^1^<\^Т
Т^ДлТн^ч^пА 1'
ffirnT I Mill
'Mill
i i i i
i ! 1 1 1 1
i Mill
мшмш
^ЙЯ^В
ц44тг
агдТи^
Wm
i
3+
iftfz\.
ML i!
4 6 6
10 г 4 6 8 Wz Z 4 5 8 102
Удбльныб теплоиз&ыт/ш, нМж/(мгч)
Рис. 2. Номограмма для определения кратности
воздухообмена в чистых помещениях с ниспадающим потоком
воздуха.
12 3 4 5 В 7 / 8 У
I  i id
I / L
,13 I « 23 16 17
1Z
-®-
\/15
17
[¦
Г»
10
I I \
¦Се/ \-
ь
48
/^
12 8 4 9 3
-H-4-h
Аб
/\L^4iy\|^4jy\l/VJ/
ПИШИ
1»
х24
1 2 8' 4" 9 3
Н.Ь\
'¦Л
5 Ьа 5 7 В
45
&
Шк
23-
т
19 21 П
24 /5.
22
Рис. 3. Принципиальные схемы СКВ турбулентных (а)
и ламинарных (б), (в) чистых комнат:
/ — воздушный многостворчатый клапан; 2 — фильтр грубой
очистки; 3 — калорифер первого подогрева; 4, 4а, 46 —
приточный вентилятор, 5 — воздухоохладитель; 6 —
увлажнительное устройство; 7 — калорифер второго подогрева; 8 —
предфильтр; 9 — высокоэффективный фильтр; 10 —
воздухораспределительное устройство; 11 — воздухозаборная решетка;
12 — вытяжной вентилятор; 13 — канал рециркуляционного
воздуха; 14 — возможный вариант расположения канала
рециркуляционного воздуха; 15 — линии отбора статического
давления; 16 — исполнительный механизм; 17 — регулятор
статического давления; 18 — выбросной канал; 19 -^
высокоэффективный фильтр; 20 — 22 — защитные решетки; 23 — поддон;
24 — сборный канал — камера смешивания; / — турбулентное
помещение; // — ламинарное помещение с горизонтальным
потоком воздуха; /// — ламинарное помещение с вертикальным
потоком воздуха; н. в. — наружный воздух.
где-
удельные
избыточные
тепловыделения»
кДж/(м2-ч);
Н — высота помещения, м.
Q
Если -77- выразить в Вт/м2, то формула приобретет
вид
n = 28,5i
FH*
Наружный воздух стремятся вводить в минимально
допускаемых количествах, определяемых санитарными
55

нормами. Однако часто приходится компенсировать
притоком воздух, удаляемый через местные отсосы и рабочие
столы (см. ниже).
СКВ чистых помещений — одноканальные низкого
давления (рис. 3), двух- или трехвентиляторные, с тремя
или четырьмя ступенями очистки от пыли. Для
уменьшения подсосов необработанного воздуха через неплотности
воздуховодов большую часть воздухообрабатывающего
оборудования располагают на сторонах нагнетания
вентиляторов.
СКВ ламинарных помещений обычно обслуживают три
агрегата: приготовления наружного воздуха Л, доводки
смеси обработанного наружного и рециркуляционного
воздуха Б и агрегат самого помещения D6—19—24).
Систему условно можно подразделить на контур
помещения, в котором воздух движется по тракту 46—19—20—
—8—24—46у и контур агрегата 2>, в котором смесь
обработанного приточного воздуха из агрегата А и
внутреннего рециркуляционного воздуха проходит
дополнительную обработку в агрегате Б и движется по тракту
В—4а—5—7—6—П—24—В. Благодаря тому, что агрегат
Б находится в непосредственной близости к помещению,
удается сократить протяженность приточных и вытяжных
воздуховодов.
При выборе фильтров считаются с методом, которым
оценена их эффективность, так как при различных методах
один и тот же фильтр может обладать эффективностью
от 20 до 80%. Одна из причин столь большого разброса —
широкое колебание размеров частиц пыли, что видно,
например, из табл. 1, в которой приведены данные одной
из обычных проб атмосферного воздуха [2].
Таблица 1
Размеры
частиц, мкм
30—10
10—5
5—3
3—1
1-0,5
0,5—0
Количество
частиц,
тыс. шт.
1
35
50
214
1352
18280
Процент частиц данного
размера
от общего
количества
0,005
0,175
0,25
1,07 )
6,78 99,57
91,72 J
по массе
28
52
11
б
2
1
Из табл. 1 видно, что в рассматриваемом случае масса
частиц размером 10 мкм и более составляет 80% всей
массы пыли, а число частиц размером ^3 мкм — 99,57%
общего количества. Если при улавливании fчастиц
размером 10 мкм и более эффективность фильтра 95%, то по
массе она равна 80%, причем фильтр пропускает свыше
99% общего количества частиц.
В США существует восемь различных методов
испытаний фильтров на стандартной пыли [2]. При весовом
методе эффективность фильтра характеризуют отношением
масс пыли, уловленной и введенной в воздушный поток
до фильтра; при дисколориметрическом методе —
отношением светопропускания белой бумагой, расположенной
за фильтром и после него; при концентрационном
методе — отношением концентраций частиц диоктилфталата
(ДОР) размером 0,3 мкм после и до фильтра.
Справочник «ASHRAE» [7] рекомендует применять
для чистых комнат фильтры с характеристиками,
указанными в табл. 2.
Концевые фильтры в СКВ всегда высокой
эффективности. Перед ними устанавливают фильтры грубой очистки,
предфильтры и электрические фильтры.
Высокоэффективные фильтры изготовляют из волокон асбеста, стекла и
Т аблица 2
Фильтр
Высокой эффективности
Предфильтры
Грубой очистки
Эффективность, %, при
испытаниях по методу

весовому
92—98
50—75
дисколо-
риметри-
ческому
35—65
5—15

концентрационному
99,97—99,99
20—40
1—8
полимерных материалов (диаметром от 0,3 до 2 мкм).
Их высокая эффективность объясняется тем, что пыль
улавливается в результате совместного действия инерционных
и диффузионных сил [7].
По относительной величине проскока фильтры с
эффективностью 99,97% в два раза хуже фильтров с
эффективностью 99,99%. Однако фильтры с эффективностью
99,97% задерживают частицы размером <0,3 мкм, т. е.
способны улавливать даже некоторые фильтрующиеся
вирусы, и поэтому считаются антибактериальными.
Для улавливания паров растворителей, которыми
пользуются в чистых помещениях, между фильтрами высокой
эффективности и предфильтрами иногда устанавливают
фильтры из активированного угля.
Чистые помещения и их СКВ неоднократно подвергали
испытаниям, во время которых выявили преимущества
помещений с ниспадающим потоком воздуха. Так,
сравнительные исследования хирургических операционных
в Великобритании показали, что бактериальная обсеменен-
ность с ниспадающим йотоком воздуха в 4 раза меньше,
чем в помещениях с горизонтальным потоком воздуха [10].
Однако удельная стоимость помещений с ниспадающим
потоком воздуха A900 дол/м2) в 2—4 раза превышает
стоимость помещений с горизонтальным потоком [1].
Если в отдельных участках турбулентных помещений
или помещений с горизонтальным потоком надо добиться
чистоты по классу «3,5-103», то прибегают к
использованию рабочих столов с горизонтальным или
ниспадающим ламинарным (вытесняющим) потоком воздуха —
своеобразных оазисов чистоты. Скорость воздуха в
рабочем пространстве стола также около 0,45 м/с.
Столы снабжены самостоятельными фильтро-вентиля-
торным» установками с четырьмя ступенями воздушных
фильтров (рис. 4). При выполнении на столах
технологических операций с безвредными веществами фильтро-вен-
тиляторные установки рециркулируют внутренний
воздух, а при выполнении операций с вредными веществами
и болезнетворными микроорганизмами — выбрасывают
отработанный воздух после тщательной очистки в атмосферу.
Взамен удаляемого воздуха СКВ вводят в помещения
подготовленный наружный воздух, что существенно
отражается на холодопроизводительности холодильных
установок.
Нагрузки на холодильные установки слагаются из
затрат холода на охлаждение и осушение наружного
воздуха, на ассимиляцию теплопоступлений от искусственного
освещения, людей и технологического оборудования.
Для снижения расхода холода прибегают к рециркуляции
тщательно очищенного внутреннего воздуха.
Проектами СКВ обычно предусматриваются:
максимально короткие воздуховоды; обессоливание пара и воды,
используемых для увлажнения воздуха в холодный
период года; изготовление вентиляторов, воздуховодов,
теплообменников, поддонов, кондиционеров из некор-
родирующих материалов или защита их от коррозии
стойкими покрытиями; установка вентиляторов и насосов на
виброизолирующих основаниях с вибровставками на
воздуховодах и трубопроводах; облицовка воздуховодов
шумопоглощающими невыветривающимися материалами.
56

Рис. 4. Принципиальная схема рабочего стола с ламинарным потоком воздуха:
J — предфильтр; 2 — электрический фильтр; S — металлическая столешница; 4 — люминесцентные лампы; 5 — прозрачный
пластмассовый потолок; 6 — высокоэффективный фильтр; 7 — фильтр из активированного угля; 8 — форсунки; 9 — фильтр-
Уловитель; 10, 13 — патрубки для присоединения к водопроводу и канализации; 11 — электродвигатель; 12 — вентилятор; 14 —
клеммы для присоединения к электросети; 15 — кнопка пуска электрического фильтра; 16 — кнопка пуска вентилятора и
люминесцентных ламп; 17 — микроманометр; 18 — сигнальная лампа электрического фильтра; 19 — вентиль для включения
подачи воды на очистку электрического фильтра: 20 — всасывающие отверстия.
Некоторые фирмы изготовляют и поставляют
полностью готовые передвижные чистые комнаты и
воздухораспределительные потолки с фильтрами высокой
эффективности и вентиляторами.
Ниже приведены сведения о двух эксплуатируемых
СКВ чистых помещений.
В университете Санта-Барбара (Калифорния, США)
действует лаборатория минералогических, петрологи'
ческих, биохимических и физических исследований
образцов лунного грунта. Общая площадь лаборатории
280 м2, в том числе помещения класса «3,5-103»
(ламинарные с нисходящим потоком воздуха) — 11 м2, помещения
класса «3,5-105»—56 м2. Помещения обоих классов
обслуживаются крышными кондиционерами и в них поддержи -
ваются параметры воздуха, указанные в табл. 3.
Таблица 3
Класс помещения
«3,5. ЮН
«3,5-10б»
Температура, °С
22±1
22±1,5
Влажность, %
50±5
50 (максимальная)
Избыточное
давление, Па
49
25
Скорость, м/с, или
кратность
воздухообмена, 1/ч
0,45±0,05 М/С
30 1/ч
К наружному воздуху подмешивают 30%
рециркуляционного. Кондиционер помещений класса «3,5-103»
регулируется трехпозиционным терморегулятором по
температуре рециркуляционного воздуха. Регулятор
воздействует на подачу газа к воздухонагревателю и на
электродвигатель компрессора холодильной машины. Подпор
создают, изменяя количество удаляемого воздуха.
Воздух увлажняют паром, испаряющимся с поверхности
электрообогреваемого противня. ;«.
Исследования показали, что в помещениях класса
«3,5-103» бактерий в воздухе не было, а в помещениях
класса «3,5-106» содержалось до 600 шт/м3. \
В г. Буффало (штат Нью-Йорк, США) еще в 1965 г.
введено в эксплуатацию лабораторное здание, в котором
изготовляют и испытывают аэронавигационные системы
и оптическое оборудование. В чистом помещении класса
«3,5-103» площадью 288 м2 стены и потолок облицованы
стальными эмалированными панелями, пол покрыт
виниловыми листами, двери обиты алюминиевыми листами.
В этом помещении поддерживается температура 21±0,5 °С,
относительная влажность 40±5% и избыточно!
статическое давление 49 Па. Минимальная кратность
воздухообмена 11 1/ч, максимальная — 22 1/ч. В окружающих
помещениях класса «3,5-106» поддерживается температура
21±1 °С, относительная влажность 40±5%, избыточное
статическое давление 12 Па.
Приточный воздух очищается последовательно в двух
ступенях предфильтров с общей эффективностью 80%,
грубом фильтре с той же эффективностью и фильтре
тонкой очистки с эффективностью 99,97%. Материалы,
детали, инструмент и оборудование перед внесением в
помещение класса «3,5ЛО3» подвергаются воздушному душиро-
ванию и протирке специальной жидкостью. Работают
только мужчины (не употребляющие косметических средств).
В гардеробе они переодеваются в нейлоновую одежду
и обувь и проходят последовательно через два тамбура с
воздушным душированием и отсосом пыли от обуви. В
тамбуре воздух движется со скоростью 4,5 м/с при
воздухообмене 60 1/ч. В помещениях счетным методом
контролируют пылесодержание воздуха. Для удп^тгва поддер-
57

жания различного подпора в помещениях здания СКВ
разбита на ряд зон.
На примере чистых помещений видно, как техника
кондиционирования воздуха становится неотъемлемой
частью технологии и обеспечивает получение важной
продукции с необходимыми техническими характеристиками
или выполнение ответственных исследований и операций.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Pannkoke Т. — «Heating, Piping and Air
Conditioning», 1973, Vol. 45, № 10, pp. 63—70.
'2. «A i г Conditioning, Heating Refrigeration News»,
1972, Vol. 125, № 16, pp. 41—43.
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57.044
Конденсаторы герметичных
холодильных агрегатов
ВС, ВН и ВП
И. М. ЗЕЛИКОВСКИИ
Харьковский завод холодильных машин
В холодильных агрегатах ВС, ВН и ВП, выпускаемых
Харьковским заводом холодильного машиностроения,
устанавливаются конденсаторы с воздушным
охлаждением при принудительном движении воздуха.
Для более равномерного распределения воздуха по
сечению конденсатора его размещают на всасывающей
стороне вентилятора. Температура воздуха в машинном
отделении не должна превышать температуру
окружающей среды более чем на 5° С. Конденсатор снабжают
диффузором, позволяющим повысить эффективность работы
вентилятора.
Конденсаторы (рис. 1) ребристо-трубные, с
максимально унифицированными [1] элементами (ребрами,
трубками, калачами) и состоят из двух или более секций,
соединенных между собой последовательно калачами.
Секции собирают из 10 или 12 стальных трубок
диаметром 12Х 1 мм с шагом 26 мм. На станках-автоматах на
трубы насаживают стальные ребра толщиной 0,3 мм с вы-
штампованными воротничками, образующими одинаковое
расстояние между ними (шаг 3,5 мм). U-образные
трубки соединяют с помощью калачей, которые припаивают
токами высокой частоты. Для защиты от коррозии и для
хорошего контакта между трубами и ребрами секции
подвергают горячему цинкованию. Ребра жесткости,
крышку и дно конденсатора соединяют газопламенной
пайкой латунью ЛК-62-0,5. На входе в конденсатор
и выходе из него приваривают присоединительные трубки
{фреон вводится сверху).
3. S t i e h е Н. — «Gesundheits — Ingenieur», 1973,
Bd. 94, № 2, S. 51—59.
4. «Die Kalte», 1973, Bd. 26, № 3, S. 107—114.
5. Gritschke R. O. — «Heating, Piping and Air
Conditoining», 1973, Vol. 45, № 10, pp. 71—75.
6. «Building Services Engineer», 1974, Vol. 41,
№ 1, pp. 210.
7. ASHRAE Air Conditioning Guide and Data Book,
Applications, 1968, № 5.
8. «L u f t — und Kaltetechnik», 1968, № 6, S. 258—262.
9. Recknagel/Sprenger. Taschenbuch fur He-
izung und KHmatechnik, R. Oldenbourg Munchen Wien,
1972.
10. F i с 1 d A. A. — «Heating, Piping and Air
Conditioning», 1973, Vol. 45, № 10, pp. 91—95.
Внутреннюю полость конденсатора промывают
раствором нитрита натрия в моечной кабине и продувают сухим
воздухом. Сушат конденсатор в камере в течение 1 ч при
100—110° С и избыточном давлении воздуха 0,4 кгс/см2.
После этого его проверяют на плотность сухим воздухом
при избыточном давлении 16 кгс/см2 и в ванне с теплой
водой D0—50° С).
Технические характеристики унифицированных
конденсаторов герметичных агрегатов ВС, ВН и ВП
приведены в табл. 1, а материалы, из которых изготовлены
детали конденсаторов, указаны в табл. 2.
Выпускаемые заводом конденсаторы с водяным
охлаждением [2] применяют в герметичных агрегатах
корабельных водоразборных колонок ВКС-25М и ВК-25М.
Таблица 1
Агрегат
ВС 0,45—3
ВС 0,55—3
ВС 0,7—3
ВС 1,1—3
ВН 0,22—3
ВН 0,35—3
ВН 0,55—3
ВП 0,9—3
(ВМП-45)
ВП 1,1—3
ДЬ
сато-
J5 о а
1,9
2,8
2,2
4,4
1,9
2,2
3,3
3,3
4,4
сек-
Число
ций
2
3
2
4
2
2
3
3
4
VO
Число
в секц
10
10
12
12
10
12
12
12
12
Габаритные
размеры
конденсатора, мм
344x68x281
344x94x281
344x94x333
344x146x333
344x68x281
344x94x333
344x94x333
344x94x333
344x146x333
кон-
ора,
Масса
денсат
кг
5,86
8,52
7,37
13,65
5,86
7,37
10,2
10,2
13,65
Таблица 2
Элементы
U-образная
труба
Калач
Ребро
охлаждения
Ребро
жесткости
Материал (ГОСТ)
Ст. 10 A050—
—60)
То же
»
Ст. 10(914x56)
Сортамент (ГОСТ)
Трубка 12x1 (8734—58А)
То же
Лента Ш-НП-ПМ-Н-О-
0,3-24 E03—41)
Лист C680—67)
58

3 н-
\|
A jr.,,,,,,,,,,,,,,,!,,.,.
^ J88 ^
/2-| [[ iijl I'M
q (тащШШВ
^ >4=l III 1 Ml it i I г
«*s /ЯМ ЦЩШШ
^ Г/^й [ЩЩ^
1 (ряШ1
^ wjpijli
HtHJirtt
ТШ;ГЦ|1
№i
p
P\
1
КД
I
I
кл
I
Z&? ^
г
да
318+-0,5
-,ж
Рис. 1. Конденсаторы холодильных агрегатов:
л — ВС 0,45~3 и ВН 0,22~3; б — ВС 0,55~3; в — ВС 0,7~3
и ВН 0,35~3; г — ВС 1,1~3; / — секция; 2 — ребра
жесткости; 3 — крышка; 4 — дно.
Конденсаторы состоят из горизонтальных
концентрических трубок: наружная диаметром 22Х1 мм,
внутренняя — 12Х 1 мм. Для увеличения теплопередающей
поверхности к внутренней трубке, по которой протекает
вода, припаивают проволоку, холодильный агент
конденсируется в кольцевом пространстве. Трубки, соединенные
вертикальными коллекторами, образуют змеевик.
Наружная площадь трубок 0,168 м2.
г
OsSj
h*
4
1
1
1
1
1
1
1
1
1
316Щ5
~JVt
г-
IB
рз
Ira
й
af
л
Зр4
nt—L

etezazzzzzzzzaz
Рис. 2. Вентиляторный узел:
1 — вентилятор; 2 — кронштейн верхний; 3 — кронштейн
нижний; 4 — электродвигатель.
Вентиляторы К-95 [2], малошумные, с тремя
лопатками, изготовлены из листовой стали (Ст. 10) толщиной
1 мм. В вентиляторах диаметром 250 мм,
предназначенных для агрегатов ВС 0,45~3, ВС 0,55~3 и ВН 0,22—3,
устанавливают электродвигатели АВ 041-4 мощностью
18 Вт. В остальных агрегатах (см. табл. 1) применяют
вентиляторы диаметром 290 мм с электродвигателем
АВ 042-4 мощностью 30 Вт. Вентилятор с
электродвигателем и кронштейном составляют вентиляторный узел
(рис. 2), установленный на раме агрегата. Кронштейны
выполняют сварными или штампованными из нескольких
деталей, соединенных болтами. При необходимости
замены электродвигателя вентилятора отворачивают болты
крепления верхнего кронштейна.
Диффузоры (рис. 3) изготовляют из листовой стали,
штампованными или сварными, двух диаметров 262 и
306 мм для вентиляторов диаметром соответственно
250 и 290 мм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Зеликовский И. X., Якобсон В. Б. Опыт
унификации герметичных агрегатов. — «Холодильная
техника», 1972, № 7, с. 32—34.-
2. ЗеликовскийИ. X., Каплан Л. Г.
Справочник по малым холодильным машинам и установкам.
М., «Пищевая промышленность», 1968.
Рис. 3. Диффузоры агрегатов:
а — ВС 0,45—3; ВС 0,55—3 и ВН 0,22~3; б — ВС 0,7-3;
ВС 1,1-3; ВН 0,35-3; ВН 0,55~3; ВП 0,9-3 (ВМП-45) и
ВП 1,1-3.
60

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565C1) УДК 662. 998:621.564.25
К вопросу о показателях географического размещения
холодильников. ПОЗИН М. М. «Холодильная техника»,
1975, № 1.
рассматриваются показатели, характеризующие
размещение холодильников по территории страны, и
рекомендуется дифференцированная система показателей
размещения холодильной емкости в целом по стране, союзным
^республикам, экономическим районам и отдельным
пунктам-
УДК 629.1-444
Винтовые компрессорные агрегаты на рыбоморозильных
судах типа «Прометей». ИОНОВ А. Г., КАН А. В.,
ПЕТРОВ В. М. «Холодильная техника», 1975, № 1
Описаны конструктивные особенности применяемых на
рыбоморозильных судах винтовых компрессоров,
приведены их технические характеристики и схемы смазки.
Указаны результаты комплексных испытаний, которые
показали высокую надежность винтовых компрессоров при
работе на аммиаке и фреонах-12 и 22. Применение новых
винтовых компрессоров позволило значительно улучшить
технико-экономические и эксплуатационные показатели
холодильного комплекса. Таблиц 3. Иллюстраций 3.
УДК 621.57.041-213.3
Влияние зазора между поршнем и цилиндром на пусковые
характеристики герметичного компрессора.
ЗАХАРОВ Ю. В., ДОРОШ В. С. «Холодильная техника», 1975,
№ 1.
Описаны результаты исследований по определению
влияния зазора между поршнем и цилиндром на пусковые
характеристики герметичного компрессора. Объяснена
физическая сущность процессов, происходящих при пуске.
Экспериментально определена оптимальная величина
зазора. Список литературы — 6 названий. Иллюстраций 3.
УДК 621.57.041-213.3
Изменение параметров шероховатости поверхностей
трения в процессе приработки деталей герметичного
компрессора. МИЛОВАНОВ В. И., ЗАХАРОВ В. С, БЛИН-
ДЕР С. Н., РУДЗИТ Я. А., ЛИНИНЬШ О. А.
«Холодильная техника», 1975, № 1.
Приведены методика и результаты экспериментального
исследования закономерностей износа и изменения
параметров шероховатости поверхностей трения деталей
герметичного поршневого компрессора ФГП-4,5 с синхронной
частотой вращения 1500 об/мин. Установлено, что
износоустойчивость деталей компрессора ФГП-4,5 со втулками
шатунов и подшипниками скольжения из бронзы Bpj
ОЦС-5-5-5 превосходит износоустойчивость тех же деталей
из бронзы БрСуН-7-2. Выявлены некоторые
закономерности изменения в процессе приработки параметров
шероховатости поверхностей трения деталей компрессоров
этого типа. Список литературы — 10 названий.
Иллюстраций 4.
Воздействие фреонов на электроизоляционные материалы.
ГОРЛИНА Л. П., ЗАЕВ Н. Е., ГОРОХОВ В. И., ГРЕ-
ЦОВА Т. Н. «Холодильная техника», 1975, № 1.
Изложены результаты теплового старения электроизо
ляционных материалов в среде фреонов-12 и 22 и фреоно-
масляных смесях при температуре 130° С и избыточном
давлении 5—8 кг с/см2. Установлена высокая стойкость
полиимиднои пленки и композиционного материала на
ее основе во фреонах и фреоно-масляных смесях. Полиэ-
тилентерефталатные пленки и композиционные материалы
на их основе полностью разрушаются в среде фреонов-12
и 22. Фреоны оказывают каталитическое действие на
гидролитический распад сложноэфирной связи полиэтилен-
с терефталата. Таблиц 1. Список литературы — 6
названий. Иллюстраций 2.
УДК 621.574.3
1 Об эффективности разделения масла и жидкого аммиака
- в гидроциклоне. АБДУЛЬМАНОВ X. А., ВАГА-
БОВ И. И. «Холодильная техника», 1975, № 1.
я Для разделения масла и жидкого аммиака предложено
х использовать гидроциклон. На основе анализа работы
ь гидроциклона в различных областях техники и экспери-
и ментальных исследований выбраны оптимальные соотно-
». шения конструктивных размеров аммиачного
гидроциклона. Экспериментально получены зависимости изменения
коэффициента эффективности разделения масла и
жидкого аммиака от технологических параметров. Разработан
полупромышленный образец гидроциклона для аммиач-
е ных холодильных установок. Испытания этого
гидроциклона показали удовлетворительные результаты.
Список литературы — 3 названия. Иллюстраций 6.
[т УДК 621.892.092
е Свойства раствора масла ХА-30 и фреона-22. МЕЛЬ
а ЦЕР Л. 3., ДРЕМЛЮХ Т.С., ГУНЧУК Б. В., ЗАТВОР-
'• НИЦКИЙ Ю. Г., ЧЕК А. А. «Холодильная техника»,
|" 1975, № 1.
Для правильной оценки эксплуатационных качеств
холодильных масел необходимо изучение их свойства в смеси
с холодильными агентами. В данной работе приведены
результаты экспериментального исследования фазовых
равновесий, плотности, вязкости, подвижности, вспени-
\ш ваемости раствора масла ХА-30 и фреона-22. Эксперименты
[. проведены в области температур от +70 до —40 С,
давлений от 0,5» 105 Па до 30-105 Па. Список литературы —
3 названия. Иллюстраций 6.
° УДК 621.565.83
»- Оребренная термобатарея минимальной массы с рассредо-
й точенным размещением термоэлементов. ВАЙНЕР А. Л.,
ЗАЙКОВ В. П., ЛУКИШКЕР Э. М. «Холодильная тех-
и ника», 1975, № 1.
I-
й Рассмотрены вопросы уменьшения массы и объема раз-
)- личных вариантов термоэлектрических охлаждающих
э- устройств с учетом рассредоточенного размещения термо-
>в элементов в батареи. Получены соотношения для расчета
а- электрических, тепловых и конструктивных
характеристик устройств. Список литературы — 5 названий.
6i

УДК 634.11.004.4
УДК 637.4.037.5:678.742.2
Хранение яблок при близкриоскопических температурах.
МОИСЕЕВА Н. А., ВЫСОЦКАЯ О. М., БУРЬЯНО-
ВА И. А., ТОРОПОВА В. А., БЫКОВА Т. Д.
«Холодильная техника», 1975, № 1.
Проведенные в течение трех лет работы по хранению
основных промышленных зимних сортов яблок (Ренет Си-
миренко, Ренет шампанский, Джонатан, Розмарин и др.)
при температурах выше и ниже точки замерзания и
нулевой показали, что температура ниже криоскопической
(—2 ч 3 °С) вследствие подмораживания значительной
части плодов (80—90%) приводит к функциональным
расстройствам яблок и ослабляет их устойчивость к
инфекционным заболеваниям. После постепенного оттаивания
и отепления подмороженные яблоки не восстанавливают
своего вкуса и структуры, а товарное качество плодов
резко снижается. Плоды, хранившиеся при температуре
несколько выше криоскопической (примерно на 0,5 С),
по всем показателям были лучшими, чем при 0 °С. Таким
образом, длительное хранение яблок при температурах
ниже криоскопических, а именно,—2 ч—3 °С,
недопустимо. Таблиц 7. Список литературы — 6 названий.
Иллюстраций 1.
Хранение мороженого яичного меланжа в пакетах из
полимерных материалов. САРЫЧЕВА Г. М., КАРИХ Т. М.,
СИВАЧЕВА А. М. «Холодильная техника», 1975, № 1.
С учетом степени изменения физико-химических, орга-
нолептических, бактериологических показателей
мороженого яичного меланжа установлены оптимальные
режимы его хранения — от —6 до —10° С. При —6° С
предельный срок хранения меланжа, упакованного в
ящики из гофрированного картона с полиэтиленовыми
вкладышами, — 6 месяцев, с лавсан-полиэтиленовыми
вкладышами — 8 месяцев, упакованного в банки из
белой жести — 8 месяцев; при температуре —10° С
соответственно 8, 10 и 10 месяцев. Таблиц 4. Список
литературы — 7 названий.
УДК 621.512
Устройство для измерения деформации коленчатых валов
аммиачных компрессоров А0600 и А01200. КАРАМА-
ЗИН А. В., СТУПЕНЕВ А. И. «Холодильная техника»,
1975, № 1.
Описано устройство, позволяющее проверять раскеп —
определяющий параметр при проверке укладки
коленчатых валов тяжелых компрессоров. Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: Компрессорно-испарительный агрегат холодильной машины ФМВ18-1 для
охлаждения воды и рассола с воздушным конденсатором. Холодопроизводительность 15 тыс. — 34 тыс. ккал/ч. Хладагент —
фреон-12. Машина выпускается Мелитопольским заводом холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук,
проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
I
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т-120712 Сдано в набор 29/XI 1974 г. Подписано в печать 27/ХП 1974 г. Формат 84X1087i6.
Бумага тип. № 1 Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч-изд. л. 7,87 Тираж 16 660 экз. Заказ 2464. Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
62
30