ПРЕДИСЛОВИЕ
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.2. Система условных обозначений
1.2.2. Дополнительные условные обозначения
1.3. Основные размеры подшипников
Размеры координат монтажных фасок
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.1.2. Двухрядные радиальные шарикоподшипники
2.1.3. Однорядные радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами
2.1.4. Двухрядные радиальные подшипники с цилиндрическими роликами
2.1.5. Однорядные радиальные подшипники с длинными цилиндрическими роликами
2.1.6. Однорядные радиальные игольчатые роликоподшипники
2.1.7. Однорядные радиальные подшипники с витыми роликами
2.1.8. Радиально-упорные шарикоподшипники
2.1.9. Радиально-упорные конические роликоподшипники
2.1.10. Упорные и упорно-радиальные подшипники
2.1.11. Шарнирные подшипники
2.1.12. Подшипники для линейного перемещения
Список литературы 2.2. Подшипники инофирм
Подшипники с \
2.2.3. Подшипники с цилиндрическими роликами 2.2.4. Игольчатые роликоподшипники Комбинированные подшипники фирмы SKF
2.2.5. Двухрядные сферические роликоподшипники Двухрядные сферические роликоподшипники со встроенными уплотнениями фирмы SKF
2.2.6. Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники
Радиально-упорные подшипники фирмы SKF
Радиально-упорные прецизионные гибридные подшипники со стальными кольцами и шариками из нитрида кремния фирмы SKF
2.2.7. Конические роликоподшипники
2.2.8. Упорные и упорно-радиальные подшипники 2.2.9. Подшипники CARB™
2.2.10. Опорные ролики
2.2.11. Подшипники линейного перемещения 2.2.12. Прецизионные винтовые пары
Прецизионные шариковые винтовые пары
2.2.13. Шарнирные подшипники 2.2.14. Подшипники Германии и США Список литературы
Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.2. Долговечность подшипников. Динамическая грузоподъемность
3.3. Предельная частота вращения подшипника
3.4. Характеристики, определяющие класс точности подшипников
Предельные отклонения и биения колец шариковых и роликовых радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников
Предельные отклонения и биения колец роликовых конических подшипников
Предельные отклонения и биения колец шариковых и роликовых упорных и упорно-радиальных подшипников
Предельные отклонения конических отверстий и монтажной вы соты подшипников
3.5. Зазоры в подшипниках качения Радиальный зазор
Осевой зазор
Список литературы
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4.2. Металлургическая загрязненность стали
4.3. Прочностные характеристики
4.4. Механические испытания подшипниковых материалов
Список литературы
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РА БОТЕ ПОДШИПНИКОВ
5.2. Распределение нагрузки по телам качения
5.3. Напряжения и деформации в зонах контакта колец и тел качения
5.3.2. Упругая деформация
5.3.3. Максимальные касательные напряжения
5.3.4. Упругопластическая деформация
5.3.5. Пластическая деформация
5.4. Виды и причины выхода подшипников из строя
5.5. Усталостные повреждения колец и тел качения
5.6. Контактная долговечность. Законы распределения
5.7. Усталостные закономерности
5.8. Вибрация и шум
Список литературы
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.2. Рекомендуемые посадки
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.2. Защита подшипников от загрязнения и вытекания смазочного материала. Конструкции уплотнений
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.2. Типовые конструкции подшипниковых опор
8.3. Расчет осей и валов
8.4. Расчет нагрузок на опоры валов от зубчатых и ременных передач
8.5. Выбор класса точности подшипников
8.6. Примеры расчета подшипниковых опор
Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ 9.2. Подготовка к монтажу
9.3. Монтаж подшипников с цилиндрическим отверстием
9.4. Монтаж шариковых и роликовых подшипников с коническим отверстием
9.5. Демонтаж подшипников
9.6. Обслуживание подшипников
Список литературы
Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ. ЭЛЕМЕНТЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
10.2. Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники
10.3. Радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами
10.4. Радиальные игольчатые подшипники
10.5. Однорядные конические роликоподшипники
10.6. Упорные шарикоподшипники
10.7. Оптимизация форм поверхностей качения
10.8. Прочностные расчеты подшипников
Список литературы
Приложение 1. Свободные детали
Приложение 2. Сравнение систем условных обозначений шариковых и роликовых подшипников
2. Перечень основных зарубежных фирм-изготовителей подшипников качения
3. Условные обозначения размерных серий диаметров и ширин подшипников
4. Условные обозначения конических роликоподшипников в зависимости от угла контакта по стандарту ИС0 355
6. Классы точности подшипников различных систем 7. Обозначения групп радиальных зазоров
8. Значения радиального зазора в радиальных однорядных шарикоподшипниках 9. Значения радиального зазора цилиндрических роликовых и игольчатых подшипников с внутренним кольцом
10. Обозначения и значения радиальных зазоров в шарикоподшипниках фирмы Barden 11. Обозначение радиального зазора в шарикоподшипниках фирмы NDH
12. Соотношение обозначений классов точности и групп радиального зазора 13. Обозначения требуемой рабочей температуры подшипников 14. Дополнительные обозначения радиальных однорядных шарикоподшипников
15. Показатели обозначения радиально-упорных шарикоподшипников основных фирм
16. Расположение показателей в обозначении подшипников основных фирм
Однорядные радиальные шарикоподшипники
Двухрядные радиальные сферические шарикоподшипники
Радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами
Двухрядные сферические роликоподшипники
Радиальные игольчатые роликоподшипники
Радиально-упорные шарикоподшипники
Радиально-упорные подшипники с коническими роликами

Автор: Черменский О.Н.   Федотов Н.Н.  

Теги: детали машин   передачи (механические)   подъемно-транспортное оборудование   крепежные средства   смазка   техника и технические науки в целом   механика  

ISBN: 5-217-03180-8

Год: 2003

Похожие

Подшипники качения. Справочник-каталог.

Подшипники качения

Проектирование деталей и узлов машин

Подшипники качения. Справочник

Текст
                    О.Н.Черменский, Н.Н.Федотов
ПОДШИПНИКИ
КАЧЕНИЯ
СПРАВОЧНИК-
КАТАЛОГ
МАШИНОСТРОЕНИЕ
(c)Alexx_S


О.НЛерменский, Н.Н.Федотов
подшипники
КАЧЕНИЯ
СПРАВОЧНИК-
КАТАЛОГ
Москва
"Машиностроение" 2003
Издательство "Машиностроение-Г'


УДК 621.822.03.085
ББК 30-04
4-45
Черменский О.Н., Федотов Н.Н.
4-45 Подшипники качения: Справочник-каталог. - М: Машиностроение, 2003. - 576 с;
ил.
Приведены системы условных обозначений, типы, размеры, характеристики
подшипников качения производства стран СНГ и зарубежных фирм, в том числе подшипников
новых перспективных конструкций фирмы SKF: высокоскоростных с шариками из нитрида
кремния, прецизионных пар винт-гайка, подшипников с «интеллектом» и др. Даны
рекомендации по выбору подшипников для различных режимов эксплуатации, посадок,
предельных отклонений, зазоров, смазочных материалов и устройств для смазки.
Изложены вопросы проектирования подшипниковых узлов, особенности монтажа,
демонтажа и обслуживания подшипников, элементы подшипников и их расчеты, примеры
расчетов, рекомендуемые материалы для изготовления подшипников. Приведен сортамент
тел качения, таблицы сравнения систем условных обозначений подшипников различных
фирм.
Для инженерно-технических работников всех отраслей промышленности,
использующих подшипники качения, может быть полезен студентам втузов.
УДК 621.822.03.085
ББК 30-04
ISBN 5-217-03180-8 © о.Н. Черменский, Н.Н. Федотов, 2003
ISBN 5-94275-040-8 ® Издательство «Машиностроение-1», 2003


ОГЛАВЛЕНИЕ
ПРЕДИСЛОВИЕ 7
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ 8
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О
ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ 9
1.1. Краткая характеристика
подшипников 9
1.2. Система условных обозначений 35
1.2.1. Основное условное
обозначение 35
1.2.2. Дополнительные условные
обозначения 38
13. Основные размеры подшипников 40
Основные размеры
радиальных шариковых и роликовых
и радиально-упорных
шариковых (кроме конических)
подшипников (ГОСТ 3478) 41
Основные размеры
однорядных подшипников с
коническими роликами (ГОСТ 3478) 56
Основные размеры упорных
шариковых и роликовых
одинарных подшипников (ГОСТ 3478) б 1
Основные размеры упорных
шариковых и роликовых
двойных подшипников (ГОСТ 3478) 69
Размеры координат
монтажных фасок 72
Глава 2. РАЗМЕРЫ И
ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ
КАЧЕНИЯ 75
2.1. Подшипники производства
странСНГ 75
2.1.1. Однорядные радиальные
шарикоподшипники 76
2.1.2. Двухрядные радиальные
шарикоподшипники 96
2.1.3. Однорядные радиальные
подшипники с короткими
цилиндрическими роликами 105
2.1.4. Двухрядные радиальные
подшипники с
цилиндрическими роликами 117
2.1.5. Однорядные радиальные
подшипники с длинными
цилиндрическими роликами 135
2.1.6. Однорядные радиальные
игольчатые
роликоподшипники 137
2.1.7. Однорядные радиальные
подшипники с витыми
роликами 144
2.1.8. Радиально-упорные шари-
ко-подшипники 146
2.1.9. Радиально-упорные
конические роликоподшипники 178
2.1.10. Упорные и
упорно-радиальные подшипники 198
2.1.11. Шарнирные подшипники 224
2.1.12. Подшипники для
линейного перемещения 227
Список литературы 232
2.2. Подшипники инофирм 232
2.2.1. Радиальные
шарикоподшипники 232
Подшипники типа Y
фирмы SKF 233
Подшипники с
"интеллектом" фирмы SKF 236
2.2.2. Двухрядные сферические
(самоустанавливающиеся)
шарикоподшипники 237
2.2.3. Подшипники с
цилиндрическими роликами 237
2.2.4. Игольчатые
роликоподшипники 237
Комбинированные
подшипники фирмы SKF 237
2.2.5. Двухрядные сферические
роликоподшипники 239
Двухрядные сферические
роликоподшипники со
встроенными уплотнениями
фирмы SKF 239
2.2.6. Однорядные
радиально-упорные шарикоподшипники 241
Радиально-упорные
подшипники фирмы SKF 242
Радиально-упорные
прецизионные гибридные
подшипники со стальными
кольцами и шариками из
нитрида кремния фирмы
SKF 244
2.2.7. Конические
роликоподшипники 247


4
ОГЛАВЛЕНИЕ
2.2.8. Упорные и
упорно-радиальные подшипники 248
2.2.9. Подшипники CARB™ 248
2.2.10. Опорные ролики 252
2.2.11. Подшипники линейного
перемещения 258
2.2.12. Прецизионные винтовые
пары 258
Прецизионные шариковые
винтовые пары 259
2.2.13. Шарнирные подшипники 260
2.2.14. Подшипники Германии и
США 260
Список литературы 260
Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ
ПО ИХ ОСНОВНЫМ
РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ 261
3.1. Статическая грузоподъемность 261
3.2. Долговечность подшипников.
Динамическая
грузоподъемность 264
3.3. Предельная частота вращения
подшипника 275
3.4. Характеристики,
определяющие класс точности
подшипников 278
Предельные отклонения и биения
колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых ради-
ально-упорных подшипников 282
Предельные отклонения и биения
колец роликовых конических
подшипников 293
Предельные отклонения и биения
колец шариковых и роликовых
упорных и упорно-радиальных
подшипников 298
Предельные отклонения
конических отверстий и монтажной
высоты подшипников 301
3.5. Зазоры в подшипниках качения 304
Радиальный зазор 304
Осевойзазор 317
Список литературы 320
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ
ПОДШИПНИКОВ 321
4.1. Характеристика применяемых
материалов 321
4.2. Металлургическая
загрязненность стали 324
4.3. Прочностные характеристики 326
4.4. Механические испытания
подшипниковых материалов 330
Список литературы 335
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О
РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ 337
5.1. Кинематика и динамика
качения. Трение 337
5.2. Распределение нагрузки по
телам качения 343
5.3. Напряжения и деформации в
зонах контакта колец и тел
качения 345
5.3.1. Основные допущения в
расчетах напряжений и
деформаций. Модели
материала 345
5.3.2. Упругая деформация 346
5.3.3. Максимальные касательные
напряжения 349
5.3.4. Упругопластическая
деформация 352
5.3.5. Пластическая деформация 353
5.4. Виды и причины выхода
подшипников из строя 355
5.5. Усталостные повреждения
колец и тел качения 361
5.6. Контактная долговечность.
Законы распределения 363
5.7. Усталостные закономерности .... 366
5.8. Вибрация и шум 367
Список литературы 369
Глава 6. ПОСАДКИ
ПОДШИПНИКОВ 371
6.1. Основные факторы при
выборе посадок 371
6.2. Рекомендуемые посадки 372
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ 414
7.1. Смазочные материалы и
устройства 414
7.2. Защита подшипников от
загрязнения и вытекания
смазочного материала.
Конструкции уплотнений 436
Глава 8. ОСНОВЫ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ 449


ОГЛАВЛЕНИЕ
5
8.1. Основные конструктивные
требования к подшипниковым
узлам 449
8.2. Типовые конструкции
подшипниковых опор 451
8.3. Расчет осей и валов 462
8.4. Расчет нагрузок на опоры
валов от зубчатых и ременных
передач 466
8.5. Выбор класса точности
подшипников 478
8.6. Примеры расчета
подшипниковых опор 480
Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И
ОБСЛУЖИВАНИЕ
ПОДШИПНИКОВ 490
9.1. Причины преждевременного
выхода из строя подшипников 490
9.2. Подготовка к монтажу 490
93. Монтаж подшипников с
цилиндрическим отверстием 491
9.4. Монтаж шариковых и
роликовых подшипников с
коническим отверстием 494
9.5. Демонтаж подшипников 502
9.6. Обслуживание подшипников 504
Список литературы 505
Глава 10. ОСНОВНЫЕ
СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ
ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ.
ЭЛЕМЕНТЫ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ 506
10.1. Однорядные радиальные
шарикоподшипники 506
10.2. Однорядные радиально-
упорные шарикоподшипники 509
10.3. Радиальные подшипники с
короткими цилиндрическими
роликами 511
10.4. Радиальные игольчатые
подшипники 513
10.5. Однорядные конические
роликоподшипники 517
10.6. Упорные шарикоподшипники 519
10.7. Оптимизация форм
поверхностей качения 520
10.8. Прочностные расчеты
подшипников 522
Список литературы 528
Приложение 1. Свободные детали 530
Приложение 2. Сравнение систем
условных обозначений
шариковых и роликовых
подшипников 534
1. Заводы-изготовители
подшипников России и стран СНГ
(ГПЗ) 534
2. Перечень основных
зарубежных фирм-изготовителей
подшипников качения 535
3. Условные обозначения
размерных серий диаметров и
ширин подшипников 538
4. Условные обозначения
конических роликоподшипников в
зависимости от угла контакта по стан-
дартуИС0 355 540
5. Расположение показателей в
обозначении подшипников ГПЗ
(GPZ) 540
6. Классы точности
подшипников различных систем 542
7. Обозначения групп радиальных
зазоров 542
8. Значения радиального зазора
в радиальных однорядных
шарикоподшипниках 543
9. Значения радиального зазора
цилиндрических роликовых и
игольчатых подшипников с
внутренним кольцом 543
10. Обозначения и значения
радиальных зазоров в
шарикоподшипниках фирмы Barden 544
11. Обозначение радиального
зазора в шарикоподшипниках
фирмы NDH 544
12. Соотношение обозначений
классов точности и групп
радиального зазора 545


6
ОГЛАВЛЕНИЕ
13. Обозначения требуемой
рабочей температуры подшипников... 545
14. Дополнительные
обозначения радиальных однорядных
шарикоподшипников 545
15. Показатели обозначения ради-
ально-упорных
шарикоподшипников основных фирм 546
16. Расположение показателей в
обозначении подшипников
основных фирм 548
Однорядные радиальные
шарикоподшипники 550
Двухрядные радиальные
сферические шарикоподшипники 554
Радиальные подшипники с
короткими цилиндрическими
роликами 556
Двухрядные сферические
роликоподшипники 563
Радиальные игольчатые
роликоподшипники 565
Радйально-упорные
шарикоподшипники 568
Радйально-упорные
подшипники с коническими роликами 572


ПРЕДИСЛОВИЕ
Подавляющее большинство машин и
механизмов содержат подшипники качения. При
проектировании машин и механизмов
конструктор сталкивается со следующей задачей:
обеспечить возможность работы
подшипникового узла в течение требуемого срока службы
при минимальных его габаритных размерах. В
справочнике-каталоге содержатся сведения и
рекомендации, позволяющие выбрать типы
подшипников для различных условий работы и
определить их размеры, необходимые для
эксплуатации в течение заданного срока службы.
При правильно выбранных типе и
размерах подшипника и расчетных условиях
эксплуатации срок его службы обычно
существенно превышает расчетный. Приведенные в
справочнике-каталоге методы позволяют
рассчитывать долговечность с высокой заданной
надежностью (хотя и отличной от 100 %-ной).
При проектировании подшипникового
узла конструктор должен учитывать
следующее:
1) выбранный тип подшипника должен
соответствовать действующей на узел нагрузке
и частоте вращения;
2) конструкция узла должна
обеспечивать надлежащее смазывание подшипника и
его защиту от попадания инородных частиц
(грязи, пыли, песка и др.) и воды;
3) удобство монтажа подшипника и
демонтажа при его замене;
4) посадочные места подшипников
должны быть соосными и не вызывать
перекосов подшипников в узле.
Должны быть учтены и другие
требования, предъявляемые к конкретным
конструкциям, такие как габаритные размеры узла,
стоимость.
Анализ причин преждевременного
выхода из строя подшипников показывает, что 73 из
них имеет усталостные повреждения, а
остальные 2/3 - результат повреждений подшипников
при монтаже, из-за плохого смазывания или
загрязнения. В справочнике-каталоге описаны
приемы выполнения монтажных и демонтаж-
ных работ без повреждений подшипников,
даны рекомендации по применению различных
смазочных материалов и периодичности их
замены, приведены конструкции уплотнений.
Соблюдение этих рекомендаций обеспечит
безаварийную работу подшипников в течение
длительного времени.
В ряде отраслей машиностроения
получают распространение подшипниковые узлы, в
которых роль наружного или внутреннего
колец выполняет деталь механизма. Это
позволяет существенно уменьшить габаритные
размеры узла. Для облегчения предварительного
проектирования таких узлов из справочника-
каталога можно получить сведения о работе
подшипников, методику их проектирования, о
механических свойствах подшипниковых
сталей и методах оценки контактной
долговечности новых материалов. Следует иметь в виду,
что окончательную оценку работоспособности
спроектированного узла может дать только
специалист по подшипникам.
Рекомендации по выбору подшипников,
их расчету, проектированию подшипниковых
узлов, допускам и посадкам, выбору
смазочного материала изложены в соответствующих
разделах справочника-каталога.
В справочнике-каталоге содержатся
также краткие сведения о прогрессивных
конструкциях подшипников некоторых зарубежных
фирм, еще не выпускаемых заводами СНГ^ и
даны адреса коммерческих организаций, через
которые можно приобрести такие подшипники.
Предисловие, главы 1 -6,9 и приложение 1 написаны О.Н. Черменским, главы 7, 8 и
приложение 2-Н.Н. Федотовым, глава 10 - авторами совместно.


УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Основные размеры подшипника:
d - диаметр отверстия внутреннего
кольца радиального, радиально-упорного или
тугого (устанавливаемого на вал с посадкой)
кольца одинарного упорного подшипника;
меньший диаметр конического отверстия
внутреннего кольца;
d\ - диаметр отверстия свободного
кольца (устанавливаемого на вал с
гарантированным зазором) упорного подшипника;
d2 - диаметр отверстия тугого кольца
двойного упорного подшипника;
D - диаметр наружной поверхности
наружного кольца радиального или радиально-
упорного подшипников и свободного кольца
упорного подшипника;
В - ширина кольца радиального или
радиально-упорного подшипника при
одинаковой ширине внутреннего и наружного колец
или ширина внутреннего кольца подшипника в
случае, если ширина колец нединаковая;
с - ширина наружного кольца
радиального или радиально-упорного подшипника при
разной ширине внутреннего и наружного
колец;
Т - монтажная высота роликового
радиально-упорного подшипника;
Н- высота упорного подшипника;
Fw - диаметр отверстия (вписанной
окружности) радиального роликового
подшипника без внутреннего кольца;
Ew - наружный диаметр (описанной
окружности) радиального роликового
подшипника без наружного кольца.
Расчетные характеристики:
С - динамическая грузоподъемность, Н;
С0 - статическая грузоподъемность, Н;
Dw - диаметр тела качения (шарика,
ролика), мм;
D0 - диаметр окружности центров
комплекта шариков или роликов в подшипнике,
мм;
е - безразмерная величина,
характеризующая соотношение радиальной и осевой
нагрузок;
i - число рядов тел качения в
подшипнике;
Кх - динамический коэффициент
(безопасности), учитывающий влияние
динамических условий работы на долговечность
подшипника;
КТ - коэффициент, учитывающий
влияние температурного режима на долговечность
подшипника;
Fr - радиальная составляющая
статической нагрузки на подшипник;
Fa - осевая составляющая статической
нагрузки на подшипник;
Gr - радиальный зазор;
L - долговечность, млн. оборотов;
Ц - долговечность, рабочие часы;
L\q - номинальная долговечность, млн.
оборотов;
L\Qh - номинальная долговечность,
рабочие часы;
Lw- длина ролика;
m - масса подшипника;
иПр - предельная частота вращения
подшипника, мин;
Р - динамическая эквивалентная
нагрузка;
Р0 - статическая эквивалентная нагрузка;
р - степенной показатель в формуле
долговечности подшипников;
Ra - осевая составляющая динамической
нагрузки на подшипник;
R, - радиальная составляющая
динамической нагрузки на подшипник;
V - коэффициент, отражающий вращение
наружного или внутреннего кольца
относительно направления вектора нагрузки (при
расчетах динамической эквивалентной нагрузки);
X - коэффициент динамической
радиальной нагрузки;
Х0 - коэффициент статической
радиальной нагрузки;
Y - коэффициент динамической осевой
нагрузки;
К0 - коэффициент статической осевой
нагрузки;
г - число тел качения в однорядном
подшипнике, число тел качения в одном ряду
многорядного подшипника при равном их
количестве в каждом ряду;
а - номинальный угол контакта
подшипника.


Глава 1
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.1. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ПОДШИПНИКОВ
Шариковые радиальные однорядные
подшипники являются наиболее
распространенными. Они просты по конструкции и имеют
сравнительно невысокую стоимость, могут
воспринимать радиальную и значительные
осевые нагрузки (при чисто осевой нагрузке -
до 50 % статической грузоподъемности,
указанной в каталоге). При монтаже в различных
механизмах они способны к небольшим
перекосам A ... 3', а при увеличенном радиальном
зазоре до 10'). Следует иметь в виду, однако,
что перекосы ухудшают работу подшипника,
вызывают вибрацию и снижают долговечность
вследствие неблагоприятного распределения
давления на дорожке качения.
Шариковые радиальные однорядные
подшипники помимо основной конструкции,
показанной на рис. 1.1, а, имеют ряд
конструктивных исполнений. К их числу относятся
подшипники с защитными шайбами с одной
или обеих сторон (рис. 1.1, б), защищающими
рабочую зону от пыли и грязи. Их используют
при работе в незагрязненных или слабо
загрязненных помещениях. Для эксплуатации в
загрязненных помещениях могут применяться
подшипники с встроенными уплотнениями с
одной или обеих сторон (рис. 1.1, в).
Подшипники с двумя защитными
шайбами или уплотнениями (закрытого типа)
поставляются заполненными пластичным смазочным
материалом. Поэтому промывка их перед
монтажом недопустима. Применение таких
подшипников позволяет обходиться без
специальных уплотнений в узле для защиты
подшипника и облегчает техническое обслуживание узла.
При использовании таких подшипников
необходимо учитывать, что в процессе их
работы, особенно при тяжелых условиях,
происходит окисление смазочного материала. Кроме
того, в него попадают микроскопические
чешуйки металла - продукты износа. Так как в
подшипнике закрытого типа загрязненный
смазочный материал не удаляется, в нем
повышается трение скольжения, а следовательно,
температура, что приводит к уменьшению
вязкости смазочного материала и толщины его
слоя, разделяющего поверхности колец и тел
качения. В результате начинают
взаимодействовать микронеровности этих поверхностей.
Это приводит к дальнейшему росту
температуры. Поэтому при тяжелых условиях
эксплуатации подшипник закрытого типа может
преждевременно выйти из строя. Для других условий
эксплуатации эти подшипники очень
перспективные.
Подшипники с канавкой на наружном
кольце (рис. 1.1, г) для установочного кольца
позволяют производить сквозную обработку
отверстий корпуса (например, редукторов) под
посадку наружных колец. Для этой же цели
служат подшипники с упорным бортом, а
также с фланцем на наружном кольце.
6)
в)
г)
Рис. 1.1. Шариковые радиальные однорядные подшипники:
а - открытого типа (основная конструкция); б- с защитными шайбами; в - с встроенными уплотнениями;
г - с канавкой для установочного кольца


10
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Рис. 1.2. Радиальный шариковый
однорядный подшипник со сферической
посадочной поверхностью
наружного кольца
Подшипники со сферической посадочной
поверхностью наружного кольца могут
самоустанавливаться (рис. 1.2) при монтаже,
компенсируя при этом несоосность посадочных мест.
Сепараторы подшипников массовых
типов штампуются из тонколистовой стали, а в
некоторых случаях - из латуни. Они состоят из
двух так называемых змейковых
полусепараторов, соединенных заклепками или
загибающимися усиками. Широко применяются также
корончатые сепараторы из полиамидных смол.
И те и другие базируются по телам качения.
Некоторые крупногабаритные подшипники, а
также предназначенные для работы при
высоких частотах вращения, имеют массивные
сепараторы. Они могут быть изготовлены из
различных материалов, у которых трение
скольжения при взаимодействии с телами качения
при наличии соответствующего смазочного
материала относительно невелико. Они могут
быть изготовлены из пластмассы, бронзы,
латуни, алюминиевых сплавов и других
материалов. Их базирование чаще всего производится
по бортам наружных колец.
Область использования радиальных
шарикоподшипников весьма широка. Их
применяют в электродвигателях малой и средней
мощности, в редукторах, станках и в
различных механизмах, в том числе с высокой
частотой вращения.
Радиальные шариковые двухрядные
сферические подшипники предназначены для
восприятия радиальной нагрузки, а также
небольших осевых нагрузок в обоих
направлениях (рис. 1.3, а), они являются
самоустанавливающимися и могут нормально работать при
перекосах вала относительно корпуса до 2,5°, а
подшипники с уплотнениями - до 1,5°.
Помимо основного исполнения такие
подшипники изготовляют с коническим
отверстием (рис. 1.3, б). Их устанавливают или
непосредственно на вал с коническим
посадочным местом, или на закрепительную втулку
(рис. 1.3, в), которая устанавливается на
цилиндрический участок вала. Такие
подшипники можно быстро и легко монтировать как на
гладкий вал, так и на вал с шейкой.
Сепараторы сферических двухрядных
шарикоподшипников изготовляют главным
образом штамповкой из тонколистовой стали
или из полиамидных смол. У
крупногабаритных подшипников сепараторы массивные, в
основном латунные.
Область применения - различные
механизмы, в которых возможна существенная
несоосность посадочных мест для подшипников,
а также в случаях, когда неизбежны
значительные прогибы валов или осей: трансмиссии
текстильных машин и промышленных
вентиляторов, сельскохозяйственные машины и т.д.
Радиальные роликовые подшипники с
короткими цилиндрическими роликами
предназначены для восприятия значительных
радиальных нагрузок (рис. 1.4). По
быстроходности они почти не уступают радиальным
однорядным шариковым подшипникам, при этом
весьма чувствительны к перекосам. Даже
небольшие перекосы (порядка 1 ... 2') приводят к
неблагоприятному распределению контактных
давлений и, как следствие, к существенному
снижению долговечности. Используются в
тяжело нагруженных узлах. Ряд фирм (СКФ,
а) 6) в)
Рис. 13. Радиальный шариковый двухрядный сферический подшипник:
- основная конструкция; б- с коническим отверстием; в - с закрепительной втулкой


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
11
а)
б)
в)
г)
д)
Рис. 1.4. Радиальные роликовые подшипники с короткими цилиндрическими роликами:
C-е двумя бортами на внутреннем кольце; б- с двумя бортами на внутреннем кольце и одним бортом на
наружном; в - с двумя бортами на наружном кольце; г - с двумя бортами на наружном кольце и одним бортом
на внутреннем; д-с приставным бортовым кольцом
ФАГ, Тимкен и др.) выпускают подшипники с
улучшенным, так называемым
"логарифмическим" профилем роликов. Подшипники с
такими роликами допускают перекос до 2 ... 3'.
Конструктивные исполнения
подшипников с двумя бортами на одном кольце и без
бортов на втором (рис. 1.4, а, в) допускают в
определенных пределах осевые перемещения,
компенсируя изменение длины вала вследствие
теплового расширения. Поэтому их
целесообразно применять в качестве "плавающей"
опоры. Если на втором кольце имеется борт
(рис. 1.4, б, г), то такой подшипник фиксирует
вал в одном осевом направлении и может
воспринимать кратковременно небольшие осевые
нагрузки.
Для фиксации вала в обоих направлениях
и восприятия небольших осевых нагрузок
применяют подшипники с приставным бортовым
кольцом (рис. 1.4, д). Ряд производителей
изготовляют подшипники с торцами роликов и
соприкасающимися с ними бортами колец
специального профиля, что обеспечивает
хорошую смазку контактной поверхности.
Благодаря этому такие подшипники способны
воспринимать осевую нагрузку (около 20 %
радиальной, а кратковременно и более; значение
максимально допустимой осевой нагрузки
целесообразно уточнить у производителя, так как она
существенно зависит от конструкции
подшипника и технологий изготовления).
Двухрядные и многорядные роликовые
подшипники с короткими цилиндрическими
роликами обеспечивают высокую
грузоподъемность и жесткость при относительно
небольших габаритных размерах в радиальном
направлении. Их применяют в основном в
тяжело нагруженных опорах станков, прокатных
станов и другом оборудовании тяжелого
машиностроения.
Двухрядные подшипники выпускают с
цилиндрическим и коническим отверстиями.
В последнем случае облегчаются монтаж и
демонтаж и обеспечивается возможность
регулировки радиального зазора или создания
предварительного радиального натяга осевым
перемещением по шейке вала, что существенно
для шпинделей прецизионных станков.
Сепараторы подшипников с короткими
цилиндрическими роликами так же, как и
шариковых подшипников, изготовляют как
штампованными из листового металла, так и
массивными (из латуни, бронзы, стали,
полиамидных смол). Первые базируют по телам качения,
а вторые - обычно по двухбортовому кольцу.
Подшипники с короткими
цилиндрическими роликами находят широкое применение
в узлах различных механизмов, в которых
требуется большая радиальная грузоподъемность:
в шпинделях металлорежущих станков,
электродвигателях, прокатном оборудовании,
дорожно-транспортных машинах и пр.
Радиальные роликовые двухрядные
сферические подшипники предназначены для
восприятия тяжелых радиальных нагрузок
(рис. 1.5, я), а также осевых нагрузок, не
превышающих 25 % неиспользованной
допустимой радиальной нагрузки. Они являются
самоустанавливающимися, способны нормально
работать при перекосах вала относительно
корпуса до 1°, а некоторые конструктивные
разновидности - до 2,5°, подшипники с
внутренними уплотнениями - до 0,5°.
Помимо основного исполнения
изготовляют также подшипники с коническим
отверстием (рис. 1.5, б). Их устанавливают или
непосредственно на вал с коническим
посадочным местом, или на закрепительную втулку
(рис. 1.5, в), надеваемую на цилиндрический


12
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
а) б) в) г)
Рис. 1.5. Радиальный роликовый двухрядный сферический подшипник:
а - основная конструкция; б - с коническим отверстием; в - с закрепительной втулкой; г - со стяжной втулкой
участок вала. Эти подшипники легче
монтировать и демонтировать, чем такие же, но с
цилиндрическим отверстием. Подшипники со
стяжной втулкой позволяют сравнительно
легко производить демонтаж, что особенно важно
для крупногабаритных подшипников
(рис. 1.5, г).
Сепараторы подшипников изготовляют
как штампованными из стали или латуни, так и
массивными из бронзы, латуни или
полиамидных смол.
Эти подшипники применяют главным
образом в тяжело нагруженных узлах, в которых
возможны перекосы, обусловленные
погрешностями изготовления, а также деформации
корпуса и вала (конструкции с тяжело
нагруженными многоопорными валами, с двухопор-
ными, но с большим расстоянием между
подшипниками, в случаях, когда технологически
не обеспечивается строгая соосность
посадочных мест). Подшипники с закрепительными
втулками устанавливают на гладких (без
заплечиков) многоопорных валах, подшипники с
коническим отверстием или со стяжными
втулками - на концевых опорах валов или
осей.
Радиальные роликовые подшипники с
длинными цилиндрическими роликами
предназначены для восприятия только
радиальной нагрузки (рис. 1.6). Перекосы
внутренних колец относительно наружных у этих
подшипников недопустимы. Они находят
ограниченное применение в опорах,
воспринимающих большие радиальные нагрузки при
невысоких частотах вращения.
Радиальные роликовые подшипники с
игольчатыми роликами (рис. 1.7) имеют
отношение длины роликов к их диаметру больше
четырех. Эти подшипники предназначены для
восприятия только радиальной нагрузки.
Перекосы внутренних колец относительно
наружных у них недопустимы. Их применяют в
опорах, воспринимающих большие радиальные
нагрузки, в условиях качения одного из колец
относительно другого (даже при большой
скорости качения). По сравнению с шариковыми
подшипниками они имеют существенно
меньшие габаритные размеры в радиальном
направлении при значительно большей
грузоподъемности.
Подшипники имеют несколько
конструктивных исполнений: с массивными (точеными)
наружными и внутренними кольцами (см.
рис. 1.7); только с наружными массивными
кольцами; со штампованными наружными
кольцами из тонколистовой стали.
Выпускаются также подшипники без колец с игольчатыми
роликами, заключенными в штампованный из
стали или в пластмассовый сепаратор.
сштшж
тттт
Рис. 1.6. Радиальный роликовый подшипник
с длинными цилиндрическими роликами
Рис. 1.7. Радиальный роликовый подшипник
с игольчатыми роликами


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
13
Подшипники без сепараторов полностью
заполнены игольчатыми роликами. Их
применяют при невысоких частотах вращения или
при качательном движении вала. Подшипники
с сепараторами могут быть использованы при
сравнительно высоких частотах вращения оси
или вала.
Радиальные роликовые подшипники с
витыми роликами предназначены для
восприятия только радиальной нагрузки (рис. 1.8).
Они могут воспринимать ударные нагрузки;
отличаются малой чувствительностью к
загрязнению внешней среды; применяются в
тихоходных узлах, не требующих точности
вращения, например, в рольгангах, узлах
сельскохозяйственных машин, в том числе
комбайнов; в ответственных узлах не применяются.
Радиально-упорные шариковые
подшипники предназначены для восприятия
комбинированной радиально-осевой нагрузки
(рис. 1.9). Их осевая грузоподъемность прямо
зависит от угла контакта а, представляющего
собой угол между плоскостью центров
шариков и прямой, проходящей через центр шарика
и точку контакта шарика с дорожкой качения.
&///УХУ////
F^V^NNNNV^
В однорядных подшипниках, таких как
показаны на рис. 1.9, а - в, нагрузка от одного
кольца к другому передается под углом.
Поэтому при действии на подшипник радиальной
нагрузки появляется осевая составляющая. Так
как такие подшипники могут воспринимать
осевую нагрузку только в одном направлении,
для фиксации вала в обе стороны на него
устанавливают два разнонаправленных
подшипника или на одну из опор устанавливают два
подшипника.
Осевые нагрузки в двух направлениях
могут воспринимать однорядные подшипники,
показанные на рис. 1.9, г, д, а также
двухрядные (рис. 1.10).
Сдвоенные однорядовые радиальные
подшипники способны воспринимать осевую
нагрузку в обоих направлениях (рис. 1.11, а -
в). У подшипника, показанного на рис. 1.11, в,
линии контактов пересекаются с его осью в
точках, расположенных вблизи друг от друга.
У подшипника, показанного на рис. 11, а, б,
эти точки разнесены. Поэтому во втором
случае опора будет иметь повышенную жесткость
при действии момента сил.
Рис. 1.8. Радиальный роликовый подшипник
с витыми роликами
Рис. 1.10. Радиально-упорный шариковый
двухрядный подшипник
ш
в)
г)
д)
Рис. 1.9. Радиально-упорные шариковые однорядные подшипники:
а - со съемным наружным кольцом; б- с замком на наружном кольце; в - с замком на внутреннем кольце;
г - с разрезным внутренним кольцом; д-с разрезным наружным кольцом


14
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
а)
б)
е)
г)
Рис. 1.11. Радиально-упорный шариковый сдвоенный подшипник:
а, б - по схеме "О"; в - по схеме "X"; г - по схеме "тандем"
У сдвоенных подшипников,
расположенных по схеме "тандем" (рис. 1.11, г), узкий
торец одного кольца направлен к широкому
торцу другого. Такие опоры способны
воспринимать вдвое большую осевую нагрузку, чем
состоящие из одного подшипника. С целью
повышения осевой грузоподъемности в опоре
по схеме "тандем" может быть установлено три
и даже четыре подшипника.
Радиально-упорные подшипники
применяются в различных узлах, в том числе
быстроходных и высокоточных, для восприятия
радиальной и осевой нагрузки, например в
шпинделях шлифовальных станков. Для
обеспечения высокой точности шлифования
необходимо, чтобы шпиндель имел высокую
жесткость. С этой целью у подшипников в
шпинделе создается предварительный натяг. При этом
подшипники сжимают в осевом направлении.
Кольца и контактирующие с ними тела качения
упруго деформируются, в результате чего
жесткость шпинделя увеличивается.
Поставляемые для шпинделей сдвоенные
подшипники изготовляют таким образом,
чтобы у обоих подшипников были
приблизительно равные углы контакта а. У подшипников,
показанных на рис. 1.11, в, сошлифовываются
узкие торцы наружных колец так, чтобы между
ними образовался определенный зазор. При
монтаже шпинделя наружные кольца
сжимаются и создается предварительный натяг.
У подшипников, показанных на рис. 1.11, а, б,
сошлифовываются торцы внутренних колец
для создания между ними зазора. В результате
при их сжатии также создается
предварительный натяг.
Сепараторы могут быть штампованными
и массивными из цветных металлов или
полиамидных смол. В высокоскоростных узлах
устанавливают подшипники с массивными
сепараторами, которые чаще всего базируют по
наружному кольцу.
Радиально-упорные подшипники
выпускаются с углами контакта в диапазоне 12 ...
40°. Для быстроходных узлов используются
подшипники с меньшими углами, а для
воспринимающих большие осевые нагрузки - с
ббльшими.
Радиально-упорные подшипники с
коническими роликами предназначены для
восприятия комбинированной радиально-
осевой нагрузки (рис. 1.12). Для двусторонней
фиксации вала однорядные подшипники
устанавливаются на него попарно. Помимо
основной конструкции (рис. 1.12, а) выпускаются
также подшипники с упорным бортом на
наружном кольце (рис. 1.12, б). Это позволяет
производить сквозную расточку корпусов и
тем самым избегать несоосности посадочных
мест. При этом допускаемые частоты вращения
у них несколько меньшие, чем у подшипников
с цилиндрическими роликами. Для восприятия
большой радиальной и двусторонней осевой
нагрузок применяют двухрядные (рис. 1.12, в)
и четырехрядные подшипники. Однорядные
подшипники являются разъемными, что
облегчает их монтаж и демонтаж.
Углы контакта у большинства
подшипников находятся в пределах 10 ... 18°
(исполнение 7000). Однако выпускаются подшипники
(исполнение 27 000) и с увеличенными углами
контакта B0 ... 30°), которые способны
воспринимать повышенную осевую нагрузку.


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
15
а)
б)
в)
Рис. 1.12. Радиально-упорный подшипник с коническими роликами:
а - основная конструкция; б- с упорным бортом; в - двухрядный
Сепараторы большинства подшипников
массовых типов изготовляют штампованными
из стали, у крупных подшипников сепараторы
массивные.
Радиально-упорные подшипники с
коническими роликами находят широкое
применение в различных механизмах для восприятия
больших комбинированных нагрузок в
редукторах средней и большой мощности,
прокатных станах, колесах самолетов и автомобилей,
шпинделях металлорежущих станков и др.
Упорно-радиальные шариковые
подшипники предназначены для восприятия
больших осевых нагрузок при малых потерях
на трение, а также для одновременного
восприятия радиальных нагрузок (рис. 1.13).
Выпускаются подшипники с углами контакта 45 и
4-
Рис. 1.13. Упорно-радиальный
шариковый подшипник
60° для узлов ходовых винтов станков и других
механизмов, в которых требуется легкость
вращения при значительных осевых нагрузках.
Они допускают более высокие частоты
вращения, чем упорные подшипники.
Упорные шариковые подшипники
предназначены для восприятия только осевой
нагрузки (рис. 1.14): для односторонней -
одинарные подшипники (рис. 1.14, а); для
двусторонней - двойные (рис. 1.14, б).
Допускаемые частоты вращения этих
подшипников невелики. Для более высоких
частот вращения следует применять
шариковые радиальные, радиально-упорные, упорно-
радиальные или конические роликовые
подшипники.
Сепараторы упорных подшипников
изготовляют штамповкой из листовой стали или
массивными из стали или бронзы.
Упорные шариковые подшипники
находят применение в относительно тихоходных
узлах с большими осевыми нагрузками в
червячных редукторах, крюках кранов,
вращательных центрах металлорежущих станков и др.
«)
в)
Рис. 1.14. Упорный шариковый подшипник:
а - одинарный; б - двойной


16
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Рис. 1.15. Упорно-радиальный роликовый
подшипник со сферическими роликами
Упорно-радиальные роликовые
подшипники (рис. 1.15) предназначены для
восприятия больших осевых нагрузок и
одновременно небольших радиальных (до 0,5 осевой).
Упорные роликовые подшипники
предназначены для восприятия только осевой
нагрузки. Быстроходность их невелика.
Поэтому при высоких осевых нагрузках и больших
частотах вращения предпочтительнее
применять конические роликоподшипники.
Для восприятия односторонней осевой
нагрузки применяют одинарные подшипники с
коническими (рис. 1.16, а) или
цилиндрическими (рис. 1.16, б, в) роликами. В первом случае
образующие роликов пересекаются в одной
точке на оси подшипника, поэтому у них
проскальзывание при вращении минимальное.
Для восприятия двусторонней осевой
нагрузки применяют двойные подшипники
(рис. 1.16, г).
Сепараторы упорных подшипников
изготовляют из стали или цветных металлов.
Конструктивные исполнения
подшипников в соответствии с ГОСТ 3395 приведены в
табл. 1.1. По заказам предприятий
выпускаются также нестандартные подшипники
различных конструкций.
Основные эксплуатационные
характеристики подшипников, приведенных выше
исполнений, даны в табл. 1.2 и 1.3.
а)
б)
в)
г)
Рис. 1.16. Упорные роликовые подшипники:
а - одинарный с коническими роликами; б - одинарный с цилиндрическими роликами; в - одинарный с двумя
цилиндрическими роликами в каждом гнезде сепаратора; г - двойной


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
17
1.1. Конструктивные исполнения шариковых и роликовых подшипников
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
1. Подшипники радиальные шариковые однорядные
0000
ГОСТ 8338
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая до 70 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
Могут
работать под
осевыми
нагрузками при
высокой
частоте
вращения, т.е. в
условиях, для
которых
упорные
шариковые
подшипники
непригодны
С канавкой
на наружном
кольце
50 000
на
Канавки
наружных
кольцах по
ГОСТ 2893
С канавкой
на наружном
кольце и с
одной
защитной
шайбой
150 000
Применение

установочного кольца
позволяет
производить
сквозную
обработку
отверстий
корпуса под
посадку
наружных
колец
О
С упорным
бортом
840 000
С упорным
бортом и
одной
защитной
шайбой
860 000
ГОСТ 10058
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая до 70 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
Для
приборов.
Наличие
упорного
борта на
наружном
кольце
позволяет
производить
сквозную
обработку
отверстий
корпуса под
посадку
наружных
колец


18
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
С упорным
бортом на
наружном
кольце и
двумя
защитными
шайбами
880 000
С фланцем
на наружном
кольце
640 000
ГОСТ 10058
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая - до 70 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
Наличие
упорного
борта на
наружном
кольце
позволяет
производить
сквозную
обработку
отверстий
корпуса под
посадку
наружных
колец
С одной
защитной
шайбой
60 000
ГОСТ 7242
С двумя
защитными
шайбами
80 000
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая - до 70 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
Защитные
шайбы
предохраняют
подшипники
от утечки
смазочного
материала и

проникновения пыли и
грязи в
полость
подшипника
С
выступающим
внутренним
кольцом и
канавкой для

комплектования
шариками
900 000
ГОСТ 9592
Радиальная
С
выступающим
внутренним
кольцом и
двумя
защитными
шайбами
980 000


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
19
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Ш
С
выступающим
внутренним
кольцом, с
двумя
защитными
шайбами с
сепаратором
80 700
ГОСТ 9592
С
односторонним
уплотнением
160 000
ГОСТ 8882
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая - до 70 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
С
двусторонним
уплотнением
180 000
Защита от
утечки
смазочного
материала
лучше, чем у

подшипников с
защитными
шайбами
^
VZ
^
»i
2. Подшипники радиальные шариковые сферические
Двухрядный I 1000
с
цилиндрическим
отверстием
Двухрядный
с коническим
отверстием
конусностью
1:12
Двухрядный
на
закрепительной
втулке
111 000
11000
ГОСТ 28428
Радиальная
Допускаются

значительные
перекосы
внутреннего кольца
(вала)
относительно
наружного
кольца
(корпуса)
То же.
Допускается
регулировка
радиального
зазора.
Монтаж на
гладких валах


20
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Однорядный
с
выступающим
внутренним
кольцом и двумя
защитными
шайбами
981 000
I * *
L.4-.
Двухрядный
с
выступающим
внутренним
кольцом и двумя
защитными
шайбами
971000
ГОСТ 9592
Радиальная
3. Подшипники радиальные роликовые с короткими цилиндрическими роликами
ЬЁЗГ
е^а
^
&ZZZA
п
Однорядный
без бортов на
наружном
кольце
Однорядный
с одноборто-
вым
наружным кольцом
Однорядный
без бортов на
внутреннем
кольце
2000
12 000
32 000
ГОСТ 8328
Радиальная
Допускается
раздельный
монтаж
внутреннего
(с
комплектом роликов)
и наружного
колец.
Может
применяться без
наружных
колец
Допускается
раздельный
монтаж
внутреннего
и наружного
(с
комплектом роликов)
колец.
Может
применяться без
внутренних
колец


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
21
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Однорядный с
одноборто-
вым внутрен
ним кольцом
42 000
Однорядный с
безбортовым
внутренним
кольцом и
фасонным
упорным
кольцом
52 000
ГОСТ 8328
ГОСТ 18572
Радиальная
Однорядный с
одноборто-
вым
внутренним кольцом
и фасонным
упорным
кольцом
62 000
ГОСТ 8320
Допускается
раздельный
монтаж
внутреннего
и наружного
(с
комплектом роликов)
колец.
Может
применяться без
внутренних
колец
&Щ
^ш
Однорядный с
одноборто-
вым
внутренним кольцом
и плоским
упорным
кольцом
92 000
ГОСТ 8328
Радиальная
Однорядный с
безбортовым
наружным
кольцом и
двумя
запорными шайба-
102 000
Тоже.
Подшипники
типа 62 000
более
металлоемки, чем
подшипники
типа 92 000

Изготовляются без
сепаратора с
увеличенным
числом
роликов
Однорядный с
безбортовым
внутренним
кольцом и

дистанционным кольцом
152 000
ГОСТ 18572
Радиальная


22
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
&Щ
КЕ5?Я
Однорядный
с
безбортовым
внутренним
кольцом и
плоским
упорным
кольцом
232 000
ГОСТ 18572
Радиальная
вш
Однорядный
без
внутреннего кольца
292 000
ГОСТ 5377
Радиальная
Однорядный
без
наружного кольца
502 000
Двухрядный
с
цилиндрическим
отверстием и
бортами на
внутреннем
кольце
282 000
Двухрядный
с коническим
отверстием и
бортами на
внутреннем
кольце
182 000
ГОСТ 7634
Радиальная
Допускается
регулировка
радиального
зазора
Двухрядный
с коническим
отверстием и
бортами на
наружном
кольце
162 000


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
23
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
4. Подшипники радиальные роликовые сферические
Двухрядный
с бортиками
на
внутреннем кольце
Двухрядный
с коническим
отверстием
Двухрядный
с бортиками
на
внутреннем кольце с

закрепительной втулкой
3000
113 000
13 000
ГОСТ 8545
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Осевая до 25 %

неиспользованной
допустимой
радиальной
нагрузки
Допускается
значительный
перекос
внутреннего
кольца (вала)
относительно
наружного

кольца(корпуса)
Допускается
значительный
перекос
внутреннего
кольца (вала)
относительно
наружного

кольца(корпуса) и
регулировка
радиального зазора
К?
ш
Однорядный
23 000
Радиальная
Допускается
значительный
перекос
внутреннего
кольца (вала)
относительно
наружного

кольца(корпуса)
Двухрядный
с
безбортовым
внутренним
кольцом
53 000
Радиальная и
осевая в обе
стороны
Тоже


24
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Двухрядный
с
безбортовым
внутренним
кольцом с
коническим
отверстием
конусностью:
1:12
1:30
Радиальная и
осевая в обе
стороны
153 000
4 153 000
Допускается
перекос
внутреннего
кольца (вала)
относительно
наружного и
регулировка
радиального
зазора
рОСххЧХЧ
ш
ibxvl
Однорядный
с
двухсторонним
уплотнением
303 000
Радиальная
Однорядный
с
закрепительной
втулкой
323 000
Радиальная
Допускается
перекос
внутреннего
кольца
относительно
наружного
кольца и
регулировка
радиального
зазора
Двухрядный
с
безбортовым
внутренним
кольцом с

закрепительной втулкой
353 000
Радиальная и
осевая в обе
стороны
Однорядный
со стяжной
втулкой
723 000
Радиальная


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
25
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Двухрядный с
безбортовым
внутренним
кольцом со
стяжной
втулкой
753 000
Радиальная и
осевая в обе
стороны
5. Подшипники радиальные роликовые с длинными цилиндрическими
или игольчатыми роликами
Шт
Однорядный с
наружным и
внутренним
кольцами без
сепаратора
Однорядный с
сепаратором
Однорядный с
наружным и
внутренним
кольцами с
сепаратором,
со вставными
бортиками
74 000
244 000
344 000
ГОСТ 4657
Радиальная
Отношение
У</р>4,
где Lp -
длина ролика;
dp - диаметр
ролика.
Могут
применяться без
внутренних
колец
Однорядный
без
сепаратора и
внутреннего кольца
24 000
щ
Однорядный с
сепаратором
без
внутреннего кольца
254 000
ГОСТ 4657
Радиальная


26
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Однорядный
с
сепаратором без
внутреннего
кольца, со
вставными
бортиками
354 000
ГОСТ 4657
Радиальная
Однорядный
с одним
наружным
кольцом
804 000
Щ}*!Щ
Однорядный с
одним
наружным
штампованным
кольцом:
с плоским
дном с
сепаратором
со
сквозным
отверстием без
сепаратора
со
сквозным
отверстием с
сепаратором
ВК.
НК...94/.
ГОСТ 4060
Радиальная
СК.
Ш^'!!1Щ
С
профилированным
дном без
сепаратора
НД...
ГОСТ 4060
ВД| --"Тдя.
Однорядный
без колец
К...
ГОСТ 24310
Радиальная


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
27
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
И —EHf
Двухрядный
без колец
КК...
ГОСТ 24310
Радиальная
6. Подшипники радиально-упорные шариковые
ГГ^
11 11
О
к
М*
^7jTjH7T^
-Д^1\>А^
OVVYV4
1
Однорядный
разъемный со
съемным
наружным
кольцом с
расчетным
углом
контакта а = 12°
Однорядный
неразъемный
со скосом на
наружном
кольце с
расчетными
углами
контакта:
а =12°
а = 26°
а = 36°
6000
36 000
46 000
66000
ГОСТ 831
Радиальная и
осевая. Осевая
только в одну
сторону, до
30 %
неиспользованной
допустимой
радиальной
Радиальная и
осевая только в
одну сторону.
Осевая до
70 %
неиспользованной
допустимой
радиальной
То же, осевая
до 150%
неиспользованной
допустимой
радиальной
То же, осевая
до 200 %
неиспользованной
допустимой
радиальной
Допускаются
раздельный
монтаж
наружного и
внутреннего
(с шариками)
колец
При
одинаковых
диаметрах
допускается ббльшая
частота
вращения, чем у
упорных
шариковых
подшипников


28
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
шш
^Ms
1
tt
F
WE
%шЩ
ttt
ш
Конструктивное
исполнение
Однорядный
неразъемный
со скосом на
внутреннем
кольце с
углом контакта:
а =12°
а=15°
а = 26°
а = 36°
Однорядный
разъемный со
съемным
внутренним
кольцом с
углом контак-
таа= 12°
Двухрядный с

предварительным натягом
Однорядный с
разъемным
наружным
кольцом с

четырехточечным
контактом
Однорядный с
разъемным
внутренним
кольцом с
трехточечным
контактом
Однорядный с
разъемным
внутренним
кольцом с

четырехточечным
контактом
Обозначение
подшипника
36000К7
36000К
46000К
66000К
76000
56000
116000
126000
176000
Стандарт
ГОСТ 831
ГОСТ 4252
ГОСТ 8995
Воспринимаемая
нагрузка
Радиальная и
осевая только в
одну сторону
Радиальная и
осевая в обе
стороны
Радиальная и
осевая
переменного
направления.
Осевая до 70 %

неиспользованной допустимой
радиальной
1 1
Примечание
Подшипники
исполнений
36000К7,
36000К и
46000К
являются
высокоскоростными

Обеспечивается
повышенная ради-
ольнсш жеы-
кость вала

Четырехточечный
контакт при
данном
радиальном зазоре
обусловливает
наименьший
осевой зазор
подшипника


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
29
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Двухрядный с
разъемным
внутренним
кольцом
3086000
Сдвоенный
угол контакта:
а =12°
а = 26°
а = 36°
236000
246000
266000
Радиальная и
осевая в обе
стороны
Наружные
кольца
обращены друг к
другу
широкими торцами
ГОСТ 832
Сдвоенный
угол контакта
а=15°
236000К
Внутренние
кольца
обращены друг к
другу узкими
торцами
Сдвоенный с
расчетным
углом
контакта:
а =12°
а = 26°
а = 36°
336000
346000
366000
Наружные
кольца
обращены друг к
другу узкими
торцами
Сдвоенный с
расчетным
углом
контакта а = 12°
336000
ГОСТ 832
Радиальная и
осевая в обе
стороны.
Радиальная нагрузка
в 1,8 раза
больше, чем у
соответствующего
однорядного
подшипника.
Осевая нагрузка
такая же, как у

соответствующего
однорядного
подшипника
Внутренние
кольца
обращены друг к
другу
широкими торцами.
Подшипники
исполнений
236000, 246000
обеспечивают
более жесткую
фиксацию
вала, чем

соответствующие
подшипники
исполнений
336000, 346000
и 366000


30
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
i
■vl
оГ ,
7ЕГ7
Г^
А
Jv
7>/У/
i
А- ^!_
Ж
№
^
lv
К?
rl
wfa
Конструктивное
исполнение
Сдвоенный с
расчетным
углом
контакта:
а =12°
а = 26°
а = 36°
Сдвоенный с
расчетным
углом
контакта:
а =12°
Обозначение
подшипника
436000
446000
466000
436000К
Стандарт
ГОСТ 832
Воспринимаемая
нагрузка
Радиальная и
осевая только
в одну
сторону
Примечание
Наружные кольца
обращены друг к
другу
разноименными торцами
Внутренние кольца
обращены друг к
другу
разноименными торцами.
Применяют в двух
парах с
противоположным
расположением или в
сочетании с
третьим замыкающим
подшипником. Для
создания
предварительного натяга
комплекта таких
подшипников их
замыкают другим
подшипником с
противоположной
стороны
7. Подшипники радиально-упорные с коническими роликами
Ш
Однорядный
Однорядный с
углом
контакта: а £ 20°
Однорядный
повышенной

грузоподъемности
Однорядный
повышенной

грузоподъемности с углом
контакта
а 2>20°
7000
27000
7000А
27000А
ГОСТ
27365
Радиальная и
осевая только
в одну
сторону
Подшипники в
паре могут
работать при
радиальной нагрузке. Для
одной осевой
нагрузки не
рекомендуются.
Допускают
регулировку
радиального и осевого
зазоров


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
31
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Однорядный
повышенной

грузоподъемности с
упорным бортом
на наружном
кольце
67000
ГОСТ 27365
Радиальная и
осевая только
в одну
сторону
Наличие борта
на наружном
кольце
позволяет производить
сквозную
обработку отверстий
корпуса под
посадку
наружных колец

Четырехрядный
77000
ГОСТ 8419
Двухрядный с
внутренним

дистанционным кольцом
97000
ГОСТ 6364
Радиальная и
осевая в обе
стороны
Допускается
регулировка
радиального и
осевого зазоров
Двухрядный
повышенной

грузоподъемности с
внутренним
дистанционным
кольцом
97000А
8. Подшипники упорные или упорно-радиальные шариковые
Упорный | 8000
одинарный
Упорный
одинарный со
свободным

самоустанавливающимся
и подкладным
кольцами
Упорный
одинарный со
свободным
самоустанав-
. ливающимся
кольцом
18000
28000
Осевая в одну
сторону
Подкладное
кольцо
обеспечивает
компенсацию
непараллельности
опорных
поверхностей
корпуса и
заплечиков вала


32
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Ш
Упорный
двойной
38000
Осевая в обе
стороны и
радиальная
Упорно-
радиальный
одинарный
168000
Осевая в одну
сторону
ш
Упорно-
радиальный
сдвоенный с
углом
контакта 60°
178800
ГОСТ 20821
Упорно-
радиальный
однорядный с
двусторонним
уплотнением
с
трехточечным
контактом
348000
Осевая в обе
стороны и
радиальная
9. Подшипники упорные и упорно-радиальные роликовые
^
Ш&
Упорный
одинарный
однорядный с

цилиндрическими
роликами
Упорный
одинарный
конический
9000
ГОСТ 23526
ГОСТ 27057
Осевая в одну
сторону


КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОДШИПНИКОВ
33
Продолжение табл. 1.1
Эскиз
Конструктивное
исполнение
Обозначение
подшипника
Стандарт
Воспринимаемая
нагрузка
Примечание
Упорно-
радиальный
сферический
одинарный с

бочкообразными
роликами
39000
ГОСТ 9942
Осевая и
радиальная
Условия
контакта
допускают более
высокие частоты
вращения, чем
шариковые
упорные
подшипники
Упорный
одинарный
двухрядный с

цилиндрическими
роликами
889000
ГОСТ 23526
Упорный
однорядный
без колец с
короткими

цилиндрическими
роликами
999000
Осевая в одну
сторону
1.2. Эксплуатационные характеристики подшипников
Тип подшипника
Шариковый радиальный
Шариковый радиальный
двухрядный
сферический
Радиально-упорный
однорядный шариковый
Рад иал ьно-у порные
шариковые двухрядный
и однорядный
сдвоенный (спина к спине)
Шариковый с
четырехточечным контактом
радиальная
+
+
+
+ +
Нагрузка
осевая
+
—
+
+
+
комбиниров.
+
—
+ +
+ +
+
Высокая
частота
вращения
+ + +
+ +
+ +
+
+ +
Восприятие
перекоса
-
+ + +
-
—
2-8134


34 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.2
Тип подшипника
С короткими
цилиндрическими роликами:
без бортов на одном из
колец
с бортами на
противоположных сторонах
наружного и
внутреннего колец
С витыми роликами
Радиальный игольчатый
Сферический
роликовый
Конический роликовый
Упорный шариковый
Упорный с коническими
роликами
Упорно-радиальный
роликовый сферический
радиальная
+ + +
+ + +
+ +
+ + +
+ + +
+ +
-
-
-
Нагрузка
осевая
--
-
-
—
+
+ +
+
+ +
+ + +
комбиниров.
--
-
-
--
+ + +
+ +
-
-
+ +
Высокая
частота
вращения
+ + +
-
-
-
+
+
+
-
+
Восприятие
перекоса
--
—
+
—
+ + +
-
--
--
+ + +
Примечание. Обозначения: + + + - очень хорошо, + + - хорошо, + - удовлетворительно, - -
плохо,-- -непригодно.
1.3. Грузоподъемность и быстроходность подшипников основных исполнений
Тип подшипника
Шариковый:
радиальный однорядный
сферический двухрядный
Роликовый:
с короткими цилиндрическими
роликами
сферический двухрядный
Шариковый радиально-упорный
Роликовый конический:
однорядный
двухрядный
четырехрядный
Шариковый упорный
Условное
обозначение
0000
1000
2000
3000
36000
7000
97000
77000
8000

Грузоподъемность
1*
0,8
1,5
2,0
1,2
2,0
3,8
7,2
Предельная
частота
вращения, мин'1
1*
0,9
1
0,7
1
0,7
0,6
0,3
♦За единицу приняты радиальная грузоподъемность и предельная частота вращения радиальных
однорядных подшипников 0000, имеющих такие же радиальные размеры.


СИСТЕМА УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
35
X XX X X XX
Внутренний диаметр
подшипника
Серия диаметров
Тип подшипника
Конструктивная разновидность
Серия ширин
Рис. 1.17. Расположение цифр в основном
условном обозначении подшипников
с внутренними диаметрами .от 10 до 500 мм
(исключая подшипники с внутренними
диаметрами 22,28,32 и 500 мм)
1.4. Соответствие внутренних диаметров
подшипника от 10 до 20 мм
основному обозначению
1.2. СИСТЕМА УСЛОВНЫХ
ОБОЗНАЧЕНИЙ
В практике большинства производителей
подшипников принято большинство основных
характеристик подшипников указывать в
цифровых, а иногда и с добавлением буквенных
обозначений. Ниже рассмотрена система
условных обозначений, принятая на
подшипниковых заводах России и СНГ. Системы
условных обозначений подшипников основных
зарубежных фирм приведены в прил. 2.
Система основных обозначений
подшипников в России регламентирована ГОСТ 3189.
Обозначение может состоять из основного и
двух дополнительных. В основном
обозначении кодируются сведения о размерах
подшипника, его типе и конструктивном исполнении.
В дополнительном обозначении, стоящем
перед основным, кодируются данные о классе
точности, внутреннем зазоре и моменте трения
подшипника. В дополнительном обозначении,
расположенном после основного, кодируются
данные о материале деталей подшипника,
специальные технические требования, о виде
смазочного материала и др. Если подшипник
выпускается без специальных требований по
точности, внутреннему зазору, смазочному
материалу и пр., то дополнительные обозначения не
применяются.
1.2.1. ОСНОВНОЕ УСЛОВНОЕ
ОБОЗНАЧЕНИЕ
Подшипники с диаметром отверстий от
10 до 500 мм. Схема расположения цифр в
основном условном обозначении приведена на
рис. 1.17. В основное обозначение могут
входить от двух до семи цифр. Порядок
расположения цифр - справа налево. Первые две
цифры обозначают внутренний диаметр
подшипника (или закрепительной втулки).
Обозначения внутренних диаметров от 10 до 20 мм
соответствуют табл. 1.4.
Внутренние диаметры подшипников
(втулок) от 20 до 495 мм включительно
обозначают частным от деления значения
диаметра на 5.
При одном и том же внутреннем
диаметре у подшипников могут быть различные
значения наружного диаметра и ширины (у
упорных подшипников - высоты). Это связано с
разнообразием выпускаемых подшипников по
грузоподъемности (имеющих, соответственно,
различные размеры тел качения и их число) и
Внутренний диаметр
подшипника (втулки), мм
10
12
15
17
Обозначение
00
01
02
03
конструктивным отличиям. Различия размеров
определяются сериями подшипников:
диаметров и ширин. Обозначение серий
подшипников, кроме малых (до 10 мм), приведено в
табл. 1.5 и табл. 1.6.
В условном обозначении основной
группы третья цифра справа обозначает серию
диаметров, а седьмая - серию ширин. Эти серии
определяют наружные диаметры и ширину
(высоту) подшипника. Нули, стоящие левее
последней значащей цифры (справа налево)
опускаются. Основные размеры подшипников,
соответствующие различным сериям,
приведены в табл. 1.11-1.14.
Тип подшипника указывается четвертой
цифрой справа (табл. 1.7).
На пятом и шестом местах основного
условного обозначения проставляется код
конструктивного исполнения подшипника.
Пример условного обозначения
подшипника 1180304 - шарикового радиального
однорядного с двусторонним уплотнением:
2*


36
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.5. Обозначение серий подшипников по ГОСТ 3189
Серия диаметра
Сверхлегкая:
8
9
Особо легкая
1
7
Легкая
2 или 5*
Средняя
3 или 6*
Тяжелая
4
Нормальный
внутренний
диаметр 9
Серия ширины
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Широкая
Неопределенная
Обозначение серии
3-я цифра
справа
8
8
9
9
1
1
7
7
2
2
2
5
2
3
3
3
6
3
4
4
9
7-я цифра
справа
7
1
2
3
4
5
6
7
1
2
3
4
5
6
7
0
2
3
4
5
6
7
1
2
3
4
8
0
1
0
3
4
8
0
1
0
3
0
2
0
Пример
обозначения
подшипника
7000800
1000800
2002800
3007800
4024800
5004800
6002800
7000900
1000900
2002900
3007900
4024900
5004900
6002900
7000100
100
2002100
3003100
4024100
5004100
6002100
7000700
1002700
2002700
3003700
4004700
8000200
200
1000200
2500
3003200
4004200
8000300
300
1002300
3600
3056300
400
2086400
900
Примечание. * Характеризует серию по диаметру и ширине Подшипники неопределенных
серий имеют в условном обозначении не более шести знаков.


СИСТЕМА УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
37
1.6. Обозначение серий ширин и высот
Серия ширин
Радиальные и
Сверхлегкая се
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Особо легкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
ГОСТ 3478
ИСО
радиально-упорные
оия диаметров 8 и 9
7 1 0
1 1
2 2
3;4;5;6 | 3;4;5;6
серия диамеп
1
0
2
3; 4; 5; 6
ров 1
0
1
2
3;4;5;6
Особо легкая серия диаметров 7
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Легкая се
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Средняя а
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
7
1
2
3;4
оия диаметре
8
0
1
0
3;4
грия диаметр
8
0
1
0
3
0
2
3;4
>в
8
0
1
2
3;4
ов
8
0
1
2
3 1
* по ГОСТ 3478 и рекомендациям
Серия ширин
ГОСТ 3478
Тяжелая серия диаметр
Узкая 1 0
| Широкая | 2
ИСО
]
ов
I Упорные
Особо легкая серия диаметров 9
Особо низкая
Низкая
1 Нормальная
1 Особо легкая
Особо низкая
Низкая
Нормальная
7
9
1
серия диаметров 1
1
9
0 1
1 Легкая серия диаметре
Особо низкая 7
Низкая 9
Нормальная | 0
1 Средняя серия диаметр
Особо низкая 1 7
Низкая 9
Нормальная | 0
>в
ов
1 Тяжелая серия диаметров
Особо низкая 7
Низкая 9
Нормальная | 0 |
Особо тяжел(
Низкая
1я серия диам
9
zmpoi
ИСО
0
2
7
9
1
7
9
1
7
9
1
7
9
1
7
9
1
3
9
* Для упорных подшипников.
1.7. Обозначение типа подшипника
Тип подшипника
Шариковый радиальный
Шариковый радиальный сферический
Роликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами
Роликовый радиальный со сферическими роликами
Роликовый радиальный с длинными цилиндрическими или игольчатыми роликами
Роликовый радиальный с витыми роликами
Шариковый радиально-упорный
Роликовый конический
Шариковый упорный, шариковый упорно-радиальный
Роликовый упорный, роликовый упорно-радиальный
Обозначение
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9


38
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
04 - диаметр отверстия, 04 х 5 = 20 мм; 3 -
серия диаметра; 0 - тип подшипника; 18 -
конструктивное исполнение; / - серия ширины.
Пример условного обозначения
подшипника 304 - шарикового радиального
однорядного: 04 - диаметр отверстия, 04 х 5 =
= 20 мм; 3 - серия диаметра; 0 - тип
подшипника; 00 - конструктивное исполнение; 0 -
серия ширины.
В этом примере коды типа,
конструктивного исполнения и серии ширины в
обозначении подшипника опущены, так как левее
значащей цифры они состоят из нулей.
Условное обозначение подшипников с
диаметром отверстий до 10 мм. Если диаметр
отверстия подшипника выражается целыми
числами, то условные обозначения
соответствуют схеме, показанной на рис. 1.18. Пример
условного обозначения подшипника 1000094
- шарикового радиального однорядного: 4 -
внутренний диаметр, мм; 9 - серия диаметра;
0 - ноль (в соответствии со схемой); 0 - тип
подшипника; 00 - конструктивное исполнение;
/ - серия ширины.
Для таких подшипников помимо
сверхлегких серий, обозначаемых цифрами 8 и 9,
имеется сверхлегкая серия, обозначаемая
цифрой 0.
Внутренние диаметры подшипников,
равные 0,6; 1,5; 2,5 мм, отделяют от цифр,
означающих серию диаметров, косой чертой '7й.
Пример основного условного
обозначения подшипника 184009/1,5 - однорядного
радиального шарикового с упорным бортом:
1,5 - внутренний диаметр, мм; 9 - серия
диаметра; 0 - ноль (в соответствии со схемой рис.
1.17); 0 - тип подшипника; 84 -
конструктивное исполнение; / - серия ширины.
х хх х х х х*
Внутренний диаметр
| подшипника
1 Серия диаметров
| Цифра 0
| Тип подшипника
I Конструктивная разновидность
| Серия ширин
Рис. 1.18. Расположение цифр в основном
условном обозначении подшипников
с внутренними диаметрами до 10 мм,
выраженными целыми числами
Внутренние диаметры подшипника,
выраженные дробью (кроме значений 0,6; 1,5;
2,5 мм), обозначают приближенными
значениями внутреннего диаметра, округленными
до целой единицы. В условном обозначении
таких подшипников на втором месте ставят
цифру 5.
Пример основного условного
обозначения подшипника 56 - однорядного
радиального шарикового с внутренним диаметром 6,
35 мм (неопределенной серии):
6 - внутренний диаметр (приближенный); 5 -
неопределенная серия; 0- ноль (в соответствии
со схемой); 0 - тип подшипника; 00 -
конструктивное исполнение.
В этом примере, в соответствии с
правилами условных обозначений, нули левее
последней значащей цифры (при чтении справа
налево) не проставлены.
Внутренние диаметры подшипников,
равные 22,28,32,500 мм и более, обозначают
соответствующими цифрами и отделяют от
цифр, обозначающих серию диаметров, косой
чертой" /".
Пример основного условного
обозначения подшипника 602/32 - однорядного
радиального шарикового с защитной шайбой:
32 - внутренний диаметр; 2 - серия
диаметра; 60 - конструктивное исполнение (с
защитной шайбой); 0 - серия ширин.
1.2.2. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УСЛОВНЫЕ
ОБОЗНАЧЕНИЯ
Дополнительное условное обозначение,
расположенное левее основного. К числу
дополнительных знаков, располагающихся
левее основных, относятся класс точности,
радиальный зазор, момент трения. Классы
точности (ГОСТ 520) в порядке возрастания
точности обозначают цифрами: 0 -
нормальный; 6 - повышенный; 5 - высокий; 4 -
прецизионный; 2 - сверхпрецизионный. Знак
точности отделяется от основных знаков дефисом.
Кроме того, применяются дополнительные
классы точности 7 и 8 ниже класса точности 0.
Подшипники этих классов точности
изготовляются по заказам потребителей и
применяются в неответственных узлах.
Левее цифры класса точности даются
цифры, обозначающие: радиальный зазор -
ряды радиального зазора обозначаются
цифрами /, 2, 5,...; момент трения - ряды момента
трения обозначаются цифрами 1,2,3,...


СИСТЕМА УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
39
У радиальных подшипников с
радиальным зазором по основному ряду (т.е.
нормальной группы) и у радиально упорных
шариковых подшипников между классом точности и
обозначением момента трения ставится буква
М. При отсутствии требований к моменту
трения она опускается.
Пример условного обозначения
подшипника 6-205 - радиальный однорядный
шариковый шестого класса точности с
радиальным зазором нормальной группы
(специальные требования к моменту трения
отсутствуют).
Дополнительное условное обозначение,
проставляемое справа от основного. К этому
дополнительному обозначению относятся
обозначения материала деталей подшипника,
конструктивных изменений, специальных
технических требований, температуры отпуска
колец, вида смазочного материала, шумности
работы (табл. 1.8-1.10).
1.8. Дополнительные обозначения, проставляемые справа от основного обозначения
Значение дополнительного обозначения
Все детали подшипников или часть деталей из
Кольца и тела качения или только кольца (в том
числе одно кольцо) из цементуемой стали
Детали подшипников из теплостойких сталей
Детали подшипников из редко применяемых
материалов (стекла, керамики пр.)
Материал сепараторов:
черные металлы
безоловянистая бронза
алюминиевый сплав
латунь
пластический материал
Конструктивные изменения
Специальные технические требования (по
шероховатости, покрытиям поверхности и пр.)
Специальные требования к температуре отпуска
деталей, твердости и механическим свойствам
(табл. 1.9)
Вид смазочного материала для подшипников
закрытого типа (табл. 1.10)
Специальные требования по шумности работы
первое
Ю
X
Р
Я
г
Б
Д
л
Е
К
У
т
с
ш
Исполнение
последующее
Ю1,Ю2,ЮЗит.д.
Х1,Х2,ХЗит.д.
Р1,Р2,РЗ и т.д.
Я/, Я2,ЯЗ и т.д.
/7, Г2, ГЗ и т.д.
Б1, Б2, БЗ и т.д.
Д/,Д2,Д5ит.д.
Л1,Л2,ЛЗ и т.д.
£7, Е2, ЕЗ и т.д.
К!, К2,КЗ и т.д.
У/, У2, УЗ и т.д.
77, 72, ТЗ и т.д.
С/, С2Ч СЗ и т.д.
Я/7, Я/2, Л/5 и т.д.
1.9. Обозначение температуры отпуска
колец из стали ШХ15
Обозначение
Т
Т1
Т2
ТЗ
Т4
Т5
Температура отпуска, °С
200
225
250
300
350
400
1.10. Код смазочного материала в
обозначении подшипников закрытого типа
Смазочный материал
ОКБ 122-7
ЦИАТИМ-221
ВНИИНП-210
ЦИАТИМ-221 С
ЦИАТИМ-202
ПФМС-4С
Код
С/
С2
СЗ
С4
CS
С6


40
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.10
Смазочный материал
ВНИИНП-271
ВНИИНП-235
ЛЗ-31
№158
ВНИИНП-262
ВНИИНП-260
ВНИИНП-281
ФИОЛ-2У
ВНМИНП-207
ВНИИНП-246
Литол-24
ВНИИНП-233
ВНИИНП-286
ВНИИНП-274
ЭРА
СВЭМ (ВНИИНП-288)
ШРУС-4
СЭДА
ИНДА
АДС-3
ФАНОЛ
Шеврон
Код
С7
С8
С9
СЮ
си
С12
С13
С14
CIS
С16
С17
С18
С19
С20
С21
С22
С23
С24
C2S
С26
С27
С28
Дополнительные знаки, приведенные в
табл. 1.8, не ставятся в тех случаях, когда
отличительные признаки являются особенностью
их основной конструкции. Это относится к
следующим шариковым и роликовым
подшипникам:
1) шариковым радиальным однорядным с
сепараторами, штампованными из лент или
листов; шариковым закрытого типа, в которые
закладывается смазочный материал ЦИАТИМ-
201; шариковым радиальным однорядным с
диаметром отверстия до 9 мм со
штампованными сепараторами из латуни Л63;
2) роликовым радиальным однорядным с
короткими цилиндрическими роликами и
массивными сепараторами из латуни на заклепках;
роликовым двухрядным и многорядным с
массивными сепараторами из латуни;
3) роликовым сферическим с массивными
сепараторами из латуни;
4) роликовым с длинными
цилиндрическими и витыми роликами со стальными
сепараторами из лент или листов;
5) шариковым радиально-упорным
разъемным и неразъемным с диаметрами отверстий
до 10 мм и штампованными сепараторами из
латуни, а также свыше 10 мм со стальными
штампованными сепараторами;
6) роликовым коническим со стальными
сепараторами из листов или лент;
крупногабаритным коническим роликовым из
цементуемой стали, когда подшипники такого типа не
выпускаются одновременно из стали другой
марки;
7) шариковым упорным со
штампованными сепараторами из листов или лент, а
также с массивными латунными сепараторами,
если подшипники выпускаются в одном
варианте; крупногабаритным упорным с
массивными сепараторами;
8) роликовым упорным с массивными
сепараторами.
Пример условного обозначения
подшипника с дополнительными знаками слева и
справа от основной части приведен на
рис. 1.19.
7 5-3180206 Е T2 С2
Смазка маслом
| ЦИАТИМ-221
I Температура отпуска колец 250 °С
I Сепаратор из пластического материала
Основные знаки условного обозначения
| подшипника
I Класс точности 5
I Радиальный зазор по 7-му разряду
Рис. 1.19. Пример условного обозначения
подшипника с дополнительными знаками
1.3. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ПОДШИПНИКОВ
Размерные серии подшипников
определяют их габаритные размеры: внутренний
диаметр d, наружный диаметр Д ширину или
высоту В, Н, Т9 а также координаты фасок г и rj.
Эти данные, а также предельные радиусы
галтелей вала и корпуса приведены в табл. 1.11-
1.18.У подшипников с коническим отверстием
размер d соответствует наименьшему диаметру
отверстия.
ВНИИНП-271
ВНИИНП-235
ЛЗ-31
№158
ВНИИНП-262
ВНИИНП-260
ВНИИНП-281
ФИОЛ-2У
ВНМИНП-207
ВНИИНП-246
Литол-24
ВНИИНП-233
ВНИИНП-286
ВНИИНП-274
ЭРА
СВЭМ (ВНИИНП-288)
ШРУС-4
СЭДА
ИНДА
АДС-3
ФАНОЛ
Шеврон
С7
С8
С9
СЮ
СП
С12
С13
С14
CIS
С16
С17
С18
С19
С20
С21
С22
С23
С24
C2S
С26
С27
С28


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
41
1.11. Основные размеры радиальных шариковых и роликовых и
радиально-упорных шариковых (кроме конических) подшипников (ГОСТ 3478)
У подшипников с коническим отверстием конусность отверстия должна быть 1:12
(номинальный угол конуса равен 4°45'18,8м). У сферических подшипников, принадлежащих к серии 4
или более широкой серии, конусность отверстия должна быть 1:30 (номинальный угол конуса
1054'34,9П).
Наименьший диаметр конуса, измеренный на плоскости торца, соответствует диаметру d
подшипника с цилиндрическим отверстием
d - номинальный диаметр отверстия;
D - номинальный наружный диаметр;
В - номинальная ширина внутреннего или наружного кольца;
г - координата монтажной фаски;
rvmin - наименьший предельный размер г
Сверхлегкая серия диаметров 0
Сверхлегкая серия диаметров 8
Размеры, мм
d
0,6
1,0
1,50
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
D
2
2,5
3
4
5
6
7
8
10
11
12
14
15
SSSSSSSTSSSSSSSSSSSSSSSSSSSa
Размер В для серий ширин
1
0,8
1,0
1,0
1,2
1,5
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3
-
-
1,8
2,0
2,3
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
4,5
4,5
fsmin
0,05
0,05
0,05
0,05
0,08
0,08
0,08
0,08
0,01
0,01
0,01
0,01
0,01
d
0,6
1
1,5
2
D
2,5
3
4
5
7
-
-
-
-
1
1
1
1,2
1,5
Размер В для серий ширин
2
-
-
1,7
-
3
1,4
1,5
2,0
2,3
4
-
-
-
-
5
-
-
-
-
6
-
-
-
-
г™,, для серий
7
-
-
-
-
1-6
0,05
0,05
0,05
0,08


42
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11
d
2,5
3
4
5
6
7
8
9
10
12
15
17
20
22
25
28
30
32
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
140
150
160
170
180
D
6
7
9
11
13
14
16
17
19
21
24
26
32
34
37
40
42
44
47
52
58
65
72
78
85
90
95
100
ПО
115
120
125
130
140
150
165
175
190
200
215
225
7
_
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
—
4
4
4
4
4
4
4
4
4
5
7
7
7
8
8
8
9
9
9
9
9
10
10
11
11
13
13
14
14
1
1,8
2
2,5
3
3,5
3,5
4
4
5
5
5
5
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
9
10
10
10
10
10
13
13
13
13
13
16
16
18
18
20
20
22
22
Размер В для серий ширин
2
—
2,5
3,5
4
5
5
5
5
6
6
6
6
8
-
8
-
8
-
8
8
8
10
11
12
13
13
13
13
16
16
16
16
16
19
19
22
22
24
24
27
27
3
2,6
3
4
5
6
6
6
6
7
7
7
7
10
10
10
10
10
10
10
10
10
12
13
14
15
15
15
15
19
19
19
19
19
23
23
26
26
30
30
34
34
4
_
-
-
-
-
-
8
8
9
9
9
9
12
-
12
-
12
-
12
12
13
15
17
18
20
20
20
20
25
25
25
25
25
30
30
35
35
40
40
45
45
5
_
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
16
16
16
16
16
16
16
16
18
20
23
24
27
27
27
27
34
34
34
34
34
40
40
46
46
54
54
60
60
6
_
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
22
22
22
22
22
22
22
23
27
30
32
36
36
36
36
45
45
45
45
45
54
54
63
63
71
71
80
80
t'smm
для серий
7
_
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
—
-
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1-6
0,08
0,10
0,10
0,15
1,15
0,15
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ 43
Продолжение табл. Ill
Размер В для серий ширин Гш"п „
d \ D \ для серий
I 7 | 1 | 2 1 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 1-6
190 240 16 24 30 37 50 67 90 1,0 1,5
200 250 16 24 30 37 50 67 90 1,0 1,5
220 270 16 24 30 37 50 67 90 1,0 1,5
240 300 19 28 36 45 60 80 109 1,0 2,0
260 320 19 28 36 45 60 80 109 1,0 2,0
280 350 22 33 42 52 69 95 125 1,1 2,0
300 380 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1
320 400 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1
340 420 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1
360 440 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1
380 480 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1
400 500 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1
420 520 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1
440 540 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1
460 580 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3
480 600 37 56 72 90 I 118 I 160 218 2,1 3
500 620 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3
530 650 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3
560 680 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3
600 730 42 60 78 98 128 175 236 3,0 3
630 780 48 69 88 112 150 200 272 3,0 4
670 820 48 69 88 112 150 200 272 3,0 4
710 870 50 74 95 П8 160 218 290 4,0 4
750 920 54 78 100 128 170 230 308 4,0 5
800 980 57 82 106 136 180 243 325 4,0 5
850 1030 57 82 106 136 180 243 325 4,0 5
900 1090 60 85 112 140 190 258 345 5,0 5
950 1150 63 90 118 150 200 272 355 5,0 5
1000 1220 71 100 128 165 218 300 400 5,0 6
1060 1280 71 100 128 165 218 300 400 5,0 6
1120 1360 78 106 140 180 243 325 438 5,0 6
1180 1420 78 106 140 180 243 325 438 5,0 6
1250 1500 80 112 145 185 250 335 450 6,0 6
1320 1600 88 122 165 206 280 375 500 6,0 6
1400 1700 95 132 175 224 300 400 545 6,0 4,5
1500 1820 - 140 185 243 315 - - - 7,5
1600 1950 - 155 200 265 345 - - - 7,5
1700 2060 - 160 206 272 355 - - - 7,5
1800 2180 - 165 218 290 375 - - - 9,5
1900 2300 - 175 230 300 400 - - - 9,5
2000 2430 - 190 250 325 425 - - - 9,5


44 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11
Сверхлегкая серия диаметров 9
Размер В для серий ширин г^п для серий
d D 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
71234567123456
ЬО 4 -1,6 I - 23 - - - - ОЛ I 0,10 I 0,10 I - - -
1,5 5 - 2,6 - 2,6 - - - " 0,15 0,15 0,15 - - -
2,0 6 - 2,3 - 3,0 - - - - 0,15 0,15 0,15 - - -
2,5 7 - 2,5 - 3,5 - - - - 0,15 0,15 0,15 - - -
38-3-4---- 0,15 0,15 0,15 - - -
411 -4-5---- 0,15 0,15 0,15 - - -
5 13 - 4 - 6 10 - - - 0,2 0,2 0,2 0,15 0,15 0,15
6 15 - 5 - 7 10 - - - 0,2 0,2 0,2 0,15 0,15 0,15
7 17 - 5 - 7 10 - - - 0,3 0,3 0,3 0,15 0,15 0,15
8 19 - б - 9 11 - - - 0,3 0,3 0,3 0,2 0,2 0,2
9 20 - 6 - 9 11 - - - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
10 22 - 6 8 10 13 I 16 I 22 - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
12 24 - 6 8 I 10 13 16 22 - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
15 28 - 7 8,5 10 13 18 23 - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
17 30 - 7 8,5 10 13 18 23 - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
20 37 7 9 11 13 17 23 30 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
22 39 7 9 11 13 17 23 30 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
25 42 7 9 11 13 17 23 30 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
28 45 7 9 11 13 17 23 30 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
30 47 7 9 11 13 17 23 30 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
32 52 7 10 13 15 20 27 36 0,3 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6
35 55 7 10 13 15 20 27 36 0,3 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6
40 I 62 I 8 I 12 I 14 I 16 I 22 I 30 I 40 I 0,3 I 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6
45 I 68 I 8 I 12 1 14 I 16 I 22 I 30 I 40 1 0,3 1 0,6 I 0,6 1 0,6 1 0,6 1 0,6 | 0,6


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ 45
Размер В для серий ширин /-,„,,„ для серий
d D 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
7 1 2 34567123456
50 72 8 12 14 16 22 30 40 0,3 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6
55 80 9 13 16 I 19 25 34 45 0,3 1 1 1 1 1 1
60 85 9 13 16 19 25 34 45 0,3 1 1 1 1 1 1
65 90 9 13 16 19 25 34 45 0,3 1 1 1 1 1 1
70 100 10 16 19 23 30 40 54 0,6 1 1 1 1 1 1
75 105 10 16 19 23 30 40 54 0,6 1 1 I 1 1 1 1
80 ПО 10 16 19 23 30 40 54 0,6 1 I 1 1 I 1 1 1
85 120 11 18 22 26 I 35 46 63 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
90 125 11 18 22 26 35 46 63 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
95 130 И 18 22 26 35 46 63 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
100 140 13 20 24 30 40 54 71 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
105 145 13 20 24 30 40 54 71 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
110 150 13 20 24 30 40 54 71 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
120 165 14 22 27 34 45 60 80 0,6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1
130 180 16 24 30 37 50 67 90 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,1
140 190 16 24 30 37 50 67 90 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
150 210 19 28 36 45 60 80 109 1,0 2 2 2 2 2 2
160 I 220 I 19 I 28 I 36 I 45 I 60 I 80 I 109 I 1,0 I 2 2 2 2 2 2
170 230 19 28 36 45 60 80 109 1,0 2 2 2 2 2 2
180 250 22 33 42 52 69 95 125 1,1 2 2 2 2 2 2
190 260 22 33 42 52 69 95 125 1,1 2 2 2 2 2 2
200 280 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1
220 300 25 38 48 60 80 109 145 1,5 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1
240 I 320 1 25 I 38 I 48 I 60 I 80 1 109 1 145 [ 1,5 | 2,1 | 2,1 1 2,1 | 2,1 | 2,1 [ 2,1


46 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11 \
Размер В для серий ширин r^,, для серий
d D 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
71234567123456
260 360 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1 2,1 2,1 2,2 2,1 2,1
280 380 31 46 60 75 100 136 180 2,0 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1 2,1
300 420 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3 3 3 3 3 3
320 440 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3 3 3 3 3 3
340 460 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3 3 3 3 3 3
360 480 37 56 72 90 118 160 218 2,1 3 3 3 3 3 3
380 520 44 65 82 106 140 190 250 3 4 4 4 4 4 4
400 540 44 65 82 106 140 190 250 3 4 4 4 4 4 4
420 560 44 65 82 106 140 190 250 3 4 4 4 4 4 4
440 600 50 74 95 118 160 218 290 4 4 4 4 4 4 4
460 620 50 74 95 118 160 218 290 4 4 4 4 4 4 4
480 650 54 78 100 128 170 230 308 4 5 5 5 5 5 5
500 670 54 78 100 128 170 230 308 4 5 5 5 5 5 5
530 710 57 82 106 136 180 243 325 4 5 5 5 5 5 5 |
560 750 60 85 112 140 190 258 345 5 5 5 5 5 5 5
600 800 63 90 118 150 200 272 355 5 5 5 5 5 5 5
630 850 71 100 128 165 218 300 400 5 6 6 6 6 6 6
670 900 73 103 136 170 230 308 412 5 6 6 6 6 6 6
710 950 78 106 140 180 243 325 438 5 6 6 6 6 6 6
750 1000 80 112 145 185 250 335 450 6 6 6 6 6 6 6
800 1060 82 115 150 195 258 355 462 6 6 6 6 6 6 6


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
47
1 >s
1 s
1 <х
1 °
1 к
1 ч
1 п
1 с
J
Размер В для серий ширин
С
"*
SO
«г>
^"
го
CN
~
Г-
SO
ш
т*
го
CN
-
г*-
5
3
SO
vO
SO
SO
so
SO
so
488
365
272
200
155
118
00
1120
850
vo?
vo?
vo?
so?
vo?
vo?
so so
О v>
О «tf
v> о
г- о
ГО Tt
о о
oo о
CN ГО
so n-
О CN
CN CN
SO Г-
CN CN
CN ГО
00 «O
00 OS
1180
1250
о о
О «Г>
OS OS
«г> «о v> «о «п «о
К г«Г |С |С К |С
«r^ v> «о in «п^ «г>л
г-* г-* г-* г^ г^4 г^
«Л «Л <Л «Л Ш <Л
г-Г |С tC |С К г^
•О »П >Л «Л <Л "Л
|С К |>Г |С г^ г^4
v> m «л 1Л «л "л
г*Г |С г^ г-Г К г«Г
ч\ in in «л ю «о
tC |С |C |C r^4 |C
r^ r^ r^ r^ r«T
О Ш Ш © © ©
00 ^ - <Л OS -
«Л VO SO so so Г"-
00 CN CN 00 Ш Ш
ro so vo oo - rf
^ *<fr Tt Tt 1Л "Л
mm in in in о
-* го го in г** О
го го го го го *3"
SO О О CN О О
ГО «О «Г> Г» 00 О
CN CN CN CN CN ГО
«П 1П 1Л Ю 00 О
00 OS Os О —• го
— ~ —i CN CN CN
О О О О О Ш
Tf Ш «О SO Г** Г**
го Os Os m CN 00
О О О —• CN CN
О О О О О О
CN О SO rf го CN
ГО ^ Tf 1Л Ю h
О О О О О О
О VO CN 00 Ш CN
О О —• — CN ГО
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
l
1
l
425
315
243
185
1
1820
1400
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
1
1
1
450
335
258
195
1
1950
1500
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
1
1
1
462
345
265
200
1
2060
1600
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
l
1
l
475
355
280
212
1
2180
1700
CN
CN
CN
CN
CN
CN
1
1
1
500
375
290
218
1
2300
1800
CN
CN
CN
CN
CN
CN
1
■
1
530
400
308
230
I 1
2430
1900


OJ Ю — О О
OOOUlO
о оо n) a la
о о о о о
К) ч© ч© 00 OS
Ы К) ts) К) tv)
Ы 00 00 9\ ^
^ Ы U) Ы Ы
К) OS Os U) О
V* -Р». £ь. £>. U»
К) ON «Л — vl
OS OS OS ЧЛ ЧЛ
чО О О OS О
ЧО 00 00 -О OS
чл О О чл -О
to о о о >§
г;
ГО К) К) К) f"*
1
1
чО Ч© О© 00 -О -О
чЛ О <-* О чЛ О
£ь £ь U) Ю — —
UiOOUiUiO
OS OS *ь -Р* U> U)
tO tO tO tO tO K>
^^ ююоо
U» U) К) ГО К) ГО
О О -О -О *ь -Р*
U> U) U> U> U> U»
-О -О -Р* -Р* О О
и» м ^ ^ ^ ^
О О чл чл О О
OS OS Os OS чл ЧЛ
-О -О О О -Р* -Р*
ЧО ЧО 00 00 -О -О
о о о о — —
— — о о о о
Os Os Os Os
"Lft \* Ч- *L* "*- "—
Os Os чл ЧЛ
S чО ЧО 00
§ чл О О
— — — о
00 00 О0 OS
to to to —
К) К) ГО ЧО
ГО ГО ГО К)
Os Os Os U>
W Ы W Ы
ЧЛ ЧЛ ЧЛ О
£ь -рь ^. -p»
Os Os OS О
OS OS ON ЧЛ
U> Ы Ы ^
p p p p
Os Os On Os
— — 1- ~
^ 4^ w ы w
VlOUiN) О
vj 0\ 0\ W U»
ЧЛ 00 К) 00 v*
^ ЧО ЧО чО ЧО
OS Ul ^ U Ы
ЧО 00 -О Os Os
Ю ГО К) ГО —
ЫмООЮ
U) К) ГО ГО ГО
О 00 vlOMft
4^ Ы Ы Ы Ы
О 00 0\ U) ^
ЧЛ ЧЛ -Рь ^. -рь
4^ О ОО^ЦЛ
° ° ° ° °
ЪN Х*> ^ ^> t*J
to to to to »~ ~
00 О» ГО О ^1 ЧЛ
ЧЛ -Р* -Р* -Р* U) U)
N) -О -Р* ГО О К)
00 00 00 00 00 00
Ы К) К) К) О *°
ЧЛ -рь -Рь *». К) —
00 Os Os Os £ь U>
to to to to ~ ~
-p* to to to oo -o
ы ы ы u to (ч)
tO О О О -P* U>
^. 4^ 4^ 4^ Ы Ы
и> о о о to о
р р р р р р
1*> 1*> ^о t*> *Lo *u>
р р р р р р
^s On On Ъ\ *ча> ~l+J
55^°°
to to to to
00 OS ^ Ю
-o 1 1 1
00 00 O. v)
о о о ^
to to to —
Os On ЧЛ £ь
to to to —
to to to to
ЧО ЧО -О ЧЛ
S ' • «
p p p p
U) 1o *U> *U>
nJOMA ^ W
чО -О £ tO *°
1 1 1 I 1
On Os ЧЛ *». U)
00 | | | |
2 >0 -O Os чл
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
p p p p p*
U> "u> |o N) 5J
^> ^ ~ \
ЧЛ ^ ЧЛ
OO v) ON
III
J° i° 1°
Ъо Ъо Ъ»
1 1 1
1 1 1
1 1 1
1 1 1
1 1 1
p p p
ЧЛ ЧЛ ЧЛ
^J
о
to
u>
■u
%J*
ON
•o
0-6
*" 1
о 1
Размер В для серий ширин
•о э
ас


0081
2500
I
308
400
530
069
i
•
i
ел
1700
2360
i
062
375
005
059
i
i
i
ел
0091
2240
i
082
365
475
630
I
I
I
ю
1500
2120
I
272
355
462
615
■
I
i
го
1400
0561
1
243
315
412
545
I
1
I
го
1320
0581
■
230
300
400
530
I
I
i
го
1250
1750
1
218
062
375
005
i
I
I
ел
1180
0991
ел
ел
212
272
355
475
059
875
9,5
9,5
1120
0851
-Р»
ел
002
592
345
462
615
528
9,5
9,5
0901
0051
о
SO
ел
052
325
438
009
008
9,5
9,5
0001
1420
со
On
ОО
ел
243
308
412
095
750
7,5
7,5
950
1360
ео
го
оо
о
236
300
412
095
730
7,5
7,5
006
0821
К)
К)
о
218
280
375
515
069
7,5
7,5
850
0221
00
Os
ел
212
272
365
005
670
7,5
ел
800
1150
го
ел
ел
002
852
345
475
630
7,5
7,5
750
0601
о
SO
ел
о
SO
ел
052
335
462
615
ел
7,5
710
1030
о
со
■Ръ
О
оо
ел
236
315
438
085
Os
7,5
670
086
о
о
со
On
00
О
230
308
425
095
Os
7,5
630
026
SO
ГО
го
00
^1
о
212
062
388
515
Os
7,5
009
870
00
ел
00
ел
ел
200
272
365
488
On
OS
560
028
00
го
ел
ел
о
SO
ел
852
355
462
Os
ON
530
780
00
о
го
ел
00
ел
052
335
450
On
ON
500
720
-о
о
о
го
00
ON
218
300
400
ел
Os
480
700
-о
о
о
го
00
ON
ел
218
300
400
ел
ON
460
089
-о
100
К)
00
Os
со
218
300
400
ел
Os
440
059
Os
SO
•Рь
ГО
го
ел
212
280
375
ел
Os
420
029
400
009
ON On
СО со
SO
О
00
ел
О
002
272
355
ел
ел
so
О
00
■ръ
00
002
272
355
ел
ел
380
095
ел
^1
оо
го
о
Os
со
ел
180
243
325
■ръ
ел
360
540
ел
00
го
о
On
СО
■Р*
00
О
243
325
■Ръ
ел
340
025
ел
00
го
о
On
СО
со
00
о
243
325
■ръ
ел
320
480
ел
о
■ръ
SO
ел
го
ON
О
218
062
■ръ
■р».
300
460
ел
о
•Рь
SO
ел
00
ON
о
218
062
■р».
■р».
280
420
•Рь
•Рь
OS
ел
00
го
о
ON
о
190
052
со
•Рь
260
400
•Рь
•Рь
OS
ел
00
го
о
•Рь
-Рь
О
SO
О
052
со
-ръ
240
360
со
ел
ON
го
SO
го
00
Os
о
218
2,1
со
220
340
со
^1
ел
Os
го
so
о
00
On
О
218
2,1
со
88
310
со
•Рь
ел
Os
Os
00
ГО
о
so
ел
О
002
го
К)
290
со
■ръ
On
On
О
ел
о
о
со
ON
180
го
К)
00
о
082
со
-Р»
Os
ON
о
•Рь
100
со
ON
180
го
К)
о
092
го
00
•Рь
ГО
ел
-Р»
On
SO
О
го
го
160
ел
Is*
Os
О
240
го
ел
со
00
-Р»
00
Os
о
оо
о
о
so
145
ел
Is*
ел
о
522
го
4*
СО
ел
■Р*
ел
ел
ON
ел
о
о
135
£
JO
о
210
го
го
со
со
го
ел
со
Os
SO
SO
ел
125
£
го
-J
о
to
со
•Р».
СЛ
Os
^1
О
1
ON
Сс 1
ъ
Размер В для серий ширин
5е
sV
а:
с
8»


50 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11
Особо легкая серия диаметров 7
d
90
95
100
105
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
D
150
160
165
175
180
200
210
225
250
270
280
300
320
340
370
400
440
460
500
540
580
600
620
650
700
720
760
790
830
870
920
980
1030
1090
1150
1220
1280
1360
1420
7
_
-
21
22
22
25
25
27
31
34
34
37
42
44
48
50
57
57
63
71
78
78
78
80
88
88
95
100
106
109
115
122
128
136
140
150
155
165
165
Размер В для серий ширин
1
__
-
30
33
33
38
38
40
46
51
51
56
60
65
69
74
82
82
90
100
106
106
106
112
122
122
132
136
145
150
160
170
175
185
195
206
212
224
230
2
_
-
39
42
42
48
48
50
60
66
66
72
78
82
88
95
106
106
118
128
140
140
140
145
165
165
175
180
190
195
206
218
230
243
250
272
272
290
300
3
_
-
52
56
56
62
64
68
80
86
88
96
104
112
120
128
144
146
160
176
190
192
194
200
224
226
240
248
264
272
280
300
315
336
345
365
375
400
412
4
60
65
65
69
69
80
80
85
100
109
109
118
128
140
150
160
180
180
200
218
243
243
243
250
280
280
300
308
325
335
355
375
400
412
438
475
475
500
515
Гятп
для серий
7
_
-
М
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,1
3
3
3
4
4
4
5
5
5
5
5
6
6
6
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
12
12
1-4
2
2
2
2
2
2
2
2,1
2,1
2,1
2,1
3
3
3
4
4
4
5
5
5
5
5
5
6
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
12
12


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ 51
Продолжение табл. 1.11
d
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1500
D
1500
1580
1660
1750
1850
1950
2060
2180
2300
Размер В для серий ширин
7
175
185
190
1
243
258
265
280
290
308
325
345
355
2
315
335
345
365
388
400
425
450
462
3
438
462
475
475
500
530
560
580
600
4
545
580
600
630
670
710
750
775
800
ГяшлДпя серий
7
12
12
12
1-4
12
12
15
15
15
15
15
19
19
Легкая серия диаметров 2E)*
d
3
4
5
6
7
8
9
10
12
15
17
20
22
25
28
30
32
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
D
10
13
16
19
22
24
26
30
32
35
40
47
50
52
58
62
65
72
80
85
90
100
ПО
120
125
130
140
150
160
170
180
190
200
8
2,5
3
3,5
4
5
5
6
7
7
8
8
9
9
10
10
10
11
12
13
13
13
14
16
18
18
18
19
21
22
24
25
27
28
Размер В для серий ширин
0
4
5
5
6
7
8
8
9
10
11
12
14
14
15
16
16
17
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
28
30
32
34
36
38
1
_
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
@)*
_
-
-
-
-
-
-
14
14
14
16
18
18
18
19
20
21
23
23
23
23
25
28
31
31
31
33
36
40
43
46
50
53
3
5
7
8
10
11
12
13
14,3
15,9
15,9
17,5
20,6
20,6
20,6
23,0
23,8
25,0
27,0
30,2
30,2
30,2
33,3
36,5
38,1
39,7
41,3
44,4
49,2
52,4
55,6
60,3
65,1
69,8
4
—
-
-
-
-
-
-
-
-
20
22
27
27
27
30
32
33
37
40
40
40
45
50
56
56
56
60
65
69
76
80
85
90
ГяшпДля серий
8
0,1
0,15
0,15
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
0-4
0,15
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,1
2,1
2,1
2,1


52
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11
d
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
950
1000
D
215
230
250
270
290
310
320
340
360
400
440
480
500
540
580
620
650
680
720
760
790
830
870
920
980
1030
1090
1150
1220
1280
1360
1420
1500
1580
1660
1750
Размер В для
8
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
__
-
-
-
-
__
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
—
0
40
40
42
45
48
52
52
55
58
65
72
80
80
85
92
92
95
95
103
109
112
118
125
136
145
150
155
165
175
180
195
200
206
218
230
243
1
42
46
50
54
58
62
62
65
70
78
85
90
90
98
105
118
122
132
140
150
155
165
170
185
200
206
212
230
243
250
265
272
280
300
315
330
серий ширин
@)*
58
64
68
73
80
86
86
92
98
108
120
130
130
140
150
165
170
175
185
195
200
212
224
243
258
272
280
300
315
325
345
355
375
388
412
425
3
76
80
88
96
104
ПО
112
120
128
144
160
174
176
192
208
224
232
240
256
272
280
296
310
336
355
365
388
412
438
450
475
488
515
515
530
560
4
95
100
109
118
128
140
140
150
160
180
200
218
218
243
258
280
290
300
315
335
345
365
388
412
450
475
488
515
545
560
615
615
650
670
710
750
гяпшдля серий
8
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
—
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
•~
0-4
2,1
3
3
3
3
4
4
0,4
0,4
0,4
0,4
5
5
5
5
6
6
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
12
12
12
15
15
15
15
15
15
* Цифры E), @) означают серию диаметров 5.


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
53
Продолжение табл. 111
Средняя серия диаметров 3 (б)*
d
3
4
5
6
7
8
9
10
12
15
17
20
22
25
28
30
32
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
D
13
16
19
22
26
28
30
35
37
42
47
52
56
62
68
72
75
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
215
225
240
260
280
8
-
-
-
-
__
-
9
9
9
10
10
11
12
13
13
14
14
16
17
19
21
22
24
25
27
28
30
30
33
36
37
42
44
48
Размер В для серий ширин
0
5
5
6
7
9
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
43
45
47
49
50
55
58
1
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
51
53
57
62
66
@)*
-
-
11
13
13
14
17
17
17
19
21
21
24
24
27
28
31
33
36
40
43
46
48
51
55
58
60
64
67
73
77
80
86
93
3
7
9
10
13
15
15
16
19
19
19
22,2
22,2
25
25,4
30
30,2
32
34,9
36,5
39,7
44,4
49,2
54
58,7
63,5
68,3
68,3
73
73
77,8
82,6
87,3
92,1
106
112
ГяшпДЛЯ
8
-
-
-
-
_
-
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,1
2,1
3
3
3"
серий
0-3
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
3
3
3
3
3
3
3
4


54 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.11
d
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
950
1000
D
300
320
340
360
380
400
420
460
500
540
580
620
670
710
750
780
820
850
900
950
980
1030
1090
1150
1220
1280
1360
1420
1500
1600
1700
1780
1850
1950
Размер В для серий ширин
8
50
-
-
-
-
__
-
-
-
-
_
-
-
-
-
__
-
-
-
-
_
-
-
-
-
__
-
-
-
-
-
-
"
0
62
65
68
72
75
78
80
88
95
102
108
109
112
118
125
128
136
136
145
155
160
170
180
190
200
206
218
224
236
258
272
280
290
300
1
70
75
79
84
88
92
97
106
114
123
132
140
155
165
170
175
185
190
200
212
218
230
243
258
272
280
300
308
325
355
375
388
400
412
@)*
102
108
114
120
126
132
138
145
155
165
175
185
200
212
224
230
243
250
265
280
290
300
325
335
355
375
400
412
438
462
488
500
515
545
3
118
128
136
140
150
155
165
180
195
206
224
236
258
272
290
300
308
315
345
365
375
388
412
438
462
488
515
530
560
600
630
650
670
710
1 гтт для серий
8
4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
__
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
0-3
4
4
4
4
4
5
5
5
5
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
9,5
12
12
12
15
15
15
15
15
15
19
19
19
19
* Цифры F), @) означают серию диаметров 6.


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
55
Продолжение табл. 1.11
Тяжелая серия диаметров 4
d
8
9
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
D
30
32
37
42
52
62
72
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
190
200
210
225
240
250
260
280
310
340
Размер В для
серий ширин
0
10
11
12
13
15
17
19
21
23
25
27
29
31
33
35
37
42
45
48
52
54
55
58
60
65
72
78
2
14
15
16
19
24
29
33
36
40
43
46
50
53
57
60
64
74
77
80
86
90
95
98
100
108
118
128
'Чпип
0,6
0,6
0,6
1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2,1
2,1
2,1
2,1
3
3
3
4
4
4
4
4
4
5
5
d
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
D
360
380
400
420
440
460
480
540
580
620
670
710
750
800
850
900
950
980
1030
1060
1120
1150
1220
1280
1360
1420
1500
Размер В для
серий ширин
0
82
85
88
92
95
98
102
115
122
132
140
150
155
165
180
190
200
206
212
218
230
236
250
258
272
280
290
2
132
138
142
145
150
155
160
180
190
206
224
236
250
265
280
300
315
325
335
345
365
375
400
412
438
450
475
'"imin
5
5
5
5
6
6
6
6
6
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
9,5
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
15
Примечания: 1. Указаны размеры подшипников, кольца которых имеют одинаковую ширину В, не
выходящую за пределы плоскости. 2. Размеры г,шп не относятся: к наружным кольцам со стороны канавки
под упорное кольцо на наружной поверхности; к стороне без бортика тонкостенных колец подшипников с
цилиндрическими роликами; к стороне узкого торца наружных и внутренних колец шариковых радиально-
упорных подшипников; к внутреннему кольцу подшипников с коническим отверстием.


56
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.12. Основные размеры однорядных подшипников
с коническими роликами (ГОСТ 3478)
d - номинальный диаметр отверстия; D - номинальный
наружный диаметр; В - номинальная ширина внутреннего кольца; Т -
монтажная высота; г\ - координата монтажной фаски со стороны
широкого торца внутреннего кольца; r]smin - наименьший
предельный размер Г]', г2- координата монтажной фаски со стороны
широкого торца наружного кольца; rlsmin - наименьший
предельный размер г2
Размеры, мм
Сверхлегкая серия диаметров 9
d
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
140
150
160
170
1
D
37
42
47
55
62
68
72
80
85
90
100
105
ПО
120
125
130
140
145
150
165
180
190
210
220
230
Размер В = Г для серий ширин
2
12
12
12
14
15
15
15
17
17
17
20
20
20
23
23
23
25
25
25
29
32
32
38
38
38
3
14
14
14
16
17
17
17
20
20
20
24
24
24
27
27
27
31
31
31
36
39
39
47
-
-
r\sm\t\
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2,5
2,5
2,5
гЪт\г\
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ 57
Продолжение табл. 1.12
d
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
D
250
260
230
300
320
360
380
420
440
460
480
Размер В = Г для серий ширин
2
45
45
51
51
51
63,5
63,5
76
76
76
76
3
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
Пяшп
2,5
2,5
3
3
3
3
3
4
4
4
4
^2sm\n
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3
Особо легкая серия диаметров 1
12
15
17
20
22
25
28
30
32
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
28
32
35
42
44
47
52
55
58
62
68
75
80
90
95
100
ПО
115
125
130
140
145
150
160
170
180
200
11
12
13
15
15
15
16
17
17
18
19
20
20
23
23
23
25
25
26
29
32
32
32
35
38
38
45
13
14
15
17
-
17
-
20
-
21
22
24
24
27
27
27
31
31
36
36
39
39
39
43
47
48
55
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2


58
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.12
d
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
D
210
225
240
260
280
290
310
340
360
400
420
460
480
Размер В = Г для серий ширин
2
45
48
51
57
64
64
70
76
76
87
87
100
100
3
56
59
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
—
*"lsmin
2,5
3
3
3
3
3
3
4
4
5
5
5
5
УЪтлп
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
4
4
4
4
Особо легкая серия диаметров 7
d
40
45
50
55
60
65
70
75
D
75
80
85
95
100
ПО
120
125
Размер В = Т
для серии
ширин 3
26
26
26
30
30
34
37
37
^Ivmin
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
^vmin
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
d
80
85
90
95
100
105
ПО
120
D
130
140
150
160
165
175
180
200
Размер В = Т
для серии
ширин 3
37
41
45
49
52
56
56
62
'"ivmin
2,0
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
*"Ът\т\
1,5
2
2
2
2
2
2
2
Легкая серия диаметров 2 E)*
d
10
12
15
D
30
32
35
В
(
9
10
11
Т
В
Т
для серии ширин
)
9,75
10,75
11,75
@)*
14
14
14
14,7
14,75
14,75
В=Т
3
-
-
^hmin
0,6
0,6
0,6
''bmin
0,6
0,6
0,6


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
59
Продолжение табл. 1.12
d
17
20
22
25
28
30
32
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
D
40
47
50
52
58
62
65
72
80
85
90
100
ПО
120
125
130
140
150
160
170
180
190
200
215
230
250
270
290
310
320
340
360
400
440
480
500
540
580
В
(
12
14
14
15
16
16
17
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
28
30
32
34
36
38
40
40
42
45
48
52
52
55
58
65
72
80
80
85
92
Т
В
Т
для серии ширин
)
13,25
15,25
15,25
16,25
17,25
17,25
18,25
18,25
19,75
20,75
21,75
22,75
23,75
24,75
26,25
27,25
28,25
30,5
32,5
34,5
37
39
41
43,5
43,75
45,75
40
52
57
57
60
64
72
79
89
89
96
104
(О)*
16
18
18
18
19
20
21
23
23
23
23
25
28
31
31
31
33
36
40
43
46
50
53
58
64
68
73
80
86
86
92
98
108
120
-
-
-
-
17,25
19,25
19,25
19,25
20,25
21,25
22,25
24,25
24,75
24,75
24,75
26,75
29,75
32,75
33,25
33,25
35,25
38,5
42,5
45,5
49
53
56
61,5
67,75
71,75
77
84
91
91
97
104
114
127
-
-
-
-
В=Т
3
-
-
22
24
25
26
28
32
32
32
35
38
41
41
41
46
49
55
58
63
68
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
-
''ljmin
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3
3
4
4
4
4
5
5
5
5
5
5
6
6
6
6
''Zsmin
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
5
5
5
5
* Цифры E), @) означают легкую широкую серию 5.


u> to to to to
о о о о о
ON СЛ СЛ СЛ 4к
tO 00 4*> О ON
ООООО
Q Q SO 00
008 о000
1 --S5
VO Ы U ^
.рк U) tO ►— О
О to СО 4*. ON
(У, *. W К) -
^ G1 U U v]
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 ON ON
1 1 1 чЛ^Л
о so 00 -j on
ООООО
4ъ ^ ЫЫЫ
to 0 00 on 4*
ООООО
00 -J ^J ^J ON
О 00 СЛ Ю 00
00 00 00 00 -J
SO ON СО О СЛ
SO SO 00 00 -J
^J tO 00 4* SO
323S2S
1111 =
1 1 1 1 5
ON ON СЛ СЛ СЛ
IrtUi^^^
СЛ
0
CO
to
0
ON
СЛ
to
СЛ
00
to
0
00
£
СЛ
4k
4*.
О
CO
0
0
ON
to
ON
1j
СЛ
О
0
to
0
1j
СЛ
СЛ
4k
CO
0
to
00
0
СЛ
00
ON
CO
1j
СЛ
On
ON
to
SO
CO
SO
9°
"-J
СЛ
СЛ
4*.
to
0
to
ON
О
СЛ
СЛ
СЛ
SO
1л
ON
to
ON
00
00
ON
SO
О
1л
4*.
CO
О
to
4b
О
СЛ
CO
СЛ
J&k
1л
СЛ
ON
CO
00
О
00
J*k
1л
4*.
CO
О
СЛ
to
to
СЛ
4k
SO
СЛ
1л
СЛ
со
СЛ
00
00
СЛ
4ь
со
о
о
to
СЛ
4*.
СЛ
СЛ
СЛ
СЛ
ON
СЛ
^1
со
1л
4к
со
SO
СЛ
to
0
0
4ь
СЛ
4ь
SO
1л
4к
СЛ
4к
so
1л
ON
1л
4ь
СО
SO
О
SO
О
4ь
СО
4к
ON
СЛ
4к
СО
4к
ON
СЛ
ON
4к
ON
1л
4к
СО
00
СЛ
00
о
4*.
4к
jpk
СЛ
4к
4к
jpk
1л
ON
О
ON
"сл
со
jo
"ел
00 vj vj ON ON
0 сл 0 сл 0
-*J ON СЛ 4^> СО
ООООО
со со со со со
SO ««J СЛ СО —
4к СО
uiooeosui
со со со со со
SO -sj СЛ СО *-
4к СО
uiO0e0sui
СЛ СЛ СЛ 4*. 4*
ОО СЛ — 00 ON
ON £
X* сл сл сл ро
U о. * - g
со со со со со
JO JO JO JO JO
1л 1л 1л 1л 1л
СЛ СЛ
СЛ О
to —
0 0
to to
so -J
to to
so -J
CO ^
i— vo
** СЛ
4k 4k
CO О
4k ■*
"8
1л 1л
to to
4k 4k CO
СЛ О СЛ
Q so 00
§00
to to to
сл со —
to to to
J-J У» J°
*to "ю "-j
СЛ СЛ СЛ
to to to
Ul Ы N-
to to to
j^l СЛ JO
"to "to "-j
СЛ СЛ СЛ
CO CO CO
ON CO ~-
CO CO CO
po сл jo
*to "to "-j
сл сл сл
to to to
СЛ СЛ СЛ
со со to to to
to 0 00 сл to
-J "^1 ON ON СЛ
СЛ tO 00 tO ON
О SO 00 -J ON
K> N> — *- —
j— О SO 00 ^J
"-J Vl Vl "tO "tO
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
1 ;i ^1
to —
1 Я , J» 1
' -J ' tO '
СЛ СЛ
to to to to to
00 -q 4k 4^ ^*
to to to to to
Ю 00 у» у» К)
Vi Vi 1j to "to
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
0 -^1 сл to 0
СЛ 4^ 4^ CO CO
to -j to -j сл
СЛ 4к> СО Ю ^
Ss p! S ;з П
СЛ СЛ СЛ 4D *°
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
— so -J -J -J
Ю *° ~ — M-
jo poe^j^,
to to to %s Vs
сл сл сл *° *°
— 0
СЛ ON
«— 0
СЛ ON
"ft.
b
0
-
3
ё
SO
0
0
■0
s
s
E
s
■0
s
X
i.
5'
i
3
to I
*s 1
CO I
*■*
CO
*"*


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
61
1.13. Основные размеры упорных шариковых и роликовых
одинарных подшипников (ГОСТ 3478)
d - номинальный диаметр отверстия тугого кольца одинарного
подшипника; d\ - номинальный диаметр наружной
цилиндрической поверхности тугого кольца одинарного подшипника;
^1лпах - наибольший единичный диаметр наружной
цилиндрической поверхности тугого кольца одинарного подшипника; D -
номинальный диаметр наружной цилиндрической поверхности
свободного кольца; D\ - номинальный диаметр отверстия
свободного кольца; DUm\n - наименьший единичний диаметр
отверстия свободного кольца; Н - номинальная высота подшипника;
г - координата монтажной фаски; г^^ - наименьший
предельный размер г
Размеры, мм
Особо легкая серия диаметров 9
d
4
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
120
130 1
140
150
160
1
D
12
16
! 18
20
22
26
28
32
37
42
47
52
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
120
130
140
150
160
170
180
Размер Н для серий ширин
7
4
5
! 5
5
5
5
5
6
6
6
6
6
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
9
9
9
9
9
9
9
9
—
-
-
-
-
-
-
-
-
-
—
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
—
-
-
-
| 1
6
7
7
7
7
7
7
8
8
8
8
9
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
14
14
14
14
14
14 1
14
Гппт
(U
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6


ю го ю к> ю —
О 0N^K)OO
О О О О О О
00 -J Os О! -Р*
О О О О О
О О О О О
ooooo
л v-^l Ч^> \_п w»
g о о о о
vl vl OS 0\ ON
1Л»->4 WO
ooooo
ON U» О 00 ON
ooooo
Ji- ^ ^ W Ы
ooooo
^ К) О 00 ON
ooooo
to ю to — ►— ►—
^WOVOOOsI
о о о о о о
К) К) К> К) Ы К>
«О V* -Р* U) *-* О
О <-Л OJ О On On
о ooooo
no oo ^i on ^i
ooooo
4>» U> tO Ю —
-P* ON O0 tO Ui
ooooo
c-s q >0 vo O0
° ° ©0 tO -*J
s:
00 -^1 -J ON ON
KH0W00Gl
ooooo
ON t-Л tV» <-Л <-*
-ООАЮО
ooooo
.рь .рь -P* -P* -P*
00 ON -P* tO О
ooooo
w ыы ы to
O0 ON -P* *- NO
ooooo
to to to to to *-
vIWiW-OvO
О О ч_л ч_л О О
I I I
I I I I I
чЛ .рЬ -Р* -Р*
4^> U) Ш Ы U)
— ON ON Ю tO
U) U) tO tO tO
to to -j u> u>
to tO *- — —
Ы Ы 00 00 00
O0O0O0O0O0 00 00 O0 ^ _P> -рь •£*
П ^1 SO NO
I I I I
I I I
ON ON ON <_Л
-J О О -P*
<У1 .рь -P* -P* -P»
-P* O0 00 tO tO
-Рь -P». U) U) U)
to to on о о
u> u> to to to
о о -p* -p* -p*
to to to to to
-pa* .рь .рь .рь .рь
to to to
^ ^ ^
I I
till
8
h3
, E
ON
о
ooooo
w-oo(
NO O0 O0 O0 -J
ч_л <y> О О О
-»J ON ON <_Л СУ»
о ы ы ы ы
U) U) ^ U) U) U> Ы U) Ы U)
W U) СУ. ОО 00 ООООООО
U) U) Ы U) U)
о о о о о
о о о to to
to to — — — —
K)N)sjsj^^
Kft Ift Lft l_/i <_St 1ft -P-* -P-. -p_- -P-*
WWN-M.M J° to Ю Г- Г- ------ Г- Г- © Я
.___..___..___. ,___.1,^tyl^<-*<-* — — .— — ONON


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
63
Продолжение табл. 1.13
Особо легкая серия диаметров 1
d
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
D
24
26
28
30
35
42
47
52
60
65
70
78
85
90
95
100
105
ПО
120
135
145
155
170
180
190
200
215
225
240
250
270
300
320
350
380
400
420
440
460
480
500
Размер Н для <
7
6
6
6
6
7
1 8
8
8
9
9
9
10
11
11
И
11
И
11
14
16
16
16
18
18
18
18
20
20
23
23
23
27
27
32
36
36
36
36
36
36
36
:ерий ширин
9
-
—
-
-
-
-
—
-
-
-
-
_
-
-
-
_
-
21
21
21
24
24
24
24
27
27
30
30
30
36
36
42
48
48
48
48
48
48
48
Размер для серий ширин 0
Н
9
9
9
9
10
11
11
12
13
14
14
16
17
18
18
19
19
19
22
25
25
25
30
31
31
31
34
34
37
37
37
45
45
53
62
63
64
65
65
65
65
япа\
24
26
28
30
35
42
47
52
60
65
70
78
85
90
95
100
105
ПО
120
135
145
155
170
178
188
198
213
222
237
247
267
297
317
347
376
396
416
436
456
476
495
"inrnn
1 П
13
16
18
21
26
32
37
42
47
52
57
62
67
72
77
82
87
92
102
112
122
132
142
152
162
172
183
193
203
223
243
263
283
304
324
344
164
384
404
424
fjmin
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2
2


64 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.13
d
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2120
2240
2360
2500
D
540
560
580
600
640
670
710
^ 750
800
850
900
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1460
1540
1630
1750
1850
1970
2080
2180
2300
2430
2570
2700
2850
Размер Я для серий ширин
7
45
45
45
45
50
50
50
54
58
63
67
67
67
73
78
82
95
90
100
-
-
—
-
-
-
-
—
-
-
-
-
-
9
60
60
60
60
67
67
67
73
78
85
90
90
90
95
103
109
115
122
132
-
-
—
-
-
-
-
~
-
-
-
-
-
Размер для серий ширин 0
Я
80
80
80
80
85
85
85
95
105
112
120
120
120
130
135
140
150
160
175
175
175
180
195
195
212
220
220
236
243
258
265
272
^1лпа\
535
555
575
595
635
665
705
745
795
845
895
945
995
1055
1155
1175
1245
1315
1395
1455
1535
1620
1740
1840
1960
2070
2170
2290
2420
2560
2690
2840
ьЧяшп
444
464
484
504
534
564
604
634
674
714
755
805
855
905
955
1005
1065
1125
1135
1255
1325
1410
1510
1610
1710
1810
1910
2010
2130
2250
2370
2510
Глшп
2,1
2,1
2,1
2,1
3
3
3
3
4
4
4
4
4
5
5
5
5
5
6
6
6
6
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
Легкая серия диаметров 2
4
6
8
10
12
15
17
16
20
22
•26
28
32
35
6
6
6
7
7
8
8
__
-
-
-
-
—
-
8
9
9
11
11
12
12
16
20
22
26
28
32
35
4
6
8
12
14
17
19
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6


VO so so
о4 о" о"
^-^^^ юшююю «о
»fO ^ fO ч^ ^ Tf V> U"> V> Ш V> «Г* V> «Л УОЮ
NhN Г- <Ч Г- <Ч Г-
<N Г- <N Г- <N
SO V© Г- Г- 00
со со со со со
со rj- v> so r*
со "Ч- rj- Tfr ^f
OOONO(NT}-
~ — <N <N <N
"Ч" "Ч" "Ч" Ю Ю
V> V> V> Ю V>
m m rt rf rf
v> «o v> v> v> v> v> v>
so oo о со so owh
Tf Tf V> V> V> SO SO VO
Z
О Г- <N
<n oo m oo о
SO SO Г* Г- ON
о «r> о «о
• о о ~ —
«г> «о о о о
Г- Г- <Ч <Ч Г-
оо о\ ^ <ч т
— — <Ч <N <Ч
г*« г* г*« г*« «о
Tf so r* on m
СЧ <Ч <Ч <Ч СО
•О 1Л 1Л «О <Л
«П Г^ ^fO «Л
со т rf Tf rf
V> «О VO V> V> 1Л<Л«Л1Л«Л «О «О V>
on — со г*- on ^ Tt so о ^t on ч^ on
n- ir> v> v> «о so so so г- г- r- oo oo
^<ЛЮ 00 On О <Ч «О
^^^ ^ — Os, Cs! Cs!
so r- r- r- oo
<Ч СЧ <N <N <N
m со со со со
«o so О ~* «o
Tf Tf V> V> «O
SO <N CN m 00
«/"> so so so Г-
osoioioso 2 — —
t^ 00 On On On
О <Ч <Ч О О
CO CO
о «о «г> о о
со со со -^ «о
о ю о
SO Г- 00
о.
S
э
«
о.
8
I I I I I
_* ^ _ ^ ^ ТГГ-ООО SO SO On On <Ч
<Ч СЧ <Ч СЧ СЧ <Ч <Ч СО СО СО CO CO CO CO Tf
(N 00 00 00 О
ч* "Ч" "Ч" "Ч" SO
OOcococo v> «о «о v> «o
SOSOr-Г-Г- 00 00 00 On On
CO CO On V> NNO
О О О — CN CO Tf
OO СЧ со со со so SO SO soso SO
00 О —* CO CO
— <N <N ГЧ CM
Г- Г- On On <N
<Ч <Ч О* <N CO
СЧ SO SO SO «O
со со со со ^
«о ю rf rf rf
^ Tf V> 1Г> V>
CO 00 00 <N V>
Г- Г- Г- 00 00
Q О CO
§22
О Г- <N
-^ -^ «o
<N 00 CO 00 О
SO SO Г- Г* On
о<оо<л
• о о —• ~
«Г> «П О О О
<N СО «О SO Г^
001ЛШО
OSO<-*(N^t
— <Ч <Ч <Ч <Ч
OOOOO
ir> r- oo о *t
<N <N <N CO CO
OOOOO
SO 00 CM Tf SO
CO CO Tf Tf Tf
OOOOO
О <N -*t 00 О
v> «o «o «r> so
OOOOO OOO
<Ч «О Г- ~- Ю 0<ЛО
so so so r- r- oo oo os
о<ло
<Ч <Ч со
«ло«ло«л
CO -*t 4t «О «О
о «о о «о о
so so г- r- oo
v> о
00 Os
OOO
О — <Ч
OOOOO
со rf «r> so Г-
OOOOO
OOOsON^t
~* ~- <Ч <Ч (Ч
OOOOO
SO 00 О <N Tf
СЧ <N CO CO CO
OOOOO
sOMO(NTt
CO CO Tf Tf Tf
OOOOO OOO
soooocoso ocor-
TfTf«r>«r>V> so so SO


66
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.13
d
710
750
800
850
900
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
D
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1460
1520
1610
1700
Размер Я для серий ширин
7
109
112
118
122
125
136
145
155
-
-
-
-
9
145
150
155
160
170
180
190
206
206
206
218
230
Размер для серий ширин 0
Я
190
195
205
212
220
236
250
265
-
-
-
-
^1япа\
945
995
1055
1115
1175
1245
1315
1395
-
-
-
-
^Члшп
715
755
805
855
905
955
1005
1065
-
-
-
-
Гтип
6
6
7,5
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
4
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
20
24
26
30
32
37
40
47
52
60
68
78
85
95
105
ПО
115
125
135
140
150
155
170
190
210
225
240
250
Средняя серия диаметров
1
8
8
9
9
10
10
12
12
14
15
17
18
20
23
23
23
25
27
27
29
29
32
36
41
42
45
45
_
-
-
-
-
—
-
-
-
18
20
22
24
27
30
30
30
34
36
36
39
39
42
48
54
58
60
60
11
12
12
14
14
15
16
18
18
21
24
26
28
31
35
35
36
40
44
44
49
50
55
63
70
75
80
80
3
20
24
26
30
32
37
40
47
52
60
68
78
85
95
105
ПО
115
125
135
140
150
155
170
187
205
220
235
245
4
6
8
10
12
15
19
22
27
32
37
42
47
52
57
62
67
72
77
82
88
93
103
113
123
134
144
154
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2,1
2,1
2,1
2,1


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
67
Продолжение табл. 1.13
d
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
950
1000
D
270
280
300
320
340
360
380
420
440
480
500
540
560
600
620
650
680
710
730
750
800
850
900
950
1000
1060
1120
1180
1250
1320
1400
1460
Размер Н для серий ширин
7
50
50
54
58
63
63
63
73
73
82
82
90
90
100
100
103
109
112
112
112
122
132
136
145
150
160
165
170
180
190
200
-
9
67
67
73
78
85
85
85
95
95
109
109
122
122
132
132
140
145
150
150
150
160
175
180
190
200
212
224
230
243
250
272
280
Размер для серий ширин 0
И
87
87
95
105
ПО
112
112
130
130
140
140
160
160
175
175
180
190
195
195
195
212
224
236
250
258
272
290
300
315
335
355
-
^1япах
265
275
295
315
335
355
375
415
435
475
495
535
555
595
615
645
675
705
725
745
795
845
895
945
995
1055
1115
1175
1245
1315
1395
-
"ismin
164
174
184
195
205
225
245
265
285
305
325
345
365
385
405
425
445
465
485
505
535
565
605
635
675
715
755
805
855
905
955
-
'"vmin
3
3
3
4
4
4
4
5
5
5
5
5
5
6
6
6
6
6
6
6
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
9,5
9,5
12
12
12
12
Тяжелая серия диаметров 4
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
16
18
20
23
25
27
29
32
34
36
38
21
24
27
30
34
36
39
42
45
48
51
24
28
32
36
39
43
48
51
56
60
65
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
27
32
37
42
47
52
57
62
68
73
78
1
1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
3*


68 Глава 1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.13
Размер Я для серий ширин Размер для серий ширин О
d D 1 1 1 Гдшп
7 9// </|лпах D\smin
80 170 41 54 68 170 83 2,1
85 180 42 58 72 177 88 2,1
90 190 45 60 77 187 93 2,1
100 210 50 67 85 205 103 3
ПО 230 54 73 95 225 113 3
120 250 58 78 102 245 123 4
130 270 63 85 ПО 265 134 4
140 280 63 85 112 275 144 4
150 300 67 90 120 295 154 4
160 320 73 95 130 315 164 5
170 340 78 103 135 335 174 5
180 360 82 109 140 355 184 5
190 380 85 115 150 375 195 5
200 400 90 122 155 395 205 5
220 420 90 122 160 415 225 6
240 440 90 122 160 435 245 6
260 480 100 132 175 475 265 6
280 520 109 145 190 515 285 6
300 540 109 145 190 535 305 6
320 580 118 155 205 575 325 7,5
340 620 125 170 220 615 345 7,5
360 640 125 170 220 635 365 7,5
380 670 132 175 224 665 385 7,5
400 710 140 185 243 705 405 7,5
420 730 140 185 243 725 425 7,5
440 780 155 206 265 775 445 9,5
460 800 155 206 265 795 465 9,5
480 850 165 224 290 845 485 9,5
500 870 165 224 290 865 505 9,5
530 920 175 236 308 915 535 9,5
560 980 190 250 335 975 565 12
600 1030 195 258 335 1025 605 12
630 1090 206 280 365 1085 635 12
670 1150 218 290 375 1145 675 15
710 1220 230 308 400 1215 715 15
750 1280 236 315 412 1275 755 15
800 1360 250 335 438 1355 805 15
850 1440 - 354 - - - 15
900 1520 - 372 - - - 15
950 1600 - 390 - - - 15
1000 1670 - 402 - - - 15
1060 1770 - 426 - - - 15
1120 1840 - 444 - - - 15
1180 I 1950 1 - | 462 1 - I - | - I 19


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
69
Продолжение табл. 1.13
Особо тяжелая серия диаметров 5
d
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
D
52
60
73
85
100
ПО
120
135
150
160
170
180
190
200
215
225
250
270
300
320
340
360
380
400
Размер Н
для серий
ширин 9
21
24
29
34
39
42
45
51
58
60
63
67
69
73
78
82
90
95
109
115
122
125
132
140
'"vmin
1,0
1,0
1,1
и
1,1
1,5
2,0
2,0
2,1
2,1
2,1
3
3
3
4
4
4
5
5
5
5
6
6
6
d
180
190
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
530
560
600
630
670
710
D
420
440
460
500
540
580
620
670
710
750
780
820
850
900
950
980
1000
1060
1090
1150
1220
1280
1320
1400
Размер Н
для серий
ширин 9
145
150
155
170
180
190
206
224
236
243
250
265
272
290
308
315
315
335
335
355
375
388
388
412
''яшп
6
6
7,5
7,5
7,5
9,5
9,5
9,5
9,5
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
1.14. Основные размеры упорных шариковых и роликовых двойных подшипников
(ГОСТ 3478)
Js-
А.
d2 - номинальный диаметр отверстия тугого кольца двойного
подшипника; ds - номинальный диаметр наружной цилиндрической
поверхности тугого кольца двойного подшипника; c/3vmax - наибольший
единичный диаметр наружной цилиндрической поверхности тугого
кольца двойного подшипника; D - номинальный диаметр наружной
цилиндрической поверхности свободного кольца; Dx - номинальный
диаметр отверстия свободного кольца; Dbn)in - наименьший
единичный диаметр отверстия свободного кольца; И - номинальная высота
подшипника; В - номинальная высота тугого кольца двойного
подшипника; г - координата монтажной фаски тугого кольца одинарного
подшипника и свободного кольца; гЛ1п1п - наименьший предельный
размер г; гх - координата монтажной фаски тугого кольца двойного
подшипника; rb.min - наименьший предельный размер гх


70
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 1.14
Размеры, мм
Легкая серия диаметров 2 для серий ширин 0
d*
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
d2
10
15
20
25
30
30
35
40
45
50
55
55
60
65
70
75
85
95
100
ПО
120
130
140
150
150
160
170 !
190 I
D
32
40
47
52
62
68
73
78
90
95
100
105
ПО
115
125
135
150
160
170
190
200
215
225
240
250
270
280
300 |
Н
22
26
28
29
34
36
37
39
45
46
47
47
47
48
55
62
67
67
68
80
81
89
90
97
98
109 |
109
ПО
В
5
6
7
7
8
9
9
9
10
10
10
10
10
10
12
14
15
15
15
18
18
20
20
21
21
24
24
24
^Злпач
32
! 40
47
52
62
68
73
78
90
95
100
105
ПО
115
125
135
150
160
170
189,5
199,5
214,5
224,5
239,5
249
269
279
299
^Чятнл
17
22
27
32
37
42
47
52
57
62
67
72
77
82
88
93
103
113
123
133
143
153
163
173
183
194
204
224
''vmin
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
и
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
'"ivmin
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
* Диаметр отверстия тугого кольца соответствующего одинарного подшипника серии диаметров 2
приведен для построения условного обозначения подшипников.
Средняя серия диаметров 3 для серий ширин 0
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
20
25
30
30
35
40
45
50
55
55
52
60
68
78
85
95
105
ПО
115
125
34
38
44
49
52
58
64
64
65
72
8
9
10
12
12
14
15
15
15
16
52
60
68
78
85
95
105
ПО
115
125
27
32
37
42
47
52
57
62
67
72
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
71
Продолжение табл. 1.14
d*
75
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
di
60
65
70
75
85
95
100
ПО
120
130
140
150
150
160
170
D
135
140
150
155
170
190
210
225
240
250
270
280
300
320
340
Н
79
79
87
88
97
ПО
123
130
140
140
153
153
165
183
192
В
18
18
19
19
21
24
27
30
31
31
33
33
37
40
42
"Зтшач
135
140
150
155
170
189,5
209,5
224
239
249
269
279
299
319
339
"ijmin
77
82
88
93
103
113
123
134
144
154
164
174
184
195
205
Гптп
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2,1
2,1
2,1
2,1
3
3
3
4
4
* Диаметр отверстия тугого кольца соответствующего одинарного подшипника серий диаметров 3
приведен для построения условных обозначений подшипников.
Тяжелая серия диаметров для серий ширин 0
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
15
20
25
30
35
40
45
50
50
55
60
65
65
70
80
90
95
100
ПО
120
130
135
140
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
210
230
250
270
280
300
320
340
360
45
52
59
65
72
78
87
93
101
107
115
120
128
135
150
166
177
192
106
209
226
236
245
11
12
14
15
17
18
20
21
23
24
26
27
29
30
33
37
40
42
44
46
50
50
52
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
179,5
189,5
209,5
229
249
269
279
299
319
339
359
27
32
37
42
47
52
57
62
68
73
78
83
88
93
103
113
123
134
144
154
164
174
184
1
1
1,1
1,1
1,1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,1
2,1
2,1
3
3
4
4
4
4
5
5
5
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,5
2
2
2
2
2,1
3
* Диаметр отверстия тугого кольца соответствующего одинарного подшипника серии диаметров 4
приведен для построения условных обозначений подшипников.
Примечание к табл 1.11 - 1.14 Размеры координат фасок со стороны узких торцов внутреннего и
наружного колец роликовых конических подшипников и размеры координат фасок упорных подшипников,
не обозначенные на рисунках, стандартом не регламентируются, однако на указанных местах острые кромки
не допускаются.


72
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.15. Размеры координат монтажных фасок шариковых и роликовых радиальных,
шариковых радиально-упорных подшипников в радиусы галтелей вала
в корпуса (ГОСТ 3478)
А - торцовая поверхность; Б - теоретическая окружность (с радиусом r^), за пределы которой не
должен выступать материал кольца; В - поверхность отверстия или наружная поверхность
подшипника; rnom - номинальный размер координаты фаски; гшт - наименьший предельный размер
координаты фаски; rvmax - наибольший предельный размер координаты фаски; голпах - наибольший
предельный размер радиуса галтели вала или корпуса
Размеры, мм
''пот
0,1
0,15
0,2
0,3
0,4
0,5
0,5
1
1
1,5
1,5
2
2
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
-
-
-
4
4
5
6
Глпт
0,05
0,08
0,1
0,15
0,2
0,3
0,3
0,6
0,6
1
1
1,1
1,1
1,5
1,5
2
2
2
2,1
2,1
2,5
2,5
2,5
3
3
4
5
<
более
_
-
-
-
-
-
40
-
40
-
50
-
120
-
120
-
80
220
-
280
-
100
280
-
280
-
-
i
до
__
-
-
-
-
40
-
40
-
50
-
120
-
120
-
80
220
-
280
-
100
280
-
280
-
-
-
Глпач в направлении
радиальном
0,1
0,16
0,2
0,3
0,5
0,6
0,8
1
1,3
1,5
1,9
2
2,5
2,3
3
3
3,5
3,8
4
4,5
3,8
4,5
5
5
5,5
6,5
8
осевом
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
1
1
2
2
3
3
3,5
4
4
5
4,5
5
6
6,5
7
6
6
7
8
8
9
10
'"латах
0,05
0,08
0,1
0,15
0,2
0,3
0,3
0,6
0,6
1
1
1,1
1,1
1,5
1,5
2
2
2
2,1
2,1
2,5
2,5
2,5
3
3
4
5


ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОДШИПНИКОВ
73
Продолжение табл. 1.15
'"пот
8
10
12
15
18
22
Гптп
6
7,5
9,5
12
15
19
d
более
_
-
-
-
-
-
до
_
-
-
-
-
-
Гяпах в направлении
радиальном
10
12,5
15
18
21
25
осевом
13
17
19
24
30
38
'"ляпах
6
7,5
9,5
12
15
19
Примечание. Для подшипников с шириной колец до 2 мм включительно г™^ в осевом направлении
принимают равным rsmax в радиальном направлении.
1.16. Размеры координат монтажных фасок со стороны широкого торца внутреннего и
наружного колец роликовых конических подшипников и радиусы галтелей вала
или корпуса (ГОСТ 3478)
Размеры, мм
''пот
0,5
0,5
0,8
1
1
1,2
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
4
5
5
6
6
Гптп
0,3
0,3
0,5
0,6
0,6
0,9
1
1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3
4
4
4
4
5
5
6
6
с
более
-
40
-
-
40
-
-
50
-
120
250
-
120
250
-
120
250
-
120
250
400
-
120
250
400
-
180
-
180
i
до
40
-
-
40
-
-
50
-
120
250
-
120
250
-
120
250
-
120
250
400
-
120
250
400
-
180
-
180
-
Гялач в направлении
радиальном
0,7
0,9
1,2
1,1
1,3
1,7
1,6
1,9
2,3
2,8
3,5
2,8
3,5
4
3,5
4
4,5
4
4,5
5
5,5
5
5,5
6
6,5
6,5
7,5
7,5
9
осевом
1,4
1,6
1,2
1,7
2
1,7
2,5
3
3
3,5
4
4
4,5
5
5
5,5
6
5,5
6,5
7
7,5
7
7,5
8
8,5
8
9
10
П
Гвяпач
0,3
0,3
0,5
0,6
0,6
0,9
1
1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3
4
4
4
4
5
5
6
6


74
Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
1.17. Размеры координат монтажных фасок шариковых и роликовых упорных
одинарных и двойных подшипников и радиусы галтелей вала и корпуса (ГОСТ 3478)
Размеры, мм
'"пот
0,1
0,15
0,2
0,3
0,4
0,5
1
1,5
2
2,5
'"лтп
0,05
0,08
0,1
0,15
0,2
0,3
0,6
1
1,1
1,5
Гяпах
0,1
0,16
0,2
0,3
0,5
0,8
1,5
2,2
2,7
3,5
'"аяпах
0,05
0,08
0,1
0,15
0,2
0,3
0,6
1
1,1
1,5
'"пот
3
3,5
4
5
6
8
10
12
15
18
22
Глтп
2
2,1
3
4
5
6
7,5
9,5
12
15
19
'япах
4
4,5
5,5
6,5
8
10
12,5
15
18
21
25
'ляпах
2
2,1
3
4
5
6
7,5
9,5
12
15
19
* Относится к радиальному и осевому направлениям.
1.18. Размеры координат монтажных фасок подшипников и наибольшие предельные
радиусы галтелей вала и корпуса (ГОСТ 3478)
Размеры, мм
'"пога
0,2
0,3
0,4
0,5
0,8
1
1,2
1,5
2
2,5
'лпах
0,4
0,5
0,7
0,8
1,2
1,5
1,7
2,1
2,7
3,3
Гятп
0,1
0,2
0,2
0,3
0,5
0,7
0,9
1,1
1,3
1,8
'"ояпах
0,1
0,2
0,2
0,3
0,5
0,6
0,8
1
1
1,5
'"пот
3
3,5
4
5
6
8
10
12
15
18
Гяпах
4
4,5
5,2
6,3
7,5
10
12,5
15
19
23
Глшп
2,3
2,5
3
3,7
4,7
6
7,5
9,5
12
14
'"ляпах
2
2
2,5
3
4
5
6
8
10
12
Примечания: 1. Контур фаски не должен выходить за предел теоретической окружности радиусом
Гяшп, сопрягающейся с поверхностями торца и отверстия (или наружной поверхностью) кольца. Форма
поверхности не регламентируется. 2. Размеры координат фасок упорных подшипников установлены на фаски:
наружной поверхности свободного кольца и поверхности отверстия тугого кольца одинарного подшипника со
стороны наружного торца; поверхности отверстия среднего тугого кольца двойного подшипника со стороны
обоих торцов. 3. Значения /•„„,„, /-„мх и /«„„ax, приведенные в табл. 1.15-1.17, применяют при проектировании
подшипников и по заказу потребителя. В остальных случаях применяют значения Глшп, '"лш» и Голпах,
приведенные в табл. 1.18. 4. Требования к поверхности фасок подшипников должны соответствовать требованиям
ГОСТ 520.


Глава 2
РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
В настоящее время машиностроительные
предприятия России используют подшипники,
производимые как заводами стран СНГ, так и
зарубежными производителями (инофирмами).
Наибольшим спросом пользуются
по-прежнему подшипники заводов стран СНГ. Однако
ими производится не вся номенклатура,
используемая приборо- и машиностроением.
Кроме того, некоторые подшипники
зарубежных фирм отличаются более высокой
надежностью и долговечностью. С учетом этого ниже
приведены данные для выбора большинства
конструктивных исполнений подшипников,
которые применялись в нашей стране и могут
выпускаться заводами СНГ, а также
подшипников зарубежного производства.
2.1. ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА
СТРАН СНГ
В основном ниже приведены данные о
стандартных подшипниках. Если подшипники
каких-либо типоразмеров в настоящее время не
выпускаются, то в большинстве случаев они
могут быть приобретены у инофирм через
коммерческие предприятия, адреса которых
приведены в прил. 2. В приведенных ниже
таблицах даны основные размеры, статическая
и динамическая грузоподъемности, предельно
допустимые частоты вращения, а также
данные, используемые при расчете эквивалентной
нагрузки и некоторые рекомендуемые размеры
сопряженных с подшипником деталей.
Сведения о размерах и числе тел качения
в подшипниках позволяют при необходимости
рассчитать нагрузку, превышение которой
может привести к пластическим деформациям,
недопустимым в некоторых высокоточных
механизмах. Следует отметить, что фирмами-
изготовителями подшипников в размеры и
числа тел качения могут вноситься изменения.
Поэтому в особо ответственных случаях
следует ознакомиться с этими данными. Кроме того,
эти данные могут быть использованы при
проектировании совмещенных опор, у которых
роль наружного кольца подшипника выполняет
корпусная деталь или роль внутреннего
кольца - вал.
Статическая грузоподъемность С0,
приведенная в таблицах, приблизительно
соответствует нагрузке, при которой в наиболее
нагруженном сечении суммарная остаточная
деформация колец и тела качения не превышает
0,0001 диаметра тела качения. Такая
деформация допустима в обычных, не относящихся к
высокоточным, механизмах. При вращении
подшипника нагрузка на него кратковременно
может превысить это значение.
Приведенные в таблицах значения
предельной частоты вращения ппр относятся к
подшипникам нормального класса точности со
штампованными металлическими
сепараторами, эксплуатирующимися при относительно
небольших нагрузках.


2.1.1. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
2.1. Однорядные радиальные шарикоподшипники по ГОСТ 8338 и нестандартные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник:
динамическая
F F
P = Fr при -*-<е и Р = 0,56/v + YFa при —>е;
Fr Fr
статическая
Р0 = 0,6Fr + 095Fa (при Р0 < Fr принимать P0=Fr)
Исполнение 0000
0,025
0,04
0,07
0,13
0,25
0,50
0,22
0,24
0,27
0,31
0,37
0,44
2,0
1,8
1,6
1,4
1,2
1,0
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
d
D
В
г
Шарики
Dn
z
Грузоподъемность,
кН
С
Со
пщ • 10*3, мин*1, при
смазочном материале
пластичном
жидком
/я, кг
ditata
Ama\
а, не
менее
Сверхлегкая серия диаметров 8, серия ширин 1
1000084*
1000088*
1000801*
1000802*
1000805*
1000807
1000812*
1000813
1000814
1000816*
1000818
1000821
1000822
4
8
12
15
25
35
60
65
70
80
90
105
110
9
16
21
24
37
47
78
85
90
100
115
130
140
2,5
4
5
5
7
7
10
10
10
10
13
13
16
0,2
0,4
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1,5
1,5
1,5
1,3
2
2
2,38
3,17
3,17
5
5,56
5,56
4,76
7,14
7,14
8,73
9
10
12
12
16
21
24
22
24
32
24
27
25
0,54
1,33
1,43
1,56
3,55
4,75
8,71
11,7
12,1
12,4
19,5
20,8
28,1
0,213
0,51
0,7
0,83
2,8
3,2
7,35
9,15
10
10,8
17
19,6
26
45
36
30
26
17
13
7,5
7
6,7
6
5,3
4,5
4,3
53
43
36
32
20
16
9
8,5
8
7
6,3
5,3
5
0,0007
0,0034
0,007
0,008
0,02
0,03
0,12
0,13
0,18
0,22
0,3
0,45
0,54
5
9,8
14
17
27
37
62
69
74
84
95
110
115
7,8
14
19
22
35
45
76
81
86
96
ПО
125
135
1,8
1,8
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
3


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
77
1 «
1 х
1 Q"
1
1 е
1 1
тз
1 <-
1 *
1 ^
Япр ' 10"\ МИН*', ПрИ
смазочном материале
Грузоподъем ность,
кН
Шарики
1 V.
QQ
Q
чз
Обозначение
менее
жидком
пластичном
С
и
и
а
с
3
|
СО Tf
in О
Tf no
in «О
CN Tt
5*
СП ГП
оо "г
Ш 00
CN CN
9,12
9,52
2сч
NO 00
О m
m I4»
о о
CN rt
000824*
000828*
Tf Tf Tf Tt
Tt Tf On On
00 On О —
— — CN CN
m m in m
Ш NO Г» 00
CO On со
rf ^ ^ o^
—* ~ CN
^ ^t (N
CO CO СП
00 NO Tt
CN CN CN
^ _ «n
»— ^" 00
ЧО NO Г* T?
00
oor rf oo rt
00' On' —' CN
rt rt NO NO
со no rf m
CN CN CN CN
12,3
11,5
13,49
13,5
CN CN CN CN
О О CN CN
CN CN CN CN
О О «О U->
On О — CN
— CN CN CN
О О О О
Ш NO Is- 00
000830
000832*
000834
000836
^10"Л"Л"Л
CN ~ О 00 NO
NO Tt ON О NO
CN CO CO Tt U->
NO 00 О CN Tt
CN 00 CO Ш Г»
CN CN CO CO Tt
<S On - - £
^ On NO in —■
Оч NOr СП CN On
О О «П in О
— о in г-» г»
— CN CN CN «П
м 00 Tt 00 On
Tt 1П 00 00 ГЛ
CO CN CN CN CN
12,7
21,4
23,02
23,02
38,1
in m m
CN со' CO
Tt CO 00 00 NO
CN со со со m
о о о о о
МЛ О М 00
cn со ^t ^ m
о о о о о
CN 00 CN Tt NO
CN CN CO CO ^t
Tt NO ^ 00 CN
tJ- «n NO NO On
00 00 00 00 00
о о о о о
о о о о о
о о о о о
Сверхлегкая серия диаметров 9, нормальная серия ширин 1
000000000000000000
CN 00 00^ го ,п Г- 00
СО Т*« ^ ~ *- — — ^N
00 CN CN^ CN NOr 00 00 ,-.
— ro -^ "Л vO Г4»' On —*
1IIS8S8 8 8
о сГ о* ° <z> ° ° ° °
ППО00<Л<ЛПО00
ininrnOOOOONOTtCN
^" Tf ^" ^" СО СО СО СО СО
о о о ° ° о ° ° ~
JfjooNomoor-cNTtoo
£j CN^ Ш On О -^ О CN NOr
0' О" О О —' —' CN CN CN
Nor^Nor^oooor-oor-
00 ON 00 ^
4 — ^ <N CN <^ CO CO _-
О — CN ^
CNCNCNcOTtrtininin
о" о4 о4 о о о о о о"
NO CN
'^fcoTt^mmNOvo
— CN
^■vooozrrDIC^^S
^-CNCOTt«nNOr-00ON
— CNcOTtmNOt^OOON
OnOnOnOnOnOnOnOnOn
ooooooooo
ooooooooo
ooooooooo
ooooooooo
OCNNOOOinOin^
CNCNCNCNcOrtTfin
CNTfr-ONCNr-CNON
— — -* ~- CN CN CO CO
On — r-00«nCNONNO
ОЯ.ОООООО
сГ ° о" о" о" оЛ о" о"
ONOOOOCNOsr-rt
TtCOCOCNCN — — —
TtOrtCNOONOTf —
COCOCNCN — —"^»—
Ш «П Tt CN «П «П гм
COr CO^ p CO^ NO^ ^ «П^ *T
~ ~ CN* CN* CO" Tt4 ^
TtONCON©inCNONTf
CO CO О CO^ 1П CO 1П^ 0Л
со' со' Tf Tt" no' Г-' Г»* —
f^j^CN — OCNCOCO
r- r- oo ^ m
On On^ —* ! in in "Л ^
со со со' rr> in
in in in in in in in
o" o" <z> о" о' о' о *~
NOvor^r-ONONOsS
CNTtOOOr^CNt^m
CNCNCNcOCO^Ttin
OCNinr-omom
*
O^-CNcOTtinNOr^
On On On On On On On On
8888888 8
oooooooo


78
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
CD
S
менее
1 &
<5
5
/fnp • 10°, мин, при
смазочном материале
Грузоподъемность,
кН
Шарики
жидком
пластичном
с
о
N
Q
V»
QQ
Q
чз
Обозначение
подшипника
CN
00
0,11
го
о
ГО
Os
13,8
*■
6,35
-
CN
CN
SO
О
1000908
CN ГО
so r-
OS О
«П Os
o"o"
— oT
ON 00
S-"
?s
ГО 00
*" ro^
Г>Г v©
*- T
CN ГО
oo о
SO 00
1000909
1000911
ГО ГО ГО ГО ГО
oo oo 2 2 ~
«n о о «r> ^
ЧО Г- 00 00 ON
ЧО 00 00 ГО ^
CN CN ГО Tf *Л
о" о" о" о" °
,-К VS Г^ ^ **>
°^ °° ^ vo vo
«Л> ГО V© ГО
г*«Г чо" *п *п
<N Ч П Ч О
i-J ГО ON О ГО
~ ^ CN
«П Tf ГО «П ON
SO Г^ rf К ~
«-* «-« CN CN ГО
ON Os 00 Г- 00
^* ^* ГО ГО ГО
~". ч ^  т
Г-' Г-Г oo" Os Os
«n «n u-> <ri ,
ГО ГО NO VO 00
S^o2|
о <о<ло «л
чо чо r* oo oo
CN ГО «Л> ЧО Г*
On On On On On
О О О О О
О О О О О
о о о о о
ГО ГО
ON Tf
~ CN
#2
«1
«5
,-Г го*4
ГО ГО
го" го"
го го
00 00
10,32
10,32
CN CN
00 00
*п о
CN ГО
о *п
Os Os
000918
000919
го го го
Т* ON Tf
ГО ГО ^t
чО ~ чо
о ^ ^
CN CN _
ол <э ~«
«П ГО О
Tf" Tf" Tf*
Os «Л «О
rf VO VO"
rt rt rt
Os Г- Os
10,32
12,7
11,51
CN CN CN
О О О
CN CN CN
О *П О
Tfr Tfr «n
О «П О
о о —
1000920
1000921
1000922
fOTfTfr^-TfTfTfrTt^-tr>«n«n
OsCNCN~~©00©00040
U->r^00~CNr-ON~«nr-CNTfr
r*r-r*0000OsOsONOsOs^Tt
CNrOTfr4Ot^©CNTfrvO00rOU->
4 £ П Ч <Ч ^ П 4 £ 2> **> Г-
ГО^ » CN^ O^ ЧОл ^ CN^ Os^ 00^ Ч\ Т^
TjT ~ rf frf «^ of fsf of ^ ^ _T ^-T
чОл т^ oi чО rf ON^ » vo^ «n CN^ ^
E^ioPiSovOOOOr-OOOCN
w. w« Ч яч Ч 00 ^ 0s N SO t^ en
ro«nvoSro^^^r;r;^a
<nvOVOON^^^^^^f>'fs'fs'fN
OOOOOsOOOsr-OCNr-000000
ON00004O4O^rOfOCN4O^ —
Tt O^ О ^ Tt^ 00^ CN CN O^ ^ «n^ ^
ГО «гГ «П Г»" Г>Г ro" CN" CN О СГ SO" ?5
fNI r> »» fn (T) »\ rv »\ »\ »< ^" ^T
CNCN rororororo
CNTtTt00000000004O4O4O4O
CNCNCNCNCNfOrOfOrtTtirsU^
«nooooooooooo
SOOOONCNroOOOCNvOOOrfvO
oooooooooooo
CNfOTfrvOl^OCNTfrvOOOCNTfr
TtvOOOCNTtOTtOOCNVO^OO
CNCNCNrOrortTtrt«n«OSOvO
OnOnOnOnOnOnOsOnOnOnOnOn
OOOOOOOOOOOO
OOOOOOOOOOOO
oooooooooooo
I s
i |
I s
§ |
i I
ffi 3
В 8-
&
ii
С
C5 X
о. о
-I

Sill


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
X
в*
менее
1 I
u I
5
/l„p • 10*3, МИН*', ПрИ
смазочном материале
Грузоподъемность,
кН
Шарики
пластичном жидком
N
"I
V» 1
QQ
Q
чз
Обозначение
* 1
- 1
s 1
|
а:
9-
I
а
1
I
CN CN
so О
CN ГО
т* Г-
0,018
0,025
CN 00
ГО CN
SO CN
CN CN
CN »
CN" CN"
Г- OS
00 00
SO so
o" cT
r- oo
00 CN
CN ГО
CN *П
CN
CO
ГО
OS
0,036
CN
OS
3,25
6,05
Os
5,16
0,5
00
CO
r-
CN
Os
CN
0,06
r**
T*
7,61
-
5,56
0,5
00
W-s
CN
CN CN
со О
«n vo
CN Г*
CO CO
О «—
о" о"
«n со
CN О
CO ^
r»" oo*4
CN^ т^
~ CN"
Tf «П
VO vo
o" o"
OS Os
u-> CN
«n vo
о «n
ro CO
CN CN
VO «—
VO Г*
CN Os
со г-*
o" o*
CN *-
* Os
Os
«Л> 00
^ o"
Os —i
оол so^
vo Г-
CO ГО
VO so"
o" ""
Os <=>
00 Ю
SO Г-
О «П
*-CNfOW*>vOr*00OS
ОООООООО
88888888
ОООООООО
CN
SO
0,18
о
«о
oo"
11,4
16,3
00
6,35
-
о
о
00
о
го
so
00
Os
0,28
Os
7,5
rt
19,5
r-
2
~
~
о
Os
ro
ON
s
0,29
00
6,7
u->
19,9
00
7,14
~
-
Os
о
SO
fO fO
*2
Os rt
VO Г-
CO Tf
o* o*
s-
2-
vO
<4 ^
~-T oo"
CN CN
OS 00
^* Os
— го
о о
о ^
«n о
vO Г*
CO
0,597
6,3
5,3
31,5
33,2
-
rt
CN
О
00
го
0,626
SO
u->
33,5
33,8
-
rt
О
ro
00
ro
0,848
5,6
4,8
Os
ro
41,6
1,5
SO
О
О
Os
о — cNco^tsor-oo
88888888
ОООООООО
ro
0,91
«r>
4,3
44,2
2,5
so
О
«о
100
т*
»
Tt
3,4
vO
61,8
«n^
Os
о
00
120
7000120
7000124
rt
2,69
3,8
3,2
81,5
79,3
CN
CN
CN
200
130
7000126
rt
5,77
2,8
CN*
cn"
129
119
2,5
00
CN
260
170
7000134
ч*
10,1
cn"
1,9
190
168
со
CO
310
200
7000140
rt
328
232
13,5
2,2
1,8
204
174
Os
25,4
3,5
со 1
340
220
7000144


80
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
if
о ж
*1
£•
а:
I
i
8
-8
I
1
г. * ^fNfNfNfNfNfNfN CNrofOfororororororo с> со го го rf
^сч c^c4°S>r2*n*n\ot^ r> oo oo on
ro ^*
ГО 00 00 CO fN Г* fN — ~m ~m ~m
О <NTfrTfrOs«r>0«r>0 iOM00(Nh(NhN00
<-» —, --(N(NrnTj-TtiD iO^vOM^0000aC>2
со oo ^- on on o>
О © ~* ~ CN CO
Г- fN On fN
ё 1J rjS^00<Nv©<^Tt ^OsONtn^NO^-^,^ ONvo «П ^
§3 QgOO--«(N fNcOCOTf^V&OOON^fN fN|4N0^
-г -г -г ,-г о о" о о4 о" о" о" о" о4 о4 ° о4 о" о" ~" -** -**4 ~* сч ^
о о о о
Tf ГЛ СО ГО fN ~ »- ~ ~ ~. ^ W OO ^ Г»
ЧО ~*я ^ «Л °° ^ -*»• °°*
Г^" * ~ VO N© «П «О ^ ^t" СП
ГО ГО
О NO Г- «П fN О *\ ,
m fN — — — — оС
«П^ «П^ Г*^ СО^ vfi VO^ го^ (
00 «П
сол r^ т^ счл
^ СО СО СО
ЧО rt
g;
_г ^ vo оо 2 П 2
fN fN ГО
. VO VO О
^ £ £ «о 2
fNr*4OfNcoON0000
Ч Ч *1 ~ гл in v© <z>
Tfr«nON~~~~*fN
ч©л —^ VO^ Г^ Г^ Г-; Г^ ^ «П^ »Пл
^-Л оол оГ сГ г»л оС г*^ оС оо" о
CNCNCNcococOTfrTfrinv©
«П 00^ О^ CN^ чО
S* fN" ~ «лГ О
Г- 00 00 ~
ЧО Г^ Г^ 00 ON
О - - (N ГЛ CNfOCN«ncOTfTfrTfr«nTf "OfOfOVN^-
ON ON
WO <П
о" о"
40VO«n«nTtTtTtfO
r^r-^C^C^'-ONONr^
rf rt4 чол чо К К r^" оол
П ГО >Л «Л П П CO
чО
оо 2 - S
>л «о «о <n «n
fN (N fN fN fN CN fN * *
<N fN
^r со со со со
fN
чл|^ eftoefNfNfOrt«n40 4000000000fNfNTfTf ^ NO 00 00 W
\or- ww^^^,^^^ ^^^^f^fvirSfNfNfN fN fN fN fN CO
on fN чо oo fN t-«o fN oo «n oo«n§2!2!5222 Sggg§
— fN <NfNT*T*«04040r- 00ONOn2ZI^2222 2 2^2®
r^ort OfNOu->©u->©«n ©u->Ou->©u->©«n©«n SS28S
^ °° — ~ fN fN CO CO Tfr Tfr «n«n4OvOr-r-0000ONON 22^^-JU-
r-oo O^Tt«nvor-OOOs 0~<NfOTfr«n40r-OOON O^fNrJ-чО
J_^22 OOOOOOOO ^^~ — ~«^~.^«,— ~« fNfNfNfNCN


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
81
1 *
в"
менее
J
>
m, кг
Лпр • 10, мин, при
смазочном материале
Грузоподъемность,
кН
Шарики
жидком
пластичном
<з
о
N
1 ц.
QQ
Q
73
Обозначение
подшипника
rt
200
150
3,9
3,6
го
108
z
«Л>
20,6
го
го
го
210
140
128
Tf Tf Tf т* т*
CN Г-* Г- Г* 00
~ CN Tfr SO r-
CN CN CN CN CN
CN CN CN CN CN
SO t^ OO Os О
ГО
CN^ r^ vo ^ т^
Tfr" so" OO*4 ~- ~
ГЧ 00^ SO^ SO^
ro" CN" CN" CN
SO ^ CN
CN CN CN
«Г> ГО ГО О SO
CN Tj- Г- О ~*
~m _ ^m CN CN
«П ГО 00 О «П
CN Tt- SO OS Os
VO «Л Tf Tf (Л
«n ^ «л^ «n^ «n^
ГО ГО ГО ГО ГО
«П 00 CN SO SO
ГО ГО t* Tf Tf
«n о о о о
CN Tf VO 00 ON
CN CN CN CN CN
О О О О О
«П ЧО t^ 00 Os
О CN Tfr vo 00
ГО ГО ГО ГО ГО
rt Tf Tf
oo oo so
Os CN rt
CN ГО ГО
CN CN rt
~* ГО «П
CN CN CN
4, °^ ^
Tf" Os" CN
—■ —i CN
CN CN °*
Os 00 Г*
«Л> О Ю
rt Os «—
CN CN ГО
SO Г- «П
~* Tfr \n
CN CN CN
ГО ГО ^
ro" irT so"
ГО ГО ГО
2"*
ГО
~ so so
>л <л <л
о о о
~ т* SO
го го го
о о о
О CN Tf
CN CN CN
on-oo
т* Tf Tt
«n «n
CN CN
00 О
го **•
00 00
Г- Os
CN CN
29,3
33,6
°°* ^
u-> rt
Г- О
ГО Tf
-* CN
OS О
CN ГО
CN
41,28
«n *n
so so
о о
О CN
О О
so oo
CN CN
CN SO
«n «n
CN О
SO *■«
00 «П
ГО 00
ro ro
oo" ~"
^ **!
-~
о «n
^t ro
^ CN
Г* so
ГО Tf
SO «П
44,45
50,8
«n so
t* CN
r- oo
о о
00 Tfr
о о
CN SO
ГО ГО
t* CN
so Г**
a:
I
8-
5
3
00 00 00 00 00 00
CN^ «Л^ «O^ CN^ CN^ CN
rf" vf so" 00*4 Os" ~*
J£ го Ю 00 ro Os
§ О О О О О
0« о" о4 сГ о" о"
00 «П го 00 SO Tf
^ ^" ^* ГО ГО ГО
О 00 SO CN О 00
чЗ" ГО ГО ГО ГО CN
го ?С rt so «П so
CN 5- ^ ^ ^ °^
о 0- о" -" —" ~
Э ^ о. Г- «П CN
s -. 2* ^ ^ ^
0Л ^ CN ГО Tfr
Г*^ SO SO SO Г» Г»
Os 00 00 Г- Г^ SO
**\ **l ^ °\ °V ^
~ CN4 ro" ro" ro" Tt"
ro rt «n «n «n
o" o" o" o" o" ~
^ «n «n so r» oo
О ro SO Os CN SO
ГО Tf «П SO Г* OS
ro Tfr «n SO Г* Os
CN CN CN CN CN CN
2-(N
so 00
CN CN
t* SO
0,03
0,037
О 00
ГО CN
ч* CN
CN CN
SO ^
CN ^
SO Г*
«O SO
Os^ «n^
«n" irT
—
ON 2
О CN
ro ro
О CN
О —i
О О
CN CN


82
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
абл.2.1
Продолжение т
1
ё
Q
<5
i
менее
и
5Л
/top • 10*3, мин, при
смазочном материале
Грузоподъемность,
кН
Шарики
V.
QQ
Q
"Ъ
Обозначение
жидком
пластичном
с
и
N
Q
2
S
:
:
t
1
CN CN CN CN CN CN
\ ~ NO CN t^ Г- «П
ГО ГО Tf Tf «О ЧО
ON ^ «П О «П CN
^ CN CN ГО ГО Tf
5 о ° о ° о
^ О 00 1Г> fO —
0\ MO N O^
m «r> «n M cn oo
Г-; Г- «Л> °°л „J* tf
fO ^ VO*4 ^ -* ^
oo ^ ^ ^. "l "l
•sT *\ CN Z On «T>
^ ON — — CN
00 Г- 00 On Os On
*П ^t <£ <£ ГО ^
&l ^ ON^ ON^ <П «
irf г** г^ г-л оГ ^
«Л> 1Л> <П ^,
•— ^ ^ ^ CN
~ CN Tfr «Л> ЧО Г*
«П О Г* CN CN CN
ГО Tf Tt «П ЧО Г*
"n h о <л о m
— — CN CN ГО ГО
CN ГО ^ «Л ЧО Г^
О О О О О О
CN CN CN CN CN CN
CN
ГО
г-
46,5
0,36
о
8,5
ON
CN
ГО
ON
12,7
CN
00
о
00
о
208
CN
00
г-
CN
0,41
ON
r>*
21,6
33,2
Os
12,7
CN
ON
00
«о
209
CN
ГО
00
0,47
8,5
r-
23,5
35,1
о
12,7
CN
О
CN
О
ON
о
210
го го го го го го
р- ~ VO ~ ON
£ О — — CN CN
•^ 00 ГО 00 ГО О
NO NO Г- Г^ 00 On
чп88йч
<Ол П ^ NO^ ГО^
ГО ГО 00 «П
\0 ** *П Tf if
ON 'ff 15 «П ON «О
CN JN О ^ rf 1Л
ГО T
^ CN VO °°- ^ ^
^ NO NO Г-*
О О О О —< О
Os 00 Г- NO NO «О
смл ел чол ^ ^ Ол
^ *П ЧО* Г** Г*^ ON
^ ^ "Я ^ ^1 гл
CN* CN CN* CN CN*
*- CN ГО ^ «Л> NO
CN CN CN CN CN CN
О О О in О О
О — CN CN го Tf
«r> © «о © «n ©
«П NO NO t^ t^ 00
~* CN ГО Tf «Г> NO
CN CN CN CN CN CN
ГО
ON
ГО
ON
оол
ir>
4,3
3
83,2
-
19,84
ГО
00
CN
О
00
217
ro
ON
О
О
2,2
4,5
оол
ro*
73,5
95,6
о
22,23
го
О
го
о
NO
о
ON
218
го
00
NO
о
CN*
4,3
3,6
81,5
00
о
о
23,81
3,5
CN
ГО
О
«О
ON
219
го ^ **• ^ rf
00 00 00 ГО NO
no t^ oo о ~
*т \0 — ~" ГО
~ ~- CN ГО Tf
CN NO^ «О CN^ Ч\
го* го"" ^* *п г-*
СЛ <© ч* CN^
го го го го
Ч. <Ч го °°» ^
го' ГОЛ CN CN4
^ 3 оо ^- ш
5! О — го го
Tf ГО NO NO NO
cn го Tf «о m
о о о о ^
—. ON 00 NO 00
^ ON «О mm «П
JQ no" oo" o4 oo*
0,1 CN CN ГО CN
in ^ «n «л
ГО ГО ГО ГО
rf no oo о о
го го го тГ т^
о о о »о о
00 On О ~* ГО
О «л> О О О
О О ~ CN го
О — CN Tf NO
CN CN CN CN CN
CN CN CN CN CN
4t
236
ro
9,8
ГО
2,4
о
«n
NO
-
28,58
Tf
CN
250
о
228
ч* Tf
NO NO
CN CN
ГО ГО
NO Г*
»2
NO ^
CN* CN
CN^J
NO NO
NO 00
ON О
00 О
33,34
34,92
T* Tf
<n oo
Г- On
CN CN
О О
<П NO
О CN
ГО ГО
CN CN


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
83
■ х
* 2
о
О X
—« т
h
X
X
8-
X £
X X
т* ТГ Tf Tf
СО СО CO
OS О CN
CN CO CO
r- r- r-
00 ON О
^ ^ CN
383
237
SO Г- CO
— ~ CN
CN CN °*
ON 00 Г* «П
Tt О О
CN Tf 00
CN CN CN
u->
SO
со
ООМЛ SO
Tf CN «T> ON
CN CN CN CN
О ~ — —
00 — 00 \r\
CN ^ CN *\
^ 00 ^J Tfr
rt ^ Tf "*
m «л «л «n
CN CN «Л> 1Л>
«л >л <o so
о о о о
—< CN Tf О
СО ГО СО ^*
О О О О
Г- 00 On CN
Tf SO 00
CO CO CO
CN CN <N
Tf
"<*
CN
a:
§•
3
I
*
8.
со" so*4
CN CN
0,005
0,008
CO 00
Tfr CO
SO CN
CO CO
its
«П ON
—Г CN"
SO SO
00 Г*
со* со*4
m «n
o* o"
«П so
SO ON
Tt «П
CO CO
-
30,8
Tt
0,05
so
CN
О
CN
3,75
8,06
SO
7,14
-
-
«n
CO
о
300
CN CN
CN CN
~ so"
CO CO
г** о
—i CN
0,06
0,08
t* О
CN CN
ON Г-
SO ^
«П Tf
so r-
ON On
ч\ in
CN CO
Г- CN
CO ^t
CN «П
~- CN
О О
со со
CN CN
5 *
я Я
5 5
ON SO
SO CO
2 »
со" u-f
SO Г-
CO CO
<n^ <n
oC oC
S^
Tt Ю
Г- CN
Tf «П
Г* О
—i CN
CO Tfr
О О
CO CO
CN
31,5
0,23
т*
-
11,6
22,5
г-
11,51
CN
Г-
CN
SO
«n
CN
305
CN
SO
36,5
0,34
-
ON
so
28,1
00
сол
CN"
CN
ON
CN
О
CO
306
CN CN
Г- 00
CO 00
•^ со
т|- so
© ©*
° ON
00* К
On rt
— CN
CN
CO
r- oo
14,29
15,08
CN" CN
—« CO
CN CN
О О
00 ON
Ю О
CO Tf
Г- 00
о о
СО СО
CN
0^
со
«П
0,83
00
6,7
31,5
52,7
00
17,46
cn"
«о
CN
О
о
«п
309
CN
3
О
SO
1,08
7,5
6,3
00
со
61,8
00
19,05
со
1^
CN
О
о
«п
310
со
=
64,4
1,35
6,7
5,6
00
20,64
со
ON
CN
О
CN
«n
311
со
118
P
1,7
SO
«n
CN
81,9
00
22,23
•пл
со"
CO
О
со
О
SO
312
со со
00 00
CN CO
SO —
Г- 00
CN «
SO^ СО^
00 «Л>
Tt4 Т*
О 00
so so
*1 *■
CN О
ON —■
00 00
23,81
25,4
«л> «n
со" со"
СО «П
СО СО
О О
Tf «П
«П О
SO Г*
со тГ
СО СО


84
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
Продолжение т
X
1
<5
I
пщ - 10"\ мин*1, при
смазочном материале
Грузоподъемность,
кН
Шарики
к.
QQ
Q
•хз
Обозначение
менее
ЖИДКОМ
пластичном
с
о
N
3
Q
<
с
:
э
со го го го го го
00 00 ЧО чО ЧО ~-
Tf «п V© Г- 00 О
VO — 00 Г£ S£ СО
00 On ОЯ 2 2 ~
^ч ^ ^  ^ |N»
го* со* **•* «гГ ir?
ко  «Я ^ °° Ч
Tfr rt ^ ГО ГО
гол оол чол ^ c<i
Tt" ГО ГО ГО ГО
«Л «П «П 00 00 О
VO \0 ^О О ^ rf
т)* ^* го го го ^*
^ (N СП ^ «Л Г»
00 00 00 00 00 00
Os 00 V© «n rt »—
o^ «n^ —^ r^ гол ч\
чО* 00* О —* го" чО*
CN CN CO ГО ГО ГО
го го
Г* Os *— го «Л> Г*
ГО ГО чЗ" ^ ^ Tf
О О О О О «Л>
ЧО Г* 00 ON О ^
— —i — —i CN CN
«г> о «п о «n §
Г- 00 00 ON ON °
«П ЧО Г- 00 ON О
го го го го го го
го го ^ ^ ^
~ ЧО ЧО ГО ГО
—« CN rt ЧО О
CN CN CN CN ГО
00 ГО ГО Г» Г»
~- CN ГО Tfr ЧО
(N 00 П. <Ч Ч
оооС2 2с^
т^ (N^ 00^ TtJ
ГО* ГО^ CN* CN*
00 ЧО^ т^ CN^ On!
CN* CN* CN* CN* p-T
со го ЧО ЧО «П
«O 00 00 - 00
CN ГО Г* On ЧО
000-^Mh
00 00 00 00 001
4 fN 00 Tf °°J
ro 5 3 3 «n
^ t ^ «Л «Л
On О «П 00 «П
^ «Л «Л «Л VO
«n о о о о
CN Tf ЧО 00 fN
CN CN CN CN ГО
«n о о о о
О ^ CN ГО «П
—i CN Tfr ЧО О
CN CN CN CN ГО
го го го го го 1
4, серия ширин 0
иаметров
ая серия д
1
CN
ГО
CN
0,27
«Л>
CN
11,8
22,9
ЧО
CN*
CN
Г-
CN
ЧО
Г-
403
CN CN CN CN
О О О Г-
Г- 00 ON ON
Ч Ч Ч Ч
ГО* 00* го' Os
ГО ГО Tf Tt
"i P <R <ч
° о* о* ~
- о «Лее
"• ^ 00
^ %п 1^ ****
<* 00* ^ ЧО*
ч ^ ^ т
сГ чо* го ^
CN CN ГО
Ч г- ^ ^
ЧО rfr ""> ГО
ГО «П ЧО
чО ЧО ЧО ЧО
Г- «П Tf го
ЧО^ О^ ЧО^ CN^
чО* ON* О* CN*
—i — CN CN
«п ч\ «п
CN* CN* CN
^ ГО Ш Г4
CN CN CN CN
oog2
оо on 2 ZL
«п о «п о
CN ГО ГО Tfr
u-> чО Г- 00
О О О О
Т* Т* Т* Т*
CN
О
54,4
CN
t^
ЧО
45,5
76,1
r^
23,02
ro
ON
CN
О
CN
«n
^f
409
CN ГО ГО ГО ГО ГО ГО
чО ЧО ЧО ЧО Tf rt О
«^ CN ГО Tf ЧО 00 ON
ГО 00 ГО 00 Ю Ю ^
чО ЧО Г* Г* 00 ON 2i
5 ^^ЧП,^ 00
^ CN CN ГО «П
ro^ чОл го^ «Ол 00^
чо* u-* u-* Tf* ^ ro*
ГО^ 00^ <П 00^ Tf CN
vT Tt" rf ro* ro* ro*
*^l ^v Л ~1 ^ ^ **^
KS? 00*22 2
"- О 00 On со со Tt
К О О — rf чо Г-
Г- Г- Г- Г- Г- I4- Г-
_* ON 00 ЧО СО _ ON
Ч On «П ^- ON * чО
£} чо* оо* о* Tt оо ас
^ CN CN со со °° со
«л <п <п «п . . 1Л
СО СО СО СО
^ СО Ю t^ CN 00 CN
СО СО СО СО ^t Tf Ю
О О О О О О О
со Tf «п ЧО 00 О —
0"ло«лоо»л
<л «п vo vo г^ оо оо
О ^ CN CO Tfr ЧО Г-
5 5 5 5 5 5 5
2
2
I
1
I


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
85
2.2. Однорядные радиальные шарикоподшипники с одной и двумя защитными шайбами
по ГОСТ 7242
J LQ
Исполнение 60000
1
,, в
у/>>ш^
^VVV44V\
Г
-"Я
Исполнение 80000
Размеры, мм
Обозначение подшипника исполнения
60000
80000
D
Особо легкая серия диаметров 1
60018
60100
60101
60104
60105
60106
60107*
60108
60109
60110*
60111*
60112*
60114
60115*
60116
60118*
60120
60121*
80017
80018
80019
80100*
80101
80103
80104
80105
80106
80107
80108
80109
80110*
80111*
80112*
80114
80115
80116
80118*
80120
80124*
7
8
9
10
12
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
70
75
80
90
100
105
120
19
22
24
26
28
35
42
47
55
62
68
75
80
90
95
ПО
115
125
140
150
160
180
6
7
7
8
8
10
12
12
13
14
15
16
16
18
18
20
20
22
24
24
26
28
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2,5
2,5
3
3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2,5
2,5
3
3
60024
60025
60026
60027
60029
60200
60201
60202
60203
Легкая серия диаметров
80024
80025
80026
80027
80029
80200
80201
80202
80203
4
5
6
7
9
10
12
15
17
2
13
16
19
22
26
30
32
35
40
5
5
6
7
8
9
10
11
12
0,3
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
0,3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
1


I
a:
1
-§
^ ^* »-« (N (N (N (N (S CO CO
•Л Ю V* , ^, ^, л1 «Л «Л 1Л <Л <Л _ «П V*
_: _: _: ^ ^ ^ ^ -j -j* -j* лг ^ •*> *** ^r «** **r
«-*■■**■* <N <N <N CN <N CO CO
Tf m NO t^ 00 On O~-CNcOTfW000O ^0OO(N
^ .^ -* ^ *_ ^- CNCNCNCNCNCNCNco cocorfTj-Tf
|чгммл1Л1л 0000«r>000 О О ЧО О О
Tt wo vo r- oo oo on ;
OUOOWOOUO OVOOVOOUOUOO «2822
CN CN CO CO Tf Tf UOWONONOr-r^OOON 2 ^ £! £2 2
-^ UO vO 1^- 00 On
О О О О О О
CN CN CN CM CN CN
О О О О О О
00 00 00 00 00 00
О — CNcOTfWOr^OO О CN Tf NO 00
_.-*^^^-^*-.^. CN CN CN CN CN
CNCNCNCNCNCNCNCN CNCNCNCNCN
oooooooo ooooo
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
I
Tf UO NO Г- 00 On
о о о о о о
CN CN CN CN CN CN
О О О О О О
NO NO NO NO NO NO
O^CNcO^tOf-OO OCNTfrNOOO
^-*^_^-^^^ CNCNCNCNCN
CNCNCNCNCNCNCNCN CNCNCNCNCN
OOOOOOOO OOOOO
nOnOnOnONOnonono so no no no no
s
I-
*
3
чо«г>.и-к1л1_чочою ^ ^ ^ ^ *n *гь *n .. ..
^ ~* *-« <N<N<N COCOCOCOCO
~* •—« —* CNCNCN COCOCOCOCO
CNCOTj"V*f-ON~-CO«r> f"- ON -* CO «nr-ON — 1П
^_^__^СЧ|СЧ|СЧ| CNCNCOCO CO CO CO ^l" Tf
P;9!;«SfJg§§ 2§§i 2§Eil
N<nho<no<no<n ow>ow> о «л о v> «n
— — ^CNCNcOCOrJ-Tf «Л1Л\ОЮ Г^ Г- 00 00 ON
S i
2 {? rl
: о з
^Г-OOON OZ-tN^ Tj-«nvor-ON
5000 —< ^ ~ ~ ^ ^* *-. ^ ^*
00 00 00 00
о g о о
- g oo oo
CO CO CO CO CO
ooooo
00 00 00 00 00
s s
CNcOTf«r>N©r^00ON О — CN CO Tf
oooooooo — — ~ ~- -^
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
oooooooo oooo о
NO NO NO NO vO vO vO NO vO NO NO Ю NO


On On On On
О О О О
О О О О
tO tO tO tO
On Ut £* U)
00 00 00 00
О О О О
о о о о
to to to to
On <-* -P* U)
ON ^ -P* U>
\\0 On U) О
On Lft <-л -P*
© © О О
кл Ъ| V. u>
© p p p
Ъ» Ъ» ^ to
0,002
0,004
0,006
0,01
000091
180000
Обозначение подшипника исполнения
*■
^
to
*t
•^
2
On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
*— *-*— — м- м- м- —- ~ —- *-*-*- — *— — *— ^- ^- *- *- *— OOO
toio*-~~~*-.— ~.— *-*-oo©©©o©©©©*-*-*-
*-OVOOO-JONV-*.pbU>tO~-04©00^10N<-».pb<-OtO*-ON©00«*J
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
ooooooooooooooooooooooooo
*-*- — *-,— — *-^-*- N- — — *-*-*-*-,— _- — ^-^-N-OOO
ЮЮ^-n-h-n-n-- — ^-^-^-OOOOOOOOOO^-^-^-
^O<O00vl0\yi^WNJN-Ov000NJ0\Wi^WWN-O^00vJ
:3^£sVO0000-J-JONON<-*^.Pb.&>U>OJtOtO — — н*-Л
oe о ГИ !^ l^ м - n^SOSOOO^JONONl-n^^OJUJtOtOtOtO^-
ooooouwoowoou,oowu,vJK)v,WOOON^wyo
0000^^ION)OO0000000N0NU^UN)N)O
V© 00 00 -J ^J On
UIUI^IUIUI
©©©©©© p
Ъ| \л \f% \f% \j% Xfi \*
— — о о о >' о о о >> <>
Г* to
vO^^OnnoOn^SJ
оооооооооооооо
^vr^ioto*-*-*-©©©©©©©©©
■^wvo^»oyivovo-oo^-wooouo
§
8
■p
§-
I
T5
о
fa
z
о
аз
Ja
Z
0"
Л
"в
so
fa
s
альн
В"
Л
E
a»
s
Я
о
a
tro
E
s
a
z
s
s
о
«^
a
la
О
z
л
z
z
a
2
z
a
о
n
О
О
н
00
00
00
к»
Э
одш
S
э
ъ
S
э
3
ш
о
ь
о
з
>
о
d
*«
£
О
и:
п
00
-J


со
S
го
о
СЛ
СО
00
о
го
о
<-*
го
СЛ
ел
to
ю
о
ON
ел
ел
о
го
СО
S
го
о
со
On
о
to
о
4ь со
со
00
о
to
о
£ь
to
о
4Ь
-J
to
о
ON
ел
ел
о
^J
СО
00
о
to
о
со
-J
4^
о
| .
-J
ел
о
о
so
СО
ON
О
to
о
to
СО
00
о
to
о
to
ел
СО
ел
.
ел
SO
О
ел
о
g
OnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOn
ООООООООООООООО
елелелелелелелелелелелелелелел
— — — ~*-0000000000
*>WS)-OsOOOvJi
ел ^. со to *- о
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
ООООООООООООООО
елелелелелелелелелелелелелелел
*-*-~-*-*-оооооооооо
^WW-OSOOOvIOnW^WWn-O
оелослоелоелоело«оел100
to to — о
ел о о о
sooooo^lONeл^4^eoeoeo
OUOWWWnJOWiWO
cocotototototototo~~~»-~ — »~~
ел ел ел ел ел ел ел
to to to to — м- —-
у* у* у у* ^ ^ ^
ел ел ел ел елелел
о о р
ел "ел "ел
Г- — Р о Р Р Р Р о Р Р Р Р Р Р
Ь L » % 1л 1л V ы аы "n- - о о о о
^-^j^1*». — eлsoч>Jeл^00ONeлeл
On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
tototo^totototototototototototototototototototoooo
tototototo*-*-*-*-~-*-*-~-N-ooooooooootototo
000\^N)O00>jaw^Wl4)-Ov000Nl0\W^WK)^ov000>l
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
totototototototototototototototototototototototoooo
tototototo*-^-~ — — *-~- — ^-oooooooooorototo
00 0\^KjO00nHN^^MN)-O«00vHNUi^^N)^O^00n)
ooooo0^0^0^0^10^10^0^10^^1100
ooe^ooooooKooo0^°^^^^,0^rooaN^ro
woooe^ooe^w^ww-o^oe^^ui^WN-o450000^
"м>"м>елелелслелелелсл,^,^,^,^елелел елел
1 ^ CO CO CO ^^^^^^>^^^^^> — — — OOO OO
елелел ел ел ел ел ел елелел елелел елел
« *а« ; . 1 " * " . *v ** 1—. so ni o\ ^ v eo,i4to*-"--oooo t-^ о о
160000
180000
Обозначение подшипника исполнения
^ 1
СЭ
со
t 1
■^ 1
3
* 1
-1
а:
21


i S о
£ 2 о
2. S|
SSai
OS ON
О О
ON ON
•Рь CO
00 00
о о
ON ON
•Рь CO
-J ON
О ел
ел .рь
о о
СЛ -P*
— 00
СО СО
СЛ СЛ
СО СО
СЛ СЛ
to to
^J со
СЛ ел
ON ON
О О
ON ON
to ~
00 00
о о
ON ON
to —
ON СЛ
О ел
CO tO
о о
•fct ^
ON CO
<** .
CO
СЛ
w .
CO
СЛ
l .
£Ъ-
ON ON
О О
ON ON
— О
О SO
00 00
о о
ON ON
— о
О so
СЛ £ь
о ел
— о
о о
.рь СО
О ON
^
со <•
ел
^
со -
ел
.
to ^
ON
ON ON ON ON
о о о о
On On On On
О О О О
00 -О On СЛ
00 00 00 00
о о о о
ON ON ON ON
о о о о
00 -О On СЛ
4Ь СО СО tO
О ел о ел
so 00 -*J On
о о to to
СО СО tO tO
Wn-n]^
^ ^ . Ч . X
- to to
ел ел
N^ Ю , % , %
- to to
ел ел
О О О О
оо ел .рь to
ел со to -р*
On On On On On
О О О О О
On On On On On
О О О О О
-Рь СО tO *- О
00 00 00 00 00
о о о о о
On On On On On
О О О О О
^ W К) - О
го — — — —
о ^j ел to о
ел *». .р* со со
to -о to --J ел
to — — — *-
— so -J ^i -j
to ~ <* ~ *—
ел ел ел
. > *- О
к> - *- — -
ел ел
О О О О О
W--00
— ел *- so оо
OnOnOnOnOnOnOnOn On OnOnOnOnOnOnOnOnOnOn On On On
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOOO
to*-~~~~ — ~ — *-oooooooooocoeo
oooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooo
ooooooooooooooooooooo
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOOO
^* — — — — ,— ,— *- ^-ooooooooooco--
■f
Оелоелоелоелоелоелоело^1ел100
1
*-v00CvI^^^WN)n-O
елоооооооооо
^оо-40>ел^^сосо*-и-
ootototo-oto-jc/isoos
CO CO CO CO CO
\л ^л t-л Ъ| "ел
о о
ел ел
* * * en er. е* е* en w w er» er, е* *° м *° *
© р
ел ел
О 'vO Ь Ь\ О ^ - to CO Q. 9°, On V "со
— .рь ON tO CO £j
О О О О
о >^ >-',
~ © >> © ©
3160206
3160207
3160208
3160209
со со со со
00 00 00 00
о о о о
to to to to
о о о о
SO 00 -J ON
Lpt .рь CO CO
ел о ел о
О0 О0 ^4 On
ел о to to
со со W4 to
oo^w
TtO К) ^ 00
to to to -~
to to to f"*
1
p 0 p p
ON >,. -P* CO
ел ^ ^i to
160000
180000
Обозначение подшипника исполнения
^
Ъ
CO
t 1
^ 1
3
о
Е
я
X
X
S
я
3
го
g
н
го
>
о
н
-о
•51
а:
S
3
ev>
so


•о
сз
Q
С
^
QQ
Q
*ъ
ее
ы
X
X
с
X
подш
нения
X О
X С
«> о
5 я
X
8
о
°
о
°
%п
°
ё
°
m
иаметров 1
Особо легкая серия д
ГО СП СО^ °У
Ч© SO ОО 00
сэ ол о ©1
cn* cn* cn* cn*
"*> •Л ул ~*
г- г- ^Я чо
о* о* Я ОЧ
СП СО "^ Ш
^_ ^ ч\ч~>\
^т ~т *\ *У
CN CM CO ft
(N Г- «Л М
О «л О <п
CN CN СО СО
150106
«*t m VO Г-
о о о о
о о о о
tempoe 2
Легкая серия диал
СО СО СО
*ГЪ *Г> 41
о* о^ о^
см" cn* cn*
CN CN —^
оо* со" оо*4
СМ СО СО
in^ m m
о о4 о4
Os ~ «Ч
О m О
СО СО rt
omh
150200
150202
50202
50203
—Г -Г ^ _Г ~ ^ fsf fN CN* со со*
ттттттттООШт
^ ^ <Ч °i °i °i <Ч *Ч *Ч °* °.<
CN* CN* СО* СО СО СО* СО* СО* СО* ft* ft*
ЧО Г* VO 00 ОО ~ 00 00 °°* <Ч °1
ft* OS* Os* 00* чо* ~< ЧО* чо* £ £ 2
Tfft«r>4Or-*0000Os~~~
тШШОООООООООООООО
^ _Г « °* о* О* О О* О* О* О*
_. ^ _. <N fs, <n CN ^ ^ ^ ^
ft«r>4Or^00Os©-*<NCOCO
СО*
4,05
125,4
0,8
2,5
m
CN
со* со
Os OS
ft* ft*
CN CN
1П* V*
CO ft
00 00
o* o*
CO CO
ЧО 00
CN CN
$ЯЗ£§!Й£°ЁЁЁ!:1Ё
o«no^O<noviOin»n
fMfNcocOftftW^«n404O4O
ft чо 00 О fN со
О О О ~ ~ —
CN i fN , CN , CN , fN , CN
«n m m m m m
ft«r>4Or^000sO^CNcO
оооооо — --~~ ,
CNCNCNCNCNCNCNCNCNCN
ОООООООООО
m
1
50215
о m
00 00
150217
50216
50217
метров 3
ерия диа
Средняя с
со со со Os Os Os Г*-
in m m m m m m
°* ^ ^ *Ч °i <Ч *4
CN* CN* CN* CO* CO* CO* CO*
CN чОл Г*; ЧО^ 00^ 00 00^
СО* fl* О* Os* 00* ЧО* ЧО*
со ft *<t m чо г- оо
^ ^ ^ *vi /^i ^ °°
/—Г --Г CN CN CN « •>
О О CN О
in in in
— ft m r- os — со
— ^- — — ^ CN CN
Ш Г- CN CN CN О О
со ft m чо r^ oo os
О г- О in о ш о
— —« CN CN CO CO ft
150304
150307
150308
о со ft m чо r- oo
о о о о о о о
со со со со со со со
о о о о о о о
m in m m in in m
CN* CN*
in in
CN CN
CO* CO*
00 °°J
00 00
o* o*
3«
in r*
CN CN
О О
о ~
in о
ft m
150309
50309
50310


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
91
Продолжение табл. 2.4
Обозначение подшипника
исполнения
50000
50311
50312
-
50313
50315
50316
150000
_
-
150312
-
-
-
d
55
60
60
65
75
80
D
120
130
130
140
160
170
В
29
31
31
33
37
39
г
3
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
Г\
0,8
0,8
3,5
0,8
0,8
0,8
А
115,2
125,2
125,2
135,2
155,2
163,6
а
4,05
4,05
4,05
4,9
4,9
5,7
Ь
3,1
3,1
3,1
3,1
3,1
3,5
Тяжелая узкая серия диаметров 4
50406
50407
50408
50409
50410
50411
50412
50414
—
-
-
150309
-
-
-
-
30
35
40
45
50
55
60
70
90
100
ПО
120
130
140
150
180
23
25
27
29
31
33
35
42
2,5
2,5
3
3
3,5
3,5
3,5
4
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
86,8
96,8
106,8
115,2
125,2
135,2
145,2
173,6
3,25
3,25
3,25
4,05
4,05
4,9
4,9
5,7
2,7
2,7
2,7
3,1
3,1
3,1
3,1
3,5
Примечание. Рабочие характеристики такие же, как у таких же подшипников без канавок.
2.5. Однорядные радиальные шарикоподшипники с канавкой для комплектования
шариками без сепаратора
Размеры, мм
уЛы
^
f~
ъ| Н
Гщ1
ш
Ш$Щ
В J
И г
1 ц
1

Обозначение
подшипника
970104
970205
970206
970208
970700
970705
970711
970921
d
20
25
30
40
10
25
55
107
D
В
г
Лпр, мин'1, при
смазочном
материале

пластичном
жидком
Особо легкая серия {стандартные)
42
12
1 1 6300
8000
ЛеЗКаЯ уз*по гепия (rtnnufSnnmuMp\
52
62
80
15
16
18
1,5
1,5
2
5000
5000
4000
6300
6300
5000
Нестандартные
21
52
90
145
5
9
10
16
0,5
1
1
2
10000
5000
3200
1600
13000
6300
4000
2000
/и, кг
0,070
0,13
1,20
0,37
0,008
0,088
0,30
0,71


92
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.6. Однорядные радиальные шарикоподшипники с выступающим внутренним кольцом
с канавкой для комплектования шариками без сепаратора по ГОСТ 9592
Размеры, мм
•^
1
ъ
\
1 4 1
г 1
1
I
г .
imu *
Н
1*1
1 1 1
I
п
1 *
г
L
Обозначение
подшипника
900803
900904
900805
900705
900706
900907
900808
900809
900709
900810
900811
900912
900812
d
17
22
25
25
30
34
40
45
45
50
55
58
60
D
26
35
37
42
42
45
52
57
58
65
72
73
78
В
1
1
1
4
7
7
7
7
7
7
7
7
7
Вх
6
6
6
3,8
6
6
6
6
6
6
6
6
6
/и, кг
0,012
0,024
0,021
0,023
0,027
0,028
0,031
0,035
0,036
0,055
0,062
0,066
0,079
Примечание. Для всех подшипников г = 0,5.
2.7. Однорядные радиальные шарикоподшипники с двумя защитными шайбами и
с выступающим внутренним кольцом без сепаратора
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
980055
980065
980085
980077
980067
980079
980800
980700
980704
980705
980706
980708
980912
ГОСТ 9592
Нестандартный
58
78
9,5
11
0,5
/я, кг
5
5
5
7
7
9
10
10
20
25
30
40
16
16
20
19
24
24
30
37
42
52
55
68
5,5
5,5
7
6
9
7
9
12
10
12
16,3
15
7
8
8
8
12
9
13
16
11
15
16
18
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
0,0060
0,0062
0,012
0,010
0,025
0,020
0,035
0,071
0,062
0,12
0,13


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
93
2 8 Однорядные радиальные шарикоподшипники с двумя защитными шайбами и
с выступающим внутренним кольцом с сепаратором по ГОСТ 9592
Размеры, мм
> 1
I 1
i
■F—|
.
? ri
^ш
—i
Ь .
■Ч,
1 Н
Обозначение
подшипника
80701
80702
80703
80704
80705
80706
12
15
17
20
25
30
D
30
35
40
47
52
62
8
11
12
14
15
16
Я«
10
14
16
18
18
20
0,5
0,5
1
1,5
1,5
1,5
/я, кг
0,030
0,048
2 9 Однорядные радиальные шарикоподшипники с односторонним
резиновым уплотнением Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
20703 К
20803 К
52806 К
d
17
17
30
D
40
47
62
В
14
15,5
20
Я.
—
-
16
г
1,5
1,5
1,5
Wnp, МИН
4000
3200
3200
/и, кг
0,080
0,13
0,21
2 10 Однорядные радиальные шарикоподшипники с выступающим внутренним
кольцом с двусторонним резиновым уплотнением Нестандартные
Размеры, мм
«J
-_
ча
1
м
1
ж в я
1- *' П
JiT
м
г г\
iK
1
1
Обозначение
подшипника
530206 К1
530209 К1
530211
d
30
45
55
D
62
85
100
В
24
29
27
5.
16
21
21
С
Со
кН
19,5
33,2
43,6
10
18,5
25
Лпр,
мин'
3200
2600
2000
Шу КГ
0,26
0,47
0,70


94
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.11. Однорядный радиальный шарикоподшипник со стопорной прорезью
на наружном кольце. Нестандартный
Размеры, мм
£
ч
Н"*"
|, * 1
шг*
РЧ
\\_г 1
!г
«Л I
н
щ
Обозначение
подшипника
940705
25
52
12
2,5
1,5
Лпр, мин , при
смазочном материале
пластичном жидком
10 000
13 000
т, кг
0,И
2.12. Однорядный радиальный шарикоподшипник с отверстиями в наружном кольце.
Нестандартный
Размеры, мм
в
1 -ггтт=т
ы
^гц
щ^
Т7
гНт
1 1 "м
Т
w
Обозначение
подшипника
540912
d
62
D
НО
В
8
г
0,5
Ипр, МИН'1
3000
/Л, КГ
0,35
2.13. Однорядные радиальные шарикоподшипники с выступающим внутренним кольцом
с двусторонним лабиринтным уплотнением. Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
770067
770068
22
22
12,7
12,7
0,5
0,5
Пщ>, МИН
4000
4000
0,021
0,019
2.14. Однорядные радиальные шарикоподшипники с упорным бортом на наружном кольце
Размеры, мм


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
95
Продолжение табл. 2.14
Обозначение
подшипника
D
А
Я.
при смазочном
материале
пластичном жидком
840025
Сверхлегкая серия {стандартные)
1840083
1840094
1840095
1840096
3
4
5
6
7
11
13
15
8,4
12,5
14,5
17
2
4
4
5
2
4
4
5
0,6
1
1
1
0,2
0,3
0,4
0,4
295
900
1000
1400
98
343
392
559
26 000
26 000
26 000
26 000
32 000
32 000
32 000
32 000
0,0004
0,002
0,003
0,004
16 20
Легкая серия (стандартные)
6 I 5 I 1,5 I 0,3 I 1800 I 745
26 000
32 000 0,006
840154Ю
840076Ю
Нестандартные
1,5
6
4
10
5
11,5
1,7
2,5
1,7
2,5
0,35
0,6
0,2
0,2
26 000
26 000
32 000
32 000
0,0001
0,0008
2.15. Однорядные радиальные шарикоподшипники с фланцем на наружном кольце.
Нестандартные
1
«S
1
1
1
! 1
В
7Я
ViJ\
$7а
1^
^
1 й\
Wffi
1
1о
Г ^
2
Обозначение
подшипника
740063
640095
640096
640065
640068
d
3
5
6
5
8
D
12
13
15
20
24
Dx
20
21
25
32
41
В
4
5
6
10
10
Я.
4
4
5
5
7
а
1
1,5
2
4
г
0,3
0,4
0,3
0,5
0,5
Г\
0,3
0,4
0,3
0,5
0,5
Размеры, мм
япр, мин
26 000
26 000
26 000
26 000
26 000
т кг
0,0041
0,0039
0,0073
0,0222
0,0428
2.16. Однорядный радиальный шарикоподшипник с двусторонним уплотнением.
Нестандартный
Размеры, мм
*
т
, в
i
шШ
«*
Обозначение
подшипника
1180304
d
20
D
52
В
18
г
2
4
44,4
D2
26,9
я„р, мин
8500
0,17


96
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.17. Однорядные радиальные шарикоподшипники со сферической посадочной
поверхностью наружного кольца, с двусторонним уплотнением
ч*
г
п
^Ш
В
ч
Обозначение
подшипника
1 580204К
1580209К
d
20
45
D
47
85
В
14
21
г
1,5
2
Г\
0,5
0,5

Грузоподъемность, кН
С
12,7
Со
6,2
Размеры, мм
мин
10
/я, кг
0,106
0,451
2.18. Однорядные радиальные сферические шарикоподшипники
с двумя защитными шайбами (ГОСТ 9592)
Размеры, мм
с
ъ
г А
. В
г .
[|п+-+-+п|
. *' .
-|
i
1 ^
Обозначение
подшипника
981065
981067
981068
981700
981702
981704
d
5
7
8
10
15
20
D
20
24
30
37
52
52
В
1
9
10
12
15
15
Вх
8
12
14
16
20
20
г
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
т, кг
0,012
0,022
0,040
0,075
0,18
0,14
2.1.2. ДВУХРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
2.19. Двухрядные радиальные шарикоподшипники с двусторонним уплотнением.
Специальные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
330078
330088К2
330902
d
16
16
16
D
30
30
30
L
122
105
115
В
40
40
39
i
48,5
45
43
а
22
-
—
а\
4
-
—
г
0,3
0,3
2x15°
Лпр,
мин''
5000
5000
5000
т, кг
0,27
0,25
0,25


2.20. Двухрядные радиальные сферические шарикоподшипники по ГОСТ 28428
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник:
динамическая P = Fr + YFa при Fa/Fr<e и Р = 0,65Fr + YFa при Fa/Fr > e ;
статическая Р0 = Fr + YFa (при Р0 < Fr принимать Р0 = Fr).
Исполнение 1000
Исполнение 111000
Исполнение 11000
Легкая серия диаметров 2
Размеры, мм
Обозначение подшипника
исполнения
1000
111000
11000
d
D
В
г
dx
<х,°
Ширина

закрепительной
втулки
Шарики
о«
z
Грузоподъемность,
кН
С
Со
1005
1006
1007
1008
1009
1200
1201
1202
—
-
-
-
-
_
-
-
_
-
-
-
-
—
-
-
5
6
7
8
9
10
12
15
19
19
22
22
26
30
32
35
6
6
7
7
8
9
10
11
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
_
-
-
-
-
_
-
-
12
13
13
13
13
12
13
12
—
-
-
-
-
—
-
-
3,18
3,18
3,18
3,18
3,97
4,76
4,76
5,56
8
8
10
10
9
9
10
10
2,15
2,15
2,65
2,65
3,9
5,53
5,59
7,41
0,54
0,54
0,655
0,655
0,93
1,37
1,5
2,04


98
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
8
1
1
i
II
&> О
т я
^ - rt ^ Ч
Г- 1г Tf <N О
м 2 ^ ^ ^
£> <П ^ v©^ О^ ^
°V °V CN «П 1П 2. ~" CN V© О —" Tf £: On 00 Г^ rn" 00 Tf 00 ~
Г* ON ~ ~ — CN CN CN fO fO CO MTfio VOvOhOO'"
.o^^^a
(NM(S^vfih 4©OOOnOn~-©OCN — ON О О © © On
V© Ш Tfr Tfr ^ ГО COCO
T T —^ °V °V ^ ^ ""!
in4 чсГ чс? r»T r^ oo* aC oC
— © © © On ЧО Г-vOvOTtCN
ч *"*.. o^ ^Л ^ <Ч °°Л ^Я Чч <Ч °Я °-
^ --*4 сч" cn4 т*4 in* чсГ r^ oo* on*
I I
4or*ON~-m«nr-oo© • m чо © cn «n ©o i n I
M(N(NM nrnfOfO^ ' Tf Tf Ш Ш «П 1П ' ЧО I
i ,o«no«nO'no«no i «n © «n © m © ,x
1 ' пмпгл ^^юшуо ' чо г- г* oo oo on ' ~
«n «n m m _, ^, ^.^.mmininm 1Л1Л1Л"Л"Л
- - _Г ' N M CN CN - « * - « fO fO ГП ' » ' • *
•—* •— *— •— (N tN tN (N tN f) fl M ГО f)
CN Tfr «n ЧО Г* 00 ОО^МП^ЧПЮООО M ^t vo 00 (N
^^^^^^ ~*<NCNCNCNCNCNCNCNro П П fO M ^
© Г* CN CN CN © ШО
Tfrt«nvor-00 00 On
ooo»noooo © © © © «n
© — CN CN ГЛ Tfr m ЧО Г-OOOsO —
— ^ — ^^^ — ^ ~* ~ ~- CN CN
r^o«no«no «n©m©in©«n©«n©
— CN CN m CO Tfr ^lOmvOVOM^OOOOON
^ О «П О О
rf «П ЧО Г*
, о о о о
I CN CN CN CN
00 ON О ~- CN
о о —i —i ~
CN CN CN CN CN
CO Tfr m ЧО 00
CN CN CN CN I CN
О
CN
Sin v© r* oo
о о о о
CN CN CN CN CN
ONO — CNfOTfmvOr-OO ON О ^ tN
CNCNCNCNCNCNCNCNCNCN CNCNCNCN
0NO^CNf0^t«n40r-00 ONO^CNrf
_ _ _ _ o^---^^--^ -(N(NM(N
CNCNCNCNCNCN CNCNCNCNCNCNCNCNCNCN CNCNCNCNCN
Sm чо r^ oo
О О О О
диаметров 5
гкая серия
$
^ ГЛ ГО «Л 00 ^ ^
00 «П СО ЧО «П т*
<Ч ™ CN «П — «N сп
Г- ^ — CN CN CN
^ CN CO Tf Tf Ч© 00
чо rt rt rt со со гп
шл ^ ^ on^ «n^ in^ m
«n* г»* г-" r^4 of oC oC
i i i £ £ i '
rt чо m Tt m cn
■ i ■ as i и
-W.NNN
^■оооооглмп
--и - (N (N (N (N
О Г- CN CN CN О «П
CO Tf «П ЧО Г» 00 00
О О «П О «П О «П
m чо r» oo
, , , о о о о
| | | Ш Ш «П «П
111506
111507
111508
111509
Q *3" «П ЧО Г» 00 ON
О О О О О О О
*п *п *г> *п т *г> *п


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
99
I
Г
I
CN
7,25
ON
5,56
l
CN
1
-
-
со
о
1
■
1300
2,6
9,36
ON
6,35
I
CO
1
1,5
CN
Г-
CO
CN
1
1
1301
00
cn"
9,56
о
6,35
l
го
1
1,5
го
CN
«О
1
1
1302
3,66
12,5
-
7,14
l
CN
1
1,5
ч*
t^
1
'
1303
3,66
12,5
CN
7,14
l
-
l
CN
«n
CN
о
CN
1
111304
1304
(*■* 00
^ Г- ON
°Я *Ч "t
г>Г *S *r{
-MM
CN ГО Tf
^ ^ CO
Г- Ю ^
oo oT 2
1 CO CO
-Son
, «n о
1 CN ГО
««3
Г- ON —
CN CN О
SO Г- 00
«n o «о
CN ГО ГО
«П SO
, ° °
I ГО ГО
u-> SO I4*
о о о
го го го
«П VO I4*
о о о
го го го
12,2
29,6
«л>
11,11
SO
го
о
го
2,5
ГО
CN
S
О
11307
111308
1308
15,9
37,7
«о
12,7
ON
ГО
ON
О
2,5
CN
О
О

Till 308
111309
1309
«п ч\ <о
Г«" CN" SO"
—< CN CN
SO^ Г^ CN^
fO О" К
rt «о «n
со «л> so
ON 00 00
<4 °* °°*
Tf" 1лГ «лГ
CN «П t^
rt Tf rf
On On On
«Г> О «П
^ ю «n
ГО ГО 2»
ГО
Г- ON —
CN CN ГО
О О О
— CN ГО
О «П О
«n «n so
8 2 =
го го го
О — CN
ГО ГО ГО
О —« CN
ГО ГО ГО
 П  CN "* у©
ON «П 00 4t 00 ^п
CN ГО ГО ^ Tf ^
оол —л го Tf «п |^
-«" Tf* on" оо" г*" ^
so г* г- оо on ^
so so so «r> so «r>
Г* SO «T> Tfr ГО —
SO^ CN^ O^ SO^ r£ »
so" oo" on" о" —" со"
— — — CN CN CN
о i «n on I m
<n ' in «л 'so
ON 00 00 00 00 00
О i «П О 1 О
so ' so r* ' oo
m m <n «r> . .
»» » «\ __«\ ^y "^f
ГО CO CO ГО
CO «Л> Г* ON —* ГО
ГО ГО ГО ГО ^ ^*
о о о о о о
rt «n so г- oo on
momomo
SO Г- Г- 00 00 ON
CN ГО Tf ЧО
со | со со I со
СО «Л> SO 00
ГО | ГО ГО | ГО
ГО Tf Ю SO Г* 00
ГО ГО ГО ГО ГО ГО
CN-^
г- оо :т
On
ГО Is* ГО
тГ «О SO
«Л> «Г> Г-
ON 00 00
On^ «пл «п
so" оо* оо"
CN CN CN
- ^ г-
г- г- г^
On On On
О «О g
On On 2
Tf TfTf
Г- On О
Tf Tt *П \
«n ю о
— CN Tfr
CN CN CN
8 i 2
00 On О
— — CN
CO CO CO
О CN
CN CN
CO | CO
О CN
CN CN
CO CO


100
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
s
1
u
? S « S
s
§•
э
s §
g §
T S
m о °V ~ я . - - ~
^ ^ M «Л ON S3 CN CO °© 2 «T>
МГОГОТГ NO Г* 00 On ~ ~-
— ~-~*<N(N (S(N Nrn СЛГО
CN ^ ON ON 00 VO "Л *fO(S On
en о\л rtw мл ол Tt ол no ^ ол os,
о*4 ^*Л с-Г Tf irT r^ oC o* ~f rn vo
^- — — ,— ,— ^^cvicNCNCN
i 5 i i £ • S i i •
t^vor-vovo ^«nin^^rt'
I.
о
I I
Г
8.
f>| f>| #» r. #» ЛО fr\ r> «t «t *<
МММ fOfOCOfO
^t Is» ^ П 4J OfOVOOO^OO
NNoftO OOOOOO
SPS§2 z: 2 2 2 £ £
«О О «П О «Г> 0<Л01ЛОО
M fO П ^ ^ «Л <Л VO ^O t^ 00
SO ON ^
i i S i i 8 i 3 i i i
NO t^ 00 On О ^ M ГЛ tJ- vo
no no vO no vO no vO no no no
m ю Is oo ф о — n ro^" ю
ooooo ^ ~ ^ — ^ ^
vO NO NO NO NO vO NO NO NO vO NO
u.'|u.-
VI
kfkr
J» g i
— о
g §
X С
О О
У X
ев
<N
§
диаметр
Легкая серия
I l l I t
l I I l l
00^ 00^ 00^ 00^ 00^
Ч г.  о "*
no u 2 8 £j
Г** 00 ON ^ ~
1 1 1 1 1
ON ON Tf Tf CN
OOOOO
о" о*4 о* о*4 o*
NO VO 00 00 «Л>
On On On On On
л ns M M On
°i °i ON ON 00
™ M CN CN CN
t^ Г- ON ON Г-
00 00 00 00 00
^t ^ f) ГЛ (Л
го со со со со
o* o*4 o* o* o*4
00 00 NO NO CN
CO CO CO CO CO
CN CN О О NO
CO CO CO CO CN
1 1 1 1 1
1 1 i 1 1
«Л> VO Г- 00 ON
ooooo
ooooo
III
III
00
^-CN CN
NO 00 p-
CN CN CO
-^ NO ON
III
0,033
0,04
0,05
«Л t^ On
o. °V °l
CN ^ ^
ПМ Tf
O^ ON^ ON
CO* CN* CN*
NO 00 О
ON^ 00^ ON
M П ГЛ
CO CO CO
о4 о* ол
О 00 Tf
CO CN CN
rt CN ON
CN CN ^
III
III
Q — CN
О О О
CN CN CN


<л <л <л <л <л и*
— о о о о о
О NO 00 si On О
кл кл <л <л <л I
— о о о о
О no 00 s| On
кл кл кл <л кл |
О О О О О
VO 00 s| On <Л
^i J^ S° 5° ^>
Хл \а Хл n>
^ Я vft - - N
\л 1л ^ О К) 00
О О О О О О
"to "oj X*> u» u» "on
vO - W vj vO U)
JO JO ~ ^j— *- О
"to "o "vo "on "<-* \o .
О On О NO NO ^1 ba
i
U) U) N) N) N) ^ 17
V "— "чо "on V Хл 5
и- no 4* ГО s| <-* t»
J° J° Г- ^T- ,T* ,T-
t>j ^- Xo ^j Ъ^ Хэ
s| s| tO 5
О р О р р р v^
1л Хл Хл * "to *Q
VO Lft-00\t
On 00
хл <л os 4* w •—
s| N -jfc N U» 4^
00 s| sIOs Wi N)
U) 00Ы^1 slQN
NO 00 On <Л
00 On *Л <Л I
to
1 «Ш*
NO
to
NO
1
3,6
4,3
о
si
u>
On
00
1Л
On
NO
u>
00
<л
1
4*
On
106
00
OJ
to
00
to
^—
00
to
00
to
On
3,8
4,5
О
si
u>
si
o\
<л
00
to
u>
NO
4*
to
*л
о
OJ
NO
100
$
OJ
to
si
to
•_•*
si
to
si
to
<л
4ь
4,8
о
si
OJ
On
NO
<л
si
u>
00
si
to
1—»
о
u>
OJ
NO
<-*
NO
u>
to
s|
00 00 00
to
•_•*
On
to
On
to
4b
4,5
5,3
О
On
OJ
$
On
■<
О
4ь
■<
OJ
On
s|
to
s|
s
to
NO
u>
to
On
s|
to
<Л
to
<-*
to
OJ
4,8
5,6
о
00
u>
On
О
<л
<л
si
OJ
si
s|
OJ
On
to
to
00
OJ
to
OJ
to
OJ
si
to
«Ш*
4*
to
4*
1
КЛ
o\
о
00
OJ
<л
о
<-л
4*
OJ
OJ
On
00
to
On
1
s|
00
ON
U>
1
to
^—
OJ
to
OJ
to
to
5,3
6,3
О
si
OJ
si
О
1ft
si
OJ
u>
00
00
^—
<-*
^
£
s|
4*
-
U>
to
to
to
^—
to
to
K)
to
^
5,6
6,7
о
NO
u>
4*
о
<л
to
si
u>
*л
si
О
00
00
~
to
NO
On
00
О
u>
to
si
to
■<
^—
to
~-
to
о
6,3
7,5
о
to
OJ
to
о
*л
U)
u>
NO
о
si
~
*-
2
On
OJ
NO
u>
NO
s|
to
*^
о
to
о
to
о
NO
s|
8,5
О
to
OJ
^—
OJ
4*
00
<-*
u>
to
00
о
КЛ
OJ
о
00
<л
si
00
to
NO
si
to
о
NO
to
8
to
о
00
7,5
NO
о
to
to
NO
si
4*
On
О
u>
^—
~
о
4*
s|
О
s|
<Л
to
s|
00
to
00
to
о
00
to
о
00
to
о
si
8,5
о
о
to
to
to
00
si
4b
*
OJ
о
о
4ь
го
о
On
4ь
U>
s|
to
On
to
о
s|
to
о
s|
to
О
On
NO
О
to
U)
to
si
4b
4*
to
4b
to
00
si
О
u>
to
о
4ь
*л
4ь
to
On
1ft
to
<л
to
о
On
to
s
to
о
*л
О
OJ
о
to
4*
to
*л
00
u>
*
to
si
о
to
to
о
OJ
OJ
*л
<л
si
to
OJ
On On On V/i <Л
to
о
<*ft
to
о
<л
to
о
4*.
OJ
On
О
to
s|
to
u>
to
OJ
On
О
to
fc
о
1—
4^
О
to
OJ
о
4^
s|
to
OJ
<Л
to
s
to
о
4ь
|
КЛ
00
о
to
si
to
OJ
OJ
V*
si
to
4b
to
О
^—
ro
1
to
1Л
4^
to
to
1
to
о
u>
1
1
00
ro
to
о
OJ
to
о
*л
OJ
*—*
00
to
^—
<л
о
о
si
1
to
On
ro
•
Q
о
E
000
^
000

пластичном
*
о
z
о
Q\
Q 1
X
@
О О 1
а х
о s
подши
нения
X
S 1
р»
Лор ' Ю, МИН,
при смазочном
материале
^
1Л
,-ч|»-ч
\/
«^
m —
о ж
s-
^^
1000
*■< 1
о
С
i
I
с
с
«
i-3
X X 1
sn
s
X. 1
э
i 1
» 1
i 1
101
лнэ HVdio vaiotf оашоаи иминиипйГои


102
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
<N
N
1
s
Si
!
E 2
5 о
■ск
VI
-Л 2
О 2
#§•
8
8
О
NO t-
fN fN
On On
fN ГО
O «T>
On On
I I
— O
NO NO
00 00
On 00
00 «T>
NO Г^
NO Г^
1
!■
3
4
1 1 1 1
1 1 1 1
00
^ fN fN fN
00 fN fN fN
O" ~" no —"
ГО ГО ГО «T>
Tf Г^ О fN
— — fN fN
1 1 1 1
NO t^ ON ГО
о о о —
о" о" о" о"
>*. оо ~-
№iSq
~" — fN
NO O fN Г*
On^ 00^ On^ On
fN" f\T fN" f\T
~ — On fN
on oo^ oo^ o^
ГО «Г> ГО ГО
ГО ГО ГО ГО
о4 о" о" <э
fN fN О Г^
fN fN fN —
00 00 Г^ Tf
1 1 1 1
1 1 1 1
O ~ fN ГО
о о о о
ГО ГО ГО ГО
00
fN
fN
26,5
l
0,16
2,27
3,35
2,17
0,29
«Г>
fN
1
1304
304
NO NO
ГО <^
fN fN
«T> NO
—"no"
ГО ГО
о
1 "l
о
NO ON
fN ГО
o"o"
NO 00
ro «r^
fN" fN4
3,49
3,80
NO NO
fN t£
fN fN"
00 SO
fN fN
о" о"
ГО —
10 /-к
V ON
ON
ГО ГО
ГО ГО
ГО ГО
00 NO
«T> NO
fN fN
r^ oo
ГО 00
4t Tf
NO ON
o"o"
о" o"
ON Tt
NO^ Г^
fN4 fN"
00 «T>
ГО" -**"
2,57
2,61
«Г> ГО
fN fN
o"o"
ON 00
|C no"
NO Г^
о о
ГО ГО
Г^ 00
о о
ГО ГО
Г* 00
о о
ГО ГО
NO NO Г"»
00 On On
fN fN ГО
— ON ~
ON ON ^
ro O J*
•О NO J
ON ON —
~V 4. °\
SO *- 00
ON fN «T>
o" ~" —"
fN ^ fN
ГО ^ Г^
^\ ~» *""!ч
ro" ^t" rt"
Tf 00 O
"v ^я ^
fN" fN" fN
«T> rf ro
fN fN fN
o" o" o"
"l^vO
Г^ no
NO «T>
00 ON O
о о -*
ГО ГО ГО
S2 =
ГО ГО ГО
82 =
ГО ГО ГО
Г^ Г^ Г^ Г^ Г^ | 00
— fN ГО ГО no , Г*
fN fN fN fN fN ' fN
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
00 00 00 00 00 NO NO
— fN ГО rf «T> NO t^
— no —• no — 00 S
r^ r^ oo oo on on 2
ГО ON . -<fr fN , ~
fN" fN ' rt" »n" ' К
$  ro ^ *1 ~ ^
^ fN ГО ^t «T> «T>
ro n «л r^ ^ J <л
O4^ ON^ ON^ ON^ O^ O^ ON^
fN" fN" fN" fN" ro" ro" fN"
ro —< «T> ON fN On vO
ГО ГО ГО ГО V> Tj" ГО
Tt" Tt" Tt" Tt" Tt" Tt Tt"
O ON — rt fN O fN
00^ Г^ 00^ 00^ ON^ 0\ 00^
fN" fN" fN fN f^ fN" fN
ГО ГО fN fN fN fN fN
fN fN fN fN fN fN fN
o" o" o" o" o" o" o"
ro oo »n ro oo
u-T -<t" -<t -<t ^ ro"
*\ ^ ,<*. °0 ^O ^ fN
^3" ^" ГО ГО ГО ГО
— fN ГО 4t «T> NO
ГО ГО | ГО ГО ГО ГО
N ГО rf «Л чО Г> 00
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
fN ГО Tf «T> NO t^ 00
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
00 00 ON
ON O O
fN ГО ГО
ГО ГО ГО
fN fN no
О — fN
fN fN fN
ГО 00 ГО
— — fN
10
12,9
14,18
8,3
^ fN fN
rt NO 00
— fN ГО
4t" 4t 4t"
r^ «r> ro
no^ г^л оол
fN" fN fN
Tf ro fN
fN fN fN
o" o" o"
^ ^ ^
ro ^ fN
°°" ^ fM
fN fN ™
00 O
ro I ro
O fN 1
fN fN
ГО | ГО 1
О — fN
fN fN fN
ГО ГО ГО 1


Обозначение подшипника
исполнения
1000
111000
11000
Лпр • 10"\ МИН,
при смазочном
материале

пластичном
1*.
F,
т, кг,
исполнения
1000,
111000
11000
£*2тах
а\
02
1605
1606
1607
1608
1609
1610
1611
1612
1613
1614
1616
111605
111606
111607
111608
111609
111610
111611
111612
111613
111614
111616
-
11605
11606
11607
11608
11609
11610
11611
11612
-
11614
9,5
8,5
7
6,3
5,6
5,3
4,5
4
3,6
3,2
2,6
12
10
8,5
7,5
6,7
6,3
5,6
55
4,5
4
3,2
0,47
0,44
0,46
0,43
0,42
0,43
9,41
0,41
0,38
0,38
0,37
Средняя
1,34
1,43
1,36
1,46
1,51
1,48
1,52
1,56
1,65
1,68
1,68
широкая серия диаметров 6
2,07
2,22
2,11
2,25
2,33
2,29
2,36
2,41
2,55
2,59
2,61
1,4
1,5
1,43
1,52
1,58
1,55
1,6
1,63
1,73
1,76
1,76
0,34
0,5
0,68
0,93
1,23
1,64
2,1
2,6
3,2
3,92
6,1
—
0,63
0,86
-
-
2
-
3,1
-
-
—
31,5
36,5
43
48
53
60
64,4
71
76
81
91
55
65
71
81
91
100
111
118
128
138
158
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
4
13
13
15
-
-
19
-
21
-
-
—
5
5
5
-
-
6
-
7
-
-
—
Примечание. Пример обозначения подшипника 1224 по ГОСТ 28428:
Подшипник 1224 ГОСТ28428-90.
Я
О
5
Я
Я
я
я
я
3
00
а
н
ш
>
о
н
о
я


104
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.21. Двухрядный радиальный сферический шарикоподшипник. Нестандартный
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
17300
150
235
36/40*
6,00
* Ширина подшипника с учетом выступающих шариков.
2.22. Двухрядный радиальный сферический шарикоподшипник. Нестандартный
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
601065
D
21
70,5
В
В]
12
0,5
10,5
/я, кг
0,047
2.23. Двухрядный радиальный сферический шарикоподшипник. Нестандартный
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
951711Б
55
D
90
В
20
/я, кг
0,51
2.24. Двухрядные радиальные сферические шарикоподшипники
с двумя защитными шайбами по ГОСТ 9502
Размеры, мм
"
^
4j
if]
|. * ,\
£ \!
шшж
в,
г***'
1 '
,
Обозначение
подшипника
971067
971800
d
1
10
D
24
37
В
12
16
5,
18
20
г
1
1
0,030
0,097


2.1.3. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
2.25. Однорядные радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами по ГОСТ 8328. Нестандартные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р = Fr; статическая Р0 = Fr
Исполнение 2000 Исполнение 12000 Исполнение 32000 Исполнение 42000
щ
Исполнение 52000 Исполнение 92000 Исполнение 62000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
исполнения
2000
32000
Еп
Ролики
DH
Грузоподъемность,
кН
• 10 , мнн , при
смазочном
материале

пластичном
жидком
т, кг
Сверхлегкая серия диаметров 9, серия ширин 1
1002908
1002912
-
-
1032912
1032914
40
60
70
62
85
100
12
13
16
1
1,5
1,5
0,5
1
1
-
79
6,5
6,5
24
22,8
25,3
46,1
26
32
62
9,8
8
7
12,3
10
9
0,159
0,248
0,43


106
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
3
<N
Продолжение та
*
Б*
1 8 S
sis.
к*1
Грузоподъемность,
кН
Ролики
жидком

пластичном
С
О
N
•*»•
«5
**■
с
V.
03
Q
43
Обозначение
подшипника
исполнения
32000
2000
5 - °° ^ ° - * го о -г „d
*\  ЧЛ ^ «f ^  *1> Т ^ 00
00"t^ Tf" го" го" го" CM" CM" J
«Г^ 00^ SO^ Tj^ ГЧ 00^ 1П 00^ mj
V£T in го" го" го" CM" CM," ~ ~\
^^ScOininrl-TtOCMH
тоооото^тгчо^ОчгЧ
on" o" vo" m" on m" -t 21 ^> о© о
00 ЧОООООО^^Г^
CM fMCOCOCOCOrororOCN
ИЛ o«—смсмттотт*-
""> o-*CMCMmmo«nin
glllvoiioiii
о ^ ro m о m in
1 I -^ l <лю | юоео
^2 *"* —• CM fN ГО
— m m m m m m
,-*Тч_Г_ГСМСМСМСМ»** ^r\
•—<»—•— CM ГО ГО
 #41 ,41 #41 ^ *"> ГЛ ~Ч  "* "Ч
_ГСМСМСМ**ГОГО*<* ~T
•—* fN fM ГО ГО CO
VOOOOCN^^tOOOOOOvpNO
^•^■«CMCMCMCMCMCMrO^Tt
ooomooooooo
«-* CM Tf no 00 On — N(N VO 00
^,^00000000 0
S^O<NrOTfmvOTtNOOO
vfi^O^vOOOONOONvO
«— »—СМСМСМСМгОГОт*1П1П
On On On On On On On On On On OnI
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО|
ООООООООООО
SO OTfvOOOOCMOOCMNO
»■* cMCMCMCMroro-tmin
On On On On On On On On On OnI
cm Icmcmcmcmcmcmcmcmcm
о ооооооооо
о ооооооооо
0,08
0,1
0,307
0,333
0,4
0,51
О го ~ О Q. *\
fN ~ ~ ~ ^ г-Г
~ ~ ^ 00 Г- NO
^ГО^ОШ^
^ CN 00 00 00 О
3
%
*. .^Г 00 * On On
JD 1П Г"*
ft
S> m m m m
5 no" 1 1 cn"—"^"
ч w t** 00 On
1Я серия
52
57,5
63,5
1
g oo oo in m
2 o"o" -"-"
fM Tf no NO 00 00
мгллооЙ
rt no Г^ 00 On 2
о «n m о m m
см го ^t m »n no
ft Г> а О — ro
2 о о ~ — —
Й см см см см см
ГП ГО ГО ГО ГО ГО
CM CM CM CM CM CM
."•1
о x
Ou
с
Грузоподъемность, кН
Обозначение подшипника исполнения
жидком
пластичном
tf
О
92000
62000
52000
42000
32000
12000
2000
Noin^^r^minm
On CM ^ ^ ^ CM On 00
•nc^Nooo^m
Г*Г чо" »n" Tt т* ^
^ Ч 1Л °°« ^ rf °°« ^
vo" in ^t" Tf" ^ го" го"
•no — ono — смоо
#л ^ ГО VO 00 — VOCM
о^^^^^гмсмго
onoo^-ooooocmo
oo<>'-^^'-nn
ooono — cMroTtm
NO NO NO NO NO NO
CMCMCMCMCMCMCMCM
On On On On On On On On
о — см го ^ m
I | NO NO NO NO NO NO
CM CM CM CM CM CM
NO NO NO NO NO NO
о *-« см го rf m
| | NO NO NO NO NO NO
CM CM CM CM CM CM
%n *n *n *n *n *n
ooono — cm ro ^t m
NO NO NO NO NO NO
CMCMCMCMCMCMCMCM
ooovO^cMroTfin
OQ — ~* vm wm _ —.
nOnOnOnOnOnOnOnO
CMCMCMCMCMCMCMCM
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
ooONO^cMroTfm
NOnOnOnOnOnOnOnO
CMCMCMCMCMCMCMCM
ooONO*-«cMro^tm
NONONONONONONONO
CMCMCMCMCMCMCMCM


Обозначение подшипника исполнения
2000
2616
2617
2618
2619
2620
2622
2624
2626
2630
2634
12000
12616
12617
j 12618
12619
12620
12622
12624
12626
12630
1 12634
32000
32616
32617
32618
32619
32620
32622
32624
32626
32630
32634
42000
42616
42617
42618
42619
42620
42622
42624
42626
42630
42634
52000
52616
52617
52618
52619
52620
52622
52624
52626
52630
52634
Обозначение подшипника исполнения
2000
32000
42000
62000
92000
d
62000
62616
62617
62618
62619
62620
62622
62624
62626
62630
62634
D
В
92000
92616
92617
92618
92619
92620
92622
92624
92626
92630
92634
b
г
Грузоподъемность, кН
С
275
297
330
374
440
610
792
900
1090
| 1230
Г\
Fw
Со j
336
377
395
490
582
885
1033
1230
1607
1804
Ew
Пщ> • 10, мин*1,
при смазочном материале
пластичном
3,2
3
2,8
2,6
2,4
2
1,9
1,8
1,7
1,3
Ролики
Dw
1
Z
жидком
3,8
3,6
3,4
3,2
3
2,6
2,4
2,2
2
1 1,6

Грузоподъемность, кН
С
Со
/я, кг
5,85
6,6
7,9
10,4
12
14,7
24
30
45
62,5
пщ • 10*3, мин, при
смазочном
материале

пластичном
жидком
/я, кг
Тяжелая серия диаметров 4, серия ширин 0
2408
2409
2410
2411
32408
32409
32410
32411
42408
42409
42410
42411
Обозначение
подшипника
исполнения
2000
2114
2116
2118
2119
2121
2122
32000
32114
32116
32118
32119
32121
32122
62408
62409
62410
62411
d
70
80
90
95
105
ПО
92408
92409
92410
92411
D
ПО
125
140
145
160
170
40
45
50
55
В
20
22
24
24
26
28
ПО
120
130
140
г
2""'
2 |
->5 !
w
3
3
27
29
31
33
_
-
-
-
Г\
1,5
1,5
2
2
2
2
3
3
3,5
3,5
Fw
80
91,5
103
108
119,5
125 1
3
3
3,5
3,5
Ew
-
-
127
-
-
-
58
64,5
70,8
77,2
-
-
117,2
17
18
20
20
17
18
20
20
Ролики
Dw
10
11
12
12
13
1 15
/
10
11
12
12
13
15
z
20
20
22
24
24
20
И
11
11
12
96,8
106
130
142
89
109
122
135

Грузоподъемность, кН
С
56,1
66
80,9
84,2
101
128
Со
69
84
107,9
112
139
168,5
6
5,6
5
4,8
7
6,7
6
5,6
пщ • 10, мин*1, при
смазочном
материале |
пластич- 1
ном 1
6
5,3
4,8
4,5
4
3,8 1
жидком
7
6,3
5,6
5
4,8
4,5 1
1,3
1,65
2
2,5
/я, кг
0,70
0,99
1,35
1,4
1,84
2,3


108
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
«о
<N
N
1
1 ь-
1 *
1 з:
1 с
1 £ S S
His.
\i

Грузоподъемность, кН
Ролики
ч*
«г
1 ^
1 ^
QQ
Q
чз
Обозначение
подшипника
исполнения
О
1
1 §
с
<J
N
•*«.
а
ГЧ
ГО
<Ч
cn~ гоЛ
^ °г ч
го го
ГО ГО
00 ГО 00
~ cn cn
Tf Ш CN
го V© Г^
Tf CN CN
CN CN CN
m oo oo
m oo oo
VO 1 1
m r^ r^
ro Tf m
CN CN CN
ГО ГО ГО
00 ГО ГО
CN ГО ГО
о о о
*- CN CN
о о о
CN го Tf
Tf NO 00
CN CN CN
CN CN CN
ГО ГО ГО
Tf vo 00
CN CN CN
CN CN CN
oo on °i ^-r ,-r
**! ^ *c о о
Tf «П ^ — —
CN^ 00^ NO^ t£
ro" CN* CN CN"
VO Tf CN On^
CN4 CN CN" —~
Г»- CN Г^ 00 00
On ГО О О CN
CN ГО ^fr «П «T>
^t ON «П no Г^
On CN Г^ ГО ^t
~ CN CN ГО ГО
Tf NO Tf CN Tf
CN CN CN CN CN
On О ГО «r> «r>
— CN CN CN CN
On О го «О Ш
^ CN CN CN CN
i § , , ,
§22 ' Я
CN* CN* го" го" го"
«Г> «О «П Ю «Г>
го го го го го
«Г> 00 CN NO no
ГО ГО Tf Tf Tf
«п о о о о
CN Tf no 00 On
CN CN CN CN CN
О О О О О
m no r^ oo as
О CN Tf no 00
ГО ГО ГО ГО ГО
CN CN CN CN CN
ГО ГО ГО ГО ГО
О CN Tf no 00
ГО ГО ГО ГО ГО
CN CN CN CN CN
»—» 00
^ CN
cn'cn"
On^OO^
«T> 00
as no
о «n
oo as
ГО ^t
CN CN
00 О
CN ГО
00 О
CN ГО
1 1
r^ о
CN «П
CN CN
ГО
ГО
-m NO
S9
ГО ГО
О О
О CN
CN CN
13
CN CN
ГО ГО
12
CN CN
as
CN
00.
*n
о
CN
NO
CN
О
О
4t
1
О
On
CN
m
«n
VO
О
3
о
NO
CN
CN
CN
ГО
CN
CN
4
*ч
О
00
00
CN
О
О
4t
1
о
го
m
m
о
NO
О
О
го
О
NO
CN
го
s
CN
12,5
-
00
о"
ON
as
о
NO
CN
4t
1
1
00
00
о
о
о
00
NO
о
vO
CN
On
CN
ГО
CN
O.
С
M
о s
С!
u
1
s
2
I
1
S
X
и
X
§
g
s
s
s
X
с
s
I
с
«u
s
X
о
X
«a
*
с
Ьь
ocj
Q
*ъ
2
о
1 1
li
ее X
^
О
N
*«• 1
©
§
a
о 1
о 1
<N 1
Tf 1
© 1
CO 1
fN 1
<N 1
uiupui
, серия
1
диаме
серия
ггкаяк
^
0,047
CN
as
8,97
о" о"
о оо
CN —
Г^ «Г>
о> 2
00 Г^
о"^
о о —
«г>
«г>
1
о
CN
0,5
—
го
«г>
92202
42202
32202
12202
2202
in no"
<гГ no"
1 §
^1-
CN Js
CN
«Г>
О
*п
CN Tf
О Г^
Г^ О
— CN
92203
92204
42203
42204
32203
32204
12203
12204
2203
2204
2<4cn
О °" <D
«Г> ГО —
2 2 Os
«n v\ ч\
«rf ~ ~
— CN ГО
00^ Tt^ ON
no" CN" ~>
~ CN ГО
ГО ГО ГО
«o «r> л
чгГК04
NO"!-4
«Г> 00
1 ro" — 1
«O no
CN 4<»
^S9
^^(N
«O NO f^
CN CN CN
»ло«л
CN ГО ГО 1
92205
92206
92207
42205
42206
42207
32205
32206
32207
mvoh
о о о
CN CN CN
CN CN CN
2205
2206
2207


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
109
*
1 *
1 о.
1 с
1~я 2 §
кИ1
25 1
Г

Грузоподъемность, кН
ики
Рол
«$
£
1 v.
1 «к
QQ
Q
Чз
£
злнен
1 с
<з
s
1ника
1 Б
енод
1 5
1 *
g
X
1 О
*
*
,
5
Р 2
3 £
1
Cj
О
N
*
О
(N
ON
о
s
(N
Tf
о
§
<ч
со
о
s
сч
~"
о
©
о
cn
0,37
о
m
00
го
00
Tf
Tf
О
О
S
о
CN
CN
00
wm
о
00
о
00
о
CN
CN
ON
00
О
CN
CN
4t
00
О
CN
CN
CO
00
о
CN
CN
•"■*
00
о
CN
CN
0,43
*n
t^
NO
5
m
о
о
r^
«r>
CN
CN
On
00
4t
On
О
CN
CN
On
On
О
CN
CN
Tf
S
CN
CN
CO
On
О
CN
CN
*—
8
CN
CN
0,48
«r>
00
49,5
r^
«n
rf
r^
о
о
Tf
О
00
Tf
60,
CN
CN
О
CN
8
О
О
CN
CN
ON
О
CN
CN
Tf
О
CN
CN
CO
О
CN
CN
~*
О
CN
CN
0,64
m
r^
CO
SO
61,5
щт
NO
m
r^
,
_.
«r>
00
00
m
66,
CN
«n
CN
|
CN
О
о
^,
CN
CN
On
^-
CN
CN
Tf
_«
CN
CN
CO
^
CN
CN
щт
,
»-*
CN
CN
0,82
r^
NO
NO
«r>
77,5
-*
s
00
CN
CN
«T>
On
m
CO
Ю
CN
«n
CN"
CN
CN
О
О
NO
CN
CN
CN
ON
CN
CN
CN
Tf
CN
CN
CN
CO
CN
CN
CN
-"
CN
?-*
CN
CN
s
NO
00
m
NO
r^
r^
CO
CO
NO
о
NO
ON
«r>
CN"
«n
CN
CO
CN
О
CN
NO
CO
CN
CN
ON
CO
CN
CN
Tf
CO
CN
CN
CO
CO
CN
CN
~*
CO
^H
CN
CN
1,15
On
CN
On
r^
r^
CO
CO
m
о
m
00
«n
CN"
«n
CN"
Tf
CN
m
CN
О
Tf
CN
CN
On
Tf
CN
CN
Tf
Tf
CN
CN
CO
Tf
CN
CN
-"*
Tf
CN
CN
*4
NO
v>
00
Tf
114
CO
On
00
4t
Tf
m
NO
m
00
00
«n
CN"
«n
CN"
«T>
CN
О
CO
m
CN
CN
On
«r>
CN
CN
Tf
«r>
CN
CN
CO
«T>
CN
CN
*"•
m
w*
CN
CN
U^
CO
m
«r>
Tf
123
Я
^*
00
<n
«r>
CO
CN
CO
On
CO
CO
NO
CN
О
Tf
О
00
NO
CN
CN
On
NO
CN
CN
Tf
NO
CN
CN
CO
NO
CN
CN
^—
NO
^H
CN
CN
1,9
CO
4*
141
On
w^
00
NO
NO
00
CO
CO
1
CO
CO
00
CN
О
«r>
00
r^
CN
CN
On
r^
CN
CN
Tf
r^
CN
CN
CO
r^
CN
CN
^"*
r^
i—■
CN
CN
CO
CN"
m
Tf
00
CO
190
CN
4t
r^
00
00
CO
Tf
r^
о
Ю
CO"
«г>
со*4
о
со
о
NO
о
On
00
CN
CN
On
00
CN
CN
Tf
00
CN
CN
CO
00
CN
CN
^"*
00
^m
CN
CN
00
CN4
CO
Tf
NO
CO
202
«r>
NO
^""
00
On
On
1
«r>
113
«r>
со"
«n
CO"
CN
CO
О
r^
On
On
CN
CN
On
On
CN
CN
Tf
On
CN
CN
CO
|
On
wm
CN
CN
3,4
Tf
CO
226
CO
00
*"*
NO
о
CN
О
CN
О
NO
о
CN
»n
со"
«О
со"
Tf
CO
О
00
о
о
о
CN
CN
CN
On
О
CN
CN
CN
Tf
О
CN
CN
CN
CO
О
CN
CN
CN
""^
О
CN
CN
CN
^*
00
CO
CN
CO
247
_
о
CN
00
9mm
CN
_
CN
1
«T>
128
«r>
CO"
«Г>
CO"
NO
CO
§
о
^m
CN
CN
CN
On
„и,
CN
CN
CN
Tf
—
CN
CN
CN
CO
1
,
CN
CN
CN
m ю ^
NO NO ^
NO Tf CN
CO CO CO
^ °© ^
CN CN
О — ON
О CO no
CO CO CO
On О О
CN NO r^
CN CN CN
r^ 00 On
CO Tf "t
CN CN CN
CO Tf Tf
CN CN CN
lf| l/^
oo" — о
!- 2 ^
">^NO
^ S) ^
CO Tf ^м
«r> «r>
со" со"
«n «n _.
CO CO
oo О О
CO Tf Tf
о «о о
О — со
CN CN CN
о о о
— CN СО
CN Tf ЧО
CN CN CN
CN CN CN
CN CN CN
On On On
CN Tf NO
CN CN CN
CN CN CN
CN CN CN
Tf Tf Tf
CN Tf NO
CN CN CN
CN CN CN
CN CN CN
CO CO CO
CN Tf NO
CN CN CN
CN CN CN
CN CN CN
— ^m —
CN ^t NO
CN CN CN
CN CN CN
CN CN CN
8,25
Tf
CN
427
00
о
CO
On
NO
CN
NO
CN
,_
CN
CN
On
NO
Tf
4t
CN
Tf
О
«r>
CN
О
00
CN
CN
CN
On
00
CN
CN
CN
Tf
00
CN
CN
CN
CO
00
CN
CN
CN
-"*
00
CN
CN
CN
10,5
NO
CN
497
00
m
CO
On
00
CN
00
CN
00
CO
CN
CN
00
4t
■<t
m
Tf
О
r^
CN
О
О
CO
CN
CN
On
О
CO
CN
CN
Tf
О
CO
CN
CN
CO
О
CO
CN
CN
^—
О
CO
CN
CN
«T>
CN
CN
00
705
^
о
m
r^
CN
CO
CN
CO
«T>
CN
«r>
On
"t
Tf
00
Tf
8
CN
О
NO
CN
CO
CN
CN
On
CN
CO
CN
CN
^*
CN
CO
CN
CN
CO
1
CN
CO
CN
CN
18,5
CN
CN
00
841
NO
NO
О
CN
CN
CO
CN
CO
CN
CN
00
о
CN
«T>
«T>
CN
«T>
О
CO
О
Tf
CO
CN
CN
On
Tf
CO
CN
CN
Tf
Tf
CO
CN
CN
CO
|
Tf
CO
CN
CN
On"
r^
886
t^
<2.
NO
О
CN
CN
CO
CN
CO
CN
00
CN
1
«r>
«r>
CN
m
о
CN
CO
О
00
NO
CO
CN
CN
On
NO
CO
CN
CN
Tf
NO
CO
CN
CN
CO
|
NO
CO
CN
CN
27,5
ON
NO
1000
1
r^
о
CN
NO
CO
NO
CO
1
244
«r>
«r>
00
*n
о
NO
CO
200
о
4t
CN
CN
ON
О
Tf
CN
CN
Tf
О
Tf
CN
CN
CO
1
О
Tf
CN
CN
38,5
00
«r>
1104
«r>
NO
r^
о
CN
О
4t
О
rj-
1
О
CN
«T>
•n
«O
NO
8
Tf
220
5
CN
CN
On
Tf
Tf
CN
CN
Tf
Tf
Tf
CN
CN
CO
1
5
CN
CN
NO
CO
1402
CN
m
On
On
""*
m
т*
m
Tf
1
«n
On
CN
<n
«T>
CN
f*
о
"*
Tf
240
00
^
CN
CN
On
00
**
CN
CN
Tf
00
^
CN
CN
CO
1
00
"*
CN
CN


Продолжение табл. 2.25
Обозначение
подшипника
исполнения
2000
32000
Ew
Ролики
Dm

Грузоподъемность, кН
Лпр • 10 , мин , при
смазочном
материале

пластичном
жидком
2505
2507
2508
2510
2511
2512
-
2518
2519
2520
2524
2532
2544
32505
32507
32508
32510
32511
32512
32513
32514
32515
32516
32517
32518
32519
32520
32524
32532
32536
32544
Обозначение поди
2000
12000
32000
25
35
40
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
120
160
180
220
иипникаi
42000
52
72
80
90
100
ПО
120
125
130
140
150
160
170
180
215
290
320
400
исполнен
62000
18
23
23
23
25
28
31
31
31
33
36
40
43
46
58
80
86
108
ия
92000
Легкая широкая серия диаметров 5,
1,5
2
2
2
2,5 1
2,5
2,5 !
2,5 !
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
4
5
5
d
D
1
1
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
4
5
5
В
—
43,8
50
73,5
107
-
120
143,5
193 !
268
Ь
г
45
-
-
—
—
151,5
_
191,5
_
-
Г\
6,5
9
10
12
18
19
20
24
32
1 42
F»
серия ширин 0
9
14 !
14
18
26
28
30
36
52
75
Ew
DH
13
13
14
18
18
17
17
18
18
18
22,9
47,3
56,1
62,7
73,7
93,5
ПО
117
125
147
168
194
229
260
369
809
915
1140
Ролики
/
z
23
52,5
63
73
86,5
123
138
147
159
208
220
270
307
350
506
1257
1565
1846

Грузоподъемность кН
С
Со
11
8,5
7,5
6,3
6
5,3
4,8
4,8
4,5
4
3,8
3,6
3,4
3,2
2,6
1,8
1,7
1,3
14
10
9 !
7,5 j
7
6,3
5,6
5,6
5,3
4,8
4,5
4,3
4
3,8
3,2
2,2
2
1,6
Пщ, • 10*3, мин*1, при
смазочном
материале
пластач- 1 жидком
ном 1
0,16
0,4
0,5
0,52
0,78
1
1,45
1,5
1,55
1,95
2,5
3,1
3,85
4,65
8,55
24
31,5
61,5
m, кг
2302
2305
12302
12305
32302
32305
42302
42305
62305
92302
92305
15
25
42
62
Средняя серия диаметров 3, серия ширин 0
1,5
13
17
1,5
2
0,8
2
22
35
35
53
6,5
9
6,5
9
10
11
13,7
28,6
12,5
15
16
9,5
19
12
0,11
0,24


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
111
из
*
о
§
о
8
ГО Tf SO 00 — Tt 00 rs| Г- Г^ <* ^ Ч <Ч ^ 0" Г2 no" S £ £ rsT rsT £
dddd---(N(N^^^ ^Noi-S-S^^^ro^^
— or^somu^TfTtTt^rororo rsirsirsi^^^-^
■О" ГО" ГО" ГГ% rsf rsf <
, On Г^ no no 4*i ro
rsfS^S^orsjrosooooroNOONor^u^NOTfrsjoS^JQ
^Ttu^Nooo^^^^^^<N<NrorOTfu^40r^ooa4o^-rsi
ONNO--'-rs|rOOO'-rOOrsJrsJ'^rO'-r^OSTf«r>OaNOO
^^^^^^^^^^M^rsirsirsiroroTfininsor^oooooo
rs|rsJrs|rsjrsjrs|rOrOTfrOTfTfTtTfTfTfTfTf^-Tf«T>ininin
O^rs|Tf«or^00OOrsirsJ'4t«r>S000rsJN000Ors|rs|«r>OTf
^^^^^^^^rsir^rsirslrslfNCNrOrorO^'TfTf^tinin
o — rsjTfmr^oooorsjrsjTf«r>Nooors|NoooorsjrsimoTf
<ЛГIЛШ
О 00
NO NO
r^ so
г* oo
ON © ~
*■> .
«r>
r^ so
<n ^ ro 2 2
NO ££© CN Tf | I I
*m t^ 00 <N| <N1 rsl
I I
«n rsj '
©"no" i
SO О |^
ro os ^
00 ^ ON
ro00»r>«*!?-rOTft^©ro00©©sO
©©^r;ONTfmsoooON©rsjro»r>
rsf rsf'
> m «о «л «
i ГО ГО ГО <
»^^Tfrf^rf«o<nin«nin«nNO
"rsf rsf
• ГО ГО • *
ГО ГО ГО
3"*
ro
rf rf Tf ^ rf m «л «л «л ш <л no
iiiiooii22^ii2iiiiii!2iiii
ON^-rO«nt^ON — rO«r>r^ON^rO«T>r^©«r>00rs|«r>00rs|<n©
^rsjrsjrsirsirsirororororo^Tf^t^tin^invONONor^r^oo
^^^©©©©©©©©©©©«П©©©
P!SSo,-"rs|ro'^",r>40,^00^©--Ttsooo©rsjTfsooorsj
© © © © ©
rsirsirslrsirslrororororo^
©т©т©«г>©«л>©«г>©ю©«г>
roro^Tf^iONONOr^r^OOOOONON
©©©©©©©©©<
©^rsiro^t«nNor^oo<
NOr^00ON©^-*rs|ro^t«nNOr^00ON©rs|^tNO00©rs|TfNO©
OOOO — '-'-'— — — '— — — '— (N(N(N(N(Nroror^r0^t
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
rsjrsjrs|rsjrs|rsjrsjrs|rsjrs|rs|rsjrs|rsjr4rsjrs|rsjrsjrsjrsjrs|rsjr^
On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On On
VOr^OOON© — ГЧ П rf «П vo rs 00
© © © © — ^ — — РЧ — ~ ~ ~
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
rs|rsjrsjrsjrsjrsjrsjrs|rsjrsjrs|rsirs|
nOnOnOVOnOnOVOnOnOnOnOnOnO
© rs| Tf NO 00 ©
rsi rsi rsi rsj rsj ro
I ГО ГО ГО ГО ГО ГО I
rsj rsj гч rsi rsi гч
NO NO NO NO NO SO
I I I
SO Г^ 00 On © — rsJrO4t«r>NOr^00ON©rsjTfNO00©rsjT*NO©
©©©© — ^^^^^^-* — — — rsJrsjrsJrsjrsJrOrOrOfOTf
ГОГОГОГОГОГОГОГОГОГО ГО ГОГОГОГОГОГОГОГОГОГО ГО ГО ГО
rsjrsjrslrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjr^
NOr^00ON©^rs|rOTfinNOI>00ON©rs|TfNO00©rs|^tNO©
©©©©^««*-«*-~**-.— *- — — ^rslrsjrsjrsirslrOrOrOrOTf
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
rsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrsjrs^
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
NOr^OOON© — rsjrOTfiONOr^OO
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
rsjr>irsirsirsirsjrsirsjrsirsjrsjrsjrsi
© rsj Tf SO 00 ©
ГЧ ГЧ ГЧ <N rs| ГО
ГО ГО ГО ГО ГО ГО I
rsl ГЧ rsj rsj rsl ГЧ
I I
SO l> 00 On © .— rs|fOTf»r>vOr*-00ON©rsj4tNO00©rsJ^tNO©
©©©©^^-^-*^ — ^-^^H^rsirsirsirsirs|rorororoTf
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО Г4! ГО ГО ГО ГО ГО
rsjrsjrsjrsjrsjr4rsjrsjrsjrsjrsjrsirsjrsjrsjrsjrsjrsirsj
из
<s
a:
a
a-
3
§
8-
V)
vd
s
&
£
*>
§
&
V)
a
fc
tuupo
Ц
ъ
*>
a-
— rsj
Tf Tf
<*2
«r> rsj
ГО Tf
rsj rsj
rsj rsj
1 1
Tf Г-
rsj rsj
rsj
«r>
rs|
rsj
00
rsl
tr%\
NO ГО
rsj
«T^
rsf
1
^m
ГО
m
rsj"
«nl
rsf
1
ro
ro
rsj rsj © ©1
SO Г-
«n ©
rsj ГО
«T> NO
00 On|
«T> ©1
ГО Tf
r^
SO S SO
rsj rsj
rsj
00
8
rsj
On On On On|
1 1
«T> NO
1
r^
© © ©
NO NO NO
rsj rsj
Tf Tf
*n so
ss
rsj rsj
ГО ГО
m so
© ©
NO \0
rsj rsj
— ~-
ss
rsj
1
00
Щ
rsj
Tf Tf
Г-»
$
rsj
ГО
r^
00
s
rsj
ro
00
SSI
rsj
-"*
rsj
1
r^ oo
© ©
NO NO NO NO
rsj ГЧ rsj rsl


112
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.25
Ролики
N
"*"•
Q
*
*
С
ъ.
«с
05
Q
чз
Обозначение подшипника исполнения
92000
62000
52000
42000
32000
12000
2000
l<NfNfNforoTrroTrTrTf^tN04tf04t4t4t
©«n^NOOOOTfTf-NONOOTtCslOOCsIT*©
fNrN<NfNfNrorOfOrOrO^tTfirN«r>NONO00
Mnior^OOON©<4Cs|T*«r>NOOOCs|NOOOCslOO
l^^-^^^(Nr4|<N<N(N(N(NrOrOrO'^tTt
"v , !2- ^ !2* о no го , го
Ф0 © ,_< fN *-« <N <N ГО
\r\ |ч ^ n  ^ 00 "Л ^ "J ^ ^ f4 ^ ^
nw rr, sssss* ^ *■ ^ -* * ^ «■> r,
CN ГО ГО ГО ГО ГО
лГ w ^ -Г -Г «Г i-Г -Г ^ ^ ^ ^ ^ Tf «Г> «Г> «Г>
CN ГО ГО ГО ГО ГО
i i i о 2 i i i i i i i i i i i i
vO©rONOOO^inoO©Tfr^ro©NOroSS
rOTfTfTfTfin«n»rNNONONOr^0000ON2^!
©©©©©©©©©©©«r>©©©©©
© — (NrorfVNNO^OOONO- TtNO00<NNO
«ло«ло<ло<л01ло<л§2225 2
On© — CNrOTf«nNOr^00ON©fNTfNO©Tf
sO vO vo VO nOvovOvOvovOvOvOvOvOvOvO no
CvlfNfNfNfNfNfNfNfNCslfNfNfNfNfNfNfN
On On On On On On On On On On On on On On On On On
O-(Nro^t»Dv0r-00aNO(NTtv0O Tf
1 VO vo VO nOvovOvOvovOvOvOvOvOvono vO
fNf4lf4f4fNfNl<N<N<NfNfN<N<N<NfN<N
VO nOvOnOnOnOnOvOnOvOnOnOnOnOnO no
©~-CslrOT*«T>NOr^00ON©Csl4tNO©^t
I NOvovOvOvovOvOVOvOvOvOvOvOvOvO no
fNfNfNfNfNfNl<N<N<N<NfN<N<N<N<N<N
ON© — rNfOrf«T>NOr^00ON©rNTfNO©Tf
vO vO vo vO VO NO VO nOnOnOnOnOnOnOnOnO no
(N(N(NMMNMM(N(S(N(S(S(S(S(N(S
ON© — rs|rorfmNOl^00ON©rNTfNO©Tf
q — — — — — — — — — — fNfNfNCNrorO
vO nOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnOnO no
D(NN(N(NN(S(SMfN|(S(S(S(N(S(SN
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
ON© — fNrorfirNNOr^00ON©fNTtNO©Tt
vOvOvovOvovovOvOVOvOvOvOvOvOvOvO no
D(NN(S(SN(SfN|DN(S(S(SfN|(S(NN
On© — <NfOтr^nNOr^OOON©<N^*NO©тr
NO NO V© VO VO NO NO V© VO NO VO NO NO NO VO NO VOl
fNfNf4lfNf4f4f4<N<NfN<N<N<NfN<NfN<N
1
<•*
S
№
°
s
с
Грузоподъемность, кН
Обозначение подшипника исполнения
пластичном
Ч
О
62000 | 92000
42000 1 52000
12000 1 32000
2000
Jo "г^„
0- © ©
wm Т Т
-* on4 оо
ON 00 Г^
ия ширин 0
40
47,5
62
*
iempoe 6, <
41,8
50,1
58,3
i*
§ >л no г>
ь © © ©
ОТ NO NO NO
vi (N (N (N
(x* On On On
S|||
i^
$
III
2605
2606
2607
T T ^T
«r> no Г^
CN <N <N
ГО ГО ГО
«n no r^
© © ©
NO NO NO
<N <N <N
2605
2606
2607
1 <•*
a.
с
жидком
Япр- 10°, I
смазо
мате]

пластичном

Грузоподъемность, кН
Ролики
15
£
С
«к
•с
05
Q
"Ъ
Обозначение подшипника исполнения
С
О
N
•*»•
92000
62000
42000
32000
2000
L^fN
00 ГО
ГО . no
Nf ^ го"
NO ON «Г>
ПО On «Л
— — fN
00 ГО ON
SO 00 fN
— — fN
fN fN fN
fN ГО NO
fN fN fN
fN ГО NO
<N fN <N
135,2
00 ON О
00 —
ГО ГО
го* ro*
1 1 2
«n r> N
ГО ГО ^t
© © © 1
«o no oo
© <n ©
SO NO Г^
92412
92413
92414
62412
62413
62414
42412
42413
42414
32412
32413
32414
fN ГО Tf
5 5 5
fN <N <N


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
113
1 (•*
1 *
1 s
1 о.
1 с
I о 5
1 2 ЗС Ё,
Ли
г? Я е
1© 2 2
&
1 с

Грузоподъемность, кН
Ролики
«5
£
1 *•"
1 >к.
1 *°
0Q
Q
"^
Обозначение подшипника исполнения
жидком

пластичном
sj
О
N
-
Q
92000
62000
42000
32000
2000
/41 ^* Г** гу »ч чт ^N СЭ 00 •» •»
00^ Ю т£ <Мл 00^ NO т^ SO^
м~ м~ м~ м~ csf см* см* —
^N 00^ SO^ т£ <N ON Ю ГО
мм n оГ оГ оГ — — —
—« ^hMOM>ONOvcJS
CMMM-t^ViVNsor^ON^
OIMMMTfTt«O«OVOr^00
CMCMCMCMMMMMMCMCM
OOOCMT*T*SOOOO«OCMTf
(ЧМПГЛММГЛ^^»Л»Л
OIMMMMMMTfTf«T>«r>
1 § 1 1 1 1 1 1 1 1 I
Lr о м ^- \} on \* »г> о «o so
3£ — *-<£p,£2M3£«nr^ooON
^■TfV^<n«0>n>n<r>^vOvO
^^1П<П1Л»Л«Л>ЛЮ^^
2iiiiii^iii
«Л00СМ^-«Г>00О<ПСМ00СМ
ooo»r>ooooooo|
0\0«M^<OVOOO-TfvO
— CMCMCMCMCMCMCMMMM
i^oocx)onon22^J-22
iosoi^ooono — cmttsooo
ON On On On On On On On On On On
«nsOt^OOONO»— CMt*sO00
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
«T>sOt^OOONO — CM^tsOOO
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
»r>SOr^OOONO — CMt*sO00
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
M M M CO M M M M M M M 1
«OSOt^OOONO — CM^tSOOO
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
&
о
о.
о.
о.
Е
2
2
X
О.
со
«Я
О.
S
2
2
х
ее
S
X
с
X
Э
§
«? о
о х
— у
. о
С 2
I
т* го СМ «Г> SO М 00 М СМ 1Л ©
^ Ч ^ - <Ч *> <Э ОС - Tf Е <N
О ^ О — М — — т* — ' —
. N vo л, VO гл vo
^ со см — — —
СМ SO л1 SO М
М СМ
^ Г^| CJ WW у/<
- — ~ —* О" с*
юоою г^юг-мг^мм^^л
М^М SO — ^-<N<Nr-M^2
* ON V»
^CM^^CMOntTOn0,
- ~* "^ чо гм ^ оо £:
лл ON " J, »^* CM л« * CM ON ТГ ON
S К 5 CI 5 22
> CM т}- t<^2jQf^00MON
«T> CM »r> O(NO00-(SO-N
— ^t О OIO00OlTfO«O«OO
— M — — CM — CMCM«T>CMSOON
— «NO eftO00<N<NTf«T>O«O
— CM — °° — — CMMMCMt*tJ-
ел ™ Оч ^ONMt^OMCNr^M
w ^ ON ^^(м^^гПММ-^
j^M^m^mvo
I •■* СП
Ir !• cs <n rt X| м <n «r> 1} «o vo
CM M CM M
— — CM fNOOOTtOOr^^S
CM «П CM СММСММ«П00М^Л)
OOO «ОЮООООООО
O^O SO — SO — rj- C^ SO — О
^m ~m щт — CMCNMMMM^t«0
Q/-4/-4 ООООООООО
SSS Msor^ooM^«noo
»OSOSO ^.^^.^^^^^^
SO
<N
00
rt О
M rt
m-m *-*
00
rt
—
OCMCM CMCMCMfNOSOCNOSO
^ _ p^ OMOOrtTtO«0»n
r^r^oo or^oor-r^or^«o


114
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
*,
£'
s
I
*
• *-. ~ ~ ^ (N "^
> ч© "*" ^ "*" ™
S-.nPKgS
«ОиООО
Г- Г- Ч© О СП О . .
00 *П СП %П CN «Л «Л
^* —« CN CN (N CN Г*
00 OS ON О О О О
00 CN CN CN CO ^ ~
CH "*■ 00 ^ ^ 00 «Л
4© 00 -^ CN V© Tt v©
CN •*■ CN CN ^ СП СП
1лоо«лмо2
00 сп on on чо чо ^
О О CN О 00 О О
^ cn m чо сп чо г^
ЧО О Г^ «Л СП О 2С
Г- CN «Л 00 00 On J^
^ ^ m «г> г- оо ^
ЧО -ЧО 00 Ш 00 ^
СП ов ЧО «Л лл ЧО "<*
о о о о о о ^
сп •*■ — «л cn m JQ
m •*■ чо чо оо on ™
СП СП 4t **" ЧО Г- ON
оо о
00 Г** 00 ON ON
00 CN О CN CN CN CN
ЧО О 00 О О О О
Г- О Г- О О О О
CN CN CN CN CN *— СП
CN ON ON
ОО *-**-* ^" ♦—<
— — чо Г^ <N
оо^ ^i^lf^ **i
СП СП* CN* СП ~
CN 00 ЧО ЧО t
СП CN4 CN" ~ '
8oo\M^h-
чо -* *- -^ оо
CN CN СП CN СП *Г>
СП СП СП CN СП ^
CN CN ON О CN Г^
-* *— ~ CN CN CN
I"
^ О Tf Tt ON <Г> ЧО
СП СП CN ^* CN CN
и
I
5 о "* - ^ Л* *п чо
§ ^ ^ с> H щ —
g — ON fvj ON <^ fo
£ -
^t «Л ^ СП СП СП
rf ю ^ сп сп сп
о «л о
Tt «Л чо ^<5 ^
^ m чо
§ «о о «л о о
CN СП ~+ 00 Ю
CN CN CN CN CN СП
82§§§Й
чо оо чо оо чо чо
»— —< CN CN СП ^
^t ^ «Л Г- Г^ Г-
CN CN CN CN CN CN
2 £ СП гл £ ЧО ЧП^Ч^П.'Ч^^ СП Г* О О «Л О
* Ч£2 °™--г- - dГчс><nГоTrsTon © JQ «^ © & g
-« CN «^ СП ^ ^f CN СП Ш CN — ON Tf ~ -* CN — СП СП 4t
сп'сп'сп4^ -^^-
£ 1Q «л «л «л чо
^ «л _ *п *п ^ ^
оо о о о о о
► aTtr-moNr-r-^ooincn^ooSSS^^^S
CN CN СП ~* СП '
^^-^fO — ^r^4040r^^CN21.40 #4.1 ——• #4.1 —* #4.1 #4.1 #4.1
CN *-* CN CN CN
CN4040CN^^^m-*OCN40«ncnCN^CN«n40^^
CN*-*~~»-«CNCN~«rNCNCNcn^'CNcncNcncncncncncn
cNoo~mooomooo«noom4omoow>oS§
^^<CNcn-*CN40TtTtTtcnCNr^cn0Nr^0NTt0N22
s
Й CN00^CN00OCNOO'nOO«n40OCN«niO«nmO
^ —^cNcn-*cN^cn^"^'cncN^'cn40,^''OTj-iom40
5 (Л t^ S^rSo П 001ЛОСЭ«Л^1ЛГ001ЛООМ
S OOv>©iCi3000Nr-0NO«n4Socn40^-40CN4S^-O
g ^* — ^fN4T^^r4jfM#ncncn^'^'^'^4Or^r^0OON
<^ <*» «^ ICrlCrlCr^ "* ^ ^ "*■ ISr4© «поочочочооо22
fH CM СП t*\ ^т ^т
5cjOm40cN§cNiScN40oogm^ggoggg
o^cnv©<Ncn2t^o*oe,^<^2v^22£aNp2!-^.-2
СП ^ СП 00
oooooooooooooooooooS§
^■4000CNO^CN40O^^CN^^mr^cn00cng2
^^^CNCNCNcncn^^^^'«nm4O4O0000ONSZi
^ч^ч^ч^^^^^^^^^со^-^-^ЧОЧОГ^Г^ОО
.8.
* * * 00* CN ^ 00 CN w 4i> ^ сэ cn #3 сэ ^
^^^ONCNCNCN^^r^ONOO — ONt^ONSSSr^S
^ЮГ^-* — cncncN~CNCNCNCNCNCNCN^i5C:C:SS
cNCNCNr^cNoor^cncNcncncncncncncnr^r^r^r^r^
r^r^r^CNcnCNCNOr^OOOOOOOCNCNCNCNCN
404040cnONcncncN40-*—<-*CN»-^CNCNcncncncncn


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
115
: Щ
.oil
С 2
с>
ие 420С
Исполнен
S3 ^ 00 гч! °\ ^ — °^
Qs Г*- г *М -^Г --Г *"" ,—Г
._ «Г> Ш .. . л. NO NO
ов СО СМ О О ~ 00OS
S5 о © — oo on so со
^чООООО<Л^О
© © © — On чО со со
4ocsimmTf«r>NONO
Or^OOOSTfr^OO —
rsiONONOrsirsi«no
oe © Tf Tf CM CM Tf О
°°CMCMCMCOCOCOTf
№o|JnOOOMvOO
S? см £2 ^ ^ n7> — ov
<^ ^- 2 ~ ~ — <N CM
* и ~4- ^ *■ *■ ^ ^
— со со
1Л io <Л
<■< n n
©NOooTtooNOio
(N ^ «Л NO 00 00 00 NO
«r>o«r>ooooo
^ooooooo
gO(S^nNOXNO
*
r*OrfNONO(SNO(S
CMCMCMCMCMCMCMCM
Q>
ие 520С
Исполнен
—"no"
00 Tf
^2
дЛ Tf Tt «T> CO
04 CM ^t CO CO
^ CM CM CM CM
CO
•O no^ vo^ nO^ vo^
**"! О «П NO ON Г- 00
o^onmono
^<-D^tt^«ONO
so oo
CM CM
CO 00 CO CM *—
^t r>Os<n W
CM 4t Г* Ю NO
rt rt n- m oo
^чОМО<ЛГИЛ
Tf SO 00 © CM CM Tf
- (S (S ^ rf Tt n
58,5
100
CM ^
CM
25/7
42/12
о о
о оо
«о о
4t Г^
U о со oo oo
Jooono»^
2 ~ — см см
rj* <n«n «л «л
•^ «O «T> «Г> «П
47/13
62/15
108/15
68/15
86/12
«о о о о о
— О CM rt CM
CM CO CO CO CO
о о о о о
О Tf NO no 00
*
Os Tf О 00 CM CM no
О — CM CM CO CO CO
CO Tf СП CO Г- CO Ю
CM CM CM CM CM CM CM
>Л >Л «Л >Л «Л «Л «Л
со
1-
^ СО
3
а: —
£ no
О см
«ь
3
Исполнен
Ю °°~ ^ ^ _ *л г- — оо
^ «о — г* SC ^ — — о
C^Jr^Js^CMcOTt^
4
2
1,25
0,63
0,4
0,315
0,315
0,25
сол~ oog0-0-o
106
323
639
570
1820
3320
3740
4150
4550
Tj-n-^CMTfCMNOTfTf
CMCMCMCOCOCOCOCOCO
«ооооо«ооой л
— CMtj-conoOnOn22
•оооооо«л»л»ло
«— CM^CO^t^^^NO
«nr^oooooocM
cocMaN«n©NON04t©
—*CMCMCO«nNO0000ON
CMU^«OTf«T>NO002 —
CO *^
ro^^^^^ooS —
CO t— ^-
S^S^SEIEI
oooooooSg
oo — OrtcMcocogx
— COTfTtNOOOONS^
oooooooo«n
CMOSOCMNOOOr^CM
— CMCMcO^tNOr^r^OO
Tf о гм s & s s £ a
смтг«г>смсм^^О!^
CMCMCMOOCMCMCMCM
8
n
a 2
3 о
g|l
if
fail
= 2
со м
О
3
8
О
X
X
8


116
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.26. Однорядные радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами
без внутреннего или наружного кольца по ГОСТ 6377
В ,.
дай
Исполнение 292000 Исполнение 502000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
исполнения
292000 502000
Допускаемые
отклонения
размеров
/я, кг
292000 502000
Легкая серия диаметров 2
292202
292203
292204
292205
292206
292207
292208
292209
292210
292211
292212
292213
292216
292218
-
292228
—
-
-
-
-
502207
502210
-
-
-
502212
-
-
502218
502220
-
_
-
-
-
-
35
40
-
50
-
60
-
-
90
100
-
20
22,9
27
32
38,5
43,8
50
55
60,4
66,5
73,5
79,6
95,3
107
-
169
35*
40
47
52
62
72
80
85
90
100
110
120
140
160
-
250
—
-
-
-
-
61,8
-
-
80,4
97,5
-
143
160
-
11
12
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
26
30
34
42
1
1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3,5
4
0,03
0,01
5
0,035
0,02
0,04
0,025
0,045
0,03
0,05
0,035
0,06
0,045
_
-
-
-
-
-0,035
-0,025
-О,04
-
-0,035
-0,05
-
0,05
0,054
0,084
0,126
0,147
0,23
0,31
0,38
0,46
0,57
0,68
0,89
1,4
2,1
-
7,2
—
-
-
-
-
0,18
-
-
0,41
-
0,56
-
-
1,6
2,16
-
292305*
25
Средняя серия диаметров 3
35 I 62 I 53 I 17 I 2
0,015
-0,03
0,14
292306
30
42
72
62
19
0,2
292308
292310
502308
502309
502310
40
45
50
53,5
65
90
ПО
77,5
85,5
95
23
25
27
2,5
2,5
3
0,035
0,02
-0,02
-0,035
0,56
0,9
0,4
0,6
0,72
502312
60
113
31
3,5
0,04
0,025
-0,025
-0,04
1,3
* Ориентировочные расчетные параметры см. в табл. 2.7 для соответствующих подшипников с обоими
кольцами.
Примечания:1. Пример обозначения подшипника 292206: Подшипник 292206 ГОСТ5377-79.
2. Эквивалентную радиальную нагрузку на подшипник см. табл. 2.25.


2.1.4. ДВУХРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
2.27. Двухрядные радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами с бортиками на внутреннем кольце по ГОСТ 7634
до
Исполнение 3182000 Исполнение 3282000
Размеры, мм
Обозначение подшипника
исполнения
3182100
3282100
d
D
В
г
Ей-
Ролики
Dw
1
Z
Грузоподъемность,
кН
С
Со
П„р ' Ю*\ МИН*1, При
смазочном
материале
пластичном
жидком
/я, кг
3182105*
3182106*
3182107*
3182108*
3182109*
3182110*
3182111*
3182112*
3182113*
3182114*
3182115*
3182116*
3282105
3282106
3282107
3282108
3282109
3282110
3282111
3282112
3282113
3282114
3282115
3282116
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
47
55
62
68
75
80
90
95
100
110
115
125
16
19
20
21
23
23
26
26
26
30
30
34
Легкая серия диаметров i
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2
41,4
49
55,12
61
67,5
72,5
81
86
91
100
105
113
5
6
6
6,5
7
7
8
8
8
9
9
10
', серия ширин 3
5
6
6
6,5
7
7
8
8
8
9
9
10
18
18
20
21
21
22
22
24
25
25
26
26
26,3
31,5
40
44
53
54
70,5
74,5
78,5
99,5
99,5
122
30
38
51
57
66
73
97
108
116
150
150
184
16
16
14
12
И
10
9,5
9
8,5
7,5
7
6,7
18
18
16
14
13
12
11
10
9,5
8,5
8
7,5
0,П9
0,186
0,252
0,317
0,396
0,428
0,632
0,69
0,705
1,06
1,12
1,51


118
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
<N
1
— — — оо «о » го о «г» п
—<CMCMCMCMrOrO«T>NOr^00 — —
- 00 СМ •" ^ Г*- - -
CMNO^fsiON^^-O^C^^
^ ГО
CM ЧО Оч
0\ 0\ Tf
rt VO Г^
- г- £ 3 2? ^
..^^rO^^rO.^V-irO.OO^tCM
f*^ Л Л \Д \Л «Ч |/"N ГЧ ГЧ Ч* ГЧ ГЧ Г- |
ЧОЧО»Г> Tf Tf ^ ГО ГО ГО
00
СМ
00
NO
ю
го
CM
CM
^4
00
о
00
о
•I
О s
С!
°Я NO Ч П.
NO «Г> «О
см см см — — ~
_. v> «r> «n LKJ t
^ ^ <> t> M * l
О О О
о о ,
„ ГО ГО
Wr NO NO
On го О -.
O^rOTfONOOOr^
г* «г> — го оо
ooN©co©cMro^t©«r>o©©«n«r>«r>©©
fNTf«nNO©ro^taN©TfooNor^©NOror^
~-~*.-«*-«f\lCMCMCMror0rO4tiONONO0000
© © © ©
- . _ CM 00 © ГО т* © ©
©*-roror^r^o\4t«r>
r^r^oo©NONO«r>voooooNor*Nor-«r>vor^r^oot^ooooaNOsaN-*
«-*СМСМГОСМСМСМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСМСМСЧСМСМСМСМСМСМГО
s
I
O^-* — — rO^tmNONOr^00©rorONO0000CNCNNONO©©«T>©©
O-n — — rO^TiVOvor^OOOrorONOOOOOr^fNvONO©©^©©
UJ
00Г^СМГ^'*и^«ПСМСМ*0>Ч01ОГ0СМ©©*ч*^-0000ГОГ000Г0Г0
»—• CM
CM - Г -Г * ГО ГО ГО ГО ГО •» * • • • * Tf 4fr «П «О V> «Г> NO VO N© 00 00
СМ СМ СМ ГОГОГОГОГОГО
Tfr^r^r^^«nNOr^r040©l^rt«0<N©fNSo2r^iSlS;225S
©©«г>©©©©©©«г>©©©©©©©©©©©©©©©©
n^Tf^NOt^OOO-fS^vOOOa- TtSO©CM4O00CMTf©O0fN
00 On On
©т>©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©
OO-NnTfiOvOr^oeONONrfvooOON^NOONOO
§
81
ё о
СМСМСМСМСМСМСМСМГ]Г? |
OOOOOOOOOOOOOOOOEJE!
CMCMCMCMCMCMCMCMSiS
гогогогогогогого~£!
I I
©
CM
00
CM
00
CM
00
CM
NO
I я I
00
CM
ГО
00
NO
CM
00
CM
ro
I I
8
§
^Ьа\о1-^^чоЬом^чоооЗЗ»Й)лч2^*ЙомО
^»— ^смсмсмсмсмсмгогогогого22т*,1— I— 2 *° ^ ^ °° <* !Q
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
66cece66cece6666e«e«6dceo6ce2S^SS22^^S^^S
„_ __ „_ _ ._ __ ._ „_ „_ ГО ГО prj
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
ГО ГО ГО ,


2.28. Двухрядные радиальные сферические подшипники с несимметричными роликами по ГОСТ 5721, ГОСТ 8545 и нестандартные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р = Fr + YFa при Fa/Fr < е и Р = 0,67Fr + YFa при Fa/Fr > e; статическая
Р0 = Fr + y^ (при Р0 < Fr принимать Р0 = Fr)
т5/
'////S'/уЪ
'■•/*
Исполнение 3000 Исполнение 113000
Исполнение 13000
Обозначение
подшипника исполнения
3000
113000
d
D
В
г
а°
Dw
Ролики
/
2
Размеры, мм
Грузоподъемность, кН
С
Со
Особо легкая серия диаметров I, серия ширин 3
3003124
3003128
3003132
3003140
3003144
3003148
3003156
3003160
3003164
3003168
3113124
3113128
3113132
3113140
3113144
3113148
3113156
3113160
3113164
3113168
120
140
160
200
220
240
280
300
320
340
180
210
240
310
340
360
420
460
480
520
46
53
60
82
90
92
106
118
121
133
3
3
3,5
3,5
4
4
5
5
5
6
10
9
9
10
10
9
9
10
10
10
14
17
18
29
31
26
30
36
39
40
16,54
19,6
23
31,2
32,52
36
41,5
42,5
43,6
50,13
54
26
28
23
24
30
30
28
27
28
299
397
506
880
984
ИЗО
1430
1750
1830
2130
510
680
880
1530
1896
2080
2850
3450
3800
4330
1
5
Я
Я
я
я
я
-а
О
Я
I
О
Я


120
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2?
<N
<N
*8
88? «Л МЛ
оо г* m on ~* о
Tf *П ЧО ЧО Г* ON
о о о о о о
00 ~+ ГО Tf «Г> ON
(N^ONfnO
CM CM со го CO ^t
ooooo^oo
ro см см го го го
X
I
<4~ ^
«n
* ro JQ» ro  oo
О 00 O 00 CM SO
On On On
41
SO SO 00 00 00 00
1
_ , ^ oe h» w in «л ^
OQ I ro ^t «r> SO so 00 О
о о о о о о
^ О <Л 00О00
«О SO SO so f^ t^
о о о о о о
so о ^t so oo го
m rf rf Tt Tf m
CM О 00 CM SO CO
On in
r^ oo oo on '
со го со го го '
СМ О 00 CM SO го
Г^ 00 00 On On irj
го го го го го *""'
о о о о о S3
о о о о о о
ГО ГО ГО ГО ГО 2
го
" SO «П О «О S On !
Г*- О 00 SO «П _
СО Г*- О 00 СМ «— SO
*-* СМ ГО ГО
3^^2-2
vftOOOOQOOOO
S't^OTfONOOOOSOr^
^rj-vo^^ino-- On
Tf-^t»— rororo^t^tTt«r>
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
■4tso«nro«n©oZf!2
^■Tf«T>«r>r^ONON00^
cofNOONrorooommm
fNro^ro^^tmsor^oo
СМСОГОСОСМСМСМСМСМСМ
^OOOTfSOTtOO-^O
QQ 1^1 »^ ^t V
CM CM CM ГО
Л
VI
oooooooooo
r^r^^^SOCMUOSOrOOO
CMrO^T^T^tSOSOr^OOON
oooooooooo
sOCM^tsOOOOOOsOOO
— CMCMCMCMrOTtTf«r>SO
cn^oocmsosoocmSS
roro^t«n«nr^ooONuo40
ГОГОГОСОГОГОГОСОГ^^
ГО СО ГО ГО ГО ГО CO CO '
cMrtoocMsosoocMoo
ro^^Tiior^ooONiJoso
ГОГОГОГОГОГОГОГОГ^Г^
ООООООООДГО
oooooooooo
ГОГОГОГОГОГОГОГООО
го го
Is
ГО 4t Tf ^t Tf Tf
^ о r^ oo so so
Г^ О CM On CM 4t
~ CM CM CM CO CO
On О CM CM 4t 4t
CM «П t^ ~ ГО «П
^ ^ м гм см см
«n r* «*l ^ _ "l
^ SO 2 ^ ^ ro
ирин 3
3
«r>
«r>
CM
«r>
so
CM
m
SO
CM
so
T*
CM
Tt
«r>
CM
On
SO
CM
On ^ ^ SO Г^ _,
ro" 4t* rt" го*4 го" ^
Щ-* f— *m CO 1Л SO
so^ r^ r^ «o *ч r^
см" cm" cm" cm" ^ cm"
VO "О >Л h> VO ^
CM CM CM CM CM CM^
o" o" o" o" o" o"
8S8S8S
CM On SO го го О
liiiii
Tf 00 CM О ^ 00
CM CM ГО Tt ^- ^t
ГО ГО СО ГО ГО ГО
ГО ГО CO ГО ГО ГО
4t 00 CM О 4t 00
CM CM CO ^t ^t ^t
ГО ГО ГО ГО ГО ГО
So о о о о
о о о о о
го го го го го го


подшипника исполнения
3000
3003156
3003160
3003164
3003168
3003172
3003180
3003188
3003192
3003196
30031/530
113000
3113156
3113160
3113164
3113168
3113172
3113180
3113188
3113192
3113196
31131/530
смазочном маггериале
пластичном
700
630
600
560
530
480
430
400
380
200
жидком
900
800
750
700
670
600
530
500
480
250
/
0,25
0,26
0,26
0,26
0,26
0,25
0,24
0,23
0,24
0,23
]
Fa
2,7
2,64
2,56
2,55
2,6
2,69
2,85
2,92
2,83
2,9
Y
Fa
-£->е
Fr
4,02
3,93
3,81
3,8
3,87
4
4,24
4,35
4,21
4,31
Го
2,64
2,58
2,5
2,5
2,54
2,63
2,78
2,86
2,76
2,83
т, кг
63
75,2
80
109
114
154
181
216
230
303
dim»
298
318
338
362
382
422
468
488
508
558
dim»*
402
442
462
498
518
578
622
652
672
752
а
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
Особо легкая серия диаметров 7, серия ширин 3
3003732
3003744
3003748
3003752
3003756
3003776
3003780
3003792
30037/500
30037/600
3113732
3113734
3113748
3113752
3113756
3113776
3113780
3113792
31137/500
31137/600
950
630
670
600
560
400
380
320
200
160
Обозначение подшипника
исполнения
3000
113000
1300
1300
800
850
750
700
500
480
400
250
200
d
D
0,33
| 0,37
0,37
0,37
0,32
0,33
0,31
0,33
0,32
0,32
В
2,06
1,8
1,8
1,8
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
Fw
3,07
2,69
2,69
2,69
3,13
2,9
3,13
3,13
2,06
3,13
г
2,02
1,77
1,77
1,77
2,06
1,88
2,06
2,06
2,06
2,06
<х,°
L
20
59
65,7
97
100
240
271
473
606
950
172
238
258
278
302
408
428
496
536
636
258
352
422
522
438
592
622
724
794
944
Ролики
Dw
1
z
4
4
4
4
5
5
5
5
5
5
Грузоподъемность,
кН
С
Со
3508
3509
3514
113508
113509
113514
-
-
-
40
45
70
Легкая широкая серия диаметров 5, серия ширин
80
85
125
23
23
31
—
-
-
2
2
2,5
12
10
10
—
-
-
0
9
9
12,5
8,56
8,05
11,2
17
17
21
68,4
78,6
158,4
73,3
77
206


122
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
оо
<N
1
3
Я!
1
1 эс
1 2
пи
Грузоп
1 s
1 s
1 ^
£
С
и
N
""*
*
м
1 ^
1 °
1 ^
1 «к.
£
QQ
Q
43
в
1 s
1 х
с
подши
нения
S О
X С
1 V О
5 s
X
£
о
130С
о
<=>
°
го
о
8
ГО
260
192
гч
гч
Tf
Os
о
го
г-
го
го
о
Tf
о
00
Tf
ю
го
*■*
NO
»—
«о
го
NO
»—•
«г>
го
286
220
о
гч
го
*\
«/f
1
о
ГО
1
NO
ГО
о
«г>
00
1
г^
^—
«о
го
г^
•—•
«г>
го
350
259
00
гч
Tf
г-
NO
о
ГО
о
00
о
Tf
о
ЧО
о
Os
NO
•—«
«г>
го
00
*—<
«г>
го
00
^*
ю
ГО
446
330
Os
NO
ЧО
о
ГЧ
р
о
3,5
о
Os
ЧО
Tf
о
00
о
о
00
^ч
«о
го
о
ГЧ
«п
ГО
о
ГЧ
«о
го
553
410
00
гч
Os
го
гч
го"
о
о
го
«о
о
о
ГЧ
о
о
ГЧ
ю
го
ГЧ
гч
«о
го
гч
ГЧ
«п
го
470
488
00
гч
«г>
гч
00
00
3,5
о
00
«г>
«г>
^•4
гч
о
ГЧ
ГЧ
ГЧ
«г>
го
Tf
гч
«о
го
Tf
гч
«о
го
789
569
Os
гч
го
гч
NO
гч
гч
Os
Tf
«л
Tf
ЧО
о
ГО
ГЧ
о
го
го
гч
«г>
го
ЧО
гч
«г>
го
NO
гч
«о
го
928
658
00
NO
Tf
гч
«г^
сК4
гч
Os
Tf
»n
гч
00
ЧО
о
«г>
гч
о
Tf
«о
гч
«г>
го
00
гч
«о
го
00
гч
«г>
го
1020
1270
О го
ГЧ ЧО
г^ оо
00 00
Sr*
^ гч
ГЧ
— Tf
ГО ГО
119
Tf Tf
, о
1 rl-
ГО о
Г* 00
о о
Г^ Os
ГЧ гч
о о
«Г> NO
00
. «^
1 «о
го
О гч
ГО ГО
«о ю
го го
О гч
ГО ГО
«о »о
го го
1390
952
00
го
NO
го
122
«г>
о
«о
NO
00
о
го
о
г^
о
ГО
«о
го
Tf
го
«о
го
rl-
ro
«о
го
1450
978
00
ГЧ
го
"
VS
го
129
«г>
о
NO
NO
00
о
ГЧ
го
о
00
ГЧ
ГО
«г>
ГО
NO
го
«г>
го
NO
го
«о
го
1730
1930
2400
3380
1110
1230
1560
2100
Os Os Os Os
гч Tf 00 ^
го «г> оо rt
го го го
Г^ Os Tf гч
ГО ГО Tf «Г>
no
Tiro т* 1
«г> «г> %п so
о о о
Г- 00 | Tf
SS!o§
о о о о
Tf ЧО © 00
ГО ГО Tf Tf
о о о о
On О ГЧ ЧО
Т* ЧО 00
ГО ГО Tf
«О «Г> | «О
го го го
00 О т* ГЧ
ГО Tf Tf »Л
«о uo «г> «г>
го го го го
00 О т*- ГЧ
ГО Tf Tf «Г>
«пт<п«л
го го го го
3460
2240
о
гч
00
ЧО
Tf
ГЧ
«г>
179
NO
1
130
о
о
«г>
о
00
гч
1
NO
«л
«г>
го
NO
«г>
«г>
го
о о о
Tf го О
1Л00 Г»
Tf \TS Г^
о о о
ГО Г^ 00
Г* Г^ ГО
гч го Tf
О Os Os
(N1 — —
СЧ Ч, ЧО
** ЧО ^
oosj I
чочо^
1 1 1
ЧО 00 00
1 1 1
О О «Г>
«Г> Г* 00
о о о
00 «Г> ГЧ
«Г> NO Г^
о о о
гч VO О
ГО ГО Tf
III
Tf ГЧ О
ЧО Г^ 00
«о «о «г>
го го го
Tf гч О
VO Г^ 00
«г> «г> «г>
го го го
С)
Я!
§•
з
&
О
3
I
а:
гч го
го «г>
«г> as
— ГО
ГО ГО
•О NO
-Г гч"
ГО ^м
1 1
чо »о
ГЧЛ гч"
го '
ГО ЧО
ГО ГО
о о
£ °
О «г>
Tf Tf
13611
13608
13609
3608
3609
ЧО — —
О Tf ЧО
гч гч гч
ГО Г^ —
Г^ О го
— гч гч
Tf ГО ГО
00
го -^ ~
^- ^- Os
1 1 <^
1 1 чо
«п «г> <п
ГО ГО •»
го
1 1 ^
1 1 ^
О ГО NO
Tf Tf Tf
О О О
— ГЧ ГО
О «Г> О
<Л Ш NO
1 1 1
13610
13611
113612
О — гч
NO NO NO
го го го
о as
as no
гч го
00 Os
ЧО гч
ГЧ ГО
го го
-2
^го
?3^
1 1
Tf Tf
ГО" ГО"
1 1
00 *-
Tf »П
О О
Tf «Г>
«г> О
чо г^
1 1
13613
13614
3613
3614


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
123
Грузоподъемность,
кН
Ролики
\с
о
N
-
^3
о
1 V.
*
QQ
О
чз
Обозначение подшипника
исполнения
1300
113000
3000
см о см
СМ 00 00
"<t ч* тГ
SO CM Г*-
VO Os Os
ГО ГО ГО
CO CO <«t
«T> On VO
as о" —"
— CM CM
^ ^ CM
CM CM ^
CO 00 i
Tf Tt Tt
го" го"
«П О 1
VO Г^ 1
1Л00О
"Л <П VO
о о о
VO t^ 00
«Г> О «T>
r^ oo oo
13614
m so r^
VO vo vo
ГО CO CO
1Л VO Г>
SO VO vo
CO CO CO
_ -.0ooooooooooooS
S g 2 £ S 8 8 8 S § S 2 £ 8 S Я
Зй^ооач*-<^сот*-г-о>огооо — оо
^tTfTf^rfrf<n«nsO«r>vOvovor^r^00
^ т*л оол см^ vo^ оол смл ч\ г^ смл см^ <Ч Tt ^-
* \£ оо р«г rrf чоЛ 2 ^ со" «гГ оо" о" см" os*4 чо оо
fqcMCMcorororfTtTtTt<n»r>«r>
оо—«moo — cMcM«nvooocMvortoocM
CMfOrorOrf^^rtrtmmiomvOvOOv
gg;o^ i i ijJvoSS i i i i
^Tf^Tf^Tf^Tf^^TtTtfOrOrOCN
Tt^Tf^t»o«r>«r>in«r>«r>vovovooooo2
/-Л/-ЧОО 00000
ggo^i 1 ijSS^S 1 1 1 1
40poooo£00~<NC4rororl0r^ft;
0*000000000000000
os — ^voooocm^voooocmvotj-oocm
— CMCMCMCMCOCOrorOCOTtTf^-iniOOO
лООООООООООООООО
SO — CMCOTf«nvor^OOO>OCMvOOOO
00OCM OOOCMTfrvO
. — CM CM , СМГОГОГОГО ..
Ivovovoi 1 Ivovovovovoi 1 1 1
CO CO ГО ГО ГО ГО CO CO
OOOCMTfsOOOOCMTfVOOOO^CMvOO
— CMCMCMCMCMr0COr0COrO^4fr«O«n00
vO vo VO VOvOvOvOvOvOvOvO vO VO VO vO VO
го го го го го го го го го со го го со со со со
00OCMTj-4000OCM4*v000O"tCMv0O
— CMCMCMCMCMrOrOCOrOr04t4t«0«r>.00
vO vo VO vOvOvOvOvOvOvOvOvOvOvOvovO
ГО CO ГО ГО ГО ГОГОГОГОГОГОГОГОСОСОГО
/и, кг
X
X
0.
с
'x
x
z
0
%
s:
Обозначение подшипника
смазочном материале
исполнения
«з
«3
а
>
«•
I
чз
13000
3000,
113000
s£
Л 1
^*к
СД) I
VI 1
*> 1
жидком
13000
113000
3000
о
а:
3
$,
3
ерия
V)
в -
СД)
^
^
3
&
V)
я
X
^
л
гкаяш
Сд) .
*5
1 1
1 1
см см
ГО 00
£гм
5 ^
1 1
8?ч
©о
о см
см см
го vo
— со
со со
* см
^ см"
— ГО
см о\
го см
о о
VO ГО
«о «г>
«г> го
т* rt
1 1
§s
«г> «г>
ГО ГО
~~ РМ
00 Ov
о о
«о «г>
го го
1 2
1 ^
1 см
ГО ГО
VO 0>
— см
00 О
с^ о>
1 «^
"
°°* <Ч
— см
VO ГО
^ SO
см см
"*■
^ "*■
го"
— 00
««о vo
см" см"
см см
о" о"
*■ —
*• го
ГО
so см
см см"
13514
Tf so I
ю «г>
ГО ГО
— ~- 1
rj- SO
w* «•« 1
m «о
го го


124
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
00
-§
£
8
о о
О СП
ГО —'
Л
кк
VI
^к
2
о
-§
*ез|
S
S
с
S
Э
S О
X С
D О
7 S
О
о
о
ГО
о
о
о
I ~ oo so ~ оо £ I Z 2 2
TtO00-Tt
CN CM
CN CN ГО ГО ГО ГО
00 © fN ГО ^t
ГО т* Tt Tt ^t
I
I I I I I I
rororororo^t^trtTtrtTfTt^tTtTt«r>«o^,ri
OsOsooOsrosOsOsOsOrororororot^t^t^^S'
ГО ТГ SO OS © — ^«ЛГ^аОМ^'ОО'ЛГ^^ЙХ
o^-^-^-rorororor^r^r^r^r^rororo^SiS
© — CMrOT*iOSOr^OOON©^rOOO©^t22fN
00 Г- SO ^ «n °°-
rf SO* On* ~ — 2
О «О Os SO SO
CO CO CO Tf «T>
CM
°° T <Ч *г ^ ™ 3* oo ro t- о г- «n го g Я £ in со
r^rO«nl^Os^2^<N<Sror0^so222<NrO
Osoo — ro — so^^rorNirMr^sosOfOTtTt^:4©
«O Tt^ т*^ гОл <^ <N ► ► O^ CN^ ro^ CN^ СМл CN^ CN^ ГО ГО^ ^ <Л
fN CN* CN* CN* NfiN ^ fN CN* CN* CN* CN* CN* CN* N N N N
OS t^ SO «T> «O Tt "l  ^ ГО »n Tf ^t Tj- ^ «П V> ^ "^J
CO ГО ГО ^ гл" rX4 rfT *л СО ^ ^ ГО ГО
ГО ГО ГО ГО ГО ГО
ГО ГО ГО ГО ГО
. rf r- Os so — «r>«r>Ost^r-ro—« — Os Os
sO«OTtcococococoCNCNcocococoCNco
CN* CN* CN* CN* CN* CN* CN* CN* CN* CN CN CN CN* CN* CN* CN* ^ ^ ^
sor^r^OOOsOsOsOs^-^ONOsOsOs-^OOOOOsOO
CNfNfNCNCNCNCNCN^^CNCNCNCN^fNCNCNCN
oooooooo
о о
о о о о
о о о о
OOSO^^tCN^OO^SO^^tCOCOCN —
CN* CN* CN* CN* —* —Г S S ~ —Г »JГ —Г
о « о ° о
— 00
-го
~ Г^ го го £| ^
* so so v> ^ ^4
^ ©*©*©*© ®
SO 00 О CN ГО «T>
, — — CN CN CN CN
| <Л "Л <Л <Л »Л <Л
го го го го го го
00 О CN ^ SO
CN ГО ГО ГО ГО
<Л «Л <Л >Л "Л
ГО ГО ГО ГО ГО
00
I £ I
го
I I
r^00OCNT*S000©CN4tS000©T*CNs04frCN©
—« — CNCNCNCNCNfOrorororO4t^t«T>»nsor^00
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
r^00©CNTfsO00©CNrfsO00©rf., _
— — CNCNCNCNCNrorOrororOTf^«0«T>>^' —
rOfOfOfOrOrOfOrOfOfOfOrOrOfOfOrOCO
^sss
«о I I I <л <r» I «л «л
£ i i
— fN
CN CN
ro so
CN CN
CNCNCNfOrOfOfOrOrO
os ~ S
^* 00 00 00 00 00
CN CO ^t «T>
ooco©_**— so — so —
a:
§■
I I I I
I I
§ _
. °\ '"l ""^ ^ **! **! ^
— —* CN* CO* CO* ^t* «Г* SO*
OOfNOSCN^tr-OOrtrt
«oso«ososot^-r--r^oo
^ T ^ ^  so "^ so «o
^ ™ CN* CN* « CN* ™ CN* CN*
— t^ CN
so so so
$s§
CN — CN — -^.r^r^OOsO
^trfn-Tt ^гогогого
- - -<G - - - -
© © © ©
© © © ©
CO^ 00^ ГО 00^ SO^ CN^
«Г* rt* Tt* ГО* ГО* ГО*
CN* CN*
rOOO^tOO^tCNOS
Tt* ГО* ГО* CN CN* CN* —*
I I I
I so I
ro
I I
00 ON О - CNro^t«T>SO
so so so so sO so SO so so
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
00ON© — CNrO^t«T>S0
o© — — — — — — —
sOsOsOsOsOsOsOsOsO
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
125
1 *
1 *
1 Q
I
*
СО
3000,
113000
^
1 **
1
Л
VI
1 **
"ц» ' Ю*3, МИН, ПрИ
смазочном материале
Обозначение подшипника
исполнения
1
пластичном
СО
СО
со
1
Ivor^r^r^i | | оо оо ооо\2 1 1 1 1
1 Is Os О <* | I | 00 On О W ^ | | | |
'CNCNCOCO1 ' ' СО СО Tf -<t ^ ' ' ' '
cofNcocorfrf^-rf^Tf^trJ-Tfrf'^iniO
VOvO — VOVOCOCOCOCOCOCOONONOOfNfN^t
vOf^OCN^tvooOOCN^vor^ONCO — «ПОО
^•^-CNCNfNfNCNCOCOCOcoCOCOTfininr^
алСОСОСОСОГ^Г^Г^Г^Г^Г^-* — —«NONOfN
S:© — cNcoTfinvor^ooos — n-^toooco
i —^ ю О t*» 1 1 i On On *-« fN /§ i i i i
Ч И. ^O 00 "* 00 ЧО rj- *°- ©.© <N rj- JO S CO ^
KoN^^<NCNCOTt^vOr-00ON22^S
aftONt^OS — aeCNTfior-OO — cO^-r-SOCM
1 * ^ ^ ^ °°Л * ^ ^ ^ ^ ^ °°* °°„ °\ °\ °\ °*
'«tCNi^.CNVO^co^r^ON — SO00 л. 00 ^
ri ri ^ ci fN ri <n ci ri of of of of ^ of со
Tfco»^CO«n^NOOOO\~«fN«nr^in — OJNO
00^ 00^ 00^ 00^ 00^ 00^ Г*; 0*л 1^ 00^ 00 00^ 00^ ON О ©^ О
o*r^o*o*Nor^oooooor*r*r^NO«n^t^tco
со со со со со со со со со со со со со со со со со
о*4 о о" о4 о" о о о о о о о о о о о о
Ч. Ч. *Ч °\ ^ ^ ""i. Ч. **1 *Ч * *1 р.* °\ г^ ^ Ч
—— — — — — — — о' о о" о" ° ° ° о' о*
«ОМ 00 © <Ч -Ч- ЧО
1 1 3SS | I I S8885 I I 1 |
со со со со со со со со
t^OOOCN^NOOOOCNTfvOOOO^CNVOO I
*- —• OlOIOJOIOICOCOCOCOCO^^'OinOO
NO NO NO NO NO NO NO V© NO NO NO NO N© N© NO NO NO
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO |
t^OOOCN^NOOOOfN^NOOOO^fNNOO
*-»~»<4<4fNC4fNcococococo^^«nmoo
nOnOnOnOnOnOnOnOnONOnOnONOnOnOnOnO
со со со со со со со со со со со со со со со со со
*"
*
= о
ii
• 1
J 1
*
6
^
** 1
Л
ъ> 1
VI
0) I
о
s
X
6
2

Грузоподъемность, кН
X
X
I
S 1
о 1

пластичном
tf
NJ
N 1
-
«5
о I
*" 1
QQ I
Q
■* 1
Обозначение
подшипника
Z
I
1
I
1
i
Tf Т*
оо со
vO rf
fN со
fN fN
О тГ
CM fN
!2 ^
NO^ Г-
fN —Г
Ol On
О NO
«ffN
r^ oo^
of ~
fN CO
o'o4
1000
800
о о
О со
00 NO
819
1440
468
1070
fN fN
<N ?
<N fN
fN CO
О CO
CO 1
s§
о «о
00 NO
fN CO
О О 1
Ox fN
— fN
3738
3744


126
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2?
<N
1
I
1 >,
л„р, мин'1, при
смазочном
материале

Грузоподъемность, кН
Ролики
Q
i
I
U
£
Л
VI
*>
жидком

пластичном
с
о
N
**"*
о
6
к.
0Q
Q
43
Обозначение
подшипника
^■т*«г>«г>«г>«г>«г>1г>«г>«г>«г>тч'>
SO — CslCslOOCslTt-NOTtCslCslOoS
o«no><s«r>vo«r><sro«r>asaszi
TtTtOOOO<NOOSOTtvOOOOO<NvO
CO SO ON ~ ^ «Л П Tf p- «OOt^OO
— гч11^алО>1/Т0^'ч0г^г^00^
| Csf <N <N Csf — Csf Csf Csf ~ Csf **> *** <N |
CO* CO* ^ CO Csf CO CO* ГО4 Csf ^t* ^ ^ CO*
Ю v© t^ Ю 00 Ю SO — 00^ 0\ — — PJ
csf csf csf сч* — csf rsi csf — <n со* со* ^
sOsOTiSOr^sOsorsir^ro^^ON
о ©* о" ©* о" о" о" о" ©* ©* ° ° ©*
§ооооооо«пооот>
soorooooo — «г> «г> «п сч
ооооооо«пооооо
©сосооо©© — «г> © о о ©
00sOsO«r>^t^tTtrO(N(N(N(N^-
asOOOOOOOOOOoS
^—i — .-co — c4TtsoTfn-»r>;2
•° ^ °^ ~ <n — ~ w m N n (N о
OOOOOOOOrslTfOOOfOOOO
cslcococor^4t«r>r^~so«r>so;_2
rosoo>«r>ooasooo«osoooooo
(ЧГЧ(ЧГЛ<ЛГО^<Л00<Л^П^
o^^S^S^^SS^^^^
Tf-^tm^so^so^JS^^^S
vfiNoo^MOMvoo^wom
o»nooooooooooS 1
<NSO«— TfOOOOsr-r^OOCN<Si^
coco4t^fr«r>«r>msooor-osON;_!
ooooooooooooo 1
<м«г>оо©с^т*о©ооглоо«г>«г>
csicsicsicococoTt-Tt^«r>sor^oo
3844
3850
3756
3760
3003264
3768
3880
3980
3003296
30031/530
37/680
40038/750
40031/850
a.
С
Coo
i


2.29. Двухрядные радиальные сферические подшипники с симметричными роликами
с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца по ГОСТ 24696
Исполнение 53000
Исполнение 53000Н
Размеры, мм
1
Я
я
Я
Я
Я
я
1
ш
о
н
>
о
н
-о
о
я
Обозначение подшипника
исполнения
53000
53000Н
D
do
Со
кН
Y*
Yo
пщ • 10*\ мин, при
смазочном материале
пластичном жидком
Легкая широкая серия
53508
53509
53510
53508Н
53509Н
535 ЮН
40
45
50
80
85
90
23
33
23
2,0
2,0
2,0
2,8
2,8
2,8
6,3
6,3
6,3
73,6
77,1
84,5
81,5
88
100
0,30
0,28
0,26
2,26/3,36
2,44/3,64
2,62/3,91
2,21
2,39
2,57
6
5,3
5
7,5
6,7
6,3
0,55
0,59
0,64


128
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
3
а:
5"
о
m, кг
Кб
И*
!•? о
1 ° х
1 °
^
^
1 ^
С
О
■*
•€
к
QQ
Q
43
Обозначение подшипника
исполнения
жидком
пластичном
В
53000Н
53000
Г^Г^ОО«Л>«Г>ГОГОО«Лт1-ОГ^«Л
00 ^м «О ЧО^ Г^ —^ Г^ ^ СМ^ —^ ГО^ О^ ^
©* —* —* —* —* см* см* го* ^* ю* г^* оо* —
^^^г^г^^rowro см см см
Nf ^ ГО* ГО* ГО* *Ъ ™ ™ ™ ™ — —
r*-os«ooo*-^,<N,r^r^^00,°^
voir>Jr|v0000000sOs0sOrriT*'ro
см" см" см" см* см" ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^
^^оооооо£?о)£~£:й£&
о on оо о <s ^r 'Ч н ® ^V ^ ^.
?о«г>^^г^;*-оогос>г^го*— «о
ГО* СМ* СМ* СМ* СМ* ^ «^ <^ «^ ^ ^ ^ ^
смсмсмсмсм^^^^^^^^
о*о о'о о"® о о о о о о о
^^^^^СМСМГОГО^^ЧООО
OCMTfTt«O^O^-00--O40^>
ГО ГО ГО ГО ГО ^ **! ^ °Л °„ °„ °~ °Ч
NO* vO* vO* vO* VO* ^ ^ ^ °° °° °° ZZ ZZ
00 00 00 00 00 °°Л °°Л °°Л <Ч <Ч <Ч Ог О 1
см" см* см* см* см* ^ ^ ^ го* го* го* «гГ «гГ
«г^ %п «П^ *п «г^ О^ ©^ ©л ч\ ч\ *г\)*с± © 1
СМ* СМ* СМ* СМ* СМ* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ^t*
m oo — ~* w~ rovoorovorooo^-
СМСМГОГОГОгг>гг>т*'т*'т*',Г>,г>ч®
ооо«лооооооо»ло
2-222 2-2 2 Г: 2 S см см
тото1пото«л§2смго
^-смго^т^^оооосм^ю
— i-J — Z,-- — ~~ — смсмсмсм
согогогого^<^гг>гг>гг>гг>гг>ггН
— СМ ГО Tf «Г> ^О — 22 2 СМ СМ
ГОГОГОГОГО£Г2Г0.Г0.Г0.Г°.
§
чя широкая сер
Средн.
so — r^tnN©©ror^cM«r>«r>)§©r^^t
<© Ч. °°л ^ °\ ^ **! ^ Ч, Ч. ^ * го* г** см*
—* ~ —* СМ* СМ* ГО* rf «Г* NO* Г^* 00* 2 ~ ~ ™\
SO 00 ГО . 00 Tf — ^OOSOTt^tCM^, 00
«г> ^t ^t го го го смсмсмсмсм —
^t" го" го* го* см* см* см* —* —* —* —* —«* —*
rOOOOOCMTf — 00 — TtOvOOt^OTt
NO^ ^ ^Ол Г^ Г^ 00^ Г^ 00^ 00^ СЭ^ 00^ С>л 00^ с5^ С>
о>л vo tN <л чо - vo — c>roas<r>as«r>
ч "^ *т ^ ^ ^ ^ ^ °ч °я °°»°°~ °°~ °°»°v
см* см* см* см* Г44 го* см* см* см* гч* см* rf см* см* см*
NO^ Г^ Г-; Г^ Г^ 00л 00^ 00^ 00^ OS 0\ 0\ 0\ 0\ 0\\
oososoooovor^vovo«r>vo«n«r>«OTt
Т}" ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
о* о* о* о* о* о* о* о* о* о* о* о* о* о* о*
МОс5МОООО»ЛОООО«о2
CMNOOrO00©00rO«r>CM — r^OsOljl
— — CMCMCMroro^TfiONOvOOOOs^J
rO00vOOs«r>ro — — 4fr©r^00©«T>«O
— ror^osro«r> — юг^смг^ — *-»см^
°я °я ^ ^ ^ °* °л °л °- °л °* °л 0f4 0f4 °"
NO* NO* NO* NO* NO* 00* 00* 00* 00* 00* ~ ~ Zl 2 2
00^ 00^ 00^ 00^ 00^ CM^ ГО^ СМ^ СМ^ СМ^ О^ Ол О^ ГО^ ГО^
СМ* СМ* СМ* СМ* СМ* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* тГ «О* «О* NO* NO*
«/^ «/^ о^ о^ «<^ <ол «ол «ол <ол о^ ©^ о^ о о о^
СМ* СМ* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ГО* ^t* 4t* ^ ^ Tf* -t*
roNooroNooo — inooo^ti^novo
rorOTf^',4tTf«r>«r>«r>NONONOr^00 00
So — смго-ч-inNor^ooos© — Ttso
0<ЛО"ЛО"ЛО0»Л01022 2
rl-Tt«O«ONONOr^r^00000s0s2^l-
ЭСГСХЭСХХХХХХХХХХХ
oo — — — — — — — — — — смсм см
nOnOvOnOnOsOnOvOnOnO VO NO NO NO NO
го го го го го го го го го го го го го го го
OOOSO — CMrOTfiONOr^OOON
nOnOsOnOVOnOnOnOnOnOsOnO | | | 1
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
CD
Л
VI
I


2.30. Двухрядные радиальные сферические подшипники с симметричными роликами
с коническим отверстием внутреннего кольца по ГОСТ 24696
§
5
а
х
s
а
S
Исполнение 153000 Исполнение 1530004
Размеры, мм
о
X
Обозначение
подшипника исполнения
153000
153000H
do
Ьг
кН
Y*
Го
П„р- 10*\ МИН'1, При
смазочном материале
пластичном жидком
/я, кг
Легкая широкая серия
153508
153509
153510
153511
153508Н
153509Н
153510Н
153511Н
40
45
50
55
80
85
90
100
23
23
23
25
2,0
2,0
2,0
2,5
0,8
0,8
0,8
0,8
2,8
2,8
2,8
2,8
6,3
6,3
6,3
6,3
73,6
77,1
84,5
99,5
81,5
88
100
118
0,30
0,28
0,26
0,25
2,26/3,36
2,44/3,64
2,62/3,91
2,73/4,07
2,21
2,39
2,57
2,67
6
5,3
5
4,5
7,5
6,7
6,3
5,6
0,54
0,58
0,63
0,85


130
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
*о
<N
1
I
*? о
О X
&2
■€
«^«осмсмолг^смю^гог^см
^ ^ ^ г^ ол vq ^ —^ ол —л г^ ^
•-Г *-Г w+ »—Л см" см" го" тг" «гГ г^ оо" —
00^ 1П ГО SO т^ CN 00^ \© ^t
' Tf" ^t" ^ ГО" ГО" ГО" CM" CM" СМ"
• °°* ^ "^ <Ч °°* ^ "Ч> *Ч гм °^ °°*
го" го" го" го" см" см" см" см" —" —
On «О 00 — Tf СМ Г^ СО — 00 «Г> 0\
«г>л «г^ \о^ оол оо^ оо^ sq so so го^ ■*■ го^
см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" го" го"
4toooooocoO\so — г^смт*«г>
о^ оо^ ©^ смл со^ см^ ©^ ©^ ол^ sq r^ sq^
ГО ГО "^ ^" "^ "^ "^ "^ ГО ГО ГО ГО
«Г>- -^Г^ — ООСОО^Г^СО — <П
sq sq^ г^ оо^ о\ оол r^ so ю ^ «n ^t
см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см"
soso«r>T}-rorom«r>moor^oo
см^ смл см^ см^ см^ см см см см^ смл см^ см^
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о"
soosoooooo«omooo
тгооооосмг-тгг^—«sor^o
— — — CMCMCMCOCO4t«r>SO00
CMTtOOTtSOCMTtCM — OSOCM
CM4tTf«r>r^©Tf00^©SO<n
co^ ro^ ro^ ro^ го co^ го^ ©^ ©^ ©^ *■< *-J,
so" so" so" so" so" so" so" 00 00 oo" ~ ~
00^ 00^ 00^ 00^ 00^ 00^ 00^ СМл СМ^ СМ^ ©^ ©^
см" см" см" см" см" см" см" го" го" го" «гГ «гГ
00000000©©©СМСМСМСМ«П
©" ©" ©" ©" —" —" —" —" —" —" —" —"
Ч"^ IO 1/^ *П ©^ ©^ ©^ «Г^ «Г^ «Г> «Г>^ ©^
см" см" см" см" го" го" го" го" го" го" го" rf"
00 — — —«rosO©rosOrO00rf
CMrororororo^t-4fr«r><nso
©©»п©©©©©©©«л©
— cMCMroTt«r>sor^oo© — го
— — — — — — — — — смсмсм
_ © © © ©
vovbr>S oo 66 on o\ 2 ~ £J 2
cMrorf«r>sor^ooaN©cM4tso
— — — — — — — — CMCMCMCM
го го го го го го го го го го го го
cMroT*msor^ooo\©cM
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
I I
3
Г^СМОООО — rorososororosoro©^,
гол оо^ см оол «о смл см^ смл см^ ^ о\ ^ ^ ^ Ц
—г —" —" см" см" го" ^t" «гГ so" г^" oo" on" — — см
v_00rO.004t — ^OOsO^t^tCM^, 00CM
Tf rj- ^ СО СО СО СМСМСМСМСМ— —
«о оо ^ смл so^ го сч оч оо^ оо^ г^ sq^ "*л on
-<t" го" го" го" см" см" см" —" —" —" —" —" —" ©"
ГОООООСМт* — 00 — t*©SO<
sososor^r^oor^oooooNoo<
» Г* © Tt
i 00 On ON fs|
Os«T>sOCM«T>sO — SO — ONroro«OOs«T>
rf u^ «o sq^ sq^ r^ r^ r^ oo^ oo^ oo^ oo^ oo^ oo^ ол
го" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" см" го
^^С^\ВоО«ПСМ1000^©^^^ООсМ
sor^r^r^r^ooooooooON
8
OS OS OS On
©aNOsoooosor*-sosososo«n»n«r>^ro
T}" ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
окая серия
чя шир
CM©©CM©©©©<0©©©©«nS
CMSO©rO00©00rO«T>CM—«f^©SOljJ
— — CMCMCMfOrO4t4t«T>SOSO00O\^,
rOOOSOONTirO — ^*^©Г^00©«Г>«Г>
— ГОГ^О>ГО«П- «ОГ^СМГ^ — — CM^
ГОл ГОл ГО^ ГО^ ГОл ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ °* °Л °* °. °.
so" so" so" so" so" oo" oo" oo" oo" oo" ^ ~ ~ 2 2
21601
1540
so
X 1
"§ 00^ 00^ 00^ 00^ 00^ СМ^ СМ^ СМ^ СМ^ СМ^ ©^ ©^ ©^ ГО^ ГО^ —
А. см" см" см" см" го" го" го" го" го" го" «гГ «гГ «гГ so" so" гЧ
oo^ oo^ ©^ ©л смл смл см^ см^ см^ «г>л «пл «пл «г>л «г^ «о
<л<полО «n «n «n in ^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©л ©^
см" см" го" го" го" го" го" го" го" «V ^ ^ ^ ^*" *t"
rosO©rosO00'— «T>00©4tr^ro©sO
roro^tTf^Tt^intnsososor^oooo
CM
<n
120
Л©©©©©©©©©©©«г>©©©
S© — СМгО'^-'OsOr^OOON© — ^tsOsO
©«o©io©«o©«r>©«r>©«r>§2S S
TtTt«T>«T>SOsOr^r^0000O4O42Z-t^!I-
00ON© — CMCM^tT>SOr^00ON©CMTtTf
o© — — — — — — — — — — смсмсмго
sOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsOsO
го го го го го го го го го го ro ro ro ro ro ro
00ON© — CMrOTt«OSOr^OOO\
sO so so so so so so so so so so so i
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО CO '
I I
Л
II
VI
o.
+
fe4
+
^
5
X
V
I
X
a
cu
VI
/**4
k^
^
ke
s
CO
R
агр
X
3
X
X
Q>
Й
ВИВ
»
о
OQ
о чо
S ©"


2.31. Двухрядные радиальные сферические подшипники с симметричными роликами
с коническим отверстием внутреннего кольца и закрепительной втулкой по ГОСТ 24696
Исполнение 353000
Исполнение 353000Н
Размеры, мм
Обозначение
подшипника исполнения
353000
353000Н
Ьх
Со
кН
Y*
Пф, мин , при
смазочном материале
пластичном жидком
/я, кг
Легкая широкая серия
353507
353508
353509
353510
353511
353512
353513
353514
353515
353516
353507Н
353508Н
353509Н
3535 ЮН
353511Н
353512Н
353513Н
353514Н
353515Н
353516Н
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
80
85
90
100
ПО
120
130
140
150
160
23
23
23
25
28
31
31
33
36
40
36
39
42
45
47
50
55
59
63
65
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
2,8
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
6,3
73,6
77,1
84,5
99,5
122
144
154
176
202
244
81,5
88
100
118
146
180
186
228
270
340
0,30
0,28
0,26
0,25
0,26
0,26
0,24
0,23
0,23
0,25
2,26/3,36
2,44/3,64
2,62/3,91
2,73/4,07
2,65/3,94
2,61/3,88
2,87/4,28
2,91/4,33
2,88/4,29
2,73/4,06
2,21
2,39
2,57
2,67
2,59
2,55
2,81
2,84
2,82
2,67
4500
4300
3800
3400
3200
2800
2400
2200
2000
1900
5600
5300
4800
4300
4000
3600
3200
3000
2800
2600
0,73
0,83
0,93
1,20
1,54
2,01
2,55
3,12
3,85
4,79


132 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
лжение табл. 2.31
Продо
<•*
Лпр, мин, при
смазочном материале
^
*
*>
С
о
•с
•€
^
^
QQ
Q
"Ъ
Обозначение
подшипника исполнения
жидком
пластичном
X
353000Н
353000
СО — ^t ON
^ Т —" rt
VO ON — —
8888
tNOOO
CN CN CN —
8888
oo r^ vo rf
— 00 «П ON
^ ^ v ^
cn" cn" cn" cn"
2,67/3,97
2,43/3,62
2,51/3,74
2,45/3,65
<r> oo r* oo
CN CN CN CN
о" о о о
<г> о о о
^ VO Г> О
Tf 1Л\О00
СО Tf Tf <П
о о о о
ее ее ^2 ^
*ч *ч °Л °*
со" со" «г? v>"
in^ in^ »o c^
го со го ^
— г-» m cn
Г- Г- 00 ON
VO ГО 00 ^
^t «Л <Л VO
о о «г> о
оо © — со
— CN CN CN
8| = =
353518Н
353520Н
353522Н
353523Н
00 О CN CO
— CN ГО CN
го го го го 1
m «n ю ю
со со со со 1
1
8
!
чяшир
Средн.
SOU^OOOSOr^OOTf — 2
<Ч ^ ~~ ^ *** °* *Ч  ^ •*
^JГ _JГ c\f cn" го" Tt so4 г-*" oo" 2
°°l °* °i
rf о" тГ
— CN CN
8888888888888
rO00rO00VOCs|00N©4tTfCslONr^
«O^tTtrorOfOCNCNCNCNCN — —
8888888888888
COOO^tOOO — ©О>0000Г^ЮСО
TfrOCOCOCNCNCN — ~m ~m *m ~* —
CO 00 00 CN Tf — «^OVO
NONOvOt^r-OOOOOOONOO
0\<nvocN<nvovo — O\co
Tt^ 1Г^ <0^ NO^ NO^ Г^ Г^ 00^ 00^ 00^
cf cf cf cf cf cf cf cf cf cf
NOr^t^r^t^OOOOOOONON
oononoooononono«t>no
Tf ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО CO
©" о о" о" о" о" ©" о о" о4
CNOOCNOOOmO©
CNVOOcOOOOcOinCN —
— — CNCNCNcO^tTfmvO
СО00ЮО\«ПСО- ч^ОГ^
— ror^ONro«r>mr^cNr^
гОл го^ гОл го^ го^ Ол Ол ©^ Ол °*
so" no" no" no no" oo" oo" oo" oo" ^
00^ 00^ 00^ 00^ 00^ CN^ CN^ CN^ CN^ ©^
cn" of cn" cn" cn" го" го" го" со" vT
""l •л 9, о ^ ч\ ч\ ^| ©„ ол
cn" оГ го" го" го" го" го" го" ^" rf"
VOO«nONCN«nrOOOCNNO
Tfm«n«nvovor^r^oooo
rON0OrO4000«T>00O^t
rorOTtTtTfTfio«nsOsO
ooooooooo
gO — CNCOTfSOt^OOON
«n©«r>©m©«r>©«r>©
co*t^tmv>Novor^r^oo
r*»00ON© — CNCO^t«T>vO
OOO — — — — — — —
NO ЧО vo NO NO NO NO NO NO no
ГО ГО ГО ГО ГО CO CO CO CO CO
со со со со со со со со со со
r^OOONO — CNCO^^NO
©oo--*~ — — — —
SOvOnOnOnOvOnONONOnO
cocococococococococo
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
Г^ О Tf
00 ON ON
,91/2,85
,94/2,89
1,98/2,95
«r> «r> ^t
со со со
o" o" o"
800
965
1120
о «о m
— CN 4t
NO Г^ 00
о о о
—" 4t" "^
Ол сОл co^
»r>" no" vo"
О О О
Tf Tf" Tf
s;| =
со О vo
t^ 00 00
«r> о о
— -*t vO
CN CN CN
£§ =
III
353618H
353620H
353622H
+
II
+
O, NO
к О"
л
&hI
<*.'
arej
s
D
знам
GO
*>
VI
LC
^
О
с
CO
X
узка
I
X
5
t
«U
ё
wm
II
^>
VI
^
kf
5
s
О
s
s
CL
С


2.32. Двухрядные радиальные сферические подшипники с симметричными роликами
с коническим отверстием внутреннего кольца и со стяжной втулкой по ГОСТ 24696
Исполнение 753000
Исполнение 753000Н
Размеры, мм
Обозначение
подшипника исполнения
753000
753000Н
D
Dx
кН
Лпр, мин , при
смазочном материале

пластичном
жидком
/я, кг
Легкая широкая серия
753507
753508
753509
753507Н
753508Н
753509Н
35
40
45
80
85
90
23
23
23
29
31
35
2,0
2,0
2,0
М45 х 1,5
М50х 1,5
М55х2
2,8
2,8
2,8
6,3
6,3
6,3
73,6
77,1
84,5
81,5
88
100
0,30
0,28
0,26
2,26/3,36
2,44/3,64
2,62/3,91
2,21
2,39
2,57
4500
4300
3800
5600
5300
4800
0,63
0,69
0,77


134
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
жение табл. 2.32
Продол
о
&
1
зочном материале
ь
С
О
Обозначение
4
Т
С
i
4
Q
С
Ч
подшипника исполнения
и
жидком

пластичном
>*•
*ч
4)
X
а
3
5
к
^
з
^
3
753000Н
753000
-^OOMnOOOO
С^ с-^ оол о\ с^ т*л *--оол
^S ^S ,-Г *S cS cS го со*4
§8888888
гооююмооою
TfTfCOCOCOCOCNlCsl
CnI ON Csl CO
4 °°* ^ CN
«n r^ oC —
о о о о
о о о о
Tt Csl О 00
CnI CnI CnI »—
oooooooooooo
ooooooooooo о
COCOCnICnICnICNCnI*- -* — -*-*
Г^ On «П 00 — TfCsir^
VO «П «O VO^ 00^ 00^ 00^ N©
rsf csf csf cn4 csf rsT csf rsf
^TtOOOOOOm^NO
O^ O^ 00^ ©^ rsl^ r*i Г\ О
со »п *— ^ r^ ^ oo со
r^vONOr-OOONOOr^
r\r\#Nr\r\#N#Nr\
CNCnICnICnICnICnICnICsI
1Л nO nO »Л ^ W ГЛ <Л
CnICnICnICnICnICnICnICsI
ООчоОчОООООО
^Tfooooorsir^^t
^rslrl-OOTtNOrslTt
On — — — — — <N<N
CO ГО CO CO CO CO CO CO
nOnOnOVOnOnOnOnO
0000000000000000
Csf Csf CN* Csf Csf CsT CnT Csf
-00«nON
VO^ CO^ COl
CsT Csf Csf cS\
2,67/3,97
2,43/3,62
2,51/3,74
2,45/3,65
m oo r^ oo
Csl CnI Csl CnI
о* о о4 о
«n © © ©
^nOI^O
•<t «n no oo
— О SO Csl
*- О ЧО «О
ГО 4t ^ «П
ооЧ°
°о оо" ~ ~
*ч "i °* ^
СО* СО* «П 1П]
<N <N <N (N CO
CN CN (N <N (N <N <N x x x x x
X X X X X X X^^qqq
0«ЛЮО«ЛО«Г>0 — NMTf
nOnOI^OOOOOnOn— — — — —
22 2 222 222222
T   "^  0^ 0^ 0r>
Csf rsf Csf Csf Csf CO~ CO*4 CO*
r*-OfNrO«OOOCNfO
rO^t^t^t^-^tntn
1Л00-< — — CO NO ©
fNcNcococococoTf
ooo»r>oooo
O — rsl<SrOrt«T>NO
О«ЛО1ЛО»ЛО
<Л Ю NO NO Г> Г> 00 X
in «п «п^ ©J
CO CO CO ^"
ON 00 «П 00
VO со 00 rt
rt «П «П VO
О О «П О
00 О — CO
^ «n «n «nl
X X X X X X X X X X
©»-CNlCOTt«ON©r^ON~-
го го со со со со со со со со I
со со со со со со со со
753519
753531
753523H
753535H
широкая сер
едняя
«з-
Г^СОСОСООО — — NONOCO —
—л u\ Ол ч\ —е О^ г-е г^ оол o\ r\
—Г р-Г cnT счл со со* Tf" »лГ no*4 г-л Os
ooooooooooo
ooooooooooo
ГОООСОООЧОСЧОООЧО^"^-
«OTj-Tj-rOfOCOfO(N(N(N(N
NO^ ^ ^
CO 00 CO
— — <N
2200
1900
1700
оооооооооооооо
оооооооооооооо
fOOOTtOOOTt(NOONOOOOr^«^CO
^ГОСОСОСЧСЧГЧСЧ — ^ — ^ — —
ГОООООГЧ^ — 00 — ^ О VO
чо^ чол чо^ г-л г^ оо^ г-л оол оол о\ оое
ON^NO(N«r>40 — ЧО — ONCO
-^ 1Л 1Л NO^ NO^ Г-л Г-л Г^ 00^ 00^ 00^
cf cf cf cf c{ cf cf cf cf cf cf
r^ — г5^ооо«ог5«ооот}-о
NOr^r^r^r^OOOOOOOOONON
•\«4«N«4«\«N«N»\«4«4«N
OOnOnOOOOnoc^nOnOnOnO
•^■cococococo^corororoco
о" о* ол о*4 ол о" о*4 о" о" ол о"
(NOO<NOOOO»nOO
(N400COOOOOOror^(N —
— — <N(N<NCOCOtJ-tJ-i^nO
fO00NOON«^rO — — «Г>ОГ^
— ror*-ONco»r>~ «ооосчг^
^p_^p_<r<irvjrr>roro«rtTt
CO^ CO^ (O CO^ C*\ O^ O^ Ол Ол O^ °«
so" чо no*4 no" no" oo" oo" oo" об об X
00^ 00^ 00^ 00^ 00^ (N^ (N (N (N^ (N^ O^
CnT CnT CnT ri (N" CO" CO" CO" CO" СО" «Л
l^ О TJ-
00^ On^ On^
1,91/2,85
1,94/2,89
1,98/2,95
»Г> 1Л it \
CO CO f*\
o" o" o"
800
965
1120
О »Г> %П \
— <N Tf
NO C^ 00
ooo
— ^" 2f
Ол сол сол
1лГ no" no"
»Г> ir> (N ГЧ СЧ СО
—"«тчсчсчсосчгчсчсч х х х х
XXXXXXXXXX^q^^j^
«ЛО«0О»П«Л0«0О«ЛО — (NCO
^■ir>«r>NONOr,*OOOOONON'-^—«р^ —
22222222222222
»П1Г>00«Г>1Л«Г>«Л«ЛОО
(NCMCOCOfOCOCOCOCOTtTf
О ^ О Tf 00 - TfOO — TfON
^•Tt«OV->»T>NONOvOr^r^r^
conooconooo — «лооо^
ПМ^^^^<Л1Л1ЛЮУО
лоооооооооо
§\0-* (NCOTfi^NOr^OOON
1ЛО«Л01Л01Л01Л01Л
COTfTfi^«^vONOr^r^OOOO
C^OOOnO — (Nro^V^NOr^
ooo — — — — — — — —
чОчочОчОчОчоуочочОчОчо
со со со со со со со со со со со
1Л1Л1Л1Л1Л1Л1Л1Л1Л1Л1Л
t^OOONO — (NCO^t^NOr^
ooo — — — — — — — —
404OnonO40n©40nonO40no
со со со со со со со со со со со
ooo
Tt" Tf Tf\
ooo gl
On On 2
CO О NO
Г- 00 00
«OOO
— — VO
(N (N (N
8§d
III
753619H
75362IH
753623H
0) X
Л 8


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
135
2.33. Двухрядные радиальные подшипники с длинными цилиндрическими роликами
без внутреннего кольца. Нестандартные
944914
734715
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
944914
734715
Fw
72
78
D
ПО
180
В
100
205
е
0,5
е\
2
г
3
Лпр, МИН'1, ПрИ
смазочном
материале
пластичном
320
260
жидком
400
320
/я, кг
5,00
30,90
2.1.5. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ
С ДЛИННЫМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
2.34. Однорядные радиальные подшипники с длинными цилиндрическими роликами
с сепаратором. Стандартные
Размеры, мм
А ШШЛШ
ж
т
ъъъъЩ
Обозначение
подшипника
D
Лпр, МИН , ПрИ
смазочном
материале
пластичном
жидком
/я, кг
Легкая серия
3004244
220
400
144
400
500
86,00
Особо легкая серия
3004752
260
440
144
400
500
106,00


136
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
235. Однорядный радиальный подшипник с длинными цилиндрическими роликами
с сепаратором. Нестандартный
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
404705
d
25
D
62
я.
36
В
33
г
1
л„р, мин, при
смазочном материале
пластичном
2000
жидком
2500
/я, кг
0,54
236. Однорядный радиальный подшипник с длинными цилиндрическими роликами
без внутреннего кольца. Нестандартный
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
294906
F»
31,75
D
62
В
33
г
1
Лпр, мин'1, при
смазочном материале
пластичном
1300
жидком
1600
/я, кг
0,42
2.37. Однорядные радиальные подшипники с длинными цилиндрическими роликами
без колец. Нестандартные
жг\
в
ч
«Я
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
64903
64904
64704
864904
864705
64706
864906
864909
846911
864915
tw
19,05
19,05
20
20,612
25
29,975
31,675
47
52,412
74
28,583
28,588
30,02
33,325
33,05
42
46,814
56
71,457
106
В
36,4
42,9
18
35
20
44
44
20
43,3
57,9
т, кг
0,07
0,08
0,04
0,1
0,03
0,15
0,22
0,08
0,44
1,54


2.1.6. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ИГОЛЬЧАТЫЕ РОЛИКОПОДШИПНИКИ
238. Однорядные радиальные игольчатые подшипники с сепаратором по ГОСТ 4657
Исполнение 244000
Исполнение 254000
Размеры, мм
Обозначение подшипника
исполнения
244000
254000
5244804 | 5254804
d
1 20 1
Fw
1 24 1
D
В
г
Грузоподъемность, кН
С
Со
Пар • 10"\ МИН*', При
смазочном материале
пластичном
жидком
Сверхлегкая серия диаметров 8, серия ширин 5
32 | 16 | 0,5 | 14,3 | 22,3 | 10 | 16
/я,
244000
0,049
кг
254000
0,0303
4244901*
4244903*
4244906*
4244909*
4244910
4244911*
4244914
4254901
4254903
4254906*
4254909*
-
-
-
12
17
30
45
50
55
70
16
22
35
52
-
-
-
Сверхлегкая серия
24
30
47
68
72
80
100
13
13
17
22
22
25
30
0,5
0,5
0,5
1
1
1,5
1,5
диаметров 9, серия ширин 4
9
10,4
23,2
41,5
43
56
78
11,2
14,6
35,5
73
80
100
156
16
12
7,5
5,3
5
4,5
3,6
24
18
11
7,5
7
6,3
5
0,0303
0,039
0,105
0,271
0,3
0,436
0,78
0,0214
0,0222
0,0711
0,182
-
-
-
5244901
12
Сверхлегкая серия диаметров 9, серия ширин 5
- 1 24 | 16 1 0,5 1 11,4 | 13,9 1
16
24
0,033
6244904
6244905
6254904*
6254905*
20
25
25
30
Сверхлегкая серия
37
42
30
30
0,5
0,5
диаметров 9, серия ширин 6
33,5
36,6
51
59
9,5
8,5
15
13
0,141
0,161
0,101
0,112
Примечание. Эквивалентную радиальную нагрузку см. табл. 2.25.


239. Однорядные радиальные игольчатые бессепараторные подшипники с массивными кольцами по ГОСТ 4657
00
-о
>
"О
Исполнение 24000
Исполнение 74000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
исполнения
74000
24000
4074836
4074868
4024836
4024868
4074904
4074905
4074907
4074912
4074913
4074915
4074916
4024904
4024905
4024907
4024912
4024913
4024915
4024916
d
180
340
20
25
35
60
65
75
J 80
D
225
420
37
42
55
85
90
105
ПО
В
45
50
17
17
20
25
25
30
30
г
2
3,5
0,5
0,5
1
1,5
1,5
1,5
1,5
Fh
Допускаемое
отклонение d\
верхнее
нижнее

Смазочное

отверстие do
Игольчатый ролик
Dw
/
z
Сверхлегкая серия диаметров 8, серия ширин 4
195
375
0,079
0,098
0,050
0,062
4
5
3,5
5
30
44
180
238
Сверхлегкая серия диаметров 9, серия ширин 4
25
30
42
68
72
85
90
0,033
0,033
0,041
0,049
0,049
0,058
0,058
0,02
0,02
0,025
0,03
0,03
0,036
0,036
3
3
3
3
3
3
3
2
2
3
3
3
3
3
12
12
14
18
18
22
22
42
50
47
74
81
92
97

Грузоподъемность, кН
С
Со
170
410
817
2270
24,6
26,3
39
61
73
93
100
41
50
81
168
189
259
273
П„р • 10*\ МИН*1,
при смазочном
материале

пластичном
жидком
0,7
0,35
0,88
0,47
6,3
5
4
3,2
2,5
2,2
2,2
8
6,3
5
4
3,2
2,8
2,8
т, кг
исполнения
74000
5
22,4
0,096
-
0,206
0,528
0,5
0,867
Ы
24000
3,1
-
-
0,084
-
-
-
-
-
3
S
о
S
я
ас
о
03
х


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
139
т, кг
исполнения
Пир ' Ю, МИН*',
при смазочном
материале

Грузоподъемность, кН
Игольчатый ролик

Смазочное
Допускаемое
отклонение d\
и
1 >
Q
С
"X
Обозначение
подшипника
исполнения
24000
74000
жидком
пластич
ном
cj
О
N
-
<5
нижнее
верхнее
S
3
*
3
24000
74000
1 islss^s,
сГ о" — ^ °°
as*Of-*ON-f.u^oO'-r*-
^■«OsOCN^^Tf—«О
Csf CN* CN ~ *£ ~ ~*
^. ^. 00 SO СП 00 00 00
«OCNsOsOcnOcOO^
SO On О 00 CN СО — 00 25
cncnTfTfiOsOOOOOS
o^sor*-«o«oON«oo
^-» f-« P- CN *fr Г^ О СО Г-
r-COONSO»OcOr^cOCO
2~~~~::£2~
TfTfTfOO«0OO«0
CNCNCNCOCOCO'^''^''^'
COCOCOCO^^»0»0«0
со
со со со со со со со ^ ^
gggggqoqS
o" o" o" o" o" ° ° ° °
ОООООООООО'Лал.
о о о о оо Я Я 0*
сГ о4 о4 odd00
o«oo«ou->»ooo«n
О © »— — CN СО «О so Г-
CNCNCNCNCNCN^r^pCO
CN CN
«o«n»ooo«nooo
COCOCO'^'^'^'«0»OSO
o»nooo«nooo
.л<-э«л©©©©©©
£°,&2 :: 22 2 2
r-OOOsOfNTrsoOOO
OnOnOnOnOnOnOnOnOn
CNCNCNCNCNCNCNCNCN
ooooooooo
hooa\OM^vooeo
-^^N«4Mfsi<NM
Os On On On On On On On On 1
OOOOOOOOO
"£ Tf so
NO CN CN
o'o'o'4
0,096
0,176
0,2
«о со
00 W SO
SO so
*T\ f. CO
со so t^-
CN Г" CO
CO
О 00 00
"^ CO CO
CN SO SO
CN^CO
CO CO CO
0,02
0,02
0,025
CN CN SO «O
OhOee
*ч *ч ^ *я
о4 о" о" о*4
— Os «О —
-* ^- On СО
со -^ -^ so
о" о*4 о" ол
SO СО
«О тГ ^
*°л rf ^ **!
•^ со*4 со*4
в. 00 CN 00
ее ^ о^ ввл
SO* CN4 Г*-* 00Л
•^ «О «О «О
«О -* Г* СО
•^ «О «О SO
00 О О CN
*- CN CN CN
со со со со
CO CO CO CO
8 8яя
©'©О©
CO CO *-» *- *- On On
sssssss
o* o* o* o* o* o* o*
Tt 00 -<t
CN CN CO
00 CN CN
—« CN fN
«O CN Г-
CO Tf rf
Г^ О «О
*- CN CN
О SO CN 00
"Ъ *°* *\ *°л
«О Г- 00 О
CN CN CN СО
Ш CN 00 *Г\
ЧЧ SO SO Г-
о «о о m
СО СО ^ -^
со 5 *n sp r* oo o>
о о о о о о о
CN CN CN CN CN CN CN
О О О О О О О
Tf Tf Tt Tf Tf ^ Tf
4074103
4074104
4074105
4074106
4074107
4074108
4074109
о °
0,687
0,965
СО* СО*
SO^SO^
cn'cn4
00 CN
00 СО
-* CN
2£
г-
00 SO
SO Г-
CN Tf
CN CN
CO CO
CO CO
О О
о" о"
0,692
1,13
00
CN*
2,2
246
80,4
00
4t
CN
СО
СО
0,03
0,727
1,04
1,1
1,46
^ ^" лл VO 00
22 ? °°- ^ «о
~ ~ *"* <N* CN*
SO CN SO SO
CN* CN* °* ~ ~<
^, 00 SO CO CO
CN " л •» л
CN 00 ~ О Г-
SO SO 00 ~+ CN
CN CO CO Tf Tf
«л о «n — «o
^T ^ ^n fsj CN
SO «O On CN Г-
00 On Os On Os
Tf О О О О
CN СО СО СО СО
~ч т ^ч ^ *°
со со со * •«
со со
СО СО СО СО СО
чо SO so SO
g CO CO CO CO
Я о о о о
° о" ол о* о"
OnOnOnOsOOOOOOOO
SSSSS22S
о* о" о* о* о4 о* о* о*
CN О
SO Г-
£cN
О «П
СО СО
О О
00 On
О «О
4024110
4024111
4074110
4074111
CN
«О
СО
«О
Os
О
so
4024112
4074112
О 00 CN § S
00 00 On 2 2 1
CN CN CN CN CN
*r\ о О *r\ ю
CO Tf ^ Tf Tf
О О «О «о О
О ^ ^ CN СО
•о о «о о «о
so г- г^ оо оо
со ^ *r\ so г-
CN CN CN CN CN
О О О О О
тГ ^- ^- rf rf
СО rf «О so Г*
Tf Tf ^ Tf Tf
Г^ Г* Г- Г^ Г-
О О О О О
Tf Tf Tf ^- "^
On
В1
о §
о. d
s
X
ев
т
в>
S
О.
С


140 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.40. Однорядные радиальные игольчатые подшипники с одним
наружным штампованным кольцом по ГОСТ 4060
Исполнение 940
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Fw
D
В
г
Грузоподъемность, кН
С
Со
л„р • 10°, мин*1, при
смазочном материале
пластичном
жидком
/я, кг
Узкая серия ширин
941/6
941/7
941/10
941/12
941/15
941/17
941/20
941/25
941/30
6
7
10
12
15
17
20
25
30
10
12
16
17
20
23
26
32
38
7
8
10
12
12
14
14
16
16
0,8
1
1,35
1,2
1,2
1,4
1,2
1,6
1,4
2,1
2,5
5,2
5,5
7
7,6
9,9
15,6
17
0,57
0,745
1,36
2,51
3,14
4,4
5,3
7,3
7,85
6,3
6,3
5,6
5
5
4,5
4
3,2
2,6
8
8
6,7
6,3
6,3
5,6
5
4
3,2
2
4
8
9
11
16
22
33
46
Серия нормальной ширины
942/8
942/15
942/20
942/25
942/30
942/32
942/35
942/40
942/70
8
15
20
25
30
32
35
40
70
14
20
26
32
38
40
43
50
78
12
16
20
22
24
24
25
32
32
1,2
1,2
1,2
1,6
1,4
1,5
1,5
1,8
1,8
4
9,6
13
21,4
25,5
26,5
28,2
36,2
48
1,55
4,9
8,8
11,7
14,9
15,9
18,4
28,7
51,9
6,3
5
4
3,2
2,8
2,6
2,6
2
1,3
8
6,3
5
4
3,6
3,2
3,2
2,6
1,6
8
14
28
47
64
71
75
151
180
Широкая серия
943/10
943/20
943/25
943/30
943/35
943/40
943/45
943/50
10
20
25
30
35
40
45
50
16
26
32
38
43
50
55
60
17
25
25
32
32
38
38
38
1,35
1,2
1,2
1,4
1,4
1,8
2,55
1,8
8,8
17,7
24
32
34
43
45,2
48
3,42
11,8
13,8
22
25,7
35,8
40,2
44,7
5
4
3,2
2,6
2,2
2
2
1,6
6,3
5
4
3,2
2,8
2,6
2,6
2
11
35
49
85
95
162
181
216
Примечания: 1. Пример обозначения подшипника 941/25 класса точности I (в знаменателе дан
номинальный диаметр вала):
Подшипник I - 941/25 ГОСТ 4060-78.
2. Эквивалентную радиальную нагрузку см. табл. 2.25.


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
141
2.41. Однорядный радиальный игольчатый подшипник без наружного кольца.
Нестандартный
Размеры, мм
шж
Обозначение
подшипника
274913
67
89,6
60
л„р, мин , при
смазочном материале
пластичном
1600
жидком
2000
/я, кг
1,24
2.42. Однорядные радиальные игольчатые подшипники без колец. Нестандартные
В
Щ
Размеры, мм
Обозначения
подшипника
464078
464068
464701
464702
464703
464704
464705
464706
464707
464708
464709
464904
464905
464811К
Fw
8
8
12
15
17
20
25
30
35
40
45
19,3
24
55
Ew
11
12
17
20
22
25
30
36
40
46
50
25,3
28
63
В
9,8
12
12
12
20
20
25
25
25
25
25
19,8
9,8
24
т, кг
0,004
0,007
0,009
0,015
0,027
0,031
0,04
0,062
0,071
0,077
0,079
0,022
0,013
0,143
Примечание. Подшипники имеют и другое обозначение, в котором цифры последовательно
обозначают величины Fw, Ей, #, например: подшипник 464704 может быть обозначен как К 20 х 25 х 20.


142
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.43. Однорядные радиальные игольчатые подшипники (карданные). Нестандартные
704702
704702К2, 704702КУ2,
704902КУ2
704902К6У
704902КЗС17
Исполнение 804000К
В
804704КЗ
—Л.
рщ
Ьц[
-^4
SHJ
К1 'ы
т
1
I
ж.
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
704702
704702К2
704702КУ2
704902КУ2
704902К6У
704902КЗС17
Fti
16,305
16,305
16,305
15,2
15,235
15,2
D
30
30
30
28
28
28
В
21
25
25
22,2
20
20
D\
-
30
30
-
-
-
Di
-
27,6
27,6
25,7
-
-
а
3
3
3
2,5
2,5
2,5
Ь
12,5
12,5
12,5
11
11
11
к
4,5
8,5
8,6
6,75
4,3
4,3
п
-
4
4
3,2
-
-
/я, кг
0,069
0,070
0,070
0,061
0,06
006
Исполнение 904700У, 904902К1
704902К4У
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
804805К1
804805К2
804807КЗ
804707КЗ
804709К5
F„
25,1
24,985
33,635
33,635
44,985
D
39
39
50
50
62
D,
38,4
61,3
В
30,5
30,
31
37
37
b
5
5
4
4
4
bi
16
21,5
с
10
10
9
9
9
а
1,5
1,5
1,4
1,4
1,5
/я, кг
0,136
0,14
0,23
0,27
0,37


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
143
Продолжение табл. 2.43
Обозначение
подшипника
804704КЗ
Обозначение
подшипника
904700Е
904902К1
Обозначение
подшипника
704902К4У
Fh
22
F»
10,005
14,723
F»
15,235
D
35
D
19
23,841
D
28
В
26,5
В
9
13,1
В
19,5
а
4
Ь
2,3
2,04
Ь
4,45
с
10
е
0,5
0,5
О,
24,7
/я, кг
0,09
/я, кг
0,011
0,025
С
П,5
/я, кг
0,060
814712К1, 814715К1 81712К4
Обозначение
подшипника
814712К1
814712К4
814715К1
Fu
60
58,53
75
D
55
90
ПО
£>.
94
100
120
В
68
70
81
#i
47
57
56
Ь
13,5
10
17,5
е
1,5
1,5
1,5
/Я, КГ
1,73
2,27
3,61


2.1.7. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ С ВИТЫМИ РОЛИКАМИ
2.44. Подшипники с витыми роликами. Стандартные
t
Исполнение 5000
Исполнение 15000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
исполнения
5000
5306
5307
-
5210
5212
5215
5216
5217
5218
5220
5222
5224
-
—
5826
5828
15000
—
-
-
-
-
-
15216
-
-
-
-
-
15725
15925
15826
-
d
30
35
45
50
60
75
80
85
90
100
110
120
125
125
413
130
140
D
72
80
100
90
ПО
130
140
150
160
180
200
215
230
230
230
250
В
30
35
44
44
49
67
67
70
70
82
89
98
80
80
НО
120
Д.
—
-
46
-
-
-
86
-
-
-
-
-
120
117,5
160
-
г
1,5
1,5
-
2,0
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
4,0
5,0
4,0
5,0
4,5
Г\
—
-
2
-
-
-
3,0
-
-
-
-
-
2,0
3,5
2,0
-
е
2,0
0,5
-
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,8
0,8
0,8
-
—
0,5
-
К
—
-
-
-
-
-
8,5
-
-
-
-
-
11
9,5
15
-
/
—
-
-
-
-
-
22
-
-
-
-
-
26
25,8
40
-
Т.в
—
-
-
-
-
-
45
-
-
-
-
-
45
45
45
-
Допустимая радиальная нагрузка, кН для
долговечности 5000 ч при п, мин '
25
8,8
12
18
20
27
44
50
56
58
75
92
105
108
108
ИЗ
125
50
7,5
10
15
16
22
35
40
45
47
60
74
85
88
88
95
100
100
6,2
8
11
12
17
26,5
30
35
37
46
56
65
70
70
73
82
300
3,9
5
6,5
7,2
10
15
17
19
20
26
31
36
52
52
60
68
500
3
3,7
5
5,3
7,5
11
13
14
15
19
22
25
26
26
27
30
1000
2
2,5
3
3,3
4,5
7
7,5
8,5
9
11
13
15
16
16
17
*8
/и, кг
5000
0,6
0,9
-
1,3
2,1
3,8
4,2
5,1
6,0
9,0
11,9
14,8
-
—
19,9
26,5
, исполнения
15000
—
-
-
-
-
-
4,4
-
-
-
-
-
16,8
16,7
22,0
-
55000
—
-
1,2
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
—
-
-
В
•о
>
?
т
*о
Я
о
н
Я
S
Е
я
я
я
я
8
>
т
я
я


Обозначение
подшипника
исполнения
5000
5230
5232
5236
5740
5744
5748
5756
5788
3005218
3005220
3005728
15000
—
15832
15236
15740
15744
-
-
-
-
3015220
-
d
150
160
180
200
220
240
280
440
90
100
140
D
270
290
320
340
380
360
420
560
160
180
225
В
120
124
149
175
175
114
127
110
52,4
60
68
вх
—
170
219
240
240
-
-
-
-
92
-
г
4,5
5,0
5,0
6,0
8,0
4,0
4,0
4,0
3,0
3,5
3,5
Г\
—
5
5
6
8
-
-
-
-
3,5
-
е
1,0
1,0
1,0
-
-
-
-
-
-
-
-
к
—
15
10
15
15
-
-
-
-
-
-
/
—
40
45
40
40
-
-
-
-
-
-
У,°
—
30
30
30
45
-
-
-
-
45
-
Допустимая радиальная нагрузка, кН для
долговечности 5000 ч при л, мин
25
138
150
172
196
220
235
285
490
40
58
62
50
110
120
140
160
180
190
220
400
30
45
50
100
90
98
116
130
148
165
198
340
20
34
40
300
72
80
90
100
110
120
130
220
12
20
35
500
33
35
40
48
52
58
69
114
10
14
15
1000
20
22
25
29
32
36
43
68
7
9
10
т, кг
5000
29,8
35,9
52,2
67,8
87,3
43
61,2
70,7
4,8
7,0
10,6
, исполнения
15000
-
41,1
57,2
73,3
96,0
-
-
-
-
7,8
-
55000
—
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
2.45. Подшипники с витыми роликами с одним наружным кольцом и без колец. Стандартные
Размеры, мм
х
1
5
X
X
X
X
X
-о
§
>
о
о
X
Исполнение 35000
Исполнение 65000
Обозначение
подшипника
исполнения
35000
35212
35914
35922
35222
35234К
65000
65902
65908К
65910
65911
65236
15,863
38,310
52,400
53,977
60
68
107,954
ПО
170
180
D
90
100
160
160
250
Е№
28,565
63,690
80,975
92,079
240
44
34
71,5
70,0
120
24,3
29,4
44
70,5
120
2
5
3,5
3
4,5
0,5
2,5
0,5
0,5
1,0
/я, кг
35000 65000
1,0
0,8
4,0
4,3
19,7
0,04
0,30
0,67
1,43
П,3
•и
ел


2.46. Подшипники с витыми роликами с наружным разрезным кольцом. Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение подшипника
45804
845904
845806
45511
45213
20
22
30
55
65
D
24
40
56
100
120
25
38
76
100
100
24,3
36,8
73,4
99,1
98,0
/я, кг
0,07
0,15
0,57
2,35
3,37
2.1.8. РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
2.47. Однорядные радиально-упорные разъемные шариковые подшипники
Со съемным наружным кольцом
Т
г
г
а=1
^1
2-lf I
г, I
У/У}
г
В
L t
J Q
Со съемным внутренним кольцом
Т
| а=\2-\#
i*i
х
ШЖ
mmk
в
;
Г !
*
и
L •*»■ м
Исполнение 6000
Исполнение 76000


On On On On On On
N) О О О О О
О К) К) К) К) К)
4ь 00 -J ON <-Л OJ
g 00 ^1 ON v* U>
4* Ы ts) — *- —
>4 ^ W Ю 0\0
£ 00 ^J On чЛ 4*
£ 00 ^1 On v* 4*
— О О О О О
1* Ъ« с* Ъ« 1л и*
~ © © р р р
Ъ» 1*> oj u> oj io
С; * У ы ы Р
On ЧО 4* ^ Ы VO
00 *- « « « «
to Хл On — ЧО N)
^ К) 1ч) U) W Ы
4* 00 00 — 4* ^1
•— U> U) U) £ь 4*>
^) 4ь 4*. ^*) О 4*>
о о о о о о
52 2S88
4* 00 U> 00 v* Гч>
2 2 ON 2^2 ON ON§
O^NNOO00^44
N)NH000O\O\W\OvO
J^^OOOOOOOOO-^IOnOn
^^OOOOOOOOvIOsOn
-(op p p p p p p
"^ 1/»1/»1/»1л1/»чл1/>\/1
p p p p p p p p p
1л ы w w w w w w w
P V V V "v© "so NO О О
чЛ ts) ts) ts) ts) ^ — —
u, u> v v "_ t- - V V
~- *- N) ts) ts) ts) U> OJ U>
OnvOWiW»nOnO--«-
ts)ts)U>OJU>U)OJU>U>
O^OOUiUiOOsisi
о о P P о о P P P
"«»©©«>">©©©
о о о о о о о
^1 --J ^1 © ^J © О
1 On On On On On On On
О О NO NO ЧО vO S
Ы N) s) On ^i <^i ^
^JsJONW.^^
О OO nIUi Ul W -
v4 s] ^iM ^ 4^ <U
vl »J U» (-Л ^ ^ 4^.
О О О О О О О
l/i l/i \л V V 4b U>
p p p p p p p
W W W Is) Is) Is) is)
* OOP
ON <* ^ ^ ^ NO
J° p p p p p
1/1 Vl i-Л U) U) is)
чЛ — LAl 4* 4* ЧО
ts) ts) U) U> U) U> 4*»
Ы Ul ^ ^^1 LA О
Ы UJ ^4^ ^ ^ ^
00 О О О ts) ts) 00
о о о о Р Р о
ooonSSK^S
1
Si
■§
э О
1 О ^ 1
юзнач
дшип
11л»
1 S X
Мм
1 *■
^
1 ^
1 ^
1 -* 1
1 ^ 1
О
^
§
0»
1 q
1 2
1 х
1 я
1 о
Z
*
•ч 1
73 1
узо
=3 1
Р 1
§
2 1
X 1
Г
^
3 1
"° 1
X 1
° 1
z i5 I
i I
х — 1
х о 1
О - 1
as e 1
й я, 1
я 1
В
° 1
S
* *
п 1
Ш
JHD HVdlD V81Dtf OQMOdU ИЛИНЦИПИГОН


Продолжение табл. 2.47
Обозначение
d
D
В
Т
г
Г\
Грузоподъемность, кН
С
Со
пщ • 10, мин*1,
при смазочном материале
пластичном
жидком
/я, кг
Средняя серия диаметров 3, серия ширин 0
6301 [___12 | 37 | 12 | 12 | 1,5 | 1,5 | 9,68 | 4,55 | 20 | 26 | 0,054
Нестандартные
6003
6004
6005
6006
6008
6010
6012
6015
6703
6020
3
4
5
6
8
10
12
15
17
20
16
16
16
21
24
28
32
35
44
47
5
5
5
7
7
8
7
8
10
12
5
5
5
7
7
8
7
8
10
12
0,5
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,8
0,7
0,3
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
28
28
28
28
26
26
24
22
16
10
34
34
34
34
32
32
30
28
20
13
0,006
0,005
0,005
0,011
0,015
0,023
0,029
0,035
0,075
0,095
2.48. Однорядные радиально-упорные неразъемные шариковые подшипники
г
г
а
7%Л
ш,
Т
г>
У//Л
г
в
—
Q
Скос на наружном кольце
Исполнения:
36000, а =12°;
46000, а = 26°;
66000, а = 36°
Скос на внутреннем кольце
Исполнения:
36000К,а=15°
46000К, а = 25°
66000К,а = 36°
Г
г—5L
в
к
•о
Q


Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Грузоподъемность, кН
^пр» МИН ,
при смазочном материале
пластичном
жидком
/я, кг
Сверхлегкие серии диаметров 8 и 9, серия ширин 1
1036094
1036095
1036900К
1036903К
1036907
1036908К*
1046908К
1036918К
1046918К
1036920К
1046920К
1046922К
1066828
10668/500
10469/530
10468/600
10669/630
10468/670
10468/1060
10468/1250
4
5
10
17
35
40
40
90
90
100
100
ПО
140
500
530
600
630
670
1060
1250
11
13
22
30
55
62
62
125
125
140
140
150
175
620
710
730
850
820
1280
1500
4
4
6
7
10
12
12
18
18
20
20
20
18
56
82
60
100
69
100
112
4
4
6
7
10
12
12
18
18
20
20
20
18
56
82
60
100
69
100
112
0,3 *
0,4
0,5
0,5
1,0
1,0
1,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
4,0
6,0
4,0
8,0
5,0
8,0
8,0
0,2
0,3
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
2,0
3,0
2,0
4,0
2,5
4,0
4,0
0,79
0,895
2,51
4,16
6,2
12,4
11,7
37,6
34,7
49,0
44,0
46,4
40,0
314,0
552,0
432,0
707,0
514,0
-
1100,0
0,29
0,34
1,32
2,25
3,2
10,6
10,2
41,7
38,5
55,1
50,0
55,3
47,2
618,0
1231,0
982,0
1611,0
1253,0
-
3718,0
60 000
50 000
60 000
40 000
18 500
19 000
16 000
8500
7500
7500
6300
7000
3000
-
-
-
-
-
-
-
75 000
65 000
80 000
53 000
25 000
28 000
22 000
12 000
10 000
10 000
9000
9000
4000
-
-
-
-
-
-
-
0,002
0,0025
0,010
0,017
0,076
0,108
0,108
0,559
0,559
0,796
0,796
0,814
0,912
37,9
90,0
50,18
161,0
75,2
246,0
387,0
Особо легкая серия диаметров 1, серия ширин 0
36018
36019К
36100К
36101К
46101
36102К
8
9
10
12
12
15
22
24
26
28
28
32
7
7
8
8
8
9
7
7
8
8
8
9
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
2,96
3,25
4,10
4,49
5,14
5,2
1,29
1,58
1,90
2,24
2,51
2,9
40 000
60 000
53 000
48 000
22 000
40 000
55 000
80 000
70 000
63 000
30 000
53 000
0,015
0,018
0,020
0,025
0,025
0,030


150
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
оо
>*•
<N
1
а:
ооооооооо*г>тюооо
О О О ^ - - - - - - - N М (N Ч 1Л|. n. W ГЛ W
. . - - -оо© " "
г*- г^ г^
CN <S <Ч
•о. «n «n
Ov Ov Ov
ооооооооооооооо
о о о
о4 о4 о" о" о" о4 о4 о4
888888888888888
ООООООООООООООО
00O40r^<NTfO00<N«O^O<NOa\O
8g8
О Р о
о о о _ -
Ю. IT»
ООООоО^Г^ЩчОЧО
<=> ^ о о
«Л vO VO у©
ooooooooQoQooQooQooQooQoooQo©
ooooooooPoOooOooOooPoooSooPoS
oooooooooogoogoogoo^
ГООМ^СЧ^^М — — — — — — —
О о
-, гч $g о 3 о «^
SO^ Г^ со O^
rn4 irf чсГ чо"
"n-S^^N^^OMfow^vcooovcm^^mmooin
ЧО
00^2
О CN <N Tf
^-*4or^«noocNa\«n^trovo^moor^vo4040
\0^-000\^МЮО'О
<NOV©»O«r>4fr«nOO4©00-«
vO (S VO (S M «Л ^.
^ ^ ^ °* rf rf ^ *r> ob vo ob »ri со r< N rt r^ ci -4t <4 <Ч «о S n ю ^t — vo so
П"Л«Л1ЛООООООООйОМООООйОМООООООООООООООООООО
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" ~ ~ ~ ~ —~ ~ ~ —~ ~ ~ ~
«пло#чОлол«пч«п^«п^^«п«п^ *\ «г>л in^ in^ «о^ ir| ir^ »о ол ол ол ол ол ол ол ол о^ о^ ол
о" ^ ^ ^ р-Г р-Г *-Г р-Г --Г «JГ р-Г pJ4 wS wS р-Г pj4 pj4 р-Г fsf fsf ci rf «s4 rf rf см" c4* csf csf
ОММММП^тГ^1Л»Л1ЛЮ\0ЮЮЮЮ000000000000000000ОО
ONNMWfO^^TfiOiO<nsOv0^vC^^0000000060000000MOO
T><Nr^r^«o«o<N<N<Noooooom«nmoooooo»r>ioio§§S22
^TfTfTfioinNOvoNONONONor^r^r^ooooooasOs^asasCs^^z^IZII
t-*o«r>«noo«nininooo«nminooo«o.«o.<nooo«r>«oiooo
oooSoSSoo°2oo2o--p^^^-p-'--^p-----^^2--
SS^SisSSsSie
vft
^ VO NO
ЧЛ *-* ~« \л *-**-* \л *-* ~* \л
NO VO ЧО ^g чЛ Tt
Tt m Tf vO no ^


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
151
, кг
5
жале
мин1,
ном матер
*5
с §
2
о
S
с
i
s
2
I
1
£
z
о
S
z
S
s
с
я
5
rf
О
1 ^
1 ^
QQ
Q
"*
5 i
Обозн
э
,62
655
88
О С5
СО
§
сэ
OS
<г>
^
со
о
44,
о
о
<ч
о
fN
О
fN
О
О
г-
*
461
«/>
^
о
<*s
о
OS
со
<г>
<г>
'«t
о
О
<ч
о
fN
О
fN
<Г>
Г-
*
361
655
8
со
VO
655
875
88
О С5
<n
со
875
о
8
vO
875
915
88
О С5
*~"
fN
915
о
0
<r>
OS
g
*""*
,19
8
CO
<r>
61'
8
о
8888888888
00
<«t
00
<ч
<«t
со
г-
«t
о
о
<ч
о
fN
О
fN
<Г>
115
vO
<г>
00
<ч
00
со
о
44,
о
о
fN
О
fN
О
fN
<Г>
Г-
15К
461
S
О
00
«t
о
00
<г>
о
о
fN
<N
fN
<N
fN
<r>
fN
О
00
*
VO
361
CO
Tf
О
<N
<r>
<N
OS
*n
о
о
fN
<N
fN
<N
fN
*n
fN
О
00
116
vO
О
00
<r>
<r>
Tf
о
vo
*n
о
о
fN
<N
fN
<N
fN
<r>
fN
О
00
16K
461
«r>
00
о
«r>
VO
r^
VO
О
о
fN
fN
fN
fN
fN
О
CO
00
17K
361
CO
Tf
Tf
*n
rf
r-
<r>
о
о
fN
fN
fN
fN
fN
О
CO
00
117
VO
<r>
r-
о
о
vo
О
fN
r-
fN
<r>
fN
<«t
fN
'«t
fN
О
<«t
8
.18
vO
CO
00
CO
о
r-
<r>
о
00
VO
fN
<r>
fN
<«t
fN
«t
fN
О
«<t
О
OS
118
vO
о
г-
о
г-
<г>
о
00
VO
fN
<Г>
fN
««t
fN
«<t
fN
О
<«t
О
OS
18К
461
R
,29
88
<r>
OS
g
^
r^
о
00
VO
fN
CO
00
fN
<r>
fN
«t
fN
<«t
fN
О
<r>
8
20K
361
00
'«t
,20
О
о
*n
00
,70
о
г-
88
<r>
00
<г>
<«t
8888
vO
CO
О
r-
VO
<r>
О
00
fN
<r>
fN
<«t
fN
«<t
fN
О
<r>
О
О
120
VO
о
VO
О
64,
со
OS
г-
fN
<r>
fN
«t
fN
'«t
fN
О
<r>
О
О
20K
461
о
vO
00
О
00
о
CO
Г-
<г>
о
со
VO
fN
VO
fN
О
VO
О
*
36i:
4t
СО
VO
<r>
г-
VO
Г-
чо
<г>
О
со
vo
fN
VO
fN
О
VO
О
21*
461
,02
fN
О
О
<r>
00
§
Q
VO
О
OS
OS
r-
r-
<r>
о
CO
00
fN
00
fN
О
r-
о
22K
361
,02
fN
О
О
со
««t
S
fN
О
О
<r>
r-
88
fN
CO
<«t
««t
OS
CO
vO
OS
<r>
О
CO
00
fN
00
fN
О
r-
о
122
vO
ЧО
<r>
<r>
OS
OS
<r>
vO
OS
<r>
О
CO
00
fN
00
fN
О
r-
о
22K
461
r^
fN
8
О
00
о
о
о
VO
Г-
VO
OS
fN
О
00
<r>
о
со
00
fN
00
fN
О
00
о
fN
24K
361
г-
fN
О
О
о
'«t
,17
fN
О
О
<r>
VO
,17
fN
00
fN
CO
00
fN
со
00 00
fN fN^
со" со"
88888
vO
CO
00
<r>
о
г-
VO О
ГО V©
8888888 1
О
ГО
г-
103
о
101
<г>
О
со
00
fN
00
fN
О
00
о
fN
124
vO
О
<r>
<r>
,-Г
OS
О
00
OS
<r>
о
CO
00
fN
00
fN
О
00
о
fN
24K
461
vO
fN
Tt
CO
OS
Tf
66,
<r>
О
CO
00
fN
00
fN
О
00
о
fN
124
VO
vO
Tf
««t
r-
145
r-
<r>
<r>
о
CO
CO
CO
CO
CO
о
о
fN
о
со
126
VO
со
о
m
00
143
о
<«t
-
<г>
о
со
со
со
со
со
о
о
fN
о
со
26К
361
vo «г>
fN 4t
со О
fN О"
2 2
О О^
fN fN
*п *п
О О
со*4 со*4
со со
со со
со со
со со
о о
о о
fN fN
о о
со со
vo ^
CN О
~ fN
VO *^ 1


152 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.48
5
-1
& з*
о
S
о-
с
Грузоподъемность, кН
жидком
пластичном
с
о
С
v.
К
«5
Q
"*
Обозначение
1
!
Ч Ч <Ч <Ч <Ч Ч Ч °^ °1 <ч v© гГ —Л <ч гЧ
88888888888888 8
<r>co«T>co<N<N<ND<N<N^^~»-«^
88888888888888 8
-моо1ломаооо>лтм--м
Г-; Г^ О^ Ол ^ О^ ©^ -^ Q О^ <N Tf ©^ ©л ©1
~* г-**4 оС ^ <гГ vo4 оо* о*4 гл «гГ оГ ^* о*4 оо4 ооЧ
<N^ СП —л О^ ГО О т£ <N vo ©^ О^ ©^ О^ О^ О
^ со* «гГ vo4 тТ* fvT ОС vO сГ CS*4 го4 Г-*4 *П <*t © |
TfC4«r>4tC4v©cO00r^Cs|v©v©~ <N ©
<Л «О О О О О О О О О О О О О "Л
~ —" сч сч* г>Г гч сч of of <n <n of irT irT сч
©^ ©^ u^ u^ u^ u^ v^ «r^ «r^ «r^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©I
со* со* со* со* со* со* со* со* со* со* <*t ^F «г* «г* «г*
ПП<Л1Л1Л0000ММ^^\О(Л<Л Tfl
cococococococo,«t,'<t'n<n<nv©v© r>»
coco«T>«r>«r>0000<ND~v©v©«r>«r><«t
oo«n«r>«r>oooooooooo
CNCNCNr^rNlCNCNCNfSfnrnrn'^t'^t'^t
ооооооооооооооо
ooooooooooo
co^,*tf'*tf'*£«n<n<nr-»r-»r-»
©©©©©©©©©© ©^
©* о4 о4 ©* о4 о4 о4 о4 ©* о4 о4
_. ю о <л м "л - ^
888
888
оооооооо
sD со
8Я8
М fO fi fi fO f)
О О «Г> 00 О
^t «л vq о^ оо
со* rf <«t* *r? *ri
a
3
> 3
3
<r> «r> о «г> —
ч °°^ ^ °V 4
<rT г-* ич* v©4 v©4 r-**
»n © со © ©
4 © N О 0r
г-* оо* оС оС —
со «r> <r> «r> <r> «o
©* ©* ©* ©* ©* ©*
•О <Л "Л <Л 1Л
©* ©* ©* ©* ©*
©^
OS
OS
ол
О
о
°* °*
о о
о о
©л ол ©л ©л ол
О — — — <N
О — — — <N
©^
гч
<N
°-
гч
<N
0(SMM(Nirtininooo
со со со со со со со со ""sf Tf Tf
©СЧСЧГЧГЧ«Г>»П<Г>Г-Г-Г-
v©©~©©£*£*©
Я 3 * * £ 5? S
«
^ CO CO
со 0 о
CO
«


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
153
оооо«п«г>«г>оооооо
^ ^ _ *^ cococoOOOOOsOS
го со
©0©©«г>«г>«г>©©©©
_ _ _ _ _. _ _r^r-r-r-fNfN<N00000000v>5v>i
о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 d о" ° °
§8888§88888888888989о88яя§о
oooooooooooooooogogooooooo
O0000V0^W^Tl-<NOc0(NV0»-Or^CNOSoS5,,t^Si<r>-|<
fOm^^fO — — (S П - - CM — — -^ CM — *" «N *- — —
88S 8
о о о о
tsl§8§i88§88§§88§
8
OS vo
oo ~ © vo *t ^ft о oo ^ чо м >л - oft «л on o^ -л ^ n >л rn q ^ -
•г лГ тг4 f>f г*Г со *п oC оо~ vd сГ *п Ы *n г-**4 vd ~ об оС oo* os г-**4
oo oo oo Os Os
4 ^r ^ 4 ^l ^ 4 °r 'Ч °V 'Ч ^ 4 °r °^ 9, °°л 4 ^ ^ °^ ^ "T 4 ^ ^ ^
%n ~ Ы со4 со4 с? ^ rf ^ ~ о ~ oC r^4 oo*4 ~ \d Ы Ы oo*4 vd со4 «n4 o4 r^4 «гГ сГ
00 00 00 00 00 00 00^ 00^ 00 00 00 О Ол О О О^ О^ О О О О^ О О О^ ©^ (Ч <N^
о4 о о4 о4 о4 о4 о4 о4 о" о4 о4 — —л ^ —* ~ ~ -Г —* -**4 -Г —" —* —" ~ ~л —*
^ ^ -^ —? -^ -^Г ~ ~I" -^ -^ -^ fN4 fN" ri fN" rf rf fsf fsf f>f fN*" fN*" rf С^ f>f fN*4 fN*4
^Tf^Tfin«nmvoNONONor^r^i^ooeooooooNONONOOOO — •-
'«t'et'et'etu^u^u^vovOvOvOr-r-r^OOOOOOOOOsOsOsOOOO — —
о о
^^^^ihiniflvOvc>ybvciSbSooooooooo6obooO\ONONa>22
r^r^r-r-fNfNfNfN<NfNfNfNCNfNOOOO'n«r><r>OOOO^s^
-- -- ------■-■-■-■-- - - ----------- Os л <^ <^ ° °
©©©©«n<n<n©©©©<n<n<n©©©©«n<n<n©©©©<n«n
S^ ТГ £. ^ «n *
(N О S S О S О
vo <^ чо 5л <^ чо SJ
#5s ЧО «+ sO чл 2Jt vO
^ s ^ ^ s ^ ^
P fvl
vo^r-r-oo^oooo^os
_©£г©©©°о©©£о^ — _ _
os 2 о ^ о ^ ^
°- ~ ~ ~ я я ~


154
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
й-
1 ь-
1 *
1 ё
Пщ, МИН''
при смазочном материале
Грузоподъемность, кН
1 "^
1 **
1 ^
QQ
Q
"*
Обозначение
жидком
пластичном
с
о
1
1
COOOOOQC4 — r-r-JCJC^Tfrfv04040corocOf4f4f4CN<NOOOOO«r>
чо^ оо^ оо^ оол о ©^ —., <Ч *Ч *Ч ? 5 °Я °°~ °°~ *Ч *Ч *Ч *Я ^ ^ **! с#1, °Я ^ ^ Чч ^ *Ч ^
сГ о4 сГ о —* ^ —* <ч" —* ~Г ^s ^-Г ^ ~-' •—' «n4 (N4 rf <n* rf rf с? с? со ^ ^ «п4 m*4 vrT оС
8§8 8||§888§8 88888888888888 8888
®^^<^^X^^<^^^l^O«nO00r0«r>«r>O^C00000'4t'4t<NCN00
r^fNi^vo^^O^u^u^^u^oou^^OOTf^l^^^r^^rororororororNl J
888888888888888888888888888888
niOMOOOOm^fnOOOnoO^OOvONTt^O-MOOOOvO^Tf^O
»000'r>TfOOOsr^t^^TfOOTfvOfOrOU^COrO^COrOU^COr^r^r^r^f4<NC4
co^^^U^U^40nOvO40I^I^0000I^0S000s^22I22Z^2I-!^22Jn
го «П 00 О rj- m (N О Tt О О «t °, О О °, °, °, °, °, °, °, °. °, °* °°* °. °Л ^ °J
Ttvo40«nr-vooooor-vo^oo0aNON^^2n2^I222!^i2222{s
<N^ D (N <N <N D (N (N N (N >Л <Л >Л >Л <Л <Л »Л »Л О О О О О О О О О Oft О О
1Г]^ UT^ 1П^ 1П in Ш Ш 1П «П «П О О О О О О О О «П «П «П «П 1П 1П 1П 1П «П «П О ©^
*-f4<N<Nr0r0^,«nmmv0s0000000OOO<N(Nf44«tTt^0000OOO«n
--МГ<Мгпт^1Л1Л1Лф\С000000ОООМММ^^^0000ООО<П
oooooo«nooooooooooooooooooo«nmoo
mooo«nmo«nm»noo«nm«nooo»n«nm§gS2222SS


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
155
«П СО СО СО О О О
^ оС оС гч" тг о" ~>
OS — — — <N ^t r-
8888888
s© 00 Tj- О — Г- (N
fN СО fN fN СО — —
S
Z
в о i
8888888
00 00 00 Г** ""Sf СО О
— fN — fN fN — —
Г^ О —^ O^ Г-; O^ fN
Os" u4 со* oC o" oo" ^"
CO OS 00 OS «П CO —
fN CO CO fN CO 4t 00
ЧО^ «П vo O^ O^ O^ O^
оС оС «гГ оС сГ сГ ^t
— — О со s© со О
fN со со fN fN со «П
О «п «г^ «г^ «г^ «г^ о^
fs4 <n" <n" <n" <n" <n" ч©"
ол ол ол ол о^ ол о^
<Jt" ю" «п" «п «rf «п" \о
«Г> fN fN fN 00 «Г> О
Tt 1Л "Л 1Л «Л ^ 00
•Л (N М М 00 «Л О
^ «r> «r> «r> «n so оо
о о о о о о о
fN со СО СО го rf W>
£
О О О О О О О
«Л Г^ Г- 00 О fN 00
щт — — — (N <N fN
_ т* ч©
СО СО СО СО Tf ^ «П
fN <N fN fN fN fN fN
ЧО чО ч© sO sO vo vO
SO CO T* CO CO T* SO
r-cOfNfNfNOsOs^"^cor-r-«r>«r>«r>r-r^
О «Г> «r> rf 00
oo«-^'--MNfO'o<ovososoa\^r;vlvlg;rnft
ооооооооооооооооо
888888
о о о о о о
3- со со — — —
Щ|8|888888888
^^ ^^ ^^ ^^ |*>ч ^^ ^^ 1^4 Ш*\ Ш*\ 1^4 ^^ А«ч л^ч. АЛ
-_^.1Л0«г>т«п«г>Ососооо
Oos^ONOOOOr^r-r-SOVOT»
о о с
о о с
о о <
fNsOfNrtfNfNOO
cofNfN — »— — — —
8ооооооо§ооооооооо
OOOOOOOOoOOOOOOOOO
O0000cocos0400«r>00co
ONOsoor-^,r-s040«r>«r>iO'«t,4t4«t
°°„ СО fN О
OOsOcor^TfOvOfNO»OOOr-«r>Tf^-
vri' ' * " * ~* Л' •"• sO«r>0<nrtsOCOCO — О 00 00 Г- fN CO
^ 00 00 00 °^ « — — fNfNfNCOCOCO4«t^'rt<r>«r>r-00
«r> v©^ co^ —t>n o\ oo^ in o\ — so^ so^ co^ os^ оол «n tj^ ^ oo oo^ in *■< *■<
°л со" Г-*" чо" «П t^" oo" SO*" in fN fN oo" со" о" o" —" Os" -*" fN o" S 2
00 — -* — — — _*fNfNCO^tCO«r>«r>«r>SO«r>r-.0000^^
U^ 00 00 00^ 00^ O^ O^ O^ O^ O^ fN fN^ fN^ fN^ fN^ fN^ fN^ in «П «П O^ O^
O" O" O" O" O" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" fN" fN"
о w^ u^ u^ u^ o^ Ол ол о o^ »n «n »n »o 1Лл »o «л о о о ^ »o
^S ^S ^S ^S ~S fsf fsf fsf fsf fvf <N" fN" <N" fN" fN" fN" fN" со" со" со" со" со"
— coTf^Ttioinr^r-os — ^-cococo»o»or^osos—-co
^^^^^^.-.^^^(^(NjrSfNfNfNfNfNfNfNcOCO
-^COTfrt^U^U^r^
t^Os — «-^cococommr^osos — со
— — fNfNfNfNfMfMfNCNfNfNCOCO
<r>fNr-r-r-fNf4fNfNfNOOOO©
CO^TfrfrfmiOSOSOr-OOOOOsOsOs
О О О О О О О
О О — fN fN со ^t
^^^^^fMfslfslfvj^COCO
ооо«п«г>о«люо«п
О fN со со
О О О О
со со со со
so ЧО ЧО ЧО
со со со т^
rf rf «Л «Л SO Г-
О О О О О О
со со со со со со
о о
со со
voSOVOvOsosOsOJqSOsOvo
^grj-sOTtsOTtn-soCOTtsO
ЧО
О О
со со со со
ЧО ЧО ЧО ЧО
rf ЧО rf rf


156
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
оо
1
а:
-в
1 ь-
1 *
Лщь МИН*',
при смазочном материале
Грузоподъемность, кН
жидком
пластичном
в
о
1 ^
1 *■
^
05
Q
"*
Обозначение
2
Е
:
с
I
ON ON
00 00
of of
5300
4800
4000
3600
•О 00
Tf Г-"
Os 00
127,0
119,0
о о
of of
со*4 со*4
CO CO
CO CO
о о
о о
г- г-
46314
6314
3,47
5000
h» (S ^t Tt «О <Л
^ -« 00 00 ЧО ЧО
со rt ^t ^ <г> «г>
888888
00 00 «П «П «— СО
rt rj- Г- т* Г- ^
8888888
00 <«t чО со <«t © OI
СО СО СО «П СО «П СО
100,1
31,0
of
3,5
г-
со
со
о
чо
46315
OI ^ —** °°« "Ч, *Ч
-J* Os* of «гГ ЧО* of
§; О СО <N Tt ^
Г-; ©^ Ч\ Tf^ Ol^ О^
оо*4 чо*4 оС со*4 ^ «п4
CN СО «Г> «Г> Г- ЧО
©л ©^ ©л ©л ол ол
of of of of of of
ч\ u^ ©^ ©^ ©^ О
со*4 со*4 Tf4 Tf4 ^ Tt*4
Г^ OS — -^ СО СО
СО СО Tf ^ ^ ^
Г-» OS —« »-« СО СО
со со <«t ^ ^ ^
о о о о о о
ЧО Г*» 00 00 Os Os
«л о <л «л о о
Г- 00 00 00 Os Os
Jk чо г- г- оо оо
-^«. СО СО СО СО СО
2 чО чо ЧО ЧО ЧО
^ т* СО ^ СО *<t
Ч П Я о д 0« ^ ^г ^г ^
«пчооооооо — ^<чсч«г>
8888888888
0040c000TfO40TffNr-
сосочОсососо010101»-«
8888888888
004O«r>00^"<4Os004OfN
OlOI'etOIOlOl»—^^-*
°\ —^ <Ч °* °Я ^ *Ч °* °V ^
о —* ~I" г-*" «-? оо*4 о4 сГ «п4 г-*
ол г-; ©^ <чл oi^ о^ г^ о^ ол ©л
сГ со" сГ of of «гГ сГ К4 со*4 оС
чог- — — — <чг-«г> — <ч
о о о о^с^©л«г^«/^и^о1
of of of of of of of of of \о
о о ©^ ол ©л ©л ол ©л ©^ о^
^t Tf Tt rf Tt4 rf «П «гГ «Л ЧО"
СО«Г>Г-Г-Г-©00«Л«Г>©
СО«ПГ«»Г*'Г-»©00»О«П©
TfTf^^^<r>«r>4O4O00
00«r>«r>«r>00000
ON О — — — Tt 00 (N <N <4
Л1Лоооооооо
g£©©©-co«n«n©
000NOOOOI40©©©
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
чОчОчОЧОчОчОчочОчОчО
чОчОсот*чОчОчОт*чОчО
<^
ar
a
i шир
3
«»r
<1
>
s
ерия диаметр
елая
i
CO «Г> -^ Tt
r^ г- °Я r-
^Г ~ ^ «n
<г> О
ȣf
888888
О ЧО «Л со
Г- чО «Г> rf
00 Tfr
СО СО
888888!
О00О-
•Л Tf TJ" ГО
00 О СО °°.
«гГ —" оо" 3
^ <г> чо ^2
OI ЧО Ч °.
rsf ^Г !£ <^
«л «л о о
— — Ol OJ
О О «г> О
со со со ^
Г- On СО О!
О! OI СО ^*
Г- OS CO OJ
OJ OJ CO rf
О О О О
—< OJ rt 00
о »л <л о
т* Tt <Г> Г-
«Л OS — ^
6601
6640
6641
6641
г^ «о
OI OI
«п о
оГ ооч
ЧО 00
00 О
чО* с6\
Os О
— О!
о *п\
О! О!
о о
^ irT
00 Tf
Tt «О
00 rf
*t m
о «г>
О OI
OI OI
о о
00 Os
чО 00
SO чО
rt ЧО
I
ь
X
с
3 -х о
= X ^
ю 5 ;
s я 5
о Я С
3 £ 1
О £. О
1 i 1
111
о.
с
s
S1
X
0>
1
со
2
р
к
ed
ная ч
JQ
дел
К
с
о.
g
»
с
8
X
Z
J3
X
X
се
9
о
с
q
^
X
J5
1
^
£L
с
о>
X
X
се
и
Z
X
о.
г
О!
X
S
X
а*
у
ее
о
се
s
?
Т
аче
X
§•


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
157
2.49. Однорядные радиально-упорные шариковые подшипники с углом контакта а = 26°
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Ппр, мин , при смазочном
материале
пластичном
жидком
т, кг
746215
Особо легкая серия
746101
746102
746106
12
15
30
28
32
55
8
9
13
0,5
0,5
1,5
0,3
0,3
0,5
10000
10000
5000
13000
13000
6300
0,02
0,03
0,12
75
130
Легкая узкая серия
25 I 2,5 I 1,2
2600
3200
1,21
2.50. Радиально-упорные сдвоенные шариковые подшипники
Исполнения:
236000, а =12°;
246000, а = 26°;
266000, а = 36°
Исполнения:
336000, а =12°;
346000, а = 26°;
366000, а = 36°
Исполнения:
436000, а =12°;
446000, а = 26°;
466000, а = 36°


158
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.50
Исполнения: Исполнения: Исполнения:
236000К, а = 15°; 336000К, а = 15°; 436000К, а = 15°;
246000К, а = 25°; 346000К, а = 25°; 446000К, а = 25°;
266000К, а = 36° 366000К, а = 36° 466000К, а = 36°
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
1436900К
436101К
236201*
436201К
436102К
236202К*
246202
446202К
1236903К
436103К
236203К
246203
336203К
366203
436203К
466203*
246303
236104К*
336104К
436104К
236204
246204*
436204К
№ эскиза
6
1
6
6
4
1
6
4
6
4
1
5
2
6
3
1
4
5
6
1
6
d
10
12
15
15
17
20
D
22
28
32
32
32
35
35
35
30
35
40
40
40
40
40
40
47
42
42
42
47
47
47
В
12
16
20
20
18
22
22
22
14
20
24
24
24
24
24
24
28
24
24
24
28
28
28
г
0,5
0,5
1,0
1,0
0,5
1,0
1,0
1,0
0,5
0,5
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0 1
1,0
1,5
1,0
1,0
1,0
1,5
1,5
1,5
п
0,3
0,3
—
0,5
0,3
-
0,5
0,5
-
0,3
-
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,8
-
0,5
0,5
0,8
0,8
0,8
т, кг
0,021
0,050
0,080
0,080
0,060
0,100
0,100
0,100
0,372
0,080
0,140
0,140
0,140
0,140
0,140
0,140
0,244
0,140
0,140
0,140
0,220
0,220
0,220


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ 159
Продолжение табл. 2.50
Обозначение
подшипника
236105К*
436105*
236205
346205
436205К
246305
466305
236106К
236206
266206*
346206
436206К
446206
246306
446306
466406
236107К
336207К
436107К
236207К
436207К
446207
246307
446307
466307А
1436908К*
236108К
246108К
436108К
236208А
336208
436208К
446208
346308
446308
366408
236109К*
246109К*
436109К
236209А
346209А
№ эскиза
4
3
1
i 2
6
1
3
4
1
2
6
3
1
3
4
5
6
4
6
3
1
3
6
4
6
1
2
6
3
2
3
2
4
6 |
1
2
d
25
30
35
40
45
D
47
47
52
52
52
62
62
55
62
62
62
62
62
72
72
90
62
62
62
72
72
72
80
80
80
62
68
68
68
80
80
80
80
90
90
ПО
75
75
75
85
85
В
24
24
30
30
30
34
34
26
32
32
32
32
32
38
38
46
28
28
28
34
34
34
42
42
42
24
30
30
30
36
36
36
36
46
46
54
32
32
32
38
38
г
1,0
1,0
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,5
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
1,0
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
3,0
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
Г\
_
0,5
0,8
0,8
0,8
1,0
1,0
—
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1,0
1,0
1,2
-
0,8
0,8
-
1,0
1,0
1,2
1,2
1,2
0,3
-
0,8
0,8
1,0
-
1,0
1,0
1,2
1,2
1,5
-
0,8
0,8
1,0
1,0
т, кг
0,160
0,160
0,270
0,270
0,270
0,508
0,508
0,240
0,410
0,410
0,400
0,400
0,400
0,766
0,766
0,540
0,320
0,320
0,320
0,577
0,580
0,580
1,014
1,014
1,014
0,242
0,390
0,390
0,390
0,740
0,740
0,740
0,740
1,390
1,390
2,740
0,500
0,500
0,500
0,850
0,850


160 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.50
Обозначение
подшипника
436209К
446209
346309
446309
466309
466409
246110К
436110К*
236210
266210*
366210*
436210К
446210
466210*
346110
2361 ПК
2461 ПК
4361 ПК
236211
436211
446211
266311
346111
446311*
466311
236112К
246112К*
436112К*
436212
446212
346312
446312
366412
466412
236113К*
246113К
436113К
246213К
436213
№ эскиза
6
3
2
3
4
6
1
2
6
3
3
2
4
6
1
3
1
2
3
4
6
3
2
3
2
3
4
6
4
3
d
45
50
55
60
65
D
85
85
100
100
100
120
80
80
90
90
90
90
90
90
ПО
90
90
90
100
100
100
120
120
120
120
95
95
95
110
ПО
130
130
150
150
100
100
100
120
120
В
38
38
50
50
50
58
32
32
40
40
40
40
40
40
54
36
36
36
42
42
42
58
58
58
58
36
36
36
44
44
62
62
70
70
36
36
36
46
46
г
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
3,0
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
3,0 |
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
3,5
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
Г\
1,0
1,0
1,2
1,2
1,2
1,5
0,8
0,8
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,5
—
1,0
1,0
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
1,5
—
1,0
1,0
1,2
1,2
2,0
2,0
2,0
2,0
-
1,0
1,0
1,2
1,2
т, кг
0,850
0,850
1,854
1,854
1,854
3,500
0,540
0,540
0,540
0,540
0,960
0,960
0,960
0,960
2,400
0,790
0,790
0,790
1,260
1,260
1,260
3,100
3,100
3,100
3,100
0,840
0,840
0,840
1,600
1,600
3,880
3,880
6,740
6,740
0,900
0,900
0,900
2,000
2,000


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ 161
Продолжение табл. 2.50
Обозначение
подшипника
446213
346313
236114К
246114К
436114К*
236214
436214
236115К
246115К
446115К
246215
436215
446215
466315
436116К*
246216
446316
236117К*
246117
4361 ПК
236217
336317*
346317*
1236918К
236118К*
436118К
246318
266318*
366318
446318
236219
1236920К
236120К
246120К
446220
336320
346320*
466320
1246922К*
236122К
№ эскиза
3
2
4
6
1
3
4
6
1
3
6
1
3
4
1
6
1
2
4
6
1
1
2
3
1
4
3
2
3
4
d
65
70
75
80
85
90
95
100
ПО
D
120
140
ПО
ПО
ПО
125
125
115
115
115
130
130
130
160
125
140
140
130
130
130
150
180
180
125
140
140
190
190
190
190
170
140
150
150
180
215
215
215
150
170
В
46
66
40
40
40
48
48
40
40
40
50
50
50
74
44
52
52
44
44
44
56
82
82
36
48
48
86
86
86
86
64
40
48
48
68
94
94
94
40
56
г
2,5
3,5
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,5
2,0
3,0
3,0
2,0
2,0
2,0
3,0
4,0
4,0
2,0
2,0
2,5
4,0
4,0
4,0
4,0
3,5
2,0
2,5
2,5
3,5
4,0
4,0
4,0
2,0
3,0
Г\
1,2
2,0
-
1,0
1,0
1,2
1,2
-
1,0
1,0
1,2
1,2
1,2
2,0
1,0
1,5
1,5
-
1,0
1,0
1,5
-
2,0
-
-
1,2
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
-
-
1,2
2,0
-
2,0
2,0
2,0
]
т, кг
2,000
4,760
1,240
1,240
1,240
1,240
2,200
1,310
1,310
1,310
2,540
2,540
2,540
6,940
1,750
2,950
2,950
1,830
1,830
1,830
3,680
9,680
9,680
1,230
2,380
2,380
11,300
11,300
11,300
11,300
5,260
1,740
2,580
2,580
6,640
16,080
16,080
16,080
1,900
4,040
6 — 8134


162 Глава 2 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.50
Обозначение
подшипника
246122
336122К*
246222*
266222
346222
366322
466322
236124К*
246126К
436126К
346226Л
366326
466326
266130
466230
346330
446330
466330
266132
466432
266134
246234
346234
466140
266140
266340
366340
266144
346244
266148
266152
366156
266156
366256
246164
№ эскиза
1
5
■
2
2
3
4
6
2
2
3
1
3
2
3
1
3
1
1
2
3
1
2
1
2
1
2
1
2
1
d
ПО
120
130
150
160
170
200
220
240
260
280
320
D
170
170
200
200
200
240
240
180
200
200
230
280
280
225
270
320
320
320
240
400
260
310
310
310
360
420
420
340
400
360
400
420
420
500
480
В
56
56
76
76
76
100
100
56
66
66
80
116
116
70
90
130
130
130
76
176
84
104
104
102
102
160
160
112
130
112
130
130
130
160
148
г
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
3,0
3,0
3,0
4,0
5,0
5,0
3,5
4,0
5,0
5,0
5,0
3,5
6,0
3,5
5,0
5,0
3,5
5,0
6,0
6,0
4,0
5,0
4,0
5,0
5,0
5,0
6,0
5,0
Г\
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
-
-
1,5
2,0
2,5
2,5
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
2,0
3,0
2,0
2,5
2,5
2,0
2,5
3,0
3,0
2,0
2,5
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
2,5
т, кг
4,040
4,040
9,240
9,240
9,240
21,600
21,600
4,340
6,560
6,560
12,400
33,600
33,600
8,440
28,400
48,800
48,800
48,800
10,380
123,800
13,920
38,600
38,600
29,600
29,600
114,000
114,000
37,400
80,000
40,700
60,600
61,700
65,000
135,20
91,900
* Для определения значений С, С0 и л„р следует приведенные значения для соответствующих
одинарных подшипников умножить на коэффициенты, взятые из табл. 2 51.


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
163
2.51. Коэффициенты пересчета значений С, С0, лпр для одинарных подшипников
в значении для сдвоенных
Обозначение
подшипника исполнения
36000, 36000К
46000, 46000К
66000
236000, 236000К
246000, 246000К
266000
336000
346000 366000
436000,436000К
446000,446000К
466000
336000К
346000К
Коэффициент изменения
грузоподъемности
С
1
1,62
Со
1
2
частоты вращения
Лпр
1
0,8
0,4
2.52. Радиально-упорные сдвоенные шарикоподшипники с сепаратором. Стандартные
sH
#. Т
*
-•J
■v
h]
«—»—„
.г >t
ШШшш*
Ь-г
ш
¥ 1§£^
\Ч^\
Ш^§
п
г
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Со
Лпр, МИН , ПрИ
смазочном материале
пластичном жидком
т, кг
57620IE
576205Е
12
25
32
52
20
30
Легкая узкая серия
1
1,5
18
18
10 500
23 500
5760
14 600
16 000
10 000
20 000
13 000
0,073
0,254
576322Л
ПО 240 100
Средняя узкая серия
4 I 36 I 360 000 I 460 000
1600
2000
24,2
Примечания: 1. Для а = 18° динамическая эквивалентная нагрузка Р = VFr +1,09Fa при
Fa/{VFr)£0,57, P = Q,lFr + \,63Fa ПРИ Fa/v-^г)> 0>57, статическая эквивалентная нагрузка
P0=F„ P0 = Fr+09&6Fa.
2. Для a = 36° динамическая эквивалентная нагрузка Р = VFr + 0,67Fa при Fa /\VFr) < 0,95,
Р = 0,6/v + l,07Fa при Fa/(VFr)>Qy95, статическая эквивалентная нагрузка PQ=Fr,
P0 = /v+0,56/v
6*


2.53. Радиально-упорные строенные шарикоподшипники с сепаратором
ri
^^
Kz2
в
iGt
JJJfl?
ш
lJX
l^a
^ж^
1111
г
L ta
q|
С углом контакта а = 36°
С разными углами контакта а
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Грузоподъемность, кН
Лпр • 10, МИН"', ПрИ
смазочном материале
пластичном
жидком
т, кг
656256
280
500
240
Легкая узкая серия
1724
4414
0,8
202,9
656432
Средняя узкая серия
656312
656322
656340
60
НО
200
130
240
420
93
150
240
3,5
4
6
433
1014
1982
613
1937
5541
4
2
1
5
2,6
1,3
5,15
33,5
171
160
400
264
Тяжелая узкая серия
6 2300
7328
1,3
1,6
186


Обозначение
подшипника
Угол
контакта
<х,°
Грузоподъемность, кН
Лпр • 10"\ мин, при
смазочном материале
пластичном
жидком
т, кг
Средняя узкая серия
666311
666315
666322
55
75
НО
120
160
240
87
111
150
3
3,5
4
1,5
2
2
40
40
36
173
276,5
480
172,5
276,5
655
2,7
2
1,3
3,7
2,8
1,8
4,65
10,4
32,4
Тяжелая узкая серия
666432
1466248
| 160
| 240
400
440
264 1
■ ™ |
6
5
| 3 1 40 | 824
Легкая нормальная серия
| 2,5 | 36 | 945
1 1360
| 2000
0,75
0,6
1,1
0,9
1 186
| 174
2.54. Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники с разъемным внутренним кольцом с углом контакта а = 26°
Эквивалентная нагрузка:
динамическая P = VFr при Fa/(VFr)<0,6S,
/> = 0,41K/v+0,87Fa при Fj(VFr)>0,68;
статическая P = Fr, PQ = 0,5Fr + 0,3 lFa.
При P0<Fr принимают Р0 = Fr.


166
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
«п
ч
5
3
а:
Р
I I
з S.
9 1
Н
S.S
2 ?
il
о
X
S
с
I
£■
оа
а»
а
§•
«ая серия ш
•С
§
а?
&
si
а:
$
£х
Б
*
st
'О
§
ft.
ъ>
V)
гкая
*>
i
,*
и
SO
со
о
00
SO
28,
29,9
«п
СО
«п
<N
О
о
о
<ч
00
SO
fN
Tt
со
<N
СО
so"
со
Tt
<N
96,
104
«n
fN
Tt
fN
О
OS
О
<«t
00
<N
OS
so
fN
fN Tt
«h
CO fN
•П fN
T* SO
со" —
CO *t\
Tt O!
Tf CO
«-« «n
152,1
426,4
CO Tf
00 so
fN «П
О О
CO ^t
fN *t\
О О
Г- fN
«-• со
Tt *t\
со so
On Os
SO so
fN fN
;r
a
ft.
a
3
1
Я
ar
£>
мал
§•
a:
.
ров
Б
*>
a
^
5
сер
s
v
<\>
*>
«^
iR
О
0,025
о
fN
CO
00
fN
Tt
SO
Ш
О
00
SO
fN
О
8
SO
fN
0,038
SO
CO
о
CO
«n
fN
CO
fN
r^
«n
о
OS
fN
CO
«n
fN
О
SO
fN
0,243
CO
о
so
fN
fN"
fN
«n
~*
«n
00
so
S
00
о
so
fN
Г- fN
r- «n
©* ~
<*ч©*
"l.n
r^ ^
fN —
— «n
Tt SO
OS 00
Os* SO*
«n oo
~. "■>
fN *
fN
О <«t
fN fN
О «П
— т*
О «П
Г- OS
Tt OS
so SO
fN fN
2,55
so
00
CO
so
«n
Os
*4
fN
OS
SO
fN
00
CO
00
fN
о
r-
о
fN
fN
SO
fN
fN
«n*
Tt
'«t
«n
О
•"-
**l
CO
CO
00
fN
О
00
о
fN
'«t
fN
SO
fN
•»2
_,. fN
^ CO
?-"
£ ^
— fN
SO Г-
Г* О
— <N
ЧЯ
as
со со
со со
со со
о о
о -*
fN fN
О О
со ^
sO 00
fN fN
SO so
fN fN
»П*
CO
fN
CO
sO
Ш
•~*
*4
r-*
00
fN
fN
CO
fN
fN
fN
m
CO
«n
CO
«n
fN
fN
О
«n
о
CO
so
fN
«n^ r^
so* oo*
fN^fN^
CO* CO*
s© v©
fN* fN
fN О
00 fN
— fN
so m
СГ со*
— «n
fN fN
fN —
fN fN
00 £
w* Os
01 fN
«n m
CO* CO*
00 fN
CO T*
о о
т* so
fN fN
О О
so r-
fN ^t
CO CO
SO so
fN fN
a:
a
ft.
a
3
ая серия
«
ft,
S
*>
a
's\>
§
аясер
*
N
*>
ft?
О
VO
О
,v
О
«n
<N
О
«n
Os*
so*
>^-
Os
fN
OS
•o
Tt
r-
Tt
О
fN
3
fN
SO
fN
<r>
fN
О
r^
Tt
'«t
Os
fN
OS
*n
*n
fN
Ю
*n
fN
О
fN
SO
fN
m <Л "Л
^ CO Tt
о 0-
so «r> со
со fN О
«n so^
со* S so*
— fN
OS Г^ 00
SO Г- Г*
fN CO Tt
fN
*-*
r-
fN
•^
- <N fN
so r* oo
fN fN О
sO Г^ 00
о<ло
CO CO ^
SO Г^ 00
о о о
fN fN fN
SO so SO
fN fN fN
fN
Ю
О
fN
<r>
Os
CO
00
fN
CO
О
<r>
CO
—
r-
fN
<N
Os
<r>
00
<r>
Tt
s
fN
SO
fN
Os Г-
«n r^
О О
— о
2»j
«П sO
О 00
CO CO
00^ rf\
fN* 1П
«П SO
^
~~*
Os
<N
Tf
-.. ¥">
<^ ^r
fN
О —
fN fN
si
о «n
m «n
О —
fN fN
SO so
fN fN


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
167
1 L"
1 *
1 5
1 4>
при
риал
Кб
i s
1 . s
1 •? о
1 О X
1 — т
II
1 °
=5
£
1 о
1 X
дьем
1 о
Грузоп
s
1 *
S
3*
а
5
О
*
z
=
1
се
а
о
N
a
Q
1 *ь
QQ
Q
"*
« се
5 *
XX
$> х !
т С i
х S
со Я
X ©
О с
On ГЧ
OS ГЧ
о4 —
he-
fN ЧО
** 8*
со
f—
00
00
*п
«Л> «Л
fN fN
fN CO
fN f4
О О
— f4
О «г>
ЧО ЧО
fN CO
ГЧ fN
чо ЧО
fN fN
Г^ Ю CO Tf
Ч ^ °„ о
- (N Tf (N
«Л ^ u-v *° \
00 v©" "^ гч"
CO
VO* ^ * f4
ON CO <* °°
•о со r, ci
^ os £ S
101,9
144,3
184,6
364
Г- Tt Tt Г-
f—. t—• •— *"**
00 <^ ч* —
00 fN 4 -"„
12 £j fN со
•O «O ._
* CO * «Ti
fN CO
«Г> © ^ ГЧ
fN CO CO «Г>
О О О О
со ЧО 00 fN
£8§Ё
ш оо о чо
— •— fN со
ГЧ ГЧ ГЧ ГЧ
ЧО чО чо чо
fN Г^ ГЧ fN
ее
Н
X
>s
2
s
х
Г
6
2
Э!
a
§■
серия ш
ьная
§
5?
0.,
о
а:
8
&
s
аме
а
3
&
о
коя
f\J
со
Сверхл
чО
<г>
ГЧ
со
чО
ГЧ
со
Os
00
*-*
о
Os
со
со
со
о
ЧО
ГЧ
о
Os
00
со
On
ЧО
Г*
^ So 1
00 °°*
^ ZZ
<n _,
« ГЧ
со
ЧО чо
fN ~
<Ч 1Л
00 Ш
"I! со
ГЧ
vO ГЧ^
со" гч"
ГЧ <Г>
ГЧ ГЧ
со" со"
00 00
со со
о о
00 О
ГЧ rj-
о о
О ГЧ
ГЧ СО
О т*
'«t чо
On 00
ЧО ЧО
Г- Г-
™ г^
«п ^
~ ^
со со
чо" чо"
<г> «г>
«Г»" Tf"
чо OS
86,8
136,5
гч0
т* О
ГЧ СО
rj- чо
а§
176119
1176720
гч" ^"
а*
«П TJ-
91,1
142
125,2
197,6
On ЧО
18,26
25,4
со со
00 00
ГЧ СО
о о
г- о
— ГЧ
о о
176122
1176724
г^
со"
ю
<«t
133,9
165,1
г-
24,6
со
со
со
200
о
со
176126
4,35
4,3
3,2
142,2
174,2
о
ГЧ
22,23
со
со
со
210
о
176128
5,3
4,3
3,2
156
187,2
ГЧ
ГЧ
22,23
3,5
со
225
о
176130
6,5
3,2
2,6
182,6
210,6
гч
ГЧ
23,8
3,5
00
со
240
S
176132
оо"
3,2
2,6
219,7
253,5
ГЧ
26,99
3,5
ГЧ
260
о
г-
176134
11,6
3,2
чО^
гч"
215
308,1
ГЧ
34,39
3,5
<г>
280
о
1176734
*п о
— ГЧ
у© чо^
гч" гч"
ГЧ ГЧ
319,8
416
326,3
397,8
о —
гч г-
33,34
3439
S*
— чо
о о
со со
О О
О ГЧ
ГЧ ГЧ
176140
176144


168
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
а:
I
ц
Ц
S
3
ад
I
I
3
«г> г- о\ г- «г> со
^ ^ °\ *ч. ^ °*
СГ О О —" fsf Tf
*.s
<«t ^" со
°°. «п оС _
Os — — fN
OS О т* «S — On
- -- ^ r^ <s
2 2 ^-оо
т* <N^ 00^ ЧО^ vO no <
^ ГО СО fN" fN <N —~ •
О ^l
^Г Irf ^ *
<Ч_ 00^ ЧО^ <N^
ff CN* <s" <Ч*
VO VO <N
*m-
5
§•
!
I
00 Tf Tt
(S^mr-TtTf^^^xOvOl^r^vO
^ Os 00 00 en
% fN 00^ 00 fN^
2 Tf irT «Л fN4
_». 00 <Г> CO .^ 00 _ 00 fN
~ «Г> Г- OS * fN r fN SO
"~ 00 - Tt 00 _' 00 _- ^T
fNcOCO^^t^TJ-T*
^■^■^m^^invooo
00 — fN«r>O^00OfN00fNfN«r>00OfN
-N(NMWfnfOt^^^min^00a
ooooooooooooooo
SO — cosO00©co«r>Os — fN Tj- SO 00 fN
W^^^^^fvifvifvitNif^^^cOTtSO
о<ло"ло
^t «T> so Г*» Os
ooooooooooo
O — fO^tsor^OOOsOsOTt
wm ~ — — -- - »-(N (NM
00 — fN«r>OOOfNsOOOfNTtSOOOOfNOO
O — — — — fNfNfNfNrOcococOT*«r>sO
fNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfNfN
sO sO sO so so so so VO sO ^O so so so so so so
00 OS Г- 00 ^ Г-
-■ о со
fN «Г> Г- <
©~ О" ©" O" O" — —" ~" Ы «ri '
Tt — Г- .
Г- Г- Tt '
О 00 so со О О ,
fN
w nu m w w qq
«Л> CO SO
К so" со"
^ so «П ^ °°*
SO ^ со fN
O, _ «Л ,Л — — 00 CO 00 ^ ^
SS^'S о - od r^'rn^
00 — ^COTj-Tj-«r>00£22
OS — «П Л, Tt 00 CO 4 °^ °1 °V
О CO" fN Й - ОС CO* £ ^ ~ r?
fNfNcovOr-OsSZfNfN
8"
О — — © — OfNfMfN
- ^ ^ fN fN <N ^ ^ CO" ^ ^
^■«лг- — co«r>r^Osco — f*
— — — fNfNfNfNfNcOTtTt
t-<NfNOO§2S2S2
тилчооо^2^222?;
— fNfNcorfrt«ri«nsO00^
COTtinr-OOOs© — СОГ-О
©©©©©©Zi — — — fN
со со со со со со со fo со со со
sOsOsOsOsOsOsOSOsOsOsO


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
169
2.55. Двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники с одной защитной шайбой
с углом контакта а = 26°. Стандартные
Размеры, мм
1, *
Й"т5с
рш
л5
^
г\
|г
U.1
Н-,
гт
Обозначение
подшипника
3756205
3756206
25
30
52
62
20,6
23,8
кН
23,4
33,7
15,8
23,5
Ипр, мин , при
смазочном
материале
|
8000
6300
10 000
8000
Примечание. Эквивалентная нагрузка: динамическая
P = VFr + 0,92Fa при Fa /(VFa ) <> 0,68 , Р = 0,61VFr +1,4lFa
^a /{VFa ) > °>68 ; статическая P0 = Fr, P0 = Fr + 0,74Fa.
m, кг
0,20
0,32
при
2.56. Двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники с двумя внутренними кольцами.
Нестандартные
Угол контакта a = 26°
Размеры, мм
щ
'///>,
i
i^^s^
1
I!
в
■
1
I
ш
Обозначение
подшипника
3086103
3086106
3086201
3086304
3086309
3086313
17
30
12
20
45
65
D
35
55
32
52
100
140
14
19
15,9
22,2
39,7
58,7
0,5
1,5
1
1
2,5
3,5
W„p, МИН , ПрИ
смазочном материале
пластичном жидком
13 000
11 000
16 000
13 000
6300
5000
16 000
14 000
20 000
16 000
8000
6300
/и, кг
0,061
0,181
0,07
0,28
1,42
3,99
С разными углами контакта a
Обозначение
подшипника
D
а,
Со
кН
лпр, мин , при
смазочном материале
пластичном жидком
Сверхлегкая особо широкая серия (стандартные)
3286844
3286848
3156896
220
240
480
270
300
600
37
45
90
2,5
3
4
1,2
1,5
4
36
40
36
104
150
490
154
218
900
1600
1300
800
2000
1600
1000
4,65
7,30
60,20
3286208
3156211
40
55
Легкая особо
80
100
30,2
33,3
1
2,5
широкая серия (стандартные)
1
1,2
26
36
63
65
46,2
51,2
8000
6300
10 000
8000
0,66
1,08


170
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.56
Обозначение
подшипника
а.
кН
Л„р, МИН \ ПрИ
смазочном материале
пластичном жидком
т, кг
Средняя особо широкая серия (стандартные)
3156307
35
80
34,9
1,5
1,5
36
52,8
35,2
8000
10 000
0,94
Нестандартный
286805Л
25
62
28
1,5
1,5
26
30,6
19,8
13 000
16 000
0,52
Примечания: 1. Для а = 26° динамическая эквивалентная нагрузка Р = VFr + 0,92/^ при
Fa /\VFr) < 0,68, Р = 0,67VFr + 1,4 \Fa при Fa /{VFr) > 0,68; статическая эквивалентная нагрузка
P0 = F„P0 = F,+OJ4Fa.
2. Для а = 36° динамическая эквивалентная нагрузка Р = VFr + 0,63Fa при Fa /\VFr) ^ 0,99,
Р = Q,59VFr + 1,04 Fa при Fa /{VFr) > 0,99; статическая эквивалентная нагрузка P0 = Fr9
P0 = Fr+0,56Fa.
3. Для a = 40° динамическая эквивалентная нагрузка Р = VFr + 0,55Fa при Fa/\VFr)<\,\4,
Р = 0,57VFr + 0,93Fa при Fa/\VFr)> 1,14; статическая эквивалентная нагрузка P0 = Frt
PQ = Fr+0,52Fa.
2.57. Двухрядные радиально-упорные шариковые подшипники с двумя внутренними
кольцами и упорным бортом на наружном кольце. Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
166805Л
66118У
25
90
62
140
68
149,2
28
37
4...6,
3
3,9...
6
1,5
1,5
36
26
Лпр, мин", при
смазочном
материале
8000
3200
10 000
4000
т> кг
0,54
2,28


2.58. Двухрядные радиально-упорные шариковые подшипники
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
D
Грузоподъемность, кН
пщ-10"\ мин, при
смазочном материале
пластичном
жидком
/и, кг
Легкая серия диаметров 2, особо широкая серия ширин 3
3056203
3056204
3056205
3056206
3056207
3056208
3056209
3056210
3056211
17
20
25
30
35
40
45
50
55
40
47
52
62
72
80
85
90
100
17,5
20,6
20,6
23,8
27
30,2
30,2
30,2
33,3
1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2,5
14
21,2
23,4
33,7
47
44,9
54,1
57,5
71,5
8,65
12
14
20
27,5
33,5
38
39
67
10
9
8
7
6
5,6
5
4,8
4,3
15
13
11
9,5
8
7,5
6,7
6,3
5,6
0,1
0,17
0,19
0,31
0,48
0,65
0,7
0,74
1,05


Продолжение табл. 2.58
Обозначение
3056212
3056213*
3056214
3056215
3056216
3056217
3056218
3056219
3056220
3056222*
d
60
65
70
75
80
85
90
95
100
110
D
110
120
125
130
140
150
160
170
180
200
В
36,5
38,1
39,7
41,3
44,4
49,2
52,4
55,6
60,3
69,8
г
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
Грузоподъемность, кН
С
72,1
78,1
84,2
100
110
126
128
147
157
190
Со
85
95
98
110
134
146
173
204
220
270
Лпр • Ю*\ мин, при
смазочном материале
пластичном
3,8
3,6
3,2
3,2
2,8
2,6
2,4
2,2
2
19
жидком
5
4,8
4,3
4,3
3,8
3,6
3,4
3,2
3
2,8
/и, кг
1,36
1,76
1,93
2,08
2,64
3,39
4,14
5
6,1
8,79
Средняя серия диаметров 3, особо широкая серия ширин 3
3056306
3056307
3056309
30
35
45
72
80
100
30,2
34,5
39,7
2
2,5
2,5
41
48,8
72,1
28,5
34
73,5
6,3
5,6
4,5
8,5
7,5
6
0,58
0,78
1,41
Нестандартные размеры
256500
256705
56705
10
25
25
30
62
56
14
28
23,8
0,5
1,2
1,5
10,2
33
30
6
23,1
19,8
16
8
8
22
10
10
0,05
0,29
0,28


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
173
2.59. Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники без сепаратора
Стандартные
Нестандартные 926722К1
926922
Размеры, мм
Стандартный
Обозначение
подшипника
7936824
936700
d
120
10
D
150
30
В
10
8,5
Вх
9
г
1
1
Г\
1
Лпр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
1600
10 000
жидком
2000
13 000
т, кг
0,38
0,03
Нестандартный
Обозначение
подшипника
746905
d
26
dx
27
d2
38,5
D
44
Dx
32,5
В
21
b
19,5
bx
10
b2
9,5
r
0,5
W„p, МИН, ПрИ
смазочном
материале

пластичном
2600
жидком
3200
т,
кг
0,1
Нестандартный
Обозначение
подшипника
926722К1
926922
d
ПО
110,4
D
175
175
В
30
30
г
1,5
1,5
п
1
1,5
Лпр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
3200
3200
жидком
4000
4000
/и, кг
2,70
2,70


174
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.60. Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники с сепаратором
Исполнение 226000К
Исполнение 326000К
~-&
,
$
н
Jggs
1 ^11
1 b]i
1 ^
Р
_
Исполнение 986000
Исполнение 926200
Размеры, мм
Нестандартные
Обозначение
подшипника
226905К
226706К
226906К
226707К
Обозначение
подшипника
326704К
326705К
d
26
30
32
35
d
20
25
dx
36,6
43
48
50
dx
30,2
36,6
*
31
38
42
45
D
52
62
D
62
62
72
80
В
17
20
В
20
26
30
33,5
b
15
17
b
17
16
19
21
bx
15
17
bx
17
22
24,5
29
r
2
2
r
2
1,5
2
2,5
rx
1
1
w„p, мин*1, при смазочном
материале
пластичном
10 000
10 000
8000
8000
жидком
13 000
13 000
11000
11000
Ипр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
10 000
10 000
жидком
13 000
13 000
/и, кг
0,23
0,266
0,42
0,523
/я, кг
0,17
0,276


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
175
Продолжение табл. 2.60
В кожухе
Обозначение
подшипника
986711
986811
986714
d
55
55
70
D
90
90
105
В
23
22
21
А
83,5
82,6
97,6
Я.
13,5
13,5
16,5
Ь
18,5
19
20,5
bi
19
20
21,5
г
2
0,5
0,5
Г\
0,8
1,0
1,0
W„p, МИН'1
3000
3000
2800
т, кг
0,40
0,334
0,520
Стандартный, легкой узкой серии
Обозначение
подшипника
926200
d
10
D
30
В
9
г
1
П
0,5
Лпр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
20 000
жидком
26 000
/и, кг
0,03
2.61. Двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники с двумя внутренними кольцами
с углом контакта 40°. Нестандартные
776701
776702
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
776800
776700
776801
776900
776701
776702
d
10
10
12,75
11,6
12
12,75
D
35,85
41
51,615
39
49,4
57,5
Dx
25,6
27
39
28,2
34,5
42,6
Т
25,4
27,8
38
29
40,1
48
Ь
17,7
22,4
24
20,75
36
36,5
г
0,5
0,5
У
40°
36°
38°30'
40° 15'
48°50'
30°
Р
13°
13°
2Г30'
18°50'
11°
14°
т, кг
0,14
0,14
0,34
0,15
0,34
0,39


176
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.62. Радиально-упорные штампованные шарикоподшипники. Нестандартные
/г.
в
. *'.
&
L_ л -1
1 ♦
1 1
1
н
836804
636905, 636906
836906
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
836804
Обозначение
подшипника
636905
636906
Обозначение
подшипника
836906
d
19,1
D
32
d
23,5
28
d
28
0,
22
В
19
D
36,5
42
D
42
bi
16
В
14
21,5
£>,
44
В
26
к
3,5
w
11
6,
10,5
18
bx
18
Я
4,5
r
1
w
12,2
14
и
17
n
1
R
4,25
4,5
R
4,5
a
1,5
/}np, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
800
жидком
1000
ипр, мин', при смазочном
материале
пластичном
800
630
жидком
1000
800
Япр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
630
жидком
800
/и, кг
0,03
т, кг
0,03
0,05
т, кг
0,06


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
177
2.63. Радиально-упорные шарикоподшипники без колец. Нестандартные
Размеры, мм
Без внутреннего и наружного кольца
j*^M§t\
iF^bSi
-""i\
н
й
1
h"
н
1
Обозначение
подшипника
1 876901
876902
876903
876704
876905
876906
876907
876707
Fw
11,0
11,1
12,6
14,9
17,5
23,6
28,5
29,0
Ew
19,0
21,1
20,6
26,9
29,5
35,6
40,5
37,0
Я
4,65
6,00
4,70
7,15
7,20
7,10
7,30
4,00
До
15,0
16,1
16,6
20,9
23,5
20,9
34,5
33,0
/<пр> МИН
800
800
800
630
630
500
500
500
/и, кг
0,0030
0,0060
0,0030
0,0090
0,012
0,013
0,016
0,0060
Без внутреннего кольца
516053 526055 506057 536057К
Обозначение
подшипника
516053
Обозначение
подшипника
526055
Обозначение
подшипника
506057
Обозначение
подшипника
536057К
d
3
d
5
D
9
D
14
d
8,8
d
8,8
Dx
11
D
16
D
17,6
В
4
В
6
г
0,3
h
1,7
В
5,5
В
5,5
г
0,5
г
0,5
R
0,3
Лпр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
5000
жидком
6300
Ипр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
5000
жидком
6300
Ипр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
4000
жидком
5000
Ипр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
4000
жидком
5000
т, кг
0,0015
т, кг
0,0040
т, кг
0,0066
/и, кг
0,0065


2007148
240
360
to
ON
to
ON
4b
ел
to
77 7
ел
"to
to
069
1470
2007144
220
340
to
ел
ЧО
ON
4b
ел
CO
CO
о
50,2
to
4b
670
1320
2007140
200
310
ON
ON
ел
Os
-o
о
s'e
"to
4b
to
ел
4b
-О
to
Os
560
1140
2007138
ЧО
О
290
ON
О
ел
to
Os
4ь
3,5
"to
4Ь
to
ел
4Ь
О
ю
ел
490
096
2007136
00
о
280
ON
о
ел
to
ON
4ь
3,5
"to
-
24,3
4ь
О
to
4*>
480
890
2007132
Os
О
240
4*
00
4ь
ел
3,5
"to
4ь
to
О
33,5
to
Os
320
650
2007128
4ь
О
210
4ь
to
СО
ON
4ь
ел
со
-
4ь
;0
ел
to
00
to
ел
245
455
2007124
to
о
00
о
СО
ON
СО
со
00
со
-
4ь
ел
to
ел
to
ел
180
332
2007122
о
о
со
ON
СО
со
оо
со
-
со
ел
to
ел
to
со
171
307
2007120
о
о
ел
о
со
о
to
Os
со
to
2,5
0,8
4Ь
12,45
20,3
to
4Ь
132
222
2007119
чО
ел
4ь
ел
со
о
to
ON
со
to
2,5
0,8
со
со
20,4
to
to
130
213
2007118
ЧО
О
4ь
О
СО
о
to
ON
со
to
2,5
0,8
СО
12,45
20,3
to
to
128
205
2007116
00
о
to
ел
to
to
со
to
ЧО
to
0,8
со
"to
17,6
to
102
172
2007115
ел
ел
to
4b
to
О
to
ел
to
0,8
~
9,3
c£
to
ел
00
140
2007114
о
о
to
4Ь
to
о
to
ел
to
0,8
-
9,3
ON
К)
4ь
132
2007113
ON
ел
о
о
to
to
ЧО
to
CO
to
0,8
4b
8,1
13,8
to
4b
2
120
2007111
ел
ел
ЧО
О
to
to
ЧО
to
со
to
0,8
со
1*8
12,8
to
ел
оо
со
2007109
4ь
ел
ел
ЧО
с£
to
о
"ел
0,5
~
7,5
12,6
ЧО
4ь
4*.
^1
СО
2007108
4ь
О
ON
00
оо
с£
чО
S'l
0,5
to
^1
~
чО
4Ь
О
ел
to
2007107
со
ел
Os
to
«о
ел
00
*ел
0,5
о
5,31
10,3
to
to
со
to
42,5
2007106
со
О
ел
ел
ON
£
«О
ел
0,5
ЧО
5,31
10,3
ЧО
to
^1
со
^1
2007972
360
480
«о
to
ON
to
ON
г"
"ел
to
to
00
48,5
©
860
0003
2007960
300
420
•o
to
ON
to
•o
ON
4b
"ел
-
27,3
48,5
CO
4*.
790
1750
2007952
093
360
ON
©
ел
ON
4b
3,5
"to
4b
24,2
41,5
CO
CO
535
1240
2007948
240
320
4b
00
4*.
ел
3,5
"to
•o
18,2
33,5
4ь
©
370
006
2007944
033
300
4*.
00
4*.
ел
s'e
"to
to
15,4
33,5
CO
oo
363
875
2007938
190
093
4*.
to
CO
Os
4*.
ел
CO
~
4b
ON
28,5
CO
CO
270
009
2007934
170
230
CO
ON
CO
CO
00
CO
-
-o
CO
to
ел
CO
00
215
430
2007928
140
190
CO
©
to
Os
CO
to
5*3
0,8
to
10,7
to
©
CO
^1
140
310
2007915
«o
ел
105
чО
ON
to
©
5*1
5*0
15,4
6,3
CO
CO
4*.
4*.
чО
ЧО
ЧО
2007913
Os
ел
ЧО
©
ON
E
-J
5*1
0,5
c£
5,3
~
CO
ел
CO
4b
Os
ел
О
Ой
•§
a
&
о
Jb
Ъ
§
о,
с
аметров 9,
-
о
§ g>
знач
ШИП
х а
х х
? х
е» о
*.
Ъ
С»
CN
^
*t
"Ч
Р
О
N
X
X

Грузоподъемность, кН J


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
179
РОЛИКОПОДШИПНИКИ
роликоподшипники
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник:
F F
динамическая Р = Fr при —— < е ; Р = 0,4F + YFa при -^- > е ;
статическая Р0 = 0,5 Fr + Y0Fa ; при />0 < Fr принимать Р0 = Fr
Лпр, мин , при смазочном
материале
пластичном жидком
D,r
iran
D2m
^Зтач
Ящ,
серия ширин 2
3800
3200
1600
1400
1100
900
850
800
630
500
5000
4300
2600
1900
1600
1300
1200
1100
800
630
0,42
0,42
0,33
0,46
0,38
0,31
0,45
0,37
0,28
0,33
1,42
1,43
1,82
1,29
1,57
1,94
1,34
1,62
2,12
1,83
0,78
0,79
1,00
0,71
0,86
1,07
0,74
0,89
1,17
1,01
0,32
0,53
2,5
4,4
6,5
10
10,9
18,4
31,1
35,8
87,8
184
224
253
190
312
350
406
466
72
150
180
200
232
252
272
314
374
84
182
220
250
288
308
348
400
460
70
150
180
200
235
250
270
320
380
3
6
8
8
8
8
8
8
9
4,5
8
10
10
12
13
14
15
18
серия ширин 2
6700
6000
5300
4800
4000
3400
3200
3000
2600
2200
2200
2000
1800
1700
1600
1300
1100
1000
950
900
850
9000
8000
7000
6300
5300
4500
4300
4000
3600
3200
3200
3000
2600
2400
2200
1800
1600
1500
1400
1300
1200
0,24
0,27
0,33
0,3
0,33
0,38
0,29
0,3
0,34
0,34
0,36
0,37
0,35
0,37
0,37
0,37
0,28
0,29
0,38
0,35
0,32
2,5
2,21
1,84
2
1,8
1,59
2,11
2
1,77
1,76
1,69
1,62
1,73
1,62
1,62
1,62
2,16
2,06
1,6
1,73
1,89
1,38
1,22
1,01
1,1
0,99
0,87
1,16
1,1
0,97
0,97
0,93
0,89
0,95
0,89
0,89
0,89
1,19
1,13
0,88
0,95
1,04
0,169
0,224
0,27
0,333
0,541
0,62
0,834
0,909
1,34
1,63
1,75
1,82
2,9
3,11
5,08
7,74
13,4
14,4
18,5
22,9
26
52
59
65,5
72
86
96,5
105
110,5
120
134,5
140
145
163,5
175
203
232
268
279
297
326
348
36
41
56
51
62
72
77
82
87
99
104
109
120
130
152
172
192
202
212
234
254
49
56
62
69
83
92
102
108
118
130
135
140
160
170
200
228
268
278
298
326
346
35
40
45
50
61
71
76
82
87
99
105
109
120
130
152
175
200
202
220
240
260
3
4
4
4
4
4
5
5
6
6
6
6
7
7
8
8
10
10
11
12
12
4,5
4,5
4,5
4,5
5,5
5,5
6
7
7
8
8
8
9
9
11
12
16
16
17
19
19


180 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Обозначение
подшипника
2007152
2007156
2007160
2007164
d
260
280
300
320
D
400
420
460
480
В
82
82
95
95
с
71
71
82
82
Т
87
87
100
100
г
5
5
5
5
Г\
2
2
2
2
ot,°
11
14
11
11
Ролики
D„
33,6
35
35,8
35,8
/
59,5
57,3
64,1
65
z
26
27
27
26

Грузоподъемность, кН
С
880
900
990
1150
Со
1850
1920
2480
2520
Легкая серия диаметров 2,
7202
7203
7204
7205
7206
7207
7208
7209
7210
7211
7212
7214
7215
7216
7217
7218
7219
7220
7224
7230
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
70
75
80
85
90
95
100
120
150
35
40
47
52
62
72
80
85
90
100
ПО
125
130
140
150
160
170
180
215
270
11
12
14
15
16
17
20
19
21
21
23
26
26
26
28
31
32
34
41
45
9
11
12
13
14
15
16
16
17
18
19
21
22
22
24
26
27
29
34
38
11,75
n?s
15,25
16,25
17,25
18,25
19,75
20,75
21,75
22,75
23,75
26,25
27,25
28,25
30,25
32,5
34,5
37
43,5
49
1
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
4
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1
1
1
1,2
1,2
1,2
1,5
17
12
14
14
14
14
14
15
14
15
13
14
15
16
16
14
14
15
15
14
3,9
5,7
6,7
6,7
8
9,2
9,9
9,9
11,7
11,7
13,1
14,2
14,2
14,2
16,7
17,5
18,7
18,7
23,4
31,0
6,4
7
8,5
8,5
10,2
10,5
12,2
12,2
14,8
14,8
14,2
17,4
17,4
17,4
17
20
20
22,7
27,3
27
14
12
12
14
14
14
15
16
14
16
16
17
18
20
17
18
18
19
19
18
10,5
14
21
24
31
38
46
50
56
65
78
96
107
112
130
158
168
185
270
350
11
16
23
30
38
45
56
58
70
80
103
144
147
167
190
218
230
255
415
525
Легкая широкая серия диаметров 5,
7506
7507
7508
7509
7510
7511
7512
7513
7514
7515
7516
7517
7518
7519
7520
7522
7524
7526
7528
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
ПО
120
130
140
62
72
80
85
90
100
ПО
120
125
130
140
150
160
170
180
200
215
230
250
20,5
23
23,5
23,5
23,5
25
28
31
31
31
33
36
40
45,5
46
53
58
65
68
17
20
19
19
20
21
24
27
27
27
28
30
34
37
39
46
50
54
58
21,25
24,25
24,75
24,75
24,75
26,75
29,75
32,75
33,25
33,25
35,25
38,5
42,5
45,5
49
56
61,5
67,75
71,75
1,5
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
3
3
3
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
0,5
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1
1
1
1,2
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
14
13
14
16
16
16
15
14
15
15
15
15
15
14
15
15
15
16
12
7,9
9,7
9,7
9,7
8,9
11,5
11,6
13,4
13,4
13,4
14,7
15,5
17,3
18,4
18,4
21,2
21,2
22,2
27,2
13
14,7
14,7
14,7
16,7
17,4
18,6
22
22
22
23,4
25,7
27,6
33,4
33,4
40
43,3
48,4
50,8
14
14
16
16
19
16
18
17
18
19
19
19
18
18
19
18
20
21
19
36
53
56
60
62
80
94
119
125
130
143
162
190
230
250
300
368
400
490
47
70
77
81
95
107
130
172
177
190
220
247
300
393
415
520
665
750
945


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
181
Продолжение табл. 2.64
Лпр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
800
750
630
500
жидком
1100
1000
800
630
е
0,3
0,37
0,31
0,33
Y
2,03
1,62
1,94
1,85
Yo
1,11
0,89
1,07
1,01
m, кг
36,9
39,2
55,9
59,1
A-'Imin
384
406
442
462
min
280
300
320
340
Amax
382
402
440
460
^3ma\
287
305
330
350
tflmin
14
14
14
14
tf2ma\
22
22
22
22
серия ширин 0
10000
9000
8000
7500
6300
5300
4800
4500
4300
3800
3400
3000
2800
2400
2200
2000
1900
1900
1600
1300
14000
13000
11000
10000
8500
7000
6300
6000
4600
5000
4500
4000
3800
3400
3200
3000
2800
2800
2200
1800
0,451
0,31
0,36
0,36
0,36
0,37
0,38
0,41
0,37
0,41
0,35
0,37
0,39
0,42
0,43
0,38
0,41
0,4
0,39
0,37
1,33
1,91
1,67
1,67
1,65
1,62
1,56
1,45
1,6
1,46
1,71
1,62
1,55
1,43
1,38
1,56
1,48
1,49
1,55
1,62
0,73
1,05
0,92
0,92
0,91
0,89
0,86
0,8
0,88
0,8
0,94
0,89
0,85
0,78
0,76
0,86
0,81
0,82
0,86
0,89
0,054
0,074
0,12
0,15
0,233
0,327
0,446
0,485
0,539
0,709
0,895
1,33
1,42
1,67
2,1
2,52
3,2
3,81
6,2
10,3
32
37
43,5
48,5
58,5
68,5
75,5
81,5
86,5
95
105,5
120
125
134
142,5
152,5
163
170
205
255
20
23
26
31
36
42
47
52
57
64
69
79
84
90
95
100
107
112
132
164
_
-
41
46
55
65
72
78
82
90
100
115
120
130
140
150
155
165
200
255
19
22,5
26
31
37
43
48
53
57
63
69
80
85
90
96
102
110
114
135
168
_
2
3
3
3
4
4
4
4
5
5
6
6
6
7
7
7
7
11
12
3
3
3
3
3
3
3,5
4,5
4,5
4,5
4,5
5
5
6
6,5
6,5
7,5
8
9,5
11
серия ширин 0
6300
5300
4800
4500
4300
3800
3400
3000
2800
2600
2400
2200
2000
1900
1800
1700
1600
1500
1400
8500
7000
6300
6000
5600
5000
4500
4000
2800
3600
3400
3200
3000
2800
2600
2400
2200
2000
1900
0,37
0,35
0,38
0,42
0,42
0,36-
0,39
0,37
0,39
0,41
0,4
0,39
0,39
0,38
0,4
0,39
0,41
0,43
0,33
1,65
1,73
1,58
1,44
1,43
1,67
1,53
1,62
1,55
1,48
1,49
1,55
1,55
1,56
1,49
1,55
1,46
1,39
1,83
0,9
0,95
0,87
0,8
0,78
0,92
0,84
0,89
0,85
0,81
0,82
0,85
0,85
0,86
0,82
0,85
0,8
0,77
1,01
0,29
0,449
0,576
0,618
0,64
0,825
1,19
1,57
1,6
1,76
2,15
2,8
3,44
4,42
5,14
7,37
9,2
11,8
14,9
58,5
68,5
75,5
81,5
86,5
95
105,5
115
120
125
134
142,5
152,5
163
170
190
205
221
239
36
42
47
52
57
64
69
74
79
84
90
95
100
107
112
122
132
144
154
55
65
72
78
82
90
100
110
115
120
130
140
150
155
165
185
200
215
235
37
43
48
53
57
63
69
75
80
85
90
96
102
ПО
114
125
135
144
157
3
4
4
4
4
5
5
6
6
6
6
7
7
7
7
9
10
10
10
4
5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
6
6
7
8,5
8,5
10
10
10
11,5
13,5
13,5


182 Глава 2 РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Обозначение
7530
7532
7536
7538
7544
d
150
160
180
190
220
D
270
290
320
340
400
В
74
80
86
92
108
с
60
67
70
75
90
Т
11
84
91
97
114
г
4
4
5
5
5
Г\
1,5
1,5
2
2
2
а,°
15
14
14
11
11
Ролики
D„
28,8
31,1
34,6
33,5
44,7
/
54,6
54,6
60
63
68
z
19
20
16
20
20

Грузоподъемность, кН
С
550
650
700
800
1000
Со
1050
1110
1180
1550
2150
Средняя серия диаметров 3,
7304
7305
7306
7307
7308
7309
7310
7311
7312
7313
7314
7315
7317
7318
7320
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
85
90
100
52
62
72
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
190
215
16
17
19
21
23
26
29
29
31
33
37
37
41
43
47
13
15
17
18
20
22
23
25
27
28
30
31
35
36
39
16,25
18,25
20,75
22,75
25,25
27,25
29,25
31,5
33,5
36
38
40
44,5
46,5
51,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1
1
1,2
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
11
14
14
12
11
11
12
13
12
12
12
12
12
12
12
8
9,5
9,9
11,7
13,1
14,3
16,7
16,7
17,5
18,7
22,8
22,8
23,4
22,7
29
10,2
10
12,7
14,8
14,2
16
19,4
19,4
20
21
24,6
24,6
27,3
27,3
32
11
13
13
12
12
13
12
13
14
14
12
13
15
13
14
26
33
43
54
66
83
100
107
128
146
170
180
230
250
290
28
38
49
63
79
100
125
136
160
186
227
245
324 {
340
448
Средняя широкая серия диаметров б,
7604
7605
7606
7607
7608
7609
7610
7611
7612
7613
7614
7615
7616
7618
7620
7622
7624
7634
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
90
100
ПО
120
170
52
62
72
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
190
215
240
260
360
21
24
29
31
33
36
40
44,5
47,5
48
51
55
59,5
66,5
73
80
86
120
18,5
21
23
27
28,5
31
34
36,5
39
41
43
46,5
49
53,5
61,5
66
70,5
100
22,25
25,25
28,75
32,75
35,25
38,25
42,25
45,5
48,5
51
54
58
61,5
67,5
77,5
84,5
90,5
127
2
2
2
2,5
2,5
2,5
3
3
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
4
5
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1
1
1,2
1,2
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
1,5
2
11
11
12
11
11
11
11
12
12
12
13
11
12
И
12
11
12
13
7,9
8,9
10,2
10,5
12
13,7
14,8
14,8
17
17
19,8
21,2
19,4
25,5
27,5
34,5
34
49,2
13
16,7
20,4
22
23,4
24,4
28
28
33
33
35
40
43,2
49
53
56,9
61
87,3
12
12
12
13
13
13
13
15
14
15
13
14
18
14
15
14
14
15
31,5
47,5
63
76
90
114
122
160
186
210
240
280
310
370
460
520
610
1500
37
60
85
100
112 |
150 1
180
230
260
280
310
390
480
590
760
840
1000
1940


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ 183
Продолжение табл. 2.64
Ипр, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
1300
1100
950
900
600
жидком
1800
1600
1400
1300
900
е
0,39
0,28
0,36
0,3
0,38
Y
1,55
2,12
1,65
2,03
1,55
Уо
0,85
1,17
0,9
1,11
0,85
т, кг
18
22,2
27,6
35,4
58,4
^Imm
255
271
302
320
380
W2nun
164
174
197
207
238
^2ma\
255
275
300
320
380
d^max
168
185
205
220
250
#lmin
10
10
10
10
12
^2mas
.13,5
13,5
16
17
19
серия ширин 0
8000
6700
5600
5000
4500
4000
3600
3200
3000
2600
2400
2200
1900
1800
1600
11000
9000
7500
6700
6000
5300
4800
4300
4000
3600
3400
3200
2800
2600
2000
0,3
0,36
0,34
0,32
0,28
0,29
0,31
0,33
0,3
0,3
0,31
0,33
0,31
0,32
0,318
2,03
1,66
1,78
1,88
2,16
2,09
1,94
1,8
1,97
1,97
1,94
1,83
1,91
1,88
1,88
1,11
0,92
0,98
1,03
1,19
1,15
1,06
0,99
1,08
1,08
1,06
1,01
1,05
1,03
1,03
0,17
0,253
0,458
0,496
0,703
1,01
1,33
1,64
2
2,54
3,09
3,63
5,21
5,56
7,9
48,5
58,5
68
76
86
95
105
114
124
132
142
152
167
178
202
27
32
37
44
49
54
60
65
72
77
82
87
99
104
114
45
55
65
71
80
90
100
ПО
118
128
138
148
166
175
200
27
53
38
43
50
55
61
67
72
78
83
91
102
108
121
3
3
3
5
5
5
5
5
5
6
6
6
7
7
7
3
3
4,5
4,5
5
5
6
6,5
7,5
8
8
9
10,5
10
12,5
серия ширин 0
7500
6000
5300
4800
4000
3600
3000
3000
2600
2400
2200
2000
1900
1700
1600
1400
1300
750
10 000
8000
7000
6300
5300
4800
4000
4000
3600
3400
3200
3000
2800
2400
2200
1900
1800
1000
0,3
0,27
0,32
0,3
0,3
0,29
0,3
0,32
0,3
0,33
0,35
0,3
0,32
0,3
0,31
0,33
0,31
0,32
2,01
2,19
1,88
2,03
2,03
2,06
2,03
1,85
1,97
1,83
1,71
1,99
1,89
1,99
1,91
1,82
1,97
1,88
1,11
1,2
1,03
1,11
1,11
1,13
1,11
1,02
1,08
1,01
0,94
1,2
1,04
1,2
1,05
1
1,08
1,03
0,236
0,366
0,574
0,798
1,04
1,34
1,81
2,43
3
3,63
4,44
5,38
6,4
8,78
13,2
17,8
21,9
58
48,5
58,5
68
76
86
95
105
114
124
132
142
152
160
178
202
225
240
335
27
32
37
44
49
54
60
65
72
77
82
87
92
104
114
124
134
190
45
55
65
71
80
90
100
ПО
118
128
138
148
158
175
200
220
235
340
27
33
38
43
50
55
61
67
72
78
83
91
97
108
121
135
145
205
3
4
5
5
5
5
5
5
6
6
7
7
7
12
12
14
14
15
4
5
5,5
7,5
8
8
9
10,5
П,5
12
12
13
13,5
14,5
17,5
19,5
19,5
22


184 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
С большим углом конусности
Обозначение
подшипника
d
D
В
с
Т
г
п
а,°
Dh
Ролики
•
/
Z
Средняя серия диаметров 3,
27306
27307
27308
27310
27311
27312
27313
27315
27317
1027320
1027324
1027328
1027336
1027340
30
35
40
50
55
60
65
75
85
100
120
140
180
200
72
80
90
ПО
120
130
140
160
180
215
260
300
380
420
19
21
23
27
29
31
33
37
41
51
62
70
88
97
14
15
17
19
21
22
23
26
30
37
43
48
60
66
21 ... 20,5
23 ...22,5
25,5 ... 25
29,5 ... 29
32... 31
34 ...33
36,5 ... 35,5
40,5 ... 39,5
45 ...44
57 ...56
68 ... 67
77,5 ...76
98... 96
108 ... 106
2
2,5
2,5
3
3
3,5
3,5
3,5
4
4
4
5
5
6
0,8
0,8
0,8
1
1
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
2
2
2,5
26
28
28
28
29
25
27
29
27
25
26
27
27
29
9,6
10
11,1
13,7
16
16
15,9
20,6
19,8
25,6
29,8
34,1
42,4
44
11
13,1
14,6
17,2
18,5
16,9
18,5
23,2
25,2
30,6
36
41,6
51,5
61,3
13
14
14
14
15
16
16
15
17
16
16
16
17
18
Примечание. Пример обозначения подшипника 27317:
Подшипник 27317 нестандартный.


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ 185
Продолжение табл. 2.64
исполнения 7000
Размеры, мм

Грузоподъемность, кН
С
Со
Wnp, мин, при
смазочном материале
пластичном
жидком
е
Y
Го
W, КГ
I
1
I
1
1
1
Q
ширин О
35
45
56
80
92
105
120
150
180
280
400
510
750
900
43
60
75
105
120
138
145
205
287
424
590
780
1350
1500
5000
4500
4000
3200
2800
2600
2200
1800
1700
1600
1300
1000
800
630
6300
5600
5000
4300
3800
3600
3200
2600
2400
2000
1800
1600
1300
800
0,72
0,79
0,79
0,8
0,81
0,7
0,75
0,83
0,76
0,71
0,75
0,75
0,8
0,83
0,833
0,76
0,76
0,75
0,74
0,86
0,8
0,73
0,79
0,84
0,81
0,8
0,8
0,72
0,46
0,42
0,42
0,41
0,5
0,47
0,44
0,4
0,43
0,46
0,44
0,44
0,43
0,4
0,392
0,52
0,766
1,24
1,58
1,91
2,4
3,5
4,7
8,8
15,4
23
46
63
68
76
86
105
114
124
132
152
167
202
240
278
360
400
37
44
49
60
65
72
77
87
99
114
134
160
200
220
65
71
80
100
ПО
118
128
148
166
200
235
275
360
400
38
43
50
61
67
72
78
91
102
120
145
170
210
230
3
5
5
5
5
5
6
6
7
7
14
14
20
20
6,5
7,5
8
10
10,5
11,5
13
14
16,5
20
20
20
22
22


186
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
3
-в
■к
S
$
t
1
о
*
ь*
s"
ЭЧНОМ
мин', при смаз<
материале
2
О
*
2
о
X
ЭВ1Л1
о
tf
V.
V.
о
05
^
Q
"*
2 «
as :*
эс as
у х
х 5
S Э
ё §
О t
со чО го О
^ — (Ч fN
о4 о4 о4 о4
00 — fN
о о о
о о о о о о о
~ ~ ©
И 2 2 °°
о о «о
00 00 Г-
тг
со
о
8
г-
<N
<N
о
8
со
ЧО
т* Г-
«Л fN
о о
88
ЧО ЧО
ЧО
<г>
о
8
00 Tj- fN © Tt ЧО
«П ** v© чО fN со
0----N
о
00
ч*
СО fN
Os Г-
— fN
00
"^f
Tt '«t
00 OS »Ti
ЧО" fN4
8888888888888 8
О О О О О <N
ЧО ^ ^ ^ ^ СО
о
««t
8 888888888888888888
О «П «П СО
00 Г^ Г- ЧО
—< ^ СО «Л
/-■Ч
^Ш 00 "Л
со о о о4
о4
-" СО* w w
^ 1Л 0 ^
— ^ <N —
ЧО
о <^ ^t ■*•
fN ~" ~ *"*
Г- fN
СО ЧО
ч© «г> ^ чО
чо" ^ К ~
^— ^—
15,494
16,25
17,462
17,25
<Чм ^оо
^ «П г- «Л
О «л VO 00
OS <N fN fN
т* ^ «Г> ЧО
О £ О О
00 2 00 Г-
г^ ^ г- г-
г^
со со О
ЧО ЧО чО
•Л ^ Tt
00 «Л 00
о о о
w 1Л> СО
я - ^Г
fN
ЧО Г- Г^
^-г о ^-г
О м О
М ^ N
20,5
21,25
20,25
67
64,316
63,527
оо ^ Я
* о о
со со
«Л ^ ЧО
о >о о
Г- О as
г- ^ г-
г-*
со
<г>
Т*
00
о
о
fN
<г>
»о
оо"
fN
29,75
fN
fN
со
2е.
S
00
1-*
о
»п
со
<г>
о
«Л
см
<ч
и^
чц4
ЧО
0J
ЧО
со
СО
Г-
о
г-
г-
00 «Г>
Tf <«t
^ «Л
<г> «г>
о о
fN «Г>
о ~-
fN
Г\1 ^
22,
*п
Г^ СО^
®^ 00
ЧО —
fN
26,987
18
73,03
65
00
^ со
со
•^ г*
о £:
00 О
Г"* ^
г-
ю
<«t
«Л
00
о
о
fN
OS
СО
fN
24,75
83,082
чО
Tf
т*
<Г> fN <N fN <N ЧО
Tf CO CO CO CO fN
Ю — -* fN «Л CO
>—4
00 ^ ^
00 O4 w w 00 fN
° * £ Xr ° ~
c> °°
>—ч
fN
о «n «n m — «r>
fN fN fN fN 0 CO
CO
О Jfr Г- ЧО 0> Г-
fN f^J CO CO чО <^
|2- © со со О t*
Д '«t '«t ^ чО "*
«Л ^ «О «Л Я !Л
Г- fN Г^ Г- gj ^
^ 00 fN fN -*T 2
fN CO Tt Tt Д ^
^ ^ ^ ^ч
ias л О О чО О
О
«п «п «л г-* So о
'«t <«t Tf '«t ^ чО
<r>
< О On S OS ^ fN
OS
О
Tf
l*^
»ЛО h О о -
г- оо г- os ZZ f^
fN Г^ О Г- ^ Г-
— оо г^
fN
со
«n
00
о
>*-s
^
«n
fN
Tt
fN
О
CO
30,5
О
о
<r>
ЧО
со
00
г-
о
00
fN
СО
§
©
fN
т*
00
о
о
СО
*\
Tt
<r>
53,5
о
Y">
ЧО
со
Г-
Г-
О
00
fN fN
CO CO
о
fN
О О О
fN fN <N
8 8 8 8 8 8l
Tt О
fN fN
«Л «Л
fN
— О
00 *"-
o4
г- о
CO CO
Г- «Л
CO CO
fN «T>
Tt '«t
44,5
44,25
О «Г>
fN CO
О «Г>
Г- Г-
t <
r-m •O
^ Z^
^ 25
r^-
ЧО
«Л
<r>
о
Tt
•o
о
ЧО
Tt
49,5
о
о
о
Os
<
00
'"*
l"-
l*^
чО чО ЧО
Tt Г^ «Л
fN О О
1Л "Л "Л
со со со
Os Ю On
rf СО СО
П «П, VO
Os чО ^.
»п со
"*- OS
г ^ ^
170
161,925
180
о^ о iz
00 fN —
— Os fN
00 Г- 00
f* © ГЧ
00


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
187
55
а:
:*
5
^ N Ю ^ Ч °°л - -* °^ ^ "^ °°г О ^ ^ «Л 00 t, ^ ^ °0 ^ О О М ^ S
со SO «Л 00 —* ч©
— — SQ^-fM^^^for^;^
22SsS2wfnonoo-oo---ooino^(N(NSS
О О *П О ЧО <N fN ,
М ГЛ П М М М (N
i: lj n on ю
n» гч о! 5о 2
О О ГО
«л «л чо
роо«поооооооооо«оо
«Л"Л1Л1ЛОО\ОУОО^МО
о о о
00 ЧО тГ
«Л1ЛГ^О1Л^О^У0О«Л<Л^«ЛЮМ^«ЛЮ«Л"Л^00<ЛОа^'
<Л1ЛМГЧ<ЛГЧ<Л«Л
«/^ ITJ(^ ITJJ, •Л, -^ "Л, *">, — ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ -*. -j. ул
fN СО w СчГ fN" (N со СО*4 со" _^ CN4 fsf СО* СО* СО* fN СО*
fN *Ч
го ^ — w — ~
00
^ СО fN СО
О^^^^^чоЙ^чО^^^^^^^^^ОО^ОО^ОО — ^ЗЗ
«посчооооо -«п
^ О 00 О М О М ^OOOOOMh
чО OS
CO ЧО °_
г*»
fN © © 00
^goorjvoorj-^oo§^NV>fooSf4^
£2^оочоол^г^г^2оооооо^22°°2^Я?ч
оч* оо*
^Г со оо
I- >.
. £ ON £ О <N
О ^ О Г4 ^ on
__ ,_* ^ .~ © __ ._ w^^f^.rrs«n,rVooo,r^
mo .. _ _ _________
^ON(Nmr^OSOO^^OfnM«NMt^(N
fN — (NfNcOfN4t«riTf«r>i040404040r-
о«ло»оооооооооооооооо
- _._ ._ __.._.._ - - ^ •-« «о г* «n m
о о о о о
СО 00 00 СМ О
О — fN Г- СО
sooooon^^^^j^
«ri«noooo«nooooooooooooooooooS§
О — ^t«n400N0400040fNTl-4000fNc0400co — "Л О О ^ g
pi
§ я
I а
О И
ю §
О с
CN§
<C000pfN00»-fNOOfNTt00S!Co
rtfNfNL^cocOTtiO4040r-0000S_N«r>
f^r^r-^oo — oocooor-^ ^ w
fN
Г- 00 00 f^ ON
t^ — — 2-> r-
r^ r- r-
i§
о о о о о
чо 0 со — «г> О
jngvor.oo^
ON ЧО ON ON 00 ON
2 © ^ © © © ©
о
о со
_- fN «О
ON
г- г-
So
о о
о м оо
ом-
— ON Г^
г- Г_: о
82
fN


188
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.65. Двухрядные радиально-упорные конические
Исполнение 97000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
d
D
'max
С
Г
Г\
а,°
Смазочные
отверстия
4
число

отверстий
Ролики
Dw
1
Z
Сверхлегкая серия
2097930
2097936
2097938
2097940
2097944
2097948
2097952
2097960
2097968
2097972
1097976
1097992
1097996
10979/500
10979/530
10979/560
10979/600
10979/630 1
10979/710
10979/800
10979/850
10979/950
150
180
1 190
200
220
240
260
300
340
360
380
460
480
500
530
560
600
630
710
800
850
950
210
250
260
280
300
320
360
420
460
480
520
620
650
670
710
750
800
850
950
1060
1120
1250
85
95
95
118
ПО
110
134
160
160
160
150
175
180
180
190
213
210
242
240
270
268
300
70
76
76
1 97
88
90
109
128
128
128
112
131
130
130
136
156
160
182
175
204
190
220
3
3
3
3,5
3,5
3,5
3,5
4
4
4
5
5
6
6
6
6
6
8
8
8
8
10
1
1
1
1 1,2
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
3,5
3,5
3,5
3,5
4
16
14
14
11
12
17
14
11
12
12
11
15
16
16
15
16
12
15
17
13
17
_ IЛ
8
10
1 10
10
10
10
10
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
4
4
1 4
4
4
4
4
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
12,56
17
1 17
17,9
18
18,2
24,3
27,3
27,3
27,3
33,5
39,2
39,2
39,2
43,7
43,7
45,2
53,4
52,5
57
62,6
71
23,4
28,5
28,6
33,4
32,9
33
40,5
48,5
48,5
48,5
38
46
46
48
47,8
46,8
57,3
62,8
65
70
74
80
34
31
33 ,
35
38
40
37
34
38
40
35
40
37
43
41
44
45
40
46
48
46
46 1
Особо легкая серия
2097136
2097140
2097144
2097148
2097152
2097156
97168
97172
97180
97184
180
200
220
240
260
280
340
360
400
420
280
310
340
360
400
420
520
540
600
620
134
152
165
165
186
189
180
185
206
206
108
123
130
130
146
154
135
140
150
150
3,5
3,5
4
4
5
5
6
6
6
6
1,2
1,2
1,5
1,5
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
11
14
13
12
11
14
11
11
15
15
10
10
10
10
10
12
12
12
12
12
4
4
4
4
4
8
8
8
8
8
24,3
24,9
30
27,7
32,5
35
43,7
43,7
46,7
46,7
40
45
50,2
51,2
56,5
57,5
47,8
47,8
57
57
24
26
24
27
26
26
25
27
28
29


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
189
роликоподшипники по ГОСТ 6364
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник:
F F
динамическая P = Fr+YFa при -^ < е ; Р = 0,67Fr + YFa при -^- > е ;
статическая Р0 = 0,5Fr + K0Fa ; при PQ < Fr принимать Р0 = Fr

Грузоподъемность, кН
С
Со
w„p, мин, при
смазочном материале

пластичном
жидком
е
Y
F,
F,
Го
т, кг
"nun
^Чтач
tfmin
диаметров 9
280
425
460
570
620
630
890
1300
1350
1400
1300
1900
1850
2050
2350
2400
3000
3550
3800
4750
5000
6400
740
1110
1180
1570
1720
1770
2470
3400
3800
4000
3430
5430
5000
5000
5950
6100
8000
8500
1040
1330
1400
1800
1300
1100
1000
900
800
800
630
500
400
320
320
280
260
260
220
200
180
160
160
120
100
100
1800
1600
1500
1300
1000
1000
800
630
500
400
400
360
320
320
260
240
220
200
200
160
130
130
0,42
0,37
0,38
0,29
0,31
0,45
0,37
0,28
0,31
0,33
0,29
0,4
0,42
0,44
0,41
0,43
0,33
0,4
0,46
0,35
0,46
0,33
1,62
1,84
1,76
2,35
2,18
1,51
1,83
2,39
2,15
2,06
2,33
1,69
1,61
1,55
1,64
1,55
2,06
1,69
1,47
1,95
1,48
2,03
2,4
2,74
2,62
3,5
3,25
2,25
2,72
3,56
3,2
3,06
3,47
2,51
2,4
2,31
2,44
2,31
3,06
2,52
2,19
2,9
2,2
2,02
1,59
1,8
1,72
2,23
2,13
1,48
1,79
2,34
2,1
2,01
2,28
1,65
1,58
1,52
1,61
1,52
2,01
1,65
1,44
1,91
1,45
1,99
8,41
13,2
13,5
20,8
21,13
22
38,3
62,9
71
74,3
84,4
135
151
164
191
235
244
368
415
604
653
930
160
190
200
212
232
252
272
314
354
374
400
480
500
525
555
585
625
660
740
830
880
990
204
243
253
270
290
312
350
406
448
466
505
602
628
650
688
725
775
830
930
1040
1100
1220
9
10
10
11
12
13
14
15
17
18
18
18
20
20
20
20
20
25
25
25
30
30
диаметров 1
800
950
1140
1170
1495
1530
1730
1780
2300
2350
1500
2060
2380
2650
3340
3450
3640
3850
5000
5270
1000
1000
800
800
630
630
500
400
320
320
1300
1300
1000
1000
800
800
630
500
400
400
0,28
0,38
0,35
0,32
0,3
0,37
0,29
0,3
0,4
0,41
2,43
1,8
1,95
2,13
2,28
1,83
2,33
2,25
1,71
1,64
3,62
2,67
2,9
3,18
3,39
2,72
3,47
3,34
2,55
2,44
2,37
1,75
1,9
2,09
2,23
1,79
2,28
2,2
1,67
1,6
27
39,3
48
54,5
76,8
84,5
119
127
180
187
192
212
234
254
280
300
362
385
425
445
268
297
326
348
384
406
495
510
575
595
16
17
19
19
22
22
24
24
26
26


с*
5
X
ш
<
СО
о
5
X
с
5
В
с
5
ъс
5
о
5
CU
Ш
3
си
щ
со
<
£
Ролики
Смазочные
отверстия
N
-
число

отверстий
ч§
о
С
к.
о
J
Q
t3
Обозначение
подшипника
© Г*» го •— го v*> vO
го 04 го ^ го го го
г- 5 °°г о vo оо ™
VO VO On
r^ vq^ чо^ го^ ^ го^
vO* ГО* го" Tf* «Г* г^ О*
Tf «Г> Ю чо vO 00
00 00 00 00 ОО 00 00
fN fN <N fN fN fN <N
VO CN <N «Г> m ЧО ГО
«r> «r> «r> «r> «r> __ __
ГО ГО ГО ГО ГО
00 00 00 00 OO 2 2
<N «Г> О «Г> ОО О VO
«Г> Г^ 00 00 On fN V*>
— ~ — — — fN <N
<N О no О О »П О
~ ГО ГО VO Г^ — «Г>
<N fN <N fN <N ГО ГО
о о о о о J2 £
«П 00 <N fN Г- g 2
vo vo г- оо оо 2 ^
О О О О О О О
tTnOOvOO^O
Tf Tf «Г> «П VO Г-» 00
о о о о о
ООМочОО-О
00 On %п m vO Г** 00
On On **"* Г"* Г"* ^ ^
On On On On On
I
о
<N
30,5
о
CN
Tf
00
On
-
ГО
о
On
О
200
120
2097724
го
ГО
го
On*
Tf
00
о
-
го
о
On
О
О
fN
О
го
vO
fN
Г-
&
О
fN
fN
О
ГО^
•ч*
fN
^
О
On
fN«
ГО*
fN
00
ГО
О
fN
О
о
го
г-
г»
On
О
fN
fN
<N
Г-
On
Tfr*
<N
"<t
О
<N
<N
ГО*
о
fN
О
О
fN
О
VO
fN
ГО
ON
о
fN
fN
fN
<4
fN
-^
О
о
«n
rf
ГО
<<*
vO
О
О
го
О
00
vO
го
г-
г-
On
О
fN
fN
fN
fN
О
ГО
-*■
го
fN
«n
•ч-
ГО
fN
Г-
О
fN
ГО
о
On
00
ГО
Г-
Г-
On
О
fN
fN
fN
VO*
<N*
ГО
^
о
On
"l
^t
О
00
о
ГО
о
о
fN
О
г-
г-
ON
о
fN
fN
тг*
VO
го
Tf
о
ON
fN
V>
VO
VO
О
О
fN
О
Г*
ГО
О
fN
fN
к
о
fN
<N
fN
VO
«n
r-*
ГО
Tf
о
fN
<N
«r>
00
VO
о
<N
О
о
о
fN
00
г-
г»
ON
о
fN
О
fN
Г-
ГО*
00
fN
ON
fN
u-%
О
00
fN
fN
О
о
VO
fN
fN
On
О
fN
fN
fN
VO*
00
fN
fN
<N*
VO
fN
О
fN
О
О
о
о
го
о
vo
г-
г-
On
О
fN
fN
VO
VO
00
Г-*
00
fN
VO
fN*
NO
о
fN
fN
О
00
о
ГО
00
VO
On
О
fN
<N
fN
VO
VO
00
Г-*
OO
fN
r-
<N*
VO
О
fN
fN
О
fN
vO
О
00
CO
VO
ON
о
<N
ГО
fN
О
о
VO
00
<N
<N
ГО*
00
О
On
fN
О
VO
О
О
о
00
г-
г*
On
О
<N
V-N
<N
vO
NO
00
fN
fN
ГО*
00
о
fN
<N
Г-
fN
00
г-
On
о
fN
л ex* I >^
серия
Легкая
•Ч- Tf
Z vo
OS Г^
Г-* On*
^ Tf
00 00
Tf ГО
«г> оо
о* о*
2«
— vo
О «г>
fN fN
VO Г-
о *п
СО ГО
97506
97507
VO
16,3
9,8
^
00
^
0,8
fN
«Г»
«о
О
00
о
97508
VO
16,3
9,8
^
00
VO
8'0
fN
00
97509
On
16,7
8,9
^
00
VO
0,8
fN
О
On
О
97510
vO
17,5
11,4
^
OO
ГО
0,8
2,5
00
О
VO
О
О
97511
00
18,6
11,6
•4-
00
*n
0,8
2,5
vO
о
О
vO
97512
00
22,5
13,5
•ч-
00
«r>
8*0
fN*
fN
VO
fN
О
97514
ON
22,5
13,4
-*■
00
«r>
0,8
2,5
fN
NO
о
го
97515
On
23,4
14,7
^
00
«r>
-
ГО
VO
о
00
о
о
00
97516
00
27,5
г^*
^
00
»п
-
ГО
00
г-
VO
On
О
VO
О
On
97518
00
33,9
18,4
т*
00
«г>
fN
3,5
о
ON
00
о
о
ON
97519
OS OS О
^ NO П
го* vo* го*
ГО ГО Tf
in оож vq^
00* On* ~*
Tt Tt -Ч-
00 00 2
*n *n u~>
*ч *ч *ч
w-^ «r> «о
го го го
fN vo fj
On On ^
fN 00 VO
•— ^^ ГО
О О «r>
00 On —
О «Г> О
О О fN
97520
97521
97524
— On
fN —
4, ^
OO* ГО*
*4 °\
fN* 00*
fN fN
Tf Tf
О О
NO Tf
«О «П
rf ^f
О 00
fN ГО
О fN
О О
го Г-»
fN <N
О О
ГО »П
97526
97530
о
о.
о.


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ 191
Продолжение табл. 2.65

Грузоподъемность, кН
С
2400
2800
3190
4070
4560
6100
6510
Со
5350
6300
7700
9400
11000
15 400
18 400
Пщ,, МИН'1
при сма-
зочном материале

пластичном
260
260
200
180
160
130
80
жидком
320
320
260
240
200
160
100
е
0,43
0,31
0,33
0,4
0,41
0,43
0,35
]
F«*„
~Кйе
1,57
2,18
2,04
1,71
1,63
1,58
1,91
у
F«^
Fr
2,34
3,25
3,04
2,55
2,43
2,35
2,85
Yo
1,53
2,13
2
1,67
1,6
1,54
1,87
/я, кг
213
253
288
418
500
814
1089
mui
470
490
530
590
630
750
840
Дпип
625
655
700
785
835
990
1100
Япип
26
26
26
28
28
28
28
диаметров 7
470
520
730
870
1050
1100
1370
1500
1700
2100
1950
2650
2700
3550
3950
870
1010
1400
1770
2170
2190
2830
3150
3650
4360
4000
5340
5500
7400
8600
1600
1600
1300
1100
800
800
670
630
630
630
500
400
320
280
260
2000
2000
1600
1400
1300
1300
1000
800
800
800
630
500
400
360
320
0,25
0,26
0,24
0,32
0,26
0,32
0,25
0,24
0,32
0,24
0,32
0,42
0,46
0,31
0,32
2,74
2,62
2,76
2,1
2,64
2,13
2,74
2,76
2,12
2,84
2,12
1,59
1,47
2,21
2,12
4,07
3,89
4,11
3,13
3,93
3,18
4,08
4,11
3,15
4,23
3,15
2,38
2,19
3,29
3,15
2,68
2,56
2,7
2,06
2,58
2,09
2,68
2,7
2,07
2,78
2,07
1,56
1,44
2,16
2,07
11,7
13,5
25,8
34,9
43,3
51,5
63
77,3
98
127
143
226
243
311
406
130
140
165
175
195
205
215
240
260
280
320
360
400
430
450
192
200
236
255
282
302
320
350
380
415
475
550
590
620
660
10
10
14
14
14
18
18
18
18
18
18
20
20
20
25
диаметров 5
61
90
96
100
105
136
160
210
220
240
320
390
425
500
625
680
950
95
140
155
147
188
210
264
350
370
430
590
770
810
960
1300
1470
2060
5000
4000
4000
4000
3200
3200
2800
2600
2600
2200
2000
1800
1700
1600
1300
1300
1000
6300
5000
5000
5000
4000
4000
3600
3200
3200
2800
2600
2400
2200
2000
1600
1600
1300
0,37
0,35
0,38
0,42
0,42
0,36
0,39
0,39
0,41
0,4
0,39
0,38
0,4
0,4
0,41
0,43
0,39
1,85
1,95
1,77
1,62
1,6
1,87
1,72
1,74
1,66
1,68
1,74
1,76
1,68
1,7
1,64
1,57
1,74
2,76
2,9
2,64
2,42
2,39
2,79
2,56
2,59
2,47
2,5
2,59
2,62
2,5
2,53
2,44
2,34
2,59
1,81
1,91
1,73
1,59
1,57
1,83
1,68
1,7
1,62
1,64
1,7
1,72
1,64
1,66
1,6
1,53
1,7
0,63
1
1,21
1,33
1,4
1,8
2,6
3,53
3,8
4,8
7,6
9,7
11,6
13,7
20,4
25,3
39,1
36
42
47
52
57
64
69
79
84
90
100
107
112
117
132
144
164
58,5
68,5
75,5
81,5
86,5
95
105
120
125
134
152
163
170
181
205
221
255
4
5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
6
6
7
8,5
10
10
10
11,5
13,5
13,5


G\ W U>
CO Ю ГО
О О 4*
-J
со
OO
-J
ON
О
On
On
ел
ГО
4*.
ЧО
4*.
ЧО
ГО
Особо
1
ia
<ъ
<\J
кая
Ъ
■§
771/500
771/630
ON СЛ
CO О
о о
VO -J
ГО ГО
О О
ел 4±
ел о
s°°
ГО *-
СЛ ON
ел CO
«O 00
101
122,5
о ел
ON ГО
57,6
68,1
62,8
79,2
eo eo
4*. Co
77196
480
700
420
OO
О
4ь
О
100
СЛ
ГО
54,8
ON
CO
CO
ГО
77184
420
620
356
ON
ON
CO
ON
OO
СЛ
СЛ
СЛ
46,6
СЛ
ON
VO
77172
360
540
325
ON
СЛ
CO
СЛ
77,5
ел
ГО
4*>
CO
4b
00
OO
77168
340
520
325
ON
СЛ
Ю
ЧО
67,5
СЛ
-
43,7
46,85
ГО
СЛ
2077164
320
480
390
СЛ
£
Ю
4*
VO
4*
О
К)
35,8
ON
4b
ГО
ЧО
2077160
300
460
390
ел
£
К)
4Ь
VO
4ь
О
го
35,8
ел
4ь
К)
^1
2077156
280
420
345
ел
£
24,5
00
СО
О
4ь
36,3
57,3
К)
ON
2077152
260
400
345
ел
10,6
28,5
00
ел
О
-
33,6
56,5
го
ON
2077148
240
360
310
4ь
ГО
ю
оо
ON
О
го
28,6
51,2
го
2077140
2077144
го го
го о
о о
со со
4*. *-
о о
со го
о -о.
ел ел
4^ **
ел
го П
оо ^
» о
ел w
-о on
со on
О О
СО 4ь
24,9
31,1
47,6
50,7
К) ГО
4*. ON
I
is
I
О
9
се
§
О
<J
9
£
ент
а:
s
"S
а,
с
1
0*
а:
й
а:
&
^»
Ъ
^
S
S
X
09
а
о
fca
Е
s
.Г
1еты
•о
хря
fa
х
л
•о
80
§
©
1
*<
а
о
•о
X
Z
А
я
©
s
S
X
ЧО
к»
$
со
m
н
т
S
о
н
S
я
ас
S
о
00
>
гп
ас
s


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
193
роликоподшипники по ГОСТ 8419 и нестандартные
F F
динамическая Р = Fr + YFa при -^- < е ; Р = 0,67/v + YFa при -S- > е ;
Fr Fr
статическая Р0 = 0,5Fr +Y0Fa; при Р0 < Fr принимать PQ = Fr
Размеры, мм

Грузоподъемность. кН
Со
w„p, мин, при
смазочном материале

пластичном
жидком
F
Yo
^2ma\
диаметр
1650
1990
2040
2600
2740
3240
3340
3650
3750
4850
5560
5660
8790
юв 1
4780
5350
5830
7700
7800
9500
9800
7700
8500
1100
1350
13 800
23 000
630
630
630
500
500
400
360
320
320
260
200
200
160
800
800
800
630
630
500
450
400
400
320
260
260
200
0,38
0,35
0,32
0,3
0,37
0,32
0,32
0,29
0,318
0,41
0,32
0,33
0,43
1,8
1,95
2,13
2,28
1,83
2,12
2,12
2,33
2,25
1,64
2,12
2,04
1,57
2,6
2,9
3,18
3,39
2,72
3,15
3,15
3,47
3,34
2,44
3,15
3,04
2,34
1,75
1,9
2,09
2,27
1,79
2,07
2,07
2,28
2,2
1,6
2,07
2
1,53
75,6
104
108,7
152
162
238
234
235
250
412
547
564
1160
216
236
256
280
298
328
345
365
388
450
513
595
680
298
326
346
382
402
440
460
500
520
600
675
695
890
11
12
12
14
14
14
14
14
16
16
16
16
18
диамет
2800
4740
7730
ров 7
7000
11800
13 800
400
320
200
,500
400
250
0,32
0,46
0,34
2,12
1,47
1,94
3,15
2,19
2,89
2,07
1,44
1,9
193
520
1090
310
415
530
435
595
755
14
16
16
7 — 8134


s
ас
ш
<
CQ
О
5
X
О
с
5
S
и
£
о.
со
<
0«
2
Ролики
N
-
1 °
■€
^
QQ
^
1 *
1 ь.
1 Е^
О
1 "^
Обозначение
подшипника
«Г> ЧО ЧО ЧО
(N (N (N (N
^ - ОО Tt
о> 2 ~ 2
80
85,2
102,3
117
^- V> fN fN
О О О О
fN fN fN fN
ч© О - "^
ГО «Г> Г- g
~ ~* ~ fN
Tf О fN v>
ЧО Г- Г^ ЧО
ЧО О ЧО О
fN fN fN fO
О О О fN
О О О О
Г- fN — Tf
«г> чо г-» оо
Sill
о о о о
О ЧО Г*» V>
m »п чо г*-
10777/500
10777/560
10777/670
10777/750
2
1
го
гч
00
<ч
fN
О
го
г-
о
00
^
fN
ГО
^
«г>
о
fN
О
fN
ГО
»п
о
fN
"?f
Г-
Г-
г»
fN
fN
ГО
ич
го
Оч
О
•ч-
-
о
ЧО
00
fN
•ч-
«г>
о
г-
fN
О
^^
•ч-
о
Tfr
fN
00
"?f
г»
г»
г»
с^
fN
ЧО
о
ГО
«г>
о
59,5
*п
fN
г-
о
«г>
«г>
fN
О
О
^
О
ЧО
fN
fN
«r>
Г-
Г-
Г-
ГО
fN
ГО
Tfr
о>
о>
го
«г>
о
О
о
го
о
fN
ГО
чо
О
О
го
О
•ч-
^
о
ЧО
fN
777752
fN
fN
Ю
«r>
О
«r>
го
«r>
00
Г-
fN
ГО
00
fN
ЧО
О
^
го
о
fN
»П
О
00
fN
ЧО
fN
Г-
Г-
О
го
го
fN
»п
^
«г>
•ч-
»п
о
82,5
с^
го
о
fN
ЧО
О
»п
го
о
о
«г>
о
о
го
о
ЧО
г^
г»
г-
•ч-
го
*\
об
»п
с^
fN
~
о
68,5
*£>
fN
ЧО
-*■
О
os
fN
О
fN
^
О
О
го
о
ЧО
о>
г-
г^
о
fN
ГО
fN
ЧО
«г>
о
ЧО
»п
-*■
и*>
ЧО
00
ЧО
го
ЧО
~
ЧО
О
ЧО
ГО
О
00
«г>
о
го
го
ЧО
ЧО
г-
г-
г-
ЧО
fN
ЧО
-*■
ГО
Ю
«г>
«г>
100
о
•ч-
о
fN
(€)
ЧО
О
fN
•ч-
О
OS
*п
о
»П
го
777770
г-
fN
оол
ГО
Tt
fN
u*>
ЧО
vs
fN
OS
^
ГО
о
fN
ЧО
00
00
ГО
о
fN
ЧО
О
00
го
ЧО
г-
Г-»
г^
г-
о
го
00
го
г-
го
г-
о
го
и*>
»п
ЧО
^
го
о
fN
ю
о
00
fN
о
Tf
»п
о
о
Tf
о
00
00
г—
г*
г-
fN
00
го*
Tt
fN
U*>
Г-
«n
ЧО
00
00
го
~
(9)
00
«Г>
<о
го
о
«г>
ЧО
О
^
^
00
00
г-
г-
г-
00
fN
Tf
ЧО
Г-
го
ЧО
ЧО
«г>
105
о
«г>
О
fN
(?)
О
О
•ч-
Tf
о
ГО
Г»
о
ЧО
^
777792
г»
го
чо
«I-
,
OS
го
чо
«г>
79,5
OS
ГО
о
fN
ЧО
00
го
го
о
«г>
ЧО
о
00
Tf
ЧО
OS
о>
г^
г^
о
«г>
fN
Tf
00
00
о
00
г-
о
130
о
ЧО
-*■
fN
о
•ч-
Tf
»п
о
00
00
о
го
«г>
530
1"-»
Г-»
307
«г>
•ч-
го
ЧО*
Tf
ЧО
^
fN
ЧО
86,25
«п
го
о
fN
ЧО
«о
ЧО
го
о
о
00
о
о
ЧО
о
о
ЧО
ON
г-
«г>
^t
го
ЧО*
ЧО
»п
^
fN
»п
85,75
«п
Us*
fN
fN
fN
(€)
ЧО
«n
ЧО
го
о
о
00
о
fN
ЧО
О
fN
чП
Г-
г-
V)
fN
00
OS
»n
101
fN
О
fN
136,5
г-
•ч-
^
A0)
*п
о
ЧО
«г>
1030
о
«Л
ЧО
О
ЧО
Г-
г-
г-
'^■
Tf
—
г-
о
»Л>
fN
U*>
ЧО
Г-
fN
ГО
чо
~
«г>
О
О
fN
ГО
«Л
«Л
00
о
ЧО
ЧО
О
ЧО
ЧО
00
г-
•*•
fN
109,5
ЧО
106
fN
О
fN
161
fN
«r>
ЧО
~
О
О
«г>
ЧО
1070
о
ЧО
ЧО
О
ЧО
ЧО
Г-
^
119,5
^
OS
00
г-
fN
165
°
г-
о
го
о
о
OS
чо
о
ГО
~
о
т
г^
Г4*
^
г-
♦О
а:
§
t§
|й
2^
К ев
о и
^ X
Ц
X §.
t> R
р. О
F с
X ОС
5 i
ж S
5
X
К СО
О Ю
"" О
О.
X
1с
"8
а х
>> о.


On
NO
<3
X
и
a.
V
<
CQ
H
а
о
CQ
CO
5
О
a.
С
и
с
I
О
J
i
8
"^
>?
^
Л
VI
и.9к
^
w„p, мин*1, при
смазочном материале

Грузоподъемность, кН
ЖИДКОМ

пластичном
tf
О
00 00 00 00
г- oo 2 ^
О «г> «г> О
«Г> — СО <N
V> ЧО Г* 00
Tj- ЧО <N rt
— со ЧО OS
со ЧО ЧО On
— — <N со
ЧО -Ч- ЧО Г-
г^ чо^ ож ол
—* — fsf fN*
00 ^ СО «Г>
Ы ?* со со
°° ?§ - 2
~ ~ « fsf
0,34
0,4
0,32
0,318
о о о о
О О ЧО СО
<N fN ~ ~
о о о о
ЧО ЧО со О
26 000
32 200
46 500
126 700
9540
11400
14 300
40 400
3
а-
8.
о о
ЧО fN
О ON
со со
о о
fN ЧО
<N fN
«r> so
~ «N*
On ^f
fN* со*
~ «N*
о* о
1000
800
о о
О со
00 ЧО
1740
2840
1050
1060
<ч
364
278
114
1,64
2,5
1,68
0,4
800
630
2710
1710
<ч
418
275
191
0,94
1,44
0,96
0,7
800
630
3150
2110
о
498
310
318
6*1
2,89
1,94
0,34
500
400
4310
3060
о
478
322
262
0,94
1,44
0,96
0,7
500
400
4320
2080
о
406
325
122
2,27
3,44
2,31
0,29
800
630
3860
2120
«г>
558
365
408
1,76
2,68
8*1
0,37
500
400
6230
4100
*п
568
368
475
0,94
1,44
0,96
0,7
500
400
6690
3810
«г>
598
410
460
1,53
2,34
1,57
0,43
500
400
6380
3210
«г>
522
418
175
1,44
2,19
1,47
0,46
630
500
3150
2530
ю
628
462
403
1,44
2,19
1,47
0,46
400
315
6400
3980
«г>
694
480
608
0,9
1,37
0,92
0,73
315
250
8590
5860
U*>
628
509
СО
о
со
1,53
2,34
1,57
0,43
400
315
5390
о
«N
644
570
1350
1,44
2,19
1,47
0,46
200
160
14 900
3100
8200
о
778
622
531
2,07
СО*
2,12
<n
со
О*
250
200
10 100
4980
о
778
630
467
2,07
3,15
2,12
0,32
250
200
9920
4640
о
<n
976
700
1863
2,07
3,15
2,12
0,32
160
125
21 300
12 000
о
fN
819
680
472
2,07
со*
2,12
0,32
250
200
9020
4460
о о
fN СО
1034
1094
о о
fN On
Г- Г-
2284
2551
о ^
fN ~
«О On
СО* fN*
fN Г»
fN* ~*
fN ЧО
СО Tf
О* О*
О «г>
ЧО fN
«г> О
fN О
24 100
36 900
13 300
17 100
I
I
чо
§
а:
'О
с


196
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Н
U
о
е
1
о
ее
S
2
2
s
Q,
О
Б
S
S
Э
с?
S
к!
яг
S
S
§
2
§
S
§
Q.
2
о
X
§
so
IS
о
00
fN
II
гкая серия (а
-5
SO 00 СО rf 1^
©" ©" о" о о"
14 000
13 000
11000
6700
6300
§8888
z: о о со оо
О а 00 Ю Tt
ГО «О fN OS SO
I4- О On 00 00
о" —" о" о" о"
со — Г*» fN SO
го os sq^ so^ «о
*n — so г*» oo
т^ ГО СО СО СО
о о ©" о" о"
<N fN _ ._ _ .
О *-• со SO <N
/Г* _* — <N CO
SO Os
о" 2 сч оо" so"
— го Tt
СО «П Ю 00 00
о" о" о" ©" о"
о >л «л о о 1
~" —" -*" fN rf
«г>л «п ©^ ©л ©^
fN" fN" со" т*" ^
<Л «Л <Л >Л <Л
*ч ^ *ч *ч ^
«лГ ^ so" г-»" г-"
os ~ 2 !£ 2
— fN rt Г^ О
Г^ fN^ Г| ГЧл Г^
~*" со" «гГ оо" On
00 rf — Г- «П
СО Tf «Л Г* 00
«Л> О Г^ fN О
СО т* т!" Г** 00
•о г- о «г> о
— — fN СО т*
fN CO Tt Г^ 00
О О О О О
fN fN fN fN fN
1^ Г- Г* Г* Г-
so so so so so
r- «o -^
SO (N SO
o" —" —"
о о о
о о о
О О 00
«Л т* СО
88S
О fN 00
т!- со fN
00 Tt On
Г- 00 00 I
о" о" о"
СО СО fN
т* in sO^
fN On Г^
T* CO CO
o" o" o"
3*^
й^^
SO On ^
00 00 00
o" o" o"
O^ *n ir^
(N" fN" fN"
Z}*n so
9,25
10,75
11,75
О rj- Г-
fN fN <N
" 00 «—«
STi fN CO
fN |
1Л Ш <Л
t*^ Г^ Г^
rf On" fN
fN fN CO
*Щ
%Щ
о о «л
«Л so so
67510
67512
67513


Нестандартные с углом контакта а = 15°
Обозначение
67714
87518
67728К
d
70
90
140
D
120
160
260
Dx
125
168
238
Т
44,5
42,5
57,25
В
42
40
57
с
37
34
45
Г,
13,5
16,5
22,25
а
6
8
10
г
3,5
3,0
4,0
Г\
1,2
1,0
1,5
Пщ^ мин'1, при смазочном
материале
пластичном
2600
1600
1300
жидком
3200
2600
1600
/и, кг
2,0
3,54
9,11
Нестандартные при разных углах а
Обозначение
подшипника
27705А
27706
27709
27911А
d
25
30
45
53,975
D
62
72
100
123,825
Т
18,25
24,50
32,00
39,50
В
17,0
24,0
29,0
36,7
с
13,0
17,6
20,5
26,0
г
2,0A,0)
2,0D,0)
2,5
3,0D,0)
Г\
0,8
1,0
0,8
0,8
*°,
20
2 Г 30'
25°30'
30
/7„р, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
6000
5000
3150
3000
жидком
8000
6000
1000
4000
/я, кг
0,27
0,47
0,37
2,26
Примечание. Цифры в скобках относятся у внутреннему кольцу.
2.68. Однорядные роликовые конические подшипники без внутреннего кольца. Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
977906
977907
877907
977908
977909
dx
28,07
33,02
33,02
40,62
46,673
44,477
49,225
58,000
66,000
72,000
9,597
12,4
18,0
13,5
17,2
9,6
11
17
12
14
1,5
1,5
1,0
1,5
2,0
18
20
20
21
27
/inp, мин , при смазочном
материале
пластичном
6300
6300
5000
4000
4000
жидком
8000
8000
6300
5000
5000
/и, кг
0,06
0,08
0,21
0,17
0,25


2.1.10. УПОРНЫЕ И УПОРНО-РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ
2.69. Упорные одинарные и двойные шарикоподшипники по ГОСТ 7872 и нестандартные
Эквивалентная нагрузка на подшипник:
динамическая P = Fa; статическая PQ = Fa
Исполнение 8000
Обозначение
подшипника
d
D
И
</.
г
Шарики
Dw
z
Размеры,
мм

Грузоподъемность, кН
С
Со
и„р, мин'1, при
смазочном материале
пластичном
жидком
/и, кг
_ ... .
dimm
Dlmax
Dx
bma
8100
8101
8102
8103
8104
8105
8106
8107
8108
8109
8110
8111
8112
8113
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
24
26
28
30
35
42
47
52
60
65
70
78
85
90
9
9
9
9
10
11
11
12
13
14
14
16
17
18
10,2
12,2
15,2
17,2
20,2
25,2
30,2
35,2
40,2
45,2
50,2
55,2
60,2
65,2
Особо легкая серия диаметров 1, серия высот
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
4,76
4,76
4,76
4,76
5,56
5,56
5,56
6,25
7,14
7,14
7,14
8,5
8,73
9,53
10
11
12
14
14
17
19
20
20
22
24
23
24
23
9,95
10,4
9,36
9,75
12,7
15,9
16,8
17,4
23,4
24,2
25,5
30,7
35,8
37,1
14
15,3
14
15,6
21,2
29
39,5
37,5
50
57
63
81,5
90
102
7000
6700
6300
6300
5600
4800
4500
4300
3800
3400
3200
2800
2600
2400
0
9500
9000
8500
8500
7500
6300
6000
5600
5000
4500
4300
3800
3600
3400
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,06
0,07
0,08
0,12
0,15
0,16
0,24
0,29
0,34
19
21
23
25
29
35
40
45
52
57
62
69
75
80
15
17
20
22
26
32
37
43
48
53
58
64
70
75
24,5
26,5
28,5
30,5
35,5
42,5
47,5
52,5
60,5
65,5
70,5
78,5
85,5
90,5
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
3
4
4


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
199
TJ-TJ-Tj-TJ-ЧОЧОчОчОГ-ОООООООООО,
чО чО чО ч© On
1
<П- чО — — ЧОЧОЧО — — — fNC^r^fNfNfNfNfNfNfNfNfNfN
j/^OO — fNcOT*«r>r^OOONO- M>OhO(N^O(STt00O
«l^«,^fN'"«t'"«tT*404040400000OOTJ-TJ-00fN<NfNfNO
•лл.лООО- — — TJ-^t^t^tr^tnOONONOfNOOOO^tOOO
©* © ©Л О" О" —" -Г -Г <N <N <N f^ ГО Tl- ^t Г- 00 2 2 <N <N Д |Q
с
T*fN©040TJ-fN<NONOOr-r-40«OTj-co — — £ S
_ О «Г> О ЧО
On 00 00 Г- Г- «О
88888888888888«§§88g§seo
vo ir> «r> ^
— г-ооооооооо«поо«п«ло«п2ЯЯ
о о о
_ О (N «Л
00 OS — СО
fN CO
^<4 0NfNfN«0'—Tt^t— ,-«<Nro«r>0000T*00ON — Г-OOCO
TtrfrfmOOOOOO*---*-- — — — -^ '
fNfNCOCOCOCOT*«rN
«r>4©r*0N40r^0N0Nr-00OfNO — fN«T>fN«r>fN- CO^OOO
fNfNfNfNfNfNfNfNfNfNcOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOfO'et
s
8-
3
«Г> «Г> «Г> m .. __ .. __ . . . .
<*On<^0.-~.- — — — .-.-.--.-- fNfNfNCOCOCOCO
rf *? T? - - -" Й
1Л >Л >Л 1Л 1Л
m m u-> *r> u-> *r> u-> , л1 л1 . 1Л1Л»л ^ ^ "">
C^ C^ fN^ fN^ Г|
cT *n o" «o cT
Г- Г- 00 00 On
o4 o" fN сГ сГ сГ о" о4 сГ сГ о4 о4 о о4 о4 о4 о4 о4 о4
о — ©со^иччог-ооосч^чооогч^чо©©
ooONONONfN«ri«ri<r>© — — — ^■<«tr-r-<r>iococo4«t«r><r>o
О'ЛОО'Л'Л'ЛОООО'Л'ЛОООООООООО
©О — fNfO^«r>r-00ON© — fN«Or-©CN«r>OCNTt00©
— — — — — — — — — — fNfNfNfNfNcocorOTtTfTfTfNO
О «О О «О О
Г- Г- 00 00 On
ООООООООООООООООООО
О — fNc0T*m40r-.00O<4T*4000<NTf40OO
2 ее
X S
= 5
Tt«n40r-00OfNTts000OfN^
с!
_ __.. . _ _ _N0OTf00fN404$00fNOo
— — — — — fNfNfNfNfNcOCOCOCOTf^TtU'b^vO^r-OOir»
оооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооооог?
аметров 2, серия высот 0
серия ди
Легкая
~s ~s ^ ^ «^
00 го **Г -л*4 -*Г
гп П СП
«л ^ <лл «n «n
00* ri О" Г-** fN
fN СО ^" rf «Г>
00 fN 00 т* On
— fN fN CO CO
fN «Г> fN 00 СО
fN fN СО СО ^t
0- 0- © © ©
88888
О О О со 00
00 Г- ЧО «Л ^
88888
О со «Л О чО
SO «Г> ^" ^ СО
<* « S © 3
сол ч\ «/^ чо^ «Пл
со" чо" fN" Г^ «гГ
— — fN fN fN
О fN fN CO «Г>
u^ «n — On^ On^
«n «rT r*T г»* r*T
fN^ fN^ fN^ fN^ fN^
fN4 «гГ о*4 «гГ о*4
— — fN fN CO
— fN ^t «Г> ч©
OOMOhM
fN CO Tj- ^ «Г>
fN «О О Ю О
— — fN fN CO
— fN ^ «П ЧО
О О О О О
fN fN fN fN fN
00 00 00 00 00


200
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1
а:
-в
3
II
s и:
X S
££££-«* ««««-«-•^••«aaaass 8 88RR
"Г Т ^1 *Т ^ ^ »-* sO^sOsOsO^^^ — СЧГ^СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСОСО
40sOl^r^ONO^^^~^~^^~^™<NC4C4cocOT*Tj-«nsOsO
гч11^гм1^чл — чл — vft — О\Г-ОООЧ0Ч0Ол(Ч0000ОСЧСЧ^Ч0ГЧ
Я Й Я 8 5 $ Р «U8 8 <i8 *лп«ч«.«.*'
J 2 Я Г". К «Г
о о о о о о о '
Г-2сч сч сч ^^vtfee 2 2 Й 3 ^ Ъ - S
8888888888888888888!
OOOvOTtOOOVOvOTl-Tt<NOOOr-.vOTl-Tl-co — <
о о о о о о о
On Г^ VO V© щ ^ ^
00 _. _ . _
СО СЧ СЧ СЧ СЧ
I^ooos^^OOOOOOOO^inO^^gggg^gggg
5SS2222^22S2SSS?;S?PocN?!i£2g§RS
*"t ^ — r^C0«nU40NC0rO00C00000S000©Tfir>«r>©O§
SS^ 3 Ю ЧО ^ Г- ON ~ — — — <N СЧ СЧ СЧ CO CO CO «Л SO Г- On 2
iO«r>r-r-sOr^ON©^ — ONr^r-OOOOOONfN^^<NTt(N«n<NsOTt
^^^^^*-,^<ч1СЧСЧ*-*~*~~~~СЧ-~~*СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧ
^r^<N^r^ON^^^ON00sO^Tl-Tt^^fN00«ri«ri_<r>«r>00«r>l^
j£cOfO^^^^^^TJ-00^0000000000©I^I^I^^TJ-TJ-ON~-,'l
- о4 о —Л 2 ^ 2 2 2 ** ** r* <* <* <* ** ™ ** г* ~* ~ со ^ ^ ** ^ 2
i—««-*»—i,—ii—i,— f—<,-*,-«*-**-« СЧ СЧ СЧ СЧ CO
ГЧ СЧ CM CM СЧ СЧ ГЧ СЧ СЧ СЧ fN CM <Ч <Ч <Ч °Я *1 *1 ^ *1 °Я *\ ^ Ч Ч  
«n о4 «гГ о4 «n о4 «n о4 in о4 «rT о" ^ ° °- ° ^ ° °. ^ Р. 55 Q о о о о
co^TftrNiosOsor^l^OOOOOs
О — C4COTf«r>00©C400©TfsOsO00
СЧСЧСЧсОСОСОт*^
OOONOfN«OVOr-r-r-00^<r>OOOOON«r>sOOsOf4coO«r>so2SlG
^^fNCNr^fNf4CNCNfNcOCOCOCOCO^Tf«nu^vOsOOOONON^JI;2
4040r^r^osaN^-^^^-^^^^ — — fNfNfNf4cocon-Tj-«riSOso
и-ч<-*>и-ч<-*>и-ч<-^1л<-*>1л<-*>1^<-*»000000000000000
r-OOONO^f4cO'«t«r>sor^OOOfN^,sOOOOsOOTf40000f4fNsO
OOO — -^—' — '—'— — — '— r4fNfN<N<NcorO^t^tU-LDs0r-0N0s
СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧ
oooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooooo
серия диаметров З, серия высот 0
Средняя
«Л «П SO SO SO
1Г^ 1Л^ «Л Ю^ «О 1
fN" О 00* 00* *П
«Л SO SO Г*» 00
*П ГЧ 00 «/"> *—
со ^ т* ю so
— 00 «Л СО ON
rf ^ «Л SO so
00 Г* On <r> On
— СЧ CO «П SO
о" о4 о4 о4 о4
о о о о о
о о о о о
«Л 00 ^ О 00
Tt СО СО СО СЧ
о о о о о
о о о о о
^ 00 Tt О On
СО СЧ СЧ СЧ —
«п^оо2 2
^ go©::;*:
•О СО^ ^ 00^ —*
т** О4 On —? SO*4
СО rf Tt SO Г-
-^ — СЧ СЧ СО
9,53
11,11
11,91
13,49
14,29
«/^ «Л l/"| IO «Л>1
сч^ счл счл сч счл
*п сГ 1гГ о «гГ
СЧ СО СО т* т*
00 ^ Tt SO 00
— СЧ СЧ СЧ СЧ
МО00 00 1Л
«Л SO SO Г^ 00
"ЛОЮОШ
СЧ со со rt rt
«n so г- оо on
о о о о о
со со со со со 1
00 00 00 00 00


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
201
1
1 "°
Q
§
Q1
1
1 *^
1 и
1 *
1 S
flop, МИН*', ПрИ
смазочном материале

Грузоподъемность, кН
Шарики
жидком
пластичном
cj
о
N
<5|
1 **
"€
^
Q
***
Обозначение
;
:
3
f
ЧО 00 00 00 00 - Z 2 2 £ 2 2 S Я Я S
«^ ЧО — ЧО ЧО ЧО ^ ЧО ^ ^ (N Г- (N (N (N (N
S^OOOoSSlO-CN^SSSScN^
Г2! 2 CN <N <N CH «n К 2 2 2 00 5 2
ggggggggggggoooo
|gggggg|oogooooo
Г^ — — Tj-очочочочосм — §S2SS
— <N<N<NcHCHCHTf^l^<*2~°-c\iTM
00—.^-^-.r040«r>Osror--(N«r> — (N(N>^|
снснсн-^отгтгтгтгснснснтгт^-чо
00<N<N©4O<N<NTVCsr^r^.s*Tl'asri
m* od4 oo" oC o" ri of Я v© ~ »n 22 22 ^ c*f JS
<N <N <N <N <N Z} Z} Z£ Z} CO 1*- Z} J- TJ- «О ЧО
CN CN CN CN fi f) M
<N <N <N <N <N <N <N <N <4 <4 <4 ^ <*! ^ ^ 4. 1
d<nd<nd<ndd§222g§§2
— mmvoOTfTj'0»nmo»no»n2S
mmmmTfTj'Tj'in»n4or^r-ooas^^
,^»no»n»n»no»nooo»noooo
sassspsslESsailil
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO О 1
00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00
ия высот 0
ламетров 4, сер
Тяжелая серия д\
мо«л
~ ем ем
—• <N (N
— (N (N
г^ ^ ^
£2 22
00 ЧО TJ-
О ЧО -*
P-t .-* (N
1500
950
750
1000
700
560
450
970
1600
ЧО О О
—• О (N
о о о
28,58
44,45
57,15
со tj- m
65,2
100,2
130,3
«о «п 2
«Л 00 ^
о о о
Tj- ^ Г^
— (N (N
Ш Я °
S 2 2
со О ЧО
~- <N (N
00 00 00 1
z
Нестандартные размер
ЧО (N (N Tf О ЧО
(N -* -* (N Tj- (N
r^ eN со со со со
tj- tj- m чо oo oo
о о о о о о
ЧО 00 00 Tf (N (N
со со rf «л> г- г*-
»п о о »о о о
г* о о чо чо «о
со tj- m »o г- г^
^ ^ 0 ЧО (N «О
^(Nn^S2
о о »п о «о о
чо чо со ем — eN
о о о о о о
оо оо m о о чо
Tj- Tj- (N (N -* —
1840
912
1386
3180
9300
6100
о г- as in 2 о
00 00 «П (N3 «Л
о> о оо «о чо оо
-* Tf Tf (N (N CO
52,39
25,4
28,58
60
76,2
50,8
m со *Cr *© oo «r>
**> ^ ^1 Г^ ^ - , 1
О О tj. ю О |^
О ^ ^ ^ со чО
СП СП V© 1
^ о о О »п ш
2°§2^2
»п о о о о о
п ^ ^ «п <п о
tj- -^ m чо оо оо
о о о «о о о
О ^ Tf «Л m Г^
сп сп Tf Tf чо чо
8760
8768
9008188
8791
82/630
81/670
t
а:
а:
I
оо
*
St
а:
I
т
S
о.
С


202
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.70. Упорные двойные шарикоподшипники по ГОСТ 7872
Исполнение 38000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
D
Н
38316Н
Легкая серия диаметров 2, серия высот 0
38204Н
38205Н
38206Н
38207Н
38208Н
38209Н
382 ЮН
38211Н
38212Н
38214Н
38216Н
38217Н
20
25
30
35
40
45
50
55
60
70
80
85
15
20
25
30
30
35
40
45
50
55
65
70
40
47
52
62
68
73
78
90
95
105
115
125
26
28
29
34
36
37
39
45
46
47
48
55
6
7
7
8
9
9
9
10
10
10
10
12
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
0,15
0,23
0,27
0,42
0,54
0,62
0,71
1,12
1,25
1,45
1,69
2,3
Средняя серия диаметров 3, серия высот 0
80 I 65 I 140 I 79 I 18
2,5
6,2
Примечание. Пример обозначения подшипника 38216 Подшипник 38216 ГОСТ 7872-89.
2.71. Упорные одинарные шарикоподшипники. Нестандартные
frff
И Dt f' J
Исполнение 998000
Исполнение 958000
Исполнение 18000


ПОДШИПНИКИ ПЮИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
203
Продолжение табл. 2.71
Размеры, мм
С кольцами
Обозначение
подшипника
998911
998912
998916
998920
Обозначение
подшипника
998911
998912
998916
998920
Обозначение
подш и пн ика
958305
958705
958707
958911
d
53
57
78
101
dx
53
57
78
101,2
г
0,5
0,5
0,5
0,5
d
25
25
35
54
dx
25,2
25,2
35,2
60
h
4,6
5,9
4,4
4
D
52
56
62
72
Dx
56
47
78
77
D
72
74
98
122
H
18
16
18
12
Dl
72
74
98
1 122 1
Н
15,5
17,5
15
16
Пщ, мин*1, при
смазочном материале
пластичном
2600
2600
2400
2000
г
1,5
1
1,5
1 0,5
Г\
0,3
1
1,5
0,5
жидком
1 3600
3600
3200
1 зооо
D2
75
75
102
127
/
0,5
0,5
0,5
0,5
/я, кг
0,17
0,23
0,30
0,43
w„p, мин, при
смазочном материале
пластичном
3400
3400
3200
3000
жидком
4500
4500
4300
4000
/я, кг
0,190
0,15
0,29
0,14
Сферические
Обозначение
подшипника
18204
18205
18206
18207
18208
18209
18210
18211
18212
18212
18213
18413Л
18214
18217
18220К
18320
18222
d
20
25
30
35
40
45
50
55
60
60
65
65
70
85
100
100
110
D
40
47
53
62
68
73
78
90
95
ПО
100
140
105
125
150
170
160
Dx
42
50
55
65
72
78
82
95
100
115
105
145
110
130
155
175
165
Н
17
19
20
22
23
24
26
30
31
42
32
65
32
37
45
64
45
Я,
14,7
16,7
17,8
19,9
20,3
22,0
24,0
28,0
28,0
38,3
28,7
60,2
29,0
33,1
40,9
59,2
40,2
R
36
40
45
50
56
58
64
72
72
90
80
112
80
100
112
135
125
А
18,0
19,0
22,0
24,0
28,5
26,0
32,5
35,0
32,5
41,0
40
40
38
52
52
46
65
Ъ
5,0
5,5
5,5
7,0
7,0
7,5
7,5
9,0
9,0
11,5
9
17,5
9
11
14
18
14
г
1
1
1
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
1,5
3
1,5
1,5
2
2,5
2
Л„р, МИН"', ПрИ
смазочном
материале

пластичном
4300
3800
3600
3200
2800
2600
3400
2000
1900
1600
1800
800
1800
1600
1300
950
1200
жидком
5600
5000
4800
4300
3800
3600
3400
3000
2800
2200
2600
1000
3600
3200
1800
1400
1700
/W, КГ
0,11
0,16
0,21
0,29
0,35
0,40
0,50
0,62
0,70
1,80
0,97
4,4
0,83
1,62
2,63
6,23
3,03


204 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.71
Обозначение
подшипника
18322К
18224
18324
18226
18436Л
18228
18886
18786
d
110
120
120
130
130
140
430
430
D
190
170
210
190
270
200
570
580
Dx
195
175
220
195
280
210
600
610
Н
72
46
80
53
128
55
135
150
Я,
67,2
40,8
74,1
47,9
115,2
48,6
125,6
140
R
140
125
160
140
200
160
480
500
А
51
61
63
67
58
87
293
301,3
Ь
20,5
16
22
17
38
17
42,3
44
г
3
2
3,5
2,5
5
2,5
5
5
г?пр, мин*1, при
смазочном
материале

пластичном
850
1200
800
950
320
950
200
200
жидком
1200
1700
1100
1400
400
1400
260
260
/W, КГ
8,26
3,50
12,5
5,36
37
3,90
98
120
308109 9480666 948102, 948103
С одним кольцом
Обозначение
подшипника
308109
d
45,5
*
45,7
D
65
Н
10,572
г
1
h
4,1
лпр, мин, при
смазочном материале
пластичном
800
жидком
1100
/я, кг
0,096
Без колец
Обозначение
подшипника
948066
948102
948103
d
6,0
15,3
17,3
DH
5,556
4,763
4,763
D
15,0
21,5
23,5
Dx
22,6
27,7
29,7
Н
5
2,9
2,9
Л„р, МИН"', ПрИ
смазочном материале
пластичном
260
200
200
жидком
320
260
260
/я, кг
0,011
0,008
0,009
2.72. Упорные одинарные шарикоподшипники в кожухе. Нестандартные
Исполнение 688000
Исполнение 9588000
Исполнения: 108000, 98000


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
205
Продолжение табл. 2.72
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
688911
688811
Обозначение
подшипника
9588213
6588214К1
9588217
9588218
d
52,388
55
d
65
70
85
90
С
dx
52,6
55,15
dx
65,2
70,20
85,2
90,2
*
63,5
68,5
di
80
86
103
ПО
D
83,5
89
D
99
104
124
134
Dx
84,5
90
Dx
100
105
125
135
H
20,7
21
H
21
21,5
24,5
27
r
1,5
1,5
r
0,8
0,8
0,8
1
h
6,6
6,8
r\
1,5
1,5
1,5
2
AZmfe МИН
2000
2000
h
4,2
4,2
6,9
6,1
m, кг
0,39
0,41
Япр,
мин*1
1600
1300
1000
1000
Обозначение
подшипника
108804
108904
108905
108906
98206
108710
108810
108714
98316
d
20
20,88
25,1
27,1
30,1
50
50
70
80
Без сепаратора для шкворней колес
dx
24
25,4
30
30
30,2
55
55
75
85
D
37,0
42,5
51,0
51,0
53,0
80,5
97,5
130,0
145,0
Н
11,0
13,5
15,875
15,875
16
22,8
32
41
45
г
1,2
0,8
1
1
1
1,5
2
2
2,5
h
3,2
4,8
4,68
5,26
5
6,5
9,1
12,0
13
Wnp, МИН*'
1300
1300
1000
1000
1000
630
630
500
400
m, кг
0,05
0,09
0,14
0,13
0,14
0,40
1
2,13
2,90
2.73. Упорные двойные сферические шариковые подшипники. Нестандартные
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
48307
848208
848311
48324
d
35
40
55
120
dx
37
42
57
120,2
d2
30
30
40
100
D
72
69
ПО
220
H
52
42
73
143
b
7,5
7
11
22
а
10,0
6,5
14
27


206 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.73
Обозначение
подшипника
48307
848208
848311
48324
R
56
50
80
160
г
0,5/1,5
1
1
2/3,5
n„p, мин'1, при смазочном материале
пластичном
2000
2000
1300
400
жидком
2600
2600
1600
500
/W, КГ
0,73
0,70
2,70
23,0
Без подкладного кольца
Обозначение
подшипника
58708
58709
58712
Обозначение
подшипника
58708
58709
58712
d
35
40
50
dx
41
46
60
г
1
1
1
D
60
68
82
Н
28
28
32
Лпр, мин'1, при смазочном материале
пластичном
2000
2000
1600
жидком
2600
2600
2000
h
6,3
6,3
7
R
50
50
10
ту кг
0,25
0,356
0,42
2.74. Упорно-радиальные шариковые подшипники. Нестандартные
Исполнение 468706
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
468706
Обозначение
подшипника
468706
d
30
Л.
7
dx
30,2
D
65
Dx
62
г
1
ft
43
ft
38
Н
27
Лпр, мин'1, при смазочном материале
пластичном
630
жидком
800
h
1,5
/W, КГ
0,42


Обозначение
подшипника
Н
</.
Грузоподъемность, кН
finp, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
11689/1060
Особо легкая серия диаметров 1, серии высот 0 и 9, а = 45°
168140
168160
91681/500
1681/670
200
300
500
670
250
380
600
800
37
62
60
105
243
368
580
783
207
308
520
687
2
3
3,5
5
292,5
233,4
283,2
460
389
1014
1727,4
3533
1500
950
480
440
2000
1350
640
630
4,1
15,5
30,3
71,2
Особо легкая серия диаметров 9, серии высот /, а = 45°
1060
1150
70
1148
1064
3,5
256,9
825,6
160
240
74,5
7168436
Особо легкая серия диаметров 1, серии высот 0и9, а = 45°
7168284
9168288
71682/560
91682/670
91682/750
71687/800
420
440
560
670
750
800
580
600
750
900
1000
1060
73
95
85
140
150
118
538
560
700
855
951
960
462
480
610
715
718
868
6
6
6
8
8
10
359,7
508,2
417,4
990,3
864,6
703,5
2051
2862
2980
5909
6731
5771
330
320
190
160
140
130
440
420
290
160
220
200
51,1
71,2
93,7
220
309
254
180
360
Тяжелая серия диаметров 4, серия высот 7, а = 45°
82 I 310 | 230 I 6 | 3656 I 1092
1000
1300
32,6
Особо легкая серия диаметров J, серии ширин 0, а = 60°
168118
168124
168130
168132
168148
90
129
150
160
240
120
155
190
200
300
22
25
31
31
45
112
145
180
190
284
98
129
160
170
256
1,5
1,5
1,5
1,5
2,5
50,6
75,9
107
110,3
249
139,6
226,8
341,5
366,4
902
2900
2400
2000
1900
1200
3900
3400
3000
2800
1700
0,65
1,11
1,94
2,06
6,7
о
^4


208
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.74
Обозначение
подшипника
268813Б4
268713Б2
Обозначение
подшипника
268813Б4
268713Б2
d
55
57,5
dx
61
Н
27,7
29,5
di
68
69
h
9,9
10,3
D
102
106
А
103
106
Di
78,5
Лпр, мин'1, при смазочном материале
пластичном
500
500
жидком
630
630
/я, кг
0,94
1,02
С углом контакта а = 15°
Обозначение
подшипника
68809У
68809У2
Обозначение
подшипника
68809У
68809У2
d
44
44
dx
47
47
h
10,3
10,3
d2
53,4
53,4
R
133,5
133,5
D
84
1 84
Dx
84
84
D2
63
63 1
Япр, мин, при смазочном материале
пластичном
630
630
жидком
800
800
Н
26,3
26,3
0,64
| 0,64
2.75. Упорно-радиальные двухрядные шариковые подшипники по ГОСТ 20821


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
209
2
5
Размеры
5
1
я 5
kr
т 2S
5 z
s: g
о
3
°
X
*
*
2
О
ч
и
3=
о
X
Р
се
CJ
о
Ik.
"b
О
О
^
Q
■Q
S 8
X X
2> X
£ = 1
О с
1
5
о4
о
CN
«о
00
«л>
ое
со
00
о4
CN
со
о
m
m
00
00
On
00
VO
CO
00
*
00
о
On
00
VO
о
CN
о
88
«r>
On
*n
00
VO
о
-*
о
о
о
00
888
О
г^
ON
00
О
Tf
CN
CO
о
m
о
»n
Os
Os
00
CO
о
00
о
о
*-«
00
00
г*
го
чо
го
г-
VO
о
Tf
со
m
о
о
CN
го
00
о
»-^
CN
CN
5
о
Os
_
^-*
00
00
r^
о
VO
со
VO
«r>
со
со
»n
о
о
CN
со
00
о
•-«
CN
CN
TJ-

Tito
Os
о
VO
CN
•«•*
00
00
г^
со
*-*
о
о
«о
г^
о
о
VO
m
со
г-
о
VO
со
»п
о
о
CN
00
00
о
^^
CN
CN
TJ»
"!t
о
о
VO
со
00
00
г-
г-
CN
0J
VO
~
88
о
г^
г^
VO
8
CN
о
о
о
VO
888
со
«о
о
CN
Os
»п
CN
ч*
m
о
о
CN
Os
о
CN
Tf
CN
00
Tj-
о
о
*
00
00
1^
о
m
»п
ON
Os
о
Tj-
Tj-
»n
о
о
CN
CN
о
о
CN
Tj-
CN
00
Tj-
m
m
«••*
00
00
t^
m
Tf
CO
t^
о
CN
m
»n
о
о
CN
о
»n
CO
r*
CN
Tf
»n
»n
CN
о
00
VO
00
00
r-
о
CO
CN
8
о
VO
о
о
m
Tj-
ON
CN
о
CN
»n
«n
о
о
CN
m
m
CO
Г-
CN
Tf
»n
о
CO
00
r^
^-*
00
00
t^
8
CN
о
о
со
«о
о
о
о
TJ-
00
со
о
VO
*п
о
m
CN
со
CN
о
m
о
со
о
VO
о
TJ»
о
ON
00
W*
00
00
г-
о
со
8
со
»п
о
CN
CO
о
о
о
«r>
со
CN
*п
о
о
«о
Т*
со
CN
Т*
VO
«n
t- чо
CO Tf
00 ON
8888
«о
тГ
8888
о
TJ»
TJ-
00
о
VO
m
о
m
CN
00
CN
о
m
о
со
о
VO
m

Tito
ON
ON
00
00
r^
00
со
,

Tito
о
CN
vO
»n
о
»n
CN
CO
CO
о
»n
о
CO
о
VO
о
»n
о
о
о
CN
00
00
г^
т*
со
ON
CN
CN
о
о
ON
00
о
о
со
о
»п
о
00
VO
со
CN
г^
о
г^
о
CN
CN
00
00
t^
Tf
со
ON
CN
CN
о
о
ON
00
о
о
со
о
m
о
00
VO
со
CN
г-
о
г^
Т*
CN
CN
ON
00
t^
CO
Tf
о
о
CN
CO
CN
ON
CO
CN
о
CO
ON
00
о
о
со
о
VO
о
00
VO
со
CN
r^
о
00
о
CN
Tf
CN
00
00
r^
00 VO
CO CO
о
00
о
о
VO
со
888
00 VO
CN CN
о о
ON CN
ON CN
CN CO
oS
Я <N
~ <N
00 00
о о
о о
со со
г- г^
Г^ 00
о о
«••* «••*
CN CN
CN CN
Tf Tf
Tf Tf
00 00
о о
О -*
CN CN
о о
СО Tf
VO 00
CN CN
00 00
00 00
г^ г^
VO
CN
о
CN
CN
со
о
CN
CN
00
о
о
со
г-
00
о
^-«
CN
CN
TJ-
TJ»
00
о
CN
00
CN
ON
00
г^
,80
о
CO
00
CN
88
VO
со
о
о
VO
CN
*п
VO
со
о
CN
со
о
m
со
о
о
CN
m
CN
CN
m
Tf
о
ON
»n
CN
CN
о
о
CO
00
00
r^
Tf
CO
о
о
Tf
CN
о
5
о
VO
о
«о
со
CN
CN
о
Tj-
CN
00
Tf
VO
ON
о
CN
о
VO
CN
CO
00
00
t^
о о
VO^ ^
CO*" CN"
CN CO
о о
о о
О vo
СО CN
о о
о о
О 00
CN —
ол ©^
*п со*4
г- —
°^ °L
vo" «О
*- vo
CN CN
о о
»n »n I
со со I
00 Tj- I
4t Г^
CN CN 1
о о I
О со" 1
со со 1
О VO I
VO vo I
О CN I
CN CO I
о о 1
00 -* 1
CN CO I
о о 1
00 О 1
VO О 1
СО Tf 1
00 00 1
00 00 1
г- г^ 1


2.76. Одинарные упорные подшипники с цилиндрическими роликами
1 ^ с
1 Л/
1
Исполнение 999000
Исполнение 969961
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
И
Ох
Грузоподъемность, кН
я„р • 10°, мин, при смазочном
материале
пластичном
жидком
/я, кг
Особо легкая серия диаметров 9, серия ширин J
1009917
1009920
85
100
100
A02,4)*
120
10
14
100
119
85,2
101
0,5
1
41,5
605
185
275
1
0,88
1,5
1,25
0,14
0,377
Особо легкая серия диаметров 1, серия ширин 0
9102
9103
9104
9105
9106
9107
9108
9109
9110
15
17
20
25
30
35
40
45
50
28
30
35
42
47
52
60
65
70
9
9
10
10
10
12
13
14
14
28
30
35
42
47
52
60
65
70
16
18
21
26
32
37
42
47
52
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
10,4
10,8
20,4
26,5
28
26
38
45
42,5
27
29
44
65,5
69,5
83
118
132
146
3,2
3,2
2,8
2,2
2
1,9
1,7
1,6
1,6
4,3
4,3
3,8
3,2
3
2,8
2,4
2,2
2,2
0,024
0,027
0,037
0,053
0,057
0,073
0,11
0,13
0,14


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
211
о
t^ —* ГО 00 _-. <Ч ^
«N со со со ^v ^ >© ,
о сГ о" о4 ° о4 о
— !£ £ сч &
» «^ О Ч ^ 00
- ^: ri ^ 1-г
оол г^ t*^ \о «о »п сп г| ^ *i S 2 ^ S
_Г _: ^ ^J4 ^S ~ ^Г *-Г ^Г *-Г - - о4 щ
со <n <n •-
_ <* 2 ^ оо з з й 8
О 0" О О 0Л 0" 0Л тГ
оошооо«о«оооо»пЯ
OMt ao-^oonooo^S
S S f: iQ g £ о 2 « « о - й о
^ ^ ^ ^Г ^ ^Г .-Г ^Г .-Г ~ ~ _Г ™ гч
чочог-г^ооооо%2^2!22счсч
So%os22=:2!22:i!222)S^
o»noo»n«n»noooo
© © — cNcoTf»nON©m<N
8
^^^boooo^2^222°S
CNfOTj-mvOr^OOOCSTj-OCNOfN
— — — ^-* — —<MMNwn^m
On On OnOnOnOnOnOnOnOnonOnOnOn
*-ч
2, серия ширин
иаметров
Легкая серия д
■— <Ч (Ч <*$. СО «Г> ЧО Г- 00 °V Г-* ^ Ш
0* О 0- О 0* 0- 0Л 0" 0Л О ^ «N ^Г
^ ^ on^ оо^ r^ т^ т^ сол с^ гмг оол г^
•- -* ^ *"* ^ о4 о4 ° о" о4 о4 ° о"
ON Пл
*n vo*
8 4
o°
00 «T>
©*©"
^о<лоо1птооо«лт§§§
coONint^04040cOTj-^-404o2S§
-^(N<Nmw^«nTfvoooa)i2r4
^^voSoo2z:2222cnP;
1Л1П1Л«Л1Л1Л1П1Л1ПЛ1 ^. ^
cocoTfTtmm4or^t^ooON^J3
<N<N00CO00O«ng22roSS;
m404or-r-ONON2^^2I^2
N0000NO<Nm40t^r^00»n0N40
(N(N00fn00O«og2l2S2§
omo»no»noo»nooS2
cocoTfTfmm^or^t^ooON^J^
ЧОГ-OOONO—*<NTf«r>4O00Tf00
©©©©~ — — --~.--*<N<N
On On On On On On On On On On On On On
»n vo
CO CO
»n vo
— <N
О -*
— <N
О О
»n vo
9230
9232


Продолжение табл. 2.76
Обозначение
9236*
9238
9240*
9248*
9260
92/560
d
180
190
200
240
300
560
D
250
270
280
340
420
750
Н
56
62
62
78
95
150
dx
247
267
277
335
415
745
Д
183
194
204
244
304
565
г
2,5
3
3
3,5
4
6
Грузоподъемность, кН
С
520
655
695
980
1400
4150
Со
2400
2900
3100
4900
7200
22 300
Япр-10, мин, при смазочном
материале
пластичном
0,43
0,38
0,38
0,3
0,22
0,12
жидком
0,56
0,5
0,5
0,4
0,32
0,17
/я, кг
8,25
10,5
12
22
40,5
1,87
* Наружный диаметр сепаратора.
Без колец
Обозначение
подшипника
999801
999701
999702
999802
999903
999803
999804
999904
999704
999905
999707
999723
Del
12,7
12,75
15
15
15,93
17
19,1
20
22,2
25,4
35
121
Dc
23,8
23,55
28
23
28,32
30
31,7
35
36,5
39,7
52
140,6
Dw
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
6
Грузоподъемность, кН
С
5,2
5,2
7,8
10,4
10,8
10,7
11,2
12,1
11,8
12,0
15,6
70,2
Со
14,1
14,1
25,3
37,0
40,6
38,7
40,1
48,6
46,8
50,2
77,6
354,8
Пар, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
3400
3400
3200
3200
3200
3200
2900
2800
2500
2200
1900
800
жидком
4600
4600
4300
4300
4300
4300
4000
3800
3600
3200
2800
1100
/я, кг
0,004
0,003
0,0023
0,005
0,005
0,005
0,007
0,007
0,0035
0,0059
0,0112
0,158
С одним подкладным кольцом
Обозначение
подшипника
969961
d
305
А
302
D
445
dx
445
H
110
R
350
г
4
fi„p, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
80
жидком
100
/я, кг
68,60


Обозначение
подшипника
999931
999937
999943
Dci
154
185,5
215,5
Dc
179,5
209,5
239,5
Dw
7,5
7,5
7,5
Грузоподъемность, кН
С
84,6
120,2
127,4
Со
453,6
679,5
796,6
finp, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
630
550
530
жидком
850
750
670
/я, кг
0,325
0,384
0,432
889752
Исполнение 219800
29908
Размеры, мм
Двухрядный
Обозначение
подшипника
889752
d
260
D
540
Н
132
г
8
Пщ, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
100
жидком
130
/я, кг
164
С игольчатыми роликами
Обозначение
подшипника
219800
219801*
219803
219804
d
10
12
17
20
D
24
26
30
35
Я
5,75
5,75
5,75
5,75
г
0,5
0,5
0,5
0,5
Грузоподъемность, кН
С
8,5
9,1
п,о
12,0
Со
26,0
30,0
40,5
47,5
finp, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
4300
3400
3200
2800
жидком
5600
4500
4300
3800
т, кг
0,013
0,014
0,017
0,023


214
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
S
а:
-§
^
2
§
COOOOOOO-*ONTfCNTfOO©CN»nONTfCN»ncOCNr^
гого^,чроооот»п1-»©со^,«г>»п©*о©со^-г^
©©©©©©-*•— ^-cNCNCNCNco^invooN*-—*
о4 о" о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о4 о" о" —* ~"
8§88§888§8§8§§§88ооо
(sooo^MNa\oo^^^«n»nmM--SSS
ON 00 00
OOOOOOOQQ
OOOOOOOOO
CN О
CN CN
ONl^vOVOTfroCNCN
§1
О О О О О О О
О »П О О О со со
On 00 00 00 Г- VO Ю
о о
© ri en ^;
о о о о ол ол ол ол ©^ ол ол ол ©^ ол о ол
cn4 «n4 »rf «гГ о о4 «/"Г о4 о4 сГ сГ сГ
О *< *-!»
Г«- со v© _ _
CN CN CN CN CN CN
^ S oo ^ ^ 2 2
о vo <n oo m m ж
tj- m vo vo oo on 2
со u-> vo
— «-* — <N CN <N
Ол ©^ «о «пл «n
r^ oo" rf4 r^
©0©0©»o«r>«r>«r>4-v4-l4-l
oC oC o4 ~ cn «n ю -r vd 2 S }Q
cococo^t«r>»n»ovot^oo©o^;_|;j
oooooo«o«n»n»n«n«oin»n»n«n»n»n«r>»n
о о о о
©^ ©л «п »п^
NO v© ЧО*
«o«n»n«nooooooo
(Nt^r*r-^oooo»nm
о о v ^
О О Г- CN *Л
~ " " "OOOO-^fNCNfNm
Г^ 00 00 ON 00 ON
cNr^<so»nooo»no»ns
moo*nm»nooo
© — «NcoTj-mr^ON©
«oo*nomo»no»no»no»no
fNroro,^,,^,»n«nvovor-r^ooooON
о о о о о о
О — CN со Ш VO
О CN
© © © 22 © —' ~ ^^2 — '-^- — CN CN CN CN
ОООООО^ООООООООООПоОООООООООООООООаА^
OnOnOn^OnOnOnOnOn^OnOnOnOnOnOnOnONqnq^
CN CN CN
CN
CN CN CN CN CN
CN
CNCNCNCNCNCNCNCN
CN CN
1 u
1 *
**
^
Q
"*
Обозначение
подшипника
0,39
0,5
21,34
72,9
38,4
29908


2.77. Упорио-радиальные подшипники с перекрещивающимися осями конических роликов
Исполнение 669000
Исполнение 679000
Размеры, мм
Обозначение
76692/560
76692/670
6697/900*
6797/900*
d
560
670
900
900
D
750
900
1120
1120
Н
85
103
82
82
г
3,5
3,5
3,5
3,5
пщ • 10°, мин, при
смазочном материале
пластичном
180
150
95
95
жидком
260
200
140
140
т, кг
110
171
189
193,0
2.78. Двойные комбинированные шарико-роликовые подшипники
<
гп
г
1
■^—
^-Т 4—йКБВ
JLlL_4
•«Si
/УУУУЯ
^
d
i4
1
>
dw ^
d,
1"
■Р
—fc»
Г J
■ ■ иИ.
kf
ч
/" 1


Продолжение табл. 2.78
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
608820Л
608832Л
d
100
160
d„
100
160
dx
140
220
D
160
250
H
27,80
42,5
я.
15,635
25
h
0,275
0,12
л.
6,4
9,5
г
1,5
2
Пщ, мин*1, при смазочном
материале
пластичном
1000
800
жидком
1300
1000
т, кг
1,720
6,1
Роликовые игольчатые
»*
ЩШ%М |
Исполнение 584000, ГОСТ 20531 Исполнение 584000К, ГОСТ 20531 Исполнение 594000
Без внутреннего кольца
Исполнение 594000К
Обозначение
подшипника
584803*
584803К*
584805
F„
20
20
30
D
30
30
42
С
30
30
30
с,
10
10
11
с2
10,5
10,5
9,5
О,
35
47
D2
36,2
du
20
20
30
г
0,5
0,5
1,0
Грузоподъемность, кН
радиальная
С
16,4
16,4
22,6
Cor
23,8
23,8
36,0
осевая
са
24,9
24,9
35,5
Соа
53,0
53,0
86,0
w„p*, мин, при
жидком
смазочном
материале
8500
8500
6000
т, кг
0,090
0,093
0,162
* При пластичном смазочном материале значение пщ составляет 60 % величин, приведенных в таблице.


С внутренним кольцом
Обозначение
подшипника
594805*
594807
594807К
594808
594809
d
25
35
35
40
45
F
30
40
40
45
50
D
42
52
52
58
62
С
30
32
32
32
35
с,
11
13
13
14
14
Сг
9,5
10,0
10,0
9,0
10,0
В
20
20
20
20
25
о,
47
60
-
65
70
D2
_
-
61,2
-
-
dn
30
40
40
45
50
г
Г\
0,5
0,5
0,5
0,5
0,8
1
Грузоподъемность, кН
радиальная
Сг
22,6
26,0
26,0
27,5
38,0
Cor
36,0
47,0
47,0
53,0
74,0
1
осевая
Са
35,5
56,0
56,0
59,0
61,0
CcWi
86,0
148,0
148,0
163,0
177,0
Япр*', МИН*',
при жидком
смазочном
материале
6000
4800
4800
4400
4000
ту кг
0,195
0,226
0,231
0,41
0,502
*' При пластичном смазочном материале значение п^ составляет 60 % величин, приведенных в таблице
Исполнение РИК
Исполнение РИКБ


218
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
5
8-
2
*8
м•злиа
'ж "миа
амиа
'лиа
л'змиа
*>г миа
змиа
'миа
и-Я
2
ipoe 7
Ыамеп
'ерияс
и
г- m vo ^- с*\ Tf
П ^ ^t Ю <Л 00
о4 о4 о4 о4 о4 о"
Tf CN —* VO ro 00
го тг tj- m «л г-
о4 о" о4 о" о" о"
•■* О -* 00 VO Tf
оЛ о о4 о о4 оЛ
00 Г- VO CN 00 Г-
ГЛ Tt ^ «О Ш 00
оЛ о оЛ оЛ о4 о4
го го го го го го
го го VO VO VO VO
о4 о4 о" о4 о" о"
го пю^о чо vo
о4 о" о" о4 о" о"
1 VO | ГО | 00
CN Tf4 CN Tf" го" rf
TtTtocom
ГО ГО Tt ^ ^t ^
Tf Tf О О VO VO
CN CN ГО ГО ГО ГО
VO VO VO О О О
~ ^ *- CN CN CN
го го О О «r> «r>
to «o vo vo vo VO
О О VO VO О О
шо^оомл
^ VO «T> VO »П f-
m m cn cn r* r^
n m Tt Tt ^t Tt
«r> «r> о О ю ю
-^ ~* CN CN CN CN
РИК 1545К
РИКБ 1560К
РИК 2052К
РИКБ 2068К
РИК 2557К
РИКБ 2575К
РИК 1545
РИКБ 1560
РИК 2052
РИКБ 2068
РИК 2557
РИКБ 2575


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
219
1 во
*
с
з
i
с
с
пластмассовым
сепаратором
с
металлическим
сепаратором
я *нмиа
'Л* ЯШ
длш
"ума
Л
3
1
J
"*Ч|
чз
"S
tff
05
О
5
=5
Q
чз
"Ъ
Обозначение подшипника
Г^ CR 0\ СЧ^ О ^ СЧ^ tt Г^ Tf
0*ПОСЧО*->СЧОГОО
чО 00 00 —• Os го -* Г^ Tf —
о4 о" о" ~* о" ~ ~> ~ ~ сч*
Tt050(N(SNh-0\Tf
00^ О^ Ол т^ ~^ ЧО^ т^ О^ О^ Г*;
чо «л> оо «о о> -* mpoo "л
ЧО^ О^ tt СЧ^ 0^ »П^ СЧ^ 0\ «Г^ ГО
О4 О* О" ^ О*4 -^ ~ ~ ~ ГА
со со го со го го го го го го
чОчОчОчОчОчОчОчОчОчО
о4 о4 о*4 о" о" о* о*4 о" о4 о*4
чол чол ол ол ол ол ол ол о^ о^
1 ГО | ГО | О | «Г> | Tt
1 чо ' г* ' оо ' оо ' os
о^ ол о^ ол о^ ол о^ ол ол о^
ОО0000ММ00001Л»Л
оо<л<лооююоо
— ^-СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧ
0000001Л1Л1П1П
СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧ
«nmoooou^moooo
ч©ч0Г^Г-г-Г-г-Г-г-Г-
OOTfTtTj-Tj-OOOO
C4000«ngogo£
D<NOO«r>«r>OO0000
«г>«г>чочочочог^г^г^г^
oo«n»noo«n«noo
forororo^t^^t^t«o«n
мм* ъб ъб \
Ъ* мм1 о »o v>
^o^oi^o^o^-
(ЧМООМЛ^О'-ОГ
VOOt^'Or^OoO'^ONO
rO(jQfOjjQTfgg^tp5»O^Q
А мм мч мм мм мч мм мм мм Л
5 К К 5 К S S S S Ж
OmOmmmCmOmOmOmmmOmmm
о »п «п
о о о о —
fNOOoO>«r>«— О^-О^Г
VOOr^'Or^OoO'^OsO
^US^tQ^UQ^US^US
мм им мм мм мм мм мм мм мм мм
ssssssssss
mmmmmmmm0UmmmmmmQ*mm 1
On
§
метр
%
5
Сер
g
о
г*
00
о
о
VO
Os
о
Tf
ЧО
о
о
о
го
о
m
о
TJ-
W-
о
СЧ
«г>
Г-
о
VO
СЧ
VO
<N
«л>
о
СЧ
сч
<ч
о
VO
ГО
го
сч
4t
VO
О
о
го
VO
О
Tf
О
«о
о
TJ-
*-
о
сч
«г>
Г-
о
VO
о
00
сч
«л>
о
сч
м4
сч
го
г-
г^
TJ-
Os
сч
rf
VO
о
о
о
го
о
VO
00
Tf
wm
о
сч
»л>
Г-
о
VO
сч
<ч
VO
m
сч
«г>
г^
S
VO
Os
ON
г^
р—
Tf
чо
о
о
го
Г-
о
«г>
о
чО
00
тГ
*-*
о
сч
»л>
г^
о
ЧО
о
Os
сч
ЧО
«г>
сч
и
о
г^
о
»п
о
Os
<п
ЧО
*""
»г>
ЧО
о
о
о
го
«о
ЧО
сч
»п
сч
о
<ч
<ч
00
ЧО
чо
о
00
00
ЧО
о
го
«г>
00
о
00
г^
о
сч
_,
о
<ч
»п
VO
о
о
«г>
00
о
m
«о
ЧО
<ч
m
<ч
о
<ч
<ч
00
ЧО
ЧО
105
00
ЧО
о
го
мм*
m
«г> «г>
ЧО ~
о «п
ЧО Os
TJ- О
00 TJ-
^ сч
<Ч 00
00 —
— <ч
«л> «п
ЧО чо
О О
О О
1 °°
1 00
о о
го «г>
сч <ч
г- г-
о о
ЧО чо
<ч <ч
о о
<ч сч
сч сч
00 00
ЧО чо
ЧО чо
«о®
00 ^
го го
г- г-
»л> ю
го го
м^
о
«^ОммОЬмОмм* —
СЧ
чО
о
<ч
00
о
сч
мм
<ч
г-
»п
<ч
OS
«г>
<ч
ш
о
00
о
го
о
го
из
«г> —
00 «О
«п го
го ш
Os
ГО
сч
Os
о
сч
г-
ЧО
сч
о
ГО
сч
»о
ЧО
о
о
о
ГО
*п
г^
о
ЧО
сч
»о
сч
ГО
Оч
«г>
г^
о
Os
00
г^
о
т»-
^
о
S
Tf
89
ГО ГО
о см
Г- О
СЧ ГО
ЧО ГО
ГО 00
ГО ГО
сч о
О го
го го
m »n
чо чо
о о
о о
^ 1
Os I
о о
«г> го
»П 00
Г- 00
о о
чо Г^
СЧ TJ-
«о »п
сч сч
ss
«п сч
Г^ 00
— о
00 О
Г^ OS
О «Г>
Tf Tf
м^
о
го
тГ
о
Os
го
сч
00
TJ»
чо
го
Tf
m
чо
о
о
105
о
ЧО
00
00
о
г^
TJ»
«г>
сч
103
сч
00
130
о
OS
«г>
Tf
мм*
«о «г>
г- чо
ГО Tf
о о
ГО СЧ
го*4 ^
о о
сч сч
tj- m
го О
ЧО Г^
ГО Tf
«п «п
ЧО чо
оол
—
1 2
о о
го" чо*4
сч сч
Os OS
»n «r>.
t^ t^
Tf "«t
*n *n
СЧ СЧ
ГО ГО
о о
сч сч
00 00
о о
m «о
Os Os
о о
«r> m
ь^ 1
«n bd о Ь^ о 1
— m
г? О
о —
^t m
из ^
го
«п
Tf
мм
О "t
— о
о «п
^ из
МЪ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ ММ 1
s s ж ж 5 ж ж ж ж ж ж ж ж ж 1
мм
СЧ
VO
О
сч
мм
о
00
о
сч
мм
Ой
<N
г-
»п
<ч
0U
о
Os
m
<ч
из
Ом
о
00
о
го
Ом
»п
о
о
го
из
Си Ой
о
t—*
m ^*
00 «П
«о го
го w
Ом
о
S
Tf
Ом Ом
«п
— «г>
^м 0
о —
^ «п
UQ ^*-
Ом
о
го
«о
Tf
из
Ом Ом |
о 1
о ч-
— о
о «п
^ из
Ж Ж Ж Ж 5 Ж 5 Ж К Ж Ж Ж 5 Ж 1
Ом
мм
Ом
Оц
Ом
Ом
О, Ом
Ом
Ом Ом
0м
0м 0м


220 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение та(
/71, КГ, ДЛЯ ПОДШИПНИКОВ
с
пластмассовым
сепаратором
с
металлическим
сепаратором
ЭГ'ЗИШ
длш
'лш
л "длш
*Л* "ЯШ
длш
*лш
3
I
**•
J
-
•S
•S
^
QQ
О
£
*
Q
"€
***
Обозначение подшипника
Q О «О «О О О
Ол О^ 00^ го^ чо^ Г^
tj-*4 m* <*£ *п ч* *п
о о о о о о
  ^ ^ Ч 1
го*4 tj-" to*4 Tf т*-* *п
00 О ГО On Ш 00
tJ^ Ф tJ^ О^ -^ го^
^•* *п v* «гГ «г* чо*
О ^ О ЧО О -*
00^ О ^ CN т^ Г^
го*4 «г* tj-*4 m* tj-" in4
*п *п *п *п *п *п
©* о4 о4 о4 ©* о4
00 ГО 00
1 - 1 М 1 (N
ол ол ол ол ол ол
со" ч©* го* ЧО* со* чО*
оо оо £ £ 25 25
SS2222
о о о о о о
00 00 On On On On
tJ- ««t чо чо ЧО ЧО
>л <л ю «п ю <л
(N (N M (S (S (N
ГО ГО ГО ГО ГО ГО
о о о о о о
(N (N (S (S (N (N
00 00 00 00 00 00
•п «о о о «г> «о
-* tj- cn m cn m
о о «r> «r> о о
о о о о — —
»n m о о »n m
m m чо чо чо чо
РИК55115К
РИКБ55145К
РИК60120К
РИКБ 60150К
РИК65125К
РИКБ65155К
РИК 55115
РИКБ 55145
РИК 60120
РИКБ 60150
РИК 65125
РИКБ 65155
4,85
4,10
5,43
4,50
»п
0,6
l
3,0
CN
о
о
чО
CN
го
о
CN
00
о
го
«г>
о
г-
РИК70130К
РИК 70130
m о
On ^
*п о*
«г* г«*
6,66
10,19
cn о
оол г^
«г* оо*
«о г-
ЧО
го I
©^ ©^
ЧО* ГО*
CN CN
—. ro
о »n
о *-
ЧО чо
«О О
CN ГО
ГО »П
О CN
а§
о «л
ЧО »П
— ГО
О »П
г- г-
РИКБ70160К
РИК75155К
РИКБ 70160
РИК 75155
10,60
9,40
11,87
10,53
г^
-
10,0
CN
ГО
»п
ЧО
О
го
CN
О
о
00
00
«о
РИКБ75185К
РИКБ 75185
13,20
11,80
14,78
13,00
г^
-
1
3,0
00
о
го
чо
го
го
О
о
00
о
ЧО
о
On
РИК90180К
РИК 90180
15,10
21,20
13,70
18,60
16,91
23,80
15,34
20,40
t^ On
S 1
о о
2 <*
оо m
m оо
о »п
го m
чо оо
m о
ГО Tt
«о о
ГО ЧО
о о
•- го
о о
CN CN
О О
ЧО On
«2
РИКБ90210К
РИК110210К
РИКБ 90210
РИК 110210
го m о о о
О tJ- a ^ Ю
00* ЧО* 4t* On* —*
CN CN ГО ГО *П
О О О О О
^ ол ^ ^ *^
TJ-* го* О tJ* TJ-*
CN CN ГО го Tf
О О О О О
г^ ^ оол чол гол
О* 00* «Г? CN* ГО*
(N (N П Tf «Л
О О О О О
чОл ^ 00^ ©л ч©л
ЧО* *П -«* 00* Г-*
CN CN ГО ГО Tf
os 2 2 2 2
- ~- 13 Э 3
00 CN CN
— 1 Tf | f-
CN CN CN
о о о о о
2 ^ 2 ^ 2
»п о о »n m
00 «-^ •-* ГО ГО
m m «о о о
m r* г^ о о
00 00 00 00 00
О О О CN CN
г? т т *п *п
о »n m о о
ЧО 00 00 О О
о о о о о
го »n m чо чо
о о о о о
ЧО TJ- О Г- TJ-
CN CN ГО CN ГО
о ш *п о о
On — — Tj- П-
О О О О О
-^ го го »n m
РИКБ110260К
РИК 130240К
РИКБ 130300К
РИК 150270К
РИКБ 150340К
РИКБ 110260
РИК 130240
РИКБ 130300
РИК 150270
РИКБ 150340


Продолжение табл. 2.78
Do
Cfw
т
dt
609925
Исполнение 509700
Роликовый упорно-радиальный
Размеры, мм
Обозначение
609925
d
127

dull!
di
175
D
200
Dcl
114
H
35
r
1,5
e
1,5
tt„p, мин'1, при смазочном
материале
пластичном
200
жидком
260
/я, кг
3,80
С короткими цилиндрическими роликами и двойные упорные с игольчатыми роликами
Обозначение
подшипника
509730*
509740*
d
150
200
D
240
300
Н
40
45
h
12
15
dx
214
274
г
1,5
1,5
Г\
1,0
1,0
Грузоподъемность, кН
осевая
С
85
960
Со
510
640
радиальная
С
77
88
Со
179
235
Ипр, мин, при смазочном
материале
пластичном
210
170
жидком
520
420
/я, кг
5,57
9,7


222
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.79. Упорные сферические роликоподшипники по ГОСТ 9942
Эквивалентная осевая нагрузка на
подшипник (Fr^0,55Fa):
динамическая Р = Fa + l,2Fr;
статическая Р0 = Fa + 2,7Fr;
Исполнение 9039000
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
Н
Вг
В
9039280
400
Легкая серия диаметров 3, серия ширин 9
460 I 540 I 526 I 85 I 81 I 27
42
212
9039280
Средняя серия диаметров 3, серия ширин 9
9039352
9039364
9039388
260
320
440
329
399
548
420
500
680
405
482
655
95
109
145
91
105
140
32
37
49
45
53
70
148
180
245
6
6
8
9039412
9039414
9039415
9039417
9039420
9039428
9039436
9039452
90394/500
Обозначение
подшипника
60
70
75
85
100
140
180
260
500
Грузе
С
Тяжелая серия диаметров 4, серия ширин 9
89
103
109
125
146
199
245
354
661
130
150
160
180
210
280
360
480
870
123
142
152
170
200
268
305
460
830
эподъемность, кН
Со
42
48
51
58
67
85
109
132
224
Л„р, МИН*1, Г
CI
иазочном
39,5
45,5
48
55
64
81
105
127
216
15
17
18
21
24
31
39
48
81
ри жидком
материах
ie
20
23
24
28
32
41
60
64
107
г*
71, М
38
44
47
54
62
86
82
154
290
d2, не 1
менее
2,5
3
3
3,5
4
5
6
8
12
D2, не
более
Легкая серия диаметров 2, серия ширин 9
133 I 342 I 630
56,6
460
500
9039352
9039364
9039388
Средняя серия диаметров 3, серия ширин 9
2200
2880
4000
3130
4620
7320
630
500
500
52,6
83
196
330
400
548
374
449
614
Тяжелая серия диаметров 4, серия ширин 9
9039412
9039414
9039415
267
327
350
368
454
500
1600
1600
1600
2,86
4,31
5,24
90
105
115
109
126
134


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
223
Продолжение табл. 2.79
Обозначение
подшипника
9039417
9039420
9039428
9039436
9039452
90394/500
Грузоподъемность, кН
С
400
540
900
1500
2230
6220
Со
600
826
1750
3000
4790
15100
w„p, мин*1, при жидком
смазочном материале
1250
1000
800
800
500
250
/я, кг
7,45
11,6
25,5
52,5
112
583
d2i не
менее
130
150
205
260
360
670
£>2, не
более
153
178
239
307
419
765
Примечание. Пример обозначения подшипника 90394/500.
Подшипник 90394/500 ГОСТ 9942-90.
2.80. Двухрядные упорные одинарные подшипники с цилиндрическими и
коническими роликами
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
d
D
Н
г
С
С,
кН
лПр- Ю"\ мин, при
смазочном материале
пластичном
жидком
т, кг
Стандартный, тяжелой серии
9009422 ПО 230 73 4 744 1150 260 320 16,10
Нестандартны й
889752
260
540
132
8
-
-
100
130
164
Упорные подшипники с коническими роликами. Тяжелая серия
Обозначение
подшипника
9019424
9019436
9019452
d
120
180
260
dx
120,3
180,3
260,3
D
250
360
480
Н
78
109
132
г
5
6
8
С
Со
кН
760
1570
2150
1510
3100
4700
е
8,964
8,964
10,037
X
5,976
5,976
6,691
Ло
13,744
13,744
15,390
"пр> МИН ,
при
смазочном
материале
S
ев
200
160
125
3
о
260
200
160
/я, кг
20,10
55,40
114,00
Примечание. Эквивалентная нагрузка динамическая Р = XFr + F„ при Fa/Fr >e\ статическая
P0 = X0F,+Fa при F„/Fr>X0


224
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.1.11. ШАРНИРНЫЕ ПОДШИПНИКИ
2.81. Шарнирные подшипники для подвижных соединений
1.1* Н
г
ъ
1
II Q,S*{S* ||
Pi
\чщт\
L > J
г
i
t
Исполнение 111
Исполнение ШС
Исполнение ШН
Размеры, мм
Обозначение подшипника
исполнения
Ш
ШС
Допустимая
радиальная
нагрузка, кН
Ш5
Ш6
ЕШ8
ЕШ10
Ш12
ЕШ15
ЕШ17
Ш20
Ш25
ШЗО
ЕШ35
Ш40
ЕШ45
Ш50
-
-
ШС5
ШС6
ЕШС8
ЕШС10
ШС12
ЕШС15
ЕШС17
ШС20
ШС25
ШСЗО
ЕШС35
ШС40
ЕШС45
ШС50
ШС55
ЕШС60
5
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
Серия Е (ГОСТ 3635)
14
14
16
19
22
26
30
35
42
47
55
62
68
75
85
90
4
4
5
6
7
9
10
12
16
18
20
22
25
28
32
36
6
6
8
9
10
12
14
16
20
22
25
28
32
35
40
44
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
2
2
2
2
9,8
9,8
15,7
23,5
30,8
45,1
63,7
85,3
137
177
241
285
368
453
580
706
0,005
0,005
0,008
0,012
0,016
0,035
0,048
0,065
0,115
0,16
0,24
0,33
0,43
0,56
0,88
U
Ш8
Ш10
Ш15
Ш17
Ш35
Ш45
-
ШС8
шею
ШС15
ШС17
ШС35
ШС45
ШС60
8
10
15
17
35
45
60
Серия 7 (ГОСТ 3635)
17
20
28
32
55
70
90
5
6
8
10
21
25
34
8
9
12
14
26
32
44
0,5
0,5
1
1
1,5
2
2
15,7
23,5
45,1
63,7
241
368
667
0,008
0,012
0,035
0,048
0,24
0,46
0,98
-
-
-
-
2Ш20
-
2ШС10
2ШС12
2ШС15
2ШС17
2ШС20
2ШС25
10
12
15
17
20
25
Серия 2 (ГОСТ 3635)
30
32
35
40
47
52
10
12
14
14
15
15
14
16
18
21
26
28
0,5
1,5
54
70,6
92,2
106
128
147
0,052
0,065
0,082
0,15
0,19
0,26


ПОДШИПНИКИ ПРОИЗВОДСТВА СТРАН СНГ
225
Продолжение табл. 2.81
Обозначение подшипника
исполнения
Ш
ШС
d
D
В
Bi
г
Допустимая
радиальная
нагрузка, кН
/и, кг
Нестандартные размеры
-
-
Ш9
8ШС100К
9ШС110К
ШС9
100
НО
9
125
150
20
25
35
6
30
40
9
1,5
2
0,5
700
ИЗО
23,5
0,92
1,9
0,12
С антифрикционным вкладышем
Обозначение подшипника
ШН6Ю
ШН8Ю
ШН10Ю
ШН12Ю
ШН15Ю
ШН17Ю
ШН20Ю
ШН25Ю
ШНЗОЮ
ШН35Ю
ШН40Ю
ШН45Ю
ШН50Ю
ШН55Ю
ШН80Ю
d
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
80
D
14
17
20
22
28
32
35
42
47
55
62
70
75
85
120
В
4
5
6
7
8
10
12
16
18
21
22
25
28
32
45
Я.
6
8
9
10
12
14
16
20
22
25
28
32
35
40
55
г
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
2
2
2
2
/и, кг
0,005
0,008
0,012
0,016
0,032
0,048
0,065
0,115
0,160
0,24
0,330
0,460
0,560
0,88
2,33
2.82. Шарнирные подшипники для неподвижных соединений
ГОСТ 3635, исполнение ШМ Исполнение ШСЛ ШВ7 ШВХ6
8 — 8134


226
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.82
Размеры, мм
Обозначение подшипника
d
D
В
By
г
Допустимая
радиальная нагрузка,
кН
/я, кг
Серия Е (ГОСТ 3635)
ШМ5
ШМ6
ЕШМ8
ЕШМ10
ШМ12
ЕШМ15
ЕШМ17
ШМ20
ШМ25
ШМЗО
ЕШМ35
ШМ40
ЕШМ45
ШМ50
5
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
14
14
16
19
22
26
30
35
42
47
55
62
68
75
4
4
5
6
7
9
10
12
16
18
20
22
25
28
6
6
8
9
10
12
14
16
20
22
25
28
32
35
0,5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
1,5
1,5
2
2
19,6
19,6
31,4
47
61,6
90,2
127,5
170,6
274
354
482
570
736
906
0,004
0,004
0,008
0,012
0,016
0,035
0,048
0,065
0,115
0,16
0,24
0,33
0,43
0,56
Серия 7 (ГОСТ 3635)
ШМ8
ШМ10
ШМ15
ШМ17
ШМ35
ШМ45
8
10
15
17
35
45
17
20
28
32
55
70
5
6
8
10
21
25
8
9
12
14
26
32
0,5
0,5
1
1
1,5
2
31,4
47
90,2
127,5
482
736
0,008
0,012
0,035
0,048
0,24
0,46
Серия 2 (ГОСТ 3635)
2ШМ10
2ШМ12
2ШМ15
2ШМ17
2ШМ20
2ШМ25
10
12
15
17
20
25
30
32
35
40
47
52
10
12
14
14
15
15
14
16
18
21
26
28
1
1
1
1
1
1,5
108
141,2
184,4
212
257
294
0,052
0,065
0,082
0,15
0,19
0,26
Нестандартные
ШМ9
9ШМ35
ШМЛ60
9
35
60
20
55
90
6
15
34
9
22
44
0,5
1
2
47
338
1334
0,12
0,19
0,98
С разъемным наружным кольцом
ШСЛ60
ШСЛ70
ШСЛ80
ШСЛ130
2ШСЛ50
2ШСЛ70
2ШСЛ90
ШВ7
60
70
80
130
50
70
90
7
90
105
125
200
90
125
160
32
34
40
70
52
28
35
50
19
44
49
76
95
54
70
80
28
2
2
2
3
2
2,5
3
1
667
903
1957
21680
536
1073
1594
89,3
0,94
1,56
3,78
8,93
1,31
2,41
6,1
0,12
С хвостовиком
Обозначение подшипника
ШВХ6
d
6
1
62
/i
33
/
52
В
9
Вх
12
Допустимая
радиальная нагрузка,
кН
44,1
/я, кг
0,042


2.1.12. ПОДШИПНИКИ ДЛЯ ЛИНЕЙНОГО ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
2.83. Шариковые подшипники для линейного перемещения
А-А 1Г
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
410804Л
410805Л
Fw
20
25
D
32
40
С
45
58
г
0,5
0,5
Грузоподъемность, кН
С
0,8
1,4
Со
1,5
2,7
/If, КГ
0,148
0,348
С уплотнениями
510806Л2
510808Л2
510810Л2
510812Л2
510816Л2
30
40
50
60
80
47
62
75
90
120
68
80
100
125
165
1,5
0,5
0,5
0,5
1,0
1,6
2,7
4,0
5,7
10,6
3,0
4,6
7,8
11,0
19,5
0,446
0,948
1,720
3,150
7,100


228
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
О
41
0J> О
О О
О О
к0б Ф О 00
j
О О
ф
1
1
з
а:
Си
§
с
о
£
&
а
х
л
ч
о
и
2
X
о.
о
Б
>>
S
о
Б
X
?
с«
5^ _
во
в
кан;
X
X
2
ения
X
н
о
ч
Б
>*
и
о\«ло
ss =
о4 о4 о4
1 о о4
1 f> ^
1 о" о4
О со оо
^ ^ о
оош
VO О VO
—■ CN CN
ooJQ
<S VO rf
о4 о о4
moo
«r> «— r^
-* CN CN
О CN Г-
CN го со
Г- <N 00
— CN <N
oo 22
t=! t? t?
oo —• со
г^ о о
sss
"Л «Л >Л
I- 1
и 1
„ 1
5
одьемность, кН
узоп
а.
U
а
о
** 1
-о 1
О
Q
О
Q
£
й 3
= *
4> X
£ с
9 1
ю 3
О
с
ев
X
Л
§
2
X
а
о
Б
Б
X
ев
*
во
ее
X
S
го
«г>
о
О
О
го
О
»п
»п
CN
CN
»П
Г-
Tf
CN
ГО
СО
CN
CN
*
«г>
о
TJ-
о"
го
Tf
TJ-
го"
»п
о
»п
CN
«г>
VO
%rk
»п
г-
VO
о
г-
CN
^
«Г>
СО
*
е? «=!
о
00
о
о
Tf
г-
О
00
о
о
Tf


Продолжение табл 2.83
г П s вя wA wj**a wa wA гллл *а wa wm ■*««
»;!! гу"уууууу*уу/уу/ууууууууууууууу/У"'У'>
Исполнение 41800X1
Исполнение 51800КЛ
С регулируемым радиальным зазором и с канавками под упорные кольца
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
410800X1
F»
10
D
19
С
29
D,
18
а
3,0
С,
23,0
А
1,0
г
0,3
g
1,4
/я, кг
0,038
С уплотнениями, с регулируемым радиальным зазором и с канавками под упорные кольца
Обозначение
подшипника
510808КЛ*
510810КЛ*
510812КЛ*
F*
40
50
60
D
62
75
90
С
80
100
125
Di
59
72
86,5
г
0,5
0,5
0,5
а
9,85
11,35
15
С,
56
77,3
95
А
2,15
2,60
3,15
g
2,0
2,0
2,9
Грузоподъемность, кН
С
2,7
4,0
5,7
Со
4,6
7,8
н,о
1,32
1,57
2,00


Продолжение табл. 2.83
ы
ы
о
С уплотнениями с неполным охватом направляющих и с канавками под упорные кольца
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
510805НЛ*
510806НЛ*
510808НЛ*
Fn
25
30
40
D
40
47
62
С
58
68
80
£>,
38,7
45,7
59,0
г
0,2
0,5
0,5
а
7,0
8,15
9,85
С,
44
51,7
60,3
ь
2,0
1,85
2,15
а,°
60
54
60
Грузоподъемность, кН
С
1,4
1,6
2,7
Со
2,7
3,0
4,6
0,265
0,352
0,810
ПО
>
m
хг
н
m
-о
о
н
о
В
S
о
00
>
JZ
т
X


2.84. Роликовые игольчатые подшипники для линейного перемещения
1—
cm
СЗ-
Й
РИП2025К
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
РИП3020/0120
РИП3020/0162
РИП3020/0192
РИП3020/0318
РИП3020/0474
РИП3020/0582
РИП5032/0100
Обозначение
подшипника
РИП2025К
В
20
20
20
20
20
20
32
LSW
3
3
3
3
3
3
5
В
10
]
L
120
162
192
318
474
582
100
Dw
2
/
6
6
6
6
6
6
8
L
32
е
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
5,5
а
2
Грузоподъемность, кН
С
66,0
84,0
96,0
144,0
196,0
230,0
138,0
Со
199,0
270,0
320,0
539,0
800,0
984,0
364,0
Грузоподъемность, кН
С
11,8
Со
28,0
/я, кг
0,041
0,055
0,066
0,109
0,163
0,199
0,073
/И, КГ
0,003
я
о
1
S
я
я
S
S
я
3
D0
8
н
го
>
о
н
о
я
ы


232
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Подшипники качения: Справочное
пособие / Под ред. Н.А. Спицына и А.И. Спри-
шевского. М: Машгиз. 1961. 829 с.
2. Подшипники качения: Справочник-
каталог / Под ред. В.Н. Нарышкина и Р.В. Ко-
росташевского. М: Машиностроение, 1984.
280 с.
3. Перель Л.Я., Филатов А.А.
Подшипники качения: Расчет, проектирование и
обслуживание опор: Справочник. М:
Машиностроение, 1992.608 с.
4. Подшипники качения: Справочник-
каталог / Л.В. Черневский, Р.В. Коросташев-
ский. Б.А. Яхин и др.; Под общ. ред. Л.В. Чер-
невского и Р.В. Коросташевского. М.:
Машиностроение, 1997. 896 с.
2.2. ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
В настоящее время фирма SKF (Швеция)
имеет 80 подшипниковых заводов и
представительства в большинстве стран мира, в том
числе и в России. Специалисты фирмы SKF
обеспечивают не только поставку подшипников в
СНГ, но и консультации по их выбору,
монтажу, обслуживание подшипников при их
эксплуатации и др. Фирма SKF выпускает
подавляющее большинство конструктивных групп
подшипников, аналогичных выпускаемыми
заводами СНГ, и даже в более широком
размерном диапазоне, а также производит ряд
других конструкций подшипников, еще не
освоенных на предприятиях СНГ.
Ниже приведены сведения главным
образом по относительно новым конструкциям
подшипников, выпускаемых фирмой SK.F,
получивших в последнее время большое
распространение, но в большинстве случаев серийно
не освоенных предприятиями СНГ, например,
подшипникам различных типов с встроенными
уплотнениями. Конструкции уплотнений и
заложенный в подшипники смазочный
материал позволяют эксплуатировать их в диапазоне
рабочих температур -40 ... +120 °С.
Подшипники фирмы SKF изготовляют из
высококачественных сталей с пониженной
металлургической загрязненностью. Благодаря
этому, а также высокой технологической
дисциплине при изготовлении подшипники SKF
надежнее и долговечнее подшипников многих
других фирм.
2.2.1. РАДИАЛЬНЫЕ
ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Фирма SKF выпускает в широком
размерном диапазоне однорядные
подшипники, как основной конструкции, так и
снабженные односторонними или двусторонними
уплотнениями или защитными шайбами.
В случаях, когда грузоподъемности
одного подшипника недостаточно или когда вал
должен быть зафиксирован в осевом
направлении с двух сторон с заданным зазором, фирма
SKF подбирает пары однорядных
подшипников таким образом, что при установке их
вплотную один к другому достигается
равномерное распределение нагрузки без
использования проставочных колец. В зависимости от
требований пары могут быть поставлены в трех
различных комплектациях для установок по
трем схемам: тандем, О- и Х-образной. В
размерном диапазоне 10 ... 100 мм (по диаметру
отверстия) фирма SKF поставляет также
двухрядные подшипники.
Помимо традиционных конструкций,
фирма выпускает, например, подшипники типа
Y, представляющие собой однорядные
радиальные подшипники, закрытые с обеих сторон
уплотнениями и заполненные литиевым
смазочным материалом. Наружное кольцо
подшипника имеет внешнюю сферическую
поверхность. Установка подшипника
производится в корпус, отверстие которого под
подшипник также имеет сферическую
поверхность. Благодаря этому можно
скомпенсировать образовавшийся при монтаже перекос
вала. Отверстие внутреннего кольца имеет
плюсовое поле допуска, что позволяет
устанавливать подшипник на вал с посадочной
поверхностью большой протяженности.
Крепление на валу осуществляется с помощью
эксцентрического или цилиндрического
установочного кольца с винтом.
Подшипники типа Y выпускаются
нескольких конструкций (табл. 2.85). Корпус
подшипника имеет несколько исполнений:
стационарное для установки на площадке,
параллельное валу и фланцевое.


2.85. Подшипники типа Y фирмы SKF
С-|
С эксцентриковым кольцом
Без отражательных дисков
С-|
D 1
С двумя отражательными дисками
Исполнение YEL2-2F
С двумя отражательными дисками
с ворсистым покрытием
Исполнение YET2
Исполнение YEL2
Исполнение YEL2-2FF
Размеры, мм
без
отражательных
дисков
YET203/12
YET203/15
YET203
YEL203
YET204
YEL204
Обозначение подшипника
с2-мя
отражательными
дисками
_
-
-
YEL203-2F
-
YEL204-2F
с 2-мя отражательными
дисками и ворсистым
покрытием
_
-
-
YEL203-2FF
-
YEL204-2FF
d
12
15
17
20
di
24,2
24,2
24,2
24,2
28,2
28,2
d2
28,6
28,6
28,6
28,6
33
33
D
40
40
40
40
47
47
Bi
28,6
28,6
28,6
37,3
31
43,7
С
12
12
12
12
14
14
s
6,5
6,5
6,5
13,9
7,5
17,1
г\л
0,3
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
Грузоподьем ность,
кН
С*
7,35
7,35
7,35
7,35
9,8
9,8
Со
4,75
4,75
4,75
4,75
6,55
6,55
/я, кг
0,13
0,12
0,11
0,13
0,16
0,19
Я
о
S
я
я
S
я
я
я
%
я
1
ы
ы


Продолжение табл. 2.85
без
отражательных
дисков
YET205
YEL205
YET206
YEL206
YET207
YEL207
YET208
YEL208
YET209
YEL209
YET210
YEL210
YET211
YEL211
YEL212
Обозначение подшипника
с 2-мя
отражательными
дисками
-
YEL205-2F
-
YEL206-2F
-
YEL207-2F
-
YEL208-2F
-
YEL209-2F
-
YEL210-2F
-
YEL211-2F
YEL212-2F
с 2-мя отражательными
дисками и ворсистым
покрытием
-
YEL205-2FF
-
YEL206-2FF
-
YEL207-2FF
-
YEL208-2FF
-
YEL209-2FF
-
YEL210-2FF
-
YEL211-2FF
YEL212-2FF
d
25
30
35
40
45
50
55
60
dx
33,7
33,7
39,7
39,7
46,1
46,1
51,8
51,8
56,8
56,8
62,5
62,5
69,1
69,1
75,6
d2
37,4
37,4
44,2
44,2
55,6
55,6
60,3
60,3
63,5
63,5
69,9
69,9
76,2
76,2
83,7
D
52
52
62
62
72
72
80
80
85
85
90
90
100
100
ПО
В,
31
44,4
35,7
48,4
38,9
51,1
43,7
56,3
43,7
56,3
43,7
62,7
48,4
71,4
77,8
С
15
15
18
18
19
19
21
21
22
22
22
22
25
25
26
s
7,5
17,5
9
18,3
9,5
18,8
11
21,4
11
21,4
11
24,6
12
27,8
31
П. 2
0,6
0,6
0,6
0,6
1,5
Грузоподъемность,
кН
С*
10,8
10,8
15
15
19,6
19,6
23,6
23,6
25,5
25,5
27
27
33,5
33,5
40,5
Со
7,8
7,8
11,2
11,2
15,3
15,3
19
19
21,6
21,6
23,2
23,2
29
29
36
/и, кг
0,18
0,23
0,30
0,36
0,49
0,55
0,62
0,70
0,65
0,74
0,73
0,89
0,98
1,20
1,60
* Если подшипники устанавливаются на валы, обработанные до допуска h6 или более точно, то приведенные значения С следует умножить на 1,3
С закрепительной втулкой


Обозначение подшипника
с закрепительной втулкой
без отверстия для
смазки
362004ATN
362005ATN
362006ATN
362007А
362008А
с отверстием для
смазки
362004BTN
362005BTN
362006BTN
362007В
362008В
d
20
25
30
35
40
D
47
52
62
72
80
В
15
15
18
19
22
Вг
28
28
32
34
38
С
14
15
16
17
18
s
7,5
7,5
9
9,5
11
Грузоподъемность, кН
С
12,7
13,5
19
25,1
29,6
Со
6,95
8
11,6
15,6
19,6
Пщ, ТЫС. МИН'1
10
8,5
7,5
6,3
5,6
/я, кг
0,14
0,17
0,27
0,40
0,54
Со стопорным винтом
Без отражательных дисков С двумя отражательными дисками
С двумя отражательными дисками
с ворсистым покрытием
без
отражательных
дисков
YAR203/12
YAR203/15
YAR203
YAR204
YAR205
YAR206
Обозначение подшипника
с2-мя
отражательными
дисками
YAR203/12-2F
YAR203/15-2F
YAR203-2F
YAR204-2F
YAR205-2F
YAR206-2F
с 2-мя отражательными
дисками и ворсистым
покрытием
YAR203/12-2FF
YAR203/15-2FF
YAR203-2FF
YAR204-2FF
YAR205-2FF
YAR206-2FF
d, дюйм
12
15
17
20
25
30
dx
24,2
24,2
24,2
28,2
33,7
39,7
D
40
40
40
47
52
62
в,
27,4
27,4
27,4
31
34,1
38,1
С
12
12
12
14
15
18
s
Н,5
11,5
11,5
12,7
14,3
15,9
Г\Л
0,3
0,3
0,3
0,6
0,6
0,6
Грузоподъемность,
кН
С*
7350
7350
7350
9800
10 800
15 000
Со
4750
4750
4750
6550
7800
11200
/я, кг
0,11
0,099
0,088
0,14
0,17
0,28


236
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Обозначение подшипника
без
отражательных
дисков
YAR207
YAR208
YAR209
YAR210
YAR211
YAR212
YAR213
YAJ214
YAJ216
YAJ218
YAJ220
с2-мя

отражательными
дисками
YAR207-2F
YAR208-2F
YAR209-2F
YAR210-2F
YAR211-2F
YAR212-2F
YAR213-2F
YAJ214-2F
YAJ216-2F
YAJ218-2F
YAJ220-2F
с 2-мя
отражательными
дисками и
ворсистым
покрытием
YAR207-2FF
YAR208-2FF
YAR209-2FF
YAR210-2FF
YAR211-2FF
YAR212-2FF
YAR213-2FF
YAJ214-2FF
YAJ216-2FF
YAJ218-2FF
YAJ220-2FF
i
§
чз
35
40
45
50
55
60
65
70
80
90
100
dx
46,1
51,8
56,8
62,5
69,1
75,6
82,5
87,1
101,4
Л 12,5
124,8
D
72
80
85
90
100
ПО
120
125
140
160
180
Вх
42,9
49,2
49,2
51,6
55,6
65,1
68,3
74,6
82,6
96
108
С
19
21
22
22
25
26
27
28
30
36
40
s
17,5
19
19
19
22,2
25,4
25,4
30,2
33,3
39,7
42
Продолжение табл 2.85
г\л
1,5
1,5
1,5
2
2
2

Грузоподъемность, кН
С*
19 600
23 600
25 500
27 000
33 500
40 500
44 000
46 500
54 000
73 500
95 000
Со
15 300
19 000
21600
23 200
29 000
36 000
40 000
45 000
55 000
73 500
93 000
/W,
кг
0,41
0,55
0,60
0,69
0,94
1,30
1,65
1,90
2,80
4,10
5,65
* Если подшипники устанавливаются на валы, обработанные до допуска h6 или более точно, то
приведенные значения С следует умножить на 1,3.
К новому поколению можно отнести
подшипники с встроенным датчиком,
позволяющим получать следующие сведения:
частоту, скорость и направление вращения, угол
поворота наружного кольца относительного
внутреннего и ускорение. Они находят
применение в движущихся средствах, рулевых
механизмах, электромоторах, коробках передач,
эскалаторах, системах управления различными
механизмами, системах контроля наматывания в
рулоны или разворачивания из них различных
материалов, например, бумаги или
металлической ленты и пр. Потребление этих подшипников
"с интеллектом" исчисляется миллионами.
Данные по таким подшипникам приведены в
табл. 2.86.
2.86. Подшипники с "интеллектом" фирмы SKF
Размеры, мм
Обозначение
6202/VU1020
6204/VU1020
6205/VU1020
6206/VU1020
6208VU1020
6209/VU1020
d
15
20
25
30
40
45
D
35
47
52
62
80
85
В
11
14
15
16
18
19
Грузоподъемность,
кН
С
7,8
12,70
14
19,5
30,7
33,2
Со
3,75
6,55
7,80
11,2
19
21,6
W„p, ТЫС.
мин*1
13
10
8,5
7,5
5,6
5
/я, кг
0,05
0,15
0,18
0,29
0,40
0,44
* Здесь и далее приводятся обозначения инофирмы.


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
237
2.2.2. ДВУХРЯДНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ
(САМОУСТАНАВЛИВАЮЩИЕСЯ)
ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Фирма SKF выпускает в широком
размерном диапазоне подшипники основной
конструкции и с уплотнениями как с
цилиндрическими, так и с коническими отверстиями
(конусностью 1:12), а также с удлиненным
внутренним кольцом. Допустимый угловой перекос
у подшипников основной конструкции равен
2,5 ... 3°, а у подшипников с уплотнениями
1,5°.
Для сферических двухрядных шариковых
и роликовых подшипников фирма SKF
выпускает корпуса различных конструкций.
2.2.3. ПОДШИПНИКИ
С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
Фирма SKF выпускает множество
типоразмеров однорядных, двухрядных и
многорядных подшипников различного
конструктивного исполнения, к которым относятся
подшипники с новой геометрией
направляющих поверхностей бортов и торцов роликов,
обеспечивающих высокую грузоподъемность в
осевом направлении, подшипники с роликами с
оптимизированным контактом.
Цилиндрические образующие роликов имеют
оптимизированный контакт, так называемый
логарифмический профиль, благодаря чему устраняется
краевой эффект и существенно повышается
надежность. Кроме того, подшипники с таким
контактом способны воспринимать угловые
перекосы внутреннего кольца по отношению к
наружному и таким образом компенсировать
погрешности соосности (до 4' у подшипников
узких серий и до 3' - широких серий).
Из других конструкций можно отметить
перекрестно-роликовые подшипники для
опорно-поворотных устройств с диаметром
отверстия 30 ... 7000 мм.
2.2.4. ИГОЛЬЧАТЫЕ
РОЛИКОПОДШИПНИКИ
Фирма SKF выпускает игольчатые
подшипники различных конструктивных
разновидностей как с массивными, так и с
тонкостенными штампованными кольцами. На
концах игольчатые ролики имеют слегка
скругленный профиль, благодаря чему краевой
эффект, выражающийся в концентрации
напряжений, при работе подшипников не возникает.
Сепараторы могут быть штампованными из
стальной ленты или пластмассовыми.
Некоторые конструкции подшипников имеют
встроенные уплотнения, благодаря чему
подшипниковый узел имеет малые габаритные размеры и
практически не требует ухода. Эти
подшипники могут работать при температуре -20 ...
+200 °С.
Выпускаются также комбинированные
подшипники с игольчатыми и шариковыми
подшипниками, фиксирующими вал в обоих
направлениях, или с упорными (табл. 2.87).
2.87. Комбинированные подшипники фирмы SKF
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
NAXA5901
NAXA5902
NAXA5903
d
12
15
17
D
24
28
30
В
16
18
18
Грузоподъемность подшипника, кН
радиальная
С
6,7
8,5
9
Со
5,5
7,8
8,6
аксиальная
С
1,02
1,16
1,22
Со
0,695
0,865
0,93
/7пр, ТЫС МИН,
при смазоч-
ном материале
пластичном
19
18
18
жидком
25
22
22
т, кг
0,038
0,050
0,056


238
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.87
Обозначение
подшипника
NAXA5904
NAXA59/22
NAXA5905
NAXA5906
NAXA5907
NAXA5908
NAXA5909
NAXA5910
NAXA5911
NAXA5912
NAXA5913
NAXA5914
d
20
22
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
D
37
39
42
47
55
62
68
72
80
85
90
100
В
23
23
23
23
27
30
30
30
-34
34
34
40
Грузоподъемность подшипника, кН
радиальная
С
14,6
15
16,3
17,6
24,5
28,5
29
31
33,5
35,5
36,5
58,5
Со
13,2
14
15,3
17,3
26
32
35
38
39
43
45,5
73,5
аксиальная
С
2,08
2,2
2,32
2,4
3,75
4,05
4,25
4,3
5,1
5,2
5,4
7,1
Со
1,56
1,73
1,9
2,08
3,2
3,8
4,05
4,4
5,3
5,6
6
8
Япр, тыс. мин*1, при
смазочном материале
пластичном
17
15
11
9,5
8,5
7,5
6,7
6
5,3
5,3
4,8
4,3
жидком
20
18
14
12
10
9
8
7
6,3
6,3
5,6
5
/я, кг
0,11
0,12
0,13
0,15
0,24
0,35
0,40
0,41
0,59
0,63
0,71
1,05
d, d
Обозначение
подшипника
NAX101923
NAX122123
NAX152423
NAX172625
NAX203030
NAX253730
NAX304230
NAX354730
NAX405232
NAX455832
NAX506235
NAX607240
NAX708540
Fw
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
60
70
D
19
21
24
26
30
37
42
47
52
58
62
72
85
С
23
23
23
25
30
30
ЗЮ
30
32
32
35
40
40
Грузоподъемность подшипника, кН
радиальная
С
5,6
6,3
8,15
8,8
12
16
17,3
17,6
19,3
21,2
25,5
26
36
Со
4,05
4,9
7,1
8
12,2
16,3
18,6
20,4
23,6
27,5
36
38
45
аксиальная
С
7,65
8
8,15
8,8
11,6
14
14,3
15,3
20,8
21,6
22
32
33,5
Со
11,2
12,2
13,4
15,6
21,2
28,5
32
37,5
50
55
60
90
100
и„р, тыс. мин, при
смазочном материале
пластичном
7
7
6,3
6,3
5,6
4,8
4,5
4,3
3,8
3,4
3,4
2,6
2,4
жидком
9,5
9,5
8,5
8,5
7,5
6,3
6
5,6
5
4,5
4,5
3,6
3,2
/я, г
40
46
47
60
89
130
150
170
220
260
320
480
660


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
239
2.2.5. ДВУХРЯДНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ
РОЛИКОПОДШИПНИКИ
Двухрядные сферические
роликоподшипники SKF имеют весьма высокую
грузоподъемность, так как они комплектуются
длинными симметричными роликами
большого диаметра. Для направления роликов служит
сравнительно тонкий и высокий
направляющий борт, расположенный между сепаратором
и двумя рядами роликов. Подшипники
поставляются с цилиндрическими или коническими
отверстиями. В последнем случае они могут
комплектоваться закрепительными или
стяжными втулками. Стандартные сферические
роликоподшипники подвергаются специальной
термообработке, в результате которой они
могут работать при температуре до +200 °С без
недопустимых изменений размеров.
К числу новых конструкций можно
отнести сферические роликоподшипники со
встроенными уплотнениями (табл. 2.88). Их
применение позволило существенно уменьшить
габаритные размеры подшипниковых узлов и
свести к минимуму обслуживание. Они нашли
применение в металлургической
промышленности, в шахтном оборудовании, на
железнодорожном транспорте и др.
2.88. Роликовые двухрядные сферические подшипники
со встроенными уплотнениями фирмы SKF
Исполнение BS2-22-2CSB) Исполнение BS2-22C-2CSB)
Исполнение 2CS2W
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
BS2-2208-2CS
BS2-2208-2CS2
BS2-2209C-2CS
BS2-2209C-2CS2
BS2-2210C-2CS
BS2-2210C-2CS2
BS2-2211-2CS
BS2-2211-2CS2
BS2-2212-2CS
BS2-2212-2CS2
BS2-2213C-2CS
BS2-2213C-2CS2
BS2-2214-2CS
BS2-2214-2CS2
d
40
45
50
55
60
65
70
D
80
80
85
85
90
90
100
100
ПО
ПО
120
120
125
125
В
28
28
28
28
28
28
31
31
34
34
38
38
38
38
Грузоподъемность, кН
С
89,7
89,7
77,1
77,1
84,5
84,5
115
115
140
140
148
148
179
179
С0
9а
98
88
88
100
100
137
137
173
173
183
183
228
228
И„р, МИН
2200
280
2000
260
1900
240
1700
200
1600
190
1500
180
1400
170
0,57
0,57
0,62
0,62
0,67
0,67
1,00
1,00
1,30
1,30
1,60
1,60
1,80
1,80


240 Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.88
Обозначение
подшипника
24015-2CS
24015-2CS2
BS2-2215-2CS
BS2-2215-2CS2
BS2-2216-2CS
BS2-2216-2CS2
BS2-2217-2CS
BS2-2217-2CS2
BS2-6359-2CS2
BS2-2218-2CS
BS2-2218-2CS2
24020-2CS
24020-2CS2W
23120-2CS
23120-2CS2W
BS2-6169-2CS2
BS2-2220-2CS
BS2-2220-2CS2
23220-2CS
23220-2CS2W
23022-2CS
23022-2CS2W
23122-2CS
23122-2CS2W
24122-2CS
24122-2CS2W
23024-2CS
23024-2CS2W
24024-2CS
24024-2CS2W
24124-2CS
24124-2CS2W
23026-2CS
23026-2CS2W
24026-2CS
24026-2CS2W
24126-2CS
24126-2CS2W
d
75
80
85
90
100
110
120
130
D
115
115
130
130
140
140
150
150
150
160
160
150
150
165
165
170
180
180
180
180
170
170
180
180
180
180
180
180
180
180
200
200
200
200
200
200
210
210
В
40
40
38
38
40
40
44
44
72
48
48
50
50
52
52
65
55
55
60,3
60,3
45
45
56
56
69
69
46
46
60
60
80
80
52
52
69
69
80
80
Грузоподъемность, кН
С
152
152
184
184
207
207
244
244
322
282
282
248
248
322
322
397
368
368
414
414
267
267
374
374
460
460
305
305
374
374
575
575
374
374
477
477
598
598
Со
232
232
240
240
270
270
325
325
510
375
375
415
415
490
490
640
490
490
600
600
440
440
585
585
750
750
510
510
670
670
950
950
610
610
830
830
1000
1000
Лпр, МИН
950
130
1300
170
1200
160
1100
140
90
1000
130
800
95
850
100
85
900
ПО
700
85
900
ПО
800
95
630
80
850
100
670
80
560
70
800
95
600
75
530
67
/W, КГ
1,55
1,55
1,90
1,90
2,40
2,40
3,00
3,00
4,80
3,70
3,70
3,20
3,20
4,40
4,40
6,00
5,50
5,50
6,70
6,70
3,75
3,75
5,55
5,55
6,85
6,85
4,20
4,20
5,40
5,40
10,0
10,0
6,10
6,10
7,95
7,95
11,0
11,0


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
241
Продолжение табл. 2.88
Обозначение
подшипника
24028-2CS
24028-2CS2W
24128-2CS
24128-2CS2W
24030-2CS
24030-2CS2W
24130-2CS
24130-2CS2W
24032-2CS
24032-2CS2W
23132-2CS
23132-2CS2W
24134-2CS
24134-2CS2W
24036-2CS
24036-2CS2W
24138-2CS
24138-2CS2W
24140-2CS
24140-2CS2W
23240-2CS
23240-2CS2W
23944-2CS
d
140
150
160
170
180
190
200
220
D
210
210
225
225
225
225
250
250
240
240
270
270
280
280
280
280
320
320
340
340
360
360
300
В
69
69
85
85
75
75
100
100
80
80
86
86
109
109
100
100
128
128
140
140
128
128
60
Грузоподъемность, кН
С ]
495
495
673
673
564
564
897
897
656
656
845
845
1070
1070
937
937
1400
1400
1580
1580
1610
1610
546
Со
900
900
1160
1160
1040
1040
1530
1530
1200
1200
1400
1400
1860
I860
1730
1730
2500
2500
2800
2800
2700
2700
1080
И„р, МИН
560
70
500
60
530
67
450
56
500
60
530
67
400
50
430
55
340
50
320
50
340
50
600
ffly КГ
8,45
8,45
13,0
13,0
10,5
10,5
19,5
19,5
13,0
13,0
20,5
20,5
26,5
26,5
23,0
23,0
42,0
42,0
52,0
52,0
58,0
58,0
13,0
Необходимо отметить, что при монтаже
эти подшипники нельзя нагревать до
температуры выше, чем 110 °С. Для нагрева
рекомендуется использовать индукционную установку
фирмы SKF, которая позволяет производить
нагрев до требуемой температуры с
необходимой точностью.
Подшипники серии "Explorer" благодаря
конструктивным и технологическим
усовершенствованиям, а также применению
высококачественного металла имеют повышенную
грузоподъемность и в несколько раз более
высокую долговечность.
2.2.6. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНО-
УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Подшипники общего назначения имеют у
желобов скосы на каждом кольце, что
позволяет устанавливать большее число шариков.
В результате подшипники обладают
повышенной грузоподъемностью. Благодаря углу
контакта а = 40° подшипники способны
выдерживать ббльшие осевые нагрузки. После
цифрового обозначения этих подшипников
проставляется буква "В". Подшипники имеют
неразъемную конструкцию и способны работать при
сравнительно высоких скоростях. Подшипники
исполнения "BE" имеют усиленный комплект


242
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
шариков и сепаратор из стеклонаполненного
полиамида (в обозначении подшипника стоит
буква "Р") или латуни (буква "Л/").
Серийные подшипники изготовляются в
двух исполнениях. Серийная конструкция (без
дополнительных после буквы "BE' букв в
обозначении) предназначена для узлов, в которых в
каждой подшипниковой опоре используется только
один подшипник. Исполнение, обозначаемое
буквами "СВ" (после буквы "В") предназначено для
узлов, в которых в произвольном порядке
устанавливаются по два и более подшипника (табл. 2.89).
2.89. Радиально-упорные подшипники фирмы SKF (угол контакта а = 40°)
Размеры, мм
Обозначение
подшипника
7200 BE
7201 BE
7301 BE
7202 BE
7302 BE
7203 BE
7303 BE
7204 BE
7304 BE
7205 BE
7305 BE
7206 BE
7306 BE
7207 BE
7307 BE
7208 BE
7308 BE
7209 BE
7309 BE
7210 BE
7310 BE
7211 BE
7311 BE
7212 BE
7312 BE
7213 BE
7313BE
7214 BE
7314 BE
7215 BE
d
10
12
12
15
15
17
17
20
20
25
25
30
30
35
35
40
40
45
45
50
50
55
55
60
60
65
65
70
70
75
D
30
32
37
35
42
40
47
47
52
52
62
62
72
72
80
80
90
85
100
90
110
100
120
110
130
120
140
125
150
130
В
9
10
12
11
13
12
14
14
15
15
17
16
19
17
21
18
23
19
25
20
27
21
29
22
31
23
33
24
35
25
Грузоподъемность, кН
С
702
7,61
10,6
8,84
13
11,1
15,9
14
19
15,6
26
23,8
34,5
30,7
39
36,4
49,4
37,7
60,5
39
74,1
48,8
85,2
57,2
95,6
66,3
108
71,5
119
72,8
Со
3,35
3,8
5
4,80
6,7
6,1
8,3
8,3
10,4
10,2
15,6
15,6
21,2
20,8
24,5
26
33,5
28
41,5
30,5
51
38
60
45,5
69,5
54
80
60
90
64
лпр, тыс. мин*', при
смазочном материале
пластичном
19
18
17
17
15
15
13
12
11
10
9
8,5
8
8
7,50
7
6,7
6,7
6
6
5,3
5,6
4,8
5
4,5
4,5
4,3
4,3
3,8
4,3
жидком
28
26
24
24
20
20
18
17
16
15
13
12
11
11
10
9,5
9
9
8
8
7
7,5
6,3
6,7
6
6
5,6
5,6
5
5,6
/я, кг
0,030
0,036
0,060
0,045
0,080
0,065
0,11
0,11
0,14
0,13
0,23
0,20
0,34
0,28
0,45
0,37
0,63
0,42
0,85
0,47
1,10
0,62
1,40
0,80
1,75
1,00
2,15
1,10
2,65
1,20


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
243
Продолжение табл. 2.89
Обозначение
подшипника
7315 BE
7216 BE
7316 BE
7217 BE
7317 BE
7218 BE
7318 BE
7219 BE
7319 BE
7220 BE
7320 BE
7221 BE
7321 BE
7222BE
7322BE
7224 В
7324 В
7226 В
7326 В
7228 В
7328 ВСВ
7230 ВСВ
7330 ВСВ
7232 ВСВ
7234 ВСВ
7334 ВСВ
7236 ВСВ
7336 ВСВ
7238 ВСВ
7338 ВСВ
7244 ВСВ
7248 ВСВ
d
75
80
80
85
85
90
90
95
95
100
100
105
105
ПО
110
120
120
130
130
140
140
150
150
160
170
170
180
180
190
190
220
240
D
160
140
170
150
180
160
190
170
200
180
215
190
225
200
240
215
260
230
280
250
300
270
320
290
310
360
320
380
340
400
400
440
В
37
26
39
28
41
30
43
32
45
34
47
36
49
38
50
40
55
40
58
42
62
45
65
48
52
72
52
75
55
78
65
72
Грузоподъс
С
133
83,2
143
95,6
153
108
165
124
178
135
203
148
212
163
225
165
238
186
251
182
276
195
302
199
221
358
251
371
276
410
319
364
яиность, кН
Со
106
73,5
118
83
132
96,5
146
108
163
122
190
137
208
153
224
163
250
193
270
196
310
224
365
236
270
455
320
490
355
560
465
540
/7пр, ТЫС. 1
смазочном
пластичном
£б
3,8
3,4
3,6
3,2
3,4
3
3,2
2,8
3
2,6
2,8
2,4
2,6
2,2
2,2
1,9
1,9
1,8
1,8
1,7
1,7
1,6
1,6
1,6
1,4
1,5
1,3
1,4
1,2
1,1
1
лш\ при
материале
жидком
^8
5
4,5
4,8
4,3
4,5
4
4,3
3,8
4
3,6
3,8
3,4
3,6
3,2
3,2
2,9
2,8
2,6
2,6
2,4
2,4
2,2
2,2
2,2
1,9
2
1,8
1,9
1,7
1,6
1>5
/и, кг
ЗДО
1,45
3,80
1,85
4,45
2,30
5,20
2,70
6,05
3,30
7,50
3,95
8,55
4,60
10,0
6,10
14,5
6,95
17,5
8,85
21,5
11,5
26,0
14,0
17,5
36,0
18,0
42,0
22,0
48,5
37,0
49,0
Прецизионные радиально-упорные
шарикоподшипники могут выпускаться с углом
контакта 15° (обозначаются буквами "CD") или
25° (буквами "ACD") и могут поставляться по
отдельности или в подобранных комплектах из
двух, трех или четырех подшипников.
Для высокоскоростных высокоточных
узлов фирма SKF разработала так называемые
гибридные подшипники, имеющие кольца из
стали, а шарики из нитрида кремния (Si3N4).
Поскольку нитрид кремния легче стали,
развиваемые при вращении центробежные силы у
них меньше. Коэффициент трения нитрида
кремния по стали меньше, чем стали по стали,
следовательно, эти подшипники меньше
нагреваются и лучше чем стальные работают при
недостаточном количестве смазочного
материала. Снижение коэффициента трения
приводит к уменьшению касательного контактного
напряжения, которое существенно влияет на
усталостную долговечность. Опыт
эксплуатации шлифовального электрошпинделя показал,
что при скоростном параметре ndm = 2 108 000
долговечность подшипников с керамическими
шариками оказалась в 4 раза выше, чем со
стальными. Данные выпускаемых фирмой
SKF гибридных подшипников приведены в
табл. 2.90.


244
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.90. Радиально-упорные прецизионные гибридные подшипники со стальными кольцами и
шариками из нитрида кремния фирмы SKF
ее
Размеры, мм
Обозначение
708CD/HC
708ACD/HC
708СС/НС
709CD/HC
709ACD/HC
709СС/НС
71900CD/HC
71900ACD/HC
7000CD/HC
7000ACD/HC
7000СС/НС
7200CD/HC
7200ACD/HC
71901CD/HC
71901ACD/HC
7001CD/HC
7001ACD/HC
7001СС/НС
7201CD/HC
7201ACD/HC
71902CD/HC
71902ACD/HC
7002CD/HC
7002ACD/HC
7002СС/НС
7202CD/HC
7202ACD/HC
71903CD/HC
71903ACD/HC
7003CD/HC
7003ACD/HC
7003СС/НС
d
8
9
10
12
15
17
D
22
24
22
26
30
24
28
32
28
32
35
30
35
В
1
6
8
9
6
8
10
7
9
11
7
10
Грузоподъе
С
2,96
2,91
2,55
3,25
3,12
2,81
2,51
2,42
4,1
3,97
3,51
5,4
5,2
2,65
2,55
4,49
4,36
3,9
5,85
5,72
3,97
3,77
5,2
4,94
4,42
7,41
7,15
4,16
3,97
6,76
6,5
5,8
мность, кН
С«
1,16
1,12
0,9
1,34
1,29
1,04
1,1
1,06
1,66
1,60
1,27
2,2
2,12
1,25
1,18
1,9
1,83
1,50
2,55
2,45
1,9
1,80
2,45
2,32
1,9
3,35
3,2
2,08
2
3,25
3,1
2,55
лпр, тыс мин*1, при
смазочном материале
пластичном
80
75
80
75
80
75
75
70
70
67
75
70
70
67
67
60
67
63
63
56
60
53
63
56
56
53
жидком
120
ПО
170
120
ПО
160
120
ПО
ПО
100
150
100
95
ПО
100
100
95
140
95
85
95
90
90
80
120
85
75
90
80
80
75
ПО
/и, г
10
10
11
12
12
12
8
8
16
16
16
25
25
9
9
17
17
17
32
32
13
13
25
25
26
37
37
15
15
32
32
32


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
245
Продолжение табл. 2.90
Обозначение
подшипника
7203CD/HC
7203ACD/HC
71904CD/HC
71904ACD/HC
7004CD/HC
7004ACD/HC
7004СС/НС
7204CD/HC
7204ACD/HC
71905CD/HC
71905ACD/HC
7005CD/HC
7005ACD/HC
7005СС/НС
7205CD/HC
7205ACD/HC
71906CD/HC
71906ACD/HC
7006CD/HC
7006ACD/HC
7006СС/НС
7206CD/HC
7206ACD/HC
71907CD/HC
71907ACD/HC
7007CD/HC
7007ACD/HC
7007СС/НС
7207CD/HC
7207ACD/HC
71908CD/HC
71908ACD/HC
7008CD/HC
7008ACD/HC
7008СС/НС
7208CD/HC
7208ACD/HC
71909CD/HC
71909ACD/HC
7009CD/HC
7009ACD/HC
7209CD/HC
7209ACD/HC
71910CD/HC
71910ACD/HC
7010CD/HC
7010ACD/HC
d
17
20
25
30
35
40
45
50
D
40
37
42
47
42
47
52
47
ЬЬ
62
55
62
72
62
68
68
80
68
75
85
72
80
В
12
9
12
14
9
12
15
9
13
16
10
14
17
12
15
15
18
12
16
19
12
16
Грузоподъемность, кН
С
9,23
8,84
6,05
5,72
8,71
8,32
7,41
11,9
11,4
6,76
6,37
9,56
9,23
8,19
13,5
13
7,15
6,76
14,3
13,8
12,4
24,2
23,4
9,75
9,23
15,6
14,8
13,5
31,9
30,7
12,4
11,7
16,8
15,9
14,6
41
39
13
12,4
28,6
27,6
42,3
41
13,5
12,7
29,6
28,1
Со
4,15
4
3,2
3,05
4,3
4,15
! 3,35
5,85
5,6
4
3,8
5,2
5
4,05
7,2
6,95
4,55
4,3
8
7,65
6,3
16
15,3
6,55
6,2
9,5
9
7,5
21,6
20,8
8,5
8
11
10,4
8,65
28
27
9,5
9
22,4
21,6
31
30
10,4
9,8
24
23,2
/7пр, ТЫС. МИН'1, При
смазочном материале
пластичном
53
48
53
48
48
43
43
40
45
40
40
38
38
34
38
34
34
32
32
28
32
30
30
26
26
22
28
24
26
22
22
20
24
22
22
20
20
18
22
19
20
18
жидком
75
67
75
67
67
60
95
60
56
63
56
56
53
80
53
48
53
48
48
45
67
45
40
45
43
43
38
60
38
34
40
36
38
34
53
34
32
36
34
34
32
32
28
34
30
32
28
т, г
53
53
31
31
58
58
59
89
89
37
37
66
66
67
120
120
43
43
94
94
94
170
170
65
65
130
130
130
240
240
96
96
160
160
160
300
300
ПО
ПО
200
200
340
340
110
ПО
210
210


246
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.90
Обозначение
подшипника
7210CD/HC
7210ACD/HC
71911CD/HC
71911ACD/HC
7011CD/HC
7011ACD/HC
7211CD/HC
7211ACD/HC
71912CD/HC
71912ACD/HC
71912СЕ/НС
7012CD/HC
7012ACD/HC
7012СЕ/НС
7212CD/HC
7212ACD/HC
71913CD/HC
71913ACD/HC
71913СЕ/НС
7013CD/HC
7013ACD/HC
7013СЕ/НС
71914CD/HC
71914ACD/HC
71914СЕ/НС
7014CD/HC
7014ACD/HC
7014СЕ/НС
71915CD/HC
71915ACD/HC
71915СЕ/НС
7015CD/HC
7015ACD/HC
7015СЕ/НС
71916CD/HC
71916ACD/HC
71916СЕ/НС
7016CD/HC
7016ACD/HC
7016СЕ/НС
71917CD/HC
71917ACD/HC
71917СЕ/НС
7017CD/HC
7017ACD/HC
7017СЕ/НС
d
50
55
60
65
70
75
80
85
D
90
80
90
100
85
95
ПО
90
100
100
ПО
105
115
ПО
125
120
130
В
20
13
18
21
13
18
22
13
18
16
20
16
20
16
22
18
26
Грузоподы
С
44,9
42,3
19,5
18,2
39,7
37,1
55,3
52,7
19,9
18,6
13,5
40,3
39
19
67,6
63,7
20,8
19,5
14
41
39
19,9
34,5
32,5
20,3
52
48,8
27
35,8
33,8
20,3
52,7
49,4
27
36,4
34,5
21,2
65
62,4
34,5
46,2
43,6
28,1
67,6
63,7
35,1
;мность, кН
Со
34
32,5
14,6
13,7
32,5
31
43
40,5
15,3
14,6
12,2
34,5
33,5
16,3
53
50
17
16
13,295
37,5
35,5
17,6
34
32,5
18,3
45,5
44
23,6
37,5
35,5
19,3
49
46,5
24,5
39
36,5
20,8
61
58,5
30,5
48
45,5
27
65,5
62
32
ипр, тыс. г
смазочном
пластичном
19
17
19
18
18
17
17
16
18
17
24
17
16
20
16
15
17
16
20
16
15
19
16
15
19
15
14
18
15
14
18
15
13
17
15
13
17
14
12
16
14
12
16
13
11
16
пин, при
материале
жидком
30
26
30
28
28
26
26
24
28
26
36
26
24
32
24
22
26
24
32
24
22
30
24
22
30
22
20
28
22
20
28
22
19
26
22
19
26
20
18
24
20
18
24
19
17
24
/я, г
380
380
150
150
310
310
510
510
160
160
170
340
340
360
650
650
170
170
180
360
360
360
280
280
290
490
490
530
300
300
300
520
520
560
310
310
320
710
710
740
440
440
450
740
740
770


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
247
Продолжение табл. 2.90
Обозначение
подшипника
71918CD/HC
71918ACD/HC
71918 Е/НС
7018CD/HC
7018ACD/HC
7018СЕ/НС
71919CD/HC
71919ACD/HC
71919СЕ/НС
7019CD/HC
7019ACD/HC
7019СЕ/НС
71920CD/HC
71920ACD/HC
71920СЕ/НС
7020CD/HC
7020ACD/HC
7020СЕ/НС
71921CD/HC
71921ACD/HC
71921 СЕ/НС
71922CD/HC
71922ACD/HC
71922СЕ/НС
71924CD/HC
71924ACD/HC
71924СЕ/НС
71926CD/HC
71926ACD/HC
71928CD/HC
71928ACD/HC
</
90
95
100
105
ПО
120
130
140
D
125
140
130
145
140
150
145
150
165
180
190
В
18
24
18
24
20
24
20
20
22
24
24
Грузоподъемность, кН
С
47,5
44,2
29,1
79,3
74,1
44,2
49,4
46,2
29,6
81,9
76,1
44,9
60,5
57,2
37,1
83,2
79,3
46,2
67,8
57,2
39
62,4
58,5
39
78
72,8
48,8
92,3
87,1
95,6
90,4
Со
51
48
29
76,5
72
40
55
52
30
80
76,5
41,5
65,5
63
36,5
85
80
43
69,5
65,5
39
72
68
40,5
91,5
86,5
51
116
ПО
Япр, тыс. мин'1, при
смазочном материале
пластичном
13
11
16
12
10
15
12
10
15
11
9,5
14
11
9,5
14
10
9,5
14
10
9,5
14
10
9
13
9
8,5
11
8,5
8
8
7,5
жидком
19
17
24
18
16
22
18
16
22
17
15
20
17
15
20
16
15
20
16
15
20
16
14
19
14
13
17
13
12
12
11
/я, кг
470
470
470
950
950
950
490
490
490
1000
1000
1030
660
660
660
1050
1050
1050
690
690
690
720
720
720
970
970
970
300
300
350
350
К новым разработкам относятся радиаль-
но-упорные шарикоподшипники "Explorer",
имеющие повышенную грузоподъемность и в
несколько раз более высокую долговечность.
2.2.7. КОНИЧЕСКИЕ
РОЛИКОПОДШИПНИКИ
Фирма SKF выпускает одно-, двух- и
четырехрядные подшипники метрической и
дюймовой размерности усовершенствованного
исполнения. Поверхности скольжения
направляющего борта внутреннего кольца имеют
профиль, улучшающий подачу смазочного
материала к зоне контакта торцов роликов и
бортов и формирование смазочной пленки.
Геометрия контакта между роликами и
дорожками качения оптимизирована путем создания
"логарифмического" профиля, что устранило
концентрацию напряжений по краям
контактной поверхности. Эти мероприятия привели к
повышению надежности подшипников.
К числу новых конструкций относятся
четырехрядные подшипники со встроенными
уплотнениями для металлургической
промышленности и тяжелого машиностроения. Их
выпускают метрической и дюймовой размерности
с диаметром отверстия 260 ... 1350 мм. На по-


248
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
верхности отверстия внутренних колец
выполнены канавки прохода масла под давлением
при монтаже и демонтаже (рис. 2.1).
Рис. 2.1. Четырехрядный роликовый подшипник
со встроенными уплотнениями фирмы SKF
2.2.8. УПОРНЫЕ И УПОРНО-РАДИАЛЬНЫЕ
ПОДШИПНИКИ
Фирма SKF выпускает большое
количество разнообразных шариковых, роликовых и
игольчатых упорных подшипников, а также
упорно-радиальных сферических
роликоподшипников.
2.2.9. ПОДШИПНИКИ CARB™
Подшипники CARB™ - новая разработка
фирмы SKF, представляют собой однорядные
подшипники с длинными бочкообразными
роликами с радиусом бочки, существенно
превышающем радиус до центров тел качения.
Они предназначены для работы в условиях
существенных аксиальных и угловых
смещений внутренних колец относительно
наружных, например, в опорах сушильных
цилиндров машин для изготовления бумаги.
Технические данные таких подшипников
приведены в табл. 2.91.
2.91. Подшипники CARB™ фирмы SKF
Размеры, мм
Обозначение
C6006V
C2206TN9
C2206V
C2207TN9
C2207V
C4908V
C2208TN9
C2208V
C2209TN9
C2209V
d
30
35
40
45
D
55
62
72
62
80
85
В
45
20
20
23
23
22
23
23
23
23
Грузоподъемность, кН
С
117
56,4
67,3
72,5
82,8
67,3
78,2
89,7
81,7
92
Со
180
58,5
71
80
96,5
100
86,5
10,4
93
ПО
/7„р, мин'1, при
смазочном материале
пластичном
1500
8000
3200
6700
2800
2000
6000
2200
5600
2000
жидком
3200
10 000
6000
8500
5300
4300
7500
4500
7000
4300
/я, кг
0,53
0,28
0,29
0,45
0,46
0,26
0,52
0,54
0,57
0,59


On
-г*
On
v§
»
a:
о
2
a.
s
X
с
Э
о
L.
1 *
Б"
л'\ при
материале
Япр, МИ
смазочном
X
1 £
мност
Грузоподье
*
**.
х
пластичном
■
С
о
0Q
Q
чз
значение
шипника
х §
О с
— 00
со m
О О
О О
о о
NO Tt
со (N
1700
1100
Ш rt
<N <N
— СЧ
со о
1П СЧ
г- —
СЧ О
СЧ rt
СЧ
1^
> >
О О
ON ON
4fr NO
oo r^ no
o"o~°
о о
, о о
1 о О
m со
4000
1400
т* о чо
(N^h
сч — «—
О "^Г-
СЧ On —
— ON —
со О О
rt СО СО
о
00
о
m
*
>
m
ел
4>OV
СЧ О О
U о о
ел та- rt
~- СО
NO VO 00
о о о
о о о
о о о
СО 00 О
NO CO NO
О О О
О О О
О 00 00
m — та-
О СЧ rt
ом -
Ш 00 ^т
rt Г-^ О
00 On —
со со m
га сч сч
О
ON
О
о
ON ON
О О —
СЧ СЧ СЧ
СЧ СЧ СЧ
со
оо w,„
© °
о о
о о
Tt ON
со —
1600
900
rt Ш
со со
—- со
со rt
— чо
m m
СЧ rt
m
•л»
m
> >
*— СЧ
СЧ On
СЧ ЧО
rt
о
о
о
m
4000
чо
m
Tt
СЧ
оо
СЧ
о
о
чО
TN9
СЧ
СЧ
СЧ
00
m
— rt
о о
о о
ОО 00
СЧ rt
1300
3800
о о
On 0О
rt 00
rt Ш
оо ~
СЧ СО
о
сч
m
чО
ON
СЧ СО
СЧ СЧ
СЧ СЧ
m
о
о
rt
СЧ
ООП
чО
~—
СЧ
ON
t^
_
со
>
со
СЧ
СЧ
со
m
о
о
•о
rt
3600
vO
ON
rt
vO
_
со
TN9
rt
СЧ
СЧ
ON
m
о
о
rt
СЧ
ООП
00
СЧ
СЧ
rt
00
__
со
m
СЧ
о
1^
>
rt
СЧ
СЧ
m
Tt ON
rt —• СО
о о о
о о о
rt ON ON
со ~- ~-
2600
900
900
О «л <л
СО СЧ СЧ
rt со со
~ чО чо
Ш I— Г*-
со — —-
-Ort
"Л rt Ю
о
«п
m
о
m
г^
*о
rt
СЧ
> >
^ 1Л«Л
СО On On
СЧ m vO
rt
vO
о
о
со
rt
3400
00
о
СЧ
00
vO
со
о
со
m
СЧ
СЧ
г-
vO
о
о
СЧ
СЧ
1000
о
rt
СЧ
ON
со
>
m
СЧ
СЧ
г-
ON
rt О
Ш СЧ
о о
о о
СЧ О
со rt
2400
3200
m О
ЧО Ш
rt СЧ
rt —
Г- On
со ~-
Ш СО
Ш СО
О
VO
о
rt
m vO
СО СЧ
СЧ СЧ
vO
СЧ
о
о
о
СЧ
950
m
о
со
СЧ
СЧ
СЧ
со
со
о
00
>
vO
СЧ
СЧ
СЧ
m
vO
о
о
о
со
2200
о
m
m
г^
со
rt
00
in
с
г-
NO
со
CN
СЧ
г-
СЧ
о
о
00
со
3000
о
СЧ
со
ON
со
СЧ
vO
со
о
m
«о
оо
г^
СЧ
СЧ
со со —
^ 00 СО rt
^ — in со"
о о о о
о о о о
00 VO — rt
СЧ — 1—• СО
1881
о о о о
О О Г- 00
ЧО rt чО со
чо чо г^ сч
ЧО ON On 00
rt — СО СЧ
О vO СЧ О
VO rt Г- rt
О
00
Ш О О
СЧ Ш ЧО
о
ON
*
со JOU сч
СЧ О СЛ СЧ
оо
rt
OO
оо ^. —
00 2 ГП
о о о
о о о
vO vO rt
СЧ СЧ —
о о о
о о о
ON On О
in in о
On On CO
чо чо in
in in in
со со О
1П 1П CO
rt 1^ О
NO ЧО 1П
О
ON
о
о
in
On
о
in
VO
in
rt
о
о
~—
560
in
vO
00
On
rt
rt
r^
NO
On СЧ On
m rt о
rt 1П VO
о о о
о о о
СО СО О
о о о
со со со
vO vO in
in in in
in in in
VO VO VO
rt rt rt
rt rt rt
СЧ 1П 1П
1П VO VO
in о
чо г-
100
о
rt.
сч:
> >>>s
OO On О
^-D
CO CO О
СЧ СЧ rt
о
СЧ
о
in
о о сч
£ £и
со rt СЛ
™ о
vO 00
О °~ СЧ со
!0 2 «^ «^
О О О о
О О О §
СЧ rt СЧ g
СО СЧ ~ °^
2400
1800
600
480
m о О §
ЧО 00 О §
rt ОО ОО ^
г- сч ~- in
in О со Г-
СО Г^ rt Ш
чО со О On
rt l^ vO VO
o in
OO —
О О
Г^ 00
О
—
> >
О О СЧ СЧ
сч сч сч сч
СЧ СО О —
СЧ СЧ rt rt
сч
г*-
о
о
00
сч
2000
о
сч
vO
о
vO
rt
со
in
о
о
сч
сч
сч
сч
сч
со
rt
о
о
rt
670
о
rt
vO
rt
r^
со
vO
rt
CO VO
t^ —
in »n
о о
о о
— rt
о о
VO Г-
m no
о о
00 rt
00 VO
О rt
VO Г*-
rt CO
О О
vO vo
о
00
120
о
rt
сч
Ш
> > >
rt
СЧ
о
со
rt rt
СЧ СЧ
о о
rt rt
«п
^«4 •—* 1
JN VO
о о
о о
сч сч
СЧ -ч
1700
600
о о
оо со
ON ОО
rt Г*
rt Г»
vO rt
VO СЧ
г- in
m
сч
о
сч
>
rt ЧО
сч сч
сч о
со со
UUCQUUUUUU^^UUUUUUUUUUUUUUUUUCQUUUUUUUCQUUUUUUUUUU


о о о о о
ы to ы w w
О К) ~- О О
4* 4* 4* 4* 4*
оо ^ ^ ^ А
<
О О
4*> W
4* ^
О О
< <
СП СП
К> <-*
4* 4*
о 4*
ОППОПОПОП
ыыыыыыыыы
— о © to © о to >— —
©©©000000OSOSOS
< < <
ОПООПОООО
оооюоюоою
ы ы ы ы ы ы
ON ON ON
< <
4*.
<
to го
<
К) О
поп
^ ы ы
www
о о о
< <
сн
К)
4*
о
о о
4* W
о о
www
о о
< <
оооооооооо
К> 4* 4* ^ ЫЮЮ^^^
К) ~- О © © W to © © ©
К) К) Ю К)ЮЮМЮЮЮ
00 OOOOOOOOOnOsOnOnOS
< < ;§ < <
СП ^
to
4*
о
— о
К) Ю
00 00
< <
^^
СП СП
to ю
4* 4*
о о
СП
to
4*
О
'ё
to
о
to
to
о
К)
о
о
00
о
OS
о
4*
о
— 4*
о о
to
00
о
w ю
— OS
о о
to to
о о
tO К> tO
►— bo w
~ о о
to
о
о
>
СП
н
m
-о
S
Г)
н
S
S
о
Е
S
ас
о
00
>
m
S
" ^ 00 00 SO ^1 vj
Г r^ ю w ю и> «л
^ чО ЧО
ivl ON OS
о о
о о
00 ч©
OS О
о о w
^4 ^О чЛ On OOOsONt-rtNOONONONON
I* <-л On 00 ^sOVOWW^vOvOvO
<7\W-WiW»W-SwS^w5
4>^^4>4^00W^ogJgwrO40g^
tO -J
О l+>
о о о о о о о
о
^ о
slONOOOOOONjUiOsm ^J ON4bON4*.00ON4*.ON<-ft
ч© ^О 4* VO vO si •— -О ~ tO\OvOUiyOA^NjK)W
vO W Vi ^j -J — OO W 00 <-* 0*-Л0\<-Л<-П4*.^*-**-*
to~-tototototototo~-~ — ~-toto~-~-to~- — ■— •— — — ~-^-*-*-*-
K)V^v04s»OOnOnWO^J^4^J4»>KH'-JON^-OnWOn00004».^-N>OnONK)
^оо<л^^^юооыиао>ооыиыы^ыо\ы9\о>юоою
ооооооооооооооооооооооооооооо
о ю
ON О
о о
ЧО
о
о
а
I
X
о
ч© —
О 4*
о о
О 00 00 О
о о <-* о
о о
о £ £
о 8 §
w ю w 7Г Т
tO © tO g §
о о о § g
о
о
о о
о о
w w Г?
ю ю g
о о S
Ul ^ У> о
w о w ^*
о о о g
4^ <-* 4s» <-*
W ON W ON
о о о о
О S
ы ^ to
о о о
о о о
ogoogoggo
со
о
о
ON 4». ON
О OJ О
о о о
00 00
о о
о о
лГ ON
38
— to
ON О
о о
о о
§siioi§§g§si§8o§
■5"
о
1
«
I
NO
SO
W Ul G1 W W
w po w p p
W *4* ^O 00 W
*- *o w <-n on
^^totow^-wtoto
tO tO W tO Wi Г 00 УО nI sj
' Ь W * vO W
to oo ы oo in
to to
NO —
ю — — to — w — — — — *-
4^ vl >J 00 00 О W K) 00 . .ONpN
^-* Ъ> w Vi To to ~— Ъ\ w Тл ,i—
4^4^0s<-^ — 0st-rtS04s» K) W
~- ZZ oo
•>■ 9° os oo ~ J-» 9° 9°
NO
v©
s*«
I S


ъ
О
ео ео
so so
/800
/850
2 2
00
ел
°
—
ю
о
00
о
о
1060
ю —
О SO
о ел
on ел
ео on
ео ^
О О
ON 4^
ео on
о о
о о
ю ю
-Р* 00
о о
ео ео
Ю ON
о о
ел -р*
ео -j
2° Я4
ео о
so
ео
О
ео
so
/710
2
^j
о
SO
ел
о
, .
00
о
ел
^—
00
о
ю
ел
О
о
ео
•Рь
о
-р*
ео
о
ео
ON
Jp».
00
ел
О
ео
о
/670
2
SO
00
о
К)
ео
о
^1
ео
о
ON
ео
О
о
ео
ю
о
-р*
о
о
ON
о
о
00
-J
о
ео
SO
/670
2
ON
^J
О
SO
О
о
, .
-J
о
-р*
ео
о
ю
о
о
ео
-Р*
о
-р*
ео
о
ео
—
SO
00
ON
О
ео
о
/630
2
so
ю
о
К)
го
ел
SO
00
о
№
SO
О
О
ео
-Р*
о
-р*
ео
о
-р*
^j
^j
"^
О
ео
so
/630
2
ON
ео
о
00
ел
о
ON
ел
•Рь
О
00
о
о
о
о
о
ео
00
о
-р*
00
о
К)
^1
^J
"so
о
ео
о
009/
2
00
^1
о
К)
о
о
ел
-р*
о
о
№
Ю
О
о
ео
ON
о
-р*
ел
о
-р*
о
1°
"ю
ео
о
ео
so
009/
2
ON
О
о
00
о
о
.
ел
о
ео
ел
о
00
00
о
о
-р*
о
о
ел
о
о
ю
ео
ео
so
О
ео
о
/560
2
ел
ON
О
00
ю
о
„
so
ел
-р*
00
so
о
о
о
о
-р».
о
о
ел
о
о
ео
ел
JO
То
SO
О
ео
_*
/530
2
00
^J
о
К)
^1
ю
^J
^J
о
ел
ON
О
о
ео
ON
О
-р*
ел
о
ON
ел
ел
V
О
ео
о
/530
2
ел
ео
о
^j
00
о
. 1
00
ел
-Р*
-Р*
SO
О
SO
ел
о
о
-р*
ел
о
ел
ON
О
ео
о
Os
4^
ел
О
ео
so
/530
2
^j
►—»
о
. .
ео
ON
ео
■—*
о
^j
о
о
-р*
00
о
ON
о
о
ел
"ео
ео
О
ео
и—*
/500
2
00
ео
о
К)
ON
■Рь
ON
ел
ON
О
го
^J
о
ео
00
о
-р*
00
о
ел
^1
ео
о
^j
О
ео
о
/500
2
ел
о
о
^1
ю
о
. .
ON
-J
ео
ON
00
о
00
ео
о
о
-р*
00
о
ON
о
о
ю
ео
JO
То
ю
О
ео
so
/500
2
ON
^J
О
t .
ю
00
ю
-J
ON
о
ON
ео
о
о
ел
О
о
ON
ео
О
127,7
О
ео
о
96М
-р*
00
о
^1
о
о
ON
ел
ео
ел
о
-j
00
о
о
-р*
00
о
ON
о
о
ю
ю
о
1о
о
ео
т~
92М
-р*
ON
О
^J
ON
о
го
-р*
о
ел
00
-J
о
ю
о
о
о
-р*
ео
о
ел
ео
о
-р*
ел
ел
so
О
ео
*тЛ
84М
-р*
ю
о
^J
о
о
го
ю
-р*
ел
■—
00
о
о
4*
о
о
■р*
00
о
ON
о
о
ео
ON
ел
о
00
о
ео
о
80М
-р*
о
о
-р*
00
ео
ю
ю
о
ON
ю
о
о
ON
о
о
^J
ел
о
£
ел
"so
00
О
ео
1—~
ю
2
ON
О
о
| .
SO
ю
-р*
ео
^1
о
00
о
о
о
ON
о
о
^1
ел
о
ю
ю
44.
00
ел
о
ео
SO
^1
го
ео
ON
О
4*
00
о
so
о
ел
го
о
ео
го
ел
О
^1
ел
О
SO
ел
о
44,
^J
О
ео
о
68М
ео
■Р*
о
ел
ю
о
ео
ео
ю
ел
00
о
ел
о
о
о
ON
^1
о
00
ел
о
о
ю
о
so
О
ео
^~
64М
ел
4*
о
^j
ON
ео
ON
ю
о
ON
ео
о
о
ON
^1
о
00
ел
о
ON
ел
ON
ел
О
ео
о
64М
ео
ю
о
4*
00
о
, ■
ю
•~-
so
so
о
4*
о
о
о
^1
ел
о
SO
ел
о
78,
4*
о
ео
1—~
S
ео
о
о
ел
о
о
, ■
ON
о
ю
00
00
о
ел
К)
о
о
^1
о
о
so
о
о
ео
о
о
^J
О
ео
^—
ел
ON
4*
ON
О
, ■
4*
ON
ю
4*
00
о
4*
ел
о
о
^1
ел
о
SO
ел
о
98,
ю
ео
О
ео
о
ел
ON
ю
00
о
-р*
ю
о
, ■
о
ON
ON
о
ео
о
о
00
ел
о
■~*
о
о
52,
О
ео
м^
ел
ю
^
4^
О
, .
-Р*
*.
ю
ео
о
о
•Ръ
о
ел
о
00
о
о
1000
SO
ON
о
ео
о
ел
ю
ю
ON
О
-р*
о
о
, ■
о
•Ръ
ел
*.
о
ю
00
ел
о
SO
О
о
1200
.Р*
00
ео
4^
О
ю
SO
52V
ON
О
880
^j
о
о
ю
00
о
ел
ео
о
00
о
О
ю
SO
ел
ю
ео
ON
О
ON
о
^1
^1
4^
О
о
1400
1800
00
"ю
■р*
^
ео
"~*
00
го
■^
о
■^
о
о
, ■
ю
00
ю
о
ю
о
ео
.р*
ел
о
SO
О
о
1200
66,
Обозначение
юдшипника
^
Р
\Т
1ЧН0М
^
S
g
°
2
^ 1
CD
CD
Грузо
=з 1
р 1
:мно<гп
~. 1
ж 1
X
о 1
h
X f
2 5
= -
f-s
але
S
7Z
T 1
о
E
s
s
X
s
2
■53
N
en


252
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.91
Для бумагоделательного оборудования. Отверстие с конусностью 1:12
Обозначение
подшипника
С3130КНАЗС4
С3036К/НАЗС4
С3038К/НАЗС4
С2230К/НАЗС4
С3040К/НАЗС4
С3140К/НАЗС4
С3044К/НАЗС4
С3144К/НАЗС4
С2244К/НАЗС4
С3048К/НАЗС4
С3052К/НАЗС4
С3152К/НАЗС4
С3156К/НАЗС4
С3160К/НАЗС4
d
150
180
190
200
220
240
260
280
300
D
250
280
290
340
310
340
370
400
360
400
440
460
500
В
80
74
75
92
82
112
90
120
108
92
104
144
146
160
Грузоподъемность, кН
С
771
771
799
1200
978
1380
1150
1640
1730
1200
1540
2300
2480
2880
Со
1290
1340
1460
1730
1730
2320
2040
2900
2500
2240
2850
4050
4500
5200
Радиальный зазор,
мкм
265... 340
300... 385
330 ..420
330... 420
330... 420
330... 420
365... 465
365... 465
365... 465
400... 510
440... 555
440... 555
440... 555
485...610
2.2.10. ОПОРНЫЕ РОЛИКИ
Отличительной особенностью таких
подшипников являются толстостенные
наружные кольца, способные воспринимать'тяжелые
и ударные нагрузки. Опорные ролики
представляют собой готовые к монтажу узлы. Они
применяются для конвейеров всех видов, их
поверхности обкатывания могут быть как
цилиндрическими, так и профильными. Ролики с
профильными поверхностями качения
используют в условиях работы с ожидаемым угловым
рассогласованием или если необходимо
избегать кромочных напряжений. Данные по
опорным роликам приведены в табл. 2.92.


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
253
2.92. Опорные ролики
mm
Исполнение 3612@0)
Исполнение 3057@0)
Исполнение 3058@0)
Размеры, мм
Обозначение
ролика с
поверхностью

сферической
361200
305800
361201
305801
361202
305802
361203
305803
361204
305804
361205
305805
361206
305806
361207
305807

цилиндрической
-
-
-
305701
-
305702
-
305703
-
305704
-
305705
-
305706
-
305707
D
32
35
40
47
52
62
72
80
В
9
14
10
15,9
11
15,9
12
17,5
14
20,6
15
20,6
16
23,8
17
27
d
10
10
12
12
15
15
17
17
20
20
25
25
30
30
35
35
Грузоподъемность, кН
подшипника
С
3,9
7,2
5,3
8,15
6
8,15
7,35
11,4
9,8
15,6
10,8
17
15
24,5
19,6
33,5
Со
2,24
4,5
3,1
5,5
3,55
5,5
4,5
8
6,2
10,8
6,95
13,4
10
20
13,7
27,5
ролика
С
2,6
5
3,55
6,3
4,25
6,3
5,3
8,65
6,3
10,4
7,65
12,9
10,6
17
12,2
20,8
Со
1,22
3,1
1,76
4
2,2
4
3
6,2
3,4
7
4,55
10
6
. 13,2
7,2
16,6
Лпр,ТЫС
мин*1
17
16
15
15
13
13
12
10
10
9
8,5
8
7,5
7
6,3
6
т, кг
0,041
0,064
0,052
0,083
0,074
0,11
0,11
0,17
0,16
0,23
0,24
0,34
0,34
0,51
0,43
0,66
Безбортовые
Исполнение NAST..R
Исполнение RNAST..R


254
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 2.92
Обозначение
ролика со сферической
наружной поверхностью*2
NAST..R
NAST6R
NAST8R
NASTIOR
NAST12R
NAST15R
NAST17R
NAST20R
NAST25R
NAST30R
NAST35R
NAST40R
NAST45R
NAST50R
RNAST..R
RNAST5RTN
RNAST6R
RNAST8R
RNASTIOR
RNAST12R
RNAST15R
RNAST17R
RNAST20R
RNAST25R
RNAST30R
RNAST35R
RNAST40R
RNAST45R
RNAST50R
D
16
19
24
30
32
35
40
47
52
62
72
80
85
90
с
7,8
9,8
9,8
11,8
11,8
11,8
15,8
15,8
15,8
19,8
19,8
19,8
19,8
19,8
d
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
F„
7
10
12
14
16
20
22
25
30
38
42
50
55
60
Грузоподъемность, кН
подшипника
С
2,28
3,8
4,15
8,5
9,15
10,6
15,6
16,3
18,3
27,5
27,5
32
32
36
G,
1,4
2,8
3,25
5,9
6,4
8
12,7
13,4
16,3
26,5
27
34
34
42,5
ролика
С
1,9
3
3,65
6,95
7,1
7,5
11,2
13,2
13,7
19,3
21,6
22,8
22,8
23,2
Со
1,27
2,2
2,9
4,9
5
5,2
8,65
10,8
11,8
17
20,4
23,2
23,2
26,5
26
22
20
19
18
16
14
12
10
8,5
8,5
6,7
6,3
5,6
т
, КГ
NAST R
0,018
0,028
0,051
0,057
0,064
0,11
0,16
0,18
0,33
0,44
0,54
0,58
0,65
RNAST..R
0,010
0,014
0,023
0,044
0,049
0,052
0,095
0,13
0,16
0,26
0,37
0,43
0,45
0,50
* Одинаковое при жидком и пластичном смазочном материале.
*2 Опорные ролики с цилиндрической наружной поверхностью имеют дополнительную букву "Р",
например, NAST20P
Безбортовые с уплотнительными шайбами
1
Исполнение NA22-2RS Исполнение RNA22-2RS
Обозначение ролика со
сферической наружной
поверхностью1
NA22/6-2RS
NA22/8-2RS
NA2200-2RS
NA2201-2RS
NA2202-2RS
NA2203-2RS
NA2204-2RS
NA2205-2RS
NA2206-2RS
NA2207-2RS
NA2208-2RS
NA2209-2RS
NA2210-2RS
RNA22/6-2RS
RNA22/8-2RS
RNA2200-2RS
RNA2201-2RS
RNA2202-2RS
RNA2203-2RS
RNA2204-2RS
RNA2205-2RS
RNA2206-2RS
RNA2207-2RS
RNA2208-2RS
RNA2209-2RS
RNA2210-2RS
D
19
24
30
32
35
40
47
52
62
72
80
85
90
с
11,8
11,8
13,8
13,8
13,8
15,8
17,8
17,8
19,8
22,8
22,8
22,8
22,8
d
6
8
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
F№
10
12
14
16
20
22
25
30
35
42
48
52
58
Грузоподъемность, кН
подшипника
С
4,3
6
6
7,8
8,3
11,2
13,7
19,3
26
36,5
39
40
42
С«
2,85
3,45
5,3
5,7
8
10
11,6
13,2
18
28,5
31,5
33,5
36,5
ролика
С
3,1
4
6,4
6,4
7,1
9,15
12,2
12,2
17
24,5
26
26,5
26,5
Со
1,9
2,16
4,3
4,5
4,65
6,3
7,35
7,5
11
17,6
19,6
20,8
21,2
* s
12
10
9
8,5
7,5
7
6,3
5,6
5
4,5
4,3
4
3,6
т
NA22-2RS
0,018
0,031
0,057
0,063
0,070
0,11
0,18
0,20
0,32
0,49
0,62
0,66
0,71
, КГ
RNA22-2RS
0,014
0,025
0,049
0,053
0,055
0,090
0,15
0,17
0,29
0,42
0,52
0,57
0,59
1 Опорные ролики с цилиндрической наружной поверхностью в обозначении имеют дополнительную
букву "Р", например, NA2205P-2RS.
D D,


2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:2:
аасаа>ас>са>с>ааоаа>сс>а>>>>>>>>>>
o§ ° N °N *° N N *° ^ N ^ N ю N NN N
~ ^ SO 00 00 ^1 ON V-Л -pb4*..pbOJ<^>U>N>~- ~-
^gOV-h О W W W ^JK)OV-hN)O^SOON
О О О О О* О 00' 00 00« 00" Ь |k ^» ^ Ov. 00 O" OO» « |k- ^ ^» » - «
00 00 0000 00 00 00000000 0000
OV^OO^^O^OV^©l^O©^l^©l^O^OV^^^l^l^WW©©WWGrvGrvV'n
l*h - 1Л « « W-^W^W-W^00004b-^W~«W«--^-~t.i»OSSO--'1 %i1oXj
8§S8SgS8SSgu!3ugl5»SsS^Su^Suw^^^SS55
1У» *^ 00 Ui 00 УИЛ О Wi W ^ OS vj Os ^W-J^^t-ft^^L* 1Л00
-^^b^ob~^p^^£os-^^^
N> N> N> N> N> OS N> y> p\ y> y> jX j-*> jX ^ 4*. — On ,-nIOs ~ J*J ~ *-* as -* vP4 «^ *° *° 9° ~
V OS V Ъо "OS *U> 00 "n> Vj 1ч> Os 1л OS СЛ 1л Ъ| О 1к) N> Ъ» U) -^ 1л OS 00 ^ SO Чк> Ъ» О N> Ъ» О
~ ~ — ^— p 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 p © p p p p p p P P P P P P P P P P
ij V 0 — "so "-j 00 00 Vi os ij ui V V ^ Ь ы bwb io-'''-^''n- S222S22SS2
^^OWWvI^vlOOS-OSOOWOsvOU^^WOvIULhN-g^^^ggg^y^
ролика со
сферической
поверхностью'
Обозначение
CD
n
Cl
0
p
0
p
подшипника
ролика
Грузоподъемность, кН
s 1
" p 1
-J


256
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Опорные
Исполнение NAKD
Обозначение1
ролика со
сферической наружной
поверхностью
NAKD162
NAKD192
NAKD22
NAKD26
NAKD30
NAKD32
NAKD35
NAKD40
NAKD47
NAKD52
NAKD62
NAKD72
NAKD80
NAKD85
NAKD90
D
16
19
22
26
30
32
35
40
47
52
62
72
80
85
90
С
11
11
12
12
14
14
18
20
24
24
29
29
35
35
35
d
6
8
10
10
12
12
16
18
20
20
24
24
30
30
30
Грузоподъемность, кН
подшипника
С
2,7
3,2
4
4
7,65
8,15
20,4
22
34
38
52
57
81,5
81,5
81,5
Со
1,76
1,93
3,1
3,1
5,2
5,7
15,3
17
27,5
32
43
50
71
71
71
ролика
С
2,08
2,55
3,2
3,7
6,3
6,4
12,7
15
22
23,6
32,5
37,5
61
67
71
Со
1,34
1,53
2,45
3,1
4,3
4,4
8,8
10,8
17
18,3
25
30,5
51
57
63
Лпр,
ТЫС
мин'1
10
8,5
8,5
7,5
6,3
6
7,5
6,3
5
4,5
3,6
3,2
3
3
3
/и, кг
0,019
0,031
0,046
0,059
0,087
0,098
0,17
0,25
0,39
0,46
0,79
1,05
1,55
1,75
1,95
1 Опорные ролики с цилиндрической наружной поверхностью имеют дополнительное обозначение
2 Отверстие для периодической смазки находится только со стороны подшипника.


е
о
X
S
S
I
о
с
а:
Jk
*
*
о
о
43
С
QQ
QQ
QQ
Q
Комплектующие изделия
гайка
ниппель
m m m m «n <л «п «л ^, . . ^.
оооо ,-^ ^ ^ ^
1 I I ImrororoTrTtTtTtTrrrTt
TtTrrrrrvovovovooooooooooooooo
oeO<N<Nrnmr^ON^'-'0«0<N<N<N
«Л «Л 1Л «Л «Л ^ 1Л <Л 1П "П <П
ххххххххххххх
00<N(N400000TtTtOOO
^ОоО — — — — — — СЧ<Ч<Ч<Чг^г^>г^>
vovo^vo^vovo^oooooooooooo
о" о о" о" о" о" о4 о" о о о о *" ^ "
| | | |\Ov©0000OsOs~ ~ 2 2 2
Ш Ш Ш «Л» «Л» Ш
vo о п гл «п <л IrSSS«:«:^ ^ ^
П fi ^t ^t Tf ^"
00(NVOVOOO(NOO\OV000222
VOONC4VOO<NmOr-<N<N<NOmO
V\ «Л 1П 1П 1Л ^ Ш^ 1П^ «О 1Пл 1Л1л
ххххххххххххх
OO<N<Nv000OOTfrtOOO
чооо — — — — — — (NC4(N(Nmmm
TfTfTtTtv£>4O4Ov£>00000000000000


258
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.2.11. ПОДШИПНИКИ ЛИНЕЙНОГО
ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
Фирма выпускает подшипники линейного
перемещения с различными телами качения
(рис. 2.2) различных размеров (с поперечным
сечением от 8,5 х 4 до 110 х 55 мм.
Для перемещения по стержням круглого
сечения служат подшипники с
характеристиками, представленными в табл. 2.93. Они могут
поставляться с уплотнениями или без них, из
обычной или коррозионно-стойкой стали.
Рис. 2.2. "Рельсовые" направляющие фирмы SKF
2.93. Подшипники линейного перемещения
вххп^ннпвшшышыжжя.
Размеры, мм
Обозначения подшипника
стандартного
LBBR3
LBBR4
LBBR5
LBBR6A
LBBR8
LBBR10
LBBR12
LBBR14
LBBR16
LBBR20
LBBR25
LBBR30
LBBR40
LBBR50
с двусторонним
уплотнением
LBBR3-2LS
LBBR4-2LS
LBBR5-2LS
LBBR6A-2LS
LBBR8-2LS
LBBR10-2LS
LBBR12-2LS
LBBR14-2LS
LBBR16-2LS
LBBR20-2LS
LBBR25-2LS
LBBR30-2LS
LBBR40-2LS
LBBR50-2LS
Fw
3
4
5
6
8
10
12
14
16
20
25
30
40
50
D
7
8
10
12
15
17
19
21
24
28
35
40
52
62
С
10
12
15
22
24
26
28
28
30
30
40
50
60
70
Число рядов
шариков
4
4
4
4
4
5
5
5
5
6
7
8
8
9
Грузоподъемность, кН
С
60
75
170
335
490
585
695
710
930
1160
2120
3150
5500
6950
Со
44
60
129
270
355
415
510
530
630
800
1560
2700
4500
6300
2.2.12. ПРЕЦИЗИОННЫЕ ВИНТОВЫЕ ПАРЫ
Фирма SKF выпускает прецизионные
винтовые пары нескольких типов, находящие
широкое применение в тех случаях, когда
вращательное движение вала (с винтовой
нарезкой) необходимо преобразовать в линейное
перемещение детали (гайки). Они находят
применение в ряде отраслей промышленности:
станкостроении, металлургии, атомной и др.
Некоторые технические данные традиционных
шариковых винтовых пар приведены в
табл. 2.94.
К числу более поздних разработок
относятся пары, у которых между валом с винтовой
нарезкой и полой гайкой с внутренней
нарезкой располагаются ролики, также с нарезкой.
Имеется две принципиально отличные между
собой конструкции таких пар. В одном случае


ПОДШИПНИКИ ИНОФИРМ
259
ролики имеют винтовую нарезку (Planetary
roller screw), в другом - нарезку с шагом,
равным нулю, т. е. в виде располагающихся рядом
друг с другом желобов (Recirculating roller
screw). При вращении винта передача
движения на гайку осуществляется с трением
качения. Эти пары выпускаются в широком
размерном диапазоне (с диаметром нарезки вала
8 ... 210 мм). Данные об этих парах могут быть
получены у представителей фирмы.
2.94. Прецизионные шариковые винтовые пары
Размеры, мм
Обозначение пары

Номинальный
диаметр
вала

Максимальная
длина пары

Правосторонний
шаг
Грузоподъемность,
кН
Максимальная осевая игра,
мм
стандартная уменьшенная
Исполнение SN
SN16x5R
SN20 х 5R
SN25 х 5R
SN25 х 10R
SN32 х 5R
SN32x 10R
SN40 х 5R
SN40x 10R
SN50 х 10R
SN63 х 10R
SN80 х 20R
Обозначение
без зазора | с
16
20
25
25
32
32
40
40
50
63
80 |
пары
преднатягом
2100
5000
5000
5000
6000
6000
6000
6000
6000
6000
5500
*
5
5
10
5
10
5
10
10
10
20
1 Номинальный
| диаметр
вала
6,8
9,1
10,1
18,8
14,7
31,3
19,4
51,3
56,4
63,1
169,3
Максимальная |
дли
на пары
1 12,4
18,3
22,6
39,0
40,2
64,4
63,0
126,8
157,1
202,1
510,4
0,08
0,10
0,10
0,12
0,10
0,12
0,10
0,12
0,12
0,12
0,15

Правосторонний шаг
0,05
0,05
0,05
0,08
0,05
0,08
0,05
0,08
0,08
0,08
0,08
Грузоподъемность, кН
С | Со
Исполнение TN и PN
TN16x5R
TN20 х 5R
TN25 х 5R
TN25 х 10R
TN32 х 5R
TN32x 10R
TN40 х 5R
TN40x 10R
TN50x 10R
TN63 х 10R
PN16x5R
PN20 х 5R
PN25 х 5R
PN25x 10R
PN32 х 5R
PN32x 10R
PN40 x 5R
PN40x 10R
PN50x 10R
PN63 x 10R
16
20
25
25
32
32
40
40
50
63
2100
5000
5000
5000
6000
6000
6000
6000
6000
6000
5
5
5
10
5
10
5
10
10
10
4,8
6,4
10,1
10,4
14,7
31,3
19,4
42,3
56,4
63,1
8,3
12,2
22,6
19,5
40,2
64,4
63,0
101,4
157,1
202,1
Исполнение TND и PND
TND16x5R
TND20 x 5R
TND25 x 5R
TND25 x 10R
TND32 x 5R
TND32x 10R
TND40 x 5R
TND40x 10R
TND50x 10R
TND63 x 10R
PND16 x 5R
PND20 x 5R
PND25 x 5R
PND25x 10R
PND32 x 5R
PND32x 10R
PND40 x 5R
PND40x 10R
PND50x 10R
PND63 x 10R
16
20
25
25
32
32
40
40
50
63
2100
5000
5000
5000
6000
6000
6000
6000
6000
6000
5
5
5
10
5
10
5
10
10
10
4,8
6,4
10,1
10,4
14,7
31,3
19,4
42,3
56,4
63,1
8,3
12,2
22,6
19,5
40,2
64,4
63,0
101,4
157,1
202,1
9*


260
Глава 2. РАЗМЕРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
2.2.13. ШАРНИРНЫЕ ПОДШИПНИКИ
Этот вид подшипников выпускается в
нескольких конструктивных исполнениях,
отличающихся способом подачи смазки. Кроме
того, выпускается несколько исполнений
подшипников не смазываемых, не требующих
ухода, с несколькими вариантами материалов
поверхностей скольжения.
2.2.14. ПОДШИПНИКИ ГЕРМАНИИ И США
Фирма INA (Германия) выпускает
игольчатые подшипники практически всех
конструктивных исполнений, приведенных
выше и, кроме того, ряд оригинальных
конструкций.
Фирма Timken (США) выпускает
большое количество конструктивных групп
конических подшипников с диаметрами отверстий
от 10 до 1800 мм (большею частью дюймовой
размерности), в их числе одно-, двух- и
четырехрядные. Имеются подшипники с
уплотнением. Для высокоскоростных узлов, в
частности для шпинделей металлообрабатывающих
станков, изготовляются высокоточные
подшипники. Однорядные подшипники
стандартной конструкции позволяют достигать
скоростной параметр dmn [мм • мин],
превышающий 500 000, а специальной конструкции -
свыше 1 000 000 (до 3 800 000). Помимо ради-
ально-упорных выпускаются также упорные
подшипники.
Фирма FAG (Германия) выпускает
широкий ассортимент радиальных, радиально-
упорных, упорно-радиальных и упорных
шариковых и роликовых подшипников. Кроме
того, она производит и поставляет корпуса
подшипников, закрепительные и стяжные
втулки и прочие принадлежности.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Подшипники качения: Справочное
пособие / Под ред. Н.А. Спицына и А.И. Спри-
шевского. М.: Машгиз. 1961. 829 с.
2. Подшипники качения: Справочник-
каталог / Под ред. В.Н. Нарышкина и Р.В. Коро-
сташевского. М.: Машиностроение, 1984. 280 с.
3. Перель Л.Я., Филатов А.А.
Подшипники качения: Расчет, проектирование и
обслуживание опор: Справочник. М.:
Машиностроение, 1992.608 с.
4. Подшипники качения:
Справочник-каталог / Л.В. Черневский, Р.В. Короста-
шевский, Б.А. Яхин и др.; Под общ. ред.
Л.В. Черневского и Р.В. Коросташевского. М.:
Машиностроение, 1997. 896 с.
5. Общий каталог СКФ № 4000. 1989.
608 с.
6. ФАГ стандартная программа.
Каталог №41 500 RuА. 1982.718 с.
7. TIMKEN tapered roller bearings.
Bearing Selection and Application Databook.
Northhants (England): Dickensons. 1991. 421 p.
8. INA Masskatalog D 304. 1979. 239 s


Глава 3
ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ
РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Обычной схемой выбора подшипников
является следующая. При проектировании
механизма, в котором будет установлен
подшипник, определяются действующие на него
радиальные и осевые силы и частоты вращения его
колец. Исходя из этих данных, а также из
конструктивных соображений, в соответствии с
рекомендациями, изложенными в гл. 1,
выбирается тип подшипника.
По расчетным нагрузкам и с учетом
предполагаемых условий эксплуатации
производится расчет требуемой грузоподъемности
(статической и динамической, включающей
расчет на долговечность).
Затем по каталогу выбирается подшипник
с размерами, соответствующими расчетной
грузоподъемности и долговечности.
Проверяется соответствие требуемой
частоты вращения предельной частоте вращения
выбранного подшипника. Исходя из условий
эксплуатации и данных, приведенных в
таблицах этой главы, выбирается класс точности
подшипника. Методики расчета
грузоподъемности и долговечности подшипников
приведены ниже.
3.1. СТАТИЧЕСКАЯ
ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ
В кольцах и телах качения подшипников
при средних нормальных контактных
напряжениях, превышающих приблизительно 2 ГПа
(для радиальных шарикоподшипников это
соответствует максимальным герцевским
напряжениям 3 ГПа), появляются пластические
деформации. У неподвижных подшипников на
кольцах образуются лунки, а на телах качения -
участки смятия. У вращающихся подшипников
на кольцах перед телами качения появляется
бегущая упругопластическая волна. При
снятии нагрузки у невращающихся подшипников
отпечатки остаются, у вращающихся, если
нагрузка снимается плавно, отпечатков не
остается, хотя результат пластической
деформации проявляется в виде изменения радиусов
кривизны контактирующих поверхностей. При
ударной нагрузке, действующей на медленно
вращающийся подшипник, на телах качения и
кольцах могут возникнуть отпечатки, как у
неподвижного подшипника.
В большинстве случаев если суммарная
остаточная деформация дорожки и тела
качения в наиболее нагруженной зоне не
превышает 0,0001 диаметра тела качения Dw, то она не
приводит к ухудшению работы подшипников
(если к ним не предъявляется специальных
требований по плавности вращения и мало-
шумности). В некоторых случаях для медленно
вращающихся подшипников может быть
допущена несколько ббльшая остаточная
деформация. Например, фирма Роте Эрде для
подшипников опорно-поворотных устройств
подъемных кранов допускает суммарную
остаточную деформацию, равную 0,0003D^ при
статической нагрузке.
Статическая нагрузка, превышение
которой вызывает появление недопустимых
пластических (остаточных) деформаций,
называется статической грузоподъемностью.
Приведенные в гл. 2 ориентировочные
расчетные значения статической
грузоподъемности С0 (каталожные) вызывают появление
суммарной остаточной деформации,
приблизительно равной 0,000 \DW. Для радиальных и
радиально-упорных подшипников они
получены при действии только радиальной нагрузки
(т.е. при отсутствии осевой составляющей), а
для упорно-радиальных и упорных - при
действии только осевой нагрузки. Это - базовые,
или основные значения. Они соответствуют
следующим расчетным максимальным
герцевским контактным напряжениям в наиболее
нагруженной зоне контакта:
4600 МПа для радиальных шариковых
двухрядных сферических подшипников;
4200 МПа для всех других типов
радиальных и радиально-упорных шариковых
подшипников;
4000 МПа для всех типов радиальных и
радиально-упорных роликовых подшипников.
Формулы для расчета базовых значений
статической грузоподъемности приведены в
ГОСТ 18854. Они приемлемы для
подшипников из традиционных подшипниковых
хромистых сталей, термообработанных на высокую
твердость в соответствии с ГОСТ 520.


262 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Если на выбранный радиальный или ра-
диально-упорный подшипник должна
воздействовать только радиальная нагрузка или на
упорно-радиальный или упорный - только
осевая, то она не должна превосходить
каталожного значения С0, а если предъявляются
особые требования к малошумности и
плавности вращения, то она может быть существенно
меньше. Во многих случаях на подшипник
действует комбинированная нагрузка,
состоящая из радиальной Fr и осевой Fa
составляющих. В этом случае с каталожным значением
С0 сравнивается эквивалентная нагрузка.
В формуле для ее определения используют
коэффициенты, учитывающие
перераспределение нагрузки по телам качения. Рассчитанная
эквивалентная нагрузка вызывает
приблизительно такую же остаточную деформацию, как
и совместно действующие на подшипник
нагрузки Fr и Fa.
Для радиальных и радиально-упорных
подшипников эквивалентная статическая
радиальная нагрузка определяется по формулам:
P0r=X0Fr + Y0Fa; C.1)
P0r=Fr при<х = 0°, C.2)
где Х0, Y0 - коэффициент соответственно
радиальной и осевой статической нагрузки
(табл. 3.1); а - угол контакта.
Для шариковых радиальных и радиально-
упорных подшипников значение Р0г берется
большим из двух, определяемых по формулам
C.1) и C.2).
При расчете грузоподъемности
комплектов из двух (и более) одинаковых радиальных и
радиально-упорных подшипников принимается
во внимание следующее. Радиально-упорные
шариковые и роликовые подшипники могут
комплектоваться по различным схемам.
Рассмотрим два одинаковых конических
роликоподшипника, сидящих на одном валу,
скомплектованных таким образом, что узкие торцы
наружных колец направлены друг к другу
(схема "X"). При воздействии, помимо
радиальной, осевой нагрузки один из подшипников
окажется разгружен. Поэтому нагрузка будет
восприниматься . в основном только одним
подшипником.
Если подшипники будут скомплектованы
широкими торцами наружных колец друг к
другу (схема "О"), то и в этом случае один из
подшипников под воздействием осевой
составляющей нагрузки окажется разгруженным.
3.1. Коэффициент радиальной и осевой
нагрузок
Подшипник
Шариковый:
радиальный
радиально-
упорный с
углом
контакта, °:
12
15
20
25
26
30
35
36
40
сферический
с углом
контакта а ф 0°
Роликовый
радиально-
упорный
Подшипник
однорядный
Xo/Yo
0,6/0,50
0,5/0,47
0,5/0,46
0,5/0,42
0,5/0,38
0,5/0,37
0,5/0,33
0,5/0,29
0,5/0,28
0,5/0,26
0,5 / 0,22ctga
0,5 / 0,22ctga
двухрядный
Xo/Yo
0,6/0,50
1/0,94
1/0,92
1/0,84
1/0,76
1/0,74
1/0,66
1/0,58
1/0,56
1/0,52
0,5 / 0,44ctga
0,5 / 0,44ctga
To же самое произойдет при
комплектации радиальных и радиально-упорных
шариковых подшипников по схемам "X" и "О". Если
одинаковые подшипники установлены по
схеме "тандем", то нагрузку воспринимают оба
подшипника.
Базовая статическая радиальная
грузоподъемность для двух одинаковых однорядных
радиальных или радиально-упорных шариковых
либо роликовых подшипников, установленных
рядом на одном валу и образующих общий
подшипниковый узел при расположении
широкими или узкими торцами друг к другу,
равна удвоенной номинальной грузоподъемности
одного однорядного подшипника.
При расчете статической эквивалентной
радиальной нагрузки для двух одинаковых
однорядных радиальных шариковых и
радиально-упорных шариковых и роликовых
подшипников, установленных рядом на одном
валу при расположении широкими или узкими
торцами друг к другу и образующих общий
подшипниковый узел, используют значения Х0
и К0 для двухрядных подшипников, а значения
Fr и Fa принимают в качестве общей нагрузки,
действующей на весь комплект.


СТАТИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ
263
Если два таких подшипника установлены
последовательно (по схеме "тандем"), то в
случае их точного изготовления и равномерного
распределения нагрузки базовая статическая
грузоподъемность образованного ими
подшипникового узла равна номинальной
грузоподъемности одного однорядного подшипника,
умноженной на число подшипников. В этом
случае при расчете эквивалентной статической
радиальной нагрузки используют величины Х0
и Y0 для однорядных подшипников. При
расчете эквивалентной статической осевой нагрузки
величины Fr и Fa принимают в качестве общей
нагрузки, действующей на комплект.
Для упорных и упорно-радиальных
подшипников эквивалентную статическую осевую
нагрузку подсчитывают по формулам:
/>0fl = Ffl +2,3/v tga; C.3)
/>,„ = /<, при a = 90°. C.4)
Формула C.3) справедлива при всех
отношениях радиальной нагрузки к осевой для
двойных шариковых и роликовых
подшипников. Для одинарных подшипников формула
действительна, если Fr/Fa< 0,44ctga, и дает
приемлемые значения при Fr/Fa< 0,67ctga .
Каталожные значения базовой
статической грузоподъемности рассчитаны для
стандартных подшипников с развалом желоба у
внутренних колец радиальных и радиально-
упорных подшипников не более 0,52D^, у
наружных - не более 0,53D^, а для колец
упорных и упорно-радиальных подшипников - не
более 0,54£V Статическая грузоподъемность
подшипников с радиусом желоба,
превышающим указанные, уменьшается.
После определения эквивалентной
нагрузки подшипник выбирают таким образом,
чтобы его базовая статическая
грузоподъемность была не меньше этого значения. При
этом необходимо учитывать такие требования
к узлу, например, как малошумность и
плавность хода.
Фирма СКФ (Швеция) предлагает
учитывать эти требования специальным
коэффициентом [5]. В этом случае расчет требуемой
статической грузоподъемности производится по
формуле
или
где S0 - статический коэффициент запаса
(табл. 3.2).
Значения С0г и Соа не должны превышать
каталожных значений на выбранные
подшипники.
Пример Э.1. Требуется выбрать подшипник
для следующих условий работы: вращение
эпизодическое при радиальной составляющей статической
нагрузки 10 кН; во время остановок кратковременно
действует нагрузка с составляющими Fr = 18,3 кН и
Fa = 1 кН; требования к малошумности и плавности
хода высокие.
Учитывая преобладание радиальной нагрузки,
выбираем: шариковый радиальный подшипник; по
табл. 3.1 принимаем Xq = 0,6 иУ0 = 0,5.
Подставив эти значения в C.1), получим Р0г =
= 18,3 • 0,6 + 1 • 0,5 = 11,4 кН. В соответствии с C.2)
P0r = Fr = 18,3 кН. Принимаем наибольшее значение
Р0г = 18,3 кН.
Для шариковых подшипников с высокими
требованиями к малошумности и плавности хода 50 = 2
(см. табл. 3.2). Таким образом, C0r = SoP0r = 2 • 18,3 =
= 36,6 кН.
Из каталога находим подшипники 118, 214,
310, 409. Выбираем один из них в зависимости от
конструкции узла и требований к долговечности.
3.2. Ориентировочные значения статического коэффициента запаса S0 подшипников
Работа подшипника
Плавная без вибраций
Обычная
С ударными
нагрузками, более
Вращающихся, требования по малошумности
низкие
0,5/1
0,5/1
1,5/2,5
обычные
1/1,5
1/1,5
1,5/3,0
высокие
2/3,0
2/3,5
2/4,0
Невращающихся
0,4/0,8
0,5/1,0
1,0/2,0
Примечания: 1. Для упорно-радиальных роликовых сферических подшипников S0 > 4. 2.
Значения 50, приведенные в таблице для ударных нагрузок, используются в случае, когда нагрузки определены
точно. Если они определены приближенно, то следует значения S0 увеличить. 3. В числителе даны значения
для шариковых, а в знаменателе для роликовых подшипников.


264 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Пример 3.2. На подшипник при его
вращении действует радиальная составляющая нагрузки
Fr = 28 кН, а при эпизодических остановках
Fr=18,3icH.
В этом случае подшипник на статическую
грузоподъемность не проверяется, так как динамическая
нагрузка превышает ее.
3.2. ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ.
ДИНАМИЧЕСКАЯ
ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ
Долговечность подшипников
рассчитывают для нормальных условий работы (пра:
вильно спроектированный подшипниковый
узел, монтаж выполнен без повреждений
подшипника, эксплуатация производится без
нарушения рекомендаций), когда выход из строя
происходит только из-за усталостных
процессов в металле колец и тел качения.
Экспериментальными исследованиями
установлена следующая зависимость
долговечности L подшипников от нагрузки Q (млн.
оборотов):
L = (C/Q)P,
где С - динамическая грузоподъемность -
нагрузка, при которой долговечность равна
1 млн. оборотов.
Если эксплуатировать в одинаковых
условиях партию подшипников, изготовленных в
идентичных условиях из одной и той же
плавки металла, то долговечность их будет разной.
Максимальная долговечность будет отличаться
от минимальной в десятки, а то и в сотни раз.
В связи с этим в обозначении
долговечности применяют нижний индекс,
показывающий вероятность выхода из строя
подшипников, например: L,0 - долговечность (млн.
оборотов), ниже которой вероятность выхода
из строя составляет 10%.
Иногда нижним индексом обозначают
надежность: L90 означает долговечность,
которую должны иметь не менее 90 %
подшипников из партии.
Следует иметь в виду, что для
усталостных процессов нельзя требовать расчета
долговечности для надежности, равной 100 %.
Приведенные в гл. 2 базовые (основные)
расчетные значения динамической
грузоподъемности С для радиальных и радиально-
упорных подшипников подсчитаны при
воздействии только радиальной нагрузки (т.е. при
отсутствии осевой составляющей), а для
упорно-радиальных и упорных - при воздействии
только осевой нагрузки.
На подшипники, в общем случае, как и
при статическом воздействии действуют
комбинированные нагрузки, состоящие из
радиальной Fr и осевой Fa составляющих. Поэтому
в формулу для расчета долговечности
подставляют эквивалентную нагрузку Р. В формулах
для ее определения участвуют коэффициенты,
учитывающие перераспределение нагрузки и,
соответственно, контактных напряжений по
телам качения.
В соответствии с ГОСТ 18855 расчет
долговечности подшипников (млн. оборотов),
изготовленных по обычной технологии из
обычных материалов, выполняют по формуле
Ц0=(С/Р)Р, C.5)
где С - базовая динамическая
грузоподъемность, Н; р - показатель степени, при расчете
долговечности шариковых подшипников р = 3,
а роликовых р - 10 / 3; Р - эквивалентная
динамическая нагрузка, Н.
Расчет эквивалентной динамической
радиальной нагрузки в общем случае выполняется
по формуле
P = XFr + YFai C.6)
где X, Y - коэффициенты соответственно
радиальной и осевой составляющей динамической
нагрузки.
Если подшипник должен работать при
условиях, отличающихся от нормальных
(температура подшипника из обычной хромистой
стали типа ШХ15 более 100 °С, во время
работы возможны толчки, вибрация, перегрузки),
то в расчетную формулу для определения
эквивалентной нагрузки могут быть внесены
коэффициенты, учитывающие влияние этих
отличий.
Для шариковых радиальных и радиально-
упорных подшипников, а также роликовых
радиально-упорных подшипников
эквивалентная динамическая радиальная нагрузка может
быть рассчитана по формуле:
P = (XVFr + YFa)KTK6 C.6a)
где Х9 Y - коэффициенты соответственно
радиальной и осевой составляющей динамической
нагрузки (табл. 3.3 и 3.4); V - коэффициент
вращения. При вращении внутреннего кольца
по отношению к нагрузке V = 1,0, а при
вращении наружного кольца по отношению к
нагрузке V = 1,2; КТ - температурный коэффициент
(табл. 3.5); Кб - коэффициент безопасности
(табл. 3.6).


го
© © © © © © © © ©
[ел ^ м "U м о о о ©
klWvOvJ — OOWW —
©©©©©Ov-Ov©.p».
©
© © © © о © © © ©
ел V "ю "~ "~ о о о ©
nIWSOnI-OOWiN)-
©©©©©On^JsO-^
ел
© © © © © © © © ©
ел V lo "~ ^- © © © ©
Os w oo vi - ооелю —
©©©©©елочоо-Р*.
-
©
0,45
© © О и- W W * ^ 00
о^-^еою^очк)^-
0,46
©© — юео^.ел-^оо
O-OW^"-N)-00
0,56
-
U— "n- К) ы W 1л C\ 00 О
OsONO©vON)vO^.OO
0,74
| Os Os On 00 "vO — W On ^VO
© © © ©©©©©©
1л ел "ел V. ^ V. u> "ео V»
£ь.Сьгоооел~^).сь©
^- ^- 1о V. 1-л Ъ\ ^-4 чО "*-»
OavInJWUWONOOOO
0,75
г- «г- г- J4* J° J° J° J° У
as on "^ © "— lo V Vi ©
W^vOOOOvOnJOOOs
p p p p p p p p p
ел 1л %• % V. 1** 1** 1** To
A^vO^OOOOstOvO
lo lo u> 1л Vi Ъо © V Vi
n-O\sO00W>J%JO00
0,78
Lr* >t* г- j° j° 1° J4* У у
fos On Ъо ^- "eo ел Vi "ю Vi
© © © © © © © © ©
1л ел *4ь ^ eo 1*> lo Ts> 1o
ю©ел©оч^©Очеч>
? K1
©
© © © © © © © © ©
У1 V N) ^- ^- © © © ©
OsWOOnJ-OOWiWn-
OOOOO^0\00^
-
©
0,56
oo — eo .рь 1л Vi no ы
о-Р*.ел^-елели-чо©
-
©
0,56
© © n- Lj ^ 1л Vl 1o V>
О^-ел — елели— чо©
© © © © © © © © ©
V V w w ы lo 1o To "*—
^K)OO^OOOOsK)NO
p\p
s
X
в
ьны
5<
a
E
X
a
X
X
р
о
Относительная
осевая нагрузка
3h
1Л
<ъ
•^
V
1Л
<ъ
"'Г
V
<ъ
о
дноря
§
«г
St
Двухря
ё
St
<ъ
*
"^ 1
*
^
*
^
*
**
ы
«
о
■е-
■е-
X
X
н
X
1
3
m
х
зс
о
о
н
сг
i
S
я
зс
5
о
ро
S
зс
X
m
о
со
О
Я
m
я
Ол
СП


266 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Продолжение табл. 3.3
а,
15
18
19
20
24
25
26
30
35
36
40
45
Относительная
осевая нагрузка
0,015
0,029
0,058
0,087
0,120
0,170
0,290
0,440
0,580
-
iFa
Ц)г
-
-
X
Y
X
Однорядный
Fa
-*-<>е
VF,
1
0
Fa
VFr
0,44
0,43
0,41
0,39
0,37
0,35
0,33
?
->е
1,47
1,40
1,30
1,23
1,19
1,12
1,02
1,00
1,00
1,00
0,87
0,76
0,66
0,57
0,50
'х
*
1с
Двухрядный
Fa
VFr
1
1,65
1,57
1,46
1,38
1,34
1,26
1,14
1,12
1,12
1,09
0,92
0,78
0,66
0,55
0,47
Fa
VF,
0,72
0,70
0,67
0,63
0,60
0,57
0,54
Y
■>е
2,39
2,28
2,11
2,00
1,93
1,82
1,66
1,63
1,63
1,63
1,41
1,24
1,07
0,93
0,81
е
0,38
0,40
0,43
0,46
0,47
0,50
0,55
0,56
0,56
0,57
0,68
0,08
0,95
1,14
1,34
Сферический подшипник
-
-
1
0
0,40
0,40х
ctg a
1
0,42х
ctg а
0,65
0,65х
ctg а
1,5х
tga
Однорядный радиальный подшипник со съемным наружным кольцом
iFa
1
0
0,50
2,50
0,20
Примечания: 1. Допустимое максимальное значение относительной осевой нагрузки зависит от
конструкции подшипника (зазора в подшипнике и глубины желоба дорожки качения). 2. Значения X, Y и е
для промежуточных значений относительной осевой нагрузки или для угла контакта а определяют
линейной интерполяцией.
3.4. Коэффициенты X и Кдля роликовых радиально-упорных конических и радиальных
сферических подшипников
Подшипник
Однорядный
Двухрядный
X
1
1
Y
VFr
0
0,45 ctg a
X
Y
-^>е
VFr
0,40
0,67
0,4 ctg a
0,67 ctg a
e
1,5 tga
1,5 tga


ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ. ДИНАМИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ 267
3.5. Температурный коэффициент Кт
Рабочая температура, °С
125
150
175
200
225
250
Кт
1,05
1,10
1,15
1,25
1,35
1,40
Для роликовых радиальных подшипников
эквивалентная динамическая радиальная
нагрузка
Pr = FrKTK6. C.7)
Эквивалентная динамическая осевая
нагрузка для шариковых и роликовых упорно-
радиальных подшипников
Pa=(XFr + YFa)KTK6. C.8)
Значения Л" и Y приведены в табл. 3.7 и 3.8.
Для шариковых и роликовых упорных
подшипников
Ра = FaKTK6 . C.9)
3.7. Коэффициенты Л7 и У для шариковых упорно-радиальных подшипников
а °
45
50
55
60
65
70
75
80
85
а* 90
X
Y
Одинарный
Fr
0,66
0,73
0,81
0,92
1,06
1,28
1,66
2,43
4,80
1,25 tgax
U 2 • 1
х 1—sina
1 з J
1
1
X
Fa
1,18
1,37
1,60
1,90
2,30
2,90
3,89
5,86
11,75
20 ♦
-tgax
x 1—sina
1 з J
Y
Двойной
йе
0,59
0,57
0,56
0,55
0,54
0,53
0,52
0,52
0,51
10
X
13
x 1—sina
I 3 )
X
Y
^>e
Fr
0,66
0,73
0,81
0,92
1,06
1,20
1,66
2,43
4,80
1,25 tgax
x 1—sina
I 3 J
1
1
1,25
1,49
1,79
2,17
2,68
3,43
4,67
7,09
14,29
1,25 tg a
3.6. Динамический коэффициент К6
Характер
нагрузки на
подшипник
Спокойная
нагрузка, толчки
отсутствуют
Легкие толчки,

кратковременные перегрузки
Умеренные
толчки,
вибрация,
кратковременные
перегрузки
Нагрузка со
значительными
толчками и
вибрацией,
кратковременные
перегрузки
Нагрузка с
сильными
ударами,
кратковременные
перегрузки
Перегрузка, %
нормальной
(расчетной),
не более
-
125
150
200
300
кб
1
1,0... 1,2
1,3... 1,8
1,8 ...2,5
2,5 ... 3,0
Примечание. Значения Fa I Fr < e для одинарных подшипников не применяют.


268 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.8. Коэффициенты X и К для роликовых упорно-радиальных подшипников
Подшипник
Однорядный
Двухрядный
X
Y
Ь'
1,5 tga
0,67
X
tga
tga
Y
1
1
e
1,5
1,5
Примечание. Значения FalFr <e для роликовых упорно-радиальных одинарных
подшипников не применяют.
Коэффициент а2 зависит от качества
металла, особенностей конструкции подшипника
и технологии изготовления. Например,
применение цилиндрических и конических роликов
не с прямолинейной образующей, а с
"логарифмическим" профилем может существенно
повысить долговечность. Повысить
долговечность можно так же, применив для колец и тел
качения сталь, изготовленную по специальной
технологии, снижающей содержание
неметаллических включений (ЭШП, ВДП). Следует
отметить, что различные плавки стали,
изготовленные по одной и той же технологии,
могут отличаться по содержанию
неметаллических включений, от количества и размеров
которых существенно зависит долговечность
подшипников. Поэтому решение о
возможности достижения а2 > 1 может дать только
изготовитель подшипников после
соответствующего количественного анализа металла на
содержание неметаллических включений и,
возможно, других исследований.
Рекомендации по выбору коэффициента
а3, так же как и а2, может дать только
изготовитель подшипников. Таким образом, к расчету
долговечности при повышенной надежности
следует отнестись с большой осторожностью.
При переменных режимах работы
поступают следующим образом. Если нагрузка на
подшипник изменяется от минимальной Pmin до
максимальной Ртлх по линейному закону, то
эквивалентная
Р = (Ртп + 2/>тах)/3. C.11)
В более сложных случаях время работы
разделяют на ряд периодов, в течение каждого
из которых нагрузка принимается постоянной.
Эквивалентная динамическая нагрузка в этом
случае
P^(Px% + P2%+...+ PlLn)IL, C.12)
Рассчитанная по формуле C.5)
долговечность соответствует 90 %-ной надежности.
Однако во многих случаях желательно
вычислить долговечность для , различных уровней
надежности и (или) для специальных свойств
подшипников, которые отличаются от
обычных так, что их влияние следует принять во
внимание. Тогда долговечность (млн.
оборотов) рассчитывают по формуле
Lm=axa2a,(CIP)p, C.10)
где ах - коэффициент долговечности при
надежности, отличной от 90 % (табл. 3.9); а2 -
коэффициент, зависящий от специальных
свойств подшипника; я3 - коэффициент,
зависящий от условий работы подшипника.
Коэффициент ах применяется, когда
рассчитывается долговечность при надежности
90 % и более. Из табл. 3.9 следует, что
повышение надежности при прочих равных
условиях сопряжено со снижением значения этого
коэффициента, а следовательно, расчетной
долговечности. Чтобы расчетная
долговечность оказалась не ниже полученной по
формуле C.5), необходимо увеличить или размеры
подшипника, или коэффициенты а2 и я3»
приняв соответствующие меры. Таким образом,
если а\ < 1, то, чтобы Lm £ LXQ при неизменных
размерах подшипника, необходимо, чтобы а2
или а3 было больше единицы настолько, чтобы
выполнялось условие: аха2а3 > 1.
3.9. Коэффициент долговечности ах [2]
Надежность, %
90
95
96
97
98
99
*->па
L\0a
Iba
^Аа
Ua
Ца
Ixa
a\
1
0,62
0,53
0,44
0,33
0,21


ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ. ДИНАМИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ 269
где Ри Р2, ..., Р„ - нагрузки, принимаемые
постоянными, действующие в течение периодов
соответственно Lh L2, ..., L„, млн. оборотов;
L- Lx + L2 + ... + L„ - общее число оборотов.
В формулах C.11) и C.12) обозначения
приведены без индексов, относящихся к
радиальной или осевой нагрузке. При наличии
радиальной и осевой составляющих
эквивалентные динамические нагрузки подсчитываются
так же, как в формулах C.6), C.6а), C.8).
После определения эквивалентной
динамической нагрузки, если подшипник выбран,
проверяется его долговечность по формуле
C.5) или C.10). Базовая динамическая
долговечность берется из каталога.
При выборе подшипника задаются
долговечностью и определяют динамическую
грузоподъемность, используя формулу C.5),
решенную относительно: С = PL],p . Для этого
случая в табл. 3.10 приведены рекомендуемые
долговечности L\oh, выраженные в часах
эксплуатации. Перевод L\0h в L\0 осуществляется
по формуле (млн. оборотов)
1,0=60/11™! О,
где п - частота вращения, мин.
Значения C = PLUp для различных дол-
говечностей, выраженных в миллионах
оборотов и рабочих часах, приведены в табл. 3.11 -
3.14.
Пример 33. Определить номинальную
долговечность роликового подшипника 2205.
Нагрузка спокойная; Fr = 2000 Н, частота вращения
п = 900 мин*1; рабочая температура 60 ... 70 °С.
Для этого примера Кт= 1 и /Гб=1. В
соответствии с формулой C.7) Pr = Fr По каталогу
С = 16 800 Н, тогда Ll0 = (С / P)im = A6 800 :
: 2000),0/3 = 120 млн. оборотов или Lm = 106 L10 :
: 10л = 1205 10 /60 -900 = 22 310 ч.
Пример 3.4. Подобрать шарикоподшипник
серии 300 для следующих условий работы. Нагрузка с
легкими толчками; Fr = 2500 Н; Fa = 100 Н,
перегрузка не более 25 % расчетной. Вал вращается с
частотой п - 900 мин'1. Рабочая температура 60 ...
70 °С. Требуемая долговечность LiQ £ 1000 млн.
оборотов.
Принимаем Kj~ 1, Kq = 1,1, V = 1. Значение
Fa/(VFr)= 100/1 • 2500 = 0,04 меньше всех
значений коэффициента е, приведенного для радиального
подшипника в табл. 3.3. Поэтому X = 1, Y- 0. Тогда
Pr = Fr Кт Кб = 2500 11,1= 2750 Н. Требуемая
динамическая грузоподъемность С = 2500 • 1000,/3 =
= 27,5 кН. По каталогу выбираем подшипник 306, у
которого С = 28,1 кН.
3.10. Рекомендуемая расчетная долговечность Ll0h для различных механизмов и
оборудования
Механизмы и оборудование
£юа, ч
Бытовая техника, приборы, сельскохозяйственная техника
Механизмы, эксплуатируемые с перерывами (электрический ручной
инструмент, грузоподъемное оборудование в цехах, строительные машины
и механизмы)
Машины, эксплуатируемые с перерывами, требующие высокой
надежности (лифты, краны для перемещения упакованных грузов,
вспомогательные механизмы на силовых станциях и т.п.)
Машины для односменной работы с неполной нагрузкой
(промышленные электродвигатели, редукторы общего назначения)
Машины, работающие с полной нагрузкой в одну смену (станки,
подъемные краны, вентиляторы, конвейеры, полиграфическое оборудование)
Машины для круглосуточного использования (компрессоры, насосы,
шахтные подъемники, текстильное оборудование, стационарные
электродвигатели средних размеров)
Двигатели океанских судов, карусельные печи
Большие электрические машины, энергетические установки, шахтные
насосы и вентиляционные установки
300... 3000
3000... 8000
8000... 12 000
10 000 ...25 000
~ 25 000
> 40 000
60 000... 100 000
-100 000


ooo^ocno^ooooN-Pbtoo00^*-*-*1-0*0
— я.
W W Ы W Ы К) К) JsJ К) К) К) Ю S) n- n- *— n- n- »— ^- ° ° I Г}
1л V To "~ o'voVjov ^ to oj To "*— n> Ъо "-j Ъ\ 1л lo To "*— *- ^£ 22 I ^
001ч)ЫЫЮ»->4ыа\000'-|- v) N-< S) tO VO ^> Ы ^jkj I "Ъ
y>^^^^^^WOJWWWts)N)Wtv)W^->--M^
oooooooooooooooooooooo00
"os "-U OJ To To "*— О 1o Ъо Vj "
о
"Ъ
оооооооооооооооо^ЗУЛЯЙ0^0,
oooooooooooooooo
oooooooo
^ n- ^- м- ^^^jo^^po^ooj»popojOjOj-4jOjOjOjopsj?\
Zl Я Я Я Я V) Ъч "-U 1>> "►— "so *-4 1л 1>> ^- "чо Ъо Vl л ^U To ^ 1© 00
ooa w n- oo i
00*-^vjvOvO\Ovl*.tsJOOM
л л л ~ —» ~ ~ —„U^OOnOOnOU^OOnOU^OOOOs-PblO
SSoSSSSSP000'
oooooooo
l000°ooooooooooo<____ _
000°oooooooooooooooo
' О О О О
[^ р ю ро оо vi а у» у» у» у» *. ^ *. w у» ы s) jo jr ^ а— — -
1©1л1©То1л^ЪоЪ^4^^Ъо1лТо1©Т>То1©1л 1о "-о 1л 1*>
^
"*■"
"Ъ
oooyiouiou>oooos^woOOONU'^WNy,M^lft
jpb. OJ OJ W W Ы Ы JO JO JO JO JO JO JO JO *-* ~ ^— j- ^- ^— ^- Я Я
1— 1© Ъ\ 1л Ъ. Ts> "J— 1© Vi Ъл 1л V To -booVi 1л *4* Тч> "~- о >S Г^
tv)-000M4»Nl^t4)N-t4)t4)^y0WiOW-\0^0\*O§JS
^Ui^^^^^wUWWWtOWWWtvJN-^-N-H-N-^
oooooooooooooooooooooo00
p° j*4 j-1 j*-1 j*4 j-1 j vT4 .Г4 S* S* vF4 S* S* 5* 5* У У У У ^ j^ j* j*
"*— 1© Ъо "-о Ъ\ "^ w "to **- *vo oo o\ In ы nj b оо Ъ\ j^ "n- "vc ov V ы
yOJ^WtO — VOvI^n-OO^vO^.00 — ^^^WVOW^OO-•
ООООООООООООООООЙ§Й§л§о§
oooooooooooooooo00000000
*> j* У У У J° 1° 1° Г- Г* Г* Г- Я Я Я Я оо Ъч V К) о оо on **
1 *k — oo*.oa^to'Ovi*.tovoawowuvioo^ooa\w
1 oKowos^too^^ww^^^^^^^^wwww
1 ^X^^^^^ZZ^0^0^0^0^0^000^*'^
1 ООООООООоООООООООООООООО
1 0000000°0000000000000000
1 OOOOOOOO
1 ^ Я j*4 Р^ У j* J4* г- ~ Я Я Я Я Я 9° S° J*4 J S* У У У У j^
1 ~— to ~— То То "— 1© 1л То Ъо ".и о Ъч ^- Vj To Vj "*- 1л 1© Т> Т-ю о "-о
Г4 1
CIP
JT4 1
CIP
о 1
CIP
с 1
CIP


ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ ДИНАМИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ 271
ft,
ш
о
X
X
S
о
X
1 х
1 s
1 *
1 N"
630
500
400
320
250
200
160
125
100
ГО
NO
о
<N
NO
О
§
1,56
1,45
1,34
1,24
1,15
1,06
I
l
l
■
I
■
I
I
100
2,67
2,47
2,29
2,12
1,96
1,82
1,68
1,56
1,45
1,24
1,06
I
I
I
500
3,36
3,11
2,88
2,67
2,47
2,29
2,12
1,96
1,82
VO
1,34
«n
1
1
1000
3,63
3,36
3,11
2,88
2,67
2,47
2,29
2,12
1,96
1,68
1,45
1,24
1,06
I
1250
3,91
3,63
3,36
3,11
2,88
2,67
2,47
2,29
2,12
CN
1,56
1,34
«n
1
1600
4,23
3,91
3,63
3,36
3,11
2,88
2,67
2,47
2,29
1,96
1,68
1,45
1,24
1,06
2000
4,56
4,23
3,91
3,63
3,36
3,11
2,88
2,67
2,47
2,12
1,82
1,56
1,34
1,15
4,93
4,56
4,23
3,91
3,63
3,36
3,11
2,88
2,67
2,29
1,96
1,68
1,45
я
2500
3200
5,32
4,93
4,56
4,23
3,91
3,63
3,36
го"
2,88
2,47
2,12
1,82
1,56
1,34
5,75
5,32
4,93
4,56
4,23
3,91
3,63
3,36
3,11
2,67
2,29
1,96
1,68
1,45
6,20
5,75
5,32
4,93
4,56
4,23
3,91
3,63
3,36
2,88
2,47
2,12
1,82
1,56
8 § 8
О О ГО
^ <Л SO
6,70
6,20
5,75
5,32
4,93
4,56
4,23
3,91
3,63
3,11
2,67
2,29
1,96
1,68
8000
7,23
6,70
6,20
5,75
5,32
4,93
4,56
4,23
3,91
3,36
2,88
те
cn"
2,12
1,82
10 000
7,81
7,23
6,70
6,20
5,75
5,32
4,93
4,56
4,23
3,63
3,11
2,67
2,29
96'1
12 500
8,43
7,81
7,23
6,70
6,20
5,75
5,32
4,93
4,56
3,91
3,36
2,88
2,47
2,12
16 000
Os
8,43
7,81
7,23
6,70
6,20
5,75
5,32
4,93
4,23
3,63
3,11
2,67
2,29
20 000
9,83
9,11
8,43
7,81
7,23
6,70
6,20
5,75
5,32
4,56
3,91
3,36
2,88
2,47
25 000
10,6
9,83
9,11
8,43
7,81
7,23
6,70
6,20
5,75
4,93
4,23
3,63
3,11
2,67
32 000
ч\
10,6
9,83
9,11
8,43
7,81
7,23
6,70
6,20
5,32
4,56
3,91
3,36
2,88
cn"
**\
10,6
9,83
9,11
8,43
7,81
7,23
6,70
5,75
4,93
4,23
3,63
го"
40 000
50 000
13,4
12,4
«пл
10,6
9,83
9,11
8,43
7,81
7,23
6,20
5,32
4,56
3,91
3,36
63 000
14,5
13,4
12,4
Т
10,6
9,83
9,11
8,43
7,81
6,70
5,75
4,93
4,23
3,63
80 000
чОл SOJ
v-T оС
^" оо"
^ оо 1
го" so
cn" u-T
~" ^"
O" fo"l
CO **t I
°°
CMOS *-*
9,11
11,5
CO SO 1
4 o"
00 ^ 1
ГО — 1
CN ^ 1
Г-" OS I
О ~ 1
CN* 00 1
so" Г-"|
CN О 1
го r^l
U-T so"|
SO U-> 1
«n r-1
^" v-fl
^* ГО 1
ro" tM
100 000
200 000


272 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
гл
«S
а
а:
Продолж
X
2
к,
000
V©
я
«г>
СЧ
о
о
о
0
§
00
300
V©
_
О
«г>
О
О
о
^
о
о
<N
со
о
о
<N
0
§
СЧ
9
3
о
CS
о
§
S
ЧО
<г>
Т*
со
CN
ч-
«—'
°\
со
ел
ч°-
ел
ЧО
гл
ел*
^
го
00
00^
CN4
*"*
Ю
<^
Г-
^
CN
Оч
CN
CN
CN
^
CN
ЧО
О
CN
00
00
ЧО
100
_*
00
r^
СЛ
CN
r-
О
r-
ЧО
о
CN
ЧО
«o
1^
«n
CN
ел
v->
СЛ
ON
Tf
VO
*n
Tf
СЛ
CN
Tf
О
ел
сл
VO
сл
VO
сл
сл
щт
сл
00
00
CN
500
СЛ
00
Оч
*•«
Оч
сл
^-
00
00
г-
сл
CN
г^
о
г-
VO
о
CN
ЧО
*п
г^
v->
CN
СЛ
«п
сл
Оч
Tf
VO
«n
"«t
сл
CN
"«t
ОЧ
сл
сл
ЧО
сл
1000
ЧО
о
сл
00
Os
_
~
ОЧ
сл
т*
00
°г
t^
сл
CN
Г^
О
г-
VO
О
CN
ЧО
u->
г-
«п
CN
СЛ
V>
СЛ
Оч
"«t
VO
u->
"«t
сл
CN
"<t
ОЧ
сл
1250
«п
*S
ЧО
О
сл
00
Оч
*-*
Оч
сл
"«t
00
00
t^
сл
CN
г-
о
1^
ЧО
о
CN
ЧО
«п
1^
«п
CN
СЛ
«п
сл
Оч
тГ
ЧО
*п
тГ
сл
CN
Tf
1600
Tf
CN
«n
^
ЧО
о
сл
00
Os
~
Оч
сл
те
00
00
t^
сл
CN
Г-
О
г-
VO
О
CN
ЧО
«п
г^
«п
CN
СЛ
«п
сл
Оч
"«t
ЧО
«п
"«t
2000
Т*
сл
Tt
CN
«n
*-г
чо
О
сл
00
Оч
^ч
ОЧ
сл
Tf
00
00
г-
сл
CN
г-
о
г^
ЧО
о
CN
ЧО
«п
г^
«п
CN
СЛ
«п
сл
Os
4t
2500
*п
rt
п-
сл
rt
CN
»n
ЧО
о
сл
00
ОЧ
—*
Оч
сл
^
00
00
г-
сл
CN
Г-
О
^
ЧО
О
CN
ЧО
»п
г-
»п
CN
СЛ
«п
3200
ЧО
«п
и->
Т*
тГ
сл
тГ
CN
v>
^г
ЧО
о
сл
00
Оч
^"*
Оч
сл
-«t
00
00
г^
сл
CN
1^
О
г-
ЧО
о
CN
ЧО
«Л
г^
«п
4000
00
ЧО
ЧО
«п
«п
те
п-
сл
"«t
CN
¥->
^-Г
ЧО
о
сл
00
ОЧ
*-*
Оч
сл
Т*
00
00
г-
сл
CN
Г-
о
t^
ЧО
о
CN
ЧО
5000
CN
00
00
ЧО
ЧО
«п
«п
тГ
Tt
сл
Tt
CN
«n
ЧО
о
сл
00
Оч
*-»
ОЧ
сл
^
00
00
г-
сл
CN
г-
о
1^
ЧО
6300
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
*п
«п
т*
Tt
сл
тГ
CN
«П
_Г
ЧО
О
сл
00
ОЧ
~*
ОЧ
сл
т*
00
00
t^
сл
CN
1^
8000
CN
^s
CN
ЧО
Os
CN
00
00
ЧО
ЧО
«п
¥->
те
Tt
сл
тГ
CN
¥->
^г
ЧО
О
сл
00
Оч
*•«
Os
сл
Tt
00
00
г^
10 000
Оч
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
«п
«п
,^'
Tt
сл
тГ
CN
«П
ЧО
О
сл
00
Оч
*•«
Оч
сл
Tt
00
12 500
г^
Tt
CN
Оч
CN
CN
CN
CN
ЧО
ОЧ
CN
00
00
ЧО
ЧО
u->
«n
'^*
тГ
сл
тГ
CN
*Г)
^Г
ЧО
О
сл
00
Оч
*-*
Os
16 000
г-
ЧО
CN
Г^
rf
CN
ОЧ
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
18,22
00
ЧО
ЧО
«п
«п
-«t
тГ
сл
Tf
CN
«n
*s
ЧО
о
сл
00
Os
00
00
CN
Г^
ЧО
CN
Г-
Tf
CN
Os
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
«n
tn
тГ
"«t
сл
"^
CN
«n
ЧО
о
20 000
25 000
^,
^s
сл
00
00
CN
r^
ЧО
CN
r^
Tt
CN
Оч
CN
CN
CN
^S
CN
ЧО
Os
SO
Os
00
ЧО
ЧО
«n
«n
Tt
Tf
сл
,^-
CN
u->
*s
1
_г
сл
00
00
CN
г-
ЧО
CN
г^
т*
CN
ОЧ
CN
CN
CN
^
CN
CN
00
CN
00
00
ЧО
ЧО
ю
«п
^>
Tt
сл
тГ
CN
1
1
^м
_г
сл
00
00
CN
Г^
ЧО
CN
Г^
,^'
CN
Оч
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
«п
«п
те
Tt
сл
1
1
1
„S
сл
00
00
CN
о
ЧО
CN
Г^
те
CN
Оч
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
«п
«Л
"«t
1
1
1
1
^s
сл
00
00
CN
r^
ЧО
CN
Г^
rf
CN
Os
CN
CN
CN
CN
ЧО
Оч
CN
00
00
ЧО
ЧО
u->
8 8 8 8 8
О О О О О
CN О О сл О
сл ^* «п чо оо
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
— 1
сл
00
об 1
CN
^
Ю 1
CN
r- ^ 1
Tt" ~\
CN СЛ 1
ОЧ 00 1
CN" o6\
CN CN I
CN 1^ 1
-*" s6\
CN CN 1
ЧО 1^ 1
Os rf 1
CN ОЧ 1
00 CN4!
00 CN 1
SO ~\
100 000
200 000


ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ. ДИНАМИЧЕСКАЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬ 273
в*
К
08
Z
л
5
Z
S
2
о
X
1 X
1 s
1 s
1 *
1
1 к.
630
500
400
320
250
200
160
125
100
го
NO
«л
<N
NO
О
§
1,49
1,39
1,30
1,21
го
1,05
1
l
l
■
1
l
1
l
100
2,42
2,26
2,11
1,97
1,83
1,71
1,60
1,49
1,39
1,21
1,05
l
l
■
500
2,97
2,78
2,59
2,42
2,26
2,11
1,97
1,83
г^
1,49
1,30
1,13
1
l
1000
2
го"
2,97
2,78
2,59
2,42
2,26
2,11
1,97
1,83
1,60
1,39
*Ч
1
1250
3,42
3,19
2,97
2,78
2,59
2,42
2,26
cn"
1,97
г^
1,49
1,30
го
'
3,66
3,42
3,19
2,97
2,78
2,59
2,42
2,26
cn"
го
оо
1,60
1,39
1,21
1,05
1600
2000
3,92
3,66
3,42
3,19
2,97
2,78
2,59
2,42
2,26
1,97
1,71
1,49
1,30
го
4,20
3,92
3,66
3,42
3,19
2,97
2,78
2,59
2,42
2,11
1,83
1,60
1,39
1,21
2500
3200
4,50
4,20
3,92
3,66
3,42
3,19
2,97
2,78
2,59
2,26
1,97
1,71
1,49
о
4000
4,82
4,50
4,20
3,92
3,66
3,42
3,19
2,97
2,78
2,42
И'2
1,83
1,60
1,39
5000
«п4
4,82
4,50
4,20
3,92
3,66
3,42
3,19
2,97
2,59
2,26
1,97
1,71
1,49
6300
5,54
5,17
4,82
4,50
4,20
3,92
3,66
3,42
3,19
2,78
2,42
cn"
го
ел
1,60
8000
5,94
5,54
5,17
4,82
4,50
4,20
3,92
3,66
3,42
2,97
2,59
2,26
1,97
1,71
10 000
6,36
5,94
5,54
5,17
4,82
4,50
4,20
3,92
3,66
3,19
2,78
2,42
2,11
1,83
12 500
6,81
6,36
5,94
5,54
5,17
4,82
4,50
4,20
3,92
3,42
2,97
2,59
2,26
1,97
16 000
7,30
6,81
6,36
5,94
5,54
4,82
4,50
4,20
3,66
3,19
2,78
2,42
2,11
20 000
7,82
7,30
6,81
6,36
5,94
5,54
5,17
4,82
4,50
3,92
CN
го"
2,97
2,59
2,26
25 000
8,38
7,82
7,30
6,81
6,36
5,94
5,54
5,17
4,82
4,20
3,66
3,19
2,78
2,42
32 000
8,98
8,38
7,82
7,30
6,18
6,36
5,94
5,54
5,17
4,50
3,92
3,42
2,97
2,59
40 000
9,62
8,98
8,38
7,82
7,30
6,81
6,36
5,94
5,54
4,82
4,20
3,66
3,19
2,78
50 000
10,3
9,62
8,98
8,38
7,82
7,30
6,81
6,36
5,94
5,17
4,50
3,92
3,42
2,97
63 000
11,0
10,3
9,62
8,98
8,38
7,82
7,30
6,81
6,36
5,54
4,82
4,20
3,66
3,19
80 000
00 vo
©> vol
~* го"
ГО^ Г- 1
о" cn"
CN 00
о>" *-
8,98
11,00
8,38
10,3
CN CN I
00 SO 1
К Os"l
О 00 1
ГО^ Ov 1
г-*" оо"|
^ 00 1
°°* го 1
so" оо"|
5 ° 1
°\ го 1
r^ so 1
u-Г so"|
о ^- 1
^■" «п"|
CN CN I
о> оо 1
го" **t"l
CN О 1
го" тМ
100 000
200 000


274 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
>
~-ч
^п
£
Q
£
*>
а
X
§
X
£~
§
сэ
SD
О
о
«г>
<N
3
о
О
0
00
300
SO
0
з
«г>
р
§
Tf
О
О
<N
со
500
<N
0
§
СЧ
0
SO
"
О
<N
000
~
о
<N
ON
fO
so
VO-
ro*4
<4
Tt
со*
ON
3,1
^
on
CN
00
Г*;
CN
on
u\
CN
CN
Tf
CN
so
CN
CN
^*
CN
t^
OS
CO
00
r-
о
so
~
100
so
CO
so
тГ
ON
v->
Tf
«n
«/">
r-
v-T
CN
00
Tt
О
«n
-«t
о
CN
T*
CN
ON
CO
so
SO
CO
CN
T*
со
ON
CO
r-
ON
CN
00
r^
CN
ON
«n
CN
500
CN
00
r-
о
со
r-
00
so
SO
6,3
тГ
ON
«n
тГ
«n
«n
r^
^
«n
CN
00
Tt
О
«n
Tt
О
CN
Tt
CN
ON
CO
SO
so
CO
CN
^-
CO
ON
CO
1000
00
CO
00
CN
00
r-
о
CO
r^
6,8
so
CO
so
тГ
ON
v->
Tt
«n
v->
r^
*-•
U->
CN
00
-«t
о
«n
Tf
о
CN
-<t
CN
ON
CO
SO
so
CO
CN
TJ-
CO
1250
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r^
о
CO
00
SO
SO
CO
SO
тГ
ON
«n
Tt
v->
m
t^
^■*
«n
CN
00
T*
О
«n
-«t
о
CN
-<t
CN
ON
CO
SO
SO
CO
1600
CN
so
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
о
со
r^
00
so
so
CO
so
Tt
ON
u->
Tt
«n
v->
r^
«n
CN
00
-«t
о
«n
"«t
о
CN
Tf
CN
ON
CO
2000
CO
о
CN
SO
ON
00
ON
00
00
8,3
CN
00
r-
о
CO
r-
00
so
so
CO
SO
тГ
ON
u->
tC
u->
«n
r-
«n
CN
00
"«t
О
«n
Tf
о
CN
Tt
2500
о
CO
о
CN
SO
ON
00
8,9
00
CO
00
CN
00
r-
о
CO
r^
00
so
so
CO
so
тГ
ON
«n
Tf
«n
«n
r^
'—'
«n
CN
00
Tf
о
v->
Tt
3200
00
^s
О
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r-
о
CO
r^
00
SO
so
CO
so
те
ON
«n
тГ
«n
«n
r*
~*
«o
CN
00
^f
4000
r^
CN
00
^S
о
CO
о
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
t^
о
CO
r^
00
so
so
CO
so
Tt
ON
«n
Tt
«n
«n
t^
~
u->
5000
so
CO
r-
CN
00
_T
О
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r^
о
CO
r-
00
so
so
CO
so
Tt
ON
*n
tC
«n
«n
6300
so
4t
so
CO
r-
CN
00
""^
о
^s
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r^
о
CO
r^
00
so
so
CO
so
Tt
ON
«n
8000
so
«Л
so
-«t
SO
CO
r^
CN
00
^s
о
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r-
о
CO
r-
00
so
so
CO
so
0 000
r^
so
so
«n
so
T*
so
CO
r-
CN
00
о
CO
о
CN
so
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r^
о
CO
r-
00
so
2 500
ON
Г-»
t^
SO
SO
«n
so
4t
so
CO
t^
CN
00
^s
О
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r^
о
CO
r^
6 000
CN
ON
ON
r^
r-
SO
SO
«n
so
Tt
SO
CO
r-
CN
00
^
о
^s
CO
о
CN
SO
ON
00
ON
00
00
CO
00
CN
00
r-
0 000
CN
SO
О
CN
CN
ON
ON
t^
t^
SO
so
Ш
so
T*
SO
CO
r-
CN
00
^S
О
^s
CO
о
CN
so
ON
00
ON
00
00
CO
00
5 000
CN
1
so
О
CN
CN
ON
ON
r^
r^
SO
SO
«n
so
-«t
SO
CO
r^
CN
00
_r
О
CO
О
CN
SO
ON
00
ON
00
2 000
CO
1
1
so
О
CN
CN
ON
ON
r-
r-
SO
SO
«n
so
T*
so
CO
r-
CN
00
^S
О
CO
О
CN
SO
ON
0 000
ТГ
1
1
1
so
о
CN
CN
ON
ON
r-
r-
SO
SO
«n
so
"«t
SO
CO
r^
CN
00
*s
о
^S
CO
о
0 000
«n
1
1
1
1
so
О
CN
CN
ON
ON
r^
r^
SO
SO
u->
so
Tt
SO
CO
r-
CN
00
^T
о
_r
3 000
SU
1
1
1
1
1
SO
О
CN
CN
ON
ON
r^
r-
so
SO
«r>
so
Tf
so
CO
t^
CN
00
^
0 000
oo
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
so
о I
CN
CN
ON 1
ON
К 1
1^ SO
so" O"
SO CN
«n4 oCl
so ON
rf К
SO Г*
со" so'l
t^ SO 1
CN" «П 1
000 ОС
000 ОС
^ CN 1


ПРЕДЕЛЬНАЯ ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ПОДШИПНИКА
275
Пример Э.5. Подобрать подшипник для
таких же условий работы, как в примере 3.4, но
/га=1000Н.
В этом случае Fal(VFr)= 1000/A -2500)=0,4.
Для определения значений X и Y необходимо знать
значение Fa IC0. Так как значение С0 неизвестно, то
задаемся Fa IQ = 0,11 (середина интервала значений
Fa I Co в табл. 3.3 для радиального
шарикоподшипника с а = 0). По табл. 3.3 находим Х- 0,56, Y= 1,45.
Тогда Pr = (XVFr + YFa)KrK6 = @,56 • 1 • 2500 +
+ 1,45 • 1000) 11,1= 3135 Н, С = 3135 • 10001/3 =
= 31,35кН.
Выбираем по каталогу подшипник 307, у
которого С = 33,2 кН и Со = 18 кН. Для него Fa I C0 =
= 1000 / 18 000 = 0,0555. По табл. 3.3 для этого
значения Х= 0,56, К = 1,71. Тогда Рг = @,56 • 1 • 2500 +
+ 1,71 • 1000) • 1 • 1,1 = 3421 Н. Для обеспечения
заданной долговечности необходимо, чтобы С =
= 3421 • 1000,/3 = 34,21 кН. Таким образом, у
подшипника 307 динамическая грузоподъемность
оказалась недостаточной.
Выбираем по каталогу подшипник 308, у
которого С = 41 кН и Со = 22,4 кН. В этом случае Fal C0 =
= 1000 / 22 400 = 0,044. Для того значения по табл. 3.3
имеем X = 0,56. Применяя линейную интерполяцию,
получим К= 1,824. Тогда Рг = @,56 • 1 • 2500 +
+ 1,824 • 1000) 11,1= 3546 Н и С = 3546 • 1000,/3 =
= 35,46 кН.
Для этих данных £ю=D1000/3546K= 1545 млн.
оборотов, что соответствует заданию Li0 £ 1000 млн.
оборотов.
Пример Э.6. Для подшипника 308 при
условиях нагружения, приведенных в примере 3.5,
определить долговечность, соответствующую уровню
надежности 99 %. Подшипник изготовлен из стали
электрошлакового переплава, смазочный материал
высокой степени очистки и рекомендованной
вязкости Обеспечивается упругогидродинамический слой
толщиной Л > 2,5.
Для этих условий а\ = 0,21 и по согласованию
с производителем подшипников а2 = Ы» аз = 1>2;
LXa = аха2а^С I Р)ъ = 0,21 • 1,1 • 1,2 D1 000/3546K =
= 428 млн. оборотов.
3.3. ПРЕДЕЛЬНАЯ ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ
ПОДШИПНИКА
Работа подшипника сопровождается
потерей мощности на преодоление
сопротивления вращению в самом подшипнике.
Составляющие этих потерь связаны с трением
качения, скольжения шариков или роликов о
кольца и сепаратор, колец об уплотнения при их
наличии, а также с гидродинамическим
сопротивлением смазочного материала.
Сопротивление вращению прямо зависит от нагрузки на
подшипник. Работа, затраченная на
преодоление сопротивления вращению, преобразуется в
теплоту.
Фирмой СКФ (Швеция) для нагрузки,
соответствующей расчетной долговечности
150 тыс. ч, были определены для различных
типов и размеров подшипников со стандартной
комплектацией предельно допустимые
частоты вращения #inp, которые не приводят к их
перегреву. Эти и близкие к ним данные
приведены в гл. 2 на отечественные подшипники.
По данным фирмы СКФ влияние
возрастания нагрузок на значение лпр становится
существенным только у подшипников со средним
диаметром dm < 100 мм и при расчетных
нагрузках, соответствующих расчетной
долговечности Ll0h < 75 000 ч. Для повышенных
нагрузок значения ипр по каталогу
уменьшаются на коэффициент/(рис. 3.1).
Минимально необходимые нагрузки.
В нормально работающем подшипнике момент
трения скольжения Л/в, возникающий при
взаимодействии вращающегося кольца с
комплектом тел качения, должен быть равным
сумме моментов сопротивления вращению
Л/= Л/, + М2 + Л/3 + АЛ/, C.13)
где Л/j - момент трения скольжения тел
качения о сепаратор; М2 - момент трения тел
качения о другое (неподвижное) кольцо; Л/3 -
момент гидродинамического сопротивления
перемещению смазочного материала; АЛ/ -
другие возможные моменты сопротивления
вращению.
Рис. 3.1. Зависимость коэффициента/скольжения
предельной частоты вращения от среднего
диаметра подшипника dm - 0,5(/> + d) и нагрузки,
соответствующей различной
долговечности Lm (ч):
/ - 75 000; 2-30 000, 5-15 000, / - 7500, 5 - 3000


276 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Если Мь < А/, то между вращающимся
кольцом и комплектом тел качения возникнет
проскальзывание. В результате тела качения
будут быстро изнашиваться. Процесс
изнашивания сопровождается повышением
температуры. Все это может привести к быстрому выхода
из строя подшипника или его заклиниванию.
Таким образом, чтобы предотвратить
проскальзывание, необходимо, чтобы
соблюдалось равенство Мъ = М.
Моменты Л/в, Мх и М2 зависят от нагрузки
на подшипник, причем момент Л/в зависит в
большей степени. Если нагрузка отсутствует,
то Мь = 0 и, значит, проскальзывание
неизбежно. Увеличение нагрузки от нулевого значения
приводит к тому, что при достижении ею
некоторого значения устанавливается равенство
C.13) и проскальзывание прекращается.
Если вращается внутреннее кольцо, а
наружное неподвижно, то повышение частоты
вращения приводит к возрастанию суммы
моментов сопротивления вращению.
Центробежные силы, действующие на тела качения,
суммируются с силами, передаваемыми через них
от кольца к кольцу. В результате возрастает
момент Мх и, значит, значение минимально
необходимой нагрузки должно быть увеличено.
Чтобы предотвратить проскальзывание,
подшипник должен быть нагружен силой,
равной или превосходящей некоторую
минимально необходимую нагрузку F^ (радиальную)
или Fam (осевую). Точный расчет ее затруднен
из-за многофакторности, в частности влияния
изменяющейся вязкости смазочного материала
на все компоненты равенства C.13).
Ориентировочный расчет может быть выполнен по
следующим формулам.
Для однорядных радиальных,
двухрядных сферических и сдвоенных однорядных
радиально-упорных подшипников,
установленных по схемам ХиО [5],
Frm=kr(vn/\000J,\dj\00J, C.14)
где п - частота вращения, мин; v -
кинематическая вязкость масла при рабочей
температуре, мм2/с; dm - средний диаметр подшипника;
dm = 0,5(£> + d)\ kr - коэффициент (табл. 3.15,
3.16).
Для единичных и сдвоенных по схеме
тандем радиально-упорных шариковых
подшипников [5]
^ = ^С010-3(^да10-5J, C.15)
где ка - коэффициент (табл. 3.16).
3.15. Коэффициент кг для шариковых
подшипников
Подшипник
Радиальный
однорядный
Двухрядный
сферический
Серия
1000800
1000900, 7000100
100, 200
300
400
1200
1300, 1500
1600
К
15
20
25
30
35
30
40
50
3.16. Коэффициенты ка и кг для
радиально-упорных шариковых
подшипников
Серия
36200
46200
36300
46300
ка
1,4
1,2
1,6
1,4
К
95
80
100
90
Для однорядных радиальных
подшипников с короткими цилиндрическими роликами
[5]
Fm=M6 + 4*/*np)D,,/100J, C.16)
где лпр - предельная частота вращения,
приведенная в каталоге, мин'1; кг - коэффициент
(табл. 3.17).
Для радиальных игольчатых, двухрядных
сферических и однорядных конических
роликоподшипников Frm ~ 0,02C [5], где С -
динамическая грузоподъемность.
Значение минимально необходимой
осевой нагрузки для упорных шариковых
подшипников можно приближенно определить по
формуле
^=6,5.10-3(*/ипр)С0. C.17)
3.17. Коэффициент кг для радиальных
подшипников с короткими
цилиндрическими роликами
Серия
32100
32200, 32300, 32400
32500
32600
кг
100
150
200
250


ПРЕДЕЛЬНАЯ ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ПОДШИПНИКА
277
Пример 3.7. Определить минимально
необходимую радиальную нагрузку для однорядного
радиального подшипника с короткими цилиндрическими
роликами серии 32122. Смазочный материал жидкий,
частота вращения внутреннего кольца п = 3000 мин.
По каталогу для этого подшипника dm =
= 0,5 A70 + 110) = 140 мм, лпр = 4500 мин*1. В
соответствии с табл. 3.17 кг = 100. Подставив эти данные
в формулу C.16), получим
Frm = 100F + 4 • 3000 / 4500) A40 /100) = 1700 Н.
Результаты экспериментов свидетельствуют
[4], что при радиальной нагрузке Р = 2000 Н, т.е.
больше Frm отношение измеренной частоты
вращения сепаратора пи к теоретической щ составило
0,993, а при Р = 1000 Н пн I щ = 0,6. Таким образом,
при Р < Frm имеет место существенное
проскальзывание комплекта роликов с сепаратором
относительно вращающегося кольца.
Высокоскоростные подшипники.
Некоторые механизмы должны работать при
существенно более высоких частотах вращения чем
лпр, например: газотурбинные двигатели,
центрифуги, стоматологические бормашинки и др.
Применение для этих целей подшипников
нормальной точности со стандартной
комплектацией часто не представляется возможным по
следующим причинам. Большинство
подшипников нормальной точности имеют
штампованные сепараторы, которые при превышении
ппр могут разрушаться. Недостаточная точность
изготовления деталей подшипников при
высоких частотах вращения приводит к вибрации
ввиду дисбалансных нагрузок. Смазочный
материал, обычно применяемый при п < лпр, при
повышенных частотах вращения (высоких
температурах) быстро окисляется и становится
неэффективным. Это приводит к росту
температуры и заклиниванию. Для частот вращения,
превышающих лпр, применяют подшипники
повышенного и высокого классов точности или
прецизионные с массивными сепараторами.
Критерием оценки быстроходности
подшипников обычно служит произведение
диаметра его отверстия на частоту вращения dn
(иногда dmn, где dm = 0,5(£> + d)). Для
подшипников нормальной точности максимальное
значение dn - @,2 ... 0,5I06 мм/мин.
Для высоких частот вращения (п > лпр)
обычно применяют следующие типы
подшипников: радиальные однорядные шариковые;
радиально-упорные шариковые, в том числе
двух-, трех- и четырехточечные; радиальные с
короткими цилиндрическими роликами.
Сепараторы этих подшипников изготовляют
массивными из бронзы, алюминиевых сплавов,
стеклонаполненных полиамидов, текстолита.
Металлические сепараторы подшипников,
предназначенных для высоких частот
вращения (dn > 2 • 106) с целью повышения
антифрикционных свойств изготовляют со
специальными покрытиями. К ним относятся оло-
вянно-свинцовые покрытия, серебрение,
глубокое анодирование.
В высокоскоростных узлах наиболее
распространены радиально-упорные шариковые
подшипники. Их сепараторы чаще всего
базируют по бортикам наружных колец (рис. 3.2).
Если смазывание осуществляется масляным
туманом, то скос может иметь наружное
кольцо (рис. 3.2, а). С целью улучшения отвода
теплоты может применяться жидкое масло.
В этом случае скос делается у внутреннего
кольца (рис. 3.2, б). В образовавшуюся щель
масло впрыскивается из форсунки, а
центробежными силами отбрасывается к наружному
кольцу. Но при высоких частотах вращения
отток масла от желоба наружного кольца
затруднен. В этом случае, чтобы избежать
дополнительного нагрева из-за гидравлического
сопротивления, делают скос и на наружном
кольце (рис. 3.2, в).
При высоких частотах вращения
центробежные силы вызывают существенное
увеличение контактных напряжений у наружных
колец и тел качения и соответствующее
повышение температуры. С целью снижения
центробежных сил тела качения могут иметь
уменьшенные размеры (рис. 3.2, в). Одним из
направлений снижения действия
центробежных сил является снижение массы тел качения
за счет изготовления их полыми или
применения материалов малой плотности.
Перспективным материалом является, например, нитрид
кремния, плотность которого в 2 раза ниже чем
стали. Благодаря этому могут быть достигнуты
значения dn * 3,5 • 106 мм/мин.
а) б) в)
Рис. 3.2. Высокоскоростной радиально-упорный
подшипник


278 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
В некоторых конструкциях
подшипниковых узлов используют совмещенные опоры.
Вал узла несет одновременно функцию
внутреннего кольца. Это позволяет уменьшить
радиус от оси вала до окружности центров тел
качения и соответственно снизить
действующие на них центробежные силы.
3.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ,
ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ
ПОДШИПНИКОВ
Для предельных отклонений размеров и
формы подшипников используют специальные
обозначения и термины (табл. 3.18). Значения
предельных отклонений и биений приведены в
таблицах: 3.19 - 3.34 для шариковых и
роликовых радиальных и шариковых радиально-
упорных подшипников; 3.35-3.46 для
роликовых конических подшипников; 3.47-3.51 для
шариковых и роликовых упорных и упорно-
радиальных подшипников.
Предельные отклонения наружных колец
закрытых подшипников шариковых и
роликовых радиальных, шариковых радиально-
упорных и роликовых конических приведены в
табл. 3.52, предельные отклонения угла
контакта наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 8 и 7 - в
табл. 3.53, предельные отклонения конических
отверстий с конусностью 1 : 12 внутренних
колец подшипников - в табл. 3.54 - 3.56.
Предельные отклонения монтажной
высоты Т роликовых конических двухрядных и
четырехрядных подшипников всех классов
точности приведены в табл. 3.57; радиально-
упорных однорядных шариковых
подшипников типа 26000 и роликовых конических
подшипников - в табл. 3.58.
Параметр шероховатости Ra посадочных
и монтажных торцовых поверхностей колец
подшипников зависит от размеров и классов
точности подшипников и не должен
превышать значений, приведенных в табл. 3.59.
3.18. Термины и обозначения, относящиеся к размерам и точности изготовления
подшипников качения
Термин
Определение
Номинальный диаметр
отверстия (наружный диаметр) d {£>)
Номинальный больший
диаметр конического отверстия d\
Номинальный диаметр
отверстия тугого кольца двойного
упорного подшипника d2
Единичный диаметр
отверстия (наружный диаметр) ds (Ds)
Отклонение единичного
диаметра отверстия (наружного
диаметра) Ads (ADS)
Единичный диаметр
большего диаметра конического
отверстия d\s
Отклонение единичного
диаметра большего диаметра
конического отверстия Ad]s
Диаметр отверстия (наружный диаметр),
относительно которого определяют предельные размеры и
который служит началом отсчета отклонений
Больший диаметр конического отверстия,
относительно которого определяют предельные размеры и
который служит началом отсчета отклонений
Диаметр отверстия тугого кольца двойного упорного
подшипника, относительно которого определяют
предельные размеры и который служит началом отсчета
отклонений
Расстояние между двумя параллельными линиями,
касательными к линии пересечения действительной
поверхности отверстия (наружной поверхности)
радиальной плоскостью
Алгебраическая разность между единичным и
номинальным диаметрами отверстия (наружными
диаметрами)
Расстояние между двумя параллельными линиями,
касательными к линии пересечения действительной
поверхности большего конического отверстия радиальной
плоскостью
Алгебраическая разность между единичным и
номинальным диаметрами большего диаметра конического
отверстия


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 279
Продолжение табл. 3.18
Термин
Определение
Средний диаметр отверстия
(наружный диаметр) в единичном
сечении dmp (Dmp)
Отклонение среднего
диаметра отверстия (наружного
диаметра) в единичном сечении
Admp(ADmp)
Средний диаметр большего
диаметра конического отверстия
в единичном сечении dXmp
Отклонение среднего
диаметра большего диаметра
конического отверстия в единичном
сечении AdXmp
Средний диаметр отверстия
тугого кольца двойного упорного
подшипника в единичном сечении
^2тр
Отклонение среднего
диаметра отверстия тугого кольца
двойного упорного подшипника в
единичном сечении Ad2mp
Отклонение конусности
Adlmp - Admp (Adx s - Ads)
Непостоянство единичного
диаметра отверстия (наружного
диаметра) в единичном сечении
Непостоянство единичного
диаметра отверстия тугого
кольца двойного упорного
подшипника в единичном сечении
V<f2?
Непостоянство среднего
диаметра отверстия (наружного
диаметра)^ (VDmp)
Среднее арифметическое наибольшего и
наименьшего единичных диаметров отверстия (наружных
диаметров) в одном и том же единичном сечении
Алгебраическая разность между средним диаметром
отверстия (наружным диаметром) в единичном сечении
и номинальным диаметром отверстия (наружным
диаметром)
Среднее арифметическое наибольшего и
наименьшего единичных диаметров большего диаметра
конического отверстия в одном и том же единичном сечении
Алгебраическая разность между средним диаметром
в единичном сечении и номинальным значением
большего диаметра конического отверстия
Среднее арифметическое наибольшего и
наименьшего единичных диаметров отверстия тугого кольца
двойного упорного подшипника в одном и том же
единичном сечении
Алгебраическая разность между средним диаметром
в единичном сечении и номинальным диаметром
отверстия тугого кольца двойного упорного подшипника
Разность отклонений средних диаметров в
единичных сечениях большего диаметра и диаметра
конического отверстия. (Разность отклонений единичных
диаметров большего диаметра и диаметра конического
отверстия)
Разность между наибольшим и наименьшим
единичными диаметрами отверстия (наружными
диаметрами) в единичном сечении
Разность между наибольшим и наименьшим
единичными диаметрами отверстия тугого кольца двойного
упорного подшипника в единичном сечении
Разность между наибольшим и наименьшим
средним диаметрами в единичных сечениях. Частным
случаем непостоянства среднего диаметра отверстия
(наружного диаметра) является конусообразность,
определяемая как разность между наибольшим и наименьшим
средними диаметрами отверстия (наружными
диаметрами) в крайних сечениях


280 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Продолжение табл. 3.18
Термин
Определение
Номинальная ширина
(монтажная высота) подшипника В,
С(Т)
Номинальная ширина
внутреннего (наружного) кольца В (С)
Единичная ширина кольца
Отклонение единичной
ширины кольца ABS, ACS
Непостоянство единичной
ширины кольца VB, Vc
Действительная монтажная
высота подшипника Ts
Отклонение действительной
монтажной высоты подшипника
AT,
Радиальное биение
внутреннего кольца радиального и
радиол ьно-у пор н ого подшипника в
сборе Кш
Размер ширины (монтажной высоты) подшипника,
относительно которого определяются предельные
размеры и который служит началом отсчета отклонений.
Символ В применяют в том случае, когда номинальной
шириной подшипника является расстояние между торцами
внутреннего кольца или когда ширина внутреннего и
наружного колец подшипника одинаковая, а их
теоретические торцы лежат в одной плоскости; символ С - для
обозначения ширины подшипника, являющейся
расстоянием между торцами наружного кольца; символ Т - для
обозначения расстояния между торцом внутреннего
кольца и противоположным торцом наружного кольца
Размер ширины кольца, относительно которого
определяются предельные размеры и который служит
началом отсчета отклонений
Расстояние между точками пересечения торцов
кольца подшипника с прямой, перпендикулярной к
плоскости, касательной к базовому торцу кольца
Алгебраическая разность между единичной и
номинальной ширинами кольца
Разность между наибольшей и наименьшей
единичными ширинами отдельного кольца
Расстояние между точками пересечения оси
подшипников с двумя плоскостями, касательными к
действительным базовым торцам колец, ограничивающим
ширину подшипника, когда один торец внутреннего
кольца и один торец наружного кольца установлены для
ограничения ширины подшипника. Монтажная высота
конического однорядного подшипника определяется при
условии наличия контакта дорожек качения наружного и
внутреннего колец и упорного бортика широкого торца
внутреннего кольца со всеми роликами
Алгебраическая разность между действительной и
номинальной монтажными высотами подшипника
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в радиальном направлении от неподвижной
точки на наружной цилиндрической поверхности
подшипника до поверхности отверстия при вращении
внутреннего кольца. В направлении указанной неподвижной
точки тела качения должны быть в контакте с
дорожками качения колец, а у конического подшипника - и с
опорным торцом бортика широкого торца внутреннего
кольца


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 281
Продолжение табл. 3.18
Термин
Определение
Радиальное биение наружного
кольца радиального и радиально-
упорного подшипника в сборе Кеа
Осевое биение дорожки
качения внутреннего кольца
шарикового радиального (радиально-упор-
ного) подшипника в сборе
(шариковый подшипник с желобом) Sia
Осевое биение дорожки
качения наружного кольца
шарикового радиального (радиально-упор-
ного) подшипника в сборе
(шариковый подшипник с желобом) Sea
Торцовое биение базового
торца внутреннего кольца Sd
Осевое биение дорожки
качения внутреннего кольца
роликового конического подшипника в
сборе Sia
Осевое биение дорожки
качения наружного кольца роликового
конического подшипника в сборе
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в радиальном направлении от неподвижной
точки на поверхности отверстия внутреннего кольца до
наружной цилиндрической поверхности подшипника
при вращении наружного кольца. В направлении
указанной неподвижной точки тела качения должны быть в
контакте с дорожками качения колец, а у конического
подшипника - и с опорным торцом бортика широкого
торца внутреннего кольца
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от базового торца
внутреннего кольца до точки, неподвижно связанной с
наружным кольцом, на расстоянии от оси подшипника,
равном 1/2 диаметра дорожки качения внутреннего
кольца при его вращении. Дорожки качения наружного и
внутреннего колец должны быть в контакте со всеми
шариками
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от базового торца
наружного кольца до точки, неподвижно связанной с
внутренним кольцом, на расстоянии в радиальном
направлении от оси подшипника, равном 1/2 диаметра дорожки
качения наружного кольца при его вращении. Дорожки
качения наружного и внутреннего колец должны быть в
контакте со всеми шариками
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от базового торца до
радиальной плоскости на расстоянии, равном 1/2
диаметра дорожки качения внутреннего кольца
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от широкого торца
внутреннего кольца до точки, неподвижно связанной с
наружным кольцом, на расстоянии в радиальном
направлении от оси подшипника, равном 1/2 диаметра
дорожки качения внутреннего кольца при его вращении.
Дорожки качения наружного и внутреннего колец и
опорный торец бортика широкого торца внутреннего
кольца должны быть в контакте со всеми роликами
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от широкого торца
наружного кольца до точки, неподвижно связанной с
внутренним кольцом, на расстоянии в радиальном
направлении от оси подшипника, равном 1/2 диаметра
дорожки качения наружного кольца при его вращении.
Дорожки качения наружного и внутреннего колец и
опорный торец бортика широкого торца внутреннего
кольца должны быть в контакте со всеми роликами


282 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Продолжение табл. 3.18
Термин
Отклонение от
перпендикулярности образующей наружной
цилиндрической поверхности
относительно базового торца SD
Осевое биение дорожки
качения тугого (свободного) кольца
упорного подшипника в сборе
S,{S.)
Определение
Наибольшее изменение относительного положения в
радиальном направлении, параллельном плоскости,
касательной к базовому торцу наружного кольца, точек,
расположенных на общей образующей наружной
цилиндрической поверхности на расстоянии от торцов, равном
наибольшему предельному осевому размеру фаски
Разность между наибольшим и наименьшим
расстояниями в осевом направлении от середины дорожки
качения до опорного торца кольца
3.19. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 8
Номинальный
диаметр d, мм
6... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600... 2000
bdmp

верхнее
+10
+ 12
+ 15
+20
+25
+30
+35
+40
+45
+50
+75
+ 100
+ 125
+ 160
+200

нижнее
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-160
-200
Ads

верхнее
+ 13
+ 15
+19
+25
+31
+38
+44
+50
+57
+64
-
-
-
-
-

нижнее
-13
-15
-19
-25
-31
-38
-44
-50
-57
-64
-
-
-
-
-
ABS подшипников
радиальных
ниж
-200
-240
-300
-400
-500
-600
-700
-800
-900
-1000
-1500
-2000
-2500
-3200
-4000
радиально-
упорных
шариковых
и роликовых
♦1
нее
-400
-500
-600
-800
-1000
-1200
-1400
-1600
-1800
-2000
-
-
-
-
-
Ч
30
30
40
40
45
45
55
60
70
90
-
-
-
-
-
Kia
25
25
30
40
45
60
75
90
100
105
-
-
-
-
-
s,;2
60
60
75
75
90
90
105
120
135
-
-
-
-
-
-
*
30
30
38
38
45
45
50
57
65
-
-
-
-
-
-
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 283
3.20. Предельные отклонения*1 и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 8
Номинальный диаметр Д
мм
Менее 18 ...
18 ...30
30 ...50
50... 80
80 ... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315... 400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600... 2000
2000 ...2500
нижнее*2
-16
-18
-22
-26
-30
-36
-50
-60
-70
-80
-90
-100
-150
-200
-250
-320
-400
-500
ДА
верхнее
+2
+3
+3
+4
+6
+7
+8
+9
+10
+11
+13
+ 15
+21
+31
-
-
-
-
нижнее
-18
-21
-25
-30
-36
-43
-58
-69
-80
-91
-103
-115
-171
-231
-
-
-
-
К-еа
о *3
Оеа
не более
25
25
30
40
50
60
70
75
90
105
120
150
180
210
-
-
-
-
60
60
60
60
70
75
90
105
120
135
150
180
210
240
-
-
-
-
*' АС, = tsB5y Vcs = VBs того же подшипника (см. табл. 3.19).
*2 Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*3 Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
3.21. Предельные отклонения*1 и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и радиально-упорных подшипников класса точности 7
Номинальный
диаметр d, мм
0,6 ...2,5
2,5 ... 10
10... 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
&dmp
нижнее*2
-10
-10
-10
-12
-14
-18
-23
-29
-35
Д4

верхнее
+2
+2
+3
+4
+4
+5
+6
+7
+8

нижнее
-12
-12
-13
-16
-18
-23
-29
-36
-43
ABS подшипников
шариковых
и
роликовых (кроме
конических)
однорядных
конических
нижнее*2
-48
-144
-144
-144
-144
-180
-240
-300
-360
-
-
-240
-240
-290
-360
-480
-600
-720
Ч
18
23
30
30
30
38
38
45
45
л;я
неб
12
12
12
16
18
24
30
36
48
Sia
олее
50
50
55
55
60
65
65
75
80
sd
25
25
25
25
25
33
33
40
40


284 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Продолжение табл. 3.21
Номинальный
диаметр d, мм
250 ...315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600 ...2000
Admp
нижнее*2
-40
-46
-52
-58
-87
-115
-144
-184
-230
bdt

верхнее
+9
+10
+ 12
+14
-
-
-
-
-

нижнее
-49
-56
-64
-72
-
-
-
-
-
ABS подшипников
шариковых
и
роликовых (кроме
конических)
однорядных
конических
нижнее*2
-420
-480
-540
-600
-900
-1200
-1500
-1920
-2400
-840
-960
-
-
-
-
-
-
-
Ч
53
60
68
90
-
-
-
-
-
Л/Л
sia
не более
60
72
78
84
-
-
-
-
-
90
105
120
-
-
-
-
-
-
S,
45
52
60
-
-
-
-
-
-
*' Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
*2 Верхнее отклонение равно нулю.
3.22. Предельные отклонения*1 и биения (мкм) наружных колец подшипников шариковых и
роликовых радиальных и радиально-упорных класса точности 7
Номинальный диаметр А
мм
2,5 ... 6
6... 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500 ...630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600 ...2000
2000 ...2500
нижнее*2
-10
-10
-11
13
-15
-18
-21
-29
-35
-40
-46
-52
-58
-87
-115
-144
-184
-230
-288
ДА
верхнее
+2
+3
+3
+4
+5
+6
+7
+8
+9
+10
+11
+13
+15
+21
+30
-
-
-
-
нижнее
-12
-13
-14
-17
-20
-24
-28
-37
-44
-50
-57
-65
-73
-108
-145
-
-
-
-
К-еа
о *3
не более
20
20
20
26
33
45
52
58
65
78
91
104
130
156
192
-
-
-
-
50
50
55
55
60
60
70
80
90
100
115
130
155
180
210
-
-
-
-
*' ДС, = Д£„ Vcs = Vbs того же подшипника.
*2 Верхнее отклонение равно нулю.
*3 Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).


3.23. Предельные отклонения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников класса точности О
d, мм
0,6 ...2,5
2,5 ... 10
10... 18
18 ...30
30 ...50
50...80
80... 120
120 ... 180
180 ...250
250...315
315 ...400
400 ...500
500 ...630
630 ...800
800 ... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600 ...2000
Мтр
нижнее*2
1
-8
-8
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-160
-200
Дл
верхнее
+1
+2
+3
+3
+3
+4
+5
+6
+8
+9
+10
+12
+14
-
-
-
-
-
С
нижнее
3
-10
-И
-13
-15
-19
-25
-31
-38
-44
-50
-57
-64
—
-
-
-
-
Уф для серии диаметров
0;8;9
1;7
2E); 3F); 4
ПГ~
10
10
13
15
19
25
31
38
44
50
56
63
-
-
-
-
-
8
8
8
10
12
19
25
31
38
44
50
56
63
—
-
-
-
-
6
6
6
8
9
11
15
19
23
26
30
34
38
-
-
-
-
-
'Апр
не более
6
6
6
8
9
11
15
19
23
26
30
34
38
-
-
-
-
-
К,а
10
10
10
13
15
20
25
30
40
50
60
65
70
80
90
100
120
140
sd
20
20
20
20
20
25
25
30
30
35
40
45
-
-
-
-
-
-
о •З
0,а
24
24
24
24
24
30
30
36
36
42
48
54
-
-
-
-
-
-
ABS нижнее*' для
подшипника

одинарного
Зо
-120
-120
-120
-120
-150
-200
-250
-300
-350
-400
-450
-500
-750
-1000
-1250
-1600
-2000
сдвоенно-
•4 /
го
(комплектного)
-
-250
-250
-250
-250
-380
-380
-500
-500
-500
-630
-
-
-
-
-
-
-
не более
12
15
20
20
20
25
25
30
30
35
40
45
60
70
80
100
120
140
Ф| Двухточечное измерение подшипников серии диаметров: 8; 9; 1; 2 E); 3F) и 4; для серии диаметров: 8 и 9 при d < 10 мм; I при d < 40 мм; 2 E) при
^< 180 мм.
*2 Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников, кроме сферических.
*4 Для колец подшипников, предназначенных для сдвоенных или комплектных подшипников.
Примечания: 1. Наибольший предельный размер ширины внутреннего кольца подшипников с коническим отверстием не должен превышать
номинального размера.
2. Непостоянство ширины внутренних колец сферических подшипников с коническим отверстием не контролируют.
3. Радиальное биение внутренних колец подшипников с коническим отверстием, предназначенных для монтажа на закрепительных и стяжных втулках, не
должно превышать 150 % значения, указанного в таблице, а значение Admp устанавливается со знаком плюс и равным 300 % табличного значения. При этом
непостоянство диаметра отверстия не должно превышать поля допуска диаметра отверстия.


286 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.24. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности О
Д мм
2,5 ...6
6... 18
18 ...30
30... 50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600... 2000
2000 ...2500
нижнее*1
-8
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-160
-200
-250
АО/'

верхнее
+ 1
+2
+2
+3
+4
+5
+6
+7
+8
+9
+ 10
+12
+14
+20
+30
-
-
-
-

нижнее
-9
-10
-И
-14
-17
-20
-24
-32
-38
-44
-50
-57
-64
-95
-130
-
-
-
-
i
0;8;9
10
10
12
14
16
19
23
31
38
44
50
56
63
94
125
-
-
-
-
'я для подшипников
открытого
серии диаметров
!;?
2E);
3F); 4
8
8
9
11
13
19
23
31
38
44
50
56
63
94
125
-
-
-
-
6
6
7
8
10
11
14
19
23
26
30
34
38
55
75
-
-
-
-

закрытого
2E);
3F); 4
не более
10
10
12
16
20
26
30
38
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Vomp
6
6
7
8
10
11
14
19
23
26
30
34
38
55
75
-
-
-
-
Кеа
15
15
15
20
25
35
40
45
50
60
70
80
100
120
140
160
190
220
250
S *3
40
40
40
40
40
45
50
60
70
80
90
100
120
140
160
-
-
-
-
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 2E); 3F) и 4; для серии
диаметров: 8 и 9 при D<22 мм; 1 при D £ 80 мм; 2E) при D £ 315 мм. Значения, приведенные в таблице,
недействительны для закрытых подшипников.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. АС, = Д&, VCs = Увх того же подшипника (см. табл. 3.23).


3.25. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 6
d, мм
0,6 ...2,5
2,5 ... 10
10... 18
18 ...30
30 ...50
50 ...80
80... 120
120... 180
180 ...250
250 ...315
315 ...400
400... 500
500... 630
bdmp
нижнее*1
-7
-7
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
-35
-40
Дл
верхнее
+ 1
+ 1
+ 1
+ 1
+1
+2
+3
+3
+4
+5
+5
+6
+8
Г/2
нижнее
-8
-8
-8
-9
-11
-14
-18
-21
-26
-30
-35
-41
-48
Уф для серии диаметров
0;8;9
1;7
2E); 3F); 4
9
9
9
10
13
15
19
23
28
31
38
44
50
7
7
7
8
10
15
19
23
28
31
38
44
50
5
5
5
6
8
9
11
14
17
19
23
26
30
V+*
не более
5
5
5
6
8
9
11
14
17
19
23
26
30
л,0
5
6
7
8
10
10
13
18
20
25
30
35
40
sd
10
10
10
10
10
12
12
15
15
17
20
22
25
12
12
12
12
12
15
15
18
18
21
24
27
-
АВ*1 нижнее для
подшипника

одинарного
-40
-120
-120
-120
-120
-150
-200
-250
-300
-350
-400
-450
-500
сдвоенного

(комплектного)*4
-
-250
-250
-250
-250
-380
-380
-500
-500
-500
-630
-
-
Vb„
не более
10
10
10
10
10
12
12
15
15
17
20
22
25
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 2 E); 3F) и 4; для серии диаметров: 8 и 9 при d < 10 мм; 1 при d < 60 мм
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
*4 Для колец подшипников, предназначенных для сдвоенных или комплектных подшипников.
Примечания: 1. Наибольший предельный размер ширины внутреннего кольца подшипников с коническим отверстием не должен превышать
номинальный размер
2 Непостоянство ширины внутренних колец сферических подшипников с коническим отверстием не контролируют.


288 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.26. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 6
А
2,5
6..
18.
30.
50.
80..
120.
150.
180.
250.
315.
400.
500.
630.
800..
мм
...6
. 18
..30
..50
..80
. 120
. 150
. 180
.250
.315
.400
.500
.630
.800
. 1000
ДА*,,,
нижнее*1
-7
-7
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
-38
-45
-60
ДА*2

верхнее
+1
+1
+1
+2
+2
+2
+3
+3
+4
+4
+5
+5
+7
+10
+10

нижнее
-8
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-21
-24
-29
-33
-38
-45
-55
-70
V
0;8;9
9
9
10
11
14
16
19
23
25
31
35
41
48
56
75
о *3 для подшипников
открытого
серии диаметров
1;7
2E);
3F); 4
7
7
8
9
11
16
19
23
25
31
35
41
48
56
75
5
5
6
7
8
10
11
14
15
19
21
25
29
34
45

закрытого
2E);
3F); 4
не более
9
9
10
13
16
20
25
30
-
-
-
-
-
-
-
Vd
тр
5
5
6
7
8
10
11
14
15
19
21
25
29
34
45
лел
8
8
9
10
13
18
20
23
25
30
35
40
50
60
75
5 *4
20
20
20
20
20
22
25
30
35
40
45
50
60
70
80
Ъ.
12
15
20
20
20
25
25
30
30
35
40
45
50
-
-
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 2E); 3F) и 4; для серии
диаметров. 8 и 9 при D < 22 мм; 1 при D < 95 мм. Значения недействительны для закрытых подшипников.
*3 Для колец до монтажа упорного пружинного кольца и защитной шайбы или после их снятия.
*4 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. АС, = ДЯ, того же подшипника (см. табл. 3.25).
3.27. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 5
d, мм
0,6 ...2,5
2,5... 10
10... 18
18... 30
30... 50
bdmp
ZW/2
нижнее4
-5
-5
-5
-6
-8
-5
-5
-5
-6
-8
Vd для серии
диаметров
0;8;9
1;7;
2E);
3F); 4
5
5
5
6
8
4
4
4
5
6
Чр
неб
3
3
3
3
4
Kia
олее
4
4
4
4
5
sd
1
1
1
8
8
о *3
1
1
1
8
8
ABS нижнее*1
для подшипника

одинарного
-40
-40
-80
-120
-120

сдвоенного


плектного)*4
-250
-250
-250
-250
-250
не
более
5
5
5
5
5


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 289
Продолжение табл. 3.27
dy мм
50 ... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
bdmp
М*2
нижнее*1
-9
-10
-13
-15
-18
-23
-9
-10
-13
-15
-18
-23
Vdp для серии
диаметров
0;8;9
1,7;
2E);
3F); 4
9
10
13
15
18
23
7
8
10
12
14
18
ч,„
л/л
не более
5
5
7
8
9
12
5
6
8
10
13
15
sd
8
9
10
11
13
15
о »3
0/л
8
9
10
13
15
20
Д£, нижнее*1
для подшипника

одинарного
-150
-200
-250
-300
-350
-400

сдвоенного


плектного)*4
-250
-380
-380
-500
-500
-630
не
более
6
7
8
10
13
15
*1 Верхние предельные отклонения равны нулю
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров. 8; 9; 1; 7; 2E); 3F) и 4; для серии
диаметров: 8 и 9 при d < 10 мм.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
*4 Для колец, предназначенных для сдвоенных или комплектных подшипников.
3.28. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 5
D мм
2,5 ...6
6... 18
18 ...30
30... 50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
ДА»,
нижи
-5
-5
-6
-7
-9
-10
-11
-13
-15
-18
-20
-23
-28
-35
ad;2
ее*1
-5
-5
-6
-7
-9
-10
-11
-13
-15
-18
-20
-23
-28
-35
для серии диаметров
0;8;9
1; 7; 2E); 3F); 4
н
5
5
6
7
9
10
11
13
15
18
20
23
28
35
4
4
5
5
7
8
8
10
11
14
15
17
21
26
ч>
е более
3
3
3
4
5
5
6
7
8
9
10
12
14
18
К-еа
5
5
6
7
8
10
11
13
15
18
20
23
25
30
SD
8
8
8
8
8
9
10
10
11
13
13
15
18
20
е »4
8
8
8
8
10
11
13
14
15
18
20
23
25
30
К.
5
5
5
5
6
8
8
8
10
11
13
15
18
20
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 7; 2E); 3F) и 4; для серии
диаметров: 8 и 9 при D < 22 мм. Значения недействительны для закрытых подшипников.
*3 Значения недействительны для закрытых подшипников.
*4 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. Д& = АС, того же подшипника (см. табл. 3.27).
10 — 8134


290 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.29. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 4
d, мм
0,6 ...2,5
2,5... 10
10... 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
ЬЛтр
ниж
-4
-4
-4
-5
-6
-7
-8
-10
-12
м;1
нее
-4
-4
-4
-5
-6
-7
-8
-10
-12
Vd для серии
диаметров
0;8;9
1;7;
2E);
3F); 4
4
4
4
5
6
7
8
10
12
3
3
3
4
5
5
6
8
9
ч,„
Kia
не более
2
2
2
2,5
3
3,5
4
5
6
2,5
2,5
2,5
3
4
4
5
6
8
sd
3
3
3
4
4
5
5
6
7
? *3
3
3
3
4
4
5
5
7
8
АД, нижнее*1
для подшипника

одинарного
-40
-40
-80
-120
-120
-150
-200
-250
-300

сдвоенного


плектного)*4
-250
-250
-250
-250
-250
-250
-380
-380
-500
VBs,
не
более
2,5
2,5
2,5
2,5
3
4
4
5
6
*1 Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров 8; 9; 1, 7; 2E), 3F) и 4; для серии
диаметров: 8 и 9 при d < 10 мм.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
*4 Для колец подшипников, предназначенных для сдвоенных или комплектных подшипников.
3.30. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 4
2,5 ...6
6... 18
18 ...30
30... 50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315... 400
ДА»,
да*2
нижнее*1
-4
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
-И
-13
-15
-4
-4
-5
-6
-7
-8
-9
-10
-11
-13
-15
для серии диаметров
0;8;9
1; 7; 2E); 3F); 4
4
4
5
6
7
8
9
10
11
13
15
3
3
4
5
5
6
7
8
8
10
11
ч>
не боле
2
2
2,5
3
3,5
4
5
5
6
7
8
Кеа
е
3
3
4
5
5
6
7
8
10
11
13
sD
4
4
4
4
4
5
5
5
7
8
10
5
5
5
5
5
6
7
8
10
10
13
усЙ
2,5
2,5
2,5
2,5
3
4
5
5
7
7
8
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Двухточечное измерение подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 7; 2E); 3F) и 4; для серии
диаметров 8 и 9 при D < 22 мм. Значения недействительны для закрытых подшипников.
*3 Значения недействительны для закрытых подшипников.
*4 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. АС, = ABS того же подшипника (см. табл. 3.29).


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 291
3.31. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 2
d, мм
0,6... 2,5
2,5... 10
10... 18
18... 30
30... 50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
bdmp
м;г
нижнее*1
-4
-4
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-7
-9
-4
-4
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-7
-9
ч
2
2
2
2
2
2,5
2,5
3,5
3,5
4,5
Чр
2
2
2
2
2
2,5
2,5
3,5
3,5
4,5
Kia
не более
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
6
sd
2
2
2
2
2
2
2,5
2,5
4
5
S *3
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
7
Д&
нижнее*1
-40
-40
-80
-120
-120
-125
-125
-125
-125
-150
Vbs,
не
более
2
2
2
2
2
2
2,5
2,5
4
5
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 2E) и 3F); для серии диаметров 8 и 9 при d< 10 мм
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
3.32. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности 2
D мм
2,5 ...6
6... 18
18 ...30
30... 50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
ADmp
ad:2
нижнее*1
-3
-3
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-8
-10
-12
-3
-3
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-8
-10
-12
ч
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
3,5
4
5
6
v°mp
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
3,5
4
5
6
Кеа
не более
2
2
2,5
2,5
4
5
5
5
7
8
10
So
2
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
4
6
7
5 *3
2,5
2,5
2,5
2,5
4
5
5
5
7
8
10
Рг
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
2,5
4
5
6
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 8; 9; 1; 2E) и 3F); для серии диаметров 8 и 9 при D < 22 мм.
Значения недействительны для закрытых подшипников.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. ACS = ABS того же подшипника (см. табл. 3.31).
10*


292 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.33. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности Т
d, мм
0,6... 2,5
2,5 ... 10
10... 18
18 ...30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180 ...250
bdmp
М
нижнее*1
-2,5
-2,5
-2,5
-2,5
-2,5
-4
-5
-7
-7
-8
-2,5
-2,5
-2,5
-2,5
-2,5
-4
-5
-7
-7
-8
ч
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
4
5
7
7
8
Ч
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2,5
3,5
3,5
4
Kja
не более
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
5
sd
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
4
5
о *2
О/а
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
5
ABS
нижнее*1
-40
-40
-80
-120
-120
-150
-200
-250
-300
-350
Vb,
не
более
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
4
5
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
3.34. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников класса точности Т
D мм
2,5 ... 6
6... 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
ДА*,
ДА
нижнее*1
-2,5
-2,5
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-8
-8
-10
-2,5
-2,5
-4
-4
-4
-5
-5
-7
-8
-8
-10
Vd *2
итр
2,5
2,5
4
4
4
5
5
7
8
8
10
ч>
1,5
1,5
2
2
2
2,5
2,5
3,5
4
4
5
Кеа
не более
1,5
1,5
2,5
2,5
4
5
5
5
7
7
8
&
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
2,5
4
5
7
S *3
1,5
1,5
2,5
2,5
4
5
5
5
7
7
8
Ус
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,5
2,5
2,5
4
5
7
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Значения недействительны для закрытых подшипников.
*3 Для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипников (кроме сферических).
Примечание. ДС, = ABS того же подшипника (см. табл. 3.33).


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 293
3.35. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец роликовых конических
подшипников класса точности О
d, мм
10... 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315...400
bdmp
ниж-
• 1
нее
-12
-12
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
Ad;2

верхнее
+3
+3
+3
+4
+5
+6
+8
+9
+ 10

нижнее
-15
-15
-15
-19
-25
-31
-38
-44
-50
ч
V*
"тр
Kja
sd
не более
12
12
12
15
20
'25
30
35
40
9
9
9
11
15
19
23
26
30
15
18
20
25
30
35
50
60
70
20
20
20
25
25
30
30
35
40
ABS
ниж-
♦ 1
нее
-200
-200
-240
-300
-400
-500
-600
-700
-800
ATS
верхнее
+250
+250
+250
+250
+500
+750
+750
+750
+1000
нижнее
-250
-250
-250
-250
-500
-750
-750
-750
-1000
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F); для серии диаметров: 1 при d < 40 мм; 2E) при
</<180мм.
3.36. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 0
Д мм
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315...400
400... 500
500... 630
ADmp
нижнее*1
-12
-14
-16
-18
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
да*2
верхнее
+2
+3
+4
+5
+6
+7
+8
+9
+10
+12
+14
нижнее
-14
-17
-20
-23
-26
-32
-38
-44
-50
-57
-64
ч
Уотр
К-еа
не более
12
14
16
18
20
25
30
35
40
45
50
9
11
12
14
15
19
23
26
30
34
38
18
20
25
35
40
45
50
60
70
80
100
4 Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2 и 3; для серии диаметров: 1 при D < 80 мм; 2 при
D^315mm.
Примечание. ACS = АД, того же подшипника (см. табл. 3.35).
3.37. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец роликовых конических
подшипников класса точности 6Х
d, мм
10... 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315... 400
Admp
нижнее*1
-12
-12
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
Ч
ч,„
Kia
не более
12
12
12
15
20
25
30
35
40
9
9
9
11
15
19
23
26
30
15
18
20
25
30
35
50
60
70
ABS
нижнее*1
-50
-50
-50
-50
-50
-50
-50
-50
-50
AT,
верхнее*2
+100
+100
+ 100
+100
+100
+150
+ 150
+200
+200
м Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


294 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.38. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 6Х
Д мм
18... 30
30 .. 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315...400
400... 500
500... 630
ДА,,,
нижнее*1
-12
-14
-16
-18
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
ч
12
14
16
18
20
25
30
35
40
45
50
V*mp
не более
9
11
12
14
15
19
23
26
30
34
38
Кеа
18
20
25
35
40
45
50
60
70
80
100
ACV
нижнее*1
-100
-100
-100
-100
-100
-100
-100
-100
-100
-
-
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
3.39. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних роликовых конических
колец подшипников класса точности 6
d, мм
10 18
18 30
30... 50
50.. 80
80 . 120
120 180
180.. 250
250... 315
315 ..400
bdmp
нижнее*1
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
bd?
верхнее
+1
+ 1
+]
+2
+3
+3
+4
+5
+5
нижнее
-8
-9
-11
-14
-18
-21
-26
-30
-35
У<>тр
л;л
sd
не более
3,5
4
5
6
7,5
9
11
12,5
15
7
8
10
10
13
18
20
25
30
10
10
10
12
12
15
15
17
20
ABS
нижнее*1
-200
-200
-240
-300
-400
-500
-600
-700
-800
дг,
верхнее
+250
+250
+250
+250
+500
+750
+750
+750
+1000
нижнее
-250
-250
-250
-250
-500
-750
-750
-750
-1000
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F); для серии диаметров 1 при d й 60 мм.
3.40. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 6
18... 30
30 .. 50
50... 80
80... 120
120 . 150
150 180
180 250
250... 315
315.. 400
400... 500
М)тр
нижнее*1
-8
-9
-И
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
дд*2
верхнее
+1
+2
+2
+2
+3
+3
+4
+4
+5
+5
нижнее
-9
-И
-13
-15
-18
-21
-24
-29
-33
-38
*ч>
неб
4
4,5
5,5
6,5
7,5
9
10
12,5
14
16,5
Лм
олее
9
10
13
18
20
23
25
30
35
40
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E)Ъ 3F); для подшипников серии диаметров 1 при D < 95
мм. Значения недействительны для закрытых подшипников.
Примечание. АС = А£, того же подшипника (см. табл. 3.39).


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 295
3.41. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец роликовых конических
подшипников класса точности 5
d, мм
10... 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315... 400
bdmp
ниж-
• 1
нее
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
ы;2

верхнее
+ 1
+ 1
+ 1
+2
+3
+3
+4
+5
+5

нижнее
-8
-9
-11
-14
-18
-21
-26
-30
-35
р
5
6
8
9
11
14
17
19
23
ЧР
Kia
не более
5
5
5
6
8
9
11
13
15
5
5
6
7
8
-11
13
13
15
*
7
8
8
8
9
10
11
13
15
ABS
ниж-
♦ 1
нее
-200
-200
-240
-300
-400
-500
-600
-700
-800
ats
верхнее
+200
+200
+200
+200
+200
+350
+350
+350
+400
нижнее
-200
-200
-200
-200
-200
-250
-250
-250
-400
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F).
Примечание. При выборе параметра Ads нужно учитывать, что конусообразность отверстий не
должна превышать 50 % допуска на dmp.
3.42. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 5
D, мм
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315... 400
400... 500
ДА,,,
нижнее*1
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
ad;2
верхнее
+ 1
+2
+2
+2
+3
+3
+4
+4
+5
+5
нижнее
-9
-11
-13
-15
-18
-21
-24
-29
-33
-38
ч
6
7
8
10
11
14
15
19
22
25
к%
Л«.д
не более
5
5
6
7
8
9
10
13
14
17
6
7
8
10
11
13
15
18
20
23
SD
8
8
8
9
10
10
11
13
13
15
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F). Значения недействительны для закрытых
подшипников.
Примечания: 1. АС = АВ, того же подшипника (см. табл. 3.41 и 3.45)
2 При выборе параметра AD необходимо учитывать, что конусообразность наружной
цилиндрической поверхности не должна быть более 50 % допуска на Dmp.


296 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.43. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец роликовых конических
подшипников класса точности 4
d, мм
10... 18
18 ...30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
&dmp
м;1
нижнее*1
-5
-6
-8
-9
-10
-13
-15
-18
-5
-6
-8
-9
-10
-13
-15
-18
Ч
4
5
6
7
8
10
11
14
атр
4
4
5
5
5
7
8
9
Kid
не более
3
3
4
4
5
6
8
12
sd
3
4
4
5
5
6
7
8
Sia
3
4
4
4
5
7
8
12
Д&
ниж-
♦ 1
нее
-200
-200
-240
-300
-400
-500
-600
-700
А7;
верхнее
+200
+200
+200
+200
+200
+350
+350
+350
нижнее
-200
-200
-200
-200
-200
-250
-250
-250
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F).
Примечание. При выборе параметра &ds нужно учитывать, что конусообразность отверстий
роликовых подшипников не должна составлять 50 % допуска на dmp.
3.44. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 4
D мм
18... 30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315... 400
ADmp
нижь
-6
-7
-9
-10
-11
-13
-15
-18
-20
ad;2
•1
iee
-6
-7
-9
-10
-И
-13
-15
-18
-20
ч
5
5
7
8
8
10
11
14
15
Vomp
4
5
5
5
6
7
8
9
10
К-еа
не более
4
5
5
6
7
8
10
11
13
SD
4
4
4
5
5
5
7
8
10
\а
5
5
5
6
7
8
10
10
13
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F). Значения недействительны для закрытых
подшипников.
Примечания: 1. АС, = ABS того же подшипника (см. табл. 3.43).
2. При выборе параметра AZ) необходимо учитывать, что конусообразность наружной
цилиндрической поверхности роликовых подшипников не должна быть более 50 % допуска на Dmp.


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 297
3.45. Предельные отклонения и биения (мкм) внутренних колец роликовых конических
подшипников класса точности 2
d, мм
10... 18
18... 30
30 ...50
50 ...80
80... 120
120... 150
150... 180
180 ...250
250... 315
Мтр
ы;2
нижнее*1
-4
-4
-4
-5
-5
-6,5
-6,5
-9
-12
-4
-4
-4
-5
-5
-6,5
-6,5
-9
-12
vd
тр
2
2
2
2,5
2,5
3,5
3,5
4,5
6
Л/0
sd
не более
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
6
8
2
2
2
2
2,5
2,5
4
5
6
Sia
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
5
7
8
ABS
нижнее*1
-200
-200
-240
-300
-400
-500
-500
-600
-700
Д7;
верхнее
+200
+200
+200
+200
+200
+350
+350
+350
+350
нижнее
-200
-200
-200
-200
-200
-250
-250
-250
-250
*' Верхние предельные отклонения равны нулю
*2 Для подшипников серий диаметров 1,2 и 3.
3.46. Предельные отклонения и биения (мкм) наружных колец роликовых конических
подшипников класса точности 2
Д мм
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
ДА*,
ниж*
-4
-4
-4
-5
-5
-6,5
-8
-10
-12
да*2
iee*'
-4
-4
-4
-5
-5
-6,5
-8
-10
-12
Уотр
2
2
2
2,5
2,5
3
4
5
6
Кеа
SD
не более
2,5
2,5
4
5
5
5
6,5
8
10
2
2
2
2,5
2,5
2,5
4
6
7
Sea
2,5
2,5
4
5
5
5
6,5
8
10
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Для подшипников серий диаметров: 1; 2E) и 3F). Значения недействительны для закрытых
подшипников.
Примечания. АС = Д#, того же подшипника (см. табл. 3.45).


298 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.47. Предельные отклонения и биения (мкм) колец шариковых и роликовых
упорных и упорно-радиальных подшипников класса точности 8
Интервалы
номинальных
диаметров
d, d2, D, мм
Менее 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
bdmp
верхнее
+ 10
+ 12
+ 15
+20
+25
+30
+35
+40
+45
+50
+75
+100
+125
-
kdlmp
ДА,,,
нижнее*
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-
-60
-72
-90
-120
-150
-180
-210
-240
-270
-360
-450
-600
-750
-960
£ = &,
не более
30
30
40
50
60
80
100
120
120
140
160
180
200
-
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
3.48. Предельные отклонения и биения (мкм) колец шариковых и роликовых
упорных и упорно-радиальных подшипников класса точности 7
Интервалы
номинальных
диаметров
d, d2, А мм
Менее 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
Admp, kdbnp
ниж
-10
-12
-14
-18
-23
-29
-35
-40
-46
-52
-58
-87
-115
-144
-
bDmp
нее*
-13
-15
-19
-22
-25
-29
-35
-40
-46
-52
-58
-87
-115
-144
-
£ = £,
не более
13
13
13
13
20
20
26
33
39
39
43
52
59
65
-
* Верхние предельные отклонения равны нулю.


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 299
3.49. Предельные отклонения (мкм) тугих колец
упорных и упорно-радиальных подшипников
d, d2, мм
Менее 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
Классы точности 0,6, 5
kdmp, kdbnp*
нижние*
-8
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
не более
6
8
9
11
15
19
23
26
30
34
38
-
-
-
Классы точности 4 и 2
kdmpi kdimp-»
нижние*
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
-35
-40
-50
-
-
ч>ч>
не более
5
6
8
9
11
14
17
19
23
26
30
-
-
-
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
3.50. Предельные отклонения (мкм) свободных колец
упорных и упорно-радиальных подшипников
d, di, мм
10... 18
18... 30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315... 400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
Классы точности 0, 6, 5
ADmpt нижнее*
-И
-13
-16
-19
-22
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-160
Vd, не более
р
8
10
12
14
17
19
23
26
30
34
38
55
75
-
-
Классы точности 4 и 2
ADmp, нижнее*
-7
-8
-9
-11
-13
-15
-20
-25
-28
-33
-38
-45
-
-
-
Vd, не более
р
5
6
1
8
10
11
15
19
21
25
29
34
-
-
-
* Верхние предельные отклонения равны нулю


300 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.51. Биения (мкм) тугих и свободных колец шариковых и роликовых
упорных подшипников
d, мм
Менее 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
0
10
10
10
10
15
15
20
25
30
30
35
4й
45
50
Si = Se, не более,
6
5
5
6
7
8
9
10
13
15
18
21
25
30
35
для подшипников класса точности
5
3
3
3
4
4
5
5
7
7
9
11
13
15
18
4
2
2
2
3
3
4
4
5
5
6
7
8
-
-
2
1
1,2
1,5
2
2
3
3
4
4
-
-
-
-
-
Примечание. Для двойного подшипника допускаемые осевые биения S, и Se равны осевым
биениям соответствующего (при том же наружном диаметре) одинарного подшипника.
3.52. Предельные отклонения (мкм) наружных колец закрытых шариковых и роликовых
радиальных, шариковых радиально-упорных и роликовых конических подшипников
D, мм
2,5... 6
6... 18
18... 30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 150
150... 180
0

верхнее
+4
+5
+6
+8
+10
+ 13
+15
+19

нижнее
-12
-13
-15
-19
-23
-28
-33
-44
АД для подшипников класса точности
6

верхнее
+3
+3
+4
+6
+8
+10
+12
+15

нижнее
-10
-10
-12
-15
-19
-23
-27
-33
5

верхнее
+2
+2
+3
+4
+6
+8
+9
-

нижнее
-7
-7
-9
-И
-15
-18
-20
-
4

верхнее
+1
+1
+2
+3
+3
+3
-
-

нижнее
-6
-6
-7
-9
-10
-И
-
-
2

верхнее
+1
+1
+1
+1
+1
+1
-
-

нижнее
-4
-4
-5
-5
-5
-5
-
-
Примечания: 1. Значения действительны для шариковых и роликовых радиальных, шариковых
радиально-упорных и роликовых конических подшипников класса точности 0 серий диаметров: 1; 2E), 3F)
и 4, причем для серии диаметров 1 D < 80 мм.
2. Значения действительны для шариковых и роликовых радиальных, шариковых радиально-упорных
и роликовых конических подшипников класса точности 6 серии диаметров: 1; 7, 2E), 3F) и 4, причем для
серии диаметров 1 D <, 95 мм.
3.53. Предельные отклонения угла контакта наружных колец роликовых конических
подшипников классов точности 8 и 7
Интервалы номинальных
ширин С, мм
Менее 10
10... 20
20... 30
30... 40
а,°
±3
±4
±4
±4
Интервалы номинальных
ширин С, мм
Св.40... 60
" 60... 80
" 80... 100
а,°
±5
±6
±6
Примечание. Предельные отклонения угла контакта наружных колец с выпуклой образующей
не превышают удвоенных величин, приведенных в таблице.


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 301
3.54. Предельные отклонения (мкм) конических отверстий с конусностью 1: 12 внутренних
колец подшипников класса точности 0
А мм
Менее 10
10... 18
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
ЬАтр
Ы1\тр - bdmp
верхнее*1
+ 15
+ 18
+21
+25
+30
+35
+40
+46
+52
+57
+63
+70
+80
+90
+ 105
+ 125
+15
+18
+21
+25
+30
+35
+40
+46
+52
+57
+63
+70
+80
+90
+105
+125
не более
10
10
13
15
19
25
31
38
44
50
56
-
-
-
-
-
ДА, %
верхнее*1
+22
+27
+33
+39
+46
+54
+63
+72
+81
+89
+97
+110
+125
+140
+ 165
+195
ДА*-ДА
+15
+18
+21
+25
+30
+35
+40
+46
+52
+57
+63
+70
+80
+90
+105
+125
*' Нижние предельные отклонения равны нулю.
*2 Относится к любой единичной радиальной плоскости отверстия.
3.55. Предельные отклонения (мкм) конических отверстий с конусностью 1 : 12 внутренних
колец подшипников классов точности 6 и 5
А мм
Менее 10
10... 18
18 ...30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
ДА
+15
+ 18
+21
+25
+30
+35
+40
+46
+52
+57
+63
+70
Класс точности подшипника
6
ДА,-ДА,
верхнее*
+9
+11
+13
+16
+19
+22
+25
+29
+32
+36
+40
+43
ДА
+9
+11
+13
+16
+19
+22
+25
+29
+32
+36
+40
-
5
ДА* - ДА
+6
+8
+9
+11
+13
+15
+18
+20
+23
+25
+27
-
* Нижние предельные отклонения равны нулю.


302 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.56. Предельные верхние* отклонения (мкм) конических отверстий с конусностью 1:12
внутренних колец подшипников классов точности 4 и 2
А мм
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
ДА
+9
+11
+13
+15
+18
+20
+32
+36
+40
Класс точности подшипника
4
ДА, - ДА
+4
+6
+6
+8
+8
+10
+12
+12
+14
ДА
+6
+7
+8
+ 10
+10
+ 14
-
-
-
5
ДА* - ДА
+2
+3
+3
+4
+4
+5
-
-
-
* Нижние предельные отклонения равны нулю.
3.57. Предельные отклонения (мкм) монтажной высоты роликовых конических двухрядных
и четырехрядных подшипников всех классов точности
А мм
18 ...30
30... 50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315 ...400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
Подшипники
двухрядные
верхнее
+375
+375
+375
+750
+750
+1000
+ 1000
+1000
+ 1000
+1500
+ 1500
+2000
четырехрядные
AT,
нижнее
-375
-375
-375
-750
-750
-1000
-1000
-1000
-1000
-1500
-1500
-2000
верхнее
-
-
-
+1000
+1000
+1500
+1500
+ 1500
+1500
+2000
+2000
-
нижнее
-
-
-
-1000
-1000
-1500
-1500
-1500
-1500
-2000
-2000
-


ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КЛАСС ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ 303
3.58. Предельные отклонения (мкм) монтажной высоты радиально-упорных однорядных
шариковых типа 26000 и роликовых конических подшипников классов точности 8 и 7
d, мм
Менее 80
80... 120
120... 180
180... 250
250... 315
315... 400
400... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
1000... 1250
1250... 1600
1600... 2000
шариковые
нижнее*
-1000
-1500
-2000
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Подшипники
роликовые конические
АП
верхнее
+500
+750
+1000
+1000
+1000
+1250
+1250
+ 1500
+1500
+ 1750
+1750
+2000
+2000
нижнее
-500
-750
-1000
-1000
-1000
-1250
-1250
-1500
-1500
-1750
-1750
-2000
-2000
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
3.59. Параметр шероховатости Ra (мкм) посадочных и торцовых поверхностей
колец подшипников
Поверхность
Посадочная
внутреннего
кольца
Посадочная
наружного кольца
Торцов колец
Класс точности
8
7
0
6Х, 6, 5
4,2,Т
8
7
0
6Х, 6, 5
4,2,Т
8,7
0
6Х, 6, 5
4, 2*, Т
Ra, не более, для посадочных поверхностей подшипника
с номинальными диаметрами d и Д мм
Менее 80
2,5
1,6
1,25
0,63
0,32
1,25
0,8
0,63
0,32
0,32
3,2
2,5
1,25
0,63
80.. 250
2,5
1,6
1,25
1,25
0,63
1,6
1,6
1,25
0,63
0,63
3,2
2,5
1,25
0,63
250... 500
3,2
3,2
2,5
1,25
0,63
1,6
1,6
1,25
0,63
0,63
3,2
2,5
2,5
1,25
500... 2500
3,2
3,2
2,5
2,5
3,2
3,2
2,5
1,25
3,2
2,5
2,5
* Для упорных шариковых подшипников класса точности 2 параметр шероховатости Ra (мкм) не
должен превышать: 0,32 для колец подшипников с номинальным диаметром отверстия тугого кольца до 80 мм;
0,63 для колец подшипников с номинальным диаметром отверстия тугого кольца более 80 мм.
Примечание. За номинальные диаметры посадочных поверхностей подшипников принимают
диаметр наружной поверхности наружного (свободного) кольца и диаметр отверстия внутреннего (тугого)
кольца.


304 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.5. ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ
КАЧЕНИЯ
Радиальный зазор. Радиальные одно- и
двухрядные шариковые и роликовые, а также
радиально-упорные двух- и четырехрядные
конические роликовые подшипники
выпускают с радиальным зазором, который является
одной из основных технико-эксплуатационных
характеристик. Под радиальным зазором Gr
понимают величину перемещения в
радиальном направлении в крайние положения одного
кольца относительно другого (рис. 3.3). Этот
зазор предназначен для предотвращения
появления нежелательного натяга между кольцами
и телами качения вследствие изменений
размеров колец при монтаже и нагрева при
эксплуатации. Необходимо иметь в виду, что
образовавшийся таким образом натяг может привести
к заклиниванию.
Радиальный зазор для радиальных
подшипников
G^D^-d^lDy^, C.18)
где Dxvid\- диаметры желобов соответственно
наружных и внутренних колец.
Для радиальных сферических
подшипников радиальный зазор
Gr =(Dx-dx-2Dw)cosa .
Однако учитывая, что значение cos а « 1,
расчет для сферических подшипников
выполняют также по формуле C.18).
Рис. 33. Радиальный зазор G, в однорядном и
двухрядном сферическом подшипниках
ГОСТ 24810 предусматривает
изготовление радиальных однорядных и сферических
двухрядных шариковых и роликовых
подшипников с несколькими группами радиальных
зазоров. В большинстве случаев применения
подшипников наружные кольца монтируются в
отверстия корпусов с зазором, а внутренние -
на вал с натягом. При относительно небольших
частотах вращения и нагрузках перепад
температур между наружными и внутренними
кольцами незначителен. Обычно температура
внутреннего кольца больше чем наружного на
5 ... 10 °С. Такие эксплуатационные условия
считаются нормальными. Для них стандартом
предусмотрена "нормальная" группа зазоров
(табл. 3.60 - 3.63, 3.65, 3.60 - 3.73).
При монтаже подшипников с коническим
отверстием натяг зависит от осевого
перемещения кольца по посадочному месту
закрепительной втулки или вала при затяжке гайкой.
Этот натяг может оказаться существенно
больше, чем при посадке на вал колец с
цилиндрическим отверстием. Поэтому в стандарте для
подшипников с коническими отверстиями
предусмотрены увеличенные зазоры (табл. 3.61,
3.63, 3.66, 3.67, 3.70, 3.72) по сравнению с
приведенными для цилиндрических подшипников.
В таблицах 3.60 - 3.73 приведены также
группы с уменьшенными и увеличенными
зазорами. Повышенные радиальные зазоры
обычно применяют в следующих случаях:
предполагается повышенный нагрев
внутреннего кольца из-за высоких нагрузок
или от внешнего источника теплоты;
подшипник предназначен для работы при
высоких динамических нагрузках и поэтому
его кольца монтируют с повышенным натягом;
при монтаже подшипников не
гарантируется соосность посадочных мест, поэтому
могут образоваться перекосы внутренних колец
относительно наружных, из-за которых зазоры
могут существенно уменьшиться или даже
образоваться натяги. Перекос может быть
обусловлен прогибом недостаточно жесткого вала.
Подшипники с уменьшенными
радиальными зазорами используются главным образом
при необходимости повышения жесткости в
радиальном и осевом направлениях, например
в различных высокоскоростных установках,
когда незначительный дисбаланс ротора может
привести к недопустимому биению из-за
радиального зазора в подшипнике, в установках, у
которых из-за каких-либо источников теплоты
у наружных колец подшипников ожидается
более высокий нагрев, чем у внутренних.


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
305
3.60. Радиальные зазоры однорядных радиальных шарикоподшипников
без канавок для вставления шариков с цилиндрическим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
2,5 ... 10
10... 18
18... 24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315 ...355
355 ... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710 ...800
800... 900
900... 1000
6
0...7
0...9
0... 10
1 ...11
1 ... 11
1 ...11
1 ... 15
1 ... 15
1 ... 18
2... 20
2 ... 23
2... 23
2 ... 25
2... 30
2... 35
2 ... 40
3 ... 45
3 ... 50
3 ... 55
3 ... 60
4... 65
4... 70
4... 75
5 ... 80
5 ... 90
5 ... 100
6... 115
6... 130
Размер зазора Gr, мкм, i
нормальная
2... 13
3... 18
5 ... 20
5 ... 20
6... 20
6... 23
8 ... 28
10 ...30
12 ...36
15 ...41
18...48
18... 53
20 ...61
25 ...71
30... 80
34... 90
39... 100
44... 110
47... 120
50... 130
55 ... 145
60... 160
75 ... 175
80... 195
90 ...215
100 ...235
И 5...260
130 ...290
7
8 ... 23
11 ...25
13 ...28
13 ...28
15 ...33
18...36
23 ... 43
25 ...51
30... 58
36... 66
41 ...81
46 ...91
53 ... 102
63... 117
73 ... 130
82... 145
92... 160
100... 170
ПО... 185
120 ...205
135 ...230
150 ...255
175 ...275
195 ... 305
215 ...340
235 ... 370
260 ...410
290... 460
группа
8
14... 29
18...33
20... 36
23 ...41
28... 46
30 ...51
38 ...61
46... 71
53 ... 84
61 ... 97
71 ... 114
81 ... 130
91 ... 147
107... 163
120... 180
135... 195
150 ...215
160 ...235
175... 250
195... 280
220 ...315
245... 350
275 ... 375
305 ...415
340... 460
370... 500
410 ...550
460 ...610
9
20 ... 37
25 ... 45
28 ... 48
30... 53
40... 64
45 ... 73
55 ... 90
65 ... 105
75 ... 120
90... 140
105 ... 160
120... 180
135 ...200
150 ...230
167 ...230
180 ...245
200... 275
218...300
230... 320
260... 355
295 ... 400
325 ... 450
375 ... 490
415... 540
460... 590
500... 640
550... 700
610... 770


306 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.61. Радиальные зазоры однорядных радиальных шарикоподшипников
без канавок для вставления шариков с коническим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
2,5 ... 10
10... 18
18...24
24 ... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315...355
355 ... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710... 800
800... 900
900... 1000
2
2... 13
3... 18
5 ... 20
5 ... 20
6 ... 20
6 ... 23
8... 28
10... 30
12 ...36
15...41
18...48
18... 53
20... 61
25 ...71
30... 80
34... 90
39... 100
44... 110
47... 120
50... 130
55 ... 145
60... 160
75... 175
80... 195
90 ...215
100 ...235
115...260
130 ...290
Размер зазора Gr, мкм, группа
нормальная
8 ... 23
И...25
13 ...28
13 ...28
15...33
18...36
23 ... 43
25 ...51
30 ...58
36... 66
41 ...81
46... 91
53 ... 102
63... 117
73... 130
82... 145
92... 160
100... 170
110... 185
120 ...205
135 ...230
150 ...255
175 ...275
195 ... 305
215...340
235 ... 370
260 ...410
290... 460
3
14... 29
18 ...33
20... 36
23 ...41
28 ... 46
30 ...51
38 ...61
46 ...71
53 ... 84
61 ...97
71 ... 114
81 ... 130
91 ... 147
107... 163
120... 180
135... 195
150 ...215
160 ...235
175 ...250
195 ... 280
220 ...315
245 ... 350
275 ... 375
305 ...415
340... 460
370... 500
410... 550
460 ...610
] 4
20... 37
25 ... 45
28 ... 48
30... 53
40... 64
45 ... 73
55 ... 90
65 ... 105
75 ... 120
90... 140
105 ... 160
120... 180
135 ... 200
155 ...215
167 ...230
180 ...245
200... 275
218...300
230... 320
260... 355
295 ... 400
325 ... 450
375... 490
415 ...540
460... 590
500... 640
550... 700
610 ...770


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
307
3.62. Радиальные зазоры радиальных сферических шарикоподшипников
с цилиндрическим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
2,5... 6
6... 10
10... 14
14... 18
18 ...24
24 ... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225... 250
250... 280
280 ...315
315...355
355... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710 ...800
800... 900
900... 1000
2
1...8
2... 9
2... 10
3... 12
4... 14
5... 16
6... 18
6... 19
7...21
8 ... 24
9... 27
10... 31
10... 38
15...44
16 ...40
18...45
20... 49
22 ... 55
24... 60
27... 65
30... 75
35 ... 85
38... 95
42 ... 105
46... 115
52... 130
57... 145
65 ... 160
72... 180
80... 200
Размер зазора Gr, мкм,
нормальная
5... 15
6... 17
6... 19
8...21
10...23
11 ... 24
13 ... 29
14 ...31
16... 36
18...40
22 ... 48
25 ... 56
30... 68
35 ... 80
40... 78
45 ... 87
49... 95
55 ... 105
60... 118
65 ... 130
75 ... 145
85 ... 160
95... 185
105 ...205
115...225
130 ...250
145... 280
160 ...315
180 ...360
200... 400
3
10... 20
12 ...25
13 ...26
15...28
17... 30
19 ...35
23 ... 40
25 ... 44
30... 50
35 ... 60
42 ... 70
50... 83
60... 100
70... 120
78... 120
87... 132
95 ... 145
105 ... 160
118... 175
130... 195
145... 220
160 ...245
185 ...275
205 ...310
225 ... 340
250... 380
280... 420
315...475
360... 530
400... 600
Т>уппа
4
15 ...25
19... 33
21 ...35
23 ... 37
25 ... 39
29... 46
34... 53
37 ...57
45 ... 69
54... 83
64... 96
75... 114
90... 133
110... 161
120... 170
132... 185
145 ... 205
160 ...225
175 ...250
195 ...275
220 ...315
245 ... 345
275 ... 390
310 ...435
340... 480
380 ...530
420... 600
475 ... 670
530... 750
600... 850
5
21 ...33
27 ... 42
30... 48
32... 50
34... 52
40... 58
46... 66
50 ...71
62... 88
76... 108
89... 124
105 ... 145
125... 175
150 ...210
170 ...225
185 ...255
205 ... 280
225 ...315
250... 345
275... 385
315...435
345 ... 485
390... 545
435 ...610
480... 680
530... 760
600... 855
670... 960
750... 1080
850... 1215
Примечание. Для данного типа подшипников допускается контролировать осевой зазор, при
этом размеры зазора и методы контроля устанавливают по технической документации, утвержденной в
установленном порядке.


308 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.63. Радиальные зазоры радиальных сферических шарикоподшипников
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
3... 10
10... 18
18... 24
24... 30
30... 40
40... 50
50 ... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200 ... 225
225 ... 250
250... 280
280... 315
315...355
355 ... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630... 710
710... 800
800... 900
900... 1000
с коническим отверстием
2
3~7
6... 10
7... 17
9 ... 20
12...24
14... 27
18... 32
23 ... 39
29 ... 47
35 ... 56
40... 68
45 ... 74
52 ... 75
60 ... 85
65 ... 95
75... 105
80... 115
90... 130
100... 145
115... 165
130... 185
145 ...205
160 ...230
180 ...255
200... 290
230... 320
255 ... 360
290 ...410
Размер зазора Gr, мкм,
нормальная
7... 12
10... 16
13 ...26
15...28
19 ...35
22 ... 39
27 ... 47
33 ... 57
42 ... 68
50 ...81
60... 98
65... ПО
75... 115
85... 125
95 ... 140
105... 155
115... 175
130... 195
145 ...215
165 ...245
185 ...275
205 ... 305
230... 340
255 ... 380
290... 425
320... 480
360... 540
410... 600
3
12... 19
16... 22
20... 33
23 ... 39
29... 46
33 ... 52
41 ...61
50... 75
62 ... 90
75 ... 108
90... 130
100... 150
115... 160
125... 175
140... 195
155 ...220
175 ...245
195 ...270
215 ...305
245 ... 340
275 ... 385
305 ... 430
340... 475
380... 530
425... 600
480... 670
540... 750
600... 850
группа
4
19...27
22 ... 30
28 ... 42
33 ... 50
40... 59
45 ... 65
56... 80
69... 98
84... 116
100... 139
120... 165
140... 191
160... 205
175 ...225
195 ...250
220... 280
245 ...310
270... 340
305 ... 385
340... 430
385... 480
430... 540
475 ... 600
530... 670
600... 750
670... 840
750... 950
850... 1070
5
27 ... 36
30... 40
37 ...55
44... 62
52 ... 72
58 ... 79
73 ... 99
91 ... 123
109... 144
130... 170
155 ...205
180 ...240
205 ... 260
225... 290
250... 325
280... 360
310...400
340... 440
385 ... 500
430... 560
480... 630
540... 700
600... 780
670... 870
750... 970
840... 1100
950... 1240
1070... 1390
Примечание Для данного типа подшипников допускается контролировать осевой зазор, при
этом размеры зазора и методы контроля устанавливают по технической документации, утвержденной в
установленном порядке


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
309
3.64. Радиальные зазоры радиальных подшипников с короткими цилиндрическими
роликами с цилиндрическим отверстием, радиальных игольчатых с сепаратором
с взаимозаменяемыми деталями
Номинальный
диаметр d отверстая
подшипника, мм
Не более 10
10...24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315...355
355... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710... 800
800... 900
900... 1000
1
0...30
0 ... 30
0... 30
0...35
5 ... 40
5 ... 45
5 ... 55
10...60
10... 65
10... 75
15...80
20... 85
25 ... 95
30... 105
40... 115
45 ... 125
50... 135
55 ... 145
65 ... 160
70... 190
85 ... 205
90... 225
100 ...245
115 ...275
130 ...305
140... 340
160 ...380
Размер зазора Gr, мкм, i
6
10...40
10...40
10 ...45
15...50
20... 55
20... 65
25 ... 75
30... 80
35 ... 90
40... 105
50... 115
60... 125
65... 135
75 ... 150
90... 165
100... 180
ПО... 195
125 ...215
140 ...235
155 ...275
180 ...300
195... 330
215...360
245 ... 405
275 ... 450
300... 500
340... 560
2
25 ... 55
25 ... 55
30... 65
35 ... 70
40... 75
45 ... 90
55 ... 105
65... 115
80... 135
90... 155
100... 165
110... 175
125... 195
140 ...215
155 ...230
175 ...255
195 ...280
215...305
245... 340
270... 390
300... 420
335... 470
375 ... 520
420... 580
470... 675
520... 720
580... 800
группа
3
35 ... 65
35 ... 65
40... 70
45 ... 80
55 ... 90
65 ... 105
75 ... 125
90... 140
105 ... 160
115... 180
130... 195
150 ...215
165 ...235
180 ...255
205... 280
230 ...310
255 ... 340
280... 370
320 ...415
355... 465
395 ...515
440... 575
490... 635
550 ...710
615 ...790
680... 880
760... 980
4
-
55 ... 85
60... 90
70... 105
85 ... 120
100... 140
115... 165
145 ... 195
165 ... 220
185 ...250
210 ...275
235 ... 300
260... 330
290... 365
320... 395
355 ... 435
400... 485
440... 530
500... 595
555 ... 675
620... 740
710... 825
785 ... 925
885 ... 1045
980... 1160
1110... 1310
1250... 1460


310 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.65. Радиальные зазоры радиальных подшипников с короткими цилиндрическими
роликами с цилиндрическим отверстием, радиальных игольчатых с сепаратором
с невзаимозаменяемыми деталями
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
Не более 10
10... 18
18...24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315...355
355... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630... 710
710... 800
800... 900
900... 1000
0
0...7
0... 10
5... 15
5... 15
5... 15
5... 18
5 ... 20
10 ...25
10 ...30
10... 30
10 ...35
10 ...35
10...40
15 ...45
15...50
15... 50
20... 55
20 ... 60
20... 65
25 ... 75
25 ... 85
25 ... 95
-
-
-
-
-
-
5
10...20
10 ... 20
10... 20
10 ...25
12 ...25
15...30
15 ...35
20... 40
25 ... 45
25 ... 50
30 ... 60
35 ... 65
35 ... 75
40... 80
45 ... 90
50 ... 100
55... ПО
60... 120
65... 135
75... 150
85 ... 170
95 ... 190
105 ...210
115...230
130 ...260
145 ...290
160... 320
180 ...360
Размер зазора Gr, мкм, группа
нормальная
20... 30
20 ... 30
20... 30
25 ... 35
25 ... 40
30 ...45
35 ... 50
40... 60
45 ... 70
50... 80
60 ... 90
65 ... 100
75... ПО
80... 120
90... 135
100... 150
110... 165
120... 180
135 ...200
150 ...225
170 ...225
190 ...285
210...315
230... 345
260... 390
290... 435
320... 480
360... 540
7
35 ...45
35 ...45
35 ...45
40... 50
45 ... 55
50... 65
55 ... 75
70... 90
80... 105
95 ... 120
105... 135
115... 150
125... 165
140... 180
155 ...200
170 ...215
185... 240
205 ... 265
225 ... 295
255 ... 330
285 ... 370
315 ...410
350 ...455
390... 505
435 ... 565
485 ... 630
540... 700
600... 780
8
45 ... 55
45 ... 55
45 ... 55
50... 60
55 ... 70
65 ... 80
75 ... 90
90... ПО
105 ... 125
120... 145
135 ... 160
150... 180
165 ...200
180 ...220
200... 240
215...265
240... 295
265 ... 325
295 ... 360
330... 405
370... 455
410... 505
455 ... 560
505 ... 620
565 ... 695
630... 775
700... 860
780... 960
9
-
65 ... 75
65 ... 75
70... 80
80... 95
95... ПО
ПО... 130
130... 150
155... 180
180 ...205
200... 230
225 ... 260
250... 285
275 ...315
305 ... 350
330... 380
370... 420
410... 470
455 ... 520
510... 585
565 ... 650
625 ... 720
720... 815
800 ...910
900... 1030
1000... 1140
ИЗО... 1290
1270... 1440
Примечание Игольчатые радиальные роликовые подшипники с сепаратором группы зазоров
0 и 9 изготовлять не допускается


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
[ые зазоры радиальных подшипников с короткими цилиндрическими
1ми с коническим отверстием с взаимозаменяемыми деталями
ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КА
[ые зазоры радиальных подшипников с
1ми с коническим отверстием с взаимоэ
Размер зазора G
3.66. Радиальн
ролика
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
14 ...24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315...355
355... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710... 800
800... 900
900... 1000
2
10 ...40
10...45
15...50
20... 55
20... 65
25 ... 75
30... 80
35 ... 90
40... 105
50... 115
60... 125
65 ... 135
75... 150
90... 165
100... 180
110... 195
125 ...215
140... 235
155... 275
180... 300
195 ...330
215...360
245 ... 405
275 ... 450
300... 500
340... 560
1
25 ... 55
30... 65
35 ... 70
40... 75
45 ... 90
55 ... 105
65... 115
80... 135
90... 155
100... 165
110... 175
125 ... 195
140 ...215
155 ...230
175 ...255
195... 280
215...305
245 ... 340
270... 390
300... 420
335 ... 470
375 ... 520
420... 580
470... 675
520... 720
580... 800
гг, мкм, фуппа
3
35 ... 65
40... 70
45 ... 80
55 ... 90
65 ... 105
75 ... 125
90... 140
105 ... 160
115... 180
130... 195
150 ...215
165... 235
180 ...255
205 ... 280
230 ...310
255 ... 340
280... 370
320 ...415
355 ...455
395 ...515
440... 575
490... 635
550 ...710
615... 790
680... 880
760... 980
4
45 ... 75
50... 85
60... 95
70... 105
80... 125
95 ... 145
110... 160
130... 185
145... 210
165 ...230
190... 255
205... 275
225... 300
255 ... 330
285 ... 365
315...400
350... 440
395... 490
440... 570
490 ...610
545 ... 680
605... 750
680... 840
760... 935
840... 1040
940... 1160


312 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.67. Радиальные зазоры радиальных подшипников с короткими цилиндрическими
роликами с коническим отверстием с невзаимозаменяемыми деталями
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
14... 24
24... 30
30... 40
40 ... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280... 315
315... 355
355 ... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710... 800
800... 900
900... 1000
Размер зазора Gr, мкм, группа
0
10 ...20
15...25
15 ...25
17... 30
20... 35
25 ... 40
35 ... 55
40 ... 60
45 ... 70
50... 75
55 ... 85
60... 90
60... 95
65 ... 100
75... ПО
80... 120
90... 135
100... 150
ПО... 170
120... 190
5
20... 30
25 ... 35
25 ... 40
30... 45
35 ... 50
40... 60
45 ... 70
50... 80
60... 90
65 ... 100
75... 110
80... 120
90... 135
100... 150
ПО... 165
120... 180
135 ... 200
150 ...225
170 ...255
190 ...285
210 ...315
230... 345
260... 390
290... 435
320... 480
360... 540
6
35 ... 45
40... 50
45 ... 55
50... 65
55 ... 75
70... 90
80... 105
95 ... 120
105... 135
115... 150
125... 165
140... 180
155 ...200
170 ...215
185 ...240
205... 265
225... 295
255... 330
285... 370
315...410
350... 455
390... 505
435 ... 565
485... 630
540... 700
600... 780
7
45 ... 55
50... 60
55 ... 70
65 ... 80
75 ... 90
90... 110
105... 125
120... 145
135 ... 160
150... 180
165... 200
180 ...220
200... 240
215...265
240... 295
265... 325
295... 360
330... 405
370... 455
410... 505
455... 560
505... 620
565 ... 695
630... 775
700... 860
780... 960
8
55... 65
60... 70
70... 80
80... 95
90... 110
110... 130
125... 150
145... 170
160... 190
180 ...215
200... 240
220... 260
240... 285
265 ...315
295... 350
325 ... 385
360... 430
405... 480
455 ... 540
505... 600
560... 665
620... 735
695... 825
775... 920
860... 1020
960... 1140
9
75 ... 85
80... 95
95... 110
110... 125
130... 150
150... 170
180 ...205
205... 230
230... 260
260... 295
285... 325
315...350
350... 390
380... 430
420... 475
470... 530
520... 590
585... 660
645... 730
715 ...810
775... 880
850... 970
960... 1090
1080... 1230
1220... 1380
1360... 1540
Примечание. Группа зазора О в условном обозначении подшипника не проставляется.
3.68. Радиальные зазоры радиальных игольчатых подшипников без сепаратора
Номинальнь
отверстия по;
10.
14.
18.
24.
30.
40.
50.
65.
80..
100.
120.
140.
1й диаметр d
щжпника, мм
. 14
. 18
.24
.30
.40
.50
.65
.80
100
. 120
. 140
. 160
Размер зазора Gri мкм, группа
нормальная
10.
15.
25.
30.
40.
40.
45.
50..
60..
70..
80..
80..
..50
..55
..65
..65
..75
..85
..90
.110
.115
.125
.155
.160
25.
35.
40.
50.
60.
65..
70..
75..
95..
115.
130.
140.
2
..70
..75
..80
..85
..95
. 100
.120
.135
. 150
..170
..205
..210


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
313
3.69. Радиальные зазоры однорядных радиальных сферических роликоподшипников
с цилиндрическим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
Не более 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...225
225... 250
250... 280
280 ...315
315... 355
Размер зазора Gr, мкм, группа
2
2... 9
3 ... 10
3... 13
4... 15
5 ... 20
7... 25
10... 30
15 ...35
20... 40
25 ... 45
30... 50
35 ... 55
40... 60
40... 70
45 ... 75
нормальная
9... 17
10 ...20
13 ...23
15 ...27
20 ...35
25 ... 45
30... 50
35 ... 55
40... 65
45 ... 70
50... 75
55 ... 80
60... 85
70... 100
75 ... 105
3
17...28
20... 30
23 ... 35
27... 40
35 ... 55
45 ... 65
50... 70
55 ... 80
65 ... 95
70... 100
75 ... 105
80... ПО
85... 115
100... 135
105 ... 140
4
28... 40
30... 45
35 ... 50
40... 55
55 ... 75
65 ... 90
70... 95
80... 110
95 ... 125
100... 130
105... 135
110... 140
115... 145
135... 170
140... 175
5
40... 55
45 ... 60
50... 65
55 ... 75
75 ... 95
90... 120
95 ... 125
110... 140
125... 155
130... 160
135... 165
140... 170
145... 175
170 ...205
175 ...210
3.70. Радиальные зазоры однорядных радиальных сферических роликоподшипников
с коническим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
Не более 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...225
225 ... 250
250... 280
280 ...315
315...355
Размер зазора Gr, мкм, группа
1
2 ... 9
3 ... 10
3... 13
4... 15
5 ... 20
7... 25
10... 30
15...35
20... 40
25 ... 45
30... 50
35... 55
40... 60
40... 70
45 ... 75
2
9... 17
10 ...20
13 ...23
15...27
20 ...35
25 ... 45
30... 50
35 ... 55
40... 65
45 ... 70
50... 75
55 ... 80
60... 85
70... 100
75 ... 105
нормальная
17...28
20... 30
23 ... 35
27... 40
35 ... 55
45 ... 65
50... 70
55 ... 80
65 ... 95
70... 100
75 ... 105
80... ПО
85... 115
100... 135
105 ... 140
3
28... 40
30... 45
35 ...50
40... 55
55 ... 75
65 ... 90
70... 95
80... 110
95 ... 125
100... 130
105... 135
110... 140
115... 145
135... 170
140... 175
4
40... 55
45 ... 60
50... 65
55... 75
75 ... 95
90... 120
95... 125
110... 140
125... 155
130... 160
135... 165
140... 170
145... 175
170 ...205
175 ...210
5
55 ... 70
60... 75
65 ... 80
75 ... 90
95... 120
120... 150
125... 155
140... 170
155... 185
160... 190
165... 195
170 ...205
175 ...210
205 ... 240
210... 245


314 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.71. Радиальные зазоры двухрядных радиальных сферических роликоподшипников
с цилиндрическим отверстием
Номинальный
диаметр d отверстия
подшипника, мм
14 ... 24
24 ... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
280... 315
315... 355
355 ... 400
400... 450
450... 500
500... 560
560... 630
630 ...710
710... 800
800... 900
900... 1000
1
0... 10
0... 15
0... 15
0... 20
0 ... 20
5 .. 30
5...35
5 ... 40
5 ... 50
10...60
10 ...65
10... 70
10... 80
15...90
15... 100
15... ПО
20... 120
20... 130
20... 140
20... 140
20... 150
30... 170
30... 190
30 ...210
30 ...230
40... 260
2
10... 20
15 ...25
15...30
20 ...35
20... 40
30 ...50
35 ... 60
40... 75
50... 95
60... ПО
65 ... 120
70... 130
80 ... 140
90... 150
100... 170
ПО... 190
120... 200
130 ...220
140 ...240
140 ...260
150 ...280
170 ...310
190 ...350
210... 390
230... 430
260... 480
Размер зазора Gr, мкм, группа
нормальная
20 ...35
25 ... 40
30... 45
35... 55
40... 65
50 ... 80
60... 100
75 ... 120
95 ... 145
ПО... 170
120... 180
130 ...200
140 ...220
150 ...240
170 ...260
190 ...280
200... 310
220... 340
240... 370
260 ...410
280... 440
310...480
350 ...530
390... 580
430 ...650
480... 710
3
35 ...45
40... 55
45 ...60
55 ... 75
65 ... 90
80... 110
100... 135
120... 160
145 ... 190
170 ...220
180 ...240
200... 260
220... 290
240... 320
260... 350
280... 370
310...410
340... 450
370... 500
410... 550
440... 600
480... 650
530... 700
580... 770
650... 860
710... 930
4
45 ... 60
55 ... 75
60... 80
75 ... 100
90... 120
110... 145
135... 180
160 ...210
190 ...240
220... 280
240 ...310
260... 340
290... 380
320... 420
350... 460
370... 500
410... 550
450... 600
500... 660
550... 720
600... 780
650... 850
700... 920
770... 1010
860... 1120
930... 1220
5
60... 75
75 ... 95
80... 100
100... 125
120... 150
145 ... 180
180 ...225
210... 260
240... 300
280... 350
310... 390
340... 430
380... 470
420... 520
460... 570
500... 630
550... 690
600... 760
660... 820
720... 900
780... 1000
850... 1100
920... 1190
1010... 1300
1120... 1440
1220... 1570


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
315
3.72. Радиальные зазоры двухрядных радиальных сферических роликоподшипников
с коническим отверстием
Номин
диаметра
подтип
18.
24.
30.
40.
50.
65.
80..
100.
120.
140.
160.
180.
200.
225.
250.
280.
315.
355.
400.
450.
500.
560.
630.
710.
800.
900..
альный
отверстия
пика, мм
.24
.30
..40
..50
..65
..80
. 100
.. 120
. 140
.. 160
. 180
.200
.225
.250
.280
.315
.355
.400
.450
.500
.560
.630
.710
.800
.900
1000
5..
10.
15.
15.
25.
30.
30.
40.
50.
55.
65..
70..
70..
90..
90..
100.
120.
130.
140.
160.
180.
200.
210.
230.
250.
280.
1
. 15
..20
..25
..30
..40
..50
..55
..65
..80
..90
. 100
. ПО
120
140
150
. 170
. 190
.210
.230
.260
.290
.320
.350
.390
.440
.490
15.
20.
25.
30.
40.
50.
55.
65..
80..
90..
100.
ПО.
120.
140.
150.
170.
190.
210.
230.
260.
290.
320.
350.
390.
440.
490.
г
..25
..30
..35
..45
..55
..70
.80
. 100
120
130
. 140
. 160
. 180
.200
.220
.240
.270
.300
.330
.370
.410
.460
.510
.570
.640
.710
Размер зазора Gr, мкм, группа
нормальная
25.
30.
35.
45.
55.
70.
80..
100.
120.
130.
140.
160.
180.
200.
220.
240.
270.
300.
330.
370.
410.
460.
510.
570.
640.
710.
.35
.40
.50
.60
.75
.95
110
. 135
. 160
. 180
.200
.220
.250
.270
.300
.330
.360
.400
.440
.490
.540
.600
.670
.750
.840
.930
35.
40.
50.
60.
75.
95..
110.
135.
160.
180.
200.
220.
250.
270.
300.
330.
360.
400.
440.
490.
540.
600.
670.
750.
840..
930..
3
..45
..55
..65
..80
..95
. 120
..140
.. 170
..200
..230
.260
.290
.320
.350
.390
.430
.470
.520
.570
.630
.680
.760
.850
.960
1070
1190
45.
55.
65.
80..
95..
120.
140.
170.
200.
230.
260.
290.
320.
350.
390.
430.
470.
520.
570.
630.
680.
760.
850..
960..
1070.
1190.
4
..60
..75
..85
.100
.120
..150
..180
..220
..260
..300
..340
..370
..410
..450
..490
..540
.590
.650
.720
.790
.870
.980
1090
1220
.1370
.1520
60.
75.
85..
100.
120.
150.
180.
220.
260.
300.
340.
370.
410.
450.
490.
540.
590.
650.
720.
790..
870..
980..
1090.
1220.
1370.
1520.
5
..75
..95
.105
.. 130
..160
..200
..230
..280
..330
..380
..430
..470
.520
.570
.620
.680
.740
.820
.910
1000
1100
1230
.1360
.1500
.1690
. 1860
3.73. Радиальные зазоры двухрядных радиально-упорных шарикоподшипников
Номинальный диаметр d
отверстия подшипника, мм
6... 10
10... 18
18...24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
Размер зазора Ga, мкм, группа
2*
1 ... 11
1 ... 12
2... 14
2... 15
2... 16
2... 18
3 ... 22
3 ... 24
3 ... 26
4... 30
4 ... 34
нормальная'"
2"
5...21
6 ... 23
7 ... 25
8 ... 27
9... 29
И ...33
13 ...36
15...40
18...46
22 ... 53
25 ... 59
3*
нормальная**
12...28
13 ...31
16 ...34
18 ...37
21 ...40
23 ... 44
26... 48
30... 54
35 ... 63
42 ... 73
48 ... 82
4*
3**
25 ... 45
27... 47
28 ... 48
30... 50
33 ... 54
36... 58
40... 63
46 ...71
55 ... 83
65 ... 96
74... 108
* Для подшипников с неразъемным внутренним кольцом.
** Для подшипников с разъемным внутренним кольцом.


316 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Для нормальных условий эксплуатации
требуемый радиальный зазор не рассчитывают,
так как он обеспечивается пределами
нормальных групп, указанных в приведенных
таблицах. При более сложных условиях
эксплуатации значение Gr подлежит определению.
Следует учитывать, что при слишком большом
радиальном зазоре появляется биение вала,
точность и плавность вращения утрачиваются,
зона нагружения тел качения уменьшается и
долговечность подшипников снижается.
У подшипников нерегулируемого типа
различают следующие виды зазоров
(радиальных и осевых):
контрольный, определяемый в собранном
подшипнике при измерительной нагрузке;
начальный, который имеет место в
подшипнике до его монтажа; его значение
приравнивают к контрольному, пренебрегая влиянием
незначительных упругих деформаций,
возникающих при измерении зазора;
посадочный или монтажный,
образующийся в подшипнике после его монтажа на вал
и в корпус;
рабочий или эксплуатационный,
образующийся в работающем подшипнике под
нагрузкой при возникшем распределении
температур в его деталях.
В общем случае требуемый радиальный
зазор подшипника (до его монтажа) может
быть определен следующим образом:
Gr>5H+6B±6,-60,
C.19)
где 5Н - уменьшение диаметра дорожки
качения наружного кольца в случае его посадки в
отверстие корпуса с натягом; при посадке без
натяга 8Н = 0; 5В - увеличение диаметра
дорожки качения внутреннего кольца при посадке его
на вал с натягом; 5, - изменение зазора ввиду
появляющейся при работе подшипника
разности температур между его деталями, знак "+н
ставится при уменьшении зазора, а "-" - при
его увеличении; 50 - увеличение зазора из-за
контактных деформаций.
Изменение диаметров дорожек качения
определяется по следующим формулам [7].
Уменьшение диаметра D\ дорожки качения
наружного кольца при посадке его в корпус с
натягом А
6H = D0A/(DF);
C.20)
увеличение диаметра d\ дорожки качения
внутреннего кольца при посадке его на вал с
натягом
bb=d0A/(d0F),
C.21)
где D - наружный диаметр подшипника; d -
диаметр его отверстия; F - коэффициент,
учитывающий ослабление натяга при полом вале с
диаметром отверстия d2 или тонкостенном
корпусе с наружным диаметром DK (табл. 3.74);
d0 - приведенный наружный диаметр
внутреннего кольца подшипника с прямоугольным
профилем сечения, площадь которого равна
действительной площади сечения кольца той
же ширины и того же внутреннего диаметра;
d0*(D + 3d)/4;
C.22)
D0 - приведенный внутренний диаметр
наружного кольца с прямоугольным профилем
сечения;
D0«CD + </)/4.
C.23)
Значения 5В могут быть также определены по
формулам, приведенным в табл. 3.75.
d2ld и
Свыше
-
0,4
0,7
0,8
3.74. Значение коэффициента F [7|
DID,
Менее
0,4
0,7
0,8
-
D/d<\,5
1,0
1,2
1,5
2,0
Вал
D/rf=l,5...2,0
1,0
1,4
1,7
2,3
D/</*2,0...3,0
1,0
1,6
2,0
3,0
Корпус
любого
подшипника
1,0
1,1
1,4
1,8


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
317
3.75. Формулы для определения увеличения бв диаметра желоба dx при посадке кольца
на вал с натягом А [8]
Подшипники
Однорядные радиальные шариковые
(ГОСТ 8338)
Радиальные с короткими
цилиндрическими роликами (ГОСТ 8338)
Двухрядные радиальные шариковые
сферические (ГОСТ 5720)
Серия
200
300
400
2200
2300
2400
1200
1300
б.
0,65Д/A+2/</)
0,61Д/A+2,5/</)
0,56Д/A+3/</)
0,65Д/A+2/</)
0,60Д/A+2,5/</)
0,54Д/A +3,1/йО
0,63Д/A+2,2/*/)
0,58Д/A+2,8/</)
Изменение зазора вследствие разности
температур Д/ между внутренним и
наружными кольцами
6, = adx At,
C.24)
где а - коэффициент линейного расширения,
для стали типа ШХ15 а = 11,6 • 10 °С'\
Увеличение зазора ввиду контактных
деформаций обычно пренебрежимо мало. При
больших радиальных нагрузках значение 80
может быть рассчитано.
Осевой зазор. Смещение Ga в крайние
положения вдоль оси подшипника одного
кольца относительно другого называется
осевым зазором или "осевой игрой". У радиальных
однорядных шариковых, двухрядных
сферических шариковых и роликовых и многорядных
конических роликовых подшипников осевые
зазоры могут быть определены по радиальным
зазорам. Для однорядных радиальных
шариковых подшипников
Ga = 2yJGrDwBr}K/Dlv-\)-G?/4, C.25)
где гж - радиус желоба.
Для часто применяемого соотношения
гж1 Dw= 0,515 формула C.25) приобретает вид
Ga = 2jo,03GrDw-G?/4 . C.26)
Для двух- и четырехрядных конических
роликоподшипников (рис. 3.4)
Ge=Grctga.
C.27)
Эта формула может быть использована
как приближенная для расчета осевого зазора у
двухрядных радиальных сферических
подшипников.
Ра/? $*
Рис. 3.4. Взаимосвязь осевого Ga и
радиального Gr зазоров в двухрядном
коническом роликоподшипнике
При монтаже радиально-упорных и
упорных подшипников необходимо регулировать
осевую игру комплектом прокладок из жести
или другого прочного материала, которые
устанавливают у торцов наружных колец, или
смещением внутренних колец по шейкам вала
с помощью установленных на нем гаек с
мелкой резьбой. После завершения регулировки
гайки стопорят.
При малом регулировочном осевом
зазоре может произойти заклинивание
подшипника, а при большом зазоре - появиться биение
вала и снизиться точность вращения.
При монтаже радиально-упорных
шариковых и конических роликовых подшипников
(рис. 3.5, а) расстояния между опорами следует
выбирать не превышающими значений /тах,
приведенных в табл. 3.76 и 3.77. При
необходимости повышения / существенно больше
указанного следует изменить конструкцию
узла (рис. 3.5, б) со второй плавающей опорой.
Такая схема целесообразна в случае перепада
температур между внутренним и наружным
кольцами, превышающем 20 °С.


318 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
3.76. Осевой зазор однорядных радиально-упорных шарикоподшипников при их монтаже
(рис. 3.5, а, б) без предварительного натяга, мкм [6, 7]
Диаметр отверстия
подшипника d, мм
До 30
30 ...50
50... 80
80... 120
120... 180
180... 260
Рис. 3.5, а
12
30 ...50
40 ...70
50... 100
60... 150
100... 200
150... 250
Рис. 3.5,6
'max
Sd
Id
6d
5d
4d
C...6)d
12
20 ...40
30 ...50
40 ...70
50... 100
80... 150
120... 200
26.
10.
15.
20.
30.
40.
50..
.36
.20
.30
.40
.50
.70
. 100
3.77. Осевой зазор однорядных конических подшипников при их монтаже
(рис. 3.5, а, б) без предварительного натяга, мкм [6,7]
Диаметр отверстия
подшипника d> мм
10 ...30
30 ...50
50 ...80
80... 120
120... 180
180... 260
260... 360
360... 400
10.
40.
50..
80..
120.
200.
250.
Рис. 3.5, а
. 16
.70
. 100
. 150
.200
.300
.350
Угол контакта а, °
'max
14</
Ш
Ш
\М
9d
6d
-
-
10.
20..
40..
50..
80..
120..
160..
200..
250..
Рис. 3.5, б
. 16
.40
.70
100
150
.200
.250
.300
.350
25...29
-
20... 40
30 ...50
40 ...70
50... 100
80... 150
-
-
|ф
019
Ю
Ю
OI __
OI
1*
QI
а)
б)
в)
Рис. 3.5. Схемы расположения
подшипников в узлах:
а - двухопорном, в каждой опоре которого
расположено по одному радиально-упорному
(шариковому или коническому роликовому)
подшипнику; б- имеющем одну опору из сдвоенных
радиально-упорных (шариковых или роликовых)
подшипников, воспринимающих осевые нагрузки
в обоих направлениях; в - с двойным
(или сдвоенным) упорным шарикоподшипником
Рекомендуемый осевой зазор для
двойных или сдвоенных упорных
шарикоподшипников (рис. 3.5, в) приведен в табл. 3.78. Эти
данные можно использовать и при монтаже
упорных роликовых подшипников.
При проектировании узлов с упорными
шарикоподшипниками необходимо учитывать
следующее. При наличии осевого зазора во
время вращения шарикового упорного
подшипника шарики под действием центробежных
3.78. Рекомендуемый осевой зазор для
двойных и сдвоенных упорных
шарикоподшипников (рис. 3.5, в) [7]
Диаметр отверстия
подшипника d, мм
10... 50
50... 120
120... 400
Осевой зазор, мкм
20... 40
30 ...50
40... 60


ЗАЗОРЫ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
319
сил перемещаются (в пределах окон
сепараторов) к периферии. Одновременно под
действием гироскопического момента они
проворачиваются вокруг оси, касательной к окружности
центров комплекта шариков, что приводит к
нагреву и повышенному изнашиванию
("елочке"). Во избежание этого осевой зазор
устанавливают минимальный. Если узел предназначен
для эксплуатации при больших частотах
вращения, то с помощью пружин создают осевой
натяг. В этом случае давление на тела качения
будет препятствовать их провороту под
действием гироскопического момента.
Рекомендуемые осевые зазоры для
конических двухрядных роликоподшипников
приведены в табл.3.79.
Угловое смещение. Радиальный зазор у
однорядных радиальных подшипников дает
возможность поворачиваться одному кольцу
относительно другого на угол ±0 (рис. 3.6) без
приложения силы. Угловое смещение
характеризует способность подшипника
самоустанавливаться при несовпадении посадочных мест
корпуса и шеек вала.
Если подшипник не нагружен, то поворот
внутреннего кольца относительно наружного
осуществляется вокруг точки, лежащей на оси
подшипника (рис. 3.6, а). Угловое смещение в
этом случае (рад)
9,:
Рис. Э.6. Угловые смещения у радиального
однорядного шарикового подшипника
или при гж / Dw = 0,515
ei=^rj0,03Gr^-^-, C.29)
где гж - радиус желоба.
Если подшипник находится под
радиальной нагрузкой, то поворот осуществляется
относительно нагруженного шарика (рис. 3.6, б).
В этом случае угловое смещение
0-
-т^ЧаН"^' C30)
3.79. Начальный осевой зазор в конических двухрядных роликоподшипниках, мкм [7]
Диаметр отверстия
подшипника d, мм
До 80
80... 120
120... 180
180... 260
260... 360
360... 500
500... 630
630... 800
800... 1000
9..
200.
300.
400.
500.
650.
850..
950..
1200.
1500.
Нормальная группа
. 13
.300
.400
. 500
. 650
. 850
. 1000
. 1200
. 1500
. 1800
13.
150.
200..
300.
350.
450.
500.
650..
800..
1000 ..
Угол кон
. 17
.250
.300
.400
. 500
.600
.700
.900
1050
. 1300
Дополнительная группа
такта а, °
9... 13
400... 500
500... 700
700... 900
900... 1200
1200... 1500
-
-
-
-
13... 17
300... 400
400... 500
500... 700
700... 950
900... 1200
-
-
-
-


320 Глава 3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ПО ИХ ОСНОВНЫМ РАБОЧИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
или при гж/ Dw= 0,515
e,=-^JO,06GrD^-^. C.31)
Угловое смещение обычно относительно
невелико. Например, для подшипника 308 с
максимальным зазором для нормальной
группы Gr = 20 мкм и при гж / Dw = 0,515
0! = 0,00286 рад = 9,8', а 02 = 0,002046 рад =
= 7,04'.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 1885Ф-94. Подшипники
качения. Статическая грузоподъемность.
2. ГОСТ 18855-94. Подшипники
качения. Динамическая расчетная
грузоподъемность и расчетный ресурс (долговечность).
3. ГОСТ 24810-31. Подшипники
качения. Зазоры.
4. Коросташевский Р.В. Применение
подшипников качения при высоких частотах
вращения. М.: ЦНИИТЭИавтопром, 1989.
118 с.
5. Общий каталог СКФ № 4000. 1989.
976 с.
6. Пер ель Л.Я., Филатов А. А.
Подшипники качения: Расчет, проектирование и
обслуживание опор. М: Машиностроение,
1992.608 с.
7. Подшипники качения / Под ред.
Н.А. Спицына и А.И. Спришевского. М.:
Машиностроение, 1991. 828 с.
8. Спришевский А.И. Подшипники
качения. М.: Машиностроение, 1969. 632 с.


Глава 4
МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИМЕНЯЕМЫХ
МАТЕРИАЛОВ
Подшипники качения применяют в
разнообразных условиях: при отрицательных и
положительных температурах; в нейтральных и
агрессивных средах (морская вода, кислоты).
В связи с этим детали подшипников
изготовляют из различных материалов. Ниже
приведены сведения только о наиболее
распространенных из них.
Подавляющее большинство колец и тел
качения подшипников, предназначенных для
работы в неагрессивных средах при
температуре менее +120 °С (иногда более высоких),
изготовляют из высокоуглеродистых хромистых
сталей, химический состав которых приведен в
табл. 4.1. Наиболее распространенной из них
является сталь ШХ15. Из этой стали
изготовляют шарики всех размеров, кольца толщиной
менее 10 мм и ролики диаметром до 22 мм. Ее
аналогами являются: ЮОСгб (Германия), SKF-3
(Швеция), 52100 (США), SUJ2 (Япония).
Для колец подшипников толщиной более
10 и менее 30 мм и роликов диаметром более
22 мм применяют сталь ШХ15СГ. По
сравнению со сталью ШХ15 она (для повышения
прокаливаемости) содержит несколько больше
кремния и марганца. Для колец толщиной
более 30 мм применяют сталь ШХ20СГ, которая
содержит еще большее количество этих
элементов, а для колец железнодорожных
подшипников, подвергающихся индукционной
закалке, - сталь ШХ4.
В процессе выплавки в сталь попадают со
шлаками и из футеровки неметаллические
включения. Вблизи крупных включений,
особенно глобулярных оксидов, а также нитридов,
в процессе работы подшипников зарождаются
усталостные микротрещины, которые,
сливаясь, приводят к выкрашиванию частиц металла.
При различной степени металлургической
загрязненности стали в допустимых стандартом
пределах средняя долговечность партии
подшипников может колебаться ориентировочно
до 5 раз.
Для подшипников, к которым
предъявляются повышенные требования по
долговечности и надежности, применяют стали,
подвергнутые специальным переплавам,
уменьшающим содержание неметаллических
включений (ШХ15-Ш), а также двойной
переплав: электрошлаковый и вакуум но-ду го вой
(ШХ15-ШД).
Кроме сталей типа ШХ для колец и тел
качения используют также цементуемые стали,
которые после химико-термической обработки
имеют твердый поверхностный слой E9 ...
66 HRC) и более мягкую сердцевину (около
36 HRC).
Кольца некоторых роликовых
подшипников изготовляют из стали 18ХГТ, кольца и
ролики крупногабаритных подшипников - из
стали 20Х2Н4А, а штампованные кольца
роликовых игольчатых подшипников - из сталей
15Г1, 15Х, 08, 10. Химический состав
некоторых из перечисленных цементуемых сталей
приведен в табл. 4.2. Твердость поверхности
деталей подшипников из наиболее часто
применяемых сталей приведена в табл. 4.3.
4.1. Химический состав хромистых подшипниковых сталей типа ШХ (ГОСТ 801), %
Марка
ШХ15
ШХ15СГ
ШХ20СГ
ШХ4
С
0,95 ... 1,05
0,95 ... 1,05
0,90... 1,00
0,95 ... 1,05
Si
0,17... 0,37
0,40... 0,65
0,55 ... 0,85
0,15 ...0,30
Мп
0,20... 0,40
0,90... 1,20
1,40... 1,70
0,15 ...0,30
Сг
1,30... 1,65
1,30... 1,65
1,40... 1,70
0,35 ... 0,50
S
Р
Ni
Си
Ni + Cu
не более
0,02
0,02
0,02
0,02
0,027
0,027
0,027
0,027
0,30
0,30
0,30
0,30
0,25
0,25
0,25
0,25
0,50
0,50
0,50
0,50
11-8134


322
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4.2. Химический состав сталей для деталей подшипников, подвергающихся
химико-термической обработке, %
Si
Мп
Сг
Ni
Mo
15Г1
18ХГТ
20Х2Н4А
0,12 ...0,19
0,15 ...0,21
0,16 ... 0,22
0,17 ...0,37
0,17... 0,37
0,17 ...0,37
0,70... 1,00
0,90... 1,20
0,30... 0,60
0,90... 1,20
1,25 ... 1,65
3,25 ...3,65
4.3. Твердость колец и роликов HRC из сталей наиболее часто применяемых
марок (ГОСТ 520), работающих при температуре до 100 °С
Марка
ШХ4
ШХ15,ШХ15-Ш,ШХ15-В
ШХ15СГ,ШХ15СГ-В,
ШХ15СГ-Ш,ШХ20СГ
15Г1
18ХГТ
20Х2Н4А
Кольца с толщиной стенки
до 35 мм и ролики диаметром
до 55 мм
62 ...66
61 ...65
62... 66
61 .
58.
59.
Кольца с толщиной стенки
свыше 35 мм и ролики диаметром
свыше 55 мм
.64
59 ...63
.62
59 ...63
.66
Кольца подшипников, предназначенных
для поворотных опор кранов, экскаваторов и
некоторых других механизмов, получают
обычно из низколегированных сталей с
содержанием углерода 0,45 ... 55 %, например из
стали 55ХФА. Рабочую поверхность
закаливают после нагрева ТВЧ (иногда пламенной
горелкой).
Детали подшипников, предназначенных
для работы в агрессивных средах, изготовляют
из коррозионно-стойких сталей (табл. 4.4).
В России кольца и тела качения средних и
крупных размеров производят из стали 95X18-
Ш, приборные подшипники - из стали
110Х18М-ШД. Твердость колец и тел качения из
коррозионно-стойких сталей обычно близка к
55 ... 61 HRC. Подшипники из этих сталей могут
использоваться при температурах до 350 °С.
Для колец и тел качения теплопрочных
подшипников используется сталь 8Х4В9Ф2-Ш
или 8Х4М4В2Ф1-Ш. Последняя содержит
меньшее количество дефицитного вольфрама,
но обладает лучшими механическими
свойствами, чем сталь 8Х4В9Ф2-Ш [1, 2] и более
технологична в термообработке. Подшипники
из этих сталей могут использоваться при
температуре до 500 °С. Химический состав
некоторых теплопрочных подшипниковых сталей
дан в табл. 4.5. Твердость колец и тел качения
теплопрочных подшипников обычно
составляет 60... 65 HRC.
Для работы при температуре,
превышающей 120 °С, может применяться сталь
ШХ15, подвергнутая отпуску при повышенных
температурах (подшипники в этом случае
имеют дополнительный символ Т). У таких
подшипников твердость колец и тел качения
пониженные. Соответственно меньше
грузоподъемность и долговечность.
Все большее распространение получают
подшипники с шариками из нитрида кремния
Si3N4. Этот материал обладает значительно
более высокой, чем применяемые стали, теп-
лопрочностью и контактной долговечностью.
Плотность нитрида кремния составляет около
3,2 г/см3 (закаленной стали ШХ15 7,8 г/см3).
Благодаря этому при высокой частоте
вращения развиваются меньшие центробежные силы.
Коэффициент трения пары нитрид кремния -
сталь меньше, чем пары сталь - сталь. Поэтому
тепловыделение при работе таких
подшипников меньше, чем стальных. Подшипники с
шариками из нитрида кремния находят
применение в высокоскоростных узлах.


4.4. Химический состав коррозионно-стойких подшипниковых сталей, %
Марка
95X18-Ш
110Х18М-ШД
440С
440СМ
Х45Сг 13
Х102СгМо17
X90CrMoV 18
Страна
Россия
США
Германия
С
0,90... 1,00
1,10... 1,20
0,95 ... 1,20
0,95 ... 1,20
0,42... 0,50
0,95 ... 1,10
0,85 ... 0,95
Сг
17,0... 19,0
16,5... 18,0
16,0... 18,0
13,0... 14,5
12,5 ... 14,5
16,0... 18,0
17,0... 19,0
Мо
-
0,50... 0,80
Менее 0,75
3,80 ... 4,50
-
0,35 ... 0,75
0,90... 1,30
V
-
-
-
-
-
-
0,07... 0,12
Si
Менее 0,80
0,53 ...0,93
Менее 1,00
-
-
Не более 1,0
-
Мп
Менее 0,70
0,50 ... 1,00
Менее 1,00
-
Не более 1,0
Не более 1,0
-
Ni
-
-
-
-
-
Не более 1,0
-
4.5. Химический состав теплопрочных подшипниковых сталей, %
Марка
8Х4В9Ф2-Ш
8Х4М4В2Ф1-Ш
М50
80MoCrV 42 16
82WMoCrV 6 5 4
X75WCrV18 4 1
Страна
Россия
США
Германия
С
0,70 ...0,80
0,75 :.. 0,85
0,77 ...0,85
0,77 ... 0,85
0,78 ... 0,86
0,70 ...0,78
Сг
4,00 ...4,60
3,90 ... 4,40
3,75 ... 4,25
3,75 ... 4,25
3,80 ... 4,50
3,80 ...4,50
Мо
Менее 0,30
3,90 ...4,40
4,00... 4,50
4,00 ... 4,50
4,70... 5,20
Менее 0,60
W
8,5 ... 9,5
1,5 ... 2,0
-
-
6,0 ...6,7
17,5 ... 18,5
V
1,40... 1,70
0,90... 1,20
0,90... 1,10
0,90... 1,10
1,70 ...2,00
1,00... 1,20


324
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
Штампованные сепараторы подшипников
общего применения изготовляют главным
образом из низкоуглеродистых сталей 08кп, 08пс,
Юкп, Юпс, реже из латуней ЛС63-2 и ЛС59-1,
а коррозионно-стойких и теплопрочных
подшипников - из сталей 12Х18Н9, 12Х18Н9Т,
12Х18Н10Т. Массивные сепараторы получают
из труб, прутков и штампованных заготовок.
Наиболее употребимыми материалами
являются: латуни ЛС59-1, ЛС59-1Л, сталь 30, бронзы
БрА10ЖЗМц2 и БрА10Ж4Н4Л, алюминиевые
сплавы Д1, Д6, АК4, текстолит. Значительное
количество высокотехнологичных с хорошими
звукопоглощающими свойствами сепараторов
получают литьем из термопластов. Заклепки и
распорки сепараторов изготовляют главным
образом из сталей 15 и 20:
К подшипниковым материалам для колец
и тел качения предъявляют жесткие требования
по металлургической загрязненности, наличию
дефектов, структурной неоднородности и др.
Детали машин, несущие одновременно
функции наружного или внутреннего колец
подшипников, рекомендуется изготовлять из
подшипниковых сталей.
4.2. МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ
ЗАГРЯЗНЕННОСТЬ СТАЛИ
Основными источниками зарождения
усталостных трещин в деталях подшипников из
сталей ШХ15, ШХ15СГ, ШХ20СГ, а также
цементуемых при отсутствии поверхностных
повреждений являются неметаллические
включения различного состава. Они образуются при
выплавке стали как в результате реакции
компонентов металла с растворенными в нем
кислородом, серой и азотом, так и вследствие
эрозии огнеупоров, а также попадания частиц
шлака и включений из ферросплавов и руды,
которые не успели всплыть или раствориться.
При раскислении алюминием образуется оксид
А1203, часть которого также не успевает
всплыть и остается в металле в виде
неметаллических включений. Для уменьшения
содержания в стали неметаллических включений
применяют усовершенствованные способы ее
производства, в частности вакуумирование и
рафинирующие переплавы - электрошлаковый
и вакуум но-дуговой.
Некоторое представление о
загрязненности стали неметаллическими включениями
дает содержание в стали кислорода.
Ориентировочное содержание кислорода в стали при
различных методах ее получения приведено в
табл. 4.6.
4.6. Содержание кислорода в
подшипниковых сталях типа ШХ15
при различных способах производства, %
Способ производства
Открытая выплавка
Вакуумная дегазация
Вакуумная плавка
Электрошлаковый переплав
о2,
25.
5..
5..
10.
ю4
..40
.25
. 10
..20
Нормы загрязненности сталей ШХ15,
ШХ15СГ, ШХ20СГ и ШХ4 предусмотрены
ГОСТ 801. Неметаллические включения,
содержание которых контролируется,
подразделяются на три вида: глобулярные недеформи-
руемые оксиды; строчечные оксиды;
сульфиды. Загрязненность оценивается в баллах по
фотоэталонам перечисленных видов
включений (рис. 4.1). Для производства подшипников
используются плавки сталей, у которых
максимальные баллы обнаруженных на шлифах
включений не превышают допустимых значений.
В стандарте не оговаривается, сколько
включений максимально допустимого балла
может находиться на поверхности шлифов.
Естественно предположить, что если на
шлифах будет обнаружено несколько включений
Балл
1
2
3
4
Р
Q
О
О
щ
щ
1 *«• •••»• J
V "*•-• /
а) б)
Рис. 4.1. Шкалы фотоэталонов глобулярных
оксидных (а) и сульфидных (б) неметаллических
включений (при 100-кратном увеличении
металлографического микроскопа)


МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ ЗАГРЯЗНЕННОСТЬ СТАЛИ
325
максимального балла, то сталь более
загрязнена, чем в случае, когда на шлифах окажется
только одно включение этого же размерного
диапазона. Между тем в обоих случаях
загрязненность сталей по ГОСТ 801 будет оценена
одним и тем же баллом, т.е. будет считаться
одинаковой.
Более точную оценку загрязненности
подшипниковой стали позволяет получить
стандарт Германии A570). На площади шлифа
подсчитывается число включений,
соответствующих нескольким баллам фотоэталона.
Числа включений каждого балла умножаются на
коэффициенты опасности. Чем больше
размеры (и больше соответствующий ему балл), тем
сильнее оно оказывает влияние на развитие
усталостного процесса и тем большее значение
имеет коэффициент опасности. Сумма
полученных произведений не должна превышать
значений, заданных производителем
подшипников. При оценке качества как по этому
стандарту, так и по ГОСТ 801, решающее значение
на заключение о пригодности стали может
оказать случайное попадание или, напротив,
непопадание на поверхность шлифа
содержащихся в исследуемой плавке стали наиболее
крупных включений.
Следует отметить, что стандарты не
позволяют получить не только распределение на
единице площади шлифа неметаллических
включений различных видов и размеров, но и
объективную оценку загрязненности.
Для металла, предназначенного для
изготовления подшипников повышенной
надежности, может быть использована следующая
нестандартная методика оценки загрязненности
глобулярными оксидами и сульфидами,
позволяющая избежать указанных недостатков
[5, 10].
На площади F шлифа подсчитывается
число включений п0 каждого вида отдельно в
различных размерных диапазонах t ± 5 / 2 (где
5 - разность между максимальным и
минимальным значениями t в каждом диапазоне).
Затем определяется количество включений,
приходящихся на единицу размерного
диапазона щ = п0/ 5. После этого находится число
включений на единице площади металла
п = щ I F. Для каждого размерного диапазона
определяются значения log t и log n.
В табл. 4.7 приведены результаты
определения log / и log n глобулярных оксидных
включений в одной из плавок стали ШХ15
производства Череповецкого
металлургического комбината. Подсчет количества включений
выполнен на шлифах площадью F = 450 мм2.
Зависимость log я — log Г является прямой,
уравнение которой имеет вид log п = а + Ь log t.
Определив значения а и Ь, можно рассчитать
вероятность попадания в сталь
неметаллических включений любого размера.
Преимущества предложенного метода
очевидны из результатов сравнения оценок
загрязненности двух плавок стали ШХ15.
Согласно оценке по ГОСТ 801 плавка
Череповецкого металлургического комбината имеет
глобулярные оксиды 1 балл, сульфиды 3 балла,
плавка завода "Электросталь" - глобулярные
оксиды 3 балла и сульфиды 1 балл. Обработка
результатов металлографического
исследования по предложенному методу показывает
(рис. 4.2), что по глобулярным оксидам плавка
Череповецкого металлургического комбината
существенно более чистая, но загрязненность
сульфидами обеих плавок практически
одинаковая.
4.7. Пример подсчета количества глобулярных включений различных размеров
на единице площади и определения значений log / и log if
/ ± 6, мкм
10... 15
15 ...20
20... 25
20... 30
/, мкм
12,5
17,5
22,5
27,5
log/
1,10
1,24
1,35
1,44
wo
7
3
1
1
П\ = Wo / 6
1,4
0,6
0,2
0,2
п-щ1F
1,17 • 10°
0,50 • 10
0,17- 10°
0,17- 10°
log и
-2,93
-3,30
-3,78
-3,78


326
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
Кроме того, они могут быть использованы в
качестве сравнительных данных при выборе
или разработке новых материалов и
оптимизации режимов термообработки. Следует иметь в
виду, что в литературных источниках
характеристики рассеяния приводятся без учета меж-
плавочного разброса.
Прочностные характеристики
подшипниковых сталей, термообработанных по
стандартным режимам, полученные испытаниями
на растяжение, приведены в табл. 4.8.
Результаты испытаний стали ШХ15 открытой
выплавки, электрошлакового (ШХ15-Ш) и
двойного (ШХ15-ШД) переплавов с температурами
отпуска 150 °С объединены как весьма
близкие. Помимо стандартных прочностных
характеристик - условных пределов упругости а005
и текучести о02, а также временного
сопротивления ав приведены нестандартные. Нижний
индекс у них (как у а0>05 и а02) означает
относительное удлинение в процентах, которому
соответствует напряжение растяжения.
Значение а0 соответствует напряжению, при котором
было отмечено начало пластического течения.
Относительное удлинение, соответствующее
замеченному началу течения, не превышало
0,001 %. Нестандартные характеристики для
неуказанных относительных удлинений могут
быть найдены экстраполяцией или
интерполяцией.
4.8. Прочностные свойства закаленных подшипниковых сталей,
по данным испытаний на растяжение
Марка
ШХ15,
ШХ15-Ш,
ШХ15-ШД
ШХ15СГ
ШХ20СГ

Температура/,
°С
150
200
250
300
350
400
160
160
HRC
62 ... 66
61 ...64
58 ...62
56... 59
53 ... 56
49... 53
61 ...65
61 ...65
Прочностные характеристики, МПа
а0
1050
1070
1200
СУ0.01
1200
1250
1280
<Г0,05
1400
1580
1990
1970
1840
1680
1520
1480
Oo.i
1500
1680
2070
2020
1890
1710
1600
1580
СУо,2
1700
1790
2150
2050
1950
1750
1750
1730
Оо,3
1800
1870
2170
2080
1980
1780
1850
1820
СТо.5
2000
2250
2150
2020
1800
2020
-
CTl.O
2200
2360
2230
2080
-
-
а.
1900
2200
2100
1900
Примечания: 1. Исходная структура - зернистый перлит, температура закалки 840... 860 °С.
2. Указанные прочностные характеристики сталей ШХ15 при температуре отпуска 150 °С являются
средними значениями результатов испытаний нескольких партий (всего более 40 образцов). Для
характеристик оо, сто.05 и ао2 средние квадратические отклонения составили соответственно 175, 140 и 125 МПа. Все
другие данные являются результатами испытаний трех - десяти образцов.
Дуя
451 1 1 1 1 1 1 1
Рис. 4.2. Зависимость чисел п неметаллических
включений на 1 мм2 площади шлифа от их
размеров / (мкм) плавок Череповецкого
металлургического комбината (сплошные линии)
и завода "Электросталь" (штриховые линии):
О • - глобулярные оксиды; А А - сульфиды
4.3. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Прочностные свойства подшипниковых
сталей в окончательно термообработанном
состоянии - характеристики сопротивления
пластическим деформациям определяют
работоспособность деталей подшипников и могут
быть использованы для конструкторских
расчетов деталей подшипников, а также деталей
механизмов, выполняющих одновременно
функцию наружных или внутренних колец.


ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
327
Зависимости напряжения растяжения о от
относительного удлинения 5 для закаленной и
отпущенной при различных температурах
стали ШХ15 (рис. 4.3) монотонны, поэтому все
прочностные характеристики (кроме а0) не
отражают каких-либо специфических свойств
материала. Значение о0 может быть
использовано для расчета максимальной нагрузки, при
которой еще сохраняется герцевское
распределение напряжений, а также минимальной, при
которой в зоне контакта возникают
пластические деформации.
Наименее информативным является
временное сопротивление ав, так как его значение
существенно зависит от качества механической
обработки образцов и тщательности их
установки в захваты испытательной машины.
Нередко разрыв образцов из закаленной на
высокую твердость стали происходит в упругой
области. В этом случае значение ов никак не
характеризует прочностных свойств материала.
Максимальные значения прочностных
характеристик, соответствующих
относительным удлинениям менее 1 %, имеет закаленная
сталь ШХ15, отпущенная при 250 °С. Это
можно объяснить следующим. Сталь ШХ15,
закаленная от 850 °С в масло и отпущенная при
150 °С, содержит около 5 ... 10 % остаточного
аустенита, остальное - мартенсит (более 80 %
объема) и нерастворенные карбиды (около
7 %). Аустенит менее прочен. При повышении
температуры отпуска количество остаточного
аустенита уменьшается ввиду превращения его
в мартенсит. Поэтому прочность металла,
соответствующая начальным этапам
пластического течения, увеличивается.
о oj о.г Q3 oj o,dr д.%
Рис. 43. Зависимости напряжения растяжения а
от относительного удлинения 5 закаленной и
отпущенной при различных температурах
стали ШХ15
Отпуск при 250 °С приводит к почти
полному распаду аустенита. Снижение
прочностных характеристик при дальнейшем
повышении температуры отпуска происходит
вследствие разупрочнения мартенсита из-за
диффузионных процессов, сопровождающихся
выделением углерода.
На рис. 4.4 представлены прочностные
характеристики стали ШХ15 в зависимости от
твердости. Максимальные их значения
приходятся на твердость 57 ... 59 HRC, которая
получается в результате отпуска стали при
250 °С.
В табл. 4.9 приведены прочностные
характеристики закаленной по стандартному
режиму (t3 = 850 °С, в масло) и отпущенной
при различных температурах стали ШХ15 по
данным испытаний на сжатие. Цилиндрические
образцы диаметром 6 и 10 мм с отношением
высоты к диаметру 1 ... 3 деформировались
между параллельными плитками из твердого
сплава ВК-8. Перед испытаниями торцы
образцов покрывали смазочным материалом,
содержащим дисульфид молибдена. Каждое
значение является средним, полученным при
испытании трех - шести образцов. Зависимости
сопротивления деформированию ас от степени
деформации е при сжатии образцов
представлены на рис. 4.5.
В табл. 4.9 приведены также значения
напряжения текучести при предельной нагрузке
о . Они получены в соответствии с методикой
ГСССД МЭ 34-85 [6, 7]. Шаровой индентор из
твердого сплава вдавливают в плоские образцы
при разных нагрузках и затем измеряют
диаметры d отпечатков. По результатам измерений
50 S5 60 НЙС3
Рис. 4.4. Зависимости прочностных
характеристик стали ШХ15-Ш от твердости HRC


328
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4.9. Прочностные характеристики закаленной стали ШХ15-Ш по данным испытаний
на сжатие и напряжение текучести при предельной нагрузке о*
Температура
отпуска, °С
150
200
250
300
350
400
Твердость
HRC
62 ... 66
60 ...63
57 ...62
55 ...59
53 ...56
49 ...53
Прочностные характеристики, МПа
ст0,05
1750
1800
1950
1800
1750
1400
а0,1
2000
2000
2100
1900
1850
1450
-.С
а0,2
2300
2200
2250
2000
1900
1500
ао,з
2450
2350
2350
2100
1950
1550
_с
СТ0,5
2650
2500
2500
2200
2000
1600
-.С
а1,0
2900
2750
2600
2300
2100
1700
*
а
2000... 2500
1950 ...2200
1700 ...2000
1600... 1800
1400... 1650
1250... 1400
Примечания: 1. Исходная структура - зернистый перлит. Температура закалки 850 °С.
2. Прочностные характеристики по данным испытаний на сжатие получены для середины указанных
интервалов твердости.
3. Значения &105 получены экстраполяцией зависимости сопротивления деформирования от степени
деформации.
4. Напряжения текучести при предельной нагрузке приведены для крайних значений твердости
указанных интервалов.
Mffa
ЪО0О
2500
гооо
V&?
г ^
ь^
Г^"?
vO(
г
-^-
Г
_-—«
р^
-*-
иг
„J ]Л
Ни
^*п1
-гт-Т-
]л¥гооА
ти?^2
Tfrsfftd
ТI \^^^
■*П1 ADD \
111 T-i2>i
-_£*4&ъ\
10"
/(Г* £
Рис. 4.5. Зависимости сопротивления
деформированию стс от степени деформации 8
при сжатии закаленных цилиндрических
образцов из стали ШХ15
строят зависимость диаметр отпечатка -
среднее контактное давление, которая имеет
перегиб, соответствующий достижению предельной
нагрузки Р . По ее значению находят среднее
контактное давление q*=4P*/nd2 и
напряжение текучести о* =-<// 2,845 . На рис. 4.6
показаны результаты испытаний стали ШХ15,
отпущенной при трех значениях температуры.
* #3 ' 9! * $ %*4Р/к*,№
Рис. 4.6. Зависимости диаметров d площадки
контакта от среднего контактного давления q
стали ШХ15:
1 - теоретическая для идеально упругих тел;
2,3,4- экспериментальные для стали с твердостью
соответственно 39,5; 53 и 61 HRC
При контактной нагрузке меньше
предельной имеют место упругие и
микропластические деформации. Нагрузка выше
предельной вызывает появление макропластических
деформаций, которые для деталей
подшипников недопустимы. По значениям о\
полученным на плоских образцах (см. табл. 4.9), может
быть рассчитана предельная нагрузка для
деталей подшипников, предназначенных для
работы в различных условиях (статическое и
циклическое нагружение, качение).


ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
329
Прочностные свойства теплопрочных и
коррозионно-стойких сталей в окончательно
термообработанном состоянии представлены в
табл. 4.10. Стали 8Х4В9Ф2-Ш и 8Х4М4В2Ф1-Ш
обладают практически одинаковыми
прочностными свойствами. С повышением
температуры / твердость теплопрочных сталей падает.
На рис. 4.7 приведены данные по горячей
твердости этих сталей [9].
Необходимо отметить, что прочностные
свойства теплопрочных и коррозионно-стойких
сталей изучены недостаточно. Прочностные
характеристики теплопрочных сталей
получены при испытаниях только на растяжение с
о wo too зоо 400 coo *С
Рис. 4.7. Зависимость между температурой и
горячей твердостью HRC подшипниковых
сталей
и использованием образцов одной плавки. Дан-
го ные по а* отсутствуют.
в На рис. 4.8 показаны результаты опреде-
^ ления значений а* для образцов из двух плавок
°" стали ШХ15, закаленных по стандартному
а- г j
режиму и отпущенных при различных темпе-
' ратурах, а также образцов из сталей 45ХН и 55
и титановых сплавов ВТ-22, ВТЗ-1, ВТ-9. Для
1е неиспытанных материалов в качестве первого
1Х приближения при определении о* можно вос-
ie пользоваться сплошной прямой, проведенной
е- из начала координат посередине сектора, огра-
с ничейного штриховыми линиями.
5001 11111)
300 400 S00 600 700 800 НУ
Рис. 4.8. Напряжения текучести а* при предельной
контактной нагрузке металлов с различной
твердостью HV:
О • - сталь ШХ15 двух плавок;
Л - сталь 45 ХН; V - сталь 55;
D-титановые сплавы ВТ-22, ВТЗ-1, ВТ-9
4.10. Прочностные характеристики термообработанных теплопрочных и
коррозионно-стойких подшипниковых сталей по данным испытаний на растяжение
Марка
8Х4В9Ф2-Ш
8Х4М4В2Ф1-Ш
М50
95X18-Ш
110Х18-Ш
а0
1635
1720
1700
1800
СГ0,01
1750
1840
-
-
Прочностные характеристики, МПа
С7о,05
2060
2085
1600
1600
СГО.1
2200
2210
1720
1800
<Т0,2
2385
2370
2300
1840
1920
СТо.З
2485
2455
1900
2000
0\),5
2595
2550
2000
2050
сп.о
2700
2630
2120
-
а.
2670
2650
2140
2100
Максимальная
рабочая
температура
подшипника,
°С
500
500
425
350
350
Примечание. Данные для стали 8Х4В9Ф2-Ш получены по результатам испытаний партии из
16 образцов (средние квадратические отклонения для а0, а0.05, а<и соответственно 106, 54 и 37 МПа), для
стали 8Х4М4В2Ф1-Ш - из восьми образцов (средние квадратические отклонения для ао, ао.о5, а<и составили
соответственно 78, 60 и 35 МПа), для сталей 95X18-Ш и 110X18-Ш - десяти образцов для температур отпуска
160 и 400 °С (приведенные значения являются средними для обеих температур отпуска).


330
Глава 4 МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
Расчеты нагрузок, вызывающих
пластическое течение, выполняют с использованием
пластической постоянной к. Для расчета
нагрузки, вызывающей появление
микропластических деформаций 2к - о0, а макропластиче-
ских 2к = а*. Как указывалось, значение а0
получают испытаниями на одноосное
растяжение или сжатие, а а* - вдавливанием
сферического индентора в плоский образец.
Для расчетов размеров деталей при
различных температурах в табл. 4.11
представлены данные по коэффициентам линейного
теплового расширения а для сталей ШХ15,
ШХ15СГ и ШХ20СГ в отожженном, для теп-
лопрочных и коррозионно-стойких в
окончательно термообработанном состоянии, для
стали 95X18 после отпуска при температуре
160 и 400 °С. Приведенные данные для сталей
ШХ15, ШХ15С1 и ШХ20СГ могут быть
использованы в качестве приближенных для
окончательного термообработанного состояния.
4.4. МЕХАНИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ
ПОДШИПНИКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ
Подшипниковые материалы подвергают
различным испытаниям в зависимости от целей
исследования. При входном контроле металл
подвергают тщательному анализу, в процессе
которого проверяется соответствие нормам
стандартов химического состава, твердости,
загрязненности неметаллическими
включениями, пористости, неоднородности структуры и
др. У металла для сепараторов, кроме того,
испытаниями на растяжение проверяются
удлинение до разрушения и временное
сопротивление. Методы и нормы входного контроля
подшипниковых материалов приведены в
стандартах и технических условиях.
Механические испытания колец и тел
качения ограничиваются выборочной проверкой
твердости, а шариков из стали типа ШХ15,
кроме того, выборочной проверкой
разрушающейся нагрузки.
Измерение твердости. Контроль
твердости колец и тел качения проводится по Роквел-
лу HRC и HRA (ГОСТ 9013) при нагрузках
соответственно 1500 и 600 Н, по Виккерсу HV
(ГОСТ 2999) при нагрузках 10, 20, 50 и 100 Н и
Суппер-Роквеллу 40 ... 86 HRN 30 при нагрузке
300 Н путем вдавливания алмазного
наконечника в поверхность испытуемой детали. Основной
мерой твердости, указываемой в технической
документации на производство подшипников,
является характеристика HRC; измерения по
Роквеллу при нагрузке 1500 Н считаются
прямым методом, остальные методы относятся к
косвенным. Перевод чисел твердости,
полученных в результате косвенных измерений, на
значения по шкале HRC приведены в табл. 4.12.
Измерение твердости колец производится
на их торцах. Минимальное расстояние от
центра отпечатка до края кольца и минимальная
ширина торцовой поверхности колец должны
быть не менее указанной в табл. 4.13. Если из-
за недостаточной ширины кольца контроль
твердости по Роквеллу невозможен, то
измерения выполняют по методу Виккерса.
Минимальная толщина детали или упрочненного
слоя в точке вдавливания алмазного конуса
приведена в табл. 4.14.
При измерении твердости по рабочей
цилиндрической или конической поверхности
ролики располагают в призме, которая
устанавливается таким образом, чтобы вертикальная
ось поперечного сечения ролика проходила
через алмазный индентор твердомера.
При измерении твердости по
сферической поверхности шарика его помещают в
коническое углубление приспособления,
установленного таким образом, чтобы
вертикальная ось шарика проходила через алмазный
индентор твердомера.
4.11. Коэффициенты тепловогс
Температура,
°С
20... 100
20... 200
20... 300
20 ...400
20... 500
ШХ15,
ШХ15СГ
12,0
12,8
13,5
14,0
14,5
ШХ20СГ
12,4
13,3
14,2
14,8
15,0
► расширения а подшипниковых сталей,
8Х4В9Ф2
10,5
11,1
11,5
12,0
12,4
8Х4М4В2Ф1
10,4
11,0
п,з
11,7
12,1
95X18*
10,7/10,6
11,1/11,3
11,3/11,6
11,6/12,2
°С 10б
110Х18М*
10,4/10,6
11,2/11,2
11,4/11,7
11,9/12,2
* В числителе даны значения для /0 = 160 °С, а в знаменателе - для /0 = 400 °С.


МЕХАНИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ 331
4.12. Перевод чисел твердости из одной шкалы в другую
HRC
68
67
66
65
64
63
62
61
60
59
58
57
56
55
54
53
52
51
50
HRA
85,1
84,5
83,9
83,4
82,8
82,3
81,7
81,2
80,6
80,1
79,6
79,0
78,5
77,9
77,4
76,8
76,3
75,8
75,2
HRN30
84,4
83,6
82,8
82,0
81,3
80,4
79,6
78,8
78,1
77,3
76,5
75,7
74,9
74,1
73,3
72,5
71,7
70,9
70,1
HV
905
868
834
802
774
748
720
697
674
653
632
612
595
576
558
542
525
510
495
4.13. Минимальное расстояние от центра отпечатка до края торца и ширина
торцовой поверхности колец при измерении твердости по Роквеллу
Твердость
80... 84
77... 79
HRN30
74 ...76
71 ...73
84,0 ...86,0
81,0... 83,5
HRA 77,5 ...80,5
74,0... 77,0
G1,5... 73,5)*
66... 69
63 ... 65
59 ...62
HRC
55 ...58
51 ...54
47... 50
Расстояние от центра
отпечатка до края, мм
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
Ширина торцовой
поверхности, мм
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,7
1,9
2,1
2,3
2,3
2,5
2,7
2,9
3,1
3,3
* В скобках HRA.


332
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4.14. Минимальная толщина детали или упрочненного слоя в точке
вдавливания алмазного конуса
Твердость
HRN30
84... 85
80 ...84
75 ... 79
70... 74
HRA
85 ... 87
80 ...84
75 ... 79
70 ...74
икс
68 ...71
61 ...67
56... 60
51 ...55
46... 50
41 ...45
Минимальная толщина детали или
упрочненного слоя, мм
0,28
0,33
0,38
0,43
0,45
0,50
0,60
0,70
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
При измерении по цилиндрической или
сферической поверхности тела качения
полученное число твердости материала оказывается
заниженным, причем тем больше, чем больше
отношение размера отпечатка индентора к
радиусу кривизны детали.
В технической документации на
подшипники имеются таблицы поправок для учета
кривизны поверхности при измерении
твердости. Суммируя результаты измерений
твердости выпуклых деталей с этими поправками,
получают значения твердости материала для
плоской поверхности. Поправки для тел
качения диаметром 5 ... 25 мм при измерении
твердости методом Роквелла по шкале HRC могут
быть взяты также по рис. 4.9. При измерении
твердости таких же деталей по Роквеллу с
нагрузкой 600 Н поправки приблизительно в
2,5 раза меньше, а по Супер-Роквеллу и Вик-
керсу - пренебрежимо малые.
На подшипниковых заводах твердость тел
качения диаметром 4,76 мм и более
контролируют по Роквеллу при нагрузке 1500 Н,
диаметром 2,5 ... 4,5 мм - по Роквеллу при
нагрузке 600 Н, диаметром 2,0 ... 2,4 мм - по
Супер-Роквеллу при нагрузке 300 Н, менее
2,0 мм - по Виккерсу.
S3 5$ 57 59 »/ *3 45 МвС
а)
53 Я if Si Ы Ы Ь5 ИКС
б)
Рис. 4.9. Поправки AHRC при измерении
твердости роликов (а) и шариков (б)


МЕХАНИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ
333
Испытания подшипников на
контактную долговечность (стендовые испытания).
Их цель - подтверждение того, что
фактическая динамическая грузоподъемность
превосходит указанную в каталоге предприятия-
изготовителя. Стендовые испытания
выполняют как в качестве плановых эпизодических
проверок, так и при любых изменениях в
технологии производства или конструкции
подшипников, которые могут повлиять на
долговечность. Методика и задачи испытаний
рассмотрены в [10].
Сравнительные механические
испытания. Их проводят при решении вопросов о
целесообразности изменения химического
состава, использования нового металла для
подшипников, проведения работ по оптимизации
режимов термообработки. К ним относятся
испытания образцов металла на растяжение,
сжатие, ударную вязкость, испытания деталей
подшипников при пульсирующих нагрузках и др.
Широко применяются испытания
образцов металла на контактную усталость. В этом
виде механических испытаний процесс
усталостного выкрашивания имеет те же
закономерности, что и у подшипников. Но на испытания
образцов металла требуется существенно
меньше времени, чем на испытания
подшипников. Наиболее распространенные схемы
испытаний образцов металла на контактную
усталость показаны на рис. 4.10 [4]. При испытании
по схеме рис. 4.10, а образцом служит плоская
шайба 4, которая обкатывается шариками 3.
Образец находится в масляной ванне. Кольцо 2
упорного подшипника воспринимает нагрузку
от шариков 3 и удерживает их на одной и той
же дорожке качения. Шарики отделяются друг
от друга сепаратором. Кольцо 2 вращается
валиком /. Усилие от стержня 6 нагружающего
устройства благодаря шаровой опоре 5
распределяется на все шарики равномерно
(используются шарики с малой разноразмерностью).
При работе шарики вращаются не только
вокруг горизонтальной оси, но и вокруг
вертикальной. Поэтому помимо качения происходит
и проскальзывание. К недостатку схемы
относится невозможность воспроизведения
"чистого" качения, т.е. без проскальзывания, а также
неопределенность касательного контактного
напряжения. По этой схеме работает девятипо-
зиционная машина конструкции ВНИПП. Из
зарубежных известна машина АО фирмы СКФ
(Швеция).
В международной практике для
испытаний на контактную усталость используются
также четырех- и пятишариковые машины
(рис. 4.10, б). Объектом испытаний могут
служить шарики, шайба, по которой они катаются,
смазка. Эта схема испытаний имеет те же
недостатки, что и предыдущая.
При испытаниях по схеме рис. 4.10, в
образец / обкатывается между двумя
контртелами 2 и 3, имеющими форму дисков, один из
которых является приводным. Образец и
второй диск вращаются под действием сил трения.
В некоторых испытательных машинах
вращаются от привода оба диска. Усилие на образец
передается от нагружающего устройства через
ось одного из дисков.
а) б) в)
Рис. 4.10. Схемы испытаний образцов металла на контактную усталость


334
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
При испытании по этой схеме часто
применяют образцы со сферический (рис. 4.11, а)
или бочкообразной рабочей поверхностью. Два
цилиндрических контртела (диска) в этом
случае используются для испытания нескольких
образцов: каждый последующий образец
устанавливается на новый участок цилиндрических
поверхностей дисков, благодаря чему
обеспечивается идентичность условий испытаний
всех образцов.
Нередко в этих испытаниях применяют
цилиндрические образцы (рис. 4.11, б).
Контртела в этом случае изготовляют с выпуклой
рабочей поверхностью, образующей в осевом
сечении дугу окружности. Каждый образец
используют обычно для нескольких
испытаний. После усталостного выкрашивания его
смещают в осевом направлении и продолжают
испытание на новом участке. Однако если в
этом случае контртела не заменяют на новые,
то идентичность испытаний не обеспечивается,
так как в процессе каждого предыдущего
испытания дорожки качения контртела
пластически деформируются и изнашиваются,
вследствие чего при постоянном усилии контактные
напряжения уменьшаются [3].
При испытании сферических,
бочкообразных и цилиндрических образцов может
быть реализовано качение с пренебрежимо
малым проскальзыванием, практически чистое.
Если необходимо воспроизвести качение с
проскальзыванием, как при работе шарикового
подшипника, то можно применить образцы и
контртела, показанные на рис. 4.11, в. По
схеме, показанной на рис. 4.10, в, работают
машины МКВ-К, конструкции ВНИПП, МИД,
ИМАШ. К недостатку этих машин относится
невозможность проведения испытаний при
заданных значениях касательных контактных
напряжений, от которых существенно зависит
долговечность. Этот недостаток устранен в
модернизированной машине МКВ-К [4], у
которой ведомое контртело соединено с
генератором постоянного тока. В его электрической
цепи можно создавать различные нагрузки и
тем самым создавать требуемые тормозные
моменты. Результат исследования влияния
касательных контактных напряжений,
выполненных на модернизированной машине
МКВ-К, показан на рис. 4.12 и рис. 4.13.
Касательные напряжения уменьшили контактную
долговечность в 100 раз.
Образцы имели сферическую рабочую
часть диаметром 6 мм. Обкатывание
производилось между цилиндрическими дисками
диаметром 150 мм. Материал образцов и дисков -
сталь ШХ15 твердостью 63 HRC.
£
П5
а)
б)
в)
Рис. 4.11. Схемы испытаний на контактную усталость образцов различных форм


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
335
Ю -*-/V, цикл
Рис. 4.12. Функции распределения долговечностей /V образцов, испытанных
на контактную усталость при нормальном контактном напряжении
Огтах = 4900МПа и различных касательных контактных напряжениях:
/-тк = 0;2-тк=123МПа;3-тк=164МПА;4-тк = 318МПа
МПа
300\
200
/00
в togtf
Рис. 4.13. Зависимость долговечности образцов
УУ(цикл), испытанных на контактную усталость
при нормальном контактном напряжении
az max = 4900МПа, от касательных
контактных напряжений тк
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кузнецов Г.П., Контер Л.Я. Новая
теплопрочная подшипниковая сталь
8Х4МВ2Ф1-Ш // МиТОМ. 1978. № 10.
С. 10-20.
2. Механические, физические и
эксплуатационные свойства теплопрочных
подшипниковых сталей / Л.Я. Контер, О.Н. Черменский,
В.Л. Захарова, Е.А. Широкова // Структура,
технологические и механические свойства
подшипниковых сталей и сплавов.
Специнформцентр НПО ВНИПП. 1988. № 1. С. 70 - 78.
3. Нестеров В.М., Орлов А.В.,
Черменский О.Н. Влияние уровня нагрузки, твердости
материала и числа циклов нагружения на
формоизменение и прирабатываем ость рабочих
поверхностей при обкатывании //
Машиноведение. 1975. №3. С. 102-108.


336
Глава 4. МАТЕРИАЛЫ ПОДШИПНИКОВ
4. Орлов А.В. Черменский О.Н.,
Нестеров В.М. Испытания конструкционных
материалов на контактную усталость. М:
Машиностроение, 1980. 110 с.
5. Черменский О.Н., Ковалев В.В.
Метод оценки содержания неметаллических
включений в сталях // Металловедение и
термическая обработка металлов. 1995. № 3.
С.8-11.
6. Черменский О.Н. Определение
несущей способности плоской опоры из
закаленной стали при контакте с жестким цилиндром и
шаром // Машиноведение. 1976. № 4. С.77 - 80.
7. Черменский О.Н., Спицына И.Н.
Напряжение течения при предельной нагрузке
в условиях статического и динамического на-
гружения // Машиноведение. 1989. № 3.
С. 21-26.
8. Черменский О.Н. Предельная и
разрушающая нагрузки при сжатии шариков.
Подшипниковые стали и сплавы, их
термическая обработка и свойства / Специнформцентр
НПО ВНИПП. 1989. № 1. С. 5 - 10.
9. Шейн А.С. Теплостойкие,
жаропрочные и нержавеющие сплавы для деталей
подшипников качения // Тр. ВНИПП, 1963.
№3C5). С. 20-24.
10. Черменский О.Н. Принципы расчета
контактной долговечности с учетом прочности
металла и распределения содержания
металлических включений // Трение и износ. 1995.
№16.С.893-904.


Глава 5
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
5.1. КИНЕМАТИКА И ДИНАМИКА
КАЧЕНИЯ. ТРЕНИЕ
Скорости деталей подшипников
(рис. 5.1). Наружное кольцо вращается с
частотой пн, а внутреннее - с частотой ив, мин.
Линейная скорость наружного кольца в точке
контакта, м/с,
vH = itnH(d0 + Dw cosa)/F0-1000),
где Dw, d0 - диаметры соответственно тел
качения и окружности их центров, мм.
Линейная скорость внутреннего кольца в
точке контакта, м/с,
vB = 7мв(</0 - Dw cosa)/F0 1000).
Скорость точек, лежащих на окружности
центров тел качения, м/с,
vo = (vh + v.)/2 = [A + Dw cosa/d0)nH +
+(l-D^cosa/d/0)wB]7i^0/B-601000).
Частота вращения сепаратора, мин,
пс =(\ + Dwcosa/d0)nH/2 +
+(\-Dwcosa/d0)nB/2.
Угловая скорость сепаратора, рад,
0)r = 7Wr/30.
Линейная скорость тела качения в точке
контакта с наружным кольцом, м/с,
d0 £>0,cos2a
чАг
do
К-л.)х
х 7^/B-60-1000).
Частота вращения тела качения, мин,
%=60 1000v^/£V =
d0 Цу cos2 a *
do
\(nH-nB)/2.
Рис. 5.1. Радиально-упорный подшипник и
векторная диаграмма скоростей
Угловая скорость тела качения, рад,
(Оцг =71%/30.
Для радиальных и упорных шариковых и
роликовых подшипников используются те
же формулы, учитывая, что в первом случае
cos a = 1, а во втором cos a = 0.
Числа контактов. При вращении
подшипника число контактов в 1 мин в каждой
точке дорожек качения:
у наружного кольца
'н = (nH-nc)z = (\-Dw cosa/d0)x
x(nH-nb)zi2\
у внутреннего кольца
'в = К - Пс)* = A + Dw cos a / </0) х
x(nB-nH)z/2.
В случае неизменного положения вектора
силы при прохождении телами качения
нагруженной зоны, угол которой ф, число контактов
в минуту:
при вращении только внутреннего кольца
iH = A - Dw cosa / d0)nbz 12;
/в = A + Dw со8а/^0)"-^-ф/360°,


338
Глава 5 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
при вращении только наружного кольца
/H=(l-D^cosa/</0)-^(p/360o;
jb = A + Dw cosa/d0)nHz12 .
Проскальзывание. Причины появления
при работе подшипника проскальзывания
между кольцами и телами качения связаны с
особенностями конструкции, а также с рейнольд-
совским микропроскальзыванием, вызванным
различием упругих деформаций
контактирующих тел.
Подшипники стремятся конструировать
таким образом, чтобы при их работе реализо-
вывалось "чистое" качение, т.е. отсутствовало
бы проскальзывание шариков или роликов
относительно колец. Проскальзывание
приводит к повышению сопротивления вращению
подшипника и снижению его долговечности.
У ненагруженных подшипников чистое
качение будет в том случае, если касательные,
проведенные к точкам контакта по обе стороны
шарика или продолжения линий контакта
ролика, пересекаются на оси подшипника
(рис. 5.2, а). У радиальных подшипников
можно считать, что касательные к точкам контакта
или продолжения линий контакта
пересекаются также на оси подшипника, но в
бесконечности (рис. 5.2, б, в).
У роликовых подшипников
необходимость пересечения продолжений линий
контакта на оси подшипника при чистом качении
следует из условия равенства скоростей кольца
и тела качения в каждой точке их
соприкосновения. Это условие не соблюдается, например,
в упорных подшипниках с цилиндрическими
роликами (рис. 5.3). В точках контакта У и 2
линейная скорость кольца будет различной,
равной соответственно со/?! и о>/?2. Но линейная
скорость ролика в этих точках будет
одинаковой - (ufyDw I 2. Следовательно, качение без
проскальзывания возможно только в одной из
Србс)
ШШ
ЕШЗ
а) б) в)
Рис. 5.2. Примеры реализации "чистого" качения
1ЖШ
w~e-
-cf
I
Рис. 53. Упорный подшипник с игольчатыми
роликами
точек на линии контакта. Однако производство
таких подшипников оправдано с позиций
стремления к малым размерам и низкбй
стоимости производства.
Приведенное условие чистого качения не
выполняется также в радиально-упорных
шариковых подшипниках. Из разложения
векторов угловых скоростей (рис. 5.4) следует, что
если в одной из точек контакта, например в
точке 2, будет иметь место чистое качение, то в
точке У возникнет вращение вокруг оси 1-2,
сопровождаемое взаимным проскальзыванием
контактирующих деталей [26, 29, 30].
У сферических подшипников с
несимметричными роликами касательные к точкам
контакта пересекаются на оси подшипника
(рис. 5.5, а). По этой причине у ненагруженно-
го подшипника проскальзывание отсутствует.
Если подшипники изготовлены с
симметричными роликами, то касательные к точкам
контакта на оси подшипника не пересекаются и
проскальзывание в этом случае неизбежно
(рис. 5.5, б).
Дифференциальное проскальзывание.
В нагруженном шариковом подшипнике
контактная поверхность изогнута в сечении,
перпендикулярном к направлению качения (рис. 5.6).
Рис. 5.4. Радиально-упорный подшипник и
векторная диаграмма угловых скоростей


КИНЕМАТИКА И ДИНАМИКА КАЧЕНИЯ. ТРЕНИЕ
339
^
п
н
Рис. 5.5. Сферические подшипники с
несимметричными (а) и симметричными (б)
роликами
Рис. 5.6. Дифференциальное проскальзывание
Качение происходит вокруг мгновенной оси
вращения 00. Чистое качение имеет место
только в точках У и 2 на оси 00. В остальных
точках поверхности контакта качение
сопровождается дифференциальным
проскальзыванием. Такое же явление происходит в
сферических двухрядных подшипниках при качении
шариков или роликов по внутренним кольцам.
Если /?0 и г0 - радиусы соответственно
тела качения и кольца от их осей до
мгновенной оси вращения, a R и г - от их осей до
любой другой точки на контактной поверхности,
то проскальзывание в этой точке зависит от
R - /?0, или, что то же, от г - г0. Таким образом,
чем меньше различие между размерами
радиусов желоба и шарика и, следовательно, чем
больше дуга контакта, тем больше
проскальзывание и ожидаемые потери на трение.
Центробежные силы. При работе
подшипника на каждый его шарик действует
центробежная сила
Fu = mrf0co£/2,
где т - масса шарика; со0 - угловая скорость
шарика относительно оси подшипника, равная
угловой скорости сепаратора сос.
В результате воздействия центробежной
силы изменяются углы контакта тела качения с
кольцами радиальных и радиально-упорных
подшипников (рис. 5.7). У подшипников,
вращающихся с умеренными скоростями,
изменение угла контакта пренебрежимо мало, но у
высокоскоростных оно может быть
существенным. Кроме того, у высокоскоростных
подшипников действие центробежных сил на
внутренние кольца вызывает ослабление натяга.
У упорных подшипников под действием
центробежных сил шарики смещаются от
центра желоба к периферии. Поэтому при малой
осевой нагрузке во время пуска и изменений
направлений вращения на дорожке качения
могут образоваться спиралевидные полосы
("елочки"), чему также способствует
гироскопический момент.
Гироскопический момент. У
вращающихся шариковых подшипников с углом
контакта не равным нулю возникает
гироскопический момент (рис. 5.8)
Мг = Ужс%со0 sm a »
где Jw = 0,l/w£$ - момент инерции шарика;
m = 7iD^y/6g - масса шарика; у - плотность
материала шарика; g - ускорение свободного
падения.
Рис. 5.7. Изменение угла контакта под действием
центробежной силы
Рис. 5.8. Гироскопический момент


340
Глава 5 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
Под действием гироскопического
момента шарики могут проворачиваться поперек
желоба кольца. Чтобы этого не происходило,
необходимо приложить к шарикам такое
усилие Р, чтобы возник момент трения
скольжения, превышающий гироскопический, т.е.
Mr = fPDw > Мг, где/- коэффициент трения.
Таким образом,
Р > 0,1^^-^CD^cOoSina//. E.1)
6 g
Дли устранения скольжения шариков под
действием гироскопического момента к
подшипнику с числом тел качения z необходимо
приложить осевую нагрузку А = zP sin a.
Рекомендуется полученное значение увеличить на
коэффициент "безопасности", равный 1,1. Если
одно кольцо подшипника вращается
относительно другого с частотой п, то угловая
скорость тела качения относительно своей оси
(ow =nnd0/60Dw, а относительно оси
подшипника со0 = яи/60. Тогда, подставив
угловые скорости в E.1), получим
A>\A35\0-4zn2d0D^ysm2a/fg.
Коэффициент трения скольжения для
подшипников при умеренных скоростях и
обычных условиях смазывания принимается
/= 0,07 ... 0,08, при высоких скоростях и
хороших условиях смазывания/= 0,02 [17]. Расчет
минимальной нагрузки для стандартных
подшипников, необходимой для предотвращения
проскальзывания тел качения относительно
кольца, приведенный в разд. 3.3, дает значение,
превышающее^.
Взаимодействие колец и тел качения.
Трение. Минимальная необходимая
нагрузка. Трение скольжения образуется в
результате проскальзывания двух тел друг
относительно друга. На контактной поверхности каждого
из них при этом появляется трение скольжения
Г, равное произведению коэффициента трения
скольжения/на нормальную силу Р:
T = JP.
Трение покоя образуется в случае, когда
на контактной поверхности имеет место
касательное контактное напряжение тк, но
проскальзывание при этом отсутствует. Под силой
трения покоя в этом случае подразумевают
произведение тк на площадь контактной
поверхности.
Трение качения - это явление,
сопровождающееся сопротивлением перекатыванию
шарика или ролика по кольцу подшипника.
Оно вызвано целым рядом причин, к основным
из которых относятся пластическая
деформация поверхностного слоя и
микропроскальзывание контактирующих поверхностей.
Последнее обусловлено следующим. При упругом
взаимодействии двух тел с разной кривизной
поверхности (контакт кольца и тела качения)
деформация их поверхностей в пределах
контактной поверхности будет различной. На
участке АВ (рис. 5.9) тонкими линиями показаны
контуры деталей до деформации, а толстой -
после нее. Очевидно, что на этом участке у
тела качения произошло укорочение
поверхности, а у плоской детали - удлинение, что
привело к появлению микропроскальзывания.
Рассмотрим радиальный подшипник
качения, у которого вращается внутреннее
кольцо, а наружное - неподвижное. На рис. 5.10
показано нагруженное тело качения (ролик)
радиуса Rm которое вращается под действием
силы трения Т, возникающей между ним и
внутренним кольцом. Момент трения Мв = TRm
возникающий при взаимодействии
вращающегося кольца с телом качения, равен сумме
моментов сопротивления вращению М, в том
числе: Мс - трения скольжения тела качения о
сепаратор; Мн - трения тела качения о другое
(неподвижное) кольцо. Значения моментов МИ
и Мс зависят от нагрузки на тело качения,
вязкости и качества смазывания. Кроме того,
момент Мс зависит также от гидростатического
сопротивления смазочного слоя вращению
сепаратора и аэродинамического сопротивления.
Таким образом, имеет место равенство
TRW=M = MH + MC.
г
V
^d
^
J
z=^
Рис. 5.9. Схема упругого взаимодействия тела
качения с плоской деталью


КИНЕМАТИКА И ДИНАМИКА КАЧЕНИЯ. ТРЕНИЕ
341
Рис. 5.10. Схема взаимодействия внутреннего
кольца радиального роликоподшипника
с роликом
Правая часть этого равенства в зависимости от
ситуации (нагрузки, качества смазочного
материала, частоты вращения и др.) может иметь
различные значения. Например, если
увеличивать частоту вращения внутреннего кольца при
неизменной нагрузке, то правая часть
равенства также будет увеличиваться. Соответственно
будет возрастать и левая часть, но до
некоторого предела, пока увеличивается трение Г. Но
значение Т может повышаться только до
некоторого предельного значения, ограниченного
частотой вращения л,. При дальнейшем
увеличении частоты вращения внутреннего кольца
до, скажем, назначение п2 значение Л/в, а,
значит, и М, останутся соответствующими частоте
П] (или менее), а тела качения и сепаратор
будут вращаться с частотами, которые были при
частоте вращения внутреннего кольца щ (или
менее). Таким образом, в рассматриваемом
случае неизбежно произойдет проскальзывание
между внутренним кольцом и телом качения.
Слова в скобках "или менее" приведены в
связи с тем, что при начале проскальзывания
значение Г уменьшается.
Таким образом, если Мъ меньше значения
суммы моментов Л/, соответствующей новым
условиям, например, повышенной частоте
вращения, то между вращающимся кольцом и
комплектом тел качения возникнет
проскальзывание. В результате тела качения будут
быстро изнашиваться. Процесс изнашивания
сопровождается повышением температуры. Все
это может привести к быстрому выходу из
строя подшипника или его заклиниванию.
Точка С контакта между внутренним
кольцом и телом качения является мгновенным
центром вращения. Относительная скорость
перемещения их поверхностей в этой точке
равна нулю. Следовательно, трение Т при
нормально работающем подшипнике является
трением покоя (в приведенной
идеализированной схеме микропроскальзывание,
соответствующее схеме рис. 5.9, не учитывается). Если
момент TRW не достигает того значения,
которое необходимо для преодоления момента
сопротивления Л/, то он становится моментом
трения скольжения. Следует отметить, что если
в рассмотренной несколько идеализированной
схеме момент Мн является результатом трения
качения, то момент Мъ - результат трения
покоя или скольжения.
Пусть рассматриваемое тело качения
является шариком, вращающимся между
кольцами радиального шарикоподшипника. Шарики
располагаются в желобах колец. На рис. 5.11
показано взаимодействие шарика с
неподвижным наружным кольцом. Вращение шарика
осуществляется вокруг мгновенной оси
вращения, проходящей через точку Ои. Выше и ниже
этой точки показаны равнодействующие сил
трения Тн\ и Тн2. С позиции минимума расхода
энергии моменты этих сил относительно
центра тела качения должны быть равны друг
ДРУГУ-
Поскольку расстояние между Тн] и Ти2 по
сравнению с радиусом тела качения мало, то и
их значения близки друг другу. Эти силы
образуют относительно точки Ои момент МТн,
который является составной частью момента Л/н.
Этот момент мал, так как расстояние сил
трения до мгновенной оси вращения весьма мало,
а также потому, что при обычных условиях
смазки между поверхностями наружного
кольца и тела качения образуется упругогидроди-
намический (УГД) слой. При правильно
подобранном смазочном материале толщина
этого слоя превышает суммарную высоту
микронеровностей рабочих поверхностей кольца и
Рис. 5.11. Схема взаимодействия шарика
с неподвижным наружным кольцом


342
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
тела качения. Поэтому микронеровности этих
поверхностей в этом случае, как считается, не
взаимодействуют. Таким образом, в точке С„
имеет место проскальзывание поверхности тела
качения относительно поверхности кольца.
Если бы момент сопротивления
вращению М состоял только из момента МТн, то при
равенстве радиусов желобов колец на
внутреннем кольце мгновенная ось вращения
проходила бы через точку Ов, расположенную
относительно поверхности кольца приблизительно на
таком же расстоянии, на каком точка Ои отстоит
от поверхности наружного кольца (рис. 5.12).
Равнодействующие сил трения Гв1 и Тв2 были
бы равны равнодействующим силам Ти
(предполагается, что радиусы желобов наружного и
внутреннего колец одинаковые). Однако
момент Мт является только частью момента
сопротивления вращению А/. Поэтому для того
чтобы от сил трения на внутреннем кольце
образовался момент, равный М, необходимо,
чтобы точка Оъ мгновенной оси вращения
располагалась ближе к поверхности внутреннего
кольца. В этом случае сила Тъ] > Тъ2. В
результате относительно центра тела качения
образуется момент пары сил ТвХ и Тв2, который
уравновешивает момент сопротивления вращению
М. Таким образом, чем больше момент М, тем
ближе точка Ов к точке Св. Дальнейшее
возрастание момента М приведет к тому, что эти
точки сольются и превратятся в мгновенный центр
вращения.
Момент сопротивления вращению прямо
зависит от нагрузки и частоты вращения. При
увеличении нагрузки на подшипник возрастает
и сила трения. Однако момент Мъ = 77?^
возрастает в большей степени, чем МТн (поскольку
плечо у первого несоизмеримо больше, чем у
второго). Если нагрузка отсутствует, то Мь = О
и, значит, проскальзывание неизбежно.
Увеличение нагрузки от нулевого значения приводит
Рис. 5.12. Схема взаимодействия внутреннего
вращающегося (ведущего) кольца с шариком
к тому, что при достижении ею некоторого
значения проскальзывание прекращается.
Повышение частоты вращения приводит
к возрастанию нагрузки на наружное
неподвижное кольцо из-за центробежных сил от тел
качения. Соответственно увеличивается
значение Мт. В этом случае также может
возникнуть проскальзывание, которое можно
устранить повышением нагрузки. Таким образом,
для нормальной работы подшипника
необходимо, чтобы он был нагружен. Формулы для
расчета минимально необходимой нагрузки
приведены в разд. 3.3.
Обычно коэффициент трения скольжения
стали по стали в зависимости от условий
смазки и шероховатости контактирующих
поверхностей находится в пределах 0,008 ... 0,15.
Значение коэффициента трения/при
образовании силы трения Т для нормальных условий
работы подшипника, т.е. когда отсутствует
проскальзывание внутреннего кольца
относительно комплекта тел качения, является малым,
близким к нижнему пределу. Однако в
реальных условиях эксплуатации подшипников в
некоторые моменты трение тел качения при
контакте с наружным кольцом и сепаратором
кратковременно быстро возрастает. Это
происходит тогда, когда в зону скольжения
попадают продукты износа в виде отшелушившихся
чешуек металла, продукты окисления
смазочного материала, капли воды (конденсата),
инородные частицы (например, фрагменты
стружки из отверстий для подачи смазочного
материала). С течением времени работы
подшипников таких моментов становится все больше,
при этом коэффициент трения может быть
близким к верхнему предельному значению.
Коэффициент трения подшипника
характеризует сопротивление подшипника
вращению. Из экспериментальных исследований
Эшманна [26] следует, что коэффициент
трения подшипника v = М / (F 0,5d), например для
цилиндрического роликового подшипника
v = 0,002. Здесь М - момент трения (Н • мм);
F - нагрузка на подшипник (Н); d - диаметр
отверстия подшипника (мм).
По данным фирмы СКФ коэффициент
трения, выраженный в виде Vj = МI (F 0,5dm),
в зависимости от серии ширин находится
vi = 0,0004 ... 0,0008. Здесь dm - средний
диаметр подшипника (диаметр окружности
центров тел качения). По данным Кунарта [26] для
цилиндрического роликового подшипника при
чисто радиальной нагрузке Vj = 0,0005.


РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ ПО ТЕЛАМ КАЧЕНИЯ
343
5.2. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ
ПО ТЕЛАМ КАЧЕНИЯ
При действии на подшипник радиальной
нагрузки Fr по телам качения (рис. 5.13) угол ц/
охватывает зону нагружения, т.е. находящиеся
под нагрузкой тела качения [26]. На
максимально нагруженное тело качения действует
сила 0тах, средняя нагрузка Qcp на тело
качения в пределах дуги ц/. Величины v|/, 6max> бср
зависят от радиального зазора в подшипнике и
осевой составляющей нагрузки Fa.
Радиальные шариковые и роликовые
подшипники. Если радиальный зазор в
подшипнике отсутствует, то vj/ = 180° при угле
контакта а = 0. Для шариковых подшипников в
этом случае
Onax=4,37Fr/z;
ecp=i,46/v/z,
где г - число тел качения.
Для роликовых подшипников
a»-4.06Fr/z;
0,-2,49/v/z.
Появление радиального зазора вызывает
уменьшение зоны нагружения, а
следовательно, увеличение Qmax. В приближенных расчетах
для шариковых и роликовых подшипников
можно принять
Gmax=5F,/z; E.2)
Qcp = 2,SFr/z.
Рис. 5.13. Распределение нагрузки по телам
качения в радиальном подшипнике
Радиально-упорные шариковые и
конические роликовые подшипники.
Приведенные ниже формулы получены для случая,
когда отсутствует перекос внутреннего кольца
относительно наружного. При одновременном
действии радиальной Fr и осевой Fa
составляющих нагрузки угол ц/ = 180°
обеспечивается, если у шарикового подшипника
Fa = l,22/vtga. E.3)
В этом случае
finax=4>37/v/zcosa; E.4)
Qcp = 2,46Fr/zcosa. E.5)
У конического роликового подшипника
для обеспечения ц/ = 180° необходимо, чтобы
Fa=l,26/vtga. E.6)
Тогда
emax=4,06Fr/zcosa; E.7)
Qcp = 2,49Fr/zcosa. E.8)
Если осевая составляющая нагрузки
меньше полученной по E.3) или E.6), то
v|/ < 180°. При Fa <Frtga нагрузку несет только
одно тело качения (при расположении его на
оси действия Fr). Если осевая составляющая
нагрузки возрастает, то увеличивается и угол
vj/. У шариковых подшипников v|/ = 360° при
Fa>l,67/vtga. E.9)
В этом случае
emax=3,93Fr/zcosa; E.10)
ecp=2,51Fr/zcosa. E.11)
У конических роликовых подшипников
у = 360° при
Fa>l,93Frtga. E.12)
В этом случае
emax=3,97/v/zcosa; E.13)
ecp = 2,74Fr/zcosa. E.14)
Радиально-упорные шариковые и
конические роликовые двухрядные
подшипники. Приведенные ниже данные справедливы
как для двухрядных, так и для однорядных
сдвоенных (узкими или широкими торцами
друг к другу) радиально-упорных
подшипников. Предполагается, что перекос внутреннего
кольца относительно наружного отсутствует.


344
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
Под действием внешней радиальной
нагрузки в каждом ряду рассматриваемых
подшипников возникают противоположно
направленные аксиальные нагрузки. Вследствие этого
при отсутствии радиального зазора v|/ = 180°.
Значения g^ и Qcp определяются по
аналогичным E.4), E.5) и E.7), E.8) формулам, но в
них z - число тел качения в обоих рядах.
Если на подшипник действует нагрузка с
осевой составляющей, то по мере возрастания
последней значения v|/, Q^^ Qcp в одном ряду
увеличиваются, а в другом ряду уменьшаются.
Когда отношение Fa к Fr станет таким, как для
шариковых подшипников в E.9), а для
роликовых в E.12), один ряд тел качения нагружен
полностью (v|/ = 360°, рис. 5.14), а другой
полностью разгружен. Значения gmax и 0ср
определяются по формулам E.10), E.11) для
шариковых и E.13), E.14) для роликовых
подшипников, но z - число тел качения в одном ряду (так
как другой ряд разгружен). Формулы E.9) -
E.14) справедливы также для сферических
двухрядных шариковых и роликовых
подшипников, но z - также число тел качения в одном
ряду.
Если на одно- или двухрядный радиаль-
но-упорный или упорно-радиальный
подшипник действует только центрально приложенная
осевая сила Fa (рис. 5.15), то нагрузка на любое
тело качения
2 = 0™«=еср = V*sin<*>
где z - число тел качения в одном ряду.
Упорные подшипники. Если на
упорный подшипник действует сила, приложенная
без эксцентриситета вдоль его оси, то нагрузка
на каждое тело качения
е=етах=аР = ^/^
где z - число тел качения в ряду.
Рис. 5.14. Распределение нагрузки в нагруженном
ряду двухрядного радиально-упорного
шарикового или конического роликового
подшипников при выполнении условий
E.9) или E.12)
Рис. 5.15. Распределение нагрузки при осевом
усилии в радиально-упорном и
упорно-радиальном подшипниках
В случае, если сила приложена
эксцентрично (рис. 5.16), Qmax определяют по
формуле бтах = kFa I z. Значение к зависит от
эксцентриситета, т.е. расстояния а линии действия
нагрузки от оси подшипника, отнесенного к
радиусу D0 / 2 окружности центров комплекта
тел качения (рис. 5.17).
Экспериментальные методы
определения нагрузки на подшипник и
распределения ее по телам качения. Иногда возникают
затруднения в определении действующей на
подшипник нагрузки. В таких случаях можно
прибегнуть к тензометрическим
исследованиям. Фирма СКФ, например, применяет для
этого специальные подшипники. У них на
цилиндрических посадочных поверхностях сделаны
проточки, в которых располагаются тензодат-
чики.
г~
к
4
1—«
■ а.
6
tori
ь. J
Рис. 5.16. Распределение давления в упорном
подшипнике при эксцентрично приложенной
нагрузке
Ц2 <& Ofi Цв 2Q/Z9
Рис. 5.17. Зависимость коэффициента к
от эксцентричности нагрузки


НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ 345
5.3. НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ
В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И
ТЕЛ КАЧЕНИЯ
Большинство подшипников
эксплуатируется при относительно невысоких нагрузках,
когда кольца и тела качения в зоне контакта
деформируются только упруго. После снятия
нагрузки первоначальная их форма
восстанавливается. В этом случае для анализа
распределения напряжений и деформаций применяют
теорию упругости, используя модель идеально
упругого тела.
В некоторых случаях подшипники
кратковременно или постоянно работают при более
высоких нагрузках, вызывающих в зоне
контакта микропластические деформации, которые
накапливаются и приводят к необратимым
изменениям формы контактирующих деталей.
В неответственных узлах подшипник
сохраняет работоспособность, а в высокоточных
изменения формы могут оказаться неприемлемыми.
Напряженное состояние в этом случае
анализируют, используя модель идеального упруго-
пластического материала.
Если материал колец или деталей,
выполняющих их функцию, оказался недостаточно
прочным, например имеет слишком тонкий
поверхностно-упрочненный слой, то в
результате нагружения подшипника могут
возникнуть большие пластические деформации,
приводящие его в негодность. В этом случае
анализ напряженного состояния с целью
определения предельно допустимой нагрузки или
необходимой толщины
поверхностно-упрочненного слоя проводится методами теории
пластичности с использованием модели
идеального жесткопластического материала.
Следует отметить, что методы теории
пластичности могут применяться и в предыдущем случае,
когда пластические деформации невелики.
Использование идеализированных
моделей материала подразумевает принятие
некоторых допущений, рассмотренных ниже.
5.3.1. ОСНОВНЫЕ ДОПУЩЕНИЯ
В РАСЧЕТАХ НАПРЯЖЕНИЙ И
ДЕФОРМАЦИЙ. МОДЕЛИ МАТЕРИАЛА
В расчетах по определению в зоне
контакта напряжений и деформаций материал
принимается однородным, изотропным.
Реальная закаленная подшипниковая сталь состоит
из различно ориентированных кристаллов
мартенсита, неравномерно распределенных в
микрообъемах карбидов, остаточного аустенита
(у стали ШХ15 составляющего 5 ... 15 % всей
массы), неметаллических включений. Поэтому
в микрообъемах сталь может быть и
неоднородной, и анизотропной. Но в расчетах для
микрообъемов отклонениями от однородности
и изотропии пренебрегают.
Формулы для расчета напряжений и
деформаций в зоне контакта получают в
результате теоретических решений, которые
основаны на применении упрощенных моделей
материала. Такие модели отличаются характером
зависимости интенсивности напряжений
°е =-7г V(°l ~°2J +(а2 -<*3>2 +(<*3 -<*lJ
(где оь а2, а3 - главные напряжения) от
интенсивности деформаций
бе =— V(81 ~82J +(82 ~езJ + (83 "8lJ
(где 6Ь е2, 63 - главные деформации).
Принимается, что С\ >а22.<Уз и 6i > е2 > е3. Напряжения
и деформации растяжения считаются
положительными, а сжатия - отрицательными.
Условно считают, что для каждого материала
зависимость ае =/(ге) является единой при любых
комбинациях напряжений и деформаций.
Зависимости получают при испытаниях,
когда известны значения всех компонент ае и
ге. Так, при одноосном растяжении а2 = а3 = 0 и
ае = оь е2 = 63 = —L и ге = еь при одноосном
сжатии С\ = о2 = 0 и ае = |о3|, £\ = е2 = —- и
е* = |б,|. Характер зависимости ое = /(ге) для
закаленной стали показан на рис. 5.18, а. При
ае < о0 материал ведет себя в макрообъемах как
идеально упругое тело. При напряжениях,
превышающих это значение, появляются все
возрастающие пластические деформации.
При се < Gq напряженное состояние
анализируется методами теории упругости на
основе модели идеально упругого тела (рис. 5.18, б).
Если ое > Со, а упругими деформациями
можно пренебречь, анализ выполняется методами
теории пластичности на базе модели
идеального жесткопластического тела (рис. 5.18, в). При
использовании этой модели распределение
деформаций в пластической и жесткой
областях не рассматривается. Чтобы для условий


346
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
а)
б)
в)
г)
д)
Рис. 5.18. Зависимости интенсивности
напряжений ае от интенсивности деформаций ее:
а - закаленная сталь; б - д - идеальные модели
материалов: б - упругого; в - жесткопластического;
г - упругопластического неупрочняющегося;
д - упругопластического упрочняющегося
ое > а0 получить распределения напряжений и
перемещений с учетом и упругих, и пластических
деформаций, необходимо прибегнуть к решениям
на основе моделей идеального
упругопластического неупрочняющегося (рис. 5.18, г) или
упрочняющегося материалов (рис. 5.18, д).
5.3.2. УПРУГАЯ ДЕФОРМАЦИЯ
При определении методами теории
упругости напряжений, размеров площадки
контакта и деформаций деталей подшипников
материал предполагается идеально упругим,
изотропным, однородным. Критерий текучести
нигде не нарушается и, следовательно,
пластические деформации отсутствуют. В
соответствии с критерием текучести, например Треска -
Сен-Венана, максимальные касательные
напряжения в любой точке не должны
достигать значения пластической постоянной, т.е.
ттах < к = а0 / 2, где а0 - напряжение,
соответствующее началу пластического
деформирования при испытаниях на одноосное растяжение
или сжатие.
Напряжения и деформации зависят от
нагрузки Р, упругих характеристик и формы кон-
тактируемых тел. Так как детали подшипников
относительно гладкие и смазанные, то
касательной составляющей нагрузки обычно
пренебрегают. К упругим характеристикам
относятся коэффициенты Пуассона vb v2 и модули
упругости Е\, Е2 взаимодействующих деталей.
У стали при нормальной температуре B0 °С)
v = 0,29 ... 0,30, £ = 2,1 • 105 МПа, у бронзы
v = 0,3, £=1,08- 105МПа.
При определении размеров площадки
контакта и напряжений применяют
коэффициент, учитывающий обе эти характеристики,
л=—-+
1-
1-v
Ех Е2
Для стальных деталей при
нормальной температуре г) = 0,87 • 10 мм2/Н.
Если подшипники работают при повышенных
температурах, то для расчета площадки
контакта и напряжений значения г\ могут быть
приняты в соответствии с рис. 5.19 [5].
Характеристиками формы
взаимодействующих тел являются их кривизны в точке
контакта до приложения нагрузки, измеренные
в двух главных взаимно перпендикулярных
плоскостях, в которых кривизны приобретают
максимальные и минимальные значения.
Например, у радиального шарикового
подшипника одна из главных плоскостей проходит вдоль
желоба через его середину, совпадая с
плоскостью вращения, а вторая - перпендикулярная к
первой осевая плоскость. Кривизна находится
как обратная величина радиуса закругления
тела, т.е. р = 1/ г. Кривизна положительная,
если поверхность выпуклая, и отрицательная,
если она вогнутая.
£f0
ttoo
0,96
0,92
о&
Ofit\
5,м*/Н
/
A
0 W0 200 300 400 500
Рис. 5.19. Зависимость коэффициента ц
от температуры


НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ
347
Рис. 5.20. Контакт поверхностей двойной
кривизны
Обобщающими характеристиками форм
взаимодействующих тел являются сумма
главных кривизн (рис. 5.20)
^р = р11+р12+р21+р22 =
=J_ _L _L _L
ГП r12 r21 r22
и вспомогательная величина, учитывающая
разность кривизн,
Й_(РП-Р12) + (Р21--Р22)
Различают точечный и линейный контакт
двух тел: в первом случае до приложения
нагрузки тела касаются в точке, а во втором - по
линии. Методика расчета контактных
напряжений и деформаций для этих видов контакта
приведена в работах [12, 15]. При точечном
контакте соприкосновение тел под нагрузкой
происходит по эллиптической площадке с
полуосями а и b или по круговой радиуса а
(круговую площадку можно рассматривать как
частный случай эллиптической, когда а = Ь).
Давление р (или контактное напряжение
о\ = -р) распределяется на ней по ординатам
половины эллипсоида (рис. 5.21, а). Значения
полуосей эллипса, максимального аг тах и
среднего о. ср контактных напряжений, а также
сближение тел, определяют по формулам:
Рис. 5.21. Распределение напряжений
на площадях контакта:
а - точечного; б - линейного
<*zcP=y<bm«x; E18)
8=f|fj2>2 E19)
Коэффициенты па, пь, па, щ находят по
табл. 5.1 в зависимости от значения 9.
При линейном контакте давление поперек
площадки контакта распределяется также по
эллиптическому закону (рис. 5.21, б). В этом
случае при взаимодействии двух тел с
цилиндрическими поверхностями считается, что
деформация везде плоская. На самом деле в
краевых участках она объемная. Поэтому ширина
2Ь площадок у краев больше, чем в средней
части. При линейном контакте значения Ь,
tfrmax» Qzcp рассчитывают по формулам:


о о
SO SO
N- О
*- -о.
U> ^]
U> U)
го —
<-л SO
U> SO
о о
| V V
1 4*. vsi
! ОО К)
4* 4->
О О
ON ON
00 SO
v>» О
ON SO
О О
ON ON
ON ON
*- ^J
Ui V%
О
00
SO
2
JO
"so
^1
СЛ
о
4*
-J
О
4*
о
^1
4*.
4*.
о
ON
SO
4*
UJ
о
00
-о
4*.
tO
00
о
V*
о
V
ОО
<-л
00
о
-о
u>
u>
00
о
Vi
ON
u>
о
ОО
<-л
ОО
-о
ю
"ж
so
о
V
SO
so
u>
о
-о
V*
2
р
"•о
и>
4->
so
о
00
4->
£
JO
ъ»
Lh
^i
р
ъ»
»-*
4*
о
-о.
ON
4*
-о.
р
"•о
V*
о
so
р
Ъо
и>
о
о
ю
V
ON
OJ
р
"t-л
ю
ю
4*
о
--4
-о
-о
4*
О
"-О
ON
V*
О
О
00
1—*
ON
OS
JO
"u>
00
p
\л
u>
tO
V*
о
-о
00
ОО
-о
р
"-о
-J
-о
IS)
р
Vi
so
N-*
Ю
К)
4*
00
p
Xa
ЧЛ
о
L*
о
00
о
ОО
К)
р
"•о
so
so
о
р
"•о
On
-О
и>
J°
м-»
4->
О
1л
On
On
<-л
О
00
го
4*
ON
О
00
OS
00
р
"•о
4-»
4->
SO
1°
О
о
о
р
Ъ»
ОО
о
ОО
р
00
и>
ОО
OS
р
00
и*
К)
о
р
Vi
К)
U)
00
so
-о
so
р
ъ»
SO
u>
ОО
о
00
V*
о
-о
р
00
4-.
и%
р
Vi
о
и>
-о
so
OS
о
S
V*
so
р
Ъо
£
4^
р
Ъо
<-л
ON
os
р
os
00
4*
V*
00
ON
р
On
-о
р
00
-о
о
р
00
ON
os
00
о
ON
ON
ON
К)
ОО
1—»
to
р
On
го
-о
ON
р
00
-о
On
On
р
00
-о
<-Л
so
о
"On
4*
00
ON
-о
OS
00
р
On
l*j
-о
4-*
р
00
00
-о
и>
р
Ъо
00
4*
о
ON
u>
»—*
-о
-о
ю
so
о
"г
ON
00
р
00
SO
4*
4*
р
00
so
os
р
os
»—*
t-л
L*
On
so
u>
р
On
Lft
ел
-о
р
SO
о
о
00
р
Ъо
so
00
U)
р
1л
so
SO
so
ON
On
о
о
"8
4-*
ю
о
so
о
On
-О
р
"so
О
4*
L*
О
1л
00
4-.
ОО
ON
u>
р
On
-О
ю
и>
р
"so
го
о
SO
о
К)
р
ъ»
-о
о
К)
ON
о
OJ
р
On
ОО
о
р
"so
-о
го
р
"so
ел
1Л
р
1-л
ел
ON
о
<-л
-о
00
р
On
ОО
-о
ON
о
"so
to
SO
р
"so
ю
о
U)
р
ъ»
4-*
го
и>
is*
ЧЛ
4-*
р
"On
SO
4*
so
р
SO
го
On
to
р
"so
to
4-.
00
О
Ъ»
ГО
SO
<-Л
U)
го
р
"-о.
о
40
р
SO
u>
о
to
р
"so
to
SO
о
р
ъ»
*-»
2
ел
1—»
р
"•о.
о
00
ON
о
"so
u>
4-*
о
р
"so
U)
ю
SO
р
"v*
о
и>
ON
4*
so
р
"•о
ел
го
о
SO
u>
-J
ON
p
SO
u>
&
p
V
SO
4b
4*
-o
u>
p
"-o
tO
OS
о
SO
4-*
s
p
"so
4*
О
о
о
V
-J
SO
KS*
4->
vy»
On
p
"-J
Ю
•O.
oo
p
lo
4->
4->
О
О
VO
4^
U>
Ю
о
i.
to
4^
LA
U>
00
p
"-o
ЧЛ
ON
«-Л
О
"so
LA
-o.
О
"so
ЧЛ
os
os
p
U)
-o
LA
ЧЛ
U>
to
ro
p
"-o
oo
to
to
о
&
On
SO
О
"so
ON
ON
-o.
p
"u>
U)
M-*
4^
to
-o
4^
О
00
о
<-л
On
p
SO
-o
4b
On
p
Xo
--J
4*.
О
"to
SO
u>
to
u>
u>
p
00
to
-o
p
"so
00
о
LA
p
"so
00
о
4^ 4^
p
"to
ЧЛ
4*>
ЧЛ
Ma*
SO
00
p
00
4b
-o
ro
о
"so
00
1ft
OJ
p
"so
00
ЧЛ
to
p
"ro
to
о
-о.
ka»
ON
00
p
00
os
On
о
p
SO
00
s
о
SO
00
00
so
p
1—*
00
so
4->
1—t
4^
p
00
oo
u>
^1
о
SO
SO
so
p
SO
p
1—*
On
о
to
»-*
1—*
-o
о
"8
о
^
p
"SO
so
4->
to
p
so so
so
-p^
to
p
*-»
u>
u>
о
о
so
Lft
p
"so
OS
СЛ
p
p
*-»
о
-о
ЧЛ
О
^1
On
О
"so
L*J
M->
00
p
О
08350
о
LA
00
О
*^
ON
u»
p
p
06087
S
to
о
SO
On
О
On
О
"so so so so
so
s
p
"so
SO
s
so
-o
4-»
О
"so
SO
-J
4->
oo
V^l
о
SO
so
00
LA
SO
ro
о
SO
SO
SO
to
p
03949
о
to
^J
о
so
-J
4*
ro
О
SO
SO
SO
-o
о
SO
p
"o
1923
о
u>
о
SO
oo
•o
u>
о
so
so
so
so
о
"so
SO so
SO
-o
SO
so
<x> 1
r? I
1
з 1
o- 1
L?
r
Я
о
w
•е-
пиф
s
n
s
H
T
a
a
*•
a
Q
on
71
■в-
О
•о
S
v<
&a
80
2
E.1
w
1}i
<i
in
^-A
SO
2
ее
crt
Q
C71
"G
О
ro
m
e
X
5
О
ns
о
Й
8
S
Я
00


НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ 349
Продолжение табл. 5. /
0
0,9150
0,9187
0,9225
0,9264
0,9303
0,9342
0,9383
0,9425
0,9467
0,9511
0,9556
0,9601
0,9649
0,9698
0,9749
0,9803
0,9861
0,9923
па
зЛ1
3,373
3,441
3,514
3,594
3,683
3,781
3,890
4,014
4,156
4,320
4,515
4,750
5,046
5,432
5,976
6,837
8,609
пь
0,4442
0,4398
0,4352
0,4304
0,4253
0,4199
0,4142
0,4080
0,4014
0,3942
0,3864
0,3777
0,3680
0,3568
0,3436
0,3273
0,3058
0,2722
па
0,6799
0,6740
0,6678
0,6612
0,6542
0,6467
0,6387
0,6300
0,6206
0,6104
0,5990
0,5864
0,5721
0,5555
0,5358
0,5112
0,4783
0,4267

0,6549
0,6481
0,6409
0,6333
0,6251
0,6164
0,6071
0,5970
0,5860
0,5741
0,5608
0,5460
0,5292
0,5096
0,4864
0,4574
0,4180
0,3000
Ь, и значение i|max, отнесенное к
максимальному давлению на контактной площадке
Р = ~<bmax приведены в табл. 5.3 [2].
На рис. 5.22 приведены кривые
изменения напряжений ах, о. и максимального
касательного напряжения Т\ в зоне контакта при
взаимодействии двух цилиндров, линии уровня
максимального контактного напряжения Т].
Выше были даны формулы для расчета
контактных напряжений и упругого сближения тел
с постоянными радиусами кривизны. В более
сложных случаях, когда тела качения имеют
переменные радиусы кривизны, для расчета
контактных напряжений и деформаций следует
воспользоваться данными А.В. Орлова [12].
Формулы теории упругости, строго
говоря, приемлемы только при условии, что
максимальные касательные напряжения везде не
достигают некоего критического значения к.
В соответствии с критерием Треска-Сен-Ве-
нана
* = а0/2,
где о0 - напряжение текучести,
соответствующее началу появления пластических
деформаций, получаемое испытаниями на одноосное
растяжение или сжатие.
Упругое сближение осей двух цилиндров
с радиусами Rx и R2
я/L £, I b )
+ Ц In—2-+ 0,407 .
Формулы для вычисления полуосей
площадки контакта и максимальных контактных
напряжений при взаимодействии колец и тел
качения подшипников и некоторых других
деталей приведены в табл. 5.2.
При выводе приведенных формул теории
упругости контактное трение не учитывалось.
В случае необходимости учета трения следует
воспользоваться работой М.В. Коровчинского
[6].
5.3.3. МАКСИМАЛЬНЫЕ КАСАТЕЛЬНЫЕ
НАПРЯЖЕНИЯ
Максимальное касательное напряжение
i|max находится на некотором расстоянии z от
поверхности площадки контакта. Значение
расстояния z, отнесенного к малой оси эллипса


350
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
5.2. Формулы для вычисления полуосей площадки контакта и максимального нормального
напряжения при взаимодействии деталей из стали при нагрузке Р |Н|
Взаимодействующие
тела
Эскиз
Расчетные формулы
Шар с шаром
а = 0,0,48| ^£
D. + OJ
а.та =2170/"
ml Dt + D2
D,D2
Шар с плоской
деталью
ш
a = 0,0148(D/>),/3;
<bmax =21701
Ш'"
Шар с цилиндром
(знак "-"
применяется в случае
охватывающей
поверхности
диаметром d)
.X
/t4 1,865 ( dDP ч,/3
^max=1367,a|^]2/3p-
D
2d±D
Шар с
прямолинейным желобом
a(b) = OM35na(h)
rDP
4r-D
^тах=861«с
{ rD )
D
br-D
Шар с
тороидальной поверхностью
(знак "-"
применяется в случае
охватывающей
поверхности
диаметром d)
аF) = 0,0235л„(Л)
KD d r
•■- -"^H^H
2/3
d r
±±'-1
D d r
Шар с
охватывающей сферой
10'
1/3
<Тгтм=1367/>
{ rD
2/3


НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ 351
Продолжение табл. 5.2
Взаимодействующие
тела
Эскиз
Расчетные формулы
9
Бочкообразное
тело с
охватывающей сферой
(при контакте с
выпуклой сферой
знаки "-" при 2/г
меняются на"+")
а(Ъ) = Ъ№5пф)
^тах=86Ы0/>
\D R г)
[D R г)
R D
D + R г
Бочкообразное
тело с
тороидальной поверхностью
(при контакте с
вогнутой
поверхностью знаки м+"
при Vd меняются
на"-")
a(b) = 0,0235na(b)-
\D R d г)
о [D R d г)
2 12 1
+ _ + _
D R d r
2 12 1
_ + _ +
D R d г
Цилиндр с торои-
дом
ш
a(b) = 090235na(b)
( \1/3
Р
1 1 2
_ + - + —
R r d.
агтах=86Ц7>
\R r d)
1 1_1
R* d r
1 1 2
_ + - + —
R r d
Цилиндр с
плоскостью
6
= 2,35 (DP
V?-
Цилиндр с
выпуклой (+) и
охватывающей (-)
цилиндрическими
поверхностями
-Р*
2,35
103
Р Dd
I (D±d)
^max=27l|
P(D±d)
I Dd
5.3. Максимальные касательные напряжения т1т„ и их расстояния от площадки контакта z
в зависимости от отношения осей эллипса ЪI а при точечном контакте
Ыа
zlb
Tlmax/P
0
0,785
0,300
0,2
0,745
0,322
0,4
0,665
0,325
0,6
0,590
0,323
0,8
0,530
0,317
1,0
0,480
0,310


352
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
-L0 О/р0 О
0.5 1,0 1.5 х/а
i I г I 1 | I 1 » I I | 1 М I I »
а)
б)
Рис. 5.22. Контакт цилиндров:
а - распределение напряжений вдоль оси z\6- линии уровня максимального контактного напряжения
Для закаленной подшипниковой стали
ШХ15 а0 * 1050 МПа. Используя табл. 5.3 и
формулы E.18) и E.22), нетрудно определить,
что теорию упругости можно применять при
максимальных нагрузках на подшипник на
порядок меньше значений статической и
динамической грузоподъемностей. Эксперименты,
однако, показали, что с помощью формул
теории упругости можно с хорошим
приближением подсчитать размеры контактных площадок,
а значит, среднее контактное напряжение, при
нагрузках во много раз превышающих
значения С и С0. Но это не относится к
распределению напряжений на этих площадках и под
ними.
5.3.4. УПРУГОПЛАСТИЧЕСКАЯ
ДЕФОРМАЦИЯ
При упругом контакте максимальные
касательные напряжения iimax действуют на
некотором расстоянии под поверхностью
материала. Когда касательное напряжение
достигает некоего значения к, начинается
пластическое течение: для точечного контакта в случае
круговой площадки течение начнется при
превышении значения р0 = к I 0,31, а в случае
линейного контакта - при р0 = к/0,3.
При превышении контактными
напряжениями этих значений в зоне действия
максимальных контактных напряжений образуется
замкнутая пластическая область, окруженная
материалом, находящимся в упругом
состоянии. На рис. 5.23 показано распределение
напряжений при вдавливании с различными
нагрузками жесткого шара в идеальный упруго-
пластический материал [28]. Решение
проводилось методом конечных элементов. Эпюры
давлений и пластические области
(заштрихованные) получены при различных отношениях
нагрузки Р на шаровой индентор к усилию Ру,
при превышении которого начинается
пластическое течение. По мере увеличения значения
Р I PY эпюра давлений от эллиптической
формы переходит в более плоскую.


НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ЗОНАХ КОНТАКТА КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ 353
Рис. 5.23. Внедрение жесткого шара
в упругопластическое полупространство [28],
развитие пластической зоны:
штриховые линии - поверхности уровня
интенсивности касательных напряжений
5.3.5. ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ
Пластическая деформация материала
осуществляется за счет сдвигов вдоль линий
действия наибольших касательных напряжений
*тах> называемых линиями скольжения (Лю-
дерса - Чернова). Вдоль этих линий ттах
остается неизменным, равным пластической
постоянной к.
У большинства подшипников ширина
площадки контакта, измеренная в направлении
качения, на порядок меньше ее длины. В этом
случае пластическая деформация будет
преобладать в параллельных плоскостях (в
направлении качения). Это позволяет применить
закономерности для плоской деформации. Для нее
характерны следующие соотношения для линий
скольжения, образующих два ортогональных
семейства. Вдоль всех линий скольжения
Tmax=(ai-^2)/2 = A:,
где G\ и а2 - главные напряжения, образующие
с линией скольжения угол я / 4 (рис. 5.24).
12 — 8134
*L
ь
а*
1 ас
Рис. 5.24. Ортогональная сетка линий скольжения
Среднее нормальное напряжение
с = (<?! + а2) / 2 изменяется вдоль линии
скольжения пропорционально углу ее
поворота. В результате перемещения вдоль линии
скольжения, например, от точки а к точке Ъ
среднее нормальное напряжение изменится от
оа до ъь следующим образом:
o]-c2=±2kaab9
где ааЬ - угол поворота линии скольжения при
перемещении от точки а к точке Ь9 рад.
В соответствии с критерием текучести
Треска - Сен-Венана пластическое течение
может начаться только тогда, когда разность
главных напряжений достигнет критического
значения - напряжения текучести а5. Таким
образом,
^тах=^ = (^Г~ст2)/2 = а5/2,
откуда
2* = <V
Для упрочняющихся материалов, к каким
относятся подшипниковые стали, а5 = ое > а0
(см. рис. 5.18). Значение ае получают
испытаниями на растяжение или сжатие.
Решение контактных задач с целью
получения распределения напряжений в
пластической области или нахождения ее границ
сводится к построению поля линий скольжения.
Задаваясь условиями на границе пластической
области и используя приведенные
соотношения, определяют напряжения в любой точке
этой области.


354
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
На рис. 5.25, а показано поле линий
скольжения, соответствующее началу
пластических деформаций у внутреннего кольца
подшипника. Оно состоит из следующих
областей: однородного напряженного состояния
ABC, примыкающего к контактной
поверхности, центрированного веера BCD и
однородного напряженного состояния BDE. Хорда BE
является линией разрыва напряжений. Линии
скольжения подходят к ней под углом п I 4.
Касательные напряжения вдоль нее равны
нулю. Перпендикулярные ей нормальные
напряжения с обеих сторон BE равны нулю.
Параллельные ей нормальные напряжения в области
однородного напряженного состояния равны
-2к. По другую сторону линии BE, т.е. со
стороны сегмента, параллельные ей нормальные
напряжения равны нулю. Из условия
ортогональности в области BDE все линия
скольжения прямые.
Область DBC является веером линий
скольжения с центром в точке В. Внутри веера
все радиальные линии являются прямыми. При
его построении использовано следующее
свойство: если одно семейство линий скольжения,
заключенное между двумя линиями
скольжения другого семейства (в данном случае между
дугой CD и дугой, стянутой в точку В, т.е. с
радиусом, равным нулю) содержит одну
прямую линию, то оно полностью состоит из
прямых линий.
Рис. 5.25. Поля линий скольжения для нагрузок,
достигших (а) и не достигших (б) предельного
значения
Поворот линий скольжения от BD к ВС на
угол ф приводит к изменению среднего
нормального напряжения на 2Дхр:
свс = cBD - 2kxp = -k- 2hp = -2£@,5 + cp).
Таким образом, при переходе от
свободной поверхности ЕВ к контактной АВ в точке В
происходит мгновенное возрастание
напряжений (по абсолютной величине) на 2кц>. На
контактной поверхности АВ коэффициент
пластического трения ц = тк / 2к принят постоянным.
Линии скольжения одного семейства образуют с
контактной поверхностью угол у = 0,5 arccos 2ц,
я
а другого - угол — у. Линия ВС - прямая,
поэтому из условия ортогональности АС так же
прямая. Учитывая приведенное выше свойство,
в области ABC все линии скольжения являются
прямыми. Угол центрированного веера
71
Из условия равновесия ABC контактное
нормальное напряжение на АВ при предельной
нагрузке
с„ =-2£ 0,5 + — + у + 0,5sin2у .
Значения у, sin 2y и с„ I 2к для некоторых
ц приведены в табл. 5.4.
Если при работе подшипника упругогид-
родинамический слой смазочного материала
обеспечивает отсутствие контактов
микронеровностей колец и тел качения, а в смазочном
материале отсутствуют загрязнения в виде
твердых частиц, то можно принять \х = 0. Тогда
у = я / 4 и а„ = -2,571 • 2к. При отсутствии
смазочного материала и схватывании
контактирующих поверхностей принимают предельное
значение коэффициента пластического трения
ц = 0,5. Тогда у = 0 и а„ = -1,285 • 2к. В
промежуточных случаях - при недостаточном упру-
годинамическом слое смазочного материала,
содержащего твердые частицы загрязнений -
можно принять ц = 0,3.
В случае контакта шарика с наружным
кольцом двухрядного сферического
подшипника при предельной нагрузке возникает осесим-
метричное пластическое течение. В этом случае,
учитывая малую глубину вдавливания [4],
а„=-2,845-2*.


ВИДЫ И ПРИЧИНЫ ВЫХОДА ПОДШИПНИКОВ ИЗ СТРОЯ
355
5.4. Данные для построения поля линий
И
0,0
0,1
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
у, рад
0,7854
0,6847
0,5796
0,5236
0,4636
0,3217
0,0000
У.°
45,00
39,20
33,20
30,00
25,56
18,43
0,00
На рис. 5.22, б показано поле линий
скольжения для случая, когда нагрузка меньше
предельной, но разность главных напряжений в
зоне контакта превышает а0 [21]. В этом
решении, как и в предыдущем, материал принят
изотропным однородным жесткопластиче-
ским.
Внутри области ABFC материал
находится в пластическом состоянии, т.е. всюду
достигнут критерий текучести и поэтому вдоль
линий скольжения касательные напряжения
постоянны и равны ое I 2. Окружающий эту
область материал находится в жестком
состоянии. Условно принимается, что в материале,
находящемся в жестком состоянии,
деформации отсутствуют. В пластической области
деформации также отсутствуют, так как
сдвигам препятствует окружающий ее жесткий
материал.
Реальный, неидеализированный
материал, окружающий пластическую область, упруго
деформируется. Это вызывает появление
микропластических сдвигов, в основном по ее
границам. Среднее нормальное напряжение вдоль
BF принято gBf = -к = ае / 2 (граничное
условие), в области ABC оно равно -2^@,5 + ф).
Контактное нормальное напряжение а„ =
= -2£@,5 + ф + 0,5 + sin 2у). Угол ф зависит от
нагрузки. Когда он станет равным — + у, ли-
4
ния BF совпадет с BD и область ACFDEB
перейдет в пластическое состояние. Поле линий
скольжения станет таким же, как на рис. 5.25, а,
начнется пластическое течение.
В процессе работы подшипника, даже
при постоянной нагрузке, угол ф изменяется в
связи с процессом упрочнения металла из-за
накопления микропластических деформаций.
и расчета предельной нагрузки
sin у
0,7071
0,6324
0,5477
0,5000
0,4472
0,3162
0,0000
sin2y
1,0000
0,9798
0,9165
0,8680
0,8000
0,6000
0,0000
ап/2к
2,5708
2,4600
2,3208
2,2420
2,1490
1,9071
1,2854
В начале работы се = а0, угол ф максимален и
п
может принимать предельное значение — + у,
4
при котором появляется пластическое течение.
Однако упрочнение, сопровождающее течение,
приводит к увеличению значения к и, при
прежнем значении о,„ к уменьшению ф.
Работами А.В. Орлова и других [11, 13]
показано, что при качении из-за пластических
деформаций происходит увеличение
контактной площадки, причем наиболее интенсивно в
начальный период с последующим быстрым
снижением интенсивности процесса. Таким
образом, если угол у при работе подшипника
может быть стабильным, то угол ф
относительно стабилизируется лишь после длительной его
работы. Это хорошо согласуется с данными
исследований фирмы СКФ, в соответствии с
которыми под поверхностью дорожки качения
наблюдают изменение микроструктуры в виде
двух семейств полос, проявляющихся после
травления шлифов металла. Сначала, после
сравнительно небольшого времени работы
подшипника, появляется на протравленных
шлифах семейство полос, наклоненных к
дорожке качения под углом приблизительно 30°.
Если подшипник отработает под нагрузкой
большее число циклов, то на шлифах
появляется другое семейство полос, наклоненных под
углом приблизительно 85°.
5.4. ВИДЫ И ПРИЧИНЫ ВЫХОДА
ПОДШИПНИКОВ ИЗ СТРОЯ
Значительное количество подшипников
выходят из строя преждевременно из-за
перекосов вследствие отклонения от соосности
посадочных мест или небрежного монтажа (до
50 % эксплуатируемых подшипников [29]),
12*


356
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
плохого проектирования узлов и нарушений
рекомендаций по эксплуатации. В каждом
случае преждевременного выхода подшипника из
строя до его замены следует осмотреть детали
узла, чтобы выявить и устранить причины
повреждений, причем чем позже поврежденный
подшипник будет снят с эксплуатации, тем
труднее это будет сделать.
Нередко по следу качения,
образованному на кольцах, можно определить причину
неблагополучной работы подшипника. На
рис. 5.26 схематично показаны следы качения
на кольцах, которые были перекошены
относительно друг друга. При перекосах у
вращающегося кольца образуется широкая дорожка
качения. По всей окружности ширина ее одинакова.
У невращающегося кольца дорожка качения
более узкая с изменяющейся шириной.
Обычно повреждение одних деталей
ведет к выходу из строя других. Процесс
разрушения приобретает лавинообразный характер,
и в него вовлекаются другие детали узла.
Поэтому одна причина будет вызывать другую.
На рис. 5.27 показаны детали подшипников,
снятые после лавинообразного разрушения.
Предположительно последовательность их
разрушения была такой. Произошло
усталостное выкрашивание металла на большой
площади дорожки качения внутреннего кольца.
Возрастание сопротивления трению скольжения и
качения привели к нагреву внутренних колец.
Увеличение диаметров их отверстий привело к
проворачиванию внутренних колец
относительно посадочных мест на валах. Это вызвало
интенсивный нагрев, заклинивание и
разрушение подшипников.
а) б)
Рис. 5.26. Следы качения на кольцах,
установленных с перекосом:
а - вращение внутреннего кольца;
б- вращение наружного кольца
в)
Рис. 5.27. Детали разрушившихся подшипников:
а - внутреннее кольцо конического роликового
подшипника; б- внутреннее кольцо шарикового
подшипника; в - ролики цилиндрического
подшипника
Ниже рассмотрены некоторые
характерные виды повреждений, приводящие к выходу
подшипников из строя.
Усталостное выкрашивание. Оно
начинается с появления на дорожке качения ямки
выкрошившегося металла, затем происходит
откалывание металла у краев этой ямки и
площадь поврежденной поверхности интенсивно
увеличивается (рис. 5.28). Основными
причинами преждевременного выхода из строя
подшипников из-за усталостного выкрашивания,


ВИДЫ И ПРИЧИНЫ ВЫХОДА ПОДШИПНИКОВ ИЗ СТРОЯ
357
Рис. 5.28. Усталостные выкрашивания на
дорожке качения внутренних колец шарикового
(а) и роликового (б) подшипников и на шарике (в)
не связанными с качеством металла, являются:
превышение расчетных нагрузок; повреждения
поверхностей качения при монтаже; не
соответствующий условиям эксплуатации
смазочный материал или его загрязнение; перекосы
колец подшипника ввиду неаккуратного
монтажа или деформаций вала и корпуса;
овальность колец подшипника из-за отклонений от
крутости посадочных мест вала и корпуса.
Поверхностные повреждения дорожек
качения: вмятины, забоины, царапины.
Качество обработки поверхности дорожек
качения деталей оказывает большое влияние на
работоспособность подшипников -
долговечность, шумность и вибрацию. При
изготовлении подшипников качеству поверхности
уделяется большое внимание. Однако при
монтаже поверхности качения нередко повреждают.
Если подшипник устанавливают на вал с
натягом таким образом, что при монтаже нагрузка
на внутреннее кольцо передается от наружного
через тела качения, то на дорожках качения
могут появиться вмятины, не устраняющиеся в
последующем при качении. Во время работы
подшипника вмятины будут являться
источниками шума и вибрации. Кроме того, в
окрестности вмятин может развиться
преждевременное усталостное выкрашивание (рис. 5.29).
Вмятины могут появиться при ударной
или вибрационной нагрузке относительно
медленно вращающегося подшипника (рис. 5.30), а
Рис. 5.29. Преждевременное усталостное
выкрашивание на кбльцах шарикового (а) и
конического роликового (б) подшипников из-за
повреждений поверхности качения
(при монтаже или коррозии)
Рис. 530. Следы от вибрационной нагрузки
на дорожке качения кольца


358
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
также при статической нагрузке, если она
превосходит значение статической
грузоподъемности. Вмятины могут образоваться, если нев-
ращающийся подшипник, находящийся под
относительно небольшой нагрузкой,
подвергнуть воздействию вибрации (рис. 5.31). Такое
явление, называемое ложным бринеллировани-
ем, иногда происходит при транспортировке
машин по железной дороге из-за ударов на
стыках рельс. Для предотвращения этого валы
и оси, содержащие подшипники,
расклинивают. Вмятины могут появиться и при
статической нагрузке, действующей на неподвижный
подшипник, если она превышает статическую
грузоподъемность. Вмятины могут также
образоваться в результате попадания на дорожку
качения посторонних частиц (рис. 5.32).
Другим нередко встречающимся видом
повреждений являются задиры и царапины,
образующиеся на безбортовых и однобортовых
кольцах цилиндрических роликоподшипников
при монтаже узла, когда они вставляются в
комплект роликов без зазора или с перекосом
Рис. 531. Вмятины на кольце роликового
подшипника, образовавшиеся при
транспортировке из-за вибрационной
нагрузки неподвижного подшипника
(рис. 5.33). Эти повреждения могут явиться
причиной преждевременного усталостного
выкрашивания. При повышенных осевых
нагрузках и неудовлетворительном смазывании
на торцах роликов и бортиках цилиндрических
колец могут появиться царапины и задиры в
форме циклоид (рис. 5.34).
У упорных шариковых подшипников,
работающих при малых нагрузках, но
относительно больших частотах вращения из-за
центробежных сил при пуске и
гироскопического эффекта могут появиться на дорожках
качения повреждения в виде наклонных полос
(рис. 5.35) [33].
Рис. 533. Повреждения на кольце роликового
подшипника, образовавшиеся при монтаже
£ * 3
у
Рис. 534. Царапины на торцах роликов в форме
циклоид, образовавшиеся в результате
взаимодействия с бортиками кольца при
повышенной осевой нагрузке и недостаточном
смазывании
Рис. 532. Вмятины на дорожке качения,
образовавшиеся из-за попадания посторонних
частиц
Рис. 535. Повреждения в виде наклонных полос,
появившиеся на желобе кольца упорного
шарикоподшипника из-за малых нагрузок
при больших частотах вращения [331


ВИДЫ И ПРИЧИНЫ ВЫХОДА ПОДШИПНИКОВ ИЗ СТРОЯ
359
Износ. У подшипников, смонтированных
без повреждений поверхности и перекосов и
работающих с эффективным смазыванием,
износ, как правило, пренебрежимо мал. Однако
если смазочный материал не соответствует
условиям эксплуатации или подшипник не
защищен от попадания в зону контакта
посторонних частиц таких, как песок, металлическая
стружка, пыль и др., то может возникнуть
интенсивное изнашивание дорожек качения
колец, тел качения и сепаратора (рис. 5.36). При
этом увеличивается радиальный зазор и
изменяется профиль дорожки качения.
Изнашивание может также возникнуть в результате
недогрузки подшипника при большой частоте
вращения.
Коррозия. Коррозия деталей
подшипника - одна из причин сокращения срока их
службы. Оксиды, попадая на дорожку качения,
действуют как абразивные частицы, ускоряя
изнашивание. Кроме того, увеличивая
контактное трение, они ускоряют протекание
усталостных процессов. Наиболее частыми
причинами появления коррозии являются следующие:
наличие в смазочном материале воды;
попадание воды или агрессивных веществ через
недостаточно эффективные уплотнения;
окисление (старение) смазочного материала;
Рис. 5J6. Характерные виды износа:
а - поверхности тел качения из-за загрязнения
смазочного материала абразивными частицами;
б - дорожки качения кольца конического
роликового подшипника в виде шелушения
конденсирование влаги из воздуха при
перепадах температуры в процессе хранения
подшипников (рис. 5.37) или при их эксплуатации без
уплотнений.
Фреттинг-коррозия. Это особый вид
интенсивного окисления деталей, находящихся в
контакте, при повторяющихся относительно
малых взаимных их перемещениях
относительно друг друга. Фреттинг-коррозия
появляется, например, у карданных подшипников,
работающих в режиме малых угловых
перемещений. В этих условиях смазочный материал,
исходно разделяющий поверхности колец и тел
качения, выдавливается из зоны контакта.
Микронеровности контактирующих деталей
будут взаимодействовать между собой.
Вследствие периодически повторяющейся
пластической деформации гребешки микронеровностей
отшелушиваются. Ввиду малых перемещений
тел качения относительно колец продукты
изнашивания будут оставаться в зоне контакта
или располагаться по ее краям. Вследствие
большой суммарной поверхности чешуек
металла происходит интенсивное их окисление,
Рис. 537. Повреждения коррозией колец и
шариков


360
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
на кольцах подшипника образуются красные
или черные пятна, расположенные с тем же
шагом, что и у тел качения.
Иногда фреттинг-коррозия наблюдается
на торце внутреннего кольца и
контактирующего с ним заплечиком вала из-за изгиба его
при вращении и появляющихся вследствие
этого периодических взаимных перемещений.
Фреттинг-коррозия может появиться при
проскальзывании колец подшипника относительно
посадочных мест на валу и в корпусе. Если при
монтаже подшипника в узле допустить перекос
колец, то при его вращении может возникнуть
фреттинг-коррозия.
Повреждение электротоком.
Прохождение через подшипник электрического тока
может привести к искрообразованию в зонах
контакта, а следовательно, к структурным
изменениям металла, а при большом токе - к
оплавлению поверхности (рис. 5.38).
Разрушение деталей подшипников.
Образование разрушающей трещины приводит к
аварийному выходу из строя подшипникового
узла. Возможной причиной появления ее у
внутреннего кольца является чрезмерный натяг
при посадке на вал или закрепительную
втулку. Разрушение колец может также произойти
из-за перегрузок (рис. 5.39), особенно ударного
характера. В частности, разрушение могут
вызвать удары по кольцам подшипника при
монтаже и демонтаже (рис. 5.40).
Нагрев внутреннего кольца из-за высокой
скорости при перегрузке может привести к
ликвидации радиального зазора, заклиниванию
тел качения и разрушению сепаратора, иногда
одновременно с кольцами и телами качения.
Такое же явление возможно при повышении
контактного трения из-за попадания абразивных
частиц, а также в тех случаях, когда питтинг
Рис. 538. Повреждения электротоком дорожки
качения (оплавленные три ямки)
Рис. 539. Разрушение наружного кольца
из-за перегрузок
Рис. 5.40. Разрушение борта внутреннего кольца
из-за ударов при монтаже и демонтаже
охватывает большие площади. Иногда
сепаратор разрушается из-за повышенного
изнашивания, а также в результате появления
усталостных трещин в местах концентраторов
напряжений, например, в углах окон массивных
сепараторов роликовых подшипников (рис. 5.41).
Предотвращение аварийного
разрушения. В большинстве случаев разрушение
работающего подшипника происходит после
постепенного развития какого-либо повреждения,
например усталостного выкрашивания или
износа уплотнений. Развитие повреждений
обычно сопровождается внешними признаками:


УСТАЛОСТНЫЕ ПОВРЕЖДЕНИЯ КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ
361
Рис 5.41. Усталостные трещины массивных
сепараторов роликовых подшипников
из латуни ЛС59-1:
а - в углах окна сепаратора цилиндрического
подшипника; б- сквозная у сепаратора упорного
сферического подшипника
нарастанием уровней шума, вибрации,
повышением температуры. Поэтому контроль этих
величин, а также периодический осмотр
подшипникового узла помогает уменьшить
вероятность аварийного разрушения. С этой целью
в особо ответственных узлах целесообразно
ставить температурные и вибрационные
датчики.
5.5. УСТАЛОСТНЫЕ ПОВРЕЖДЕНИЯ
КОЛЕЦ И ТЕЛ КАЧЕНИЯ
Контактная усталость - процесс
накопления повреждений и развития разрушения
поверхностных слоев материала под действием
переменных контактных напряжений,
вызывающих образование трещин и ямок
выкрашивания (питтинг).
В зависимости от расположения
источника зарождения трещина может начать
распространяться под поверхностью или от
поверхности качения (рис. 5.42, я, б). Слияние ее с
соседними микротрещинами приводит к
выкрашиванию металла. Образовавшаяся ямка
выкрашивания снижает прочность прилегающего
участка кольца или тела качения. В результате
металл у ее края скалывается и размеры
выкрошившегося участка металла увеличиваются
(рис. 5.42, в).
а)
в)
Рис. 5.42. Схемы развития усталостных трещин,
приводящих к выкрашиванию при качении
(штриховые линии - возможные пути развития
разрушающих трещин)
К основным источникам зарождения
трещин относятся неметаллические включения
(всегда присутствующие в подшипниковой
стали), глубокие шлифовальные риски,
микронеровности и ямки вмятин, образовавшиеся
при попадании в зону контакта посторонних
частиц [7, 9]. В процессе работы подшипников
вблизи этих источников накапливаются
пластические деформации, в результате которых
(после исчерпания пластичности) появляются
усталостные микротрещины.
Образование пластических областей
около неметаллических включений А происходит
следующим образом [21] (рис. 5.43). В полосе
сдвига шириной h неметаллическое включение
А имеет сопротивление пластическому
деформированию намного большее, чем у
окружающего однородного материала К таким
включениям относятся, например, глобулярные
оксиды (штрихом показано его исходное
положение).
Рис. 5.43. Полоса сдвига, внутри которой
оказалось неметаллическое включение


362
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
При сдвиге металла в пределах полосы на
расстояние / степень деформации £ = / / h. Из-за
глобулярного включения суммарная ширина
полосы, где могут происходить деформации,
уменьшилась, следовательно, степень
деформации увеличилась. Поэтому вблизи таких
включений можно ожидать появления
пластически деформированного металла
(заштрихованные зоны). В то же время на удаленных от
включений участках полосы деформация
может оказаться только упругой. Циклическое
повторение сдвигов при работе подшипника
приводит к накоплению пластических
деформаций вблизи включений и в результате к
появлению трещин.
На рис. 5.44 показано включение
глобулярной формы, обнаруженное в
подшипниковой стали после обкатывания под нагрузкой
[34]. Рядом видны пластические области
("крылья бабочки"), по краям которых имеются
трещины.
При нормальной работе подшипника
кольца и тела качения разделены упругогидро-
динамическим слоем смазочного материала,
толщина которого больше высоты
микронеровностей, и они между собой не
контактируют. Если у кольца имеется глубокая
шлифовальная риска, то в момент контакта с телом
качения смазочный материал по ней
выдавливается и толщина упругогидродинамического
слоя уменьшается. В результате
микронеровности кольца и тела качения при
проскальзывании, взаимодействуя между собой,
пластически деформируются. Трение скольжения
снижает сопротивление пластическим
деформациям. Поэтому вблизи рисок развиваются пласти-
Рис. 5.44. Светлотравящееся образование
("крылья бабочки"), появившееся в
подшипниковой стали ШХ15 рядом
с глобулярным оксидом в результате
микропластических деформаций
ческие деформации, которые могут привести к
появлению разрушающих трещин и
выкрашиванию [10].
Если вязкость смазочного материала
недостаточная и надлежащая толщина упруго-
гидродинамического слоя не обеспечивается,
взаимодействие микронеровностей,
вызывающее их пластическое деформирование,
приобретает массовый систематический характер.
Усталостное выкрашивание происходит в виде
шелушения. Усталостные трещины при этом
распространяются на относительно малую
глубину, обычно до 5 ... 13 мкм (в отдельных
случаях до 25 мкм).
От подповерхностных неметаллических
включений усталостные трещины возникают в
существенно более глубоком слое,
достигающем V26, где Ъ - половина ширины площадки
контакта (измеренной в направлении качения)
[22]. Глубина ямок выкрашивания находится в
пределах слоя, в котором появляются
усталостные трещины. Она, как правило, не больше
V26. У тяжело нагруженных подшипников
при средних нормальных контактных
напряжениях, превышающих 2200 МПа, после
106 ... 109 млн. оборотов в поверхностном слое
глубиной до наблюдаются изменения
остаточных напряжений и микроструктуры в
результате пластических деформаций [8, 20].
Микроструктурные изменения проявляются
после специального травления шлифов металла
из-за отличий в отражательной способности.
Сравнивая с фоном неизмененного металла, в
подшипниковой стали наблюдают области
темного и светлого травления.
На рис. 5.45 показано осевое сечение
по центру дорожки качения кольца
радиального шарикоподшипника 309, отработавшего
600 • 106 оборотов при расчетном среднем
нормальном контактном напряжении 2500 МПа.
Изменения микроструктуры видны в виде двух
семейств полос, наклоненных к дорожке
качения под углом 30 и 80° [20]. По направлению
они близки к границам пластической области
теоретического решения (см. рис. 5.25, б). Это
решение выполнено для идеального жестко-
пластического неупрочняющегося материала.
При предельной нагрузке у такого материала
сдвиг должен происходить по линии
скольжения вдоль границы пластической области, т.е.
по полосе нулевой ширины. В реальном
металле сдвиг происходит по полосе, ширина h
(см. рис. 5.43) которой зависит от упрочняемо-
сти материала.


КОНТАКТНАЯ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ. ЗАКОНЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
363
Рис. 5.45. Структурные изменения под дорожкой
качения внутреннего кольца
шарикоподшипника 309
На рис. 5.46 показан типовой график сила
Р - пластическая деформация е, получаемый
при испытании на растяжение закаленных
подшипниковых сталей. На начальных этапах
пластического деформирования для
приращения Аб требуется относительно большое
приращение усилия АР. Соответственно ширина h
полосы сдвига при этом максимальная. По
мере развития пластической деформации
отношение АР I Ае уменьшается и полоса сдвигов
сужается. В момент, когда АР I Аб = 0, ширина
полосы h также станет равна нулю (сдвиг по
линии). Степень деформации г - 11 h станет
равной бесконечности и в результате
исчерпания пластичности произойдет разрушение.
Таким образом, накопление пластических
деформаций из-за циклически повторяющихся
нагружений при качении приводит к
появлению "несамозалечивающихся" разрушающих
трещин.
I ^
Рис. 5.46. Зависимость силы деформирования Р
от степени пластической деформации е
5.6. КОНТАКТНАЯ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ.
ЗАКОНЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Контактная или усталостная
долговечность - продолжительность работы
подшипника до усталостного выкрашивания материала,
обычно выражается числом оборотов или
часами работы L до выхода подшипника из строя,
или числом циклов нагружения N участка
детали, на котором произошло усталостное
выкрашивание. Контактная долговечность
подшипников зависит от многих факторов, к числу
которых относятся: нормальные и касательные
контактные напряжения; прочностные
свойства металла; степень загрязненности стали
неметаллическими включениями; состояние
контактирующих поверхностей.
Даже если группа одинаковых
подшипников, изготовленных из одной плавки, на
одном и том же оборудовании работает при
одинаковых нагрузках в идентичных условиях, их
долговечности все равно будут различаться.
Нередко максимальная долговечность
отличается от минимальной в 50 ... 100 раз. Такой
разброс долговечностей объясняется
случайным характером попадания (или непопадания)
в напряженную зону дорожек качения крупных
включений, вызывающих появление
усталостных трещин. Разброс долговечностей связан
также со случайным расположением дефектов
и неоднородностей металла, взаимное влияние
которых способствует выкрашиванию. Если в
напряженную зону попадает крупное
включение, то долговечность подшипника будет ниже,
чем при наличии в ней только мелких
включений.
Распределение долговечностей
одинаковых подшипников, отработавших в
идентичных условиях, близко к законам
логарифмически нормальному и Вейбулла. Ниже
приводятся некоторые сведения о графической
интерпретации контактной долговечности
подшипников или образцов металла, испытанных (или
отработавших) в идентичных условиях.
Если в идентичных условиях
выполнялись испытания партии подшипников с целью
определения контактной долговечности log L
(или log N), то результаты испытаний можно
представить в виде эмпирической функции
распределения (рис. 5.47). Абсциссами
экспериментальных точек служат логарифмы
долговечностей, например, количества оборотов
вышедших из строя подшипников. Шкала оси
ординат отражает число вышедших из строя
подшипников, выраженных в процентах или


364
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
100
80
60
40
B0)
20
(?Уе
/
/\
/1
'А
Ал
9/
У*/
/
/
& togL
Рис. 5.47. Эмпирическая функция распределения
долговечности подшипников
долях единицы. Например, ордината Р2о
отсекает участок эмпирической функции
распределения, содержащей 20 % экспериментальных
точек, которым соответствуют долговечности
более низкие, чем у других, - 80 %. Таким
образом, ордината какой-либо точки
экспериментальной зависимости характеризует собой
оценку вероятности содержания подшипников,
долговечности которых не превышают
значения абсциссы этой точки. С вероятностью
Р = 50 % (Р = 0,5) долговечности этой партии
подшипников не превышают 107 оборотов,
а с вероятностью Р = 80 % (Р = 0,8) - 107,3
оборотов.
Ордината каждой экспериментальной
точки подсчитывается следующим образом: для
вероятности, выраженной в долях единицы,
(i - 0,5) / п, а в процентах [(/ - 0,5) / п] 100 %,
где / - номер подшипника в ряду, где они
расположены в порядке возрастания долговечно-
стей; п - общее число подшипников в партии.
Если на оси ординат шкалу вероятностей
сделать неравномерной, то результаты
испытаний можно представить прямой линией. В этом
случае ордината, например Р = 20 %, должна
быть перенесена (показано стрелками новое
место на шкале в скобках). Для законов
распределения логарифмически нормального и
Вейбулла имеются специальные вероятностные
сетки с неравномерной разбивкой шкалы оси
ординат. Если результаты испытаний строго
соответствуют этим законам, то
экспериментальные точки ложатся на прямые линии.
На рис. 5.48 на логарифмически
нормальной и Вейбулла вероятностных сетках
приведены результаты испытаний на контактную
долговечность партии из 170 образцов,
изготовленных из стали ШХ15, закаленных по
стандартной для подшипниковой
промышленности технологии [23]. Они имели
сферическую рабочую часть диаметром 6 мм. Их
обкатывали под нагрузкой между двух дисков с
цилиндрическими рабочими поверхностями.
Распределение долговечностей ближе к
логарифмически нормальному закону, чем к закону
Вейбулла.
Закономерности образования
усталостных трещин, приводящих к выкрашиванию, у
этих образцов и подшипников одинаковы.
Поэтому распределение долговечностей
подшипников также должно быть ближе к
логарифмически нормальному закону. Однако при
обработке результатов испытаний партий,
состоящих из нескольких десятков штук, результаты
оценок долговечностей, выполненных по
обоим законам, оказываются близкими.
Обработку результатов испытаний
подшипников в большинстве стран проводят на
основе закона Вейбулла, а образцов металла на
контактную долговечность в СНГ - на основе
логарифмически нормального закона
распределения.
При оценке результатов испытаний
подшипников или образцов используют значения
Ll0 (или log Ll0) и L5Q (или log L5o)> т.е. значения
долговечностей, соответствующие
вероятностям Р = 10 и 50 % выхода подшипников (или
образцов) из строя по усталостному
разрушению. Если долговечность определяется в
циклах нагружения до разрушения, то для оценки
результатов испытаний используют
обозначения Nio и Мю (или log Nxo и log N50).
Иногда нижний индекс обозначает не
вероятность выхода из строя, а надежность
F = 100 % - Р9 %. Тогда, например, вместо Ll0
ПИШУТ LgQ.
К основным факторам, влияющим на
контактную долговечность, относятся
контактные нормальные и касательные напряжение.
На рис. 5.49 показана зависимость
долговечности образцов от нормального контактного
напряжения. Образцы изготовлены из стали
ШХ15 и термообработаны на твердость
64 HRC. По оси ординат отложены исходные
максимальные нормальные контактные
напряжения, рассчитанные по теории Герца. На
каждом уровне напряжений было испытано по


КОНТАКТНАЯ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ. ЗАКОНЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ
365
S5
SO
ВО
70
60
50
АО
30\
го
40
5
1Ш
Ш1| |,.| \\Ш
Mil 1 1 1 lli'l
ют
Ю N, цтлД
а)
§
on
80
70
60
50
4U
30
on
cQ
10
ч
Q
4
j
I
4
1
с?
=ш
^г
Зг\\
л
ш
л\\\
11
Mil
ь
f
/.
ш/
шг
л?'
/1 L
Л ИГ
Щ
^Tff
ffffl
tVt циклов
б)
Рис. 5.48. Эмпирическая функция распределения долговечностей образцов металла,
испытанных на контактную усталость:
а - на логарифмически нормальной вероятностной сетке; б - на вероятностной сетке Вейбулла
0 Й#/У
Рис. 5.49. Зависимость долговечности log N
образцов от расчетного герцевского
нормального контактного напряжения агт»х
20 образцов. Кружками отмечены
долговечности образцов, а треугольниками - значения
log N испытанных партий. Зависимость log NSo
от log o: max, так же как и зависимость log /V50 от
о.-max, хорошо аппроксимируется прямой.
logN„
О
О
7
6
1
/00
200
300 Т^МПа
Рис. 5.50. Зависимость логарифма долговечности
log JV50 образцов от касательного напряжения тк
На рис. 5.50 показана зависимость
долговечности образцов log N50 от касательных
контактных напряжений тк [25]. Из приведенных
данных следует, что и нормальные, и
касательные контактные напряжения в пределах
применявшихся в этих исследованиях нагрузок
могут изменять долговечность на два порядка.


366
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
5.7. УСТАЛОСТНЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ
Формула для расчета долговечности
подшипников отражает линейную зависимость
логарифма долговечности log L от логарифма
нагрузки log Р. Эта зависимость показана на
рис. 5.51 (масштабы по осям абсцисс и ординат
не совпадают). Из рис. 5.51 следует
(log/? - log/>2)/(logL2 - log/,) = tgy . E.23)
Если выразить L в млн. оборотов и принять
L\ = 1 млн. оборотов, то log Lj = 0. Нагрузку,
соответствующую этому значению логарифма
долговечности, обозначим через С. Тогда из
E.23) следует
(logC-logP)/logL = tgy
L = (C/P)ctgy.
Если принять ctg у = р, то
L = (C/P)P.
Эта зависимость положена в основу
расчета долговечности подшипников. Здесь
используется усталостная зависимость,
соответствующая 10%-ной вероятности выхода из
строя вследствие усталостного разрушения.
Показатель степени для шариковых
подшипников р=3, а для роликовых р = 10/3.
Практические расчеты по сопротивлению
усталости различных деталей машин обычно
выполняют, используя значение предела
выносливости, полученного для материала
деталей испытаниями образцов на изгиб с
вращением, хотя характер нагружения деталей может
существенно отличаться. Основанием для
этого является то обстоятельство, что физика
появления и накопления усталостных
повреждений в основном одинаковая. Исследованиями
Л.В. Коновалова и И.М. Петровой было
показано [16], что усталостная зависимость для
образцов, испытанных на изгиб с вращением,
может иметь три участка. При напряжениях,
превосходящих предел выносливости,
зависимость хорошо аппроксимируется прямой. При
напряжениях меньше предела выносливости
она имеет существенно меньший наклон. При
напряжениях примерно в 2 раза меньше
предела выносливости достигается порог
чувствительности, ниже которого усталостных
разрушений не наблюдается.
Учитывая сказанное, усталостную
закономерность для подшипников представим
схематично также состоящей из трех участков
(рис. 5.52). При нагрузках равных и меньших
Pq материал в расположении дорожки качения
колец и тел качения находится целиком в
упругом состоянии. Поэтому усталостные
повреждения не образуются. Этому соответствует
горизонтальный участок зависимости.
Превышение этого значения приводит к
тому, что в некоторых ослабленных чем-либо
сечениях появляются пластические сдвиги.
Причинами, способствующими появлению
сдвигов, могут явиться в подшипниковой стали
участки менее прочные, чем окружающий
материал, например, с повышенным содержанием
остаточного аустенита или с вкраплениями
сульфидов. Если в полосу сдвигов попадают
более прочные, чем окружающий материал
неметаллические включения, например
глобулярные оксиды или нитриды, то рядом с ними
по мере циклического повторения сдвигов
образуются области наклепанного материала.
Если такое включение будет достаточно
большим, то через некоторое число повторных
циклов нагружения возникают усталостные
трещины.
logP
logC
Wo
logPQ
N. 2k = o0
"^4
r,l
logLc logU
bglQ bgl
Рис. 5.51. Зависимость логарифма долговечности
log L от логарифма нагрузки log P
Рис. 5.52. Усталостная закономерность для
подшипников качения


ВИБРАЦИЯ И ШУМ
367
Чем больше будут контактные
напряжения, тем в большем количестве сечений
произойдут сдвиги, приводящие к усталостным
повреждениям и, соответственно, меньше
будет долговечность.
Если нагрузка станет равной или больше
Р0, то материал, примыкающий к дорожке
качения, будет пластически деформироваться в
макрообъеме. По мере повторения циклов
нагружен ия материал упрочняется и
интенсивность пластических сдвигов затухает. Однако
они продолжают иметь место. Их результатом
становится появление полос скольжения.
Таким образом, в процессе качения полосами
скольжений покрывается весь поверхностный
слой, прилегающий к дорожке качения.
Глубина этого слоя зависит от нагрузки и
геометрических параметров контактирующих тел.
Следует отметить, однако, что при
продолжении работы из-за ухудшения условий
трения (окисления смазочного материала,
попадания в него частиц износа) интенсивность
пластических сдвигов может увеличиться.
Концентраторы деформаций, попадая в полосы
сдвигов, вызывают образование высоко
наклепанных (светлотравящихся) областей, по краям
которых появляются микротрещины.
Развиваясь и сливаясь с другими, они приводят к
усталостному выкрашиванию. Пластические
сдвиги сопровождаются выделением теплоты, что
приводит к повышению интенсивности
диффузионных процессов. В частности, происходит
отпуск мартенсита, т.е. разупрочнение. Это
способствует появлению новых пластических
сдвигов. Явление отпуска проявляется в
микроструктуре поверхностного слоя в виде так
называемых темнотравящихся полос. Пример
этих образований приведен на рис. 5.45.
Правый наклонный участок усталостной
зависимости (см. рис. 5.52) применяется в
качестве расчетного для определения
долговечности подшипников при различных нагрузках.
Приближенно для построения
усталостной зависимости для подшипников из стали
ШХ15, термообработанной по стандартному
режиму, можно принять: угол yj = 18,5° для
правого наклонного участка для точечного
контакта (шарикоподшипников) и ух = 16,7°
для линейного (роликоподшипников); у2 = 36°
для левого наклонного участка по данным
испытаний образцов с точечным контактом; в
последующем это значение целесообразно
уточнить по результатам испытаний
шариковых и роликовых подшипников.
Значение нагрузки Р0, соответствующей
точке перегиба усталостной зависимости,
нетрудно подсчитать из каталожных данных по
значению статической грузоподъемности,
которой соответствует определенное значение
максимального герцевского нормального
напряжения и по значению среднего нормального
контактного напряжения а„о,
соответствующего точке перегиба. Для закаленной стали
ШХ15о;Ю*2,57ГПа.
По аналогии с принятой терминологией
при построении усталостных закономерностей
по результатам испытаний образцов на изгиб с
вращением величину а/|0 можно назвать
пределом контактной усталости.
Значение долговечности L0,
соответствующей точке перегиба, можно подсчитать,
используя соотношение
(logC-log/,0)/(logL0~logIr) = tgY1,
где log С = 0.
Строго говоря, усталостная зависимость
для партии подшипников из стали ШХ15
представляет собой не отрезки прямых, а довольно
широкие полосы. Поэтому определение
значения Р0, по-видимому, не будет иметь в
ближайшем будущем практического смысла.
Следует отметить, что значение
контактного нормального напряжения а„о
соответствующее динамической грузоподъемности С,
указанной в каталоге, располагается не на
правом наклонном участке расчетной усталостной
зависимости, а на ее продолжении, как
показано на рис. 5.52. Испытания партий
подшипников с целью проверки их качества
производится иногда при нагрузках, существенно более
высоких, чем Р0. Получаемая же по
результатам испытаний долговечность оказывается на
левом, более крутом участке усталостной
зависимости, а не на правом расчетном. Поэтому
может создаться ложное впечатление о более
высоком качестве подшипников, чем есть на
самом деле.
5.8. ВИБРАЦИЯ И ШУМ
Подшипниковый узел при вращении вала
(или оси) всегда является источником
вибрации, что связано с дисбалансом вала (оси) с
расположенными на нем деталями,
несовершенствами форм колец и тел качения
подшипника и др. Вибрация деталей приводит к
колебаниям воздуха. В диапазоне частот 16 ...
20 000 Гц они воспринимаются как шум.


368
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
К основным факторам, влияющим на
уровень вибрации во вращающемся
подшипнике, относятся следующие: отклонения от
круглой формы колец и тел качения;
эксцентричность дорожки качения вращающегося
кольца относительно оси вала; перекос
внутреннего кольца относительно наружного;
зазоры между телами качения и окнами
сепаратора; жесткость колец; состояние поверхностей
тел качения и контактирующих с ними колец;
чистота смазочного материала; демпфирующая
способность деталей подшипникового узла.
Причины возникновения вибрации и
шума, связанные с технологией изготовления
подшипников, и способы их уменьшения
приведены в работах [1, 3, 18], получивших
практическое применение на подшипниковых
заводах, и здесь не рассматриваются. Ниже даются
рекомендации по предотвращению появления
чрезмерных уровней вибрации в узлах, не
связанных с производством подшипников.
Одной из причин повышения уровней
вибрации и шума может явиться неправильно
выбранный радиальный зазор подшипника.
Рассмотрим радиальный подшипник, у
которого вращается внутреннее кольцо при
неподвижном наружном (рис. 5.53). Тела качения
под действием центробежных сил
прижимаются к дорожке качения наружного кольца.
Вектор силы от вала направлен вниз и
проходит через вертикальную ось подшипника.
Изменение формы колец и тел качения от
нагрузки предполагается пренебрежимо малым.
Теоретическим радиальным зазором
является разность между диаметром дорожки
качения наружного кольца и диаметром
дорожки качения внутреннего кольца и
удвоенным диаметром тел качения. Для
рассматриваемого подшипника в момент, когда тело
качения находится в самой нижней части
(рис. 5.53, а\ радиальный зазор Gr равен
максимальному расстоянию между окружностью,
вписанной в комплект тел качения, и дорожкой
качения внутреннего кольца. В этот момент
внутреннее кольцо располагается относительно
наружного с эксцентриситетом е0 = Gr I 2.
После смещения тела качения с вертикальной оси
подшипника эксцентриситет увеличивается.
Он будет максимальным, когда два соседних
тела качения в нижней части подшипника
расположатся симметрично относительно оси
подшипника, образуя с ней углы а = я / z, где
z - число тел качения (рис. 5.53, б).
Внутреннее кольцо опирается на нижние
тела качения в точках А и С (рис. 5.54).
Величина DE равна размаху колебаний внутреннего
кольца по вертикали, амплитуда колебаний
5 = 0,5 DE,
а)
б)
Рис. 5.53. Положение дорожки качения внутреннего кольца относительно наружного
при различном расположении наиболее нагруженных тел качения:
а - тело качения находится на линии действия нагрузки;
б - тела качения располагаются на равных расстояниях от линии действия нагрузки


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
369
Рис. 5.54. Расположение дорожки качения
внутреннего кольца (центр 02) относительно
окружности, вписанной в комплект тел качения
(центр 0\). Контакт с наиболее нагруженными
телами качения происходит в точках Л и С
025 = >//?I2-(/?1+Gr/2Jsin2a,
DB = 0XD-0XB = (RX+Grl2)-
-(tfj + Gr 12)cosa = (/?!+ Gr 12)A - cosa),
6 = 0,5D£ = 0,5(O2£ - 02B - BD) =
= 0,51"Л, - >//?12-(/?,+Gr/2Jsin2a -
-(/?,+Gr/2)(l-cosa)] =
= 0,5/?, [l - A + 0,5Gr / Rx )A - cosa) -
-«y/l-0 + 0,5Gr/tfjJsin2a .
Из этой формулы следует, что даже
идеализированный подшипник, у которого детали не
имеют отклонений от правильной
геометрической формы, будет являться источником
вибрации. Амплитуда колебаний внутреннего
кольца относительно наружного в
рассматриваемом случае зависит от числа тел качения,
поскольку a = я / г, и радиального зазора Gr.
Пример. Определить изменение амплитуды
колебаний внутреннего кольца радиального
шарикоподшипника 204 относительно наружного при
изменении зазора Gr нормальной группы в пределах,
предусмотренных стандартом.
У подшипника 204 Rx = 12,981 мм, z = 8. В
соответствии с ГОСТ 24810 при диаметре отверстия
20 мм радиальный зазор нормальной группы может
быть 5 ... 20 мкм. Подставив значения в формулу
E.23), получим 5 = 0,1 мкм при Gr = 5 мкм и
5 = 0,4 мкм при Gr - 20 мкм
Эти значения амплитуд колебаний соизмеримы
с теми, которые возникают у подшипников
4-5 классов точности из-за отклонений от кругло-
сти поверхностей качения. Таким образом,
применение подшипников с неоправданно завышенным
радиальным зазором приводит к повышению уровня
вибрации. В то же время если радиальный зазор
недостаточен, то в результате нагрева внутреннего
кольца и тел качения может произойти заклинивание
подшипника.
Повышенный уровень вибрации может
возникнуть вследствие недостаточно
тщательной подготовки посадочных мест вала и
корпуса, а также небрежного монтажа подшипника.
Отклонения от крутости шейки вала (оси) при
запрессовке подшипника частично копируются
на дорожке качения внутреннего кольца и
приводят к повышению радиального биения.
Перекосы колец при неправильном монтаже или
отклонении от перпендикулярности заплечиков
вала его оси вызовут появление осевого
биения. Если при монтаже подшипника нагрузка
на внутреннее кольцо будет передаваться от
наружного через шарики или ролики, то на
поверхностях качения появятся риски и
вмятины, которые вызовут вибрацию при его
вращении.
Попадание в смазочный материал
загрязнений также приводит к повышению уровня
вибраций. Поэтому перед установкой
подшипников отверстие корпуса и другие детали узла
должны быть тщательно очищены от
металлической стружки и загрязнений. При
циркуляционной смазочной системе необходимо
предусмотреть надлежащую ее фильтрацию.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бальмонт В.Б., Матвеев В.А. Опоры
качения приборов. М: Машиностроение, 1984.
С. 115-144.
2. Джонсон К. Механика контактного
взаимодействия. М.: Мир, 1989. 509 с.
3. Журавлев В.Ф. Динамика ротора в
неидеальных шариковых подшипниках // Изв.
АН СССР. Механика твердого тела. 1971. № 5.
С. 44-48.
4. Ивлев Д.Д., Непершин Р.И.
Внедрение сферического штампа в
жестко-пластическое пространство // Изв. АН СССР, МТТ.
1973. №4.
5. Кларк К. Жаропрочные сплавы. М.:
Металлургиздат, 1957.
6. Коновалов Л.В., Петрова И.М.
Особенности циклической прочности
конструкционных сталей в области циклической
долговечности // Вестник машиностроения. 1998.
№9. С. 3-11.


370
Глава 5. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАБОТЕ ПОДШИПНИКОВ
7. Коровчинский М.В. Распределение
напряжений в окрестности локального
контакта упругих тел при одновременном действии
нормальных и касательных усилий //
Машиноведение. 1967. N° 6. С. 85 - 95.
8. Литмен, Уайндер. Распространение
контактной усталости от источников
поверхностного и подповерхностного происхождения //
Теоретич. основы инж. расчетов. 1966. N° 3.
С. 94-110.
9. Мартин, Боргезе, Эберхардт.
Микроструктурные изменения в подшипниковой
стали, подвергаемой циклическому нагруже-
нию // Теоретич. основы инж. расчетов. 1966.
№З.С. 1-18.
10. Мартин, Эберхардт. Определение
возможных центров разрушения в условиях
контактной усталости при качении // Теоретич.
основы инж. расчетов. 1967. N° 4. С. 241 - 253.
11. Нестеров В.М., Орлов А.В.,
Черменскии О.Н. Влияние уровня нагрузки,
твердости материала и числа циклов нагружения на
формирование и прирабатываемость рабочих
поверхностей при обкатывании //
Машиноведение. 1975. №3. С. 102-108.
12. Орлов А.В. Контактные напряжения
и деформации для тел качения с
поверхностями сложной формы // Проблемы
машиностроения и автоматизации. 1994. № 3 - 4. С. 20 - 31.
13. Орлов А.В., Пинегин СВ.
Остаточные деформации при контактном нагружении.
М.: Наука, 1971.
14. Орлов А.В., Черменскии О.Н.,
Нестеров В.М. Испытания конструкционных
материалов на контактную усталость. М.:
Машиностроение, 1980. 110 с.
15. Пинегин СВ. Контактная прочность
и сопротивление качению. М.:
Машиностроение, 1969.244 с.
16. Повреждения и ненормальные
явления у подшипников качения и их причины.
Койо сейко Ко., Лтд. Материалы симпозиума.
Доклад № 16. М., 1974.
17. Подшипники качения: Справочное
пособие / Под ред. Н.А. Спицына и А.И. Спри-
шевского. М.: Машгиз, 1961. 828 с.
18. Снижение вибрации и шума
подшипников качения, диагностика их качества в
стендах при испытании на долговечность и при
эксплуатации в составе изделий / О.Н. Само-
хин, A.M. Авдеев, Е.Б. Варламов, В.Б.
Бальмонт. М.: НИИНавтопром, 1988. 76 с.
19. Степнов М.Н. Статистические
методы обработки результатов механических
испытаний. М.: Машиностроение, 1985. 232 с.
20. Фоскамп. Изменения в материале
под действием контактной нагрузки при
качении // Пробл. трения и смазки. 1985.
Т. 107. №3. С. 35-43.
21. Черменскии О.Н. Накопление
усталостных повреждений в опорах качения //
Проблемы машиностроения и надежности машин.
1990. №5. С. 44-49.
22. Черменскии О.Н. Приближенная
модель области пластических сдвигов перед
образованием питтинга у деталей подшипников
качения // Машиноведение. 1977. № 4. С. 110 - 115.
23. Черменскии О.Н. Учет качества
металла в расчетах контактной долговечности
деталей машин // Проблемы машиностроения и
надежности машин. 1993. № 3. С. 61 - 69.
24. Черменскии О.Н. Особенности
расчетов на контактную прочность и
долговечность тяжело нагруженных деталей из
закаленных сталей (на примере подшипников
качения): Статика // Вестник машиностроения.
1998. №9. С. 38-41.
25. Черменскии О.Н. Особенности
расчетов на контактную прочность и
долговечность тяжело нагруженных деталей из
закаленных сталей (на примере подшипников
качения): Качение // Вестник машиностроения.
1998. №10. С. 11-15.
26. Eschmann P., Hasbargen LM Weigand К.
Ball and Roller Bearings. Theory, Design and
Application. John Wiley & Sons Ltd. 1985. 492 p.
27. Frase D. Bearings which reweal their
loads // Ball Bearing Journal. N° 240. 1992. P. 2 - 4.
28. Hardy C, Baronet C, Tordion G.V.
Elastoplastic indentation of a half-spase by a rigid
sphere // J. Numerical Methods in Engrs. 1971.
Vol.3. P. 451.
29. Jira R. Die Bewegung der Kugein in
einem Schragkugellager // Walzlagertechnik.
1964. № 2. S. 2 -8.
30. Jones A. Ball motion and sliding friction
in ball bearings // Trans. ASME. Ser. DJ. Basic
Eng. 1959. Vol. 81. №1. P. 1-12.
31. Knight I., Rasmussen J. Trouble - free
operation // Ball Bearing Journal. 1992. N° 240.
P. 20.
32. Nisbet T.S., Mullet G.W. Rolling
bearings in servise // Interpretation of tipes of
damage. London. Hutchinson Benham. 1978. 128 p.
33. Palmgren A. Grundlagen der
Walzlagertechnik. Stutgard. 1964. 148 s.
34. Structural alterations of bearing steel
under rolling contact fatigue / K. Sugino, K.
Miyamoto, M. Nagumo, K. Aoki // Transactions of the
Iron and Steel Institute of Japan. 1970. Vol. 10.
№2. P. 98-110.


Глава 6
ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.1. ОСНОВНЫЕ ФАКТОРЫ
ПРИ ВЫБОРЕ ПОСАДОК
Для обеспечения нормальной работы
подшипника, при которой грузоподъемность и
долговечность максимальные, нужно создать
такие условия, чтобы его посадочные
поверхности плотно прилегали к соответствующим
посадочным поверхностям подшипникового
узла. Эти поверхности узла должны быть
изготовлены так, чтобы отклонения от правильной
цилиндрической формы корпуса и шейки вала
были минимальными.
Плоские поверхности корпуса и
заплечики вала, к которым прилегают торцы колец
подшипника, должны иметь минимальные
отклонения от перпендикулярности осям
соответственно отверстию корпуса и шейки вала.
Кольца, если они не относятся к
"плавающей" опоре, должны быть прочно
закреплены в осевом направлении. Проворачивание
колец относительно направления действующей
нагрузки приводит к повреждению посадочных
мест как подшипника, так и сопряженной с
ним детали.
Правильный выбор посадок помогает
избежать ряд негативных явлений в работе
подшипника. При выборе посадок необходимо
учитывать перечисленные ниже факторы.
Виды нагружения. Различают
следующие виды нагружения колец: местное,
циркуляционное и колебательное. При местном на-
гружении действующая нагрузка остается по
направлению неизменной относительно какой-
либо точки кольца. В этом случае у кольца
наиболее нагруженным будет участок,
включающий эту точку. Примером является
нагружение наружных колец подшипников
редукторов.
Циркуляционной называется такая
нагрузка, когда кольцо подшипника вращается
относительно ее направления. В этом случае по
мере его вращения нагруженными оказываются
все участки кольца. Примером может служить
нагружение внутренних колец подшипников
редукторов. Другим примером является
нагружение наружных колец центробежной силой
вращающегося на валу несбалансированного
диска. Нагружение внутренних колец в этом
случае будет местным.
При циркуляционной нагрузке кольцо
монтируется с натягом. В противном случае
оно будет перемещаться (вращаться)
относительно сопряженной с ней детали. Это явление
может быть проиллюстрировано следующим
образом. На рис. 6.1 показано наружное кольцо
подшипника, установленное в отверстии
корпуса с зазором. Оно подвергается действию
циркуляционной нагрузки. Пусть в момент,
когда нагрузка направлена вертикально вниз,
на корпусе и кольце будут нанесены риски.
Пусть направление нагрузки перемещается по
часовой стрелке. За один оборот, сделанный
нагрузкой, точка касания проделает путь по
отверстию корпуса, равный яД где D -
диаметр отверстия. Если диаметр наружного
кольца меньше диаметра отверстия, например, на
10 мкм, то точка касания в это же время по
наружной поверхности кольца проделает тот же
путь. Поэтому риска на кольце окажется
сдвинутой против часовой стрелки на 10я (мкм).
Если частота вращения нагрузки равна,
допустим 1000 мин, то в течение 1 ч риска на
наружной поверхности кольца проделает путь
относительно неподвижного корпуса, равный
10я • 1000 • 60 • 10° = бООя (мм).
Рис. 6.1. Наружное кольцо подшипника,
установленное в корпусе с зазором


372
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
Таким образом, если при
циркуляционной нагрузке кольцо установлено с зазором,
пусть даже очень малым, то оно будет
перемещаться относительно посадочной поверхности
сопряженной детали, что вызовет появление
так называемой контактной коррозии и износа.
Кроме того, возникнет вибрация вращающихся
частей относительно корпуса с амплитудой,
равной зазору. Рекомендуемые посадки,
обеспечивающие необходимый натяг при
циркуляционной нагрузке, приведены ниже в таблицах.
При местном нагружении направление
нагрузки остается неизменным. Поэтому
кольцо относительно сопряженной детали при
наличии зазора не проворачивается (исключая
нескольких оборотов в сутки, что практически
не вызывает износа). Еслет местному нагруже-
нию должны подвергаться наружные кольца
подшипников, то их, как правило,
устанавливают в корпусе с зазором. Рекомендуемые в
этом случае посадки приведены в таблицах.
При колебательном нагружении,
например в кривошипно-шатунных механизмах,
кольца при наличии зазора с сопрягаемой
деталью так же перемещаются относительно
последних, как и при циркуляционной нагрузке.
Только перемещения происходят на некотором
участке поверхности. Это также вызывает
контактную коррозию и износ. Поэтому кольца,
подверженные колебательному нагружению,
устанавливают с натягом.
Значение нагрузки. Кольца
подшипников при нагружении упруго деформируются, в
том числе и в окружном направлении. При
больших нагрузках эти деформации могут
ослабить натяг у внутренних колец и вызвать их
проворачивание относительно шейки вала.
Поэтому, если ожидаются большие нагрузки,
особенно ударного характера, натяг следует
создать увеличенным.
Внутренний зазор. При посадке с
натягом кольцо упруго деформируется. В
результате внутренний зазор подшипника уменьшается
или исчезает. При прессовых посадках может
возникнуть даже предварительный натяг.
В таких случаях бывает целесообразно
применить подшипники с увеличенным внутренним
зазором.
Нагрев подшипника. При работе
подшипника происходит его нагрев, прямо
зависящий от нагрузки и частоты вращения. При
нагреве кольца расширяются. В результате у
внутренних колец натяг может ослабнуть, а у
наружных - может исчезнуть зазор с
отверстием корпуса, необходимый для "плавающих"
опор.
"Плавающие" опоры. Если роль
"плавающей" опоры выполняет неразъемный
подшипник, то он устанавливается в корпусе с
зазором. Если корпус выполнен из легкого
сплава, то во избежание повреждений его
посадочной поверхности в его отверстие
предварительно запрессовывают стальной стакан.
Если роль "плавающей" опоры выполняет
цилиндрический роликовый, в том числе
игольчатый подшипник, одно из колец которого не
имеет бортов, то оба его кольца могут быть
установлены с натягом, так как перемещения
будут осуществляться в самом подшипнике.
6.2. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
Поля допусков и технические требования
к посадочным поверхностям валов и корпусов
подшипниковых узлов регламентированы
ГОСТ 3325. Стандарт распространяется на
подшипниковые узлы, отвечающие следующим
условиям:
валы сплошные или полые толстостенные
(отношение диаметра шейки вала к диаметру
отверстия не менее 1,25);
корпуса толстостенные (отношение
диаметра корпуса к наружному диаметру
подшипника не менее 1,25);
материал валов и корпусов - сталь или
чугун;
нагрев подшипников при работе до
100 °С включительно.
Стандарт содержит рекомендации по посадкам
подшипников классов точности 0, 6, 5,4, 2.
На рис. 6.2 приведена схема
расположения наиболее часто применяемых полей
допусков посадочных поверхностей вала и отверстия
корпуса относительно полей допускаемых
отклонений отверстия подшипника и его
наружного диаметра. Показанное расположение
полей допусков подшипников справедливо для
всех классов точности, исключая восьмой.
У него поле допускаемых отклонений диаметра
отверстия внутреннего кольца располагается
симметрично относительно нулевой линии.
Стандарт устанавливает следующие
обозначения:
L - основное отклонение для среднего
диаметра отверстия подшипника;
L0, L6y 15, L4y L2 - поля допусков для
среднего диаметра отверстия подшипников по
классам точности соответственно 0, 6, 5,4, 2;
/ - основное отклонение для среднего
наружного диаметра подшипника;
10,16, 15,14,12 - обозначения полей
допусков для наружного диаметра подшипников по
классам точности соответственно 0, 6, 5,4, 2.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
373
ii
Ци
//* 1 Г Г Г Г Г ■ « I
rF7G7G6Hl0H9H8H7H6j7 jJ
ШЩц
J6Jt6K6K7M6M7
т
N6 N7,
Р6Р7
№&0MMtePtijmJi
ffl
pWM
■fii;1' J
Ly >; ,> / / > > / / Ji
Рис. 6.2. Схема расположения наиболее часто применяемых полей допусков посадочных
поверхностей вала и отверстия корпуса относительно полей допускаемых отклонений
отверстия подшипника и его наружного диаметра
Условные обозначения посадок
подшипников указываются на сборочных чертежах и в
нормативно-технической документации
согласно следующем примерам.
Примеры. Подшипник класса точности О
сажается на вал с номинальным диаметром
50 мм с симметричным расположением поля
допуска js6 (ГОСТ 25347):
Посадка -05OLO/js6
L0
(или 050 L0 -js69 или 050 ).
То же, в отверстие корпуса с
номинальным диаметром 90 мм, с полем допуска Н7:
Посадка - 09ОН7/Ю
Н7
(или 09ОН7 -10, или 090 ).
10 '
Стандарт предписывает выбирать
посадки колец шариковых и роликовых радиальных
подшипников в зависимости от вида нагруже-
ния в соответствии с табл. 6.1. Посадки колец
радиально-упорных шариковых и роликовых
подшипников при различных видах нагруже-
ния и наличия или отсутствии осевой
регулировки выбирают по табл. 6.2. Выбор посадок
колец подшипников в зависимости от вида
нагружения, режима работы, диаметра, типа
подшипников производится с учетом табл. 6.3 -
6.5. Значения предельных отклонений
диаметров посадочных поверхностей подшипников
(верхнее - в числителе, а нижнее - в
знаменателе), валов и отверстий корпусов, а также
натяги (+) и зазоры (-) для основных типов
соединений указаны в табл. 6.6 - 6.45.
Требования ГОСТ 3325 по параметрам
шероховатости посадочных поверхностей под
подшипники на валах и в корпусах из стали, а
также опорных торцов заплечиков даны в
табл. 6.46. Допускаемые отклонения формы
посадочных и опорных торцовых поверхностей
приведены в табл. 6.47 - 6.50.


6.1. Посадки колец радиальных шариковых и роликовых подшипников (ГОСТ 3325)
Виды нагружения
колец
Местное
Циркуляционное
Колебательное
Посадки колец
Внутреннего на вал
L5
js5
L4
L2
js4
L5
n5
L4
n5
L2
п4
L5
j$5
L4
js5
L2
js4
LO
j$6
L6
j$6
LO
n6
L6
n6
L2
m4
LO
js6
L6
j$6
L5
h5
L4
h5
L2
h4
L5
m5
L4
m5
LO
h6
L6
h6
LO
m6
L6
m6
L5
k5
L4
k5
L2
k4
LO
g6
L6
g6
LO
k6
L6
k6
LO
f6
L6
f6
L5
js5
L4
L2
Js4
LO
js6
LO
js6
Наружного в корпус
/5
Js6
/4
Js5
/2
N6
/5
N6
/4
N5
/2
/5
/4
n
11
/0
JsZ
/6
N7
/0
N7
/6
11
/0
11
/6
H6
/5
H6
/4
H5
/2
Мб
/5
Мб
/4
M5
/2
Н7
/0
Н7
/6
М7
/0
М7
/6
Н8
/0
Н9
/0
Н8//6
Н9//6
Кб
/5
Кб
/6
К5
/2
G7
/0
G7
/6
К7
/0
К7
/6
Р7
/0
Р7
/6
Примечания:
1. При частотах вращения, превышающих предельные, для местного нагружения колец шариковых и роликовых радиальных подшипников следует
производить обработку посадочных мест вала и корпуса под посадку с полем допуска, расположенным симметрично относительно номинального диаметра в
соответствии с рис. 6.2.
2. Допускается при необходимости применение полей допусков j5, j6, J6, J7 ограниченного применения.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
375
6.2. Посадки радиально-упорных шариковых и роликовых подшипников при различных
видах нагружения и наличия или отсутствия осевой регулировки (ГОСТ 3325)
Вид нагружения
и способ
регулировки
Циркуляционное
нагружение
колец при
отсутствии регулировки
Циркуляционное
нагружение
регулируемых
колец
Нерегулируемые
и регулируемые
местно
нагруженные кольца,
не
перемещающиеся
относительно
посадочной поверхности
Местно
нагруженные
регулируемые кольца
внутреннего кольца на вал
LQ
пб
L6
пб
L
I
L0
тб
L6
тб
LO
k6
L6
k6
LO
Js6
L6
js6
L0/j$6
L6/j$6
L0/js6; L0/h6
L6/j$6; L6/h6
,0/h6; L0/g6; L0/f6;
.6/h6; L6/g6; L6/f6
Посадки
N7
/0
N7
/6
наружного кольца
M7
/0
М7
/6
К7
/0
К7
/6
Js7//0
J$7//6
в корпус
ы
/0
JJ
/6
М7//0; К7//0; Н7//0; М7//6;
К7//6; Н7//6
Н7//0; Н7//6
Р7
/0
Р7
/6


6.3. Посадки шариковых и роликовых подшипников на вал
Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
внутреннего
кольца
Местное
(вал не вращается)
Циркуляционное
(вал вращается)
Режим работы
Легкий или
нормальный Р < 0,07С
Нормальный или
тяжелый
0,07С</><0,15С
Легкий или
нормальный
0,07С</><0,15С
Диаметр отверстия, мм
радиального
радиально-
упорного
Любой
До 50
До40/До40
До 100/До 100
До 100/До 40
Св. 100/До 100
До 250
Рекомендуемые
посадки
L0/g6; L6/g6
L0/g6; L6/g6;
L0/f7; L6/f7;
L0/h6; L6/h6
L0/h6; L6/h6
L5/js5; L4/j$5;
L2/js4; L5/h5;
L4/h5; L2/h4;
L2/js3; L2/h3
L0/k6; L6/k6;
L5/j$5; L4/js5;
L2/js4; L0/j$6;
L6/js6
L5/k5; L4/k5;
L2/k4; L0/k6;
L6/k6; L0/j$6;
L6/j$6
L0/m6; L6/m6
Области применения
Ролики ленточных конвейеров и
подвесных дорог для небольших грузов,
барабаны самописцев, опоры волновых передач
Передние и задние колеса автомобилей
и тракторов, колеса вагонеток, самолетов и
т.п. Валки мелкосортных прокатных
станков
Блоки грузоподъемных машин, ролики
рольгангов, валки станов для прокатки
труб, крюковые обоймицы кранов
Гиромоторы и малогабаритные
электромашины, приборы. Внутришлифоваль-
ные шпиндели, электрошпиндели, турбохо-
лодильники
Сельскохозяйственные машины,
центрифуги, турбокомпрессоры,
газотурбинные двигатели, центробежные насосы,
вентиляторы, электромоторы, редукторы,
коробки скоростей станков, передач
автомобилей и тракторов


Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
внутреннего
кольца
Циркуляционное
(вал вращается)
Режим работы
Нормальный или
тяжелый
0,07С</><0,15С
Тяжелая и ударная
нагрузка
Нормальный
Диаметр отверстия, мм
радиального
До 100/До 40
Св. 100/До 100
-/До 250
/Св. 50
/ до 140
/Св. 140
/ до 200
/Св. 200
/ до 250
радиально-
упорного
До 100 /До 100
Св. 100/До 180
-/До 250
-
-
-
Любой, подшипников на закре-
пительно-стяжных втулках
Любой, подшипников на
закрепительных втулках
Рекомендуемые
посадки
L5/k5; L4/k5;
L2/k4; L0/k6;
L6/k6; L0/js6;
L6/js6
L5/m5; L4/m5;
L2/m4; L0/m6;
L6/m6
L5/n5; L4/n5;
L2/n4; L0/n6;
L6/n6; L0/p6;
L6/p6
L0/m6; L6/m6;
L0/n6; L6/n6
L0/p6; L6/p6
LO/гб; L6/r6;
L0/r7; L6/r7
Поля допусков
вала h8; h9
Поля допусков
валап9;Ы0
Области применения
Электродвигатели мощностью до
100 кВт, турбины, кривошипно-шатунные
механизмы, шпиндели металлорежущих
станков, крупные редукторы. Редукторы
вспомогательного оборудования прокатных
станов
Железнодорожные и трамвайные буксы,
коленчатые валы двигателей,
электродвигатели мощностью свыше 100 кВт, крупные
тяговые электродвигатели, ходовые колеса
мостовых кранов, ролики рольгангов
тяжелых станов, дробильные машины, дорожные
машины, экскаваторы, манипуляторы
прокатных станов, шаровые дробилки,
вибраторы, грохоты, инерционные транспортеры
Железнодорожные и трамвайные буксы,
буксы тяжело нагруженных
металлургических транспортных устройств. Некоторые
узлы сельскохозяйственных машин
Трансмиссионные и приводные валы и
узлы сельскохозяйственных машин
Примечание.В числителе даны значения диаметров для шариковых подшипников, а в знаменателе - для роликовых.


6.4. Посадки упорных шариковых и роликовых подшипников
Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
Режим работы
Осевые нагрузки
Колебательное
Осевая и
радиальная нагрузка
Диаметр отверстия, мм
радиального
радиально-
упорного
Любой
До 200
Св. 200 до 250
Рекомендуемые
посадки
L0/j$6; L6/js6
L0/js6; L6/js6
L0/k6; L6/k6
L0/m6; L6/m6
Области применения
Узлы с одинарными упорными
подшипниками
Узлы с двойными упорными
подшипниками
Узлы на упорных подшипниках со
сферическими роликами
Примечание. Для двойных упорных подшипников с отверстием диаметром свыше 150 мм допускается применение посадок L0/k6, L6/k6.
6.5. Посадки шариковых и роликовых подшипников в корпус
Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
наружного кольца
Циркуляционное
(вращается корпус)
Режим работы
Тяжелый при
тонкостенных корпусах
/>>0,15С
Нормальный
0,07С</><0,15С
Нормальный или
тяжелый 0,07С < Р < 0,15С
Рекомендуемая посадка
Р7//0; Р7//6; Р6//5
Js7//0; J$7//6; K7//0; К7//6
N7//0; N7//6; М7//0; М7//6
Области применения
Колеса автомобилей, тракторов, башенных
кранов, ведущие барабаны гусеничных машин
Ролики ленточных конвейеров, барабанов
комбайнов, валики станов для прокатки труб
Передние колеса автомашин и тягачей. Ролики
рольгангов, коленчатые валы, ходовые колеса
мостовых и козловых кранов. Опоры и блоки крюковых
обоймиц и полиспастов. Опорно-поворотные
устройства кранов


Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
наружного кольца
Местное (вращается
вал)
Местное или
колебательное
(вращается вал)
Режим работы
Нормальный или
тяжелый (для точных грузов)
0,07С</><0Л5С
Нормальный
0,07С</><0Л5С
Нормальный или
тяжелый (перемещение вдоль
оси отсутствует)
0,07С</><0,15С
Нормальный или
тяжелый />>0,15С
Легкий или нормальный
Р < 0,07С
Нормальный или
тяжелый 0,07С < Р < 0,15С
Легкий или нормальный
0,07С</><0,15С
Рекомендуемая посадка
М6//5; М6//4; К6//5; К6//4
Js6//5; Js6//4; J$7//0; J$7//6
M7//0; M7//6; K7//0;
K7//6; Js7//6; Js7//0
H7//0; H7//6; J7//0; J7//6
H7//0; H7//6; H6//5; H6//4; H5//2;
Js7//0; J$7//6; Js6//4; J$5//2
K6//5; K6//4; K5//2;
Js6//5; J$6//4; Js5//2
Js7//0; Js7//6; H7//0; H7//6
Области применения
Шпиндели тяжелых металлорежущих станков
Электродвигатели, центробежные насосы,
вентиляторы, центрифуги, шпиндели быстроходных
металлорежущих станков, турбохолодильники, узлы с ра-
диально-упорными шариковыми подшипниками
Коробки передач, задние мосты автомобилей и
тракторов. Подшипниковые узлы на конических
роликовых подшипниках
Узлы общего машиностроения, редукторы,
железнодорожные и трамвайные буксы, тяговые
электродвигатели, сельскохозяйственные машины
Быстроходные электродвигатели, оборудование
бытовой техники
Шпиндели шлифовальных станков, коленчатые
валы двигателей
Трансмиссионные валы, молотилки, машины
бумажной промышленности


Продолжение табл. 6.5
Условия, определяющие выбор посадки
Вид нагружения
наружного кольца
Местное (вращается
вал).
Нагрузка
исключительно осевая
Местное (вращается
вал)
Циркуляционное
(вращается корпус)
Режим работы
Нормальный
0,07С</><0,15С
Тяжелый Р>0,\5С
Нормальный или
тяжелый 0,07С < Р < 0,15С
Тяжелый />>0,15С
Рекомендуемая посадка
Н8//0; Н8//6
Н8//0; Н8//6; Н9//0;
Н9//6; Н6//5; Н6//4
G7//0; G7//6; G6//5; G6//4
Js7//0; Js7//6
К7//0; К7//6
М7//0; М7//6
Области применения
Все типы узлов с упорными подшипниками
Узлы с шариковыми упорными подшипниками
Узлы с упорными подшипниками на конических
роликах
Узлы со сферическими упорными роликовыми
подшипниками для:
общего применения
тяжелых металлорежущих станков (карусельные)
вертикальных валов турбин
Примечания:
1. Допускается при необходимости использование вместо Js6, Js7 полей допусков ограниченного применения J6, J7.
2. В случае разъемных корпусов посадки должны быть выбраны с зазором (поля допусков диаметров отверстий корпусов Н7, Н6, G7, G6).


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
381
s
и
2
s
S
S
а
2 =
СО о
s т
о н
о- «
и ее
§2
И
я S
s э
И
gi
§ 8*
Вб Б
ВВ I
о о
2 s
§1
s х
s 2
о §
4> Я
2
S
л
э
а.
Б
VO
VO
5
>пус
*
1 и
5
о
С
дельное
юнение
Пре
OTKJ
«
*п
vO
VO
""*
Ч
VO
VO
£
VO
С
се S
§1
2
tf
ала, мкм
а
аметр-
еди
s
X
о
5
С
8
редель
С
а
ципн
, мкм
с
CN
1
Ч
°?
7
!т
7
т*
+
О
7
«««^
О
го
+
О
+6/
CN
+
+8/
?
**»»
о
+
Г
го
§
От 0,6
00
7
о
CN
1
т
°f
7
VO
+
О
т
"-««.
о
т*
+
7
+9/
+
+12
00
+
**»»
VO
+
°F
VO
Св. 3
CN
7
го
7
ч*
-^
•п
<г
7
Г»
+
•п
т
-»«.
•п
т*
+
т
+ 10/
¥
+15
+10
^^
о
+
°?
о
VO
7
VO
7
t^
i
7
7
7
00
+
«п
7
»>*.
•О
•о
+
+
+12/
+
+18
+12
^
го
CN
+
°f
00
»-м
о
го
7
О
7
О
7
1
7
го
7
т
о
+
•Г)
1»
"-««.
•Л
vO
+
CN
+
+15/
00
+
+21
+15
«^
00
CN
+
О
7
о
го
00
т
•Л
7
7
1
^
VO
7
7
•■*
+
о
°f
»>».
о
00
+
CN
+
+18/
?
+25
+17
«^
го
ГО
+
CN
7
о
•п
о
го
ON
т
о
7
-29
^
О
1
On
7
Гр
^
CN
+
Ч">
7
»>».
•Л
ON
+
?
+21/
+11
+30/
+20
«^
ON
ГО
+
7
о
00
о
00
7
vO
7
-34
^
CN
1
CN
7
<Г
го
+
ол
~
"""^
О
+
го
+
+25/
+13
+35/
+23
«^
•л
Tf
+
О
7
О
<N
О
00
00
т
го
т
-39
^
1
•п
7
1
-Ч-
+
«о
CN
7
■—
•л
(N
р^
+
ГО
+
+28/
+15
+40/
+27
"^N.
<ч
•Л
+
CN
О
00
» 120
*т
о
7
-44
->*.
•Г)
1
ON
7
го
1
VO
+
•Г)
Tt
"^N.
Ч">
т*
w^
+
?
+33/
+17
+46/
+31
"^N.
О
VO
+
О
го
О
•п
CN
» 180
00
VO
«п
f
1
CN
7
vO
VO
+
О
VO
7
■—
о
vO
1
+
+36/
+20
+52/
+34
^
vO
vO
+
4">
7
•Л
*-и
ГО
» 250
8
CN
7
-54
'—
00
vO
CO
00
00
1
о
00
7
«««^
о
00
*•*
1
+
+40/
+21
+57/
+37
««^
ГО
1^
+
о
T
s
Tt
» 315
-108
^
00
?
-20
о
T
о
7
о
CN
+
О
о
7
"^N.
О
о
CN
+
•Г)
+
+45/
+23
+63/
+40
"^N.
О
00
+
т
о
о
Ч">
» 400
-120
i
-76
т
-22
rt
т
о
CN
7
■^».
О
CN
<Ч
+
О
+44
+26
+70/
+44
«^
00
00
+
о
7
о
го
VO
» 500
-130
i
-80
-74
■^
-24
о
7
О
ш
CN
"^N.
О
Ч">
<N
+
О
+50
+30
+80/
+50
"-^
о
о
+
7
О
О
00
» 630
-142
'
-86
-82
■^
-26
VO
7
О
00
7
"-«^
О
00
CN
+
О
+56
+34
+90/
+56
"-^
CN
+
-100
1
о
о
о
» 800
-164
i
-98
ON
-28/
vO
т
О
го
7
»«»,.
О
го
го
+
о
+66
/+40
+106
+66
"-^
CN
ГО
+
-125
i
о
•л
CN
» 1000
-188
--
о
7
-108
-30
00
7
О
ON
7
•-«^
О
ON
ГО
+
О
+78
/+48
+126
+78
"-^
vO
+
-160
1
о
-
» 1250
-212
--
о
-12
-124
-32
CN
°Г
О
^
т
"-«^
о
vO
rt
+
О
+92
/+58
+150
+92
"-^
4t
00
+
-200
i
о
о
о
CN
» 1600
-240
--
о
-13
-144
-34
о
7
о
irT
•Г)
"^.
о
•п
•Л
+
о
+110
/+68
+178
+110
«^
о
CN
CN
+
053-
i
8
»25
» 2000
а Г
х
х L
И
m Г


382
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
х
и
2
s
л
5
О
й г
•л Р
со н
© ее
£а
= £
a 5
S с
о >»
= сЬ
!!
«I
* &
Г-
Посадка
ч
а
а
^
3
VO
3
vO
/01
^
LO/
vO
я
J
VO
£
О
J
VO
с
3
з4
-12
CN
+
h
vO
+
Г
00
+
7
+12..
h
+ii.
о
т*
+
CN
+
vo
7
?
00
7
ГО
§
VO
о
6
00
7
7
-12
+
7
00
+
7
+14..
7
+12.
+
t^
+
+
О
CN
+
00
+
+24.
VO
ГО
0
и
-22
7
-14
ГО
+
7
00
+
7
+15..
Y
+12,5.
+
00
+
VO
+
ГО
CN
+
.+10
+27..
о
VO
ft
-27
°?
-17
CN
+
7
00
+
?
+16..
.-5,5
+13,5.
+
о
<N
+
+
vO
CN
+
.+12
+31..
00
о
ft
.-33
-10.
-20
ГО
+
ГО
1
о
*-м
+
7
+19..
.-6,5
+16,5.
CN
+
•П
CN
+
00
+
р—
ГО
+
.+15
+38..
о
ГО
00
*
.-41
-13.
-25
ГО
+
VO
1
CN
w^
+
•?
+23..
°F
+20.
<N
+
О
ГО
+
On
+
Г-
ГО
+
.+17
+45..
о
«п
о
ГО
*
.-49
-15.
-29
•Г)
+
ON
7
Ч">
»-«
+
7
+27..
.-9,5
+24,5 .
<N
+
VO
ГО
+
.+11
+45..
.+20
+54..
о
00
о
*
.-58
-16.
-34
00
+
CN
7
О
CN
+
<Т
+33..
7
+31..
ГО
+
Ч">
Tf
+
.+13
+55..
.+23
+65..
о
CN
О
00
ft
.-68
-18.
.-39
-
+
•л
CN
•Л
CN
+
7
+39...
-12,5
+37,5 ..
ГО
+
ГО
«п
+
.+15
+66..
.+27
+77..
о
00
120
ft
.-79
-20.
}
•л
+
ON
7
О
ГО
+
-13
+46...
-14,5
«о
+
т*
+
ГО
+>
.+17
+76..
.+31
+90..
о
•л
CN
180
*
00
-21.
.-49
00
+
CN
7
«n
ГО
+
-16
+51 ...
-16
+51 ..
т*
+
*•*
г^
+
.+20
+87..
..+34
+101.
•п
ГО
250
а
.-98
-22.
.-54
CN
+
VO
7
О
Tt
+
-18
+58...
-18
+58..
Tf
+
О
00
+
.+21
+97..
..+37
+113.
о
о
т*
315
ft
-108
-23..
.-60
CN
+
О
т
Ч">
^
+
о
7
+65 ...
-20
+65..
•л
+
о
?
..+23
00
+10
..+40
+125.
8
«п
400
Л
-120
-26..
.-66
00
<N
+
3
т
о
Ч">
+
-22
+72..
о
+94.
..+26
о
+12
..+44
+138.
о
ГО
vO
500
*
-130
?
.-74
•л
+
о
7
«п
t^
+
.-25
+100.
о
•л
CN
+
..+30
•п
+15
..+50
+175.
о
о
00
630
ft
-142
+14..
.-82
1^
+
..-56
о
о
+
..-28
+128.
о
VO
Ч">
+
..+34
о
+19
..+56
+212.
о
о
о
800
*
-164
+27..
.-94
ON
+
«
Т
CN
+
ее-*
+158.
о
^
ON
+
..+40
^
+23
..+66
+257.
о
•л
CN
1000
Л
-188
+50..
.-108
о
ГО
+
..-78
о
vO
+
.-39
+199.
о
00
ГО
CN
+
..+48
VO
+28
..+78
+316.
о
о
VO
1250
ft
-212
+80..
.-124
00
VO
+
..-92
+200
..-46
+246.
о
CN
ON
CN
+
..+58
о
+35
..+92
+384.
о
о
о
CN
1600
ft
.-240
+120.
.-144
VO
CN
+
О
7
о
Ч">
CN
+
.-55
+305.
о
о
VO
ГО
+
..+68
00
+42
.+110
+450..
§
CN
2000
*


6.8. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 0-го класса точности
д
"or 2$
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
» 1000
» 1250
» 1600
» 2000
» 2500
мм
до 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
» 1000
» 1250
» 1600
» 2000
» 2500
»3150
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
А», мкм,
нижнее*1
И
-8
-8
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-25
-30
-35
-40
-45
-50
-75
-100
-125
-160
-200
-250
-310
Р7
-6/-16
-8/-20
-9/-24
-11/-29
-14/-35
-17/-42
-21/-51
-24/-59
-28/-68
-28/-68
-33/-79
-36/-88
-41/-98
-45/-108
-78/-148
-88/-168
-100/-190
-120/-225
-140/-265
-170/-320
-195/-370
-240/-450
N7
-4/-14
-4/-16
-4/-19
-5/-23
-7/-28
-8/-33
-9/-39
-10/-45
-12/-52
-12/-52
-14/-60
-14/-66
-16/-73
-17/-80
-44/-114
-50/-130
-56/-146
-66/-171
-78/-203
-92/-242
-ПО /-285
-135/-345
М7
Предельное
-2/-12
0/-12
0/-15
0/-18
0/-21
0/-25
0/-30
0/-35
0/-40
0/^Ю
0/-46
0/-52
0/-57
0/-63
-26/-96
-30/-110
-34/-124
-40/-145
-48/-173
-58/-208
-68/-243
-78/-286
Поля допусков
К7
Js7
отклонение диаметра отверстия,
0/-10
+3/-9
+5/-10
+6/-12
+6/-15
+7/-18
+9/-21
+10/-25
+12/-28
+12/-28
+13/-33
+16/-36
+ 17/^0
+18/-45
0/-70
0/-80
0/-90
0/-105
0/-125
0/-150
0/-175
0/-210
+5/-5
+6/-6
+11-1
+9/-9
+10/-10
+12/-12
+15/-15
+17/-17
+20/-20
+20/-20
+23/-23
+26/-26
+28/-28
+31/-31
+35/-35
+40/-40
+45/^*5
+52/-52
+62/-62
+75/-75
+87/-87
+105/-105
J7
мкм
+4/-6
+6/-6
+8/-7
+10/-8
+12/-9
+14/-11
+18/-12
+22/-13
+26/-14
+26/-14
+30/-16
+36/-16
+39/-18
+43/-20
Н7*2
+10
+12
+15
+18
+21
+25
+30
+35
+40
+40
+46
+52
+57
+63
+70
+80
+90
+105
+125
+150
+175
+210
G7
+12/+2
+16/+4
+20/+5
+24/+6
+28/+7
+34/+9
+40/+10
+47/+12
+54/+14
+54/+14
+61/+15
+69/+17
+75/+18
+83/+20
+92/+22
+104/+24
+116/+26
+133/+28
+155/+30
+182/+32
+209/+34
+248/+38
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


384
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
s
и
2
s
S
о. Z
ч =
Л о
|«
* о
5 w
о ее
?а
л °
§ S
s a
О. S
2 х
3 =
£*
■ £
IS-
О I
о о
Б S
И
S и
Г 2
8-8
3 g.
U
Е
к
V©
Посадка
:
с
о
О
*©
X
о
о
г-
о
г^
и
о
г-
2
о
о
^» 1
Си
Е
$■
о
7
7
00
CN
7
+
СО
7
+
h
о
+
Tf
7
7
О
7
7
vO
+
7
¥
7
ON
+
^ op
CN
+
7
7
<^
i
VO
•—*
+
со
о
m
CN
5
CN
+
7
7
О
О
CN
+
VO
CO
ffl
и
00
CN
7
CO
CN
VO
7
+
7
+
CO
7
о
+
7
»o
+
7
On
7
»■■*
+
ч*
CN
+
О
9-+
VO
ft
CN
CO
4
VO
7
00
7
00
+
7
ON
+
Tt
7
CN
v*
+
7
00
+
7
CO
CN
+
CO
+
On
CN
+
00
—*
О
Л
г-
7
1
о
7
7
On
+
On
7
О
7
v>
7
•Л
?■»«
+
°T
<N
+
7
00
CN
+
•o
+
¥">.
CO
+
О
со
00
ft
•Л
7
On
VO
7
7
7
CO
CN
CN
7
00
7
00
*-M
+
~
•Л
CN
+
7
CO
CO
+
VO
+
CN
t*
+
О
•Л
О
со
ft
со

О
7
со
7
7
CN
7
00
7
7
CN
7
|
CN
+
СО
7
о
со
+
7
On
СО
+
00
+
J
«п
+
о
00
о
ft
7
CN
7
о
7
7
со
7
CN
со
7
•п
CN
«П
CN
+
7
•п
СО
+
7
«О
+
ON
+
ON
•n
+
О
CN
О
00
ft
..-72
7
00
7
7
7
00
со
о
CN
+
О
7
00
CN
+
00
7
о
+
7
CN
+
О
+
00
VO
+
о
«о
о
CN
*
..-79
7
7
7
7
7
О
7
г^
7
00
CN
+
7
О
7
со
7
CN
«О
+
СО
+
00
VO
+
О
00
о
«о
ft
7
7
VO
rp
о
7
VO
7
CO
7
CO
CN
+
CO
7
CO
CO
+
о
7
vO
+
VO
О
VO
+
CO
+
On
1^
+
О
•Л
CN
О
00
ft
s
7
7
7
vO
7
•Л
1
00
t-
T
On
7
00
7
— 00
VO
CN
+
9-+
•n
vO
CO
+
7
CN
+
7
VO
*-и
+
00
00
+
•Л
»—*
со
о
CN
ft
00
CN
+
r^
7
О
Tf
+
00
CN
1
О
7
00
о
7
00
7
О
CN
+
vO
7
CO
+
CO
7
•Л
Tt
+
О »Л
7 7
r^
+
4*
7
CO
+
*-«
+
00
ON
+
О
о
-^t
VN
CO
*
CO
VO
+
00
7
О
00
+
о
00
о
»—
+
о
о
•Л
о
о
ft
CN
CN
7
О
CN
7
7
CO
+
о
•n
о
t^
+
4*
7
VO
On
+
7
7
00
CN
+
00
Tt
7
о
CO
VO
О
о
«о
ft
On
1
7
7
7
о
+
•о
Гр
о
00
+
7
О
7
7
О
со
7
со
+
00
VO
7
о
о
00
о
VO
ft
vO
7
VO
7
7
+
о
о
7
о
ON
+
^
CN
7
7"
VO
7
о
о
ON
9-Л
+
о
о
Л
00
7
00
7
О
со
CN
7
CN
•Л
+
»о
CN
7
•л
о
7
7
7
ON
7
7
*?
1
•л
CN
CN
+
О
•Л
CN
О
S
ft
•n
7
О
7
•Л
00
7
CN
CN
CN
CN
VO
+
О
VO
1
»n
CN
7
CN
7
CO
7
CN
7
CO
О
CN
+
О
CN
«O
vO
CN
+
О
о
VO
О
CN
ft
CN
00
со
1
CN
7
О
•Л
7
•Л
Г»
CN
+
о
о
7
О
m
7
CN
7
00
о
CN
+
00
о
7
CN
CN
+
О
со
О
CN
СО
+
ON
7
со
1
VN
CN
7
г-
со
7
Г-
00
+
о
«о
7
«о
1^
+
CN
00
со
CN
+
О
7
m
00
CN
+
•n
•О
1
о
г»
со
+
Я о
с5
о
CN
О
о
VO
CN
О
8
CN
*
00
1
00
7
8
•Л
1
7
о
7
о
•™*
СО
1
°
•"-
CN
+
CN
СО
7
VO
00
CN
+
Г»
7
о
*>
1
°
•Л
+
о
•Л
со
°
CN


6.10. Предельные отклонения диаметров валов при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 6-го класса точности
dt\
Or 0,6
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
AM
до 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dmy мкм,
нижнее*
-7
-7
-7
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
-35
-АО
пб
+10/+4
+16/+8
+19/+10
+23/+12
+28/+15
+33/+17
+39/+20
+45/+23
+52 / +27
+60/+31
+66/+34
+73 / +37
+80/+40
+88/+44
тб
+8/+2
+12/+4
+15/+6
+18/+7
+21/+8
+25/+9
+30/+11
+35/+13
+40/+15
+46/+17
+52/+20
+57/+21
+63/+23
+70/+26
Кб
Поле
Js6
: допусков
J6
h6
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+6/0
+9/+1
+10/+1
+12/+1
+15/+2
+18/+2
+21/+2
+25/+3
+28/+3
+33/+4
+36/+4
+40/+4
+45/+5
+44 / 0
+3,0/-3,0
+4,0 /-4,0
+4,5/^,5
+5,5/-5,5
+6,5/-6,5
+8,0/-8,0
+9,5/-9,5
+ 11,0/-11,0
+12,5/-12,5
+14,5/-14,5
+16,0/-16,0
+ 18,0/-18,0
+20,0/-20,0
+22,0/-22,0
+4 1-2
+6/-2
+7/-2
+8/-3
+9/-4
+11/-5
+12/-7
+13/-9
+14/-11
+16/-13
+16/-16
+18/-18
+20/-20
0/-6
0/-8
0/-9
0/-11
0/-13
0/-16
0/-19
0/-22
0/-25
0/-29
0/-32
0/-36
0/-40
0/-^4
g6
02/-8
-4/-12
-5/-14
-6/-17
-7/-20
-9/-25
-10/-29
-12/-34
-14/-39
-15/-^4
-17/-49
-18/-54
-20 /-60
-22/-66
f6
-6/-12
-10/-18
-13/-22
-16/-27
-20/-33
-25/-41
-30/-49
-36/-58
-43/-68
-50/-79
-56/-88
-62/-98
-68/-108
-76/-120
' Верхнее предельное отклонение равно нулю.


dt мм
От 0,6 до 3
Св. 3 )
» 6 >
» 10 >
» 18 >
» 30 >
» 50 >
» 80 >
» 120 >
» 180 >
» 250 >
» 315 >
» 400 >
» 500 >
> 6
► 10
> 18
> 30
► 50
> 80
► 120
> 180
► 250
> 315
> 400
> 500
> 630
6.11. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 6-го класса точности
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
А», мкм.
нижнее*
-7
-7
-7
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
-35
-40
L6/n6
+17...+4
+23 ... +8
+26... +10
+30... +12
+36 ...+15
+43 ...+17
+51 ...+20
+60... +23
+70... +27
+82 ...+31
+91 ... +34
+103 ...+37
+115...+40
+128 ...+44
L6/m6
+15...+2
+ 19...+4
+22... +6
+25 ... +7
+29... +8
+35 ... +9
+42 ...+11
+50 ...+13
+58 ...+15
+68 ...+17
+77 ... +20
+87 ...+21
+98... +23
+110 ...+26
L6/k6
+13 ...0
+16 ...+1
+17...+1
+19 ...+1
+23 ... +2
+28... +2
+33 ... +2
+40... +3
+46... +3
+55 ... +4
+61 ... +4
+70... +4
+80... +5
+84... 0
Посадка
L6/js6
+10,0 ...-3,0
+11,0 ...-4,0
+11,5 ...-4,5
+ 12,5 ...-5,5
+ 14,5 ...-6,5
+18,5 ...-8,0
+21,5 ...-9,5
+26,0 ...-11,0
+30,5 ...-12,5
+36,5 ...-14,5
+41,0 ...-16,0
+48,0 ...-18,0
+55,0... -20,0
+62,0... -22,0
L6/J6
+11...-2
+13...-2
+14...-2
+15...-3
+17...-4
+21...-5
+24... -7
+28... -9
+32...-11
+38...-13
+41...-16
+48...-18
+55... -20
L6/h6
+7... -6
+7 ... -8
+7 ... -9
+7...-11
+8...-13
+10...-16
+12...-19
+15...-22
+18...-25
+22... -29
+25 ... -32
+30... -36
+35 ... -40
+40... -44
L6/g6
+5 ... -8
+3...-12
+2...-14
+1...-17
+1 ... -20
+1...-25
+2... -29
+3 ... -34
+4...-39
+7 ...-^4
+8... -49
+12...-54
+15...-60
+18...-66
L6/f6
+1...-12
-3...-18
-6... -22
-9... -27
-12 ...-33
-15 ...-41
-18 ...-49
-21 ...-58
-25 ...-68
-28... -79
-31 ...-88
-32 ...-98
-33...-108
-36...-120
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


6.12. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке шариковых и роликовых радиальных i
шариковых радиально-упорных подшипников 6-го класса точности
D,
От 2,5
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
3
6
10
18
30
50
80
120
180
250
315
400
500
630
800
1000
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Dm, мкм,
нижнее*1
-7
-7
-7
-7
-8
-9
-11
-13
-18
-20
-25
-28
-33
-38
-45
-60
Р7
-6 /-16
-8/-20
-9/-24
-11/-29
-14/-35
-17/-42
-21/-51
-24/-59
-28/-68
-33/-79
-36/-88
-41 /-98
-45/-108
-78/-148
-88/ -168
-100/-190
N7
^/-14
^/-16
-4/-19
-5/-23
-7/-28
-8/-33
-9/-39
-10 /^45
-12/-52
-14/-60
-14/-66
-16/-73
-17/-80
-44/-114
-50/-130
-56/-146
М7
Предельное
-2/-12
0/-12
0/-15
0/-18
0/-21
0/-25
0/-30
0/-35
0/-40
0/-46
0/-52
0/-57
0/-63
-26/-96
-30/-110
-34/-124
Поля допусков
К7
J$7
отклонение диаметра отверстия,
0/-10
+3/-9
+5/-10
+6/-12
+6/-15
+7/-18
+9/-21
+10/-25
+12/-28
+13/-33
+16/-36
+17/^0
+18/^*5
0/-70
0/-80
0/-90
+5/-5
+6/-6
+7/-7
+9/-9
+10/-10
+12/-12
+15/-15
+17/-17
+20/-20
+23/-23
+26/-26
+28/-28
+31/-31
+35/-35
+40/-40
+45/-45
J7
мкм
+4/-6
+61-6
+8/-7
+10/-8
+12/-9
+14/-11
+18/-12
+22/-13
+26/-14
+30/-16
+36/-16
+39/-18
+43/-20
Н7*2
+10
+12
+15
+18
+21
+25
+30
+35
+40
+46
+52
+57
+63
+70
+80
+90
G7
+12/+2
+16/+4
+20/+5
+24/+6
+28/+7
+34/+9
+40/+10
+47/+12
+54/+14
+61/+15
+69/+17
+75/+18
+83/+20
+92/+22
+104/+24
+116/+26
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Наименьшее предельное отклонение равно нулю.


6.13. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 6-го класса точности
D,
От 2,5
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
мм
до 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
» 1000
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Dmy мкм.
нижнее*
-7
-7
-7
-7
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
-38
-45
-60
Р7//6
+16...-1
+20... +1
+24... +2
+29... +4
+35 ... +6
+42 ... +8
+51 ...+10
+59 ...+11
+68 ...+13
+68... +10
+79 ...+13
+88 ...+11
+98 ...+13
+108 ...+12
+148 ...+40
+168 ...+43
+190 ...+40
N7//6
+14...-3
+16...-3
+19...-3
+23 ... -2
+28 ... -1
+33 ... -1
+39... -2
+45... -3
+52 ... -3
+52 ... -6
+60... -6
+66...-11
+73...-12
+80...-16
+114...+6
+130...+5
+146...+4
М7//6
+12...-5
+12...-7
+ 15...-7
+18...-7
+21 ...-8
+25 ... -9
+30...-11
+35...-13
+40...-15
+40...-18
+46 ... -20
+52 ... -25
+57 ... -28
+63 ... -33
+96...-12
+110...-15
+124...-26
Посадка
К7//6
+10...-7
+9...-10
+10...-12
+12...-13
+ 15...-14
+18...-16
+21 ...-20
+25 ... -23
+28... -25
+28... -30
+33 ... -33
+36 ...^И
+40... -45
+45...-51
+70... -38
+80... -45
+90... -60
Js7//6
+5...-12
+6... -13
+7...-14
+9...-16
+ 10...-18
+12...-21
+15...-26
+17...-30
+20... -35
+20... -38
+23 ... -43
+26...-51
+28 ... -56
+31...-64
+35 ... -73
+40... -85
+45...-105
Л/16
+6...-11
+6...-13
+7...-15
+8...-17
+9...-20
+11 ...-23
+12...-29
+13...-35
+14...-41
+14...-44
+16...-50
+16...-61
+18...-67
+20... -76
Н7//6*
-17
-19
-22
-25
-29
-34
-А\
-46
-55
-58
-66
-77
-85
-96
-108
-125
-150
G7//6
-2 ...-19
-4... -23
-5 ... -27
-6 ...-31
-7... -36
-9 ...^13
-10 ...-51
-12 ...-60
-14...-69
-14 ...-72
-15 ...-81
-17...-94
-18...-103
-20...-116
-22...-130
-24...-149
-26...-176
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.


6.14. Предельные отклонения диаметров валов при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 5-го класса точности
J,
От 0,6
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
3
6
10
18
30
50
80
120
180
250
315
400
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dm, мкм,
нижнее*
-5
-5
-5
-5
-6
-8
-9
-10
-13
-15
-18
-23
п5
+8/+4
+13 /+8
+16/+10
+20/+12
+24/+15
+28/+17
+33/+20
+38 / +23
+45/+27
+51/+31
+57/+34
+62 / +37
т5
+6/+2
+9/+4
+12/+6
+15/+7
+17/+8
+20/+9
+24/+11
+28/+13
+33/+15
+37/+17
+43/+20
+46/+21
к5
Поле допусков
js5
J5
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+4/0
+6/+1
+7/+1
+9/+1
+ 11/+2
+13/+2
+15/+2
+18/+3
+21/+3
+24/+4
+27/+4
+29/+4
+2,0/-2,0
+2,5/-2,5
+3,0/-3,0
+4,0/^1,0
+4,5/-4,5
+5,5/-5,5
+6,5/-6,5
+7,5/-7,5
+9,0/-9,0
+10,0/-10,0
+11,5/-11,5
+12,5/-12,5
+2/-2
+3/-2
+4/-2
+5/-3
+5/-4
+6/-5
+6/-7
+6/-9
+7/-11
+7/-13
+7/-16
+7/-18
h5*
-4
-5
-6
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-23
-25
g5
-21-6
-4/-9
-5/-11
-6/-14
-7/-16
-9/-20
-10/-23
-12/-27
-14/-32
-15/-35
-17/-40
-18/-43
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


6.15. Натяги и зазоры (мм) при посадке на вал шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 5-го класса точности
о
От 0,6
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
d,MM
до 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
L5/n5
+ 13...+4
+18...+8
+21 ...+10
+25 ... +12
+30 ...+15
+36 ...+17
+42... +20
+48... +23
+48 ... +23
+58... +27
+66 ...+31
+75 ... +34
+85 ... +37
L5/m5
+11 ...+2
+14...+4
+17...+6
+20... +7
+23 ... +8
+28... +9
+33 ...+11
+38 ...+13
+38 ...+13
+46 ...+15
+52... +17
+61 ... +20
+69 ...+21
L5/k5
+9... 0
+11 ...+1
+12 ...+1
+14 ...+1
+17...+2
+21 ... +2
+24... +2
+28... +3
+28... +3
+34... +3
+39... +4
+45 ... +4
+52 ... +4
Посадка
L5/js5
+7,0... -2,0
+7,5 ... -2,5
+8,0... -3,0
+9,0 ...-4,0
+10,5 ...-4,5
+13,5 ...-5,5
+15,5 ...-6,5
+17,5 ...-7,5
+17,5 ...-7,5
+22,0... -9,0
+25,0 ...-10,0
+29,5 ...-11,5
+35,5 ...-12,5
L5/J5
+7... -2
+8... -2
+9... -2
+10...-3
+11...-4
+14...-5
+15...-7
+16...-9
+16...-9
+20... -11
+22...-13
+25...-16
+30...-18
L5/h5
+5...-4
+5...-5
+5...-6
+5...-8
+6...-9
+8...-11
+9...-13
+10...-15
+10...-15
+13...-18
+15...-20
+18...-23
+23 ... -25
L5/g5
+3 ... -6
+1...-9
0...-11
-1 ... —14
-1 ... -16
-1...-20
-1...-23
-2 ...-27
-2... -27
+1...-32
0...-35
+1...-40
+5 ...^13
ON
1
5
p
s


6.16. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 5-го класса точности
D, м
м
От 2,5 до 3
Св. 3 )
» 6 >
» 10 >
» 18 >
» 30 >
» 50 >
» 80 >
» 120 >
» 150 >
» 180 >
» 250 >
» 315 >
» 400 >
» 500 >
» 630 >
> 6
► 10
> 18
> 30
► 50
> 80
> 120
> 150
> 180
> 250
> 315
> 400
> 500
> 630
> 800
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Dmy мкм,
нижнее*1
-5
-5
-5
-5
-6
-7
-9
-10
-И
-13
-15
-18
-20
-23
-28
-35
N6
-4/-10
-5/-13
-7/-16
-9/-20
-11/-24
-12/-28
-14/-33
-16/-38
-20/-45
-20/^*5
-22/-51
-25/-57
-26/-62
-271-Ы
-44/-88
-50/-100
Мб
-2/-8
-1/-9
-3/-12
^/-15
-4/-17
-4/-20
-5/-24
-6/-28
-8/-33
-8/-33
-8/-37
-9/-41
-10/-46
-10/-50
-26/-70
-30/-80
Кб
Поле допуска
Js6
J6
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
0/-6
+2/-6
+2/-7
+2/-9
+2/-11
+3/-13
+4/-15
+4/-18
+4/-21
+4/-21
+5/-24
+5/-27
+7/-29
+8/-32
0/-^4
0/-50
+3,0/-3,0
+4,0/-4,0
+4,5/-4,5
+5,5/-5,5
+6,5/-6,5
+8,0/-8,0
+9,5/-9,5
+11,0/-1,00
+12,5/-12,5
+12,5/-12,5
+14,5/-14,5
+16,0/-16,0
+18,0/-18,0
+20,0/-20,0
+22,0/-22,0
+25,0/-25,0
+2/-4
+5/-3
+5/-4
+6/-5
+8/-5
+10/-6
+13/-6
+16/-6
+18/-7
+18/-7
+22/-7
+25/-7
+29/-7
+33/-7
Н6*2
+6
+8
+9
+ 11
+13
+16
+19
+22
+25
+25
+29
+32
+36
+40
+44
+50
G6
+8/+2
+12/+4
+14/+5
+17/+6
+20/+7
+25/+9
+29/+10
+34/+12
+39/+14
+39/+14
+44/+15
+49/+17
+54/+18
+60/+20
+66/+22
+74/+24
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


6.17. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 5-го класса точности
Д мм
От 2,5 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
» 630 » 800
Посадка
N6//5
+ 10...-1
+13 ...0
+ 16...+2
+20... +4
+24 ... +5
+28 ... +5
+33 ... +5
+38... +6
+45 ... +9
+45 ... +7
+51...+7
+57 ... +7
+62 ... +6
+67... +4
+88 ...+16
+100 ...+15
М6//5
+8... -3
+9... -4
+12...-2
+15...-1
+17...-2
+20... -3
+24 ... -4
+28 ... -4
+33 ... -3
+33 ... -5
+37... -7
+41 ...-9
+46... -10
+50...-13
+70... -2
+80... -5
Кб//5
+6... -5
+6... -7
+7... -7
+9... -7
+11...-8
+13...-10
+15...-13
+18...-14
+21 ...-15
+21 ...-17
+24... -20
+27... -23
+29... -27
+32...-31
+44... -28
+50... -35
Js6//5
+3,0... -8,0
+4,0... -9,0
+4,5 ...-9,5
+5,5 ... -10,5
+6,5 ...-12,5
+8,0 ...-15,0
+9,5 ...-18,5
+11,0 ...-21,0
+125, ...-23,5
+12,5 ...-25,5
+14,5 ...-29,5
+16,0 ...-34,0
+18,0 ...-38,0
+20,0 ...-43,0
+22,0... -50,0
+25,0... -60,0
J6//5
+4... -7
+3...-10
+4...-10
+5...-11
+5...-14
+6...-17
+6... -22
+6...-26
+7 ... -29
+7...-31
+7... -37
+7... -43
+7... -49
+7... -56
Н6//5*
-11
-13
-14
-16
-19
-23
-28
-32
-36
-38
-44
-50
-56
-63
-72
-85
G6//5
-2 ...-13
-4 ...-17
-5 ... -19
-6 ... -22
-7 ... -26
-9... -32
-10...-38
-12 ...-44
-14 ...-50
-14 ...-52
-15...-59
-17...-67
-18...-74
-20... -83
-22... -94
-24...-109
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.


6.18. Предельные отклонения диаметров валов при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 4-го класса точности
d, т
i
От 0,6 до 3
Св. 3 )
» 6 >
» 10 >
» 18 >
» 30 >
» 50 >
» 80 >
» 120 >
» 180 >
> 6
► 10
> 18
> 30
> 50
> 80
> 120
> 180
> 250
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dmy мкм,
нижнее
-А
-4
-4
-Л
-5
-6
-7
-8
-10
-12
п5
+8/+4
+13/+8
+16/+10
+20/+12
+24/+15
+28/+17
+33/+20
+38/+23
+45/+27
+51/+31
т5
+6/+2
+9/+4
+ 12/+6
+15/+7
+17/+8
+20/+9
+24/+11
+28/+13
+33/+15
+37/+17
к5
Поле допусков
Js5
J5
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+4/0
+6/+1
+7/+1
+9/+1
+11/+2
+13/+2
+15/+2
+18/+3
+21/+3
+24/+4
+2/-2
+2/-2
+3/-3
+4/-4
+4/-4
+5/-5
+61-в
+11-1
+9/-9
+10/-10
+2/-2
+3/-2
+4/-2
+5/-3
+6/-4
+6/-5
+6/-7
+6/-9
+7/-11
+7/-13
Н5*
-4
-5
-6
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
g5
-2/-6
-41-9
-5/-11
-6/-14
-7/-16
-9/-20
-10/-23
-12/-27
-14/-32
-15/-35
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


6.19. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 4-го класса точности
От 0,6
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
d, мм
ДО 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
L4/n5
+12 ... +4
+17...+8
+20... +10
+24... +12
+29 ...+15
+34 ...+17
+40... +20
+46... +23
+55 ... +27
+63 ...+31
L4/m5
+ 10...+2
+13...+4
+16...+6
+19...+7
+22... +8
+26... +9
+31 ...+11
+36 ...+13
+43 ...+15
+49 ...+17
L4/k5
+8... 0
+10 ...+1
+11...+1
+13 ...+1
+16... +2
+19...+2
+22 ... +2
+26... +3
+31 ...+3
+36... +4
Посадка
L4/js5
+6,0 ...-2,0
+6,5 ... -2,5
+7,0... -3,0
+8,0... ^1,0
+9,5 ...-4,5
+11,5 ...-5,5
+13,5 ...-6,5
+15,5 ...-7,5
+19,0 ...-9,0
+22,0 ...-10,0
L4/J5
+6...-2
+7 ... -2
+8... -2
+9...-3
+11...^l
+12...-5
+13...-7
+14...-9
+17...-11
+19...-13
L4/h5
+4... -4
+4... -5
+4... -6
+4... -8
+5...-9
+6...-11
+7...-13
+8...-15
+10...-18
+12...-20
L4/g5
+2...-6
0... -9
-1 ...-11
-2 ... -14
-2... -16
-3...-20
-3 ... -23
-4 ... -27
^1... -32
-3 ... -35
ON
I
о
я
я
Я
я
g


6.20. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 4-го класса точности
А
От 2,5
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
»
3
6
10
18
30
50
80
120
150
180
250
315
400
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Dm, мкм,
нижнее*1
-Л
-4
-4
-Л
-5
-6
-1
-8
-9
-10
-11
-13
-15
N6
^/-10
-5/-13
-7/-16
-9/-20
-И/-24
-12/-28
-14/-33
-16/-38
-20/-45
-20/-45
-22/-51
-25/-57
-26/-62
Мб
-2/-8
-1/-9
-3/-12
-Л1-Х5
-AI-M
^/-20
-5/-24
-6/-28
-8/-33
-8/-33
-8/-37
-9/-41
-10/-46
Кб
Поле допуска
Js6
J6
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
0/-6
+2/-6
+2/-7
+21-9
+2/-11
+3/-13
+4/-15
+4/-18
+4/-21
+4/-21
+5/-21
+5/-27
+7/-29
+3,0/-3,0
+4,0/-4,0
+4,5/-4,5
+5,5/-5,5
+6,5 /-6,5
+8,0 /-8,0
+9,5/-9,5
+11,0/-11,0
+12,5/-12,5
+12,5/-12,5
+14,5/-14,5
+16,0/-16,0
+18,0/-18,0
+2/-4
+5/-3
+5/-4
+6/-5
+8/-5
+10/-6
+13/-6
+16/-6
+18/-7
+18/-7
+22/-7
+251-1
+29/-7
Н6*2
+6
+8
+9
+11
+13
+16
+19
+22
+25
+25
+29
+32
+36
G6
+8/+2
+12/+4
+14/+5
+17/+6
+20/+7
+25/+9
+29/+10
+34/+12
+39/+14
+39/+14
+44/+15
+49/+17
+54/+18
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


6.21. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 4-го класса точности
D, мм
От 2,5 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Посадка
N6//4
+10 ...0
+13 ...+1
+16...+3
+20... +5
+24... +6
+28 ... +6
+33 ... +7
+38... +8
+45 ...+11
+45 ...+10
+51 ...+11
+57 ...+12
+62... +11
М6//4
+8 ... -2
+9...-3
+12...-1
+15 ...0
+17...-1
+20... -2
+24 ... -2
+28... -2
+33 ... -1
+33 ... -2
+37... -3
+41 ...-4
+46... -5
К6//4
+6... -4
+6... -2
+7... -2
+9...-2
+11 ...-3
+13...-3
+15...-3
+18...-4
+21 ...-5
+21 ...-6
+24... -6
+27 ... -8
+29... -8
J$6//4
+3,0... -7,0
+4,0... -8,0
+4,5 ...-8,5
+5,5 ... -9,5
+6,5 ...-11,5
+8,0 ...-14,0
+9,5 ...-16,5
+11,0 ...-19,5
+12,5 ...-21,5
+12,5 ...-22,5
+14,5 ...-25,5
+16,0 ...-29,0
+18,0 ...-33,0
J6//4
+4... -6
+3...-9
+4... -9
+5...-10
+5...-13
+6...-16
+6... -20
+6... -24
+7... -27
+7 ... -28
+7... -33
+7 ... -38
+7 ...-^4
Н6//4*
-10
-12
-13
-15
-18
-22
-26
-30
-34
-35
-40
-45
-51
G6//4
-2 ...-12
-4... -16
-5 ...-18
-6 ...-21
-7... -25
-9 ...-31
-10 ...-36
-12 ...-42
-14 ...-48
-14 ...-49
-15...-55
-17...-62
-18...-69
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
397
6.22. Предельные отклонения диаметров валов при посадке шариковых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 2-го класса точности
</,
От 0,6
Св. 3
» 6
» 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
»
3
6
10
18
30
50
80
120
180
250
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dm мкм,
нижнее*
-4,0
-4,0
^,0
^,0
^,0
-4,0
-5,0
-5,0
-6,5
-9,0
п4
+7/+4
+12/+8
+14/+10
+17/+12
+21/+15
+24/+17
+28/+20
+33/+23
+39/+27
+45/+31
Поле допуска
т4
к4
j«4
h4*
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+5/+2
+8/+4
+10/+6
+12/+7
+14/+8
+16/+9
+19/+11
+23/+13
+27/+15
+31/+17
+3/0
+5/+1
+5/+1
+6/+1
+8/+2
+9/+2
+10/+2
+13/+3
+15/+3
+18/+4
+1,5/-1,5
+2,0/-2,0
+2,0/-2,0
+2,5/-2,5
+3,0/-3,0
+3,5/-3,5
+4,0/-4,0
+5,0/-5,0
+6,0/-6,0
+7,0/-7,0
-3
-4
-А
-5
-6
-7
-8
-10
-12
-14
g4
-2/-5
-AI-&
-5/-9
-6/-11
-7/-13
-9/-16
-10/-18
-12/-22
-14/-26
-15/-29
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.
6.23. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал шариковых и роликовых радиальных и
радиально-упорных подшипников 2-го класса точности
d, мм
От 0,6 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
Посадка
L2/n4
+ 11 ...+4
+16...+8
+18...+10
+21 ...+12
+25 ...+15
+28 ...+17
+33 ... +20
+38... +23
+45 ... +27
+54 ...+31
L2/m4
+9... +2
+12...+4
+14...+6
+ 16...+7
+18...+8
+20... +9
+24 ...+11
+28... +13
+33 ... +15
+40 ...+17
L2/k4
+7... 0
+9... +1
+9... +1
+10...+1
+12...+2
+13...+2
+15...+2
+18...+3
+21 ...+3
+27... +4
L2/js4
+5,5 ...-1,5
+6,0... -2,0
+6,0... -2,0
+6,5 ... -2,5
+7,0... -3,0
+7,5 ... -3,5
+9,0 ...-4,0
+10,0... -5,0
+12,0 ...-6,0
+16,0 ...-7,0
L2/h4
. +4,0 ...-3
+4,0... -4
+4,0... -4
+4,0... -5
+4,0... -6
+4,0... -7
+5,0... -8
+5,0... -10
+6,5 ...-12
+9,0... -14
L2/g4
+2,0... -5
0...-8
-1,0 ...-9
-2,0... -11
-3,0 ...-13
-5,0 ...-16
-5,0 ...-18
-7,0... -22
-7,5 ... -26
-6,0... -29


398 Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.24. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке шариковых и
роликовых радиальных и шариковых радиально-упорных подшипников
2-го класса точности
d, мм
От 2,5 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
А«, мкм,
нижнее*1
-3,0
-3,0
-3,0
-3,0
-4fi
-4,0
-*,о
-5,0
-5,0
-6,5
-8,0
-10,0
-12,0
Поле допуска
N4
М4
К4
Js4
Н4*2
G4
Предельное отклонение отверстия, мкм
-4/S
-7/-12
-8/-14
-9/-17
-12/-21
-13/-24
-15/-28
-18/-33
-21/-39
-21/-39
-25/-45
-27/-50
-30/-55
-2/-6
-3/-8
^/-10
-4/-12
-5/-14
-5/-16
-6/-19
-8/-23
-9/-27
-9/-27
-11/-31
-13/-36
-14/-39
Ъ1-А
0/-5
+1/-5
+2/-6
+1/-8
+2/-9
+3/-10
+2/-13
+3/-15
+3/-15
+2/-18
+3/-20
+3/-22
+2,0/-2,0
+2,5/-2,5
+3,0/-3,0
+4,0/-4,0
+4,5/-4,5
+5,5/-5,5
+6,5/--6,5
+7,5/-7,5
+9,0/-9,0
+9,0/-9,0
+10,0/-10,0
+11,5/41,5
+12,5/-12,5
+4
+5
+6
+8
+9
+11
+13
+15
+18
+18
+20
+23
+25
+6/+2
+9/+4
+11/+5
+14/+6
+16/+7
+20/+9
+23/+10
+27/+12
+32/+14
+32/+14
+35/+15
+40/+17
+43/+18
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.
6.25. Натяги и зазоры (мкм) при посадке шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных подшипников 2-го класса точности
А мм
От 2,5 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Посадка
N5//2
+8... +1,0
+12...+4,0
+14 ...+5,0
+17...+6,0
+21 ...+8,0
+24... +9,0
+28 ...+11,0
+33 ... +13,0
+39... +16,0
+39... +14,5
+45 ...+17,0
+50 ...+17,0
+55 ... +18,0
М5/Я
+6 ...-1,0
+8... 0
+10 ...+1,0
+12 ...+1,0
+14 ...+1,0
+16 ...+1,0
+19... +2,0
+23 ... +3,0
+27... +4,0
+27... +2,5
+31 ...+3,0
+36... +3,0
+39 ...+2,0
К5/Я
+4... -3,0
+5 ... -3,0
+5... -4,0
+6... -5,0
+8... -5,0
+9... -6,0
+10 ...-7,0
+13 ...-7,0
+15...-8,0
+15 ...-9,5
+18 ...-10,0
+20 ...-13,0
+22 ...-15,0
Js5//2
+2,0... -5,0
+2,5... -5,5
+3,0... -6,0
+4,0... -7,0
+4,5 ... -8,5
+5,5... -9,5
+6,5 ...-10,5
+7,5 ...-12,5
+9,0 ...-14,0
+9,0 ...-15,0
+10,0 ...-18,0
+11,0 ...-21,5
+12,0 ...-24,5
Н5/Я*
-7
-8
-9
-11
-13
-15
-17
-20
-23
-24
-28
-33
-37
G5//2
-2... -9
-4. ..-12
-5 ... -14
-6 ...-17
-7... -20
-9... -24
-10...-27
-12...-32
-14 ...-37
-14 ...-38
-15...-43
-17...-50
-18...-55
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
399
6.26. Предельные отклонения диаметров валов при посадке роликовых
конических подшипников 0-го класса точности
*
От 10
Св. 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
d,
От 10
Св. 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
18
30
50
80
120
180
250
315
400
18
30
50
80
120
180
250
315
400
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dm мкм,
нижнее*
-8
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dmy мкм,
нижнее
-8
-10
-12
-15
-20
-25
-30
-35
-40
п4
Поле допуска
m4
k4
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+23/+12
+28/+15
+33/+17
+39/+20
+45/+23
+52/+27
+60/+31
+66/+34
+73/+37
J.6
+18/+7
+21/+8
+25/+9
+30/+11
+35/+13
+40/+15
+46/+17
+52/+20
+57/+21
+12/+1
+15/+2
+18/+2
+21/+2
+25/+3
+28/+3
+33/+4
+36/+4
+40 / +4
Поле допуска
J6
h6
g6
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+5,5/-5,5
+6,5/-6,5
+8,0/-8,0
+9э5/-9,5
+11,0/-11,0
+12,5/-12,5
+14,5/-14,5
+16,0/-16,0
18,0/-18,0
+8/-3
+9/-4
+11/-5
+12/-7
+13/-9
+14/-11
+16/-13
+16/-16
+18/-18
-11
-13
-16
-19
-22
-25
-29
-32
-36
-6/-17
-7/-20
-9/-25
-10/-29
-12/-34
-14/-39
-15/-44
-17I-A9
-18/-54
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


400 Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.27. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал
роликовых конических подшипников 0-го класса точности
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Поле допуска
L0/n6
+31 ...+12
+38 ...+15
+45 ... +17
+54... +20
+65 ... +23
+77... +27
+90 ...+31
+101 ...+34
+113 ...+37
L0/m6
+26... +7
+31...+8
+37... +9
+45 ...+11
+55 ... +13
+65... +15
+76 ...+17
+87... +20
+97... +21
L0/k6
+20... +1
+25 ... +2
+30... +2
+36... +2
+45 ... +3
+53 ... +3
+63 ... +4
+71 ... +4
+80... +4
Поле допуска
L0/js6
+13,5 ...-5,5
+ 16,5 ...-6,5
+20,0... -8,0
+24,5 ... -9,5
+31,0 ...-11,0
+37,5 ...-12,0
+44,5 ...-14,0
+51,0 ...-16,0
+58,0 ...-18,0
L0/J6
+16...-3
+19...-4
+23 ... -5
+27... -7
+33 ... -9
+39... -11
+46...-13
+51...-16
+58...-18
L0/h6
+8...-11
+ 10...-13
+12...-16
+15...-19
+20... -22
+25 ... -25
+30... -29
+35 ... -32
+40... -36
L0/g6
+2...-17
+3 ... -20
+3 ... -25
+5 ... -29
+8... -34
+11...-39
+15...-44
+18...-49
+22... -54
6.28. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусе при посадке
роликовых конических подшипников 0-го класса точности
D, мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
А«, мкм,
нижнее*1
-9
-11
-13
-15
-18
-25
-30
-35
-40
-45
-50
Поле допуска
N7
М7
К7
Js7
J7
Н7*2
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
-7/-28
-8/-33
-9/-39
-10/-45
-12/-52
-12/-52
-14/-60
-14/-66
-16/-73
-17/-80
-44/-114
0/-21
0/-25
0/-30
0/-35
0/-40
0/-40
0/-46
0/-52
0/-57
0/-63
-26/-96
+6/-15
+7/-18
+9/-21
+10/-25
+12/-28
+12/-28
+13/-33
+16/-36
+17/-40
+18/-45
0/-70
+10/-10
+ 12/-12
+ 15/-15
+17/-17
+20/-20
+20/-20
+23/-23
+26/-26
+28/-28
+31/-31
+35/-35
+12/-9
+14/-11
+ 18/-12
+22/-13
+26/-14
+26/-14
+30/-16
+36/-16
+39/-18
+43/-20
+21
+25
+30
+35
+40
+40
+46
+52
+57
+63
+70
*' Верхние предельные отклонения равны нулю.
*2 Нижние предельные отклонения равны нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
401
6.29. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус
роликовых конических подшипников 0-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
Посадка
N7//0
+28 ... -2
+33 ... -3
+39... -4
+45...-5
+52...-6
+52...-13
+60...-16
+66...-21
+73 ... -28
+80... -24
+ 114...-6
М7//0
+21 ...-9
+25...-11
+30...-13
+35...-15
+40...-18
+40... -25
+46... -30
+52... -35
+57... -40
63 ... -45
+96... -24
К7//0
+15...-15
+18...-18
+21...-22
+25 ... -25
+28... -30
+28... -37
+33 ... -43
+36...-51
+40... -57
+45 ... -63
+70... -50
J$7//0
+10...-19
+12...-23
+ 15...-28
+17...-32
+20... -38
+20... -45
+23 ... -53
+26...-61
+28... -68
+31...-76
+35 ... -85
J7//0
+9...-21
+11 ...-25
+12...-31
+13...-37
+14...-44
+14...-51
+16...-60
+16...-71
+18...-79
+20... -88
Н7//0*
-30
-36
-43
-50
-58
-65
-76
-87
-97
-108
-120
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.
6.30. Предельные отклонения диаметров валов при посадке
роликовых конических подшипников 6-го класса точности
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
С*пц МКМ,
нижнее*
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
Поле допуска
пб
тб
Кб
js6
J6
h6*
g6
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+23/+12
+28/+15
+33/+17
+39 / +20
+45/+23
+52/+27
+60/+31
+66/+34
+73 / +37
+ 18/+7
+21/+8
+25/+9
+30/+11
+35/+13
+40/+15
+46/+17
+52/+20
+57/+21
+12/+1
+ 15/+2
+18/+2
+21/+2
+25/+3
+28/+3
+33/+4
+36/+4
+40 / +4
+5/-5
+6/-6
+8/-8
+9/-9
+11/-11
+12/-12
+ 14/-14
+16/-16
+ 18/-18
+8/-3
+9/-4
+ 11/-5
+12/-7
+13/-9
+ 14/-11
+16/-13
+ 16/-16
+ 18/-18
-11
-13
-16
-19
-22
-25
-29
-32
-36
-6/-18
-7/-20
-9/-25
-10/-29
-12/-34
-14/-39
-15/-44
-17/-49
-18/-54
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


402 Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.31. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал
роликовых и конических подшипников 6-го класса точности
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Поле допуска
L6/n6
+30 ...+12
+36 ...+15
+43 ...+17
+51 ...+20
+60... +23
+70... +27
+82 ...+31
+91 ... +34
. +103 ...+37
L6/m6
+25 ... +7
+29... +8
+35 ... +9
+42 ...+11
+50 ...+13
+58 ...+15
+68 ...+17
+77... +20
+87... +21
L6/k6
+19 ...+1
+23 ... +2
+28... +2
+33 ... +2
+40... +3
+46... +3
+55 ... +4
+61 ... +4
+70... +4
Поле допуска
L6/j$6
+ 12,5 ...-5,5
+14,5 ...-6,5
+ 18,0 ...-8,0
+21,5 ...-9,5
+26,0 ...-11,0
+30,5 ...-12,5
+36,5 ...-14,5
+41,0 ...-16,0
+48,0 ...-18,0
L6/J6
+ 15...-3
+ 17...-4
+21...-5
+24... -7
+28... -9
+32...-11
+38...-13
+41...-16
+48...-18
L6/h6
+7...-11
+8...-13
+10...-16
+12...-19
+15...-22
+18...-25
+22... -29
+25 ... -32
+30... -36
L6/g6
+1..
+1..
+1..
+2..
+3..
+4..
+7..
+8..
+12.
-17
-20
-25
-29
-34
-39
-44
-49
.-54
6.32. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке
роликовых конических подшипников 6-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Lsnh MKM,
нижнее*1
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
Поле допуска
N7
МГ1
К7
J$7
J7
Н7'2
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
-7/-28
-8/-33
-9/-39
-10/-45
-12/-52
-12/-52
-14 /-60
-14/-66
-16/-73
-17/-80
-21
-25
-30
-35
-40
-40
-46
-52
-57
-63
+6/-15
+7/-18
+9/-21
+10/-25
+ 12/-28
+12/-28
+13/-33
+16/-36
+17/-40
+18/-45
+10/-10
+ 12/-12
+15/-15
+17/-17
+20/-20
+20/-20
+23/-23
+26/-26
+28/-28
+31/-31
12/-9
+14/-11
+18/-12
+22/-13
+26/-14
+26/-14
+30/-16
+36/-16
+39/-18
+21
+25
+30
+35
+40
+40
+46
+52
+57
+63
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
403
6.33. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус
роликовых конических подшипников 6-го класса точности
А
От 18
Св. 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
мм
до 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
N7//6
+28 ... -1
+33 ... -1
+39... -2
+45 ... -3
+52... -3
+52... -43
+60... -43
+66... -11
+73...-12
+80...-16
М7//6
+21 ...^8
+25... -9
+30...-11
+35...-13
+40...-15
+40...-18
+46... -20
+52... -25
+57... -28
63 ... -33
Посадка
К7//6
+15...-14
+18...-16
+21...-20
+25 ... -23
+28 ... -25
+28... -30
+33 ... -33
+36...-41
+40... -45
+45...-51
J$7//6
+10...-18
+ 12...-21
+15...-26
+17...-30
+20... -35
+20... -38
+23 ... -43
+26...-51
+28... -56
+31...-64
J7//6
+9... -20
+11..
+12..
+13..
+14..
+ 14..
+ 16..
+ 16..
+18..
+20..
-23
-29
-35
-41
-44
-50
-51
-437
-76
Н7//6*
-29
-34
-41
-48
-55
-58
-66
-77
-85
-96
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.
6.34. Предельные отклонения диаметров валов при посадке
роликовых конических подшипников 5-го класса точности
4
От 10
Св. 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
мм
до
»
»
»
»
»
»
»
»
18
30
50
80
120
180
250
315
400
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
@niy МКМ,
нижнее*
-7
-8
-10
-12
-15
-18
-22
-25
-30
Поле допуска
п5
т5
к5
Предельное отклеп
+20/+12
+24/+15
+28/+17
+33/+20
+38/+23
+45/+27
+51/+34
+57/+34
+62/+37
+ 15/+7
+17/+8
+20/+9
+24/+11
+28/+13
+33/+15
+37/+17
+43 / +20
+46/+21
+9/+1
+11/+2
+13/+2
+15/+2
+18/+3
+21/+3
+24/+4
+27/+4
+29 / +4
js5
1ение диаме
+4/^
+4/-4
+5/-5
+6/-43
+7/-7
+9/-9
+10/-10
+11/-11
+ 12/-12
J5
тра вала, mi
+5/-3
+5/-4
+6/-5
+6/-7
+6/-9
+7/-11
+7/-13
+7/-16
+7/-18
п5*
см
-8
-9
-11
-13
-15
-18
-20
-23
-25
g5
-6/-14
-7/-16
-9/-20
-10/-23
-12/-27
-14/-32
-15/-35
-17/-40
-18/-43
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


404
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.35. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал
роликовых конических подшипников 5-го класса точности
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Посадка
L5/n5
+27 ...+12
+32 ...+15
+38 ...+17
+45 ... +20
+53 ... +23
+63 ... +27
+73 ...+31
+82 ... +34
+92 ... +37
L5/m5
+22 ... +7
+25 ... +8
+30... +9
+36 ...+11
+43 ... +13
+51 ...+15
+59 ...+17
+68... +20
+76 ...+21
L5/k5
+16 ...+1
+19...+2
+23 ... +2
+27... +2
+33 ... +3
+39... +3
+46... +4
+52... +4
+59... +4
L5 / j,5
+11 ...-4
+12...-4
+15...-5
+18...-6
+22 ... -7
+27... -9
+32...-10
+36...-11
+42...-12
L5/J5
+12...-3
+13...-4
+16...-5
+18...-7
+21...-9
+25 ... -11
+29...-13
+32...-16
+37...-18
L5/h5
+7... -8
+8... -9
+10...-11
+12...-13
+15...-15
+18...-18
+22... -20
+25 ... -23
+30... -25
L5/g5
+1 ...-14
+1...-16
+1 ...-20
+2... -23
+3 ... -27
+4... -32
+7...-35
+8... -40
+12...-43
6.36. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке
роликовых конических подшипников 5-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
D„„ мкм,
нижнее*'
-8
-9
-И
-13
-15
-18
-20
-25
-28
-33
Поле допуска
N6
Мб
Кб
J.6
J6
Н6'2
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
-И/-24
-12/-28
-14/-33
-16/-38
-20/-45
-20/-45
-22/-51
-25/-57
-261-62
-211-61
-4/-17
-4/-20
-5/-24
-6 /-28
-8/-33
-8/-33
-8/-37
-9/-41
-10/-46
-10/-50
+2/-11
+3/-11
+4/-15
+4/-18
+4/-21
+4/-21
+5/-24
+5/-27
+7/-29
+8/-32
+6,5/-6,5
+8,0 /-8,0
+9,5/-9,5
+11,0/-11,0
+12,5/-12,5
+12,5/-12,5
+ 14,5/-14,5
+16,0/-16,0
+18,0/-18,0
+20,0/-20,0
+8/-5
+10/-6
+13/-6
+16/-6
+ 18/-7
+18/-7
+22/-7
+25/-7
+29/-7
+33/-7
+13
+16
+19
+22
+25
+25
+29
+32
+36
+40
*! Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
405
6.37. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус
роликовых конических подшипников 5-го класса точности
А мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
Посадка
N6//5
+24... +3
+28 ... +3
+33 ... +3
+38 ... +3
+45 ... +5
+45 ... +2
+51 ...+2
+57... 0
+62 ... -2
+67... -6
М6//5
+ 17...-4
+20... -5
+24 ... -6
+28 ... -7
+33 ... -7
+33...-10
+37...-12
+41 ...-16
+46...-18
+50... -23
К6//5
+11...-10
+11...-12
+15...-15
+ 18...-17
+21 ...-19
+21...-22
+24... -25
+27... -30
+29... -35
+32...-41
Js6//5
+6...-14
+8...-17
+9... -20
+ 11 ...-24
+12...-27
+12...-30
+14...-34
+16...-41
+18...-46
+20... -53
J6//5
+5...-16
+6...-19
+6... -24
+6... -29
+7... -33
+7... -36
+7... -42
+7... -50
+7... -57
+7... -66
Н6//5*
-21
-25
-30
-35
-40
-43
-49
-57
-64
-73
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.
6.38. Предельные отклонения диаметров валов при посадке
роликовых конических подшипников 4-го класса точности
dy мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
dm> мкм,
нижнее*
-5
-6
-8
-9
-10
-13
-15
Поле допуска
п5
т5
к5
js5
J5
h5*
g5
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+20/+12
+24/+15
+28/+17
+33/+20
+38/+23
+45 / +27
+51/+31
+15/+7
+17/+8
+20/+9
+24/+11
+28/+13
+33/+15
+37/+17
+9/+1
+11/+2
+13/+2
+15/+2
+18/+3
+21/+3
+24/+4
+4/-4
+4/-4
+5/-5
+61-6
+11-1
+9/-9
+10/-10
+5/-3
+6/-4
+6/-5
+6/-7
+6/-9
+7/-11
+7/-13
-8
-9
-И
-13
-15
-18
-20
-6/-14
-7/-16
-9/-20
-10/-23
-12/-27
-14/-32
-15/-35
* Верхнее предельное отклонение равно нулю


406 Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.39. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал
роликовых конических подшипников 4-го класса точности
dy мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
Посадка
L4/n5
+25 ...+12
+30 ...+15
+36 ...+17
+42 ... +20
+48 ... +23'
+58 ... +27
+66 ...+31
L4/m5
+20... +7
+23 ... +8
+28... +9
+33 ...+11
+38 ...+13
+46 ...+15
+52 ...+17
L4/k5
+14 ...+1
+17...+2
+21 ...+2
+24... +2
+28... +3
+34... +3
+39... +4
L4/j$5
+9...-4
+10...-4
+13...-5
+13...-6
+ 17...-7
+22... -9
+25...-10
L4/J5
+ 10...-3
+12...-4
+ 14...-5
+15...-7
+16...-9
+20... -11
+22...-13
L4/h5
+5 ... -8
+6... -9
+8...-11
+9...-13
+10...-15
+13...-18
+15...-20
L4/g5
-1 ...-14
-1 ... -16
-1 ... -20
-1 ... -23
-2... -27
-1 ... -32
0... -35
6.40. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусе при посадке
роликовых конических подшипников 4-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Д,„ мкм,
нижнее*1
-6
-7
-9
-10
-11
-13
-15
-18
-20
Поле допуска
N6
Мб
Кб
Js6
J6
Н6'2
Предельное отклонение диаметра отверстия, мкм
-11/-24
-12/-28
-14/-33
-16/-38
-20/-45
-20/-45
-22/-51
-25/-57
-26/-62
-4/-17
-4/-20
-5/-24
-6/-28
-8/-33
-8/-33
-8/-37
-9/-41
-10/-46
+2/-11
+3/-11
+4/-15
+4/-18
+4/-21
+4/-21
+5/-24
+5/-27
+7/-29
+6/-6
+8/-8
+9/-9
+ 11/-11
+ 12/-12
+ 12/-12
+ 14/-14
+16/-16
+18/-18
+8/-5
+10/-6
+13/-6
+16/-6
+ 18/-7
+ 18/-7
+22/-7
+25/-7
+29/-7
+13
+16
+19
+22
+25
+25
+29
+32
+36
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
407
6.41. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус
роликовых конических подшипников 4-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Посадка
N6//4
+24 ... +5
+28... +5
+33 ... +5
+38 ... +6
+45 ... +9
+45 ... +7
+51 ...+7
+57... +7
+62... -43
М6//4
+17...-2
+20... -3
+24... -4
+28... -4
+33 ... -3
+33 ... -5
+37... -7
+41 ...-9
+46...-10
К6//4
+11 ...-8
+ 11 ...-10
+15...-13
+18...-14
+21 ...-15
+21 ...-17
+24... -20
+27... -23
+29... -27
Js6//4
+6,5 ...-12,5
+8,0 ...-15,0
+9,5 ...-18,5
+11,0 ...-21,0
+ 12,5 ...-23,5
+12,5 ...-25,5
+14,5 ...-29,5
+16,0 ...-34,0
+18,0 ...-38,0
J6//4
+5...-14
+6...-17
+6 ... -22
+6... -26
+7... -29
+7...-31
+7... -37
+7... -43
+7... -49
Н6//4*
-19
-23
-28
-32
-36
-38
-44
-50
-56
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.
6.42. Предельные отклонения диаметров валов при посадке
роликовых конических подшипников на вал 2-го класса точности
d, мм
От 10 до 18
Св. 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
Предельное
отклонение
диаметра
отверстия
подшипника
М/Я) МКМ,
нижнее*
-4,0
-4,0
^,0
-5,0
-5,0
-6,5
-9,0
Поле допуска
п4
т4
к4
js4
h4*
g4
Предельное отклонение диаметра вала, мкм
+17/+12
+21/+15
+24/+17
+28 / +20
+33/+23
+39/+27
+45/+31
+12/+7
+14/+8
+ 16/+9
+19/+11
+23/+13
+27/+15
+31/+17
+6/+1
+8/+2
+9/+2
+ 10/+2
+13/+3
+ 15/+3
+18/+4
+2,5/-2,5
+3,0/-3,0
+3,5/-3,5
+4,0/-4,0
+5,0/-5,0
+6,0/-6,0
+7,0/-7,0
-5
-6
-7
-8
-10
-12
-14
-6/-11
+7/-13
+9/-16
-10/-18
-12/-22
-14/-26
-15/-29
* Верхнее предельное отклонение равно нулю.


408
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.43. Натяги и зазоры (мкм) при посадке на вал
роликовых конических подшипников 2-го класса точности
4
От 10
Св. 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
мм
до
»
»
»
»
»
»
18
30
50
80
120
180
250
L2/n4
+21 ...+12
+25 ...+15
+28 ...+17
+33 ... +20
+38 ...+23
+45 ... +27
+54 ...+31
L2/m4
+16...+7
+18...+8
+20... +9
+24 ...+11
+28 ...+13
+33 ...+15
+40 ...+17
Посадка
L2/k4
+10 ...+1
+12...+2
+ 13...+2
+ 15...+2
+ 18...+3
+21 ...+3
+27... +4
L2/J.4
+6,5 ... -2,5
+7,0... -3,0
+7,5 ... -3,5
+9,0... -4,0
+10,0 ...-5,0
+ 12,0 ...-6,0
+16,0 ...-7,0
L2/h4
+4,0... -5
+4,0... -6
+4,0... -7
+5,0... -8
+5,0 ...-10
+6,5 ...-12
+9,0... -14
L2/g4
-2,0 ...-11
-3,0 ...-13
-5,0 ...-16
-5,0 ...-18
-7,0... -22
-7,5 ...-26
-6,0... -29
6.44. Предельные отклонения диаметров отверстий в корпусах при посадке
роликовых конических подшипников 2-го класса точности
А
От 18
Св. 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
мм
до 30
» 50
» 80
» 120
» 150
» 180
» 250
» 315
» 400
Предельное
отклонение
наружного
диаметра
подшипника
Dm, MKM,
нижнее*1
-4,0
^,0
-4,0
-5,0
-5,0
-6,5
-8,0
-10,0
-12,0
N5
М5
Предельное
-12/-21
-13/-24
-15/-28
-18/-33
-21/-39
-21/-39
-25/-45
-27/-50
-30/-55
-5/-14
-5/-16
-6/-19
-8/-23
-9/-27
-9/-27
-11/-31
-13/-36
-14/-39
Поле допуска
К5
отклонение
+ 1/-8
+2/-9
+3/-10
+2/-13
+3/-15
+3/-15
+2/-18
+3/-20
+3/-22
J$5
диаметра отвер
+4,5/-4,5
+5,5/-5,5
+6,5/-6,5
+7,5/-7,5
+9,0/-9,0
+9,0/-9,0
+10,0/-10,0
+ 11,5/-11,5
+12,5-12,5
Н5'2
стия, мкм
+9
+11
+ 13
+ 15
+18
+18
+20
+23
+25
G5
+16/+7
+20/+9
+23/+10
+27/+12
+32/+14
+32/+14
+35/+15
+40/+17
+43/+18
*' Верхнее предельное отклонение равно нулю.
*2 Нижнее предельное отклонение равно нулю.


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
409
6.45. Натяги и зазоры (мкм) при посадке в корпус
роликовых конических подшипников 2-го класса точности
Д мм
От 18 до 30
Св. 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 150
» 150 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
Посадка
N5//2
+21 ...+8,0
+24... +9,0
+28 ...+11,0
+33 ... +13,0
+39 ...+16,0
+39 ...+14,5
+45 ...+17,0
+50 ...+17,0
+55 ...+18,0
М5//2
+14 ...+1,0
+ 16 ...+1,0
+ 19...+2,0
+23 ... +3,0
+27... +4,0
+27... +2,5
+31 ...+3,0
+36... +3,0
+39... +2,0
К5//2
+8 ...-5,0
+9... -6,0
+ 10 ...-7,0
+13 ...-7,0
+15 ...-8,0
+15...-9,5
+ 18...-10,0
+20 ...-13,0
+22 ...-15,0
J.5//2
+4,5 ... -8,5
+5,5 ...-9,5
+6,5 ...-10,5
+7,5 ...-12,5
+9,0 ...-14,0
+9,0 ...-15,0
+10,0 ...-18,0
+11,0 ...-21,0
+ 12,0 ...-24,0
Н5//2*
-13
-15
-17
-20
-23
-24
-28
-33
-37
G5//2
-7... -20
-9... -24
-10 ...-27
-12 ...-32
-14 ...-37
-14 ...-38
-15...-43
-17...-50
-18...-55
* Наибольшее предельное отклонение равно нулю.
6.46. Параметры шероховатости поверхностей под подшипники на валах и в корпусах,
а также опорных торцовых поверхностей заплечиков для подшипников
всех классов точности
Посадочная поверхность
Вал
Отверстие в корпусе
Опорная торцовая заплечиков
валов и корпусов
Классы точности
подшипников ло
ГОСТ 520
0
6и5
4
2
0
6,5и4
2
0
6, 5и4
2
Параметр шероховатости посадочной
поверхности, мкм, не более, под подшипники
номинального диаметра, мм
до 80
св.80
до 500
св. 500 до 2500
Ra
1,25
0,63
0,32
0,16
1,25
0,63
0,32
2,5
1,25
0,63
2,5
1,25
0,63
0,32
2,5
1,25
0,63
2,5
2,5
0,63
5
2,5
5
2,5
5
5
Rz
20
0
20
20
20
Примечания: 1. Параметр шероховатости посадочных поверхностей валов Ra < 2,5 мкм для
подшипников на закрепительных или стяжных втулках.
2. Параметр шероховатости посадочных поверхностей и опорных торцов заплечиков в чугунных
корпусах Ra < 2,5 мкм для сопряжений диаметром до 80 мм и Rz <, 20 мкм для сопряжений диаметром, более
80 мм при установке подшипников классов точности 0 и 6.
3. Параметр шероховатости посадочных мест и опорных торцов заплечиков на валах и в корпусах,
выполненных из стали, Ra < 2,5 мкм для малонагруженных подшипников класса точности 0 с диаметром
сопряжения до 80 мм и Rz < 20 мкм - для поверхности диаметром более 80 мм.


6.47. Допуски формы посадочных поверхностей валов (осей) и отверстий корпусов, мкм, не более
Интервалы
номинальных
диаметров
d и Д мм
От 0,6 до 2,5
Св. 2,5 » 3
» 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
» 630 » 800
» 800 » 1000
» 1000 » 1250
» 1250 » 1600
» 1600 » 2000
Оиб
~5
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
6,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
14,0
16,0
19,0
23,0
Круглости
5и4
0,7
0,7
0,8
1,0
1,3
1,5
2,0
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,0
-
-
-
-
-
-
-
2
0,4
0,4
0,5
0,5
0,6
0,8
1,0
1,0
1,2
1,5
1,7
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Профиля
Оиб
~5
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
6,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
14,0
16,0
19,0
23,0
ППППППкНПГ
Л PAUPUUO
U|JVs/4,vJJlI>rlUl v/ w-iwnrisi
Непостоянства диаметра в сечении
поперечном
валов (осей)
для подшипников класса точности
5и4
0,7
0,7
0,8
1,0
1,3
1,5
2,0
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,0
-
-
-
-
-
-
-
2
0,4
0,4
0,5
0,5
0,6
0,8
1,0
1,0
1,2
1,5
1,7
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Оиб
3
3
4
5
6
7
8
10
12
12
14
16
18
20
22
24
28
32
38
46
5и4
1,4 .
1,4
1,6
2,0
2,6
3,0
4,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
8,0
-
-
-
-
-
-
-
2
0,8
0,8
1,0
1,0
1,2
1,6
2,0
2,0
2,4
3,0
3,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
продольном
Оиб
3
3
4
5
6
7
8
10
12
12
14
16
18
20
22
24
28
32
38
46
5и4
\А~
1,4
1,6
2,0
2,6
3,0
4,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
8,0
-
-
-
-
-
-
-
2
0,8
0,8
1,0
1,0
1,2
1,6
2,0
2,0
2,4
3,0
3,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
411
ев
е
т
8
£
О
X
л
I
о.
Ь4
о. <Ч ^ °« °« °°л <Ч °« Ч °« °« °*
—Г —Г —Г ci ci ci го* ^ Tf4 *П \0 004
I I
I I
ovoooooooo
О v© О
1 Jn ^r Jo 54 54 й 5 ? 5 g" 2* 2 ' ' ' ' ' ' '
I ir4VfteftrKO<N«nOOOfnvOOO<N«nO«n<N<N«n
l-.-.*-*<N<N<NrOTfTt«nvO00l ' ' ' ' ' '
ovoooooooo4 1S0-i i i i i i i
<N <N rf rf Tf in vcT 1-Г 00 2 2 2 ' ' ' ' ' ' '
I |ЛчЛолвчОСЧ«ПОО©ГОЮООСЧ«П©«ПСЧСЧ«П
. «n vo oo о о ^t vo ол счл ч\ ол ол . . . . . . .
1 О О О -^ ~ - ^ (N (N (N гп ^ ' ' ' ' ' ' '
,©го«п©©«п©«о©©го©, . , , . . ,
«п. oo»noo«no
o«nooo«no«noo«n
<NmTfrt«nvOr-ON
чло—«rortvor^ocNvo —«г-
«OVO00OOTf40O<N«nOO .
О" О О ~ ~ ~ ~ ci ci <N rn rf '
I I
C^ тл «Пл О^ Ол
—Г ~-" —Г СЧ* ci
rf ro*
о
го^ Ол
I I
I I
^
rf
го" Tt"
«пл ол о
rt*4 m* so*4
о
о «п
о ~-л
о
чо" г-"
О (N
ол ол «пл
\о ~ t^4
<N ГО ГО
2 2й .
Е s Я s
5 8 5"*
^22Й
о о о о о «п
>Л 00 П 00 «Л ^
— •— <N ГО
о о о о
О О го О
rf «П VO 00
о с
«п с
<N V
w-* «-
1 8
5 О
- CN
<N го ЧО
ооооооооо«пооо
—«—«ГО«П00<М00«П*-*©©ГО
*-**-* <N го rf «П vO
Si
о о
•о о
<N VO


412
Глава 6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
6.48. Допуски торцового биения заплечиков валов, мкм, не более
dH, мм
От 1 до 3
Св. 3 » 6
» 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
» 630 » 800
» 800 » 1000
» 1000 » 1250
» 1250 » 1600
» 1600 » 2000
» 2000 » 2500
0
10
12
15
18
21
25
30
35
40
46
52
57
63
70
80
90
105
125
150
175
Подшипники классов точности
6
6
8
9
11
13
16
19
22
25
29
32
36
40
44
50
56
66
78
92
110
5
3
4
4
5
6
7
8
10
12
14
16
18
-
-
-
-
-
-
-
-
4
2,0
2,5
2,5
3,0
4,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10,0
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
2
1,2
1,5
1,5
2,0
2,5
2,5
3,0
4,0
5,0
7,0
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
6.49. Допуски торцового биения заплечиков отверстий корпусов, мкм, не более
D„, мм
От 3 до 6
Св. 6 » 10
» 10 » 18
» 18 » 30
» 30 » 50
» 50 » 80
» 80 » 120
» 120 » 180
» 180 » 250
» 250 » 315
» 315 » 400
» 400 » 500
» 500 » 630
» 630 » 800
» 800 » 1000
» 1000 » 1250
» 1250 » 1600
» 1600 » 2000
» 2000 » 2500
» 2500 » 3150
0
18
22
27
33
39
46
54
63
72
81
89
97
110
125
140
165
195
230
280
330
Подшипники классов точности
6
12
15
18
21
25
30
35
40
46
52
57
63
70
80
90
105
125
150
175
210
5
5
6
8
9
11
13
15
18
20
23
25
27
30
35
-
-
-
-
-
-
4
4
4
5
6
7
8
10
12
14
16
30
-
-
-
-
-
-
-
-
-
2
2,5
2,5
3,0
4,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10,0
12,0
13,0
-
-
-
-
-
-
-
-
-


РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ
413
6.50. Допуски диаметров конических шеек валов с конусностью 1:12
под установку подшипников с коническим отверстием, мкм, не более
До Ю
Св. 10
» 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
» 1000
» 1250
d, мм
до 18
» 30
» 50
» 80
» 120
» 180
» 250
» 315
» 400
» 500
» 630
» 800
» 1000
» 1250
» 1600
0
15
18
21
25
30
35
40
46
52
57
63
70
80
30
105
125
Диаметра вала
Угла конуса
Для подшипников класса точности
6
9
11
13
16
19
22
25
29
32
36
40
44
-
-
-
-
5
6
8
9
11
13
15
18
20
23
25
27
-
-
-
-
-
4
-
-
6
7
8
10
12
14
23
25
27
-
-
-
-
-
2
-
-
4
4
5
6
8
10
-
-
-
—
-
-
-
-
0
9
11
13
16
19
22
25
29
32
36
40
44
50
56
66
78
6
6
8
9
11
13
15
18
20
23
25
27
30
-
-
-
-
5
4
5
6
7
8
10
12
14
16
18
20
-
-
-
-
-
4
-
-
2,5
2,5
3,0
4,0
5,0
7,0
8,0
9,0
10,0
-
-
-
-.
-
2
-
-
1,5
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
-
-
-
-
-
-
-
-
Примечание. Все отклонения - на "плюс" от номинального размера.


Глава 7
СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.1. СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И
УСТРОЙСТВА
Срок службы подшипников в
значительной мере зависит от соблюдения правил
технического обслуживания, связанного с выбором
типа и количества смазочного материала,
своевременного его обновления и защиты от
загрязнения.
В подшипниках применяют жидкие,
густые пластичные и твердые смазочные
материалы.
Жидкие смазочные материалы. Масла
классифицируют по области применения (на
индустриальные, автомобильные и др.) и сорта
в зависимости от характеристик, определяемых
совокупностью физико-механических свойств
(плотности, вязкости, температуры вспышки и
др.). В свою очередь, жидкие смазочные
материалы подразделяют на минеральные (масла,
полученные на основе перегонки нефти) и
синтетические.
Синтетические масла (диэфирные, фто-
ристоуглеродные, силиконовые) по сравнению
с минеральными имеют лучшие показатели по
стабильности, вязкости и температуре
застывания. Их применяют при крайне высоких или
низких температурах и высоких частотах
вращения. Силиконовые масла используют при
незначительных нагрузках С / Р > 40.
Основным недостатком синтетических масел
является их более высокая стоимость.
Для повышения эксплуатационных
характеристик масел к ним добавляют различные
присадки, уменьшающие степень изменения
вязкости от температуры, трение, износ и
коррозию контактирующих соединений, а также
уменьшающие и предотвращающие
образование коксообразных отложений и окисление
масел и др.
В табл. 7.1 приведены основные
эксплуатационные характеристики жидких масел,
применяемых для смазывания подшипников
качения.
7.1. Основные эксплуатационные характеристики масел для подшипников качения
Марка масла
Кинематическая вязкость, мм2/с,
при температуре, °С
40
100
Температура, °С
вспышки
застывания
Индустриальные
И-5А
И-8А
И-12А
И-20А
И-30А
И-40А
И-50А
6... 8
9... 11
13... 17
29... 35
41 ...51
61 ... 75
90... 110
-
-
-
-
-
-
-
140
150
170
200
210
220
225
-25
-20
-30
-15
-15
-15
-15
МС-14
МС-20
МК-22
-
Авиационные
14
20,5
22
215
265
250
-30
-18
-14


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
415
Продолжение табл. 7.1
Марка масла
Кинематическая вязкость, мм2/с,
при температуре, °С
40
100
Температура, °С
вспышки
застывания
Автомобильные
М-8-В,
М-8-Г,
М-63/10-Г,
М-12-Г,
М-8-Г2
М-10-Г2
М-8-Г2К
М-10-Г2К
-
8
8
10
12
8
11
8
11
200
210
210
220
200
205
200
200
-25
-30
-30
-25
-25
-15
-30
-15
Трансмиссионные
ТМ-3-9
ТМ-3-18
ТМ-5-18
ТСп-15К
ТСп-14ГИП
ТСз-9ГИП
ТСГИП
ТМ5-2рк
110... 120*
10
15
17
16
14
9
21 ...32
12
128
180
200
180
180
160
-
180
-40
-20
-25
-25
-25
-50
-20
-45
Турбинные
т22
Тзо
т46
Т52 (турборедук-
торное)
20... 23*
28... 32*
44... 48*
55... 59*
-
-
-
-
180
180
195
195
-15
-10
-10
-
Турбинные с присадками
Тп-22
Тп-30
Тп-46
28,8.
41,4.
61,2.
.35,2
.50,6
.74,8
-
-
-
186
190
220
-15
-10
-10
Приборные
МВП | 6,5 ...8,0* | | 125 1 -450
Легированные
ИГП-18
ИГП-38
7...9*
28 ...31*
-
-
-
Легированные с противозадирной присадкой
ИСп-40
ИСп-110
34,2... 40,5*
109,5... 118,5*
-
-
Синтетические
Смазочное
132-08
ВНИИНП-50-1-4ф
ИПМ-10
МП 605
ВНИИНП-7
45 ... 57 при
20 °С
3,2
3,0
14... 20
7,5 ... 8
173
204
190
200
210
-70
-60
-50
-60
-430
* Значения кинематической вязкости указаны при эталонной температуре 50 °С.


416
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
При выборе масел необходимо учитывать
размеры подшипника, действующую на него
нагрузку и частоту вращения, а также его
рабочую температуру. Рабочей считается
температура, которую можно измерить при работе
узла на неподвижном кольце подшипника.
Для средних и крупных шарико- и
роликоподшипников (кроме роликовых
сферических, упорных и конических) при нормальном
атмосферном давлении и температуре,
коэффициенте нагрузки С/Р>\0 и отношении
рабочей частоты вращения к предельной
и / «пр < 0,67 используется масло с рабочей
кинематической вязкостью 12 мм2/с. Для
быстроходных и малонагруженных подшипников
допустимо применение масел меньшей
вязкости. При этом предпочтительно применять
масла с присадками, защищающими
подшипник от коррозии и старения масла.
Для подшипников, работающих при
высоких нагрузках СI P < 10 целесообразно
применять противозадирные присадки. При
смазывании подшипника масляным туманом
применяемое масло должно обеспечивать
хорошее образование тумана и стойкость к
окислению.
Для выбора масла в соответствии с
требованиями условий эксплуатации
целесообразно пользоваться номограммами, приведенными
на рис. 7.1 и рис. 7.2. По номограмме рис. 7.1
по среднему диаметру подшипника dm (мм) и
частоте его вращения п определяется
кинематическая вязкость масла Vj при рабочей
температуре 40 °С, а по номограмме рис. 7.2 по
первоначальной вязкости Vi и рабочей
температуре определяется требуемая кинематическая
вязкость vpa6.
1000
500
1000 2000
4»-(d+D)/2 mm
Рис. 7.1. Номограмма для определения вязкости масла vt по среднему диаметру dm подшипника и
частоте его вращения п


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
417
^ 400
WHvC 260
Рис. 7.2. Номограмма для определения первоначальной вязкости масла v,
обеспечивающей требуемую вязкость при рабочей температуре t
При неизвестной нагрузке, действующей
на подшипник, кинематическую вязкость масла
ориентировочно можно принимать: 12 мм2/с
для радиальных шариковых и роликовых
подшипников (кроме сферических), 20 мм2/с для
роликовых конических и радиальных
сферических, 30 мм2/с для роликовых упорных.
Если частота вращения подшипника не
превышает 10 мин*1, то применяют масло более
высокой вязкости. Это относится также к
тяжело нагруженным подшипникам и
подшипникам, работающим при высокой температуре.
При РI С > 2 вязкость масла должна быть
на 15 ... 20 % выше расчетного значения. В
случае Р I С > 0,1 и значительных потерях на
трение скольжения следует применять масло с
противозадирными присадками. Для крупных
медленно вращающихся подшипников
(бессепараторных, конических, сфероконических
роликоподшипниках следует применять
высоковязкие масла. При dn < 1000 мм/мин
кинематическая вязкость масла должна быть
v = 300 ... 500 мм2/с (при 50 °С), а при dn =
= 1000 ... 10 000 мм/мин - v = 150 ... 300 мм2/с.
Для высокоскоростных подшипников,
работающих в условиях низких температур,
необходимо применять масла низкой вязкости.
Срок службы масла определяется не
только продолжительностью его работы в узле,
но и естественным старением, особенно при
попадании в него пыли и воды. Интервал
замены масла зависит от условий работы
подшипника, качества масла и мер по его сохранению,
а также от его количества. Для подшипников,
работающих в масляной ванне, работающих
при температуре +50 °С и достаточно
защищенных от внешних загрязнений, масло можно
менять 1 раз в год. При тяжелых условиях
14 — 8134


418
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Оборудование

Металлообрабатывающие станки, прессы
Прокатные станы
Паровые, газовые
турбины
Турбоагрегаты судовых
установок
Компрессоры
7.2. Сроки замены масла, ч
Метод смазывания
Циркуляционный
Масляная ванна
Циркуляционный
Срок замены масла при температуре
менее 70 °С
4300... 8600
2100 ...4300
7200 ...36 000
15 000... 20 000
20 000
15 000
более 70 °С
2100 ...8600
1000 ...4300
-
2100 ...7200
работы при температуре +100 °С масло
необходимо менять не реже чем один раз в три
месяца. Ориентировочные данные по срокам
замены масла приведены в табл. 7.2.
Потребное количество масла
определяется его назначением. При использовании масла
только для смазывания его количество может
быть минимальным, а при использовании
масла еще и для охлаждения его количество резко
возрастает. Однако при этом повышается
сопротивление качению. Максимальное
количество масла, ограничиваемое гидравлическим
сопротивлением подшипника, у радиально
упорных (шариковых и роликовых)
подшипников больше вследствие насосного действия
сепаратора. Необходимое количество масла
при "минимальной" и "охлаждающих" смазках
в зависимости от размера подшипника
приведены табл. 7.3.
Для смазывания жидким маслом
применяются следующие масляные системы: с
масляной ванной, разбрызгивания, фитильная,
капельная, с помощью конических насадок или
винтовых канавок, непрерывной прокачки,
периодического впрыскивания, масляным
туманом и воздушно-масляная.
7.3. Количество смазочного материала,
требуемое в зависимости от размеров
подшипников
Диаметр
посадочного
отверстия
подшипника d,
мм
Меньше 50
50... 120
Более 120
Минимальное,
см3/г
1 ...2
2... 5
5... 10
Для
охлаждения,
л/мин
0,5 ... 1,5
1,1 ...3,9
Более 2,5
Смазывание из масляной ванны обычно
применяется для отдельно расположенных
подшипниковых опор, не связанных с общей
смазочной системой. Резервуаром для масла,
как правило, является корпус подшипника, в
котором предусматриваются специальные
карманы для запаса масла и полости для
скопления загрязнений. Уровень масла в масляной
ванне при частоте 3 000 мин'1 должен быть на
уровне центра тел качения. При более высокой
частоте вращения уровень масла должен быть
несколько ниже, а при частоте 10 000 мин и
выше применение масляной ванны не
допустимо. Уровень масла в корпусе обычно
контролируется расположением маслоналивной
пробки (масло нельзя заливать выше края
маслоналивного отверстия), с помощью масленок
с откидной крышкой, верхний срез которых
располагают на требуемом уровне масла, с
помощью масломерных стекол, щупов и
других устройств.
Масляные ванны не рекомендуется
применять для вертикальных валов ввиду
интенсивного перемешивания масла вращающимися
деталями подшипника, что создает большие
энергетические потери и значительно
повышает температуру узла, а следовательно,
вызывает преждевременное разложение масла. В
случае применения масляной ванны для
смазывания конических роликоподшипников,
установленных на горизонтальных валах, необходимо
в корпусе создавать отводные каналы,
обеспечивающие циркуляцию масла, так как
конические ролики при вращении затягивают масло и
перекачивают его от малого торца к большему.
Смазывание разбрызгиванием
применяется при достаточно высокой частоте вращения,
хотя бы одного из валов. Если быстровращаю-


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
419
щийся вал не несет на себе деталей, имеющих
непосредственный контакт с маслом, то на этот
вал устанавливают специальный
разбрызгивающий диск. Его применяют также при
необходимости обеспечения циркуляции масла и
создания необходимого минимального его
уровня в подшипнике.
Фитильное смазывание обеспечивает
дозированную подачу смазочного материала при
смазывании быстроходных малогабаритных
подшипников, устанавливаемых на
горизонтальных и вертикальных валах. Дозировка
зависит от количества и толщины фитиля.
Подвод масла осуществляется либо от отдельного
фитиля к каждому подшипнику, либо от
общего фитиля для всех подшипников. Кроме того,
фитиль осуществляет фильтрацию масла,
очищая его от частиц изнашивания, оседающих в
маслосборнике. Недостатком является то, что
фитиль засоряется и изнашивается от трения о
вращающиеся детали вала. При фитильном
смазывании кинематическая вязкость масла
должна быть не более 55 мм2/с.
Применением капельных масленок
обеспечивается дозированная подача масла к
быстроходным подшипниковым узлам, которая
зависит от величины открытия игольчатого
клапана масленки. Основной недостаток этого
способа - большой расход масла, так как при
остановке механизма масло продолжает
поступать из масленки к подшипнику.
Смазывание с помощью конических
насадок обычно применяется для подшипников,
установленных на вертикальных валах. Подача
масла из ванны к подшипнику (рис. 7.3, а)
осуществляется при вращении конической
насадки 7, или коническая насадка при
вращении под действием центробежных сил подает
масло в канал, по которому оно поступает к
подшипнику, смазывает его и стекает обратно
в масляную ванну (рис. 7.3, б). Для лучшей
дозировки масла иногда конические насадки
снабжают скребками 2, снимающими излишки
масла, и маслоотбойной шайбой, которая
сбрасывает масло в отводной канал, по которому
оно возвращается обратно в масляную ванну
(рис. 7.3, в).
а)
б)
в)
Рис. 73. Смазывание подшипников с помощью конических насадок:
- смазывание по конической насадке; б- нагнетание в канал с помощью конической насадки;
в - коническая насадка с устройством для отвода лишнего смазочного материала
14*


420
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
На рис. 7.4, показано смазывание с
помощью винтовой канавки. На конической части
вертикального вала масло из масляной ванны
по масляному каналу и трубке подается к
верхнему подшипнику. Затем самотеком по трубке
оно стекает к нижнему подшипнику.
Имеются также конструкции смазочных
устройств с установкой на валу крыльчаток,
которые при вращении нагнетают масло к
подшипнику (выбросные центробежные насосы).
Рис. 7.4. Циркуляционная смазочная система
подшипников вертикального вала
с помощью маслозаборного конуса /
Существенным недостатком систем с
коническими насадками, винтовыми канавками и
крыльчатками является отсутствие масла на
подшипнике в момент пуска механизма, что
может существенным образом сказываться на
долговечности подшипников. Исключение
составляют фитильная и капельная системы.
Еще одним недостатком масляных систем с
внутренней циркуляцией масла является
необходимость постоянного контроля наличия
масла и плохой отвод теплоты от подшипника.
При циркуляционной смазочной системе
масло из резервуара (бака, картера, поддона и
др.) подается насосом к трубопроводам к
подшипниковым опорам и от них возвращается в
резервуар. При этом недостатки приведенных
выше способов подвода масла к подшипникам
отсутствуют.
Количество масла Q при циркуляционной
подаче масла зависит от диаметра D
подшипника и функциональных требований к системе
(рис. 7.5). При неблагоприятных
температурных условиях, когда для отвода теплоты
требуется большое количество дополнительного
масла, его следует пропустить не только через
подшипник, но и через вспомогательные
каналы в корпусе или на валу, чтобы потери на
трение в подшипнике были допустимыми. Это
vi
40
5
г
i
0*
OJ
005
w
4ДО
о.оог
I
7
■#
*
LT/y
$
Jy
Y
Д'
Щ
20
50
300
500
Рис. 7.5. Зависимости расхода количества масла Q от диаметра D подшипника
при циркуляционной смазке прокачиванием:
У - при постоянном обновлении масляной пленки; 2 - эффективного тешюотвода радиальных подшипников;
3 - эффективного теплоотвода радиально-упорных и упорных подшипников


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
421
требование особенно важно для высоковязких
масел (v > 30 мм2/с) и высоких частотах
вращения. В случаях, когда требуется
интенсивный отвод теплоты, масляный резервуар
снабжают системами охлаждения. Как правило, для
этой цели используется холодная проточная
вода, пропускаемая через трубки,
расположенные внутри резервуара. В процессе циркуляции
масло очищают с использованием отстойников
и фильтров.
Различают три системы циркуляции:
1) с непосредственной подачей масла в
зону расположения подшипников;
2) со струйной подачей масла;
3) подачей масла впрыскиванием.
В первом случае масло поступает в зону
расположения подшипников, где образует
масляную ванну на уровне отводных отверстий, из
которых вытекает лишнее количество масла.
При смазывании конических
роликоподшипников необходимо учитывать их насосный
эффект (см. смазывание из масляной ванны).
Во втором случае масло через форсунки
подается в зазор между сепаратором и кольцом
(в зону трения скольжения конического
роликоподшипника). Диаметр отверстия форсунки
обычно принимают равным 0,5 ... 2,5 мм в
зависимости от размера подшипника. Отвод
масла производят через отверстия, расположенные
снизу. Их диаметр при кинематической
вязкости масла v < 150 мм2/с выражается
зависимостью
</c=A4...26)V(?,
где Q - количество протекающего масла,
л/мин.
Объем резервуара для масла
V = 6QQ/z,
где z - число циклов обращения масла в
масляной системе за 1 ч; обычно принимают
z = 3 ... 8; при меньшем числе z обеспечивается
лучший отстой и охлаждение масла, а
следовательно, замедляется его старение.
Минимальный объем масляного
резервуара принимают V = 3 л. Скоростной напор
масла должен обеспечивать протекание
("пробивание") масла сквозь подшипник.
Впрыскивание масла применяют для
легко нагруженных подшипников при высокой и
сверхвысокой частотах вращения, а также при
температуре окружающей среды 25 ... 30 °С.
Периодическое впрыскивание масла
форсунками через зазор между сепаратором и кольцом
подшипника осуществляется
электромагнитным дозатором, плунжерным насосом или
другими устройствами, позволяющими
регулировать частоту впрыскивания. Скорость струи
должна преодолевать вращающийся в зазоре
между кольцом и сепаратором воздушный
поток. Обычно она равна 15 м/с, но если
насосный эффект в подшипнике препятствует
прохождению масла, то скорость масляного потока
повышают.
Смазывание масляным туманом,
основанное на принципе пульверизации, в
настоящее время находит самое широкое применение
как для подшипниковых узлов, работающих
при высокой частоте вращения (шлифовальные
шпиндели и др.), так и для тяжело
нагруженных узлов (подшипниковые опоры
листопрокатных станов). Преимущество смазывания
масляным туманом заключается в
минимальном расходовании масла при интенсивном
воздушном охлаждении. Кроме того, избыточное
давление воздуха внутри подшипникового узла
защищает опору от внешних загрязнений.
Для смазывания масляным туманом
широкое применение находит конструкция масло-
распределителя типа 1/2" МН4795-63. Она
используется в пневмосистемах и для
индивидуального смазывания шлифовальных
шпинделей. Масляный туман при централизованной
масляной системе подается со скоростью 5 м/с,
а на выходе из форсунки к подшипнику его
скорость повышается до 30 м/с.
К высокоскоростным шпинделям
масляный туман создают из маловязких масел И-5А,
И-8А (см. табл. 7.1). Расход масла на
образование масляного тумана
G — /C|/l2^3^o »
где G0 - минимальное количество масла,
необходимое для узла при нормальных условиях
работы (табл. 7.4); К\ - коэффициент,
учитывающий частоту вращения подшипника; К2 -
коэффициент, учитывающий запас масла; Ку -
температурный коэффициент.
Значения этих коэффициентов приведены
в табл. 7.5.
7.4. Расход масла при оптимальных
относительных условиях работы
Подшипник
Шариковый радиальный и радиаль-
но-упорный
Роликовый с цилиндрическими
роликами
Двухрядный сферический
роликоподшипник
Go, г/с
0,1
0,2
0,4


422
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.5. Значения коэффициентов К\, Къ Аз в зависимости от условий работы
ndm, мм/мин
Запас масла в опоре
Температура
подшипника, °С
1
<105
В достаточном
количестве
70
К и КгУ Къ
2
105... 106
Незначительное
70... 100
4
>106
Отсутствует
100... 130
8
130...
150
При общих положительных качествах
смазывания масляным туманом этот способ
обладает рядом существенных недостатков,
основными из которых являются:
относительно высокая стоимость
оборудования (наличие систем получения сжатого
воздуха, очистки его от пыли и воды,
установок для образования масляного тумана и др.);
загрязнением окружающей среды в зоне
установки подшипниковых опор, смазываемых
масляным туманом, ввиду трудности
обеспечения эффективной защиты от выброса в
атмосферу мельчайших частиц масляной пыли.
Масляно-воздушные масляные системы
имеют преимущества по сравнению со
смазыванием масляным туманом: более крупные
частицы масла лучше налипают на
поверхность подшипника и остаются на его рабочих
поверхностях и только незначительная часть
масла с воздушным потоком попадает в
окружающую среду.
В масляно-воздушной смазочной системе
масло периодически импульсным насосом
подается в установку для образования масляно-
воздушной смеси, в которой масло и воздух в
дозированном количестве подаются в
смесительную камеру и по трубопроводу поступают
к соплу, через которое производится
впрыскивание в подшипник масляно-воздушной смеси.
Для подачи масляно-воздушной смеси
используются прозрачные пластмассовые
трубки диаметром 2 ... 4 мм, через которые
можно наблюдать за движением смеси масля-
но-воздушного потока. Длина трубки должна
быть не менее 400 мм. Применяемое масло
должно иметь вязкость при нормальных
условиях 70 мм2/с.
Пластичные смазочные материалы.
Пластичные смазочные материалы - это
минеральные или синтетические жидкие масла,
загущенные специальными загустителями. В
качестве загустителей используются
металлические мыла. Консистенция пластичных
смазочных материалов, определяемая показателем
пенетрации, является основным показателем,
зависящим от вида и вязкости базового масла,
количества и вида загустителя, а также от
процесса загущения.
Величина пенетрации определяется
глубиной погружения металлического конуса
весом 1 Н в сосуд со смазочным маслом при
температуре 25 °С (чем глубже погружение, тем
больше величина пенетрации).
Рекомендуемые числа пенетрации
смазочного материала для подшипников
различных типов в зависимости от их размеров и
условий работы приведены в табл. 7.6. По
величине пенетрации пластичные смазки
разделяются на классы, приведенные в табл. 7.7.
7.6. Значения пенетрации для выбора
пластичного смазочного материала
Подшипник или условия работы
Шариковый и роликовый с
d< 50 мм
Шариковый и роликовый с
</>50мм
Роликовый игольчатый и с
витыми роликами
На вертикальном или
наклонном валу
Низкий момент трения
Низкий уровень шума
Сепаратор из
смазывающегося материала
Величина
пенетрации
265 ...295
220... 250
265 ... 295
220... 250
310... 340
B20)
265 ...295
B65)
310... 340


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
423
7.7. Классы пенерации смазочного
материала
Величина пенерации
400... 430
355 ...35
310... 340
265 ... 295
220 ...250
175 ...205
130... 160
85... 115
Ниже 70
Индекс класса
консистенции
смазочного материала
00
0
1
2
3
4
5
6
7
Другими характеристиками пластичных
смазок являются: температура каплепадения и
сползания, предел прочности на сдвиг,
вязкость при различных температурах,
механическая и коллоидная стабильность, окисляемость,
антикоррозионные и защитные свойства,
водостойкость, содержание кислот, щелочей и
механических примесей (абразивов).
Наиболее употребительными являются
смазки, загущенные литиевыми мылами.
Литиевые смазки в определенной степени гидро-
фобны (неспособны смачиваться водой) и с
антикоррозионными присадками могут
использоваться во влажных условиях. Добавки
антикоррозионных присадок повышают срок
годности. Противозадирные присадки дают
возможность применять литиевые смазки при
повышенных нагрузках. Указанные
преимущества позволяют использовать литиевые смазки
в закрытых подшипниках.
Пластичные смазки, загущенные
неорганическими или органическими загустителями,
работают в экстремальных условиях
(агрессивные среды, вакуум, радиоактивное излучение),
а загущенные кальциевыми мылами гидрофоб-
ны, устойчивы против перемешивания,
обладают благоприятными низкотемпературными
свойствами. С помощью присадок повышается
несущая способность и нагружаемость
подшипников.
Пластичные смазочные материалы,
загущенные натриевыми мылами, образуют с водой
эмульсию, предохраняющую от коррозии, но
при этом смазочный материала становится
менее вязким и может вытекать из подшипника.
Пластичный смазочный материал,
загущенный комплексными алюминиевыми
мылами, может работать в интервале температур
-40 ... +150 °С. При этом при охлаждении с
повышенных температур смазка не
затвердевает. Пластичные смазки, загущенные
комплексными калиевыми мылами, при повышенной
температуре меньше размягчаются, но при
быстром охлаждении они затвердевают. Они
водостойки и хорошо защищают от коррозии.
При этом по возможности подшипник следует
полностью заполнять смазкой.
Пластичные смазки, загущенные
смешанными мылами, содержат два мыла (Na/Ca,
Na/AI, Li/Ca < Li/Na). Основные свойства
смазок, загущенных смешанными мылами,
определяются металлическим мылом, указанным
первым.
При применении пластичных смазок
следует принимать во внимание следующие
требования: учитывать химическое и физическое
воздействие смазочного материала на
уплотнение и материал сепаратора; не смешивать
масла при добавке смазки; разрешается смешивать
только калиевые и литиевые смазки.
Наиболее широко используемые
пластичные смазки приведены в табл. 7.8.
Различают смазывание с постоянной
смазкой на весь срок службы подшипника и с
периодическим добавлением и сменой смазки.
В первом случае срок использования смазки
равен или больше срока службы подшипников
или цикла ремонта машин со смонтированными
в них подшипниками. К этому виду смазывания
относятся закрытые подшипники, заполненные
пластичной смазкой. Технические
характеристики пластичных смазок и основное назначение
пластичных смазок, закладываемых в закрытые
подшипники, приведены в табл. 7.9.
Периодическое добавление смазки
определяется конструкцией и размерами
подшипников, частотой вращения и рабочей
температурой узла. Приближенно период между
дополнением смазки т можно определить по
формуле
\06К
т = —т=^-С,
nid
где п - частота вращения, мин; d - диаметр
отверстия подшипника; К и С - коэффициенты
конструкций подшипников (табл. 7.10).
Пластичная смазка является также
уплотнением, поэтому значение вычисленного
периода дополнительного смазывания уменьшается.


424
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.8. Основные эксплуатационные характеристики пластичных смазок
для подшипников качения
Смазка
Динамическая
вязкость, Па • с,
при /, °С
-15
О
Предел прочности,
Па, при /, °С
50
80
Рабочая
температура,
°С
Заменитель
Общего назначения для нормальных температур (гидратированные кальциевые солидолы)
Солидолы
синтетические:
пресс-солидол С
солидол
Солидолы
жировые:
пресс-солидол
УС-1
солидол УС-2
250... 600
300... 1000
150... 350
300... 600
< 100
£200
< 100
£250
> 100
£200
> 100
>200
-
—
-
-40... 50
-30... 70
-40... 50
-30 ...70
Солидол УС-1
Солидол
УС-2, пресс-
солидол С

Пресс-солидол С
Солидол С
Общего назначе
Консталины
жировые:
консталинУТ-1
консталин УТ-2
Автомобильная
НИЯ ДЛЯ ПОВ1
800... 1200
800... 1500
500... 700
пшенных т
250... 500
250... 500
200
емператур
300... 600
1600
> 180
(натриевьп
150... 300
800
100... 250
г и
натриевого... 120
-20... 120
-20... 100
кальциевые)

Автомобильная
!•
Консталин
УТ-1
Общего назначения для повышенных температур (литиевые)
ВНИИНП-242
ЭШ-176
400..
1200.
. 1000
.1700
<500
500... 800
450... 650
>250
> 100
150...400
-40..
-25..
. ПО
. ПО
Литол-24,
ЭШ-176
Литол-24,
ВНИИНП-242
Многоцелевые
Литол-24
Фиол-1
Фиол-2
Фиол-3
Фиол-2м
800... 1500
(при 30 °С)
230... 600
(при-20°С)
400... 800
(при -20 °С)
800... 1500
(при-30°С)
420... 800
(при-20°С)
80... 120
(при 20 °С)
50... 100
(при 20 °С)
80... 120
(при 20 °С)
100... 150
(при 20 °С)
80... 120
(при20°С)
400... 600
200... 250
200... 250
400... 600
300... 450
£150
£100
£120
>200
> 100
-40.
-40..
-40..
-40..
-40..
. 130
. 120
. 120
. 130
. 120
Фиол-3
Фиол-2,
Литол-24
Фиол-3,
Литол-24
Литол-24,
Фиол-2
Литол-24
(с 2 % MoS2)
Высокотемпературные
Унитол-1
1000 ...2000
(при-30°С)
15 ...30
(при 80 °С)
250... 600
150..
.400
-30... 150

(кратковременно
до 180)
Литол-24
(до130°С)


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА 425
Продолжение табл. 7.8
Смазка
Динамическая
вязкость, Па • с,
при /, °С
-15
0
Предел прочности,
Па, при /, °С
50
80
Рабочая
температура,
°С
Заменитель
Высокотемпературные
ЦИАТИМ-221
ВНИИНП-257
ВНИИНП-274
<800
(при -50 °С)
200
(при -50 °С)
290
(при -50 °С)
10... 30
(при 80 °С)
29
(при 20 °С)
30 ... 60
(при 20 °С)
> 120
80... 100
(при
20 °С)
200... 350
(при
20 °С)
100... 150
>80
(при
50 °С)
£100
(при
50 °С)
-60... 160

(кратковременно
до 180)
-60... 150
-80... 130
ВНИИНП-207
ВНИИНП-274
ВНИИНП-257
Гироскопические
ВНИИНП-228
ВНИИНП-260
3000
(при 250 °С)
4000
(при-30°С)
15 ...25
(при 20 °С)
20 ...40
(при 20 °С)
50... 150
(при
20 °С)
ПО... 170
(при
20 °С)
50... 150
(при
50 °С)
50... 180
(при
50 °С)
-45..
-20..
. 150
. 180
-
-
Индустриальные
Сиол
200
(при -20 °С)
-
140... 180
-
-30... 130
ЦИАТИМ-20
Железнодорожные
Железнодорожная
ЛЗ-ЦНИИ
Для роликовых
подшипников
ЖРО
1100
(при -30 °С)
<2000
(при -30 °С)
10 ...20
(при 80 °С)
60... 80
(при 80 °С)
>200
>300
200... 300
150...250
-40..
-50..
. ПО
. 120
ЖРО
Литол-24
Специализированные автомобильные
ЛЗ-31
№158
ВНИИНП-207
ВНИИНП-231
ВНИИНП-246
500
(при-15°С)
1000
(при-15°С)
< 1400
(при-30°С)
£550
(при-40°С)
<550
(при -40 °С)
75
(при 80 °С)
30
(при 80 °С)
55
(при 50 °С)
10... 50
(при 80 °С)
95
(при 50 °С)
300... 400
>120
200... 250
250... 400
250... 500
250...350
50... 100
70... ПО
> 100
70 ...250
-40... 130
-30 ... 100
-60... 180

(кратковременно
до 200)
-60... 250

(кратковременно
до 300)
-60... 200

(кратковременно
до 250)
Литол-24
ЦИАТИМ-221


426
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 7.8
Смазка
Динамическая
вязкость, Па • с,
при /, °С
-15
0
Предел прочности,
Па, при /, °С
50
80
Рабочая
температура,
°С
Заменитель
Специализированные автомобильные
ПФМС-4С
Графитол
Силикон
1000... 1500
250... 600
(при 0 °С)
<С550
(при 0 °С)
10... 30
(при 80 °С)
35
(при 80 °С)
67,5
(при 80 °С)
100... 150
200... 500
>500
80... 150
200... 600
300... 500
-30... 300

(кратковременно
до 400)
-15... 160
-40... 160
ВНИИНП-231
Низкотемпературные
ЦИАТИМ-201
ЦИАТИМ-203
МС-70
2500... 3500
(при -60 °С)
2000... 4000
(при -50 °С)
2500... 5000
80... 170
(при 0 °С)
100... 300
(при 0 °С)
<230
200... 500
£250
100...300
130...250
150...300
<50
-60.
-50..
-50.
.90
. 100
.65
ЦИАТИМ-203
ЦИАТИМ-201
ЦИАТИМ-201
Для электромеханических приборов
ОКБ-122-7
ЦИАТИМ-202
^ 1800
(при -30 °С)
< 1500
(при-30°С)
190
(при 20 °С)
50... 80
(при 20 °С)
1000...
1500 (при
20 °С)
200... 300
(при
20 °С)
£150
(при
50 °С)
> 120
(при
50 °С)
-40..
-40..
. 120
. 120
ЦИАТИМ-202,
ЦИАТИМ-201
ОКБ-122-7
7.9. Основное назначение и применение пластичных смазок, закладываемых
в подшипники качения
Индекс
смазки
С1
Обозначение
ЦИАТИМ-202
ОКБ-122-7
Показатель
частоты
вращения
nd„,
~5- 105
~ 5 • 105
Соотношение
Р/С
Р<0,07С
Р < 0,07С
Рабочая
температура,
°С
-60...+90
-60...+100
Основное назначение
Узлы трения самолетов
и вертолетов;
минимальное сопротивление при
низких температурах; не
рекомендуется при
высоких удельных нагрузках
Авиационные
электромашины мощностью до
20 кВт, точные
механизмы, прецизионные
подшипники приборов,
работающие при малых
нагрузках


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
427
Продолжение табл. 7.9
Индекс
смазки
С2
СЗ
С4
С6
С7
С8
С9
СЮ
С12
Обозначение
ЦИАТИМ-221
ВНИИНП-210
ЦИАТИМ-221 С
ПФМС-4С
ВНИИНП-271
ВНИИНП-235
ЛЗ-31
№158
ВНИИНП-260
Показатель
частоты
вращения
| ndm
1 <5 105
-2-105
- 5 105
Качание
>5 105
5- 105
-5 • 105
Качание
> 5 • 105
Соотношение
Р/С
/><0,04С
/><0,1С
/><0,04С
Р < 0,07С
Р < 0,07С
Р < 0,07С
Р<0,1С
Р<0,1С
/><0,07С
Рабочая
температура,
°С
1-60... +150
-20 ... +350
-60... +200
-30...+300
-60...+130
-60...+250
-50...+120
-40...+100
-50...+180
Основное назначение
Авиационные
электромашины, электродвигатели
специального назначения,
приборная техника; не
рекомендуется при
высоких удельных нагрузках и
во внешней среде
Тяжелонагруженные
тихоходные подшипники
качения
Авиационные
электромашины; не рекомендуется
в разрабатываемую и
модернизированную технику
Авиационные
подшипники с качательным
движением
Приборы, подшипники
качения с малым
моментом трения
Шарико- и
роликоподшипники авиационной
техники, работающие с
колебательным и
вращательным движением,
работоспособность при
остаточном давлении 666,5 Па
и небольших частотах
вращения
Многоцелевые долго-
работающие
электродвигатели общего назначения,
подшипники сцепления,
водяных насосов
автомобилей, автотракторных
генераторов и т.п. Не
допускается контакт с водой
Игольчатые
подшипники карданных передач
автомобилей и тракторов
Приборы, скоростные
шарикоподшипники;
температурный интервал
применения зависит от типа
изделия и его мощности


428 Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 7.9
Индекс
смазки
СИ
С15
С16
С17
С18
С20
С21
С22
С24
Обозначение
Фиол-2У
ВНИИНП-207
ВНИИНП-246
Литол-24
ВНИИНП-233
ВНИИНП-274
ЭРА
СВЭМ
СЭДА
Показатель
частоты
вращения
ndm
Качание
<5 105
<5 105
<5 105
Качание
>5- 105
<5- 105
< 5 • 105
<5 105
Соотношение
Р/С
Р<0,1С
Р < 0,04С
Р < 0,04С
Р < 0,07С
Р < 0,04С
Р < 0,07С
/><0,1С
Р<0,\С
Рабочая
температура,
°С
-40...+100
-60...+180
-60...+250
-40...+100
-40...+250
-80...+160
-60...+120
-50...+120
-60...+180
Основное назначение
Игольчатые
подшипники карданных передач
автомобилей
Авиационные
электромашины,
стартер-генераторы, а также системы
управления самолетов; не*
рекомендуется для работы
во влажной среде
Авиационные
электромашины; работоспособны
при остаточном давлении
1,3- 10'4Па
Многоцелевое;
электродвигатели общего
назначения; автомобильная и
сельскохозяйственная
техника
Авиационные
электроагрегаты и системы
управления самолетов; радиаци-
онно- и химически стойкая
Приборы;
малогабаритные шарикоподшипники;
работоспособна при
остаточном давлении 1,3 х
х 10 Па; в особоточных
прецизионных
подшипниках
Системы управления
самолетов, приборы; в
прецизионных
подшипниках ЭРА фильтрованная
Долгоработающие,
судовые электромашины с
вертикальным и
горизонтальным расположением
вала; подшипники
малошумного исполнения
Авиационные
электрогенераторы повышенного
ресурса


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
429
Продолжение табл. 7.9
Индекс
смазки
С25
С25
С26
С27
Обозначение
ШРУС-4
ИНДА
ЛДС-3
ФАНОЛ
Показатель
частоты
вращения
nd„,
<5105
<2105
<5- 105
<5- 105
Соотношение
Р/С
Р<0,\С
Р<0,07С
Р<0,1С
/><0,1С
Рабочая
температура,
°С
-40... +120
Менее 300
-50...+130
-40...+100
Основное назначение
Подшипники сцепления
автомобилей и тракторов;
хорошие противозадирные
свойства
Тихоходные конвейеры,
грузовые тележки и др.
Электродвигатели
общего назначения
повышенного ресурса,
крупногабаритные подшипники,
изготовляемые по
лицензии фирмы Rote-Erde
Ступицы колес,
рабочие механизмы
сельхозмашин; длительная
работоспособность
Примечание Условные обозначения: Р - эквивалентная динамическая нагрузка, Н; С -
динамическая грузоподъемность, Н; п - частота вращения, мин; dm - средний диаметр подшипника, мм.
7.10. Коэффициенты К и С для подшипников различных типов
Подшипники
Радиальные шариковые и роликовые особо легких и легких серий
диаметров
Радиально-упорные шариковые легких серий диаметров и
радиальные шариковые и роликовые средних серий диаметров
Радиально-упорные шариковые средних серий диаметров,
радиальные шариковые и роликовые тяжелых серий диаметров
Двухрядные сферические роликовые и радиально-упорные
конические роликовые легкой серии диаметров
Радиально-упорные конические роликовые средней серии
диаметров
Двухрядные сферические роликовые средней серии диаметров и
радиально-упорные конические роликовые
К
75
64
53
21
19
16
С
18
7
Для медленно вращающихся
подшипников, у которых частота вращения меньше 20 %
предельной частоты вращения (п I лпр < 0,2)
допустимо полное заполнение смазкой
подшипника и свободного пространства корпуса.
При более высокой частоте вращения
п / «пр = 0,2 ... 0,8 свободное пространство в
корпусе должно быть заполнено на 50 ... 25 %,
а при п I «пр > 0,8 - не заполнено, а заполнен
только подшипник. Количество смазочного
материала, необходимого для дополнительного
смазывания, можно ориентировочно
определить из зависимости
G = DB/ 200,
где D - наружный диаметр подшипника, мм;
В - ширина подшипника, мм.


430
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Количество смазочного материала при
незначительных нагрузках не оказывает
существенного влияния на момент трения. При
высоких нагрузках увеличение количества смазки
до 1/3 объема смазочной полости не оказывает
существенного влияния на момент трения. При
дальнейшем увеличении объема смазочного
материала момент трения и температура
подшипника резко возрастают.
Свойства пластичных смазочных
материалов хорошо удерживаться на смазываемых
поверхностях, надежно сохранять смазочный
слой и обладать высокой работоспособностью
при действии высоких нагрузок и инерционных
сил, а также длительной работоспособностью
обусловливают более простые смазочные
системы и уплотнения, а также незначительный
расход смазочного материала. Их недостатками
являются меньшая стабильность смазочных
свойств по сравнению с маслами, значительное
сопротивление при низких температурах и
выплавление смазки при высоких
температурах, потеря жидкой фазы за счет высыхания и
сепарирование смазки от действия
центробежных сил. В узлах, в которых используются
небольшие радиальные шарикоподшипники с
диаметром отверстия до 120 ... 140 мм,
целесообразно применение закрытых подшипников
(с двумя уплотнениями или защитными
шайбами), у которых срок службы закладной
смазки значительно превышает долговечность
подшипников.
При сильном загрязнении окружающей
среды применяются радиальные
шарикоподшипники типа 530200 с двумя усиленными
уплотнениями и карманами для смазки.
На рис. 7.6 показаны варианты
размещения пластичной смазки в подшипнике:
со специальной защитной шайбой,
создающей увеличенный карман для смазки, что
в)
г)
Рис. 7.6. Варианты размещения пластичной смазки в подшипнике:
а - в закрытом подшипнике со специальной защитной шайбой с увеличенным карманом для смазывания,
- в коническом роликоподшипнике с обычной маслоотражательной шайбой (слева) и маслоотгонной шайбой
с конической поверхностью (справа); е- в опорном узле с двухрядным сферическим подшипником;
г - в опорном узле с добавкой смазки через пресс-масленку


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
431
обеспечивает надежную защиту подшипника
от загрязнений извне и более длительную
работу без дополнительного технического
обслуживания (рис. 7.6, а);
со специальной маслоотгонной шайбой
(справа) в подшипниковом узле с
вертикальным валом (рис. 7.6, б). Установка обычной
маслоотражательной шайбы не препятствует
вытеканию смазки (см. слева). Установка
обычной маслоотгонной шайбы с конической
поверхностью не дает возможности вытеканию
масла, что очень важно при применении в узле
радиально-упорных подшипников (особенно
конических роликоподшипников), обладающих
маслоотгонным эффектом;
в двухрядных сферических
роликоподшипниках масло через отверстие / в крышке
корпуса подшипника подается через
кольцевую канавку 2 и отверстия на наружном кольце
подшипника, чем достигается равномерное
поступление смазки к двум рядам роликов
(рис. 7.6, в); или смазка закладывается в корпус
подшипника, и повторная смазка добавляется
через прессмасленку 3 на крышке корпуса
(рис. 7.6, г), излишек его количества удаляется
через отверстие 4 в нижней части корпуса.
В ряде конструкций для исключения
попадания внутрь подшипника загрязнений извне
в выходные отверстия вставляют
сбрасывающий клапан. Имеются системы с дозированием
поступающей в подшипник смазки. По торцу
наружного кольца устанавливают шайбу,
прижимаемую фланцевой крышкой корпуса, а на
вал устанавливают широко цилиндрическую
втулку. Зазор между втулкой и шайбой обычно
равен 0,2 ... 0,5 мм. Установка дозирующей
шайбы с зазором по наружному кольцу может
применяться при центральной смазочной
системе.
При высоких скоростях вращения и
больших интервалах подвода повторной
смазки только небольшая часть масла будет
оставаться в подшипнике, так как смазка
центробежной силой будет из него выбрасываться.
При расположении зазора между шайбой
и втулкой (по диаметру положений тел
качения) достигается умеренное перемещение
смазки, а при зазоре на уровне внутреннего
кольца смазка удерживается в подшипнике.
В скоростных узлах избыток смазочного
материала может являться причиной перегрева
подшипников. Одним из способов устранения
этого недостатка является применение диска
сбрасывателя (диск-регулятор) лишней смазки
(рис. 7.7). При вращении диска избыточная
отработанная смазка сбрасывается им через
окно, расположенное внизу (рис. 7.7, а) или
сбоку (рис. 7.7, б, в) корпуса подшипника.
Размеры узлов с диском-сбрасывателем
приведены в табл. 7.11.
-dah104
-daA11-J
—D-
в)
Рис. 7.7. Узел с периодической добавкой смазки
и удалением избыточного ее количества
диском-сбрасывателем:
а - горизонтальный вал; б, в- вертикальный вал
(опора нижняя и верхняя)


432 Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.11. Рекомендуемые размеры (мм) диска регулятора для сбрасывания избытка
пластичной смазки
d для серий диаметров
2
То
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
120
-
130
140
150
160
170
180
190
200
-
220
240
260
280
300
3
9
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
4
-
-
—
-
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
-
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
-
130
140
150
—
-
—
-
-
Da
21
23
26
30
34
38
46
53
60
65
72
80
87
95
98
103
ПО
120
125
135
140
150
155
165
175
180
195
210
225
240
250
265
280
395
310
340
370
395
425
db
28
30
34
38
44
48
58
65
75
80
88
98
105
115
120
125
135
145
150
165
170
180
190
200
210
220
240
260
270
290
300
320
340
360
380
410
450
480
510
^»min
\5
15
17
20
22
25
30
34
38
40
45
50
55
60
60
65
70
75
75
85
85
90
95
100
105
ПО
120
130
135
145
150
160
170
180
190
205
225
240
255
Ва
4... 8
5... 10
6... 12
8... 15
10 ...20
12 ...25
15 ...30
20... 35
20...40
25 ... 50
Вь
1,5
2
2,5
3


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
433
В плавающих опорах размер В при
необходимости осевого перемещения вала может
быть увеличен. Щель между
диском-регулятором и кромкой корпуса может быть не только
радиальной, но и наклонной*. Для
предотвращения вращения вместе с подшипником
смазки, подаваемой в корпус, на крышке корпуса со
стороны подачи смазки делаются радиальные
ребра. Рекомендуемые размеры
диска-регулятора для горизонтального вала следующие:
Da > (d + D), db = 1,2Д Bb £ 1 мм, N £ 0,5^.
Для вертикального вала имеем:
для нижней опоры (рис. 7.7, б)
Da> (d + D), db = l,15Da, Ba = 3 ... 16 мм,
Bb>\ MM,NZ0,5da.
для верхней опоры (рис. 7.7, в)
внутренний диаметр наружного кольца (диаметр по
бортику) Da- D\\ db> 1,2D0, Ba » 3 ... 16 мм,
Bb > 1 мм.
Эффективность работы диска регулятора
повышается при увеличении его наружного
диаметра.
В подшипниковых узлах периодическое
добавление смазки (за исключением узлов с
централизованной подачей смазочного
материала) с использованием пресс-масленок
(технические данные на масленки приведены в
табл. 7.12 - 7.15), а также путем частичной
разборки узла (снятие фланца или крышки).
7.12. Прямая масленка (резьбовая) для пластичных материалов
Тип1
1 - корпус масленки; 2 - запорный элемент;
3 - пружина
Размеры, мм
Номер

(типоразмер)
масленки
1
2
3
4
Резьба
Мбх 1

коническая
МЮх 1
(ГОСТ
9150)
KV8M
(ГОСТ
6111)
KVH"
(ГОСТ
6111)
я
13
18
24
h
8
10
12
Л»
6,0
7,0
7,5
dx
±0,2
6,7
10,0
dx
4,5
5,2
4
5,8-
0,30
8,0-
0,36
4
±0,2
2,0
4,5
d4
2,5
5,0
S
8-
0,20
10-
0,20
14-
0,24
ct,°
48
60
Пример условного обозначения пресс-масленки типа 1, № 2, с покрытием Ц6:
Масленка 1.2. Ц6 ГОСТ 19853-74.
То же, № 4, с покрытием Кдб:
Масленка 1.4.Кдб ГОСТ 19853-74.


434
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.13. Угловая масленка (резьбовая) для пластичных материалов
Тип 2
1 - вставной элемент; 2 - переходной штуцер
Допускается изготовлять размер "под ключ"
10.0,2 ММ-
Размеры, мм
Номера

(типоразмеры)
масленок
1
Резьба
М6х1

коническая
М10х 1
(ГОСТ
9150)
KV8"
(ГОСТ
6111)
19
22
(а±3),
45°;
90°
Примечания: 1. Допускается безрезьбовое соединение вставного элемента с переходным
штуцером.
2. Пример условного обозначения пресс-масленки типа 2, № 1, с углом а = 45°, с покрытием Ц6:
Масленка 2.1.45.Ц6 ГОСТ 19853-74.
То же, № 3, с углом а = 45°, с покрытием Кдб:
Масленка 2.3.90.К66 ГОСТ 19853-74.
7.14. Масленка под запрессовку для смазочных масел
ТипЗ
Исполнение 1
1-й И
Исполнение 2
Размеры, мм
Номера
(типоразмеры)
масленок
1
2
D
(пред. откл.
по Пр. 13)
6
10
01
8
12
d ±0,2
2,5
5,0
*
3
6
Я
6
12
h
1,0
1,5
Примечание. Пример условного обозначения пресс-масленки типа 3, № 1, исполнения 1, с
покрытием Ц6:
Масленка 3.1.1.Ц6 ГОСТ 19853-74.


СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И УСТРОЙСТВА
435
7.15. Колпачковые масленки
Размеры, мм
1
<
U вти И
Л• '
1
|({((|||)|))]
1
, 1 ,
( 1 J
*s Л
гуч
1.
ш
\
\
) *!
\
\
\
/ 1

Вместимость,
см3
1,6
3,2
6,3
12,5
25
50
100
d
МЮх 1
М14х1,5
D
18
22
31
38
48
58
68
h
14
15
17
20
24
30
38
"пак
28
38
35
40
50
62
78
Ь
10
12
5-0,24
12
17
Масса,
кг,
не более
0,016
0,025
0,06
0,082
0,146
0,225
0,336
Примечание. Масленки на номинальное давление 25 Па.
Пример обозначения масленки вместимостью 25 см3
Масленка 25 ГОСТ20905-75.
При этом необходимо обеспечить хорошую
доступность к подшипниковому узлу и
легкость демонтажа деталей.
Твердый смазочный материал
применяют в случаях, когда по условиям
эксплуатации невозможно использование масла или
пластичного смазочного материала (области
высоких и низких температур, вакуум,
радиоактивное излучение).
Твердые смазочные материалы снижают
трение и износ и защищают от коррозии. Их
используют для опор качения в оптических
системах при опасности образования налета на
оптику. Твердые смазочные материалы
применяют как в твердом, так и в суспензированном
виде. Для лучшего закрепления и сцепления
твердых смазочных материалов поверхность
качения подвергают травлению, фосфатирова-
нию, пескоструйной обработке и др.
Наиболее известными твердыми
смазочными материалами являются графит, дисуль-
фит молибдена и вольфрама, а также
политетрафторэтилен. Их выпускают в виде порошков,
паст, коллоидно-диспергированных или
суспензированных в жидкостях, а также
включенными в масла и лаки, наносимые на рабочую
поверхность подшипников.
Графит - при атмосферных условиях
обладает хорошей смазочной способностью. Его
коэффициент трения при повышенной
температуре увеличивается. При температуре выше
427 °С коэффициент трения уменьшается до
значения при нормальных условиях (/"= 0,25).
При высоком вакууме графит теряет
смазочную способность, химическую стойкость и
радиационную устойчивость.
Дисульфит молибдена MoS2 при
атмосферных условиях и при температуре до 450 °С
обладает хорошими смазочными свойствами.
Он сохраняет их и при высоком вакууме, а
также в водороде или среде инертного газа до
температуры 1100 °С. Коэффициент трения
/= 0,05 при повышенном давлении
уменьшается. Отличается хорошей стойкостью против
химического и радиоактивного воздействия,
обладает хорошей адгезионной способностью
по отношению к большинству металлов, что
обеспечивает его экономный расход.
Дисульфит вольфрама WS2 обладает
свойствами, подобными дисульфиту
молибдена. При нормальной атмосфере отличается
хорошими смазочными свойствами до
температуры 510 °С. В вакууме и среде инертных
газов стойкость смазки повышается до
температуры 1300 °С.
Политетрафторэтилен ПТФЭ -
пластмасса, применяемая в качестве сухого
смазочного материала. Имеет коэффициент трения
более низкий, чем у неорганических смазочных
материалов. Обладает очень высокой
устойчивостью против агрессивных сред. Применяется
в среде температур 200 ... 300 °С.


436
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
7.2. ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ
ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ
СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА.
КОНСТРУКЦИИ УПЛОТНЕНИЙ
Уплотнения подшипниковых узлов
предназначены: для защиты подшипниковых узлов
от попадания в него посторонних веществ,
вызывающих загрязнение смазочного
материала и преждевременный износ подшипников
(пыли, грязи, влаги, кислот, щелочей и др.); для
предотвращения вытекания смазочного
материала из подшипникового узла и
предохранения узлов, находящихся вблизи подшипника,
от попадания на них смазочного материала
(например, диски сцепления, тормозные
колодки и др.). Выбор типа уплотнения связан с
условиями работы подшипникового узла
(рабочей температуры, окружной скоростью,
видом смазочного материала, системой его
подвода, а также состояния окружающей среды),
экономическими и производственными
возможностями изготовления.
Уплотнения подразделяют на три
основных типа: контактные, бесконтактные,
комбинированные, сочетающие в себе контактные и
бесконтактные уплотнения.
Контактные уплотнения осуществляют
защиту от загрязнений и вытекания смазочного
материала путем непосредственного контакта
между вращающимися элементами
конструкции. Их выполняют в виде сальников, где в
качестве уплотняющего элемента применяют
войлок, асбест, пробку, пропитанные горячим
маслом (при температуре 80... 90 °С), а также в
виде специальных манжет из кожи,
пластмассы, маслостойкой резины, прорезиненной
ткани или графитизированного асбеста.
Войлочные уплотнения, выполненные в
виде сальниковых колец, и канавки для них
стандартизированы (рис. 7.8), изготовляются из
грубошерстного войлока (ГОСТ 6418),
полугрубошерстного (ГОСТ 6308), применяются
при окружных скоростях не более 2 м/с.
Для скоростей до 5 м/с используются
сальниковые кольца из тонкошерстного войлока
(ГОСТ 288). Перед установкой кольца
рекомендуется пропитать разогретой смесью из
универсальной среднеплавкой смазки (85 %) и
чешуйчатого графита A5 %).
Размеры сальниковых колец и канавок
для них приведены в табл. 7.16. Сальниковые
войлочные уплотнения не рекомендуется
применять: при повышенной загрязненности
окружающей среды; при температуре свыше
Рис. 7.8. Войлочные уплотнения:
а - сальниковое кольцо; б- канавки под кольцо;
в - в защитных втулках
90 °С; при избыточном давлении с одной из
сторон уплотнительного кольца. В случае
применения войлочного уплотнения в среде,
вызывающей повышенное изнашивание вала,
рекомендуется на вал устанавливать защитные
втулки.
Твердость поверхности шейки вала
желательно иметь не ниже 45 HRC, биение шейки
вала при окружной скорости менее 4 м/с не
более 0,1 мм, а свыше этого значения - не
более 0,06 мм. Трущаяся поверхность вала при
скорости менее 4 м/с должна быть полирована
с обеспечением параметра шероховатости
Ra < 1 мкм.
Наибольшее распространение в практике
машиностроения получили стандартные
резиновые армированные манжетные уплотнения
для валов (ГОСТ 8752). Для лучшего
прилегания уплотняющего элемента к валу в
конструкции предусмотрена кольцевая пружина.
Манжеты могут работать в воде, минеральных
маслах, дизельном топливе при избыточном
давлении менее 0,05 МПа, скорости до 20 м/с и
температуре -60 ... +170 °С. Манжеты могут
быть двух типов (рис. 7.9):
1) однокромочные, предназначенные
для предотвращения вытекания уплотняемой
среды;


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 437
7.16. Размеры сальниковых колец и канавок под них, мм
Диаметр вала в
местах уплотнений db
10
12
14
15
16
17
18
20
22
25
28
30
32
35
36
38
40
42
45
48
50
52
55
58
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
115
Кольцо
d
9
11
13
14
15
16
17
19
21
24
27
29
31
34
35
37
39
41
44
47
49
51
54
57
59
64
69
74
79
84
89
94
99
104
109
114
D
18
20
22
23
26
27
28
30
32
37
40
42
44
47
48
50
52
54
57
60
66
68
71
74
76
81
88
93
98
103
ПО
115
124
129
134
139
Ь
2,5
3,5
5,0
6,0
7,0
8,5
9,5
Канавка
dx
19
21
23
24
27
28
29
31
33
38
41
43
45
48
49
51
53
55
58
61
67
69
72
75
77
82
89
94
99
104
111
116
125
130
135
140
А
11
13
15
16
17
18
19
21
23
26
29
31
33
36
37
39
41
43
46
49
51
53
56
59
61
66
71
76
81
86
91
96
101
106
111
116
bx
2
3
4
5,0
6
7
8
h
3,0
4,3
5,5
7,1
8,3
9,6
11,1


438
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Уплотняемая'
среда
Рис. 7.9. Манжетные уплотнения:
1,2 - каркас; 3 - пружина; А - рабочая поверхность; Б- посадочная поверхность
1 - резина
2) однокромочные с пыльником,
предназначенные для предотвращения вытекания
уплотняемой среды и защиты от пыли.
Их изготовляют с механически
обработанной рабочей кромкой или по согласованию
между потребителем с формовочной кромкой.
Существуют четыре ряда манжет,
предусматривающих применение в различных отраслях
промышленности:
1) общего применения для всех отраслей
промышленности;
2) для автомобильной промышленности
и изделий специального назначения;
Условное обозначение манжет следующее:
Тип манжеты
Исполнение
Диаметр вала, мм
Наружный диаметр, мм
Группа резины
3) в авиационной технике;
4) для комплектации импортного
оборудования.
Для узлов машин серийного
производства, находящихся в эксплуатации, допускается
изготовлять манжетные уплотнения с
размерами, отличными от указанных в ГОСТ 8752, по
чертежам, утвержденным в установленном
порядке. В табл. 7.17 приведены основные
размеры манжет для валов диаметром менее
140 мм, изготовленных по первому ряду, а
также технические требования к ним.
X ГОСТ 8752
X
X
XXX
XXX
X
Стандарт


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 439
7.17. Основные размеры манжетных
уплотнений первого ряда (мм)
Диаметр
вала d
6, 7, 8, 9
10,11
12, 13, 14
15
16
17
18,19,20
20,21,22
24
25
26
28
30,32
35,36
38
38
40
42
45
48,50
52
55, 56, 58
60
63,65
70,71
75
80
85
90,92
100
105
ПО
115
120
125
130
140
А
22
26
28
30,32
30,35
32
35
40
40
42
45
50
52
58
52
58
60,62
62
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
120
125
130
135
145
145, 150
155
160
170
h
7
10
7
10
7
10
10
12
12
12
15
Ль не
более
10
14
10
14
10
14
14
16
20
d
d-dx
До 10
1,5
10...20
2,0
21..30
2,5
31...40
3,0
Пример обозначения манжеты первого
типа, первого исполнения для вала диаметром
25 и наружным диаметром 42 мм из резины
группы 1:
Манжета 1.1-25 х42-1 ГОСТ8752-79.
Следует отметить:
для серийных манжет второго типа,
выпускаемых по согласованным чертежам,
скорости должны быть снижены на 30 ... 50 %;
при создании пресс-форм не допускается
разъем по рабочей кромке и поверхностям
А и Б;
в технически обоснованных случаях
допускается на поверхности А делать маслоот-
гонные рельефы;
предельные отклонения манжет по
наружному диаметру не должны превышать
следующих значений, мм (манжеты по первому,
второму и четвертому ряду);
Наружный
диаметр До 30 30... 60 80... 150
Предельные
отклонения... +0,35 +0,40 +0,50
+0,15 +0,20 +0,30
предельные отклонения высоты не
должны быть выше приведенных значений, мм:
Высота
манжеты 5... 8 10... 12 15
Предельные
отклонения... ±0,2 ±0,3 ±0,4
В зависимости от условий работы
манжеты выбирают по данным табл. 7.18.
Размеры вала под манжету (рис. 7.10),
мм, приведены ниже.
42...58 52..700 71...95 100...130 135...140
3,5 4,0 4,5 5,5 7,0
Глубина посадочного отверстия и
величина фаски, мм, даны ниже.
Высота
манжеты... 5 7 10 12 15
h2 6,5 8,5 12 14,5 18,5
Ы 1,0 1,0 1,5 2,0 2,5
При эксплуатации изделий в агрессивных
средах необходимо применять валы с
защитным антикоррозионным покрытием.
В табл. 7.19 приведены параметры шеек
валов и гнезд корпусов, сопрягаемых с
манжетами.


440
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
15*т1п..Жтох
элемент
Рис. 7.10. Установка манжеты в изделие:
/ - вал; 2 - манжета; 3 - корпус
7.18. Показатели условий работы манжеты
Окружная
скорость, м/с,
для манжет типа
8.
I
Температура уплотняющей среды, °С
Масло
Ч
.1
I!
2!
S S
> 5
2Ё
s
До 10
До 6
-45
-30
-60
+ 100
+100
+80
+90
+90
До 20 До 12
-45 +150 +150 +150 +150 +100 +150
Примечание. Для резины групп 1 - 3 используется бутадиен-нитрильный каучук, а для группы
4 - фторкаучук СКФ-32; С - пригодность резины для уплотнений данной группы сред;"-" - непригодность
эластомера для данной группы сред.
7.19. Параметры деталей, сопрягаемых с манжетой
Параметры
Параметр шероховатости
(ГОСТ 2789), мкм:
скорость скольжения, м/с:
до 5
более 5
поверхностей Б и В (фасок)
поверхности А
поверхности
Вал
Дд = 0,63...0,32
Яа = 0,32...0,16
Ra = 2,5
-
Отверстие
/to = 2,5... 1,25
-
Rz = 20
/fc = 40


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 441
Продолжение табл. 7.19
Параметры
Твердость поверхности HRC, не менее, при
скорости скольжения, м/с:
до 4
более 4
Поле допуска
Предельное радиальное биение поверхности
вала, контактирующей с манжетой, мм, при частоте
вращения, мин'1:
до 1000
1000... 2000
2000 ...3000
3000... 4000
4000 ...5000
5000
Отклонение от соосности посадочной
поверхности под манжету относительно оси вращения
вала, мм, не более, при диаметре вала, мм:
до 55
55... 120
120... 240
Вал
30
50
Ы0
0,18
0,15
0,12
0,10
0,08
0,02
-
-
-
Отверстие
Н9
-
-
-
-
-
-
0,10
0,15
0,20
При проектировании подшипниковых
узлов с манжетным уплотнением необходимым
условием является исключение касания
эластичного элемента с деталями корпуса, а также
с выступами или углублениями на валу. При
защите конического подшипника манжетным
уплотнением необходимо предусматривать
канавки для отвода масла, которое нагнетается
подшипником в случае его установки узким
торцом к манжете (рис. 7.11, а). Если давление
масла в корпусе подшипника выше 5 МПа, то
необходимо ставить протектор,
предохраняющий манжету от выворачивания (рис. 7.11, б).
Для исключения осевого перемещения
манжеты в случае вибрационных нагрузок
следует предусматривать в посадочном отверстии
установку упорного кольца или кольцевой
проточки в виде прямоугольного треугольника
(рис. 7.12). Глубина кольцевой проточки в
зависимости от наружного диаметра манжеты
должна быть равна 0,5 мм для диаметров до
150 мм и 0,7 мм - свьпие 150 мм. Перед
установкой в узел с посадочной и рабочей
поверхностей манжеты удаляются загрязнения, после
чего они смазываются монтажной смазкой или
уплотняемой средой. Для манжет из резины
групп 1 - 3 применяется жировая смазка, а
для манжет группы 4 - ЦИАТИМ-221 или
ВНИИНП-279. В манжеты второго типа перед
их установкой в узел полость между
пыльником и рабочей кромкой заполняется монтажной
смазкой на 2/3 ее объема.
Для защиты вала, контактирующего с
манжетой, от изнашивания допускается
устанавливать на вал втулки, но с условием
обеспечения герметичности между втулкой и
валом. Выпрессовка манжеты с последующей ее
повторной установкой не допускается,
переборка уплотняемого узла (вала или втулки) без
выпрессовки манжеты из корпуса должна
производиться не более 5 раз.
Для игольчатых подшипников
применяются два типа однокромочных манжетных
уплотнений (рис. 7.13):
1) с одной рабочей кромкой;
2) с рабочей кромкой и пыльником.


442
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Уплотняемая
среда j
Опорный
конус
Уплотняемая
Канадка
ФГ
а)
б)
Рис. 7.11. Установка манжеты в коническом подшипнике:
а-с канавками для отвода масла, б - с протектором при давлении масла выше 5 МПа
мант
R0.5
Уплотняемая
(стопорная
проточка)
Уплотняемая
J0°±5*
а)
б)
Рис. 7.12. Защита манжеты от осевого перемещения:
а - упорным кольцом; б- кольцевой проточкой
BSSS7
щ *
ЙЙ.
а)
б)
в)
Рис. 7.13. Однокромочные манжетные уплотнения
для игольчатых подшипников:
а, б - с одной рабочей кромкой;
в - с рабочей кромкой и пыльником
Манжеты состоят из стального каркаса,
армированного синтетическим каучуком или
специальной пластмассой. Наружная
посадочная поверхность уплотнений, изготавливаемых
фирмой JNA, с наружным диаметром более
8 мм имеет волнистый профиль (рис. 7.13, б),
что создает более плотное сопряжение
манжеты с корпусом, снижающее силу запрессовки и
тем самым облегчающее монтаж манжеты.
В табл. 7.20 приведены фирменные условные
обозначения манжетных уплотнений типов
1иП.
Однолепестковые уплотнения в
зависимости от качества контактируемой
поверхности вала допускают окружную скорость до
10 м/с и могут работать при рабочих
температурах -40 ... +120 °С (кратковременно до
+ 130 °С). Двухкромочные уплотнения также


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 443
7.20. Условные фирменные обозначения манжетных уплотнений
игольчатых роликоподшипников
Фирма
JNA (Германия)
JKD (Япония)
Durkopp (Германия)
SKF (Швеция)
Тип
I
II
I
II
I
I
Условное обозначение
GdxDxB;
SDd xDxB
OSd xDxB;
DSd xDxB
DHdxDxB
ANSGdxDxB
Пример
G14x20x3\
SD14 x20x3
OS14 x20x3
DS14 x20x3
DH14 x20x3
ANN x20x3
Примечание. Условные обозначения: dv\ D- соответственно внутренний и наружный диаметр,
мм; 5-ширина, мм
допускают окружную скорость до 10 м/с и
рабочую температуру-30 ... +100 °С. Для работы
при более высокой температуре (до +170 °С)
или в агрессивной среде используют
уплотнения на основе флоуор каучука.
При монтаже наружную поверхность
манжет рекомендуется смазывать.
Монтировать манжеты в посадочное отверстие следует
с помощью специальной оправки (рис. 7.14, а)
с равномерным нажатием по всей торцовой
поверхности. Диаметр оправки D2 принимается
на 1 % меньше диаметра посадочного
отверстия D\. При установке уплотнения рабочей
кромкой в сторону направления монтажа для
предотвращения повреждения рабочей кромки
при перемещении через шлицы, пазы, резьбу
рекомендуется вал тщательно изолировать или
предусмотреть монтажную втулку (рис. 7.14, б).
Наружный диаметр втулки должен быть
больше диаметра вала на 0,5 ... 5,0 мм в
зависимости от диаметра манжеты: d\ =0,5 ... 5,0 + d.
Необходимым условием при установке
манжеты является правильное расположение рабочей
кромки, которая должна быть направлена
против уплотняющей среды.
Аксиальные или торцовые контактные
уплотнения являются наиболее эффективными
защитными элементами. Они имеют высокую
долговечность и сравнительно низкий момент
трения. Однако применение сдерживается их
конструктивной сложностью, значительными
размерами и относительно высокой
стоимостью.
Бесконтактные или щелевые уплотнения
характеризуются наличием зазора е между
валом и корпусом (рис. 7.15). Достоинством
этих уплотнений является отсутствие трения и
соединении, что исключает износ деталей
^ЧУЧУЧЧ^Ь
а)
Помтатная
дтулка
б)
Рис. 7.14. Средства монтажа манжеты:
а- специальной оправкой, б- монтажной втулкой
и снижают энергетические потери, а
недостатком - плохая герметизация соединения, в
результате чего всегда имеет место утечка
смазочного материала при повышенном давлении
в масляной полости. Простые щелевые
уплотнения разделяют на радиальные бесконтактные
и аксиальные.
Радиальные (щель между крышкой
корпуса и валом) и аксиальные (щель между
крышкой корпуса и диском, установленным на
валу) применяют в узлах, работающих в чистой
среде. Зазор (размер щели) обычно принимают
равным 0,15 мм для валов диаметром до 50 мм
и 0,25 мм для валов диаметром 50 ... 80 мм.
Длина щели для радиальных уплотнений
обычно принимается 4 ... 10 мм, а для
аксиальных выбирается в зависимости от перепада
давлений в подшипниковой опоре, вида
смазочного материла и частоты вращения вала.


444
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Более широкое применение для защиты
подшипникового узла находят щелевые кана-
вочные уплотнения: в крышке корпуса
выполнены радиусные или трапецеидальные канавки,
заполненные пластичной смазкой (рис. 7.15, д,
б). Для лучшего удержания смазки канавки
делают и в крышке, и на валу (рис. 7.15, в).
Такие уплотнения применяют в сравнительно
чистой окружающей среде. Температура
плавления смазки, заполняющей канавки, должна
быть рабочей температурой подшипникового
узла. Канавочные уплотнения целесообразно
сочетать с другими уплотнениями.
Рекомендуемые размеры канавочных уплотнений
приведены в табл. 7.21.
При незначительном количестве
подаваемого масла и при скорости не менее 5 м/с с
постоянным направлением вращения
применяют маслооткачивающие канавки,
выполняемые на валу (втулке) или в крышке корпуса.
Направление канавок зависит от направления
вращения вала: если вал вращается по часовой
стрелке, то направление канавок на валу
правое, а на втулке левое, и наоборот.
Направление вращения вала определяется со стороны
масляной ванны. Профиль и размеры масло-
откачивающих канавок приведены на рис. 7.16
и в табл. 7.22.
Сочетанием простых радиальных и
аксиальных щелевых уплотнений созданы
лабиринтные уплотнения, имеющие малый зазор сложной
извилистой формы между вращающимися и
неподвижными деталями узла (рис. 7.17). Эти
уплотнения имеют значительные преимущества
7.21. Основные размеры канавочных уплотнений (см. рис. 7.15), мм
Диаметр вала
10; 15; 20; 25; 30; 35; 40; 45
50; 55; 60; 65; 70; 75; 80
85; 90; 95
100; ПО
120; 130
е
0,2
0,3
0,4
0,4
0,5
г
1,5
2
2
2
2,5
а
1,5
2
2,2
2,2
3
/
5
5
5
7
7
Минимальное число канавок
3
4
4
5
5
Л
кП
2г\
-Нй-
<jb%?
4
t
гт
ч
а) б)
Рис. 7.15. Бесконтактные или щелевые уплотнения
в)
Профиль канавки
Ь+°>2
t+0A
Рис. 7.16. Профиль и размеры маслооткачивающих канавок


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 445
7.22. Основные размеры маслооткачивающих канавок (см. рис. 7.16), мм
D
10... 18
18... 30
30... 50
50 ...80
80... 120
Отклонения
отверстия
поН7
+0,019
+0,023
+0,027
+0,030
+0,035
Отклонение
вала1
-0,030 /-0,045
-0,055/-0,075
-0,040/-0,060
-0,070/-0,095
-0,050/-0,075
-0,085/-0,115
-0,065/-0,095
-0,105/-0,145
-0,080/-0,120
-0,125/-0,175
Шаг
3
5
7
10
7
10
10
14
16
24
Число
заходов
1
2
2
3
4
Ь
1
1
1,5
2
1,5
2
2
/
0,5
0,5
1
1
1
В числителе даны значения, когда втулка является подшипником, а в знаменателе - когда втулка не
является подшипником.
/=5*
Рис. 7.17. Лабиринтные уплотнения
перед фетровыми и манжетными: просты в
эксплуатации, не изнашиваются, допускают
значительную окружную скорость вала, имеют
малое сопротивление вращению, вызываемое
лишь внутренним трением смазки,
заполняющей щели. Они защищают от попадания грязи
и влаги из внешней среды и от вытекания
смазки, чаще всего в комбинации с другими
видами уплотнений. Недостатками
лабиринтных уплотнений являются сложность
конструкции, возможный выброс смазки из зазоров
при больших окружных скоростях и
необходимость тщательного монтажа с целью
сохранения требуемых зазоров. В уплотнениях обычно
делают две канавки, но при тяжелых условиях
эксплуатации и особо высоких требованиях к
защите узла число канавок увеличивают.
Ниже приведены основные зазоры
лабиринтных уплотнений (радиальный е,
аксиальный/) в зависимости от интервала диаметра d\
f=5e.
</,мм... 10...45 45...80 80...110 ПО...170
е, мм... 0,2 0,3 0,4 0,5
Для защиты подшипников от внешней
среды часто применяют защитные шайбы
(рис. 7.18). Неподвижные шайбы,
установленные в корпусе, используют в узлах,
работающих на пластичной смазке при скорости до
5 м/с, а вращающиеся шайбы, устанавливаемые
на валу, применяют при любых смазках и
скорости более 5 м/с.
КУ\
г-п
Г
Z
.
'У////////////
П
*1
«sri
В
а)
б)
Рис. 7.18. Установка шайб для защиты
от внешней среды:
а - неподвижных; б - подвижных


446
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
Защитный эффект вращающейся шайбы
тем выше, чем больше окружная скорость и
возникающие центробежные силы,
отбрасывающие смазку и посторонние вещества.
Фирмой СКФ выпускаются уплотнитель-
ные шайбы (рис. 7.19), штампуемые из
стальной ленты (табл. 7.23). В зависимости от
условий работы подшипникового узла
устанавливается одна или несколько уплотнительных
шайб, образующих лабиринтное уплотнение.
Ширина уплотнительных шайб 2 ± 0,1 мм, поле
допуска при посадке в корпус Н7, N7; на вал -
j6, g6.
7.23. Размеры и обозначения шайб (мм) фирмы СКФ (см. рис. 7.19)
d
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
Ушютнительная
D
26
30
28
32
37
32
35
42
35
40
47
42
47
52
47
52
55
62
62
72
62
72
80
68
80
90
75
85
100
80
90
ПО
В
4
5
4
5
6
И
1
1,25
1
1,25
1,5
Обозначение
комплекта шайб
Z000
Z200
Z001
Z201
Z301
Z002
Z202
Z302
Z003
Z203
Z303
Z004
Z204
Z304
Z005
Z205
Z006
Z305
Z206
Z306
Z007
Z207
Z307
Z008
Z208
Z308
Z009
Z209
Z309
Z010
Z210
Z310
Прокладочная
На вал ZWd\ x d2
—
ZW\2x\l
ZW\2x\l
ZW\2x\l
ZW\5x20
ZW\5x20
ZW\5x20
ZW\lx24
ZW\lx24
ZW\lx24
ZW20 x 28
ZW20 x 28
ZW20 x 28
ZW25 x 32
ZW25 x 32
ZW30 x 37
ZW25 x 32
ZW30 x 37
ZW3Q x 37
ZW35 x 42
ZW35 x 42
ZW35 x 42
ZW40 x 47
ZW40 x 47
Z04O x 47
ZW45 x 55
ZW45 x 55
ZW45 x 55
Z^50 x 62
ZW60 x 62
ZW50 x 62
В корпус ZWd\ x d2
—
-
ZW20 x 28
ZW25 x 32
ZW30 x 37
ZW25 x 32
ZW2% x 35
ZW35 x 42
ZW2S x 35
ZW32 x 40
ZW40 x 47
ZW35 x 42
ZW40 x 47
ZW 42 x 52
ZW4Q x 47
ZW 42 x 52
ZW45 x 55
ZW50 x 62
Zw^O x 62
ZW65 x 72
ZW50 x 62
ZW65 x 72
ZW10 x 80
ZW60 x 68
ZW10 x 80
ZW80 x 90
ZW6& x 75
ZW15 x 85
ZWS5 x 100
ZW10 x 80
Zw^O x 90
Z^90xll0
I—\
a)
6)
Рис. 7.19. Уплотнительные шайбы фирмы СКФ:
а - в паре; б - прокладочная


ЗАЩИТА ПОДШИПНИКОВ ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ВЫТЕКАНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА 447
а)
б)
в) г)
Рис. 7.20. Установка маслоотражательных колец и положение канавок для предупреждения
утечки масла:
а- кольцо, выполненное как одно целое с валом; б- кольцо, установленное в канавке на валу;
в - одинарная канавка на валу; г - двойная канавка на валу
Для предотвращения утечки масла
широко используют маслоотражательные канавки и
кольца, устанавливаемые на валах (рис. 7.20).
Вытекающее из корпуса масло попадает в
канавку или на отражательное кольцо и
центробежной силой отбрасывается в полость
фланцевой крышки, оттуда через специально
предусмотренное отверстие возвращается обратно в
корпус. Маслоотражательные канавки
наиболее эффективны при высоких скоростях
(свыше 7 м/с) в подшипниковых узлах,
смазываемых маслом. Основные размеры мослоотража-
тельных колец приведены в табл. 7.24.
Выбор типа уплотнения в зависимости от
окружной скорости вала можно выполнить с
помощью номограммы (рис. 7. 22). Отдельные
виды комбинированных уплотнений
приведены на рис. 7.23.
Рис. 7.21. Маслоотражательное кольцо
7.24. Размеры маслоотражательных колец, мм (см. рис. 7.21)
D(noH8)
50
60
70
80
90
100
ПО
125
А
70
80
90
100
ПО
125
135
150
о2
ПО
ПО
120
130
140
160
170
185
d
2
5
В
16
19
с
6
1
d
Мб
Мб


448
Глава 7. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВ
1000
то 2000 то то sooo woo юооо tsooo
л, минт1
Рис. 7.22. Номограмма для выбора типа
уплотнения в зависимости от окружной
скорости вала:
/-фетровыеуплотнения всех видов;
//-лучшие конструкции фетровых уплотнений,
///-уплотнения по типу поршневых колец;
манжетные уплотнения; самоподвижные
уплотнения из кожи и пластмасс;
IV- лучшие конструкции манжетных
уплотнений для полированных шеек валов;
V- уплотнения на принципе использования
центробежных сил (маслосбрасывающие бурты,
отбойные резьбы и т.п.); VI- лабиринты с
заполнением консистентной смазкой; VII- все виды
лабиринтных уплотнений без набивки смазкой;
VIII-узлы без уплотнений со свободным сбросом
струи масла или выходом масляного тумана;
простые лабиринтные уплотнения, не создающие
заметного сопротивления вращению; IX- вакуумные
устройства, отсасывающие газы и масло; Х- газовые
уплотнения за счет противодавления в корпусах
а)
б)
Рис. 7.2Э. Комбинированные уплотнения:
- контактное сальниковое с бесконтактным лабиринтным уплотнением;
б - маслоотражательное кольцо с лабиринтным уплотнением


Глава 8
ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.1. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ
ТРЕБОВАНИЯ К ПОДШИПНИКОВЫМ
УЗЛАМ
Определяющее значение для обеспечения
работоспособности создаваемых узлов имеет
методика их проектирования, расчет
конструктивных элементов, соответствующих
основным требованиям оптимальной конструкции.
В зависимости от конкретных условий
эксплуатации к подшипниковым узлам
предъявляется тот или иной комплекс требований,
который определен в соответствующих разделах I
(рис. 8.1). Основные характеристики
подшипников - грузоподъемность (статическая и
динамическая взаимосвязаны) и быстроходность.
В зависимости от конкретных условий
выбирают основные требования, например
требование малошумности для подводной лодки.
Прежде чем перейти к определению
требуемой динамической грузоподъемности и
выбору конкретного типоразмера подшипника
качения, следует наметить, какой тип
подшипника наиболее пригоден для заданных условий
работы. Для предварительного выбора
соответствующего типа подшипника можно
воспользоваться данными табл. 8.1. При большом
разнообразии машин, механизмов, приборов,
использующих подшипники качения, применяя
метод аналогии, можно получить достаточно
достоверное решение, если учесть неизбежные
отличия проектируемого узла и прототипа.
Надежность работы подшипникового узла в
основном определяется правильностью выбора
подшипников, схемы установки.
Как правило, проектирование
подшипникового узла начинают с его эскизной
компоновки. Затем определяют направление и
значение действующих нагрузок. Для скоростных
узлов при необходимости следует учитывать
центробежные силы и гироскопический
момент. По действующим нагрузкам и
необходимой долговечности находят динамическую
грузоподъемность предварительно выбранного
типа подшипника и его габаритные размеры,
по требованиям к точности и частоте вращения
устанавливают класс точности. В зависимости
от требований к рабочим скоростям и условий
работы выбирают тип смазочного материала,
способы и средства защиты его от загрязнения и
вытекания из подшипника.
По ГОСТ 3325 с учетом нагрузок и
их динамики определяют посадки на вал и
корпус. При этом учитывается жесткость
и прочность деталей узла. Для снижения
прогибов и углов поворота валов в
поперечном сечении при скручивании, а также
для уменьшения влияния температурных
расширений необходимо расстояние
между подшипниковыми опорами
устанавливать по возможности минимальным.
Приспособленность конструкции к
монтажу, перекосам, смазыванию,
регулировка зазоров, охлаждению
15 — 8134
Рис. 8.1. Перечень основных требований к подшипниковым узлам
в зависимости от условий эксплуатации


8.1. Предварительный выбор типа и серии подшипника качения
Характер нагружения
Радиальная нагрузка
Ffl = 0
даа
1нная нагрз
Комбинирова
Гамала
Fa соизмерима
Fa = B...5)Ff
/vMana
Осевая нагрузка
Колебательная Fr
(качание на малый
угол)
Частота вращения и скоростной параметр, мм / мин
Статическая
нагрузка п - 0
Медленное вращение
Радиальный сферический шариковый;
роликовый цилиндрический игольчатый с
наружным кольцом, сферический
Умеренная частота
вращения
105<DP„<3 105
То же, игольчатый с
двумя кольцами
Радиальный сферический шариковый: радиальный с бортами
сферический роликовый
Радиально-упорный шариковый, а = 12 ... 26°; однорядный
конический роликовый, а = 10 ... 16°
Однорядный конический роликовый,
а = 12 ... 26°; радиально-упорный
шариковый, а = 36°
Упорно-радиальный шарикоподшипник,
а = 45 ... 60°: роликоподшипник
Упорный шариковый, роликовый; упорно-
радиальный роликовый
Радиально-упорный
шариковый, а = 26°;
двухрядный
радиально-упорный
исполнения 86000;
однорядный
конический роликовый
Двухрядный упорно-
радиальный
шарикоподшипник, а = 45 ...
60°; с одним
внутренним кольцом
Упорно-радиальный
шариковый.
а = 45...60°
Высокая
3 105 < DP„ < 15 105
Особо высокая
DP„ > 15 • 105
Радиальный шариковый и роликовый,
базирование сепаратора по кольцу
внутреннему
Радиальный
шариковый, роликовый с
бортами
Радиально-упорный
шариковый, а= 12°
Радиально-упорный
шариковый, а = 26°,
базирование
сепаратора по внутреннему
кольцу
Радиально-упорный
шариковый с
разъемным внутренним
кольцом, а = 26°
Шариковый
радиально-упорный с
разъемным кольцом,
а = 36°
наружному
Радиальный
шариковый и радиально-
упорный, а = 12°
Радиально-упорный
шариковый, а = 12°,
с разъемным
внутренним кольцом
Радиальный
шариковый с разъемным
внутренним кольцом
(база сепаратора -
наружное кольцо),
а = 26°
Игольчатый с наружным кольцом, с двумя кольцами; шарнирный для подвижных соединений; шарикоподшипник
Примечание. "Прежде чем переходить к определению требуемой динамической фузоподъемности и выбору конкретного типоразмера подшипника
качения, следует наметить, какой тип подшипника наиболее пригоден для заданных условий работы". (Н.А. Спицин)


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
451
Жесткость корпусных деталей
достигается толщиной стенок корпуса или введением
ребер жесткости. Следует ограничивать
погрешности линейных размеров вала или
находящихся на нем деталей, так как при
возникновении дополнительных осевых нагрузок
возможно заклинивание тел качения, которое
возможно и вследствие температурных удлинений
вала при недостаточном осевом зазоре. Кроме
того, должны учитываться вопросы удобства
периодического смазывания, монтажа и
демонтажа подшипников.
8.2. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
При длинных валах и возможных
перекосах применяются самоустанавливающиеся
шариковые и роликовые подшипники. В
большинстве случаев при работе узла температура
нагрева вала выше, чем корпуса. Для
исключения влияния температурного удлинения вала,
которое может привести к заклиниванию
подшипников, один из них устанавливают жестко
закрепленным, а второй - плавающим, т.е. с
компенсацией линейных неточностей
изготовления и теплового перемещения вала. При
необходимости жесткого закрепления,
вызванного технологическими или иными
соображениями, предусматривают осевые зазоры,
компенсирующие тепловое расширение вала. Для
компенсации технологических погрешностей
линейных размеров и температурных
удлинении между наружным кольцом и крышкой
подшипника предусматривают осевой зазор
е = 0,15 ... 1 мм или е = 0,0015/, где / -
расстояние между опорами вала (рис. 8.2).
Необходимая величина зазора обеспечивается
установкой регулировочных прокладок между
крышкой и корпусом. В случае применения
цилиндрических роликовых подшипников с
однобортовым внутренним кольцом
предусматривается зазор между наружным кольцом
подшипника и фланцевой крышкой или между
бортиком внутреннего кольца и роликами.
Расстояние между опорами при такой
установке подшипников должно быть / < 600 мм, а
зазоре = 0,5 ... 1 мм.
В большинстве узлов с плавающим
подшипником его устанавливают в наименее
нагруженном силами трения месте (рис. 8.3). Для
коротких валов при наличии осевых сил в
подшипниковых опорах используют радиаль-
но-упорные шариковые и конические
роликовые подшипники (рис. 8.4).
15*
Регулировочные прокладки
Рис. 8.2. Установка радиальных однорядных
подшипников с зазором:
я, б- шариковых и роликовых с короткими
цилиндрическими роликами с регулировочными
прокладками; е-с короткими цилиндрическими
роликами при сквозной расточке корпусов
под подшипники


452
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
а)
б)
Рис. 83. Установка радиальных однорядных подшипников в качестве фиксирующих
с регулировочными прокладками и плавающих подшипников:
а - шарикового с помощью пружинных колец;
б- роликового с короткими цилиндрическими роликами с безбортовым внутренним кольцом
_/ ._._!_! *
б)
Рис. 8.4. Установка радиально-упорных шариковых и роликовых подшипников
с коническими роликами:
а - с осевым зазором, б - беззазорная


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
453
Для узлов точных быстроходных
шпинделей металлорежущих станков, валов точных
механизмов наличие осевых зазоров
нежелательно, так как приводит к биению и вибрации
вала. Радиально-упорные подшипники
устанавливают с предварительным натягом,
устраняющим осевую и радиальную "игру" вала,
путем осевого смещения под нагрузкой одного
кольца подшипника относительно другого.
В зависимости от требований к частоте
вращения различают три вида натяга: легкий,
средний и тяжелый. Предварительный натяг
парных подшипников может обеспечиваться под-
шлифовкой торцов колец. Различают три вида
взаимного расположения подшипников
"дуплекс" с предварительным натягом (табл. 8.4).
Парное расположение подшипника по
схеме "О", характеризуемое сопряжением двух
широких торцов наружных колец при
запорном замке на наружном кольце или при
сопряжении внутренних колец узкими торцами при
8.2. Осевые зазоры для регулировки радиально-упорных и
двойных упорных шарикоподшипников
Диаметр вала, мм
До 30
30... 50
50... 80
80... 120
Серия диаметров
Легкая B или 5)
Средняя C или 6) и
тяжелая D)
Легкая
Средняя и тяжелая
Легкая
Средняя и тяжелая
Легкая
Средняя и тяжелая
Осевой зазор, мм, подшипника
радиально-упорного
0,02 ...0,06
0,03 ...0,09
0,03 ...0,09
0,04 ...0,10
0,04 ...0,10
0,05 ... 0,12
0,05 ...0,12
0,06... 0,15
двойного упорного
0,03 ...0,06
0,05 ...0,11
0,04... 0,10
0,06... 0,12
0,05 ... 0,12
0,07... 0,14
0,06... 0,15
0,10... 0,18
8.3. Осевые зазоры для регулировки конических роликоподшипников
Диаметр вала, мм
До 30
30 ...50
50 ...80
80... 120
Серия диаметров
Легкая B или 5)
Легкая широкая E), средняя C или 6),
средняя широкая F)
Легкая
Легкая широкая, средняя, средняя широкая
Легкая
Легкая широкая, средняя, средняя широкая
Легкая
Легкая широкая, средняя, средняя широкая
Осевой зазор, мм
0,03 ...0,10
0,04 ...0,11
0,04 ...0,11
0,03 ...0,13
0,03 ... 0,13
0,06... 0,15
0,06... 0,15
0,07 ...0,18
Следует отметить, что установка
подшипников без осевого зазора не позволяет
производить сквозную расточку отверстий в
корпусе, что снижает точность обработки и может
создавать их несоосность. Осевой зазор
необходимо также предусматривать для устранения
возможного заклинивания вала при
применении двойных упорных подшипников (рис. 8.5).
Величины рекомендуемых осевых зазоров
приведены в табл. 8.2, 8.3.
Рис. 8.5. Установка двойного упорного
шарикоподшипника с осевым зазором


454
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.4. Взаимное расположение радиально-упорных подшипников "дуплекс",
устанавливаемых с предварительным натягом
Число
подшипников
Схема
расположения
Замок на кольце
наружном
внутреннем
Два
Два
,,х„
Два
"Тандем"
Три:
два
два и один
"Тандем"
Три:
два
два и один
"Тандем"
"О"


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
455
Продолжение табл. 8.4
Число
подшипников
Схема
расположения
Замок на кольце
наружном
внутреннем
Четыре:
по два
два и два
"Тандем"
"X"
Четыре:
по два
два и два
"Тандем"
Четыре:
три
три и один
"Тандем" и "X"
"X"
Четыре:
три
три и один
"Тандем" и "О"
"О"


456
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Продолжение табл 8.4
Число
подшипников
Схема
расположения
Замок на кольце
наружном
внутреннем
Два
"О", с
дистанционной втулкой
Два
"О", с
цилиндрической пружиной
запорном замке внутренних колец,
обеспечивает большую угловую жесткость и позволяет
выдерживать большой опрокидывающий
момент в зависимости от величины опорной
поверхности А, определяемой углом контакта.
Установка подшипников по схеме "Xм, т.е.
сопряжение подшипников по
противоположным торцам, отличается от схемы "О"
пониженной угловой жесткостью (допускается
незначительный прогиб вала), допускает
нарушение соосности гнезд подшипников передней и
задней опоры.
Установка подшипников по схеме
"тандем" позволяет выдерживать большие осевые
нагрузки. При таком спаривании подшипников
необходимо обеспечивать одинаковые углы
контакта подшипников, так как в противном
случае осевая нагрузка будет восприниматься
главным образом одним подшипником,
имеющим большую осевую жесткость (ббльший
угол контакта). Допускаемая радиальная
нагрузка и радиальная жесткость зависят от
величины предварительного натяга.
В узлах могут применяться также три
подшипника: два подшипника
устанавливаются по схеме "тандем", а преднатяг
осуществляется третьим подшипником, устанавливаемым
по отношению к тандему по схеме "X" или "О".
Такая компоновка возможна при действии
значительных односторонних сил. При
двусторонних повышенных осевых силах применяют
компоновку из четырех подшипников: два
тандема устанавливаются по схеме "X" или "О"
относительно друг друга. При значительных
осевых силах устанавливают три и более
подшипников методом тандем. В большинстве
случаев подшипники в одной опоре
раздвинуты на некоторое расстояние один от другого
распорными втулками. Втулки между
наружными и внутренними кольцами имеют
различную длину, что создает предварительный натяг
в подшипниках. Максимальное расстояние
между подшипниками должно быть не более
2,5 ширин подшипника.
В высокоскоростных агрегатах и
шлифовальных шпинделях предварительный натяг,
как правило, осуществляется цилиндрическими
или тарельчатыми пружинами сжатия,
действующими на наружное кольцо подшипника.
При этом величина предварительного натяга в
процессе эксплуатации сохраняется
постоянной. Минимальный предварительный натяг
можно определить по следующей формуле:
^omin = 1,58 tg Р# ± 0,5/4, где R - нагрузка на
подшипник.


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
457
Предельная осевая нагрузка,
действующая на рабочий подшипник, при которой
исчезает предварительный натяг, по данным фирмы
SNFA, для подшипников, имеющих
одинаковый угол контакта, составляет (см. табл. 8.4):
для схем комплектования двух
подшипников "О" и "Xм
/>, = 2,834,; ^ = 2,83^0 ;
для схем комплектования трех
подшипников
/>,= 4,164; ^ = 2,084;
для схем комплектования четырех
подшипников
^^=5,44; />J = 1M)>
где Pd - предельная осевая нагрузка,
действующая со стороны рабочего подшипника
(рабочих подшипников); Ри - то же, со стороны
подшипника, создающего предварительный
натяг.
В радиально-упорных
шарикоподшипниках ось вращения шариков наклонена по
отношению к оси вращения подшипника,
вследствие чего шарики подвергаются действию
гироскопических моментов, стремящихся
повернуть их поперек желобов. Для предотвращения
такого поворота подшипник должен быть
нагружен осевой нагрузкой так, чтобы момент
трения шарика был больше гироскопического
момента. Минимальная осевая нагрузка для
радиально-упорных шарикоподшипников
^O0^le.A + acosp)sin2pj
где z - число шариков в подшипнике;/-
коэффициент трения скольжения; /= 0,01 ...0,02;
центробежная сила; р - плотность материала
шарика; для подшипниковых сталей р =
= 8 • 103 кг/м3; оH - угловая скорость центра
О) 71/7
шарика; со0 = ; о = — - угловая
v ° \ + DJdK 30
скорость вала; DK = DpW + Dw cosP; dK = DpW -
- Dw cos P; Z)K, dK - диаметры окружностей в
зоне контакта шарика соответственно с
наружным и внутренним кольцами.
Влияние центробежных сил значительно
сказывается и на упорных шариковых
подшипниках. Поэтому их применяют при небольших
частотах вращения и значительных осевых
нагрузках. Гироскопические моменты
вызывают вращение шариков вокруг оси, касательной
к направлению окружной скорости их центров.
Для предотвращения указанного явления
подшипник должен быть нагружен осевой
нагрузкой
//min=0,2z/>u6//.
При монтаже однорядных упорных
шарикоподшипников не рекомендуется
центрировать по корпусу свободное кольцо. При
вращении вала под действием вертикальных сил
свободное кольцо самоцентрируется по валу
(рис. 8.6, а). В горизонтальных валах,
наоборот, не рекомендуется свободная установка
неподвижного кольца, так как при остановках
или при перемене нагрузки свободное кольцо
может зависнуть на величину зазора и при
последующем приложении нагрузки шарики с
сепаратором устанавливаются эксцентрично по
отношению к вращающему кольцу. Поэтому
целесообразно осевой зазор в упорных
подшипниках устранять с помощью пружин,
прижимающих свободное кольцо (рис. 8.6, б, в).
Диаметр бортика вала, воздействующего на
упорный подшипник, должен быть не менее
диаметра по центрам шариков.
В тяжело нагруженных опорах
вертикальных валов для устранения перекосов
целесообразно самоустанавливающие сферические
подшипники сочетать с упорным
подшипником со сферической опорной поверхностью
или установленным на сферической опорной
шайбе. При этом точка центра сферы опорной
поверхности упорного шарикоподшипника
должна совпадать с центром сферы
сферического подшипника (рис. 8.7).
Если невозможно обеспечить соосность
опор из-за раздельной установки корпусов или
нежестких корпусов, деформирующиеся под
действием рабочих нагрузок, а также при
нежестких валах, то используются
самоустанавливающиеся шариковые и роликовые подшипники.
При действии комбинированных нагрузок
со значительным преобладанием осевых сил
целесообразно применение сферических
упорно-радиальных подшипников (рис. 8.8). При
этом в случае действия двусторонней
комбинированной нагрузки устанавливают два
сферических роликоподшипника. Для правильной


458
Глава 8 ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
а)
6)
в)
Рис. 8.6. Установка упорного
шарикоподшипника:
а- на вертикальном валу с самоцентрированием
свободного кольца; б, в - на горизонтальном валу
прижатием свободного кольца пружиной,
соответственно одинарного и двойного
Рис. 8.8. Установка двух сферических
упорно-радиальных роликоподшипников
Рис. 8.7. Совместная установка упорного
шарикоподшипника с радиальным двухрядным
сферическим шарикоподшипником
Рис. 8.9. К определению размеров галтелей,
выволочек и посадочной поверхности вала
их работы расстояние между подшипниками
должно обеспечивать совпадение сфер
спариваемых подшипников.
Для более легкого монтажа и демонтажа
подшипников, а также уменьшения точной
механической обработки посадочная
поверхность под подшипник делается на нескольких
десятых миллиметра больше, чем смежных
поверхностей:
</с=«/-@,1...0,5),
где dc - поверхность, смежная с посадочной
поверхностью (рис. 8.9).
Ширину посадочной поверхности
выполняют, как правило, от упорного бортика до
радиуса галтели подшипника:
где г - радиус галтели.
В случаях, когда подшипник
устанавливается между втулками, и его положение при
монтаже может изменяться, посадочную
поверхность предусматривают во всю ширину
подшипника и более. При этом на втулках
делают внутреннюю фаску или кольцевую вы-


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
459
точку (рис. 8.10). Втулка по валу обычно
устанавливается с полем допуска на диаметр
отверстия Н8, Н9. Высота упорного бортика должна
быть меньше толщины внутреннего кольца на
величину, обеспечивающую удобство
демонтажа (захват кольца лапками съемника) или с
обеспечением упора торца кольца в демонтаж-
ную втулку. При необходимости увеличения
высоты бортиков в заплечике вала делают .две
или три прорези, обеспечивающие захват
кольца лапками съемника (рис. 8.11).
Ориентировочно высоту бортика можно определить из
соотношения h = 0,05(D - d) + B ... 3) или для
шарико- и роликоподшипников по табл. 8.5.
В этой же таблице даны рекомендуемые
размеры галтелей вала и корпуса (рис. 8.12). Галтели
на валах обычно делают при циклически
нагруженных валах. В малонагруженных валах
выполняется поднутряющая канавка. Ее
размеры даны в этой же таблице. Способы
крепления подшипников в опорах приведены в
табл. 8.6.
кольцейая
Прорези для
Рис. 8.11. Прорези на валу для обеспечения
демонтажа гладкого внутреннего кольца
Рис. 8.10. Фиксация подшипников на валу втулки
Рис. 8.12. К определению заплечиков
на валу н в корпусе
''ном
0,5
0,8
1,0
1,2
1,8
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
6,0
8,0
10,0
12,0
8.5. Размеры галтелей вала, корпуса и канавок b на валу (мм)
Г\
0,3
0,5
0,6
0,8
1,0
1,0
1,5
2,0
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
h
для серий диаметров подшипников
0
0,9
1,3
1,6
1,9
2,3
3,0
3,7
4,5
5,1
5,8
7,3
8,5
11,5
14,0
17,0
1,2,3
1,3
1,8
2,1
2,4
2,8
3,5
4,5
5,5
6,0
7,0
8,5
10,0
13,0
16,0
20,0
4
—
-
-
-
-
4,5
5,5
6,5
7,0
8,0
10,0
12,0
15,0
19,0
23,0
Ь
2,0
3,0
5,0
8,0
10,0


460
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.6. Варианты установки подшипника на валу
Способ крепления
Схема
Применение
При наличии втулки:
кольцом с фаской
фасонным кольцом
Без дополнительного
осевого крепления, с посадкой до
упора в фиксирующий борт
Концевой, шайбой,
приворачиваемой к валу болтами
Фланцевой крышкой
Пружинным
закрепительным кольцом
_ГИ
Для ответственных валов
для снижения концентрации
напряжений
В слабонагруженных
концевых подшипниковых узлах
и при отсутствии осевых
нагрузок
При невозможности
применения шлицевых гаек или
гаек, стопорящихся винтами
Наиболее часто
применяют глухие крышки для
концевых подшипников, которые,
как правило, не центрируются
В слабонагруженных
опорах


ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
461
Продолжение табл. 8.6
Способ крепления
Схема
Применение
Пружинной шайбой
Шлицевой гайкой
(ГОСТ 11871, 12460) и
фасонной концевой шайбой
(ГОСТ 14734)
Кольцом,
устанавливаемым в канавку на наружном
кольце
/* = @,05...0,1)Д
а = @,03... 0,06)Д
Ьх =6 +@,1 ...0,15)Д
Ъ = ОМ
Закрепительной втулкой
Стяжной втулкой
При возможном
ослаблении посадочного натяга
концевого подшипника
Широко
распространенный способ, диаметр резьбы
близок к диаметру
посадочной поверхности вала,
исключается установка
подкладочных шайб
Когда стопорная гайка
выполняет функцию
регулировки осевого зазора ради-
ально-упорного конического
роликоподшипника
Для осевой фиксации
подшипника
Для крепления
двухрядных сферических
шарикоподшипников на гладких
валах
Для крепления
двухрядных сферических
роликоподшипников


462
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.3. РАСЧЕТ ОСЕЙ И ВАЛОВ
Расчетный диаметр вала является
ориентировочным размером подшипниковой опоры,
так как при ее расчете неизвестны его
конструктивные параметры, влияющие на точность
и выносливость. Диаметры цапф валов и осей,
определенные по действующим нагрузкам,
могут быть посадочными размерами для
подшипников качения в случае совпадения
размеров выбранного подшипника по требуемой
долговечности и диаметру посадочного
отверстия. При несовпадении размеров отверстия
подшипника с цапфой вала или оси диаметр
вала назначают в соответствии с размером
отверстия подшипника, но не менее расчетного
диаметра вала.
Ось рассчитывают на изгиб по
изгибающему моменту, так как ось не передает
вращающего момента.
При известной действующей на цапфу
нагрузке Р и длине цапфы / изгибающий
момент (Н • см)
Ми = Р1 или Л/и = W[oJ,
rcd3 з
где W = » 0,ld - момент сопротивления,
мм3; [аи] - допускаемое напряжение на изгиб,
МПа.
Диаметр цапфы сплошной оси
Для полой оси момент сопротивления для
опасного сечения
W =
*-d4-di»0,\dA-dZ
32 d
d '
где d и do - соответственно наружный и
внутренний диаметр оси, мм.
Откуда
Ми
И'-^Ь1
Обычно принимают — = 0,6 ... 0,7.
Диаметр цапфы проверяется на изгиб по
формуле для прогиба:
где Е = 2,1 • 106 - модуль упругости для стали,
Е = 8 • 103 для чугуна; J
момент инерции для
= rcd4
" 64
сплошной
0,05d4
оси;
j = —(d*-dA0) = 0,05(d4 -d04) для полой оси.
64
Длина посадочной цапфы для шарико- и
роликоподшипников / = В-@,5 ... 2,0) мм, где
В - ширина внутреннего кольца подшипника.
Допускаемые напряжения на изгиб
приведены в табл. 8.7.
, Валы работают: только на кручение при
передаче вращения легкими муфтами, если
несут детали передач с уравновешенными
силами; на изгиб и кручение одновременно под
действием знакопеременных нагрузок, а также
еще и на растяжение или сжатие под действием
осевых сил (конические, червячные передачи
и т.п.).
Расчетный крутящий момент на валу,
Н • см,
Л/кр = Mj\li или Л/кр = 974000#дг]/я ,
где г| - КПД участка кинематической цепи от
двигателя до рассчитываемого вала; i- п I п0-
передаточное число от двигателя до вала; п -
расчетная частота вращения вала, мин; п0 -
частота вращения вала двигателя, мин*1; Na -
мощность на валу двигателя, кВт.
Допустимый крутящий момент
М = Щт],
где W = —d - момент сопротивления враще-
16
7id3
нию для сплошного вала; W =
16
для полого вала.
Кроме того,
M = \0~>Kd\
Htfl
где d - диаметр вала, мм; К = —т - коэффи-
16
циент, зависящий от характера нагрузки,
прочности и твердости материала вала, МПа; т -
допускаемое напряжение на кручение, МПа.
Значения коэффициента К приведены в
табл. 8.8, а допускаемого напряжения т,
соответствующего коэффициентам К, ниже.


РАСЧЕТ ОСЕЙ И ВАЛОВ
463
8.7. Допускаемые напряжения, МПа, при изгибе вала
Разновидности
концентраторов
напряжений
Насаженная на вал
кромками (втулка,
шестерня, шкив)
Насаженный на
вал подшипник
качения
Ступенчатый вал:
с острым
внутренним углом
npuD/d< 1,2
j
й
i
ее
Ml
вь
'
s..
7 .
CKpyi
л (рад
гутренн
"*1
Hft
к*
тюнны-
иус г)
ими
углами при
— = 0,05;
D
d
Диаметр
вала, мм
30
50
100
30
50
100
30
50
100
30
50
100
Сталь 35
E,2... 6,5,
^ 3; > 2,5)
70
65
60
90
85
75
80
70
60
ПО
95
85
Материал вала и термообработка*
Сталь 45
нормальная
F,0... 7,5;
£ 3,4; 2,8)
75
70
65
100
95
85
90
80
70
115
100
90
улучшенная
G,5... 9,0;
4,2... 5,2; 3,5)
85
80
75
115
105
100
105
90
80
135
115
100
Сталь 40Х
улучшенная
(8 10;
6... 8;4)
90
85
80
120
ПО
100
115
95
85
140
120
105
закаленная до
35...42ЯЯС
(И • • 13; 9; 5)
95
90
85
130
120
ПО
115
100
90
150
130
ПО
В скобках приведены последовательно: а, - временное сопротивление при растяжении, МПа;
ат- предел текучести, МПа; а.\ - предел выносливости, МПа.
Примечания: 1. Допускаемые напряжения при изгибе получены в случае отсутствия кручения,
но их можно применять и для расчета сложного сопротивления по результирующему сопротивлению
Мщ =JMh +0,45Л/^, . 2. Принято: коэффициент безопасности 1,3; допускаемые напряжения при изгибе
соответствуют спокойной работе валов. При резко переменном режиме работы, при расчете по
максимальной нагрузке, когда коэффициент долговечности меньше единицы, допускаемые напряжения следует
соответственно снизить; уменьшение предела выносливости, определенного на малых образцах для валов:
d = 30 мм составляет приблизительно 15 ... 20 %; d = 50 мм - 25 ... 30 % и d = 100 мм - 35 ... 40 %
(меньшие значения для ступенчатых валов из твердых легированных сталей, а большие для валов из более
мягких сталей с насаженными на них деталями).


464
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Временное

сопротивление а„
МПа
500... 850
850... 1200
Более 1200
Твердость
кольца вала
НВ
145 ...250
250... 350
Более 350
8.8. Значения
коэффиш
лента К
Коэффициент К, МПа
Кручение
I
8
11,2
16
22,4
II
5,6
8
11,2
III
4
5,6
8
Кручение и изгиб от действия радиальной
нагрузки F,
Fz <, 250>Д7
I
5,6
8
11,2
II
4
5,6
8
Fz > 250>Д7
I
2,8
4
5,6
II
2
2,8
4
Примечания: I- нагрузка, постоянная по величине и направлению; II - переменная нагрузка
при двукратной максимальной величине; III - чистое кручение переменного направления; радиальная
нагрузка Fr приложена к середине длины вала.
К, МПа .
т, МПа.
2,0
10
2,8
14
4,0
20
5,6
28
8,0
40
11,2
56
16,0
80
22,4
11,2
При совместном действии изгибающего и
крутящего момента, а также осевой силы,
вызывающей напряжение растяжения или сжатия,
валы рассчитывают на сложное сопротивление
в такой последовательности: определяются
опорные реакции от сил, действующих в
горизонтальной и вертикальной плоскостях,
изгибающие моменты в опасных сечениях в
горизонтальной и вертикальной плоскостях,
равнодействующие от действующих опорных
реакций в горизонтальных и вертикальных
плоскостях и суммарные моменты, диаметры вала в
опасных сечениях.
Для валов, изготовленных из
незакаленных сталей марок 25, 30, 40, 45 (ГОСТ 1050)
или СтЗ, Ст4, Ст5 (ГОСТ 380), проектный
расчет производится по формуле
Л/Е=>/л/2 + 0,75Л/к2р«0,Ы3[аи].
Откуда диаметр вала в опасном сечении
d-
При поверочном расчете определяют
результирующие напряжения от действующих
нагрузок
Стг=>/(стр(илистсж) + ^иJ+3т2 <[аи].
Для закаленных валов D0 HRC и более)
расчет производится по формуле Мг =
= <\м1 + Мк2р , </« J^rJ-T • Проверку
производят по формуле
°1=У^илистсж) + °иJ + 4т2 .
Вал, рассчитанный на динамическую
прочность, может не обеспечить нормальную
работу подшипниковых опор ввиду
недостаточной жесткости. Прогиб вала в плоскости
действия силы Р с расстоянием между опорами
L
/-
Ра2Ь2
3EJL
где а и Ь - расстояния от точки приложения
силы Р до опор, а + b = L.
Наибольший допустимый прогиб
трансмиссионных валов [/] < 0,003)L, в
станкостроении [Я ^ @,0001 ... 0,0003)L, для неприцизион-
ных зубчатых зацеплений [/] < т@,01 ... 0,03),
где т - модуль зубчатых колес.
Допустимые углы у перекоса
подшипников качения приведены в табл. 8.9:
Y = tg
/
я(или Ь)
Для уменьшения прогиба вала следует
применять шкивы, шестерни, муфты возможно
меньшей массы и располагать их как можно
ближе к опорам. В быстроходных передачах


РАСЧЕТ ОСЕЙ И ВАЛОВ
465
8.9. Допустимые углы перекоса подшипников
Подшипник
Радиальный однорядный подшипник
Радиально-упорный шарикоподшипник с углом контакта, °:
12
26
36
Упорно-радиальный шарикоподшипник с углом контакта 43 ... 60°
Упорный шарикоподшипник без подкладного сферического кольца1
Двухрядный радиальный сферический подшипник:
шариковый
роликовый
Радиальный роликоподшипник с короткими цилиндрическими
роликами:
без бомбины
бомбинированые
Радиально-упорный с коническими роликами
Упорный роликоподшипник с цилиндрическими или коническими
роликами
Упорный сферический роликоподшипник с бочкообразными
роликами2
Шарнирный подшипник3
Угол перекоса у
8..
8..
5.
3.
2.
2.
2.
2.
7..
12.
6..
3.
2.
3..
. 12'
. 10'
.. 7
..5'
..4'
..3'
.3°
.4°
. 10'
.. 15'
. 10'
..6'
.3°
21°
1 Подкладные кольца устраняют только монтажные перекосы на вертикальных валах, но не страхуют
от динамических перекосов.
2 Нижний предел следует брать для подшипников легкой серии диаметров, верхний для тяжелой.
1 Допустимый угол перекоса указывается в каталожных данных для конкретных типоразмеров
подшипников.
Примечание. Нижний предел допустимых перекосов следует принимать для радиальных и ра-
диально-упорных подшипников
необходимо балансировать все вращающиеся
детали, так как нагрузки, вызываемые
дисбалансом, пропорциональны квадратам частот
вращения:
Q
гцб ■
2 2
71 П
9,81 900
где Рцб - центробежная сила; Q - масса вала,
кг; п - частота вращения, мин*1; е - смещение
центра тяжести вала, мм.
Для многих типов машин и приводов
имеет большое значение величина предельно
угловой деформации или утла закручивания
Фр
где / - длина скручиваемого участка между
начальным и конечным сечениями, см; G -
модуль упругости второго рода (на сдвиг),
ltd4
G = 83000 МПа для стали: Ур = —* 0,Ы4 -
полярный момент инерции для сплошного
вала: Ур =—(d4 -d£) * 0A(d4 - d£) ДЛЯ полого
вала.
Угол закручивания в градусах (р =
Фрад'80°
= — : для сплошного вала (р =
= 32_^_Ш_= Ш
n2d4 830000 dA


466
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Для длинных приводных валов иногда
ограничивают величину допустимого угла
закручивания пределом [ф / /] = 0,25 7м, для
легких приводных валов допустимо [ф / /] =
= 0,5 7м.
В случае, когда угол закручивания вала
не влияет на работу механизмов, при
соблюдении норм прочности допустимо принять
[ф / /] = 2 ... 3° на 1 м длины вала.
8.4. РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ
ВАЛОВ ОТ ЗУБЧАТЫХ И РЕМЕННЫХ
ПЕРЕДАЧ
На зубчатые колеса при передаче
крутящего момента действуют силы (рис. 8.13):
окружная Р, радиальная в зацеплении Т и осевая
А в зацеплении (для косозубых. конических и
червячных передач).
Определение нагрузок, действующих
на опоры зубчатых передач. В формулах (в
дополнение к приведенным) приняты
следующие условные обозначения: FrU Fr2 -
радиальные нагрузки на подшипники, Н; Fa - осевая
нагрузка на подшипник; р - угол трения
скольжения между зубьями (р = 3°); Ъь 52 -
утлы начальных конусов зубчатых колес
конических передач; а - угол зацепления; р - угол
наклона зуба; т - угол подъема винтовой линии
червяка; h - ход винтовой линии червяка; t -
шаг по оси червяка; d- чисто заходов червяка.
Формулы для расчета нагрузок,
действующих на валы зубчатых передач, приведены
в табл. 8.10 - 8.19, а основные - ниже.
Крутящий момент
Окружная сила
М*
PDa 975000iV
(8.1)
где D0 или d0 - диаметр начальной окружности
цилиндрического колеса или шестерни, или
средний диаметр начального конуса
конического колеса (шестерни); N- мощность, кВт.
Рис. 8.13. Силы, действующие в зубчатой передаче
Р =
1950(W
nD0
(8.2)
Мощность
w =
Р\
102
Окружная скорость, м/с,
nD0n
v = -
60
Расчет валов ременных передач.
Натяжение ведущей ветви ремня
5,=/>еца/(еца-1);
натяжение ведомой ветви ремня
52 = />/(еца-1),
где ц - коэффициент трения ремня по шкиву;
а - угол обхвата меньшего шкива, °.
Значения еца приведены в табл. в 8.20.
Равнодействующая сил S\ и S2
S3 = ^5,2 + S2 - 25,52 cos6 ,
где 6 = 180° - 2у; у - угол между прямой,
проходящей через центр шкивов, и направлением
ведущей ветви.
При большом расстоянии L между
центрами шкивов 53 « 3/\ при малом расстоянии L
между центрами шкивов 53 « 5Р.
Число
/= Л"|Р-У)
D2n2
где ц/ = 2 ... 3 % - скольжение ремня по ободу
шкива; D, и D2 - диаметр соответственно
ведущего и ведомого шкива; я,, п2 - частота
вращения ведущего и ведомого шкивов, мин.
Угол у = arcsin 2~ ' ; а = 180° - 2у.
Радиальные нагрузки на опоры
Fr\=s3 т'* Fri-Si—Т'
a + b a + b
d с
Fr3=si——:^ FrA=S3 t
c+d c+d


8.10. Формулы для определения нагрузки на опоры вала прямозубой цилиндрической зубчатой передачи
T = Ptg(a + p)
№ опоры
i
1
II
III
IV
окружная Р
р-±-
/,+/2
р-Ь-
/,+/2
pJ±-
/,+/4
р-Ь_
/,+/4
радиальная Т
т-Ь-
/,+/2
/,+/2
/3+/4
/з+/«
Нагрузка
результирующая /v
/р2 пг2 _ Р W
cos(a + р) /, + /2
/р2 Г2 _ ^ А
cos(a + р) /, + /2
/р2 Г2 _ Р U
cos(a + р) /3 + /4
1р2 , Г2 _ ^ 'з
^',У ' MV cos(a + p)/3+/4


468
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.11. Формулы для определения нагрузки на опоры вала промежуточного колеса
прямозубой цилиндрической передачи
Ведущее
Ведомое
Всегда пересекает
ведомое колесо
Результирующий
нагрузка
Параллельны инаправ-р***^
лены В одну сторону\ ' **•
Параллельны и напраВ-
ены В противоположные
стороны
Всегда пересекает
ведомое колесо
I
rfi П
ъ
И
ш
Схема передачи
Результирующая сила Fr
/Vv=2/>-
/7v, = 2/>
a + b
b
a + b
cos
FrV=2/>-
2(<x + p) + (p
cos(a + p) a + b
/Vv,=2P-
Ггсо + й + ф!
> L 2 J
cos(a + p) a + b
cos
/Vv=2/>-
2(a + p)-cp
cos(a + p) a + b
cos
FrVI=2/>-
2(a + p) + cp
cos(a + p) a + b


8.12. Нагрузки на опоры промежуточного вала прямозубой двухступенчатой цилиндрической передачи
Г,=Я,1ё(а + р);
T2 = P2tg(a + p)
№ опоры
I
11
окружная Р
/,+/2+/,
/,+/2+/,
Нафузка
радиальная Г
г,(/2-ь/з)-гу3
/, + /2+/,
Г1/,+Г2(/,+/2)
А + 'г + 'з
результирующая Fr
V^ + r,2
V'S+'u


470
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
х
>»
ш
)S
о
ю
со
о
к
о.
се S
ш т
Is
h )S
>> О
т
S
о.
§ §
s о
= 5
* О
U
х
6
у
о
я
о.
2
о.
о
е
а
+
в
>*•
вГ
II
К*
а
+
в
оо
aV
и
^
&
2
о.
К"
+
+
+
+
I
+
ar
I
+


8.14. Формулы для расчета нагрузок на опоры зубчатой цилиндрической передачи с косыми зубьями (валы параллельны)
Силы 7V и 7*уь а также 7*уц и Гущ противоположно направлены.
Осевая реакция от силы А воспринимается только одной из опор вала:
r = pig(a + p). 4 = ptg(J;
cosC
№ опоры
I
II
III
IV
окружная Р
p-L.
c + d
P-Z-
c + d
pJL-
a + b
P-2-
a + b
Нагрузка
радиальная Т
c + d
c + d
t-!l.
a + b
r-2-
a + b
осевая А
2(c + d)
2(c + d)
2(a + b)
2(a + b)
Направление зуба
правое 1 левое
Результирующая Fr
i ведущего колеса
левое
правое
при вращении относительно часовой стрелки
по
против
V/f + W-TVJ
^2 + (Г11 + ГУ1J
V^ra + Wn + ^viiJ
Viv+^iv-^viu)"
по
против
Vfl2 + G1 + 7VJ
Vfli+tfii + TViJ
V^ih + Gih~7vii)"
V^iv+^iv + Tviu)""
Неопределенное
или переменное
направление
вращения
у1р? + (Т1+ТуJ
у}р£+(Тп + ТщJ
JPrn + Vm + TynJ
^Piv + (TIV + Twm)


472
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
2
2
s
X
о
о.
ш
Э
и
X
Т
5
Q.
4)
Е
>Х
§
и
4)
т
S
О.
X
X
ч
X
а
)Х
о
й
т
ю
>>
л
Q.
О
с
о
ее
X
о
Q.
U
ее
X
Р
Г
се
О.
Q.
I
О.
II
Е-,
1 я
1 tt
5.
&
1 СО
X
1
1
о.
р
резуль
^
3
J
5
ради
о.
3
окр;
2
О.
о
*
г
ГЧ
Г"
1
о.
+
^
L
ад
со.
ел
о
°
i
~
- —
^
1^
+
1 *>
II
ЕС
+
гч
ft7
ч
^
+
<*>
к
ч
^
+
*>
ft.
~
гч
Г
--V
'а
+
£
i_
5Р
1
V)
о
°
1
_
—
^
1^
+
1 *>
ft.
II
гч -*
ЕС
+
гч —
ftT
^
^
+
ъ>
к
<ь>
^
+
*)
ft.
к
гч
Г
^-*ч
а
i
8
>-/
«_
ор
j •
CO.
ел
о
°
1
~~+
*~ __
-О
1"°
+
1 ^
ft.
II
гч Е
ЕС
+
гч Я
ftT
-О
-с
+
<3
К
"°
<.
+
<3
ft.
s
гч
^•s
о.
+
S
t_
ад
1
са
СЛ
о
О
1
~~+ 1
"" 1
а
"°
+
i ^ |
ft.
II
гч>
ЕС
+
гч>
ftT
а
-о
+
а
г^ 1
а
"°
+
а
ft, I
> j


РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ВАЛОВ ОТ ЗУБЧАТЫХ И РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ
473
2
s
о.
к
S
S
4)
о
х
X
$ъ
Iе
&Б
к ве
ству
о *
§3
5 ^
fc
1?
ёи
«О >*
Угол
колес
ал-
D.
се
С
s
си
6
X
о.
0?
tt
Д.
«U
с
коле
э
со
S
о
о
о
X
«=:
о
п
.*
COS б
а
+
a
op
II
.*
sin 6
+
в
op
ll
^s
ll
tf
5
о.
4>
с
)S
о
ю
о
S
о?
а.
с
)S
о
о
4>
у
о
>5
е
ев
у
ю
со
2
О.
О
С
О
ев
S
S
а
t-
сч
К
I
^
^
ftT
>
I
>
+
«С
+
i>"—^


8.17. Формулы для расчета сил, действующих в зацеплении, и нагрузки на опоры зубчатой конической передачи с круговыми зубьями
(валы взаимно перпендикулярны)
5 - угол начального конуса ведущего колеса;
<^ы и 4„2 - средние диаметры начальных конусов ведущего и
ведомого колес;
А> ^со-
Осевые нагрузки от сил Т и А воспринимаются одной из опор
каждого вала
Направление спирали и
направление вращения
ведущего колеса
Правое, по часовой
стрелке, или левое, про*
тив часовой стрелки
Правое, против часовой
стрелки, или левое, по
часовой стрелке
Силы, действующие на зубья обоих колес
А = [tg(a + р) sin 8 - sin P cos 8]
cosC
T = [tg(a + p)cos5 + sin P sin б]
cosP
A = [tg(a + p)sin5 + sinpcos8j
cosP
T = [tg(a + p)cos5 - sin psin5J
cosP
№
опоры
I
II
III
IV
Нагрузка
окружная Р
h
pJ±-
/,+/4
/3+/4
радиальная Т
p'i+'г
2(/3+/4)
■p dal
2(/3+/4)
осевая А
2/,
2/,
/3+/4
л-Ь-
/3+/4
результирующая Fr
Jpt+W-Atf
VP,2 + (Г„- АпJ
т}Рт + (Тш-АшJ
yP\v + (Tlw -Alw)


8.18. Нагрузки на опоры червячной передачи
Окружная сила Q червяка определяется как сила Р для
цилиндрических зубчатых колес.
Коэффициент трения для пары сталь-бронза/ = 0,02 ...
0,03, для пары чугун-чугун/= 0,1.
Осевые нагрузки Fa воспринимаются одной из опор: на
червячном валу FaX = Р или Fall = Р; на валу червячного колеса
Km = Q или Falw = Q.
T = Q
sin a
cosa sin т +/cost
; P = Q
cosacosx-/sinT
cosasinx + /cosT'
tgx =
h _ zxt
2щ 2щ
где т - угол подъема винтовой линии червяка; h - ходовая
высота подъема винтовой линии червяка; t - шаг по оси червяка;
zj - число заходов червяка
№ опоры
I
II
III
IV
от силы Q
А + /2
/, + /2
о Гг
*/3+/4
о Гг
*/3+/4
Реакция
от силы Т
/,+/2
тг '4
i, + U
/3+/4
от силы Р
P-S-
/,+/2
я-5-
/,+/2
Р-±-
/,+/4
/3 + /4
Результирующая нагрузка при
правой нарезке червяка и вращении
по часовой стрелке Fr
Vtf+rc-/»,J
4&+{Ta-pnt
V^ + Cm-ftiJ
V^ + Cnr-filvJ


Продолжение табл. 8.18
№ опоры
I
II
III
IV
при правой нарезке червяка и вращении
против часовой стрелки
Jtf+Oi-PO2
VeS+Cn-fliJ
т/Ли+Сш+йпJ
V'ft+^iv-avJ
Результирующая нагрузка Fr
при левой нарезке червяка и вращении
по часовой стрелке
Vef+w+JiJ
VeS+^i+PnJ
V^u+^m-a..J
V^v+^v+avJ
против часовой стрелки
JOi+W-Px?
4<&+(та*ра?
V'ft+ebi+auJ
V^ + Civ-ftvJ


8.19. Нагрузки на опоры зубчатой цилиндрической передачи с прямыми зубьями (внутреннее зацепление)
7- = /»tg(a + p)
№ опоры
I
II
III
IV
Нагрузка
окружная Р
ръ-
а
а
С
pL
С
радиальная Т
а
а
С
tL
С
результирующая Fr
cos(a + р) а
cos(a + р) а
/^2|Г2_ Р 1 + е
cos(a + р) с
cos(a + p) с


478
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.20. Значения е^
а
2тс
ол"~
0,2
0,3
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
0,1
1,06
из
1,21
1,29
1,33
1,37
1,41
1,46
1,55
1,65
1,76
1,87
2,57
3,51
4,81
6,59
9,02
12,35
0,15
1,1
1,21
1,32
1,46
1,53
1,6
1,68
1,76
1,93
2,13
2,34
2,57
4,11
6,59
10,55
16,9
27,08
43,38
Коэффициент трения р. ремня по ободу
0,2
1,13
1,29
1,45
1,65
1,76
1,87
2
2,13
2,41
2,73
3,1
3,51
6,59
12,35
23,14
43,38
81,31
152,4
0,25
1,17
1,37
1,6
1,87
2,03
2,19
2,37
2,57
3
3,51
4,11
4,81
10,55
23,14
50,75
111,32
244,15
535,49
0,3
1,21
1,48
1,76
2,12
2,34
2,57
2,82
3,1
3,74
4,52
5,45
6,59
16,9
43,38
111,32
285,68
733,14
1881,5
0,35
1,25
1,55
1,93
2,41
2,69
3
3,35
3,74
4,66
5,81
7,24
9,02
27,08
81,31
224,15
733,14
2199,9
6610,7
шкива
0,4
1,29
1,65
2,13
2,73
3,1
3,51
3,98
4,52
5,81
7,47
9,6
12,35
43,38
152,4
539,49
1881,5
6610,7
23227
0,45
1,33
1,76
2,34
2,1
3,57
4,11
4,74
5,45
7,24
9,6
12,74
16,9
69,49
285,68
1174,5
4828,5
19851
81610
0,5
1,37
1,87
2,57
2,51
4,11
4,81
5,63
6,59
9,02
12,3
16,9
23,14
111,32
535,49
2575,9
12391
59608
286744
8.5. ВЫБОР КЛАССА ТОЧНОСТИ
ПОДШИПНИКОВ
Точность вращения подшипников
характеризуется радиальным биением дорожек
качения наружного и внутреннего колец и
биением торца относительно оси отверстия. В узлах,
где не требуется высокой точности вращения и
отсутствуют специальные требования к работе,
следует применять подшипники класса
точности 0, так как применение подшипников более
высоких классов точности повышает стоимость
изделия. Не следует также стремиться
повышать расчетный срок службы подшипников
класса 0, так как 90 %-ный ресурс работы
подшипника, как правило, выше его расчетной
долговечности.
В узлах, к которым предъявляются
повышенные требования по точности вращения
(радиальные и осевые биения вращающихся
деталей), плавности хода и моменту трения и
надежности, следует применять подшипники
более высоких классов точности. Для
подшипниковых узлов металлорежущих станков,
требующих высокой точности вращения (опоры
шпинделей), выбор класса можно определять
по следующим расчетным формулам:
0!33бт/. с 0336т/,
т + 1
где С\ и С2 - радиальное биение
соответственно передней и задней опоры шпинделя, мм;
6 - допускаемое радиальное биение переднего
конца шпинделя в контрольном сечении;
/ - коэффициент, учитывающий число
подшипников в опоре.
При одном подшипнике/= 1, при двух
/= 1,4, при трех/= 1,7, при четырех/= 2;
т = /2 / /ь /2 - расстояние между серединами
опор (передним и задним подшипником); 1\ -
расстояние от середины переднего подшипника
до места проверки радиального биения.
После определения радиальных биений
передней С, и задней С2 опор шпинделя
производится проверка правильности выбора класса
точности подшипников, используя формулу


ВЫБОР КЛАССА ТОЧНОСТИ ПОДШИПНИКОВ
479
К =
схс2
д,д2
1+
А-'
1С,
.*>
-HI
где /С - коэффициент вероятности
правильности выбора подшипников; А) и А2 - допуски на
радиальное биение передней и задней
шпиндельной опоры.
При К t 0,8 подшипники обеспечивают
требуемую точность узла, а при К > 1 точность
выбранных подшипников завышена.
Приведенная методика выбора класса
точности подшипников в зависимости от
точности вращения может быть использована не
только для шпинделей металлорежущих
станков, но и для ориентировочного расчета других
точных механизмов. Класс точности
подшипников в зависимости от частоты вращения
можно ориентировочно определить, пользуясь
данными табл. 8.21. Предельная частота
вращения подшипников, приведенная в каталоге,
соответствует классу точности 0. Класс
точности 5 позволяет повысить скорость шариковых
радиальных и радиально-упорных
подшипников, а также радиальных роликоподшипников
с короткими цилиндрическими роликами в
1,5 раза, класс 4 - в 2 раза. Для радиально-
упорных подшипников с коническими
роликами, а также упорных шарикоподшипников с
коническими роликами, а также упорных
шарикоподшипников класс точности 5 позволяет
повысить скорость в 1,1 раза, а класс точности
4 - в 1,2 раза.
8.21. Рекомендуемые значения параметра DpWn
Тип подшипника
Сепараторы
DPn п - 10"\ мм • мин"',
при смазке
пластичной
жидкой
I
Радиальный однорядный
Радиальный однорядный с
защитными шайбами
Радиальный однорядный классов
точности 5, 4, 2
Радиальный сферический
двухрядный
Радиально-упорный однорядный
Радиально-упорный двухрядный
Париковые подшипники
Стальные штампованные
Бессепараторные
Стальные штампованные
Металлические массивные
Стальные
штампованные
Металлические массивные
классов 5, 4, 2
Текстолитовые классов 5, 4, 2
Бессепараторные
Стальные
штампованные
Бессепараторные
4,5
-
4
7,5
4
6,5
7,5
-
2,6
1,3
0,7
5,5
3
-
9
5,5
9
10
2,8
3,5
1,8
1


480
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Продолжение табл. 8.21
Тип подшипника
Сепараторы
Dp» п • 10'5, мм • мин'1,
при смазке
пластичной
жидкой
Радиальный с короткими
цилиндрическими роликами
Двухрядный с короткими
цилиндрическими роликами
Радиальный сферический
двухрядный
Игольчатый
Конический:
однорядный
двухрядный
Упорный одинарный с
цилиндрическими роликами
Упорный с коническими
роликами
Упорный сферический с
бочкообразными роликами
Роликовые подшипники
Металлические массивные
Бессепараторные
Металлические массивные
Бессепараторные
Стальные чашечные
Металлические
4
-
4
2,4
3
2
2,5
2
0,7
0,5
-
5
2,5
5
3
2,5
2,5
3,5
3
1
0,7
1,8
(DpiVn)K
Примечание. Предельная частота вращения п = —^ , D9w n - скоростной параметр, К -
А
pW
коэффициент, учитывающий влияние воспринимаемой подшипником нагрузки по величине долговечности.
8.6. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
Расчет опор электродвигателя. Помимо
нагрузок, действующих на опоры от
вращающихся масс, и сил от зубчатой или ременной
передачи рекомендуется также учитывать
силы, возникающие в электромагнитном поле
двигателя. Как правило, в электродвигателях
небольшой мощности в опорах используются
шариковые радиальные подшипники, в
электродвигателях средней мощности в
фиксирующей опоре - шариковые радиальные
подшипники, а в плавающей опоре - радиальный
роликовый. В электродвигателях большой
мощности в обеих опорах устанавливают
радиальные роликоподшипники, а для восприятия
осевых нагрузок - дополнительный шариковый
радиальный подшипник или двухрядные
сферические роликоподшипники в обеих опорах
при нежестком вале ротора или недостаточной
соосности подшипниковых корпусов.
При невысоких осевых нагрузках иногда
в качестве фиксирующей опоры применяли
роликоподшипники с цилиндрическими
роликами типов 62000 и 32000. С появлением
роликоподшипников повышенной радиальной и
осевой грузоподъемности отпадает
необходимость в установке дополнительного
подшипника для восприятия осевых нагрузок. При
вертикальных валах в качестве фиксирующей
опоры, как правило, используют упорные
сферические или конические роликоподшипники с
большим углом конуса.
Пример 8.1. Расчет опор электродвигателя
универсального исполнения для работы в
горизонтальной и вертикальной плоскостях (с
горизонтальным и вертикальным расположением вала)
мощностью N = 7,5 кВт с частотой вращения п = 1500 мин'1
(рис. 8.14). Массы ротора с валом т = 20 кг (сила


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
481
frd
Lp
£ai
И
Tpr
w,\
«V1
Те//
С
Тра
Тшв I
II—*
Ър-
6
frd
FrA
а)
б)
Рис. 8.14. Расчетная схема опор электродвигателя с горизонтальным (а) и вертикальным (б) расположением вала
тяжести G = mg)\ шкива Ш\ = 5 кг (сила тяжести
Gi = m\g)\ диаметр шкива Dm = 220 мм, ротора
Dp = 130 мм; ширина ротора Lp = 150 мм; расстояние
между опорами / = 300 мм, до центра тяжести ротора
а-Ь- 150 мм, от опоры до центра шкива с = 97 мм,
требуемая долговечность подшипников L^ > 20 тыс. ч.
Радиальная сила, действующая на вал ротора
от его массы и магнитных сил для
электродвигателей различного исполнения (кроме тяговых),
T.-TH + faG,
где Гм - радиальная сила от магнитных сил для
электродвигателей мощностью до 100 кВт; Гм = 2DpZ,p;
Dp и Lp - соответственно диаметр и ширина ротора,
см; Уд - динамический коэффициент, учитывающий
дисбаланс у двигателей различного исполнения
(табл. 8.22).
Для тяговых двигателей, установленных на
станине, Гр = l,4mg, подвесных Гр = 2/wg. Тогда
Тм = 2 • 15 • 13 =390 Н. Для двигателей
горизонтального исполнения (fa = 1) Tpr = 390 + 1 • 200 = 590 Н,
для двигателей вертикального исполнения ifa = 0)
Грв = 390 + 0-200 = 390Н.
Радиальная сила, действующая на вал ротора
от ременной передачи и массы шкива, определяется
следующим образом. Окружная сила на шкиве по (8 2)
/> =
19500W 19500-7,5
яД.,
1500 0,22
«440Н.
Динамическое воздействие от работы самого
механизма и привода учитывается коэффициентом
вида передачи fa и условий работы fp (табл 8 23,
8 24).
Принимая коэффициент вида передачи fn - 4
(плоскоременная без натяжного ролика) и
коэффициент условия работы/р = 1, определяем действующую
нагрузку
7^-/Уп/р* 440.4-1= 1760 Н.
8.22. Значения динамического коэффициента fa
при разных положениях вала
Вид соединения
двигателя
Муфта,
эластичная
глухая
Ременная, цепная и
зубчатая передачи
Маховик с муфтой
сцепления

Горизонтальное
1,05... 1,2
1,2
1
1,05... 1,2

Вертикальное
0,2... 0,5
0,5
0
0,2... 0,5
8.2Э. Значения коэффициентов
Вид передачи
вида
Зубчатая, при погрешности шага и
профиля зуба:
менее 0,02 мм
0,02 .. 0,1 мм
Цепная
Ременная:
клиноременная
плоскоременная с натяжным
ликом
то же, без натяжного ролика
ро-
передачи/п
Коэффициент
/п
1,05... 1,1
1,1 ... 1,3
1
1,5 ...2,5
2...3
3...4
8.24. Значения коэффициентов условий работы/р
Режим работы машины
Плавно работающие машины
(электродвигатели, турбины)
Среднеуравновешенные (двигатели
внутреннего сгорания, станки)
Ударная нагрузка (мельница, куз-
нечно-прессовое оборудование)
Коэффициент
/р
1 ... 1,3
1,2... 1,5
1,5 ...3
16 — 8134


482
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Откуда радиальная сила, действующая на
ременной шкив при горизонтальном исполнении
двигателя и натяжении ремня вниз,
7^ = 7^ + /^ = 1760 +50 = 1810 Н;
при натяжении ремня вверх
7^ = Г,#-m,g = 1760-50= 1710 Н;
при вертикальном положении вала
7^ = 7^= 1760 Н.
Осевая нагрузка, действующая на подшипник
фиксирующей опоры при горизонтальном исполнении,
при вертикальном исполнении
200+ 50 = 250 Н.
(Осевая нагрузка на подшипник в фиксирующей
опоре тяговых электродвигателей с валом,
расположенным перпендикулярно к движению машины,
Fa - 0,1 /wg, а для подвесных /^ = 0,16mg)
Радиальная нагрузка при горизонтальном
расположении вала, максимальная нагрузка, когда на
опору А действуют силы от натяжения ремня, а
также от массы вала со шкивом и ротором,
FrA =
ТргЬ + ТШГ(а + Ь + с)
а + Ь
_ 590-150 + 1810-397
300
г тРга - Тшгс
а + Ь
_ 590-150-1810-97
300
= 2690 Н;
= 290 Н.
При вертикальном расположении вала
_T^b + Teff(a + b + c) _
г А
Кв
390-
а + Ь
150 + 1760-397
300
_ Туъа ~ TeffC _
а + Ь
390
•150-1760
397
= 2524 Н;
300
= 374 Н.
При расчете вала определяем его диаметр из
условия работы на кручение. Вращательный момент,
передаваемый валом, по (8.1)
A/Kp = 975000/V/w =
= 975000 • 7,5/1500 » 4900 Н см.
Принимая [т]кр = 2500 Н/см2, находим
диаметр вала
\0,2[т]кр V
4900
0,2-2500
■ » 2 см.
Диаметр вала под шкив с учетом его
ослабления шпоночным пазом берем 2,5 мм, промежуточной
шейки 30 мм и посадочной поверхности под
подшипник 35 мм. Это обеспечивает свободную посадку
подшипника без демонтажа шпонки
При выборе подшипников учитываем, что при
горизонтальном расположении вала опоры не
подвергаются действию осевой нагрузки* при этом
эквивалентная нагрузка
PA = FrA=2690H, />„ = />„ = 290 Н.
Для более нагруженной опоры А принимаем
цилиндрический роликоподшипник типа
10е
U-
Ср
60л
= 20000 ч,
с ЩщЩ.
р V ю6 V
1500-20000
10°
= 9,48.
Откуда динамическая грузоподъемность
подшипника
С = 9A&FrA = 9,48 • 2690 = 25500 Н.
По каталогу в данном диапазоне размеров
следует выбрать подшипник 32207, имеющий
каталожную динамическую грузоподъемность
С = 31900 Н.
Для фиксирующей опоры В выбираем
радиальный однорядный шарикоподшипник:
С j60nLh I
Р V 106 t
60 1500 20000
106
12,16
Откуда
C=12,16/v/*= 12,16- 290 = 3528 Н
Такой грузоподъемности при посадочном
отверстии 35 мм отвечает радиальный однорядный
шарикоподшипник особо легкой серии диаметров
107. Каталожные грузоподъемности С = 15900 Н;
С0 = 8500 Н.
При вертикальном расположении вала для
опоры Ву более нагруженной в осевом направлении,
эквивалентная нагрузка по D.6)


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
483
P = XVFr + YFa (*т = *Б-1),
И = 1,
VF*
250
1-374
= 0,628 > е
При этом Р = 0,56 • 374+1,99 • 250 = 707 Н,
X = 0,66, Y - 1,99. Из предыдущего примера
Г
— = 12,16, откуда С = 12,16 • 707 = 8600 Н Опора А
подвергается действию осевой нагрузки, в этом
случае эквивалентная нагрузка равна радиальной:
С
Pa = FrA = 2530 Н. При этом — = 9,48, откуда
С = 9,48-2524 = 23930 Н
Выбранные подшипники для электродвигателя
при горизонтальном исполнении с большим запасом
обеспечивают его работу при вертикальном
исполнении (универсальное исполнение электродвигателя).
Расчет подшипниковых опор кони ческо-
цилиндрического редуктора. Редуктор приводится
электродвигателем мощностью 10 кВт с частотой
вращения п = 970 мин*1 (рис. 8.15). Мощность на
ведущем валу N\ = 9,26 кВт, общее передаточное
чисто редуктора /р = 12, передаточное чисто
конической пары /| = 3, цилиндрической i2 = 4. Частота
вращения промежуточного вала п2 = 323 мин*1;
выходного я3 = 80,8 мин; диаметр шестерни (по
делительной окружности конической передачи
dn\ = 80 мм, колеса da2 = 240 мм; углы при вершинах
начальных конусов 5i = 18°25\ Ъ2 = 71°35'
F, см табл. 8 17), длина зубьев В\ = В2 - 42 мм;
средний диаметр на делительном конусе шестерни
d\cp = 66,8 мм, колеса d2cp ~ 200 мм. В прямозубой
цилиндрической передаче диаметр шестерни
г/дз = 90 мм, колеса d^ - 360 мм
Ориентировочный расчет валов редуктора
начинается с ведущего вала. Крутящий момент на
ведущем валу по (8.1)
Л/, = 975000—L =
п
975000-
9,26
970
= 9300 Н•см
Диаметр вала под шкив из условия прочности
на кручение при [т]кр = 2500 Н/см2
\о,2[т]кр Vo.:
9300
= 2,65 см.
2-2500
Выбираем d\ = 30 мм. Диаметр вала под
подшипник 40 мм с учетом шейки вала под фланец с
уплотнением.
Крутящий момент на промежуточном валу (без
учета КПД)
М2 = Л/,1, = 9300 • 3 = 27900 Н • см.
Для промежуточного вала обычно
предварительно определяют диаметр в месте посадки
шестерен, принимая пониженное допускаемое напряжение
[т]кр= 1000... 2000 Н/см2,
р,2[т]кр Vo,:
27900
2-2000
= 4,12 см.
Принимаем d2 - 45 мм, диаметр вала под
подшипник^ = 40 мм.
Крутящий момент на ведомом валу,
передаваемый зубчатым колесом (без учета КПД),
А/3 = Л/,/= 9300 • 12 « 112 кН • см. Диаметр вала
также определяется из условия прочности на
кручение в месте посадки зубчатого колеса при
[* ]кр = 2000 Н/см2. При этом необходимо учитывать,
что крутящий момент в поперечных сечениях вала
равен 1/2 подводимого момента, так как вращение
передается одновременно двум потребителям:
М = 0,5Л/3 =0,5-112000 = 56000 Н • см;
i = I М** \ 56000
3 р,2[т]кр V°>2-2000
= 5,2 см;
принимаем d^ = 55 мм.
г4ЙН
Рис. 8.15. Схемы редуктора
16*


484
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Диаметр вала под подшипник d$ - 50 мм,
диаметр выходных концов вала 45 мм.
Эскизная компоновка редуктора -
ориентировочное определение расстояния между опорами и
положения зубчатых колес с целью нахождения
опорных реакций, действующих на подшипники.
В связи с небольшой скоростью зубчатой передачи
(v = 3,4 м/с) принимают пластичный смазочный
материал для подшипников; подшипники отделяют
от полости корпуса маслоудерживающими кольцами.
Для зубчатых колес выбирается масло, заливаемое в
корпус редуктора. Намечают для валов конические
роликоподшипники средней серии с диаметром
посадочного отверстия, определенным выше.
При эскизной компоновке назначается зазор
между торцами шестерни и подшипника х - 12 ...
15 мм (для размещения маслоудерживающего
кольца). Расстояние между подшипниковыми опорами
ведущего вала обычно принимается Ь - A,5 ... 2,5)а,
консольный вылет шестерни а = 55 мм, Ъ = 1,6а «
« 90 мм. Положение опор промежуточного вала
находится с учетом размещения маслоудерживающих
колец(*= 12 ... 15 мм).
Принимается симметричное расположение
корпуса: следующие размеры определяют положение
подшипниковых опор и зубчатых пар: с - 68 мм;
</=70мм;е = 70мм;/; = 72и/ = 125 мм.
Выбор подшипников ведущего вала (рис. 8.16, а)
проводится при следующих данных: консольный
вылет шестерни а = 55 мм; расстояние между
подшипниковыми опорами b = 90 мм; вращающий
момент, передаваемый шестерней, М\ - 9300 Н • см.
В зацеплении действуют силы (без учета
трения скольжения между зубьями):
окружная шестерни по (8.2) при D0 = d\cp =
= 6,68 см Рш =2790 Н;
А с
6) ^ 1%
ч! *т\
в
7*
и%\
ь»»л
(ty
Л MS
^
в) ***
?■
Г
осевая
Л. = ^ш tg a sin 6, = 2790 tg 20° sin 18°25' = 320 Н,
радиальная шестерни
Тш = Рш tg a sin 82 = 2790 tg 20° sin 71 °35' = 950 Н;
опорные реакции от силы Рш
R Ря(а + Ь)т 2790E,5,9) =
Вх Ь 9
RAx = -Рш + RBx = -2790 + 4490 =1700 Н;
опорные реакции от сил Тш и Аш
^тА= -0,5Лш</1ср + Тш(а + Ь)- RByb = 0 ;
-0,5ЛшЛ1ср + />ш(а + Ь) _
^Ву '
-0,5-320 6,68 + 950E,5 + 9)
= 1410Н;
~RAy + RBy ~ Тш = ° *
RАу = RBy ~ Тш=Ш0-950 = 460 Н\
суммарные радиальные реакции
FrA = JRAx + RAy = Vl7002+4602 = 1760 H;
FrB = tJRBx + RBy = V44902 + 14102 = 4700 H
По предварительно выбранным коническим
подшипникам средней серии диаметров определяют
осевые составляющие от радиальных нагрузок:
FaA * UFH tgP = l,31760tgl 1° = 445 H;
FaB * 1,3/^ tgp = 1,3 • 4700tgl 1° = 1190 H.
Суммарная составляющая осевой нагрузки
/ra = ^UI+/ra5-/ra4=320 + 1190-445 = -1065H.
Расчет подшипников ведется по наиболее
нагруженной опоре В:
1065
4700
- = 0,227 < е = 0,28.
Рис. 8.16. Расчетная схема валов
В этом случае эквивалентная динамическая
нагрузка Р = КБ Кт /у при КБ = 1,3(умеренные
толчки), Кт = 1, Fr = FrH = 4700 Ни/) = 4700 • 1,3 =
= 6110Н.


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
485
При требуемой долговечности в 10 тыс. ч при
п =970 мин'1
— = \\ -г- = 6,742, откуда
Р V ю6
С = 6,742Р = 41080Н
Коэффициент долговечности^ = 2,46, а
коэффициент частоты вращения /, = 0,365, откуда
Л.£Л„С-АрВ^±1£я41400Н.
Р Л 0365
Так как посадочные диаметры под
подшипники ведущего и промежуточных валов одинаковые, то
динамическая грузоподъемность для выбора
подшипников определяется (с целью унификации
подшипников) после расчета опор промежуточного вала
Выбор подшипников промежуточного вала
включает следующие расчеты. Силы, действующие в
зацеплении цилиндрической зубчатой передачи
(рис 8.16, б), Р2 = 6200 Н, Т2 = Р2 tg 20° = 2260 Н.
Опорные реакции в плоскости z /?<->, R/)X.
YdmD=-RCx(c + d + e) + P2(d + e) + Pine = 0i
P2{d + e)+Pme _
Rcx
c + d + e
6200G + 7) + 2790 -7
«5100H,
6,8 + 7 + 7
RDx = p2 + Рш ~ RCx = 6200 + 2790 - 5100 = 3890 H
От осевой силы Ак и радиальных сил Тк и Т2
(в плоскости yz):
5]mD = -RCy(c + d + e) + T2(d + е)-
Осевые составляющие радиальных нагрузок:
FaC и 1,3/v tgP = 1,3-5390 0,1944 = 1360 Н;
FaD * I,3/vo tg P = 1,3 3890 • 0,1944 = 980 H
Суммарная осевая нагрузка, действующая на
опору D:
AZ = AK + FaC - FaD =950 + 1360 - 980 = 1330 Н
Отношение
^ = 1И = 0,343>, = 0,28.
Fr 3890
При этом эквивалентная нагрузка
Р = 0,4/v + YFa ;
Fr = KbFrD = 1,3 • 3890 = 5050 H,
Fa= 1,3 1330= 1730 H;
P = 0,4 • 5050 + 2,16 1730 = 2020 + 3720 = 5740 H
При Lh = 10 тыс. ч и п = 323 мин*1,^ = 2,46,
Г
— = 4,85, С = 5740 • 4,85 = 27840 Н.
Р
По наибольшей динамической
грузоподъемности произведем выбор подшипника, те по
грузоподъемности опоры В: подшипник легкой серии
грузоподъемностью С = 46500 Н
При выборе подшипников ведомого вала
определяются реакции в опорах (рис. 8.16, в). Опорные
реакции в плоскости xz от окружной силы
^mk = -Rlx(k+l)+P2k = 0,
P2k _ 6200 7,2
k+1 ~ 7,2 + 12,5
^=^=6200lZ:2=2270H
*>-
_T2(d + e)-TKe + 0y5AKd2cP
c + d + e
2260G+ 7)-320-7+ 0,5-950-20
= 1870 H,
6,8 + 7 + 7
Rcy ~T2+TK- RDy = 0 ,
Ri)y = T2 - Тк ~ Rcy = 2260-320-1870 = 70 H
Суммарные радиальные реакции.
RKx = R2 ~ Rlx = 6200 " 2270 = 393° H
Опорные реакции в плоскостях yz от
радиальной силы
J^mt=-Rly(k + l) + T2=0,
Т^= 2200^2
у k + l 7,2 + 12,5
RKy =т2~ Ri.y = 2200-830= 1430 Н
Суммарные реакции


486
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Поскольку на ведомый вал не действуют
осевые силы, применяются однорядные радиальные
шарикоподшипники. Эквивалентная нагрузка равна
радиальной нагрузке с учетом коэффициентов
безопасности и температурного. В данном случае
Kq = 1,3; Кт = 1 Расчет ведется по наиболее
нагруженной опоре К:
P = l3FrK =5450H.
С
Из формулы fh =—fn определяют
коэффициенты, находят динамическую грузоподъемность
подшипников. При п - 80,8 мин коэффициент
частоты вращения fn = 0,7446 и при долговечности
Lh - 10 тыс. ч коэффициент^ = 2,71. Тогда
С =
fhP 2,71-5450
fn
0,7446
= 19900Н
По диаметру вала dB - 50 мм и С = 19900 Н по
каталогу выбирают подшипник особолегкой серии
грузоподъемностью С- 21,6 кН.
Расчет сил, воспринимаемых опорами
валков станов. Для станов с калибрами различного
профиля (рис. 8.17, я, б, в), образованными на бочке
валка (обжимные, заготовочные сортовые и
проволочные), сила, действующая на валки,
(р?п1+Р]п2 + Р]п3+...+ Р?пг
у пх + п2 +п2 +... + пг
где Ph Р2, Р}, .., Рг - нагрузка на валок, 1, 2, 3, ...,
г - проходы; Я|, n2i Яз> . п, - частота вращения
валка, необходимая для прокатки металла массой 1 т,
мин*1.
Средняя радиальная нагрузка на опору
/yfa + Fr\n2 + /у33*з + - + ^А 1
я, +п2+п2 +... + пг
где F,|, F,2, Frh , F,„ - радиальная нагрузка на
опору в проходах 1, 2, 3, .,г;
/>(/-*)
Frl=H±^L)Ft2=l2
Р2A-а)
I
I
F =
I
где / - расстояние между опорами, мм, а -
расстояние между центром опоры и осью калибра на данном
проходе, мм.
На листовых станах прокатываемые листы
различной толщины и ширины обычно находятся на
одинаковом расстоянии от опор валка.
Средняя радиальная нагрузка на опору для
рабочих валков двухвалковых станов и опорных валков
четырехвалковых станов Frm = 0,8Р
Номинальную долговечность прокатных
станов в ряде случаев предпочтительнее подсчитывать в
млн. оборотов, так как при этом можно оценить
экономическую целесообразность применения
выбранных подшипников по количеству металла,
прокатанного за период их работы
При расчете эквивалентной радиальной
нагрузки F, для многорядных роликоподшипников с
цилиндрическими роликами и четырехрядных
конических роликоподшипников необходимо учитывать
неравномерность ее распределения между рядами
роликов вследствие прогиба валков и недостаточной
жесткости подушек увеличением радиальной
нагрузки на 20 %. Расчетная эквивалентная нагрузка
I И S
а)
Т^ 1_
б)
в)
Рис. 8.17. Силы, действующие на опоры валка стана:
а - обжимного, 0 - листового, в - проволочного


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
487
Р = \,2XVFr + YFa .
Осевая нагрузка на опору валка ориентировочно
F = f P
1 a J а1 »
где fa = 0,02 для листопрокатных станов, fa = 0,1
для станов с калибрами симметричного профиля;
fa = 0,2 0,25 для станов с калибрами
несимметричного профиля (например, для рельсовых станов).
Масса полученного проката при отработке
подшипником номинальной долговечности L (в млн.
оборотов)
:106Z,
i/v,
Р/ ^ Р//
да г*//
-+...+-
ш»
где N/, Л^//, Л^///,..., N„ - числа оборотов валка,
необходимые для получения проката 1 тA, II, III,..., п) на
каждом проходе, I - сумма проходов; Р/, Р//, Р///, ..,
Р„ - отношение числа оборотов валка при получении
проката (I, II, III, , п) к общему числу оборотов
валка, соответствующему номинальной
долговечности подшипника, т е.
Р/ + Р// + Р///+.- +Р„=1
При расчете долговечности подшипников,
устанавливаемых в опорах рабочих четырехвалковых
прокатных станов, радиальная нагрузка на опоры
складывается из следующих:
горизонтальной от нагрузки на валки
(вертикальная плоскость, проходящая через оси рабочих
валков, обычно смещена на некоторую величину
относительно плоскости, проходящей через оси
опорных валков),
разности натяжения проката перед рабочей
клетью и за ней прокатного стана;
давления на опоры от пружинного или
гидравлического механизма уравновешивания,
прижимающего рабочие валки к опорным.
Поскольку в опорах рабочих валков
четырехвалковых прокатных станов преобладают в основном
осевые нагрузки, при установке в этих опорах
четырехрядных конических роликоподшипников
эквивалентную радиальную нагрузку, определяемую по
формуле Р - XFr + YFa , подсчитывают для усло-
F
вий -4- > 1,5 tga , т.е. при X = 0,67 и Y = 0,67 ctg a,
К
Р = 0,67/7+0,67/^ ctg a.
Пример 1. Определить нагрузки на валки Рт и
радиальную нагрузку Fr на опору валка
двухвалкового стана - блюминга при режимах прокатки,
приведенных в табл. 8.25.
Нагрузка на валки
£.=
117225 10°
= 1870 кН.
18,177
Средняя нагрузка на опору валка
F =
40660 10°
{ 18,177
= 1310 кН.
Проход
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
8.25. Характеристика режимов работы двухвалкового стана
Калибр
I
II
I
II
III
IV
Нагрузка на
валки Р, кН
2450
2260
2620
2450
2600
1970
1620
1930
1860
1660
1820
420
1050
III
1930
1780
2060
1930
2050
1220
1270
1190
1150
810
890
160
400
Число оборотов
валка на 1 т
прокатки N
0,605
0,657
0,737
0,838
0,995
1,03
1,2
1,27
1,49
1,76
2,43
2,485
2,68
р'лмо-6
8895
7580
13255
12325
17490
7875
5100
9130
9590
8050
14650
185
3100
F?N Ю-6
4350
3710
6440
6020
8570
1870
2470
2140
2265
935
1710
10
170
Примечание UN - 18,177,
I10'6/>3W:
117225, 1\0~6F?N = 40660


488
Глава 8. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Пример 8.2. Определить силу, действующую
на валки Рт, и радиальную нагрузку Frm на опоры
валков трехвалкового стана (рис. 8.18, б) при
значениях Р, Fr и N, приведенных в табл 8 26. Прокатка
ведется на проходах: 1, 3, 5, 7, 9, 11 и 13 между
нижним и средним валками; 2, 4, 6, 8, 10 и 12 между
средним и верхним валками.
Сила, действующая на валки, и средняя
нагрузка на опоры среднего валка трехвалкового стана
такие же, как и у блюминга
/>т=1870кН, /vw=1310kH.
Средняя нагрузка на опору:
нижнего валка
верхнего валка
F =
25975-10°
[ 18,177
= 1130 кН.
Рис 8 18 Схема расположения валков стана
а - двухвалкового, б - трехвалкового,
в - четырехвалкового, 1,2- валки
8.26. Значения FrN • 10 для верхнего и нижнего
валков
Проход
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
FrN-\0*
FrN - 10 для опоры валка
нижнего
4350
0
6640
0
8570
0
2470
0
2265
0
1710
0
170
25975
верхнего
0
3710
0
6020
0
1870
0
2140
0
935
0
10
0
14685
F^ =
f14685 106
( 18,177 )
ч!/3
= 930 кН.
При регулярной перестановке подшипников со
среднего валка на верхний и нижний средняя
радиальная нагрузка на опору
fl,313 + l,133+0,933
10"
= 1159 кН
Пример 8.3. Определить максимальное,
минимальное и среднее значения радиальной нагрузки Frm
на опору валка при прокатке в одном калибре (одно-
ниточная прокатка) и при одновременной прокатке в
двух калибрах (двухниточная прокатка) на
проволочном стане с валками, показанными на рис. 8.17, в,
и при силе, действующей на валки Р% одинаковой для
прокатки в каждом калибре
Принимается, что деформация металла
производится поочередно во всех калибрах в направлении
от одного края валка до другого При однониточной
прокатке радиальная нагрузка на опору.
максимальная
Frmx=P(l-a)/I;
минимальная
средняя
= Ра/1,
1 гт _ ' г mm ^ ^ ' / max о I /
При двухниточной прокатке (принимается, что
деформация металла производится поочередно в
калибрах для первой нити в направлении от одного
края валка к его середине, а для второй - в
направлении от середины к другому краю валка)
Frttm=P&-2a)/2l,
f7lmi„=P0 + 2a)/2l,
'-тМ
Например, при а 11 = 0,17 при однониточной
прокатке Frm = 0,61 Р, при двухниточной прокатке
Frm=\MP
Пример 8.4. Определить силу Рт и раздельные
нагрузки Frm при прокатке листов шириной
Ьх =270 мм D0 % т\ Ь2 = 180 мм C5 % т), Ьъ =
= 100 мм B5 % т\ где т - общая масса проката
За пять проходов толщина листа уменьшается
от 2 до 0,5 мм.


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВЫХ ОПОР
489
Допускается, что число оборотов при прокатке
1 т металла увеличивается обратно пропорционально
уменьшению толщины листа посте каждого
последующего прохода В табл. 8.27 приведены значения
PnPyN
Средняя сила, действующая на валки,
при&1 =270 мм
£.=
12959 10°
9,22
при Ь2 = 180 мм
= 1110 кН,
10180
270
при 63 = 100 мм
_ 1110100
т " 270
= 740 кН;
410 кН.
Числа оборотов валков в соответствии с
заданной программой следующие:
при 6) =270 мм
N,;
при Ь2 = 180 мм
А,,.™^,-.^,.
180 40
при^з = 100 мм
270-25
100-40
8.27. Силы прн прокатке металла шириной
Ь\ - 270 мм, а также число оборотов валка N
при прокатке 1 т металла

Проход
1
2
3
4
5
Толщина
листа после
прохода, мм
1,36
0,98
0,74
0,6
0,5
Р,кН
1120
1160
1170
1110
1070
N
1
1,39
1,84
2,27
2,72
2>-6/>3;v
1405
2170
2947
3105
3332
Примечание £N = 9,22^,,
I\0~6P3N = 12959
Число оборотов валка, необходимое для
прокатки заданного ассортимента,
Nl + N2 + N3 = N]+l3Ni + \,lNl
Сила
= 4ЛЛ
■ 1,1131 + 0,7431,3 + 0,4131,7 з
,1/3
= 800 кН
Нагрузка
Fw=0,5-800 = 400kH
Долговечность подшипника (в оборотах),
необходимая для прокатки заданного ассортимента,
L = N] + N2 + N3= Щ
Доля долговечности подшипника,
щаяся на прокатку металла:
при&!
приходя-
при Ь2
при &з
Ц =0,25L;
L2 = 1,3 0,25L = 0,325L ;
L,=1,7-0,25Z, = 0,425L.
Пример 8.5. В каждой опоре валка блюминга
(режимы прокатки приведены в табл. 8.25)
установлены четырехрядные подшипники с
цилиндрическими роликами (С = 5100 кН) и упорные
роликоподшипники (С = 865 кН) Определить долговечность
подшипников (в млн оборотов)
Радиальная нагрузка на опору
/V= 1310 кН.
Осевая нагрузка
Fe =/,/>« = 187 кН.
Эквивалентная радиальная нагрузка на опору
Р = 1,2XVFr + YFa, так как радиальная и осевая
нагрузки воспринимаются радиальными и упорным
подшипниками по Р= 1,2 • 1310= 1570 кН.
Долговечность радиального подшипника при
С//>= 5100/1570 = 3,25 L = 5 107 оборотов.
Эквивалентная осевая нагрузка на опору Р = Fa= 187 кН
Долговечность упорного подшипника при
С//> = 865/187 = 4,6 L= 160 ♦ 106 оборотов.


Глава 9
МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Ниже приведены краткие рекомендации
по монтажу, демонтажу и обслуживанию
подшипников, основанные на разработках и опыте
фирм СКФ и стран СНГ.
9.1. ПРИЧИНЫ ПРЕЖДЕВРЕМЕННОГО
ВЫХОДА ИЗ СТРОЯ ПОДШИПНИКОВ
Если подшипники выбраны правильно,
подшипниковый узел спроектирован и
изготовлен без нарушений, смазка на протяжении
всей работы была надлежащего качества, то в
большинстве случаев подшипник "переживет"
механизм, в котором он установлен. Однако
опыт показывает, что около 35 % отказов
различных механизмов случается из-за
преждевременного выхода из строя подшипников.
Причины их преждевременных повреждений
(по данным фирмы СКФ) распределяются в
основной массе следующим образом.
Около 16 % всех преждевременных
поломок подшипников вызваны неправильным
монтажом (обычно чрезмерными нагрузками) и
отсутствием необходимых монтажных
инструментов. В некоторых отраслях
промышленности эта цифра существенно выше. Для монтажа
и демонтажа подшипников необходимы
специальные механические или гидравлические
инструменты либо нагреватели. Фирма СКФ
разработала для этой цели полный комплект
инструментов, позволяющих выполнять монтажно-
демонтажные работы проще, быстрее и
экономичнее.
Около 36 % преждевременных выходов
подшипников из строя связаны с выбором
неправильного смазочного материала или с
неправильным его применением. Любой
подшипник при отсутствии хорошего смазывания
выйдет из строя намного раньше заданного
срока.
Более 14 % подшипников выходят
преждевременно из строя вследствие недостаточной
защиты смазочного материала от загрязнений.
Когда машины работают с перегрузками,
неправильно обслуживаются или не
обслуживаются вообще, подшипники могут
преждевременно выходить из строя вследствие
усталости. По этой причине выходит из строя
около 34 % всех подшипников. Однако внезапного
отказа подшипника можно избежать, так как
перегруженный или имеющий какие-либо
проблемы подшипник за долгое время до выхода
из строя начинает подавать определенные
"сигналы", которые могут обнаружить
диагностические приборы. С этой целью СКФ применяет
как разработанные ею портативные приборы,
так и датчики, устанавливаемые постоянно на
подшипниковых узлах.
Фирма СКФ считает, что в большинстве
случаев проблемы, связанные с
преждевременным выходом из строя подшипников, можно
избежать, если все этапы их применения,
включающие их выбор, проектирование
подшипниковых узлов, монтаж,
обслуживание и их замену будут производиться с
участием специалистов фирмы.
9.2. ПОДГОТОВКА К МОНТАЖУ
Как показывает опыт, попадание в смазку
подшипника инородных частиц может
привести к быстрому выходу его из строя. Поэтому
перед сборкой подшипникового узла все
детали, от которых в него могут попасть любые
твердые или мягкие частицы, должны быть
тщательно очищены. Заусенцы должны быть
удалены. Из отверстий для смазочного
материала должны быть удалены остатки стружки.
Протирочные материалы не должны оставлять
волокон. В частности, нельзя применять
хлопчатобумажную ветошь.
Перед монтажом проверяются размеры
всех посадочных мест, соответствие допусков,
посадок и внутренних зазоров технической
документации. Корпусные отверстия для
подшипников проверяются на соосность. Монтаж
производят в чистых помещениях, в которых
отсутствуют металлорежущие станки и другие
производящие загрязнение машины.
Подшипник следует извлекать из
упаковки непосредственно перед монтажом, что
позволяет защитить его от загрязнений. На всех
поверхностях подшипника, кроме посадочных,
не следует удалять консервационное покрытие.
Посадочные поверхности промываются
растворителем на основе бензина. Большие
подшипники обычно покрыты толстым слоем


МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ
491
жирного консерванта, который необходимо
удалить промыванием непосредственно перед
монтажом. Подшипники, смазываемые
пластичными смазками, предназначенными для
работы в условиях высоких температур и
особенно синтетическими смазками, должны быть
полностью промыты от консерванта для
предотвращения его влияния на свойства
смазочного материала. Используемые ранее
подшипники перед монтажом должны быть тщательно
промыты.
Закрытые подшипники с
двусторонними контактными или бесконтактными
уплотнениями никогда не промывают, а
только очищают их наружные поверхности.
Если имеются признаки повреждения
подшипника, то его следует заменить другим.
Существует два способа очистки
подшипника - холодный и горячий. При холодной
очистке подшипник промывают в растворителе
на основе бензина или в другой подобной
среде. Для предварительной и окончательной
промывки пользуются разными сосудами с
растворителем. Немедленно после промывки
подшипник необходимо высушить, смазать
пластичной смазкой и защитить от загрязнения
до момента установки. При горячей очистке
используют масло с температурой вспышки не
менее 250 °С. Масло нагревают до
температуры около 120 °С. Обычно горячая очистка
более эффективна. Оставшееся на подшипнике
масло, кроме того, обеспечивает хорошую
защиту от коррозии.
9.3. МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ С
ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ
Основными правилами при монтаже
подшипников являются следующие. При
запрессовке подшипника сила должна
передаваться непосредственно на то кольцо, которое
устанавливается с натягом. Если оба кольца
установлены с натягом, то сила должна
передаваться непосредственно и одновременно
обоим кольцам. Недопустимо, чтобы сила
передавалась от одного кольца к другому или от
сепаратора к кольцу через тела качения. Нельзя
допускать ударов непосредственно по кольцам,
телам качения и сепаратору. Кольцо при ударе
может треснуть или от него может отколоться
кусок металла.
Монтаж в холодном состоянии. Малые
подшипники с диаметром отверстия менее
80 мм можно устанавливать посредством
молотка и втулки, соприкасающейся с
запрессовываемым кольцом (рис. 9.1). Фирма СКФ
поставляет специальный монтажный комплект,
состоящий из колец, втулок и
безынерционного молотка. Такой комплект обеспечивает
быстрый и безопасный монтаж.
Малые подшипники с диаметром
отверстия до 100 мм целесообразнее монтировать с
помощью механического или гидравлического
пресса. Сила, создаваемая прессом, должна
передаваться к монтируемому с натягом
кольцу через втулку.
Фирма СКФ поставляет такие втулки, в
том числе для передачи сил на оба кольца.
В холодном состоянии могут
монтироваться цилиндрические разъемные
роликоподшипники всех размеров.
б)
Рис. 9.1. Монтажные втулки:
а - для установки подшипника на вал с натягом;
б-для установки подшипника с натягом и на вал,
и в корпус


492
Глава 9 МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Монтаж с нагревом. С увеличением
размера подшипника возрастает и сила,
требуемая для запрессовки. Монтажные работы по
установке подшипников на вал существенно
облегчаются при их нагреве. Разность
температур между подшипником и сопряженной с ним
деталью зависит от посадки подшипника.
Обычно подшипник, подлежащий насадке на
вал, нагревают до температуры, на 80 ... 90 °С
выше температуры вала. Следует иметь в виду,
что нельзя нагревать подшипник до
температуры, превышающей 125 °С, поскольку это
может вызвать изменения в структуре металла, а
также оказать влияние на размеры и твердость.
Если требуется монтировать подшипники
с натягом в отверстие корпуса, то, ввиду
малости натяга, бывает достаточно нагреть корпус
на 20 ... 50 °С выше. В том случае, если нагрев
корпуса затруднен или невозможен из-за
больших размеров, производят монтаж в
отверстие корпуса предварительно охлажденных
подшипников. Охлаждение производят до
температуры -70 ... 75 °С в термостате с сухим
льдом.
Для нагрева подшипников может
использоваться следующее оборудование.
Подшипники можно нагревать в баке с маслом. При
этом нельзя допускать, чтобы подшипники
соприкасались с нагреваемым дном бака или
его стенками. Масляная ванна обеспечивает
равномерный нагрев и сохраняет подшипник
нагретым до самого монтажа. Нагревательный
шкаф, оборудованный термостатом и
вентилятором, может быть использован для нагрева
нескольких подшипников разных размеров, а
также небольших корпусов подшипников.
Подшипники небольших размеров можно
нагревать на специальной электроплитке с
термостатом G29659 С) фирмы СКФ.
Для монтажа внутренних колец
цилиндрических роликоподшипников удобно
пользоваться нагревательными кольцами из
алюминиевого сплава (рис. 9.2). Монтаж с их
помощью выполняется следующим образом.
Посадочную поверхность вала покрывают
термостойким (не окисляющимся) маслом. После
этого нагретое до 250 °С кольцо надевают на
внутреннее кольцо подшипника и зажимают
его с помощью рукояток. Когда температура
кольца подшипника достигнет 80 °С
(изменение температуры контролируется прибором),
его устанавливают на вал и ослабляют
нагревательное кольцо. Внутреннее кольцо
подшипника удерживают в правильном положении до
Рис. 9.2. Нагревательные (термостяжные) кольца
его плотной посадки на вал. Стандартные
нагревательные кольца выпускаются фирмой
СКФ для цилиндрических роликоподшипников
следующих размеров: 2204-2252, 2304-2340,
2406-2430.
Если монтаж подшипников приходится
осуществлять часто, для их нагрева следует
применять индукционные нагреватели.
Портативный индукционный нагреватель "Scorpio"
ТМВН 1 фирмы СКФ (рис. 9.3) предназначен
для нагрева подшипников с диаметром
отверстия от 20 до 100 мм и массой до 5 кг. В
приборе используется импульсный
высокочастотный метод нагрева. Он бесшумен,
размагничивания деталей не требуется. Масса прибора
5 кг.
Рис. 9.3. Портативный индукционный
нагреватель "Scorpio" MMBH 1 для подшипников
с диаметром отверстия до 100 мм


МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ
493
Подшипники массой до 30 кг нагревают
на индукционных установках типа TIH 025 и
TIH 030, массой до 60 кг - на установках типа
TIH 060, массой до 250 кг - на установках типа
Т1Н 120, а массой до 700 кг - на установках
типа TIH 240 (рис. 9.4). Их применение
обеспечивает быстрый нагрев до установленной на
приборе температуры (максимально до 400 °С).
Размагничивание выполняется автоматически.
Монтаж радиально-упорных
шариковых и роликовых подшипников. Однорядные
радиально-упорные шариковые и конические
роликовые подшипники воспринимают
одностороннюю осевую нагрузку. Если их
устанавливают по одному с каждой стороны вала, то
возникает необходимость в регулировке осевого
Рис. 9.4. Индукционные нагреватели:
а - малый типа TIH 030, б - большой типа Т1Н 240
зазора или натяга. Зазор обычно устанавливают
для компенсации теплового расширения, чтобы
избежать защемления тел качения. Выбираемое
значение осевого зазора зависит от ряда
факторов, в том числе от расстояния между опорами,
требуемой жесткости, точности изготовления
подшипников и сопряженных с ними деталей.
Для узлов высокоскоростных, а также
требующих высокой точности вращения применяют
осевой натяг.
Рекомендуемые осевые зазоры для
стандартных радиально-упорных шариковых и
конических роликовых, а также шариковых
упорных подшипников класса 0 по ГОСТ 520,
работающих в нормальных условиях,
приведены в табл. 9.1 -9.3.
9.1. Осевой зазор для радиально-упорных
подшипников
Диаметр
отверстия
подшипника, мм
До 30
Св. 30 до 50
" 50 " 80
м 80 м 120
и 120 " 180
" 180 " 260
Допустимый предел осевого
зазора, мкм, при угле контакта
<х,°
12... 15
30...60
30... 80
40... 100
50... 120
80... 180
120... 240
26...36
20... 30
20...40
30... 50
30...60
40... 80
50... 100
9.2. Осевой зазор для конических
однорядных роликоподшипников
Диаметр
отверстия
подшипника, мм
До 30
Св. 30 до 50
" 50 " 80
" 80 " 120
" 120 " 180
" 180 " 260
" 260 " 360
и 360 " 400
Допустимый предел осевого
зазора, мкм, при угле контакта
16
20... 80
40... ПО
60... 140
80... 170
ПО... 220
150... 300
200... 350
300... 450
25 ...29
20...40
20... 50
30...60
40... 70
50... 90
70... 140
80... 160
100... 200


494
Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
9.3. Осевой зазор для двойных и сдвоенных
упорных шарикоподшипников
Диаметр отверстия
подшипника, мм
Допустимый предел
осевого зазора для
подшипников серий
8100,8200,8300,8400
Св. 10
50
" 120
до 50
" 120
" 400
20.
30.
40.
.40
.50
.60
При монтаже осевой зазор в
подшипниковом узле можно измерять с помощью
индикатора часового типа. Вал смещают в одном
направлении до упора, устанавливают
индикатор у торца вала и проворачивают вал
несколько раз, чтобы ролики уперлись в борт
внутреннего кольца. Показание индикатора
фиксируется. Затем вал смещают до упора в
противоположном направлении и, провернув вал,
производят повторное измерение. Разница этих
измерений равна осевому зазору (рис. 9.5).
Регулировка подшипников,
установленных по Х-образной схеме со свободной
посадкой в корпусе, может производиться с
помощью подкладных пластин (рис. 9.6, а). Сначала
устанавливают под крышку более толстую
подкладную пластину. При этом зазор
оказывается больше заданного. Затем измеряют
зазор и рассчитывают необходимую толщину
подкладной пластины.
Сдвоенные по О-образной схеме
подшипники могут устанавливаться с
использованием калиброванного простановочного кольца
и гайки, как показано на рис. 9.6, б. Для малых
подшипников используется накидной ключ,
для монтажа более крупных подшипников
следует применять пресс или метод подачи масла
под давлением.
Сместить до упора в
одном направлении.
затем в
противоположном направлении
СЖЭ

Используйте индикатор
часового типа для изме
рения осевого зазора
о)
Калиброванное проставочное кольцо
Гайка
Рис. 9.5. Пример измерения осевого зазора
б)
Рис. 9.6. Регулировка радиально-упорных
подшипников:
а - подкладными пластинами,
б - проставочным кольцом
9.4. МОНТАЖ ШАРИКОВЫХ И
РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ
С КОНИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ
На валы с конической шейкой малые
подшипники с внутренним диаметром менее
80 мм монтируются в холодном состоянии с
помощью монтажной втулки и молотка или
шлицевой гайки и накидного ключа. Перед
монтажом посадочная поверхность во
избежание повреждений смазывается маслом.
Подшипники средних размеров также
можно монтировать с применением шлицевой
гайки, но ударным ключом и молотком
(рис. 9.7) для обеспечения достаточного
монтажного усилия.


МОНТАЖ ШАРИКОВЫХ И РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 495
Рис. 9.7. Приемы монтажа подшипников на вал
с конической шейкой:
а - малых подшипников с помощью
монтажной втулки и безынерционного молотка;
б - малых подшипников на вал с резьбовой цапфой
с помощью накидного ключа;
в - средних подшипников на вал с резьбовой
цапфой с помощью ударного ключа и молотка
Подшипники больших размеров удобно
монтировать с применением гидравлической
гайки и подачей масла под давлением. Для
этих целей фирмой СКФ выпускаются
гидравлические гайки с диаметром резьбы 50 ...
1000 мм (рис. 9.8) и устройства для подачи
масла под давлением: винтовые ручные
инжекторы (рис. 9.9) серий 226270 и 226271;
инжектор серий 226400 (рис. 9.10) и 727200;
гидравлические насосы серий THAP, TMJA 70,
TMJL 50, TMJL 100, 729124 (рис. 9.11).
Рекомендации по применению каждого из них
изложены в [2].
Если по каким-либо причинам
невозможно применение метода подачи масла под
давлением или гидравлической гайки,
рекомендуется нагревать подшипники с помощью
индукционных нагревателей или масляной ванны.
Непосредственно перед установкой следует
проверить температуру поверхности
подшипника с помощью электронного термометра.
Во многих конструкциях применяют
сферические двухрядные шариковые и роликовые
подшипники, устанавливаемые на
закрепительных или стяжных втулках, имеющих
цилиндрическое отверстие для посадки на вал и
коническую наружную поверхность для
посадки подшипника. Применение таких втулок
упрощает монтаж и демонтаж, а также
позволяет использовать шейки валов, обработанных
с меньшей точностью.
Подшипники на закрепительных и
стяжных втулках всегда устанавливаются с натягом,
зависящим от осевого смещения кольца
подшипника относительно поверхности втулки.
Радиальный внутренний зазор в подшипнике
уменьшается вместе с осевым смещением
подшипника относительно втулки. Таким
образом, изменение внутреннего зазора в
подшипнике характеризует натяг посадки его
внутреннего кольца.
При монтаже подшипника на
закрепительной втулке с упором в заплечик вала
устанавливается специальное проставочное кольцо.
Оно должно быть спроектировано таким
образом, чтобы прилегая к внутреннему кольцу
подшипника, не препятствовало перемещению
закрепительной втулки относительно
подшипника (рис. 9.12). Выточка у проставочного
кольца позволяет при монтаже и демонтаже
перемещать в нее закрепительную втулку и,
таким образом, создавать зазор между нею и
поверхностью отверстия подшипника.
При подготовке к монтажу шариковых и
роликовых подшипников на вал с
закрепительной втулкой резьбу втулки и торцовые
сопряженные поверхности смазывают дисульфидо-
молибденовой пастой или подобным
смазочным материалом. Наружную поверхность
втулки смазывают тонким слоем масла.
Сферические шарикоподшипники.
Монтаж таких подшипников производят
следующим образом. Подшипник надвигают на
закрепительную втулку и слегка затягивают
гайку. Затем его запрессовывают на втулку
путем поворота гайки на угол а, указанный в
табл. 9.4.


496 Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Ж Ш
б)
Рис. 9.8. Гидравлическая гайка СКФ и примеры ее использования при монтаже:
а- гидравлическая гайка, б- примеры ее применения,
/ - поршень, 2 - полость для масла, 3 - уплотнения; 4 - корпус с внутренней резьбой,
/-гидравлическая гайка используется для монтажа подшипника на коническую шейку вала,
одновременно используется подача масла под давлением;
//- гидравлическая гайка используется для монтажа подшипника на закрепительной втулке,
///- гидравлическая гайка используется для перемещения стяжной втулки,
IV- стяжная втулка запрессовывается между шейкой вала и отверстием подшипника
с помощью гидравлической и упорной гаек


МОНТАЖ ШАРИКОВЫХ И РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 497
Рис. 9.9. Подача масла под давлением между
шейкой вала и подшипником с помощью
ручного винтового инжектора серии 226270
Рис. 9.10. Инжектор серии 226400
/
'//Д
2 -
-•—
Рис. 9.11. Гидравлический насос серии 729124
Рис. 9.12. Подшипник на закрепительной втулке
с упором в проставочное кольцо:
/ - проставочное кольцо; 2 - пустое пространство;
3 - требуемое смещение втулки при демонтаже
несколько больше, чем при монтаже;
4 - цельное кольцо, 5 - составное кольцо
При этом радиальный зазор уменьшится
приблизительно до указанного значения. Так
как при затягивании гайки подшипник,
перемещаясь по втулке, имеет склонность к
перекосу, рекомендуется после затягивания гайки
установить ударный ключ на шлице,
противоположном использованному для затягивания, и
произвести несколько легких ударов молотком
по ключу. При этом подшипник должен занять
правильное положение на втулке.
Затем свинчивают гайку, устанавливают
стопорную шайбу, снова навинчивают гайку и
стопорят ее загибом одного из лепестков
стопорной шайбы. В заключение следует
проконтролировать окончательный радиальный зазор
в подшипнике.
Другим способом монтажа подшипников
с коническим отверстием является измерение
осевого смещения s внутреннего кольца
относительно вала. Рекомендуемые фирмой СКФ
значения осевого смещения и внутреннего
радиального зазора после монтажа приведены в
табл. 9.4.
Контроль значения внутреннего зазора
до запрессовывания подшипника и после него
производится следующим образом (рис. 9.13).


498 Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
9.4. Радиальный зазор у шариковых сферических подшипников с коническим отверстием
после осевого смещения на закрепительной втулке
Диаметр
отверстия

подшипника, мм
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
75
80
85
90
95
100
105
ПО
120
Угол

затягивания а, °
70
70
70
70
70
70
70
90
90
90
120
120
120
120
120
120
120
120
120
Осевое смещение sy мм
легкая
узкая
0,22
0,22
0,22
0,30
0,30
0,31
0,31
0,40
0,40
0,40
0,45
0,45
0,58
0,58
0,58
0,58
0,67
0,67
0,67
легкая
широкая
0,23
0,23
0,23
0,30
0,30
0,34
0,34
0,41
0,41
0,41
0,47
0,47
0,60
0,60
0,60
0,60
-
0,70
-
, у подшипников серий
средняя
узкая
-
0,22
0,22
0,30
0,30
0,31
0,31
0,39
0,39
0,39
0,43
0,43
0,54
0,54
0,54
0,54
0,66
0,66
-
средняя
широкая
-
0,23
0,23
0,30
0,30
0,33
0,33
0,40
0,40
0,40
0,46
0,46
0,59
0,59
0,59
0,59
-
0,69
Остаточный зазор, мкм
Группа зазора
нормальная
16
10
10
10
10
15
15
15
15
15
20
20
20
20
20
20
25
25
25
3
20
20
20
20
20
25
25
30
30
30
40
40
40
40
40
40
55
55
55
Рис. 9.13. Контроль внутреннего зазора


МОНТАЖ ШАРИКОВЫХ И РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 499
Между подшипником и гайкой на время
измерения устанавливается шайба,
предохраняющая от перекоса наружного кольца. На
наружное кольцо устанавливается измерительный
элемент индикатора. Измерение внутреннего
зазора производится перемещением наружного
кольца снизу вверх.
Сферические роликоподшипники.
Необходимый натяг при запрессовке подшипника
можно получить при смещении его по втулке,
контролируя или смещение, или остаточный
радиальный зазор. Рекомендации по
уменьшению внутреннего зазора даны в табл. 9.5 [3].
Значения осевого смещения, соответствующего
ему уменьшения внутреннего радиального
зазора и минимально допустимые остаточные
зазоры приведены в табл. 9.6 [1].
Если имеется доступ к пространству
между торцом подшипника и проставочным
кольцом, то осевое смещение подшипника
относительно втулки можно контролировать
следующим образом. Закрепительную втулку
установить под проставочным кольцом. На
втулку установить подшипник. Между торцом
подшипника и заплечиком проставочного
кольца поместить калиброванную пластину,
толщина которой равна необходимому осевому
перемещению. Следует применять как
минимум две пластины. В качестве калиброванной
пластины можно использовать набор из
нескольких стандартных калиброванных щупов.
После этого необходимо затянуть гайку
настолько, чтобы подшипник начал "закусывать"
пластину. Затем нужно удалить пластину и
затянуть гайку ударным ключом до полного
контакта между подшипником и проставочным
кольцом; снять гайку, установить стопорную
шайбу, снова затянуть ее и застопорить. После
этого проверить остаточный внутренний зазор
подшипника.
9.5. Допускаемое уменьшение радиального зазора двухрядного
сферического роликоподшипника
Внутренний диаметр
подшипника d, мм
свыше
80
100
120
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
до
т
120
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1 Начальный радиальный
зазор Сн, мм
min
0i07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,14
0,15
0,17
0,18
0,21
0,23
0,26
0,29
0,32
0,35
0,40
0,45
0,50
max
ои
0,11
0,12
0,14
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
0,25
0,28
0,31
0,35
0,39
0,43
0,48
0,54
0,61
0,61
Уменьшение начального
радиального зазора
АС, мм
min
0^04
0,05
0,06
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,14
0,15
0,17
0,19
0,22
0,24
0,27
0,30
0,30
max
0,055
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,14
0,15
0,17
0,19
0,21
0,24
0,27
0,30
0,34
0,38
0,43
Посадочный радиальный
зазор после затягивания
закрепительной втулки
С, мм
min
0,03
0,03
0,03
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,10
0,11
0,13
0,15
0,20
max
0i045
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,08
0,09
0,09
0,10
0,11
0,12
0,14
0,15
0,16
0,18
0,20
0,23
0,24


500
Глава 9 МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
9.6. Радиальный зазор у роликовых сферических подшипников с коническим отверстием
после осевого смещения, мм
Диаметр
отверстия
подшипника,
мм
Св. 24 до 30
и 30 и 40
40 " 50
' 50 и 65
' 65 и 80
' 80 и 100
1 100 " 120
1 120 " 140
' 140 " 160
' 160 " 180
' 180 " 200
' 200 и 225
' 225 " 250
' 250 " 280
' 280 " 315
' 315 " 355
• 355 " 400
' 400 " 450
' 450 " 500
' 500 " 560
' 560 " 630
' 630 " 710
' 710 и 800
' 800 " 900
' 900 " 1000
' 1000 и 1120
" 1120 " 1250
Уменьшение
внутреннего
радиального
зазора, мм
0,015...0,020
0,02 ... 0,025
0,025 ... 0,03
0,03 ... 0,04
0,04... 0,05
0,045 ...0,06
0,05 ... 0,07
0,065 ... 0,09
0,075 ...0,01
0,08... 0,11
0,09... 0,13
0,10... 0,14
0,11 ...0,15
0,12... 0,17
0,13... 0,19
0,15... 0,21
0,17...0,23
0,20 ... 0,26
0,21 ...0,28
0,24 ... 0,32
0,26 ... 0,35
0,30 ... 0,40
0,34 ... 0,45
0,37... 0,50
0,41 ...0,55
0,45 ... 0,60
0,49 ... 0,65
Осевое смещение, мм,
при конусности
1 : 12
0,3 ... 0,35
0,35 ... 0,4
0,4... 0,45
0,45 ... 0,6
0,6... 0,75
0,7... 0,9
0,75... 1,1
1,1 ... 1,4
1,2... 1,6
1,3... 1,7
1,4 ...2,0
1,6 ...2,2
1,7 ...2,4
1,9 ...2,7
2,0... 3,0
2,4... 3,3
2,6... 3,6
3,1 ...4,0
3,3 ... 4,4
3,7... 5,0
4,0... 5,4
4,6... 6,2
5,3 ... 7,0
5,7... 7,8
6,3 ... 8,5
6,8 ... 9,0
7,4 ... 9,8
1 :30
-
-
-
-
-
1,7 ...2,2
1,9... 2,7
2,7 ...3,5
3,0... 4,0
3,2 ... 4,2
3,5 ... 5,0
4,0... 5,5
4,2 ... 6,0
4,7 ... 6,7
5,0 ... 7,5
6,0... 8,2
6,5 ... 9,0
7,7... 10
8,2 ... 11
9,2... 12,5
10... 13,5
11,5... 15,5
13,3... 17,5
14,3... 19,5
15,8... 21
17... 23
18,5... 25
Минимально допустимый
остаточный зазор после
монтажа с начальным
зазором ряда

нормальный
0,015
0,015
0,020
0,025
0,025
0,035
0,05
0,055
0,055
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,13
0,13
0,16
0,17
0,20
0,21
0,23
0,27
0,30
0,32
0,34
3
0,020
0,025
0,030
0,035
0,040
0,05
0,065
0,08
0,09
0,10
0,10
0,12
0,13
0,14
0,15
0,17
0,19
0,20
0,23
0,25
0,29
0,31
0,35
0,39
0,43
0,48
0,54
4
0,035
0,040
0,050
0,055
0,07
0,06
0,10
0,11
0,13
0,15
0,16
0,18
0,20
0,22
0,24
0,26
0,29
0,31
0,35
0,36
0,41
0,45
0,51
0,57
0,64
0,70
0,77
Подшипники (особенно средние и
крупные) можно монтировать и в нагретом
состоянии. В этом случае холодный подшипник
следует установить на втулку и затянуть гайку,
обеспечив хороший контакт между валом,
втулкой и подшипником. После этого измерить
расстояние от торца гайки до торца
закрепительной втулки. К полученному размеру
прибавить значение осевого смещения.
Полученный результат является "монтажным"
расстоянием.
Затем подшипник нагревают,
устанавливают его на втулку и затягивают гайку в
соответствии с "монтажным" расстоянием. Гайку
фиксируют стопорной шайбой и проверяют
остаточный внутренний зазор.
Монтаж подшипников с коническим
отверстием на стяжных втулках. Для
подшипников на стяжных втулках также
действительны рекомендации по уменьшению
радиального внутреннего зазора и осевому
смещению, приведенные в табл. 9.4 - 9.6.


МОНТАЖ ШАРИКОВЫХ И РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ 501
При монтаже стяжная втулка вставляется
в отверстие подшипника, упирающегося в за-
плечик вала, либо в торец проставочного
кольца. При демонтаже стяжная втулка
вытягивается из-под подшипника.
Стяжные втулки, как и закрепительные,
весьма туго перемещаются вдоль вала. Чтобы
облегчить их перемещение, следует раскрыть
продольный паз втулки отверткой.
Небольшие подшипники обычно
монтируются в холодном состоянии с помощью
молотка и монтажной втулки либо посредством
гидравлической гайки и/или метода подачи
масла под давлением. Монтаж в нагретом
состоянии применяют лишь тогда, когда
невозможно воспользоваться перечисленными выше
способами.
При монтаже в холодном состоянии для
предотвращения перекоса стяжной втулки
рекомендуется применять специальные
монтажные втулки, которые центрируются по валу или
отверстию стяжной втулки (рис. 9.14).
Наружную поверхность стяжной втулки и
посадочную поверхность вала смазывают тонким
слоем масла. Затем ударами молотка по
монтажной втулке запрессовывают стяжную втулку
между валом и подшипником до заданного
положения. Гайку затягивают и стопорят.
В подшипнике проверяют остаточный
внутренний зазор.
Если на конце цапфы вала имеется
резьба, то стяжную втулку можно монтировать
посредством гайки и накидного ключа. Резьбу
и торец гайки, обращенный к втулке, следует
смазать дисульфидомолибденовой пастой. Для
определения осевого смещения следует
использовать две калиброванные пластины.
Сначала гайку затягивают до упора подшипника в
Рис. 9.14. Установка подшипника с применением
монтажной втулки
калиброванные пластины. Затем удаляют
пластины и снова затягивают гайку на валу. После
этого затягивают и стопорят гайку стяжной
втулки и в подшипнике проверяют остаточный
внутренний зазор.
Гидравлические гайки СКФ и метод
подачи масла под давлением существенно
упрощают монтаж подшипников. Для монтажа
малых и средних стяжных втулок используют
гидравлические гайки (рис. 9.15), не подавая
масло под давлением между сопряженными
поверхностями. Большие стяжные гайки
требуют приложения значительных монтажных
сил, поэтому в них обычно предусматривают
два маслоподводящих отверстия и две канавки.
Масло подается по одному из отверстий между
валом и стяжной втулкой, по другому - между
втулкой и подшипником. Для монтажа
больших стяжных втулок обычно применяют метод
подачи масла под давлением и гидравлические
гайки, или обычные гайки с ключом.
У стяжной гайки ниппели для масла
находятся на торце. Для подвода к ним масла
между стяжной втулкой и монтажной гайкой
устанавливают проставочное кольцо, в
котором имеется место для размещения ниппелей.
Стяжные втулки подшипников,
расположенных у торца вала, можно запрессовывать с
помощью торцовой шайбы и болтов. Стяжную
втулку сдвигают между валом и подшипником
до достижения плотного контакта. Затем
подают масло под давлением на сопряженные
поверхности до тех пор, пока оно не выступит
по окружности втулки. Стяжную втулку
запрессовывают на величину необходимого
осевого смещения. После сброса давления и
фиксации втулки контролируют внутренний зазор
в подшипнике.
Рис. 9.15. Моитаж подшипника на стяжной втулке
с помощью гидравлической гайки СКФ


502 Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Наиболее удобным способом монтажа
является одновременное использование подачи
масла под давлением на сопрягаемые
поверхности и гидравлической гайки. В этом случае
на валу предусматривают упор, например
составное упорное кольцо, устанавливаемое в
канавку на валу и стягиваемое цельным
кольцом. Масло под давлением подают на
поверхности стяжной втулки, затем нагнетают в
гидравлическую гайку. Стяжная втулка плавно
запрессовывается между валом и
подшипником. При достижении заданного положения
втулки сбрасывают давление гидрораспора,
некоторое время удерживают втулку, затем
сбрасывают давление в гидравлической гайке,
фиксируют втулку и контролируют внутренний
зазор в подшипнике.
При монтаже подшипников средних
размеров вместо гидравлической гайки можно
применить обычную стопорную гайку стяжной
втулки. Резьбу и торец гайки смазывают, гайку
навинчивают на резьбу втулки и
запрессовывают втулку вращением гайки против часовой
стрелки. При этом гайка упирается в
предусмотренный на валу упор.
Если монтаж в холодном состоянии
невозможен, то применяют нагрев подшипников.
При монтаже подшипников в нагретом
состоянии на стяжную втулку пользуются
калиброванными пластинами либо щупами, толщина
которых соответствует требуемому осевому
смещению. Стяжную втулку сдвигают между
валом и подшипником до плотного контакта.
Гайку стяжной втулки завинчивают, оставляя
зазор между гайкой и внутренним кольцом
подшипника, равный осевому смещению.
Положение гайки относительно стяжной втулки
маркируют штрихом на торцовой поверхности.
Подшипник нагревают до температуры,
превышающей температуру вала на 80 ... 90 °С
(но не выше 125 °С !). Затем стяжную втулку
вместе с гайкой сдвигают между валом и
нагретым подшипником до упора торца гайки во
внутреннее кольцо подшипника и удерживают
в таком состоянии до охлаждения. Проверяют
внутренний зазор в подшипнике. Если он
оказывается слишком малым, то производят
демонтаж, уточняют требуемое осевое смещение
и выполняют повторный монтаж.
Фирма СКФ поставляет гидравлические
гайки с резьбой диаметром 50 ... 1000 мм (как
с метрической, так и с дюймовой), комплекты
для гидрораспора и различное оборудование
для выполнения рассмотренных работ.
Следует отметить, что стяжная втулка
должна всегда быть зафиксирована в осевом
направлении относительно вала гайкой или
торцовой шайбой. Это необходимо для того,
чтобы предотвратить проскальзывание в
посадке вследствие слишком малого трения.
9.5. ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ
Подшипники малых и средних размеров
обычно демонтируются с помощью
механических инструментов. Для демонтажа удобно
использовать пресс. При этом упор ставят на
кольцо подшипника, установленное с натягом
(рис. 9.16). Для демонтажа также используются
различные съемники. На рис. 9.17 показаны
некоторые типы съемников, поставляемых
фирмой СКФ.
Съемник должен хорошо центрироваться.
В противном случае место посадки может быть
повреждено. В том случае, когда нет
возможности произвести стягивание за внутреннее
кольцо, установленное на валу с натягом,
можно стягивать и за наружное кольцо. Однако при
этом можно повредить подшипник, так как
сила будет передаваться через тела качения.
Если этот подшипник предполагается
использовать повторно, то в процессе стягивания за
наружное кольцо подшипник следует
поворачивать. Для этого винт съемника фиксируется
неподвижно, а захваты вращают, пока
подшипник не соскользнет с вала. Если
подшипник извлекается съемником из корпуса, где он
был установлен с натягом, то его также в
процессе стягивания следует поворачивать.
Следует отметить, что удобство
демонтажа следует обеспечить еще на стадии
проектирования подшипникового узла. На валу
должны быть изготовлены пазы для захватов
съемника, а в корпусе - резьбовые отверстия
или пазы для съемника (рис. 9.18).
Рис. 9.16. Демонтаж с помощью пресса


ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ
503
а)
б)
Рис. 9.17. Съемники:
а- для малых подшипников; б- гидравлический для средних подшипников
~4
тш, 'тщ
гМ
а)
б)
в)
Рис. 9.18. Конструктивные мероприятия, облегчающие демонтаж подшипников:
а - наличие в заплечике вала пазов для установки съемника, исключающее риск повреждения подшипника
или шейки вала; б-три резьбовых отверстия для демонтажных винтов, что предпочтительней применения
молотка и выколотки; в - пазы для демонтажа наружного кольца подшипника с помощью съемника
Для демонтажа подшипников средних
размеров, как правило, необходимы
значительные усилия. Поэтому вместо механических
инструментов преимущественно используют
гидравлические. При демонтаже средних и
крупных подшипников целесообразно
применять метод СКФ подачи масла под давлением
между шейкой вала и отверстием подшипника.
Если распрессовывается подшипник с
конической шейкой вала, то осевая составляющая
силы давления (вследствие конусности) сама
сдвигает подшипник. В связи с этим для
предотвращения вылета с вала демонтируемого
подшипника перед подачей масла необходимо
обеспечить для него упор, например навернуть
гайку.
Демонтаж внутренних безбортовых колец
роликоподшипников удобно производить,
применяя нагрев. Для этого могут быть
использованы нагревательные кольца, которые
называют также термостяжными. Процесс
демонтажа предельно прост. Сначала снимают
наружное кольцо с роликами и сепаратором.
Затем внутреннее кольцо покрывают
термостойким (не окисляющимся) маслом. После
этого нагревательное кольцо с температурой
280 °С надвигают на внутреннее кольцо
подшипника и зажимают с помощью рукояток.
Как только внутреннее кольцо подшипника
освобождается, его снимают вместе с
нагревательным кольцом. Если необходимо часто
демонтировать кольца подшипников разных
размеров, удобно использовать для этой цели
индукционные нагреватели фирмы СКФ,
настраиваемые на различные размеры (рис. 9.19).
Подшипники малых и средних размеров
на закрепительных втулках можно
демонтировать с помощью молотка и монтажной втулки,


504 Глава 9. МОНТАЖ, ДЕМОНТАЖ И ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Рис. 9.19. Переносной индукционный нагреватель
упирающейся в гайку закрепительной втулки
или в кольцо подшипника. Нельзя для этой
цели пользоваться выколоткой, так как в этом
случае легко повредить подшипник или
закрепительную втулку. Следует замаркировать
положение закрепительной втулки, чтобы
восстановить его при повторном монтаже.
Наиболее эффективным инструментом
для демонтажа подшипников на
закрепительных втулках являются гидравлические гайки
фирмы СКФ. Однако в этом случае
необходимо, чтобы подшипник упирался в заплечик
вала и было бы достаточно места для
выдвижения закрепительной втулки. Кроме того,
должен быть предусмотрен упор для
кольцевого поршня гидравлической гайки. Этот упор
может быть образован установкой в кольцевой
паз вала составного кольца, охватываемого
цельным кольцом, либо шайбой, привинченной
к торцу вала.
Гидравлическая гайка навинчивается на
закрепительную втулку, при этом зазор между
ней и подшипником должен быть несколько
больше, чем осевое перемещение подшипника
при монтаже. Затем масло нагнетается в гайку
до тех пор, пока подшипник не освободится.
Подшипники малых и средних размеров
на стяжных втулках можно демонтировать с
помощью накидного или ударного ключей.
Резьбу стяжной втулки и торец подшипника
следует смазать дисульфидмолибденовой
пастой или другой подобной смазкой. Затем
навинтить гайку на втулку и затянуть с помощью
ударного или накидного ключа до момента,
пока стяжная втулка не выскользнет из
подшипника.
Демонтаж больших подшипников
целесообразно производить с применением
гидравлических гаек СКФ. Гидравлическую гайку
навинчивают так, чтобы кольцевой поршень
касался внутреннего кольца подшипника.
Затем насосом нагнетают масло до тех пор, пока
стяжная втулка не выскользнет из подшипника.
Стяжные втулки СКФ больших подшипников
обычно имеют отверстия и канавки для подачи
масла под давлением между втулкой и
подшипником и между валом и втулкой. Это
позволяет радикально уменьшить усилие,
необходимое для демонтажа подшипника.
9.6. ОБСЛУЖИВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
Долговечность подшипников в
подавляющем большинстве механизмов
существенно зависит от качества обслуживания. Приемы
обслуживания в механизмах, внеплановые
остановки которых не приводят к тяжелым
последствиям, обычно не сложны.
В процессе работы регулярно
контролируется температура подшипника. Для этой
цели наиболее пригодны контактные
термометры, например цифровые термометры
фирмы СКФ. Повышенная температура
подшипникового узла указывает на ненормальную
работу подшипника. Кроме того, нагрев может
отрицательно повлиять на смазочный
материал. Длительная работа при температуре свыше
125 °С может привести к снижению
долговечности подшипника. Причиной повышения
температуры может служить как недостаточное,
так и избыточное смазывание, повышенные
нагрузки, загрязнение смазочного материала,
слишком малый зазор в подшипнике,
чрезмерный натяг, а также сильное трение в
уплотнениях.
Периодичное смазывание проводят
согласно руководству по обслуживанию или в
соответствии с рекомендациями, изложенными
в гл. 7 или в [1]. Если используется пластичная
смазка, то плановое повторное смазывание
производится небольшим ее количеством.
Периодически следует удалять отработанную
пластичную смазку или выдавливать ее из
корпуса через специально предусмотренные
отверстия. Перед запрессовкой свежей смазки
нужно очистить смазочные ниппели. Если в
корпусе не предусмотрены ниппели для
повторного смазывания, то необходимо снять
верхнюю половину корпуса или боковую
крышку и удалить отработанную смазку, а корпус
заполнить свежей смазкой того же сорта.


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
505
При использовании масла периодически
проверяют его состояние. Для этого берется
немного масла в качестве пробы и
сравнивается со свежим маслом. Если проба замутнена, то
в масле имеется вода и его следует заменить.
Изменение цвета или потемнение может быть
признаком загрязнения смазочного материала
или результатом интенсивного старения.
При смазывании масляной ванной
достаточно заменять масло один раз в год, если
температура подшипников не превышает 50 ...
60 °С и масло не загрязняется. При более
высокой температуре требуется более частая замена
масла при температуре: свыше 100 °С - один
раз в три месяца, свыше 120 °С - каждый месяц
и свыше 130 °С - каждую неделю.
Для контроля качества масла фирма СКФ
поставляет портативный прибор OilCheck
(рис. 9.20). Сравнение результатов измерений
этим прибором нового и находящегося в
эксплуатации масел позволяет определить
пригодность последнего для дальнейшего
использования для смазывания подшипника. Принцип
работы прибора основан на измерении
диэлектрической постоянной масла, которая зависит
от степени его деградации и загрязнения.
Другим показателем состояния работы
подшипника является уровень вибрации и
частотные характеристики производимого
подшипником шума. С помощью портативных
виброметров типа CMVP (рис. 9.21) и
"MARLIN" можно надежно диагностировать
состояние вращающихся подшипников
качения. Технология основана на способе
измерения вибраций в ультразвуковом диапазоне.
Приборы, реализующие такую технологию,
указывают на такие дефекты, как
недостаточное либо неправильное смазывание, перегрузку
или возникновение повреждений дорожек и тел
качения.
В тех случаях, когда выход подшипников
приводит к тяжелым последствиям, следует
устанавливать непрерывно работающие
диагностические приборы с соответствующим
программным обеспечением для быстрой и точной
диагностики и оценки результатов, а также
автоматической остановкой механизма.
Необходимое для этой цели оборудование
поставляется фирмой СКФ.
Рис. 9.20. Портативный прибор для контроля
качества масла
Рис. 9.21. Портативный прибор для контроля
низко- и высокочастотных вибраций
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Справочник SKF по техническому
обслуживанию подшипников качения. 1995.
SKF. Публикация 4100 R. 335 с.
2. Инструменты и приборы для
"Безотказной работы". SKF. 1998. 144 с.
3. Подшипники качения: Справочник-
каталог / Л.В. Черневский, Р.В. Коросташев-
ский, Б.А. Яхин и др.; Под общ. ред. Л.В. Чер-
невского и Р.В. Коросташевского. М.:
Машиностроение, 1997. 896 с.


Глава 10
ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ
ПОДШИПНИКОВ. ЭЛЕМЕНТЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
В различных отраслях промышленности
успешно применяют узлы, в которых функцию
одного из колец подшипников выполняет
какая-либо деталь машины (вал, корпус). В
некоторых случаях возникает необходимость в
изменении конструкции подшипников. С целью
облегчения предварительной проработки
конструкций таких деталей, а также новых видов
подшипников, которая может выполняться в
различных отраслях машиностроения, ниже
приводятся элементы проектирования
некоторых наиболее распространенных типов
выпускаемых промышленностью подшипников.
Окончательное проектирование следует
выполнять с привлечением специалистов
подшипниковой промышленности.
Подшипники качения проектируют по
внутриведомственной документации с
соблюдением соответствующих стандартов.
Основные размеры стандартных подшипников
должны соответствовать ГОСТ 3478, допускаемые
отклонения основных размеров, шероховатость
поверхности, материал деталей и их твердость -
ГОСТ 520, размеры монтажных фасок -
ГОСТ 3478, внутренние зазоры - ГОСТ 24810.
Методика расчета штампованных
сепараторов здесь не приводится, так как они
предназначены главным образом для конструкций
подшипников массового и крупносерийного
производства.
10.1. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ
ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Основные размеры этой группы
подшипников (ГОСТ 8338). При проектировании
задаются наружным D и внутренним d
диаметрами подшипника и определяют высоту
"живого сечения" Н = 0,5(D - d) (рис. 10.1). По
значению И определяют диаметр шарика Dw.
Для подшипников серий 200, 300 и 400 при
d < 45 мм и особо легких серий Dw = 0,6//.
Для подшипников серий 200, 300 и 400 при
d > 45 мм Dw = 0,635#. У малогабаритных и
быстроходных подшипников диаметр шарика
может быть уменьшен до 0,55//. У
подшипников повышенной грузоподъемности
Dw = 0,64//. Рассчитанные таким образом
диаметры шариков округляют до ближайшего,
соответствующего ГОСТ 3722. После
определения размера Dw производится проверка на
возможность встраивания уплотнения.
>?
2?
ьа
^
=ш
4
ж
^ш
4
23
Рис. 10.1. Радиальный однорядный шариковый подшипнике массивным сепаратором,
его внутреннее и наружное кольца


ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
507
Число шариков z в собранном
подшипнике зависит от их размера, диаметра окружности
dm проходящей через центры тел качения, и
"угла заполнения" ф, который образуется
соединением центров двух крайних шариков с
центром подшипника при условии плотного
прилегания всех шариков друг к другу,
располагающихся на желобе наружного кольца
0,5ф
(рис. 10.2):
- +1. Обычно
wcmi(Dmldm)
принимают ф = 186°. В результате округления z
до целого числа угол ф может оказаться
ббльшим. Однако он не должен превышать у
подшипников легкой и средней серии 196°,
тяжелой серии 194°, особо легкой и
сверхлегкой серий 200°.
Диаметр dm в расчетах принимают
равным 0,5(D + d). В последующем значение dm
уточняется для обеспечения ф > 180°. У
высокоскоростных подшипников значение dm может
быть уменьшено.
Радиусы желобов /?„, RB наружного и
внутреннего колец принимают равными
следующим. Для шариков cDwu 1,58 мм RH = /?в =
= 0,54D^; с Dw = 1,58 ... 4,763 мм Я„ = Яв =
= 0,525D^; с Dw> 4,763 мм Ян = Яв = 0,515D^.
В соответствии с рекомендацией ИСО
применяются также соотношения: /?„ = 0,54D^,
Rb = 0,52D^. У высокоскоростных
подшипников может применяться повышенный радиус
желоба. В этом случае потери на трение
уменьшаются, но снижается грузоподъемность.
Диаметры дорожек качения (без учета
радиального зазора): наружного кольца
D\ = d„, + Dw\ внутреннего кольца d\ = d„, - Dw.
Конструкторские допускаемые отклонения
диаметров дорожек качения целесообразно
назначать в пределах ±0,015 мм. Требуемый
радиальный зазор Gr (выбранный в
соответствии с ГОСТ 24810) создается в результате
измерений фактических размеров Dx и dx колец
комплектуемого подшипника и подбора к ним
шариков с нужными отклонениями их
размеров.
В массовом и крупносерийном
производстве комплектация подшипников выполняется
следующим образом. Кольца и шарики
каждого типоразмера после измерений Dh d\, Dw
сортируют по фуппам. В каждой группе
находятся детали, у которых эти размеры занимают
определенную часть размерного поля.
Целесообразно отклонения размеров D| и d\ в каждой
группе принимать равными 2 мкм, a Dw -
1 мкм. Взяв наружное кольцо из какой-либо
группы, выбирают внутренние кольца и
шарики из таких групп, чтобы удовлетворялось
условие
G=D,-d,-2Dw
(ЮЛ)
Таким образом, если в каждой группе деталей
размеры D, и d\ отличаются не более чем на
2 мкм, a Dw - на 1 мкм, то поле отклонений
значений радиальных зазоров составляет
±6 мкм.
Для удобства комплектации пользуются
номограммой, показанной на рис. 10.3. Три
параллельные линии проведены на равных
расстояниях. На крайних линиях отложены в
одинаковом масштабе поля отклонений
размеров D\ и du а на средней Dw. Положительные
части полей отклонения размеров для
наружных колец и шариков направлены в одну
сторону, а для внутренних колец - в другую.
Середины полей отклонения размеров для
колец соединены линией D\-d\. Относительно
drucli
Д»д0,
л
Д-4Д
-— *-»
Д»+40„ 1
\%*Ь&
а,
' Д.-АД* 1
dr2b
Л* Ad
Рис. 10.2. Угол заполнения в радиальном
шариковом подшипнике
Рис. 10.3. Номограмма для обеспечения
требуемого радиального зазора при комплектации
подшипника кольцами и шариками


508 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
нее середина отклонений размерного поля
шариков смещена на величину радиального зазора
-0,5Gr. При любом расположении
произвольной прямой, пресекающей эти параллельные
линии, удовлетворяется условие A0.1),
записанное в виде
Dx-dx=2{Dw+Q,5Gr).
A0.2)
Для линии Dj - d\ выполнение этого
условия очевидно (все размеры являются
номинальными). Если параллельно ей провести
линию, например, выше нее на 5, то это будет
соответствовать увеличению диаметров D\ и
Dw и уменьшению d\ на б, т.е.
(A+8)-W-8) = 2[(ZV+8) + 0,5Gr],
или (D, -</,) + 28 = 2(DW +Gr/2) + 26, т.е.
условие A0.2) удовлетворяется.
Если провести наклонную линию,
например, слева от точки Dx до точки 26 справа, то,
как следует из подобия треугольников, диаметр
шарика получит приращение, вдвое меньшее,
чем d\. Тогда
D, - (</, - 28) = 2[( Д, + 8) + 0,5Gr],
или (D, - dx) + 28 = 2(DW + 0,5Gr) + 28. Таким
образом, условие A0.2) выполняется и в этом
случае.
При комплектации по группе, например,
наружных колец по номограмме выбирают
группу внутренних колец и шариков или же по
группе шариков выбирают группы колец.
Диаметры бортов колец определяются следующим
образом: наружного D2 = D\- kaDw\
внутреннего d2 = d\ + k,Dw. Обычно принимают ка = £, =
= 0,4. Для подшипников с d < 25 мм
допускается уменьшать ка и kt до 0,3, если это
вызывается необходимостью размещения сепаратора.
Допустимо также применять уменьшенные
значения ка и к,\ в зависимости от группы
радиального зазора: для шестой группы ка = 0,25 и
kj = 0,27; для нормальной группы ка = 0,3 и
kj = 0,31; для седьмой группы ка - 0,3 и
kt = 0,33; для восьмой группы ка = 0,38 и £, =
0,36; для девятой группы ка = к, = 0,4.
Допускаемые отклонения диаметров
бортов для подшипников с массивными
сепараторами могут быть приняты следующими. Если
сепаратор базируется по наружному кольцу, то
поле допуска на D2 назначается по Н8 - НЮ в
зависимости от класса подшипника,
требований к малошумности, быстроходности. В этом
случае поле допуска на d2 назначается по Ы0
или hll. Если сепаратор базируется по
внутреннему кольцу, то поле допуска на d2
назначается по h8 или h9, а на D2 по HI 1 или Н12.
Размеры монтажных фасок г для
различных серий подшипников приведены в
ГОСТ 8338. Немонтажные фаски принимают
равными 0,33г.
Массивный сепаратор. Зазор между
металлическим массивным сепаратором и
бортами колец рассчитывают, используя значения е,
приведенные в табл. 10.1. Для текстолитовых
сепараторов табличное значение е
увеличивают при диаметре отверстия подшипника
d < 50 мм на 0,2 мм, а при d > 50 мм на 0,3 мм.
Если сепаратор базируется по бортам
наружных колец, то его диаметры принимают
равными следующим: наружный - Dc = D2 - e,
внутренний - dc = Dc - Dw. При необходимости
увеличить зазор между сепаратором и
внутренним кольцом, например, для струйного
подвода смазки, принимают dc = Dc - 0,8D^.
Если сепаратор направляется бортами
внутренних колец, то внутренний диаметр
dc = d2 + e, наружный Dc = dc + Dw,
При базировании по наружному кольцу
поле допуска назначается на Dc no h8 - hlO, a
на dc по HI 1, HI2, а при базировании по
внутреннему кольцу - на Dc по Н11, Н12 и на dc по
h8-hl0.
10.1. Зазор е между сепаратором и бортами
Место базирования
сепаратора
По внутреннему
кольцу
По наружному
кольцу
менее 50
0,20
0,30
колец подшипников, мм
Для диаметров бортов d2 или D2 колец, мм
50... 80
0,25
0,40
80... 120
0,30
0,50
120... 180
0,35
0,60
180... 260
0,40
0,70
260... 360
0,45
0,80


ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
509
Ширину сепаратора (вместе с головками
заклепок) при отсутствии встроенных в
подшипник уплотнений принимают равной 0,955
(где В - ширина кольца подшипника).
Расстояние между центрами гнезд сепаратора для
шариков С = Dc sin A807z). Гнезда изготовляют
цилиндрическими и овальными. Размер
диаметра гнезда или малой оси овала
AX=DW +Ьр + Ь0,
где 8Р - разнотолщинность боковых стенок
гнезд в одном сепараторе; 80 - верхнее
отклонение допуска на шарик.
Размер большой оси овала принимают
В\ = А\ + @,05 ... 0,06)D^. Размеры гнезд для
шариков с Dw < 25 мм могут быть определены
также с помощью рис. 10.4. Допускаемые
отклонения для цилиндрического отверстия
гнезда или малой оси овала следующие.
D^, мм 1,588... 9,922... 18,256 30...
9,525 17,463 ..30 50
8, мм +0,1 +0,12 +0,14 +0,17
У большой оси овала допускаемые
отклонения принимаются вдвое большими.
Заклепки сепараторов нестандартные. Их
размеры выбирают в зависимости от диаметра
шарика по табл. 10.2.
10.2. ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНО-
УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Конструкция наиболее распространенных
радиально-упорных однорядных
шарикоподшипников показана на рис. 10.5. Стандартом
(ГОСТ 831) предусмотрены подшипники с
углами контакта а = 12, 15, 26, 36 и 40°. Для
частот вращения, превышающих каталожные,
целесообразно применять подшипники с
углами а = 12 и 15°.
Проектирование выполняется в такой
последовательности. По ГОСТ 3478 выбирают
габариты подшипника: диаметр отверстия d,
наружный диаметр D, высоту В. По этим
данным определяют диаметр окружности центров
ш
mm
яз
42
Ч»
0
\?
L
У
[Y/
У,
/
j
/
1
т
л
и
10
к,
мм
IS to Dw,mm
Рис. 10.4. Графики для расчета размеров гнезд
сепаратора
а)
Рис. 10.5. Радиально-упорные однорядные
шариковые подшипники с сепараторами,
базируемыми по внутреннему (а) и
наружному (б) кольцам
10.2. Размеры заклепок
Размеры
Диаметр заклепки
Диаметр головки
Высота головки
Радиус головки
сепаратора в зависимости от диаметра Z),
f, ММ
Диаметр шарика Dw, мм
менее 8
1,0
1,8
0,6
1,0
8 ... 10
1,2
2,1
0,7
1,2
10... 14
1,5
2,8
0,9
1,5
14... 18
2,0
3,5
1,2
1,9
18 ...22
2,5
4,5
1,5
2,5
22...30
3,0
5,3
1,8
2,9
30... 35
3,5
6,3
2,1
3,4
35 ...40
4,0
7,1
2,4
3,8
40... 50
5,0
8,8
3,0
4,7


510 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
шариков dm = 0,5(Z) + d) и высоту "живого
сечения" И - 0,5(D - d). По значению Н находят
диаметр шарика Dw так же, как и для
радиальных шариковых подшипников. Число шариков
z = ndm/ksDw,
где ^ = 1,01 + 2,3/D^, если Dw < 3/8" (9,525 мм)
и £j = 1,23, если Dw > 3/8". В случае
применения текстолитового сепаратора к: = 1,23 ... 1,3.
Число шариков принимается равным целой
части значения, полученного по приведенной
формуле.
Диаметры по дну желобов (без учета
радиального зазора) D, = dm + Dw, d\ = dm - Dw.
Диаметры бортов:
для а <> 26°
D2 = Dr
0,4D^, d2 = dx + 0ADw ;
для а = 36°
D2 = Д -0,5D^ , d2 = d] +0,5D^ .
У подшипников с d < 10 мм допускается
уменьшать высоту бортов до 0,15DW, если это
вызвано размещением сепаратора. Диаметры d2
и D2 определяются с точностью до 0,1 мм.
Высота замка h (рис. 10.6) для наружных
колец h = @,010 ... 0,012)D^, для внутренних
h = @,007 ... 0,009)D^. Размер h определяется с
точностью до 0,01 мм. Уклон малого бортика
(примыкающего к замку) принимается 3° ± 30'.
Радиусы желобов наружного RH и внутреннего
/?в колец обычно принимают 0,515D^. У
подшипников, предназначенных для работы с
частотами вращения, превышающими предельное
каталожное значение, радиусы желобов
увеличивают до /?„ = #„ = 0,54D^. Номинальный угол
контакта определяют по формуле
cc = arctgO,34(Ffl/Fr),
где Fa - осевая нагрузка; Fr
грузка.
радиальная на-
Рис. 10.6. Наружное кольцо радиально-упорного
шарикового подшипника
Полученное значение а округляют до
ближайшего стандартного ос0.
Для того чтобы обеспечивался контакт
под углом а, должно выполняться
соотношение
Gr=2(/?H + /?B-D^)(l-coscc). A0.3)
Номинальный радиальный зазор Gr
определяют при номинальных значениях /?н, /?в, Dw
и а. Значения Gn отнесенные к Dw, для
различных а и радиусов колец приведены в
табл. 10.3.
Выбор колец и шариков с приемлемыми
отклонениями размеров D\, d\ и Dw
осуществляется так же, как при комплектации
радиальных шариковых подшипников, т.е. с помощью
соотношения A0.1) или номограммы рис. 10.3.
Однако такой метод комплектации не
гарантирует точности угла контакта в собранном
подшипнике, так как с изменением размеров
шарика и радиуса желоба меняется Gr. Для того
чтобы угол контакта у высокоточных
подшипников мало отличался от номинала (что
особенно важно для подшипников, подлежащих
сдваиванию по схеме "тандем"), необходимо в
10.3. Значения GrlDw для различных углов контакта
Соотношение RH, Rb и Dw
Д„ = Дв = 0,515Ак
Дн = Л. = 0,54D^
/?„ = 0,54ZV,
Дв = 0,52Ак
12
0,00131
0,00350
0,00262
Углы контакта а,
15
0,00204
0,00545
0,00409
26
0,00607
0,01619
0,01214
о
36
0,01146
0,03056
0,02292
40
0,01404
0,03743
0,02807


РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ 511
соответствии с соотношениями A0.1) и A0.3)
согласование полей допускаемых отклонений
размеров Dhdh Dw, RH и RB. В серийном
производстве целесообразно применять следующую
методику комплектации, обеспечивающую
малое отклонение угла контакта от номинала.
По средним значениям RH и Дв,
соответствующим серединам полей допускаемых
отклонений, по формуле G.3) для каждой размерной
группы шариков рассчитываются средние
значения Gr и составляется таблица, в которой
каждому значению Dw в пределах допускаемых
отклонений соответствует рассчитанное
значение Gr + 2DW. Далее, используя равенство
A0.2) или номограмму (рис. 10.3), где значения
Dw даются с учетом Gn выбирают наружные и
внутренние кольца соответствующих
размерных групп по D, и d\. Более подробно эта
методика с примерами расчетов приведена в
работе [14].
10.3. РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ
С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ
РОЛИКАМИ
Основные размеры выпускаемых
промышленностью подшипников приведены в
ГОСТ 8328. Для узлов, где корпус или вал
выполняют одновременно функцию наружного и
внутреннего колец по ГОСТ 5377, изготовляют
подшипники без внутреннего или наружного
кольца.
Проектирование подшипников по
заданным габаритным размерам выполняется в такой
последовательности. Находится диаметр
окружности по центрам роликов dm - 0,5(D + d).
Диаметры роликов принимают Dw - 0,28(D - d)
для (D - d) < 115 мм и Dw = 0,27(D - d) для
(D - d) > 115 мм [15]. Полученное расчетом
значение Dw округляют до ближайшего по
ГОСТ 22696. Длина короткого
цилиндрического ролика чаще всего принимается равной его
диаметру. Однако применяются подшипники и
с увеличенной длиной ролика приблизительно
равной 1,5D^, 2DW и 2,5D^. Размеры коротких
цилиндрических роликов с предельными
отклонениями приведены в ГОСТ 22696.
Диаметры дорожек качения (без учета
радиального зазора) наружных колец D} =
= dm + Dw, внутренних колец d]=dm- Dw.
Диаметры бортов наружных колец
принимают D2-D\- 0,25DW - 1 мм для легкой
серии; D2- D\ - 0,28D^ - 0,5 мм для средней
серии. Диаметры бортов внутренних колец
d2 = d\ + 0,3D^ + 0,8 мм для легкой серии;
d2 = d\ + 0,34D^ + 0,6 мм для средней серии.
Значения D2 и d2 определяют с точностью
0,1 мм при D2 < 120 мм, 0,5 мм при
120 < D2 <> 180 мм и 1 мм при D2 > 180 мм.
Если подшипник помимо радиальной
нагрузки должен воспринимать незначительную
осевую (Fa < 0,02C0), то торцы роликов и
контактирующие с ними поверхности бортов или
упорных колец могут быть плоскими. У
подшипников, предназначенных для восприятия
комбинированных нагрузок (при постоянной
осевой нагрузке до 0,1С0 и кратковременной до
0,2С0), торцы роликов должны быть
сферическими, а контактирующие с ними поверхности
бортов или упорных колец - наклонными в
соответствии с рис. 10.7. Угол у < 1,5°. Галтели
бортов рекомендуется выполнять, как показано
на рис. 10.8. Координаты галтелей приведены
в табл. 10.4 [15]. Радиус сферы ролика
R = @,5DW - 0,5s - t2) I sin у. Число роликов
z = 2,6<4 / Dw.
Рис. 10.7. Радиальный роликовый подшипник,
предназначенный для восприятия
комбинированных нагрузок
Рис. 10.8. Галтель борта радиального роликового
подшипника


512 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
10.4. Координаты галтелей
Dw, мм
3...6
6... 10
10... 15
15 ...24
24... 32
32 ...40
40... 64
64... 100
100... 160
г, мм
0,15
0,25
0,50
0,60
1,00
1,25
1,50
1,75
2,00
h\ = tu мм
0,15
0,25
0,23
0,33
0,32
0,57
0,82
1,06
1,31
hi = h, мм
0,3
0,5
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
При комплектации подшипников,
предназначенных для восприятия комбинированных
нагрузок, ролики рекомендуется подбирать с
отклонениями по длине в каждом комплекте не
более 3 мкм. Номинальная ширина / дорожек
качения двухбортовых колец равна длине
ролика Lw. В этом случае ширина бортов
а = 0,5(В-/).
Сепараторы радиальных роликовых
подшипников бывают штампованными из
стального листа или пластмассы, а также массивными,
изготовленными чаще всего из латуни или
бронзы. Гнезда под ролики составного массивного
сепаратора (рис. 10.9) выполняют
цилиндрическими диаметром dc = Dw + 0,15 ... 0,5 мм.
Длина гнезда равна /с = Lw + 0,2 ... 0,4 мм. У
цельного сепаратора (рис. 10.10) гнезда имеют
прямоугольную форму. Ширина и длина гнезда
равны размерам ролика, увеличенным на
гарантированный зазор (обычно в пределах
0,2 ... 0,5 мм в зависимости от размеров
роликов). В тех случаях, когда при эксплуатации
подшипника из-за высоких нагрузок в углах
окон сепараторов появляются усталостные
трещины, следует изменить форму окон с
введением галтелей (рис. 10.11).
У бессепараторных подшипников с
полным заполнением роликами (исполнения
502000) число роликов z « ndm I Dw. У
подшипников с двухбортовыми наружными кольцами
применяется два вида комплектации роликами.
В первом случае при комплектации
подшипника диаметры дорожки качения и роликов
подбирают такими, чтобы последний ролик
вводился с усилием (рис. 10.12). В этом случае при
монтаже бессепараторных роликовых
подшипников в узлах машин внутренние кольца могут
быть отделены от наружных. При этом
комплект роликов должен удерживаться вместе с
наружным кольцом.
Рис. 10.9. Составной массивный сепаратор
с комплектом роликов
Рис. 10.10. Беззаклепочиый сепаратор
с комплектом роликов
п П
Г—?
с—j
b—и
Рис. 10.11. Галтели гнезд сепаратора
Рис. 10.12. Комплектация наружного кольца
роликами с введением последнего ролика
с усилием


РАДИАЛЬНЫЕ ИГОЛЬЧАТЫЕ ПОДШИПНИКИ
513
Ролики, находясь в комплекте с
наружным кольцом, контактируют друг с другом
на окружности радиуса R = 0,5dm cos a =
= 0,5 д/D,2 -2DXDW . Суммарный зазор между
роликами С, = 2R(n-az).
Если последний ролик вводился бы без
зазора и натяга, то образовался бы суммарный
зазор С2 = 2[(C - a)R - ссД] = 2Я(р - 2а).
Необходимым условием невыпадения роликов
является С\ < С2, т.е. п - az < C - 2а. Учитывая,
что а - arcsin (Dw I dm), dm = D} - Dw, p =
= arcsin BDW I dm), это условие приобретает
вид я - (z - 2) arcsin [Dw I (Dx - Dw)} <
arcsin [2DWl(D\-Dw)].
Оно может быть также представлено в
виде Dw l(D\ - Dw) > sin а*. Значения sin a*
приведены в табл. 10.5 [12].
Диаметр дорожки качения внутреннего
кольца d\ = D, - 2DW - Gr При втором виде
комплектации двухбортовых наружных колец
роликами не предъявляется требование об их
невыпадении при отсутствии внутреннего
кольца. В этом случае суммарный зазор не
должен превышать 0,4D^.
10.5. Значения sin a*
z
8
9
10
11
12
sin a*
0,37364
0,33659
0,30563
0,27941
0,25723
для различных г [12]
z
13
14
15
16
17
sin a*
0,23816
0,22164
0,20727
0,19464
0,18336
10.4. РАДИАЛЬНЫЕ ИГОЛЬЧАТЫЕ
ПОДШИПНИКИ
Промышленность выпускает
разнообразные конструкции подшипников этого типа,
большинство которых спроектировано для
условий массового и крупносерийного
производства. Ниже будут рассмотрены только
конструкции, приемлемые не только для
массового, но и для единичного и мелкосерийного
производства. В этих конструкциях
отсутствуют штампованные детали, неприемлемые для
единичного производства.
Игольчатые радиальные подшипники
с массивными кольцами (основные размеры
соответствуют ГОСТ 4657). По этому
стандарту изготовляют подшипники с обоими
кольцами и только с наружным, когда роль
внутреннего кольца выполняет вал или ось механизма.
Участок вала или оси, являющийся дорожкой
качения, должен быть изготовлен в
соответствии с требованиями, предъявляемыми к
качеству дорожек качения внутренних колец
подшипников. Твердость на этом участке
целесообразно иметь не менее 59 HRC. Технические
требования к подшипникам должны
соответствовать ГОСТ 520.
Подшипники без внутреннего кольца и
сепаратора (исполнения 24000). Их
рассчитывают в такой последовательности. По ГОСТ
4657 выбирают основные размеры:
ориентировочный внутренний диаметр подшипника по
телам качения Fw, наружный диаметр D и
ширину В (рис. 10.13). Диаметр роликов
Dw = k\(D - Fw\ где к\ - коэффициент,
значения которого принимают в соответствии с
табл. 10.6. Длина роликов Lw = 0,72В.
Подсчитанные таким образом размеры роликов
должны быть округлены до значений,
предусмотренных ГОСТ 6870. Торцы роликов
сферические (исполнение А). .
~яйи
Ш^Щ
\\ в 1
JJ ,—L
Лт
гм
■Цч
а)
Шщ.
б)
е)
Рис. 10.13. Роликовый игольчатый подшипник:
а - без внутреннего кольца и сепаратора; б - с наружным и внутренним кольцами, без сепаратора;
в - с массивным сепаратором
17 — 8134


514 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
10.6. Значения коэффициентов кх и кг
в зависимости от диаметра отверстия
(d или Fw) подшипника
Диаметр
отверстия, мм
Менее 120
120... 250
250... 400
кх
0,16... 0,19
0,14... 0,15
0,14
кг
0,10... 0,12
0,08 ...0,09
0,06
По диаметру роликов, ориентируясь на
первоначально принятое значение Fw, по
табл. 10.7 определяют число роликов z,
принимая для Dw < 5 мм суммарный межроликовый
зазор q = 5 • 10z. Минимальный суммарный
межроликовый зазор для Dw < 3,5 мм q = 0,1, а
для Dw > 3,5 мм q = 0,15 мм. Зная величину
межроликового зазора, определяют уточненное
значение Fw.
Fw = (Dw + qIz)/sinA80°/z)- Dw .
Диаметр окружности, описывающей
ролики, Ew - Fw + 2DW. Номинальный диаметр
дорожки качения наружного кольца D\ равен
Ew. Допускаемые отклонения при нормальном
зазоре для Fw no g6 и для Dx no G6. Ролики,
комплектующие подшипник, изготовляют по
второй степени точности с отклонением по
Dw = 0 ... -10 мкм. Для сборки подшипников
они сортируются на комплектовочные группы
с допускаемыми отклонениями по диаметру в
группе 2 мкм.
Предельные отклонения диаметра
дорожки качения вала при нормальном зазоре для
Fw < 80 мм по h5 или h6, для 80 < Fw < 200 мм
по g5 или g6, для Fw > 200 мм по f6; при зазоре
менее нормального по j5 или к5; при зазоре
более нормального по f6 или еб.
Диаметр бортов наружных колец
D2 = D\ - 1,66D^. Предельные отклонения по
НЮ ГОСТ 25347. Ширина дорожки качения
В\ = Lw + 0,2, мм. Допускаемое отклонение
+0,1 мм. Ширина бортов В2 = 0,5E - В,).
Размеры канавки и отверстий для смазывания у
наружного кольца даны в табл. 10.8.
Подшипники с наружным и
внутренним кольцами без сепаратора (исполнение
74000). Основные размеры d, D и В выбирают
по ГОСТ 4657. Диаметр ролика Dw = k2(D - d),
значения к2 приведены в табл. 10.6. Длина
ролика Lw = 0,72В. Полученные значения Dw и Lw
округляются до ближайших по ГОСТ 6870.
Торец ролика сферический (исполнение А).
10.8. Размеры выточек и отверстий для
смазывания в наружном кольце
подшипника, мм
Наружный
диаметр кольца
Менее 30
30... 180
180... 260
260... 500
Диаметр Di
2
3
4
5
Размеры
проточки
R
2
3
4
5
Н
0,4
0,8
1,0
1,5
Значения Fw, Ew, D\ определяются так же,
как и в предыдущем случае, используя
табл. 10.7. Размеры d\ дорожек качения
внутренних колец находят так же, как и диаметр
вала для подшипников без внутренних колец.
Предельные отклонения d\ принимают по h5
или h6. Ширина b внутреннего кольца
принимается равной ширине подшипника В. Ширина
дорожки качения Ь\ - 0,785. Ширина скосов у
краев безбортовых колец Ь2 - 0,11 В.
Размеры наружных колец, число роликов
и межроликовый зазор определяются так же,
как в предыдущем случае при расчете
подшипников 24000. Монтажные фаски принимают по
ГОСТ 4657.
Подшипники с массивным
сепаратором (рис. 10.14). Основные размеры - d, D, В,
Fw - выбирают по ГОСТ 4657. Средний
диаметр dm = 0,5(D + d)9 D{=dm + Dm d}=dm-
- Dw - Gn где Gr - радиальный зазор по ГОСТ
24810. Допускаемые отклонения у D\ и dx
такие же, как и в предыдущих случаях.
Рис. 10.14. Массивный сепаратор игольчатого
подшипника


10.7. Зависимости размеров Fw(b числителе) и Ew(& знаменателе, мм) от числа z и диаметра Dw(mm) роликов
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
Диаметр ролика D», мм
1,0
2,268/4,268
2,582/4,582
2,896/4,896
3,211/5,211
3,526/5,526
3,842 / 5,842
4,158/6,158
4,474 / 6,474
4,791/6,791
5,108/7,108
5,424/7,424
5,743 / 7,743
6,062 / 8,062
6,381/8,381
6,700/8,700
7,019/9,019
7,338 / 9,338
7,657/9,657
7,976/9,976
8,295/10,295
1,5
3,386/6,386
3,856 / 6,856
4,328 / 7,328
4,800 / 7,800
5,273 / 8,273
5,747 / 8,747
6,221/9,221
6,695 / 9,695
7,170/10,170
7,645/10,645
8,121/11,121
8,598/11,598
9,075/12,075
9,553/12,553
10,030/13,030
10,508/13,508
10,968/13,968
11,464/14,464
11,942/14,942
12,420/15,420
2,0
4,504 / 8,504
5,131/9,131
5,760/9,760
6,389/10,389
7,020/11,020
7,652/11,652
8,284/12,284
8,916/12,916
9,550/13,550
10,183/14,183
10,817/14,817
11,453/15,453
12,088/16,088
12,725/16,725
13,361/17,361
13,997/17,997
14,634/18,634
15,271/19,271
15,907/19,907
16,544/20,544
2,5
5,623/10,623
6,406/11,406
7,191/12,191
7,979/12,979
8,767/13,767
9,556/14,556
10,347/15,347
11,138/16,137
11,929/16,929
12,721/17,721
13,513/18,513
14,307/19,307
15,102/20,102
15,897/20,897
16,692/21,692
17,487/22,487
18,282/23,282
19,078/24,078
19,873/24,873
20,669/25,669
3,0
6,741 / 12,741
7,681 / 13,681
8,623/14,623
9,568/15,568
10,514/16,514
11,461/17,461
12,410/18,410
13,359/19,359
14,308/20,308
15,259/21,259
16,209/22,209
17,162/23,162
18,115/24,115
19,069/25,069
20,022/26,022
20,976 / 26,976
21,930/27,930
22,884 / 28,884
23,839/29,839
24,793/30,793
3,5
7,859/14,859
8,955/15,955
10,055/17,055
11,157/18,157
12,261 /19,261
13,366/20,366
14,472/21,472
15,580/22,580
16,688/23,688
17,796/24,796
18,906/25,906
20,017/27,017
21,129/28,129
22,241/29,241
23,353/30,353
24,465/31,465
25,578/32,578
26,691/33,691
27,805/34,805
28,918/35,918
4
8,993 /16,993
10,246/18,246
11,503/19,503
12,763/20,763
14,024/22,024
15,287/23,287
16,551/24,551
17,817/25,817
19,083/27,083
20,350/28,350
21,618/29,618
22,886/30,886
24,155/32,155
25,424 / 33,424
26,693/34,693
27,963/35,963
29,233/37,233
30,503 / 38,503
31,773/39,773
33,044/41,044
5
11,229/21,229
12,796/22,796
14,367/24,367
15,941/25,941
17,518/27,518
19,097/29,097
20,577/30,677
22,259/32,259
23,842 / 33,842
25,426 / 35,426
27,010/37,010
28,595 / 38,595
30,181/40,181
31,768/41,768
33,354/43,354
34,942/44,942
36,529/46,529
38,117/48,117
39,705 / 49,705
41,293 /51,293


Продолжение табл. 10.7
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
Диаметр ролика Dw, мм
1,0
8,615/10,615
8,934/10,934
9,253/11,253
9,573/11,573
9,892/11,892
10,212/12,212
10,531/12,531
10,851/12,851
11,170/13,170
11,490/13,490
11,809/13,809
12,129/14,129
12,448/14,448
12,768/14,768
13,088/15,088
13,407/15,407
13,727/14,727
14,047/16,047
14,366/16,366
14,686/16,686
15,006/17,006
1,5
12,898/15,898
13,376/16,376
13,854/16,854
14,333/17,333
14,811/17,811
15,290/18,290
15,768/18,768
16,246/19,246
16,752/19,725
17,203/20,203
17,682/20,682
18,161/21,161
18,639/21,639
19,118/22,118
19,596/22,596
20,075 / 23,075
20,554 / 23,554
21,032/24,032
21,511/24,511
21,990/24,990
22,469/25,469
2,0
17,181/21,181
17,818/21,818
18,456/22,456
19,093/23,093
19,730/23,730
20,367/24,367
21,005/25,005
21,642/25,642
22,280 / 26,280
22,917/26,917
23,555 / 27,555
24,192/28,192
24,830 / 28,830
25,468 / 29,468
26,105/30,105
26,743 / 30,743
27,381/31,381
28,018/32,018
28,656/32,656
29,294 / 33,294
29,932/33,932
2,5
21,465/26,465
22,261/27,261
23,057/28,057
23,853 / 28,853
24,649/29,649
25,445 / 30,445
26,242/31,242
27,038/32,038
27,834/32,834
28,631/33,631
29,428 / 34,428
30,224/35,224
31,021/36,021
31,817/36,817
32,614/37,614
33,411/38,411
34,207/39,207
35,004/40,004
35,801/40,801
36,598/41,598
37,395/42,395
3,0
25,748/31,748
26,703 / 32,703
27,658 / 33,658
28,613/34,613
29,568/35,568
30,523 / 36,523
31,479/37,479
32,434 / 38,434
33,389/39,389
34,345/40,345
35,300/41,300
36,256 / 42,256
37,211/43,211
38,167/44,167
39,123/45,123
40,078 / 46,078
41,034/47,034
41,990/47,990
42,946/48,946
43,902/49,902
44,858 / 50,858
3,5
30,032 / 37,032
31,145/38,145
32,259/39,259
33,373/40,373
34,487/41,487
35,601/42,601
36,715/43,715
37,830/44,830
38,944/45,944
40,059/47,059
41,173/48,173
42,288/49,288
43,402/50,402
44,517/51,517
45,632 / 52,632
46,746 / 53,746
47,861/54,861
48,976 / 55,976
50,091/57,091
51,206/58,206
52,321/59,321
4
34,315/42,315
35,588/43,588
36,860/44,860
38,133/46,133
39,406/47,406
40,679/48,679
41,952/49,952
43,226/51,226
44,499 / 52,499
45,772 / 53,772
47,046 / 55,046
48,319/56,319
49,593 / 57,593
50,867 / 58,867
52,140/60,140
53,414/61,414
54,688 / 62,688
55,962/63,962
57,236/65,236
58,510/66,510
59,784 / 67,784
5
42,884 / 52,884
44,474 / 54,474
46,065 / 56,065
47,655 / 57,655
49,246 / 59,246
50,837/60,837
52,428/62,428
54,020/64,020
55,611/65,611
57,202/67,202
58,794 / 68,794
60,385 / 70,385
61,977/71,977
63,569/73,569
65,161/75,161
66,753 / 76,753
68,345 / 78,345
69,937/79,937
71,529/81,529
73,121/83,121
74,713/84,713


ОДНОРЯДНЫЕ КОНИЧЕСКИЕ РОЛИКОПОДШИПНИКИ
517
10.9. Значения зазоров е между сепаратором и поверхностью качения наружного кольца
в зависимости от ее диаметра Du мм
Номинальные
размеры D,
Зазоре
Менее 30
0,2
30... 50
0,3
50 ...80
0,4
80... 120
0,5
120... 180
0,6
Число роликов z « ndm /A,2D^ + 1,7 мм).
Наружный диаметр сепаратора Dc = Dx - е.
Значения зазора е приведены в табл. 10.9.
Внутренний диаметр сепаратора dc = Dc - \,6DW.
Допускаемые отклонения размера dc по Н11, а
Dcnohl0.
Ширина окон сепаратора ас = Dw+ 0,1 мм,
допускаемое отклонение +0,1 мм. Длина окон
/с = Lw + 0,3 мм. Для роликов с Dw < 3 мм
радиус закругления Дтах = 0,3 мм, а с D =
= 3 ... 6 мм - Rm
■• 0,5 мм. Ширина сепаратора
Вс = 0,955. Расстояние от торца до окна
сепаратора s = 0,5(ВС - /с). Диаметр выточки DB = Dc-
- @,3 ... 0,5) мм. Расстояние между окнами
сепаратора по окружности диаметра Dc:
С = Dc sin( 180°/z), допускаемое отклонение
±0,1 мм.
Невыпадение роликов по наружному и
внутреннему диаметрам сепаратора
обеспечивается накаткой или зачеканкой. Глубина
накатки должна быть такой, чтобы
обеспечивалось и невыпадение роликов, и их свободное
вращение.
10.5. ОДНОРЯДНЫЕ КОНИЧЕСКИЕ
РОЛИКОПОДШИПНИКИ
Основные размеры стандартных
конических подшипников - d, D, В, С, Т (рис. 10.15),
а также монтажных фасок приведены в
ГОСТ 333 и ГОСТ 27365. Кроме того, в
ГОСТ 27365 даны значения углов контакта а и
номинальных диаметров дорожек качения
наружных колец Е.
Рис. 10.15. Роликовый конический подшипник
При расчете стандартных подшипников
эти размеры берутся из указанных документов.
Если рассчитываются нестандартные
подшипники, то, исходя из заданных габаритов или из
динамической и статической грузоподъемно-
стей, выбирают по этим данным ближайший
стандартный и используют его размеры в
качестве первого приближения.
В зависимости от соотношения осевой и
радиальной нагрузок устанавливают угол
контакта а = 10 ... 30°. Для стандартных
подшипников угол а принимают по ГОСТ 27365, а для
нестандартных - определяют по формуле
а = arctg(Ffl / l,5Fr), где FauFr- осевая и
радиальная нагрузки, соответственно.
Минимальные расстояния от торцов
наружного кольца до краев контактной площадки
(С\ и С2) определяют исходя из следующего.
При нагружении подшипника, если край
контактной площадки совпадает с краем фаски,
материал кольца деформируется больше, чем в
случае, когда контактная площадка находится
на удалении от фаски. Как известно, развитие
усталостных процессов зависит от
интенсивности деформаций металла. Поэтому чтобы
избежать преждевременного выхода по этой
причине наружного кольца из строя, ролики
необходимо располагать на некотором удалении от
фасок, особенно если формы контактных
поверхностей не оптимизированы (например, в
виде бомбин на роликах).
С учетом возможных перегрузок до
максимальных герцевских нормальных
напряжений с* тах =4000 МПа (соответствующих
статической грузоподъемности) расстояния от краев
дорожки качения до фасок должны быть не
менее следующих: при отсутствии
оптимизации контактных поверхностей ширины 2Ь
контактной площадки в средней ее части
2b « 0,2D^ « 0,05 (D - d), при
оптимизированных контактных поверхностях 0,03(D - d).
Таким образом, расстояния от краев дорожки
качения до обоих торцов наружного кольца
(рис. 10.16) при отсутствии оптимизации
контактных поверхностей
C,=C2=0,05(D-rf) + e,


518 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
Рис. 10.16. Наружное и внутреннее кольца конического роликоподшипника
при оптимизированных поверхностях
C,=C2=0,025(D-c/L-e,
где е - максимальная ширина фасок у дорожки
качения наружного кольца; можно назначить
е - 0,25 номинального размера монтажной
фаски.
Диаметр края дорожки качения
наружного кольца, контактирующего с широким
торцом ролика,
D2 = £ + 2(C-C,)tga.
Толщина наружного кольца в месте
контакта с краем ролика у его широкого торца
К - 0,5(D - D2). Толщина внутреннего кольца в
месте контакта с краем ролика у его узкого
торца Иъ = hH. Для нестандартных
подшипников, у которых значение Е неизвестно, можно
принять
/iH=(£)-^)/8-0,5Ctga
и
E=D-2hH-2Ctga.
Угол наклона образующей дорожки
качения внутреннего кольца (р) в первом
приближении (р )
p*=arctg[@,5c/ + /iB)/@,5£/tga + r-B)].
Угол наклона образующей ролика к его оси (ф)
в первом приближении ф* = 0,5(сс - р).
Полученное значение округляется до ближайшего из
ряда: 1°, 1°15\ 1°30\ 1°45\ 2°, 2°30\ 3°, 3°30\
4°, 4°30\
Непременным условием нормальной
работы конических подшипников является
совпадение вершин углов a, P, ф. Поэтому по
выбранному значению ф уточняется угол
Р = a - 2ф. Угол наклона оси ролика к оси
подшипника у = а - ф. Ширина опорного борта
внутреннего кольца
я, =r-£(cosP-cosa)/2sina-(C-C,)x
xcosp/cosa.
Наибольший диаметр дорожки качения
внутреннего кольца
F1=£tgp/tga + 2tgp(r-a1).
Наибольший диаметр ролика Dw
= F\ sin ф / sin p. Высота опорного борта
внутреннего кольца h\ = kDw. Для Dw < 6 мм
к = 0,35; для Dw = 6 ... 10 мм к = 0,3; для
Dw > Ю мм к = 0,25. Высота малого борта
внутреннего кольца при d < 50 мм
h2 = 0,125Ar, при d > 50 мм h2 = 0,1 D^.
Ширина малого борта (определяется
предварительно) а2 = h2 tg у + 2е + 0,4, мм. Если полученное
значение а2 < Нъ то рекомендуется принять
а2 = /22.
Длина ролика
Lw -(В-ах -tf2)a^/cosp-s,
где е - зазор между торцом ролика и
внутренним торцом малого борта. При d < 30 мм
£ = 0,2 мм; при d = 30 ... 80 мм е = 0,006с/; при
d = 80 ... 180 мм б = 0,0035с/; при d = 180 ...
400 мм 6 = 0,0021 d. Если в результате
вычислений окажется Lw < Dw, то следует принять
Lw = 0,25(D - d). Окончательно получим
а2 = В - Я| - {Lw + e)cos p / cos ф.
Наименьший диаметр ролика Dm = Dw -
- 2LW tg ф. Наименьший диаметр дорожки
качения внутреннего кольца F2 = F} - 2LW sin p.
Наружный диаметр опорного борта d\ = F, +
+ 2/*j, малого борта - d2 - F2 + 2h2. Радиус
сферы опорного торца ролика Rw ~ 0,8D^ / 2 sin ф.
Угол между опорной поверхностью борта
внутреннего кольца и его торцом у = Р +
+ arcsin(/2i/2/?^).


УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
519
При Dw < 50 мм применяются
штампованные (чашечные) сепараторы, а при
Dw > 50 мм - массивные на распорках. Число
роликов в первом случае принимается равным
z = 2,88(sin а / sin ф - cos у), а во втором -
z = TiDw (sin а / sin p - cos у) / (Dw + 4).
Округление производится в меньшую сторону.
10.6. УПОРНЫЕ
ШАРИКОПОДШИПНИКИ
Основные размеры стандартных
шариковых подшипников приведены в ГОСТ 6874 и
ГОСТ 7872. Условные обозначения показаны
на рис. 10.17. При расчете однорядных
подшипников (исполнений 8000, 8000Н) значения
d, dh Д D\9 //, г выбирают в соответствии с
ГОСТ 6874. Диаметр шарика принимается
равным Dw - 0,52// с округлением до ближайшего
по ГОСТ 3722. Число шариков z < k0,5(D + d) I
(kDw), где к = 1,035 + 0,4 / Dw для
штампованных сепараторов и к = 1,085 + 1,1 I Dw - для
массивных. Толщина каждого из колец
В, = 0,5#- 0ADw. Радиус желоба Дж = 0,54£V.
Глубина желоба g = 0,1 Dw.
Л
а)
*<
о»
:ш?
1 V"
1
-
1
ши
^^^Т*^4-v '
ш
б)
в)
Рис. 10.17. Одинарный упорный
шарикоподшипник с массивным сепаратором (д),
его тугое (б) и массивное (в) кольца
У двойных подшипников (исполнение
38000, ГОСТ 7872) Dw = 0,4(D - Dx).
Свободные кольца у подшипников типов 38000 и 8000
для одних и тех же D и D, одинаковые
(рис. 10.18) и являются взаимозаменяемыми.
Поэтому при проектировании подшипников
типа 38000 толщину свободных колец Вх
определяют так, как приведено выше для
одинарных подшипников, а после этого находят
толщину тугого кольца В = И- 2(B) -g)- 2DW.
Сепараторы применяются как
штампованные, так и массивные точеные. Первые
используются в массовом и крупносерийном
производстве, вторые - в мелкосерийном и
единичном. Конструкция массивного точеного
сепаратора показана на рис. 10.19. Высота
сепаратора Нс = 0,55D^ при Dw < 15,875 мм и
Нс = 0,5D^ при Dw > 15,875 мм. Диаметр
окружности центров гнезд для шариков
Рс = 0,5ф + d). Наружный диаметр сепаратора
DC = PC + kcDw, где кс = 1,35 для Dw < 19,05 мм
и кс = 1,25 для Dw > 19,05 мм. Внутренний
диаметр сепаратора dc = 2РС - Dc. Расстояние от
торца сепаратора до центра радиуса сферы
гнезда равно 0,5#с. Диаметр цилиндрической
части гнезда DWz - Dw + е, где 8 - зазор между
шариком и стенками гнезда. Значения 6 в
зависимости от размеров шариков приведены в
табл. 10.10. Предельные отклонения DWz no HI 1.
а)
V*
б)
Рис. 10.18. Двойной упорный
шарикоподшипник (а) и его тугое кольцо (б)


520 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
10.10. Значения зазора £ между стенками цилиндрической части гнезда сепаратора и
шариком в зависимости от диаметра Dw шарика, мм
Dw
£
3,0 ...7,0
0,15
7,1 ...9,5
0,17
9,6... 17,4
0,20
17,5 ...20,6
0,20
20,7... 28,6
0,30
28,7... 50,0
0,40
Рис. 10.19. Массивный сепаратор упорного
шарикоподшипника
Диаметр отверстия по дну гнезда
J = 2>/@,5О^сJ-@,5ЯсJ . Расстояние между
гнездами равно Рс sin A80° / z). Соседние
гнезда высверливают с противоположных сторон.
Учитывая это, при использовании массивных
сепараторов число шариков обычно бывает
четным. Выпадение шариков из гнезд
сепаратора предотвращается чеканкой, как показано
на рис. 10.19.
10.7. ОПТИМИЗАЦИЯ ФОРМ
ПОВЕРХНОСТЕЙ КАЧЕНИЯ
Традиционные формы поверхностей
качения могут подвергаться конструкторским
изменениям, в результате которых эпюра
контактных напряжений у нагруженных
подшипников приобретает форму, обеспечивающую
заданные цели. К ним могут относиться
повышение грузоподъемности, долговечности,
увеличение предельной частоты вращения,
снижение потерь на трение, снижение
отрицательного влияния перекоса колец подшипников на
долговечность и т.п. Выполнение таких
изменений называется оптимизацией.
Цилиндрические роликоподшипники.
Если кольца и ролики имеют прямолинейные
образующие на всем протяжении поверхностей
качения, то при нагружении подшипника
возникает краевой эффект. Он проявляется в
образовании пиков контактного напряжения и
повышенной деформации по краям контактной
поверхности (рис. 10.20). Особенно он
проявляется при перекосах колец, что бывает в
случае несоосности посадочных мест
подшипников. При высоких нагрузках краевой эффект
проявляется также в появлении на этих
участках пластических деформаций. Ширина
площадки контакта и давление у краев обычно
бывает в 1,3 - 1,4 раза больше, чем посредине.
По длине это уширение распространяется от
края приблизительно на расстояние, равное
половине средней ширины площадки контакта.
В результате проявления краевого эффекта
долговечность подшипников существенно
снижается. Как правило, у подшипников с
прямолинейными образующими дорожек
качения колец и роликов усталостное
выкрашивание появляется у этих деталей в зоне действия
краевого эффекта.
а)
б)
Рис. 10.20. Эпюры давлений и площадки контакта
колец подшипников с роликами, имеющими
прямолинейную образующую:
а - с острой кромкой, б- с закруглением у края


ОПТИМИЗАЦИЯ ФОРМ ПОВЕРХНОСТЕЙ КАЧЕНИЯ
521
Для устранения или уменьшения влияния
краевого эффекта применяют поверхности
качения с криволинейной образующей (чаще
всего только у роликов из соображений
технологичности). Находят применение ролики с
поверхностью качения, образованной
постоянным радиусом (рис. 10.21), - бомбинирован-
ные ролики. Радиус бомбины рассчитывают
таким образом, чтобы при эксплуатационной
нагрузке ось эллипса Bа) площадки контакта в
направлении, перпендикулярном плоскости
вращения, не превышала бы эффективной
длины ролика (L3). Если 2а > L3i то краевой эффект
не устраняется. Поэтому если радиус бомбины
постоянен, то принимают 2а = 0,95L3 или,
ориентировочно, 2а = Lw.
Бомбинированные ролики имеют
следующие недостатки. Если эксплуатационная
нагрузка окажется меньше расчетной, то
ширина дорожки качения займет только часть
длины ролика. Поэтому долговечность
окажется заниженной. При перекосе площадка
контакта смещается к одному из торцов и
возникает краевой эффект. Чтобы устранить краевой
эффект при перекосе, необходимо уменьшить
радиус бомбины, но это приведет кдальней-
т
а) V
б)
в)
г)
Щ1>
s
щш
ЛЩ11ШЩГ
Ш1ИШШГ
Рис. 10.21. Эпюры давлений при контакте
колец с роликами:
а- с прямолинейной образующей, б- с бомбиной;
в - со скосами, г - с закруглениями у краев
("логарифмический профиль");
1 - малая нагрузка, II - большая нагрузка,
III - большая нагрузка и перекос
шему сокращению ширины дорожки качения.
Контактная жесткость подшипников с бомби-
нированными роликами понижена, что может
оказаться неприемлемым для некоторых
высокоточных узлов. Для устранения краевого
эффекта применяют также ролики со скосами в
различных конструктивных исполнениях.
Обзоры конструкций и анализы
работоспособности роликов с различными формами
образующих поверхностей качения приведены в
работах М. Кубинека [2] и Н.В. Родзевича [11].
Наиболее простыми по форме являются
ролики, у которых скосы выполнены в виде конусов
с прямолинейными образующими.
Центральная часть у них цилиндрическая, также с
прямолинейными образующими. При небольших
нагрузках у них работает только центральная
часть. При перекосах возникает у одного из
торцов краевой эффект. Более совершенными
являются ролики с криволинейными скосами.
Их преимущества видны на рис. 10.21 [20].
Метод расчета оптимизированной формы
поверхностей качения разработан А.В.
Орловым [6, 7]. В соответствии с этим методом по
заданному виду эпюры напряжений могут быть
определены формы контактирующих тел и
наоборот. И.Н. Спицына, используя этот метод,
получила эпюры напряжений для различных
форм роликов [13]. На примере ролика с
Dw = 24 мм и Lw - 24 мм, задавшись
максимально допустимым контактным давлением
р0 = 2,5 ГПа, были найдены допустимые
нагрузки для различных форм поверхностей
качения (рис. 10.22) при различных углах
перекоса у. Во всех приведенных случаях
цилиндрические ролики без бомбины и скосов имеют
минимальную несущую способность.
В случае недостаточной долговечности
тяжелонагруженных подшипников из-за
возникающих при их работе перекосов
эффективным способом ее повышения является
технологически простой способ продольной
прямолинейной коррекции поверхностей качения колец
или роликов, изложенный в работах [4, 8].
Шарикоподшипники. Метод А.В.
Орлова позволяет также по заданной эпюре
контактных давлений рассчитать форму желоба
шарикового подшипника. На рис. 10.23
показаны контактные площадки и эпюры давления
соответствующие различным профилям
желоба. Разработанные им конструкции
приспособлений для правки круга позволяют получать
такие формы желобов в производственных


522 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
кИ
30
20
Ю
\—
к^
■*ч—-
■ ^^Ъ|^
\/
^
Ьч"^
^
^J
^J
* if'
Рис. 10.22. Зависимости допустимой нагрузки
от профиля ролика и угла перекоса:
/ - цилиндрический с прямолинейной образующей;
2 - цилиндрический с прямолинейными скосами;
3 - цилиндрический с закруглениями у краев;
4 - бомбинированный; 5 - бомбинированный
с закруглениями
условиях. Таким образом можно решать
проблемы повышения грузоподъемности,
долговечности, снижения сопротивления вращению,
а следовательно, предельной частоты вращения
[4, 5].
10.8. ПРОЧНОСТНЫЕ РАСЧЕТЫ
ПОДШИПНИКОВ
Учитывая все возрастающее количество
конструкций подшипников, материалов,
применяемых для колец и тел качения, а также
возможность использования в совмещенных
узлах деталей, выполняющих роль валов или
корпусов и одновременно колец подшипников,
ниже даны некоторые элементы прочностных
расчетов.
Расчетные прочностные
характеристики. По мере возрастания нагрузки меняется
характер работы подшипника. Пока нагрузка Р
на подшипник не превзойдет некоторого
значения Р0, изменений формы контактирующих
поверхностей не наблюдается, если не считать
пластического смятия части микронеровностей
и уноса отшелушившихся их фрагментов. При
Р> Р0 появляются пластические деформации и
по мере увеличения числа циклов контактного
нагружения происходит их накопление. В
результате накопления остаточных деформаций
форма контактирующих поверхностей может
претерпевать существенные изменения [3, 9,
10], которые для высокоточных приборов и
механизмов могут быть недопустимыми.
Если неподвижный подшипник
подвергается действию постоянной или ударной
нагрузки Р, равной статической
грузоподъемности С0, то у колец и тел качения возникает
остаточная деформация, приблизительно равная
0,0001 диаметра тела качения. Такие же
деформации образуются при ударной нагрузке на
медленно вращающийся подшипник.
Повреждение рабочих поверхностей при последующем
вращении вызывают вибрацию, что может
оказаться недопустимым. У тонкостенных колец
подшипников увеличение нагрузки до
значения Р] может вызвать развитие пластической
деформации по всей толщине и при качении
диаметр кольца будет увеличиваться. У
внутренних колец это приведет к изменению
посадки, в результате нарушится нормальная работа
подшипника вплоть до его заклинивания.
При Р £ Р\ может произойти разрушение
подшипника: в результате пластических
деформаций в зоне между дорожкой качения и
противоположной поверхностью кольца
образуются напряжения сжатия, которые
уравновешиваются напряжениями растяжения у бор-
7>*
мк
а)
\
т.
ъ
ЯА
777,
Як
TZZZn
б)
п
ЙШ ШМ
в)
г)
Рис. 10.23. Эпюры давлений и контактные площадки при контакте шариков с желобами колец
различного профиля


ПРОЧНОСТНЫЕ РАСЧЕТЫ ПОДШИПНИКОВ
523
тов; закаленные на высокую твердость
углеродистые стали разрушаются при относительно
малых деформациях растяжения. У
толстостенных колец или у вала совмещенной опоры
с дорожкой качения раскатка не происходит и
пластические деформации не вызывают
разрушения неусталостного характера. Однако при
значении Р*, равного предельной контактной
нагрузке, в зоне контакта появляются
чрезмерные пластические деформации и подшипник
становится неработоспособным.
Эти особенности работы подшипников
при различных нагрузках приводят к
целесообразности выполнения следующих расчетов по
определению:
нагрузки Р0, при превышении которой
появляется пластическая (остаточная)
деформация, для подшипников высокоточных
приборов и механизмов;
статической грузоподъемности С0 для
подшипников с нестандартным отношением
радиуса желоба к диаметру шарика,
подвергающихся действию статической нагрузки при
отсутствии вращения или ударной нагрузки
при медленном вращении (или его отсутствии);
нагрузки Р\ для тонкостенных колец,
вызывающей их раскатку;
предельной контактной нагрузки Р* для
тяжелонагруженных деталей подшипников или
совмещенных опор, выполняющих функцию
одного из колец. Этот расчет следует
выполнять в случае, если деталь имеет существенно
меньшую твердость, чем кольца и тела качения
стандартных подшипников.
Расчет нагрузки, вызывающей
появление остаточных деформаций. В соответствии
с теорией предельного равновесия [1] при
расчете на основе использования модели идеально
упругого материала получают нижнюю оценку
нагрузки Р0, а на основе жесткопластического
материала - точное решение (в теоретическом
смысле).
Нижнеоценочное решение получим из
условия непревышения касательными
напряжениями пластической постоянной к = 0,5о0
согласно критерию текучести Треска - Сен-
Венана (где а0 - напряжение текучести,
соответствующее началу появления пластических
деформаций при испытаниях на одноосное
растяжение или сжатие).
Для круговой формы площадки контакта
tmax= 0,31 о* тах [Ю]. Подставив ттах = к = 0,5а0,
получим максимальное нормальное
напряжение, соответствующее нижней оценке Р0:
агтах=1,613а0 A0.4)
или среднее нормальное контактное
напряжение
аср = 2агтах/3 = 1,075а0.
Для контакта на полоске ттах =
= 0,304а, тах, отсюда
<*гишк = Ь645а0,
^cP=^rmax/4 = l,292a0. A0.5)
Зависимости для нижней оценки
максимальных сил на одно тело качения подшипника
качения Роь превышение которых может
привести к появлению пластических деформаций,
можно получить, подставив A0.4) или A0.5) в
соответствующие формулы теории упругости.
Так, для точечного контакта
сгтах = 1,613с0 = паф,5(^/цJР01/п .
Отсюда
P01=86,74(n/IpJaJ/^. A0.6)
В частности, для контакта шара
диаметром D с плоскостью
/>01=5,42D2nV0.
Аналогично для линейного контакта двух
цилиндров диаметрами D и d длиной L: о. тлх =
= l,645a0 = 0,1979(P0l /L)m {(d±D) I (r\dD)}m,
откуда
Pol =4,25na2>L</D/(</±D). (Ю.7)
Знак " + " ставится при контакте выпуклых тел,
а "-" - тел с выпуклой и вогнутой
цилиндрическими поверхностями.
Для контакта цилиндра диаметром D и
длиной L с плоской деталью Р0] =4,25r|LDa.
Пример 10.1. Найти нижнюю оценку силы Р0>
превышение которой может вызвать пластические
деформации во внутреннем кольце подшипника 307
Диаметр шариков Dw = 14,288 мм, число шариков
z = 7, радиус желоба К = 7,36 мм, радиус кольца по
дну желоба R\ =21,65 мм, материал шарика и кольца
сталь ШХ15, твердость 62 . 65 HRC.
В соответствии с методикой, приведенной в
разд. 5.3, определяем значения главных кривизн
сопряженных поверхностей: для шара рц = pj2 =
= 2 / 14,288 = 0,14 мм*1; для кольца р2\ = -1 / 7,36 =
= -0,1359 мм*1, р22 = 1 /21,65 = 0,0462 мм'1. Их сумма


524 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
Sp = р,, + р12 + р21 + р22 = 2 • 0,14-0,1359 +
+ 0,0462 = 0,1903 мм'1.
Для определения коэффициента л0,
учитывающего кривизны поверхностей контактирующих
тел, находим значение 0: 0 = {(pn + p2i) -
- (Р12 + Р22)} / £р s {@,14 - 0,1359) - @,14 +
+ 0,0462)} / 0,1903 = -0,957. Для этого значения 0 по
табл. 5.1 находим па = 0,595.
Находим коэффициент, учитывающий упругие
характеристики. Для стали ц = 0,3, Е = 21,08 х
х 104 Н/мм2, тогда л = 2A - ц2) / Е = 2A - 0,32) /
B1,08 • 104) = 0,863 • Ю-5 мм2/Н. В табл. 4.8 для стали
ШХ15 с твердостью 62 ... 66 HRC находим значение
а0 = 1050 МПа. Учитывая разброс данных (для
Go среднее квадратическое отклонение S =
= 175 МПа), найдем, что с 95 %-ной надежностью
а0>а0- UPS = 1050 - 1,645 • 175 = 762 МПа (где
Up - квантиль нормального распределения).
Подставив эти данные в формулу A0.6),
получим
Ли = 86,74@,863 • 10-5/0,1903J7623/0,5953 = 373 Н.
Нижнюю оценку нагрузки на весь подшипник,
превышение которой может вызвать появление
пластических деформаций, определяем, используя формулу
E.2): />о = Лн г 15 = 373 • 7 / 5 = 521 Н.
Пример 10.2. Найти нижнюю оценку силы,
превышение которой может вызвать пластические
деформации во внутреннем кольце радиального
однорядного роликоподшипника 32121. Диаметр
дорожки качения кольца d\ = 119,5 мм, диаметр
роликов Dw~ 13 мм, эффективная длина ролика (за
вычетом фасок) L = 10 мм, число роликов z = 24,
материал кольца и роликов - сталь ШХ15, твердость
62... 66 HRC.
Сумма главных кривизн Ip=B/D^) + B1 d\) -
= B /13) + B /119,5) = 0,1707 мм*1. Из предыдущего
примера Г| = 0,863 • 10*5 мм2/Н, а0 > 762 МПа.
Подставив эти данные в формулу A0.7), получим
Ли =4,25 • 0,863 • Ю-5 • 10 • 7622 • 13 • 119,5/A3 +
+ 119,5) = 2510 Н.
Нижнюю оценку нагрузки на весь подшипник,
превышение которой может вызвать появление
пластических деформаций, определяем, используя
формулу E.2): P0 = P0lz/5 = 2510 • 24 / 5 = 12100 Н.
Расчет нагрузки, превышение которой
вызывает появление остаточных
деформаций, при использовании модели идеального
жесткопластического материала. В
прочностных расчетах модель идеального
жесткопластического материала применяется тогда, когда
упругие деформации не представляют
интереса. Как показали эксперименты [17], при
наличии остаточной деформации, но при нагрузках,
не превышающих предельное Р*9 ширина
площадки контакта и давление с хорошим
приближением могут быть определены с помощью
зависимостей для идеально упругого
материала. Учитывая это, совместными решениями
уравнений теории упругости и пластичности
получены расчетные формулы для определения
нагрузки Р0> превышение которой приводит к
появлению остаточных деформаций.
Для плоской деформации при контакте
двух цилиндров из идеально упругого
материала
аср=0,626(/>/Lr\)U2{(d + D)/dD}]/2.
При пластическом деформировании цилиндров
из идеального жесткопластического материала
в случае, если поверхности гладкие, и при
наличии смазки
аср = 2,57-2*.
Совместное решение этих уравнений дает
формулы, по которым можно рассчитать
нагрузку, вызывающую пластическую
деформацию в роликах и кольцах:
Р0] = 16,82лLBkJdxDwl(dx±Dw), A0.8)
где d\ - диаметр дорожки качения кольца;
Dw - диаметр ролика; L - эффективная длина
ролика (за вычетом ширины фасок). Знак и+"
следует применять при контакте ролика с
внутренним кольцом, а знак "-" - с наружным.
Аналогично получены формулы для
контакта шарика с желобом кольца:
Р01=1180л2B*)Ч3(£рГ2 (Ю.9)
и шарика с плоской деталью:
/>01=100,4Л2/йB*K.
Пример 10.Э. Определить нагрузку на
подшипник 307, превышение которой вызывает
появление остаточной деформации (данные см. пример 10.1)
Из A0.9) имеем
Р0] = 1180 • 0,8632 • Ю-10 • 7623 • 0,595° • 0,1905*2 =
= 5260 Н.
Нагрузка на весь подшипник Р0 = Р0\ z I 5 =
= 5230-7/5 = 7200 Н.
Сравнивая с нижнеоценочным результатом,
можно видеть, что допустимая нагрузка на
подшипник в 7200 /510— 14 раз больше (статическая
грузоподъемность этого подшипника 18000 Н).


ПРОЧНОСТНЫЕ РАСЧЕТЫ ПОДШИПНИКОВ
525
Пример 10.4. Определить нагрузку на
роликовый подшипник 32121, превышение которой может
вызвать остаточную деформацию (см. пример 10.2).
Из A0.8) получим нагрузку на один ролик
Ли = 16,82 • 0,863 • Ю-5 • 10 • 7622 • 119,5 х
х 13/A19,5+13) = 9850 Н
Нагрузка на весь подшипник Р0 = Р0\ • 7 / 5 =
= 9850 • 24 / 5 = 47280 Н. По сравнению с нижней
оценкой она в 47280 /12100 = 3,9 раза больше
(статическая грузоподъемность подшипника равна 72500 Н).
Как видно, нижнеоценочное решение дает
существенно заниженный результат по сравнению с точным
(в теоретическом смысле) решением.
В приведенных примерах расчетным
значениям P0h полученным на основе модели же-
сткопластического материала, соответствуют
средние нормальные контактные напряжения
для шарикового подшипника 307 аср =
= 1956 МПа, а для роликового подшипника
32121 аср = 2473 МПа. Если предположить
распределение давлений по пятну контакта
близким герцевскому, то приведенным
средним контактным напряжениям будут
соответствовать следующие значения максимальных
контактных нормальных напряжений: для
шарикового подшипника а,тах = 1,5оср =
= 1,5 • 1956 = 2935 МПа, для роликового
подшипника ar max = 4аср / я = 4 • 2473 / п =
= 3150 МПа. Эти данные хорошо согласуются с
результатами экспериментальных
исследований, проведенных А.В. Орловым и СВ. Пи-
негиным [9], в соответствии с которыми
остаточные деформации в подшипниковой стали
ШХ15 наблюдались при azmax > 3000 МПа.
Таким образом, определение нагрузки,
превышение которой приводит к появлению
остаточных деформаций, следует производить
по приведенным формулам для расчета на
основе жесткопластического материала.
Статическая грузоподъемность.
Методика определения статической
грузоподъемности стандартных подшипников приведена в
разд. 4.1.
Сила раскатки. Существующие
соотношения размеров стандартных подшипников
явились результатом проб и ошибок при
проектировании и экспериментальной проверке их
конструкций с последующим уточнением
размеров при производстве и эксплуатации в
течение многих лет. Явление раскатки у
стандартных подшипников не наблюдается.
Поэтому расчет на нагрузку, вызывающую раскатку,
целесообразно выполнять в случае, если кольца
подшипников более тонкие, чем стандартные.
Расчет заключается в следующем [18].
Если нагрузка так высока, что появляется
пластическое течение, то в зависимости от
размеров кольца область пластической
деформации разовьется или на всю его толщину
(рис. 10.24, а), или останется в поверхностном
слое (рис. 10.24, б), что характерно для
толстостенных колец. Если реализуется поле линий
скольжения (рис. 10.24, я), при котором
происходит раскатка, то удельная сила на
контактной поверхности
q/2k = -on0/2k + C/2kh9
где о„о - среднее нормальное контактное
напряжение при С = 0, С - удельная сила
сопротивления перемещения жесткой части кольца
вправо и влево от пластической области;
С = С\ + С2 + С3; С] - сопротивление изгибу
кольца; С2 - сопротивление, вызванное
трением; С3 - сопротивление удлинению кольца со
стороны торцовых участков (бортиков), на
которые не распространяется поле линий
скольжения. Значение 0,5а/Ю / к зависит от
отношения половины ширины площадки
контакта b к толщине кольца h и может быть
определено по рис. 10.25.
Значения С\ и С2, отнесенные к 2kh,
пренебрежимо малы по сравнению с q I 2k и в
расчете могут не приниматься во внимание.
Значение С3 можно приближенно подсчитать,
приняв следующие допущения. Напряженно-
деформированное состояние части кольца,
примыкающее к контактной поверхности,
вдоль ее длины / однородно и соответствует
полю линий скольжения, показанному на
рис. 10.24, а. Сила от напряжений сжатия
(в области, обозначенной на рис. 10.26 знаком
"-") должна быть уравновешена силами от
напряжений растяжения в торцовых участках
(обозначенныхзнаками "+"). Поэтому в момент
наступления раскатки удельная сила
сопротивления С « С3 = (В - l)ha01/, где а0 -
напряжение растяжения, соответствующее появлению
первых признаков пластической деформации.
Таким образом, удельная сила,
соответствующая началу раскатки,
q/2k = -G„Q/2k + {(B-l)/l}a0/2k. A0.10)
Используя критерий Треска - Сен-Вена-
на, следует принять 2к = -<j0-
Если кольцо толстостенное, то поле
линий скольжения будет таким, как на
рис. 7.24, б. Для него
^/2^ = 1 + 71/2 = 2,57. A0.11)


526 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
а) б)
Рис. 10.24. Поля линий скольжения у колец разной толщины
%\ |\11 и 1111111111 и | и
ш мм
1 I А 1 1 1 1 I 1 | Г 1 1 Г I | 1 | 1 | ]
?гТ*1 1 1\1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
" 1 М\М 11111 1 М 111II11
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 III
1 II \ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
!>'! 1 !\1 1 I 1 I II 1 1 1 1 1 1 1 1 II
лп 1 1 1 1\ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
7 1111\ 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 11
1 1 I 1 1\1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II
1 III \ 11 11 1 1 1 II МММ
11 II 1 N 1 III II ММ
/^ 1 1 1 1 1 М 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
'А МММ MSJ
1 III II1 iKL МММ
1 III Ml 1 itJ Mill
МММ m[4JJJ
' 0 Ц # OfiOfi 6/i
Рис. 10.25. Зависимость нормального среднего
контактного напряжения а„о, отнесенного
к удвоенной пластической постоянной 2£,
от значения b I h при отсутствии сил
перемещения жесткой части кольца вправо и
влево от пластической области
Рис. 10.26. Нагружение подшипника
В этом случае следует принять 2к = а\ где а* -
напряжение текучести при предельной
нагрузке в поверхностном наклепанном слое;
значения а0 и а* приведены в гл. 4.
Из рассмотренных полей линий
скольжения будет реализовано то, для которого
требуется меньшая удельная сила, определяемая
формулами A0.10) и A0.11).


ПРОЧНОСТНЫЕ РАСЧЕТЫ ПОДШИПНИКОВ
527
Предельная нагрузка. Как отмечалось,
расчет на предельную нагрузку, при которой
возникают недопустимо большие пластические
деформации, выполняют только для колец (или
деталей совмещенной опоры, выполняющих
одновременно функции колец), твердость
которых меньше, чем у стандартных. Для
определения предельной нагрузки на кольца
используют формулы A0.8) и A0.9) при 2к = а*.
Пример 10.5. Определить нагрузку на
внутреннее кольцо нестандартного радиального
роликового подшипника, вызывающую изменение его
размеров (раскатку). Кольцо имеет следующие размеры:
диаметр отверстия d = ПО мм, диаметр дорожки
качения d\ - 119,5 мм, ширину В = 26 мм. Кольцо
контактирует с цилиндрическими роликами
(Dw~ 13 мм, iV= 13 мм). Эффективная длина
роликов (т.е. за вычетом ширины фасок) L = 10 мм, число
роликов z = 24, материал колец и роликов сталь
ШХ15,твердость 62 ... 66 HRC .
Значение половины ширины площадки контакта
Ь = ^4Рт\/пЫр
или
b = &Px)/n2bLlp = *qr\/(iiLp). A0.12)
Для стали ШХ15 х\ = 0,863 • 10*5 мм2/Н. Сумма
главных кривизн 1р = B / Dw) + B / d\) = B / 13) +
+ B / 119,5) = 0,1707 мм*1. Подставив эти значения в
A0 12), получим
Ь = Ц 0,863 • 10/ я 0,1707 =1,29- 10 q.
Значение b зависит от неизвестного q.
Применим метод последовательных приближений,
первоначально задаваясь любым предполагаемым
значением qy например q = 6000 МПа. Тогда b = 1,29 • 10 х
х 6000 = 0,775 мм.
Толщина кольца h = (d\ - d) I 2 - A19,5 -
- 110) / 2 = 4,75 мм, значит b I h = 0,775 / 4,75 =
= 0,172. Из рис. 10.25 для полученного отношения
b I h находим a/j0 / 2к = 2,1. Подставив эти данные в
A0.10), имеем q 12к = 2,1 + B6 - 10) /10 = 3,7. Тогда
q = 3,7 • 1050 = 3890 МПа, для стали ШХ15 2к = а0 =
= 1050 МПа. Для этого значения q имеем b =
= 1,29 • 10 • 3890 = 0,505 мм, b I h = 0,505 / 4,75 =
= 0,106. Тогда по рис. 10.25 а/Ю / 2к = 2,65 uql2k =
= 2,65 + 1,6 = 4,25; q = 4,25 • 1050 = 4460 МПа;
b = 1,29 • 10"* • 4460 = 0,575 мм, b I h = 0,575 / 4,75 =
= 0,121.
По рис. 10.25 а/Ю / 2к = 2,5, тогда q I 2k =
= 2,5 + 1,6 = 4,1, q = 4,1 1050 = 4300 МПа; b =
= 1,29 • Ю-4 • 4300 = 0,555 мм, b I h = 0,555 / 4,75 =
= 0,117. По рис. 10 25 а/Ю / 2к = 2,55, тогда q I 2k =
= 2,55 + 1,6 = 4,15; q = 4,15 • 1050 = 4350 МПа. Этот
результат мало отличается от предыдущего и может
быть принят как окончательный.
Предельную контактную нагрузку подсчитаем
по формуле A0.11), приняв в соответствии 2к = a =
= 2250 МПа. Тогда q = 2,57 • 2250 = 5770 МПа.
Таким образом, раскатка наступает при нагрузке,
меньшей контактной предельной, q = 4350 МПа.
Нагрузка на ролик Рх = 2qbl = 2 • 4350 • 0,555 • 10 =
= 48250 Н, а на весь подшипник Р = P\Z / 5 =
= 48250 • 24 / 5 = 232000 Н. Статическая
грузоподъемность подшипника 32121 с такими же
роликами и диаметром дорожки качения С0 = 137000 Н.
Пример 10.6. Определить предельную
контактную нагрузку на вал, выполняющий
одновременно функцию внутреннего кольца однорядного
роликового подшипника 32121. Материал вала -
сталь 45ХН, твердость не менее 45 HRC, диаметр
дорожки качения у вала d\ = 119,5 мм, диаметр
роликов Dw~ 13 мм, длина роликов Lw~ 13 мм,
эффективная их длина (за вычетом ширины фасок)
L = 10 мм, число роликов z = 24.
По рис. 4.8 находим, что напряжение
текучести для стали с указанной твердостью a = 2к =
= 1250 МПа Подставив данные в A0.8), получим
предельную нагрузку на один ролик
Р* = 16,82- 0,863 1 О*5 • 12502 10 13 119,5/A3 +
+ 119,5) = 26593 Н,
а на весь подшипник
Р* = P*z/5 = 26593 • 24/5 = 127647 Н.
Статическая грузоподъемность стандартного
подшипника С0 = 137000 Н
Глубина упрочненного слоя. Ниже
приведены рекомендации по назначению глубины
упрочненного слоя, создаваемого с целью
повышения контактной долговечности колец и
тел качения подшипников, а также других
деталей машин, работающих в таких же
условиях. Появлению усталостных трещин
предшествуют пластические деформации в
микрообъемах с какими-либо неоднородностями
материала или дефектами. Пластические сдвиги
появляются по границам или внутри
пластической области, примыкающей к контактной
поверхности, размеры которой близки к
полученным теоретически.
Измерения глубины лунок усталостного
выкрашивания у колец и тел качения, а также
образцов металла, испытанных на контактную
выносливость, показали [19], что в 99 %
случаев она была в пределах глубины пластической
области теоретического решения. Остальные
превосходили ее несущественно.
Максимальная глубина пластической области
теоретического решения h = V26, где b - половина ши-


528 Глава 10. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ РАЗМЕРОВ ДЕТАЛЕЙ ПОДШИПНИКОВ
рины площадки контакта, измеренной в
направлении качения. Исследования показали
также [16], что если у образцов из
цементуемых подшипниковых сталей глубина 8
упрочненного цементацией слоя менее V26, то их
контактная долговечность в несколько раз
ниже, чем у образцов с 5 > V26. Таким образом,
у цементуемых подшипниковых сталей
глубина упрочненного слоя должна быть несколько
большей
Значение b определяется по формулам
теории упругости. Например, решая совместно
E.16) и E.17) относительно нагрузки Р,
получим для радиальных шариковых подшипников
6 = яагтахЛBрГ,Лв/«0, A0.13)
где 1р = 4 / Dw ± 2 I dx - 1 / #ж; Dw- диаметр
шарика; dx - диаметр дорожки качения ("+" для
внутреннего кольца и "-" для наружного); /?ж -
радиус желоба.
Для нагрузок, не превышающих
статической фу зо подъем ности, можно принять
®z max = 4200 МПа. Для стальных колец и тел
качения г| = 0,863 • 10 мм2/Н. Подставив эти
значения в A0.13), получим
6 = 0,114AрГЧ/ло.
Тогда минимально необходимая глубина
упрочненного слоя
6>л/26=0,161Aр)-1лв/ло.
В грубо ориентировочных расчетах можно
принять а > 0,065Dh/. Аналогично для
роликовых радиальных подшипников, решая
совместно E.20) и E.21) относительно нагрузки Рщ
имеем
b = r\<52m,xDwdJ(d,±Dw), A0.14)
где d\ - диаметр дорожки качения наружного
("-") или внутреннего ("+") кольца; Dw -
диаметр тела качения (у конического ролика
максимальный). Роликовые подшипники крайне редко
работают при нагрузках, достигающих
(кратковременно) значений статической
грузоподъемности. Статическая грузоподъемность роликовых
подшипников определяется исходя из
максимального герцевского нормального контактного
напряжения а, тах = 4000 МПа. Подставив в
A0.14) о, тах, а также ц = 0,863 • 10 мм2/Н для
пары сталь-сталь, найдем
b = 3A52\0-2DiVd]/(d]±Dw);
8 > fib = 4,88-\<T2Dwdx/(«/, ±DW).
В грубо ориентировочных расчетах можно
принять 8 > 0,055D^.
Аналогично можно получить формулы
для расчета глубины упрочненного слоя у
колец и тел качения подшипников других
конструкций.
Приведенная методика расчета глубины
упрочненного слоя применима для деталей из
сталей, у которых после окончательной
термообработки твердость под упрочненным слоем
не менее 36 HRC (как у цементуемых
подшипниковых сталей). Если у деталей
предполагается меньшая твердость сердцевины, то глубину
упрочненного слоя необходимо увеличить в
1,5-2 раза.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Клюшников В.Д. Математическая
теория пластичности. М.: Московский
университет, 1979.208 с.
2. Кубинек М. Некоторые новые
направления в конструктивном улучшении
подшипников качения // Тр. ВНИПП. 1963. № 4.
С. 94-104.
3. Нестеров В.М., Орлов А.В., Чермен-
ский О.Н. Влияние уровня нагрузки, твердости
материала и циклов нагружения на
формоизменение и прирабатываемость рабочих
поверхностей при обкатывании //
Машиноведение. 1975. №3. С. 102-108.
4. Орлов А.В. Опоры качения с
поверхностями оптимизированной формы, их расчет и
технология изготовления / Триботехника. Т. 2.
М.: Машиностроение, 1990. С. 391 -411.
5. Орлов А.В. Опоры качения с
поверхностями сложной формы. М.: Наука, 1983.
126 с.
6. Орлов А.В. Определение формы
поверхностей качения, обеспечивающей
заданный закон распределения давления //
Машиноведение. 1986. № 1. С. 90 - 99.
7. Орлов А.В. Оптимизация рабочих
поверхностей опор качения. М.: Наука, 1973.
84 с.


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
529
8. Орлов А.В. Повышение
долговечности консольных зубчатых передач // Вестник
машиностроения. 1959. № 1. С. 18 - 19.
9. Орлов А.В., Пинегин СВ.
Остаточные деформации при контактном нагружении.
М.: Наука, 1971.62 с.
10. Пинегин СВ. Контактная прочность
и сопротивление качению. М.:
Машиностроение, 1969.243 с.
И. Родзевич Н.В. Выбор и расчет
оптимальной образующей тел качения для
роликоподшипников // Машиноведение. 1970. № 4.
С. 83-90.
12. Сидоров П.Н. Роликоподшипники
повышенной грузоподъемности //
Подшипниковая промышленность. Специнформцентр
НПО ВНИППа, 1969. Вып. 3. С. 8 - 9.
13. Спицына И.Н. Расчет контактных
давлений и деформаций для роликов
различного профиля // Машиноведение. № 6. 1989.
С. 34-37.
14. Федотов Н.Н. Повышение качества
радиально-упорных шариковых подшипников //
Совершенствование конструкций и методов
расчета подшипников качения.
Специнформцентр НПО ВНИПП. 1987. № 4. С. 23 - 37.
15. Федотов Н.Н., Заппаров К.И.
Повышение грузоподъемности цилиндрических
роликоподшипников // Подшипниковая
промышленность. НИИНАвтопром. 1978. Вып. 4.
С. 1 - 5.
16. Черменский О.Н. Влияние глубины
упрочненного слоя на контактную
долговечность // Проблемы машиностроения и
надежности машин. 1992. С. 51-53.
17. Черменский О.Н. Определение
несущей способности плоской опоры из
закаленной стали при контакте с жестким цилиндром
и шаром // Машиноведение. 1976. № 4.
С. 77-80.
18. Черменский О.Н. Предельная
нагрузка при контакте кольца с жестким
цилиндром // Машиноведение. 1984. № 5. С. 81 - 83.
19. Черменский О.Н. Приближенная
модель области пластических сдвигов перед
образованием питтинга у деталей подшипников
качения // Машиноведение. 1977. № 4.
С. 110-115.
20. Von Bredov. Optimierte Microgeomet-
rie bei modernen Zilinderrollenlagern // VDI - Z.
Bd. 128 A986) No 12. S. 485 - 488.


А©
1
4*
О
ON
р
—
о
о
со
о
о
со
со
ко
ко
©
ON
ю
гг
ко
ON
ON
о
to
0
0
.
Со
оо
, .
О
О
со"
0
l
4*
о
ON
р
о
о
, ■
~
оо
vO
•О
оо
со
| 11/32 |
■
ON
го
о
4*
О
ON
0
ю
^л
со
СО
ON
ON
73"
00
СЛ
^i
СЛ
00
4*
p
ON
0
vO
У
0
0
*£
00
1
to
0
4b
0
ON
0
m~
0
0
to
0
4b
-J
ON
73"
ON
"vO
00
00
^*
ON
4b
0
ON
p
8
00
p
0
Ю
CO
00
-J -O
vO СЛ
CO 4b
ОС —
19/64
5/16
to to
p p
4ь 4ь
О О
ON ON
О О
—
О
О
to —
0 -0
ON ON
4ь СЛ
OO ON
ел 00
to to
ON СЛ
— 4*.
vO
4*
e
to
ON tO
0 0
4ь
О
ON
О
8
*0 ON
У J-1
Ъо со
CO ^
ON VO
*o
£
CO
Ю
to
p
4ь
О
ON
О
—
О
О
~~zr
СЛ
0
ON
ON
-O
73"
СЛ
1
ON
0
£
"tO
СЛ
On
-O
1
Ю
О
4ь
О
ON
О
_~
О
О
~zr
4*
^1
s
73"
CO
00
to
~
СЛ
^«.
On
ON
p
_~
О
О
СЛ
У
СЛ
00
ON
СЛ
1
to
p
4*
О
ON
0
~ZT
CO
00
00
СЛ
To"
CO
0
NO
to
vO
CO*
to
4*
О
ON
О
СЛ
p
to
0
to
0
0
73"
to
to
to
СЛ
*o
~^.
00
4*
0
ON
p
to
0
0
4*
СЛ
to
to
to
ON
CO
СЛ
£
to
p
4*
0
ON
0
—
0
p
_.
0
СЛ
vO
СЛ
to
73"
p
ON
CO
00
CO
^«.
ON
to
0
ON
0
CO
ON
to
^J
^1
to
0
0
2°
Ъо
4*
4*
to
СЛ
■-«.
CO
to
ON
0
_-
0
0
CO
J°
CO
to
ON СЛ
vO
СЛ
CO
15/64
to to
p p
4* 4*
0 0
ON ON
p p
»—• «~
0 0
p °
p p
00 00
O0 ON
^J -0
«~ «~
to ел
-о со
so vO
0
СЛ
CO
i^ '
4* 4*
0 0
ON ON
p °
0
0
to to
00 00
V "tO
CO CO
СЛ СЛ
to ел
СЛ
СЛ
СЛ
ON
•0
to
to
p
4*
0
On
0
_~
0
0
0
•0
0
СЛ
4>
00
00
to
СЛ
ON
to
CO
^■»
CO
to
4*
0
ON
0
to
СЛ
4ь
0
СЛ
СЛ
1
to
p
4*
0
On
0
—
0
0
0
On
O0
4*
4*
ON
to
^1
4*
ON
to
~
^«.
ON
to
0
4*
О
ON
О
to
—
VO
4*
СЛ
ON
СЛ
СЛ
vO
1 13/64 1
4*
О
p
"ел
ON
4*
^J
^1
CO
-O
|
ON
О
to
0
"tO
4*
^°
СЛ
1 .
0
0
ON
ON
ON
NO
to
^«.
CO
to
4*
О
ON
О
, .
vO
О
СЛ
to
ON
СЛ
1
, ■
p
to
0
4ь
О
ON
О
О
СЛ
4*
NO
4*
ON
ON
1
4*
О
ON
О
О
О
, .
a\
Ъо
СЛ
^°
СЛ
4*
-«J
ON
CO
CO
ON
to
p
4*
О
On
О
.—
О
О
О
*
4*
4*
Ю
to
СЛ
to
■
0
0
4* 4*
СЛ
1 1
to to
p p
4* 4*
О О
ON ON
О О
_
О
О
О О
CO "tO
^1 ON
4ь CO
to со
ON OO
-J 0
4ь Ю
СЛ СЛ
00 0
-0 00
СЛ —
, ■
ел чО
~-^ ~-^
00 со
to
ел 4ь
1 °
О ON
" 0
4* -
0 —
- 0
ON О
0 -
- to
0
0
1 ■ , ■
ON 4».
V "■—
ON -O
0 0
\o "vO
1 .
О
О
СЛ
1
to
0
4*
p
ON
0
, ■
CO
чО
^J
NO
CO
vO
ON
vO
СЛ
C^
to
,
p
to
0
4*
О
ON
О
О
To
СЛ
-0
со
00
NO
4ь
to
O0
O0
^
ON
to
0
4*
О
ON
О
О
О
, .
to
00
CO
CO
CO
СЛ
1
to
p
4*
0
ON
0
p
^J
ON
СЛ
ON
00
to
4*
1
4*
О
m-*
О
О
, ■
~
CO
00
00
СЛ
1 .
О
О
CO
4*
vO
4*
, .
-O
>^
CO CO
-O
СЛ
5? •
00
1 ■ 1 ■
p p
to to
0 0
4* 4*
О О
ON ON
P °
О О
CO —
to —
-J NO
c/> 0
ON NO
to to
*o
—. 1
со to ■
to
4^
О
ON
О
1 .
О
NO
vO
to to
0 0
4* 4*
P P
ON ON
О О
— to
88
00 *o
V "—
to
— 4*
4© —
J°
СЛ
1
to
p
4*
0
ON
О
_
О
О
О
О
£
to
c/>
СЛ
^J
to
vO
О
ON
l ■
СЛ
^«.
CO
to
4*
О
ON
О
О
О
ON
"vO
CO
*
to
"со
OO
~
CO
CO
to
1 .
p
to
0
4*
p
ON
0
0

СЛ
СЛ
4^
00
0
СЛ
^-
СЛ
s
to
NO
■-«.
£
4*
0
ON
0
ON
To
ON
ON
0
1 ■
0
0
to
-0
ON
, ■
ON
4*
p
ON
p
0
0
СЛ
ON
4^
*o
*o
to
1
1 ■
p
to
0
4*
О
ON
p
0
0
CO
to
NO
CO
0
CO
vO
СЛ
1
to
0
4*
p
OS
©
to
8
СЛ
V
*o
00
CO
^-
СЛ
00
00
ON
to
p
4*
0
ON
0
0
0
ON
4ь
ON
О
NO
•O
ON
О
CO
NO
CO
CO
to
to
0
4*
p
On
P
О
О
4*
СЛ
to
to
to
e-
CO
1
to
p
ON
0
0
0
0
NO
0
CO
0
-0
4*
to
0
1
to
0
4*
©
ON
©
О
©
4*
"l-
to
4*
CO
—
1
to
©
4*
©
ON
©
©
©
2
to
4^
CO
со
©
NO
NO
"vO
to
to
to
СЛ
^«.
£
4*
©
ON
©
©
©
4*
©
to
4*
NO
P P
"on "со
O0 ON
1 1
to to
p °
4*
©
© ©
© ©
© ©
— 0
to —
NO ON
Zj to
СЛ V5
©
чО ©
^g
JO JO
СЛ ~*~
to to
СЛ 0O
to
CO CO
-»>. '—.
OO ON
— ON
ON ©
4*
p
ON
©
©
©
У У
СЛ "—
СЛ tO
to со
оо to
to ^-
Шарик
s
a
0
n
0
n
H !
Э722 из стали Ш
X
мм дюйм
Диаметр
шарика D,i
Степень
точности по
ГОСТ 3722
Масса
1000 шт,
кг
Число
шариков
в 1 кг
мм дюйм
Диаметр
шарика Оц
Степень
точности по
ГОСТ 3722
Масса
1000 шт,
кг
в 1 кг
Число
шариков
О
о
н
>
и
X
ч
Е
>
S
о
03
о
со
О
И
о
ta
S
£
и
И
Я
^
s
ь
о
й
Л
ние
£ -


- *> ^ ON J*
" V-Л VO 1,4 -J
Zl N> w J*J ON
{3 v-Л OO ^ U)
la "O
2 S
U A
Ul Ы W -
"on Ъ» о о
•fc*. kj% On '-ft
ft
"^ -1-
*3 s
s в
■a 8*
й ^
2 о
<т _
T3 в
о о
стребова
в, соотв
Ч =
3 5
й сор
вующ
S Н
X 09
мент
ГОС
Н Е
<^-g
to s
1° о
1» °°
09 -1
8 оэ
- 5"
S р
■о а
^ о
33
■^ о*
2 s
11
м_
^л
-о
to
KJ%
■U
ON
^Л
U)
•U
vO
to
оо
to
го
to
to
го
и%
^Л
оо
•U
Ul
и—
to
ю
го
■U
оо
<-л
vO
о
<-л
U»
£
го
оо
■U
U)
4V»
го
vO
KJ\
to
<-и
оо
^л
<-»
KJ%
оо
«~
ON
-U
ON
о
VO
ю
го
го
ю
^л
^
^
оо
го
^—
vO
S
£
ьнь
3
н
5
X
х
ически
ч»
уел
о
CD
s
а
2
S
Я
•о
25
Z
S
ас
£
о
La
S
Р*
fa
z
о
а
о
SC
стали
z
Z
Ь
1 s<
1 Z
Диаметр
иарика D
~
1 ©
1 О —
1 с м
1 со
1 н о
1 * ю
1 -I
1 о ы £
1 —"О S
* s s
1 -» о о
1 z
1 Z
1 ^
1 о
1 S(
1 Z
1*
иаметр
рика D
~
1 ©
1 о 2
1 с м
1 со
1 НО
1 w
1 *
1 -1
1 оо | Л
1 — "О S
1 5 * S
1 ~» О О
1 CD
Г^"
V-"
Ю
4^
ON
1
, ■
£ь
О
О
<=>
ON
vO
-J
vO
u>
oo
*y»
91/
-u
О
ON
О
tO
о
ON
-u
oo
KJ\
—
о
ON
•u
1
■u
о
oo
о
ro
L»J
Ю
^J
4*.
4*
vO
/32
to
о
■£»
о
ON
о
^»
u%
о
ON
ON
^J
^J
ON
to
u>
_
00,20
о
_«
oo
oo
о
•-Л
KSt
ON
u>
KJ%
1/4
■u
о
ON
О
о
о
_
о
•-/•
vO
vy»
to
ON
О
1
—
О
О
oo
oo
^л
—
L»J
<-Л
vO
4V«
u>
15/64
-u
о
ON
о
о
о
о
оо
ON
^л
—
м~
КЛ
U)
^л
о
оо
го
—
о
о
vO
—
оо
ON
<-и
'-Л
V^l
ON
*o
/32
On
О
о
*o
о
KJ\
—
£ь
OO
U)
oo
■^
1 1/2
-u
0,60
to
to
^J
^
■u
ЧУ»
1
to
о
-u
о
ON
о
о
KJ\
■u
"—
vO
■U
ON
u>
^л
'-Л
1 1/4
ON
о
CS
to
*o
•У1
to
■U
^J
ON
u>
u>
/16
■u
о
ON
о
о
-u
^
^
to
to
KJ\
to
u>
о
1
ON
о
—
~~
oo
vO
^л
^
1
to
о
-u
о
ON
о
о
о
о
to
ON
u>
U)
oo
о
to
ro
«-Л
^
-
-u
0,60
ON
^J
OJ
^
vO
u>
vO
ON
vO
LH
/32
ro
о
-u
о
ON
о
о
to
Lf\
*o
OJ
oo
vO
—
ro
ro
ro
ro
KJ\
7/8
^
0,60
■u
<-л
—
ro
ro
ro
u>
LH
1
-u
о
о
*o
ON
LH
ON
oo
ro
vO
о
Ut
3/4
ON
0,100
ro
OO
■u
u>
V\
ro
u>
^J
u*
8/1
-u
О
ON
О
и-
о
о
о
U)
to
*о
v-Л
*о
ON
*о
£ь
ON
ГО
11/16
On
о
to
"—
VO
^
V»
ON
W
1
to
о
■£»
О
^-
о
о
о
^-
vO
О
S
v-л
ОО
^л
V»
5/8
-и
0,60
ш~
ON
-t-
ON
О
vO
to
v-Л
1
to
о
^
о
ON
о
о
о
о
о
642
.
v-ft
v-Л
*о
ON
^
to
оо
оо
91/6
ON
0,100
_~
to
оо
U)
U)
го
U)
оо
-
U)
/32
о
ON
о
о
о
KJ\
4*
, .
ОО
о
4V»
~
to
*о
1/2
^
0,60
оо
to
.
VO
to
1
to
о
-u
о
ON
о
о
о
u>
ro
vO
u>
о
u>
NO
KJ%
ro
1
ON
о
*o
~
.
■u
—
LH
oo
oo
/16
to
о
-u
о
ON
о
о
о
s
ON
о
vO
*o
ON
о
1
■u
0,60,
о
о
^
П
ro
^
u>
—
1
to
о
-u
о
ON
о
о
о
о
-u
*—
to
U)
U)
о
NO
vO
'-Л
to
Ul
3/8
^
0,60
u>
4V«
ro
oo
ro
о
u>
ON
1
to
о
о
о
о
о
ON
ON
to
•-*
о
о
о
о
vO
1
ON
о
u>
s
u>
u>
u>
1 to ^- о ^o© p\ y» jU u> ~
\Ъо \s> ^- \л "«-J ^vO "OJ 'Vj
ON *-J — *- tO OJ v-ft
NJ Lh tO vO v-Л OO О
1 1/4
1 1/16
13/8
1 13/32
17/16
1 1/2
15/8
1 11/64
OnOnOnOnOnONOnOnOn
P P P о p о p о p
~ to to to to to
о о о о о о
о о о о о о
to
°
о
u)rorotoro — — — —
rOOOONtOOOO*Ov-^U)
•*ь %\Q OJ *-J О *0 v-Л tO tO
|u> ы ро ^ ui у» и< a si
"О *•£». Ъо ^ W Vl 1ft 1й
vOONO— V^ — OO tO
|^ — — ^J ON ON U* Ut ^~
M-^OO0NU)OOO*k
Ito — о ^ -^ -qo ^
4S». On v-Л
о
ro —
ON *k I U) — | tO | OJ
^^■UtOtOtOONONON
ooooooooo
OOOOOO"
to to ro
о о о
о о о
^ 4Sk -U — —
kftw-ooooomwiu
«-"ОО — '-AOOU) — ON
OOOOOOOro-OvO-fc».—
р р р р р — j— j— to
О tO ГО »^i vO '— Ъо ^vO ^J
OvC^-U'^iv^OJON^i^
vO tO U)
z
z
дюйм
Диаметр
шарика D„
Степень
точности по
ГОСТ 3722
Масса
1000 шт,
кг
Число
шариков
в 1 кг
Z
Z
дюйм
Диаметр
шарика D»
Степень
точности по
ГОСТ 3722
Масса
1000 шт,
кг
в 1 кг
Число
шариков
§


оо
£
0,549
о
го
о
1,220
ON
to
0,261
о
оо
1,100
оо
оо
3,57
ON
о
0,219
о
to
0,735
la
о
4,13
ON
ON
0,130
о
о
0,600
v-л
to
LA
3,44
LA
О
0,152
оо
to
LA
0,981
4*
to
oo
3,36
L*
OO
0,121
oo
ON
0,627
-
-
0,810
о
S
s
с
s
X
2
s
о
z
X
о
I
n
H
о
St
я
о
Sc
n
H
»
s
oo
ON
0,627
ON
ON
2,48
00
о
150
556
oo
to
0,465
t-n
о
4,13
ON
OO
^1
ON
215
00
oo
0,308
t-n
to
3,44
ON
OO
ON
OO
192,7
7,53
42,47
1,480
t-n
t-n
2,04
ON
OO
ON
О
170,0
Xa
7,5
0,254
E
to
oo
3,36
ON
о
59,4
130,9
^1
to
О
0,604
It
to
о
2,38
О
49,4
75,62
^i
-j
0,510 i
4^
£
1,66
4*
to
41,4
44,72
^i
о
963*0
U)
oo
3,96
ON
L*J
ON
28,30
6,5
~
0,285
5*31
to
to
2,10
ON
35,4
28,09
6,5
vO
0,230
to
oo
/.5*1
L*J
to
to
19,90
6,5
6,5
0,166
to
ON
V
о
1>J
о
16,30
ON
to
0,261
to
to
1,04
l^>
о
29,4
16,20
ON
5*6
0,187
-
<-*
1,10
to
oo
to
oo
13,30
ON
00
0,178
-
~
0,810
25,4
4*
О
15,80
ON
ON
0,130
о
о
1,840
to
to
9,50
5,5
VO
0,167
о
to
1,530
to
4*
to
4*
8,40
Lft
О
0,152
о
to
о
1,220
to
4*>
23,4
53*8
Lft
OO
0,121
о
£
058*0
to
to
L*>
4*
10,00
L*
t-ft
0,075
о
to
0,735
to
to
to
to
6,40
4,5
12,8
0,159
о
о
009*0
to
to
09*5
4,5
5,5
0,068
NO
S
089*0
to
о
to
о
4,85
4*
to
0,118
NO
to
565*0
3
to
oo
6,10
4*>
OO
0,078
NO
NO
0,440
oo
to
ON
5,10
4*>
ON
850*0
oo
to
0,981
oo
oo
3,57
OJ
<-*
0,0272
oo
to
о
0,784
ON
4*
^1
7,41
"8
§
s
s
s
s
X
fa
■o
X
X
n
X
й
X
E
X
° 2
H 03
n § 8
A |' S
f i— I I I
к I
T 1 J J
L_A_J
о
о
*o
H
>
2
W
X
H
с
s
Sa
s
X
fca
s
СКИ
X
о
ь
s
Я
О
03
я
•о
SB
ы
1
s
О
00
о
8
днь
1ЕДЕ
н
5
СИ


СВОБОДНЫЕ ДЕТАЛИ
533
СОРТАМЕНТ ИГОЛЬЧАТЫХ РОЛИКОВ
Dn
и
'
([
А
и
Масса 100 шт,
кг
*<
п
1
j
f
i
Dn
In
Масса 100 шт.
кг
Ролики игольчатые из стали ШХ
1,5
1,5
1,6
1,6
1,6
1,6
1,9
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
6,8
13,8
8,8
9,35
11,8
15,4
24,5
5,8
7,8
9,8
11,8
13,8
15,8
17,8
19,8
23,8
9,8
11,8
13,8
15,8
17,8
0,0095
0,021
0,014
0,014
0,019
0,024
0,054
0,014
0,019
0,024
0,029
0,034
0,039
0,045
0,049
0,058
0,038
0,045
0,053
0,061
0,069
1
1 2'5
2,5
2,5
3
3
з
3
3
3
3
3
3,5
4
4
4
5
5
5
5
5
6
6,5
19,8
23,8
26,8
11,5
13,8
15,8
17,8
19,8
21,8
23,8
29,8
29,8
33,8
34,8
39,8
29,8
33
43,8
44,8
49,8
59,8
59,8
0,075
0,092
0,104
0,064
0,076
0,087
0,099
0,110
0,122
0,132
0,162
0,225
0,325
0,345
0,390
0,462
0,508
0,675
0,694
0,750
1,325
1,56
Ролики игольчатые из коррозионно-стойкой стали
1,6
1,6
3
2
3
8,8
17,8
7,8
11,8
15,8
0,014
0,028
0,019
0,039
0,039
2,5
3
3
8
15,8
19,8
23,8
44,8
0,061
0,110
0,132
0,694


Приложение 2
СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
ШАРИКОВЫХ И РОЛИКОВЫХ ПОДШИПНИКОВ
1. Заводы-изготовители подшипников России и стран СНГ (ГПЗ)
Номер
завода ГПЗ
(шифр)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
Наименование
ОАО "Московский подшипник", 109088, г. Москва, ул. Шарикоподшипниковская,
13 (тел. @95) 276-47-78; факс @95) 274-12-44)
АО "Шаболовский подшипниковый завод", 113162, г. Москва, ул. Шаболовка, 31
(тел. @95) 236-60-47)
ОАО "Саратовский подшипниковый завод", 410039, г. Саратов, просп.
Энтузиастов, 64-А (тел. (845-2) 42-18-52; факс (845-2) 42-08-44)
АО "СПК "Шар", 443013, г. Самара, ГСП-7, Московское шоссе (тел. (8462)
38-72-04; факс 36-38-44)
АООТ "РОЛТОМ", 634006, г. Томск, Северный городок, 9 (тел. C82-2) 78-19-15;
факс C82-2) 75-19-40)
ТОО "Уральский подшипниковый завод", 620075, г. Екатеринбург, ул. Шарташ-
ская, 13 (тел. C432) 55-16-50; факс C432) 55-35-27)
7 ГПЗ, Азербайджан
АО "Харьковский подшипниковый завод", Украина
АО "Самарский подшипниковый завод", 443008, г. Самара, ул. Калинина,
ст. Безымянка, 8 (тел. (8402) 58-04-63; факс (8402) 25-88-11)
АО "Десятый подшипниковый завод", 344071, г. Ростов-на-Дону, ул. Пескова, 1
(тел. (8632) 22-69-67; факс (8632) 22-14-84)
Арендное предприятие "Минский подшипниковый завод" (АП МПЗ), Беларусь
Производственное арендное объединение "Гомельский подшипниковый завод",
Беларусь
АООТ "Ижевский подшипниковый завод" (ИПЗ), 426008, г. Ижевск, ул.
Удмуртская, 304 (тел. C412) 23-02-06)
АООТ "Прокопьевский подшипниковый завод-14", 653012, г. Прокопьевск
Кемеровской обл., ул. Проектная, 16 (тел. C844) 2-89-00)
АО "Волжский подшипниковый завод-15", 404112, г. Волжский-12 Волгоградской
обл. (тел. (84459) 2-16-20; факс (84459) 25-46-67)
АО "Степногорский подшипниковый завод", Казахстан
ОАО "Гниваньский подшипниковый завод", Украина
ОАО "Винницкий подшипниковый завод", Украина
ГПЗ-19, Узбекистан
АООТ "Двадцатый подшипниковый завод" (АПЗ-20), 305022, г. Курск, 3-я ул.
Агрегатная, 23 А (тел. @7122) 56-10-45; факс @7122) 56-07-98)
Арендное предприятие "Децима" (АПЗ-21), 129282, г. Москва, ул. Полярная, 31 А
(тел. @95) 477-25-76; факс @95) 473-66-50)


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 535
Продолжение табл. 1
Номер
завода ГПЗ
(шифр)
22
23
24
25
26
27
28
29
31
32
33
34
Наименование*
Дагестанский подшипниковый завод (ГПЗ-22), 368611, пос. Дагестанские огни
Дербентского р-на
АО "Вологодский подшипниковый завод", 160028, г. Вологда, Окружное шоссе, 13
(тел. (8172) 70-73-33; факс (8172) 23-64-43)
АО 4-й агрегатно-подшипниковый завод", 440629, г. Пенза, ул. Антонова первая,
159 (тел. (8412) 66-66-70)
ГПЗ-25, Грузия
Двадцать шестой Государственный подшипниковый завод (ГПЗ-26), Туркмения
АО "Ахунбабаевподшипник", Туркмения
ОАО "Луцкий подшипниковый завод", Украина
ГПЗ-29, 634031, г. Томск, ул. Ивановского, 4 (тел. C8222) 5-75-67)
АО "Завод приборных подшипников", 443072, г. Самара, 18 км Московского шоссе
(тел. (8462) 53-90-09, 59-48-17; факс (8462) 59-46-74)
ГПЗ-32, 426057, г. Ижевск, а/я 70 (тел. C412) 76-37-53)
Ташкентский подшипниковый завод-33, Узбекистан
ГПЗ-34, 344002, г. Ростов-на-Дону, ул. Республиканская, 100 А (тел. (8632)
56-48-32)
Для изготовителей России приведены адрес, телефон, факс.
2. Перечень основных зарубежных фирм-изготовителей подшипников качения
Название фирмы
сокращенное (русские буквы)
ADR (АДР)
Ahlberg (Альберг)
American
Andrews, AND (Эндрюс)
Asahi (Асахи)
ASK (ACK)
Barden, BAR (Барден)
ВСА (БКА)
BDS (БДС)
Bower (Боуер)
САМ (КАМ)
CBF (КБФ)
полное
Les Applications du Roulement
The Ahlberg Bearing Co.
American Co.
Andrews Bearing Co.
Asahi Seiko Co. Ltd
ASK - Kygellagerfabrik Artur Seyfert
The Barden Co.
Bearing Corp of America, Division of Federal-
Mogul-Bower Bearing Inc.
The Bower, Division of Federal-Bower Bearing
Inc.
Companie d'Application Mecaniques'
Cuscinetti Volventi SpA
Страна
Франция
США
Япония
Германия
США
Болгария
США
Франция
Италия


536 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 2
сокращенное (русские буквы)
DKF (ДКФ)
DURKOPP*1 (Дюркоп)
Fafnir, FAF (Фафнир)
FAG (ФАГ)
FBC (ФБК)
Federal, FED (Федерал)
FLT (ФЛТ)
FMC (ФМК)
GAMET, САМ (Гамет)
GMN (ГМН)
GRW (ГРВ)
Hoffman (Гофман)*2
Hoover (Гувер)
Hyatt (Хайятт)*3
IKO (ИКО)
IKS (ИКС)
INA (ИНА)
INA-NTN (ИНА-НТН)
KFA (КФА)
Коуо (Койо)
KYK (КИК)
Link Belt, L-B (Линк Белт)
Мс. Gill (Мак Гилл)
MGM (МГМ)
Miether (Мисс)
MRC (МРК)
Nachi (Нахи)
New Departure NDN
(Нью Дипарче)
Norma FAG (Норма ФАГ)
NSK (HCK)
NTN (HTH)
Название фирмы
полное
Volkbetrieb DKF
Durkoppwerke Aktiengesellschart, Bielefeld
The Fafnir Bearing Co.
FAG Kugelfischer Georg Schafer Co.
The Fafnir Bearing Co.
The Federal Bearing Co.
FLT
FMC Corporation
Garnet Products Ltd Hythe Colchester
GMN Georg Muller Kugellagerfabrik KG
Gebruder Reinfurt Wuerzenberg
The Hoffman Manufacturing Co. Ltd. Cheems-
ford. E
Hoover - NSK Ball and Bearing Co.
Hyatt Bearings, Division of General Motors
Corp.
IKO International, Inc., Nippon Thompson
Co. Ltd.
Izumoto Seyko Co. Ltd
Industriewerk Schaffler INA - Walzlager
NTN-INA Bearing Co.
Kygellager-Fabrik Arbon
Koyo Seiko Co.
Yamakei Bearing Seisakusho Ltd.
Link Belt Co.
Me. Gill Manufacturing Corp.
Magyar Gorduloesapagy Muock
Miether Machine Works Inc.
Marl in - Rockwell Corporation New York
Fujikoshi Steel Industry Co. Ltd
New Departure, Division of General Motors
Corp.
Norma FAG Bearing Co.
NSK Nippon Seiko
NTN Toyo Bearing Mtg Co., Ltd
Страна
Германия
США
Германия
Великобритания
США
Польша
США
Франция
Германия
Великобритания
США
Япония
Германия
Япония
Швейцария
Япония
США
Венгрия
США
Япония
США
Япония


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 537
Продолжение табл. 2
Название фирмы
сокращенное (русские буквы)
RBC (РБК)
RHP (РХП)
RIV (РИВ)М
RIV-SKF (РИФ-СКФ)
RMB (РМБ)
Rollway (Роллуэй)
Shafer (Шефер)
SKF (СКФ)
SNFA (СНФА)
SNR (СНР)
SRO (СРО)
Steyr (Штейр)
Timken (Тимкен)
Torrington (Торрингтон)
ZKL (ЗКЛ)
полное
RBC
Ransome Hoffman Pollard Ltd.
Riv Ofirine di Viblar Perosa Torino
RIV-SKF Bearing Co.
RBM Miniaturwalzlager AG
The Rollway Bearing Co.
SHAFER Rexnord Inc.
SKF Aktiebolaget Svenska Kullagerfabriken
SNFA Bearings Ltd.
SNR Societe Nouvelle de Roulements
Kugellargewerke J. Sehmid-Roost AG. Zurich-
Deri ikon
Steyr, Steyr-Daimler-Puch AG
The Timken Roller Bearing Co.
The Torrington Co.
KOYO ZKL
Страна
США
Великобритания
Италия
Италия - Швеция
Швейцария
США
Швеция
Франция
Швейцария
Австрия
США
Чехия, Словакия
*' Durkopp влилась в фирму FAG.
*2 Hoffman влилась в фирму RHP.
*' Hyatt влилась в фирму NDH.
*4 RIV влилась в фирму SKF.
Организации-распространители
подшипников производства
СНГ и инофирм
1. ЗАО "Сфера". Москва, 2-я ул.
Машиностроения, 27, офис 53.
Тел.: @95) 177-8701; тел./факс: @95)
177-3892. E-mail: imp@sphera.ru
2. ОПК Северо-Запад.
Санкт-Петербург, ул. Парковая, 3.
Тел.: (812) 327-9595; факс: (812)
387-3748. E-mail: opk@ubc.spb.ru
3. Представительство фирмы SKF в
России. 121069, Москва, ул. Поварская, 23,
стр.2.
Тел.: @95) 290-5960, @95) 290-5510;
факс: @95) 290-8734. E-mail: skf.moskow@
skf.com. www.skf.ru
4. ЗАО "ПромподшипникИмпорт".
Москва, ул. Азовская, 25, корп. 4, офис 23.
Тел.: @95) 782-4900; тел./факс: @95)
310-7771, 119-9888. E-mail: bearing@zmail.ru
5. ЗАО "Компания Берг". Москва,
просп. Андропова, 22/30.
Тел./факс: @95) 234-3209, 118-2992/3138/
7301. E-mail: skf@berg.com.ru
6. ЗАО "Автоштамп". Саратов, ул.
Барнаульская, 32.
Тел. (8452) 921-450, 925-646; факс:
(8452) 929-661. E-mail: avtosht@mail,saratov.ru.
www.autoshtamp.ru
7. ЗСП. Самара, ул. Мичурина, 98А.
Тел./факс: (8462) 38-7230, 38-7902.
8. ООО "Ксена". Пермь, ул. Краснова,
1, офис 434.
Тел./факс: C422) 12-2860, 20-3921,
20-3919. E-mail: xena@permonline/ru


538 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
3. Условные обозначения размерных серий диаметров и ширин подшипников
Серия диаметров
Наименование
Обозначение
ИСО
ГОСТ 3189
Серия ширин
Наименование
Обозначение
ИСО
ГОСТ 3189
Радиальные шариковые и роликовые и радиально-упорные подшипники
Сверхлегкая
Особо легкая
Легкая
Средняя
Тяжелая
7
8,9
0
1
2
3
4
0
8,9
1
7
2E)*
3F)
4
Нормальная
Широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Особо узкая
Узкая
Нормальная
Широкая
Особо широкая
Узкая
Широкая
1
1
0
1
2
3, 4, 5, 6
0
1
2
3,4
8
0
1
2
3,4
8
0
1
2
3
0
2
1
3
7
1
2
3, 4, 5, 6
7
1
2
3,4
8
0
1
(О)-
3,4
8
0
1
(О)-
3
0
2
Роликовые упорные (одинарные и двойные) подшипники
Особо легкая
Легкая
Средняя
Тяжелая
Особо тяжелая
9
1
2
3
4
5
0
1
2
3
4
5
Особо низкая
Низкая
Нормальная
Особо низкая
Низкая
Нормальная
Особо низкая
Низкая
Нормальная
Особо низкая
Низкая
Нормальная
Особо низкая
Низкая
Нормальная
Низкая
7
9
1
7
9
0
7
9
1
7
9
1
7
9
1
9
7
9
1
7
9
0
7
9
1
7
9
1
7
9
1
9


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 539
Продолжение табл. 3
Серия диаметров
Наименование
Обозначение
ИСО
ГОСТ 3189
Серия ширин
Наименование
Обозначение
ИСО
ГОСТ 3189
Однорядные конические роликоподшипники
Сверхлегкая
Особо легкая
Легкая
Средняя
9
0
2
3
9
1
2E)*
3F)*
Широкая
Особо широкая
Широкая
Особо широкая
Узкая
Широкая
Узкая
Нормальная
Широкая
2
3
2
3
0
2
0
1
2
2
3
2
3
0
(О)-
0
1
@)*
* Цифрами " и " обозначают серии диаметров, а цифрой м - серию ширин для серий диаметров
5 и 6.
Обозначение диаметров отверстий по
ГОСТ 3189 и в системе ИСО одинаковое. Для
отверстий диаметром от 1 до 9 мм и свыше
500 мм указывается номинальный диаметр.
Диаметры отверстий 0,6; 1,5; 2,5, а также 22;
28; 32; 500 мм и более отделяются от
обозначения серии диаметров дробной чертой.
Обозначения диаметров отверстий подшипника
10,12, 15 и 17 мм даны ниже.
Диаметр
отверстия
подшипникам 10 12 15 17
Обозначение.... 00 01 02 03
Обозначения диаметров 04 ... 96
определяют диаметр отверстия умножением этого
значения на 5, например: 04 • 5 = 20 мм.
В зарубежных каталогах обозначение ра-
диально-упорных роликоподшипников
соответствует стандарту ИСО 355, согласно
которому размеры подшипника определяются в
первую очередь углом контакта и
соответствующими ему сериями ширин и диаметров
(табл. 4).
Семь серий углов контакта по ИСО 355
обозначаются арабскими цифрами, семь групп
серий диаметров и пять групп серий ширин -
латинскими буквами. Серия углов 1 и серия
диаметров и ширин А являются резервными.
Обозначение типов подшипников по
ГОСТ 3189 отличается от принятого за
рубежом и определяется цифрами. Исключение
составляют игольчатые роликоподшипники
(выпуска после 1987 г.), для которых
применяется буквенное обозначение в сочетании с
размерами d х D х В (внутренний диаметр х
наружный диаметр х ширина, мм) и линейного
перемещения, а также крупногабаритные
упорно-радиальные подшипники, в которых
используется сочетание цифр и букв (ПУ -
поворотное устройство).
Знаки, обозначающие дополнительные
требования, по ГОСТ 3189 проставляют слева
и справа от основного обозначения (даны
сверху вниз в табл. 5).
Слева от основного обозначения
проставляют знаки, определяющие класс точности,
группу радиального зазора, момент трения и
категорию подшипников. Знаки располагают в
порядке перечисления - справа налево от
основного обозначения подшипника и отделяют
от него тире, например: А125-3000205, где
3000205 - основное обозначение; 5 - класс
точности; 2 - группа радиального зазора; 1 -
ряд момента трения; А - категория
подшипника.
• Знак категории в условном
обозначении подшипников не указывают для
подшипников, не отнесенных к категориям А, В и С.


540 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
4. Условные обозначения конических роликоподшипников в зависимости от угла контакта
по стандарту ИСО 355
Угол контакта
значение
*
10°... 13°52'
13°52'... 15°59'
15°59'... 18°55'
18°55'...23°
23°... 27°
27° ... 30°
обозначение серии
1
2
3
4
5
. 6
7
Серия диаметров
D
с/0'77
*
От 3,40 до 3,80
" 3,80 " 4,40
и 4,40 м 4,70
" 4,70 " 5,00
" 5,00 " 5,60
" 5,60 " 7,00
Обозначение*2
А
В
С
D
Е
F
G
Серия ширин
Т
(DdH95
*
От 0,50 до 0,68
" 0,68 " 0,80
" 0,80 " 0,88
,88 " 1,00
-
-
* Резервные серии будущего применения.
*2 Обозначения для серии диаметров и серии ширин.
Примечания. 1. Т- ширина конического роликоподшипника.
2. Пример. Обозначение подшипника по ИСО 355 2FB-015 @15 - диаметр отверстия d = 15 мм)
соответствует отечественному обозначению 7302.
5. Расположение показателей в обозначении подшипников ГПЗ (GPZ)
ГОСТ 520. Категории А, В и С: А -
класс точности 5, 4, 2, Т; В - класс
точности 0, 6Х, 6, 5; С - класс точности
8, 7, 0, 6 с дополнительными
требованиями
12М или 2М, где 12 и 2 ряды моментов
ГОСТ 21810. Ряды радиального зазора
1 ... 9. Для радиально-упорных
подшипников величины преднатяга 1, 2, 3
ГОСТ 520. 0, 6Х, 6, 5, 4, 2, Т, 7, 8
FХ для роликовых конических)
Категория
Момент трения или
ряд моментов
Радиальный зазор
Классы точности
1
1; 2; 3
1
1
Дополнительное
обозначение с
количеством
знаков
Разделительный знак - тире
1-9. Для упорных подшипников -
серия высот
00-99. Основные исполнения по
ГОСТ 3395
0-9 и буквенное для игольчатых,
комбинированных и линейного
перемещения
0-9
Один знак - от 1 до 9 мм; два знака - от
10 до 480 мм; три знака - свыше
500 мм
Серия ширин
(высот)
Конструктивное
исполнение
Тип подшипника
Серия диаметров
Диаметр отверстия
1
2
1
1
1; 2; 3
Основное
обозначение с
количеством
знаков


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 541
Б,Б1, ...;Г,П, ...;Д,Д1, ...; Е, Е1, ...;
Л, Л1, ...; Р, Р1, ...; X, XI, ...; Э, Э1, ...;
Ю,Ю1,...;Я,Я1,...;Н,Н1,...
К, К1, ... (М, Ml, ... -
модифицированный контакт)
тости, точности вращения и т.п.
Т, Т1, ..., Т5. Обозначение
температуры, при которой произведен
стабилизирующий отпуск
CI, C2, ..., С27. Вид смазочного
материала для подшипников закрытого
типа
Ш, Ш1, ..., Ш5. С возрастанием
цифрового индекса величина вибрации
уменьшается
Материал деталей
Конструктивные
изменения
технические
требования
Требования по
температуре
отпуска колец
Вид смазочного
материала
Требования по
уровню вибрации
1;2
1;2
1;2
1;2
2
1;2
Продолжение табл. 5
Дополнительное
обозначение с
количеством
знаков
Примечания: 1. Показатели по моменту трения относятся только к точным подшипникам
специального назначения. 2. Нормальный радиальный зазор не указывается: 1 - легкий; 2 - средний; 3 -
тяжелый преднатяг. 3. Класс точности 0 указывается при дополнительном ряде радиального зазора или предна-
тяга. 4. Если серия ширин обозначена знаком 0, а конструктивное исполнение 00, то они опускаются.
5. Показатели материала деталей и другие записываются только в случае отличия от основного исполнения.
6. Расположение показателей сверху - вниз соответствует их расположению в обозначении слева - направо.
• В условном обозначении
подшипников категории С, а также подшипников, не
отнесенных к категориям, имеющих величину
зазора, по нормальной группе и при отсутствии
требования по моменту трения класс
точности 0 не указывают.
• Знаки дополнительных технических
требований к подшипникам категорий А и В
обозначают в соответствии с техническими
условиями на эти подшипники и указывают
перед обозначением категории.
• В условном обозначении
подшипников с регламентированным моментом трения,
со значением зазора по нормальной группе, т.е.
не имеющий в обозначении знака зазора, на его
месте проставляется буква М, например:
AIM5-1000900, ВШО-205, В2М6-306.
• В условном обозначении
подшипников категории С знак категории не
проставляют.
• Обозначение категорий А и В
указывают:
перед знаком зазора - при отсутствии
требований по моменту трения и группе зазора,
отличной от нормальной, например: А25-204',
перед классом точности - при отсутствии
требований по моменту трения и нормальной
группе зазора, например: А5-205; при этом для
подшипников класса точности 0 в обозначении
проставляют знак ", например: ВО-205.
Для роликовых конических подшипников
категории С и подшипников, не отнесенных к
категориям, по монтажной высоте
устанавливаются нормальная и повышенная точности.
Для подшипников повышенной точности
слева от основного обозначения после знака
класса точности прославляют дополнительно
букву "У", например: 6У-7510.
Справа от основного обозначения
проставляют знаки, определяющие материалы
деталей, конструктивные изменения,
смазочный материал, требования по уровню вибрации
и специальные технические требования.
Зарубежные фирмы иногда в полное
обозначение подшипника вкладывают
максимальное количество показателей, а иногда
ограничиваются главными показателями
(классом точности и значением радиального зазора),
а для специальных подшипников указывают
материал колец и сепаратора и допускаемую
температуру отпуска.


542 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Основными системами точности
изготовления зарубежных подшипников являются
системы ИСО и AFBMA. Нормы точности
ИСО применяются в основном
западноевропейскими фирмами, а также рядом японских и
североамериканских фирм. Нормы точности
AFBMA используются в основном фирмами
США, а смешанные нормы ИСО и AFBMA -
некоторыми японскими и
западноевропейскими фирмами. В табл. 6 приведено примерное
соответствие классов точности подшипников
различных систем.
Обозначения групп радиальных зазоров,
применяемые ГПЗ, западноевропейскими,
японскими, а также некоторыми
североамериканскими фирмами, приведены в табл. 7. Для
всех типов подшипников зарубежных фирм
дополнительные ряды зазоров имеют
одинаковое обозначение - CI, C2 и т.д. Значения норм
зазора ГПЗ и зарубежных фирм незначительно
отличаются друг от друга.
В табл. 8 и 9 приведены фактические
значения радиальных зазоров однорядных
радиальных шариковых и роликовых подшипников
(включая игольчатые) с внутренним кольцом.
В табл. 10 и 11 даны обозначения и значения
радиальных зазоров, применяемых формами
Barden и NDH.
6. Классы точности подшипников различных систем
Класс точности
Нормальный
Высокий
Прецизионный

Сверхпрецизионный
Точный и
сверхточный
ИСО
0
6
5
4
2
ГОСТ 520
0
6
5
4
2
AFBMA
(примерно)
АВЕС1
АВЕСЗ
АВЕС5
АВЕС7
АВЕС9
DIN 620
Р0
Р6
Р5
Р4
Р2
Стандарт
JIS-B 1514
Р6
Р5
Р4
Р2
Примечания: 1. Фирма SKF кроме указанного обозначения по DIN 620 применяет обозначения
РА97 (класса точности по присоединительным размерам АВЕС9, класса точности вращения по АВЕС7, что
приблизительно соответствует классам точности 2 и 4), РА9 (класса точности АВЕС9), SP (класса точности
двухрядных радиальных подшипников, соответствующего классу точности 4) и UP (класса точности 2).
2. Фирма FAG применяет обозначение Р6Е для подшипников электродвигателей и Т5, Т7 и Т9 для
подшипников, изготовляемых по стандартам АВЕС5, АВЕС7 и АВЕС9.
7. Обозначения групп радиальных зазоров
Зарубежные фирмы
По ГОСТ 24810
Шариковые радиальные
однорядные
Роликовые радиальные
с короткими
цилиндрическими
роликами и игольчатые
Роликовые радиальные
сферические двухрядные
с цилиндрическими или
коническими отверстиями
С взаимозаменяемыми деталями
С1
С2
Нормальная
СЗ
С4
С5
-
6
Нормальная
7
8
9
-
6
2
3
4
1
Нормальная
3
4
5
C1NA
C2NA
NA
C3NA
C4NA
C5NA
С невзаимозаменяемыми деталями
-
-
-
-
-
-
-
5
Нормальная
7
8
9
-
-
-
-
-
-


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 543
8. Значения радиального зазора (мкм) в радиальных однорядных шарикоподшипниках
Диаметр
отверстия d> мм
2,5... 10
10... 18
18 ...24
24 ... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250... 280
С2
0... 7
0.
0..
1 ..
1 ..
2..
2..
2..
2..
2..
4..
4..
4..
.9
10
11
11
11
15
15
18
20
23
23
25
30
38
41
48
Нормальная
2... 13
3... 18
5 ... 20
5 ... 20
6 ... 23
6... 23
8...28
10... 30
12 ...36
15...41
18...48
18... 53
20 ...61
25... 71
32... 79
34... 89
40... 94
Группа
СЗ
8 ... 23
11 ...25
13...28
13...28
15...33
18... 36
23 ... 43
25 ...51
30... 58
36... 66
41 ...81
46 ...91
53... 102
63... 117
72... 127
80... 144
85... 154
С4
14 ...29
18...33
20 ... 36
23 ...41
28 ... 46
30... 51
38 ...61
46... 71
53 ... 84
61 ...97
71 ... 114
81 ... 130
91 ... 147
107... 163
116... 184
132 ...204
142 ...229
С5
20... 37
25 ... 45
28 ... 48
30... 53
40 ... 64
45 ... 73
55 ... 90
65 ... 105
75 ... 120
90... 140
105... 160
120... 180
135... 200
150 ...230
170 ...274
188 ...304
212... 334
9. Значения радиального зазора (мкм) цилиндрических роликовых и игольчатых
подшипников с внутренним кольцом
Диаметр
отверстия, мм
Группа
С1
С2
Нормальная
СЗ
С4
С5
18
18...24
24... 30
30... 40
40... 50
50... 65
65 ... 80
80... 100
100... 120
5... 15
5... 15
5... 15
5... 15
5... 18
5 ... 20
10...25
10... 30
10... 30
10.
0..
10.
0..
10.
0..
12.
0..
15.
5..
15.
5..
20.
5..
25.
10.
25.
..20
.30
..20
.30
..25
.30
..25
.35
..30
.40
..35
.45
..40
.55
..45
..60
..50
20.
10.
20.
10.
25.
10.
25.
15.
30.
20.
35.
20.
40.
25.
45.
30.
50.
.30
.40
.30
.40
.35
.45
.40
.50
.45
.55
.50
.65
.60
.75
.70
.80
.80
20.
10.
20.
10.
25.
10.
25.
15.
30.
20.
35.
20.
40.
25.
45.
30.
50.
.30
.40
.30
.40
.35
.45
.40
.50
.45
.55
.50
.65
.60
.75
.70
.80
.80
35.
25.
35.
25.
40.
30.
45.
35.
50.
40.
55.
45.
70.
55..
80..
65..
95..
..45
..55
..45
..55
..50
..65
..55
..70
..65
.75
..75
..90
..90
. 105
. 105
115
120
45.
35.
45.
35.
50.
40.
55.
45.
65.
55.
75.
65..
90..
75..
105.
90..
120.
..55
..65
..55
..65
..60
..70
..70
..80
..80
..90
..90
. 105
. ПО
125
. 125
140
. 145
10...65
35 ... 90
35 ... 90
80... 135
105... 160


544 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 9
Диаметр
отверстия, мм
Группа
С1
С2
Нормальная
СЗ
С4
С5
120... 140
140... 160
160... 180
180 ...200
200... 225
225 ... 250
250 ... 280
10... 35
10... 35
10...40
15...45
15... 50
15...50
20... 55
30.
10.
35.
15.
35.
20.
40.
25.
45.
30..
50..
40..
55..
..60
..75
..65
..80
..75
..85
..80
..95
..90
. 105
. 100
. 115
. 110
45... 125
60.
40..
65..
50..
75..
60..
80..
65..
90..
75..
100.
90..
110.
100.
.90
105
100
115
ПО
125
120
135
135
150
.150
165
. 165
. 180
60.
40..
65..
50..
75..
60..
80..
65..
90..
75..
100.
90..
ПО.
100.
.90
105
100
115
110
125
120
135
135
150
. 150
165
. 165
. 180
105... 135
90... 155
115..
100..
125..
110..
140..
125..
155..
140..
170..
155..
185..
175..
150
165
165
175
180
195
200
215
215
230
240
255
135.
115.
150.
130.
165.
150.
180.
165.
200.
180.
215.
205.
240.
.160
. 180
. 180
.195
.200
.215
.220
.235
.240
.255
.265
.280
.295
230 ...310
Примечания: 1. Группа зазоров С1 не применяется для игольчатых подшипников и не
допускает перемешивания деталей. 2. В числителе даны значения комплекта, а в знаменателе - детали. Комплект -
зазоры для подшипников в состоянии поставки. Детали - зазоры, получаемые при перемешивании деталей
подшипника.
10. Обозначения и значения радиальных
зазоров в шарикоподшипниках
фирмы Barden
11. Обозначение радиального зазора
в шарикоподшипниках фирмы NDH
Группа
зазора
(код)
1
2
3
4
5
6
' Обозначение подшипника
34-38
100-103
104-108
200-205
109-112
206-210
211-212
Диаметр отверстия, мм
4 9
10..17
20 ..40
10...25
45.60
30 ..50
55.. 60
Зазор, мкм
0...5
5...10
10...20
5...13
13...23
13...25
2,5...8
8.13
20...28
8...18
23...36
25...38
0...8
8...18
18...33
5...13
13...25
33...46
Примечания: 1 Группы 1, 3, 5 -
стандартные, группы 2, 4, 6 - специальные 2. При
радиальном зазоре 5 ... 13 мкм подшипника с двумя
защитными шайбами его обозначение 204SST3.
Обозначение
S
ZA
ZB
ZC
ZD
ZE
ZF
ZH*
Радиальный зазор
10"*, дюйм
Специальный
заз
До 2
1 ...3
2...4
3... 5
4... 6
5...8
8... И
' мкм
радиальный
ор
До 5
2,5 ... 7,6
5... 10
7,6... 13
10... 15
13 ...20
20... 28
* Для миниатюрных подшипников не
применяется.
Примечание. Обозначение зазора
указывается после основного обозначения для
стандартных колец подшипников.
В табл. 12 показано соотношение
обозначений классов точности и групп радиальных
зазоров. При классе точности 0 в обозначение
входит только группа радиального зазора и,
наоборот, при нормальной группе радиального
зазора обозначается только класс точности
подшипников.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 545
12. Соотношение обозначений классов
точности и групп радиального зазора
Группа
радиального зазора
С1
С2
Нормальная
СЗ
С4
С5
Класс точности
Р6
Р5
Р4
Обозначение классов точности и
радиального зазора
Р61
Р62
Р6
Р63
Р64
Р65
Р51
Р52
Р5
Р53
Р54
Р55
Р41
Р42
Р4
Р43
Р44
Р45
Обозначение требуемой рабочей
температуры подшипника ставится после основного
обозначения (табл. 13), за исключением
обозначения, принятого фирмой NTN, которое
указывают перед основным обозначением
через тире.
Дополнительные обозначения радиальных
однорядных шарикоподшипников, имеющих
стопорные канавки на наружных кольцах,
защитные шайбы и уплотнения и их сочетания,
приведены в табл. 14.
14. Дополнительные обозначения радиальных однорядных шарикоподшипников
с примером обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Фирма
Стопорная канавка
гпз
ASA, DKF, FAF, FAG,
IKS, INA, KFA, Nachi,
Norma FAG, NSK,
NTN, RHP, SNR,
Steyr, ZKL
Ahlberg
Стопорная канавка с
ASA, DKF, IKS, INA,
KFA, Nachi, Norma
FAG, NSK, NTN, RHP,
SNR, Steyr, ZKL
Ahiberg
BCA
FAF
FED
Дополнительное
обозначение
Пример
на наружном кольце
50
N
и
50205
6205 N
6205 KU
:о стопорным кольцом
NR 6205 NR
KU 2205 KU
L 205 L
KG 205 KG
CG 1205 CG
|
Фирма
FBC
Noover. Mc.Gill
MRC
NDN
Torrington
С одной защ
ГПЗ
ASA, DKF, FAG,
GMN, IKS, KFA,
Norma FAG, NTN,
RHP. SKF, SRO, ZKL
Ahlberg
BAR, BCA
FAF
FED
FBC
Noover
NDN
MRC
Mc.Gill
Torrington
Дополнительное
обозначение
SR
G
SG
43
T41
итной шайбой
60
z
G
S
KD
F
P
7
7
F
F
T7
Пример
6205 SR
205 G
205 SG
43205
T41205
60205
6205 Z
6205 G
205 S
205 KD
1205 F
6205 P
7205
7505
205 SF
205 F
T7205
В табл. 15 даны показатели обозначения
прецизионных радиально-упорных
шарикоподшипников основных подшипниковых фирм,
а в табл. 16 дано расположение этих
показателей в обозначении подшипников основных
фирм и примеры обозначений.
13. Обозначения требуемой рабочей
температуры подшипников
Допустимая
120
150
200
225
250
300
350
400
450
ГПЗ
_
-
..Т
..Т1
..Т2
..ТЗ
..Т4
..Т5
..Т6
Фирма
SKF
_
..so
..SI
-
..S2
..S3
..S4
-
-
DKF, FKT,
FAG, SKL
..S00
..SO
..SI
-
..S2
..S3
..S4
-
-
NTN*
TS1-
TS2-
TS3-
-
TS4-
-
-
-
-
Обозначение TS1 применяется до температуры
130°С,аТ82-до160°С
18 — 8134


546 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Подолжение табл. 14
Фирма
Дополнительное
обозначение
Пример
С двумя защитными шайбами
Фирма
Дополнительное
обозначение
Пример
То же, со стопорным кольцом
ГПЗ
ASA, DKF, FAG,
GMN, KFA, RMP,
SKF, Steyr, ZKL
Ah 1 berg
BAR, BCA
IKS, Nachi, Norma
FAG, NTN, SNR,
SRO FED
FBC
Noover
NDN
MRC
Mc.Gill
Torrington
80
2Z
GG
ss
zz
FF
PP
77
77
FF
FF
T77
С канавкой на наружном коль
защитной шайбой
ASA
FAG
IKS
INA
NTN,
SKF,
SRO,
Steyr,
ZKL
ZN
80205
6205 2Z
6205 GG
205 SS
6205 ZZ
1205 FF
6205 PP
77205
77505
205 SFF
205 FF
T 77205
>це и
6205 ZN
ГПЗ
ASA, FAG, IKS,
Nachi, NTN, SKF,
SRO, Steyr, ZKL
Ahlberg
BCA
FAF
FED
FBC
MRC
Torrington
NDN
150
ZNR
KG
SL
KDG
GF
PSR
205FG
47
47
150205
6205 ZNR
6205 KG
205 SL
205 KDG
1205GF
6205 PSR
205 SFG
T47205
47505
С двусторонним уплотнением
ГПЗ
DKF, FAG, IKS,
Koyo, КНР, SKF,
ZKL
Nachi
BCA
FAF
FED
NSK
Noover
NDM
MRC
NTN
Steyr
180
2RS
2NS
cc
KPP
RR
DD
99
99
ZZ
ЕЕ
20G
180205
6205 2 RS
6205 2 NS
205 CC
205KPP
205KPP
6205DD
99205
99505
205 ZZ
6205 ЕЕ
6205-2 G
Примечания. 1. Фирма FAG дает обозначение канавки через тире, а защитной шайбы - через точк>
2 Фирма SKF дает обозначение одной или двух защитных шайб через тире.
15. Показатели обозначения радиально-упорных шарикоподшипников основных фирм
1. Тип
подшипника
2. Серия
диаметров
ГПЗ
6
0
1
2
3
SKF
7
19
10
2
3
FAG
7
19
10
2
3
Barden
_
_
1
2
3
FAF
-
93
91
2
3
Фирма-изготовитель
GMN
_
-
60
62
-
MRC
_
19
1
2
3
NDH
-
-
1
2
3
NSK
7
-
0
2
3
NTN
TK
-
0
2
3
SNFA
-
(S)..B
X
2
3
SNR
7
19
0
2
3
RHR
7
9
0
2
3


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 547
Продолжение табл. 15
Показатели
3. Угол
контакта,0:
12/20/40
15
25
30
4. Замок на
кольце:
наружном
внутреннем
5. Материал
сепаратора:
текстолит
латунь
6. Базирование
сепаратора по
кольцу:
наружному
внутреннему
7. Класс
точности по
АВЕС ISO
5 5
7 4
9 2
(размер/точн.
вращ.)
7/9 4/2
9/7 -
8. Спаривание
подшипников
универсальное:
двух по
схеме:
О 0&
X $0
тандем 00
тандем и О
000
Фирма-изготовитель
ГПЗ
3/-/6
З..К
4
4..К
-
Еили
К
Л
-
5
4
2
2
3 |
4
8
SKF
С
АС
-
-
-
Р5
Р4
РА9
РА9/7
G
DG
DB
DF
DT
ТВТ
FAG
С
Е
В
А
ТР
MP
А
D
Р5
Р4
Т9
HG
и
K5U
Barden
D
2
Н
В
-
-
D
АВЕС9
D
DB
DF
DT
FAF
2
3
W1
W0
с
RA
R
М
ММ
FS130
FS622
SU
DU
DB
DF
DT
GMN
с
Е
S,
BNS
BNT,
SN
Т
м
А
В
Р5
Р4
UP
GU
DU
DB
DF
DT
MRC
..R
..7
-
BAKE
BRZ
-
ABEC5
ABEC7
ABEC9
DI
DU
DB
DF
DT
NDH
Оили
20
1 HO
или
H20
30
D
В
Q
V
-
5
7
9
DB
DF
DT
NSK
-/-/B
с
A5
A
-
T
M
-
P5
P4
G
DU
DB
DF
DT
DBD
NTN
0/2/-
C
7
BNT
Tl или
T2
LI
A
В
P5 или
B5
Р4или
B7
UP или
B9
G
DB
DF
DT
DBT
SNFA
1
3
Еили
SF
Уили
ED
С
L
E
1
5
05
7
07
9
09
U
DU
DD
FF
T
TD
SNR
U/H/-
c
-
LJ
G45
D
5
4 или
7
2 или
9
и
DU
DB
DF
DT
Q16
RHR
X,/D/X2
x2
X3
X4
□
R
T
LJ
A
D
EP5
EP7
EP9
EP7/9
EP9/7
U
DU
DB
DF
DT
2TB


548 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 15
Показатели
трех по схеме:
тандем 000
тандем и X
Ф00
трех тандем и С
00081
двух тандем О
и двух тандем
00&&
9. Преднатяг:
осевой зазор
нулевой
зазор (натяг):
особо легкий
легкий
средний
тяжелый
Фирма-изготовитель
ГПЗ
6
5
1
2
3
SKF
ТТ
TFT
QTT
QBC
G..
А
В
С
FAG
-
L
М
S
Barden
DD
L
М
н
FAF
TR
118
TR
152
L
М
Н
GMN
-
А..
0
V..
L
М
Н
MRC
-
Light
Medium
Heavy
NDH
-
L
X
T
NSK
DTD
DFD
DBT
D
C2
CI
C8
C9
NTN
DTT
DFT
DBB
GL
GN
GM
GH
SNFA
TU
3TB
TDT
L
M
F
SNR
Q15
Q19
Q18
Q21
6
7
8
9
RHR
3T
2TF
3TF
2TB2T
S
F
X
D
M
H
Примечания: 1. После серии диаметров и ширин указывается номер отверстия: 00-10 мм; 01-12 мм, 02-15 мм;
03-17 мм. Диаметр отверстия, начиная с 04, определяется умножением номера отверстия на 5 и, наоборот, по диаметру
отверстия делением его на 5 определяется номер. 2. В обозначении подшипника номер отверстия ставится вместо двух точек
3. Знак стандартного исполнения G в обозначении подшипника не указывается. 4. Фирма SNFA в обозначении указывает
фактический диаметр отверстия (мм). 5 Фирма GMN в обозначении осевого зазора указывает его фактическое значение в
мкм (две точки в знаменателе), а особо легкий преднатяг равен 2 % динамической грузоподъемности, например VI70 Нп
16. Расположение показателей в обозначении подшипников основных фирм и
примеры обозначений (см. табл. 15)
Фирма
ГПЗ
SKF
FAG
Barden
Расположение показателей.
Примеры обозначений
9 7- 2* 8 3 1 2 .. 5
3 2-1 2 4 6 9 05 Е1
3 2- 2 3 6 9 10 Е1
1 2 .. 3 7 8 9
7 19 18 С Р4 TDT A
7 2 12 AC P5 DB В
7 0 20 С РА9 DG С
412.. 35678 9
В 7 0 10 С TRA P4K5U М
В 7 2 12 С TRA P5 LI M
В 7 19 08 Е TR T9K5U L
3 2 .. 4 8 9 * 7
2 2 06 Н DB L R2 АВЕС9
1 04 В DM
3 08 Н DB L
Примечание
♦Показатель 2* для серий ширин 1, 3 и 7 по
ГОСТ 3478
Показатель 9 по требованию заказчика
может обозначаться буквой G с
действительным значением преднатяга в мкм.
Пример: G 240
Показатель 2 в первом примере
соответствует особо легкой серии диаметров узкой
серии ширин; К5 - показатель допускаемого
сближения колец при спаривании
подшипников
* Буквами R и Е указываются
дополнительные показатели: R - точка максимального
эксцентриситета внутреннего кольца; Rj -
точка максимального эксцентриситета
наружного кольца; R2 - точка максимального
эксцентриситета двух колец; Е - радиальное
биение меньше стандартного


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 549
Продолжение табл. 16
Фирма
FAF
GMN
MRC
NDH
NSK
NTN
SNFA
SNR
RHR
1
Расположение показателей.
Примеры обозначений
372.. 45689
2* ММ 91 10 W1 С* RA DU М
3 ММ 2 16 W1 С R DU L
2 ММ 91 04 10 С RA DU L
42.. 3567*89
S 60 10 С Т А Р4 R DU M
S 62 08 Е Т А Р5 X GU L
BNT 60 04 С М В Р4 R DU N
3* 2 .. 3 8 7 5 9
- 1 10 R DU ABEC7 ВАКЕ MEDIUM
7 1 08 Dl ABEC7 BRZ LIGHT
19 12 R DB ABEC9 ВАКЕ HEAVY
5 3 2 8 9 7
Q 0 L 10 DT X 7
Q 0 L 08 DT L 5
Q H20 2 10 DB X 7
V 30* 3 04 DF T 9
1 2 3 5 8 9 7 *
7 0 10 С T DB C7 P4+KLa
7 0 4 A T DT C2 P5
7 13 С T DB C8 P4
*42.. 35897
TK BNT 0 04 С Tl DT GM P4
TK 7 2 13 С Tl D13 GN P4
TKBNT 0 10 С Tl DT GL B9
2* 4 2 .. - 7** 5 6 3 8 9
EX50-7CE1DUM
E2 65-5CE3 TDT L
SEB17-9CE3TUF
1 2 .. 3 8 6 * 9 7
7 0 10 С DU 17 4
7 2 08 С D13 18 5
7 19 06 H D16G45 P 7 2
12.. 356897
7 0 10 X2 T A DU M EP7
Примечание
* Фирма изготовляет подшипники с углом
контакта не 15, а 18° и с сепаратором из
латуни
* Буквами R или X указываются
специальные требования. Буквой R маркируются
точки максимального радиального биения.
Буква X указывает, что подшипники
рассортированы по посадочным диаметрам
* Обозначение угла контакта 30°
располагается впереди условного обозначения и не
применяется для подшипников серии 19
(ИСО). Обозначение угла контакта 15°
располагается после номера отверстия
* 30 обозначает угол контакта 35°
* Буквами К и L обозначаются
прокладочные шайбы: К - для наружных колец; L -
для внутренних колец; а - толщина шайбы в
мм
* Символ ТК ставится в обозначении
сверхскоростных подшипников (dn £ 500000).
Tl - сепаратор фенопластовый, Т2 -
сепаратор из нейлона, ТЗ - сепаратор из рулона,
Т4- сепаратор фенопластовый на алюмино-
бакелитовой смоле
* Серия S..B, соответствующая сверхлегкой
серии 19 по ИСО, указывается символом S в
начале обозначения. **Классы точности по
ИСО: 05 соответствует Р5. 07-Р4,09-Р2
* Класс точности по АВЕС обозначается
буквой 1, по ИСО - буквой Р
Стандартные исполнения (бронзовый
сепаратор с базированием по внутреннему
кольцу, с углом контакта 15° и легким преднатя-
гом) в обозначении не указываются
Примечание. В первых строках ячеек для каждой фирмы приведены номера показателей,
соответствующие табл. 15. В последующих строках этих же ячеек даны примеры обозначений подшипников.


550 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
ОДНОРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
17. Шарикоподшипники сверхлегких серий диаметров 8 и 9 с диаметром отверстия до 10 мм
d х D х В, мм
4 х 9 х 2,5
8x16x4
1 х4х 1,6
2 х 6 х 2,3
3x8x3*'
4x11 х4*2
5х 13x4
6х 15x5
7 х 17x5
8x19x5
9 х 20 х 6
ГПЗ
1000084
1000088
1000091
1000092
1000093
1000094
1000095
1000096
1000097
1000098
1000099
Фирма-изготовитель
FAG, SKF
618/4
618/8
619/1
619/2
619/3
619/4
619/5
619/6
619/7
619/8
619/9
Nachi, NSK, RHP
684
688
691
692
693
694
695
696
697
698
699
ADR
-
-
-
WAX-2
-
AY-4
AY-5
AY-6
AY-7
AY-8
AY-9
Koyo
684
688
MRYX
692A
693A
OB-33
OB-40
OB-45
OB-50
OB-55
OB-58
*' Обозначение подшипника
*2 Обозначение подшипника
фирмы RMB-2060.
фирмы RMB-3080.
18. Шарикоподшипники с одной и двумя защитными шайбами
с диаметром отверстия до 10 мм
d х D х Я,
8 х 22 х 7
6х 19x6
7 х 22 х7
9 х 26 х 8
8x22x7*'
7 х 22 х 7*2
9 х 26 х 8
ГПЗ
60018
60026
60027
60029
60018
80027
80029
Ряд
фирм1
608-Z
626-Z
627-Z
629-Z
608-Z
627-2Z
629-2Z
Alhberg
С98Р
С96Р
С97Р
С99Р
С98РР
С97РР
С99РР
Фирма-изготовитель
ASK. KYK
ASA
EL8Z
638Z
EL6Z
636Z
R7Z
637Z
R9Z
639Z
EL8ZZ
638ZZ
R7ZZ
637ZZ
R9ZZ
639ZZ
ВСА
BAR
38-S
36-S
37-S
39-S
38-SS
37-SS
37SS
39-SS
39SS
FAF
38KD
36KD
37KD
39KD
38KDD
37KDD
39KDD
FBC
8P
6P
7P
9P
8PP
7PP
9PP
MRC
FED
38F
9434F
36F
9432F
37F
9433F
39F
9435F
38FF
9434FF
37FF
9433FF
39FF
9435FF
Hoover,
NTH
7038
7036
7037
7039
77038
77037
77039
Tor-
rington
-
T7036
T7037
T7039
-
T77037
T77039
ZKL
1 Фирмы-изготовители- ADR, DKF, FAG, GMN, IKS, KFA, Koyo, Nachi, NSK, NTN, RHP, SKF, SNR,
*' Обозначение фирмы RMB - RV822.
*2 Обозначение фирмы RMB - RV722.
Примечание. Подшипники с двумя защитными шайбами обозначаются 608ZZ-623ZZ фирмами
ADR, KFA, IKS, Koyo, Nachi, NSK, NTN.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 551
19. Шарикоподшипники особо легкой 1, легкой 2 и средней 3 серий диаметров
отверстия до 10 мм
dxDxB,
мм
7x19x6
8 х 22 х 7
3x10x4
4 х 13x5
5х 16x5
6 х 19 хб
7 х22 х 7
9 х 26 х 8*2
4х 16x5
5 х 19x6
ГПЗ
17
18
23
24
25
26
27
29
34
35
Ряд фирм1
Alhberg
607
608
623
624
625*1
626
С96
627
С97
629
С99
634
С94
635
С95
ASK.
F8C
-
EL8/8
-
-
-
Е6/-
7/7
9/9
4/4
5/5
Фирма-изготовитель
BCA,MRCHAp.2
BAR, FAF
-
38
38K
-
-
-
36
36K
37
37K
39
39K
34
34K
35
35K
FED
-
9434
-
-
-
9432
9433
9435
9430
9431
RMB
R7190
R8220
R3100
R4130
R5160
R6190
R7220
-
R4160
R5190
SRO,
Steyr
EL7
EL8
EL3
EL4
EL5
EL6
EL7
R9
R4
R5
Tor-
rington
-
T38
-
-
-
T36
T37
T39
T34
T35
1 Фирмы-изготовители: ADR, Asahi, DKF, FAG, GMN, GRW, IKS, KFA, Koyo, Nachi, NSK, NTN, RHP,
SKF, SNR, ZKL.
2 Другие фирмы - Hoover Mc. Gill, NTH.
*' Обозначение и для фирмы CBF.
*2 Для фирмы CBF обозначение 6294.


552 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
20. Шарикоподшипники с диаметром отверстия от 10 мм. Примеры обозначений
с диаметром отверстия 25 мм
Фирма
Тип
Пример
Фирма
Тип
1 Пример
Фирма
Тип
Пример
ГПЗ
10008..
1000805
10009..
1000905
Сверхлегкая серия диа
IfAG, INA, SK.F
FAG, INA, Norma,
bAU, SKh
II
метров 8 v
618..
61805
619..
61905
i9
Koyo,
NSK,
NTN
68..
6805
69..
6905
Особо легкая серия диаметров, серия ширин 0 и 7
ГПЗ
7QQ01,,
7000105
105
САМ, DKF, FAG,
IKS, Koyo, Nachi,
NSK, NTN, SKF,
SNR, Steyr
ASA Asachi, ASK,
BCA, DKF, FAG,
FLT, GRW, IKS,
INA, KFA, Koyo,
KYK, Nachi, Norma
FAG, NSK, RHP,
SKF, SNR, Steyr,
ZKL 1
16Q„
! 16005
60..
6005
—
CAM,
SRO
—
60X
6005X
Легкая серия диаметров
ГПЗ, Ahiberg,
Barden, Hoover,
Mc. Gill
2..
205
ASA, ASK, CAM,
CBF, DKF, FAG,
FBC, FLT, KFA,
Koyo, KYK, Nachi
Norma FAG, NSK,
NTN, RHP, SKF,
SRO, Steyr, ZKL
62..
6205
Torrington
T2,.
T205
ГПЗ, Ahiberg,
BCA, Mc. Gill
3..
305
Средняя серия диаметров
ASA, ASK, CAM,
CBF, DKF, FAG,
FBC, FLT, KFA,
Koyo, KYK, Nachi,
NSK, NTN, RHP,
SKF, SNR, SRO,
Steyr, ZKL
С 63..
6305
и
T3-
T305
Тяжелая серия диаметров
ГПЗ, BCA,
Hoover, Mc.
Gill
4..
405
Ahiberg, ASA, CAM,
DKF, FAG, FBC,
FLT, KFA, Koyo,
Nachi, Norma FAG,
NSK, RHP, SKF,
SRO, Steyr, ZKL
64..
6405
и
14..
1405


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 553
Продолжение табл. 20
Фирма
Тип
Пример
Тип
Пример
для фирмы
FED
FAF
MRC
Сверхлегкая серия диаметров 8 и 9
гпз
Тоже
10008..
1000805
10009..
1000905
АХ..*1
АХ25
93..К
9305К
19..*2
1905
3LL..
3LL05
Особо легкая серия диаметров, серия ширин 0 и 7
ГПЗ
Тоже
70001..
7000105
1..
105
1 -
91..
9105
91..К
9105К
1..-KS
105-KS
3L..
3L05
Легкая серия диаметров
ГПЗ, Ahiberg,
Barden, Hoover,
Мс. Gill
2..
205
12..
1205
2..К
205К
2..-S
205-S
32..
3205
Средняя серия диаметров
ГПЗ,
Ahiberg,
ВСА, Мс. Gill
3..
305
13..
1305
З..К
305К
3..-S
305-S
Тяжелая серия диаметров
ГПЗ, ВСА,
Hoover,
Мс. Gill
4..
405
-
4..К
405К
4..-S
405-S
34..
3405
*' Обозначение фирмы ADR, указывается фактический диаметр посадочного отверстия.
*2 Обозначение фирмы FED.


554 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
ДВУХРЯДНЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
21. Сферические шарикоподшипники с диаметром отверстия до 10 мм
dx D* В,мм
5x19x6
6x19x6
7 х 22 х 7
8 х 22 х 7
9 х 22 х 7
ГПЗ
1005
1006
1007
1008
1009
Ряд фирм1
135
126
127
128
129
Фирма-изготовитель
FAF
BAL 005
BAL 006
BAL 007
BAL 008
BAL 009
FBC
ВА005
ВА006
ВА007
ВА008
ВА009
САМ, FED, SRO, Steyr
13300
13301
13302
13303
13304
1 Фирмы-изготовители: ADR, DKF, FAG, FLT, Koyo, Nachi, Normal, FAG, NSK, RHP, SKF, ZKL.
22. Сферические шарикоподшипники с диаметром отверстия свыше 10 мм. Примеры их
обозначений с диаметром отверстия 45 мм
Фирма
Тип
Пример
Легкая серия диаметров 2
Ahlberg, CAM, DKF, FAG, FLT, GPZ, IKS,
Hoover, KFA, Koyo, Nachi, Norma FAG, NSK,
NTN, RHP, SKF, SNR, SRO, Steyer, ZKL
FAF
FBC
FED
12..
L2..
P2
12..SA
1209
L209
P209
1209SA
Легкая широкая серия диаметров 5
ГПЗ
FED
Ahlberg, CAM, DKF, FAG, FBC, FLT, Hoover,
KFA, Koyo, Nachi, Norma FAG, NSK, NTN,
SNR, SRO, Steyer, ZKL
RHP
15..
22..SA
22..
NLDY..
1509
2209SA
2209
NLDY45
Средняя серия диаметров 3
ГПЗ, Ahlberg, CAM, DKF, FAG, FLT, Hoover,
KFA, Koyo, Nachi, Norma FAG, NSK, NTN,
SNR, SRO, Steyer, ZKL
FAF
FBC
FED
NDH
13..
L3..
P3..
13..SA
26..
1309
L309
P309
1309SA
2609
Средняя широкая серия диаметров 6
ГПЗ
FAF
FED
Ahlberg, CAM, DKF, FAG, FLT, Hoover, KFA,
Koyo, Nachi, Normal FAG, NSK, NTN, SNR,
SRO, Steyer, ZKL
RHP
16..
L63..
23..SA
23
NMDY..
1609
L6309
2309SA
2309
NMDY45
Примечание. Фирма RHP для легкой и средней широких серий диаметров показывает в обозначении
фактический диаметр отверстия.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 555
23. Сферические шарикоподшипники с коническим отверстием.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 45 мм
Серия
диаметров
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя 3
Средняя
широкая 6
Тип
Пример Для ГПЗ
1112..
111209
1115..
111509
1113,,
111309
1116..
111609
Фирма
DKF, FAG, FLT,
IKS, Koyo, Nachi,
Norma FAG, NSK,
NTN, SKF, SNR,
SRD, Steyr, ZKL
DKF, FAG, Koyo,
Nachi, Norma, FAG,
NSK, NTN, SKF,
SNR, SRD, Steyr,
ZKL
DKF, FAG, FLT,
IKS, Koyo, Nachi,
Norma FAG, NSK,
NTO, SKF, SNR,
SRO, Steyr
DKF, FAG, Koyo,
Nachi, Norma, FAG,
NSK, SKF, SNR,
SRO, Steyr. ZKL
Тип
Пример
12..K
1209K
22..K
2209K
13..K
1309K
23..K
2309K
Тип
Пример ^я Фирм
FAF
L55..
L5509
L66..N
L6609N
FED
15..Х
1509Х
16..Х
1609Х
RHP
TNLY..
TNLY45
TNMY..
TNMY45
Примечание. Фирма RHP показывает в обозначении фактический диаметр отверстия.
24. Сферические шарикподшипники с коническим отверстием на закрепительной втулке.
Примеры обозначения с диаметром отверстия 45 мм
Серия
диаметров
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя 3
Средняя
широкая 6
Л!!"— для ГПЗ*
Пример
122..
11208
115..
11508
ИЗ..
11308
-Ш
11608
Тип для фирмы
Пример САМ
15„
1509
"
16..
1609
Фирма
DKF, FLT, KFA,
Koyo, Nachi,
NSK, NTN, SKF
DKF, FLT, Nachi,
NSN, NTN, SKF,
SNR, SRO, ZKL
DKF, FLT, KFA,
Koyo, Nachi,
NSK, NTN, SKF,
SNR, SRO, Steyr,
ZKL
DKF, FLT, Nachi,
NSN, NTN, SKF,
SNR, SRO, ZKL
Тип
Пример
12..K+H2
1209K+H209
22..K+H3
2209K+H309
13..K+H3
1309K+H309
23..K+H23
2309K+H2309
Тип
П^е? «"♦"Р"
FAG
12..K/H2
1209K/H209
22..K/H3
2209K/H309
13..K/H3
1309K/H309
23..K/H23
2309K/H2309
FBC
P5..
P508
_
P6..
P608
_
*B обозначении указывается диаметр отверстия закрепленной втулки (в остальных случаях - диаметр отверстия
подшипника).


556 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
РАДИАЛЬНЫЕ ПОДШИПНИКИ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
25. Роликоподшипники с безбортовым наружным кольцом.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия
диаметров
Сверхлегкая 9
Особо легкая 1
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя
узкая 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Тип дляГПЗ
Пример
10029..
1002905
10329..
1032905
21..
2105
22..
2205
25..
2505
23..
2305
26..
2605
24..
2405
Фирма
FMC
Тоже
SNR
САМ, DKF,
FAG, FLT, KFA, Коуо,
Nachi, Norma
FAG, NSK, NTN, RHP,
SKF, SRO, Steyr
SKF
CAM, DKF,
FAU, KFA,
Norma FAG,
NSK, NTN, RHP, SKF,
SRO, Steyr,
SNR, 7KI.
SKF, Norma
FAG, SNR
CAM, FAG,
FLT, Koyo, Nachi
Norma FAG, NSK, NTN,
RHP, SRO, Steyr, ZKL
Тип
Пример
MU19..EX
MU1905EX
MA19..X
MA1905X
MU10..CX
MU1005CX
N10..B
N1005В
N2.,
N205
N2..B
N205B
N22..
N2205
N3..
N305
N3..B
N305B
N23..
N2305
N23..B
N2305B
N4..
N405
N4..B
N405B


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 557
Продолжение табл. 25
Серия
диаметров
Сверхлегкая 9
Особо легкая 1
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя
узкая 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Тип дляГПЗ
Пример
10029..
1002905
10329..
1032905
21..
2105
22..
2205
25..
2505
23..
2305'
26..
2605
24..
2405
Фирма
MRC
Тоже
BOW
L-B
American
Norma FAG
BOW
FMC, L-B
American
-
MRC
Тип
Пример
MR19..-C
MR1905-C
MR-19..-E
MR-1905-Е
MR-K.KC
MR-105-KC
MU12..C
MU1205C
MU12..CX
MU1205CX
CM..2
CM205
N22..B
N2205B
MU13..C
MU1305C
MU13..CX
MU1305CX
CM3..
CM305
-
MR-4..C
MR-405C
Фирма
Norma FAG
Norma, FAG,
NSK,RHP,
Steyr
SNR, ZKL
MRC
-
MRC
Railway
FAF*
FLT
-
I
Тип
Пример
N19..
N1905
NU19..
NU1905
N10..
N1005
N2..B
N205B
MR-2..-C
MR-205-C
-
MR-3..-C
MR-305-C
MCS-3..
MCS305
NM..
NM25
3..
305
-
-
*B обозначении показан фактический диаметр отверстия.


558 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
26. Роликоподшипники с одним бортом на наружном кольце.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия
диаметров
Легкая
узкая 2
широкая 5
Средняя
узкая 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Серия
диаметров
Легкая
узкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя
узкая 3
Тип дляГПЗ
Пример
122„
12205
125..
12505
123..
12305
126..
12605
124..
12405
Тип
Пример Д™гпз
122..
12205
125..
12505
123..
12305
Фирма
FAG, Koyo, Nachi,
Norma, FAG, NSK,
NTN, RHP,
SKF, SRO
AND, SKF
FAG, Koyo,
Nachi, NSK,
NTN, RHP,
SKF, SRO
FAG, SKF
FAG, Koyo, Nachi,
NSK, NTN
Тип
Пример
FAF*
NFL..
NFL25
-
NFM..
NFM25
Ame
CC
cc
CC
cc:
Тип
Пример
NF2..
NF205
NF22..
NF2205
№3„
NF305
NF23..
NF2305
NF4..
NF405
Фирма
BOW 1
L-B
BOW
L-B
—
для фирм
rican
2..
205
3..
305
Hyatt
BU12..L
BU1205L
-
BU13..L
BU13(
ML
Фирма
MRC
Roll way
-
MRC
Rollway
Тип
Пример
MU12..-DL
MU1205DL
MU12..-DX
MU1205DX
MV13,DL
MU1305DL
MU13..DX
MU1305DX
—
Тип
Пример
MR-2..D
MR-205-D
ML2..
ML205
-
MR-3..D
MR-305-D
ML3..
ML305
* В обозначении показан фактический диаметр отверстия.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 559
27. Роликоподшипники без бортов на внутреннем кольце.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия
диаметров
Особо
легкая 1
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Тип дляГПЗ
Пример
321..
31205
322..
32205
325..
32505
323..
32305
326..
32605
324..
32405
Фирма
DKF, FAG, FLT,
Коуо, Norma FAG,
NTN, SKF, SNR,
SRO, Steyr, ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, KFA, Koyo,
Nachi, Norma FAG,
NSK, NTN, RMP,
SKF, SNR, SRO,
Steyr, ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, KFA, Koyo,
Nachi, Norma FAG,
NSK, NTN, RMP,
SKF, RMP, SKF,
SRO, Steyr, SNR,
ZKL
Тоже
CAM, DKF, FAG,
FLT, Nachi, Norma
FAG, NSK, NTN,
RMP, SKF, SRO,
Steyr, SNR, ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, KFA, Koyo,
Norma FAG, NSK,
NTN, SRO, Steyr,
ZKL
Тип
Пример
NU10..
NU1005
NU20..
NU2005
NU22..
NU2205
NU22..B
NU2205B
NU3..
NU305
NV3-3
NU305B
NU23..
NU2305
NU23..B
NU2305B
NU4..
NU405
NU4..B
NU405B
Фирма
-
American
Hyatt
American
Hyatt, RBC
Тип
Пример
-
CD2..
CD205
A12..TS
A1205TS
CD3..
CD305
A12..TS
A1205TS
—*


560 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 27
Серия
диаметров
Особо
легкая 1
Легкая 2
Средняя 3
Тяжелая 4
Тип дляГПЗ
Пример
321..
31205
322..
32205
323..
32305
324..
32405
Фирма
FMC
BOW
FMC
L-B
BOW
FMC
L-B
Тип
Пример
MA10..EX
MA1005EX
MA12..EL
MA1205EL
MA12..EX
MA1205EX
MA12..TV
MA1205TV
MA13..E
MA1305E
MA13..EX
MA1305EX
MA13..T
MA1305T
Фирма
MRC
Тоже
Rollway
FAF*
Rollway
FAF*
MRC
Тип
Пример
MR-1..-KE
MR-105-KE
MR-2..-E
MR-205-E
MUC2..
MUC205
NUL..
NUL25
MUC2..
MUC205
NUS..
NUS25
MR-4..-E
MR-405-KE
* В обозначении показан фактический диаметр отверстия.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 561
28. Роликоподшипники с однобортовым внутренним кольцом.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия
диаметров
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Легкая 2
Средняя 3
Тип дляГПЗ
Пример
422..
42205
325..
32505
423..
42305
326..
32605
324..
32405
422..
42205
423..
42305
Фирма
САМ, DKF, FAG,
FLT, KFA, Коуо,
Nachi, Norma FAG,
NSK, NTN, RHP,
SHR, Steyr, SNR,
ZKL
DKF, FAG, FLT,
Koyo, Norma FAG,
NTN, SNR, SRO,
Steyr ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, Koyo, Nachi,
Norma FAG, NSK,
NTN, RHP, SKF,
SRO, Steyr, SNR,
ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, Nachi, NSK,
NTN, RHP, SNR,
SRO, Steyr, ZKL
CAM, DKF, FAG,
FLT, Koyo, Nachi,
Norma FAG, NTN,
SRO, Steyr, ZKL
American
Hyatt
American
Hyatt
Тип
Пример
NY2..
NY205
NY2..B
NY205B
NY22..
NY2205
NY22..B
NY2205B
NY3..
•NY3S5
NY3..B
NY305B
NY23..
NY2305
NY4..
NJ405
NJ4..B
NJ405B
CE2..
CE205
R12..TS
R1205TS
CE2..
CE205
R12..TS
R1205TS
Фирма
BOW
FMC,L-B
BOW
FMC, L-B
MRC
MRC
FAF*
Rollway
MRC
Rollway
Тип
Пример
MR12..EL
MR1205EL
MR12..EX
MR1205EX
MR13..EL
MR1305EL
MR13..EX
MR1305EX
MR-4..-G
MR-405-G
MR-2..-G
MR-205-G
NLJ..
NLJ25
MUL2..
MUL205
MR-3..-G
MR-305-G
MUL3..
MUL305
* В обозначении показан фактический диаметр отверстия.


562 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
29. Роликоподшипники без бортов на внутреннем кольце и с упорным фасонным кольцом.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия диаметров
Легкая
широкая 5
Средняя узкая 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Тип/Пример для
ГПЗ
323.,
52505
523..
52305
526..
52605
524..
52405
фирм САМ, DKF,
Коуо, NSK, NTN,
Steyr, ZKL
NH22..
NH2205
NH3..
NH305
NH23..
NH2305
NH4..
NH405
Фирма
FAG, SKF
Тоже
MRC
FAG, SKF
Тоже
Тип
Пример
NU22..+HI22
NU2205+HI2205
NU3..+HI3
NU305+HI305
MR-3..-F
MR-305-F
NU23..+NI23
NU2305+NI2305
NU4..+HI4
NU405+HI405
30. Роликоподшипники с одним бортом на внутреннем кольце и
приставным упорным кольцом. Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
Серия диаметров
Особо легкая 1
Легкая узкая 2
Легкая широкая 5
Средняя узкая 3
Средняя
широкая 6
Тяжелая 4
Тип
Пример для ГПЗ
921..
92105
922..
92205
925..
92505
923..
92305
926..
92605
924..
92405
Фирма
-
DKF, FAG,
Norma FAG,
RHP, SKF,
SNP, Steyr
DKF, FAG,
Norma FAG,
RHP, SKF,
SNP
DKF, FAG,
Norma FAG,
RHP, SKF,
SNP, Steyr
DKF, FAG,
Norma FAG,
RHP, SKF,
SNP, Steyr
DKF, FAG,
Norma FAG,
Тип
Пример
-
NU2..
NU205
NUP22..
NUP2205
NUP3..
NUP305
NUP23..
NUP2305
NUP4..
NUP405
Пример ^я Фирмы FMC
MSN10..EX
MSN1025EX
MSN12..EX
MSN1205EX
MSN13..EX
MSN1305EX
-


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 563
31. Роликоподшипники без внутреннего
кольца. Примеры обозначений с диаметром
условного отверстия 25 мм
(диаметр отверстия по роликам 32 мм)
Серия
диаметров
Легкая 2
Средняя 3
Тип / Пример для фирм
ГПЗ
2922..
292205
2923..
292305
FAG, Коуо,
Nachi,
NSK, NTN,
SKF, Steyr
RNU2..
RNU205
RNU3..
RNU305
SNR
RNU2..B
RNU205B
RNU3..B
RNU305B
32. Двухрядные роликоподшипники
сверхлегкой серии диаметров 9 без бортов
на внутреннем кольце и коническим
отверстием. Примеры обозначений
с диаметром отверстия 150 мм
Фирма
ГПЗ
DFK, FAG, Коуо, Normal
FAG, SKF
Тип
Пример
41629..
4162930
NNU49..K
NNU4930K
33. Двухрядные роликоподшипники
особо легкой серии диаметров 1
с коническим отверстием. Примеры
обозначений с диаметром отверстия 150 мм
Фирма
ГПЗ
DFK, FAG, FLT, Коуо,. Nachi,
NSK, NTN, SKF, SNFA, SRO,
ZKL
Тип
Пример
31821..
3182130
NN30..K
NN3030K
34. Двухрядные роликоподшипники
легкой серии диаметров 2
с цилиндрическим отверстием. Примеры
обозначений с диаметром отверстия 150 мм
Фирма
ГПЗ
FAG, Коуо, Nachi, NSK, SKF
Тип
Пример
32821..
3282130
NN30..
NN3030
ДВУХРЯДНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ РОЛИКОПОДШИПНИКИ
35. Двухрядные сферические
роликоподшипники. Примеры обозначений
с диаметром отверстия 120 мм
Фирма
Тип
Пример
Легкая широкая серия диаметров 5
ГПЗ
САМ, DKF, FLT, Коуо,
Miether, SNR, NTN
ZKL
SKF
FAG, Norma FA
35..
22..
222..A
222..C
222..HL
3524
22224
22224A
22224C
22224HL
Продолжение табл. 35
Фирма
FMC, L-B
SRO
Mc. Gill
Roll way
Torrington*
Тип
222... LB
222..V
SB222..
DE2..
...SD22
Пример
22224LB
22224V
SB22224
DE224
120SD22
Средняя широкая серия диаметров 6
ГПЗ
САМ, DKF, FLT, Коуо,
Miether, SNR, NTN
ZKL
36..
223..
223..A
3624
22324
22324A


564 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 35
Продолжение табл. 36
Фирма
SKF
FAG, Norma FAG
Тип
223..С
223..HL
Пример
22324С
22324HL
Средняя широка
FMC, L-B
SRO
Мс. Gill
Rollway
Toirington*
я серия диал
223..LB
223..V
SB223..
DE3..
...SD23
иетров 6
22324LB
22324V
SB22324
DE324
120SD23
Особо легкая особо широкая серия
диаметров 3
гпз
FLT, Koyo, SNR
ZKL
NTN
SKF
NSK
FAG, L-B
SNR
Toirington*
30031..
230..
230..В
230..BD1
230..С
230..CD
230..LB
230..V
...SD30
3003124
23024
23024В
23024BDI
23024С
23024CD
23024LB
23024V
120SD30
В обозначении показан фактический диа-
метр отверстия.
36. Сферические двухрядные
роликоподшипники с коническим
отверстием. Примеры обозначения
с диаметром отверстия 140 мм
Фирма
Тип
Пример
Легкая широкая серия диаметров 5
ГПЗ
САМ, DKF, FLT,
Koyo, Nachi, NSK
SKF
NSK
FAG, Norma FAG
FMC, L-B
SNR
Mc. Gill
Toirington*
1135..
222..K
222..AK
222..CK
222..CDK
222..LBK
222..VK
SB222..K
...SD22K
113528
22228K
22228AK
22228CK
22228CDK
22228LBK
22228VK
SB22228K
140SD22K
Средняя
ГПЗ
CAM, DKF,
Koyo, Nachi
ZKL
NTN
SKF
широкая серия диаметров 6
FLT,
1136..
223..K
223..AK
223..BKDI
223..CK
113628
22328K
22328AK
22328BKD1
22328CK
Фирма
Тип
Пример
Средняя широкая серия диаметров 6
NSK
FAG, Norma FAG
FMC, L-B
SNR
Mc. Gill
Toirington*
223..CDK
223..HLK
223..LBK
223..VK
223..K
...SD23K
22328CDK
122328HLK
22328LBK
22328VK
22328K
140SD23K
В обозначении показан фактический диа-
метр отверстия.
37. Сферические роликоподшипники
на закрепительной втулке. Примеры
обозначения с диаметром отверстия 140 мм
Фирма
Тип
Пример
Легкая широкая серия диаметров 5***
ГПЗ*
FLT, Koyo,
Nachi, NTN
ZKL
Norma
FAG, SKF
NSK
FAG,
Norma FAG
SNR
135..
222..K+H3
222..AK+H3
222..CK+H3
222..CDK+H3
222..HLK/H3
222..VK/H3
13528
22232K+H3132
22232AK+H3132
222321CK+H3132
22232CDK+H3132
2223HLK/H3132
22232VK/H3132
Средняя широкая серия диаметров 6
ГПЗ*
FLT, Koyo,
Nachi
ZKL
Norma FAG
SKF, Steyr
NSK**
FAG,
Norma FAG
SNR
NTN
136..
223..K+H23
223..AK+H23
223..CK+H23
223..CDK+
H23 (CAK)
22..HLK/H3
223..VK/H23
223..KDI+H23
13628
22332K+H2332
22332AK+H2332
22332CK+H2332
22332CAK+H2332
22332HLK/H332
22332VK/H2332
22332KDI+H2332
В обозначении дан условный диаметр
отверстия втулки, все остальные фирмы указывают
диаметр отверстия подшипника.
* Подшипники с диаметром отверстия до 80
мм обозначаются 223..CDK+H23, а свыше 80 мм -
223..САК+Н23.
*" Закрепительная втулка подшипников
зарубежных фирм с диаметром отверстия до 100 мм
обозначается числом НЗ, а свыше 100мм - Н31.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 565
РАДИАЛЬНЫЕ ИГОЛЬЧАТЫЕ РОЛИКОПОДШИПНИКИ
38. Игольчатые роликоподшипники без колец
Подшипник
Однорядный
с
металлическим
сепаратором
С
пластмассовым
сепаратором
Для верхней
головки
шатуна
двигателя
внутреннего
сгорания
Для нижней
головки
шатуна
двигателя
внутреннего
сгорания
Двухрядный
Фирма-изготовитель
ГПЗ
KFwxEwxBc
(К 10x14x10)
KF„x£M.x#cE
(К5х8х8Е)
КБК F„xEHxBc
(КБК 10x14x13)
KCKFwxEwxBc
(КСК 30x37x16)
KKF„x£„x#c
(КК 45x51x36)
INA
К Fw х Ew х Вс
(К 10x14x10)
KF„x£„x#cTN
(K5x8x8TN)
KBK FHxEwxBc
(КБК 10x14x13)
KZK Fи- x Ew x Bc
(KZK 30x37x16)
SKF
RKFwxEwxBc
(RK 10x14x10)
RKF„x£Mx£cTN
(RK5x8x8TN)
RK Fw x Ew x
x Bc FKB
(RKlOxHx
x 13 FKB)
FAG
К Fw x Ew x Bc
(K 10x14x10)
KF»xEwxBcTN
(K5x8x8TN)
RK FwxEwx
x 5C FKJVl
(RK10xl4x
x 13 FKJVl)
KF»xEwxBcFV
(K30x37xl6FV)
IKO
KT FwxEwxBc
(KT 10x14x10)
KT FwxEwxBcN
(KT5x8x8N)
KTV FwxEwx
xBcEG
(KTV 10 x 14 x
x 10 EG)
KTFwxEwxBcEG
(KT 30x38x16 EG)
KFwxEwxBcZW\ RKKFwxEwxBc 1 KFMx£„x£cZW 1 KTWFwxEwxBc
(K 45 x 51 x 36 ZW)| (RKK 45 x 50 x 32) |(K 45 x 50 x 40 ZW)|(KTW 40 x 52 x 38)
Примечания!.^- диаметр отверстия по роликам, Ew - наружный диаметр по роликам; Вс - ширина
сепаратора. 2. В скобках приведен пример обозначения.
38. Игольчатые роликоподшипники без колец
Подшипник
Основной тип
С
односторонним
уплотнением
С
двусторонним
уплотнением
Закрытый с
одной
стороны
Закрытый с
одной
стороны и с
уплотнением
Фирма-изготовитель
ГПЗ
CKFWDB
(СК 10 14 10)
CKFW/BP
(СК 10 14 ЮР)
CKFWDBPP
(СК101410РР)
BKFWDB
(ВК 10 14 10)
BKFWDBP
(ВК 10 14 ЮР)
INA
HKFWB
(НК 10 10)
HKFWB. RS
(НК 10 10. RS)
HKF„£.2RS
(НК 10 10.2RS)
BKFWB
(ВК 10 10).
BKFWB. RS
(ВК 10 10. RS)
IKO
TLAFWB
(TLA 10 10)
TLAF»B.V
(TLA 10 10. U)
TLAF„.£.UU
(TLA1010.UU)
TLAMFWB.
(TLAM 10 10)
TLAMFWB.V
(TLAM1010.U)
SKF
HKFWB
(HK 10 10)
HK/v£.RS
(HK 1010. RS)
HKFWB.2RS
(HK 10 10.2RS)
BK FWB
(BK 10 10)
BK FWB. RS
(BK 10 10. RS)
FAG
HKFWB
(HK 10 10)
HK FWB. RS
(HK 10 10. RS)
HKFWB.2RS
(HK 10 10.2RS)
BKFWB
(BK 10 10)
BKFWB.RS
(BK10 10.RS)
Torrington
FJ-FWB
(FJ- 10 10)
"
—
MFJ-F„£
(MFJ-1010)
Примечание. Пояснения см. табл 38.


566 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Конструктивное
исполнение
40. Игольчатые роликоподшипники с массивными кольцами
Фирма-изготовитель
ГПЗ
IKO
INA
SKF
FAG
Нестандартные
размеры:
цельное
наружное кольцо
со
вставными бортами
Сверхлегкие
серии
диаметров 8 и 9,
особо легкая
серия ширин
С уплотнением:

односторонним

двусторонним
С гладким
наружным
кольцом
Однорядные с двухбортовыми наружными кольцами
ИКВ FnxDxB
(ИКВ 35x45x30)
HKdxDxB
(ИК 30x45x30)
ИКБВ FwxDxB
(ИКБВ 8x15x12)
HKEdxDxB
(ИКБ 5x15x12)
62548..
62549..
F254804'
6254904)
42448..
42449..
D244804
4244904)
6149..
F14904)*
49649..
D964904)
52400В
E24702В)
524000
E24702)
TAFFwxDxB
(TAF 35x45x30)
TAFI - 0 В
(TAFI-30x45x30)
-
RNA48..
RNA49..
(RNA4804
RNA49041*
NA48..
NA49..
(NA4804
NA4904)
RNA48..U
(RNA4804.U)
RNA49..U
(RNA4904/U)
NK FwxDxB2RS
RNA48..2RS
(RNA4804.2RS)
RNA49.2RS
(RNA4904.2RS)
RNAFF„xDxB
(RNAF 20x32x12)
NAFdxDxB
(NAF 15x32x12)
NK. F»xDxB
(NK 35x45x30)
NKldxDxB
(NKI 30x45x30)
NKS/vxDx£
(NKS 8x15x12)
NKIS dxDxB
(NKIS 5x15x12)
RNA48..
RNA49..
(RNA4804
RNA4904)'
NA48..
NA49..
(NA4804
NA4904)
NKFMxDx5 RS
(RNA4804. RS)
RNA48. RS
(RNA4904. RS)
RNA48 .2RS
(RNA4804.2RS)
RNA49..2RS
(RNA4904.2RS)
RNAO F»xDxB
(RNAO 20x32x12)
NAO dxDx В
(NAO 15x32x12)
RNK F*xDx£
(RNK 35x45x30)
NAdxDxB
(NA 30x45x30)
-
RNA48..
RNA49..
(RNA4804
RNA4904)*
NA48..
NA49..
(NA4804
NA4904)
RNA48..RS
(RNA4804.RS)
RNA49..RS
(RNA4904.RS)
RNA48..2RS
(RNA4804.2RS)
RNA49..2RS
(RNA4904.2RS)
RNAF FwxDxB
(RNAF 20x32x12)
NAFdxDxB
(NAF 15x32x12)
DNK FJB
(DNK35/30)
DNKI dIB
(DNKI30/30)
-
RNA48..
RNA49 .
(RNA4804
RNA4904)'
NA48..
NA49..
(NA4804
NA4904)
RNA48..RS
(RNA4804.RS)
RNA49. RS
(RNA4904 RS)
RNA48..2RS
(RNA4804.2RS)
RNA49..2RS
(RNA4904.2RS)
RNAO F»xDxB
(RNAO 20x32x12)
NAOdxDxB
(NAO 15x32x12)
Двухрядные
С
двухбортовыми
наружными
кольцами
С
безбортовыми гладкими
кольцами
984000В
(984905В)
984000
(984905)
944000В
(944705В)
944000
(944705)
RNA 69..
(RNA6905)
NA69..
(NA 6905)
RNAFFHxDx£
(RNAF 30x40x26)
NAFWrfxDxtf
(NAFW 25x40x26)
RNA 69..
(RNA6905)
NA69..
(NA 6905)
RNAO FxtxDxB
(RNAO 30x40x26)
NAO dxDxB
(NAO 25x40x26)
RNNA69..
(RNNA6905)
NNA 69..
(NNA 6905)
RNAFF,„xDx£
(RNAF 30x40x26)
NAFW dxDx В
(NAFW 25x40x26)
NA69..
(NA6905)
RNA 69..
(RNA 6905)
RNAO F„xDxB
(RNAO 30x40x26)
NAOdxDxB
(NAO 25x40x26)
Fw = 25 мм.
Примечание В числителе даны обозначения при отсутствии внутреннего кольца, а в знаменателе - с
внутренним кольцом; в скобках - примеры обозначения


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 567
41. Роликоподшипники с цилиндрической или бочкообразной наружной поверхностью
утолщенного наружного кольца (опорные ролики)
Конструктивные
разновидности
подшипников
Без внутреннего
кольца
С внутренним
кольцом
Фирма-изготовитель
ГПЗ
КБВ.. (КБВ 25#)
КБ.. (КБ 25)
IKO
RNAST..
(RNAST 25#)
NAST.
(NAST 25)
INA
RSTO..
(RSTO 25*)
STO (STO 25)
SKF
RNAST..P
(RNAST 25 РФ)
NAST..P
(NAST 25P)
FAG
RNAST..
(RNAST 25*)
NAST..
(NAST 25)
С двусторонним уплотнением
Без внутреннего
кольца
С внутренним
кольцом
КБВ..РР
(КБВ 25 РР#)
КБ..РР
(КБ25РР)
RNA22..2P
(RNA2205 2RS)
NA22..2RS
(NA2205 2RS)
(RNA2205-2RS) (RNA2205..2RS)
RNA22 .-2RS
NA22..-2RS
(NA2205-2RS)
RNA22..2RS
NA22..2RS
(NA2205..2RS)
С внутренним кольцом и приставными плоскими упорными бортами
Без уплотнений
С двусторонним
уплотнением
Без сепаратора с
полным
заполнением роликами
То же, с
двусторонним уплотнением
КБП.. (КБП 25)
КБП..РР
(КБП25РР)
КБПС.
(КБПС25)
КБПС.РР
(КБПС25РР)
NART..R
(NART25R)
NART..VR
(NART25VR)
-
NATR..
(NATR25)
NATR..2RS
(NATR25.2RS)
NATV..
(NATV 25)
NATV..PP
(NATV 25 РР)
NATD..
(NATD 25)
NAST- .-2Z
(NAST-2 5-2Z)
-
-
NATR..
(NATR25)
NATR..2RS
(NATR25.2RS)
-
-
Роликовый радиальный игольчатый в сборе с осью
В сборе с осью
С двусторонним
уплотнением
Без сепаратора
То же, с
двусторонним уплотнением
С эксцентричным
регулировочным
кольцом
То же, с
двусторонним уплотнением
КН.. (КН 62)
КН..РР
(КН62РР)
КНС.
(КНС 62)
КНС..РР
(КНС62РР)
КНА..
(КНА 62)
КНА..РР
(КНА 62 РР)
CF.. (CF24)
CF..UU
(CF 24 UU)
KR.. (KR 62)
KR..PP
(KR 62 РР)
KRV..
(KRV 62)
KRV..PP
(KRV62PP)
KRE..
(KRE 62)
KRE..PP
(KRE 62 РР)
NAKD-..
(NAKD-62)
KR.. (KR 62)
KR..2RS
(KR 62.2RS)
KRV..
(KRV 62)
•Я„ = 30мм.
Примечания: 1. Цилиндрическая наружная поверхность подшипников фирмы INA обозначается добавлением
X 2. При бочкообразной наружной поверхности подшипников фирмы IKO после обозначения уплотнения добавляется
буква R


568 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКИ
42. Приборные радиально-упорные шарикоподшипники
d х D х В, мм
7х 19x6
10x26x8
12x28x8
15x32x9
Зх 10x4
5 х 16x5
6 х 19x6
7 х 22 х 7
8 х 24 х 8
3x16x5
4 х 16x5
5x16x5
6x21 х 7
8 х 24 х 7
10x28x8
12x32x7
15x35x8
17x44x10
20x47x12
ГПЗ
6017К
6100
6101
6102
6023
6025
6026
6027
6028
6003
6004
6005
6006
6008
6010
6012
6015
6703
6020
FAF. Mc. Gill
SNFA
_
ED 7
_
ED 10
—
ED 12
-
ED 15
-
-
-
_
E207
-
-
E 5 - 4 (MRC)
5
6
8
10
11
11
—
20
Фирма-изготовитель
Ряд фирм1
-
-
—
—
_
623 В*
ОА41
625 В*
ОА46
626 В*
ОА51
*
-
Е
3(кроме KFA)
Е
4(кроме KFA)
Е5
Е
6(кроме MRC)
Е8
ЕЮ
Е12
Е15
Е17-10*2
Е20
NSK
RHP2
707
-
—
-
-
725
726
727
728
-
EN4
EN5
EN6
EN8
EN10
EN12
EN15
-
_
Е20
BAR
-
-
101 В х 8
102В х 8
-
34-5Н
36 Н
-
-
-
34 Н
Е5
-
Е8
ЕЮ
Е 12
-
-
-
1 FED
-
-
—
-
-
FB-5
-
-
-
-
-
FB-5
-
FB-8
FB-10
FB-12
FB-15
-
FB-20
Torrington
_
_
—
-
_
RA5160*3
RA6190*3
727 SpA*4
728 SpA*4
-
-~
T5
-
T8
T10
E12
T15
-
E20
1 Фирмы-изготовители: Aheberg, FAG, FBC, FLT, GMN, KFA, Koyo, MRC, Norma FAG, Nachi, NTN,
SKF, SRO, Steyr, ZKL.
2 Единые обозначения даны без дроби.
* В числителе дано обозначение фирмы Коуо, а в знаменателе - фирмы FAF
*2 Обозначение фирмы MRC, обозначение фирм FAG, Norma FAG и SRO EA17
Ф1 Обозначение фирмы RMB.
*4 Обозначение фирмы DK.F.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 569
43. Радиально-упорные шарикоподшипники с углом контакта а = 12 ... 18°
Примеры обозначений с диаметром отверстия 25 мм
В обозначении показан фактический диаметр отверстия подшипника.
Примечание.В числителе дан тип, а в знаменателе - пример.
Серия
диаметров
Особо
легкая 1
Легкая 2

Средняя 3
Тип
Пример
дляГПЗ
Ж
36105
362..
36205
363..
36305
Фирма
FAG, Коуо,
Norma FAG,
NSK, SKF,
SNR
DKF
FAG, Koyo,
Norma FAG,
NSK.NTN,
SKF, SNR
ZKL
DKF
Koyo, NSK,
NTN,SNR
DKF
Тип
Пример
70..C
7005C
70..$pA
7005SpA
72..C
7205C
72„ATB
7205ATB
72..SpA
7205SpA
73..C
7305C
73..SpA
7305SpA

Фирма
BAR
MRC
BAR
MRC
MRC
Тип
Пример
105H
LJCR
105-KR
2M
205H
2..-KR
205-KR
3..-R
305-R

Фирма
FAF
GMN
FAF
GMN
FAF
Тип
Пример
2MM91..W1
2MM9105W1
S60..C
S6005C
2MM2..W1
2MM205W1
S62JC
S6205C
2MM3..W1
2MM305W1
Фирма
SNFA*
Nachi
SNFA*
Nachi
SNFA#
Тип
Пример
EX..О
EX 25.0
172
17205
E2..0
E225.0
121
17305
E3..0
E325.0
44. Радиально-упорные шарикоподшипники с углом контакта а = 25 ... 26°
Примеры обозначений с диаметром отверстия 55 мм
Фирма
Тип
Пример
Особо легкая серия диаметров 1
гпз
Koyo, Nachi
NSK
SKF
FAG, Norma FAG
SNR
DKF
BAR
FAF
MRC
SNFA*
461..
70..
70..A
70..AC
70..E
70..H
70..SpB
21..H
3MM91..W1
71..-KR
EX..3
46111
7011
7011A
7011 AC
701 IE
7011H
7011SpB
2111H
3MM911W1
7111-KR
EX55.3


570 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Фирма
Тип
Легкая серия диаметров 2
ГПЗ
FLT, Коуо, MRC, Nachi
NSK
SKF
FAG, Norma FAG
SNR
DKF
462..
72..
72..А
72..АС
72..Е
72..Н
72..SpB
Средняя серия диаметров 3
ГПЗ
FLT, Коуо, MRC, Nachi, ZKL
NSK
SNR
463..
73..
73..А
73..Н
Тяжелая серия диаметров 4
ГПЗ
Коуо
464..
74..
* В обозначении показан фактический диаметр отверстия подшипн
Продолжение табл. 44
Пример
46211
7211
7211А
7211 АС
7211Е
7211Н
7211SpB
46311
7311
7311А
7311Н
46411
7411
ика.
45. Радиально-упорные шарикоподшипники с углом контакта Р =36 ...
Примеры обозначений с диаметром отверстия 70 мм
Серия
диаметров
Особо
легкая 1
Легкая 2
Средняя 3
Тяжелая 4
Тип
Пример
для ГПЗ
661
66114
662..
66214
663..
66314
664..
66414
Фирма
Коуо, NSK,
SNR
Ряд фирм1
Ahlbery,
FAG,
Norma FAG
Тип
Пример
70..В
7014В
72..В
7214В
73..R
7314В
74..В
7414В
40°.
Тип
для фирм
Пример
FAF
-
72..Р
7214Р
73..R
7314R
74..PW
7414PW
NDH
-
О302..
Q30214
озоз..
Q30314
О304..
Q30414
NTN
-
72..Х6
7214X6
73..Х6
7314X6
—
1 Фирмы-изготовители: Ahlbery, DKF, FAG, Коуо, Nachi, Norma FAG, NSK, SKF, SNR, Steyr.


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 571
46. Радиально-упорные шарикоподшипники с разъемным внутренним кольцом.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 60 мм
Фирма
Тип
Особо легкая серия диаметров 1
гпз
DKF
1761..
QJ 10..
Легкая серия диаметров 2
ГПЗ
DKF, FAG, SKF
FAG, Norma FAG, RHP, SKF
1162..*
1762..
Q2./
QJ2..
Средняя серия диаметров 3
ГПЗ
FAG, Norma FAG, RHP, SKF
1763..
QJ 73..
Тяжелая серия диаметров 4
ГПЗ
FAG, SKF
1764..
QJ4..
* С разъемным внутренним кольцом.
Пример
176112
QJ 1012
116212
176212
Q212
QJ7312
176312
QJ7312
176412
QJ412
47. Двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники легкой серии 2 и
примеры обозначений с диаметром отверстия 40 мм
Фирма
ГПЗ
САМ, DKF, FAG, FLT, Koyo, NTN, SKF, SRO, Steyr, ZKL
SNR
Ahiberg, Asahi, ВСА, FED, Hoover, Mc. Gill, MRC, Nachi, NDH, NSK
FAF
Тип
30562..
32..
32..B
52..
52..K
Пример
3056208
3208
3208В
5208
5208K


572 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ПОДШИПНИКИ С КОНИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
48. Радиально-упорные подшипники с коническими роликами.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 140 мм
Серия
диаметров

Сверхлегкая 9
Особо
легкая 1
Легкая 2
Легкая
широкая 5
Средняя 3
Средняя
широкая 6
Средняя
серия с
большим
углом
конуса 3
Тип
Пример
дляГПЗ
20079..
2007928
20071..
2007128
72..
7228
И-
7528
21*
7328
76..
7628
273..
27328
Фирма
NSK,
SKF,
Timken
DKF,
Koyo
САМ,
DKF, FLT,
Koyo,
Nachi,
SKF,
Steyr,
Timken,
ZKL
CAM,
DKF,
FAG, FLT,
Koyo,
Nachi,
SKF,
Steyr,
Timken,
ZKL
Тип
Пример
329..
32928
320..
32028
302..
30228
322..
32228
303..
30328
321,
32328
313..
31328
Фирма
FAG, FLT,
SKF,
Timken
FAG
Тип
Пример
32CLX
32028X
320..A
32028A
322..A
32228A
303..A
30328A
323..A
32328A
1
NSK
HR320..XY
HR32028XY
HR302..J
HR30228J
HR322..J
HR32228J
HR303..J
HR30328J
HR323..Y
HR32328Y
HR303..Y
HR30328Y
Тип
Пример
NTN
ЧТ-320..Х
ЧТ-32028Х
302..U
30228U
322..U
32228U
303..U
30328U
323JJ
32328U
ш
31328U
SNR
320..VC12
32028VC12
320..VC16
32028VC16
322..VC12
32228VC12
322..V
32228V
323..V
32328V
323..VC12
31328VC12


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 573
49. Обозначения упорных шарикоподшипников.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 45 мм
Серия
диаметров
Фирма
Тип
Пример
Фирма
Тип
Пример
Одинарные шарикоподшипники
Особо
легкая 1
Легкая
Средняя 3
Тяжелая 4
ГПЗ
81..
8109
82..
8209
83..
8309
84..
8409
AND, CAM, DKF, FAF, FAG, FBC,
FLT, KFA, Koyo, Norma FAO, Nachi,
NSK, NTN, RHP, SKF, SNR, SRO,
Steyr, ZKL
KFA, Koyo, Norma FAO, Nachi, NSK,
NITN, RHP, SKF, SNR, SRO, Steyr,
ZKL
511..
51109
512..
51209
513..
51309
514..
51409
Легкая 2
Средняя З
ГПЗ
Двойные шарикоподшипники
382
3~8209 САМ> DKF> FAG> FBC> FLT> KFA>
Koyo, Nachi, Norma FAG, NSR, SKF,
2£L SRO, Steyr, ZKL
38309 J
522..
52209
523..
52309
50. Обозначения упорных одинарных шарикоподшипников с подкладным сферическим
кольцом. Примеры обозначений с диаметром отверстия 45 мм
Серия
диаметров
Легкая 2
Средняя 3
Тяжелая 4
Фирма
ГПЗ
Тип
Пример
182
18209
183..
18309
184..
18409
Фирма
FAG, Koyo, NSK, SKF
Тип
Пример
532..U
53209U
533..U
53309U
534..U
53409U
51. Обозначения упорных игольчатых подшипников с сепаратором с роликами
Конструктивные
разновидности
Без колец*
С одним
тонкостенным кольцом
С двумя
тонкостенными кольцами
ГПЗ
АК dc х Dc x Dw
(АК 25 х 42 х 2)
48 90..
D8 9705)
49 90..
D9 9705)
Фирма-изготовитель
IKO
NTB dcDcDw
(NTB 25 42)
NTB dc Dc Dw + AS dc + Dc
(NTB 25 42 02 +AS 25+ 42)
NTB dcDcDw + 2AS dc + Dc
(NTB 25 42 02 + 2AS 25 42 2)
INA
AXKdcDc
(AXK25 42)
AXK dcDc +AS dcDc
(AXK 2542 + AS 2542)
AXK</CDC + 2AS</CDC
(AXK 2542 + 2AS 2542)


574 Приложение 2. СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ
Продолжение табл. 51
Конструктивные
разновидности
С одним
утолщенным кольцом
С одним
тонкостенным и одним
утолщенным
кольцами
С двумя
утолщенными кольцами
ГПЗ
20 90..
B0 9905)
42 90..
D2 9905)
21 90..
B1 9905)
Фирма-изготовитель
IKO
-
AZdDH
(AZ 25 42 11)
INA
AXKrfcDc + WS811..
(AXK2542 + WS81105)
AXKrfcDc + WS811 +
+ AS dc Dc
(AXK2542 + WS81105 +
+ AS 2542)
AXKrfcDc + 2WS811
(AXK2542 + 2WS81105)
* Фирма SKP дает обозначения XRK dcDcBc (XRK 25 42 02), а фирма FAG - ANK dcDcBc (ANK 25 42).
52. Обозначения игольчатых подшипников линейного перемещения
Конструктивные
разновидности
Плоские с
сепаратором:
пластмассовые
металлические
Двухрядные с
сепаратором:
пластмассовые
металлические
ГПЗ
РИП Д, В Е
(РИП 20 20)
(D„ = 2,0; В = 20 мм)
РИП Д, В
(РИП 20 20)
2РИП Д, В Е
BРИП 20 25)
2РИП Д, В
BРИП 20 25)
Фирма-изготовитель
IKO
FT Д, В N L
(FT 20 10 N32)
FTDh,B-L
(FT 20 10 В -L)
-
FTWD^BA-L
(FTW50 45A-25)
INA
FFD„B
(FF20 10)
BFD„B
(BF20 10)
FF Dw В ZW
(FF 20 25 В ZW)
BF Dw В ZW
(BF 20 25 ZW)
53. Обозначения упорных сферических подшипников.
Примеры обозначений с диаметром отверстия 260 мм
Фирма
Тип
Пример
Средняя серия диаметров 3
ГПЗ
DKF, FAG, Koyo, Nachi, Norma FAG, NTN, ZKL
90393...
293...
9039352
29352
Тяжелая серия диаметров 4
ГПЗ
DKF, FAG, Koyo, Nachi, Norma FAG, NTN, ZKL
90394...
294...
9039452
29452


СРАВНЕНИЕ СИСТЕМ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ ПОДШИПНИКОВ 575
54. Обозначения комбинированных роликоподшипников
Конструктивные
разновидности
ГПЗ
IKO
Фирма-изготовитель
INA
SKF
FAG
Роликовый радиальный игольчатый
С шариковым
радиальным
С радиально-
упорным
шариковым
С роликовым
упорным:
без
внутреннего кольца
с внутренним
кольцом
С роликовым
упорным с
защитным
кожухом:
без
внутреннего кольца
с внутренним
кольцом
624...К
F24912К)
624...
F24912)
584...
E84805)
594...
E94805)
584000К
E84805К)
594000К
E94805К)
NATA..
(NATA5912)
NATB
(NATB5912)
NBX-F„B
(NBX-2530)
NBXI-FJ3
(NBXI-2530)
NBX-F„BZ
(NBX-2530Z)
NBXI-F„,BZ
(NBXI 2530Z)
NKIA..
(NKJA5912)
NKIB..
(NKIB5912)
NKXR Fw
(NKXR25)
NKXR Fw + IR..
(NKXR 25 +
+ IR 20x25x20)
NKXRFhZTN
(NKXR25ZTN)
NKXR F^ZTN +
+ IR d x D x В
(NKXR25ZTN +
+ IR 20x25x20)
NAXA..
(NAXA5912)
NAXB..
(NAXB5912)
-
-
-
-
DNIA..
(DNJA5912)
DNIB..
(DNIB5912)
-
-
-
-
Роликовый радиальный <
Без внутреннего
кольца
С внутренним
кольцом
С кожухом:
без
внутреннего кольца
с внутренним
кольцом
С канавкой на
наружном кольце:
без
внутреннего кольца
с внутренним
кольцом
564000
E64805)
484000
D84805)
564000К
E64805К)
484000К
D94805К)
564000К1.
[564705К1]
484000К1
D84705К1)
: упорным ша
NAXF„B
(NAX2530)
NAXIdB
(NAXI-2530)
NAX-FWB-Z
(NAX-2530-Z)
NAXI d В Z
(NAXI 2530Z)
риковым с упорным бортом на на
NKXF„
(NKX25)
NAX Fw + IR..
(NAX25 +
+ IR20x25x20,5)
NKXF„
(NKX25)
NKXF^Z + IR
(NKX25+
+ IR20x25x20,5)
NXF„Z
(NX25Z)
NX FJL + IR..
(NX25Z +
+IR20x25x20,5)
NAX FWDB
(NAX25K730
NAX Fw DB +
+ LNA..
(NAX253730 +
+ LNA20x25x20,5)
NAX F„B-Z
(NAX253730)
NAX F„DB -
-Z + LNAdDB
(NAX253730-
-Z + LNA20x
x 25 x 20,5)
-
-
)ужном кольце
NAXF„B
(NAX2530)
NAX F„,DB +
+IR.. (NAX2530 +
+ IR20x25x20,5)
NAX Fh,BZ
(NAX2530)
NAX F„BZ + IR
(NAX2530Z +
+ IR 20x25x20,5)
-
-


Справочное издание
Черменский Олег Николаевич
Федотов Николай Николаевич
ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ
Справочник-каталог
Лицензия ИД № 05672 от 22.08.01
Редактор З.М. Рябкова
Оформление художника Т.Н. Погореловой
Компьютерное макетирование ТА. Сынковой, М.А. Филатовой
Сдано в набор 5.02.03 г. Подписано в печать 13.05.03 г.
Формат 70 х 100 1/16. Бумага офсетная. Гарнитура Times New Roman.
Печать офсетная. Усл. печ. л. 46,8.
Уч.-изд. л. 49,84. Тираж 3000 экз. Заказ 8134
ФГУП «Издательство «Машиностроение»
107076, Москва, Стромынский пер., 4
Оригинал-макет изготовлен в Издательско-полиграфическом центре ТГТУ
392032, г. Тамбов, ул. Мичуринская, 112
Отпечатано в полном соответствии с качеством
предоставленного оригинал-макета в ППП "Типография "Наука" РАН
121099, г. Москва, Шубинский пер., 6