Автор: Курмаз Л.В. Скойбеда А.Т.
Теги: машиностроение механика детали автомобиля детали машин
Год: 2002
Текст
Л.В. Курмаз, А.Т. Скойбеда
ДЕТАЛИ МАШИН
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
2-е издание, исправленное и дополненное
Допущено
Министерством Образования
Республики Беларусь
в качестве учебного пособия
для студентов технических вузов
Минск
УП «Технопринт»
2002
СОДЕРЖАНИЕ
Введение...........................................................6
1 Общие указания и кинематический расчет привода.....................7
1.1 Общие указания по выполнению курсового проекта.................7
1.1.1 Цели и задачи проектирования.............................7
1.1.2 Основные этапы разработки конструкторской документации ... 7
1.1.3 Общие рекомендации по проектированию.....................7
1.1.4 Оформление чертежей и пояснительной записки..............8
1.2 Кинематический расчет привода и выбор электродвигателя........12
2 Ременные передачи.................................................14
2.1 Выбор основных параметров плоскоременных передач .............14
2.1.1 Конструкция и материалы плоских ремней .................15
2.2 Выбор основных параметров клиноременных передач ..............16
2.2.1 Конструкция и материалы клиновых ремней ................17
2.3 Выбор основных параметров поликлиноременных передач ..........18
2.3.1 Конструкция и материалы поликлиновых ремней ............18
2.4 Выбор основных параметров зубчато-ременных передач ...........19
2.4.1 Конструкция и материалы зубчатых ремней ................20
2.5 Конструирование шкивов .......................................21
2.5.1 Материал шкивов ........................................21
2.5.2 Ступицы шкивов (звездочек) .............................21
2.5.3 Конструирование шкивов плоскоременных передач ..........22
2.5.4 Конструирование шкивов клиновых и поликлиновых ременных
передач.................................................23
2.5.5 Конструирование шкивов зубчато-ременных передач ........26
2.6 Конструкция шкива, уменьшающая изгибающий момент в сечении ва-
ла на опоре.......................................................27
2.7 Конструкция шкива, разгружающая вал от напряжений изгиба .... 28
2.8 Рабочие чертежи шкивов........................................29
2.9 Натяжные устройства ременных передач..........................31
3 Цепные передачи...................................................32
3.1 Цепи приводные роликовые и втулочные..........................32
3.1.1 Цепи приводные роликовые типа ПР А, ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР ... 32
3.1.2 Цепи приводные втулочные типа ПВ, 2ПВ...................33
3.1.3 Цепи приводные роликовые длиннозвенные типа ПРД.........33
3.1.4 Цепи приводные роликовые с изогнутыми пластинами типа ПРИ . 33
3.2 Цепи приводные зубчатые.......................................34
3.3 Выбор основных параметров передач с приводной роликовой или вту-
лочной цепью......................................................35
3.4 Выбор основных параметров передач с приводной зубчатой цепью . .36
3.5 Конструирование звездочек для приводных роликовых и втулочных цепей 37
3.6 Конструирование звездочек для приводных зубчатых цепей........39
3.7 Рабочие чертежи звездочек................................... 41
Зубчатые передачи...............................................
4.1 Материалы, термообработка и допускаемые напряжения..........
4.2 Прочностной расчет зубчатых передач.........................
Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно dwi)
Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно aw) . .
Расчет цилиндрических открытых передач..................
Расчет конических закрытых прямозубых передач...........
Расчет конических закрытых передач с круговым зубом . . . .
Расчет конических открытых передач......................
Справочные данные для расчета зубчатых передач..........
Расчет закрытых червячных цилиндрических передач........
42
42
44
44
46
47
48
49
50
51
53
55
55
56
57
58
59
60
61
62
4.2.4
4.2.8
Компоновка редукторов................................
5.1 Общие сведения...................................
5.2 Компоновка одноступенчатых цилиндрических редукторов
5.3 Компоновка двухступенчатых цилиндрических редукторов
5.4 Компоновка одноступенчатых конических редукторов . .
5.5 Компоновка коническо-цилиндрических редукторов . .
5.6 Компоновка одноступенчатых червячных редукторов . .
5.7 Компоновка червячно-цилиндричеких редукторов . . .
Валы.......................................
6.1 Силы, нагружающие валы.....................................62
6.1.1 Силы, нагружающие валы от цилиндрических передач ...... 62
6.1.2 Силы, нагружающие валы от конических передач..........63
6.1.3 Силы, нагружающие валы от ременных и цепных передач ... 63
6.1.4 Силы, нагружающие валы от червячных передач...........64
6.1.5 Силы, нагружающие валы от муфт........................64
6.2 Проектный расчет валов.....................................65
6.3 Определение основных размеров и формы вала.................66
6.4 Конструирование валов .....................................67
6.5 Некоторые решения и типовые узлы, применяемые при конструировании
валов .........................................................69
6.5.1 Осевое крепление деталей на валах...................... 69
6.5.2 Концы валов .............................................70
6.5.3 Конструктивное оформление вала в местах установки ступиц . . 71
6.5.4 Рекомендуемые диаметры отверстий и их размещение в сечении вала 71
6.5.5 Отверстия центровые......................................72
6.5.6 Канавки для выхода шлифовального круга...................73
6.5.7 Конструктивные решения по уменьшению коэффициента концент-
рации напряжений в местах изменения диаметра вала..........74
6.5.8 Конструктивные решения по уменьшению высоты уступов (запле-
чиков) вала или полной их ликвидации ......................74
6.5.9 Конструктивные решения по уменьшению коэффициента концент-
рации напряжений от прессовых посадок .....................74
6.6 Рабочие чертежи валов......................................75
6.7 Проверка вала на усталостную прочность.....................76
7 Подшипники качения............................................78
7.1 Типы подшипников качения, их характеристика и применение ... 78
7.2 Опоры валов и типы используемых подшипников................80
7.3 Подшипниковые узлы валов редукторов........................81
7.3.1 Подшипниковые узлы валов конических шестерен.........81
7.3.2 Подшипниковые узлы валов цилиндрических косозубых, кониче-
ских и червячных колес................................82
7.3.3 Подшипниковые узлы валов цилиндрических прямозубых и шев-
ронных колес............................................82
7.3.4 Подшипниковые узлы шевронных вал-шестерен............83
7.3.5 Подшипниковые узлы червяков..........................83
7.4 Подшипниковые узлы приводных валов.......................84
7.5 Выбор подшипников качения................................85
7.6 Установка и крепление подшипников........................87
7.6.1 Установка и крепление на валах подшипников с цилиндрическим
посадочным отверстием.....................................87
7.6.2 Установка и крепление на валах подшипников с коническим поса-
дочным отверстием..........................................87
7.6.3 Установка и крепление подшипников в корпусах.............88
7.7 Элементы крепления подшипников.................................90
7.7.1 Кольца пружинные упорные плоские наружные эксцентрические 90
7.7.2 Кольца пружинные упорные плоские внутренние эксцентрические 91
7.7.3 Кольца пружинные упорные плоские наружные концентрические 92
7.7.4 Кольца пружинные упорные плоские внутренние концентрические 93
7.7.5 Шайбы концевые...........................................94
7.7.6 Гайки круглые шлицевые....................................95
7.7.7 Шайбы стопорные многолапчатые.............................95
7.7.8 Втулки закрепительные.....................................97
7.7.9 Втулки стяжные............................................97
7.7.10 Гайки для закрепительных и стяжных втулок с метрической резьбой 98
7.7.11 Шайбы стопорные..........................................98
7.7.12 Скобы стопорные..........................................98
7.8 Допуски и посадки, шероховатость поверхностей посадочных мест подшипников 99
7.8.1 Выбор посадок.............................................99
7.8.2 Шероховатость поверхностей посадочных мест...............101
7.8.3 Допуски формы и расположения посадочных и опорных торцевых
поверхностей заплечиков валов и отверстий корпусов .
7.9
Установка, монтаж и демонтаж по;
102
102
шн
япников......................
7.9.1 Установочные размеры подшипников качения............102
7.9.2 Монтаж подшипников качения..........................103
7.9.3 Демонтаж подшипников качения...........................103
7.9.4 Конструктивные решения по облегчению демонтажа подшипни-
ков качения...........................................103
7.9.5 Конструктивные решения по уменьшению высоты заплечиков 104
7.10 Таблицы параметров подшипников качения...................104
Обозначения подшипников
104
7.10.2 Геометрические соотношения в подшипниках качения. ... 105
7.10.3 Подшипники шариковые радиальные однорядные...........106
7.10.4 Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные . . 107
7.10.5 Подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные. 109
7.10.6 Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндричес-
кими роликами ..........................................ПО
7.10.7 Подшипники роликовые конические однорядные...........112
7.10.8 Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные
с симметричными роликами...................................113
7.10.9 Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные 115
7.10.10 Подшипники шариковые упорные одинарные и двойные . . 116
7.10.11 Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роликами
одинарные..................................................117
8 Уплотнения подшипниковых узлов . . ...........................118
8.1 Уплотнения контактные.....................................118
8.1.1 Манжеты резиновые армированные........................118
8.1.2 Уплотнения войлочные
120
8.2 Уплотнения бесконтактные........................................121
9 Элементы соединений "вал-ступица"...................................122
9.1 Соединения шпоночные.............................................122
9.1.1 Соединения сегментными шпонками...........................122
9.1.2 Соединения призматическими шпонками.......................123
9.1.3 Соединения тангенциальными шпонками.......................124
9.2 Соединения шлицевые .............................................125
9.2.1 Соединения шлицевые прямобочные...........................125
9.2.2 Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30 ° . . 127
9.2.3 Соединения шлицевые треугольные ..........................129
10 Конструирование зубчатых колес.......................................130
10.1 Точность зубчатых колес.........................................130
10.1.1 Степени точности и виды сопряжений зубьев.............130
10.1.2 Точность цилиндрических колес.........................130
10.1.2.1 Длина общей нормали...........................130
10.1.2.2 Толщина зубьев по постоянной хорде и высота до по-
стоянной хорды.........................................132
10.1.3 Точность конических колес........................... 133
10.1.3.1 Толщина зуба по внешней постоянной хорде и высота
до внешней постоянной хорды........................133
10.1.3.2 Толщина зуба по средней постоянной хорде и высота
до средней постоянной хорды.................................134
10.1.4 Точность червяков..........................................134
10.1.4.1 Делительная толщина витка по хорде и высота до хорды 134
10.1.4.2 Номинальный размер червяка по роликам . . . . 135
10.2 Конструирование цилиндрических зубчатых колес.....................136
10.2.1 Установочные базы и нарезание зубьев...................136
10.2.2 Конструкции цилиндрических колес.......................137
10.2.3 Конструирование цилиндрических колес...................138
10.2.4 Рабочие чертежи цилиндрических колес...................139
10.3 Конструирование конических зубчатых колес.........................140
10.3.1 Элементы зацепления конических колес...................140
10.3.2 Расчет геометрических параметров конических колес . ... 141
10.3.3 Установочные базы для нарезания зубьев конических колес. . 142
10.3.4 Конструкции конических колес...............................143
10.3.5 Конструирование конических колес...........................144
10.3.6 Рабочие чертежи конических колес...........................146
10.4 Конструирование червяков и червячных колес........................148
10.4.1 Виды червяков..............................................148
10.4.2 Геометрический расчет червячной передачи с эвольвентным
червяком..........................................................148
10.4.3 Конструкции червяков и червячных колес.....................149
10.4.4 Конструирование цилиндрических червяков....................150
10.4.5 Конструирование червячных колес............................151
10.4.6 Рабочие чертежи элементов червячной передачи...............152
11 Конструирование литых корпусных деталей, крышек и других частей редукторов 154
11.1 Общие сведения....................................................154
11.2 Принципы конструирования литых конструкций........................155
11.3 Конструкции корпусных деталей цилиндрических редукторов ... 156
11.4 Конструкции корпусных деталей конических редукторов...............158
11.5 Конструкции корпусных деталей червячных редукторов................160
11.6 Элементы конструкции литых корпусных деталей редукторов ... 162
11.6.1 Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с внеш-
ним расположением бобышек................................162
11.6.2 Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с внут-
ренним расположением бобышек......................................163
11.7 Установочные размеры болтовых соединений..........................165
11.7.1 Размеры опорных поверхностей под крепежные детали . Диа-
метры отверстий под болты.....................................165
11.7.2 Размеры фланцев болтовых соединений. Глубина сверления.
Глубина нарезания резьбы....................................165
11.7.3 Размеры мест под гаечные ключи.............................165
11.8 Точность корпусных деталей редукторов . . ................166
11.9 Рабочие чертежи корпусов и крышек редукторов.................168
11.10 Конструирование крышек подшипниковых узлов...................174
11.11 Конструирование стаканов.....................................175
11.12 Рабочие чертежи крышек подшипниковых узлов и стаканов ... 176
12 Редукторы..........................................................178
12.1 Оснащение редукторов.........................................178
12.2 Редукторы цилиндрические одноступенчатые.....................180
12.3 Редукторы цилиндрические двухступенчатые.....................194
12.4 Редукторы цилиндрические двухступенчатые соосные.............200
12.5 Редукторы конические одноступенчатые.........................204
12.6 Редукторы коническо-цилиндрические ..........................212
12.7 Редукторы червячные одноступенчатые..........................222
12.8 Редуктор червячный двухступенчатый .............................226
12.9 Редуктор червячно-цилиндрический................................228
12.10 Редуктор планетарный............................................230
12.11 Мотор-редуктор..................................................232
12.12 Передача главная автомобиля.....................................233
12.13 Смазка редукторов...............................................234
13 Муфты ............................................................... 235
13.1 Муфты глухие....................................................235
13.2 Муфты подвижные.................................................238
13.3 Муфты упругие...................................................241
14 Приводы...............................................................245
14.1 Проектирование рам..............................................245
14.2 Справочные данные для проектирования рам........................247
14.3 Сборочные чертежи приводов......................................253
14.4 Крепление редуктора к раме. Расчет болтов.......................256
15 Передача "винт-гайка".................................................258
15.1 Прочностной расчет элементов передачи...........................258
15.2 Конструктивные решения некоторых элементов передачи .... 260
15.3 Профили и основные размеры резьб винтовых механизмов .... 261
15.4 Храповой механизм. .............................................263
15.5 Сборочные и рабочие чертежи элементов передачи..................263
16 Справочные данные общего применения...................................270
16.1 Нормальные линейные размеры, конусности, углы и углы конусов. . 270
16.2 Конструкционные материалы.......................................271
16.3 Допуски и посадки...............................................272
16.4 Допуски формы и расположения поверхностей.......................274
16.5 Шероховатость поверхностей......................................276
16.6 Крепежные изделия...............................................277
16.7 Элекродвигатели асинхронные.....................................280
17 Литература............................................................285
17.1 Стандарты........................................................286
7
1 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ И КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА
1.1 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА [13], [18], [29]
1.1.1 ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Курсовой проект по дисциплине "Детали машин" выполняется после завер-
шения изучения блока общеобразовательных, общетехнических и ряда технологи-
ческих дисциплин и его целью является приобретение первых инженерных навы-
ков по расчету и конструированию типовых деталей и узлов машин и механизмов
на основе полученных теоретических знаний.
Основными задачами курсового проекта являются:
- ознакомление с научно-технической литературой по теме курсового проекта;
- изучение известных конструкций аналогичных машин и механизмов с ана-
лизом их достоинств и недостатков;
- выбор наиболее простого варианта конструкции с учетом требований техни-
ческого задания на проект;
- выполнение необходимых расчетов с целью обеспечения заданных техниче-
ских характеристик проектируемого устройства;
- выбор материалов и необходимой точности изготовления деталей и узлов
проектируемого устройства, шероховатости поверхностей, необходимых допусков
и посадок, допусков формы и расположения;
- выполнение графической части курсового проекта в соответствии с требова-
ниями стандартов ЕСКД;
- составление необходимых описаний и пояснений к курсовому проекту.
1.1.2 ОСНОВНЫЕ ЭТАПЫ РАЗРАБОТКИ КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
В соответствии с ГОСТ 2.103-68 "Стадии разработки" предусмотрены сле-
дующие этапы разработки конструкторской документации:
- техническое предложение;
- эскизный проект;
- технический проект;
- рабочая конструкторская документация.
На основании технического задания заказчика разрабатывается техническое
предложение, которое включает совокупность документов по обоснованию техни-
ческой и технико-экономической целесообразности разработки изделия с учетом
требований технического задания [29]. Техническое предложение утвержается за-
казчиком и исполнителем.
Эскизный проект предполагает разработку комплекса документации, дающей
общее представление о конструкции и принципе работы устройства в целом и тех-
ническом решении его отдельных уникальных деталей и узлов. Эскизный проект
является основой для дальнейшей разработки технического проекта и рабочей кон-
структорской документации.
Документация, разрабатываемая на этапе технического проекта, должна да-
вать полное представление о проектируемом устройстве и является исходной для
разработки рабочей документации.
Ограниченность времени, которое отводится на выполнение курсового проек-
та, не позволяет реализовать процесс разработки в соответствии с ГОСТ 2.103-68.
При курсовом проектировании приходится отдельные этапы проектирования сов-
мещать и сокращать объем разрабатываемой документации.
На основании расчетов, перечень и содержание которых указаны в задании
на проектирование, определяется конструкция устройства и разрабатывается об-
щий вид изделия в виде эскизной проработки. Эскизный вариант общего вида
устройства рекомендуется выполнять на ММ-бумаге в масштабе 1:1.
На основании эскизного проекта, с учетом внесенных при дальнейшей прора-
ботке уточнений и изменений, на листе ватмана карандашом либо на компьютере
выполняется чертеж общего вида устройства. На чертеже общего вида должны
быть все необходимые проекции, виды, разрезы и сечения, позволяющие получить
полное представление о конструкции и принципе работы разработанного устройства.
Кроме чертежа общего вида студенты выполняют рабочие и сборочные чер-
тежи деталей и узлов, оговариваемых в задании на курсовое проектирование.
Все расчеты, описания и приложения оформляются в виде расчетно-поясни-
тельной записки к курсовому проекту, которая выполняется в соответствии с ГОСТ
2.105-95.
1.1.3 ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
Конструирование устройства проводится в соответствии с заданной или при-
нятой схемой механизма на основе результатов прочностного и кинематического
расчетов.
Выполнение эскизного варианта общего вида механизма начинают с нанесе-
ния осевых линий с учетом межосевых расстояний и диаметров начальных окруж-
ностей зубчатых колес, вычерчивают валы без обозначения их размеров по длине,
наносят габариты предварительно выбранных подшипников. Детали механизма
следует располагать в корпусе компактно, более полно используя его пространство.
В дальнейшем прорабатывают конструкции отдельных деталей, выбирают
способы соединения их с другими элементами механизма. При этом необходимо
определить:
- способы установки валов в подшипниках;
- крепление зубчатых колес на валах, подшипников - на валах и в корпусе;
- способы регулировки зазоров в подшипниках;
- способы и устройства для смазки подшипников и передач;
- виды и конструктивное оформление несущих деталей.
Конструкция проектируемого механизма должна обеспечивать возможность
его сборки и разборки, свободный доступ для регулировки, настройки отдельных
узлов и замены деталей. Предпочтителен узловой метод сборки, при котором от-
дельные детали собираются в узлы, а из них собирается механизм. Например, на
валу монтируются зубчатые колеса, подшипники качения, дистанционные втулки,
а затем собранный узел устанавливается в корпусе.
Тип и способ изготовления корпусных деталей выбирается в зависимости
от объемов производства. При серийном производстве целесообразно корпуса вы-
полнять литыми, штампованными или прессованными (из пластмасс), а при инди-
видуальном или мелкосерийном производстве - сварными или сборными. При про-
ектировании разъемного корпуса необходимо предусмотреть элементы, обеспечи-
вающие фиксацию взаимного положения корпусных деталей и соосность отвер-
стий под подшипники.
При выборе варианта конструкции необходимо изучить известные техниче-
ские решения и выполнить их анализ, максимально использовать унифицирован-
ные детали и узлы. Для повышения технологичности и уменьшения трудоемкости
изготовления конструкции следует сокращать номенклатуру используемых стан-
дартных и нормализованных деталей и узлов, а также используемых материалов.
Везде, где возможно, следует применять в деталях форму тел вращения, техноло-
гически более простую в изготовлении.
Для наиболее удачного размещения деталей и узлов рекомендуется рассмот-
реть несколько вариантов конструкции проектируемого устройства. При этом воз-
можны существенные изменения первоначально разработанной конструкции и
выполненных расчетов. В качестве окончательного варианта конструктивного ре-
шения выбирается наиболее удачная эскизная проработка проектируемого устрой-
ства, обеспечивающая минимальные массово-геометрические параметры и макси-
мальную экономичность в эксплуатации.
При конструировании детали следет стремиться к упрощению ее конструк-
ции, что приводит к снижению ее себестоимости.
Для выполнения чертежей используются следующие основные форматы:
Внимание !
Расположение формата А4
может бить только вертикальное
АО - 841x1189;
А1 - 594x841;
А2 - 420x594;
АЗ - 297x420,
А4 - 210x297.
Допускается применение дополнительных форматов, образуемых увеличением ко-
ротких сторон основных форматов на величину, кратную их размерам. Обозначение
дополнительного формата состоит из обозначения основного формата и его кратнос-
ти согласно табл. 1.1.1, например А0х2, А3х4 ит.д.
Табл. 1.1.1 - Форматы чертежей
Кратность Формат
АО А1 АЗ А4
2 1189x1682 — — —
1189x2523 841x1783 594x1261 420x891 297x630
4 — 841x2378 594x1682 420x1189 297x841
— 594x2102 420x1486 297x1051
6 — — — 420x1783 297x1261
7 .! II — — 420x2080 297x1471
8 * — — 297x1682
9 — — — — 297x1892
При выполнении чертежей следует применять масшабы, установленные стан-
дартом: 1:1, для уменьшения - 1:2; 1:2,5; 1:4; 1:5; 1:10 и т.д., для увеличения -
2:1; 2,5:1; 4:1; 5:1; 10:1 ит.д.
Для всех видов чертежей установлена одна основная надпись (угловой штамп)
в соответствии с ГОСТ 2.104-68, которая, с учетом специфики учебного процесса,
имеет вид, представленный на рис. 1.1.1.
185
10
7 W
70
18
1.1.4 ОФОРМЛЕНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ И ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ
Графическая часть курсового проекта выполняется с соблюдением требова-
ний ЕСКД (Единой системы конструкторской документации) карандашом на ват-
мане. Возможно выполнение чертежей также на компьютере с использованием
программ компьютерной графики и с последующей печатью чертежа. Печать чер-
тежей всех форматов производится на плотере, чертежей форматов АЗ и А4 - на
принтере (лазерном или струйном). Версии AutoCAD-14 и последующие позволя-
ют печатать чертежи форматов А2 и большие, используя в последующем склеива-
емые форматы А4 (АЗ) при их хорошей совместимости. Приемка неотпечатанных
чертежей (с дискеты), как правило, не производится.
Курс
V/uan
Разраб.
Пробер.
Т.ковтр
Ч контр.
Семестр
N’goKVM.
Группа
1ема
2
ДМ КП 0502.008.006
flogn.^ofrZ
КОЛЕСО
зубчатое
71ит.
Масса Масштаб
УтбердПСурмаз
Консула. Сюйбеда A ,
01.99
40Х
-01.99
Лист Ч Листоб^Т
ЬГПА
Kaq>egpa ДМ и П1М
Формат
Рис. 1.1.1 - Основная надпись чертежа (форма 1)
50
В графе 1 основной надписи указывается наименование изделия в именительном падеже
единственного числа, причем, существительное ставится на первом месте, например "Барабан
приводной", "Колесо зубчатое".
В графе 2 для сборочного чертежа делается запись, содержащая информацию о курсовом
проекте, вида ДМ КП 0502.000.000СБ, где зашифровано: ДМ - детали машин; КП - курсовой
проект; 05 - номер задания; 02 - номер варианта в задании; СБ - вид документа (сборочный
чертеж). Для чертежа детали после номера варианта в задании следующие три цифры обознача-
ют сборочные единицы, последующие три цифры - номер позиции сборочного чертежа представ-
ленной на чертеже детали.
В графе 3 указывается обозначение материала и номер стандарта (для сборочного чер-
тежа не заполняется). Заполнение других граф видно из рис. 1.1.1.
1. ОФОРМЛЕНИЕ СБОРОЧНОГО ЧЕРТЕЖА (ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА)
Сборочный чертеж механизма выполняется на основании его эскизной про-
работки карандашом на листе формата А1 либо в виде компьютерной графики.
Чертеж должен содержать минимально необходимое число проекций, видов, разре-
зов и сечений, дающих полное представление о его конструкции и принципе работы.
На чертеже общего вида для упрощения допускается не показывать мелкие
фрагменты деталей и соединений: фаски, проточки, скругления, углубления, зазо-
ры между соединяемыми деталями с незначительно отличающимися номинальны-
ми размерами. При использовании большого количества крепежных деталей одно-
го типа и размера можно подробно изображать детали только одного места соеди-
нения, а остальные показывать условно. На чертеже допускается упрощенное пред-
ставление крепежных деталей, резьбы и ее элементов (фаски, сбег и недорез резьбы).
Чертеж общего вида, кроме графического изображения разрабатываемого
изделия, должен содержать необходимые размеры, номера позиций узлов (сбороч-
ных единиц) и деталей, входящих в изделие, технические требования по сборке и ре-
гулировке отдельных узлов и изделия в целом, его техническую характеристику и т.д.
К размерам, указываемым на сборочном чертеже, относятся:
- габаритные;
- межосевые (в трех плоскостях);
- посадочные (выполняемые по данному чертежу);
- установочные и присоединительные:
- размеры опорной поверхности и размещение в ней крепежных отверстий, диа-
метр отверстий и толщина опорной поверхности;
- длина и посадочный диаметр входного и выходного валов, их привязка к оси
редуктора и высота размещения;
- размеры для транспортировки и упаковки;
- справочные (информационные).
К габаритным относятся размеры, определяющие длину, ширину и высоту
устройства. Они необходимы для определения размеров места установки изделия,
его транспортировки, изготовления тары, относятся к размерам справочным и на
чертеже отмечаются звездочкой, например 350*
Номера позиций на сборочном чертеже выполняют на полках линий-выносок,
которые располагают параллельно основной надписи вне контура чертежа, и груп-
пируют в колонку или строчку по возможности на одной линии. Для группы кре-
9
нежных деталей, относящихся к одному соединению, допускается использовать
одну линию-выноску. В этом случае полки для номеров позиций располагают ко-
лонкой и соединяют тонкой линией.
Технические требования помещают на поле чертежа над основной надписью
в виде столбца, по ширине не превышающего основной надписи. Каждая позиция
технических требований нумеруется и начинается с новой строки. Запись ведется
сверху вниз. Технические требования содержат сведения, не отраженные на черте-
же. К ним относятся:
- указания размеров, относящихся к справочным;
- предельные отклонения размеров, формы и расположения поверхностей,
которые должны быть выдержаны при сборке;
- требования к точности монтажа (допустимые осевые и радиальные зазоры,
биения и т.п.);
- указания о маркировке и клеймении;
- правила транспортировки и хранения;
- особые условия эксплуатации;
- тип смазки подвижных соединений;
- способы стопорения резьбовых соединений;
- требования по обработке (покраске) поверхностей;
- требования по обкатке изделия и защите (ограждении) опасных мест.
Техническая характеристика размещается на свободном поле чертежа (отдель-
но от технических требований), имеет самостоятельную нумерацию и снабжается
заголовком "Техническая характеристика". Она содержит дополнительные сведе-
ния об изделии. Например, для редуктора может содержать сведения о передаваемой
мощности, передаточном числе, частоте вращения валов, крутящем моменте на вы-
ходном валу и т.д.
К сборочному чертежу прилагается текстовой документ - спецификация,
которая выполняется в соответствии с ГОСТ 2.108-68 на листах формата А4 и оформ-
ляется в виде приложения к пояснительной записке. Форма первого листа специ-
фикации представлена на рис. 1.1.2.
В соответствии с ГОСТ 2.108-68 в спецификации предусмотрено 8 разделов,
однако в курсовом проекте обычно достаточно 3-4 раздела: "Документация", "Сбо-
рочные единицы", "Детали", "Стандартные изделия", "Материалы". Указанные
наименования разделов записываются в графе "Наименование".
Заполнение спецификации производится сверху вниз в следующем порядке:
- документация;
- разработанные узлы (сборочные единицы);
- пояснительная записка;
- заимствованные и нормализованные узлы;
- самостоятельно разработанные детали;
- заимствованные и нормализованные детали;
- стандартные детали, которые группируются по однородным группам, на-
пример, "крепежные детали", "подшипники качения" и т.д.
10
Наименобоние
о
Документация
Сборочние единица
Детали
Стандартное изделия
Материала
__Курс Семестр Группа
bwlucrr N*до кум. Поап.
Тема
ДМ КП 0502 008.006
Лит
Разраб.
сто&
ПРИВОД
Курмаз fl-
01.99
20
75
Приме-
чание
Ч. контр.
Ут&ерд.
БГЛА
Кафедра ДМ и ПТМ
Рис. 1.1.2 - Основная надпись текстовых документов (форма 2)
Обозначение
В графе "Поз." спецификации указывают порядковый номер составного эле-
мента разработанного устройства. Этот номер соответствует позиции элемента на
сборочном чертеже. В графе "Формат" указывают форматы документов, обозначе-
ния которых записывают в графе "Обозначение". В графе "Зона" указывают обоз-
начения зоны, в которой находится номер позиции. Разбивка чертежа на зоны про-
изводится по ГОСТ 2.104-68. В графе "Обозначение" указывают шифр чертежа
элементов изделия. Для стандартных изделий эта графа не заполняется. В графе
"Наименование" указывают наименование изделий; для стандартных изделий, кро-
ме наименования, указывают условное обозначение в соответствии со стандартом.
2. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ДЕТАЛЕЙ
Рабочий чертеж детали выполняется в соответствии с ГОСТ 2.109-73 и пред-
ставляет документ, содержащий все сведения, необходимые для ее изготовления
и контроля.
Деталь на чертеже располагается в положении, соответствующем ее положе-
нию при изготовлении или в положении детали на сборочном чертеже узла.
В графической части чертежа кроме основного содержания должны быть
представлены:
- все необходимые виды, разрезы и сечения (ГОСТ 2.305-68);
- все необходимые и правильно поставленные размеры для удовлетворения кон-
струкционных, технологических и монтажных требований;
- обоснованные посадки и предельные отклонения (ГОСТ 2.307-68);
- соответствующая шероховатость поверхностей (ГОСТ 2.309-73);
- необходимые допуски формы и расположения поверхностей (ГОСТ 2.308-79);
- обозначение покрытий, термической и других видов обработки (ГОСТ 2.310-
68, 9.032-74, 9.306-85);
- обозначение швов сварных и неразъемных соединений (ГОСТ 2.312-72,
ГОСТ 2.313-82);
- наименование и марка материала с указание стандарта на материал и сор-
тамент.
Вся информация о размере, его допуске, шероховатости соответствующей
поверхности, допусках формы и расположения должна быть по возможности
сгруппирована и представлена в одном месте.
Чертежи типовых деталей: зубчатых колес, червяков и червячных колес, звез-
дочек, зубчатых соединений, пружин должны выполняться в соответствии с ГОСТ
2.401-75 ... 2.409-75 и содержать таблицу параметров этих типовых деталей.
Все надписи на чертежах выполняются чертежным шрифтом (ГОСТ 2.304-81).
Каждый рабочий чертеж должен содержать основную надпись (рис. 1.1.1).
3. ОФОРМЛЕНИЕ РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ
Расчетно-пояснительная записка содержит титульный лист, содержание, тех-
ническое задание на проектирование, описание разработанной конструкции, рас-
четную часть, приложения, список использованной литературы.
В записку включаются окончательные данные по конструктивному решению
механизма без приведения промежуточных результатов расчетов и вариантов кон-
струкции узлов и механизма в целом.
Текстовая часть расчетно-пояснительной записки выполняется на листах фор-
мата А4 с соблюдением полей: слева - 25 мм, справа - 10 мм, сверху и снизу - 20 мм.
Титульный лист является первым листом расчетно-пояснительной записки
и оформляется в соответствии с ГОСТ 2.105-95. Форму заполнения титульного
листа устанавливает учебное заведение.
Задание на курсовой проект содержит название проектируемого устройства,
кинематическую схему с исходными данными, содержание расчетной и объем
графической частей проекта, а также календарный график выполнения курсового
проекта.
При описании разработанного устройства необходимо привести сведения о
его назначении, принципе работы, рассмотреть взаимодействие отдельных его уз-
лов, последовательность сборки и разборки, вопросы регулировки устройства.
Расчетная часть пояснительной записки должна соответствовать заданию на
проектирование и содержать следующие расчеты (ориентировочно):
- кинематический расчет привода;
- выбор электродвигателя;
- прочностные расчеты передач;
- геометрические расчеты передач;
- предварительный расчет валов;
- проектный расчет валов;
- выбор подшипников качения;
- проверку усталостной изгибной прочности валов;
- расчет крепления колес;
- расчет болтового соединения "редуктор-рама";
- расчет размерных цепей и др.
Каждый расчет должен содержать;
- вид расчета и название детали;
- исходные данные для расчета, расчетные схемы, эскизы и т.д.;
- выбранный материал с представлением его механических характеристик;
- расчетные формулы со ссылкой на источник, с расшифровкой символов,
входящих в формулу, и их размерностями. Каждый символ, встречающийся
неоднократно, расшифровывается один раз;
- непосредственно расчет;
- полученные в результате расчета значения размеров деталей следует округ-
лять, при необходимости, до стандартных значений (16.1);
- заключение по результатам расчета.
Содержание расчетно-пояснительной записки делится на разделы, подразде-
лы, пункты. Каждый раздел должен иметь порядковый номер, обозначаемый араб-
скими цифрами, краткое название в виде заголовка, выполненное прописными
буквами, например:
1 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА
2 ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ
Разделы могут содержать подразделы, номера которых включают номер
раздела и порядковый номер подраздела, разделенные точкой. В конце номера раз-
раздела (подраздела) точка не ставится. Наименование подразделов записывают
в виде заголовка строчными буквами (с прописной заглавной буквам), например:
1.1 Выбор электродвигателя
1.2 Выбор материалов и расчет допускаемых напряжений
Номер пункта должен содержать номер раздела, номер подраздела и поряд-
ковый номер пункта, разделенные точкой, а также заголовок, написанный строч-
ными буквами с прописной заглавной буквой, например:
1.1 .2 Расчет коэффициента полезного действия редуктора
1.1 .3 Расчет мощности на выходном валу редуктора
Переносы слов в заголовках не допускаются. Точка в конце заголовка не ста-
вится. Если заголовок состоит из двух предложений, то их разделяют точкой. Рас-
стояние между заголовком и последующим текстом должно быть не менее 2-х
интервалов (10 мм), а между заголовком раздела (подраздела) и предыдущим текс-
том - не менее 3-х интервалов (15 мм).
Если в расчетно-пояснительной записке имеются иллюстрации, то их нуме-
руют арабскими цифрами в пределах всей записки, например: "Рис. 1", "Рис. 2" и
т.д. Допускается нумеровать иллюстрации в пределах разделов по типу "Рис. 2.3",
где 2 - означает номер раздела, 3 - номер иллюстрации в разделе.
Листы расчетно-пояснительной записки брошюруют в обложку и нумеруют.
Номер указывают в правом нижнем углу листа. Лицевую сторону обложки выпол-
няют в виде титульного листа соответственно требованиям учебного заведения.
4. ОБОЗНАЧЕНИЕ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКТОРСКИХ ДОКУМЕНТОВ
В соответствии с ГОСТ 2.101-68 каждому изделию и конструкторскому до-
кументу должно быть присваено обозначение. Обозначение присваивается центра-
лизованно (министерством, ведомством) или децентрализованно, т.е. осуществля-
ется организацией-разработчиком. Устанавливается следующая структура обозна-
чений изделий и основных конструкторских документов:
□ □ , где первые четыре знака представля-
ют собой буквенный код организации-разработчика; следующие шесть знаков от-
водятся для простановки кода классификационной характеристики по классифика-
тору ЕСКД; последующие три знака служат для установки порядкового регистра-
ционного номера от 001 до 999.
Структура кода классификационной характеристики (шесть знаков) содер-
жит: первые два знака - класс; затем по одному знаку соответственно: подкласс,
группа, подгруппа, вид.
Структура неосновных конструкторских документов состоит из приведенно-
го ранее кода изделия и кода документа, содержащего не более четырех знаков
(например: СБ - сборочный чертеж, ВО - чертеж общего вида, РЗ - расчетно-пояс-
нительная записка и т.д.).
В учебных проектах обозначение конструкторских документов включает:
где 1 - обозначение задания и номер варианта (например, ДМ
01-02); 2 - порядковый номер (1...9) основных сборочных единиц; 3 - порядковый
номер (1—9) сборочных единиц, входящих в основные сборочные единицы; 4 -
в этой части записывают: 00 - обозначение спецификаций (например, ДМ 01-02.30.00
"Редуктор цилиндрический"); от 01 до 09 - обозначение документов (например,
01 - чертеж общего вида, 02 - расчетно-пояснительная записка); от 11 до 99 - обо-
значение чертежей деталей.
В обозначениях конструкторских документов между частями 1,2,3,4 ста-
вят разделительные точки.
1.2 КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА и ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ [42]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
(параметры выходного вала привода - из технического задания).
Варианты:
вых »
вых,
ВЫХ»
вых»
м/с;
мин
вых, мм; 7, град.
в)
ВЫХ ’
ВЫХ —
вых
вых — * вых
2.
л вых,
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ:
Мощность на выходном валу привода, кВт
^вых /Ю00;
л вых /9550;
ш вых/1000.
Коэффициент полезного действия (КПД) привода
= 7? 1 (точность - 3 знака после запятой),
где - ориентировочные величины КПД различ-
ных видов механических передач и отдельных эле-
ментов привода (табл. 1.2.1).
8. Действительное общее передаточное число привода
и0=П эд /и вых (точность - 3 знака после запятой).
9. Действительные передаточные числа передач приво-
да выбирают так л, == л/, u2~u2, Пз«и3',--, чтобы
U0=U\ U2 Нз •” Ч/ (точность - 3 знака после запятой)
(при выполнении рекомендаций по разделению пере-
даточного числа для отдельных ступеней привода и
редуктора (табл. 1.2.3 и рис. 1.2.2)).
10. Силовые и кинематические параметры валов привода
Pj+i=PjT], кВт
Ilj+i=njlU, МИН’1 0=1,2,3 ),
7}+i=7/UT7, Н-м или Tj = 9550Pj/nj,
представляют в таблице.
Для привода, схема которого представлена на рис.
1.2.1, указанные параметры валов представлены в
табл. 1.2.4.
4.
При определении Т)о рекомендуется КПД отдельных пере-
дач и элементов привода размещать в порядке передачи
момента от электродвигателя к выходному валу привода,
группируя их по отдельным валам.
Расчетная мощность электродвигателя, кВт
Рэд р ~ Рвых^Во
Частота вращения выходного вала, мин1
4.а) л Вых = 60 10 т^вых/(^т77вых);
= (известна);
~ 30 Овых/ТГ.
вых
вых
4. в)
На основании рекомендуемых min и max величин
передаточных чисел и для различных видов меха-
нических передач (табл. 1.2.2) определяют реко-
мендуемое min и max передаточное число привода
~ “ Imin ^2 min ^3min * ’ ’ min >
~ lmax^2max^3max" ' ' ^/max *
ио min
max- “ imax
Расчетная min и max частота вращения вала элек-
тродвигателя, МИН ’’ Пэд р min = П вых J
о min j
Яэд p max = Л вых Uomax .
По каталогу (табл. 16.7.1 и 16.7.2) выбирают элект-
родвигатель из условий: Рэд Рэд р;
•Пэд р mtn < Пэд < ЛЭд р max J
(тип электродвигателя, Рэд, Изд, Ртах/7~плт, размеры).
11. Предварительно определяют диаметры валов при-
вода из расчета только на кручение при понижен-
ных допускаемых напряжениях, мм
0=1.2,3...),
где [т]=(20г30) МПа - для всех валов (кроме чер-
вяков (меньшие величины - для быстроходных валов, боль-
шие - для тихоходных валов);
№(1 (К 12) МПа - для червяков.
Полученные значения dR!Mj округляют до больших
целых величин, оканчивающихся на 0 или 5,0 мм.
Рекомендации к расчетам:
1. Прочностной расчет входящих в привод передач рекомен-
дуется выполнять в порядке обратном их размещению в
приводе (начиная от выходного вала).
2. После окончания прочностного расчета каждой (кроме по-
следней рассчитываемой) передачи, в связи с уточнением
ее передаточного числа, рекомендуется корректировать
передаточное число последующей рассчитывемой переда-
чи и содержание столбцов п и Т табл. 1.2.4 так, чтобы
не было изменено и0 привода.
Рис. 1.2.1 - Схема привода (обозначения и индексы):
1,2, 3,4 - валы привода (1 - входной; 2, 3 - промежу-
точные; 4 - выходной);
А - электродвигатель (индекс - эд);
Б - передача клиноременная (индекс-пр);
В - передача коническая закрытая (индекс - пк);
Г ~ передача цилиндрическая закрытая
(индекс -пц);
Д - подшипниковый узел (индекс - п );
Е - звездочка цепной передачи, относящаяся к рабо-
чей машине, которая не входит в состав привода;
Ж - рама привода;
Лю,^вш, В вы* - заданные параметры выходного ва-
ла (вала 4), следующие из технического задания
на проектирование.
Табл 1.2.2 - Рекомендуемые значения передаточных чисел и
одноступенчатых передач [13], [18], [33], [34]
Табл. 1.2.1 - Ориентировочные значения КПД передач *
и элементов привода 7) [4], [13], [17], [19]
Передача или элемент привода Закрытая Открытая
Цилиндрическая зубчатая передача 0,954 0,98 0,9240,94
Коническая зубчатая передача 0,944 0,97 0,9140,93
Планетарная передача (1 -ст) 0,904 0,95 —
Планетарная передача (2-ст) 0,854 0,90 —
Червячная передача с числом захо-
дов червяка z 1
- несамотормозящая z । = 1 0,6840,72 0,5240,62
Z\ = 2 0,73 4 0,78 0,6240,72
zi = 4 0,784 0,84
- самотормозящая z i = 1 0,45 0,40
Цепная передача 0,9440,96 0,904 0,92
Фрикционная передача 0,8840,94 0,704 0,85
Ременная передача
- клиновая 0,93- ?0,95
- плоская 0,94- г 0,96
Подшипники качения (одна пара) 0,990 - ? 0,995
Подшипники скольжения (одна пара)
- жидкостного трения 0,990 Г 0,995
- полужидкостного трения 0,975 - =• 0,985
Муфты 0,98-; г 0,99
• КПД передач представлены без учета КПД подшипников.
Рис. 1.2.2 - Рекомендации по распределению
передаточных чисел для 2- и 3-ступенчатых
цилиндрических редукторов [12]
Вид передачи Передаточное число
рекомендуемое max
Закрытая
- цилиндрическая * J
- быстроходная 3,145,0 8 1 1
’тихоходная 2,544,0 6,3 !
- шевронная 3,045,0 8 !
- коническая * ]
- прямозубая 2,043,0 5 i
- косозубая 4,046,0 7 i
- планетарная 6,3 412,5 — i
Открытая
- цилиндрическая 4,047,0 12
- коническая 3,045,0 7
Червячная с числом z i — 1 28-50 80
заходов червяка * Z\ = 2 14440 60
И1 = 4 8,0430 40
Клиноременная 2,045,0 7
Плоскоременная 2,044,0 6
Цепная 2 ,045,0 7
* Стандартные значения передаточных чисел (табл. 4.2.5,4.2.22).
Внимание! Стандартные значения передаточных чисел используют-
ся при проектировании редукторов серийного и массово-
го производства.
Табл 1.2.3 - Рекомендуемые значения передаточных чисел для приводов
и многоступенчатых редукторов [13], [16], [22], [42]
Табл. 1.2.4 - Силовые и кинематические параметры валов привода (рис. 1.2.1)
Одноступенчатые редукторы и передачи
(табл. 1.2.2)
Цилиндрические редукторы: 2-ступенчатые
н0= 7,0445
(Ui>u2; и}
(иотях$55) (рис. 1.2.2)
~(1,241,25){ио;
Вид
передачи
3-ступенчатые
ио=30 4200 (потах <300) (рис. 1.2.2)
(Uj>U2>iZ3; V'w4V'M2<V/Ws)
Ременная
Коническая
И пк,
многоступенчатые
Uo=UiU2 и3 •••
(U]>U2>U3-< V'hd 1<^М2< ЗАмЗ")
Цилиндрич.
Н пц, 77 пц
Коническо-цилиндрические редукторы:
2-ступенчатые
3-ступенчатые
По 6,3.31,5 (ипк<П[щ, Ппк~0,9/По)
20 ~ 160 (Пупс < ппц{, и,щ1 > пП112)
Параметры „
передачи
л. кВт Ilj, МИН"* Tj, Н м ^вал j > ММ
^эд “ эд = Лд = 9550 РЭд /л эд <УЭД (табл. 16.7.2)
Р1 —Рэд Р Л = Р1 Л1 = ЛЭд Л = 9550 Р, /Пг Г2=9550Р2/л2 ^вал 1 ~ ^эд
^7ПК ^7п Лз = Я2/ипк Т3 = 9550Р3/л3 </BanJ-N1037;/(0,2[T]) О = 2, 3,4)
р,-р, ^7пц ZZn Т4 = 9550 Р4/п 4 /
Л>Р2 >P-i >Рл п>п2>п3>п4 Т\<Т2<Т3<Т4 d нал 2< dвал 3 < d вал 4
Червячные редукторы:
одноступенчатые
2-ступенчатые
ио = 8,04 80
По = 1004 4000
Рекомендуется выполнять расчеты в соответствии с расчетной мощностью электродвигателя Рэдр -
В связи с этим, все методики расчета зубчатых передач представлены относительно момента на выходном валу
передачи (Т2).
Как принято в отечественной литературе, индекс 1 - в методиках расчета приписан входному валу передачи, ин-
Привод с использованием ременной передачи
и коническо- цилиндрического редуктора
(рис. 1.2.1)
и пр ~ Нщс
Пщ ~0,8 Пдц
декс 2 - выходному валу передачи.
Для клиноременной передачи: вал 1 - входной; вал 2 - выходной;
для конической передачи: вал 2 - входной; вал 3 - выходной;
для цилиндрической передачи: вал 3 - входной; вал 4 - выходной.
к
р. X
2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; Л1,п2, мин1; и; 7
Конструкция и материал ремня (2.1.1).
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние а' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Диаметр ведущего шкива, мм
1.1. для резино-тканевых и капроновых с полиамидным
покрытием ремней
d 1 min
1.2. для полиамидных кордленточных ремней
28,8 при п i 2000 мин’1;
31,0 при л, > 2000 мин4.
2. По табл. 2.1.1 выбирают расчетный диаметр ведущего
шкива, мм diпйа (первый больший).
Диаметр ведомого шкива, мм d2=diU. Действитель-
ный диаметр, мм d2^d2 (табл. 2.1.1) (первый меньший).
3. Действительное передаточное число передачи
ид=<72/[</1(1-Е)],*
где £=(0,01540,020)- коэффициент упругого скольжения.
4. Рекомендуемое межосевое расстояние, мм a=f(di,и)
(табл. 2.1.2); (а а').
5. Расчетная длина ремня, мм
РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
2.1 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [16], [19], [29], [30]
Табл. 2.1.1 - Диаметры шкивов d
плоскоременных передач, мм гост 17383.73
Нм.
..., 40, 45, 50, 56, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200,
224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000^
й:
= 1,04 - 0,0004 V2 (табл. 2.1.5).
^ИООНЗОО^Р/л, ;
d 1 min L d "]/ Т
6. Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град
a\=\W-ST(d2-dx)la.
Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве,
са= 1- 0,003 (180°-а“) (табл. 2.1.3).
7. Скорость ремня, м/с v=tt4^i/(60-103).
Значение коэффициента, учитывающего влияние центро-
бежных сил, cv
Число пробегов ремня, с"1 v = v/Lp [р].
Для соединяемых ремней [1/] 5,0 с1;
для ремней мерной длины [ у] 40,0 с1.
Окружное усилие, Н Ft ~ 2 7\ 103/d ,.
10. Номинальное удельное окружное усилие, Н/мм
qo=Ft/Bp, передаваемое ремнями (при а,= 180°, v =
= 10 м/с, односменном легком режиме работы, горизон-
тальном расположении передачи) (табл. 2.1.4).
11. Допускаемое удельное окружное усилие [ q ] в реаль-
ных условиях эксплуатации, Н/мм
8.
Табл. 2.1.2- Рекомендуемые межосевые расстояния а
для плоскоременных передач [30]
и 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0
а, мм (1,542,0)^ 2,44 3,0 4 3,8 4 4,5 4
6,0
5,04
Табл. 2.1.3- Значения коэффициента са,
учитывающего влияние угла обхвата
150 1401
1,00 0,98 0,95 0^2 0,89
о
220 210 200 190 180 170 160
1,06
1,08
1,04
1,02
1
F-.
I
К
в
11
г£
к
Li'-
Действительная длина ремня, мм
- для ремней , поставляемых в виде рулонов, должна
учитывать величину д£р, необходимую для соедине-
- для ремней, поставляемых мерной длиною, Lp L'p,
где Lp (табл. 2.1.9, 2.1.10).
В этом случае действительное межосевое расстояние пе-
редачи, мм ад = а+0,5 (Lp-Lp).
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
3) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Г (табл. 1.2.4).
где со - коэффициент, учитывающий вид передачи и угол
наклона межосевой линии к горизонту (табл. 2.1.6);
ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
12. Ширина ремня, мм Вр'=Л/[д]. (вр<1,24)-
Величину В р округляют до ближайшего большего стан-
дартного значения Вр (табл. 2.1.7, 2.1.9, 2.1.10) с про-
веркой для резинотканевых ремней соответствия шири-
ны Вр и числа несущих слоев ремня /.
13. Толщина ремня, мм ЯР= f (i) (табл. 2.1.8-2.1.10).
14. Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2 Fo sin (а °/2),
где Fo = 0,5 Ft /ср - предварительное натяжение ремня, Н;
Ft - окружное усилие, Н, (п. 9),
<р - коэффициент тяги:
- для ремней прорезиненных <р=(0,50 4 0,60),
- для ремней с полиамидным покрытием у>=(0,55 4 0,65).
Для передач с периодическим контролем натяжения рем-
ня Fmax^l,3F.
£
ф
Табл. 2.1.4 - Номинальное удельное окружное усилие q«,
передаваемое ремнями
____________________________ ____ : Л
---- ------------ —' —----- ... Iliirfg
Ремни прорезиненные из ткани БКНЛ-65 и бельтинга Б-820 я
Число несущих слоев i, шт. 4, ММ qo, Н/мм j
2,00 2,25 2,50 3,00 1
80 5,0 5,4 5,8 6,6 1
2 100 5,2 5,6 6,0 6,8 i
125 5,3 5,7 6,1 6,9 |
125 8,1 7,3 8,8 ю,о 1
160 7,3 8,5 9,1 ю,з |
£200 7,5 8,7 9,3 Ю,5 I
180 10,2 П,1 12,0 13,4 |
4 224 10,5 Н,4 12,3 13,8 1
£280 10,7 11,6 12,5 14Д I
250 Г 12,7 14,0 15,1 17,0 f
5 315 13,0 14,4 15,5 17,4 1
* £400 13,2 14,6 15,8 17,7 1
•Г
Ремни кордшнуровые прорезиненные
100 2,5
180 4,5
220 6.5
Ремни капроновые с полиамидным покрытием
1004 2001 1.0
Ремни кордленточные полиамидные
100
180
220
2,0 т 6,5
Табл. 2.1.5 - Значения коэффициента cv,
учитывающего влияние центробежных сил
Скорость ремня V, м/с 5 7 10 12 15 20 25 30
CV 1,03 1,02 1,0 0,98 0,95 0,88 0,79 0,68
Табл. 2.1.6 - Значения коэффициента со, учитывающего
вид передачи и угол наклона межосевой линии к горизонту
С0
Открытая передача с натя» за счет его упругости при; межосевой линии к го] 0°^60° 60°:80° гением ремня угле наклона эизонту 80°-? 90° Передача с автоматическим натяжением ремня
1,0 0,9 0,8 1,0
2.1.1 КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ПЛОСКИХ РЕМНЕЙ [30]
Табл. 2.1.8 - Толщина Нр, число слоев i резино-тканевых
ремней и рекомендуемые диаметры шкивов d i min
Число слоев 7, шт. Бельтинг Б-800 и Б-820 БКНЛ-65 и БКНЛ-65-2
с обкладками без обкладок с обкладками без обкладок
яр, ММ ММ яр, мм ^1ПШ1э ММ яр, мм ulmin, ММ яр, мм пшь ММ
2 3,0 90 2,5 80 — — —
3 4,5 140 3,75 112 3,6 112 3,0 90
4 6,0 180 5,0 140 4,8 140 4,0 112
5 7,5 224 6,25 180 6,0 180 5,0 140
6 * « * 9,0 280 7,5 224 72 200 6,0 180
3. РЕМНИ КАПРОНОВЫЕ С ПОЛИАМИДНЫМ
ПОКРЫТИЕМ
&
Рис. 2.1.3 - Конструкция капроновых плоских ремней с
полиамидным покрытием: 1 - капроновая ткань с поли
амидной пропиткой; 2 - пленка на основе полиамида с ни
трильным каучуком; 3 - наполнитель (резина)
2. РЕМНИ КОРДШНУРОВЫЕ ПРОРЕЗИНЕННЫЕ
Табл. 2.1.10 - Основные размеры синтетических ремней
ОСТ 1769-84
1. РЕМНИ РЕЗИНОТКАНЕВЫЕ
Рис. 2.1.1 - Конструкции резинотканевых плоских рем-
ней: а) нарезная (тип А) с обкладками; б) послойно за-
вернутая (тип Я) с обкладками (без обкладок); в) спи-
рально завернутая (тип В) без обкладок; 1 - слои корд-
ткани; 2 - обкладки
Рис. 2.1.2- Конструкция кордшнуровых плоских ремней:
1 - кордшнуры; 2 - обклад
Ширина Толщина
Вр, мм 7/р, мм
Внутренняя длина
Тр, мм
ЛТП
с; 3 - резиновый наполнитель
Табл. 2.1.9- Основные размеры кордшнуровых ремней
ТУ 38105514-77
Толщина
Н9, мм
мм
Табл. 2.1.7- Ширина Вр и число несущих слоев i
резинотканевых ремней
9Р, мм 20,25,30,40,50,63,71 80,90,100,112 125, 60,180, 200,...
шт. 2?5 Зтб 4е6
30
40
50
60
2,2
2,2
22
2,8
500, 550, 600, 650, 7
750, 8
1050, 1100, 1150, 12
850, 900, 1000
1250
1700, 1800, 2000, 25
3000
10
15
20
25
0,5
0,5
0,5
0,5
250,260,280,3
111
320,340,350,380,400
420,450,480, 500,530,560,600,630,670
710, 750,800,850, 900,950
1000,1060,1120,1180,1250,1320,1400
30
40
50
60
80
100
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
1600,1700,1800,1900,2000
2120,2240,2360,2500,2650,2»
3000,3150,3350
Hl
4. РЕМНИ КОРДЛЕНТОЧНЫЕ ПОЛИАМИДНЫЕ
Рис. 2.1.4- Конструкция кордленточных полиамидных
плоских ремней: 1 - кордлента; 2 - адгезионный слой;
3 - полиамидное защитное покрытие
2.2 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ КЛИНОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [16], [30]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; Bi, л2, мин*1; и; Т^Т2, Нм.
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Сечение ремня и размеры сечения (рис. 2.2.1а и 2.2.2а):
- сечение ремня = f(Tip) (табл. 2.2.1) или
- сечение ремня = f (Р1/м л J (рис. 2.2.16 и 2.2.2.б),
где Тхр = Ti ср - расчетный передаваемый момент, Н м;
Pip=Pi ср - расчетная передаваемая мощность, кВт;
Ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
(Рекомендуется выполнять расчет передачи для двух ближайших
сечений ремня).
2. Минимальный расчетный диаметр ведущего шкива,
мм Ji min = f (сечение ремня) (табл. 2.2.1). Действитель-
ный диаметр mm (первый больший) (табл. 2.2.4).
3. Диаметр ведомого шкива, мм d2=d{u. Действитель-
ный диаметр, мм d2^d2 (табл. 2.2.4) (первый меньший).
4. Действительное передаточное число проектируемой пе-
редачи лд= d2/[di(l-£)], *
где £=(0,0Н 0,02) - коэффициент упругого скольжения.
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
4) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т(табл. 1.2.4).
Табл. 2.2.1 - Размеры и параметры поперечных сечений
клиновых ремней
ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 20889-88, ТУ 38-40534-75
Обозначение сечения Tip » Н-м dl min > ММ Колич. ремней Z, шт. Размеры, мм -
Вр В Яр Н
ремня
О 3 Z (О) <30 63 244 8,5 10 6 2,1
К к А 15-60 90 245 11,0 13 8 2,8
§ 1 S в (Б) 50 4150 125 246 14,0 17 11 4,0
О С (В) 120-600 200 247 19,0 22 14 4,8
1 D (Г) * 450-?2400 315 247 27,0 32 19 6,9
о § !НИЯ | - i <150 90т400 63 90 244 244 Пв,5 11,0 10 13 8 10 2,0 2,8
S5 УБ о " 300 42000 140 245 14,0 17 13 3,5
° УВ >1500 224 245 19,0 22 18 4,8
5. Минимальное межосевое расстояние, мм
a'mm=0,55(<7i+<72)+Hp, (a'>Omin).
6. Расчетная длина ремня, мм
L'p = 2 а'+ 0,5 тг( d} + d2) + 0,25 ( d 2- dtf/a
Действительная длина ремня, мм LP^L’P (табл. 2.2.6).
7. Межцентровое расстояние, мм о=а'+0,5 (£р-£р).
8. Коэффициент, учитывающий длину ремня,
cL=f (£р, сечение ремня) (табл. 2.2.6).
9. Угол обхвата ремнем меньшего шкива, град
аГ=180о-57о(<72-<71)/а. ca = f(a“) (табл. 2.1.3).
10. Скорость ремня, м/с г> = 7rdin1/(60-103 4).
11. Число ремней передачи, шт z ~PiCpl (Ро cL са ск),
где Ро - мощность, передаваемая одним ремнем, кВт.
P0 = f(сечениеремня, <£, v)(табл. 2.2.7 или 2.2.8);
Cjt - коэффициент, учитывающий число ремней в
передаче, с* = f(z) (табл. 2.2.5). Предварительно
можно принять с к = 1,0, а потом уточнить.
z - число целое (табл. 2.2.1).
12. Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2 Fo sin (а ‘72),
где Fo= 0,5 Ft lip - предварительное натяжение ремня, Н,
Ft = 2 A03T\ld\- окружное усилие, Н,
ср - (0,45 v 0,55) - коэффициент тяги.
Для передач с периодическим контролем натяжения рем-
ня F max-1,ЗЕ.
Табл. 2.2.2 - Значения коэффициента сР, учитывающего ди-
намичность нагружения передачи и режим ее работы
ГОСТ 1284.3-96
Режим работы Ср при числе смен работы передачи
1 2 3 1 2 3 1 2 3
I II Ш
Легкий 1,0 1,1 1,4 1,1 М 1,5 1,2 1,4 1,6
Средний 1,0 1,2 1,5 U 1,4 1,6 1,3 1,5 1,7
Тяжелый 1,2 1,3 1,6 1,3 1,5 1,7 1,4 1,6 1,9
Очень тяжелый । 1,3 1,5 1,7 1,4 1,6 1,8 1,5 1,7 2,0
В табл. 2.2.2:
I - Электродвигатели переменного тока общепромышленного приме-
нения, электродвигатели постоянного тока шунтовые, турбины;
П - Электродвигатели постоянного тока компаундные, ДВС при
Л >: 600 мин1;
Ш - Электродвигатели переменного тока с повышенным пусковым
моментом, электродвигатели постоянного тока сериесные, ДВС
при Л < 600 мин-1.
Рис. 2.2.1 - Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней нормального сечения
Pip, кВт
Рис. 2.2.2 - Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней узкого сечения
Легкий режим работы (Т^ ~ 7^от):
- станки с непрерывным процессом резания (токарные, сверлиль-
ные, шлифовальные), легкие вентиляторы, насосы и компрессо-
ры (центробежные, ротационные), ленточные конвейеры, легкие
грохоты, машины для очистки и погрузки зерна и т.д.
Сре;
й режим работы (
- станки фрезерные, зубофрезерные и револьверные, полиграфи-
ческие машины, поршневые насосы и компрессоры с 3-мя и
более цилиндрами, вентиляторы и воздуходувки, цепные тран-
спортеры, элеваторы, дисковые пилы для дерева, тяжелые гро-
хоты, вращающиеся печи и т.д.
Тяжелый режим работы (Гтат ~ 2,0 Т^):
- станки строгальные, долбежные, деревообрабатывающие, насосы
и компрессоры с одним или двумя цилиндрами, вентиляторы и
воздуходувки тяжелого типа, конвейеры винтовые и скребковые,
прессы винтовые, машины для брикетирования кормов и т.д.
Очень тяжелый режим работы ( ~ 3,0 Тппт):
- подъемники, экскаваторы, драги, ножницы, молоты, мельницы,
дробилки, лесопильные рамы и т.д.
Табл. 2.2.3 - Классы ременей
Табл. 2.2.6 - Длины ремней Lv и значения коэффициента cL, учитывающего длину ремня
ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 1284.3-96
ГОСТ 1284.2-89
Класс ремня Наработка Noli1 млн. циклов, с передачей мощности Удлинение ремней при заданной наработке, %, не более
I 13 2,5
II 2,0 2,0
Ш 2,5 1,5
IV 3,0 1,5
Lp,
ММ
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600 1800 2000 2240 2500 2800 3150 3550 4000 4500 5000...
0,49 0,53 0,58 0,63 0,68 0,73 0,78 0,84 0,88 0,93 0,98 1,03 1,08
0,71 0,74 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98
0,80 0,82 0,85 0,87 0,90 0,93
cL = f (сечение ремня, Lp)
1,13
1,02
0,95
0,85
1,18
1,04
0,98
0,87
1,23
1,07
1,00
0,90
1,27
1,10
1,02
0,92
1,13
1,05
0,94
1,16
1,07
0,97
0,89
1,20
1,10
0,99
0,91
1,23
1,13
1,01
0,93
1,15 1,17
1,04 1,06
0,95 0,97
Табл. 2.2.4 - Расчетные диаметры шкивов d
клиноременных передач, мм гост 20889-88
...40, 45, 50, 56, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180,- 200
224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630,710, 800, 900, 1000...
Табл. 2.2.7 - Номинальная мощность Ро , передавае-
мая одним клиновым ремнем нормального сечения
Табл. 2.2.8 - Номинальная мощность Д , переда-
ваемая одним клиновым ремнем узкого сечения
Сечение
ремня
ММ
Ро, кВт, при скорости ремня v, м/с
3 5 . 10 15 20 25
Сечение
ремня
мм
Ро , кВт, при скорости ремня п, м/с
5 6 7 8 10 12
ГОСТ 1284.3-96
Табл. 2.2.5 - Значения коэффициента ск,
учитывающего число ремней
Число ремней 2 3 4 5+6 Св. 6
Ск 0,80+0,85 0,70+0,82 0,76 +0,80 0,75+0,79 0,75
Z(O)
63
71
80
90
100
112
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ ремня нормального сечения С (В) расчет-
ной длиной LP = 2500 мм, IV класса:
Ремень С(В)-2500 IV ГОСТ 1284.1-89
- ремня узкого сечения УА расчетной длиной Lp= 2500 мм, IV класса:
Ремень УА-2500 IV ГОСТ 1284.1-89
2.2.1 КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ
КЛИНОВЫХ РЕМНЕЙ [30]
Рис. 2.2.3 - Конструкции клиновых ремней:
а) кордтканевая (ремни нормальные); б) корд-
шнуровая (ремни узкие); 1 - корд ткань; 2 - корд-
шнур; 3 - обкладка; 4 - наполнитель (резина)
В (Б)
С (В)
90
100
112
125
140
160
180
125
140
160
180
200
224
250
280
200
224
250
280
315
355
400
450
0,31 0,49
0,37 9,56
0,40 0,62
0,44 0,67
0,46 0,70
0,48 0,78
0,56 0,84
0,62 0,95
0,70 1,05
0,74 1,15
0,80 1,23
0,85 1,32
0,88 1,38
0,82 1,39
1,07 1,61
1,20 1,83
1,30 2,01
1,40 2,15
1,47 2,26
1,54 2,39
1,57 2,50
1,85 2,77
2,08 3,15
2,28 3,48
2,46 3,78
2,63 4,07
2,76 4,32
2,89 4,54
3,00 4,70
0,82 1,03
0,95 1,22
1,07 1,41
1,16 1,56
1,24 1,67
1,32 1,80
1,39 1,75
1,60 2,07
1,82 2,39
2,00 2,66
2,18 2,91
2,35 3,20
2,47 3,39
2,26 2,80
2,70 3,45
3,15 4,13
3,51 4,66
3,79 5,08
4,05 5,45
4,29 5,85
4,50 6,15
4,59 5,80
5,25 6,95
6,02 7,94
6,63 8,86
7,19 9,71
7,70 10,5
8,10 11,1
8,50 11,7
1,11 -
1,37 1,40
1,60 1,65
1,73 1,90
1,97 2,10
2,12 2,30
1,88
2,31 2,29
2,74 2,82
3,10 3,27
3,44 3,70
3,80 4,12
4,05 4,47
3,83
4,74 4,88
5,44 5,76
6,00 6,43
6,50 7,05
7,00 7,70
7,40 8,20
6,33
7,86 7,95
9,18 9,60
10,4 11,1
11,5 12,5
12,6 13,8
13,3 15,0
14,2 15,9
УО
УА
УО
УА
УБ
63
80
100
125
£ 140
71
90
112
140
=>180
112
140
180
>224
63
80
100
125
> 140
71
90
112
140
=> 180
112
140
180
^224
0,81
0,87
0,98
1,01
1,07
0,96
1,04
1,17
1,21
1,27
1,12
1,21
136
1,41
1,49
1,28
1,38
1,59
1,60
1,70
1,58
1,70
1,92
1,98
2,10
1,87
2,02
2,28
2,35
2,49
1,20
130
1,40
1,50
1,61
1,99
2,24
2,60
2,76
1,43
1,56
1,67
1,79
1,92
2,38
2,68
з,и
3,30
1,67
1,81
1,94
2,09
2,24
2,77
3,12
3,62
3,82
1,90
2,06
2,22
2,38
2,54
3,16
3,56
4,14
4,36
2,35
2,55
2,74
2,94
3,14
3,90
4,40
5,10
5,40
2,78
3,02
3,24
3,48
3,72
4,62
5,21
6,04
6,40
Ро , кВт, при скорости ремня V, м/с
5 6 ' 7 8 10 12
2,28
2,45
2,76
2,86
3,02
3,39
2,67
3,94
4,24
4,52
5,62
6,34
7,34
7,66
2,88
3,08
3,50
3,60
3,82
4,28
4,64
4,98
5,35
5,70
7,10
8,00
9,27
9,80
3,32
3,57
4,03
4,16
4,40
4,94
5,35
5,75
6,16
6,62
8,20
9,24
10,7
ИЗ
3,60
3,87
4,38
4,52
4,79
5,36
5,81
6,24
6,70
7,15
8,90
10,0
11,6
12,3
3,68
3,94
4,44
4,59
4,85
5,45
5,90
6,34
6,80
7,26
9,04
10,2
11,8
12,5
3,48
3,74
4,23
4,40
4,62
5,17
6,61
6,07
6,52
6,69
8,60
9,76
ИЗ
12,0
18
4.
♦
2.3 ВЫБОР ОСНОВНЫХ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; л2, мин1; и; Tls Т2, Нм.
Условия работы передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
Сечение ремня и размеры сечения (рис. 2.3.1):
- сечение ремня = f(Tip) (табл. 2.3.1.) или
- сечение ремня = f(Plp, л 0 (рис. 2.3.2.),
где 7\ ср - расчетный передаваемый момент, Н-м;
Pip=Pi ср - расчетная передаваемая мощность, кВт;
ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
Минимальный расчетный диаметр ведущего шкива,
мм min = f (сечение ремня) (табл. 2.3.1). Действитель-
ный диаметр (первый больший) (табл. 2.2.4).
Диаметр ведомого шкива, мм dz=dlu. Действитель-
ный диаметр, мм d2^d2Г (табл. 2.2.4) (первый меньший).
Действительное передаточное число проектируемой пе-
редачи Ыд= </2/[<Л(1-г)Ь*
где £= (0,0 Н 0,02) - коэффициент упругого скольжения.
Минимальное межосевое расстояние, мм
Расчетная длина ремня, мм
f
Действительная длина ремня, мм £р^£р (табл. 2.2.6 •
и табл. 2.3.1).
Межцентровое расстояние, мм а=а'+0,5 (£р-£р).
Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
4) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Т (табл. 1.2.4).
8.
10.
12.
13.
14.
ПАРАМЕТРОВ ПОЛИКЛИНОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [16], [30]
Коэффициент, учитывающий длину ремня,
cL = f (Lp /£б, сечение ремня) (табл. 2.3.3),
где Lq - базовая длина ремня. Для сечений К, Л и М
Lq = 710, 1600 и 2240 мм соответственно.
Скорость ремня, м/с v = 7г</1Л]/(60 103).
Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град
«1=180°- 51°(d2-dx)/a.
Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве,
Поправка мощности, учитывающая влияние уменьшения
изгиба ремня на большем шкиве, кВт
Рис. 2.3.1 - Параметры поперечного
сечения поликлиновых ремней
У
3
ca-f(otj) (табл. 2.1.3).
где Л Т\ - поправка к моменту на быстроходном валу,
Н м (табл. 2.3.2).
Допускаемая мощность для 10 ребер, кВт
где [Рю]о- номинальная мощность, передаваемая 10-ю
ребрами ремня, кВт (табл. 2.3.4).
Число ребер ремня, шт z = 10 РД Р]0 ].
z - число целое (табл. 2.3.1).
Сила, нагружающая валы передачи, Н F = 2 Fo sin (а ° /2)
где Fo= 0,5 Ft /ср - предварительное натяжение ремня, Н;
Ft = 2-103 Т\/d\ - окружное усилие, Н;
ip ~ (0,45 v 0,55) - коэффициент тяги.
Для передач с периодическим контролем натяжения рем-
ня
1
max
Табл. 2.3.1 - Размеры и параметры поперечных сечений поликлиновых ремней
ТУ 38-205763-84
Сечение ремня Pip г Нм d 1 min? ММ Число ребер, Z, шт. Размеры сечения, мм Длина ремней Lp, ММ
Яр Я ЛР Ri
<40 40 2^36 2,4 4,0 1,0 2,35 0,1 0,4 400-2000
л (L) 18^400 80 4^20 4,8 9,5 2,4 4,85 0,2 0,7 1250 4 4000
М >130 180 2-20 9,5 16,7 3,5 10,45 0,4 1,0 2000 44000
Рис. 2.3.2 - Диаграмма для выбора
сечения = f(Pt , nJ поликлинового ремня
Табл. 2.3.2 - Поправка A к моменту
на быстроходном валу, Н м
Сечение ремня A Tt при передаточном числе и передачи
’ ’ ’ ’ Т Т . г . , О <М СП 40 сП _ ГЧ Г* А ГЧ ' т—< —1 Г—1 г-1 СЧ тЧ- -!• Ч- -1- -!• -Р -I- ° S' 3 S 3 S S лх
к а) л (L) М 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,55 0,6 0,7 0,9 1,9 2,7 3,6 4,0 4,5 5,0 5,4 7,0 13,8 20,7 27,6 31,0 34,5 38,0 41,4
Табл. 2.3.3 - Значения коэффициента cL,
учитывающего длину ремня
0,80 0,85 0,89 0,91 0,96 1,0 1,03 1,06 1,08 1,11 1,12 1,14 1,16
КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ
ПОЛИКЛИНОВЫХ РЕМНЕЙ
Нейтральный
слой
Рис. 2.3.3 - Конструкция поликлиновых
ремней: 1 - кордткань; 2 - обкладка;
3 - наполнитель (резина)
7
1
19
Табл. 2.3.4 - Номинальная мощность [Pi0 L , передаваемая поликлиновым ремнем с 10-ю ребрами [30]
Сечение ремня d„ ММ [Р ю ]о, кВт, при скорости ремня v, м/с
2 10 15 20 25 30 35
40 0,65 1,40 2,4 3,2 3,7 —
45 0,70 1,55 2,7 3,6 4,3 4,9 — —
50 0,76 1,65 2,9 4,0 4,8 5,3 — —
56 0,80 1,80 3,1 4,3 5,2 5,9 6,2 —
63 0,85 1,90 3,4 4,6 5,6 6,4 6,8 —
71 0,88 2,00 3,6 4,9 6,0 6,9 7,4 7,6
кв) 80 0,92 2,05 3,7 5,2 6,4 7,3 7,9 8,2
90 0,95 2,15 3,9 5,4 6,7 7,7 8,4 —
100 0,97 2,20 4,0 5,6 6,9 8,0 8,7
112 1,00 2,25 4,1 5,8 7,2 8,2 9,1 —
125 1,02 2,30 4,2 6,0 7,5 8,7 9,4
140 1,05 2,35 4,3 6,2 7,6 8,8 9,6 —
Сечение ремня dlf ММ [Р ю]о, кВт, при скорости ремня г», м/с
2 5 10 15 20 25 30 35
80 1,9 3,9 6,4 7,9 8,3 — - —
90 2,2 4,5 7,6 9,7 10,8 —
100 2,3 5,0 8,6 11,2 12,7 13,0
112 2,5 5,5 9,6 12,7 14,7 15,3 — —
125 2,7 5,9 10,4 13,9 16,3 17,4 17,0 —
140 2,8 6,3 1 11,0 15,0 17,8 19,2 21,5 20,0
Л(1) 160 2,9 6,7 1 11,5 16,2 19,4 21,2 19,0 17,2
180 3,1 7,0 12,6 17,0 20,6 22,8 23,4 23,6
200 3,2 7,2 1 13,0 17,9 21,6 24,0 24,8 —
224 3,3 7,5 13,5 18,6 22,6 25,2 26,2 —
250 3,4 7,7 14,0 19,2 23,4 26,2 27,5 —
280 3,5 7,9 14,3 19,7 24,0 27,2 28,6
► 315 3,6 8,0 14,7 20,3 24,8 28,0 29,7 —
355 3,6 8,2 ] L5,0 20,7 25,5 28,8 30,6 —
Сечение
ремня
<Ц,
мм
180
200
224
250
280
315
355
400
450
500
630
800
1000
--- ---— 1 -“ “ * * * ------------—-
[Р ю]о, кВт, при скорости ремня v, м/с
2 5 10 15 20 25 30 35
7,1
7,7
8,5
9,1
9,7
10,2
10,7
11,0
11,5
11,8
12,3
12,8
13,0
14,5
16,3
18,0
19,7
21,0
22,5
23,7
24,8
25,7
26,5
28,0
29,0
29,8
24,0
27,7
31,3
34,4
37,4
40,0
42,4
44,6
46,5
47,8
50,7
53,1
54,7
30,2
35,8
41,2
45,9
50,3
54,3
58,0
61,0
64,0
66,0
70,0
74,0
76,0
32,8
40,3
47,5
53,8
59,8
65,0
70,0
74,0
78,0
81,0
87,0
91,0
94,0
31,8
40,4
49,5
57,0
65,0
71,0
78,0
83,0
87,0
91,0
98,0
104
108
24,2
35,4
46,3
56,0
64,0
72,0
80,0
86,0
92,0
96,0
105
112
117
37,0
48,0
58,0
68,0
76,0
84,0
91,0
95,0
105
113
119
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ поликлинового ремня сечения JI(L) расчетной длиною Lp = 2500 мм: Ремень Jl(L)-2500 ТУ 38-205763-84
2.4 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [30]
Рис. 2.4.1 - Параметры зубчатого ремня с трапецеидальными зубьями
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
РНР2, кВт; льл2, мин4; и; Т\,Т2, Нм.
Условия работы передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Модуль ремня с трапецеидальными зубьями, мм
лз= f (Р1р , л 0, (рис. 2.4.2), где Р1р (2.3 п. 1).
2. Шаг зубьев, мм tp=Tvm.
Для ремней, где определяющим параметром является
шаг зубьев, последний выбирается
Г₽ = Г(Р1р,л1), (рис. 2.4.4). '
3. Размеры ремня (рис. 2.4.1, табл. 2.4.1).
4. Минимальное число зубьев ведущего шкива, шт
Zi = f(fl|, лз) (табл. 2.4.2).
Табл. 2.4.1 - Размеры и параметры зубчатых ремней с трапецеидальными зубьями
ТУ 384)5114-76, ISO 5296
Определяющий параметр Величина, обозна- чение мм -и.— , Размеры, мм
Яр Н Ар Sp Rt Р2 2^°
ОСТ zn 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 5,0 7,0 10,0 3,14 4,71 6,28 9,42 12,57 15,71 21,99 31,42 1,6 2,2 3,0 4,0 5,0 6,5 11,0 15,0 0,4 0,4 0,6 0,6 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 1,2 1,5 2,0 2,5 3,5 6,0 9,0 1,0 1,5 1,8 3,2 4,4 5,0 8,0 12,0 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,2 1,5 2,0 0,2 0,3 0,4 0,5 1,0 1,2 1,2 1,5 50° 50° 50° 40° 40° 40° 40° 40°
ISO ?р MXL н хн ххн 2,032 (2/25”) 5,080 (1/5") 9,525 (3/8*5 12,700 (1/2") 22,225 (7/8") 31,750(1,25") 1,1 2,3 3,6 4,3 11,2 15,7 0,51 1,27 1,91 2,29 6,35 9,53 0,76 1,35 3,2 4,4 8,0 12,2 0,127 0,381 0,508 1,016 1,57 2,28 0,127 0,381 0,508 1,016 1,20 1,52 40° 50° 40° 40° 40° 40°
5. Число зубьев ведомого шкива z2-zx и. z2 - целое число.
6. Действительное передаточное число передачи Un-Zz/z*
7. Диаметры шкивов, мм dx = zxrrr, d2~z2m.
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
6) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
8. Минимальное межосевое расстояние, мм
а'ййп=0,55 (di+d2)+Hp, Нр-(табл. 2.4.1).
9. Число зубьев ремня, шт zp:
-дляг=^1=г2 zp=2a'/tp+z;
-для z2>zt zp= 2a7fp+0,5(z1+z2)+f1fp/a',
где f!=( z2 - z,)2/(47Г2). zp - целое число (табл. 2.4.4).
10.
Межосевое расстояние передачи при выбранном z р, мм
12.
где f2 - коэффициент (табл. 2.4.3).
Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град.
a°=180°-57°(d2-di)/a.
Число зубьев на дуге обхвата, шт
13.
14.
Zoi^Zj ot°/360° (z0 = 3:15).
Ширина ремня, мм В р=Р1 ср /(Pt z01),
где ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2);
Pt - мощность, передаваемая одним зубом ремня ши-
риною 1 мм в стандартном режиме, кВт/мм (рис. 2.4.3);
Учет количества зубьев на дуге обхвата при z01<^ 6
производится следующим образом: если z01 принима-
ет значения 6, 5,4, 3, 2, то величина Вр умножается на
1,0; 1,25; 1,66; 2,5 и 5,0 соответственно.
Полученная величина В р округляется до ближайшего
большего значения (табл. 2.4.4).
Сила, нагружающая вал передачи, Н F = (l,I0^1,15)Fz,
где Ft = 2 103 Т\Id} - окружное усилие, Н.
Табл. 2.4.2 - Минимальное чисуто зубьев ведущего шкива z,
Л1, МИН’1 z 1 для типа ремня (модуль, мм, обозначение)
П7 = 1 MXL т =1,5 т=2 П7=3 Н /п=4** т=5 т=7 ХН т=Ю ХХН
До 1000 10 12 12 14 16 18 18 22 22
1500 10 12 12 14 16 18 18 24 24
2000 10 12 12 14 16 18 20 26 26
2500 10 12 12 16 18 20 20 28 30
3000 10 12 12 16 18 20 20 30 30
Более 3000 10 12 12 16 18 20 20 34 34
* Ремень с металлокордом 5Л15,7Л12.
** Ремень с металлокордом 15Л15,21Л12.
Табл. 2.4.3 - Значения коэффициента f2
Рис.
—>— пг, МИН'Л
2.4.2 - Диаграмма для выбора
модуля зубчатого ремня
12
1,23
1,21
1,20
1,19
1,18
1,17
1,16
2,0
1,90
1,85
1,80
0,23758
0,23705
0,23648
0,23588
0,23524
0,23450
0,23381
0,23301
0,23259
0,23215
0,23170
0,23123
0,23073
0,23022
0,22968
0,22912
0,22854
0,22793
0,22729
0,22662
0,22593
1,54
0,22520
0,22443
0,22361
0,22275
0,22185
0,22090
0,21990
0,21884
0,21771
0,21652
0,21526
0,21390
0,21245
0,21090
0,20923
0,20744
0,20549
0,20336
0,20104
0,19848
0,19564
0,24735
0,24708
0,24678
0,24643
0,24602
0,24552
0,24493
0,24421
0,24380
0,24333
0,24281
0,24222
0,24156
0,24081
0,24048
0,24013
0,23977
0,23938
0,23897
0,23854
0,23807
0,24991
0,24990
0,24988
0,24986
0,24983
0,24978
0,24970
0,24958
0,24937
0,24931
0,24925
0,24917
0,24907
0,24896
0,24883
0,24868
0,24849
0,24825
0,24795
0,24778
0,24758
1,50
1,48
1,46
1,44
1,42
1,40
1,39
1,38
10
8
Рис. 2.4.3 - Мощность, передаваемая одним зубом
ремня шириною 1 мм в стандартном режиме
Рис. 2.4.4 - Диаграмма для выбора
шага зубьев зубчатого ремня
— П |, МИН
1,70
1,68
1,62
1,60
1,34
1,14
1,13
1,12
1,32
1,31
1,30
1,28
1,10
1,09
1,08
1,07
1,06
2.4.1 КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ЗУБЧАТЫХ РЕМНЕЙ [30]
Нейтральной
слой
Рис. 2.4.5 - Конструкция зубчатого ремня с трапецеидальными зубьями:
1- кордшнур (металлокорд или углеродное волокно); 2 - тело ремня (мае
слостойкая резина, пластмасса); 3 - тканевая обкладка (для ремней, изго
тавливаемых методом прессования)
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ зубчатого рем-
ня с трапецеидальными зубьями модулем
т = 2 мм, шириною Вр = 8 мм, с числом
зубьев Zp = 80:
Ремень зубчатый т-2 мм, Вр—8 мм,
Zp=80 ТУ 88-05114-76
Табл. 2.4.4 - Стандартные ширины Вр и длины зубчатых ремней, выраженные в числе зубьев zp
Типоразмер ремня Ширина ремня Вр, мм Длины ремней, выраженные в числе зубьев zp
т — 1 мм т =1,5 мм т — 2 мм /и = 3 мм т = 4 мм т = 5 мм т = 1 мм т = Ю мм 3,0 4,0 5,0 8,0 10 12,5 16 3,04,0 5,0 8,0 10 12,5 16 20 5,0 8,0 10 12,5 16 20 12,5 16 20 25 32 40 50 20 25 32 40 50 63 80 100 20 25 32 40 50 63 80 100 40 50 63 80 100 125 63 80 100 125 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 27 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 36 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 250 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 250 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112
MXL XL Н ХН ххн 3,2 4,04,8 6,0 6,4 10 6,4 7,9 9,5 12,7 19 12,7 19 25,4 38,1 50,8 19 25,4 38,1 50,8 76,2 101,6 50,8 76,2101,6 127 152,4 50,8 76,2 101,6 127 152,4 160 200 36 40 45 50 52 54-61 63 65 67-73 75-77 79 80 82-85 88 90-92 94 95 97 100-103 105-110 112-115 118 120 122 123 125-130 132 134 139-145 147 150 155 160 165 170 175 180 184 190 195 200 210 212 220 224-226 232 236 248 250 256 265 280 296 300 310 312 315 347 358 360 371 380 400 453 500 580 30 33 37 40 42 44-48 50-92 94-106 110 114-117 120 122 124 125 130-132 135-137 140 142 145 148 150 155 157 160 161 170 172 174-176 180 181 186 188 190 192 194 195 198 200 204 210 212 215 225 228 230 250 270 296 304 315 400 510 27 33 36 40 44-46 50 54 56 60 63-65 67 68 70 72 74 76 80 81 84-86 89 90 92 96 98 100 102 104 108 112 114 116 117 120-124 128 136 137 140 144 155 160 161 165 168 170 174 176 186 194 195 205 210 215 228 236 250 37 46 48 49 51 54 56 60 62 64 66-68 72 74 75 80 84 90 93 96 102 104 106 108 112 114 116 120 121 123 126 130 132 140 150 152 154 160 162 164 165 168 172 180 198 200 204 210 220 226 228 250 270 280 325 58 64 72 80 84 88 90 96 100 106 112 128 144 160 176 192 200 56 64 72 80 96 112 128 144 154
2.5.1 МАТЕРИАЛ ШКИВОВ
При v до 30 м/с шкивы изготавливают литыми из чу-
гуна СЧ15, СЧ20 (ГОСТ 1412-85).
При v до 40 м/с шкивы изготавливают литыми из ста-
ли 25Л (ГОСТ 977-88).
При d до 200 мм шкивы изготавливают из проката
СтЗ (ГОСТ 380-88).
Быстроходные шкивы могут быть изготовлены из лег-
ких сплавов на основе алюминия.
В зависимости от объемов выпуска шкивы изготавли-
вают литыми, коваными, штампованными, цельными
или сборными.
2.5.2 СТУПИЦЫ ШКИВОВ (ЗВЕЗДОЧЕК)
1. Диаметр Dcm и длина Lcm ступицы, мм (рис.
2.5.2) 0ст=(1.6+2,0)дбоЛ,
L Ст =(1,5—2,0)
2.5 КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ [42]
2. Тип посадочных отберстий (рис. 2.5. 1).
Посадка цилиндрического отберстия — Н7.
3. Шерохобатость поберхностей:
— отберстие б ступице — Ro—1,6+3,2 ;
— бокобые поберхности ступицы—на класс
ниже чистоты обработки отберстия.
4. Допуски формы и расположения поберхностей:
— осебое биение ступицы /
при Lcm/dficM (табл. 2.5.1 и рис. 2.5.2).
при LCm/dea/l>1 ГТп убеличить на (40+50)%.
Рис. 2.5.1 - Посадочные отверстия шкивов: а) цилиндриче-
ское со шпонкой; б) коническое со шпонкой; в) коническое
Рис. 2.5.2 - Размеры ступиц шкивов (колес, звездочек)
Табл. 2.5.1 - Допуск осевого биения ступиц
Скорость ремня
(цепи) v, м/с
Допуск осевого
биения, мм
до 5 до 8 до 12 до 18 до 25 св.25
0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01
22
2.5.3 КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Диаметр шкива d, мм.
Ширина ремня Вр, мм.
Диаметр вала о вал, мм.
Скорость ремня v, м/с.
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛ ШКИВА
РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ (2.5.1 и 2.5.2).
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2.1. Конструкция шкиба-Т(б) (табл. 2.5.2 и рис. 2.5.3).
2.2. Ширина обода, мм В = f ( Вр) (табл. 2.5.3).
2.3. Толщина ободо, мм:
e=0,005d+3 мм—для шкибоб литых,
e=0,004(Bp+0,5d)+4 мм—для шкибоб сборных.
2.4. Выполнение рабочей поберхности обода:
— поберхности
— поберхности
— поберхности
Выпуклости
При и= 1 быпуклым быполняется бедомый шкиб.
При v>25 м/с быпуклыми быполняются оба шкибо.
2.5. Высота ребро Зяие, мм.
цилиндрическая (рис. 2.5.3а),
быпуклоя (рис. 2.5.36 и табл. 2.5.4),
цилиндрическая с двойной конусностью
обычно предусматрибается на большем
(рис. 2.5.36).
шкибе.
R10
18JS9 о
R10
=-|0,05|Д
50
Группа
Семестр
N~докум.
Неуказанное литейное уклоны—3‘,
литейные радиусы —(4=5) мм
1. Неуказанные предельные
отклонения размероб:
— охбатыбаемых—h 14,
—прочих—±0,51Т14,
—поберхностей у —
О, 16 А
SOB
&=(0,60=0,65)(D
domQ—целые числа).
отб >
б)
[оЪ =30 МПа)
спиц Псп — ^сп
80±Г5
110
Е
ст
«
Е
с
Рис. 2.5.3 - Конструкции шкивов: а) монолитная, обод цилиндрический;
б) с диском, обод выпуклый; в) со спицами, обод цилиндрический с двойной конусностью
К определению размеров i
дисковой конструкции:
Е
о
001.001
Рис. 2.5.4
ШКИВ 7 400.60
УМ
г —литейные
уклоны—3"
< —литейные
радиусы
4=5 тт
К определений) размеров шкивов
со спицами:
Число спиц
Пс=(’/6+ 1/PTd (пс„ 23),
пгп-целое число.
Размеры спиц глиптического
сечения (при расчетном числе' Табл. 2.5.3 - Стандартные ширины обода
ШКИВОВ В , ММ ГОСТ 17383-73
елзрл&.'.
Т.контр
Ч контр.
Угпберд]
KoHcyjib.
Скойбедс А у 1.99
Курназ
01.99
ГОСТ 1412—85
Дцр/ц 11 Листо@~Т
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
Табл. 2.5.2 - Рекомендации для выбора
конструкции шкива
Конструкция шкива при d, мм
до 90 80-200 Св. 180
монолитная с диском со спицами
где Т—крутящий момент на
колесе, Н м.
Ширина
ремня
обода
Ширина
ремня
Вп
обода
В ±ДВ
20
80 ±1,5
32
40
50
63
40 ±1,0
50 ±1,0
63 ±1,0
80
90
100
112
125
100±1,5
112 ±1,5
125 ±1,5
140 ±1,5
ремня
Др
140
160
180
200
224
250
Ширина
обода
160 ±2,0
180 ±2,0
200 ±2,0
224 ±2,0
250 ±2,0
280 ±2,0
23
ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ
5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ
3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
- см. посадочное отверстие ступицы (2.5.2)
Табл. 2.5.4 - Диаметры шкивов d, их отклонения
И Стрела ВЫ1 хуклос 1И ММ ГОСТ 17383-73
Диаметр d 40 45, 50 56, 63 71, 80 90, 100, 112 125
Отклоненние d ±0,5 ±0,6 ±0,8 ±1,0 ± 132 ± 1,6
Стрела выпук- лости b 0,3 0,4
Диаметр d 140 160, 180, 200 224, 250 280, 315,355
Отклонение d ±1,6 ±2,0 ±2,5 ±3,2
Стрела выпук- лости b 0,4 0,5 0,6 0,8 ] ,0
Диаметр d 400, 450, 500 560, 630, 710 800, 900,1000,...
Отклонение d ±4,0 ±5,0 ±6,3
Стрела выпук- лости h при В < 125 мм 140 160 мм 180 200 мм 224 ^В мм 11 1,0
1,2 1,5
1,2 1,2 1,5 1,5 2,0 2,0 2,0 2,5
6. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
Допуск осевого биения
но оси посадочного отверстия не должен превашать 8—й
степени точности ГОСТ 24643—81 (табл. 2.5.5).
Допуск радиального биения 0 поверхности обода относи-
тельно оси посадочного отверстия не должен превашать
9—й степени точности ГОСТ 24643—81 (табл. 2.5.5).
Отклонения размеров поберхностей ступица (2.5.2).
Неуказоннае предельное отклонения размеров обрабатаваемах
поверхностей: охватаваемах — Ы4; охватавающих — Н14;
прочих — ±0,5 !Т14.
побехности обода относитесь —
Рабочая поверхность шкива
«V)
Поверхности ступица (2.5.2).
Другие обрабатабаемае по—
верхност и Ра —6,3-^ 12
Другие необрабативаемие
поверхности —
Рис. 2.5.5 - Шероховатость
поверхностей шкивов
Табл. 2.5.6 - Допустимый дисбаланс шкивов = f (г> )
Окружная скорость шкива v, м/с 1 Допустимый дисбаланс, г-м Окружная скорость шкива v, м/с Допустимый дисбаланс, г-м
до 5 до 10 До 15 Не балансируются 6 3 до 20 до 30 2 1
Рис. 2.5.6 - Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивов
Табл. 2.5.5 - Допуски радиального
и осевого биения поверхностей обода
Допуск биения, мм
радиального осевого
d шкива Допуск d шкива Допуск
до 120 0,10
до 260 0,12 до 160 0,10
до 500 0,16 до 400 0,16
до 800 0,20 до 1000 0,25
2.5.4 КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ КЛИНОВЫХ
ПОЛИКЛИНОВЫХ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [19], [41]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Диаметр шкива d, мм.
Число ремней z, шт.
(Число ребер z, шт).
Сечение ремня.
Диаметр вала «/вал, мм.
Скорость ремня v, м/с.
для клиновах ремней
табл. 2.5.7 и рис. 2.
для поликлиновах ремней
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛ ШКИВА
И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ
2.2. Размера профиля канавок=((сечение ремня):
для клиновах ремней
Наружной диаметр шкива:
для клиновах ремней
для поликлиновах ремней
Ширина венца шкива
Другие размера элементов
d*=d+2b,
мм;
мм.
M=[Z~ 1 Jt+ZT , мм.
шкивов (2.5.3).
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2. 1. Конструкция шкива—f(сечение ремня, d):
для поликлиновах ремней
табл. 2.5.8 и рис. 2.5.12.
24
Рис. 2.5.16
вращения шкива
вращения шкива
вращения шкива
0 поверхности
Табл. 2.5.8 - Конструкция и размеры профиля канавок для шкивов
поликлиновых передач (рис. 2.5.12)
Конструкция шкива при d, мм Сечение ремня Размеры профиля канавок шкива, мм
t h о 6 Л ^2
До 90 - монолитная 90^200- с диском Св. 200 - со спицами К (I) Л (L) М 2,4±0,03 4,8+0,04 9,5+0,05 3,30 6,60 13,05 5,5 6,0 7,5 1,0 2,4 3,5 3,5 5,5 10 0,3 0,5 0,8 0,2 0,4 0,6
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ШКИВОВ (рис. 2.5.14)
Рабочая поверхность канавок
Поверхности ступицы (2.5.2).
Другие обрабатываемые по-
верхности
Фаски
Другие необрабатываемые
поверхности
Рис. 2.5.14 - Шероховатость
поверхностей шкивов
3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ шкивов
(рис. 2.5.13)
Примечание.
На чертеже шкива
отклонение размера
значить численно.
Рис. 2.5.12 - Размеры профиля канавок шкивов
для поликлиновых ремней
Рис. 2.5.13 - Допуски и посадки шкивов
5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ГОСТ 20889-88
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ (рис. 2.5.15)
160 с~'.
св.
обода отно—
Допуск биения 0 конусной рабочей поверхности ка-
навки шкива на каждые 100 мм диаметра относитель-
но оси вращения должен быть не более:
0,20 мм—при частоте
0,15 мм—при частоте
0,10 мм—при частоте
Допуск осевого биения
сительно оси посадочного отберстия (табл. 2.5.9).
Допуск радиального биения 0 побехности обода от-
носительно оси посадочного отверстия (табл. 2.5.9).
Отклонения размеров поверхностей ступицы (2.5.2).
Предельные отклонения угла канавки шкивов, обрабо-
танных резанием, должны быть не
±Г - для ременей Z, А, В;
±30’ — для ременей С, D, Е.
более:
Табл. 2.5.9 - Допуск радиального
и осевого биения поверхности обода
Допуск биения, мм
радиального осевого
d шкива Допуск d шкива Допуск
до 120 0,04 до 160 0,04
до 260 0,05
до 500 0,06 до 400 0,06
до 800 0,08 до 1000 0,10
Рис. 2.5.15 - Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивов
А
А-А
6. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНОГО
ДИАМЕТРА ШКИВА d
Рис. 2.5.17 - Схема для определения
расчетного диаметра шкива d
Табл. 2.5.10 - Данные для определения
расчетного диаметра шкива d
ГОСТ 20889-88
Сечение
Z (О)
в (Б)
о
ММ
9Ь9
12Ь9
15Ы1
6,0
10,2
Сечение ремня do х
ММ
С (В) 20Ы1 13,1
Д(Г) 28Ы1 17,7
7. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
0.05 А
0.02 А
8JS9
А
RQ2
Семестр
0,06 А
ftoqn.
N*qottyM.
т,99
01.99
0,05 |Д
0,05lz
Гкунтр
Гкрнтр
VmtepQ
Группе fewer
9<\/)
4,8x6=28,8±0,04
R0.7
7. Балансировать стати-
чески. Допустимый дис-
баланс—6 г-м
2. Неуказанные предельные
отклонения размеров:
охватываемых-hi4, охватывающих—Н14, про-
чих— ±0,51Т 14, поверхностей у —±0,51Т16
3. Неуказанные литейные уклоны—3",
литейные радиусы—(4+5) мм
001.003
Лит.
Масса
Идсштоб
ШКИВ 7L 7.200.30
Рис. 2.5.19 - Размеры
венца зубчатого шкива / >
Рис. 2.5.18
2ф
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
ГОСТ 1412—85
Лцст 11 TZucmpg 1
БГПА
Katpegpa ДМ и ПТМ
КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4]
Диаметр шкива d,
Число зубьев z ,
Модуль зубьев ш,
(Шаг зубьев Zp,
мм.
мм.
мм).
Ширина ремня В
Диаметр вала
Скорость ремня v
“вал,
мм.
ММ.
м/с.
ВЫБИРАЮТСЯ:
Табл. 2.5.11 - Размеры профиля межзубой впадины шкивов
зубчато-ременных передач ту 38-05114-76
Л7, мм ММ Размеры профиля межзубной впадины, мм
А ш Н Г1 Гг * - 2<р°
1,0 3,14 1,0±0,10 1,3±0,10 0,6 0,3±0,10 0,3±0,10 50°±2°
1,5 4,71 1,5±0,15 1,8±0,15 0,6 0,4±0,10 0,4±0,10 50°±2°
2,0 6,28 1,8±0,15 2,2±0,15 0,6 0,5±0,10 0,5±0,10 50°±2°
3,0 9,42 3,2±0,20 3,0±0,20 0,6 0,7±0,10 1,0±0,10 40°±2°
4,0 12,57 4,(НО,20 4,0±0,20 0,8 1,0±0,15 1,3±0,15 40°±2°
5,0 15,71 4,8±0,20 5,0±0,20 0,8 !,5±0,15 2,0±0,15 40°±2°
7,0 21,99 7,5±0,30 8,5±0,30 0,8 2,5±0,20 3,0±0,20 40°±2°
10,0 31,42 11,5±0,30 12,5±0,30 0,8 3,0±0,30 3,5±0,30 40*42°
И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ
2.4. Диаметр вершин зубьев шкива, мм
da=d-2H+k,
где к—поправка на диаметр вер-
шин зубьев для более равномер-
ного нагружения зубьев (табл.
2.5.12).
Табл. 2.5.12 - Значения коэффициента к
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2.1. Конструкция LUKuda=f(d) (табл. 2.5.2).
2.2. Размера профиля межзубой впадина
(табл. 2.5.11 и рис. 2.5.19).
2.3. Делительнай диаметр зубьев, мм
(по оси кордшнура) d=mz.
d, мм
к, мм
до 50 до 78 до 118 до 198 до 318 до 500
0,08 0,10 0,12 ОДЗ 0Д5 0,18
2.5. Диаметр впадин зубьев шкива, мм
df =do-2hlu.
2.6. Шаг по диаметру вершин зубьев, мм
t ш — 7Т da / Z.
Ширина обода шкиба, мм
Толщина обода шкиба <5Ш, мм
бш = (1,5т+2)^6 мм.
Для предотброщения соскальзаба —
ния ремня один из шкибоб (обачно
меньший) дополняется с ребордами.
Высота реборд а, мм
2. 10. Другие размера и параметра шкибоб
Рис. 2.5.20 - Шероховатость
поверхностей межзубой впадины
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ (рис. 2.5.20)
4. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ
Табл. 2.5.13 - Допуски формы и расположения межзубой впадины, мкм
Параметр, мкм Делительный диаметр зубьев шкива d, мм
до 50 св. 80 до 80 св. 125 до 125 св. 200 до 200 св. 315 до 315 св. 500
Отклонение диаметра вершин зубьев -60 -70 -80 -90 -120
Радиальное биение диаметра вершин 50 50 65 65 80
Отклонения шага зубьев для т < 2 мм ±21 ±22 ±22 ±22 ±24
т <4 мм ±23 ±23 ±25 ±25 ±27
т < 10 мм ±30 ±30 ±30 ±30 ±32
Накопленная ошибка шага зубьев 56 67 80 95 110
Модуль т 7
Число зубьев 13
Целительный диаметр зубьев d 91
Шаг по окружн. вершин зубьев и 21,63
4pc Семестр Группа 7ow
Гисгт N*со кум. Поап.
F.kcwdp
Г контр.
Курназ fl.
Сюйбедо A HS?-
2
2.6 КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
УМЕНЬШАЮЩАЯ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ
В СЕЧЕНИИ ВАЛА НА ОПОРЕ
2.7 КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
РАЗГРУЖАЮЩАЯ ВАЛ ОТ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
Рис. 2.7.1а
Рис. 2.7.16
•Ы4
Канадка 1 2 4
d , мм 0125 -0,25 0160-0,25 0200-0.29 0250-0,29
8в,мм 0133,5 0168,5 0208,5 0258,5
da, мм 145,4 180,4 220,4 270,4
А 1, мм 0,04 0,04 0,06 0,06
Л2, мм 0,04 0,05 0,05 0,05
Рис. 2.8.2
<N
34’
0,20 А
4,8x7=33,6±0,04
4,8 ±0,04
0,04
6#(V)
0,04 А
0,04 А
3x45
6 срасек
0,02 А
U—* 0,08 А
8JS9
1. Предельные отклонения расстояния
между первой и любой последующей
канавкой не более ±0,04 мм
2. Балансирование статическое.
Допустимый дисбаланс—3 г-м
3. Неуказанные предельные отклонения
размеров: охватываемых—h 14, охва-
тывающих—Н14, прочих—±0,51Т14,
поберхностей ф—±0,5П16
г"Л?.
2.9 НАТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4], [29]
А
б)
л г •
•.Г" .
•'•J
Рис. 2.9.1 - Установка
электродвигателя:
а) на салазках; б) на плите;
в)-д) на специальной
поворотной раме
Технические условия для при&одоб с ременными передачами:
1. Прогиб Ветви ремня / мм под Воздействием силы О Н — по ГОСТ 1284.3-96
2. Непароллельность осей шкивов — не более ±25’ при
(0,8 мм на 100 мм
— не более ±15’ при
(0,5 мм на 100 мм
3. Смещение рабочих поверхностей шкивов — не более 0,2 мм
: 1
Рис. 2.9.2 - Салазки для установки электродвигателя
Табл. 2.9.1 - Размеры салазок для установки электродвигателя
1^1500 7/c меньшего шкиВа
межосеВого расстояния)
межосеВого расстояния)
на 100 мм межосеВого расстояния
Тип Размеры, мм Масса комплекта, кг Болты крепления двигателя
О О1 Вх в2 dx di hx 1>2 Ьз J
С-3 16 38 370 440 410 М12 12 15 44 36 42 3,8 Ml 0x35
18 45 430 540 470 М12 14 18 55 45 50 5,3 М12х40
С-5 25 65 570 670 620 М16 18 22 67 55 72 12,5 М16х55
С-6 25 65 630 770 720 М16 18 26 74 60 75 17,5 М16х60
С-7 30 90 770 930 870 М20 24 30 88 70 105 31,0 М20х75
32
3 ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
3.1 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕ
3.1.1 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ типа ПРА, ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР ГОСТ 13568-75
а)
б)
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
- цепи приводной роликовой однорядной нормальной точности, шага 25,4 мм
с разрушающей нагрузкой 6000 даН: Цепь ПРА-25,4-6000 ГОСТ 13568-75
- цепи приводной роликовой трехрядной повышенной точности, шага 44,45 мм
с разрушающей нагрузкой 51720 даН: Цепь ЗПР-44,45 -51720 ГОСТ 13568- 75
- соединительного звена цепи приводной роликовой однорядной нормальной точности,
шага 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 6000 даН:
Звено С-ПРА-25,4-6000 ГОСТ 13568- 75
- переходного звена цепи приводной роликовой однорядной нормальной точности,
шага 25,4 мм с разрушающей нагрузкой 6000 даН:
Звено П—ПРА-25,4-6000 ГОСТ 13568-75
- двойного переходного звена цепи приводной роликовой трехрядной повышен-
ной точности, шага 44,45 мм с разрушающей нагрузкой 51720 даН:
Звено П2-ЗПР-44,45-51720 ГОСТ 13568-75
(В обозначениях типа цепей - ПРА - цепь приводная нормальной точности,
- ПР - цепь приводная повышенной точности,
2, 3,4 - число рядов цепи).
Рис. 3.1.1 - Приводные цепи: а) типа ПР (ПРА); б) типа 2ПР;
1- звено соединительное; 2 - звено переходное; 3 - звено переходное двойное
Табл. 3.1.1 - Размеры и параметры приводных роликовых цепей типа ПР, ПРА, 2ПР, ЗПР, 4ПР
ГОСТ 13568-75
Обозначение цепи Размеры, мм MM2 Разрушают, сила F, кН Масса . т, кг/м [Ер] 50 , кВт, при частоте вращения малой звездочки Пм. мин-1 1600
t d dy 1 b ^7 A h ПР ПРА 2ПР ЗПР 4ПР 200 400 600 800 1000 1200
ПР-8-460 8,00 2,31 5,00 3,00 7 5 — 7,5 11 4,60 0,20 — — — 0,10 0,32 0,57 0,78 0,95 1,12 1,25 1,47
ПР-9,525-910 9,525 3,28 6,35 5,72 10 7 — 8,5 28 9,10 0,45 — — —г 0,18 0,62 1,11 1,52 1,87 2,19 2,45 2,88
ПР-12,7-1000-1 12,7 3,66 7,75 2,40 6,3 4,2 10,0 13 10,0 0,30 —” —- 0,20 0,69 1,24 1,69 2,08 2,43 2,72 3,20
ПР-12,7-900-2 12,7 3,66 7,75 3,30 7 5 — 10,0 22 9,00 0,35 — — —* 0,19 0,68 1,23 1,68 2,06 2,42 2,72 3,20
ПР-12,7-1820-1 12,7 4,45 8,51 5,40 10 9 — 11,8 39 18,2 0,65 — 'VwrJbw — 0,35 1,27 2,29 3,13 3,86 4,52 5,06 5,95
ПР-12,7-1820-2 ** 12,7 4,45 8,51 7,75 11 10 13,92 11,8 50 18,2 0,75 1,4 2,0 — 0,45 1,61 2,91 3,98 4,90 5,74 6,43 7,55
ПР-15,875-2300-1 15,875 5,08 10,16 6,48 11 9 — 14,8 51 23,0 0,80 — — 0,57 2,06 3,72 5,08 6,26 7,34 8,22 9,65
ПР-15,875-2300-2 ** 15,875 5,08 10,16 9,65 13 11 16,59 14,8 67 23,0 1,0 1,9 2,8 — 0,75 2,70 4,88 6,67 8,22 9,63 10,8 12,7
ПР-19,05-3180 ** *** 19,05 5,94 11,91 12,70 18 15 22,78 18,2 105 31,8 1,9 2,9 4,3 5,75 1,41 4,80 8,38 Н,4 13,5 15,3 16,9 19,3
ПР-25,4-6000 * ** *** 25,4 7,92 15,88 15,88 22 17 29,29 24,2 179 60,0 2,6 5,0 7,5 10,9 3,20 . 11,0 19,0 25,7 31,0 35,0 38,0 44,0
ПР-31,75-8900 * ** *** 31,75 9,53 19,05 19,05 24 22 35,76 30,2 262 89,0 3,8 7,3 11,0 14,7 5,83 19,3 32,0 42,0 49,0 55,0 60,0
ПР-38,1-12700 * ** *** 38,1 11,10 22,23 25,40 30 28 45,44 36,2 394 127,0 5,5 11 16,5 22 10,5 35,0 58,0 76,0 89,0 99,0 108 * *
ПР-44,45-17240* ** 44,45 12,70 25,40 25,40 34 28 48,87 42,4 473 172,4 7,5 14,4 21,7 — 14,7 44,0 71,0 88,0 101 —“
ПР-50,8-22700 * ** *** 50,8 14,27 28,58 31,75 38 34 58,55 48,3 645 227,0 9,7 19,1 28,3 38 23,0 68,0 ПО 138 157 -— -—
ПР-63,5-35400 63,5 19,84 39,68 38,10 48 41 —* 60,4 1089 354,0 16 — — — — — — — —
Изготавливаются также также цепи:
♦ ПРА-25,4-6000; ПРА-31,75-8900; ПРА-38,1-12700; ПРА-44,45-17240; ПРА-50,8-22700.
* * 2ПР-12,7-3180; 2ПР-15,875-4540; 2ПР-19,05-6400; 2ПР-25,4-11400; 2ПР-31,75-17700; 2ПР-38,1-25400; 2ПР-44,45-34480; 2ПР-50,8Л5360.
ЗПР-12,7-4540; ЗПР-15,875-6810; ЗПР-19,05-9600; ЗПР-25,4-17100; ЗПР-31,75-26550; ЗПР-38,1-38100; ЗПР-44,45-51720; ЗПР-50,8-68040.
* ** 4ПР-19,05-12800; 4ПР-25,4-22800; 4ПР-31,75-35500; 4ПР-38,1-50800; 4ПР-50,8-90000.
В обозначениях цепи, кроме шага, указана статическая разрушающая сила, даН, и габарит по ширине (1 или 2).
S - площадь опорной поверхности на
диаметре d, мм2.
Опорная поверхность шарнира много-
рядной цепи равна произведению опор-
ной поверхности шарнира однорядной
на число рядов в цепи.
3.1.2 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ВТУЛОЧНЫЕ
типа ПВ, 2ПВ гост 13568-75
3.1.3 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ ДЛИННОЗВЕННЫЕ 3.1.4 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ
С ИЗОГНУТЫМИ ПЛАСТИНАМИ
типа ПРИ гост 13568-75
Рис. 3.1.2- Цепи приводные втулочные: а) типа ПВ;
б) типа 2ПВ; 1- звено соединительное
типа ПРД ГОСТ 13568-75
Рис. 3.1.3 - Цепь приводная роликовая длиннозвенная типа ПРД:
1 - звено соединительное; 2 - звено переходное
1___I
Рис. 3.1.4 - Цепь приводная роликовая
с изогнутыми пластинами типа ПРИ
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
- цепи приводной втулочной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 1300 даН:
Цепь ПВ-9,525-1300 ГОСТ 13568- 75
- цепи приводной втулочной двухрядной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 2000 даН:
Цепь 2ПВ-9.525-2000 ГОСТ 13568-75
- цепи приводной роликовой длиннозвенной шага 38,1 мм с разрушающей нагрузкой 3180 даН:
Цепь ПРД-38,1-3180 ГОСТ 13568- 75
- цепи приводной роликовой с изогнутыми пластинами шага 78,1 мм с разрушающей нагрузкой 40000 даН:
Цепь ПРД-78,1-40000 ГОСТ 13568-75
Табл. 3.1.2 - Размеры и параметры приводных втулочных и роликовых цепей типа ПВ, 2ПВ, ПРД, ПРИ
ГОСТ 13568-75
Обозначение цепи Размеры, мм s, MM2 Разрушают, сила F, кН Масса т, кг/м [Рр], 50 кВт. пои частоте впашения малой звезпочки пп. МИН'1 1600
t d dt Ъ ь6 bi A b 200 400 600 800 1000 VI з 1200
ПВ-9,525-1150 9,525 3,59 5,00 7,60 10 8,50 — 8,80 40 11,5 0,50 0,18 0,62 1,11 1,52 1,87 2,19 2,45 2,88
ПВ-9,525-1300 9,525 4,45 6,00 9,52 12 9,20 — 9,85 56 13,0 0,65 0,20 0,70 1,13 1,72 2,11 2,47 2,77 3,25
2ПВ-9,525-2000 9,525 4,45 6,00 5,20 8,5 8,25 10,75 9,85 112 20,0 1,00 0,30 1,05 1,89 2,58 3,20 3,72 4,16 4,90
ПРД-31,75-2300 31,75 5,08 10,16 9,65 13 9 — 14,8 67 23,0 0,60 0,75 2,70 4,88 6,67 8,22 9,63 10,8 12,7
ПРД-38,1-3180 38,10 5,94 11,91 12,70 17 14 — 18,2 105 31,8 1,10 1,41 4,80 8,38 11,4 13,5 15,3 16,9 19,3
ПРД-38,0-3000 38,00 7,92 15,88 22,00 23 19 — 21,3 224 30,0 1,87 1,60 5,50 9,50 12,8 15,5 17,5 19,0 22,0
ПРД-38,0-4000 38,00 7,92 15,88 22,00 26 21 — 21,3 237 40,0 2,10 2,40 8,25 14,2 19,2 23,2 26,2 28,5 33,0
ПРД-50,8-6000 50,80 7,92 15,88 15,88 22 17 — 24,2 179 60,0 1,90 3,20 11,0 19,0 25,7 31,0 35,0 38,0 44,0
ПРД-63,5-8900 63,50 9,53 19,05 19,05 24 22 30,2 262 89,0 2,60 5,83 19,3 32,0 42,0 49,0 55,0 60,0 —•
ПР Д-76,2-12700 76,20 ПЛ 22,23 25,40 30 27 — 36,2 395 127 3,80 10,5 35,0 58,0 76,0 89,0 99,0 108 —
ПРИ-78,1-36000 78,1 17,15 33,3 38,1 51 51 — 45,5 1029 360 14,5 23,0 68,0 ПО 138 157 — —
ПРИ-78,1-40000 78,1 19,00 40,0 38,1 51 51 — 56,0 1131 400 19,8 — — -— — — '— -— —
ПРИ-103,2-65000 103,2 24,00 46,0 49,0 73 62 — 60,0 1968 650 28,8 — —* — WWW —- —
ПРИ-140-120000 140,0 36,00 65,0 80,0 94 88 — 90,0 4320 1200 63,0 — — —* — —*
. to
В обозначениях цепи, кроме шага, указана статическая разрушающая сила, даН.
S - площадь опорной поверхности на диаметре d, мм2.
Опорная поверхность шарнира многорядной цепр равна произведению
опорной поверхности шарнира однорядной на чисЯо рядов в цепи .. .
34
3.2 ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ГОСТ 13552-81
I
Табл. 3.2.1 - Размеры и параметры приводных зубчатых цепей
ГОСТ 13552-81
Рис. 3.2.1 - Цепь зубчатая типа 1: 1 - рабочая пластина;
2 - направляющая пластина; 3 - удлиненная призма; 4 - внутренняя призма;
5 - соединительная призма; 6 - шайба; 7 - шплинт
Обозначение Размеры, мм Масса
разрушающая
цепи jf" ь 61 6? сила F, кН т, кг/м
не более
ПЗ-1-12,7-26-22,5 12,70 22,5 28,5 31,5 26 1,31
ПЗ-1-12,7-31-28,5 12,70 28,5 34,5 37,5 31 1,60
ПЗ-1-12,7-36-34,5 12,70 34,5 40,5 43,5 36 2,00
ПЗ-1-12,7-42-40,5 12,70 40,5 46,5 49,5 42 2,31
ПЗ-1-12,7-49-46,5 12,70 46,5 52,5 55,5 49 2,70
ПЗ-1-12,7-56-52,5 12,70 52,5 58,5 61,5 56 3,00
ПЗ-1-15,875-41-30 15,875 30,0 38,0 41,0 41 2,21
ПЗ-1-15,875-50-38 15,875 38,0 46,0 49,0 50 2,71
ПЗ-1-15,875-58-46 15,875 46,0 54,0 57,0 58 3,30
ПЗ-1-15,875-69-54 15,875 54,0 62,0 65,0 69 3,90
ПЗ-1-15,875-80-62 15,875 62,0 70,0 73,0 80 4,41
ПЗ-1-15,875-91-70 15,875 70,0 78,0 81,0 91 5,00
ПЗ-1-19,05-74-45 19,05 45,0 54,0 56,0 74 3,90
ПЗ-1-19,05-89-57 19,05 57,0 66,0 68,0 89 4,90
ПЗ-1-19,05-105-69 19,05 69,0 78,0 80,0 105 5,91
ПЗ-1-19,05-124-81 19,05 81,0 90,0 92,0 124 7,00
ПЗ-1-19,05-143-93 19,05 93,0 102 104 143 8,00
ПЗ-2-25,4-101-57 25,40 57,0 66,0 68,0 101 8,40
ПЗ-2-25,4-132-75 25,40 75,0 84,0 86,0 132 10,8
ПЗ-2-25,4-164-93 25,40 93,0 102 104 164 13,2
ПЗ-2-25,4-196-111 25,40 111 120 122 196 15,4
ПЗ-2-31,75-166-75 31,75 75,0 85,0 88,0 166 14,4
ПЗ-2-31,75-206-93 31,75 93,0 103 106 206 16,6
ПЗ-2-31,75-246-1 И 31,75 111 121 124 246 18,8
ПЗ-2-31,75-286-129 31,75 129 139 142 286 21,0
В обозначениях зубчатых цепей ПЗ указан тип (1 или 2); шаг t, м; разрушающая
сила F, кН, а также рабочая ширина Ь, мм.
Табл. 3.2.2 - Размеры и параметры приводных зубчатых цепей
Рис. 3.2.2 - Цепь зубчатая типа 2: 1 - рабочая пластина,
2 - удлиненная призма; 3 - внутренняя призма;
4 - соединительная призма; 5 - шайба; 6 - шплинт
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепи приводной зубчатой типа 1 с шагом
t = 19,05 мм, с разрушающей силой F - 74 кН и рабочей шириною
Ь= 45 мм: Цепь ПЗ-1-19,05-74-45 ГОСТ 13552-81
Размеры, мм Ориентировочные значения [Рю], кВт, для зубчатых цепей условной шириною 10 мм при скорости цепи V, м/с
t b S и
1 2 4 6 8 10
12,7 13,4 7,0 1,5 4,76 0,4 0,8 1,0 1,3 1,6 2,0 2,3
15,875 16,7 8,7 2,0 5,95 0,6 1,0 1,3 1,6 2,1 2,5 3,0
19,05 20,1 10,5 3,0 7,14 0,8 1,2 1,6 1,9 2,5 3,0 3,5
25,4 26,7 13,35 3,0 9,52 1,0 1,6 2,1 2,6 3,4 4,0 4,6
31,75 33,4 16,7 3,0 11,91 1,2 2,0 2,6 3,2 4,2 5,1 5,9
3.3 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ С ПРИВОДНОИ
РОЛИКОВОЙ ИЛИ ВТУЛОЧНОЙ ЦЕПЬЮ [7], [16], [33]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; Л], л2, мин1; и; Т2, Нм.
Тип цепи (роликовая или втулочная) (3.1)
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние а,’ мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Число зубьев ведущей звездочки z}=f (и) (табл. 3.3.1).
2. Число зубьев ведомой звездочки z2=zi и.
z2 - целое число (z2max=10(H120).
3. Действительное передаточное число передачи ия=z2 lz i ?
4. Коэффициент эксплуатации кэ=кд ка кркИ кс £реж^З,0,
где кд- коэффициент, учитывающий динамичность пере-
даваемой нагрузки (табл. 3.3.2);
ка - коэффициент, учитывающий длину цепи (межо-
севое расстояние) (табл. 3.3.3);
кр - коэффициент, учитывающий способ регулиров-
ки натяжения цепи (табл. 3.3.4);
ku - коэффициент, учитывающий наклон передачи к
горизонту (табл. 3.3.5);
кс - коэффициент, учитывающий качество смазки пе-
редачи и условия ее работы (табл. 3.3.6);
креж - коэффициент, учитывающий режим работы пе-
редачи (табл. 3.3.8).
Если кэ >3, то изменить условия эксплуатации цепи.
5. Расчетная мощность, передаваемая цепью, кВт
Рр~Р[ кэкгко/кряд ,
где kz = zOi /z i - коэффициент числа зубьев; zOi = 25;
кв=л о\!п ] - коэффициент частоты вращения;
Zoi, л ci - число зубьев и частота вращения типовой
передачи; zOi = 25; За л01 принимают
ближайшую к расчетной частоту вращения из ряда:
л oi= 50, 200, 400, 600, 800, 1000,1200, 1600 мин !
к рад - коэффициент, учитывающий число рядов це-
пи (табл. 3.3.9).
6. Тип цепи = f (Рр< [Рр]) (табл. 3.1.1, 3.1.2) Параметры цепи:
• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
3) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
t ц - шаг, мм; d - диаметр валика, мм; В - длина втулки, мм.
7. Скорость цепи, м/с v = t^z^ Л1/(60-103).
8. Окружное усилие, Н Ft = Р} • 103/v.
9. Удельные давления в шарнирах цепи, МПа
p=Ft/(dB)$[p],
где [р ] - допускаемые удельные давления (табл. 3.3.10).
В случае невыполнения условия п. 9 изменить тип цепи.
10. Тип смазки передачи = f(v , желаемое качество смазки)
(табл. 3.3.7).
11. Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в шагах,
2 o7/u+0,5(zi+z2)4-f, Гц/о'
где f1=(z2z,)2/(4n2).
zu округляется до целого числа, желательно четного.
12. Расчетное межосевое расстояние при принятом z ц , мм
ар>а min J о min “ (табл. 3.3.3).
13. Действительное межосевое расстояние, мм а = 0,996 ар.
14. Делительные диаметры звездочек, мм
^1=^ц/8т(7Т/г]); J2=tu/sin(7T/z2).
15. Число ударов цепи при набегании ее на зубья звездочек
и сбегании с них, с1 w=4z} n1/(60z„)=$[iy].
Допустимое значение [ w] = 508 /1 ц, с -1.
16. Коэффициент запаса прочности цепи
п = 103Е/(£д Ff+Fu+P»^[H],
где F- сила, разрушающая цепь, кН (табл. 3.1.1, 3.1.2);
Fti = m v2 - нагрузка от центробежных сил, Н;
Ff ~ 9,81 к fin а - сила от провисания цепи, Н;
kf - коэффициент провисания цепи. При вертикальном
расположении передачи kf = 1, при горизонтальном kf = 6;
m- масса одного метра цепи, кг/м (табл. 3.1.1, 3.1.2).
Значения [л] представлены в табл. 3.3.11.
17. Сила, нагружающая вал передачи, Н Г - (1,15-^1,20) Ft
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).
Табл. 3.3.1 - Рекомендуемое число зубьев
ведущей звездочки z L = f ( и)
и 1-2 2-3 3^4 4-5 546 > 6
Z1 30-27 27-25 25-23 23^21 21417 17415
Оптимальное значение z i Максимальное значение z i =29-2ы =Зо/[Г(и-1)]
Табл. 3.3.2 - Значения коэффициента кя,
учитывающего динамичность передаваемой нагрузки
Нагрузка равномерная или близкая к ней
Нагрузка неравномерная
Нагрузка ударная
£д=1,00
^д=1,20
^л-1,50
Табл. 3.3.3 - Значения коэффициента ка ,
учитывающего длину цепи (межосевое расстояние)
а<25 /ц
а -(30:50) Гц
О > (60-80)Гц
Аго=1,25
А-о=1,00
А-о=0,80
Минимальное межосевое
расстояние передачи
О min“ (doi+da2)/2+ (30-50), мм
Табл. 3.3.4 - Значения коэффициента кр ,
учитывающего способ регулировки натяжения цепи
Регулировка натяжения цепи осуществляется :
- перемещением оси одной из звездочек
- оттяжными звездочками или нажимными роликами
- не регулируется
кр= 1,10
£р=1,25
Табл. 3.3.5 - Значения коэффициента кн,
учитывающего наклон передачи к горизонту
Линия центров звез, до 60° больше 60° дочек наклонена к горизонту: 1н=1,00 *н=1,25
Табл. 3.3.6 - Значения коэффициента кс, учитывающего
качество смазки передачи и условия ее работы
Условия работы
без пыли
запыленное
грязное
Смазка (табл. 3.3.7):
I £с = 0,80
П £с=1,00
П £с=1,30
III Ъ = 1,80 Для v; $4 м/с
к с ~ 3,00 Для V I $ 7 м/с
Ш Ис = 3,00 для V * $4 м/с
Ис = 6,00 для v; $7 м/с
IV к с = 6,00 для V; >4 м/с
36
Табл. 3.3.7 - Качество смазки цепных передач
Качество смазки Смазка цепных передач при скорости цепи v, м/с
До 4 До 7 До 12 Св. 12
I - хорошее Капельная В масляной Циркуля- Разбрыз-
10 кап/мин ванне ционная под давлением гиванием
II - удовлет- Г устая вну- Капельная В масляной Циркуля-
верительное тришарнирн. Пропитка цепи через 120480 ч 20 кап/мин ванне ционная под давлением
III - недоста- точное Периодическая через 6^8 ч
IV - работа без смазки Допускается при скорости цепи v< 0,1 м/с
Табл. 3.3.8 - Значения коэффициента к реж,
учитывающего режим работы передачи
Работа передачи односменная к реЖ - 1,00
двухсменная к реж = 1,25
трехсменная к реж = 1,45
Табл. 3.3.9 - Значения коэффициента кряд, учитывающего
неравномерность распределения нагрузки по рядам цепи
Число рядов 12 3 4
1рад 1,0 1,7 2,5 3,0
Табл. 3.3.10 - Допускаемые удельные давления [ р ]
в шарнирах роликовых цепей
Шаг цепи tu , мм Допускаемые удельные давления [ р ], МПа, при частоте вращения малой звездочки ль мин'1 50 200 400 600 800 1000 1200 1600
12,7^15,875 19,05т25,4 31,75:38,1 44,45^50,8 35 31,5 28,5 26 24 22,5 21 18,5 35 30 26 23,5 21 19 17,5 15 35 29 24 21 18,5 16,5 15 35 26 21 17,5 15
Табл. 3.3.11- Минимальный коэффициент запаса
прочности цепи [л] (при zx 15)
Шаг цепи tu , мм Минимальный коэффициент запаса частоте вращения малой звездочки (л] при ль мин1
50 100 200 300 400 500 600 800 1000
12,7 7,1 7,3 7,6 7,9 8,2 8,5 8,8 9,4 10,0
15,875 7,2 7,4 7,8 8,2 8,6 8,9 9,3 10,1 10,8
19,05 7,2 7,5 8,0 8,4 8,9 9,4 9,7 10,8 11,7
25,4 7,3 7,6 8,3 8,9 9,5 10,2 10,8 12,0 13,3
31,75 7,4 7,8 8,6 9,4 10,2 11,0 11,8 13,4 —
38,1 7,5 8,0 8,9 9,8 10,8 11,8 12,7 —
44,45 7,6 8,1 9,2 10,3 11,4 12,5 —- — — г|
50,8 7,6 8,3 9,5 10,8 12,0 . ..... —
3.4 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ С ПРИВОДНОЙ
ЗУБЧАТОЙ ЦЕПЬЮ [7], [16], [33]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; Л1,л2, мин1; и; Л, Т2, Нм.
Тип цепи - зубчатая (3.2)
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Число зубьев ведущей звездочки z i=f ( и )
z{=35-2u. При этом z( 1^= 17; Zj-целое число.
2. Число зубьев ведомой звездочки z2=zx и.
z2 - целое число. z2max=10(E120.
3. Действительное передаточное число передачи ufl=z2/zi.
4. Коэффициент эксплуатации кэ=кд ка кр к„ кс к^.
(см. 3.3 п. 4 и табл. 3.3.2-3.3.8). кэ^З,0.
Если кэ >3, то изменить условия эксплуатации цепи.
5. Расчетная мощность, передаваемая цепью, кВт
Рр = Р1^з.
6. Выбирается предварительное значение шага цепи 1Ц,
мм, по табл. 3.4.1 (по возможности меньшее).
7. Предварительная ширина цепи, мм Z? > 10 Рр/ [ Рю ],
где [Рю ] - расчетная мощность, передаваемая цепью ши-
риною 10 мм, кВт. Ориентировочные значения [Р10] =
f (^ц ,v) представлены в табл. 3.2.2.
Так как не известна скорость цепи v =tn zxnj (60 IO3),
м/с, то выбирают цепь методом подбора.
Параметры зубчатых цепей представлены в табл. 3.2.1,
3.2.2.
8. Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в шагах,
zu = 2a7fH+0,5(z1+z2)+/'1 Гц/а,'
где ri=(z2-Zi)2/(47r2).
z ц округляется до целого числа, желательно четного.
9. Расчетное межосевое расстояние при принятом , мм
ор= £ [za_ + V(zu-^)2- 8(^^)21] .
Технические условия для прибодоб с цепными передачами:
1. Провисание f мм холостой ветви цепной передачи f^(0,01^0,03)a
2. Непараллельность осей звездочек не более 0,1 мм на 100 мм межосевого расстояния (а)
3. Смещение рабочих поверхностей шкивов &s=f(a) мм а, мм 300 500 700 1000 1500
as, мм 0,58 0,72 0.85 1,0 1,25
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние а’ мм
(выбирается из компоновки привода).
10. Действительное межосевое расстояние, мм <7 = 0,996 ар.
11. Делительные диаметры звездочек, мм
</1=^/sin(K/z1); </2=?ц/sin(7T/z2).
12. Число ударов цепи при набегании ее на зубья звездочек
и сбегании с них, с'1 w=4 zt л^бО zu) [ w]-
Допустимое значение [ w] = 800/ fi; - 0,21ц, с 4.
13. Коэффициент запаса прочности цепи
п = 103Е/(кд Ft+Fn+Ff)^[n].
Величины Fu и Ff -см. 3.3 п. 16.
Значения [л] представлены в табл. 3.4.1.
14. Сила, нагружающая вал передачи, Н F = (1,15 + 1 ДО) Ft
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).
Табл. 3.4.1 - Минимальный коэффициент запаса
прочности зубчатых цепей [ л ] (при z j 17)
Шаг цепи ?ц, мм Минимальный коэффициент запаса частоте вращения малой звездочки [л] при л„ мин'1
50 100 200 300 400 500 600 800 1000
12,7 20 21 22 23 24 25 26 28 30
15,875 20 21 22 24 25 26 27 30 32
19,05 21 22 23 24 26 28 29 32 35
25,4 21 22 24 26 28 30 32 36 40
31,75 21 22 25 28 30 32 35 40 —
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
3) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Т(табл. 1.2.4).
чг
.у*
ж
л
3.5 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК ДЛЯ ПРИВОДНЫХ РОЛИКОВЫХ И ВТУЛОЧНЫХ ЦЕПЕЙ гост 591-«9
ИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Цепь приводная роликовая (втулочная) ГОСТ 13568-75.
Число зубьев звездочки z.
Шаг цепи
Диаметр вала
ММ.
о вал j ММ.
1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ
Стандарт устанавливает два щ
- без смещения центров дуг впадин (рис. 3.5.1а);
- со смещением центров дуг впадин (рис. 3.5.16).
Расчет теоретического (исходного) профиля зубьев
выполняется в соответствии с табл. 3.5.1.
филя зубьев звездочек:
Рис. 3.5.1 - Профиль зубьев: а) без смещения центров дуг впадин;
б) со смещение центров дуг впадин
Табл. 3.5.1 - Расчет профиля зубьев звездочек втулочных и роликовых цепей
Наименование параметра
Расчетная формула
1. Диаметр элемента зацепления цепей, мм:
- роликовых
-втулочных
2. Геометрическая характеристика зацепления
3. Диаметр делительной окружности, мм
4. Коэффициент высоты зуба
5. Диаметр окружности выступов, мм
6. Радиус впадины, мм
[. 7. Диаметр окружности впадин, мм
I 8. Радиус сопряжения, мм
I 9. Половина угла впадины, град.
Е. 10. Угол сопряжения, град.
[11. Половина угла зуба
L12. Радиус головки зуба, мм
|13. Прямой участок профиля, мм
[14. Расстояние от центра дуги впадины до цент-
' ра дуги головки зуба, мм
"15. Смещение центра дуг впадин, мм
. 16. Координаты точки, мм
17. Координаты точки, мм
dg= f/sin (1807г)
к (табл. 3.5.2)
г = 0,5025 + 0,05 мм
°= 55° - (607г)
°= 18° “(567г)
° = 17° “ (647г)
Р
V
Г2=Оц (1,24cosф+ 0,8 cos fl-1,3025) — 0,05 мм
FG = Dv (1 ,24 sin^-0,8 sin fl)
ОО2-1,24ЯЦ
е=0,03 t
Х]=0,08£>в sin а;
х2=1^4Рц cos (1807г)
у 1 =0,08Рц cos а
у 2= 1,24£)ц sin (1807г)
Диаметр окружности выступов вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные раз-
меры - до 0,01 мм, а угловые - до Г.
Табл. 3.5.2- Зависимость к=f ( А )
от 1,40 от 1,50
до 1,50 до 1,60
0,480 0,532
от 1,60
до 1,70
0,555
от 1,70
до 1,80
0,575
от 1,80
до 2,00
0,565
Рис. 3.5.2
HRC
ZffiE
Семестр
ГфППС
АГдокум.
ЗВЕЗДОЧКА
Курназ
40ХЛ
ГОСТ 977—88
.конто
'W)
Число зубьев 2 38
Сопр. цепь Шаг t 9,525
Диаметр ролика 6,35
Пооф.зубо по ПЮ 591-69 без смещения 1
Клосс точило ГОС! 591-69 — 0 1
Диам, окружи. Впадин D: 108,86-о, 2A
Допуск но разн. шагов dt 0.06
Радиальное биение окружности Вподин Ео 0,20 I
Осевое биение зубчатого Венца 0,20
Диом. делит, окр. 115,34
Сопр. цепь Ширина бн. пласт h 8,50
Росст.межд.бнлл b 5,72 1
1. 45+48
2. 4отб.0бН7 обработать совместно
с сопрягаемой деталью
3. Неуказанное предельные отклонения
размеров: охватываемых—h 14, ох-
ватывающих-Н14, прочих-±0,51Т14
4. Неуказанные радиусы закруглений-1,6мм,
литейные уклоны—3’
Б (?D
1x45
фоски
002.001
*п.
Лист Л Листов 1
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
38
2. РАЗМЕРЫ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦОВ ЗВЕЗДОЧЕК
(рис. 3.5.3, табл. 3.5.3)
Табл. 3.5.3 - Размеры зубьев и венцов звездочек, мм
Рис. 3.5,3 - Размеры зубьев и венцов звездочек:
а) однорядной; б) двухрядной; в) трехрядной цепи
Наименование параметра Расчетная формула
1. Диаметр элемента зацепления цепей: - роликовых - втулочных 2. Ширина пластины цепи (наибольшая) 3. Расстояние между внутренними пластинами цепи 4. Расстояние между осями рядов цепи 5. Радиус закругления зуба (наименьший) 6. Расстояние от вершины зуба до линии цент- ров дуг закруглений 7. Диаметр обода наибольший 8. Радиус закругления - при шаге t $ 35 мм - при шаге t > 35 мм 9. Ширина зуба звездочки - однорядной - двух- и трехрядной - многорядной 10. Ширина венца многорядной звездочки ^ц— А 1 ГОСТ “ ( 13568-75 b A J г3 = 1,70£>ц A3=0,80 Da Dc= f ctg(180°/z)-l,3A г4 = 1,6 мм г4 = 2,5 мм Ь]=0,93Ь -0,15мм Л2=0,90Л -0,15мм Лп=0,866 -0,30 мм (л—1)А+6Я
* При d < 150 мм допускается Dc= fctg(180°/z)-1,2Л
Размеры зубьев и венцов звездочек в поперечном сечении следует вычис-
лять с точностью до 0,1 мм; для однорядной вездочки (рис. 3.5.3а-в) допуска-
ется округление величины Ь{до 1 мм в меньшую сторону. Размер Dc следу-
ет округлять до 1 мм.
4. МАТЕРИАЛ ЗВЕЗДОЧЕК
Табл. 3.5.5 - Материал звездочек
Материал Т ермообработка Твердость HRC3
1. 2. 3. 4. 5. 6. 15, 20 15Х, 20Х 40,50 45Г, 50Г, 45Г2 40Х, 40ХН, 45ХН 230-450,270-480 200, 250 Цементация + закалка Цементация + закалка Закалка Закалка Закалка Закалка 45-50 55-60 50-55 50-55 40-50 НВ 320-430
Применение
1. 2. 3. 4. 5. 6. Ведущие и ведомые звездочки, нагрузка без ударов Ведущие и ведомые звездочки, нагрузка ударная Ведущие и ведомые звездочки, большие нагрузки, истирание Ведущие и ведомые звездочки при повышенных скоростях, больших нагрузках и при повышенной точности Ведущие и ведомые звездочки, средняя нагрузка Ведомые звездочки, малые скорости, равномерная нагрузка
5. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВ
При окружной скорости цепи и:
- до 8 м/с - не более 6,3 мкм;
- свыше 8 м/с - не более 3,2 мкм.
6. СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК (2.5.2)
Размеры диска, соединяющего сту-
пицу с венцом, (2.5.3 п. 2).
ГОСТ 591-69
3. ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦА ЗВЕЗДОЧЕК (табл. 3.5.4)
Стандарт устанавливает 3 группы точности размеров зубьев и венцов звездочек - группы А, В и С.
Табл. 3.5.4 - Предельные отклонения размеров зубьев и венцов звездочек по группам точности
Наименование параметра Шаг t, мм Группа А Группа В Группа С
Диаметр звездочки, мм
До 120 Св. 120 До 260 Св. 260 До 500 Св. 500 До 800 * • • До 120 Св. 120 До 260 Св. 260 До 500 Св. 500 До 800 4 « « До 120 Св. 120 До 260 Св. 260 До 500 Св. 500 До 800 • • <
Предельные отклонения и допуски, мкм
Разность шагов (одной звездочки) До 20 Св. 20 до 35 Св. 35 до 55 Св. 55 25 32 40 32 40 50 60 40 50 60 80 50 60 80 100 « « 4 60 80 100 ** 80 100 120 160 100 120 160 200 120 160 200 250 * » 160 200 250 200 250 320 400 250 320 400 500 320 400 500 630 А № 4
Диаметр D выступов е ОКруЖНОСТИ All Л12 Л14 -2000 4 4 4
Диаметр D, окружности впадин и наибольшая хорда Lx Диаметр (2 г) впадины зуба ЛЮ ЛИ Л12
Ширина 6, и Bi, Вз и , Ь2 зуба В„ венца ЛИ Л12 Л14
Радиальное биение окруж- ности впадин и осевое биение зубчатого венца 80 100 120 160 * • * 200 250 320 400 * * * 200 250 320 400 • 4
7. КОНСТРУКЦИИ ЗВЕЗДОЧЕК
Рис. 3.5.4 - Конструкции звездочек:
а) литая с ребрами; б) дисковая; в) сварная;
г) составная; д) венец и ступица из различных
материалов
8. ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕК
3.6 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК ДЛЯ ПРИВОДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ЦЕПЕЙ
Табл. 3.5.5 - Параметры зубьев
и венца звездочки
Рис. 3.5.5. Размеры зубьев
и венца звездочки
Ш)
Число зубьеВ £
Сопр. цепь Шаг t
Диаметр ролика di
Прырзуба по ГОСТ591-69
Клосс точило ГОСТ591 -69 —
Диан, окружн. Впадин Di
Допуск но разн. шогоб <5t
Радиальное биение окружности Впадин Eq
Особое биение зубчатого Венца — ' r
Диом. делит,окр.
Сопр. цепь Ширине Внллост, h
Расап.междбнм b
Расст. межд. ряд. A
Число рядоб —
20 10 55
1 10
///
/
//
ГОСТ 13576-81
Б-Б
На чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают раз-
меры (рис. 3.5.5) и помещают таблицу параметров (табл. 3.5.5).
Необходимые для простановки размеры (рис. 3.5.3).
Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:
часть первая (I) - основные данные для изготовления;
часть вторая (II) - данные для контроля;
часть третья (III) - справочные данные.
А-А С
Рис. 3.6.1 - Профиль зубьев звездочек
зубчатых цепей:
а) с односторонним зацеплением (тип I);
б) с двусторонним зацеплением (тип II)
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Цепь приводная зубчатая ГОСТ 13552-81.
Число зубьев звездочки z.
Шаг цепи t, мм.
Расстояние от центра шарнира до рабочей грани звена п, мм.
Расстояние от оси пластины до вершины зуба звена h i, мм.
Ширина цепи Ь, мм.
Толщина пластины s, мм.
Угол наклона рабочих граней а = 60°.
Диаметр вала с?вал, мм.
1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ
Стандарт устанавливает два профиля зубьев звездочек:
- для зубчатых цепей типа I (рис. 3.6.1а);
- для зубчатых цепей типа II (рис. 3.6.16).
Расчет теоретического (исходного) профиля зубьев звездочек выполняет-
ся в соответствии с табл. 3.6.1.
Табл. 3.6.1 - Расчет профиля зубьев звездочек зубчатых цепей
ГОСТ 13576-81
Наименование параметра
1. Диаметр делительной окружности
2. Диаметр наружной окружности
3. Радиальный зазор
4. Высота зуба
5. Диаметр окружности впадин
Расчетная формула
Тип I Тип II
d = f/sin (1807z) d = к r/sin (180°Zz)
De = r/tg(180°/z) De=if/tg(1807z)
к =0,99 (z^40); к =0,995 (z>40)
e = 0,l t
bi — b i+ c
Di= J-2A2/cos(1807z)
Продолжение табл. 3.6.1 на след. стр.
40
Продолжение табл. 3.6.1
Наименование параметра
6. Угол поворота звена на звездочке, град.
7. Угол впадины зуба
8. Половина угла заострения зуба, град.
9. Ширина зуба звездочки
10. Ширина венца
11. Расстояние от вег
12. Радиус закругления торца зуба и направляю-
щей проточки
13. Глубина проточки
пппш
j зуба до линии центров
14. Ширина проточки
Расчетная формула
Тип I J Тип II
(р° — 360°/ z
2р°= а°- <Р° | —
у ° = 30° — <Р°
b3=b+2s b3=2,55 s
b4=b3 64=5 + l,58s
С] ~ 0,4 t
R~ t [ /?=50
A3=0,751
S)=2s
2. ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ ЗВЕЗДОЧЕК
На размеры зуба звездочки устанавливаются два класса точности - 1-й и 2-й.
Предельные отклонения размеров звездочек для этих классов точности представ-
лены в табл. 3.6.2 (данные для 2-го класса точности представлены в скобках).
Табл. 3.6.2 - Предельные отклонения размеров звездочек зубчатых цепей
Наименование параметра
Предельные отклонения для диаметра делительной
окружности звездочки d , мм
от 120
до 260
до 120
от 260
до 500
от 500
до 800
Контрольные размеры
Разность шагов б г (одной звездочки), мкм
- для Af $ 19,05 мм
- для Af > 19,05 мм
25 (60)
32 (80)
32 (80)
40(100)
1. Толщина зуба на высоте у
2. Измерительная высота зуба
3. Расстояние между кромками рабочих граней
зубьев при а - 60°
ty = t-2(u cos7-0,lt sin"/)
y = u sin? +0,lt сой/
T=t +(2n-A2)/0,866
Диаметр наружной окружности
Диаметр окружности впа.
Ширина зуба Ь3
Тол
ТТПП
за зуба ty
лп
De
Di
Радиальное биение окружности впадин, мкм
Высоту зуба b2 и зазор с вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные
размеры - с точностью до 0,01 мм, а угловые - с точностью до Г.
Осевое биение зубчатого венца, мкм
30 (80)
50 (120)
50 (120)
80 (200)
3. ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕК
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕН ЗУБЬЕВ
При скорости цепи v: до 8 м/с - Ra не более 6,3 мкм;
свыше 8 м/с - Ra не более 3,2 мкм.
Рис. 3.6.2 - Размеры зубьев
и венца звездочки
Табл. 3.6.3 - Параметры зубьев
и венца звездочки
W)
Цепь ПЗ-
Число зубьев Z
Радиус закругления торца зуба и проточ. R
Профиль зуба - тип ГОСТ13576-81
Класс точн. по ТОСТ 13576-81
Допуск нарозн. шагов <5t
Радиальное биение окружности впадин Ео
Осевое биение зубчатого венца —
Диам, целит, окр. dq
1ОГ 35
110
На чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают размеры (рис. 3.6.2)
и помещают таблицу параметров (табл. 3.6.3).
Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:
часть первая (I) - обозначение сопрягаемой цепи; A
часть вторая (II) - параметры звездочки и данные для контроля; у
часть третья (Ш) - справочные данные. рис 353
40(100)
50(120)
(А8)
(А 12)
(М2)
(Л8)
80 (200)
120 (300)
50 (120)
60(160)
b 11
ЙИ
100 (250)
160(400)
5. СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК (2.5.2)
6. Другие размеры и параметры звез-
дочек (2.5.2,2.5.3).
Семестр
Т ЬГаокум. Подп. Цт,
Сазоаб,
Т конто.
Тконто. Vmoepq, (онсуль. Скойбеоа А Курназ Л
40Х
ГОСТ 4543—71
W)
Цепь ПЗ-1-12,7-31-28,5
Число зубьев Z 23
Радиус закругления торца зуба и проточ. R 13
Профиль зуба -тип / ГОСТ 13576-81
Клоссточн.по COCJ13576-81 2
Допуск на розн. шагов 6t 0,06
Радиальное биение окружности вподин Ео 0,08
Осевое биение зубчатого венца — 0,12
Диам. делит, окр. Зд 93,27
1. 45+48 HRC
2. Неуказанные предельные
отклонения размеров:
охватываемых—h 14,
охватывающих—Н14,
прочих— ±0,5!Т 14
3. Неуказанные радиусы
закруглений — 1,6 мм
002.002
ЗВЕЗДОЧКА
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
2x45'
4 фаски
; г:,.'Л '4=«№.Ы£Wtla‘ г.Л*М?
Число зубьёЪ
14-о, is
, иам, делит, окр.
Сопр. Ширина бн. пласт.
^ еп ь Росст.междЗнлу b
^.адЛ-W,. Чгг«
аг
12JS9
___ Курс Семестр Группа Темс
Прдп.
Ж*В5/5Я
w,
цепь \Диаметр ролика
Пр0ф.зуба по ГОСТ591-69
Класс точи.по [ОСТ591-69
Диан.окружи, бпадин
Допуск на рази. шагоб
Радиальное биение
окружности бпадин
Осебое биение
зубчатого бенца
Диан. делит, окр
без
смещения
____2_____
162,42-0,2*
1
14,20
7. 45+48 HRC
2. Неуказанные предельное
отклонения размеров:
охЬатыЬоемых—h 14,
охЬотоЬающих-Н14,
прочих-±0,5!Т 14
3. Неуказанное радиус о
закруглений - 1,6 мм
литейное уклоню - 3
002.003
Лит.
ЗВЕЗДОЧКА
Масса
Масштаб
/ f Писто6~~1
Рис. 3.7.1
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
^победа Arf£--<)l.99
КурИОЗ Л.]^Лл^0{.99
Число зубьев 25 I
Сопр. цепь Шаг t 12,7
Диаметр ролика dl 8,51
Профзуба по ГОС! 591-69 без смещения
Класс точнлоГОС! 591 -69 — в
Дион, окружн. бпадин Di 92,69-0,22
Допуск на разн. шагов 0,06
Радиальное биение окружности бпадин Со 0,20
Осебое биение зубчатого бенца — 0,20
Диом, релит, окр. (Уд 101,33
Сопр. цепь Ширина бн. пласт. Л 11,8
Росст.межд.бн.пл. ь 7,75
Расст. межд.ряр. л 13,92
Число рядоб 2
42
4 ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ •
4.1 МАТЕРИАЛЫ, ТЕРМООБРАБОТКА И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ [12], [16], [29], [38], [39], [42]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Частота вращения ль п2, мин'1 2 3 4.
Передаточное число и.
Продолжительность работы передачи Lb, час.
Или п год - число лет работы, лсм - число смен,
А'год, ^сут - коэффициенты использования переда-
чи в году и за сутки соответственно.
Циклограмма нагружения передачи (рис. 4.1.1)
tj /Lb I
Tj/Tx )
(J = I, II, in...)
(E[(,/LA] = 1),
Реверсивность передачи.
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛЫ ШЕСТЕРНИ И ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА
Материалы для зубчатых колес (табл. 4.1.1, 4.1.2).
Рекомендуемые сочетания материалов (табл. 4.1.3).
Условие выбора материалов НВ ]= НВ2+ (20т40).
Зависимости HRC3=f(HB), HV=0(HB) (рис. 4.1.2).
Выходные параметры п. 1:
1.1. Материал шестерни; НВХ', <TBi; (Тн > МПа.
1.2. Материал зубчатого колеса; НВ2', (Ул, МПа.
2. ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ * *
2.1. Базовое число циклов, соответствующее пределу вы-
носливости для шестерни и зубчатого колеса Анит 1(2)
№liml(2) = f(^®l(2)) (рис. 4.1.3),
(для НВ!(2)^200 №1ши(2)= 10-106).
2.2. Эквивалентное число циклов
Аяь 1(2) ~ 60 п 1(2) Lb с кНЕ,
где Lh =лгод365лсм 8 к1ОЛ ксут - продолжительность ра-
боты передачи, час;
с = 1,2,...- число зацеплений зуба за один оборот
колеса (из схемы привода) (рис. 4.1.5);
kHE=l^[(Tj /Т1)°'5Чн (tj/Lb)] (7=1,п,ш,..) - коэффици-
ент, учитывающий изменение нагрузки переда-
чи в соответствии с циклограммой (рис. 4.1.1);
* Не определяются для открытых зубчатых передач.
Ян = 6 - показатель степени кривой усталости при
расчете на контактную выносливость.
2.3. Коэффициент долговечности
^Vl(2) = 1(2) ~/NhE 1(2)' (l\-Z/<2,6)
ПрИ А/яЬгп 1(2)^ NhE 1(2) -^Nl(2) = l-
2.4. Предел контактной выносливости, МПа
lim 1(2) ~ f (НВ 1(2)), (табл. 4.1.4).
2.5. Допускаемые контактные напряжения, МПа
□н 1(2) = O# ])т 1(2) ZN 1(2)/ SH 1(2),
где SH - коэффициент запаса прочности:
SH = 1,1- для зубчатых колес с однородной струк-
турой;
SH = 1,2 - для зубчатых колес с поверхностным
упрочнением зубьев.
2.6. Расчетные допускаемые контактные напряжения, МПа:
- для цилиндрических прямозубых колес, а также ци-
линдрических косозубых колес с небольшим отли-
чием их твердости (НВ j ~ НВ 2) <7^=0^ l(2) min;
- для конических колес, а также цилиндрических ко-
лес при НВХ»НВ2 Онр~ 0,5 (Он\+Он1)^
< f 1,25 (У„ 1(2) min - Для цилиндрических колес;
'"11,15 (Уи immin - для конических колес.
J Jj Д. I J-i I £ U li I а
3. ДОПУСКАЕМЫЕ ИЗГИБНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
3.1. Базавое число циклов напряжений NF(im= 4-106цикл.
3.2. Эквивалентное число циклов
Nfe 1(2) 60 л 1(2) Lbc kFE ,
где = i,п,ш,...);
qF = 6 для НВ 350; qF= 9 для НВ > 350;
Lb, с (п. 2.2).
3.3. Коэффициент долговечности Укi(2)=“V№iim/Hfei(2) ’ •
При этом (1$У^ 4,0) - для НВ^ 350;
(1^У^^2,5)- для НВ>350;
а ПрИ Nf iim HFE ](2) 1(2)" 1.
3.4. Предел выносливости зубьев при изгибе, МПа
От lim 1(2) = ЧНВ 1(2)) (табл. 4.1.4).
3.5. Допускаемые изгибные напряжения, МПа
^FP1(2) - 0,4 dflim 1(2) У$/1(2) Ya ,
где Ya - коэффициент, учитывающий влияние двусто-
роннего приложения нагрузки:
при одностороннем приложении нагрузки YA = 1,0;
при двустороннем приложении нагрузки YA=(0,7^0,8).
4. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ДЕЙСТВИИ
МАКСИМАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ:
контактные СГдртах1(2),
изгибные aFP тах цг),
МПа; 1 ,
> (табл. 4.1.4)
МПа. J
При расчете допускаемых напряжений для уже суще-
ствующих зубчатых колес:
1. Не выполняется п. 1.
2. Выполняются п.п. 2.Н2.6. При этом п. 2.5 имеет вид
®Я1(2) — ^Ун iim 1(2) -2/1(2) Zv Zx /Sh цг), МПа,
где ZR - коэффициент, учитывающий влияние исход-
ной шероховатости поверхностей зубьев
- для У1,25 т 0,63 Z* = 1,00;
-для У 2,5т 1,25 ZR = 0,95;
-для к/ Ют2,5 2/= 0,90;
Zv - коэффициент, учитывающий влияние окруж-
ной скорости колес (рис. 4.1.4);
Zx - коэффициент, учитывающий размер зубчато-
го колеса (рис. 4.1.6)
-для dw< 700 mm 2/=1,0.
3. Выполняются п.п. 3.1т 3.5. При этом п. 3.5 имеет вид
[о>] 1(2) = о> lim 1(2)^А1(2) Y YX/SF, МПа,
где SF ’= (1,7 т 2,2) - коэффициет запаса прочности
(большие значения для литых заготовок);
Yr - коэффициент, учитывающий влияние шерохо-
ватости переходной поверхности зуба
- для нешлифованной поверхности У/ = 1,0;
- для шлифованной поверхности YR (табл. 4.1.4);
Yx - коэффициент, учитывающий размер зубчато-
го колеса, Yx = 1,05 - 0,000125 </mzi{2) -
4. Выполняется п. 4.
U = I, П. III, ...)
150
100
70
50
40
30
20
нормализация,
улучшение
Рис. 4.1.1 - Циклограмма
нагружения передачи
Табл. 4.1.1 - Типовые материалы и их термообработка
НВ
Рис. 4.1.2- Кривые для пересчета
твердости HRCg и HV на единицы НВ
ю
100 200 300 400 500 600 700
Рис. 4.1.4- Зависимость
JXsis. производства зубчатых колес рекомендуется выбирать
следующие марки сталей и их термообработку:
- Ст5, Стб, 35,40,45, 35Л - нормализация, НВ 1704270;
- 45, 50,40Х, 35ХМ, 40ХН, 45Л, 40ГЛ - улучшение, НВ 170-270;
- 35ХМ, 40ХН, 50ХН - закалка при нагреве ТВЧ, HRC3> 42;
- 35ХМ, 40ХН- пламенная закалка, HRC3> 42;
- 45,40Х, 35ХМ, 40ХН - объемная закалка, HRC3> 42;
Глубина закаленного слоя рабочих поверхностей зубьев
не менее 1,5 мм. Для колес т < 5 мм - не менее I мм.
- 20ХН2М, 18ХГТ, 12ХНЗА, 18Х2Н4ВА - цементация + закалка,
- 25ХГМ - газовая нитроцементация;
HRC3 58464.
Глубина цементированного слоя - не менее 0,15 т (0,15/Пш).
(с округлением до десятых долей мм), но не менее 2,1 мм.
Для колес модуля т > 6 мм глубина цементированного
слоя допускается 0,8 41,2 мм.
- азотирование - 38ХМЮА; HV=850t900.
Пересчет твердости HRC3 и HV на единицы НВ (рис. 4.1.2).
Для колес открытых передач (v < 1 м/с) рекомендуются
стали - Ст5, Стб, 35,40,45, 35Л, 40Л, 45Л.
Для колес редукторов общего применения рекомендуются
остальные стали.
Для колес редукторов специальных и ограниченных разме-
ров материалы колес представлены в табл. 16.2.1.
Табл. 4.1.2 - Типовые материалы для зубчатых
колес и их механические характеристики [12], [17]
Рис. 4.1.3- Зависимость
—► dw, мм
Рис. 4.1.6- Зависимость Zx=f(dw}
Рис. 4.1.5- Значения коэффициента с
Табл. 4.1.4 - Пределы контактной выносливости
и выносливости при изгибе материалов колес
Способ
; термообработки
-объемная
- поверхностная
Цементация
Твердость зубьев Off Um МПа ОУМт МПа У/? Одр max МПа max МПа
поверхностная серцевины
НВ 050 2 HB+70 1,75 НВ 1,1 2,8 СТт 0,8 О~т
HRC 38-52 17 HRC3+200 23 HRC3 1050 460-580 550 4900 6804950 12HRC3+290 0,9041,00 0,6 ств
НКСЭ48- 54 HRC3544 63 HV 550 -850 HRC-,24-30 HRC э 32 -45 HRC324-30 44HRC3
0,754 0,80
3 HV
Табл. 4.1.3 -
Рекомендуемые
сочетания
материалов
шестерни и
зубчатого колеса
Шестерня Зубчатое колесо
45 35 40Л, 45Л Ст5
55 40,45 45Л, Стб
40Х 55 40ХЛ
45Х 40Х
45ХН 40Х, 45Х
Марка стали Сечение S, мм НВ HRC сердцев. поверхн. СТв МПа (JT МПа
Ст5 40463 275
> 170 ?4704640
63480 265
Стб 40463 1 180 15704740 315
63480 305
40Л — 480 270
45Л 550 320
40ХЛ — >НВ~0,285СГв 650 500
40ХМЛ — 700 550
ЗОХНМЛ —— j 700 550
35 <60 187 min 550 315
40 <60 1924228 700 400
45 <60 2404285 42450 850 580
<80 1704217 600 340
50 <80 2284255 42450 7004800 530
<80 1794228 640 350
40Х <100 2304260 850 550
<100 2304280 44452 750 520
<60 2604280 950 700
<60 2404280 44452 1000 800
45Х <100 2304280 850 650
<100 2404280 44-52 850 650
40ХН <100 2304 300 850 600
<40 48454 1600 1400
45ХН <100 2704290 950 750
<100 48454 1650 1500
35ХМ <100 2404269 900 800
<40 45453 1600 1400
40ХНМА <80 300 1100 900
35ХГСА <30 46453 1800 1400
<40 310 1100 960
<60 270 980 880
20Х <60 56463 650 400
12ХНЗА <60 56463 920 700
25ХГТ <40 58463 1150 950
38ХМЮА 8504900HV 30435 1050 900
Примечание. Условное обозначение видов термообработки:
Н - нормализация, У - улучшение, 3 - закалка,
Ц - цементация+3, А - азотирование.
4.2 ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
4.2.1 РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12], [16],
[17], [29], [33], [35-37], [39], [42], [43]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора Т, Т2, Н м;
п>, п2, мин"1; и (табл. 1.2.4). Гтах/ТПот (16.7).
Gfjp, ^HPmax.l(2), Okpmaxip)» МПа (4.1).
1.4.
(относительно параметра dwX)*
Величину округляют до ближайшего значения
Gw, мм (aw»o^) в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3).
Принимая предварительно Zi=49, определяют мо-
дуль зацепления ш =dxcos p7zx , мм и округляют
его до
б лижа?
III
ей величины шв
, мм
в соответ-
1. РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ *
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный диаметр шестерни, мм
, I . н±11Пз
где kd~Tl МПа1/3- для прямозубых передач;
ка = 68 МПа1/3 - для косозубых передач;
- коэффициент ширины шестерни относитель-
но ее диаметра, V'm = b/dx = f (НВ, расположе-
ние колес относительно опор) (табл. 4.2.6);
к нр- коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для
контактной прочности), кнр - f (НВ, расположе-
ние колес относительно опор, V'w) (рис. 4.2.3а, б);
кА - коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9);
± - зацепление внешнее / внутреннее.
1.2. Ширина венца зубчатого колеса, мм b 2=b = V'w d /.
Ширина венца шестерни, мм b i = b г + (3 -г 5).
Величины b । и b 2 округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и пря-
мозубых передач.
КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/3 > 0°)
1.3. Расчетное межосевое расстояние, мм
a^ = di'(n+l)/(2 cos/3'),
где /3'% 15°- предварительно принимаемый угол на-
клона зуба.
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
При требовании иметь стандартное межосевое рассто-
яние Qw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3), исполь-
зуют коррегирование зацепления (4.2.1 п. 7).
1.7. Диаметры зубчатых колес, мм (п. 1.9 при /3 = 0°).
1.8. Действительное передаточное число ил=г2/гх.
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
* Существует методика расчета закрытых цилиндрических пере-
дач относительно параметра а№ (4.2.2).
1.5.
1.6.
1.7.
1.8.
1.9.
Суммарное число зубьев передачи
Ze=2Gw cos(37ma.
z'z округляют до ближайшего целого числа zE.
Действительный угол наклона зуба
cos @ = Ze mB / (2 Gw\ (точность расчета — 4 знака после
запятой). Откуда 0=arc cos /3=_! ' ".
Число зубьев шестерни zx=zz /(и +1).
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н Ft= 24037’2/</W2-
2.2. Окружная скорость колес, м/с v-i\dw2n2! (6040 )•
2.3.
Zi округляют до ближак
III
[его целого числа (zx >17).
Число зубьев зубчатого колеса z2=zE —z i.
Действительное передаточное число ил=г2/гх ’
Диаметры зубчатых колес, мм
- начальных dw И2) = mnz1(2)/cos /3;
- вершин зубьев da 1(2) = тп ( z ц2)/cos @±2).
- ножек зубьев d f 1(2) = тп (zl(2)/cos /?+2,5).
Проверка Gw= Q,5(dwX+dwi)> мм.
(Точность расчетов d и ow — 2 знака после запятой).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
Степень точности ==f (v,p) (табл. 4.2.14).
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении,
^hv= f (v> степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.8).
Коэффициент, учитывающий неравномерность на-
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
кНа = f (г>, степень точности),
- для прямых зубьев кНа = 1,0;
- для косых зубьев кНа (табл. 4.2.11).
Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/8 = 0°)
2.7. Расчетные контактные напряжения, МПа
1.3. Принимая предварительно з7=19, определяют мо-
дуль зацепления m=dx/zx, мм и округляют его
до ближайшей величины тв=т, мм в соответст-
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.4. Число зубьев шестерни zx= dx/m.
zx - целое число, ( zx > 17).
1.5. Число зубьев колеса z2 = ziu; z2 - целое число.
1.6. Расчетное межосевое расстояние, мм G^—0,5(^<v2± dwd-
** Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
1.8) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Т (табл. 1.2.4).
*** При ([ Онр - ан 1100 / От > 5 %) соответственно изменяется па-
раметр Ь2 передачи (от п. 2.6).
Zu — cos^S,
/у ~ 7 7 7 I ^Ht Н±1 < fr *♦*
v dwX и
где ZH - коэффициент, учитывающий форму сопряжен-
ных поверхностей зубьев,
- для прямых зубьев ZH = 1,77;
- для косых зубьев
ZE - коэффициент, учитывающий механические свой-
ства материалов колес, Z£ = 275 МПа1/2;
Zz- коэффициент, учитывающий суммарную дли-
ну контактных линий,
- для прямых зубьев Ze=l,0 ;
- для косых зубьев Zz = v 1/га ;
Еа- коэффициент торцевого перекрытия;
Еа =[1,88-3,2 (l/zi±l/z2)]cos0.
3. РАСЧЕТ Ед И КОРРЕКТИРОВКА ПАРАМЕТРОВ
I ПЕРЕДАЧИ (только для /? > 0°)
3.1. Рекомендуется проектировать передачи с коэффици-
[ ентом осевого перекрытия Ед=1,0; Ед =2,0; ... .
I Для общности расчетов с п. 2 принимается Ед=1,0.
I 3.2. Расчетный коэффициент осевого перекрытия
S £д=Ь25Ш^/(лтп).
t 3.3. Доведение рассчитанной по п. 3.2 величины Ед до
рекомендуемой Ед = 1,0 проводят следующим образом:
Г; 3.3.1. Поп. 1.5Я.6 (4.2.1) производят выбор пара-
| метров z Е и (3 при изменении
3.3.2. Для каждого случая определяют Ед.
3.3.3. Полученные результаты сводят в таблицу:
0 =
z и = исходное;
z е = z s +2; р = ; Ед =
3.3.4. Из полученного массива е’д , принимая во вни-
мание (8° < 0 22°), выбирают значение Ед
наиболее близкое к Ед = 1,0.
Если выполненные по п. 33.3*3.3.4 действия
не привели к желаемому результату, то возмож-
но изменение тв в п. 1.4.
3.3.5. Выбранное значение корректируют до £д=
=1±5% изменением ширины колеса Ь2. Новая
ширина колеса Ь'2=(ед л mB)/sinfi
= h2+(3^5), мм (Ь/, Ь2 - целые числа).
(4.2.1 п. 2.7) допус-
мм.
(Для выполнения условия
кается изменение твердости зубчатых колес и
допускаемых напряжений (JHP (4.1 п. 2)).
3.3.6. Выполняют расчеты (4.2.1 п. 1.7*1.9).
4. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
4.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFv = f (г>, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.8).
4.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность рас-
пределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), kFp= f{НВ, расположение колес отно-
сительно опор, V'm) (рис. 4.2.3в, г).
4.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность на-
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
kFa = f (V, степень точности),
- для прямых зубьев kFa = 1,0 ;
- для косых зубьев kFa (табл. 4.2.11).
4.4. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
4.5. Эквивалентное число зубьев
- для прямых зубьев zl(2) E=z 1(2);
- для косых зубьев z 1(2) Е=z 1(2) /cos3/?.
4.6. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
Yfs цг) = f (z i(2)е, х цг)) (* Ц2)= 0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения 1(2)/Kyi(2)
4.7. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
&F 1(2)~ Yfs[(2)Уд Yf- Wpt/mп< (Тдтцр) ,
где Yfi - коэффициент, учитываь
[ОТ»
[ий наклон зуба. Для
прямых зубьев Уд=1; для косозубых Yfi =1-/?°/140°;
У£ - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.
Для прямых зубьев У£=1; для косых Z£= 1/е„,
где Еа- коэффициент торцевого перекрытия (п. 2.7).
5. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ
5.1. Максимальные контактные напряжения, МПа
Оншах=Он / ^"max/^nonJ $ Одр maxi (2).
5.2. Максимальные напряжения изгиба, МПа
Ортах 1(2) О}?i(2) (Ттах/Тдот) &FP тах1(2).
6. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
6.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Tjy = 7'i и/Цд.
6.2. Окружные силы, Н
Ftl=21Q3Tly/dwl-, Ft2^2-103T2/dw2.
6.3. Радиальные силы, Н
FrX =Ffltga/cos0; Fn=Ft2iga/cosp.
6.4. Осевые силы, Н
Fa2^Ft2tg^.
Здесь а=20°.
7. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБЫХ
КОРРЕГИРОВАННЫХ ОТНОСИТЕЛЬНО Qw
ПЕРЕДАЧ [17, 33,43]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: т, zx, z2, а = 20°.
7.1. Расчетное межосевое расстояние, мм
С7»о= 0,5 гп (z2+zi).
где + - верхний знак - зацепление внешнее,
- нижний знак - зацепление внутреннее.
7.2. Межосевое расстояние Gw, мм в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.3), мм Gw>Owo.
Полученные в п. 1.4 и 1.5 величины zx и z2 следует
принять так (при соблюдении и), чтобы выполнялись
условия для зацепления:
- внешнего 0,5л?(z2+Zi+2)<aw; 0,5zn(z2+Z]+3)>aw;
-внутреннего O,5m(z2-zi)<aw; 0,5/n(z2—Zi+l)>ow.
7.3.
7.4.
7.5.
7.6.
7.7.
7.8.
Угол профиля начальный, град.
а0= arc cos [(ато/о„,) cos а].
Коэффициент суммы смещений шестерни и колеса
_ ± inva 0 + inva ( , .
Xs~ 2tga
где invao=tgao-ao; inva = tga-a.
а,ао-рад. (Точность расчета - 4 знака после запятой).
Зацепление внешнее - > 0; внешнее - хЕ < 0.
Условное межосевое расстояние, мь^
Go G цф i Х^ЮВ
(Точность расчета —2 знака после запятой).
Коэффициент уравнительного смещения
Значения коэффициентов смещения шестерни х t и
колеса х2 принимаются:
- внешнее зацепление - обратно пропорционально
числу зубьев хЕ=х2+х{; XiZx=x2z2.
Откуда Xi=xz/(l+zx/z2y, x2=xz~xx.
- внутреннее зацепление Х1=ч-(0,7ч4,0); x2~xz—xx.
Геометрические размеры зубьев и колес, мм
- диаметры начальных окружностей
dwl=2aw/(u±l); dw2=2awu!(u±\y,
- диаметры делительных окружностей
dx=mzx', d2=mz2;
- высота головки зуба ha (ba— 1,0)
Ьа1=(Ьа+хх-лу)т; ba2=(ba+x2-^y)m;
- диаметры вершин зубьев
dai=d\+2bax; da2~d2+2bo2i
- высота ножки зуба bf (bf= 1,25)
bf^^f-x^m-, bf2=(bf-x2)m-,
- диаметры впадин зубьев
df i= dx+2 bfi; df2=d2+2 bf2‘
- диаметры основных окружностей
db H2)=d ip) cos a.
(Точность расчета - 2 знака после запятой).
46
4.2.2 РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12], [16], [17], [27], [29], [42]
(относительно параметра aw) *
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора Тх, Т2, Н-м;
пх, п2, мин*1; и (табл. 1.2.4). Т^/Т^ (16.7).
@НРг ^/7*1(2)» O«Pinaxl(2), Off max 1(2) > МПа (4.1).
1. РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯ *
1.4. Принимая предварительно
- число зубьев шестерни z {=19,
- угол наклона зуба (3 '=15°,
определяют модуль зацепления, мм
m'=2aw cos/?/ [zj (и +1)]
1.8. Действительное передаточное число ия=г2/гх.
1.9. Диаметры зубчатых колес (4.2.1 п. 1.9) при /? = 0°.
Дальнейший расчет (4.2.1 п. 2,4, 5, 6).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетное межосевое расстояние, мм
и округляют его до ближайшей величины тп,мм
(пЗд к ш') в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.5. Суммарное число зубьев передачи z %=2 aw cos /3 /ш а.
z ъ округляют до ближаЗ
III
его целого числа z£.
где ка = 49 МРа1/3 — для прямозубых передач;
ка=43 МРа1/3 - для косозубых передач;
трьа~ коэффициент ширины шестерни относительно
межосевого растояния ^Ьа=b/ow=2V'm /(u+ 1)>
- коэффициент ширины шестерни относи-
тельно ее диаметра; V'w- b/dx = f (НВ, рас-
положение колес относительно опор)
(табл. 4.2.6);
± — зацепление внешнее / внутреннее;
кнр — коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца,
кНр = f ( НВ, расположение колес относительно
опор, V'w ) (рис. 4.2.3а, б);
кА — коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9).
1.2. Ширины венцов, мм
- зубчатого колеса 62=b=ipba о*;
-шестерни 6j=62+(3-?5).
Величины 61 и 6 2 округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и пря-
мозубых передач.
1.6. Действительный угол наклона зуба
COS р = Zr щ л /(2 Ow), (точность расчета — 4 знака после
запятой). fl = arc cos /?= ° *".
1.7. Число зубьев шестерни z1= zE /(и +1).
z 1 округляют до целого числа (z j > 17 ).
Число зубьев зубчатого колеса z2=zE —z х.
1.8. Действительное передаточное число Uj=z2/zi.
1.9. Диаметры зубчатых колес, мм (4.2.1 п. 1.9).
Дальнейший расчет (4.2.1 п. 2, 3,4, 5,6).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (0 - 0°)
1.3. Принимая предварительно z,'=19, определяют модуль
зацепления, мм m — 2o^/[zI(w±l)].
1.4. Значение т' округляют до ближайшей величины тп=
т, мм, в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.5. Число зубьев шестерни z,=2 О^1[т (и ±1)].
Zj - целое число; zY 17.
1.6. Число зубьев зубчатого колеса z2 = zx и.
КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/8 > 0°)
1.3. Величину округляют до ближайшего значения
Ow, мм (awxo„) в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3).
z2— целое число.
1.7. Расчетное межосевое расстояние а„о= 0,5m (z2±zx), мм.
При требовании иметь стандартное межосевое рассто-
яние ow в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3), исполь-
зуют коррегирование зацепления (4.2.1 п. 7).
* Существует методика расчета закрытых цилиндрических пере-
дач относительно параметра dw (4.2.1).
*♦ Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п:
1.8) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
Рис. 4.2.1 - Основные параметры и размеры,
полученные в результате прочностного расчета
цилиндрической передачи:
а) внешнего зацепления;
б) внутреннего зацепления
в
f. ;
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора
д15 л2, мин* *1; и (табл. 1.2.4).
®Я*1(2)» 0ifl>niaxl(2), Vfp max 1(2)
Тщах /г„„ (16.7).
МПа (4.1).
РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный модуль зацепления, мм
zi V'w ^£pi(2)и
*1=17Н9;
z2—zx и — целое число.
Эквивалентное число зубьев z 1(2) Е=z .
1(2)- коэффициент, учитывающий форму зуба,
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо”, у которого меньшая величина отноше-
ния [ (JF] /l/si(2) •
- коэффициент ширины шестерни относитель-
но ее диаметра, b/d{ = f ( ЯВ, расположе-
ние колес относительно опор) (табл. 4.2.6).
к Fff- коэффициент, учитывающий неравномер-
ность распределения нагрузки по ширине венца,
к Fp - f (ЯВ, расположение колес относительно
опор, V'm ) (рис. 4.2.3в, г).
кА- коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9).
Значение т’ округляют до ближайшей величины
тп=т, мм в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.2. Диаметры зубчатых колес, мм
-делительных
- вершин зубьев
1(2)
“о 1(2)
4.2.3 РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ
[12], [16], [42]
- ножек зубьев dг 1(2) = т (z1(2) +2,5).
(Точность расчетов d и aw — 2 знака после запятой).
1.3. Межосевое расстояние, мм awo=0,5(dw2±dwi)i
где ± - зацепление внешнее / внутреннее.
1.4. Ширины венцов, мм
- зубчатого колеса b 2= b -'Фм d i;
- шестерни bi = 62+(3^5).
Величины b i и Ь2 округляют до целых чисел, мм.
1.5. Действительное передаточное число ил=г2/г*.
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИИ ИЗГИБА
2.2.
2.4.
Окружная сила в зацеплении, Н Ft=21Q T2/dw2.
Окружная скорость колес, м/с г>=7т dw2n2l (60 IO3)-
Степень точности =f (г>) (табл. 4.2.14).
Коэффициент, учитывающий динамическую нагруз-
ку в зацеплении,
kFv = f (г>, степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.8).
2.5. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
2.6. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
&F 1(2) = ^$У1(2) ^НЧ(2) •
3. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ
3.1. Максимальные напряжения изгиба, МПа
3.2. Контактная прочность зубьев при перегрузках
3.2.1. Коэффициент, учитывающий динамическую на-
грузку в зацеплении,
к^ = f (г>, степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.8).
3.2.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для кон-
тактной прочности), kHp=f(HB, расположение
колес относительно опор, V'w) (рис. 4.2.3а, б).
3.2.3. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
Wm =kt кнркнукл^Ь2.
3.2.4. Расчетные контактные напряжения, МПа
мпт
4 dwX и
где ZH - коэффициент, учитывающий форму сопря-
женных поверхностей зубьев.
Для прямых зубьев ZH = 1,77;
ZE - коэффициент, учитывающий механичес-
кие свойства материалов колес, ZE = 275 МПа17?
3.2.5. Максимальные контактные напряжения, МПа
Онmax =О"н / Тппдх/Т^юп/ $ Одр щах 1(2) •
4. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
4.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Tly = Tiu/ua.
4.2. Окружные силы, Н
F„=2103Tly/d„,; F,2=2103T2/d„2.
4.3. Радиальные силы, Н
= Er2=Fntga.
Здесь а = 20°.
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
1.5) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
• При (| Стн. - 1100 / (Ля. > 5 %) соответственно изменяется па-
раметр Ь2 передачи (от п. 2.5).
48
4.2.4 РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПРЯМОЗУБЫХ ПЕРЕДАЧ [12], [16], [29], [42], [46]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора Тх, Т2, Н-м;
Л2, МИН1; U (Табл. 1.2.4). 7^^/Гпот (16.7).
CFfp1(2)> СГяРтахЦ2), OfP maxl(2)> МПа (4.1).
1. РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный внешний диаметр шестерни, мм
где jtd = 101 МРа1/3- для прямозубых передач (f? = 0°);
- коэффициент ширины зубчатого венца отно-
сительно внешнего конусного расстояния
k^b/Re = ОД -0,3;
кар- коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
кцр= расположение колес относитель-
но опор, къе и) (рис. 4.2.4а,б);
кА - коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9);
т?я - коэффициент, учитывающий изменение
прочности конической передачи по сравне-
нию с цилиндрической, (т?я= 0,85).
1.2. Принимая Z!' = 19, определяют модуль зацепления
m'te= dc\/z\, мм и округляют* до ближайшей ве-
личины mte=ma , мм в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.2).
1.3. Число зубьев шестерни zx~
колеса z2 ~ zx и. zx, z2 - целые числа.
1.4. Действительное передаточное число uA=z2/z\.
1.5. Углы делительных конусов, град.
<51 =агс tg(zi/z2); d2=arctg(z2/z1).
1.6. Внешние диаметры, мм
- делительные
- вершин зубьев
- впадин зубьев
(Точность расчетов - 2 знака после запятой).
1.7. Внешнее конусное расстояние, мм
Re= 0,5 mte l/z|+z22’.
Число зубьев
1.8. Ширина венца зубчатых колес, мм b=Rekbe-,
6 - целое число. [mfe^ (1/8^1/10)6].
1.9. Среднее конусное расстояние, мм 7?ш=Ле-0,56.
1.10. Параметры колес в среднем сечении, мм
- средний модуль Шш Ш te RiJR"
- средние делительные диаметры
dm\{2)=n^m Zj(2).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.2.
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н Ft = 2 • 103 Т2 /dm2.
2.2. Окружная скорость колес, м/с г>=п dm2n2l (60403).
2.3. Степень точности =f (у, fi) (табл. 4.2.14).
2.4. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kHv~ f (г>, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.8).
2.5. Коэффициент, учитывающий неравномерность на-
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
£Яв = f (г>, степень точности),
- для прямых зубьев кИа =1,0;
- для круговых зубьев кИа (табл. 4.2.11).
2.6. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
H/ft ~Ft кна к up kHV kA/b.
2.7. Расчетные контактные напряжения, МПа
где ZHy ZE, Zz (4.2.1 п. 2.7).
Для прямых зубьев 0,85;
для круговых зубьев т?я (табл 4.2.13).
3.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность рас-
пределения нагрузки по ширине венца (для изгиб-
ной прочности), kFp= 1+1,5 (кНр -1).
3.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность на-
грузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
= f (г>, степень точности). Для прямых зубьев
^Fa=l,0; для круговых зубьев (табл. 4.2.11).
3.4. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
^fi=F/ kFp kFvkFa кА /Ъ.
3.5. Эквивалентное число зубьев
- для прямых зубьев z 1р) Е=z i(2)/cos дцг);
- для непрямых зубьев z 1(2) Е=z I(2)/(cos3jS-cosdi(2)).
3.6. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
Ers 1(2)= f (z 1(2)Е, Х 1(2)) (х 1(2)= 0 ) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения crFFt(2)/YFSl(2).
3.7. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
®F1(2)=EFsi(2) Ур Y^: Wft/ffltn) < (Jpp 1(2),
где Yp,Yz (4.2.1 п.4.6);
коэффициент, учитывающий изменение
прочности конической передачи по срав-
нению с цилиндрической,
- для прямых зубьев = 0,85;
- для круговых зубьев (табл 4.2.13).
4. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ
4.1. Максимальные контактные напряжения, МПа
max ^max/Тпоп/ $ &НР max 1(2) •
4.2. Максимальные напряжения изгиба, МПа
Ofmaxl(2) =Ofi(2) (^max/Tnom) \ Ofp max 1(2)'
aei{2) — de 1(2)+21Пге COSO1(2)J
dfe 1(2) = de i(2)—2,4 Hl te COS (51(2) .
d
3. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагруз-
ку в зацеплении, kFv = f (г>, степень точности, твер-
дость зубьев) (табл. 4.2.8). * ***
♦ По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация необязательна.
Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
1.4) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т(табл. 1.2.4).
*** При (lo’w-o’z, |ЮО/Онр >5%) соответственно изменяется па-
раметр b (от п. 2.6) с пересчетом параметров передачи.
5. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
5.1: Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Т1у = Тхи/ид.
5.2. Окружные силы, Н
R„=2103r,y/d„,; F,2 = 2 1037-2/d„,2.
5.3. Радиальные силы, Н
Frl=Fn tg a-cosdi; Fn=Ft2 tg a sin(5i.
5.4. Осевые силы, H
Eoi = Ffitga-sin<5i; Fa2- F^tgacosdi.
Здесь a =20°.
Геометрический расчет конической передачи - 10.3.2.
ч*
4.2.5 РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ С КРУГОВЫМ ЗУБОМ [12], [16], [17], [29], [42], [46]
.1;
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора
д., л2, мин*1; и (табл. 1.2.4).
’non. (16.7).
Оя>шах1(2)> МПа (4.1).
1.9. Средний нормальный модуль, мм
m'B = 2RmCospB/zc,
где рв = 35° - расчетный угол наклона зуба (рекомен-
дуется принимать одно из значений ряда: 25°; 30°;
Г РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
₽И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
Й1Д. Расчетный внешний диаметр
Е \ шестерни, мм
кдр кл 10
2/1 I, \
Значение т в округляют до ближай
в соответствии с ГОСТ ** (табл. 4.2.2).
(шл £(1/8-1/10)Ь, мм).
1.10. Средние делительные диаметры колес, мм
Hi
Табл. 4.2.1 - К определению сил
в конических передачах с непрямыми зубьями
* - л J Линия .наклона зуба Знак . в формуле
(П (2)
По часовой стрелке Правая Левая
Против часовой стрелки Правая г '
h , Левая ч ——
Примечание. Направление Т । определяется при виде на шес-
терню ей стороны большого торца.
i '
II
в
д'
|1«2
t .Я
где kd - 90 МРа1/3 - для передач с непрямым зубом;
к^ - коэффициент ширины зубчатого венца отно-
сительно внешнего конусного расстояния
k^b/Re = 0,2-0,3;
кИр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
кнр— {(НВ, расположение колес относитель-
но опор, кье, и) (рис. 4.2.4а,б)
кА - коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9).
т9н - коэффициент, учитывающий изменение проч-
ности конических колес с непрямым зубом по
сравнению с прочностью цилиндрических ко-
лес; ~ ( и, НВ) - табл. 4.2.13.
Число зубьев шестерни Zj [zt=f (и)] (табл. 4.2.12).
Число зубьев колеса z2 = Zi и.
Числа зубьев zx, z2 — целые числа.
Действительное передаточное число ua=z2/zi.
Число зубьев плоского колеса
1.11. Углы делительных конусов, град.
<51 = arc tg(z,/z2); <52=а
Л _ о ' ”
01(2) ~--------
1.12. Среднее конусное расстояние, мм
= 0,5 zc/cos/3B.
1.13. Внешнее конусное расстояние, мм
1.14. Внешний окружной модуль, мм
Дальне’тли]; расчет - 4.2.4 п.2,3, 4.
5.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
5.2. Окружные силы, Н
О)
о
Рис. 4.2.2 - Основные размеры и параметры конических
передач, полученные в результате прочностного расчета
1.15. Внешние делительные диаметры колес, мм
«е i(2)“ Z Ц2)-
Расчет геометрии колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73.
1-5. Предварительная величина внешнего окружного мо-
дуля зацепления,
1.6. Предварительная величина внешнего конусного рас-
стояния, мм Re'=0,5 т zc.
1.7. Ширина венца зубчатых колес, мм
b^Rtk*.
Величина b округляется до целого числа.
В «1.8. Предварительная величина среднего конусного рас-
стояния, мм Rm=Re~ 0,5 Ь.
мм
5.3. Радиальные силы, Н
(tg а - cos di ± sin /8 sin<51);
cos/?
(1)
r2 COS fin к & 7‘
5.4. Осевые силы, Н
(tga sindi±sin/J cosdi);
cos ра
F^=r^a- (tga cosdiisin/J.sindO.
Wo Ро
(2)
(2)
(1)
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
1.3) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).
• • Для колес с круговыми зубьями в качестве стандартного при-
нимается средний нормальный модуль.
50
4.2.6 РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12], [16], [29], [42], [46]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора (рис. 4.2.4в).
п2, мин*1; и (табл. 1.2.4).
Qffl*inaxl(2), Ofpmaxl(2)»
max
т2, Н м;
/Т
г пот
(16.7).
МПа (4.1).
1. РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный внешни модуль, мм
п. • _* А/____________Тг kFpkA_________ у з
" I i»fzja„.1(2)ui,u2+i £fa(l-0,5£ta)2 ю,<2)
где i»=l,75 (0=0°);
kfe - коэффициент ширины зубчатого венца отно-
сительно внешнего конусного расстояния
k^-b/Rc = 0,2+0,3;
kFp - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
kFfi= 1+1,5 (^яц-1). Здесь кНр= ?(НВ, распо-
ложение колес относительно опор, кье, и)
(рис. 4.2.4а,б);
кА — коэффициент внешней динамической нагруз-
ки (табл. 4.2.9);
t5f - коэффициент, учитывающий понижение
прочности конической прямозубой передачи
по сравнению с цилиндрической (т^= 0,85);
Zj=17+19;
z2=zxu — целое число.
Действительное передаточное число ид=z2/z*.
Угол делительного конуса шестерни и колеса, град
di =агс tg (Zi/z2); б2= arc tg(z2/zx).
Эквивалентное число зубьев z Е щ) = z 1(2) /cos 61(2).
Yps - коэффициент, учитывающий форму зуба,
i(2)= f i(2))j (*i(2)= 0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо”, у которого меньшая величина отношения
[ Of! i(2)/^rai(2) •
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.
1.1) необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).
1.2. Расчетный внешний модуль, мм гп^ округляют **
до ближайшего значения mtc=mn, мм в соответ-
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.3. Вне
III
аее конусное расстояние, мм
R е=0,5 mte zx /sin б i.
1.4. Ширина венца зубчатых колес, мм b=Rekbe.
Величину b округляют до целых чисел, мм.
1.5. Среднее конусное расстояние, мм J?m=7?e-0,56.
1.6. Внешние диаметры колес, мм
- делительные
- вершин зубьев
- впадин зубьев
“е 1(2) — -ПЗ/е z Ц2) J
^о₽1(2) = ^е 1(2)'^'2 Ulfe COS61(2),
dfe 1(2) —de i(2)_2,4 Hite COS 61(2).
(Точность расчетов - 2 знака после запятой).
1.7. Параметры колес в среднем сечени, мм
- средний модуль Rm /Re;
- средние делительные диаметры
dш Ц2) = ЛЗШ ^1(2).
Рассчитанные параметры и размеры колес (рис. 4.2.2).
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н Ft=2-lQ3T2/dm2.
2.2. Окружная скорость колес, м/с v=n</m2fl2/(60403)-
2.3. Степень точности =f(v) (табл. 4.2.14).
2.4. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении,
kFv = f (V> степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.8).
2.5. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
2.6. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
1(2) = ^51(2)1^t $ Оя>ц2).
♦* По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация необязательна.
При (|а,,, - о>1100/а,г >5%) соответственно изменяется пара-
метр b (от п. 2.5) с пересчетом параметров передачи.
3. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ
ПЕРЕГРУЗКАХ
3.1. Максимальные напряжения изгиба, МПа
O?maxl(2) =OjFi(2)(^max/^nom) $ ОУрщах 1(2)-
3.2. Контактная прочность зубьев при перегрузках
3.2.1. Коэффициент, учитывающий динамическую
нагрузку в зацеплении,
~ f (v> степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.9).
3.2.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для
контактной прочности),
кнр= расположение колес относительно
опор, кье, п) (рис. 4.2.4а,б).
3.2.3. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
3.2.4. Расчетные контактные напряжения, МПа
я V _л • „ ’
где Z„ - коэффициент, учитывающий форму со-
пряженных поверхностей зубьев, ZH = 1,77;
ZE - коэффициент, учитывающий механичес-
кие свойства материалов колес, Z£ = 275 МПа17?
3.2.5. Максимальные контактные напряжения, МПа
Оятах =О"я \ ^max/^nom, < HP тою. 1(2)-
4. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
4.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Т1У = Г11//ид.
4.2. Окружные силы, Н
F(1= 2-103 rly/rf„,; /ь-мо3 T2/da2.
4.3. Радиальные силы, Н
^i=Entgacos6i; Fn=Ftl tga-sin6i.
4.4. Осевые силы, Н
Foi=Efltga-sm6i; /^2 = Er2tgacos6i.
Здесь а=20°.
№1
4.2.7 СПРАВОЧНЫЕ
Табл. 4.2.2 - Значения модулей зубчатых колес та
(1у25 ММ)_______________________________ГОСТ 9563-60
Модули Л7П, мм
РЖД
1,0 1,25 1,5 2,0 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16 20 25 -
1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 91114 18 22--
Примечание: Допускается применение модулей 3,25; 3,75 и 4,25 для
^йпмлбипьной промышленности и модуля 6,5 - для тракторной.
Табл. 4.2.3 - Значения межосевых расстояний aw
ГОСТ 2185-66
Межосевое расстояние О w, мм
Ряд
40 50 63
250 315
71 90 112
450
80
400
140
560
100 125 160 200
500 630 800 1000...
180 224 280 355
710 900 ...
Табл. 4.2.4 - Рекомендуемые значения
В межосевых расстояний редукторов aw, мм
г ГОСТ 2185-66
J
к*
Для двухступенчатых несоосных редукторов
40 50 63 80 100 125 (140) 160 (180) 200 (225)
63 80 100 125 160 200 (225) 250 (280) 315 (355)
250 (280) 315 (355) 400 (450) 500 (560) 630 ...
400 (450) 500 (560) 630 (710) 800 (900) 1000 • •
Для трехступенчатых несоосных редукторов
Вх. ст.
Вх. ст.
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ [12], [29], [35-37], [39], [42]
Табл. 4.2.6 - Рекомендуемые значения коэффициента
ширины шестерни относительно ее диаметра 'фм-Ь/д, [12]
Расположение колес относительно опор Твердость рабочих поверхностей зубьев
НВ цз) $350 НВ ](2)>350
Симметричное Несимметричное Консольное 0,8 т 1,4 0,6 v 1,2 0,3 т 0,4 0,4 т 0,9 03 т 0,6 0,24 0,25
Примечания:
1. Большие значения - для постоянных и близких к ним нагрузок, для жест-
ких конструкций валов и опор.
2. Для шевронных передач, где Ь - сумма полушевронов, тры можно уве-
личить в 1,3 Я,4 раза.
63
100
50
80
125
63
100
160
80
125
200
100
160
250
125
200
200
(ИО)
(225)
(355)
160
250
400
(180) 200 (225) 250 (280) 315 (355) 400 ..
(280) 315 (355) 400 (450) 500 (560) 630
(450) 500 (560) 630 (710) 800 (900) 1000-•
Вх. ст. - входная ступень, Пр. ст. - промежуточная ступень
Вых. ст. - выходная ступень.
Табл. 4.2.5 - Значения передаточных чисел и
_____________________________ГОСТ 2185-66, ГОСТ 12289-76
1,00 1,25 1,6 2,00 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0
: “ Рад 2
о Рад |
10,0 12,5 16 20,0 25 31,5 40 50 63 80 100...
11,2 14,0 18 22,4 28 35,5 45 56 71 90 ...
г: 1.1-й ряд следует предпочитать 2-му.
3. Рад номинальных передаточных чисел используется при проектирова-
нии редукторов серийного или массового производства.
Табл. 4.2.7 - Рекомендуемый ряд значений коэффициента
ширины шестерни относительно межосевого расстояния
_____________i'ba = b/gw для редукторов ГОСТ 2185-66
0,100 0,125 0,160 0,200 0,250 0,315 0,40 0,50 0,63 0,80 1,00 1,25
Примечание: Численные значения ширины зубчатых колес округляются
до ближайшего числа из ряда /?о20 по ГОСТ 6636-69.
Табл. 4.2.8 - Значения коэффициентов kav и kFV, учиты-
эшплп
вающих внутренние динамические нагрузки зацепления
Рис. 4.2.3 - Графики для определения коэффициентов
неравномерности распределения нагрузки по ширине
венца: а) и б) при расчете контактной прочности зубь-
ев kHfi; в) и г) при расчете зубьев на изгиб kFfi (для
схем редукторов 1-7); д) схемы редукторов [12]
kuv
кии
kftv
krtv
Примечания:
Окружная скорость колес
V, м/с
1 3 5 8 10
1,03/1,01 1,09/1,03 1,16/1,06 1,25/1,09 1,32/1,13
1,06/1,03 1,18/1,09 1,32/1,13 1,50/1,20 1,64/1,26
1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,08
1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,08
1,04/1,02 1,12/1,06 1,20/1,08 1,32/1,13 1,40/1,16
1,08/1,03 1,24/1,09 1,40/1,16 1,64/1,25 1,80/1,32
1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,10
1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,10
1,05/1,02 1,15/1,06 1,24/1,10 1,38/1,15 1,48/1,19
1,10/1,04 1,30/1,12 1,48/1,19 1,77/1,30 1,96/1,38
1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,12
1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,12
1,06/1,02 1,12/1,06 1,28/1,11 1,45/1,18 1,56/1,22
1,11/1,04 1,33/1,12 1,56/1,22 1,90/1,36 2,25/1,45
1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14
1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14
1. а - НВ2$ 350; б - HRC>2 > 45.
2. Данные в числителе - для прямозубых колес;
данные в знаменателе - для косозубых колес.
3. Для конических колес значения kSv nkFv доби-
раются с понижением точности на одну ступень.
52
Табл. 4.2.9 - Значения коэффициента внешней
динамической нагрузки кА гост 21354-87
Режим нагружения двигателя Режим нагружения ведомой машины
1 2 3 4
1 Равномерный 1,00 1,25 1,50 1,75
2 С малой неравномерностью 1,10 1,35 1,60 1,85
Со средней неравномерностью 1,25 1,50 1,75 2,00 и выше
4 Со значительной неравномерностью 1,50 1,75 2,00 2,25 и выше
временно зацепляющихся пар зубьев [12]
Табл. 4.2.11 - Значения коэффициентовкНа и kFa,
Характерные режимы нагружения двигателей:
1. равномерный - электродвигатели;
2. с малой неравномерностью - гидравлические двигатели;
3. со средней неравномерностью - многоцилиндровые ДВС;
4. со значительной неравномерностью - одноцилиндровые ДВС.
Характерные режимы нагружения ведомых машин:
1. равномерный - равномерно работающие ленточные, пластин-
чатые конвейеры, легкие подъемники, вентиляторы и т.д.;
2. с малой неравномерностью - неравномерно работающие лен-
точные и пластинчатые транспортеры, шестеренчатые и рота-
ционные насосы, главные приводы станков, тяжелые подъем-
ники, крановые механизмы, промышленные и рудничные вен-
тиляторы, поршневые многоцилиндровые насосы, станы хо-
лодной прокатки и т.д.;
3. со средней неравномерностью - мешалки для резины и пласт-
масс, легкие шаровые мельницы, деревообрабатывающие стан-
ки, одноцилиндровые поршневые насосы и т.д.;
4. со значительной неравномерностью - экскаваторы, черпалки,
тяжелые шаровые мельницы, дробилки, буровые машины,
брикетировочные прессы, станы горячей прокатки и т.д.
1а - опоры на роликовых подшипниках,
16 - опоры на шариковых подшипниках
Рис. 4.2.4 - а, б) графики для определения коэффициен-
тов неравномерности распределения нагрузки по ши-
рине венца при расчете контактной прочности зубьев
кнр для схем конических редукторов 1,2;
в) схемы редукторов [12]
учитывающих неравномерность нагрузки одно-
Окружная скорость колес и, м/с Степень точности & На ^Fa
До 5 7 1,03 1,07
8 1,07 1,22
9 1,13 1,35
Св. 5 до 10 7 1,05 1,20
8 1,10 1,30
Св. 10 до 15 7 1,08 1,25
8 1,15 1,40
Табл. 4.2.12 - Числа зубьев шестерни и колеса,
а также umin конической передачи
ГОСТ 19624-74
Число зубьев шестерни Z\ Наименьшее число зубьев колеса Z2 Наименьшее и
12 30 2,5
13 26 2,0
14 20 1,4
15 19 1,3
16 18 1,1
17 17 1,0
Табл. 4.2.13 - Значения коэффициентов и
учитывающих изменение прочности конической
передачи с непрямым зубом по сравнению с
прочностью цилиндрической передачи [12]
Табл. 4.2.10 - Рекомендуемые значения общих
передаточных чисел редукторов ио
ГОСТ 2185-66
Для двухступенчатых редукторов
20,0 25 31,5 40 50 63
22,4 28 35,5 45 56
Рис. 4.2.5 - Графики для определения коэффициента YFS,
учитывающего форму зуба и концентрацию напряжений
НВ 1 < 350
НВ2<350
HRCi £45
НВ2$350
1,22 + 0,21 и
0,94 + 0,08 и
1,13 + 0,13 и
0,85 + 0,04 и
HRC]£45
HRC2>45
0,81 +0,15 и
0,65 + 0,11 и
Для трехступенчатых редукторов
31,5 40 50 63 80 100
35,5 45 56 71 90
125 160 200 250 315 400
112 140 180 224 280 355
7. Цилиндрические передачи:
1.1. р =0"; ?ei(2) ~^t(2):
1.2. 0>О ; Ze 1(2) =zц2)/'
2. Конические передачи:
2.1. $=0‘; z ei(2) -Zi(2)/cosd>i(2);
2.2. р>(Г; z ei(2)=z 1(2)/(cos'5/?-cos<51(2)).
Табл. 4.2.14 - Ориентировочные рекомендации
по выбору степени точности
зубчатых передач [12]
Степень точности не ниже Окр. скорость V , м/с Характеристика передачи
о II 0>О°
6 (высокоточная) до 15 до 25 Высокоскор.передачи кинематич.механизмы
7 (точная) до 10 до 17 Повышенные скорости, повышенные нагрузки
8 (средней точности) , 9 до 6 до 10 Общего применения
до 2 до 3,5 1 их сходные передачи
(пониженной тонн.)
4.2.8 РАСЧЕТ ЗАКРЫТЫХ ЧЕРВЯЧНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ [12], [34], [42], [44]
(^СХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
В, Д, кВт; Д, Т2, Нм; Л1,л2,мин-’; и.
Схема, реверсивность и нагрузочный режим передачи.
^МАТЕРИАЛЫ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
Червяки изготовляют из стали.
Из таблицы 4.2.16 выбирают материал венца червяч-
loro колеса (<JB, <7Г, МПа) при предварительно оценива-
емой скорости скольжения vs ~ 4,5-10 п, Чт2, м/с.
|1. Допускаемые контактные напряжения, МПа:
? при НВ червяка 350; HRC3червяка > 45:
группа! [cth]=0,75Zn Cv(Tb; [сгя] = 0,90ZN CV(JB;
группа II [оу,] = 250 - 25 Vs; [стя] = 300-25 Vs;
группа III [оу,] = 175 - 35 Vs ; [оу,] = 200 - 35 Vs,
где Cv - коэффициент, учитывающий износ матери-
ала колеса (табл. 4.2.15);
ZN - коэффициент долговечности
Zn = "/АяПт/Л/нЕ - При Ая lim$ Nhe Zn = 1.
Здесь Хянт= 107- базовое число циклов;
Nhe - эквивалентное число циклов (4.1 п. 2.2).
При расположении червяка вне масляной ванны
значения [оу, ] следует уменьшить на 15%.
L2. Допускаемые изгибные напряжения, МПа:
передача нереверсивная; реверсивная;
I труппа 1,11 [оу4=(0,08(7в+0,25(Тг)У^; [о>]=0,12<ТлУ^;
| группа Ш [о>]=0,12ОиК; [а>]=0,06О^К,
где Yn - коэффициент долговечности
Yn ~ Nf игп/Nfe'. При Nр Inn Nfe Tn 1 •
| Здесь Npiim- Ю6- базовое число циклов;
X Afe - эквивалентное число циклов (4.1 п. 3.2).
1РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯ
р ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
2.1. При числе заходов червяка z i = 1; 2; 4 определяют
число зубьев червячного колеса z2-zxu, откуда
выбирается z 2. z 2 - целое число; z 2 min - 28.
2.2. Расчетное межосевое расстояние, мм
Gw = ( ^7 +1)[[оу,Т^0277’] Г2*н‘1°’
где к н= 1,1- коэффициент динамической нагрузки.
Предварительно принимают коэффициент диа-
метра червяка <j'=10.
[ 2.3,Расчетный осевой модуль, мм ш'=2 a* l(q '+^2)
По табл. 4.2.17 принимают стандартный модуль
т, мм, наиболее близкий к расчетному т'.
По табл. 4.2.18 выбирают значение коэффициен-
та q так, чтобы ow=0,5(9+z2)jn, мм было макси-
мально близким к расчетному о».
2.4. Расчетные контактные напряжения, МПа
°’«= [(г-2-^)+1]3 Г, g„-103g[<Ы
2.5. Проверяют предварительно принятую скорость сколь-
жения, м/с ?А=лб/1л1/(60-10 cos7),
где d}=qm, мм; 7= arctg(z]/<?), град.
Для материалов, где [сгн]= f (vs), при полученной
vs должно быть выполнено условие оу, <: [оу,], МПа.
2.6. При требовании иметь стандартное межосевое рас-
стояние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.19),
используют коррегирование червячного колеса.
Коэффициент смещения колеса
х2=Ои'/л7 0,5(^+z2); [|х2|^0,7, |х2щах|-^ 1>^]*
Для червяков ZA, ZJ, ZN, ZK (рис. 10.4.1) рекомен-
дуется х2 = -0,5; для червяков ZT х2 = +1,0.
2.7. Размеры червяка, мм
dx = т q;
dwX~ т q>
Jol=m(g+2);
drx=m (9-2,4);
bx (табл. 4.2.20).
червячного колеса, мм
</2 -т z2;
dw2=m(z2+2x2);
da2 =m(z2+2+2x2);
dr2=m(z2-2,4 +2x2);
dOMi, b2 (табл. 4.2.20).
3. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Окружная сила в зацеплении, Н Ft2 = 2 Т21 (y/dw2.
3.2. Удельная окружная динамическая сила, Н/мм
WFt^Ft2KF/b2
3.3. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
i^=f(z2E) (табл. 4.2.21); (z2E= z2/cos37).
3.4. Расчетные напряжения изгиба зуба червячного коле-
са, МПа сгл.^ 0,7< [оу].
Параметры и размеры передачи, полученные в результате ее
прочностного расчета, представлены на рис. 4.2.6.
4. ЖЕСТКОСТЬ И ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА
4.1. Степень точности передачи = f (vs) (табл. 4.2.23).
4.2. Твердость и термообработка червяка (табл. 4.2.23).
4.3. Прогиб червяка, мм f= jF^+F^.L3/(48 EJ ) [ f ],
где Ftx, Fr} -n. 7 , H;
L= (0,9 7-1,0) d2 - расстояние между опорами червяка, мм;
Е=2-105 - модуль упругости, МПа;
J - момент инерции сечения червяка, мм4;
Jf= 7TdfX /64, мм4; = 0,4 + 0,6 (dai/dn)-
Допускаемый прогиб, мм [/] = (0,005-j-0,01)т.
5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ
5.1. КПД передачи 77 =tgy/ tg(7+P')> *
где р' = arc tg f' - угол трения, град;
f - f (Vs) (табл. 4.2.24).
5.2. Выделяющаяся тепловая мощность, кВт Q1= (1 -77 )Рх.
5.3. Тепловая мощность, передаваемая в окружающую среду,
кВт Qi=kt(Tp-To)S,
где Та = 20°С - температура окружающей среды;
Тр =(60 :-70)°С - внутренняя температура редуктора (масла);
S - поверхность охлаждения. Для одноступенчатых ре-
дукторов S - 20 Qw /10,6 м.2 Для 2-х и более ступенчатых
редукторов S оценивается из их компоновки без учета пло-
щади дна редуктора (размеры Внар, Енар и Н- рис. 11.5.1);
£,=(0,008^ 0,011) кВт/(м2-град) - при слабой циркуляции;
kt =(0,014^0,017)- при хорошей циркуляции воздуха.
5.4. Если = Q2, то температура редуктора Т=Тр= 70°С.
Если <21^ Qi, то температура T=To+Qx/(kt S) <70°С.
Если Q (Q 2, то Т> 70°С, и следует применить искусст-
венное охлаждение редуктора, чтобы увеличить Q2:
а) корпус выполнить ребристым, увеличивая S;
б) редуктор выполнить с вмонтированным вентиля-
тором. При этом учитывается только 0,5 S ребер.
к t- (0,020^0,028) кВт/(м2-град);
в) редуктор выполнить с проточным охлаждением
kt- (0,090^0,200) кВт/(м2-град);
г) редуктор выполнить с циркуляционной системой
смазки.
6. СМАЗКА ПЕРЕДАЧИ
Выбирается вязкость масла и способ смазки передачи
(табл. 4.2.25 и рекомендации 12.13).
СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ, Н
червячное колесо
Окружные Ff2 = 2-103T2/dw,2;
Радиальные FT2-Ft2\.ga',
Осевые Fo2= Ft2 tg7 •
червяк *
Efl = 2"10 TXy/dwx\
Frl=FtitgaAg7;
Fol=Fti/tg7.
Здесь a = 20°.
Табл. 4.2.15 - Значения коэфициента Cv [34]
Vs, м/с
Су
1 2 3 4 5 6 7 8
1,33 1,21 1,11 1,02 0,95 0,88 0,83 0,80
После определения rj рекомендуется уточнить параметры передачи:
МО1
и момент 7\у = 9550 ?iy/nt.
54
Табл. 4.2.16 - Материалы и допускаемые напряжения колеса [34]
Материал Группа Марка Способ отливки сгв, МПа СТя (дляСЧ) 07, МПа 12$, М/С
Бронзы оловянистые I БрОЮН1Ф1 БрОЮФ! БрО5Ц5С5 ц К/3 К/3 285 275/230 200/145 165 200/140 90/80 >5
Бронзы безоловянистые и латуни II БрФ10Ж4Н4 БрФ10ЖЗМц1,5 БрФ9ЖЗЛ ЛЦ23А6ЖЗМц2 Ц/К К/3 ц/к/з ц/к/з 700/650 550/450 530/500/425 500/450/400 460/430 360/300 245/230/195 330/295/260 2...5
Чугуны серые ш СЧ18 СЧ15 3 3 355 315 <2
Примечание. Условное обозначение способа литья: к - литье в кокиль;
з - литье в землю; ц - центробежное литье.
Табл. 4.2.17 - Значения модулей червяка в осевом сечении т, мм
ГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-93
1-й ряд ..., 1,0 1,25 1,6 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0 10 12,5 16 20 25
2-й ряд ..., 1,5 3,0 3,5 6,0 7,0 12,0
3-й ряд ...,1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 4,5 9,0 11 14 18 22
Табл. 4.2.18 - Значения коэффициентов диаметра червяка q
ГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-93
Я 1 -й ряд 2-й ряд 6,3 8,0 10 12,5 16 20 25 7,1 9,0 11,2 14 18 22,4
Примечание. Допускается применение g =7,5 и 12,0.
Табл. 4.2.19 - Значения межосевых расстояний aw, мм гост 2144-93
О цл L । 1-й ряд 2-й ряд 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 45 56 71 90 112 140 180 224 280 355 450
Табл. 4.2.20 - Длина нарезной части червяка Ьх, ширина венца Ь2,
и наибольший диаметр червячного колеса dOM2 , мм
ГОСТ 19650-74
Коэффициент смещения Число заходов червяка z 1
zt= 1 z, = 2 z1=4
+ 1,0 + 0,5 0 - 0,5 - 1,0 b j > (12 + 0,10 z2) m b[>(ll +0,10 z2) m b{^ (11 + 0,06z2) m bi ( 8 + 0,06 z2) m (10,5+Zj) m bi (13,0+ 0,10 Z2) m by ^(12,5 + 0,10 z2) m bi >(12,5 + 0,09z2)m bi >( 9,5 + 0,09 z2) m bi >(10,5 + zi)m
d ом 2 $do2+2m $J02+1,5 m $dO2+m
ь2 S 0,75 dal $ 0,67 d al
Примечание. Для шлифуемых и фрезеруемых червяков длину bi следует увеличить:
на 25 мм - при т < 10 мм, на 354-40 мм - при т =10 416 мм,
на 50 мм - при т > 16 мм.
Табл. 4.2.21 - Значения коэффициета YF, учитывающего форму зуба
и концентрацию напряжений в зубе червячного колеса
z2E 26 28 30 32 35 37 40 45 50 60 80 100 150 300
Yf 1,85 1,8 1,76 1,71 1,64 1,61 1,55 1,48 1,45 1,4 1,34 1,3 1,27 1,24
Табл. 4.2.22 - Значения номинальных
передаточных чисел и
ГОСТ 2144-93
и 1-й ряд 2-й ряд 5,0 6,3 8,0 10 12,5 16,0 20,0 25,0 5,6 7,1 9,0 11,2 14,0 18,0 22,4
и 1-й ряд 2-й ряд 31,5 40,0 50,0 63,0 80,0 100 28,0 35,5 45,0 56,0 71,0 90,0
Примечание. 1-й ряд следует предпочитать 2-му.
Рис. 4.2.6 - Основные параметры
червячной цилиндрической передачи,
полученные в результате прочностного расчета
Табл. 4.2.23 - Рекомендации по выбору степени точности червячных передач
Степень точности vs, м/с Обработка, термообработка и обкатка Применение
7 10 Червяк закален, шлифован и полирован. Колесо нарезается шлифоваными червяч- ными фрезами. Обкатка под нагрузкой Передачи с повышенными скоростями и ма- лым шумом, с повышенными требованиями к габаритам
8 5 Допускается червяк с НВ $350, нешлифо- ванный. Колесо нарезается шлифованной червячной фрезой. Рекомендуется обкатка под нагрузкой Передачи среднескоростные, со средними требованиями по шуму, габаритам и точности
9 2 Червяк с НВ $ 350 не шлифован. Колесо нарезаается любым способом Передачи низкоскоростные, кратковременно работающие, ручные с пониженными требо- ваниями
Табл. 4.2.24 - Зависимость коэффициента трения f от скорости скольжения vs, м/с
(червяк стальной, колесо из оловянистой бронзы)
vs, м/с 0,1 0,25 0,5 1,0 1,5
f г 0,08 т 0,09 0,065 i 0,075 0,055 т 0,065 0,045 * 0,056 0,04 т 0,05
vs, м/с 2 2,5 3 4 7 10
г 0,035 v 0,045 0,03 т 0,04 0,028 т 0,035 0,023 т 0,03 0,018 т 0,026 0,016 т 0,024
Табл. 4.2.25 - Рекомендуемые значения вязкости масла в град. Энглера (Е°)
Vs, м/с <1 <2,5 5тЮ 10-15 15 т 25 >25
-^50 (F100) 60(7) 36 (4,5) 24(3) 16(2) И 8 6
Способ смазки Погружение в ванну Струйная или в ванне Под давлением
5 КОМПОНОВКА РЕДУКТОРОВ [4], [16], [42]
5.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Компановка редуктора выполняется после завершения прочностных расчетов
зубчатых передач на ММ-бумаге карандашом в масштабе 1:1 (1:2).
Компоновка редуктора выполняется для:
- размещения внутри редуктора зубчатых колес всех ступеней так, чтобы полу-
чить минимальные внутренние размеры редуктора ( Ввн и L вн);
- проверки, не накладываются ли валы (зубчатые колеса) одной ступени редук-
тора на валы (зубчатые колеса) другой ступени;
- определения расстояния между опорами валов L и длин консольных участков;
- определения точек приложения сил, нагружающих валы.
. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1.1. Размера зубчата* цилиндриче-
ских, конических и чербячнах
передач (4.2.1 или 4.2.2 и рис.
4.2.1; 4.2.4—4.2.6 и рис. 4.2.2;
4.2.8 и рис. 4.2.6).
1.2. Диаметра балов dBo„ после их
предварительного определения
(табл. 1.2.4).
2. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
2.1. LCm~Dcm~(1,6= 1,8)deaj) — длина
и диаметр ступица.
2.2. Забираются из каталога под-
шипников качения или из 7.10.5-
7.10. 11 (без расчета) габарит —
нае размера [D, В (Т)] соответ-
ствующих подшипников качения
средней серии с внутренним ди-
аметром d=dg,ajl (рис. 5.1.1).
. РАЗМЕРЫ, НЕОБХОДИМЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КОМПОНОВКИ
5.5. Расстояние в осевом направлении между вращаю-
щимися частями, смонтированнами на:
но одном волу —
на рознах валах —
5.4. Радиальной зазор между зубчатом колесом одной
ступени и валом другой ступени (min) —
5.5. Радиальной зазор от поверхности вершин зубьев:
до внутренней поверхности стенки редуктора —
до внутренней нижней поберхности стенки кор-
пуса (величину С6 определяет также объем мас-
ляной ванна 11.5=11.5, 12.15) —
5.6. Расстояние от боковах поверхностей элементов,
вращающихся вместе с балом, до неподвижно*
наружно* частей редуктора —
5.7. Ширина фланцев S, соединяема* болтом диаме-
тром d6олт = 1,5 б, K=f(d6ojim) (табл. 5.1.1) -
5.8. Толщина фланца боковой крошки (табл. 11.1.1) —
5.9. Восото головки болта —
5. 10. Толщина фланца втулки —
5.1 1. Толщина стакана (табл. 11.11.1) —
5.12. Длина цилиндрической части крошки (бабирает—
ся конструктивно) —
5.15. Расстояние между бокобами поверхностями под-
шипников, монтируемах порами —
С2 — ('О' б) мм;
С j— (0,5= 1,0)6 мм.
с4= (1,2= 1,5)6
С5 = 1,2б
С6=(5=10)т
с,-(5+8)
S=k+6+6
h,=f(D)
h=0,8 б,
h2= hj
h3=f(D)
^4 min ~
h,= (0+5)
мм.
мм;
ММ.
ММ.
MM.
MM.
MM.
MM.
MM.
MM.
MM.
5.1. б- толщина стенки редуктора (табл. 11.2.5).
Для редукторов минимальная толщина стенки
5.14. Другие неуказанное параметра корпуса редуктора—(11.1, 11.5=11.5).
5.1.1 — Для редукторов цилиндрических:
одноступенчотах —
двухступенчата* —
5.1.2 — Для конических редукторов:
одноступенчотах —
коническо—цилиндрических —
б=(0,025 aWLtuJll + l)
б=(0,025 oWUUJ) „ +5)
б =(0,05 Re+1)
б=(0,025 Оу/цил +5)
5.1.5 — Для редукторов червячнах:
одноступенчотах —
червячно —цилиндрических —
(ббльшая величина)
6= (0,04 Ow 4-2)
6= (0,04 Оw yepQ 4~ 5)
б=(0,025 Gwuua 4~5)
5.2. Расстояние от внутренней поверхности стенки редуктора:
до боковой поверхности вращающейся части — с =(1,0= 1,2)6
до боковой поверхности подшипника качения — с}= (5=5)
мм.
мм;
мм.
мм;
мм.
мм;
мм,
мм.
мм;
мм.
После определения ориентировочных размеров следует выполнить
компоновку редуктора в соответствии с 5.2-5.7.
Табл. 5.1.1 - Зависимость
Рис. 5.1.1 - Габаритные размеры
подшипника качения
К 1" (.6 болт )
^бодт
ММ
М8 М10 М12 М16 М20 М24 24 28 33 40 48 55
1
вал *
иил
Расчетная схема
вала 2
Расчетная схема
вала 1
иил
1
.2 КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
j
i
Результатом компоновки являются
величины L, L\, L2, £3, определя-
емые замером их на ММ-бумаге.
При использовании врезных под-
шипниковых крышек длина консоль-
ного участка вала уменьшается на
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры цилиндрической передачи (4.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм
межосевое расстояние a w;
диаметры колес dw 1(2), do i(2);
ширины колес bit b2.
Диаметры валов </валЦ2), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
(l,6-l,8)d
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).
i
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3)
Конструкции цилиндрических зубчатых колес (10.2.2).
।
i.
иил ~ cl/лы, нагружающие
Вал от зацепления
&бол2
колес цилиндриче-
ской передачи.
F — сила, нагружающие
консольной участок
вола, где могут
быть установлена
збездочки, шкиба,
зубчатое колеса,
му (рта.
t
и
Рис. 5.2.1
КОМПОНОВКА
иил I
ст •
иил U
ст
Рис. 5.3.1
Расчетные схемы
валов 1, 2, 3
5
5.3 КОМПОНОВКА ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
размеры цилиндрических передач I и II ступеней
(4.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:
межосевые расстояния a w i <п);
диаметры колес </wi(2) i(ii) ’ ^oi(2)i<n)j
ширины колес b Н2) i <п).
Диаметры валов </вал 1,2,3, мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
^ст ^ст • 1 Л7, “ вал •
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3).
Конструкции цилиндрических зубчатых колес (10.2.2).
внутреннего подшипникового узла
соосных редукторов
Результатом компоновки являются
величины L, L\, L2, L3, определя-
емые замером их на ММ-бумаге.
При использовании врезных под-
шипниковых крышек длина консоль-
ного участка вала уменьшается на
бслЗ
бал2
вал!
иил И
Рис. 5.3.2
/— сила, нагружающие бал от за-
цепления колес цилиндрической
передачи пербой ступени.
щил и—силы, нагружающие бал от за-
цепления колес цилиндрической
передачи бторой ступени.
F — сила, нагружающие консольный участок бола, где могут бить
устаноблены збездочки, шкибы, зубчатые колеса, муфты.
58
5.4 КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры конической передачи (4.2.4,4.2.5, рис. 4.2.2), мм:
диаметры колес de i(2), dae i<2)J
внешнее конусное расстояние Re;
ширина колес b.
Диаметры валов </валЦ2), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
£сг~£^ст~ (1,6 4 1,8) t/вад.
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3).
Конструкции конических зубчатых колес (10.3.4).
Выполнение компановки следует
начинать с нанесения диаметров Jel
и dc2.
Результатом компоновки являются
величины £, £ ], L 2, £3, определя-
емые замером их на ММ-бумаге.
эн — сила, нагружающие бал от за-
цепления колес конической пе-
редачи.
F — сила, нагружающие консольной
участок бола, где могут
бать устаноблена збездочки,
шкиба, зубчатое колеса, муф-
та.
бал 1
•fas
мм:
Расчетные схемы
иил
2
Рис. 5.5.1
h
лу-
5.5 КОМПОНОВКА КОНИЧЕСКО-
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры конической передачи (4.2.4, 4.2.5, рис. 4.2.2), мм:
диаметры колес (/ец2), doeu2);
ширина колес Ь;
внешнее конусное расстояние Re.
t Размеры цилиндрической передачи (4.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1),
I межосевое расстояние
Г диаметры колес dwi{2}, doi(2);
t ширины колес bi, b2 .
I Диаметры валов (/вал 1,2,3, мм (табл. 1.2.4).
| Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
I Ест~ Dст ~ (1,6 -=-1э8) d
| Размеры под
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3).
I Конструкции конических зубчатых колес (10.3.4).
I Конструкции цилиндрических зубчатых колес (10.2.2).
вал -
апников качения, мм (5.1 п. 2.2).
ЛТП
У Выполнение компановки еле-
В
I дует начинать с нанесения диа-
| метров (7е1 и d
, Результатом компоновки явля-
| ются величины L, L\, L2, L3,
| определяемые их замером на ММ-
[ бумаге.
ст
е2 •
Кхон — сила, нагружающие
к бал от зацепления
I колес конической
| передачи.
— сила, нагружающие
Li.-'
| Вал от зацепления
| колес цилиндриче-
; ской передачи.
' г — сила, нагружающие
• консольной участок
бала, где могут
быть установлены
збездочки, изкибы,
зубчатые колеса,
муфты.
КОН
аил
t
ъ
“балЗ
^бол2
Расчетная схема
60
5.6 КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЧЕРВЯЧНЫХ РЕДУКТОРОВ
ВАРИАНТ
□ м2 5
бя
ст
ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ
ЧЕРВЯКА
Расчетная схема
вала 1а
ст
1а
Рис. 5.6.1
Расчетные схемы
валов 1,2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры червячной передачи (4.2.8, рис. 4.2.6), мм:
межосевое расстояние ;
диаметры червяка и червячного колеса dw t(2), do i, <
длина червяка и ширина червячного колеса b i, Ъ 2 .
Диаметры валов б/валцз), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
Рис. 5.6.2
j-'ct
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3)
Конструкции червяков и червячных колес (10.4.3).
Результатом компоновки явля-
ются величины L, Lit L2, Lt,,
определяемые их замером на ММ-
бумаге.
1-бн
бам2
чер ~ сило, нагружающие
бал от зацепления
колес червячной пе-
редачи.
F — сило, нагружающие
консольной участок
вала, где могут
бито установлено
звездочки, шкива,
зубчатое колесо,
му<рти.
v'i'
5.7 КОМПОНОВКА ЧЕРВЯЧНО
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры червячной передачи (4.2.7, рис. 4.2.6), мм:
межосевое расстояние
диаметры червяка и червячного колеса
длина червяка и ширина червячного колеса
Другие размеры для выполнения компоновки (5.1 п. 3)
Конструкции червяков и червячных колес (10.4.3).
Конструкции цилиндрических зубчатых колес (10.2.2).
Рис. 5.7,1
°* иил
Расчетная схема
вала 1
Расчетная схема
вала 3
чер — силы, нагружающие бал от зацепле-
ния колес чердачной передачи.
ииЛ — силы, нагружающие бал от зацепле-
ния колес цилиндрической передачи.
F— силы, нагружающие консольный учас-
ток бала, где могут быть устаноб-
лены збездочки, шкибы, зубчатые ко-
леса, му<рты.
Результатом компоновки явля-
ются величины L, L\, L2, L3,
определяемые их замером на ММ*
бумаге.
Размеры цилиндрической передачи (4.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм
межосевое расстояние а*‘,
диаметры колес dw 1(2)я, da 1(2);
ширины колес bi, b2.
Диаметры валов с/млцг), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм (5.1 п. 2.1).
(1,6 т" 1,8)dna•
Размеры подшипников качения, мм (5.1 п. 2.2).
JIIH
Расчетная схема
вала 2
6 ВАЛЫ
6.1 СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
6.1.1 СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ ОТ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ [42]
1. Силы, действующие в зацеплении передач:
закрытых (4.2.1 п. 6);
открытых (4.2.3 п. 4).
2. Пункт приложения сил - полюс зацепления П.
3. Направления сил:
3.1. Окружная сила Ft - под углом 90° к межосевой линии в на-
3.3.1. Условно перемещают зубчатое колесо - рис. 6.1.46 (ше-
стерню - рис. 6.1.4.а) в положение, где полюс зацепле-
ния П будет находиться со стороны, определяющей
направлении линии зуба (в положение Пх ).
3.3.2. Прикладывают в условном полюсе зацепления 771 ок-
ружную силу Ft в соответствии с п. 3.1.
правлсг
обратном направлению вращения - для ведущего колеса
(шестерни), (вал 1) - сила Fti (рис. 6.1.26);
по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) - си-
ла Ft2 (рис. 6.1.2а).
3.3.3. Осевая сила Fa будет одной из составляющих силы Fn\
направленной под углом 90° к линии зуба в условном
полюсе зацепления ПВторой составляющей силы
Fa будет окружная сила Ft , направленная в соответ-
ствии с п. 3.1.
3.2. Радиальная сила FT - по межосевой линии (по радиусу) от
полюса зацепления П к оси вала:
для шестерни - сила Fri от П к О{ (рис. 6.1.26);
для колеса-сила Fr2 от П к О2 (рис. 6.1.2а).
3.3. Осевая сила Fo - вдоль оси вала.
Для определения направления осевой силы Fa должно быть
известно направление лиг
< зуба шестерни (левое или пра-
3.3.4. Определенную по направлению осевую силу Fa пе-
реносят в действительный полюс зацепления П.
На основании вышеизложенного, составляют расчетные схе-
мы валов 1 и 2, нагруженных силами Ft, Fr и Fa в плоскос-
тях XOZ и YOZ (рис. 6.1.5). На рис. 6.1.6 представлены ра-
счетные схемы валов при 7 - 0°.
вое) и колеса (правое или левое) (рис. 6.1.3). Стороны зуб-
чатых колес, где определено направление линии зуба, выде-
лены на рис. 6.1.1 утолщенной линией.
Рис. 6.1.5- Расчетные схемы:
Рис. 6.1.1 - Схема
Рис. 6.1.2 - Схемы сил Ft и Fr ,
нагружающих валы: а) зубчатого
колеса; 6) шестерни
Рис. 6.1.3- Направление линии зуба:
а) правое; 6) левое
Рис. 6.1.4 - К определению направления осевой силы Fo:
а) для зубчатого колеса; б) для шестерни
а) вала 1; б) вала 2
Рис. 6.1.6- Расчетные схемы (при 7 = 0°):
а) вала 1; б) вала 2
цилиндрической передачи
Силы, нагружающие вал от муфт F* (6.1.5).
6.1.2 СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
ОТ КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ [42]
СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
ОТ РЕМЕННЫХ И ЦЕПНЫХ ПЕРЕДАЧ [42]
Силы, действующие в зацеплении прямозубых конических пере-
дач (4.2.4 п. 5, 4.2.6 п. 4).
Силы, действующие в зацеплении конических передач с непря-
мыми зубьями (4.2.5 п. 5)
Пункт приложения сил - полюс зацепления П.
Направления сил:
3.1. Окружная сила Ft - под углом 90° к радиусу в полюсе зацеп-
ления в направлении:
обратном направлению вращения - для ведущего колеса (ше-
стерни), (вал 1) - сила Ftl (рис. 6.1.8а);
по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) - си-
ла Ft2 (рис. 6.1.86).
3.2. Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления Л к
1. Величины сил, нагружающих валы:
от ременной передачи (2.1 п. 14; 2.2 п. 12; 2.3 п. 14; 2.4 п. 14);
от цепной передачи (3.3 п.17; 3.4 п.14) (без учета веса колес и цепи).
2. Пункт приложения силы F - ось вала в плоскости установки
колеса ременной или цепной передачи (плоскость А - А рис.
6.1.10).
3. Направление силы - к оси сопряженного колеса (с определен
ной неточностью).
На
основании вь
III
еизложенного, составляют расчетные схемы
к оси вала:
для шестерни - сила Fn от П к Ох (рис. 6.1.8а),
для колеса - сила Гг2от П к О2 (рис. 6.1.86).
3.3. Осевая сила Fa - вдоль оси вала в направлении противопо-
ложном размещению сопряженного зубчатого колеса.
Жа основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы ва-
|юв 1 и 2, нагруженных силами Ft, Fr и Fa в плоскоскостях XOZ
I YOZ (рис. 6.1.9).
&
с
л
(Для конических колес с круговым зубом направление сил
и Fa меняется на противоположное, если величины
этих сил в результате расчета (4.2.5 п. 5.3 и 5.4) имеют от-
|шцательное значение).
полумуфта
Рис. 6.1.7- Схема
конической передачи
Силы, нагружающие вал от муфт FM (6.1.5).
Рис. 6.1.9- Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2
валов 1 и 2 ременной (цепной) передачи, которые нагружены
составляющими силы F в плоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.1.11).
На рис. 6.1.12 представлены расчетные схемы валов при / = 0°.
бол 1
Рис. 6.1.8 - Схемы сил
валы: а) шестерни (вал 1);
б) зубчатого колеса (вал 2)
бол 2
Б
Рис. 6.1.10 - Схема ременной (цепной) передачи
Рис. 6.1.11 - Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2
а)
XOZ
Рис. 6.1.12 - Расчетные схемы (при7 — 0°):
а) вала 1; 6) вала 2
64
6.1.4 СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
ОТ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ [42]
1. Силы, действующие в зацеплении передач (4.2.8 п. 7).
2. Пункт приложения сил - полюс зацепления 77.
3. Перед определением направления сил, возникающих в зацеплении пе-
редач и нагружающих валы, должны быть известны:
- направление линии витка червяка (левое или правое) (рис. 6.1.14).
- направления вращения валов червяка (вал 1) и червячного колеса
(вал 2) (рис. 6.1.15).
Направления сил:
3.1. Окружная сила Ft - под углом 90° к радиусу в полюсе зацепле-
ния в направлении:
обратном направлению вращения - для ведущего колеса (шестер-
ни), (вал 1) - сила Fti (рис. 6.1.156);
по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) - си-
ла Ftl (рис. 6.1.15а).
3.2. Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления 77 к оси
вала:
- для шестерни - сила Fri от 77 к Oi (рис. 6.1.156),
- для колеса - сила Fr2 от 77 к О2 (рис. 6.1.15а).
3.3. Осевая сила Fo - вдоль оси вала в направлении:
для червяка - сила Fa\ - от полюса зацепления 77 в направлении
противоположном силе Ft2 (рис. 6.1.156);
для червячного колеса - сила Fa2 - от полюса зацепления в на-
правлении противоположном силе (рис. 6.1.15а).
Возможно также использование рекомендаций (6.1.1 п. 3.3).
На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы валов 1 и 2,
нагруженных силами Ft, Fr и Fo в плоскоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.1.16).
Рис. 6.1.13 - Схема червячной передачи
Рис. 6.1.15 - Схемы сил Flt Fr и Fa,
нагружающих валы:
а) червячного колеса (вал 2); 6) червяка (вал 1)
Рис. 6.1.14 - Виды червяков в зависимости
от направления линии их витков:
а) червяк с правым направлением линии витков;
б) червяк с левым направлением линии витков
> XOY
XOZ
6.1.5 СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ ОТ МУФТ [12], [42]
Силы, нагружающие валы механических передач от муфт (без учета их
веса, Н - для жестких муфт Fu = (0,20-^0,30) Ft м;
- для подвижных муфт 7\ = (0,15 -^0,20) Ft м,
где FlM - окружная сила, передаваемая элементами, которые соединяют
полумуфты. Ft„ = 2T/d3 , где d3 - диаметр расположения в муфте
элементов, передающих крутящий момент (13).
Сила Fu есть силой вращающейся. Поэтому нагружает валы как в плос-
кости XOZ, так и в плоскости YOZ, имея как положительное, так и
отрицательное направление в принятой системе координат.
Плоскость приложения и направление силы Fu следует выбрать так, чтобы
нагрузка на вал ( Мя ) была наибольшей.
Для определения FM необходимо:
1. Выбрать тип муфты (13.1; 13.2; 13.3);
2. Выбрать типо-размер муфты = f (Т)
(табл.13.1.1-13.1.3; 13.2.1-13.2.3; 13.3.1-13.3.6)
и определить значение диаметра расположения
элементов (d3), передающих крутящий момент;
3. Вычислить окружную силу, передаваемую элемента-
ми, соединяющими полумуфты, Н Ft м=2 Т 103/<7э.
Дальнейший расчет -6.1.5.
> YOZ
Рис. 6.1.16 - Расчетные схемы:
а) вала 2; 6) вала 1
6.2 ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ [13], [16], [18], [42]
(на примере вала 4 привода рис. 1.2.1)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
да
Схема вала привода
расстояние между опорами вала
длина консольного участка вала
координаты пункта приложения сил
размеры зубчатых колес
(рис. 6.2.1);
L мм '
Li мм s (5.5);
l_2 ММ
dw? мм (4.2.1);
силы в зацеплении колес
внешняя нагрузка на вал
крутящий момент на валу
F2 > ^г2 < Fa2, Н
, /. н> град
Т= Т4 , Н-м
(4.2.1 п. 6);
(рис. 1.2.1);
(табл. 1.2.4);
реверсивность передачи;
материал вала (назначает конструктор) (6.4 п.1).
РЕКОМЕНДУЕМАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА
YOZ (рис. 6.2.2в).
Н в опорах Б и В
в опорах Б и В
терных участках вала Ми = +М}
Рис. 6.2.1 - Схема вала 4 привода (рис. 1.2.1)
Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости XOZ (рис. 6.2.2а).
Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости
Вычисляют реакции R6x и RBXi
в плоскости XOZ (рис, 6.2.2а).
Вычисляют реакции R6y и RBy,
в плоскости YOZ (рис. 6.2.2в).
Определяют полные поперечные реакции Re и RB вопо-
рах£иВ R^R^+Rl', R.^R^+R2,,, N.
Определяют изгибающие моменты в характерных точках
; вала с построением эпюры изгибающих моментов Мк х
Н-м, в плоскости XOZ (рис. 6.2.26).
• Определяют изгибающие моменты в характерных точках
? вала с построением эпюры изгибающих моментов Л/в у
Н-м, в плоскости YOZ (рис. 6.2.2г).
й Вычисляют суммарные изгибающие моменты Мю в харак-
Н-м с построени-
f ем эпюры изгибающих моментов Ми (рис. 6.2.2д).
Представляют эпюру крутящих моментов Т, Н-м , переда-
ваемых валом (рис. 6.2.2е).
t Вычисляют эквивалентные изгибающие моменты Л/экв, Н-м
в характерных точках вала Мэкв
' лением их эпюры (рис. 6.2.2ж),
/3/2 - в случае реверсивной передачи;
/3/4 - в случае нереверсивной передачи.
к Здесь п.1и , о-он (табл. 16.2.1).
i Определяют расчетные диаметры вала в характерных пунк-
тах f/расч
t ченные результаты на рисунке (рис. 6.2.2з).
Здесь [о'и]=п-1И/5
где а=ст-1и/2аои
чи /^ои
и , СГои
ЯП
= /Л4И2+(а Т)2', с представ-
=1/103Мо /(О,1 [сти ] )\ ММ и представляют полу-
зал
1. Вычисление реакций в подпорах Б и В вала в плоскос-
тях XOZ и YOZ (п. 3,4) рекомендуется выполнять из
уравнений ЪМБ(в)= 0. Уравнения = 0 будут слу-
жить проверкой правильности вычисления реакций.
2. На схемах сил (рис. 6.2.2а,в), нагружающих вал, направ-
ление реаций в опорах должно соответствовать положи-
тельному их значению.
3. Вычисление диаметров вала рекомендуется выпол-
нять для ряда его сечений (через 10 -ь 15 мм длины вала).
4. Расчетные схемы вала и эпюры моментов, нагружающих
вал, рекомендуется представлять в oj
ИИ
гаковом масштабе,
размещая их на одном листе (рис. 6.2.2) вместе с приня-
той конструкцией вала (6.3).
Рис. 6.2.2 - Результаты проектного расчета вала
Диаметры
бола dрасч'
ММ
Сечения
бала
6.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ФОРМЫ ВАЛА [42]
Б
в
ту (сечения 3,4) должен быть:
= 45 мм;
Рис. 6.3.1 - Конструктивное оформление вала
(вариант 1)
ВАРИАНТ 1 (рис. 6.3.1)
1.1. Диаметр вала в подшипниках опор Б и В (сечения
1, 5) должен:
быть большим или равным диаметрам в сечениях 1,2,5
d 1 расч = О MM, d2расч = 28 ММ, ^5расч= 48 MMj
заканчиваться на цифру 0 или 5 (внутренние диамет-
ры подшипников качения заканчиваются на 0 или 5 мм).
Принимается d1~ds=50 мм.
1.2. Диаметр вала под сту
большим или равным диаметру d
большим, чем принятые диаметры d{=d5=50 мм, что-
бы при монтаже колеса на вал не повредить поверхность
под подшипник. Принимается d3= 52 мм.
1.3. С одной стороны ступицы (желательно со стороны кон-
сольного участка вала) между ступицей и подшипни-
ком вал выполняют диаметром d= 58 мм, что следует
из высоты заплечика под поднипник (размер Н или
da - рис. 7.9.16).
Определение основных размеров и формы вала производит-
ся в процессе обрисования линий расчетных сечений вала dpac4
линиями действительных сечений d при условии d^dpacq
и при выполнении конструктивных, технологических и монтаж-
ниц, где приведенные из гиблые напряжения равны допус-
каемым [сГвд], представлена на рис. 6.3.16, 6.3.26.
Конструктивное оформление вала может быть выполнено
*/////;/<
1. Подшипники в опорах Б и В (сечения 1 и 5) выполня-
ются одинаковыми (рис. 6.3.1в) (вариант 1, рекомендуемый).
тники в опорах Б и В (сечения 1 и 5) выполня-
ются различными (рис. 6.3.2в) (вариант 2).
Конструкция вала с окружающими и установленными на
нем деталями представлена на рис. 6.3.1г и 6.3.2г.
1.4. С другой стороны ступицы (между ступицей и под-
шипником) установливают втулку с внутренним диа-
метром dt — 50 мм.
Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика ( d = 58 мм) ступицу ( d =
= 52 мм), втулку (d — 50 мм) и внутреннее кольцо под-
шипника (d = 50 мм).
1.5. Все диаметры консольного участка вала должны быть
меньшими, чем d5- 50 мм.
1.6. Диаметр вала под уплотнение (сечения 6, 7) должен:
быть большим, чем d6 — 46 мм;
быть меньшим, чем d5= 50 мм;
соответствовать ряду внутренних диаметров уплотне-
ний (табл. 8.1.1). Принимается d6= 48 мм.
1.7. Диаметр консольного участка вала dg должен:
быть большим или равным расчетному диаметру в се-
чениях 7 и 8 (d7paC4= 38 мм, d8paC4=34MM);
соответствовать ряду диаметров выходных концов ва-
лов (6.5.2). Принимается <78=40мм.
ВАРИАНТ 2 (рис. 6.3.2)
2.1. Диаметр вала в подшипнике опоры В (сечение 5)
должен:
быть большим или равным диаметру d5 ^4= 48 мм;
заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).
Принимается d5 = 50 мм.
2.2. Диаметр вала в подшипнике опоры Б (сечения 1,2)
должен:
быть большим или равным диаметру d2 ^4— 28 мм;
Сечения
бала
Диаметры
бала dрасч
мм
48 46
Рис. 6.3.2 - Конструктивное оформление вала
(вариант 2)
заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).
Можно принять dt= 30 мм. Принимается dx= 35 мм.
2.3. Диаметр вала под ступицу (сечения 3,4) должен быть:
большим или равным диаметрам d з расч ~ 42 мм и
d^ расч 45 ММ,
большим, чем принятый диаметр dt = 35 мм.
Принимается d4— 48 мм.
2.4. С правой стороны ступицы (между ступицей и подшип-
ником) вал выполняют диаметром d 58 мм (п. 1.3).
2.5. С левой стороны ступицы (между ступицей и подшип-
ником) установливают втулка с внутренним диамет-
ром d = 35 мм.
Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика (d = 58 мм) ступицу ( d =
= 48 мм), втулку (d= 35 мм) и внутреннее кольцо под-
шипника (d = 35 мм).
2.6. Конструктивное решение консольного участка вала
^(У)
А-А
0,020 Д
10
10
118
52
о
Семестр
Группа
001.004
Лит.
ТИасса
ИйИйсп
llqqn.
ВАЛ
0.086
А
45
ЯГ7.
40
ГОСТ 1050—88
.контр
1контр
'тдерд.
. 170+190 НВ
048-0,16 ~ 6 0,3+0,4; 45+48 HRC
Неуказанные граничные отклонения размеров:
охватываемых—hl4, прочих— ±0,5 IT14
А/~<?окум.
jpatep.
. . Лурмсз Л,
энсуяь ЕкойбедоА
0,002 Д
0Д50\Д
Б
35.0-0,2
- О,
Ось
центров
Б-Б
2x45'
6.4 КОНСТРУИРОВАНИЕ ВАЛОВ [4], [16], [18], [42]
0,030 Д
.... £.
7[ддот[д
0,002 Д
1x45*
0,050 Д
2x45*
Лист ZI ЛиствЬ ~
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
Рис. 6.4.1 - Конструирование валов:
вал с окружающими и установленными на нем частями редуктора;
б) рабочий чертеж вала
Конструирование валов производится в процессе выполнения сборочного чер-
тежа редуктора.
Принятое конструктивное оформление вала (6.3), окружающие и установлен-
ные на нем части редуктора (рис. 6.4.1а), технологические, монтажные и эксплу-
атационные требования к валу определяют:
1. необходимые допуски и посадки (п. 2),
2. требования к чистоте обработки (п. 3),
3. допуски формы и расположения его поверхностей (п. 4).
Некоторые конструкционные решения при проектировании валов, рекоменда-
ции, типовые узлы, обозначения и т.д. приведены в п. 6.5.
1. МАТЕРИАЛЫ ВАЛОВ И ИХ ТЕРМООБРАБОТКА
Прямые валы и оси для средних нагрузок изготавливают-
ся без термообработки из углеродистых сталей 25, 30,
35, Cm3, Ст4, Ст5. В некоторых случаях применяется сталь
40, 45 или 40Х с термообработкой (улучшение).
Тяжелонагруженные балы и оси изготавливаются из леги-
рованных сталей 40ХН, 40ХНМА, ЗОХГС и др. с последующей
термообработкой.
При повышенных требованиях к твердости рабочих по-
верхностей, например, цап<р, шлицев применяются цементи-
руемые стали 20Х, 12ХНЗА или азотированные стали типа
38МЮА.
Для вал-шестерен материал бала определяется матери-
алом шестерни.
Участок вала в месте установки уплотнений рекомен-
дуется термообработать на глубину h 0,3-ТО, 4 мм, 45-Т48
HRC (обозначение термообработки на чертежах (рис.8.1.3)).
Механические характеристики материалов (16.2).
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 6.4.16 и 6.4.2)
2.1. Подшипников качения (7.8.1).
ЮоййгткЛ
Вариант
установки
врезных
крышек
показан
условно
©@@
Рис. 6.4.2 - Посадки, связанные с установкой валов
2.2. Зубчатых колес
2.2.1. Для обычных соединений: Н7/р6 (d<120),
H7/r6, H7/s6 (d%100).
2.2.2. Для соединений при ударных нагрузках:
H7/r6 (d<120),
H7/s6 (d^lOO).
2.2.3. Для соединений при частом демонтаже:
Н7/к6; Н7/т6; Ь7/п6.
2.3. Му<рт
2.3.1. Для обычных соединений:
Н7/к6; Н7/т6; Н7/п6.
2.3.2. Для соединений при ударных нагрузках:
Н7/р6; Н7/г6.
2.4. Распорных втулок H7/h6; H8/h7.
2.5. Отклонения бала б месте устанобки уплотне-
ний - hl 1 (8.1.1).
2.6. Посадки соединений "бал—ступица” (9.1, 9.2).
2.7. Рекомендуемые посадки устанобки балоб (рис.
6.4.2).
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 6.4.1 б и 6.4.3)
3.1. Поберхности устанобки подшипников (7.8.2).
3.2. Поверхности устанобки ступиц колес зубча—
чатых передач:
1.25/ 2,5/
—для d<;80 - V; —для d>80 - \/.
3.3. Поверхности установки ступиц колес незуб—
тых передач, муфт и тд.
2.5/ 5/
для d^80 - v; для d>80 - V.
3.4. Торцевые поберхности уступов (заплечиков)
вала для установки подшипников качения,
ступиц колес, муфт и тд. — на класс ниже
шероховатости поверхностей установки этих
деталей в соответствии с п. 3.1-T3.3.
3.5. Поверхности бала, взаимодействующие:
—с манжетами резиновыми
Рис. 6.4.3 - Шероховатость поверхностей вала
—с войлочными уплотнениями:
для V<C4 м/s - 1'2^; для V^6 м/s - °’6^/.
3.6. Поберхности бола б местах соединений
"вал—ступица” (9.1, 9.2).
3.7. Других необозначенные поберхности v +
Их представление на чертеже (рис. 6.4.4).
Рис. 6.4.4 - Представление шероховатости
необозначенных на чертеже поверхностей
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 6.4.16 и 6.4.5)
Рис. 6.4.5 - Обозначение допусков формы и расположения
поверхностей вала, когда: а) базой является ось центровых
отверстий, б) базой является ось вала
4.1. Допуск радиального биения |Z| :
— поверхностей установки подшипников качения
(когда допуск относится к оси бала) — 0,5
допуска круглости (п. 4.3);
—поверхностей установки ступиц различного
вида колес, муфт и т.д. (табл. 6.4.1);
—поверхностей установки уплотнений-0,05 мм.
4.2. Допуск осевого биения [/] уступов (зап-
лечиков) вала для установки:
подшипников качения (табл. 7.8.10);
колес зубчатых передач (табл. 6.4.2);
колес незубчатых передач, муфт и т.д.
= (или цилиндричности
4.3. Допуск круглости о и профиля продольного
сечения
подшипников качения (табл. 7.8.9);
других деталей, устанавливаемых на валу—не
более 0,5 !Тп диаметра вала б месте уста-
новки этих деталей. Значения 1Тп (табл. 16.3.2).
4.4. Допуски параллельности |^| и симметричнос-
ти
относительно оси бала (9.1, 9.2).
элементов соединений "бал—ступица
Табл. 6.4.1 - Допуски радиального биения
поверхностей вала
Окружная скорость V, м/с
деталей, установленных на валу
Допуск радиального биения поверхности
установки по отношению к 1Тп вала
Табл. 6.4.2 - Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес зубчатых передач
Степень точности “мл, мм
зубчатых колес 55 ^80 >80
Допуск осевого биения * * уступов (заплечиков) вала, мкм 6,7 8,9 20 30 40 30 40 50
Табл. 6.4.3 - Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес незубчатых передач, муфт
Окружная скорость м/с деталей, устанавливаемых навалу ^8 $12 $18 $25
Допуск осевого биения * уступов (заплечиков) вала, мкм 60 50 40 30 20
* Данные для длины ступицы Let
Для £CT>t/допуск увеличивается в 1,5 раза.
6.5 НЕКОТОРЫЕ РЕШЕНИЯ И ТИПОВЫЕ УЗЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ КОНСТРУИРОВАНИИ ВАЛОВ
6.5.1 ОСЕВОЕ КРЕПЛЕНИЕ ДЕТАЛЕЙ НА ВАЛАХ [2], [8], [9], [13], [18], [33], [41]
Рис. 6.5.1 - Осевое крепление деталей на валах с использованием: а) посадок с натягом; б) круглой шлицевой гайки; в) закладной разрезной втулки и круглой шлицевой гайки;
г) шпонки с головкой и круглой шлицевой гайки; д) двух круглых шлицевых гаек; е) распорной втулки; ж) торцевой шайбы; з) пружинного кольца; и) специальной шайбы для
внутренней резьбы в валу; к) цилиндрических штифтов с осевой установкой; л) конических штифтов с осевой установкой; м) конического штифта с радиальной установкой;
н) разрезного кольца, входящего в паз вала и крепящегося к ступице; о) планки, входящей в паз шпонки и крепящейся к ступице; п) шлицевого соединения и круглой шлицевой
гайки; р) шлицевого соединения, центрируемого на конических втулках, и круглой шлицевой гайки; с) установочного кольца с винтами; т) установочного винта, ввинчиваемого
в ступицу; у) установочного винта, ввинчиваемого в ступицу и входящего в шпонку; ф) конических пружинных колец; 1-концы валов цилиндрические (6.5.2); 2-концы ва-
лов конические (6.5.2); 3 - радиусы за1фуглений, фаски и высоты заплечиков (6.5.3); 4 - отверстия центровые (6.5.5); 5 - канавки для выхода шлифовального круга (6.5.6)
6.5.2 КОНЦЫ ВАЛОВ
1. КОНЦЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
Табл. 6.5.1 - Концы валов цилиндрические, мм гост 12080-66
1-й ряд 1 2-й ряд Поле допуска J Испод 1 L [некие 2 R £ L} L2 di
14 j6 (кб) 30 25 1,0 0,6 30 18 М8х1
16 18 19 40 28 40 28 М10х1,25
20 22 24 50 36 1,6 1,0 50 36 М12х1,25
25 28 60 42 60 42 М16х1,5
32 36 30 80 58 2,0 1,6 80 58 М20х1,5
35 38 кб
М24х2
40 45 42 48 НО 82 НО 82
М30х2
50 2,5 2,0 МЗбхЗ
55 53 тб
60 63 65 140 105 140 105 М42хЗ
70 80 75 М48хЗ
170 130 3,0 2,5 170 130 М56х4
90 85 95 А-А
100 110 125 i • • * 105 120 210 165 'С ] b
Рис. 6.5.2 - Концы валов:
а) цилиндрические;
б) цилиндрические
с резьбовым концом
Сх45'
2. КОНЦЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИЕ С КОНУСНОСТЬЮ 1:10
Табл. 6.5.2 - Концы валов конические, мм
Исполнения валов: 1 - длинные, 2 - короткие.
При выборе диаметров концов валов следует
1 -й ряд предпочитать 2-му ряду.
Допускается исполнение концов валов с двумя
rdiii?iuec drcrec, dmdieicliiuec dia oa-
eie 120°.
Рис. 6.5.3 - Конические концы валов:
а) с наружной резьбой; б) с внутренней резьбой
ГОСТ 12081 72
с 1-й ряд 7 2-й ряд Li Исполнение 1 2 Z.2 Исполнение 1 2 di Исполнение 1 2 Ь h Г di d<
14 30 18 13,1 3 1,8 М8х1 М4
16 19 40 28 28 16 14,6 15,2 16,6 17,2 17,6 18,2 М10х1,25
18 4 4 2,5 М5
20 22 50 36 36 22 18,2 18,9 20,2 20,9 22,2 22,9 М12х1,25 Мб
24 5 3,0
25 28 60 42 42 24 22,9 23,8 25,9 26,8 Ml 6x1,5 М8
32 30 35 80 58 58 36 27,1 28,2 29,1 30,2 32,1 33,2 33,1 34,2 35,1 36,2 М20х1,5 М10
6 6 3,5
36 М12
М24х2
38
40 42 110 82 82 54 35,9 37,3 37,9 39,3 10 8 5,0
45 50 48 40,9 42,3 43,9 45,3 45,9 47,3 12 М30х2 М16
МЗбхЗ
56 55 50,9 52,3 51,9 53,3 14 9 5,5 М20
63 60 65 140 105 105 70 i 54,7 56,5 57,7 59,5 59,7 61,5 16 10 6,0 М42хЗ
71 70 75 64,7 66,5 65,7 67,5 69,7 71,5 18 11 7,0 М48хЗ М24
80 85 170 130 130 90 J 73,5 75,5 78,5 80,5 20 12 7,5 М56х4 МЗО
90 95 83,5 85,5 88,5 90,5 22 14 9,0 М64х4 ... .
М36
100 210 165 165 120 91,7 94,0 101,7 104 25 М72х4
НО М80х4 М42
125 120 111,7 114 116,7 119 28 16 10 М90х4
М48
3. ЗНАЧЕНИЯ ДИАМЕТРОВ d ВАЛОВ
И ДОПУСКАЕМЫХ КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ Т
Табл. 6.5.3 - Значения диаметров валов и допускаемых крутящих моментов гост 24266-80
Валы тихоходные Валы быстроходные Рекомендуется применять призматические шпонки высокие ГОСТ 10748-79.
d, Т d, т, d, т, d, т, d, т, d, Т d, d, т,
ММ Нм ММ Нм ММ Н-м ММ Н-м ММ Нм ММ Нм ММ Н-м ММ Н-м
18 31,5 (30) 180 55 1000 (100) 5600 14 22,4 25 125 38 400 55 1400 Значения диаметров, указанных в скобках, применять не рекомендуется.
(20) 45 35 250 (60) 1400 по 8000 16 31,5 28 180 40 500 60 1600 Значения допускаемых крутящих моментов определены для длительной работы редукторов в непрерыв-
22 63 (40) 355 70 2000 125 11200 18 45 30 200 42 560 65 2240 ном режиме с постоянной или переменной по значению нагрузкой (не более номинальной) и с передачей
(25) 90 45 500 (80) 2800 « ч • 20 63 32 250 45 710 70 2800 двукратных пусковых моментов.
28 125 50 710 90 4000 22 90 35 355 50 1000 Й 4
6.5.3 КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ВАЛА В МЕСТАХ УСТАНОВКИ СТУПИЦ [2], [22], [31], [32], [42]
1. РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ И ФАСКИ
ГОСТ 10948-64
4. ПОДТОЧКИ
Табл. 6.5.4 - Значения радиусов закругления
и фасок, мм
1-й ряд ... 0,4 0,6 1,0 1,6 2,5 4,0 ...
2-й ряд ... 0,5 0,8 1,2 2,0 3,0 5,0 ...
При выборе размеров радиусов и фасок 1-й ряд следует пред-
почитать 2-му.
2. ДИАМЕТРЫ ВАЛОВ И РАЗМЕРЫ ФАСОК
Сх45‘
3. ФАСКИ, РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ (ГАЛТЕЛИ)
И ВЫСОТЫ ЗАПЛЕЧИКОВ (УСТУПОВ) ВАЛА И ВТУЛКИ
следуют
-табл. 6.5.6.
ступица
ступица
бал .
Рис. 6.5.5 - Установка ступицы
Рис. 6.5.4 - Размеры фасок
Табл. 6.5.5 - Рекомендуемые
размеры фасок c=f(dBM)
d вал с
ММ
• • ► 10^20 20^30 30^45 45470 704100 1004150 — « • * 1,0 1,6 2,0 2,5 3,0 4,0 » «
к заплечику (уступу) вала
dQaji и d2
из конструкции бала.
d3£d2+2t
[t х(1,5+1,7)с].
Рис. 6.5.7 - Размеры подточек:
Рис. 6.5.6 - Установка ступицы
к дистанционной втулке
а) для вала;
б) для корпуса
Табл. 6.5.6 - Рекомендуемые зависимости
R, Cj = fG/wr)
d вал ^20 ^30 ^45 О0 ^100 050
л JU мм 1,0 1,6 2,0 2,5 3,0 4,0
1,2 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0
Все радиусы закруглении (галтели) на переходных
участках вала желательно иметь одинаковыми.
Табл. 6.5.7 - Размеры подточек, мм
вал Ь di Di Я1 Ri
10т50 3 d вал “ ЕНО,5 1,0 0,5
>504100 4 d вал “1,0 ГН-1,0 1,6 0,5
>100 5 d вал “ 1,5 D+1,5 2,0 1,0
6.5.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДИАМЕТРЫ ОТВЕРСТИЙ И ИХ РАЗМЕЩЕНИЕ В СЕЧЕНИИ ВАЛА [41]
Табл. 6.5.8 - Размеры одиночных отверстий
в сечении вала
^вал dt <^2 min Л
ММ
12,14,16 М4 4,3 14 10 3,2 2,5
18,19 М5 5,3 17 12,5 4,0 2,8
20,22,24 Мб 6,4 21 16 5,0 3,1
25,28 М8 8,4 25 19 6,0 3,6
30,32,35, 36 М10 10,5 30 22 7,5 4,7
38, 40,42 М12 13 37,5 28 9,5 6
45,48,53 М16 17 45 36 12 7
55,56,60,63, 65 М20 21 53 42 15 9
70,71 М24 25 63 50 18 13
80, 85,90 МЗО 31 75 60 22 16
95, 100,105 М36 37 90 71 25 16
Рис. 6.5.8 - Размеры одиночного отверстия
в сечении вала
Рис. 6.5.9 - Размещение
двух отверстий в сечении вала
Табл. 6.5.9 - Размеры размещения
двух отверстий в сечении вала
^вал </> ^min е
ММ
35,36,38,40,42 45 48, 50,53 М8 14 10 20 20 25
55,56,60 63,65,70 71,75, 80 85,90 М12 21 16 30 36 40 45
95,100 М16 25 19 50
72
6.5.5 ОТВЕРСТИЯ ЦЕНТРОВЫЕ ГОСТ 14034-74
1. ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 60°
2. ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 75°
3. ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙ
Форма С
Форма Е
Рис. 6.5.10 - Центровые отверстия с углом конуса 60°
(табл. 6.5.10)
Рис. 6.5.11 - Центровые отверстия с углом
конуса 75° (табл. 6.5.10)
Рис. 6.5.12 - Центровые отверстия
с метрической резьбой (табл. 6.5.11)
4. ЦЕНТРОВОЕ ОТВЕРСТИЕ
С ДУГООБРАЗНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ
Табл. 6.5.10 - Размеры центровых отверстий
форм А, В, Т, С и Е, мм
^вал d <h d2 ^3 £ min Li Г2 2-3
Формы А , В и [ Т
14 2,5 5,3 8,0 9,0 3,1 2,42 3,20 0,8
20 3,15 6,7 10,0 12 3,9 3,07 4,03 0,9
30 4,0 8,5 12,5 16 5,0 3,90 5,06 1,2
40 (5,0) 10,6 16,0 20 6,3 4,85 6,41 1,6
60 6,3 13,2 18,0 25 8,0 5,98 7,36 1,8
80 (8,0) 17,0 22,4 32 10,1 7,79 9,35 2,0
100 10 21,2 28,0 36 12,8 9,70 11,7 2,5
120 « « « 12 25,4 33,0 14,6 11,6 13,8
Формы С и Е
120 8,0 23,3 30,2 10 10 12,0
180 12 36,6 45,4 15 16 18,5
Табл. 6.5.11 - Размеры центровых отверстий
форм F и Н, мм
4 зал н М </2 ^шах £1 ь2 2-з
16 25 Мб 6,4 10,0 13,3 5,5 3,0 6,5 4,0
20 32 М8 8,4 12,5 16,0 7,0 3,5 8,0 4,5
25 40 М10 11 15,6 .19,8 9,0 4,0 10,2 5,2
32 50 М12 13 18,0 22,0 10,0 4,3 Н,2 5,5
40 63 М16 17 22,8 28,7 11,0 5,0 12,5 6,5
63 80 М20 21 28,0 33,0 12,5 6,0 14,0 7,5
100 М24 25 36,0 43,0 14,0 9,5 16,0 Н,5
160 «44 МЗО 31 44,8 51,8 18,0 12 20,0 14,0
Форма R
Рис. 6.5.13 - Центровое отверстие
с дугообразной образующей
6. ИЗОБРАЖЕНИЕ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
Табл. 6.5.12 - Размеры центровых
отверстий формы R, мм
^вал d di min . R mm max
14 2,5 5,3 5,5 6,3 8,0
20 3,15 6,7 7,0 8,0 10,0
30 4,0 8,5 8,9 10,0 12,5
40 (5,0) 10,6 11,2 12,5 16,0
60 6,3 13,2 14,0 16,0 20,0
80 (8,0) 17,0 17,9 20,0 25,0
100 10 21,2 22,5 25,0 31,5
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ центрового отверстия формы А
диаметром (/=4 мм: Отд.центр. А4 ГОСТ 14034-74
- центрового отверстия формы F с диаметром d = М3:
Отд.центр. F М3 ГОСТ 14034 — 74
5. ПРИМЕНЕНИЕ ФОРМ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
Табл. 6.5.13 - Применение форм центровых отверстий
а) В случаях, когда после обработки необходимость в центровых от-
верстиях отпадает.
б) В случаях, когда сохранность центровых отверстий в процессе их
эксплуатации гарантируется соответствующей термообработкой..
В случаях, когда центровые отверстия являются базой для много-
кратного использования, а также в случаях, когда центровые отвер-
стия сохраняются в готовых изделиях.
Для оправок и калибров-пробок.
Для крупных валов (назначение аналогично с формой А).
Для крупных валов (назначение аналогично с формой В ).
В случаях, когда требуется повышенная точность обработки.
Для монтажных работ, транспортирования, хранения и термо-
обработки деталей в вертикальном положении.
НА ЧЕРТЕЖАХ
Если в окончательно изготовленном
изделии должны быть центровые от-
верстия, то их изображают условно
знаком < с указанием обозначения
по ГОСТ 14034-74 на полке линии-
выноски. При наличии двух одинако-
вых отверстий изображают одно из
них (рис. 6.5.14а). Если центровые
отверстия в готовом изделии недопус-
тимы, то при этом указывают знак
К (рис. 6.5.146).
73
Рис. 6.5.15 - Шлифуемые поверхности:
а) вала (наружное шлифование);
б) отверстия (внутреннее шлифование)
6.5.6 КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА ШЛИФОВАЛЬНОГО КРУГА ГОСТ 8820-69
1. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУ
а) Наружное шлифование — А
Исполнение 1 Исполнение 2
Припуск на
шлифование
Рис. 6.5.16 - Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндру
2. ШЛИФОВАНИЕ ПО ТОРЦУ
| а) Наружное шлифование— А
б) Внутреннее шлифование — Б
Г*' Рис. 6.5.17 - Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по торцу
б) Внутреннее шлифование — Б
Е
^вал> ^сггв b дш 1, 2 1 исп. 3 di di h R «1
10*50 50*100 > 100 3,0 5,0 8,0 10 1,5 2,25 2,8 5,0 “ 0,5 ^ОТв"^ 0,3 1,0 1,6 2,0 з,о 0,5 1,0
^ОГВ^ 0,5
При шлифовании иа одной детали нескольких различных диаметров
рекомендуется применять канавки одного размера.
3. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУ И ТОРЦУ
а) Наружное шлифование — А
Рис. 6.5.18 - Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндру и торцу
Табл. 6.5.14 - Размеры канавок Табл. 6.5.15 - Размеры канавок
исполнений 1,2 и 3, мм исполнения 4, мм
^вшь ^отв b h 61 С Ri
104-50 50 4100 >100 СЧ СП тГ г, «ч сч тг ч© а. а. о. В § ! 1 1 1 00 Ъ 0,2 0,3 0,4 1,0 1,5 2,3 1,5 зз 5,0 0,4 0,6 1,0
Исполнение 4
б) Внутреннее шлифование — Б
6.5.7 КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
В МЕСТАХ ИЗМЕНЕНИЯ ДИАМЕТРА ВАЛА [2], [9], [23], [41]
Рис. 6.5.19 - Примеры конструктивных решений по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
в схеме а) вала за счет выполнения: б), в) заглублений в месте перехода; г), д) разгрузочных канавок; е), ж),
з), и) закруглений в месте перехода; к) переходной втулки с возможностью закругления вала
плохо
(наклада&ание коэффициентов
концентрации напряжений)
лучше
Рис. 6.5.20 - Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от шпоночного паза
еще лучше
6.5.8 КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ
Исходный УСТУПОВ (ЗАПЛЕЧИКОВ) ВАЛА ИЛИ ПОЛНОЙ ИХ ЛИКВИДАЦИИ [23], [41]
рисунок
6.5.9 КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ
КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
ОТ ПРЕССОВЫХ ПОСАДОК [9], [41]
Рис. 6.5.21 - Примеры конструктивных решений по уменьшению высоты уступов (заплечиков) вала
Рис. 6.5.22 - Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от прессовых посадок
jsy'
А (10:1)
0,050 Е
0,020 Е
0,020 Е
Ось
центров
' т
Н.
0Д04
0Д04
0,002
0,004
0,004
0,002
180
Мосса Шосшток
ВАЛ
Диат Л ЛрстрА t
Ш2
ГОСТ 380-88
О А
DHCyJtb.
V'cx/)
0,007 ДЕ
0,020 ДЕ
1x45
Тё^па
Tgic Семестр
tend
N'dPKVM,
UQgn, Дж
ВАЛ
Рис. 6.6.2
А
А
ГОСТ 1050—88
'АТОМ
1. 170+190 НВ
2. 042-0.16 ~ hO, 3+0,4; 45+48 HRC
Неуказанные предельные отклонения раз-
меров: охватываемых-hl4, охватывающих-
—Н14, прочих-±0,51Т14
БГПА
Ка^едро ДМ и ПТМ
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
'хонгтю
001.005
[Дит.
// 0,018 ДЕ
е 0,072 ДЕ
// 0,018 ДЕ
+г 0,072 ДЕ
2 отв. центр.В4
ГОСТ 14034-74
-.QLS1
:о!.я
Лкрс; CgMgcmF 7pj Д’
---—-
Р ,
Зйжв.
USStilOB.
2x45'
2 раски
1.85Н13
170+190 НВ
Неуказанные предельные отклонения раз-
меров: охватываемых-h 14, охватывающих-
-Н14, прочих-±0,51Т14
Рис. 6.6.1
“ 0,086
1x45'
0,050 ДЕ
30
2от&.М8
© 0,002
0,050 ДЕ
042-0,16
В
Б
20
170
280
Ж-Ж
(52)
002.006
"ЛйтУПдссо Vxwmol
6.7 ПРОВЕРКА ВАЛА НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ [29]
Проверка вала на усталостную прочность выполняет-
ся после разработки рабочего чертежа проверяемого вала.
Перед началом расчета должно быть:
а) уточнено расстояние между опорами вала с учетом:
- действительного расстояния между опорами (заме-
ром на сборочном чертеже редуктора);
- изменения этого расстояния на величину 2(а~0,5Д)
(рис. 6.7.1 и 6.7.5), учитывающую схему установки
радиально-упорных подшипников;
б) уточнено расположение пунктов приложения сил, на-
гружающих вал (замером на сборочном чертеже ре-
дуктора);
в) произведено уточнение реакций в подшипниках;
г) произведено уточнение изгибающих моментов Ми
в характерных сечениях вала с представлением эпю-
ры изгибающих моментов.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Конструкция вала (со всеми размерами, посадками, ше-
реховатостями поверхностей, размерами переходных уча-
стков и т.д.) (рис. 6.7.1).
2. Материал и термообработка вала (НВ, сгт, сгв).
3. Значения изгибающих Ми и крутящих Т моментов в
сечениях вала.
4. Реверсивность передачи (параметр заданный).
Проверка вала на усталостную прочность состоит в
определении запасов прочности в опасных сечениях про-
веряемого вала.
Анализируя линию сечений вала, где приведенные на-
пряжения равны допускаемым, а также принятые разме-
ры вала (рис. 6.7.1), можно сделать вывод, что потенци-
ально слабыми сечениями вала являются сечения, обо-
значенные цифрами 1,2,3.
Выбранные сечения имеют параметры:
сечение 1 d^i,
сечение 2 dwa, Л/и2 , Т2;
сечение 3 d^, Миз, Т3.
Рис. 6.7.1 - Параметры вала
для проверки на усталостную прочность
2. Для каждого выбранного сечения вала, следуя из его кон-
струкции (рис. 6.7.1), выбирается тип концентратора на-
пряжений и по табл. 6.7.3 для этого типа концентратора
выбираются значения коэффициентов концентрации на-
пряжений по изгибу ( ka) и по кручению ( кт):
сечение 1 - kai, кТ1; сечение 2 - ка2, кт2;
сечение 3 - ка3, ктз.
3. Коэффициент запаса прочности вала по нормальным на-
пряжениям sa = ст., /(сто кад),
где ct.j - предел выносливости гладких стандартных ци-
линдрических образцов при симметричном цикле
нагружения, МПа (табл. 16.2.1);
сто - амплитуда цикла изменения напряжений изгиба,
МПа, сто = сти = А/и • 103Аг;
где Ми - изгибающий момент в рассматриваемом
сечении вала, Н-м;
w - момент сопротивления изгибу с учетом
ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
кад - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при изгибе
Ь ~ (ко . 1__lx
Кор. Ы,+ ИТ- ’
A a AF A v
где ka - коэффициент влияния абсолютных разме-
ров поперечного сечения (рис. 6.7.3),
kd — f(dBM, материал вала);
кр - коэффициент влияния параметров шере-
ховатости поверхности (рис. 6.7.4);
kv - коэффициент влияния поверхностного уп-
рочнения (табл. 6.7.2).
4. Коэффициент запаса по касательным напряжениям:
для реверсивной передачи
= Т.\/{Т~а кГа),
для нереверсивной передачи
ST = Ti/(TO ктд+^РтТпз )j
где Т.1 - предел выносливости гладких стандартных ци
линдрических образцов при симметричном цик-
ле кручения, МПа (табл. 16.2.1);
Та - амплитуда цикла напряжений кручения;
тт - постоянная составляющая напряжений кручения
При реверсивной передаче
то = т = Т • 103/wp , МПа; тга = 0.
При нереверсивной передаче
Та=Тш = т/ 2 = Т -103/ 2 wP, МПа,
где Т - крутящий момент на валу, Н-м;
wp- момент сопротивления кручению с уче-
том ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
кгя - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при кручении
K^kd kF 1>ку ’
где kd - коэффициент влияния абсолютных раз-
меров перечного сечения (рис. 6.7.3)
kd = f (t/вал, материал вала);
kF - коэффициент влияния параметров шеро-
ховатости поверхности при кручении (рис.
6.7.4);
kv - коэффициент влияния поверхностного
упрочнения (табл. 6.7.2);
- коэффициент, характеризующий чувствитель-
ность материала вала к асимметрии цикла изме-
нения пряжений (табл. 6.7.1).
5. Общий запас сопротивления усталости
S=SaSr/}/Sa+ST>S . ; s =1,5.
v 1 r w min’ min лэ-'в
При невыполнении условия п. 5 следует:
изменить конструкцию вала так, чтобы увеличился мень-
ший из коэффициентов sa или s т;
выбрать материал вала с более высокими механически-
ми характеристиками;
увеличить диаметр вала.
При s^3 следует уменьшить диаметр вала.
77
Табл. 6.7.1 - Значения ip-
^т=0,10
Табл. 6.7.2 - Значения к
Галтель D/d = 1,25...2
Поперечное отверстие
при d\/d 0,05...0,025
Углеродистые стали:
- с малым содержанием углерода Vv = 0
- со средним содержанием углерода = 0,05
Легированные стали
Выточка (t = г)
при r/d = 0,02
0,06
0,10
1,90 2,00
Шлицы прямобочные
Витки червяка
Резьба
*1
Шлицы эвольвентные
и вал-шестерни
Рис. 6.7.5 - Уточнение расстояния между опорами L' в случае применения радиально-
упорных подшипников, установленных: а) - "в распор"; б) - "в растяжку
(на примере вала конической шестерни)
Размеры а, В (7.10.3)
Рис. 6.7.2 - Схема для определения величины (а - 0,5 В)
Вид упрочнения поверхности вала СТВ, МПа сердцевины При концентрации напряжений
ка 1,5 кг= 1,8...2,0
Закалка ТВЧ 600...800 1.6...1,7 2,4...2,6
Накатка роликом * 1,3...1,5 1,6...2,0
Дробеструйный наклеп 600...1500 1,5... 1,6 ,1,7...2,1
“вал > ММ
Рис. 6.7.3 - Графики для определения к^:
1 - углеродистая сталь без концентрации напряжений;
2 - легированная сталь без концентрации напряжений и уг-
леродистая сталь при концентрации напряжений к„< 2...3;
3 - легированная сталь с концентрацией напряжений
Табл. 6.7.3 - Значения к„. кг, w, wD
—— огв , МПа
Рис. 6.7.4 - Графики для определения kF :
1 - шлифование тонкое ( Ra - 0,32; 0,16);
2 - обточка чистовая (Ra - 2,5; 1,25; 0,63);
3 - обдирка (Rz - 20; 40; 80);
4 - необработанные поверхности с окалиной
Подшипники
смонтированы
по схеме
>>а ”
б роспор
Подшипники
смонтированы
по схеме
'& растяжку’’
при r/d 0,02 2,50 3,50 1,80 2,10
0,06 1,85 2,00 1,40 1,53
0,10 1,60 1,64 1,25 1,35
=$700 >1000
w
1,75 2,00
1,60 1,75
1,60 1,75
2,30 2,50
1,80 2,40
1,90 2,35
1,80 2,00
1,70 1,85
Ttd 3/32
СТв,МПа
^1000
Момент сопротивления, мм
TTd 716
1,40
TTd /16
1,50
1,90
£7Td /32
1,50
1,60
1,90
1,70
1,20
1,50
1,70
1,65
1,50
2,45 2,80
1,75 2,00
7Td 3/16
7Г d3 bt(b~t)2
16 ’ 2d
nd
16
%TTd /16
тев легкой серии £=1,125;
средней £=1,205; тяжелой £=1,265
Л d3 bt(b~tr
32 ’ 2d
wp
ТГЦ//32
df - диаметр впадин червяка
~7Td//32 I 7Td33/16
d3 - внутренний диаметр резьбы
7Г</;/16
Если в расчетном сечении вала несколько концентраторов напряжений, то в расчет принимается тот, для
которого больше ka!kd или k^lka.
78
7 ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ
7.1 ТИПЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ, ИХ ХАРАКТЕРИСТИКА И ПРИМЕНЕНИЕ
Рис. 7.1.6
Рис. 7.1.1 - Шарикоподшипники радиальные (несамоустанавливающиеся): а) одноряд-
ный; б) однорядный со стопорной канавкой на наружном кольце; в) однорядный с ка-
навкой для ввода шариков; г) однорядный с упорным буртом на наружном кольце.
Рис. 7.1.2 - Шарикоподшипники радиальные самоустанавливающиеся: а) двухрядный
сферический; б) двухрядный сферический с конусным отверстием (конус 1:12); в)
двухрядный сферический с конусным отверсти-
ем (конус 1:12) на закрепительной втулке.
Рис. 7.1.3 - Шарикоподшипники радиально-упор-
ные: а) однорядный неразъемный с углом кон-
такта а = 12°, 15°, 26°, 36°, 40°; б) и в) сдвоенный
с обращенными друг к другу торцами наружных
(внутренних) колец; г) сдвоенный; узкий торец
наружного кольца одного подшипника обращен
к широкому торцу другого; д) и е) однорядный
с двойным внутренним кольцом и трех-(четырех)-точечным контактом ша-
рика; ж) и з) двухрядный с цельными кольцами; и) двухрядный с двумя
внутренними кольцами.
Рис. 7.1.4 - Роликоподшипники радиальные: а) и б) с безбортовым наруж-
ным (внутренним) кольцом; в) и г) с однобортовым наружным (внутрен-
ним) кольцом; д) и е) с безбортовым наружным (внутренним) кольцом и
конусным отверстием (конус 1:12) на закрепительной
втулке; ж) и з) без наружного (внутреннего) кольца.
Рис. 7.1.5 - Роликоподшипники радиальные (самоустанав-
ливающиеся): а) двухрядный сферический; б) двухряд-
ный сферический с конусным отверстием (конус 1:12); в)
двухрядный сферический с конусным отверстием (конус
1:12) на закрепительной втулке.
Рис. 7.1.6 - Роликоподшипники радиально-упорные: а) од-
норядный конический с углом контакта а = 10° -е- 30°; б)
однорядный конический с упорным бортом на наружном кольце; в) двухрядный конический с двумя внут-
ренними кольцами; г) четырехрядный конический с двумя внутренними и тремя наружными кольцами.
Рис. 7.1.7- Подшипники упорные: а) шарикоподшипник упорный радиальный; б) шарикоподшипник упор-
ный радиальный с высоким бортом; в) шарикоподшипник упорный двойной; г) шарикоподшипник упор-
ный одинарный с подкладным сферическим кольцом.
Рис. 7.1.4
Рис. 7.1.7
79
№ ГОСТа
ГОСТ 8338-75
7.1.1 - Характеристика и область применения подшипников
Допусти-
мая
радиальная
нагрузка
Допустимая осевая
нагрузка (в долях от
неиспользованной
радиальной
нагрузки)
Характеристика,
область применения
0900
Предназначены в основном для восприятия
радиальных нагрузок, но могут воспри-
нимать одновременно с радиальной осе-
вую нагрузку. Угол перекоса внутреннего кольца (вал) по отношению к наружному (кор-
пус) 0,25°4- 0,5°. Рекомендуются для жестких двухопорных валов, прогиб которых не на-
рушает нормальной работы подшипника; для валов с малым расстоянием между опорами
(отношение расстояния между опорами к диаметру вала меньше 10).
До 0,7
в обе стороны
2
f I
ГОСТ 2893-45 1,4 Для осевых нагрузок не рекомендуется Применяются в узлах с повышенной ра- диальной нагрузкой. Применение при осевых нагрузках не рекомендуется.
ГОСТ 2893-45 1,0 До 0,7 в обе стороны Применяются при необходимости умень шения продольных габаритов подшипни нового узла.
ГОСТ 2893-45
в обе стороны
Применяются при потребности сокращения
ширины опоры и упрощения его конструк-
ции (нет потребности в заплечиках корпуса).
Подшипники изготавливаются неразъемными.
.7.1.10
±
Предназначены в основном для восприятия
радиальных нагрузок, но могут воспри-
нимать одновременно с радиальной осе-
вую нагрузку. Способность подшипников к самоустанавливанию позволяет им работать
при углах перекоса внутреннего кольца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до
_ '-г 3°. Рекомендуются для валов, подверженных значительным прогибам; для узлов, где
не обеспечена строгая соосность посадочных мест под подшипники (при смонтированных
отдельно друг от друга корпусах), при расточке отверстий в корпусах не за один проход.
Подшипники с конусным отверстием и на закрепительной втулке применяются для уста-
новки на гладких валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения.
ГОСТ 28428-90
2°4
До 0,2
в обе стороны
ГОСТ 831-75
До 1,0
в одну сторону
- с преобладающей осевой нагрузкой. Сдвоенные
Предназначены для восприятия одновремен-
но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Могут вос-
принимать чисто осевую нагрузку. Способны работать при повышенном числе оборотов.
Подшипники с углом контакта Д = 12° применяются в узлах с преобладающей радиаль-
ной нагрузкой, с углом контакта 0 = 26°
подшипники применяются в узлах с большими осевыми нагрузками при больших числах
оборотов. Выполняются разъемным и неразъемным.
Однорядные подшипники используются в ступицах передних колес автомобилей, в ре-
дукторах; сдвоенные - в шпинделях высокоскоростных станков, в червячных редукторах.
Рекомендуются для жестких двухопорных валов с незначительным расстоянием между
опорами, для узлов, требующих регулирования зазора в подшипниках при их эксплуатации
и работающих при повышенных числах оборотов.
пи
Рис. 7.1.11
ЯЬ'Д
Рис. 7.1.12
Рис. 7.1.13
Предназначены для восприятия значитель-
ных радиальных нагрузок. В узлах, где
действуют осевые нагрузки, применяют-
ся только при условии восприятия этих нагрузок подшипником другого типа. Обладают
большей грузоподъемностью, чем шариковый радиальный однорядный при равных габа-
ритных размерах. Типы 2000 и 32000 подшипников не ограничивают перемещение вала
(корпуса). Типы 12000,42000 и 52000 - ограничивают перемещение только в одном направле-
нии. Типы 92000 и 62000 - ограничивают перемещение в обоих направлениях в пределах
осевой игры подшипника. Перекос внутреннего кольца подшипника (вал) по отношению
к наружному (корпус) для всех разновидностей подшипников недопустим.
Подшипники с конусным отверстием применяются для установки на валах с кониче-
ской посадочной шейкой или на гладких валах при помощи конических втулок. Допуска-
ют частичную регулировку радиального зазора путем затяжки втулки или самого подшип-
ника на конической шейке вала.
Подшипники без внутреннего (наружного) кольца применяются при ограниченных
размерах в радиальном направлении.
Рекомендуются для жестких (коротких) двухопорных валов. Применяется в шпинделях
металлорежущих станков, в барабанах лебедок, опорах редукторов с шевронными колесами.
ГОСТ 8328-75
Не воспринимает
1111
Предназначены в основном для восприятия
радиальных нагрузок. Обладают значитель-
но большей грузоподъемностью, чем ша-
риковые двухрядные сферические при равных с ними габаритах. Могут воспринимать од-
новременно с радиальной и осевую нагрузку в ту или другую сторону. Способность под-
шипников к самоустанавливанию позволяет им работать при перекосах внутреннего коль-
ца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до 2°4- 3°. Рекомендуется применять
на валах, подверженных значительным прогибам; в узлах, где не обеспечивается соос-
ность посадочных мест при смонтированных отдельно корпусах подшипников, при рас-
точке в корпусах отверстий не за один проход. Применяются, когда грузоподъемность
подшипников других типов недостаточна.
Подшипники с коническим отверстием и на закрепительной втулке применяются для
установки на валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения,
в узлах, требующих частого монтажа и демонтажа.
Применяются в редукторах большой мощности, буксах железнодорожных вагонов,
узлах металлургического оборудования.
ГОСТ 24696-81
ГОСТ 5721-75
11111511
0,9
До 0,3
в одну сторону
Предназначены для восприятия одновремен-
но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Допускают
раздельный монтаж колец, а также осевую регулировку как при установке, так и в про-
цессе эксплуатации.Рекомендуется применять на жестких двухопорных валах. Обычно
устанавливается по одному подшипнику в каждой из опор с обратным их расположением.
Применяются в редукторах, коробках перемены передач, колесах и задних мостах ав-
томобилей и тракторов, в шпинделях станков.
ТУ 37.006.162-89
До 0,7
в одну сторону
ГОСТ 7872-89
ГОСТ 23526-79
Не воспри-
нимает
Не воспри-
нимает
1,0
в одну сторону
в одну сторону
Предназначены для восприятия только осе-
вых нагрузок. Удовлетворительно работа-
ют при сравнительно низких оборотах.
Для восприятия нагрузки в обоих направ-
лениях служат двойные упорные подшип-
ники.
80
7.2 ОПОРЫ ВАЛОВ И ТИПЫ ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПОДШИПНИКОВ [42]
а)
Опора Опора
фиксирующая плавающая
(?омоустано&мбоющаяся)
для неразъемна*
подшипников
Опора Опора
фиксирующая плавающая
(сомоустонавливоющаяся)
Рис. 7.2.2 - Типы подшипников качения, используемых для плавающих
(самоустанавливающихся в осевом направлении) опор (опора В)
Рис. 7.2.3 - Типы подшипников качения, используемых для фиксирующих опор (опора Б)
д)
Зазор для компенсации
тепловых удлинений деталей
подшипниковых узлов
Опоры со схемой установки подшипников “в распор"
Зазор для компенсации
тепловых удлинений деталей
подшипниковых узлов
Опора В имеет обратное опоре Б расположение подшипника
Рис. 7.2.4 - Типы подшипников качения, используемых для опор со схемой
установки "в распор"
Опора В имеет обратное опоре Б расположение подшипника
Опоры со схемой установки подшипников "в растяжку"
Рис. 7.2.1 - Схемы осевого фиксирования валов
Рис. 7.2.5 - Типы подшипников качения, используемых для опор со схемой
установки "в растяжку"
иониками сжат)
1. ПОДШИПНИКИ
А
(dt<d2)
(d^d2)
Illi
Рис. 7.3.2
:и
Hiii'JiiiinT
Ж - набор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружных колец подшипников и для уплотнения.
3 - шайба koi
И - набор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружного кольца подшипников и для уплотнения.
К - гайка для крепления и регулировки подшипников.
Л - прокладки для уплотнения.
7.3 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ РЕДУКТОРОВ [9], [22], [34], [42]
7.3.1 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИХ ШЕСТЕРЕН
УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР" (вал между по;
Б
Рис. 7.3.1
2. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСТЯЖКУ" (вал между подшипниками растянут)
| А - набор стальных прокладок для регулировки подшипников и для уплотнения.
Б - набор стальных прокладок для регулировки зацепления и для уплотнения.
В - шайба концевая для крепления на валу шестерни и внутреннего кольца
подшипника.
Г - кольцо пружинное для крепления на валу внутренних колец подшипника.
Д - гайка шлицевая для крепления на валу внутренних колец по;
Е - гайка для регулировки и крепления подшипников.
(d1<d2)
(dj<d2)
73.2 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОСОЗУБЫХ, КОНИЧЕСКИХ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
1. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ
А
"В РАСПОР" (вал между подшипниками сжат)
Рис. 7.3.3
2. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ
(вал между подшипниками растянут)
"В РАСТЯЖКУ”
А - набор стальных прокладок для регулировки подшипников, зацепления и для уплотнения.
Б - винт для регулировки подшипников.
В - крышки-гайки для регулировки подшипников и зацепления (для червячных колес).
Г - прокладки для регулировки зацепления и для уплотнения.
Д - прокладки для уплотнения.
Е - гайка для осевой фиксации на валу ступицы колеса и подшипника (со стороны консоль-
ного участка вала).
К - гайка для регулировки подшипников.
3 - прокладки для устранения зазора при установке в корпусе наружного кольца подшипника и для уплотнения.
И - кольцо пружинное для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.
К - кольцо пружинное для крепления в корпусе наружного кольца подшипника.
Л - концевая шайба для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.
М - дистанционная втулка для фиксации на валу внутреннего кольца подшипника.
733 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПРЯМОЗУБЫХ
И ШЕВРОННЫХ КОЛЕС
(левая опора выполнена фиксирован-
ной в осевом направлении, правая -
плавающей (самоустанавливающейся))
I
83
(обе опоры выполнены плавающими U______Ы
(самоустанавливающимися)) П W
7.3.4 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ШЕВРОННЫХ ВАЛ-ШЕСТЕРЕН
Рис. 7.3.7
2. СО СТОРОНЫ КОНСОЛЬНОГО УЧАСТКА ВАЛА
ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ ПАРАМИ
а). "ВРАСПОР” -^|||-----1 б) ’’ВРАСТЯЖКУ” 4Ш
глпга га 1и1
А - кольцо пружинное для крепления на валу
внутреннего кольца подшипника.
Б - набор прокладок для устранения зазора при
установке в корпусе наружных колец подшип-
ников и для уплотнения.
В - кольцо пружинное для крепления в корпусе
наружного кольца подшипника.
Г - шайба концевая для крепления на валу внут-
inniinum
реннего кольца подшипника.
Д - прокладки для уплотнения:
Е - гайка шлицевая для крепления на валу внут-
ренних колад (кольца) подшипника.
Ж - набор стальных прокладок для регулировки
подшипнк
в и для уплотнения.
И - гайка шлицевая для регулировки подшипни-
ков.
84
7.4 ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ПРИВОДНЫХ ВАЛОВ [41]
Г
Рис. 7.4.2 - Подшипниковые узлы приводного вала звездочек
Рис. 7.4.3 - Подшипниковые узлы вертикального приводного вала
?r
4
7.5 ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ [42]
J
I-
.i
!-S
2.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Радиальные нагрузки Frs и FTB , Н в опорах Б и
=RB. Здесь Rs и RB
- реакции в опорах Б и В вала, Н (6.2 п. 5).
Суммарная осевая нагрузка Fa, Н, действующая
ГВ
V
Jj
i
i:
4
«
8.
Рекомендуемый внутренний диаметр подшипника
d, мм, из конструктивного оформления вала (6.3).
Частота вращения вала л, мин1 (табл. 1.2.4).
Продолжительность работы передачи (подшипника)
Lb, час (4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ или 4.1 п. 2.2).
Циклограмма нагружения передачи (подшипника)
(4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ, рис. 4.1.1).
Динамика изменения внешней нагрузки, кБ.
Температура подшипникового узла, кт.
ЛИШ
Оценивая п.п. 1 и 2 ИСХОДНЫХ ДАННЫХ, выбирают
тип используемых подшипников (7.1,7.2), а также
схему их установки (7.3,7.4).
1. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ФИКСИРУЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 7.2.1а, опора 6 ) на примере подшипника ша-
рикового радиального однорядного.
1.1. Для выбранного подшипника с внутренним диа-
метром d (D, В, С, Со - из каталога подшипников
или 7.10) определяют:
- соотношение Fa /Со, по величине которого из табл.
7.5.2 выбирают значение параметра е;
- соотношение Fa /(VFT ^).
Если Fa /(VFrs) с, то Х= 1,00; Y= 0;
если Fa/(VFrs) >е, то Х= 0,56; Y = (табл. 7.5.2),
где V - коэффициент вращения.
V= 1,0 - при вращении внутреннего кольца по
по отношению к направлению нагрузки;
V = 1,2 - при неподвижном внутреннем кольце
по отношению к направлению нагрузки;
X, Y- коэффициенты радиальной и осевой нагрузки.
1.2. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, Н
Рг =[XVFrs+YFo]ktkT,
где кБ - коэффициент безопасности, учитывающий
характер внешней нагрузки (табл. 7.5.3);
кт - коэффициент, учитывающий влияние темпе-
ратуры подшипникового узла (табл. 7.5.4).
1.3. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, Н
Ргср = Рг к ,
где ^=[E(Tjt/T])3-(^/LA)](1/p) (*=ram.- )-коэффици-
ент, учитывающий данные циклограммы изменения
внешней нагрузки привода.
Значения ТкЛ\ и tk/Lh (4.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ);
р = 3,00 - для шарикоподшипников;
р= 3,33 — для роликоподшипников.
1.4. Расчетная динамическая радиальная грузоподъем-
ность, Н Срасн = Ргср 7 60 лЕа/Ю6' .
Пригодность ранее выбранного подшипника следует
ИЗ условия С Срасч, Н.
Если С > (2,5тЗ,0) Срасч, следует:
- при принятом диаметре вала выбрать более легкую
серию подшипника с меньшим значением С;
- выбрать материал вала с более высокими механичес-
кими характеристиками, что уменьшит диаметр вала,
внутренний диаметр подшипника и, следовательно, С;
- выбрать для зубчатой передачи материалы с большей
твердостью.
2. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ПЛАВАЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 7.2.1а, опора В ) на примере подшипника ша-
рикового радиального однорядного.
Для выбранного под
11111
апника с внутренним диаметром
d (D, В, С, Со — из каталога подшипников либо 7.10)
определяют эквивалентную динамическую радиальную
нагрузку, Н
Дальнейший расчет (п. 1.3 ± 1.4).
3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ для схем рис.
7.2.1в, д (подшипники роликовые конические или ша-
риковые радиально-упорные).
Для выбранного подшипника с внутренним диамет-
ром d (D, В, С, Со,
е — из каталога подшипников
либо 7.10) определяют:
3.1. Осевые составляющие от радиальных нагрузок в опо-
рах Б и В, Н для подшипников:
F<K б(в)=е Fr6(B) - шариковых радиально-упорных;
Foe б(в)=0,83 еРГб(в) - роликовых конических.
Направление осевых составляющих $ и в пред-
ставлено на рис. 7.5.1.
Рис. 7.5.1 - Направления осевых составляющих
Foes и Foot от радиальных реакций в опорах Б и В
для схем установки подшипников:
а) - в распор; б) - растяжку
3.2. Определяют величину и направление результирую-
щей осевой силы, Н S-FOC=FOC^ +^,4- Fa.
1
4М
86
3.2.1. Если ST7»; направлена от опоры Б к опоре Б, то
она воспринимается (табл. 7.5.1):
- для схемы "в распор" (рис. 7.5.1а) подшипником В,
осевая нагрузка которого, Н
В этом случае осевая нагрузка для подшипника Б, Н
- для схемы "в растяжку" (рис. 7.5.1г) подшипником
Б, осевая нагрузка которого, Н
Fo6=*осв .
В этом случае осевая нагрузка для подшипника В, Н
_ ^OB=FKB.
3.2.2. Если SFoc направлена от опоры В к опоре Б, то
она воспринимается:
- для схемы "в распор" (рис. 7.5.1в) подшипником Б.
осевая нагрузка которого, Н
Fq6~ Foe в Fq .
В этом случае осевая нагрузка для подшипника Б, Н
Jill
В , осевая нагрузка которого, Н
В этом случае осевая нагрузка для подшипника Б, Н
3.3. Для каждой опоры определяют соотношение
(табл.
если Габ(в)/ IV Г г б(в)) , ТО 2
7.5.2 или табл. 7.10.4 и 7.10.7)
3.4. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, Н
При требовании одинаковых подшипников для обеих
опор дальнейший расчет проводят для большей из ве-
3.5. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, Н
3.6. Расчетная долговечность работы подшипника, час
=106 (С/Р,ф)7(60п).
Пригодность ранее выбранного подшипника следует
из условия Бйрасч ^Lb , час.
Табл. 7.5.1 - Определение осевых нагрузок на радиально-упорные подшипники
В
В
Величины сил Осевая нагрузка для
подшипника Б подшипника В
W V °? to Роб Росб F — F *+F 1 ав *осб 1 а
Рэсб^ Рэсв Ра (^осв~Росб)
Foc6< Роев Fo $ {Fa.~F№6) Ра б Рос в Ра Fqb Рос в
Росб < Роев д,го Fae^Foc+Fa Рав "Росв
Росб > Рэсв Ра (Росб~Росв)
Росб > Рэсв Ра (Росб Роев) Раб Рос б Рав Рос б Ра
£
Табл. 7.5.3 - Значения
коэффициента ks J
Табл. 7.5.2 - Значения коэффициентов X и Y для радиальных и радиально-упорных подшипников
Вид подшипника а Со е ] Подшипник однорядный П( с двухрядный
1ИПНШ
Fa/(VFr)>e Fo/(v-Fr)$e Fo/(V’Fr) >е
X у* X у^ X X у^
Шариковый радиальный 0,014 0,028 0,056 0,084 0,110 0,170 0,280 0,420 0,560 0,19 0,22 0,26 0,28 0,30 0,34 0,38 0,42 0,44 0 0,56 2 1 1 1 1 1 1 1 1 :,зо ,99 ,71 ,55 ,45 ,31 ,15 ,04 ,00 0 0,56 1 ] 1 1 ] ] 1 1 ’,30 1,99 1,71 1,55 1,45 1,31 1,15 1,04 1,00
1 1 ] 1
а =12° 0,014 0,029 0,057 0,086 0,110 0,170 0,290 0,430 0,570 0,30 0,34 0,37 0,41 0,45 0,48 0,52 0,54 0,54 1 [ 0 0,45 1 ] ] ] ] ] 1 1 ] 1,81 1,62 1,46 1,34 1,22 1,13 1,04 1,01 1,00 1 > 1 1 ] ’,08 1,84 1,69 1,52 139 1,30 1,20 1,16 1,16 0,74 г 4я 2 1 1 1 1 1 1,94 1,63 137 1,18 1,98 1,84 1,69 1,64 1,62
Шариковый радиально- упорный а =15° 0,015 0,029 0,058 0,087 0,120 0,170 0,290 0,440 0,580 0,38 0,40 0,43 0,46 0,47 0,50 0,55 0,56 0,56 1 0 0,44 1 ] 1 1 1 1 1 1 1 1,47 1,40 1,30 1,23 1,19 1,12 1,02 1,00 1,00 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ,65 ,57 ,46 ,38 ,34 ,26 ,14 ,12 ,12 0,72 / J" * ] 1 1 1 1,39 1,28 1,11 1,00 1,93 1,82 1,66 1,63 1,63
QQQ II II II ООО 0,68 0,95 1,14 1 0 0,41 0,37 0,35 0,87 0,66 0,57 1 1 0,92 0,66 0,55 0,67 0,60 0,57 1 1,41 1,07 3,93
Шариковый сферическдвухрядн. Роликовый конический однорядн. Роликовый сферическ-двухрядн. 1,5 tg а 1,5 tga 1,5 tga 1 1 1 1 1 0 0 0,45 etg а 0,40 0,40 0,67 0,40 etg а 0,40 etg а 0,67 etg а 1 1 1 1 0,42 etg а 0,45 etg а 0,65 0,67 0,65 etg а 0,67 etg а
Характер
внешней нагрузки
Спокойная нагрузка
без толчков
Нагрузка с легкими
толчками, кратковремен-
ные перегрузки до 125%
Нагрузка с умеренными
толчками, кратковремен-
ные перегрузки до 150%
Нагрузка со значитель-
ными толчками, кратко-
временные перегрузки
до 200%
Нагрузка с сильными
ударами, кратковремен-
ные перегрузки до 300%
1,0 И,2
i'
£
*
I:
*.•
я.
7
ft
fr
&
5
Табл. 7.5.4 - Значения
коэффициента к.
1
Temperature, °C
1,00
$250
$300
1,40
0,60
I
п
7.6 УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ [9], [22]
7.6.1 УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМ
Рис. 7.6.1 - Установка подшипника на валу, обеспечивающая силовую его затяжку в осевом направлении
Рис. 7.6.2 - Установка подшипника на валу, не обеспечивающая силовую его затяжку в осевом
направлении и требующая применения посадок с увеличенный натягом
7.6. 2 УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМ
Рис. 7.6.3
88
7.6. 3 УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ В КОРПУСАХ
1. В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца неразъемных под-
шипников (рис. 7.2.2а, г, д) в корпусе не крепятся, а устанавливаются с возможностью осевого перемещения.
Подшипник крепится на валу внутренним кольцом одним из способов (7.6.1, 7.6.2). Относительно внутренне-
го кольца устанавливается наружное кольцо (рис. 7.6.4).
2. В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца разъемных под-
шипников (рис. 7.2.26, в) крепятся в корпусе одним из способов, представленным на рис. 7.6.5.
3. Аналогично крепятся в корпусе наружные кольца неразъемных подшипников в фиксирующих опорах (рис. 7.6.6).
4. Радиально-упорные шарико(ролико)подшипники устанавливаются в корпусах в зависимости от схемы
тажа - "в распор" или "в растяжку". Возможные способы установки представлены на рис. 7.6.7.
ИХ МОН-
а)
Рис. 7.6.5 - Установка наружного кольца разъемного
подшипника в корпусе плавающей
(самоустанавливающейся) опоры
Рис. 7.6.4 - Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе плавающей (самоустанавливающейся) опоры
Рис. 7.6.6 - Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе фиксирующей опоры
Схема установки подшипников "в распор"
а)
Д)
з)
Рис. 7.6.7 - Установка в корпусе подшипников по схемам "в распор" и "в растяжку"
Схема установки подшипников "в растяжку"
90__________________________________ .___________________________________________________
7.7 ЭЛЕМЕНТЫ КРЕПЛЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ
7.7.1 КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ ЭКСЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13942-86
10/ . /ч
Вариант исполнения
Кромки острие канадки при односто—
Рис. 7.7.1 - Конструкция колец а) и канавок б), в), г) для них. Варианты исполнения колец
д)для</^9мм; е), ж) для J Ют 165 мм; з) для J170 мм
Табл. 7.7.1 - Размеры наружных колец и канавок для них, мм
Кольцо дистан-
ционное калиб-
родонной длины
Пружинные упорные плоские наружные
эксцентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче-
ния и других деталей на валах от 4 до 200
мм.
Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного эксцентри-
ческого кольца класса точности В с ди-
аметром вала 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО ГОСТ13942-86
Рис. 7.7.2 - Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
ГОСТ13942-86
Fa - осевая сила
Диам вала d Кольцо Канавка Ро, кН Диам. вала d Кольцо Канавка Fo, кН Диам. вала d Кольцо Канавка Fo, кН
£?2 ^3 ^4 S Ь а у е dx т Ь <^2 ^3 d< $ Ь а у е dx JJJ h d2 d3 d< s b a у e dx m b
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 9,2 11,8 10,2 12,8 11,0 13,6 11,9 14,7 12,9 15,9 13,8 17,0 14,7 17,9 15,7 19,1 16,5 19,9 17,5 21,1 1,5 1,7 2,0 1,0 1,8 3,3 1,8 3,3 1,8 3,3 2,0 3,4 2,1 3,5 2,2 3,6 2,2 3,7 2,3 3,8 2,4 3,9 2,5 3,9 л... 2,0 0,5 Z4, 0 9,5 -0,09 0,75 1,96 2,77 3,39 3,96 4,27 5,13 6,08 6,47 8,15 8,66 40 42 45 46 48 50 52 54 55 56 36,5 42,5 38,5 44,7 41,5 48,1 42,5 49,3 44,5 51,7 45,8 53,0 47,8 55,2 49,8 57,4 50,8 58,6 51,8 59,6 2,5 1,7 2,0 4,4 6,0 4,5 6,5 4,7 6,7 4,8 6,8 5,0 6,9 5,1 6,9 5,2 7,0 5,3 7,0 5,4 7,2 5,5 7,3 5,0 5,0 1,4 1,5 37,5 39,5 42,5 о 43,5 -0,25 45,5 47,0 49,0 1,9 2,2 3,8 4,5 5,3 39,0 40,0 42,9 43,9 45,7 57,0 59,4 61,7 62,9 64,0 95 98 100 102 105 108 ПО 112 115 120 89,5 102,3 92,5 105,9 94,5 108,1 95,0 108,2 98,0 111,6 101,0 114,8 103,0 117,2 105,0 119,4 108,0 122,6 113,0 128,4 3,5 » 4,0 3,0 8,6 9,4 8,9 9,5 9,0 9,6 9,1 9,7 9,3 9,9 9,4 10,0 9,6 10,1 9,7 10,2 9,8 10,6 10,2 11,0 6,0 8,0 2,2 91’5 -0 35 94,5 ’ 96,5 3,4 5,3 128 132 135 195 204 207 211 215 221 223
3,0 10,5 п,з 12,2 13,2 .0,11 14,1 15,0 16,0 16,8 17,8 1,1
0,6 0,7 1,2 1,4 2,5 97,0 100 103 0 105 '°’54 107 110 115 6,0
1,2 1,4 1,5
51,0 52,0 53,0 55,0 57,0 59,0 ° 62,0 °’30 65,0 67,0 69,0 72,0 75,0 76,5 78,5
1,8
20 22 23 24 25 18,2 21,8 20,2 24,2 21,1 25,3 22.1 26,3 23,1 27,3 2,6 4,0 2,8 4,2 2,9 4,3 3,0 4,4 3,0 4,4 0,8 18,6 20,6 21,5 22,5 0 23,5 -О*21 24,5 26,5 27,5 28,5 2,1 10,6 11,7 12,7 13,7 14,2 58 60 62 65 68 53,8 61,6 55,8 64,0 57,8 66,4 60,8 70,0 63,6 73,2 5,6 7,3 5,8 7,4 6,0 7,5 6,3 7,8 6,5 8,0 1,7 66,4 68,8 71,1 74,7 78,2 125 130 135 140 145 118,0 133,2 122,5 138,3 127,5 143,9 132,5 149,3 137,5 154,9 1 1 Mi. . — - - -1 10,4 11,4 10,7 11,6 11,0 11,8 11,2 12,0 11,5 12,2 2,8 3,1 120 125 130 135 140 145 о 150 -0.63 155 160 165 170 175 180 240 250 260 270 280
2,3
0,9 3,0 2,5 2,5 2,8 3,4
26 28 29 30 32 24,0 28,2 25,8 30,2 26,8 31,6 27,8 32,8 29,5 34,5 3,1 4,5 3,2 4,7 3,4 4,8 3,5 5,0 3,6 5,2 1,0 14,9 16,0 16,7 17,1 22,0 70 72 75 78 80 65,6 75,4 67,6 77,8 70,6 80,6 73,5 84,1 75,0 85,8 6,6 8,1 6,8 8,2 7,0 8,4 7,3 8,6 7,4 8,6 6,0 80,6 82,9 86,4 90,0 107 150 155 160 165 170 142,5 160,5 147,5 165,3 152,5 170,7 157,0 175,8 162,0 181,6 11,8 13,0 12,0 13,0 12,2 13,3 12,5 13,5 12,9 7,5 289 299 308 318 328
2,5 1,1 30,2 32,0 33,0 о 34,0 “°’25 35,0 36,0 2,7
34 35 36 37 38 31,4 36,8 32,2 37,6 33,0 38,6 34,0 39,8 35,0 40,6 3,8 5,4 3,9 5,6 4,0 5,6 4,1 5,7 4,2 5,8 22,3 26,7 27,4 28,2 29,0 82 85 88 90 92 77,0 88,2 79,5 91,1 82,5 94,5 84,5 96,5 86,5 98,7 Цо 8,7 7,8 8,7 8,0 8,8 8,2 8,8 8,3 8,8 2,0 109 114 118 121 124 175 180 185 190 200 167,0 186,6 172,0 192,8 177,0 197,8 182,0 203,8 192,0 213,8 12,9 13,5 13,5 14,0 14,0 338 347 358 368 387
1,7 5,0 1,2 1,4 1,9 3,0 3,0 81,5 84 5 ° .л 35 86,5 ’ 88,5
185 0 195 -°’72
71
J
91
7.7.2 КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ ВНУТРЕННИЕ ЭКСЦЕНТРИЧЕСКИЕ
А
Кромки острые
в)
Б
* ;;
Рис. 7.7.3 - Конструкция колец а) и канавок б),
колец
Вариант исполнения
канадки при односто-
ронней осе бой нагрузке
в) для них. Вариант исполнения
40т 165 мм; ж) для 170 мм
ГОСТ 13943-86
Пружинные упорные плоские внутренние
эксцентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче-
ния и других деталей в отверстиях от 8 до
320 мм.
Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского внутреннего эксцент-
рического кольца класса точности В с
диаметром 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО
ГОСТ 13943-86
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
ГОСТ13943—86
Рис. 7.7.4 - Закрепление наружного кольца
подшипника качения в корпусе
с использованием пружинного кольца
колец и канавок для них, мм
Fa - осевая сила
Цг| Кольцо Канавка Fa, Диам. Кольцо Канавка Fa, Диам. отв. D Кольцо Канавк :a Fa,
d-s d4 s b О J e Pl /77 h кН отв. D di dj d4 s b a J e Pl b кН di di d4 s b a у c Pi m b кН
Р|21,8 18,4 2,0 1,0 2,3 4,2 6,0 0,6 21,4 1,2 2,1 11,0 50 543 473 4,6 6,5 14 1,1 53,0 1,9 3,8 60,7 102 108,0 94,6 3,5 2,5 8,5 93 22 1,8 106,0 2,8 6,0 163
В 22,8 В[23,8 +0,42 19,2 20,2 2,4 2,5 4,2 4,2 22,4 23,4 11,8 12,7 52 54 56,2 58,2 49,4 51,2 2,5 1,7 4,7 4,8 6,7 6,7 55,0 57,0 62,9 64,7 105 108 111’°+l,08 114,0 -0,54 97,2 99,8 8,7 8,9 93 9,5 10,4 10,5 109,0 „ J 112,0^’54 114,0 116,0 168 173
ВК9-0’21 В25,9 21,3 22,1 2,5 2,6 4,2 4,4 7,0 0,7 24,5 4-03I 25,5 0 13,7 14,5 55 56 59,2 60,2 51,8 52,6 5,0 5,1 6,8 6,8 58,0 59,0 +0,30 61,0 ° 66,4 67,5 110 112 116,0 118,0 102,2 104,0 9,0 9,1 2,1 176 179
ш26’9 128,0 23,1 24,0 2,7 2,8 4,5 4,7 26,5 27,5 14,7 15,5 58 62,2 64,2 40,92 54,4 53 5,4 6,9 73 73 16 13 69,6 115 121,5 107,1 9,3 10,5 119,0 183
0,8 2,3 60 56,0 57,8 63,0 65,0 4,5 72,5 74,7 120 1 T c 126,5 131,5 11,3 116,3 120,9 125,3 9,7 10,0 10,2 10,5 11,0 11,0 11,0 11,2 — 124,0 129,0 134,0 139,0 I9l 197
гроз 26,0 13 2,9 4,8 29,5 17,2 62 66,2 -0,46 5,5 125 —
fl31,2 г[32,2 27,2 28,0 2,9 3,0 4,8 4,8 8,0 30,5 31,5 1,4 17,6 18,0 65 68 69,2 72,5 60,2 62,9 5,8 6,1 7,6 7,8 68,0 71,0 78,2 81,7 130 135 136,5 141,5 4,0 24 2,4 207 214
В|34,5 L 36,5 Г|37.8 +0 50 29,9 31,7 32,8 33,8 34,6 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 5,4 5,4 5,4 5,4 5,5 9,0 0,9 33,8 35,8 37,0 2,7 23,5 27,5 28,2 70 72 74,5 76,5 79,5 65,1 66,7 3,0 63 6,4 6,6 7,8 7,8 7,8 -— — 73,0 75,0 84,2 86,4 140 145 151.5-0,63 157,5 129,9 134,5 10,7 10,9 11,2 11,4 144,0 149,0 222 230
— — 75 69,3 18 1,5 78,0 90,0 150 140,5 11,2 12,0 2,7 — 155,0 298
ЕМлп о —ft — 38,0 +0 25 39,0 3,0 29,0 29,8 78 80 82,5 85,5 72,5 74,5 6,8 7,0 8,5 8,5 81,0 83,5 93,5 112 155 162,5 167,5 145,1 149,7 11,4 11,6 12,0 160,0+0,63 309
№38,8 И39,8 10 1 1 160 13,0 165,0 0 319
^[40.8 , 35,4 37,7 39,3 42,1 3,7 5,5 1,0 40,0 31,6 82 87,5 76,5 7,0 8,5 85,5 115 165 172,5 152,5 11,8 13,0 28 2,8 170,0 328
3,9 4,1 4,2 5,8 5,9 6,2 12 42,5 40,4 85 90,5 79,1 73 8,6 88,5 119 170 177,5 156,7 123 — 175,0 338
ЕМ5,5+О,78 КИВ,5-А39 2,5 1,7 44,5 47,5 43,0 45,2 88 93-5 +1,08 95,5 -0,54 81,7 7,4 7,6 8,6 8,6 91,5 +0,35 23 53 123 175 182,5 161,3 12,7 — 180,0 3,4 7,5 348
— — —1 90 83,9 93,5 ° 126 180 188,0 165,8 5,0 3,0 13,2 — 185,0 358
43,1 4,3 63 48,5 1,9 3,8 46,0 92 97,5 83,5 87,9 3,5 2,0 7,8 8,7 8,8 20 1,8 95,5 98,5 129 133 185 190 193,0 +1,44 198,0-0,72 203,0 208,0 169,8 174,6 179,6 1843 13,7 13,8 13,8 14,0 — 190,0 195,0 200,0 ^j-72 205,0 368 377
гро'б 44,0 4,4 6,4 14 49,5 473 95 100,5 8,1 3,1
£151,6 +0.92 И 54,2-0’46 44,8 47,2 4,5 4,6 6,4 6,5 1,1 50,5 40,30 53,0 0 , — J 4,5 48,2 60,7 98 100 103,5 105,5 90,5 923 8,3 8,4 9,0 9,0 101,5 103,5 137 139 195 200 « * — 30 385 394
J
92
5
‘
£
7.7.3 КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ госпз94о-8б
Исполнения
mi
т (Н13)
для d^50 мм
Рис. 7.7.6 - Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)
Б
Варианта исполнения
для d<:58 мм
для d>60 мм
Рис. 7.7.5 - Конструкция колец и канавок для них
Табл. 7.7.3 - Размеры наружных колец и канавок для них, мм
Диам. Кольцо Канавка Раз
вала
d di dj s b l d\ mb кН
• й 10 9,2 “ 1,0 1,7 2,0 9,5 -0,09 1,2 0,75 1,96
12 11,0 3,0 11,3 1,1 339
13 11,9 2,0 123 13 3,96
14 12,9 4,0 । Л 1 о ’3,2 п 4,27
15 1 о о +0,18 ‘-0*36 14,1 1,4 5,13
16 14,7 15,0 1,5 6,08
17 15,7 2,3 16,0 6,47
18 16,5 16,8 1,8 8,15
19 17,5 17,8 8,66
20 18,2 18,6 2,1 10,6
22 20,2 20,6 11,7
23 21,1 1,2 3,2 5,0 21,5 1,4 23 12,7
24 22.1 22,5 о 13,7
25 23,1 +031 23,5 -О*21 143
26 24,0 Ч)>42 24,5 14,9
28 25,8 26,5 16,0
29 26,8 4,0 6,0 27,5 16,7
30 27,8 28,5 173
32 29,5 30,2 2,7 22,0
34 31,4 32,2 22,3
35 32 2 33,0 0 26,7
36 33 0 -0,50 з4:0 W 27,4
37 34,0 1,7 5,0 8,0 35,0 1,9 3,0 283
38 35,0 36,0 29,0
Вариант исполнения
канавки при односто-
ронней осевой нагрузке
Кольцо дистан-
ционное калив—
рованной длина
Пружинные упорные плоские наружные
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче-
ния и других деталей на валах от 4 до 200
мм.
Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ЛИГ
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного концентри-
ческого кольца класса точности В с ди-
аметром вала 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
X
3
?
4
X
£
г
,£
I
ед
ГОСТ13940-86
Г0СТ13940-86
о-осевая сила
Црзм. вала d Кольцо Канавка а?1 Диам. вала d Кольцо Канавка Раз кН
di di 5 Ь di т h dt di S ь J di т Ь
40 42 45 46 48 36,5 38,5 41,5 42,5 +039 44,5 -0,78 1,7 5,0 8,0 37,5 39,5 42,5 о 43,5 -0,25 45,5 3,8 39,0 40,0 42,9 43,9 45,7 95 98 100 102 105 89,5 92 5 945 4<)’54 ’ -1,08 95,0 ’ 98,0 3,0 3,0 8,5 12 913 .035 94,5 ’ 96,5 3,4 53 128 132 135 195 204
1 .9
97,6 100
50 52 54 55 56 45,8 47,8 49,8 2,0 2,0 6,0 47,0 49,0 23 4,5 53 57,0 59,4 61,7 62,9 64,0 108 110 112 115 120 101,0 103,0 9,5 103 0 105 "°’54 107 ПО 115 7,5 207 211 215 221 223
51,0 52,0 53,0 55,0 57,0 59,0 ° 62,0 -0’30 65,0 67,0 69,0 72,0 75,0 76,5 78,5 105,0
50,8 51,8 108,0 113,0
58 60 62 65 68 53,8 55,8 57,8 60,8 63,6 +0,39 66,4 68,8 71,1 74,7 783 125 130 135 140 145 118,0 120 125 130 135 140 145 о 150 -0,63 155 160 165 170 175 180 240 250 260 270 280
10 122,5 127,5 3,5 10,5
2,5 2,5 7,0 2,8 132,5 137’5 +0,63
70 72 75 78 80 65,6 °’/8 67,6 70,6 73,5 75,0 80,6 82,9 86,4 90,0 107 150 155 160 165 170 142,5 -130 147,5 152,5 14 289 299 308 318 328
8,0 157,0 162,0
82 85 88 90 92 77,0 79,5 109 114 118 121 124 175 180 185 190 200 167,0 338 347 358 368 387
81,5 -0 35 86,5 88,5 ' 172,0
82,5 ед с +0,54 ял X "1>08 3,0 3,0 8,5 177,0
3 ,4 182,0 +0,72 192,0 -1,44 185 0 195 -°’72
J
1
3
X
1
1
93
Исполнения
Исполнения
А
v'l'/)
т
для 78 мм
Рис. 7.7.7 - Конструкция колец и канавок для них
Б
Исполнения
7.7.4 КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ ВНУТРЕННИЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13941-86
Вариант исполнения
канадки при односто-
ронней оседай нагрузке
7.7.4 - Размеры внутренних колец и канавок для них, мм
Пружинные упорные плоские внутренние
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников каче-
ния и других деталей в отверстиях от 8 до
320 мм.
Материал колец - пружинная сталь (65Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского внутреннего концент-
рического кольца класса точности В с
диаметром 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
Рис. 7.7.8 - Закрепление наружного кольца
подшипника качения в корпусе
с использованием пружинного кольца
ГОСТ1394 1-86
ГОСТ13941-86
Fa ~ осевая сила
- •.у1 ex Кольцо Канавка кН Диам. отв. D Кольцо Канавка Fa, кН Диам. отв. D Кольцо Канавка Fa, кН
^2 s b J Di ZD b di ^3 У b ш b di di s b у т b
•A. ft 21,8 22,8 23,8 +0,42 24,9 “О’21 25,9 — 1,0 2,0 6,0 21,4 22,4 23,4 24,5 +0,21 25,5 0 26,5 27,5 29,5 1,2 2,1 n,o 11,8 12,7 13,7 14,5 50 52 54 55 56 54,2 56,2 58,2 59,2 60,2 62,2 04^+0,92 66,2-0,46 69,2 72,5 74,5 76,5 79,5 1,7 4,0 14 53,0 55,0 57,0 58,0 59,0 +0,30 61,0 ° 63,0 65,0 68,0 71,0 73,0 75,0 78,0 1,9 3,8 60,7 62,9 64,7 66,4 67,5 102 105 108 110 112 108,0 111»°+l,08 114,0-0,54 116,0 118,0 2,5 2,5 7,0 22 106,0 Ю9,0 пгл 112,0^’54 114,0 116,0 119,0 2,8 6,0 163 168 173 176 179
5,0 16 4,5 5,3
1,2 2,5 7,0 1,4 2,3 2,7 3,0
26,9 28,0 14,7 15,5 17,2 17,6 18,0 23,5 27,5 28,2 29,0 29,8 58 60 62 65 68 70 72 75 78 80 69,6 72,5 74,7 78,2 81,7 84,2 86,4 90,0 93,5 112 115 120 125 130 135 140 145 150 155 160 121,5 126,5 131,5 136,5 141,5 151.5-J$| 157,5 162,5 167,5 183 191 197 207 214 222 230 298 309 319
124,0 129,0 134,0 139,0 144,0 149,0 155,0 160,0+0,63 165,0 0 170,0 175,0 180,0
30,2 31,2 32,2 34,5 36,5 37,8 +0,50 38,8 "0,25 39,8 8,0 9,0
у>ЗИ я* ». 30,5 31,5 33,8 35,7 37,0 38’° +0.25 39,0 T5 40,0 42,5 44,5 -47,5 48,5 49,5 8,0 24
18
.niXi ’* i 3,2 10 3,0 3,0 8,5 28 3,4 7,5
•Sb ..rj, 82,5 85,5 87,5 90,5 93,5 +1э08 95,5 -0,54 97,5 100,5 103,5 105,5 2,0 2,0 6,0 81,0 83,5 85,5 88,5 91,5 +0,35 93,5 ° 95,5 98,5 101,5 103,5 22
115 119 123 126 328 338 348 358
) 40.8 31,6 40,4 43,0 45,2 82 85 88 90 165 170 175 180 172,5 177,5
43,5 45,5 +0,78 48,5 ~0Д9 1,7 4,0 12 14 1 1,9 3,8 4,5 20
182,5 188,0 +144 9,5
185,0 ISS.O^-72 205,0
49,5 46,0 47,2 48,2 60,7 92 95 98 100 129 133 137 139 190 200 198,0-o’?2 208,0 377 394
4 г i j । I b’ 4- Sr; 50,6 51,6+0.92 54^4),46 30
i J J 1 50,5 +0,30 53,0 0 1
94
7.7.5 ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ
1. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ДВУМЯ БОЛТАМИ
Рис. 7.7.9 - Закрепление подшипника на валу Рис. 7.7.10 - Шайба концевая
с использованием концевой шайбы:
1 - шайба концевая; 2 - шайба стопорная; 3 - болт
2omb.di
Рис. 7.7.11 - Шайба стопорная
2. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ОДНИМ БОЛТОМ (ВИНТОМ) гост 14734-69
Исполнение П
Исполнение I
с=1мм
С= 1 мм
Рис. 7.7.12 - Закрепление подшипника на валу с использованием концевой шайбы:
1 - шайба концевая; 2 - болт (винт); 3 - штифт; 4 - шайба пружинная
V(V)
Рис. 7.7.13 - Шайба концевая:
а) - исполнение I;
б) - исполнение П
Табл. 7.7.5 - Основные размеры концевых шайб
с креплением двумя болтами
^вал D а g g\ Ь к di Болт ГОСТ 7798-70
мм
40 45 50 50 55 60 25 25 25 6 0,5 14 10 7 М6х15
8
55 60 65 70 65 70 75 80 25 25 30 30 20 13 12 Ml 0x20
75 80 85 90 95 85 90 100 105 110 30 40 40 40 50 10 1,0 26 16 14 Ml 2x25
100 105 110 > • а 115 120 130 50 50 50 12
Табл. 7.7.6 - Основные размеры концевых шайб с креплением
одним болтом (винтом)
Обозначение шайб Испол- нение ^вал D g а ±од 4 di J 1 Болт Штифт цилиндр.
ММ
7019-0621 1 20-24 28 4 7,5 5,5 3,5 16 10 М5х12-5.6-В ЗшбхЮ
7019-0622 7019-0623 7019-6024 7019-6025 7019-6026 7019-6027 24-28 32 5 9,0 6,6 4,5 18 12 М6х16-5.6-В 4т6х12
2 1 2 1 2
28-32 36 10
32-36 40
7019-6028 7019-6029 7019-6030 7019-6031 1 2 1 2 36-40 45 12
40—45 50 16
7019-6032 7019-6033 1 2 45-50 56
7019-6034 7019-6035 1 2 50-55 63 6 20 9,0 5,5 22 16 М8х20-5.6-В 5т6х1б
7019-6036 7019-6037 2 55-60 67
7019-6038 7019-6039 2 60-65 71 25
7019-6040 7019-6041 1 2 65-70 75
7019-6042 7019-6043 2 70-75 85 28
7019-6044 1 75-80 90 ГОСТ 7798-70 ГОСТ 3128*70
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ концевой шайбы исполнения I,
размером D = 28 мм:
Шайба 7019—0621 ГОСТ 14734-69
\Z(\Z)
b(H14)
Л J
z—число
шлицев) ь(Н14)
2к/ (У)
(Р -шаг резьбы)
m(h14)
Sd/0,5(d+D) А
Рис. 7.7.16 - Конструкция и размеры шайб
л
£
. а.
I
%
fr
аг
I
I
J
- «%
£
• 4 Vi
' Й
- $
й*
ГАИКИ КРУГЛЫЕ ШЛИЦЕВЫЕ
ГОСТ 11871-88
7.7.7 ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕ
МНОГО ЛАПЧАТЫЕ гости 872-89
Исполнения 1,2
3Q-
Рис. 7.7.15 - Закрепление внутреннего кольца подшипника на валу:
а) обычное - с использованием круглой шлицевой гайки и стопор-
ной многолапчатой шайбы; 6) рекомендуемое - с применением до-
полнительного дистанционного кольца
Рис. 7.7.14 - Конструкция и размеры гаек
Гайки круглые шлицевые изготавливаются из материалов
с условным обозначением марок - 02,04,05,06,11,21,23
и 32 по ГОСТ 18123-82 (табл. 7.7.10).
Шайбы стопорные многолапчатые - из материалов с услов-
ным обозначением марок - 01,02.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки круглой шлицевой исполнения 1, с диаметром резьбы
64 мм, с полем допуска резьбы 6Н, из стали 35: Гойка М64х2-6Н. 05 ГОСТ 11871 -88
- ТО же, исполнения 2, ИЗ стали 45: Гайка 2 М64х2-6Н.О6 ГОСТ 11871-88
- шайбы стопорной многолапчатой для круглой шлицевой гайки с диаметром резьбы 64 мм,
из материала группы 01:
Шайба 64.01 ГОСТ 11872-89
JSf;
Табл. 7.7.7 - Размеры гаек, мм
J
i M Шаг резьбы, P D Исполк m [ение da b h
1 2 2
’ 18 1,5 32 30 8 6 24 19 6 2,0
' 20 34 32 26 21
22 38 36 10 7 29 23 2,5
24 42 38 31 25
: 27 45 42 35 29
I 30 48 45 38 32
' 33 52 48 10 8 40 35 8 3,0
? 36 55 50 42 38
: 39 60 56 48 41
42 65 60 52 44
45 70 63 55 47
t 48 г 75 67 12 8 58 50 3,5
Табл. 7.7.8 - Размеры шайб, мм
Гайка M di cf2 b h max R max 5
* * 18 18,5 34 24 4,8 15 6 0,5 1,0
20 20,5 37 27 17
22 22,5 40 30 19
24 24,5 44 33 21
27 27,5 47 36 24 8
30 30,5 50 39 27
33 33,5 54 42 5,8 30 1,6
36 36,5 58 45 33
39 39,5 62 48 36
42 42,5 67 52 39
45 45,5 72 56 42
48 48,5 77 60 7,8 45 0,8
Продолжение табл. 7.7.7
M Шаг резьбы, P ЙСПОЛ1 m тение d„ О b h Lr
1 2 1 2
52 56 60 64 68 72 76 80 85 90 95 100 * • 1,5 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 70 75 80 85 90 95 95 100 108 112 118 125 12 8 61 65 70 75 80 85 85 90 98 102 108 115 54 58 62 66 70 75 79 83 88 93 98 103 10 3,5 4,0 6
2,0
15 8
15 10
18 10 12
Продолжение табл. 7.7.8
Гайка М d\ </2 ^3 b h max R max s
52 52,5 82 65 7,8 49 10 0,8 1,6
56 57,0 87 70 53
60 61,0 92 75 57
64 65,0 97 80 61
68 69,0 102 85 9,5 65
72 73,0 107 90 69 13
76 77,0 112 95 73
80 81,0 117 100 76
85 86,0 122 105 81
90 91,0 127 ПО 11,5 86 1,0 2,0
95 96,0 132 115 91
100 101 137 120 96
* *
96
Б-Б
(гайка и шайба усло&но не показана)
При d=M использобать
гайку исполнения 2
45
а^ —диаметр
dtpp
уреза
= 60+75 мм
Рис. 7.7.17 - Размеры вала в месте установки гайки и шайбы.
Паз на валу под лепесток шайбы нарезается фрезой: а) - пальцевой; б) - дисковой
Табл. 7.7.9 - Размеры вала в месте установки круглой шлицевой
гайки и стопорной многолапчатой шайбы, мм
d м df(h 13), d4 max С Ri Л bi * У min S min
20 М18х1,5 15,7 2,5 0,8 15 53 6 1,5
М20х1,5 17,7 17 53 6 1,5
25 М24х1,5 21,7 21 53 6 1,5
30 M27xi,5 24,7 24 5,3 8 1,5
М30х1,5 27,7 27 53 8 1,5
35 М33х1,5 30,7 30 6,3 8 1,5
40 М3 9x1,5 36,7 36 63 8 1,5
45 М42х1,5 39,7 39 6,3 8 1,5
М45х1,5 42,7 42 63 8 1,5
50 М48х1,5 45,7 45 83 8 1,5
55 М52х1,5 49,7 49 8,3 9 13
60 М60х2 57 3,4 1,0 57 83 9 1,5
65 М64х2 61 61 8,3 9 13
70 М68х2 65 65 10 9 13
75 М72х2 69 69 10 12 1,5
80 М80х2 77 76 10 12 13
85 М85х2 82 81 10 12 13
90 М90х2 87 86 12 12 13
95 М95х2 92 91 12 12 13
100 Ml 00x2 97 96 12 12 13
Г (d>M)
При d>M использобать
гайку исполнения 1
Табл. 7.7.10 - Марки материалов круглых шлицевых гаек
и стопорных многолапчатых шайб,
а также их условное обозначение
ГОСТ 11871-88, ГОСТ 11872-88, ГОСТ 18123-82
Материал Твердость Условное обозначение
вид марка стандарт
Углеродистые стали 08,08кп 10,Юкп ГОСТ 1050-74 01
Ст 3, СтЗсп Ст 3 кп ГОСТ 380-88 90 02
15 20 35 45 ГОСТ 1050-74 НО 140 170 03 04 05 06
Легированные стали 35Х,40Х ЗОХГСА ГОСТ 4543-71 197 217 11
Коррозионно- стойкие стали 12X18Н9Т 12Х18Н10Т ГОСТ 5632-72 21
14X17Н2 23
Латуни Л63 ГОСТ 15527-70 32
97
7.7.9 ВТУЛКИ СТЯЖНЫЕ гоствои-so
ВТУЛКИ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫЕ гост мгов-во
ГОСТ 24208—80
Исполнение 2
Рис. 7.7.19 - Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием закрепительной втулки
А
Исполнение 1
Втулки закрепительные и стяжные предназначены для крепления подшипников ка-
чения с коническим отверстием конусностью 1:12 на цилиндрических шейках валов.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ втулки закрепительной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d - 70 мм:
Втулка закрепительная Н 214
- втулки стяжной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d = 70 мм:
Втулка стяжная АН 214
ЮО06
Рис. 7.7.18 - Конструкция
и размеры
закрепительных втулок
Рис. 7.7.20 - Конструкция
и размеры стяжных втулок
Рис. 7.7.21 - Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием стяжной втулки
7.7.11 - Размеры закрепительных втулок, мм и обозначение комплектущих изделий
г- I II Ш Общие размеры 1 Компл.изделия |
8азнач. L Обознач. L Обознач. -ы L d dx J2 b Ь] С D Гайки Шайбы
гаики гаики
24 Н304 28 Н2304 31 20 17 M20xl 4 8 7 32 КМ 4 МВ 4
$205 26 Н305 29 Н2305 35 25 20 M25xl,5 5 8 8 38 КМ 5 МВ 5
$206 27 Н306 31 Н2306 38 30 25 М3 0x1,5 5 8 8 45 КМ 6 МВ6
$207 29 Н307 35 Н2307 43 35 30 М35х1,5 6 8 9 52 КМ 7 МВ7
31 Н308 36 Н2308 46 40 35 М40х1,5 6 10 10 58 КМ 8 МВ8
#209 33 Н309 39 Н2309 50 45 40 М45х1,5 6 10 11 65 КМ 9 МВ9
35 Н310 42 Н2310 55 50 45 М50х1,5 6 10 12 70 КМ 10 МВ 10
$211 37 Н311 45 Н2311 59 55 50 М55х2 8 10 12 75 КМ 11 МВ 11
1212 38 Н312 47 Н2312 62 60 55 М60х2 8 10 13 80 КМ 12 МВ 12
$213 40 НЗВ 50 Н2313 65 65 60 М65х2 8 10 14 85 КМ 13 МВ 13
1214 41 Н314 52 Н2314 68 70 60 М70х2 8 12 14 92 КМ 14 МВ 14
$215 43 НЗВ 55 Н2315 73 75 65 М75х2 8 12 15 98 КМ 15 МВ 15
$216 46 НЗВ 59 Н2316 78 80 70 М80х2 10 12 17 105 КМ 16 МВ 16
$217 50 Н317 63 Н2317 82 85 75 М85х2 10 12 18 ПО КМ 17 МВ 17
|218 52 Н318 65 Н2318 86 90 80 М90х2 10 14 18 120 КМ 18 МВ 18
1220 58 Н320 71 Н2320 97 100 90 Ml 00x2 12 14 20 130 КМ 20 МВ 20
у 63 Н322 77 Н2322 105 110 100 М110х2 12 16 21 145 КМ 22 МВ 22
Табл. 7.7.12 - Размеры стяжных втулок, мм
I II 1П Общ.размеры
Обознач. гайки О ь ^2 Обознач. гайки а Ь d2 Обознач. гайки О Ъ d2 d di
АН 208 25,0 2,0 6 М45х1,5 АН 308 29 3 6 М45х1,5 АН 2308 40 3 7 М45х1,5 40 35
АН 209 26,0 3,0 6 М50х1,5 АН 309 31 3 6 М50х1,5 АН 2309 3 7 М50х1,5 45 40
АН 210 28,0 3,0 7 М55х2 АН310Х 35 3 7 М55х2 АН2310Х 50 3 9 М55х2 50 45
АН211 29,0 3,0 7 М60х2 АН311Х 37 3 7 М60х2 АН 231IX 54 3 10 М60х2 55 50
АН 212 32,0 3,0 8 М65х2 АН312Х 40 3 8 М65х2 АН2312Х 58 3 11 М65х2 60 55
АН213 32,5 3,5 8 М70х2 АН 313 42 3 8 М70х2 АН 2313 61 12 М70х2 65 60
АН 214 33,5 3,5 8 М75х2 АН 314 43 4 8 М75х2 АН2314Х 64 4 12 М75х2 70 60
АН 215 34,5 3,5 8 М80х2 АН315 45 4 8 М80х2 АН2315Х 68 4 12 М80х2 75 65
АН 216 35,5 3,5 8 М85х2 АН316 48 4 8 М85х2 АН2316Х 71 4 12 М85х2 80 70
АН 217 38,5 3,5 9 М90х2 АН317Х 52 4 9 М90х2 АН2317Х 74 4 13 М90х2 85 75
АН 218 40,0 4,0 9 Ml 00x2 АН318Х 53 4 9 Ml 00x2 АН2318Х 79 4 14 М100х2 90 80
АН 220 45,0 4,0 10 Ml 10x2 АН320Х 59 4 10 Ml 10x2 АН 2320Х 90 4 16 Ml 10x2 100 90
АН 222 * « 50,0 4,0 11 М120x2 АН322Х й- й 63 4 12 М120х2 АН 2322Х в * « 98 4 16 М125х2 НО 100
Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.
Втулки для подшипников серии диаметров 3, серии ширин 0.
J- Втулки для подшипников серии диаметров 3(6), серии ширин 0.
I - Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.
П - Втулки для подшипников серии диаметров 2(5), серии ширин 0.
Ш - Втулки для подшипников серии диаметров 3(6), серии ширин 0.
IIIII
98
7.7.12 СКОБЫ СТОПОРНЫЕ ГОСТ 8530-90
<7 (У)
Sd/015[d+dj2 Л
ГОСТ
гост
3044
Табл. 7.7.13 - Размеры гаек, мм
скоб, мм
7.7.10 ГАИКИ ДЛЯ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫХ
И СТЯЖНЫХ ВТУЛОК
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙ гост85зо-9о
7.7.11 ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕ
ГОСТ 8530-90
Ь(Н14)
Рис. 7.7.23 - Конструкция и размеры шайб
(hl 4)
Рис. 7.7.24 - Конструкция и размеры
стопорных скоб
Рис. 7.7.25 - Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием стопорной скобы
Рис. 7.7.22 - Конструкция и размеры гаек
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки для закрепительных и стяжных втулок с метрической резьбой М50х1,5:
8530-90
8530-90
8530-90
- шайбы стопорной МВ 10:
- скобы типоразмера MS 3044:
Табл. 7.7.14 - Размеры шайб, мм
Гайка КМ 10
Шайба МВ 10
Скоба MS
Табл. 7.7.15 -
Обознач. гайки Обознач. шайбы Число зубьев
d В Ь h Sd dt d2 dj л л в N Обознач. в h L d Обознач. В h L d
скобы
КМ 0 Ml 0x0,75 18 13,5 А 2,0 0,04 МВО 13,5 3 3 1,00 8,5 9 U JR. VU Di J
4 3 10 21
КМ 1 M12xl 22 17 4 3 2,0 0,04 МВ 1 12 17 25 3 3 1,00 10,5 9 MS 3044 20 13,5 12 7 4 MS 3092 32 28 15 14 5 5
КМ2 М15х1 25 21 5 4 2,0 0,04 МВ2 15 21 28 4 4 1,00 13,5 И MS 3048 20 17,5 12 9 4 MS 3176 32 40 15 14 5 t
КМЗ М17х1 28 24 5 4 2,0 0,04 МВЗ 17 24 32 4 4 1,00 15,5 11 MS 3052 20 17,5 12 9 4 MS 3180 32 45 15 18 5 r
КМ 4 М20х1 32 26 6 4 2,0 0,04 МВ4 20 26 36 4 4 1,00 18,5 11 MS 3144 20 22,5 12 9 4 MS 3184 32 45 15 18 5
КМ 5 М25х1,5 38 32 7 5 2,0 0,04 МВ5 25 32 42 5 5 1,25 23,0 13 MS 3148 20 22,5 12 9 4 MS 3096 36 28 15 14 5
КМ 6 М30х1,5 45 38 7 5 2,0 0,04 МВ6 30 38 49 5 5 1,25 27,5 13 MS 3056 24 17,5 12 9 4 MS 30/500 ! 36 28 15 14 5 ;
КМ 7 М35х1,5 52 44 8 5 2,0 0,04 МВ7 35 44 57 6 5 1,25 32,5 13 MS 3060 24 20,5 12 9 4 MS 3188 36 43 15 18 5 ‘
КМ 8 М40х1,5 58 50 9 6 2,5 0,04 МВ8 40 50 62 6 6 1,25 37,5 13 MS 3064 24 21,0 15 9 5 MS 3192 36 43 15 18 5
КМ 9 М45х1,5 65 56 10 6 2,5 0,04 МВ9 45 56 69 6 6 1,25 42,5 13 MS 3068 24 21,0 15 9 5 MS 3196 36 53 15 18 5
КМ 10 М50х1,5 70 61 11 6 2,5 0,04 МВ 10 50 61 74 6 6 1,25 47,5 13 MS 3152 24 25,5 12 11 4 MS 30/530 40 34 21 18 7
КМ 11 М55х2 75 67 11 7 3,0 0,05 МВ 11 55 67 81 8 7 1,50 52,5 17 MS 3156 24 25,5 12 11 4 MS 30/600 40 34 21 18 7
КМ 12 М60х2 80 73 11 7 3,0 0,05 МВ 12 60 73 86 8 7 1,50 57,5 17 MS 3160 24 30,5 12 11 4 MS 30/560 . 40 29 21 18 7
КМ 13 М65х2 85 79 12 7 3,0 0,05 МВ 13 65 79 92 8 7 1,50 62,5 17 MS 3164 24 31,0 15 11 5 MS 31/500 40 45 15 18 5
КМ 14 М70х2 92 85 12 8 3,5 0,05 МВ 14 70 85 98 8 8 1,50 66,5 17 MS 3072 28 20,0 15 9 5 MS 31/530 40 50 21 22 7
КМ 15 М75х2 98 90 13 8 3,5 0,05 МВ 15 75 90 104 8 8 1,50 71,5 17 MS 3076 28 24,0 15 11 5 MS 30/630 45 34 21 18 7
КМ 16 М80х2 105 95 15 8 3,5 0,05 МВ 16 80 95 112 10 8 1,80 76,5 17 MS 3080 28 24,0 15 11 5 MS 30/670 45 39 21 18 7
КМ 17 М85х2 ПО 102 16 8 3,5 0,05 МВ 17 85 102 119 10 8 1,80 81,5 17 MS 3168 28 38,0 15 14 5 MS 31/560 45 55 21 22 7
КМ 18 М90х2 120 108 16 10 4,0 0,05 МВ 18 90 108 126 10 10 1,80 86,5 17 MS 3172 28 38,0 15 14 5 MS 31/600 45 55 21 22 7
МВ 19 95 113 133 10 10 1,80 91,5 17 MS 3084 32 24,0 15 11 5 MS 31/700 50 39 21 18 7
КМ 20 М100х2 130 120 18 10 4,0 0,05 МВ 20 100 120 142 12 10 1,80 96,5 17 MS 3088 32 28,0 15 14 5
* » « • 1
7.8 ДОПУСКИ И ПОСАДКИ, ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ ПОДШИПНИКОВ
7.8.1 ВЫБОР ПОСАДОК
1. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
Из существующих 0, 6, 5, 4, 2 классов точности под-
шипников (ГОСТ 520-89) в общем машиностроении ис-
пользуются подшипники 0, 6, (5) классов точности.
Устанавливаются следующие обозначения полей до-
пусков на посадочные диаметры колец подшипников по
классам точности 0, 6, 5, 4, 2:
а) для наружного диаметра -10, L6, 15, И, L 2;
б) для диаметра отверстия - LO, L6, L5, L4, L2.
На валы подшипники качения монтируются в систе-
ме отверстия. Допуск на основной размер кольца уста-
новлен отрицательным относительно нулевой линии,
а верхнее отклонение всегда равно нулю (рис. 7.8.1, табл.
7.8.2).
В отверстие корпуса подшипники монтируются в си-
стеме основного вала (рис. 7.8.1).
Система посадок, используемая для монтажа подшип-
ников на вал и в корпус, представлена на рис. 7.8.1.
Рис. 7.8.1 - Посадки подшипников качения:
□ - с зазором, - переходные, И - с натягом
Из представленного ряда посадок используют реко-
комендуемые (табл. 7.8.1).
Табл. 7.8.1 - Рекомендуемые посадки подшипников
0 и 6 классов ТОЧНОСТИ ГОСТ 3325-85
Посадки для основных отклонений
вала отверстия корпуса
L0 LO LO LO LO LO LO LO LO LO C7 H7 J7 K7 U7 N7 P7
7б дб h6 ja6 j6 kS тб рб r6 10 10 10 10 10 10 10 10
LO LO E8 H8
h7 r7 10 10
L6 L6 L6 L6 LB L6 L6 L6 LB LB G7 H7 J$7 J7 K7 U7 N7 P7
f6 g6 h6 J<fi j'6 кб тб пб рб r6 16 16 16 IB 16 16 16 16
L6 LB LB E8 H8
f7 h7 r7 10 10
Примечание. Выделены посадки для основных типов соединений.
2. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПОСАДОК В МЕСТАХ
УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ посадок подшипников ка-
чения:
подшипник класса точности 0 на вал диаметром 50 мм
с полем допуска j6 по ГОСТ 25347-82 (рис. 7.8.2а):
то же в отверстие корпуса диаметром 90 мм,
05OLO/j6 или 05OLO-j6 или 050^;
с полем допуска Н7 по ГОСТ 25347-82 (рис.
7.8.2в):
09ОН7/1О или 09ОН7—1О или 090^?
Допускается на сборочных чертежах подшип-
никовых узлов указывать размер, поле допус-
ка или предельное отклонение на диаметр,
сопряженный с подшипником (рис. 7.8.26,г).
Обозначение посадок на валу и в отверстии
корпуса под подшипник (рис. 7.8.3а, б).
Отклонения диаметра отверстия и наруж-
ного диаметра подшипника класса точности
0 представлены в табл. 7.8.2. Предельные от-
клонения валов и отверстий д ля некоторых
полей допусков представлены в 16.3.
Рис. 7.8.2 - Обозначение посадок подшипников на
сборочных чертежах: а), б) - на валу; в), г) - в корпусе
Рис. 7.8.3 - Обозначение посадок мест под подшипники:
а) на валу; б) в отверстии корпуса
Табл. 7.8.2 - Предельные отклонения колец подшипника
Интервалы номинальных диаметров, мм Св.18 до 30 Св.ЗО до 50 Св.50 до 80 Св.80 до120 Св.120 до150 Св. 150 до180 Св. 180 до250
Отклонения диаметра отверстия, мкм 0 -10 0 -12 0 -15 0 -20 0 -25 0 -25 0 -30
Отклонения наружного диаметра под- шипника, мкм 0 -9 0 -11 0 -13 0 -15 0 -18 0 -25 0 -30
3. ВЫБОР ПОСАДОК
Посадки вращающихся колец подшипников, для ис-
ключения их проворачивания по посадочной поверхнос-
ти вала (отверстия корпуса), необходимо выполнять с
гарантированным натягом.
Посадки одного из невращающихся колец подшипни-
ка необходимо выполнять с гарантированным зазором
для обеспечения регулировки осевого натяга подшипни-
ков, а также для компенсации температурных расшире-
ний валов и корпусов.
При выборе посадок следует учитывать:
вращается или не вращается кольцо подшипника отно-
сительно действующей на него радиальной нагрузки,
что определяет вид нагружения кольца (местное, цир-
100
куляционное, колебательное) (табл. 7.8.3);
режим работы подшипника (табл. 7.8.4).
Табл. 7.8.3 - Виды нагружения колец подшипников
ГОСТ 3325-85
Условия работы Виды нагружения
Характеристика нагрузок Вращающееся кольцо внутреннего кольца наружного кольца
Постоянная по направ- лению Внутреннее Циркуля- ционное Местное
Наружное Местное Циркуля- ционное
Постоянная по направ- лению и вращающаяся, меньшая постоянной по значению Внутреннее Циркуля- ционное Колеба- тельное
Наружное Колеба- тельное Циркуля- ционное
Постоянная по направ- лению и вращающаяся, большая постоянной по значению Внутреннее Местное Циркуля- ционное
Наружное Циркуля- ционное Местное
Постоянная по направ- лению Внутреннее и наружное коль- цо. В одном или противо- положном на- правлениях Циркуля- ционное Циркуля- ционное
Вращающаяся с внут- ренним кольцом Местное Циркуля- ционное
Вращающаяся с наруж- ным кольцом Циркуля- ционное Местное
Табл. 7.8.4 - Режим работы подшипников качения
ГОСТ 3325-85
Режим работы Отношение нагрузки к дина-
подшипника мической грузоподъемности
Легкий 0,07
Нормальный 0,07<Р/С$ 0,15
Тяжелый 0,15 <Р/С
Особые условия _ . — 1
Посадки колец шариковых и роликовых радиальных
подшипников на вал и в отверстие корпуса в зависимос-
ти от вида нагружения представлены в табл. 7.8.6.
Посадки колец шариковых и роликовых радиально-
упорных подшипников на вал и в отверстие корпуса
представлены в табл. 7.8.7.
4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
Рекомендуемые посадки и примеры их выбора - табл. 7.8.5.
Выбор посадок колец подшипников в зависимости от
вида нагружения, режима работы, диаметра, типа под-
шипника производится с учетом табл. 7.8.6 и 7.8.7.
Табл. 7.8.5 - Рекомендуемые посадки шариковых и роликовых подшипников гост 3325-85 |
Посадки на вал
Условия, определяющие выбор посадки Подшипники с отверстиями диа- метров, мм Примеры машин и подшипниковых узлов Рекомендуемые посадки
Вид нагруже- ния внутрен- него кольца Режим работы радиальные радиально-упорные
шарико- вые ролико- вые шарико- вые ролико- вые
Местное (вал не вращается) Легкий или нормальный Р $ 0,07 С Подшипники всех диаметров Ролики ленточных транспортеров, кон- вейеров,подвесных дорог, опоры вол- новых передач LO/дБ; L6/g6
Нормальный или тяжелый 0,07С<Р-$0,15(7 i Подшипники всех диаметров Передние и задние колеса автомобилей и тракторов, колеса вагонеток, валки мелкосортных прокатных станов LO/дБ; L6/g6 L0/f6; L6/f6 L0/h6; L6/h6
Блоки грузоподъемных машин, ролики рольгангов, валки станов для прокатки труб, крюковые обоймицы кранов L0/h6; L6/h6
Циркуляци- онное (вал вращается) Легкий или нормальный Р < 0,07 С До 50 Гидромоторы, малогабаритные электро- машины, приборы. Внугришлифоваль- ные шпиндели, электрошпиндели, тур- бохолодильники * -C Ю in . 0 , CO , И
Легкий или I нормальный 0,07С<Р<0,15С До 40 До 40 До 100 До 40 Сельскохозяйственные машины, центри- фуги, турбокомпрессоры, газотурбин- ные двигатели, центробежные насосы, вентиляторы, электромоторы, редукто- ры, коробки скоростей станков, короб- ки передач автомобилей и тракторов L0/k6; L6/k6 L5/js5; L4/js5 L2/is4; LO/jsS L0/js6
До 100 До 100 Св. 100 До 100 L5/k5; L4/k4 L2/k4; L0/k6 L6/k6; LO/isS L6/js6
Нормальный или тяжелый 0,07С<Р<0,15С До 100 До 40 До 100 До 100 Электродвигатели мощностью до 100 кВт, кривошипно-шатунные механизмы, шпиндели металлорежущих станков, крупные редукторы. Редукторы вспомо- гательного оборудования прокатных станов L5/k5; L4/k5 L2/k4; L0/k6 L6/k6; L0/js6 L 6/js 6
Св. 100 До 100 Св. 100 До 180 L5/tn5; L4/m5 L2/m4; LO/тБ L6/m6
Тяжелая и ударная на- грузка — Св.50 до 140 — — Железнодорожные и трамвайные буксы, коленчатые валы двигателей, электро- двигатели мощностью свыше 100 кВт, ходовые колеса мостовых кранов, дро- бильные и дорожные машины, экскава- торы, дробилки, вибраторы, грохоты, инерционные транспортеры L0/m6; L6/m6 L0/n6; L6/n6
Св. 140 до 200 1 L0/p6; L6/p6
Подшипники на закрепительно- стяжных втулках всех диаметров Железнодорожные и трамвайные буксы, буксы тяжелонагруженных металлурги- ческих транспортных устройств. Узлы сельхозмашин Поля допусков вала h8, h9
Нормальный Подшипники на закрепительных втулках всех диаметров Трансмиссионные валы и узлы, сельско- хозяйственные машины Поля допусков вала h9, h W
Посад ки упорных подшипников
Нагрузки осевые Подшипники всех диаметров Узлы с одинарными или двойными упор- ными подшипниками L0/js6; L 6/js 6
Колебатель- ное нагру- жение Нагрузка осевая и радиальная До 200 Узлы на упорных подшипниках со сфе- рическими роликами LO/кб; L6/k6 L0/m 6; L 6/m6
Продолжение табл. 7.8.5 на след. стр.
Продолжение табл. 7.8.5
ГОСТ 3325-85
- — Посадки в корпус
Вид нагружения наружного кольца Режим работы 1 Примеры машин и подшипниковых узлов Рекомендуемые посадки
Циркуляционное (враща- ется корпус) Тяжелый при тонкостенных кор- пусах Р>0,15С Колеса автомобилей, тракторов, башен- ных кранов, ведущие барабаны гусенич- ных машин P7/L0; P7/L6 P6/L5
Нормальный 0,О7С<Р^0,15С Ролики ленточных транспортеров, бара- баны комбайнов, валки станов для про- катки труб Js7/LO; Js7/L6 K7/L0; K7/L6
Нормальный или тяжелый 0,07С<Р<0,15С Передние колеса автомобилей и тягачей, коленчатые валы, ходовые колеса мосто- вых и козловых кранов, опорно-поворот- ные устройства кранов, опоры и блоки крюковых обоймиц и полиспастов N7/L0; N7/10 M7/L0; M7/L0
Местное (вращается вал) I Нормальный или тяжелый (для точных узлов) 0,07С<Р^0,15С Шпиндели тяжелых металорежущих станков M6/LO; M6/L4 K6/L5; K6/L4
Нормальный 0,07С<Р^0,15С Электродвигатели, центробежные насо- сы, вентиляторы, центрифуги, шпиндели быстроходных металлорежущих станков, узлы с радиально-упорными шариковы- ми подшипниками Js6/L5; Js6/L4 Js7/L0; Js7/L6
Нормальный или тяжелый 0,07С<Р^0,15С Коробки передач, задг билей и тракторов. По; на конических ролико ше цш вы ? мосты автомо- гшниковые узлы х подшипниках M6/L0; M6/L6 K7/LO; K7/L6 Js7/L0; Js7/L6
Нормальный или тяжелый Р> 0,15 С Узлы общего машиностроения, редукто- ры, сельскохозяйственные машины H7/LO; H7/L6 J7/L0; J7/L6
Легкий или нормальный 0,07С<Р Быстроходные электродвигатели, обо- рудование бытовой техники H7/L0; H7/L6 Js7/L0; Js7/L6
Местное или колебатель- ное (вращается вал) Нормальный или тяжелый 0,07С<Р^0,15С Шпиндели шлифовальных станков, ленчатые валы двигателей КО’ K6/L5; K6/L4 Js6/L5; Js6/L4
Легкий или нормальный 0,07С<Р-$0,15С Трансмиссионные валы, молотилки, j шины бумажной промышленности ма- Js7/L0: Js7/L6 H7/L0; H7/L6
Нормальный 0,07С<Р^0,15С Все узлы с упорными по ипниками H8/L0; H8/L6
Тяжелый Р>0,15С Узлы с шариковыми упорными подшип- никами H8/10; H8/L6 H9/L0; H9/16
Узлы с упорными подшипниками на конических роликах G7/L0; G7/L6 G6/L5; G6/L4
Местное (вращается вал) Тяжелый или н ормальный 0,07 С<Р^ 0,156 Узлы со сферическими упорными роли- ковыми подшипниками для: общего применения тяжелых металлорежущих станков (ка- русельные) вертикальных валов турбин Js7/L0; Js7/L6
Циркуляционное (враща- ется корпус) Тяжелый Р>0,15С K7/L0; K7/L6 M7/L0; M7/L6
7.8.2 ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ
Параметры шероховатости Ro посадочных поверхнос-
тей под подшипники на валах и в корпусах из стали и
чугуна не должны превышать значении, указанных в
табл. 7.8.8.
Табл. 7.8.8 - Шероховатость поверхностей посадочных
мест ПОДШИПНИКОВ ГОСТ 3325-85
Посадочные поверхности Классы точности подшипников Параметр шероховатости Ra, мкм, для диаметров подшипников
до 80 мм св. 80 до 500 мм
Валов 0 1,25 2,50
би 5 0,63 1,25
Отверстий корпусов (сталычугун) 0 6 и 5 1,25/2,5 0,63/1,25 2,50 / 5,0 1,25 / 2,5
Табл. 7.8.6 - Посадки колец шариковых и роликовых
радиальных подшипников в зависимости
от вида нагружения гост 3325-85
Вид нагружения Посадки колец
внутреннего на вал наружного в корпус
Местное LO LO LO L0 js6 h6 дб (6 Гб L6 L6 L6 js6 h6 дб f6 Js7 Н7 Н8 G7 10 10 10 10 Js7 Н7 Н9 07 16 16 16 16
Циркуля- ционное ГО LO L0 LO пб тб кб js6 Гб Гб Гб Гб пб тб кб j$6 Р7 N7 М7 К7 10 10 10 10 Р7 N7 М7 К7 16 16 16 16
Колеба- тельное L6 L6 JsO Js6 Js7 Js7 JsO Js6
Табл. 7.8.7 - Посадки радиально-упорных шариковых
и роликовых подшипников при осевой
регулировке
ГОСТ 3325-85
Вид нагружения и способ регулировки Посадки внутреннего на вал колец наружного в корпус
Циркуляционное на- гружение колец под- шипников при отсут- ствии регулировки ГО го го го пб тб кб js6 Гб Гб Гб Гб пб тб кб js6 Р7 N7 М7 К7 Js7 10 10 10 10 10 Р7 N7 М7 К7 Js7 16 16 16 16 16
Циркуляционное на- гружение регулируе- мых колец L0 L6 js6 js6 Js7 Js7 10 16
Нерегулируемые и ре- гулируемые местно нагруженные кольца, не перемещающиеся относительно поса- дочной поверхности LO LO js6 h6 L6 L6 js6 h6 М7 К7 Н7 10 10 10 М7 12 Н7 16 16 16
Местно нагружен- ные регулируемые кольца L0 L0 L0 h6 дб f6 L6 L6 L6 h6 дб f6 Н7 10 Н7 16
Продолжение табл. 7.8.8
Опорных тор- цов заплечи- ков валов и корпусов 0 6и5 2,50 1,25 2,50 2,50
Примечание: Параметр шероховатости посадочных поверхностей
валов для подшипников на закрепительных или стяжных втулках
не должен превышать Ro = 2,5 мкм.
102
7.83 ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОСАДОЧНЫХ И ОПОРНЫХ ТОРЦЕВЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗАПЛЕЧИКОВ ВАЛОВ
И ОТВЕРСТИЙ КОРПУСОВ
Обозначение на чертежах допусков формы и расположе-
ния посадочных и опорных торцевых поверхностей за-
плечиков валов и отверстий представлено на рис. 7.8.4.
Табл. 7.8.9 - Допуски формы посадочных поверхностей
для подшипников 0 и 6 класса точности
ГОСТ 3325-85
Интервалы диаметров d и D, мм Допуски формы посадочных поверхностей, мкм
Валов (осей) Отверстий корпусов
Допуск круглости Допуск профиля продольного сечения Допуск круглости Допуск профиля продольного сечения
|о| ] — |о|
Св. 18 до 30 Св.30 до 50 Св.50 до 80 Св. 80 до 120 Св.120 до 180 Св.180до250 • V • 3,5 4,0 5,0 6,0 6,0 7,0 3,5 4,0 5,0 6,0 6,0 7,0 5,0 6,0 7,5 9,0 10,0 11,5 5,0 6,0 7,5 9,0 10,0 11,5
Рис. 7.8.4 - Обозначение на чертежах допусков формы и расположения поверхностей установки подшипников:
а), б) для вала, если базой является ось; в) для вала, если базой являются поверхности Г и Д;
г) для отверстия корпуса, если базой является ось
7.9 УСТАНОВКА, МОНТАЖ И ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
7.9.1 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Табл. 7.8.10 - Допуски осевого биения гост 3325-85
Интервалы Допуски осевого биения заплечиков, мкм
валов (осей) отверстий корпусов
диаметров d и D, мм для классов точности подшипников
0 6 0 6
Св. 18 до 30 21 13 33 21
Св.30 до 50 25 16 39 25
Св.50 до 80 30 19 46 30
Св.80 до 120 35 22 54 35
Св.120 до 180 40 25 63 40
Св.180 до 250 • * 46 29 72 46
1. ЗАПЛЕЧИКИ ДЛЯ УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ
Рис. 7.9.1 - Размеры подшипников для их установки:
а) габаритные размеры;
6) установочные размеры (размеры заплечиков)
Размеры заплечиков приведены в ГОСТ 20226-82, в табл.
7.10.2-7.10.10 или в каталогах подшипников.
а)
Для посадочных мест подшипников в соответствии с
ГОСТ 3325-85 устанавливаются следующие допуски
формы поверхностей:
- допуск круглости 0 посадочных мест,
- допуск профиля продольного сечения [=] ;
( [р] + [=] — @ - допуск цилиндричности).
Указанные допуски не должны превышать значений,
представленных в табл. 7.8.9.
Допуски торцевого биения опорных торцевых поверх-
ностей заплечиков валов и отверстий корпусов представ-
лены в табл. 7.8.10.
2. РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ ПОДШИПНИКА,
РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ
И РАЗМЕРЫ ПОДТОЧЕК ВАЛА И КОРПУСА
Радиусы закруглений и размеры подточек для вала (рис.
7.9.2а,б) и корпуса (рис. 7.9.2в,г) в местах установки под-
шипников выбираются в зависимости от радиуса закруг-
ления подшипника R (рис.7.9.1а) и приведены в табл.
7.9.1.
Рис. 7.9.2 - Радиусы закруглений и размеры подточек:
а), б) для вала; в), г) для корпуса
Табл. 7.9.1 - Величины радиусов закругления и размеры
подточек валов и корпусов, мм
Радиус закругления Размеры подточек
подшипника R 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 вала ^корпуса; & вал 5 кор 0,3 0,6 1,0 1,0 1,5 2,0 2,0 2,5 3,0 а 1,0 2,0 2,5 3,0 4,0 4,5 5,0 6,0 8,0 b 2,0 . 2,4 3,2 4,0 4,0 4,7 5,9 Rb 1,3 1,5 2,0 2,5 2,5 3,0 4,0 . .. t 0,2 0,3 0,4 0,5 0,5 0,5 0,5 F
7.9.2 МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
7.9.3 ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
7.9.4 КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО ОБЛЕГЧЕНИЮ ДЕМОНТАЖА
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
А
А
Б
Рис. 7.9.4 - Демотаж подшипников с использованием:
а) - в) съемника; г) стяжных втулок; д) при помощи пресса
При демонтаже подшипника качения с использованием
съемника следует выдерживать минимальную высоту
уступа h для захвата кольца подшипника.
Табл. 7.9.2 - Min высота уступа h
необходимая для захвата лапами
Рис. 7.9.5 - Конструктивные решения по облегчению де-
монтажа подшипников качения: а), б) выфрезерованные
пазы на валу (в корпусе) для возможности захвата лапа-
ми съемника боковой поверхности кольца подшипника;
в) отверстия с нарезанной резьбой во втулке (корпусе)
подшипника для возможности его выжимания из поса-
дочной поверхности.
104
7.9.5 КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ
ЗАПЛЕЧИКОВ
в)
д)
Рис. 7.9.6 - Конструктивные решения по уменьшению
высоты заплечиков валов (корпусов) в месте установки
подшипника: а), б) использование дополнительных ко-
лец на валу; в), г) использование дополнительтельных
колец в корпусе; д) использование пружинных колец
на валу; е) использование пружинных колес в корпусе
Табл. 7.10.1 - Обозначение серий подшипников
Серия Сверхлегкая Особо легкая Особо легкая Легкая Средняя Тяжелая
Характе- ристика по диаметру 8 9 1 7 2,5 3,6 4
Характе- ристика по ширине Узкая 1 Нормальная Широкая i Особо i широкая Узкая Нормальная Широкая Особо широкая Узкая Нормальная Широкая , —— Особо широкая Узкая Нормальная Широкая Особо широкая Узкая ' Нормальная Широкая Особо широкая Узкая Нормальная Широкая Особо широкая Узкая Широкая
3-я цифра справа - '„ — ,— 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 1 1 1 1111 7 7 7 7 2 2 5 2 3 3 6 3 4 4
7-я цифра справа 7 1 2 3 4 7 1 2 3 4 5 6 7 0 2 3 4 5 6 < 7 12 3 0 10 3 0 10 3 0 2
7.10 ТАБЛИЦЫ ПАРАМЕТРОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
7.10.1 ОБОЗНАЧЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ [4, 15]
Основное условное обозначение подшипников состо-
ит из 7 знаков (при нулевых значениях соответствующих
признаков оно сокращается до трех знаков). Дополни-
тельные обозначения, расположенные слева от основно-
го, отделяются знаком тире; дополнительные обозначе-
ния справа - начинаются с прописной буквы. Порядко-
вые номера знаков в основном и дополнительном обоз-
начениях определяются по следующей схеме:
Дополнительное Основное Дополнительное
обозначение обозначение обозначение
...0 0 0 0 -0000000 А Б В Г ...
4321 7654321
ОСНОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ
Первые два знака (на схеме 2 и 1) обозначают диаметр
отверстия подшипника. Диаметры отверстий, кратные 5,
обозначают частным от деления значения диаметра на 5
(кроме диаметров подшипников до 10 мм, а также диа-
метров 12, 15, 17, 22, 28, 32, 500 мм и более).
Знаки 3 и 7 определяют серию подшипника, т.е. один
из установленных стандартами нормальных рядов подшип-
ников, отличающихся по наружному диаметру (3) и ши-
рине (7), при одинаковых конструкциях и внутренних ди-
аметрах (табл. 7.10.1).
Знак 4 определяет тип подшипника, т.е. совокупность
признаков, определяющих его основные свойства.
Знаки 5 и 6 определяют конструктивные особенности
подшипников.
Типы подшипников (4-й знак):
0 - шариковый радиальный;
1 - шариковый радиальный двухрядный сферический;
2 - роликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами;
3 - роликовый радиальный двухрядный сферический;
4 - роликовый игольчатый или с длинными цилиндрическими ро-
ликами;
5 - роликовый радиальный с витыми роликами;
6 - шариковый радиально-упорный;
7 - роликовый радиально-упорный (конический);
8 - шариковый упорный или упорно-радиальный;
9 - роликовый упорный или упорно-радиальный.
ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (перед основным):
6 - первая цифра слева от обозначения подшипника, отделенная
знаком "тире", обозначает класс точности подшипника (например,
6-208 обозначает подшипник 208 класса точности 6). Установле-
ны классы точности подшипников (в порядке повышения точнос-
ти) 0, 6, 5, 4, 2. Класс точности 0 в обозначении не указывается.
76 - вторая цифра справа налево в дополнительном обозначении
определяет группу (ряд) радиального зазора (например, подшип-
ник 76-208 класса точности 6 имеет 7 группу (ряд) зазора).
1М76 - цифра с буквой М перед группой радиального зазора
обозначает ряд момента трения в подшипнике (например, 1М76-208
определяет момент трения по первому ряду).
ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (после основного):
А - сепаратор повышенной грузоподъемности;
Г - сепаратор выполнен из черных металлов (Г, Г1, Г2,...);
Д - сераратор выполнен из алюминиевого сплава (Д, Д1, Д2,...);
Е - сепаратор выполнен из пластического материала (Е, Е1, Е2,.„);
К - конструктивные изменения (К, KI, К2,...);
Л- сепаратор выполнен из латуни (чаще не проставляется);
Н - кольцевая проточка с отверстиями для смазки на наружном
кольце роликового радиального сферического двухрядного
подшипника;
С1 - обозначение видов смазочных материалов для подшипников
закрытого типа (С, Cl, С2,...);
Т - подшипники для работы при повышенных температурах;
У - специальные требования по более жестким требованиям к не-
. которым параметрам (шероховатости, точности и т.д.) (У, У1, У2,...);
Ш - ограничение величины уровня вибрации. С возрастанием циф-
рового индекса уровень вибрации уменьшается (Ш, Ш1, Ш2,...);
Ю - все детали подшипника или их часть выполнены из нержаве-
ющей стали (Ю, Ю1, Ю2,...).
7.10.2 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ [5], [9], [23]
105
Основные внутренние размеры стандартных подшип-
ников отвечают следующим геометрическим соотноше-
ниям:
1. Шариковые радиальные и радиально-упорные
подшипники
4. Шариковые упорные двухрядные подшипники
7. Конические роликовые подшипники
h=0,5(D—d)
dcp=0,5(D+d)
h=0,5(D—d)
dcp=0,5(D+d)
du,=(0,70+0,80)h
s=O, 10dw
di=d+(0,2+0, 5)mm
d2=(0,83+0,85)d
(легкая и средняя серия)
h=0,5(D-d)
dp =(0,5+0,53)h
lp =( 1,2~ 1,25)dp
duj=(0,55+0,63)h
s=0,15duj
К.-К
%.. J
Н
В.'
в
ЩРис. 7.10.1 - Геометрические соотношения в шариковых
подшипниках: а) радиальных, б) радиально-упорных
В=(0,8+ 1,0)h
Рис. 7.10.4 - Геометрические соотношения в шариковых
упорных двухрядных подшипниках
Рис. 7.10.7 - Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипниках
t
.<4
5. Роликовые радиальные подшипники
8. Конические роликовые подшипники
Шариковые двухрядные самоустанавливающиеся
$3
в
AS
’'.й
$
.1
Й5-
h=0,5(D—d)
dcp=0,5(D+d)
dw=(0,45+0,50)h
s=0,15dw
B=(0,85+1,0)h
h=0,5(D—d)
d ep=0,5(D+d)
dp =!p =0, 5h
s=(0,10+0,12)dp
B=(0,85+ 1,25)h
(меньшие значения В—
для легких серий)
Рис. 7.10.5 - Геометрические соотношения в роликовых
радиальных подшипниках
h=0,5(D-d)
dp =(0,5+0,53)h
lP=(1.7+1,9)dp
Рис. 7.10.8 - Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипниках
(широкая серия)
Рис. 7.10.2 - Геометрические соотношения в шариковых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках
Шариковые упорные однорядные подшипники
6. Роликовые двухрядные самоустанавливающиеся
подшипники
1-Ж
h=0,5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
duj=(0,70^-0,80)h
s=O, 1Oduj
h=0,5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
dp =lp =0,5h
B=(1,15+ 1,25)h
Рис. 7.10.3 - Геометрические соотношения в шариковых
Рис. 7.10.6 - Геометрические соотношения в роликовых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках
Рис. 7.10.9 - Построение сечения конического подшипника
7.10.3 ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕ ГОСТ 8338-75
Табл. 7.10.2 - Основные размеры, мм
и параметры подшипников
d D В R Обозначение подшипника С со кН da min Do max 1 i a 1
4 4 * 20 32 7 0,5 1000804 2,70 1,50 23 28 2
37 9 0,5 1000904 6,55 3,04 23 34 2
1 42 8 0,5 7000104 7,02 3,40 26 36 2
42 12 1,0 104 9,36 4,50 24 38 2
47 14 1,5 204 12,7 6,20 26 42 2
52 15 2,0 304 15,9 7,80 27 45 2
72 19 2,0 404 30,7 16,6 27 63 2
25 37 7 0,5 1000805 3,12 1,98 27 35 2
42 9 0,5 1000905 7,32 3,68 28 39 2
47 8 0,5 7000105 7,61 4,00 31 42 2
47 12 1,0 105 11,2 5,60 29 43 2
52 15 1,5 205 14,0 6,95 30 47 2
62 17 2,0 305 22,5 11,4 33 55 2
80 21 2,5 405 36,4 20,4 36 66 2
30 42 7 0,5 1000806 3,42 2,35 32 39 2
47 9 0,5 1000906 7,59 3,99 33 44 2
1 55 9 0,5 7000106 11,2 5,85 37 50 2
1 55 13 1,5 106 13,3 6,80 35 50 2
1 62 16 2,0 206 19,5 10,0 35 57 2
72 19 2,0 306 28,1 14,6 39 65 2
90 23 2,5 406 47,0 26,7 41 77 2
35 47 7 0,5 1000807 4,03 3,00 37 44 2
55 10 0,5 1000907 10,4 5,65 40 50 2
62 9 0,5 7000107 12,4 6,95 43 56 2
62 14 1,5 107 15,9 8,50 39 57 2
72 17 2,0 207 25,5 13,7 42 65 2
80 21 2,5 307 33,2 18,0 42 71 2
100 25 2,5 407 55,3 31,0 52 86 2
40 52 7 0,5 1000808 4,16 3,35 43 49 2
62 12 1,0 1000908 12,2 6,92 46 57 2
68 15 1,0 7000108 13,3 7,80 47 62 2
68 15 1,5 108 16,8 9,30 46 63 2
80 18 2,0 208 32,0 17,8 48 73 2
90 23 2,5 308 41,0 22,4 47 81 2
ПО 27 3,0 408 63,7 36,5 55 95 2
45 58 7 0,5 1000809 6,05 3,80 48 55 2
68 12 1,0 1000909 14,3 8,13 50 64 2
75 10 1,0 7000109 15,6 9,30 54 66 2
75 16 1,5 109 21,2 12,2 51 70 2
85 19 2,0 209 33,2 18,6 53 78 2
100 25 2,5 309 52,7 30,0 52 80 2
120 29 3,0 409 76,1 45,5 62 104 2
P^VFr
Рис. 7.10.10 - Габаритные и установочные размеры
шариковых радиальных однорядных подшипников
Продолжение табл. 7.10.2
J D Г) Обозначение — — с л do Da л
G JJ Jd к подшипника 1 <н min max cz
50 65 7 0,5 1000810 6,24 4,25 54 62 2
72 12 1,0 1000910 14,5 9,70 56 67 2
80 10 1,0 7000110 16,3 10,0 59 72 2
80 16 1,5 НО 21,6 13,2 56 75 2
90 20 2,0 210 35,1 19,8 58 83 2
110 27 3,0 310 61,8 36,0 63 98 2
130 31 3,5 410 87,1 52,0 68 114 2
55 72 9 0,5 1000811 8,32 5,60 60 67 3
80 13 1,5 1000911 16,0 10,0 61 74
72 9 0,5 7000111 17,0 11,7 65 80 3 !
90 18 2,0 111 28,1 17,0 62 84 3
100 21 2,5 211 43,6 25,0 65 91 3
120 29 3,0 311 71,5 41,5 67 109
140 33 3,5 411 100 63,0 71 122 3
60 78 10 0,5 1000812 8,71 7,35 64 74
85 13 1,5 1000912 16,4 10,6 66 79
95 11 1,0 7000112 18,6 12,4 70 85 3
95 18 2,0 112 29,6 18,3 68 88 3
110 22 2,5 212 52,0 31,0 71 101 3
130 31 3,5 312 81,9 48,0 75 116
150 35 3,5 412 108 70,0 77 131 3
65 85 10 1,0 1000813 11,7 8,30 70 81
90 16 1,5 1000913 17,4 11,9 70 84 3
100 11 1,0 7000113 19,0 13,1 75 90
100 18 2,0 113 30,7 19,6 73 93 3
120 23 2,5 213 56,0 34,0 77 111 3
140 33 3,5 313 92,3 56,0 78 125
160 37 3,5 413 119 78,0 83 141 3
Pr=0,56VFr+YFa
-для Fa /(VFr)$e,
-для Fa/(VFr)>e,
(ДГ= 1,0; У = 0).
(Х=0,56; е, Y- табл. 7.5.2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального подшипника особолегкой серии диаметров 1,
серии ширин 0 с 50 мм, D= 80 мм, В= 16 мм: Подшипник 110 ГОСТ 8338-75
Продолжение табл. 7.10.2
d D в R Обозначение Co do Da a
подшипника кН min max
70 90 10 1,0 1000814 12,1 9,15 75 86 3
100 16 1,6 1000914 23,7 17,3 78 94 3
110 13 1,0 7000114 22,2 15,3 82 101 3
110 20 2,0 114 37,7 24,5 78 103 3
125 24 2,5 214 61,8 37,5 82 116 3
150 30 3,5 314 104 63,0 85 136 3
180 42 4,0 414 143 105 93 157 3
75 95 10 1,0 1000815 12,5 9,80 80 89 3
105 16 1,5 1000915 24,3 16,8 83 98 3
115 13 1,0 7000115 28,6 20,0 85 106 3
115 20 2,0 115 39,7 26,0 83 108 3
130 25 2,5 215 66,3 41,0 85 121 3
160 37 3,5 315 112 72,5 93 144 3
190 45 4,0 415 153 114 98 166 3
80 100 10 1,0 1000816 12,4 9,80 85 95 3
110 16 1,5 1000916 27,5 18,9 88 103 3
125 14 1,0 7000116 33,2 23,6 88 116 3
125 22 2,5 116 47,7 31,5 90 118
140 26 3,0 216 70,2 45,0 92 130 3
170 39 3,5 316 124 80,0 99 155 3
200 48 4,0 416 163 125 105 176 3
85 110 13 1,5 1000817 19,0 15,0 90 100 3
120 18 2,0 1000917 31,9 22,2 98 112 3
130 14 1,0 7000117 33,8 25,0 92 121 3
130 22 2,0 117 49,4 33,5 95 122 3
150 28 3,0 217 82,3 53,0 99 140 3
180 41 4,0 317 133 90,0 103 163 3
210 52 5,0 417 174 135 108 185 3
90 115 13 1,5 | 1000818 19,5 15,6 96 109 3
125 18 2,01 1000918 32,9 23,5 99 117 3
140 16 1,5 | 7000118 41,6 29,0 100 130 3
140 24 2,5 118 57,2 39,0 100 130 3
160 30 3,0 218 95,6 62,0 105 150 3
190 43 4,0 318 143 99,0 111 172 3
225 54 5,0 418 186 146 117 200 3
95 120 13 1,5 1000819 19,7 17,4 102 113 3
130 18 2,0 1000919 32,9 23,5 110 122
145 24 1,5 7000119 42,3 31,5 105 134
145 24 2,5 119 60,5 41,5 105 135 3
170 32 3,5 219 108 69,5 111 155 3
200 45 4,0 319 153 110 119 180 3
100 125 13 1,5 1000820 19,9 17,0 107 120 3
140 20 2,0 1000920 44,9 32,0 113 132 3
150 16 1,5 7000120 44,2 32,5 110 139 3
150 24 2,5 120 60,5 41,5 110 139 3
180 34 3,5 220 124 79,0 117 162 3
215 47 4,0 320 174 132 125 195 3
Тип
6000
Тип
26000К
Типы 76000
36000К7, 36000К
46000К, 66000К
Типы 36000
36000К6,46000
66000
в)
стороны узкого торца наружного (Внутреннего) кольца
Радиус R
со
Рис. 7.10.11 - Габаритные и установочные размеры шариковых радиально-упорных подшипников
7.10.4 ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕ rocrs3i-7>
Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
разъемные со съемным наружным кольцом: 6000
разъемные со съемным внутренним кольцом: 76000
неразъемные со скосом на наружном кольце: 36000
- с углом контакта а = 12°;
- с угом контакта а= 12°;
- с углом контакта а= 12°;
F" ’г
вйл. 7.10.3 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
3J
Vv
4
♦
А
17
$
42
3
л
г
к
•I
«52
ку
к-
12 1,0 0,5 13
4
21 2,5 1,2 23,5
f
Обозначение
подшипника
1036904
1036904K
1046904
1046904K
36104
36104K
36104(K6,
46104(K)
26204K
36204
36204K
46204
46204K
66204
26304K
46304
66304(K)
K7)
6104
36204K6
36304(K)
46304K
1036905
1036905К
1046905
1046905К
36105
36105К
36105(К6,К7) 46105(К)
26205К
36205
36205К
46205
46205К
66205
26305К
46305
66305(К)
66405
36205K6
О
max nun
d
36000К6 - с углом контакта а -
46000
66000
- с углом контакта а= 26°;
= 36°;
- с углом контакта а
неразъемные со скосом на внутреннем кольце: 36000К7 - с углом контакта а = 12°;
36000К - с углом контакта а = 15°;
46000К - с углом контакта а = 26°;
66000К - с углом контакта а- 36°;
неразъемные со скосом на наружном и внутреннем кольцах:
26000К - с углом контакта а = 40°.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиально-упорного подшипника типа
36000, легкой серии диаметров 2 с d- 25 мм, £>= 52 мм, В- 15 мм:
Подшипник 36205
Отсутствующие значения С и Со для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.
6,70 4,40
2,86 1,79
6,40 4,40
2,65 1,66
10,6 5,32
7,80 5,20
14,8 7,64
9,50 6,20
17,8 9,00
7,10 4,75
3,07 2,07
6,70 4,50
8,65
6,10
16,7 9,10
11,4 8,00
15,7 8,34
10,6
14,6
23
23
24
24
24
24
26
26
26
27
27
28
28
29
30
30
30
30
30
30
33
33
33
36
34
34
34
34
38
38
38
38
42
42
42
42
42
42
45
45
45
2
2
2
2
2
2
2
2
2
30
Обозначение
подшипника
72
о
max min
Обозначение
подшипника
о
max min °
13
16
19 2,0 1,0 23,5
39
43
43
43
47
47
47
47
47
47
66
2
90
2
2
2
2
2
2
2
10 1,0 0,3 11
14 1,5
17 2,0
72
80
100 25 2,5
0,8 13
1036906
1036906К
1046906
1046906К
36106
36106К
36106К6(К7)
46106
46106(К)
26206К
36206
36206К
36206К6 66206
46206
46206К
26306К 36306(К)
46306 46306К
66306(К)
66406
1036907
1036907K
1046907
1046907K
36107(K6, K7)
36107К
46107(К)
26207К
36207
36207К
46207
46207К
66207
26307К
46307
66307(К)
66407
36207K6
36307(K)
46307K
5,50
40
12 1,0 0,3 11
2
7,20
3,02
15,3
2,18
8,57
8,30
33
35
14,5
10,4
22,0
16,3
21,9
16,0
43,8
37
12,0
12,0
12,0
18,3
27,6
8,50 6,55
5,40 4,15
8,00 6,20
5,00 3,85
12,9
9,80
37
37
37
39
39
41
40
40
40
40
39
39
50
50
50
50
50
57
57
65
65
2
2
2
2
2
2
68
80
90
18 2,0
110 27 3,0
1036908
1036908(К)
1046908
1046908(К)
36108(К6, К7)
36108К
46108
46108К
26208К
36208
36208К
46208
46208К
66208
26308К
36308 36308К
46308 46308К
66308(К)
66408
12,5
7,02
9,00
18,9
12,7
11,0
10,2
38,9 23,2
27,0 20,4
36,8 21,4
50,8
19,0
32,8
30’1
72,2 42,3
30,8
20,0
29,0
18,6
27,0
17,8
16,4
14,0
14,7
42,6 24,7
42
42
42
42
42
42
52
68
57
86
50
50
50
50
65
65
65
65
65
12 1,0 0,3 11
16 1,5 0,8 13
19 2,0
110 25 2,5
120 29 3,0
2
1036909
1036909К
1046909
1046909К
36109(К, Кб, К7)
46109
46109К
26209К 36209К6
36209
36209К
46209
46209К
66209
26309К 36309(К)
46309 46309К
66309 66309К
66409
7,40
6,87
10,8
6,18
10,2
17,0
41,2 25,1
38,7
30,0
37,0
36,4
61,4
60,8
81,6 47,3
46
46
46
46
46
46
46
46
48
48
48
48
48
48
57
57
63
73
73
73
73
73
73
80
80
80
80
2
2
2
2
2
2
50
50
50
50
51
51
56
56
56
70
70
70
78
78
78
78
78
78
89
89
89
104
2
2
2
2
2
2
2
108
Продолжение табл. 7.10.3
d D В R /?| b Обозначение подшипника С Со кН da Da max min °
50 72 12 1.0 0.3 11 1036910 103691OK 1046910 10469ЮК 361 ЮК 36110(K6,K7) 461 Ю(К) 26210К 36210 362 ЮК 362 ЮК6 46210 462ЮК 66210 263ЮК363Ю(К) 46310 463ЮК 663 Ю(К) | 66410 14,6 12,7 7,53 6,50 13,7 12,0 6,99 6,03 19,3 16,6 43,2 27,0 35,5 28,5 40,6 24,9 32,5 26,5 71,5 44,0 98,9 60,1 56 67 2 56 67 2 56 67 2 56 67 2 56 75 2 56 75 2 56 75 2 58 83 2 58 83 2 58 83 2 58 83 2 58 83 2 58 83 2 58 83 2 63 98 2 63 98 2 63 98 2 68 114 2
J J
80 16 1 1,5 0,8 13
90 20 2,0 1,0 23,5
110 27 2 1.0 1.5 23.5
“ —- — - , J J —
ИП 31 J 1.5 2.0 23 5
55 80 13 1,5 0,5 11 90 18 2,0 1,0 13 100 21 2,5 1,2 23,5 120 29 3,0 1,5 23,5 140 33 3,5 2,0 23,5 1036911 1036911К 1046911 1046911К 361 НК 36111(К6,К7) 46111 461 ПК 26211К 36211 36211К 36211К6 46211 ! 46211К 66211 26311К 36311(К) 46311 46311К 66311(К) 66411 17,0 15,0 8,30 7,32 16,0 14,0 8,95 7,90 27,0 23,2 32,6 21,1 25,0 21,2 58,4 34,2 41,5 34,5 50,3 31,5 39,0 32,0 46,3 24,8 82,8 51,6 61 74 3 61 74 3 61 74 3 61 74 3 62 84 3 62 84 3 62 84 3 62 84 3 65 91 3 65 91 3 65 91 3 65 91 3 65 91 3 65 91 3 65 91 3 67 109 3 67 109 3 67 109 3 71 122 3
60 85 13 1,5 0,5 11 95 18 2,0 1,0 13 110 22 2,5 1,2 23,5 130 31 3,5 2,0 23,5 150 35 3,5 2,0 23,5 J 1036912 Ю36912К 1046912 Ю46912К 36112(К, Кб, К7) 46112 46112К 26212К 36212 36212К 36212К6 46212 46212К 66212 26312К 36312(К) 46312 46312К 66312 66312К 66412 18,0 16,3 9,50 8,64 17,0 15,3 8,80 7,33 37,4 24,5 25,5 22,4 61,5 39,3 50,0 42,5 60,8 38,8 46,5 39,0 100 65,3 93,7 58,8 125 79,5 66 79 3 66 79 3 66 79 3 66 79 3 68 88 3 68 88 3 68 88 3 71 101 3 71 101 3 71 101 3 71 101 3 71 101 3 71 101 3 71 101 3 75 116 3 75 116 3 75 116 3 77 131 3
65 90 13 1 100 18 2 ,5 0,5 11 I ;o 1,0 13 1036913 Ю36913К 1046913 Ю46913К 36113К 36113(К6, К7) 46113(К) 18,3 17,3 9,65 9,20 17,3 16,0 8,95 8,54 28,0 25,5 70 84 3 70 84 3 70 84 3 70 84 3 73 93 3 73 93 3 73 93 3
d D В R Ri b Обозначение подшипника С Со кН da Dg max min °
65 120 23 2,5 1,2 23,5 140 33 3,5 2,0 23,5 160 37 3,5 2,0 23,5 26213K 36213(K, Кб) 46213 46213К 66213 26313К 36313(К) 46313 46313К 66313(К) 66413 69,4 45,9 53,0 45,0 113 75,0 77 111 3 77 111 3 77 111 3 77 111 3 77 111 3 78 125 3 78 125 3 78 125 3 83 141 3
70 100 16 1,5 0,5 11 110 20 2,0 1,0 13 125 24 2,5 1,223,5 150 35 3,5 2,023,5 180 42 4,0 2,023,5 1036914 Ю36914К 1046914 1046914К 36114К 36114(К6, К7) 46114 46114К 26214К 36214 36214К 36214К6 46214(К)66214 26314К 36314(К) 46314 46314К 66314 66314К 66414 25,0 23,6 13,2 12,5 23,6 22,0 12,2 11,6 36,0 33,5 46,1 31,7 34,5 32,0 80,2 54,8 60,0 52,0 127 85,3 119 76,8 152 109 78 94 3 78 94 3 78 94 3 78 94 3 78 103 3 78 103 3 78 103 3 78 103 3 82 116 3 82 116 3 82 116 3 82 116 3 82 116 3 85 136 3 85 136 3 85 136 3 85 136 3 93 157 3
75 105 16 1,5 0,5 11 115 20 2,0 1,0 13 130 25 2,5 1,2 23,5 160 37 3,5 2,0 23,5 190 45 4,0 2,0 23,5 1036915 Ю36915К 1046915 Ю46915К 36115К 36115(К6, К7) 46115 46П5К 26215К 36215(К, Кб) 46215 46215К 66215 26315К 36315(К) 46315(К)66315(К) 66415 25,5 24,5 13,4 12,9 24,0 23,2 12,5 11,9 37,5 34,5 47,3 33,4 78,4 53,8 58,5 51,0 71,5 49,0 83 98 3 83 98 3 83 98 3 83 98 3 83 108 3 83 108 3 83 108 3 83 108 3 85 121 3 85 121 3 85 121 3 85 121 3 85 121 3 93 144 3 93 144 3 98 166 3
80 110 16 1,5 0,5 11 125 22 2,0 1,0 13 140 26 3,0 1,5 23,5 170 39 3,5 2,0 23,5 200 48 4,0 2,0 23,5 1036916 1036916К 1046916 1046916К 36116(К, Кб, К7) 46116 46116К 26216К 36216 36216К 36216К6 46216 46216К 66216 26316К 36316(К) 46316 46316К 66316(К) 66416 26,0 26,0 13,7 13,7 24,5 24,5 12,7 12,7 56,0 40,1 43,0 40,5 93,6 65,0 73,5 65,5 87,9 60,0 68,0 60,0 136 99,0 88 103 3 88 103 3 88 103 3 88 103 3 90 118 3 90 118 3 90 118 3 92 130 3 92 130 3 92 130 3 92 130 3 92 130 3 92 130 3 92 130 3 99 155 3 99 155 3 99 155 3 105 176 3
d D В R Ri b
8? 120 18 2,0 1,0 11
130 22 2,0 1,0 13
150 28 3,0 1,5 23,5
180 41 4,0 2,023,5
210 52 5,0 2,5 23,5
125 18 2,0 1,0 11
140 24 2,5 1,2 13
160 30 3,0 1,5 23,5
190 43 4,0 2,0 23,5
225 54 5,0 2,5 23,5
170 32 3,5 2,0 23,5
200 45 4,0 2,0 23,5
100 140 20 2,0 1,0 11
150 24 2,5 1,2 13
180 34 3,5 2,0 23,5
215 47 4,0 2,023,5
Обозначение
подшипника
max min ®
1036917
1036917K
1046917
1046917K
36117K
36117(K6, K7)
46117
46117K
26217K
36217
36217K
36217K6
46217
46217K
66217
26317K 36317(K)
46317 46317K
66317(K)
66417
1036918
1036918K
1046918
1046918K
36118K
36118(K6, K7)
46118
46118K
26218K
36218
36218K
36218K6 66218
46218
46218K
26318K 36318(K)
46318 46318K
66318
66318K
66418
26219K
36219
36219(K,K6)
46319(K) 66319(K)
1036920
1036920K
1046920
1046920K
36120K
36120(K6, K7)
46120
46120K
26220K 66220
36220(K, K6)
46220
46220K
26320K 66320(K)
46320 46320K
33,5 33,5
17,6 17,6
32,0 31,5
16,3 16,3
47,5 46,5
57,4 42,1
44,0 42,5
101 70,8
81,5 76,5
94,4 65,1
76,5 69,5
163 120
34,5 35,5
18,2 18,5
32,5 32,5
16,8 17,2
56,0 55,0
63,5 47,2
52,0 51,0
118 83,0
90,0 85,0
111 76,2
85,0 78,0
165 122
189 145
208 162
134 95,0
92 112 31
92 112 31
92 112 3i
92 112 31
95 122 3
95 122 3'1
95 122 3i
95 122 31
99 140 31
99 140 31
99 140 3<
99 140 3|
99 140 31
99 140 31
99 140 31
103 163 31
103 163 31
103 163 3|
108 185 3j
99 117 3
99 117 31
99 117 31
99 117 31
100 130 3l
100 130 ЗЙ
100 130 33
100 130 31
105 150 31
105 150 31
105 150 3-J
105 150 3]
105 150 ЗЛ
105 150 3|
111 172 31
111 172 3
111 172 31
111 172 3
117 200 3
111 158 31
111 158 3
111 158 31
119 180 3
36,5
19,2
34,0
17,8
58,5
71,5
55,0
39,0
20,5
37,5
19,1
60,0
55,1
56,0
148 107
114 108
213 177
113
113
113
113
110
110
110
110
117
117
117
117
125
125
132 3
132 3
132 3
132 3
139 3
139
139
139
168
168
168
168
195
195
3
Pr=VFr - для Fa/(VFr)$e (X= 1,0; У=0).
Pr=X VFr +YFa -JVaFA VFr)>e (e, X, Y- табл. 7.5.2).
7.10.5 ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ ГОСТ 28428-90
Тип Тип Тип
-----1 а} - см. /./.о
Рис. 7.10.12 - Габаритные и установочные размеры радиальных шариковых
сферических двухрядных подшипников
Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения
подшипников:
1 000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца,
111 000 - с коническим отверстием внутреннего кольца,
11 000 - с закрепительной втулкой для установки на гладкие валы.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального двухрядного
сферического подшипника с цилиндрическим отверстием внутрен-
него кольца серии диаметров 2 с 50 мм, D= 90 мм, В— 20 мм:
Подшипник 1210 ГОСТ 28428—90
То же, с коническим отверстием внутренего кольца:
Подшипник 111210 ГОСТ 28428-90
То же, с закрепительной втулкой:
Подшипник 11210 ГОСТ 28428-90
in. 7.10.4 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
Обозначение
подшипника
кН
е
d
max max nun nun
Обозначение
подшипника
кН
е
max max min min
d
D В R
Обозначение
подшипника
da Da db О
max max min min
47
47
52
52
52
52
62
14
18
15
21
15
18
2,0
1204, 111204
1504,111504
1304,111304
1604,111604
11204
11504
11304
10,0
18,0
3,45
4,30
4,40
6,10
4,40
42
42
45
45
47
47
47
0,27
0,48
0,51
0,27
0,43
40
80
80
90
90
85
18
23
33
19
2,0
2,0
52
52
62
62
62
62
72
72
17 2,0
24 2,0
20 1,5
19 2,0
27 2,0
1205, 111205
1505,111505
1305, 111305
1605,111605
11205
11505
11305
11605
12,2
18,0
24,0
4,40
6,70
8,50
6,20
6,10
8,50
10,0
30
30
40
47
47
57
57
0,27
0,43
0,47
0,27
0,27
0,27
0,27
2,2
45
100 25
100 36
85 19
2,0
2,0
2,0
2,0
1208,111208
1508, 111508
1308,111308
1608,111608
11208
11508
11308
11608
45,0
22,0
38,0
54,0
8,80
10,0
12,9
17,6
10,0
11,0
17,0
47
47
47
47
54
73
73
81
81
78
78
91
91
50 5
50 5
50 5
0,22 2,8 4,3
0,24 2,6 4,0
0,43 1,5 2,3
027 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
62
62
72
72
72
72
80
80
16
20
19
27
17
23
21
31
2,0
1206,
1506,
1306,
1606,
11206
11506
11306
11606
111206
111506
111306
111606
21,2
6,20
6,10
8,50
57
16,0
21,6
25,0
39,0
6,95
8,80
10,6
14,6
36
36
43
45
71
71
40 5
0,24
0,39
0,25
0,27
0,27
0,27
0,27
50
100 25
100 36
90 20
90 23
110 27
ПО 43
2,0
2,0
1209,111209
1509,111509
1309,111309
1609,111609
11209
11509
11309
11609
22,0 10,0
38,0 12,9
54,0 17,0
41,5 19,3
64,0 26,5
60
60
60
78
78
91
91
100
100
55 10
0,21
0,30
2,0
0,42 1,5
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
72
72
80
80
80
80
90
90
17 2,0
23 2,0
21 2,5
18 2,0
33 2,5
1207,111207
1507,111507
1307, 111307
1607,111607
11207
11507
11307
11607
16,0
25,0
19,3
29,0
45,0
8,80
10,6
14,6
8,80
10,0
12,9
42
42
42
42
49
49
49
50
65
71
73
73
81
81
43
45
0,23
0,24
0,46
0,27
0,27
2,6
90 20
90 23
ПО 27
ПО 40
100 21
100 25
120 29
120 43
2,0
1210,111210
1510,111510
1310,111310
1610,111610
11210
11510
11310
11610
22,8 11,0
23,2 11,0
27,0 13,7
51,0 24,0
60
60
67
100
0,20
0,23
65
68
91
91
110
НО
1 0,43 1,5 2,3
60 6 0,27 2,3 3,6
6010 0,27 2,3 3,6
60 6 0,27 2,3 3,6
61 6 0,27 2,3 3,6
100 21
100 25
120 29
120 43
ПО 22
НО 28
130 31
130 46
1211, 111211
1511,111511
1611, 111611
11211
11511
11311
11611
51,0 24,0
91
91
ПО
ПО
30,0 16,0
34,0 17,3
57,0 28,0
86,5 37,5
62
65
65
72 101
72 101
72 118
74 118
65 8
0,42 1,5 2,3
60 110 22 2,5 110 28 2,5 130 31 3,5 130 46 3,5 120 23 2,5 120 31 2,5 140 33 3,5 140 48 3,5
65 120 23 2,5 120 31 2,5 140 33 3,5 140 48 3,5 130 25 2,5 130 31 2,5 160 37 3,5 160 55 3,5
70 125 24 2,5 125 31 2,5 150 35 3,5 150 51 3,5 140 26 3,0 140 33 3,0 170 39 3,5 170 58 3,5
75 130 25 2,5 130 31 2,5 160 37 3,5 160 55 3,5 150 28 3,0 150 36 3,0 180 41 4,0 180 60 4,0
1212, 111212
1512, 111512
1312, 111312
1612, 111612
11212
11512
11312
11612
1213, 111213
1513, 111513
1313,111313
1613, 111613
11213
11513
11313
11613
1214,111214
1514, 111514
1314, 111314
1614, 111614
11214
11514
11314
11614
1215,111215
1515,111515
1315,111315
1615,111615
11215
11515
11315
11615
30,0 16,0
34,0 17,3
57,0 28,0
86,5 37,5
31,0 17,3
31,0 17,3
62,0 31,0
95,0 43,0
31,0 17,3
44,0 22,4
62,0 31,0
95,0 43,0
39,0 21,6
44,0 24,5
80,0 40,5
122 56,0
34,5
44,0
75,0
110
40,0
51,0
88,0
137
39,0
44,0
80,0
122
49,0
58,5
98,0
140
19,0
23,2
37,5
50,0
23,6
28,5
45,0
64,0
21,6
24,5
40,5
56,0
28,5
32,0
51,0
68,0
67 101
67 102
72 118
72 118
83 116 75 5
83 116 75 10
83 138 75 5
86 138 76 5
72 111
72 111
76 128
76 128
88 121 80 5
88 121 80 12
88 148 80 5
92 148 80 5
77 116
77 116
81 138
81 138
94 130 85 5
94 130 85 12
94 158 85 5
98 158 88 5
82 121
82 121
86 148
86 148
99 140 90 6
100 140 91 12
100 166 91 6
104 166 94 6
0,18 3,5
0,28 2,3
0,22 2,8
0,40 1,6
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
3,6
3,6
3,6
3,6
0,17 3,6
0,28 22
0,22 2,8
0,38 1,7
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
5,6
3,5
4,3
2,6
3,6
3,6
3,6
3,6
0,18 3,5
0,26 2,3
0,22 2,8
0,38 1,7
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,17 3,6
0,25 2,5
0,22 2,8
0,39 1,6
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
0,27 2,3
по
Продолжение табл. 7.10.4
d D В R Обозначение подшипника с со кН б/о Da db О max max min min СЬ /А .
80 140 26 3,0 140 33 3,0 170 39 3,5 170 58 3,5 160 30 3,0 160 40 3,0 190 43 4,0 190 64 4,0 1216, 111216 1516,111516 1316,111316 1616,111616 11216 11516 11316 11616 40,0 23,6 51,0 28,5 88,0 45,0 137 64,0 57,0 32,0 71,0 39,0 108 58,5 153 76,5 90 130 90 130 91 158 91 158 104 150 95 6 105 150 96 10 105 150 96 10 105 150 96 10 0,16 3,9 6,1 0,25 2,5 3,9 0,21 2,9 4,5 0,38 1,7 2,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6
85 150 28 3,0 150 36 3,0 1217, 111217 1517, 111517 49,0 28,5 58,5 32,0 95 140 95 140 0,16 3,9 6,1 0,25 2,5 3,9
d D В R Обозначение подшипника c Co кН da Do db o max max min min Fa/Fr e >e Yi Y
85 180 60 4,0 180 41 4,0 1617,111617 1317, 111317 140 68,0 98,0 51,0 98 166 98 166 0,22 2,8 4,3 0,37 1,7 2,6
90 160 30 3,0 160 40 3,0 190 43 4,0 190 64 4,0 180 34 3,5 180 46 3,5 215 47 4,0 215 73 4,0 1218, 111218 1518, 111518 1318,111318 1618, 111618 11218 11518 11318 11618 57,0 39,0 71,0 32,0 108 58,5 153 76,5 69,5 41,5 98,0 55,0 143 76,5 193 104 100 150 100 150 103 176 103 176 115 168 106 7 118 168 108 8 118 201 108 7 120 201 110 7 0,16 3,9 6,3 0,26 2,4 3,7 0,22 2,8 4,3 0,38 1,7 2,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6 0,27 2,3 3,6
100
47 4,0
50 4,0
Обозначение
подшипника
о
da Da db О
max max min min
е
-
180
180
215
215
200
240
1220, 111220
1520, 111520
1320,111320
1620,111620
11220
11320
98,0
143
193
88,0
163
76,5
104
91,5
113
125
126
168
168
201
201
188 116 7
18811710
7.10.6 ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ госг8328-75
Тип 2000
Тип 42000
Тип 32000
Тип 12000
и)
Д)
юань
Радиус Rj со стороны
узкого торца наружного
(внутреннего) кольца
Рис. 7.10.13 - Габаритные и установочные размеры роликовых радиальных
с короткими цилиндрическими роликами подшипников
Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
2000 - без бортов на наружном кольце;
12000 - с однобортовым наружным кольцом;
32000 - без бортов на внутреннем кольце;
42000 - с однобортовым внутренним кольцом;
52000 - с безбортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
62000 - с однобортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
92000 - с однобортовым внутренним кольцом и плоским упорным кольцом;
10200 - с безбортовым наружным кольцом и двумя запорными шайбами.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального подшипника с короткими
цилиндрическими роликами типа 32200 с d= 30 мм, D- 62 мм, В= 16 мм:
Подшипник 32206 ГОСТ 8328— 75
Отсутствующие значения С и Со для ряда подшипников будут вводиться в стан-
дарт по мере освоения.
Продолжение табл. 7.10.5
Табл. 7.10.5 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
d D В R R{ b Обозначение подшипника нормальн. С Со кН повышен. С Со кН da Da max min
* > * 20 42 12 1,0 0,5 47 14 1,5 1,0 47 18 1,5 1,0 52 15 2,0 1,0 4 52 21 2,0 1,5 4 2104,32104 2204,12204, 32204 42204,92204, 102204 2504,32504, 42504,92504 2304,12304, 32304,42304 62304,92304, 102304 2604,32604, 42604,92604 8,80 4,70 14,7 7,35 20,1 10,8 20,5 10,4 29,7 16,6 25,1 12,6 29,7 17,3 41,3 24,5 24 30 26 42 26 42 26 42 27 45 27 45 27 45
d D В R Ri b
25 47 12 1,0 0,5 52 15 1,5 1,0 52 18 1,5 1,0 62 17 2,0 2,0 4 80 24 2,0 2,0
Обозначение
подшипника
JIIII
2105, 32105
2205,12205, 32205
42205,92205,102205
2505,32505, 42505,92505
2305,12305, 32305,42305
62305,92305,102305
2605,12605, 32605
42605, 92605
нормальн. C Co кН повышен. c c, кН da Dq max min
16,8 8,80 22,9 12,9 15,0 9,50 47,8 24,5 28,6 15,2 34,1 18,8 40,2 23,2 56,1 34,5 29 43 30 47 30 47 30 47 33 55 33 55 36 66
Продолжение табл. 7.10.5
30
35
40
45
D В
Ъ
Обозначение
подшипника
55 13
62 16
62 20
72 19
1,5 0,8
1,5 1,0
1,5 1,0
2,0 2,0
72 27 2,0 2,0
90 23 2,5 2,5
7
2106,32106
2206,12206, 32206
42206,92206,102206
2506,32506, 42506,92506
2306,12306, 32306,42306
62306,92306,102306
2606,12606, 32606
42606,92606
2406,32406, 42406
62406,92406,102406
нормальн. CrH повышен,! max
С Со ! dp | min
17,9 7,85 — I 35 50
22,4 12,0 38,0 19,6 i 37 57
— — 37 57
31,9 19,0 38,0 28,0 I 37 57
36,9 20,0 51,2 26,0 39 65
— 39 65
50,1 29,0 73,7 46,5 39 65
— —— — — 39 65
60,5 34,0 — — 41 77
— — 41 77
55 10
62 14
72 17
72 23
80 21
80 31
100 25
1,0 0,5
1,5 0,8
2,0 1,0
2,0 2,0
2,5 2,0
2,5 2,5
2,5 2,5
62 12
68 15
80 18
80 23
90 23
1,0 0,5
1,5 1,0
2,0 2,0
2,0 2,0
2,5 2,5
90 33 2,5 2,5
110 27 3,0 3,0
68 12
75 16
85 19
85 23
100 25
1,0 0,5
1,5 1,0
2,0 2,0
2,0 2,0
2,5 2,5
100 36 2,5 2,5
120 29 3,0 3,0
50 72 12 1,0 0,5
80 16 1,5 1,0
90 20 2,0 2,0
90 23 2,0 2,0
ПО 27 3,0 3,0
НО 40 3,0 3,0
130 31 3,5 3,5
6
8
8
8
8
8
9
1002907,1032907 —r — 11 - '
2107, 2207, 32107 12207, 32207 21,6 12,2 — —
31,9 17,6 48,4 26,5
42207, 92207,102207 — — — —
2507, 32507, 42507,92507 47,3 29,0 59,4 38,0
2307, 12307, 32307,42307 44,6 27,0 64,4 35,0
62307, 92307,102307
2607, 42607, 12607, 32607 92607 58,3 38,0 91,3 61,0
2407, 32407, 42407 76,5 44,0 —
62407, 92407,102407 — —_ — —
1002908, 1032908 •— — —
2108, 32108 25,1 14,6 — —
2208, 12208, 32208 21,8 24,0 53,9 29,5
42208, 92208,102208 — —
2508, 32508, 42508,92508 56,1 35,0 70,4 42,0
2308, 12308, 32308,42308 56,1 32,5 80,9 44,5
62308, 92308,102308 — — —
2608, 12608, 32608 80,9 51,0 112 75,0
42608, 92608 — — .—
2408, 32408, 42408 96,8 57,0 - - I
62408, 92408,102408 i
1002909, 1032909 — f 1
2109, 32109 31,4 17,6 — —
2209, 12209, 32209 44,0 25,5 60,5 35,0
j 42209, 92209,102209 — — — — I
2509, 32509, 42509,92509 59,4 38,0 73,7 45,5
2309, 12309, 32309,42309 72,1 41,5 99,0 56,0
62309, 92309, 102309
2609, 12609, 32609 96,8 67,0 138 95,0
42609, 92609
2409, 32409, 42409 106 69,5 — I
62409, 92409,102409 —*- — —
1002910, 1032910 — — — i
2110, 32110 30,8 17,6 — — i l
2210, 12210, 32210 45,7 27,5 64,4 37,5
42210, 92210,102210
2510, 32510, 42510,92510 62,7 40,5 78,1 48,5 j
2310, 12310, 32310,42310 88,0 52,0 110 70,5
62310, 92310,102310
I 2610, 12610, 32610,42610 121 80,0 161 114
52610, 62610, 92610 — — —
2410, 32410, 42410 130 86,5 ... -
62410, 92410,102410 — —
2911,1032911
40 50
39 57
42 65
42 65
42 65
44 71
44 71
44 71
44 71
52 86
52 86
46 58
46 63
48 73
48 73
48 73
51 80
51 80
51 80
51 80
55 95
55 95
50 63
51 70
53 78
53 78
53 78
56 89
56 89
56 89
56 89
62 104
62 104
56 67
56 75
58 83
58 83
58 83
63 98
63 98
63 98
63 98
68 114
68 114
55
80 13 1,5 1,0
90 18 2,0 1,5
100 21 2,5 2,5
2111, 32111
2211, 12211, 32211
42211, 92211,102211
34,7 23,6
56,1 34,0
84,2 49,0
61 74
62 84
65 91
65 91
Продолжение табл. 7.10.5
R R, b
Обозначение
подшипника
нормальн.
min max
120
140
100
120
25
29
43
33
60
70
160
190
130
160
105
115
130
80
3,0
3,о
3,0
3,0
9
10
2511
2311
62311
2611
52611
2411
62411
32511, 42511,92511
12311, 32311,42311
92311,102311
12611, 32611,42611
62611, 92611
32411, 42411
92411,102411
73,7 48,0
102
67,0
99,0 64,0
138
87,5
138
142
98,0
86,5
201
143
65
67
67
67
67
71
91
109
109
109
109
85
95
ПО
ПО
130
130
150
90
120
120
140
140
160
по
125
125
150
150
180
ПО
125
140
140
170
13
18
28
31
35
13
18
23
31
33
48
37
16
20
24
35
42
16
20
31
37
45
16
26
33
39
1,5
2,0
2,5
3,5
3,5
2,0
3,5
2,0
2,0
4,0
2,0
3,0
3,0
1,0
9
10
1002912,1032912
2112
2212
42212
2512,
2312
62312
2612
52612
2412
62412
32112
12212, 32212
92212,102212
32512, 42512,92512
12312, 32312,42312
92312,102312
12612, 32612,42612
62612, 92612
32412, 42412
92412,102412
25,3 16,5
35,8 22,8
64,4 43,0
93,5 68,0
123
76,5
128
151
85,0
98,0
168
168
114
106
224
160
66
68
71
71
71
75
75
75
75
77
77
79
88
101
101
101
116
116
116
131
131
2,5
2,5
4,0
4,0
1,0
3,0
3,0
10
10
11
10
10
12
11
13
1002913,1032913
2113
2213
42213
2513
2313
62313
2613
52613
2413
62413
32113
12213, 32213
92213,102213
32513, 42513,92513
12313, 32313,42313
92313,102313
12613, 32613,42613
62613, 92613
32413, 42413
92413,102413
38,0 26,5
76,5 51,0
106
ПО
138
190
183
76,5
85,0
147
183
100
107
129
127
251
180
70 84
73 93
77 ПО
77
77
78
78
78
78
83
83
ПО
ПО
125
125
125
125
141
141
1002914
2114:
2214
42214,
2514,
2314,
62314,
2614,
52614.
24] 4
62414:
1002915
2115
2215
42215:
2515,
2315
62315:
2615:
52615
2415
62415
1032914
32114
12214, 32214
92214,102214
32514, 42514,92514
12314, 32314,42314
92314,102314
12614, 32614,42614
62614, 92614
32414, 42414
92414, 102414
1032915
32115
12215, 32215
92215, 102215
32515, 42515,92515
12315, 32315,42315
92315, 102315
12615, 32615,42615
62615, 92615
32415, 42415
92415, 102415
1002916,1032916
2116
2216
42216
2516,
2316.
62316
32116
12216
92216
32516
12316
92316
32216
102216
42516,92516
32316,42316
102316
79,2
36,0
51,0
119
71,0
117
151
212
229
81,5
102
154
205
112
124
160
163
58,3 39,0
91,3 63,0
125
183
260
264
275
200
78
78
82
82
82
85
85
85
85
93
93
94
103
116
116
116
136
136
136
136
157
157
130
81,5
88,0
125
200
173
34,7 24,0
66,0 44,0
106
68,0
147
190
115
125
161
242
330
138
187
260
118
149
245
87,0
140
163
83
83
85
85
85
93
93
93
93
98
98
88
90
92
92
92
98
108
121
121
121
144
144
144
144
166
166
103
118
130
130
130
155
155
112
Продолжение табл. 7.10.5
d D В R ЪЬ
80 170 58 3,5 3,5 11 200 48 4,0 4,0 13
85 120 18 2,0 1,5 130 22 2,0 1,5 150 28 3,0 3,0 150 36 3,0 3,0 180 41 4,0 4,0 12 180 60 4,0 4,0 12 210 52 5,0 5,0 14
90 125 18 2,0 1,5 140 24 2,5 2,0 160 30 3,0 3,0 160 40 3,0 3,0 190 43 4,0 4,0 12
Обозначение
подшипника
нормальн.
повышен.
da Do
min max
2616,
52616,
2416,
62416,
12616, 32616,42616 275 200 358 265 99 155
62616, 92616 —— — — —- 99 155
32416, 42416 303 200 —* 105 176
92416, 102416 *— -— 105 176
1002917, 1032917
2117, 32117
2217, 12217, 32217
42217, 92217
2517, 32517, 42517,92517
2317, 12317, 32317,42317
62317, 92317
2617, 12617, 32617,42617
52617, 62617, 92617
2417, 32417, 42417
62417, 92417
1002918, 1032918
2118, 32118
2218, 12218, 32218
42218, 92218
2518, 32518, 42518,92518
2318, 12318, 32318,42318
62318, 92318
— — *** 98 112
68,2 46,51 — — 95 122
119 78,0 165 108 99 140
— — — 99 140
168 122 216 160 99 140
212 146 297 190 103 163
— — 103 163
297 230 — 103 163
*** — — — 103 163
319 228 — 108 185
— 1 1 i — 108 185
—* — — 99 117
80,9 56,0 —* 100 130
142 105 183 120 105 150
— — — 105 150
194 150 242 180 105 150
242 160 319 206 111 172
— — * — 111 172
d D В R Ri b
90 190 64 4,0 4,0 12 225 54 5,0 5,0 14
95 145 24 2,5 2,0 170 32 3,5 3,5 170 43 3,5 3,5 200 45 4,0 4,0 200 67 4,0 4,0 240 55 5,0 5,0 15
Обозначение
подшипника
2618, 12618, 32618,42618
52618, 62618, 92618
2418, 32418, 42418
62418, 92418
2119, 32119
2219, 32219, 42219, 92219
2519, 32519, 42519,92519
2319, 32319, 42319, 92319
2619, 32619, 42619, 92619
2419, 32419, 42419,92419
100 140 20
150 24
180 34
1,5
2,0
3,5
180 46 3,5 3,5
215 47 4,0 4,0 13
215 73 4,0 4,0 13
250 58 5,0 5,0 16
1002920, 1032920
2120, 32120
2220, 12220, 32220
42220, 92220
2520, 32520, 42520,92520
2320, 12320, 32320,42320
62320, 92320
2620, 12620, 32620,42620
52620, 62620, 92620
2420, 32420, 42420
62420, 92420
нормальн, повышен. f
сп а Оо
кН кН ПИЛ max
330 240 440 325 111 172
-— — — 111 172
385 260 — 117 200
— — — — 117 200
84,2 58,5 — — 105 135
165 112 ' 111 155
229 170 286 216 111 155
264 190 374 222 119 180
374 300 —- — 119 180
419 280 — — 125 210
56,8 47,0 — 113 132
85,8 62,0 — — ПО 139
183 125 251 170 117 162
— — -— 117 162
260 193 336 216 117 162
303 220 391 250 125 195
— — — — 125 195
440 355 583 450 125 195
125 195
429 320 — — 130 220
— — 130 220
7.10.7 ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ОДНОРЯДНЫЕ туз7 006.162 89
Радиус R] со стороны
узкого торца наружного
(внутреннего) кольца
Рис. 7.10.14 - Габаритные и установочные
размеры роликовых конических
однорядных подшипников
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового конического однорядного подшипника серии
диаметров 1, серии ширин 2, с d= 70 мм, £>=110 мм, Т= 25 мм:
Подшипник 2007114 ТУ 37.006.162-89
Pr=VFr -для Fa/(VFr)^e, (Х = 1,0; У= 0 ; е- табл. 7.10.6);
Pr=Q,4V Fr+Y Fo - Для Fa/(VFr)>e, (%-0,4; У - табл. 7.5.2, 7.10.6).
Отсутствующие значения С и Со для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по
мере освоения.
Табл. 7.10.6 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
d D Т В b R Rx Обознач. подшипн. С Со кН da db max max Db min min
20 47 15,25 14 12 1,5 0,5 52 16,25 16 13 2,0 0,8 52 22,25 21 18,5 2,0 0,8 7204 7304 7604 21,0 13,0 26,0 17,0 31,5 22,0 26 30 27 33 26 30 39 43 43 47 39 43
25 52 16,25 15 13 1,5 0,5 62 18,25 17 15 2,0 0,8 62 25,25 24 21 2,0 0,8 62 18,25 17 13 2,0 0,8 7205 7305 7605 27305 24,0 17,5 33,0 23,2 47,5 36,6 31 35 33 41 31 35 31 35 43 48 53 57 43 48 43 48
30 55 17 16 14 1,5 0,5 62 17,25 16 14 1,5 0,5 62 21,25 20,517 2,0 0,8 72 20,75 19 17 2,0 0,8 72 27,75 29 23 2,0 0,8 72 20,75 19 14 2,0 0,8 2007106 7206 7506 7306 7606 27306 27,0 19,9 31,0 22,0 36,0 27,0 43,0 29,5 63,0 51,0 35,0 20,6 35 40 37 41 37 41 38 47 38 47 39 47 47 52 52 57 52 59 61 66 61 66 55 68
0,37 1,5
0,34 1,8
0,35 1,7
0,34 1,8
3 4,5
3 3,0
3 4,0
3 4,5
5 5,5
3 6,5
0,37 1,5
0,34 1,8
0,35 1,7
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,34 1,8
113
Продолжение табл. 7.10.6
d D Т В b R R} Обознач. ПОДШИПН. c co кН max max Dq Db min min °1 ° 2 e Y d D T В b R Обознач. ПОДШИПН. c c0 кН da db max max Da Db min min °1 °2 e ’
35 62 18 17 15 1,5 0,5 72 18,25 17 15 2,0 0,8 72 24,25 23 20 2,0 0,8 80 22,75 21 18 2,5 0,8 I 80 32,75 31 27 2,5 0,8 80 22,75 21 15 2,5 0,8 2007107 7207 7507 7307 7607 27307 32,0 23,0 38,5 26,0 53,0 40,0 54,0 38,0 76,0 61,5 45,0 29,0 40 47 43 48 43 48 43 53 43 53 44 53 54 59 61 67 61 69 68 74 68 74 61 76 3 4,5 4 3,0 4 5,0 5 4,5 5 7,5 5 7,5 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85 65 120 32,75 31 27 2,5 1 140 36 33 28 3,5 140 51 48 41 3,5 1 140 36 33 23 3,5 ),8 1,2 1,2 1,2 7513 7313 7613 27313 119 98,0 146 112 210 168 120 70,0 75 86 80 96 80 96 78 96 105 115 121 130 121 130 109 132 6 5,5 6 8,0 6 12 6 13 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85
70 j 110 25 24 20 2,0 ( 125 26,25 26 21 2,5 ( 125 33,25 31 27 2,5 ( 150 38 37 30 3,5 3 150 54 51 43 3,5 1 ),8 ),8 ),8 1,2 1,2 2007114 7214 7514 7314 7614 77,6 71,6 96,0 82,0 125 101 170 137 240 186 76 85 80 90 80 90 85 100 85 100 98 105 108 118 108 119 129 140 129 140 5 6,0 6 5,0 6 6,0 6 8,0 7 12 0,35 1 0,37 1 0,36 1 0,34 1 0,35 1 L,7 1,5 1,6 1,8 1,7
40 68 19 18 16 1,5 0,5 80 19,75 20 16 2,0 0,8 80 24,75 23,520 2,0 0,8 2007108 i 7208 1 7508 40,0 28,4 46,5 32,5 56,0 44,0 66,0 47,5 90,0 67,5 56,0 37,0 45 55 48 55 48 55 50 60 50 60 50 60 60 65 68 76 68 75 76 82 76 82 70 86 4 4,5 4 3,5 4 5,5 5 5,0 5 8,0 5 8,0 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85
90 25,25 23 20 2,5 0,8 ' 7308 1 90 35,25 33 28,5 2,5 0,8 : 7608 i 90 25,25 23 17 2,5 0,8 27308 75 105 20 19 17 1,5 ( 115 25 24 20 2,0 ( 130 27,25 26 22 2,5 ( 130 33,25 31 27 2,5 ( 160 40 37 31 3,5 1 160 58 55 46,5 3,5 1 160 40 37 26 3,5 ] ),5 ),8 ),8 ),8 1,2 1,2 1,2 2007915 2007115 7215 7515 7315 7615 27315 49,0 52,0 78,3 75,0 107 84,0 130 108 180 148 280 235 150 93,0 80 89 82 90 85 96 85 96 91 108 91 108 91 108 99 103 103 110 113 124 113 125 138 149 138 149 138 152 4 6,0 5 7,0 6 6,0 6 5,0 6 9,0 7 13 6 14 0,37 1,5 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85
__ 45 75 20 19 16 1,5 0,5 85 20,75 19 16 2,0 0,8 85 24,75 23,519 2,0 0,8 100 27,25 26 22 2,5 0,8 100 38,25 36 31 2,5 0,8 : 2007109 1 7209 7509 i 7309 7609 44,0 34,9 50,0 33,0 60,0 46,0 83,0 60,0 114 90,5 50 57 53 61 53 61 56 68 56 68 66 72 73 80 73 82 85 92 85 92 4 4,5 4 4,5 4 5,5 5 5,0 5 8,0 0,35 ] 0,37 1 0,36 ] 0,34 1 0,35 1 1,7 1,5 1,6 1,8 1,7
80 125 29 27 23 2,0 ( 140 28,25 26 22 3,0 1 140 35,25 33 28 3,0 1 170 61,50 59,549 3,5 1 ),8 1,0 1,0 1,2 2007116 7216 7516 7616 102 93,0 112 95,2 143 126 310 290 87 95 90 105 90 105 97 118 112 120 122 132 122 134 147 159 6 7,0 6 6,0 6 7,0 6 9,5 0,35 1 0,37 1 0,36 1 0,35 1 ,7 1,5 1,6 L7_
50 i 55 80 20 19 16 1,5 0,5 90 21,75 21 17 2,0 0,8 90 24,75 23,520 2,0 0,8 110 29,25 29 23 3,0 1,0 110 42,25 40 34 3,0 1,0 110 29,25 27 19 3,0 1,0 90 23 22 19 2,0 0,8 100 22,75 21 18 2,5 0,8 100 26,75 25 21 2,5 0,8 120 31,50 29 25 3,0 1,0 120 45,50 44,536,5 3,0 1,0 120 31,50 29 21 3,0 1,0 2007110 7210 7510 7310 7610 27310 2007111 7211 7511 7311 7611 27311 56,0 40,0 62,0 54,0 100 75,5 80,0 53,0 57,0 45,2 65,0 46,0 80,0 61,0 107 81,5 160 140 92,0 58,0 55 62 58 65 58 65 62 74 62 74 61 74 61 69 63 72 63 72 67 81 67 81 67 81 71 77 78 87 78 85 94 102 94 102 85 104 80 86 87 94 87 95 103 111 103 111 92 113 4 4,5 4 4,5 4 5,5 5 6,0 5 9,0 5 10 4 5,5 5 4,5 5 5,5 5 6,5 5 10,6 5 10,6 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85
85 90 150 30,25 28 24 3,0 1 150 38,50 36 30 3,0 1 180 44,50 41 35 4,0 1 180 44,50 41 30 4,0 1 140 32 30 26 2,5 ( 160 32,50 31 26 3,0 1 160 42,50 40 34 3,0 1 190 46,50 43 36 4,0 1 190 67,50 66,553,5 4,0 1 1,0 1,0 1,5 1,5 ),8 1,0 1,0 1,5 1,5 7217 7517 7317 27317 2007118 7218 7518 7318 7618 130 109 162 141 230 195 180 146 128 111 158 125 190 171 250 201 370 365 95 110 96 110 102 125 102 125 99 108 102 117 102 117 108 130 108 130 132 141 130 142 155 167 155 167 124 134 138 150 138 152 163 176 163 177 6 6,0 7 8,5 7 10,5 12 14,5 6 8,0 7 6,0 7 8,5 7 10,5 12 14,5 0,37 1,5 0,36 1,6 0,35 1,7 0,70 0,85 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7
95 145 32 30 26 2,5 ( 170 34,50 32 27 3,5 1 170 45,50 45,537 3,5 1 1,8 L,2 1,2 2007119 7219 7519 130 115 168 131 230 225 104 112 107 125 107 125 130 140 148 159 148 161 6 8,0 7 7,0 7 10 0,35 1 0,37 1 0.36 1 -,7 1,5 L6_
60 110 23,75 23 19 2,5 0,8 110 29,75 28 24 2,5 0,8 130 33,50 31 27 3,5 1,2 130 48,50 47,539 3,5 1,2 130 33,50 31 22 3,5 1,2 7212 7512 7312 7612 27312 78,0 58,0 125 101 128 96,5 186 157 105 61,0 69 79 69 79 73 90 73 90 72 90 ’ 95 106 95 104 112 120 112 120 103 123 5 4,5 5 5,5 5 7,5 6 11,5 5 11,5 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,35 1,7 0,70 0,85
100 * • 150 32 30 26 2,5 ( 180 37 34 29 3,5 1 180 49 46 39 3,5 1 215 51,50 47 39 4,0 1 215 56,50 51 37 4,0 1 215 77,50 73 61,5 4,0 1 1,8 1,2 ,2 "5 2007120 7220 7520 7320 1027320 7620 132 120 185 146 250 236 280 206 460 460 109 117 114 135 114 135 121 147 121 147 121 147 134 144 155 168 155 171 183 197 183 200 183 202 6 8,0 7 8,0 7 8,0 7 12,5 1217 7 20 0,35 1,7 0,37 1,5 0,36 1,6 0,34 1,8 0,34 1,8 0,35 1,7
65 90 17 16 14 1,5 0,5 100 23 22 19 2,0 0,8 2007913 2007113 34,0 34,0 61,0 64,5 70 76 71 78 84 88 90 97 3 4,5 4 5,5 0,37 1 0,35 1 ,5 ,7
7.10.8 ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ С СИММЕТРИЧНЫМИ РОЛИКАМИ
d; — см. 7.7.8 и 7.7.9
Рис. 7.10.15 - Габаритные и установочные размеры радиальных роликовых сферических двухрядных подшипников
114
Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников:
53000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца;
153000 - с коническим отверстием внутреннего, кольца, конусностью 1:12;
4153000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30;
353000 - исполнения 153000 с закрепительной втулкой - для установки на гладкие валы;
753000 - исполнения 153000 со стяжной втулкой - для установки на гладкие валы.
Подшипник 53510 ГОСТ 24696—81
Наружные кольца подшипников всех исполнений с диаметром свыше 200 мм выполня-
ются с кольцевой проточкой и отверстием для смазки (рис. 8.10.156). По заказу потреби-
теля такое исполнение наружного кольца допускается выполнять при D 200 мм. К
условному обозначению подшипников тогда справа добавляется буква Н.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического под-
шипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 5, серии
ширин 0 с d= 50 мм, D — 90 мм, В = 23 мм:
То же, с коническим отверстием внутреннего кольца: Подшипник 153510 ГОСТ 24696-81
То же, с кольцевой проточкой и отверстиями для смазки на наружном кольце:
Подшипник 5351ОН ГОСТ 24696-81 ИЛИ Подшипник
Исполнения 353000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:
Подшипник 353510 ГОСТ 24696-81 или Подшипник
Исполнения 753000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:
Подшипник 753510 ГОСТ 24696-81 или Подшипник
1535 ЮН
3535 ЮН
7535 ЮН
ГОСТ
ГОСТ
ГОСТ
24696-81
24696-81
24696-81
Подшипники исполнения 353000 должны поставляться в комплекте с втулками (ГОСТ 24208-80),
гайками (ГОСТ 8530-90) и шайбами (ГОСТ 8530-90).
Подшипники исполнения 753000 должны поставляться в комплекте со втулками (ГОСТ 24208-80).
Отсутствующие значения С и Со для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.
Табл. 7.10.7 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
d D В R Обозначение подшипника С Са кН da db Da О max min max min a /Л . 0) X"'’4 d D В R Обозначение подшипника c Co кН da db Da О max min max min — <T> J1 4 n1'4
25 30 35 40 45 50 52 18 1,5 62 20 1,5 72 23 2,0 72 23 2,0 80 23 2,0 90 33 2,5 80 23 2,0 85 23 2,0 90 33 2,5 100 36 2,5 85 23 2,0 90 23 2,0 100 36 2,5 ПО 40 3,0 90 23 2,0 100 25 2,5 ПО 40 3,0 120 43 3,0 53505, 153505 53506, 153506 353506 53507, 153507 353507 753507 353607 753607 53508, 153508 353508 753508 53608, 153608 353608 753608 53509, 153509 353509 753509 53609, 153609 353609 753609 53510, 153510 353510 753510 53610, 153610 353610 753610 35,7 36,7 48,9 51,0 55,2 62,0 63,3 68,6 65,6 70,5 65,6 70,5 113 75,0 113 75,0 73,6 47,5 73,6 47,5 73,6 47,5 113 75,0 113 75,0 113 75,0 77,1 51,0 77,1 51,0 77,1 51,0 138 95,0 138 95,0 138 95,0 79,9 54,0 79,9 54,0 79,9 54,0 176 120 176 120 176 120 30 47 2 37 57 2 44 39 65 2 42 65 2 49 44 73 5 47 73 50 45 81 5 49 81 48 73 2 55 50 78 8 52 78 51 80 2 56 50 91 5 54 91 53 78 2 60 55 83 10 57 83 56 89 2 56 50 91 5 60 100 58 83 2 65 60 91 10 64 91 63 98 2 68 61 110 5 65 110 0,38 1,8 2,6 0,35 1,9 2,9 0,34 2,0 3,2 0,34 2,0 3,0 0,31 2,2 3,2 0,31 2,2 3,2 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,31 2,2 3,2 0,28 2,4 3,6 0,28 2,4 3,6 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,28 2,4 3,6 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 55 60 65 70 75 - 100 25 2,5 110 28 2,5 120 43 3,0 130 46 3,5 110 28 2,5 120 31 2,5 130 46 3,5 140 48 3,5 120 31 2,5 125 31 2,5 130 31 2,5 140 48 3,5 150 51 3,5 160 55 3,5 125 31 2,5 130 31 2,5 140 33 3,0 150 51 3,5 160 55 3,5 170 58 3,5 130 31 2,5 140 33 3,0 150 36 3,0 160 55 3,5 53511,153511 353511 753511 53611,153611 353611 753611 53512,153512 353512 753512 53612,153612 353612 753612 53513,153513 753513 353513 53613, 153613 753613 353613 53514, 153514 753514 353514 53614, 153614 753614 353614 53515, 153515 753515 353515 53615, 153615 99,5 67,0 99,5 67,0 99,5 67,0 199 139 199 139 199 139 122 83,0 122 83,0 122 83,0 235 166 235 166 235 166 144 100 144 100 144 100 253 180 253 180 253 180 148 104 148 104 148 104 311 230 311 230 311 230 154 ПО 154 ПО 154 ПО 351 255 65 91 3 68 69101 8 68 101 72 109 3 74 72 118 6 74 118 71 101 3 77 70 111 8 74 111 30 47 80 72 128 5 77 128 77 111 3 79 116 88 80 121 12 78 111 3 82 138 92 82 148 5 82 125 3 84 121 94 85 130 12 85 136 3 87 148 98 88 158 5 85 121 3 90 130 100 91 140 12 93 144 3 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,40 1,7 2,5 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,24 2,8 4,2 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,25 2,7 4,0 0,38 1,8 2,6 0,37 1,8 2,7 0,37 1,8 2,7 0,26 2,6 3,9 0,26 2,6 3,9 0,25 2,7 4,0 0,37 1,8 2,7 0,37 1,8 2,7 0,37 1,8 2,7 0,25 2,7 4,0 0,25 2’7 4’0 0,25 2,7 4,0 0,37 1,8 2,7
75
80
60 4,0
90
4,0
100
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
3,0
40
60
64
67
40
36
40
58
60
Обозначение
О
do db Da о
max min max min
170
180
140
150
160
170
180
190
150
160
180
190
200
160
160 52,4
180
190
215
170
180
200
215
180
180 60,3
46
64
73
43
46
67
73
46
215 73
240 80
4,0
753615
353615
53516,
753516
353516
53616,
753616
353616
53517,
753517
53617,
753617
353617
53518,
3053218,3153218
353518
53618,
353618
53519,
753519
53619,
753619
53520,
3053220,3153220
353520
53620, 153620
353620
153516
153616
153517
153617
153518
153618
153519
153619
153520
255
127
127
127
351
351
176
176
176
374 290
374 290
374 290
202 153
202 153
420 320
420 320
420 320
244 190
244 190
477 365
477 365
282 215
282 215
518 410
518 410
311 245
311 245
610 490
610 490
104
95
105
99
99
НО
99
100
103
104
120
105
158
94 166 6
130 3
140
96 150 10
166
100 176 6
140 3
150
163 3
176
НО 186 7
150 3
128 118 168 6
111 172 3
131 121 201 7
111
112
119
113
117
168
180
201
162
128 118 188 6
125 195 3
131 121 226 7
0,37 1,8 2,7
0,25
0,25
0,26
0,26
0,36
0,26
0,36
0,36
0,36
0,26
1,8 2,8
1,8 2,8
1,8 2,8
0,36 1,8 2,8
0,36 1,8 2,8
0,27 2,6 3,9
0,36 1,9 2,8
Тип
3000
R
Тип
б) 113000
7.10.9 ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ гост 5721-75
Тип
в) 4113000
Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников:
3000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца;
113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12;
4113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30.
iiiiBin;
Рис. 7.10.16 - Габаритные и установочные размеры радиальных
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического под-
шипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 6, серии
ширин 0 с d= 50 мм, /7=110 мм, В = 40 мм: Подшипник 3610 ГОСТ 5721 — 75
То же, с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12
Подшипник 113610 ГОСТ 5721 — 75
роликовых сферических двухрядных подшипников
Табл. 7.10.8 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
Обозначение
под
П11ГЛ1
ника
da T7q О
max шах min
d
25 52 18 1,5
30 62 20 1,5
35 72 23 2,0
40 80 23 2,0
90 33 2,5
45 85 23 2,0
100 36 2,5
50 90 23 2,0
110 40 3,0
55 100 25 2,5
120 43 3,0
60 110 28 2,5
130 46 3,5
65 120 31 2,5
140 48 3,5
70 125 31 2,5
150 51 3,5
3505,113505
3506, 113506
3507, 113507
3508, 113508
3608,113608
3509, 113509
3609,113609
3510,113510
3610, 113610
3511,113511
3611, 113611
3512,113512
3612,113612
3513, 113513
3613,113613
3514,113514
3614,113614
35,7
48,9
63,3
73,6
113
77,1
138
79,9
176
99,9
199
122
235
144
253
148
311
36,7
51,0
68,6
47,5
75,0
51,0
95,0
54,9
120
67,0
139
83,0
166
100
180
104
230
30 47 2
37 57 2
42 65 2
47 73 2
47 81 2
52 78 2
52 91 2
57 83 2
60 100 2
62 91 3
65 ПО 3
67 101 3
72 118 3
72 111 3
76 128 3
77 116 3
81 138 3
0,38 1,8 2,6
0,35 1,9 2,9
0,34 2,0 3,0
0,31 2,2 3,2
0,40 1,7 2,5
0,28 2,4 3,6
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,24 2,8 4,2
0,26 2,6 3,9
0,38 1,8 2,6
0,26 2,6 3,9
0,37 1,8 2,7
d
75
80
85
90
95
100
D В R
Обозначение
подшипника
о
da Da a
max max mtn
130 31 2,5
160 55 3,5
140 33 3,0
170 58 3,5
130 34 2,0
150 36 3,0
180 60 4,0
140 37 2,5
160 40 3,0
160 52,4 3,0
190 64 4,0
170 43 3,5
200 67 4,0
150 37 2,5
165 52 2,0
180 46 3,5
180 60,3 3,5
215 73 4,0
3515,113515
3615, 113615
3516, 113516
3616,113616
3003117,3113117
3517, 113517
3617, 113617
3003118,3113118
3518, 113518
3003218,3113218
3618, 113618
3519, 113519
3619, 113619
3003120,3113120
3003720,3113720
3520, 113520
3003220,3113220
3620, 113620
300 207
160 118
325 227
183 130
365 270
216 159
400 300
245 170
275 212
520 410
Pr = VFr +X Fa - для Fa /(VFr Re, (e, У, - табл. 7.10.8);
P =0,67 VFr +YFa ~ для Fa !{VFr )>e, ( e, Y - табл. 7.10.8).
85 121 3
93 144 3
92 130 3
99 155 3
99 140 3
103 163 3
105 150 3
Hl 172 3
111 155 3
119 180 3
117 162 3
125 195 3
,0,25 2,7 4,0
0,37 1,8 2,7
0,25 2,7 4,0
0,37 1,8 2,7
0,25 2,7 4,0
0,26 1,8 2,8
0,26 2,6 3,9
0,36 1,8 2,8
0,27 2,6 3,9
0,36 1,8 2,8
0,27 2,6 3,9
0,36 1,8 2,7
116
7.10.10 ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ УПОРНЫЕ ОДИНАРНЫЕ И ДВОЙНЫЕ гост 7872-89
Тип 8000Н Тип 38ОООН
D
Рис. 7.10.17 - Габаритные и установочные размеры упорных шариковых подшипников
D^100 мм D^—D+O.Omm
D>100 мм 0^=0+ 1,0мм
Стандарт устанавливает следующие
типы подшипников:
8000Н - упорные шариковые одно-
рядные;
38000Н - упорные шариковые двойные;
28000 - упорные шариковые одинар-
ные со свободным самоуста-
устанавливающимся кольцом
без подкладного кольца;
18000 - упорные шариковые одинар-
ные со свободным самоуста-
устанавливающимся кольцом
и подкладным кольцом.
Табл. 7.10.9 - Основные размеры, мм и параметры подшипников (представлены только подшипники типов 8000Н и 38000Н)
Обозначение
подшипника
20 35 35 21 10 0,5 8104Н 15,0 22,4
40 40 22 14 1,0 8204Н 22,4 32,0
40 40 22 26 15 6 1,0 38204Н 22,4 32,0
25 42 42 26 11 1 1,0 8105Н
47 47 27 15 1 1,0 8205Н
52 52 27 18 1 1,5 8305Н
60 60 27 24 1 1,5 8405Н
47 47 27 28 20 7 1 1,0 38205Н
52 52 27 34 20 8 1 1,5 38305Н
60 60 27 45 15 11 ] 1,5 38405Н
30 47 47 32 11 ] 1,0 8106Н
52 52 32 16 1 5,0 82О6Н
60 60 32 21 1 5,5 8306Н
70 70 32 28 1 5,5 8406Н
52 52 32 29 25 7 1 5,0 38206Н
60 60 32 38 25 9 1 .,5 38306Н
70 70 32 52 20 12 1 ,5 38406Н
35 52 52 37
62 62 37
68 68 37
80 80 37
62 62 37
68 68 37
80 80 37
12 1,0
18 1,5
24 1,5
32 2,0
34 30 8 1,5
44 30 10 1,5
59 25 14 2,0
8107Н
8207Н
83О7Н
8407Н
38207Н
38307Н
38407Н
18,0
28,0
34,5
45,5
28,0
34,5
45,5
19,0
25,5
38,0
69,5
25,5
38,0
69,5
20,0
35,5
50,0
76,5
35,5
50,0
76,5
30,0
42,5
46,5
57,0
42,5
46,5
57,0
33,5
40,0
55,0
95,0
40,0
55,0
95,0
39,0
57,0
75,0
106
57,0
75,0
106
40 60 60 42 13 1,0
68 68 42 19 1,5
78 78 42 26 1,5
90 90 42 36 2,0
68 68 42 36 30 9 1,5
78 78 42 49 30 12 1,5
90 90 42 65 30 15 2,0
8108Н
8208Н
8308Н
8408Н
38208Н
38308Н
38408Н
27,0
46,5
61,0
96,5
46,5
61,0
96,5
53,0
83,0
95,0
143
83,0
95,0
143
29 25 2,0
32 28 3,5
20 28 3,5
35 32 3,0
38 34 3,5
40 36 5,0
44 40 -
25 34 3,5
25 36 5,0
25 39 -
40 36 3,0
43 39 3,5
47 43 5,0
52 48 -
30 39 3,5
30 42 5,0
30 46 -
45 41 3,0
50 47 3,5
53 50 6,0
59 56 -
35 46 3,5
35 48 6,0
35 53 -
52 48 3,0
56 52 3,5
61 57 6,0
67 63 -
40 51 3,5
40 55 6,0
40 60 -
d D d, D} И d2 В R Обозначение подшипника С Со кН da Do b и и mm
45 65 65 47 14 1,0 73 73 47 20 1,5 85 85 47 28 1,5 100 100 47 39 2,0 73 73 47 37 35 9 1„5 85 85 47 52 35 12 1,5 100 100 47 72 35 17 2,0 8109Н 8209Н 8309Н 8409Н 38209Н 38309Н 38409Н 28,0 58,5 39,0 67,0 75,0 118 122 186 39,0 67,0 75,0 118 122 186 57 53 3,0 61 57 3,5 67 63 6,0 74 70 - 45 56 3,5 45 61 6,0 45 67 -
50 70 70 52 14 1,0 78 78 52 22 1,5 95 95 52 31 2,0 110 ПО 52 43 2,5 78 78 52 39 40 9 1,5 95 95 52 58 40 14 2,0 110 110 52 78 40 18 2,5 81 ЮН 82 ЮН 83 ЮН 84 ЮН 382ЮН 383 ЮН 384 ЮН 29,0 64,0 50,0 90,0 88,0 146 137 216 50,0 90,0 88,0 146 137 216 62 58 3,0 66 62 3,5 75 71 6,0 82 78 - 50 61 3,5 50 68 6,0 50 74 -
55 78 78 57 16 1,0 90 90 57 25 1,5 105 105 57 35 2,0 120 120 57 48 2,5 90 90 57 45 45 10 1,5 105 105 57 64 45 15 2,0 120 120 57 87 45 20 2,5 8П1Н 82ПН 83 ПН 8411Н 38211Н 383 НН 38411Н 30,5 63,0 61,0 114 102 176 166 265 61,0 114 102 176 166 265 68 64 3,0 74 70 6,0 82 78 8,0 89 85 - 55 69 6,0 55 75 8,0 55 81 -
60 85 85 62 17 1,5 95 95 62 26 1,5 110 110 62 35 2,0 130 130 62 51 2,5 95 95 62 46 50 10 1,5 ПО ПО 62 64 50 15 2,0 130 130 62 93 50 21 2,5 8112Н 8212Н 8312Н 8412Н 38212Н 38312Н 38412Н 41,5 95,0 62,0 П8 Ю2 176 200 325 62,0 118 102 176 200 325 74 70 4,0 79 75 6,0 87 83 8,0 97 93 - 60 74 6,0 60 80 8,0 60 88 -
65 90 90 67 18 1,5 100 100 67 27 1,5 115 115 67 36 2,0 8ПЗН 8213Н 8313Н 38,0 85,0 64,0 125 106 186 79 75 4,0 84 80 6,0 92 88 8,0
Обозначение С Со
d D d. D.Hd.B R подшипника кН da Da и ° и mm
65 140 140 68 56 3,0 8413H 224 390 104 100 -
100 100 67 47 55 10 1,5 38213H 64,0 125 65 79 6,0
115 115 67 65 55 15 2,0 38313H 106 186 65 85 8,0
140 140 68 10150 23 3,0 3841ЗН * x- 224 390 65 95 -
70 95 95 72 18 1,5 8П4Н 40,0 93,0 84 80 4,0
105 105 72 27 1,5 8214H 65,5 134 89 85 6,0
125 125 72 40 2,0 8314H 137 250 99 95 8,0
150 150 73 60 3,0 8414H 240 440 113 107 -
105 105 72 47 55 10 1,5 38214H 65,5 134 70 84 6,0
125 125 72 72 55 16 2,0 38314H 137 250 70 92 8,0
150 150 73 107 55 24 3,0 38414H 240 440 70 102 -
75 100 100 77 19 1,5 8П5Н 44,0 104 89 85 4,0
110 110 77 27 1,5 8215H 67,0 143 94 90 6,0
135 135 77 44 2,5 8315H 163 300 108 102 i: 1
160 160 78 65 3,0 8415H 265 510 120 115 -
110 110 77 47 60 10 1,5 38215H 67,0 143 75 89 6,0
135 135 77 79 60 18 2,5 38315H 163 300 75 99 11 1
160 160 78 115 60 26 3,0 38415H 265 510 75 ПО -
80 105 105 82 19 1,5 8П6Н 45,0 108 95 90 4,0
115 115 82 28 1,5 8216H 75,0 160 100 95 7,0
140 140 82 44 2,5 8316H 160 300 113 107 11 S
170 170 83 68 3,5 8416H 275 550 128 122 -
115 115 82 48 65 10 1,5 38216H 75,0 160 80 94 7,0
140 140 82 79 65 18 2,5 38316H 160 300 80 94 11
170 170 83 12065 27 3,5 38416H 275 550 80 94 -
85 110 110 87 19 1,5 8П7Н 45,5 114 99 95 4,0
125 125 88 31 1,5 8217H 98,0 212 108 102 7,0
150 150 88 49 2,5 8317H 190 360 120 115 12 1
180 177 88 72 3,5 8417H 320 655 135 130 -
125 125 88 55 70 12 1,5 38217H 98,0 212 85 101 7,0
150 150 88 87 70 19 2,5 38317H 190 360 85 111 12
117
Продолжение табл. 7.10.9
I
901
180 180 88 123 65 29 3,5
120 120 92 22 1,5
190 187
93
50
77
, В R
Обозначение подшипника Со кН da Da b u ° min
38417H 320 656 85 124
8118H 45,5 118 108 102
8218H 120 255 115 109
8318H 196 390 125 119
8418H 325 695 143 137
d D d. D. H d2 В R X 1 Xli Обозначение подшипника c co кН da Da b v mm
90 135 135 93 62 75 14 2,0 155 155 93 88 75 192,5 190 190 93 135 70 30 3,0 38218H 38318H 38418H 120 255 196 390 325 695 90 108 90 116 90 131
100 135 135 102 25 1,5 150 150 103 38 2,0 8120H 8220H 61,0 160 122 270 120 114 128 122
d D d, D. Н d, X Ju В R Обозначение подшипника с с0 кН 111 ' 1 da Do b u ° min
100 170 170 103 55 2,5 8320Н 232 475 138 132
210 205 103 85 4,0 8420Н 400 915 158 152
150 150 103 67 85 15 2,0 38220Н 122 270 100 120
170 170 103 97 85 21 2,5 38320Н 232 475 100 128
ft ft « 210 210 103 150 80 33 4,0 38420Н 400 915 100 145
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упорного шарикового одинарного подшипника серии диаметров 2,
серии высот 0 С </=30мм: Подшипник 8206Н ГОСТ 7872-89
То же подшипника двойного: Подшипник 38206Н ГОСТ 7872-89
ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ УПОРНЫЕ
С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ ОДИНАРНЫЕ
ГОСТ 23526-79
Тип 889000
б)
Рис. 7.10.18 - Габаритные и установочные размеры
упорных роликовых подшипников
Табл. 7.10.10 - Основные размеры, мм и параметры подшипников
Г\\Ч\|
Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
9000 - однорядные;
889000 - двухрядные.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового одинарного однорядного упорного подшипника
с цилиндрическими роликами типа 9000 с d= 50 мм, D — 70 мм, Н= 14 мм:
Подшипник 9110 ГОСТ 23526-79
d D H R Обозначение подшипника c Co кН
ft ft ft 20 35 10 35 21 1 1,0 9104 20,4 54,0
25 42 11 42 26 !,0 9105 26,5 73,5 —
30 47 11 47 32 ] 1,0 9106 28,0 83,0
52 16 52 32 1 1,0 9206 46,5 122
60 18 60 32 1 1,5 9889306 —
35 52 12 52 37 1 1,0 9107 26,0 78,0
62 18 62 37 1 1,5 9207 51,0 143
68 20 68 37 1 1,5 9889307 —
40 60 13 60 42 1 1,0 9108 38,0 116
68 19 68 42 1 1,5 9208 76,5 220
78 22 78 42 1 1,5 9889308 64,5 107
45 65 14 65 47 1 1,0 9109 40,0 129
73 20 73 47 1 1,5 9209 83,0 255
85 24 85 47 1 1,5 9889309 64,5 128
d D H d, Dx R Обозначение подшипника c Co кН
50 70 14 70 52 1,0 78 22 78 52 1,5 95 27 95 52 2,0 9110 9210 9889310 42,5 143 88,0 285 116 194
55 78 16 78 57 1,0 90 25 90 57 1,5 105 30 105 57 2,0 9111 9211 9889311 52,0 193 122 390 136 246
60 85 17 85 62 1,5 95 26 95 62 1,5 110 30 110 62 2,0 9112 9212 9889312 67,0 232 114 365 142 264
65 90 18 90 67 1,5 100 27 100 67 1,5 115 30 115 67 2,0 9113 9213 9889313 68,0 245 118 390 148 285
70 95 18 95 72 1,5 105 27 105 72 1,5 125 34 125 72 2,0 9114 9214 9889314 71,0 265 122 415 194 350
d D H dx Dx R Обозначение подшипника c Co кН
75 100 19 100 77 1,5 110 27 110 77 1,5 135 36 135 77 2,5 9115 9215 9889315 75,0 285 125 440 213 405
80 105 19 105 82 1,5 115 28 115 82 1,5 140 36 140 82 2,5 9116 9216 9889316 76,5 300 129 455 212 405
85 110 19 110 87 1,5 125 31 125 88 1,5 150 39 150 88 2,5 9117 9217 9889317 76,5 310 153 550 262 550
90 120 22 120 92 1,5 135 35 135 93 2,0 155 39 155 93 2,5 9118 9218 9889318 . - 104 415 190 670 255 485 |_ _
100 ft ftl ft 135 25 135 102 1,5 150 38 150 103 2,0 170 42 170 103 2,5 9120 9220 9889320 146 585 224 815 297 610
Манжеты изготавливаются двух типов:
тип 1 - однокромочные;
тип 2 - однокромочные с пыльником.
Манжеты типа 1 предназначаются для пре-
дотвращения вытекания уплотняемой среды.
Манжеты типа 2 предназначаются для пре-
дотвращения вытекания уплотняемой среды
и защиты от проникания в корпус пыли.
Манжеты изготавливаются двух типов:
1 - с механически обработанной кромкой;
2 - с формованной кромкой (подлежат со-
гласованию).
Манжеты ряда 1 предназначены для пред-
почтительного применения во всех отраслях
машиностроения. Манжеты ряда 2 допуска-
ется применять в дополнение к ряду 1 для
автомобильной промышленности.
8 УПЛОТНЕНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
8.1 УПЛОТНЕНИЯ КОНТАКТНЫЕ
8.1.1 МАНЖЕТЫ РЕЗИНОВЫЕ
Уплотняемая
среда
20 м/с)
АРМИРОВАННЫЕ ГОСТ 8752-79
Тип 2
а)+б)
. Вол
о
о
О
о
«
Рис. 8.1.2 - Установка манжет для предотвращения:
а) вытекания смазки; б) проникновения в корпус
загрязнений и пыли
а)+б)
Рис. 8.1.1 - Типы и конструкция
резиновых манжет
1 - резина; 2 - каркас; 3 - пружина
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ манжеты типа 1, исполнения 1, для вала d= 20 мм, с наружным диаметром
D = 40 шт, из резины группы 1: Манжета 1.1-20x40—1 ГОСТ 8752-79
Табл. 8.1.1 - Основные размеры манжет, мм
ГОСТ 8752-79
d вал 1 1 ряд 2 ряд Ь Ь1 d вал 1 ряд 2 ряд Ь by d вал 1 1 ряд 7 2 ряд Ь by d вал D 1 ряд 2 ряд ь by
< * • 10 * * ч 26 « й 22, 25 7 10 26 38 7 10 45 65 70 10 14 95 130 12 16
11 26 25 7 10 45 10 14 48 70 10 14 100 125 12 16
12 28 26, 30 7 10 28 50 45 10 14 50 70 80 10 14 105 130 12 16
13 28 26 7 10 30 45 7 10 52 75 80 10 14 ПО 135 12 16
14 28 30 7 10 52 50 10 14 55 80 75,82 10 14 115 145 140 12 16
15 30, 32 35 7 10 32 44,45 7 10 56 80 10 14 120 145, 150 12 16
16 30,35 36,40 7 10 52 10 14 58 80 82 10 14 125 155 150 12 16
17 32 30, 35 7 10 34 50 7 10 60 85 80, 82 10 14 130 160 155 15 20
18 35 32 7 10 35 48, 50 7 10 62 80,90 10 14 135 160,165 15 20
19 35 35 7 10 58 52, 55 10 14 63 90 10 14 140 170 15 20
20 35 34 7 10 36 48 7 10 65 90 10 14 145 175 15 20
40 42 10 14 58 10 14 70 95 92 10 14 150 180 15 20
21 40 10 14 38 52 7 10 71 95 10 14 155 185 15 20
22 35, 36 7 10 58 56, 60 10 14 75 100 95,102 10 14 160 190 15 20
40 10 14 40 52, 55 7 10 105 10 14 165 195 15 20
23 35 7 10 60,62 58 10 14 80 105 110 10 14 170 200 15 20
24 40 7 10 42 58 7 10 82 115 10 14 175 205 15 20
46 10 14 62 75 10 14 85 ПО 115,120 12 16 180 220 15 20
25 38 7 10 44 65 10 14 90 120 112,115 12 16 190 230 15 20
42 10 14 45 60 7 10 92 120 12 16 200 й й » 240 ч • * * 15 V Й 20 • ч «
Рис. 8.1.3- Место установки манжеты
1. РАЗМЕРЫ МЕСТ УСТАНОВКИ МАНЖЕТЫ
(рис. 8.1.3, табл. 8.1.1 и табл. 8.1.2).
2. ПОЛЯ ДОПУСКОВ (рис. 8.1.3).
диаметр вала - (МО)
отверстие под наружный диаметр манжеты - D(Н9).
119
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 8.1.4 и табл. 8.1.3).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 8.1.5 и табл. 8.1.4).
5. ТВЕРДОСТЬ ВАЛА В МЕСТЕ УСТАНОВКИ МАН-
ЖЕТЫ (рис. 8.1.3 и табл. 8.1.5).
6. ВЫБОР ГРУППЫ РЕЗИНЫ
(рис. 8.1.6 и табл. 8.1.6).
7. РЕСУРС РАБОТЫ МАНЖЕТ (табл. 8.1.7).
8. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ МАНЖЕТ
(табл. 8.1.8).
Табл. 8.1.3 - Шероховатость поверхностей установки
манжеты Ra, мкм
1. Шереховотость поверхностей А и Б при скорости вала до 5 м/с свыше 5 м/с Вал Отверстие
0.32+0,63 0,16+0,32 1,25+2.5
2. Шереховатость фасок (поверхности В и Г) 2.5 5,0
3. Шереховатость поверхности Д — 10
Табл. 8.1.4- Допуски формы и расположения
поверхностей установки манжеты
1. Предельное радиальное биение поверхности вала, контак-
тирующей с манжетой, мм, при частоте вращения вала
л вал до 1000 мин'1 - о,18мм,
л вал св. 1000 до 2000 мин'1 - 0,15 мм,
л вал св. 2000 до 3000 мин'* - 0,12 мм,
л вал св. 3000 до 4000 мин'1 — 0,10 мм.
2. Допуск соосности посадочной поверхности под манжету
и центрирующей поверхности кры:
1111
л - не более ГТ 8.
Табл. 8.1.2- Размеры мест установки манжеты, мм
^вал dx типа di i Л щя манжет типа 2
до 10 ^вал — над 1,0 при ширине
Св. 10 до 20 t/вал-2,0 ^вал + 1,0 манжеты о
Св. 20 до 30 вал ^вап 1,0 Ь = 7 ^вал + 9,0
Св. 30 до 40 t/мл d вал 1,0 Ь = 10 ^вал 11,5
Св. 40 до 50 ^вал” 3,5 ^вал + 1.0 6=12 </«„+12,0
Св. 50 до 70 ^вал 4,0 ^вал 1.5 6=15 </мл+15,0
Св. 70 до 95 ^вал ”4,5 ^вал + 1.5
Св. 95 до 130 ^вал “5,5 вал + 2,0
Св. 130 до 240 ^вал —7,0 2,0
</3 = Э-з,0
b 5,0 7,0 10 12 15 18 22
62 6,5 8,5 12 14,5 18,5 22 25,5
- 63 1,0 1,0 1,5 2,0 2,5 з,о 3,5 1
Рис. 8.1.4- Шереховатость поверхностей
установки манжеты
Рис. 8.1.5 - Допуски формы
и расположения поверхностей
места установки манжеты
Табл. 8.1.5 - Твердость вала в месте установки манжеты
Твердость поверхности трения, не менее, при окружной
скорости вала v вал ДО 4 м/с - HRC 30
свыше 4 м/с — HRC 50
Табл. 8.1.6 - Данные для выбора группы резины в зависимости от условий работы
Группа резины Тип эластомера Шифр резины Нижний темпера- турный предел, °C Температура уплотняемой среды, °C
Минеральные масла Смазки на ос- нове минераль- ных масел Дизельные топлива Вода Тормозная жидкость
Моторные Трансмисси- онные (кроме гипоидного) Гипоидные Соляровые
1 2 3 Бутадиен- нитрильный каучук 7-ИРП-1068-Зс, 7-ИРП-1068-24,51-1455 7-4004-112, 7-4004-4М 7-В-14-1, 51-1662-2 -45 -30 -60 + 100 + 100 + 80 + 90 + 90 С С —-
СП Фторкаучук СКФ-32 СКФ-26 ИРП-1314-1, ИРП-1314-lc ИРП-1316, ИРП-1287,51-1435 -45 -20 + 150 +170 + 150 + 170 + 150 +150 С + 100 С + 150 — с
6 Силиконо- вый каучук ИРП-1401 -55 + 150 + 130 + 130 С С с с с
Примечания:
1. Обозначение " С " означает, что пригодность резины для уплотнения данной группы сред определяется по согласованию по-
требителя с изготовителем.
2. Знак " - ” означает, что эластомер не применим для уплотнений в указанной группе сред.
120
Л вал, МИН
Продолжение табл. 8.1.8
дусмотреть в крышке или корпусе демонтажные
отверстия (рис. 8.1.3, 8.1.7 т 8.1.9).
5. Для исключения осевого перемещения манжеты
от вибрационных нагрузок допускается установка
в посадочном отверстии пружинного кольца (п. 7.7.3
и рис. 8.1.11) либо выполнение кольцевой проточ-
ки в виде треугольника с острием в сторону запрес-
совки манжеты (рис. 8.1.12).
6. Для обеспечения оптимальной микрогеометрии
поверхности вала, контактирующей с манжетой,
предпочтительным является шлифование с попе-
речной подачей (рис. 8.1.4).
Опра&ко
Рис. 8.1.8
Рис. 8.1.7
Рис. 8.1.9
С? вал > ММ
Рис. 8.1.6 - Диаграмма выбора группы резины = f (г>Вал)
I - резины 1 -3 групп, II - резины 4-й группы,
III - резины 5 и 6 групп.
8.1.2 УПЛОТНЕНИЯ ВОЙЛОЧНЫЕ
А
А
Опорной
конус
h = 0,5 мм
6-0,7 мм
для I ои мм,
для D>150 мм.
Пружинное
кольцо
Рис. 8.1.12
Рис. 8.1.10
Табл. 8.1.7 - Ресурс работы манжет
95%-ный ресурс работы манжет должен быть:
не менее 3000 час - для манжет из резин групп I -3, установ-
ленных на тракторах, двигателях и судовых механизмах;
12000 км пробега - для манжет из резин трупп 1 -3, установ-
ленных на автомобилях;
не менее 10000 час - для манжет из резин групп 4-5, установ-
ленных на тракторах, двигателях и судовых механизмах;
175000 км пробега - для манжет из резин трупп 4-5, установ-
ленных на автомобилях;
150000 км пробега - для манжет из резин группы 6, установ-
ленных на автомобилях.
Внимание! При небом проектиробании желательно не
применять ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ войлочного кольца
для вала d — 30 мм: Кольцо бойлочное 30
с
Рис. 8.1.14 - Размеры
войлочных колец
Табл. 8.1.10. Зависимость
V вал 5 м/с Ла, мкм
$4 $1,25
$6 $0,63
Табл. 8.1.8 - Рекомендации по монтажу
и эксплуатации манжет
Рис. 8.1.13 - Установка уплотнения
1. Запрессовывать манжету в посадочное отверстие следует
с помощью специальной оправки равномерным нажатием
по всей торцевой поверхности (рис. 8.1.7)
2. Если манжета при запрессовке должна перемещаться через
шлицы, пазы, резьбу и т.д. или не представляется возмож-
ным выполнить на валу заходную фаску (рис. 8.1.3, 8.1.8),
рекомендуется применять монтажную втулку (рис. 8.1.9).
Наружный диаметр монтажной втулки должен быть на 1,5 т2
мм больше диаметра вала. При этом толщина стенки втул-
ки не должна быть меньше 0,5 мм.
3. При перепаде давления 0,05 МПа и более, а также при ус-
тановке манжеты на вал рабочей кромкой в сторону направ-
ления монтажа для предотвращения подвертывания эластич-
ного элемента допускается применять опорный конус (рис.
8.1.10) . Последний может быть выполнен в корпусе или в
виде отдельной детали, изготовленной из любых металлов.
4. При установке манжет в глухое гнездо рекомендуется пре-
Ш1
Ь1(Н13)
45^48 HRC
Рис. 8.1.15 - Размеры канавок
Табл. 8.1.9 - Размеры войлочных колец и канавок для них, мм
^вал Кольцо Канавка ^вал Кольцо Канавка
d b D D \ b\ d b D 1 D ] Ь1 b 2 j
17 18 20 22 25 28 30 32 35 36 38 40 42 45 16 3,5 27 17 3,5 28 19 3,5 30 21 3,5 32 24 5,0 37 27 5,0 40 29 5,0 42 31 5,0 44 34 5,0 47 35 5,0 48 37 5,0 50 39 5,0 52 41 5,0 54 44 5,0 57 18 28 3 4,3 19 29 3 4,3 21 31 3 4,3 23 33 3 4,3 26 38 4 5,5 29 41 4 5,5 31 43 4 5,5 33 45 4 5,5 36 48 4 5,5 37 49 4 5,5 39 51 4 5,5 41 53 4 5,5 43 55 4 5,5 46 58 4 5,5 48 50 52 55 58 60 65 70 75 80 85 90 95 100 • « 47 5,0 60 49 6,0 66 51 6,0 68 54 6,0 71 57 6,0 74 59 6,0 76 64 6,0 81 69 7,0 88 74 7,0 93 79 7,0 98 84 7,0 103 89 8,5 ПО 94 8,5 115 99 9,5 124 i 49 61 4 5,5 51 67 5 7,1 53 69 5 7,1 56 72 5 7,1 59 75 5 7,1 61 77 5 7,1 66 82 5 7,1 71 89 6 8,3 | 76 94 6 8,3 81 99 6 8,3 86 104 6 8,3 91 111 7 9,6 96 116 7 9,6 101 125 8 11,1
121
8.2 УПЛОТНЕНИЯ БЕСКОНТАКТНЫЕ
1. УПЛОТНЕНИЯ ЩЕЛЕВЫЕ
(W5m/c) (табл. 8.2.1)
Табл. 8.2.1 - Рекомендуемые размеры щелей, мм
d вал 10 $ t/вал < 50 50 $dвал < 85 85 < t/вал <100
е min число щелей 0,2 1,5 5 0,3 2,0 5 4 0,4 2,0 | 2 5
2. УПЛОТНЕНИЯ
ЛАБИРИНТНЫЕ
(табл. 8.2.2)
Рис. 8.2.2
Табл. 8.2.2 - Зазор в лабиринтах, мм
^вал 10-48 5(^84 85-rllO
е 0,2 о,з 0,4
f=5e
Рис. 8.2.1 - Уплотнения щелевые
5. КОЛЬЦА
3. УПЛОТНЕНИЯ
КОМБИНИРОВАННЫЕ
4. УПЛОТНЕНИЯ ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ
МАЗЕУДЕРЖИВАЮЩИЕ
Рис. 8.2.3
0 2+3
60'
Рис. 8.2.5
Внутреннее
полость
редуктора
122
9 ЭЛЕМЕНТЫ СОЕДИНЕНИИ "ВАЛ-СТУПИЦА"
9.1 СОЕДИНЕНИЯ ШПОНОЧНЫЕ
9.1.1 СОЕДИНЕНИЯ СЕГМЕНТНЫМИ ШПОНКАМИ ГОСТ 24071-80
Sx45’
или Г
hi=0,8h
Mi
Рис. 9.1.2 - Соединение "вал-ступица" сегментной шпонкой
Рис. 9.1.1 - Размеры и исполнения сегментных шпонок:
а) исполнение 1; б) исполнение 2
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
а) шпонки сегментой исполнения 1
сечением b * h = 5 х 6,5 мм:
Шпонка 5x6,5 ГОСТ 24071—80
б) То же, исполнения 2 сечением
b*hi = 5x5,2 мм:
Шпонка 2—5x5,2 ГОСТ 24071-80
Материал - сталь чистотянутая для сегментных шпонок
по ГОСТ 8787-68.
Возможна замена на другую сталь с (Тв ? 590 МПа.
В случае нарезания на валу нескольких пшоночных па-
зов рекомендуется разместить их в одной плоскости.
111
Табл. 9.1.1 - Размеры сегментных шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, мм
Вал Шпонка Шпоночный паз
d bxhxD b (Ь9) b (h11) D (h 12) Радиус за- кругления или фаска $х45° Ширина Глубина Радиус за- кругления Г1 или фаска Six 45°
b Соединение нормальное Соединение плотное Вал G Втулка
Вал (N9) Втулка (JS9) Вал и втулка
Св. До
min max min max
5 6 7 8 10 6 7 8 10 12 2,0x2,6x7,0 2,0x3,7x10 2,5x3,7x10 3,0x5,0x13 3,0x6,5x13 0,16 0,25 2 2,5 -0,004 -0,029 ±0,0125 -0,006 -0,031 1,8 2,9 +ОЛ 2,7 0 ] ] 1 1 1 1 1 2 1,0 1,0 1,2 1,4 1,4 1,8 1,8 Т 1,3 1,3 1,3 1,8 1,8 0,08 0,16
3 3,8 5,3 5,0 6,0 ^’2 4,5 5,5 7,0 7 4 ^’3 /^5 0 8,0 10
12 14 16 18 20 22 25 14 16 18 20 22 25 28 4,0x6,5x16 4,0x7,5x19 5,0x6,5x16 5,0x7,5x19 5,0x9,0x22 6,0x9,0x22 6,Ox 10x25 0,25 0,40 4 5 6 0 -0,030 ±0,015 -0,012 -0,042 0,16 0,25
28 32 32 38 8,0x11x28 10x13x32 0,40 0,60 8 10 0 -0,036 ±0,018 -0,015 -0,051 3 3 1>3 +0,2 1,3 о’ 0,25 0,40
Б
(JS9) Ь
<Н
(N9) Ь
А
Рис. 9.1.3 - Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулке
1. РАЗМЕРЫ ШПОНОК (рис. 9.1.1,9.1.2 и табл. 9.1.1).
2.
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
(рис. 9.1.3 и табл. 9.1.1).
ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
4.1. Параллельность
4.2. Симметричность =
(рис. 9.1.3).
(рис. 9.1.3).
шпоночного паза к оси вала
(втулки) - 0,5 ГТВ его ширины,
шпоночного паза
- 2,0 1Тп его ширины.
123
9.1.2 СОЕДИНЕНИЯ ПРИЗМАТИЧЕСКИМИ ШПОНКАМИ ГОСТ 23360-78
Sx45’
в)
Рис. 9.1.4- Размеры и исполнения
шпонок: а) исполнение 1;
б) исполнение 2; в) исполнение 3
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
а) шпонки призматической исполнения 1 с разме-
рами 6 = 18 мм, 6 = 11 мм, L = 100 мм:
Шпонка 18x11x100
б) То же, исполнения 2:
Шпонка 2-18x11x100
ГОСТ 23360-78
ГОСТ 23360—78
(рис. 9.1.4,9.1.5
(рис. 9.1.6
и табл. 9.1.2).
и табл. 9.1.2).
(рис. 9.1.6).
РАЗМЕРЫ ШПОНОК
ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
4.1. Параллельность шпоночного паза к оси вала
(втулки) - 0,51ТВ его ширины.
шпоночного паза
2,0 1Та его ширины.
Рис. 9.1.5 - Соединение "вал-ступица" призматической шпонкой
Паз нарезан фрезой
дискобой пальцебой
4.2. Симметричность •=-
(рис. 9.1.6).
Табл. 9.1.2 - Размеры призматических шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, мм
Вал Шпонка Шпоночный паз
Радиус за- Ширина Глубина Радиус за-
d b h L кругления Соединение Соединение Соединен. кругления
(h9) Th 9) Th 14) или (] заска свободное нормальное плотное Вал Втулка или с Ьаска
Вали Г
(Ы1) S X 45° О Вал Втулка Вал Втулка * 1 С, у 45°
1 Л
Св. ДО min max (010) (jsp; втулка (PS) min max
6 8 2 2 6+20 2 +0,025 +0,060 -0,004 ±0,012 -0,006 1,2 1,0
8 10 3 6+36 0,16 0,25 3 0 +0,020 -0,029 -0,031 1,8 1,4 0,08 0,16
10 12 4 4 8+45 4 +0,030 л +0,078 -0,012 2,5 +о,1 1,8 +о,1
12 17 5 5 10+56 0 ±0,015 3,0 ° 2,3 0
17 22 6 6 14470 0,25 0,40 6 0 +0,030 -0,030 -0,042 3,5 2,8 0,16 0,25
22 30 8 7 18490 8 +0,036 +0,098 0 ±0,018 -0,015 4,0 3,3
30 38 10 8 224110 10 0 +0,040 -0,036 -0,051 5,0 3,3
38 44 12 8 284140 12 5,0 3,3 0,25 0,40
44 50 14 9 364160 0,4 0,6 14 +0,043 +0,120 0 ±0,021 -0,018 5,5 3,8
50 58 16 10 454180 16 0 +0,050 -0,043 -0,061 6,0 4,3
58 65 18 11 504200 18 7,0 +0,2 4,4 +0,2
65 75 20 12 564220 20 7,5 0 4,9 0
75 85 22 14 634250 22 +0,052 +0,149 0 ±0,026 -0,022 9,0 5,4 0,4 0,6
85 95 25 14 704280 0,6 0,8 25 0 +0,065 -0,052 -0,074 9,0 5,4
95 110 28 804320 28 10 6,4
110 130 32 18 904360 32 11 7,4
130 150 36 20 1004400 36 12 8,4
150 170 40 22 1004400 1,0 1,2 40 +0,062 +0,180 0 ±0,031 -0,026 13 9,4 0,7 1,0
170 200 45 25 1104450 45 0 +0,080 -0,062 -0,088 15 10,4
200 230 50 28 1254500 50 17 +0,3 11,4 +0,3
230 260 56 32 1404500 1,6 2,0 56 +0,074 +0,220 0 ±0,037 -0,032 20 ° 12,4 0 1,2 1,6
260 290 • * * 63 32 1604500 63 0 +0,100 -0,074 -0,106 20 12,4
Б
b (JS9)
b (N9)
А
А
А
d
Рис. 9.1.6 - Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулке
Табл. 9.1.3- Длины L и материал шпонок
мм
6,8,10,12,14,16,18,20,22,25, 28, 32, 36,40,45, 50,56,63,70, 80, 90,
100,110,125,140,160, 180,200,220, 250,280, 320,360,400,450, 500
МАТЕРИАЛ - сталь чистотянутая для шпонок по ГОСТ 8787-68.
Возможна замена на другую сталь с <7В > 590 МПа.
В случае нарезания на валу нескольких шноночных пазов рекомендуется размес-
тить их в одной плоскости и выполнить (по возможности) одинаковой ширины.
Допускается использование валов с двумя шпоночными пазами в одном сечении
с расположением пазов под углом 120°.
Существуют:
призматические направляющие шпонки с креплением на валу ГОСТ 8790-79;
призматические высокие шпонки ГОСТ 10748-79;
призматические низкие шпонки ГОСТ 29175-91;
призматические скользящие шпонки ГОСТ 30173-96.
нп
124
9.1.3 СОЕДИНЕНИЯ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМИ ШПОНКАМИ ГОСТ 24069-80
Рис. 9.1.7 - Размеры тангенциальных шпонок
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шпонки тангенциальной
с размерами t - 8 мм, b = 24 мм, £=100 мм:
Шпонка 8x24x100 ГОСТ 24069—80
Рис. 9.1.8- Соединение "вал-ступица" тангенциальными шпонками
Табл. 9.1.4- Размеры тангенциальных шпонок и сечений пазов,
их предельные отклонения, мм
Вал Шпонка Шпоночный паз
d t (hll) b 5 Глубина Ширина Радиус
Втулка Вал £ 1 „ Г
Втулка Ьх нал Ь2
min max min max
60 63 65 70 7 19,3 19,8 20,2 21,0 0,6 0,8 7 □ /р о 19,3 19,8 20,1 21,0 19,6 20,2 20,5 21,4 0,4 0,6
71 75 80 85 90 8 22,5 23,2 24,0 24,8 25,6 8 ’°-0,2 о п “*”0,2 0 22,5 23,2 24,0 24,8 25,6 22,8 23,5 24,4 25,2 26,0
95 100 НО 9 27,8 28,6 30,1 9 0 ° “ и -0,2 9,3 ^4 -- J ’ 27,8 28,6 30,1 28,2 29,0 30,6
120 125 130 10 33,2 33,9 34,6 1,0 1,2 10 0 -0,2 10,3+g’2 33,2 33,9 34,6 33,6 34,4 35,1 0,7 1,0
140 150 11 37,7 39,1 11 0 -ОД НД^о’2 37,7 39,1 38,3 39,7
160 170 180 12 42,1 43,5 44,9 12 0 -0,3 12,4+g’3 42,1 43,5 44,9 42,8 44,2 45,6
190 200 4 1* 14 49,6 51,0 14 0 -0,3 14,4+g'3 49,6 51,0 50,3 51,7
Рис. 9.1.9- Выполнение
шпоночного паза
Табл. 9.1.5 - Длины £ шпонок
L 50,56,63, 70, 80, 90,100,110,125,140,
мм 160, 180, 200, 220, 250, 280,320, 360,400
Длину шпонки £ следует выбрать на
1045% больше длины втулки.
Положение шпонок относительно друг
друга после сборки должно быть зафик-
сировано с помощью штифта или дру-
гим способом.
1. РАЗМЕРЫ ШПОНОК
(рис. 9.1.7, 9.1.9 и табл. 9.1.4).
2. РАЗМЕЩЕНИЕ ШПОНОК НА ВАЛУ
(рис. 9.1.8).
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 9.1.9).
Материал - сталь с временным сопротивлением разрыву не менее <ТВ £ 590 МПа.
Существуют:
- тангенциальные усиленные шпонки по ГОСТ 24070-80,
- клиновые шпонки по ГОСТ 24068-80.
125
А
Исполнение 1
9.2 СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ
9.2.1 СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ПРЯМОБОЧНЫЕ ГОСТ 1139-80
1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
1
!
Исполнение 2
Исполнение 3
Для волов
исполнения 1, 2
Для волов исполнения 3
Шлицевые прямобочные соединения выполняются с центриро-
ванием: - по внутреннему диаметру d,
- по наружному диаметру D,
- по боковым сторонам зубьев b
легкой, средней и тяжелой серии.
Возможный вид соединения - подвижное и неподвижное.
Шлицевые валы исполнений 1 и 3 изготавливаются при цент-
рировании по d, исполнения 2 - при центрировании по D и Ь.
Центрирование по d и D применяется для передачи крутяще-
го момента в устройствах, нагруженных радиальными силами.
Центрирование по d ~ при НВ^ > 350,НВвтулки >350.
Центрирование по D - при НВвал > 350, НВктулкк < 350.
Центрирование по b применяется при передаче больших не-
постоянных крутящих моментов переменного направления при
отсутствии радиальных нагрузок, когда точность центрирова-
ния не имеет решающего значения.
Рис. 9.2.1 - Сечения: а) вала; б) втулки
шлицевого прямобочного соединения
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
соединения с числом зубьев z - 8, внутренним
диаметром d = 46 мм, наружным диаметром
D — 50 мм, шириной зуба b = 9 мм, с центри-
рованием по внутреннему диаметру d, с по-
садками по d по D , по b :
т/7 al 1 7 all
d-8x46^ х50 Щ^х9
f/ о11 d11
Втулки того же соединения:
d-8x46H7x50H 10х9Н9
Вала того же соединения:
d-8x46f7x50o11x9d11
Того же соединения с центрированием по на-
ружному диаметру D , с посадками по D ,
D~8x46x50 ^х9-££;
h/ п 10
Того же соединения с центрированием по бо-
ковым сторонам b , с посадками по b по
D
о1Г
В-8x46x50 Щх9 ££
о! 1 h7
Табл. 9.2.1- Основные размеры, мм и число зубьев шлицевых прямобочных соединений
ГОСТ 1139-80
i Легкая серия
zxdxD Число зубьев Z d b dy min О min c R max
1 6x23х26 23 26 6 22,1 3,54 0,3 0,2
6x26x30 6 26 30 6 24,6 3,85 0,3 0,2
J г 6x28x32 28 32 7 26,7 4,03 0,3 0,2
8x32x36 32 36 6 30,4 2,71 0,4+0.2 0,3
8x36x40 36 40 7 34,5 3,46 0,4 0 0,3
8x42x46 42 46 8 40,4 5,03 0,4 0,3
i | 8x46x50 8 46 50 9 44,6 5,75 0,4 0,3
1 8x52x58 52 58 10 49,7 4,89 0,5 0,5
8x56x62 56 62 10 53,6 6,38 0,5 0,5
1 8x62x68 62 68 12 59,8 7,31 0,5 0,5
1 10x72x78 72 78 12 69,6 5,45 0,5 +J’3 0,5
10x82x88 82 88 12 79,3 8,62 0,5 0,5
10x92x98 10 92 98 14 89,4 10,08 0,5 0,5
10x102x108 102 108 16 99,9 11,49 0,5 0,5
10x112x120 112 120 18 108,8 10,72 0,5 0,5
Средняя серия
ZxdxD 1 Число зубьев z d D b dy min a min c R max
6x11x14 11 14 3,0 9,9 — 0,3 0,2
6x13x16 13 16 3,5 12,0 — 0,3 0,2
6x16x20 16 20 4,0 14,5 ** 0,3 0,2
6x18x22 6 18 22 5,0 16,7 — 0,3 0,3
6x21x25 21 25 5,0 19,5 1,95 0,3 0,2
6x23x28 23 28 6,0 21,3 1,34 0,3 0,2
6x26x32 26 32 6,0 23,4 1,65 0,4 0,3
6x28x34 28 34 7,0 25,9 1,70 0,4 0,3
8x32x38 32 38 6,0 29,4 — 0,4 0,3
8x36x42 36 42 7,0 33^5 1,02 0,4 0,3
8x42x48 42 48 8,0 39,5 2,57 0,4 0,3
8x46x54 8 46 54 9,0 42,7 0,5 0,5
8x52x60 52 60 10 48,7 2,44 0,5 0,5
8x56x65 56 65 10 52,2 2,50 0,5 0,5
8x62x72 62 72 12 57,8 2,40 0 5+2’3 0,5
10x72x82 72 82 12 67,4 — 0,5 0,5
10x82x92 82 92 12 77,1 3,00 0,5 0,5
10x92x102 10 92 102 14 87,3 4,50 0,5 0,5
10x102x112 102 112 16 97,7 6,30 0,5 0,5
10x112x125 112 125 18 106,3 4,40 0,5 0,5
Тяжелая серия
zxdxD Число зубьев d D b dy min О min ^7 max
10x16x20 10 16 2,5 14,1 — 0,3 0,2
10x18x23 10 18 3,0 15,6 0,32 0,3 0,2
10x21x26 10 21 3,0 18,5 0,16 0,3 0,2
10x23x29 10 10 23 4,0 20,3 0,45 0,3 0,2
10x26x32 10 26 4,0 23,0 1,95 0,4 0,3
10x28x35 10 28 4,0 24,4 1,34 0,4 ° 0,3
10x32x40 10 32 5,0 28,0 1,65 0,4 0,3
10x36x45 10 36 5,0 31,3 1,70 0,4 0,3
10x42x52 10 42 6,0 36,9 0,15 0,4 0,3
10x46x56 10 46 7,0 40,9 1,02 0,5 0,5
16x52x60 16 52 5,0 47,0 2,57 0,5 0,5
16x56x65 16 16 56 5,0 50,6 0,86 0,5 0,5
16x62x72 16 62 6,0 56,1 2,44 0,5 „, 0,5
16x72x82 16 72 7,0 65,9 2,50 O,513 0,5
20x82x92 20 82 6,0 75,6 2,40 0,5 0,5
20x92x102 20 92 7,0 85,5 — 0,5 0,5
20x102x115 XV 20 102 8,0 94,0 6,30 0,5 0,5
20x112x125 20 112 9,0 104 4,40 0,5 0,5
126
Рис. 9.2.2 - Базовые поверхности, шероховатость, допуски формы и расположения поверхностей шлицевого прямобочного соединения
при центрировании: а) по d\ 6) по D; в) по b
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (табл. 9.2.2)
Табл. 9.2.2 - Рекомендуемые посадки валов и втулок
Вид центри- рования Вид соединения Посадки центрирующего диаметра Посадки по боковым сторонам шлицев Посадки нецентрирующего диаметра
d Подвижное Неподвижное А77 Н7 Н7 Н7 f7 дб д7 h7 Н7 J$6 D9 D9 F8 F10 F10 Н9 Н9 Н9_Н9_ Н11 Н11 е9 f9 h7 е9 f9 dIO f9 h7h10d10 f9 D9 D9 F8_ F8 F10 is7 k7 js7 k7 Js7 НЮ Н11 Н12 о11 all а11
D Подвижное Неподвижное Н7 Н7 Н7 Г7 дб h7 Н7 Js6 D9 F8 F8 F10 F10 F10 d9 f7 f8 f7 f8 h9 F8 a Н11
Ь Подвижное Неподвижное D9 D9 F1OF1O e8 f8 d9 f8 F8 Js7 d D
Н11 a11 H11
d—8x46f7x50a 11x9d 11
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 9.2.2).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Параллельность зубьев к оси вала (втулки) |-^| — ГГ1 шир
5. ИЗОБРАЖЕНИЕ СОЕДИНЕНИИ НА ЧЕРТЕЖАХ
d~8x46 Шх50
тек
Рис. 9.2.3 - Изображение на чертеже: а) шлицевого соединения;
б) шлицевой втулки; в) шлицевого вала
d—8x46H7x50H 10х9Н9
127
9.2.2 СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ
С УГЛОМ ПРОФИЛЯ 30° гост 6033-80
Рис. 9.2.4 - Соединение с центрированием по наружному
диаметру ( D): а) исходный контур; б) форма зубьев вала
и втулки
а)
2а=60‘
Рис. 9.2.5 - Соединение с центрированием по боковым
поверхностям зубьев ( S) (плоская форма дна впадины):
а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулки
Рис. 9.2.6 - Соединение с центрированием по боковым
поверхностям зубьев (S) (закругленная форма дна впадины):
а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулки
Табл. 9.2.3 - Зависимости для определения размеров шлицевых соединений
Табл. 9.2.4 - Номинальные диаметры, модули и числа зубьев
Модуль
Число зубьев
Диаметр делительной окружности
Угол профиля зуба
Делительный окружной шаг зубьев
Диаметр основной окружности
Высота зуба вала
Высота зуба втулки
Высота головки зуба вала:
- при центрировании по боковым поверхнос-
тям зубьев
- при центрировании по наружному диаметру
Высота головки зуба втулки
т
z
d
а
Р
db
b
Н
Ьа
d = т z
а =30°
Р-т\т
db = znzcosa
h —ha+hf mjn
H=Ha+Hf
ha=0,45 m
ho=0,55m
H O=0,55m
Продолжение табл. 9.2.3 на след. стр.
*1 к к-^ Модуль т 1, мм ! ш Q Модуль т, ММ
5 НЧ S О S Ряд 1 0,5 0,8 1,25 2,0 3,0 § X & Ряд 1 0,5 0,8 1,25 2,0 3,0 4
S о X сз S Ряд 2 0,6 1,0 1,5 2,5 2 о cd S Ряд 2 — 0,6 1,0 1,5 2,5 3,5 5
Ряд 1 Ряд 2 Число зубьев Z Ряд 1 Ряд 2 Число зубьев z
15 28 23 17 13 10 8 6 25 48 40 30 24 18 15 11 8 7
16 30 25 18 14 11 9 6 30 28 - 54 45 48 34 36 26 28 21 17 18 12 13 10 10 8 8
17 -fl о 32 27 20 15 12 10 7 32 52 38 30 Й 20 14 И 9 6
18 34 28 21 16 13 10 7 35 57 42 34 26 22 16 12 10 7
20 38 32 18 14 12 8 6 38 62 46 36 29 24 18 14 11 8
22 42 35 26 20 16 13 9 7 6 40 64 48 38 зо 25 18 14 12 8 6
Продолжение табл. 9.2.4 на след. стр.
128
Продолжение табл. 9.2.3
Высота ножки зуба вала:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Высота ножки зуба втудки:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Радиус кривизны переходной кривой зуба
Номинальная делительная окружная толщина
зуба вала
Номинальная делительная окружная ширина
впадины втулки
Номинальный (исходный) диаметр соединения
Диаметр окружности впадин втулки:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Диаметр окружности вершин зубьев втулки
Смещение исходного контура
Диаметр окружности впадин вала:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Диаметр окружности вершин зубьев вала:
- при центрировании по боковым поверхнос-
тям зубьев
- при центрировании по наружному диаметру
Диаметр окружности граничных точек зуба
втулки
Диаметр окружности граничных точек зуба
вала
Фаска или радиус притупления продольной
кромки зуба втулки
Радиальный зазор
hf min =
hf max =
hf min —
е
а
а
d
Pf min — 0,15 ГП
е - 0,5 л/л+2х т tga
хт = 0,5(Л-л1г-1,1л7)
df max- 77 2,76 Ш
j max
C min — 0,1 m
R
R
1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Шлицевые соединения имеют эвольвентный профиль зубьев, рас-
положенных параллельно оси соединения.
Выполняются с центрированием:
- по наружному диаметру (центрирование по D) (рис. 9.2.4);
- по эвольвентным боковым поверхностям зубьев (центрирование
по 5) при плоской форме дна впадины (рис. 9.2.5) или при закруг-
ленной форме дна впадины (рис. 9.2.6);
Допускается применять центрирование по внутреннему диаметру.
Применение видов центрирования (9.2.1. п.1).
Номинальные диаметры, модули и числа зубьев (табл. 9.2.4).
Зависимости для определения размера шлицевых соединений (табл.
Численные значения размеров шлщевых соединений для различ-
ных модулей представлены в ГОСТ 6033-80.
Продолжение табл. 9.2.4
X X С) Модуль т , мм
5 X X О S Ряд 1 0,8 1,25 2,0 3,0 4 6 а X X Э О Е
S о cd X Ряд 2 0,6 1,0 1,5 2,5 3,5 5 8 S К S
Ряд Ряд Число зубьевz Ряд 1 Ряд 2
45 50 55 60 65 70 42 48 52 58 62 68 68 74 78 51 55 58 60 64 66 70 74 40 44 46 48 50 54 56 58 32 34 37 38 40 42 45 46 48 50 53 54 26 28 30 32 33 35 37 38 40 42 44 45 20 21 22 24 24 26 28 28 30 31 32 34 15 16 18 18 19 20 22 22 23 24 26 26 12 13 14 15 16 17 18 18 19 20 21 12 12 12 12 14 14 16 16 18 18 18 9 10 10 11 11 12 13 13 14 15 15 16 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 6 7 7 8 8 8 9 9 10 10 7 75 80 85 90 95 100 72 78 82 88 92 98 * *
Примечания:
1. При выборе номинальных диаметров и модулей ряд 1 следует предпочитать ряду 2.
2. Числа зубьев, выделенные и подчеркнутые линией, являются предпочтительными.
3. Модуль 3,5 по возможности не применять.
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
а) Центрирование по наружному диаметру D.
Ряды основных отклонений:
- для диаметра Df - Н7, Н8.
- для диаметра da- f7, g6, h6, js6, пб.
б) Центрирование по боковым поверхностям зубьев S.
Ряды основных отклонений:
- для ширины впадины втулки -Н по степеням точности 7, 8, 9.
- для толщины зуба вала -a,c,d,f,g, h, к, п, р, г по степеням точ-
ности 7, 8, 9, 10, 11.
Установлено обозначение полей допусков в виде числа, показы-
вающего степень точности, за которым следует буква, показыва-
ющая основное отклонение (см. пример обозначений шлицев).
в) Допуски нецентрирующих диаметров.
- при центрирование по наружному диаметру:
Da - поле допуска НН;
df - поле допуска при плоской форме дна впадины h 16.
- при центрирование по боковым поверхностям зубьев:
Do - поле допуска НИ;
Df - поле допуска при плоской форме дна впадины Н16;
da - поле допуска d9, Ы2;
d f - поле допуска при плоской форме дна впадины Ы6.
Модуль т , мм
Ряд 1 1,25 2,0 3,0 4 6 10
Ряд 2 1,5 2,5 3,5 5 8
Число зубьев z
60
46
48
50
57
60
64
64
34
36
38
38
40
41
42
44
44
46
48
48
27
30
30
32
34
34
24
24
26
27
28
28
29
30
31
20
20
21
24
24
24
26
16
17
18
18
19
20
20
21
24
13
13
14
14
15
16
16
17
18
18
18
10
12
12
13
13
14
14
8
10
10
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
см. рис. 9.2.26 - при центрировании по D;
см. рис. 9.2.2в - при центрировании по S.
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
Параллельность зубьев к оси вала (втулки)
1Г - IT 7 толщины S зуба (рис. 9.2.26,в).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
шлицевого эвольвентного соединения диаме-
тром D - 50 мм, с модулем т - 2,0 мм:
а) с центрированием по наружному диаметру
и посадкой H7/g6, с посадкой по нецентрирую-
щим поверхностям зубьев 9H/9h:
50xH7/g6x2x9H/9h ГОСТ 6033-80
То же, для внутренних шлицев соединения:
50хН7х2х9Н ГОСТ 6033-80
То же, для наружных шлицев соединения:
50xg6x2x9h ГОСТ 6033—80
б) с центрированием по боковым поверхнос-
тям зубьев и посадкой 9H/9g:
50х2х9Н/9д ГОСТ 6033-80
То же, для внутренних шлицев соединения:
50х2х9Н ГОСТ 6033-80
То же, для наружных шлицев соединения:
50х2х9д ГОСТ 6033-80
5. ИЗОБРАЖЕНИЕ НА ЧЕРТЕЖАХ
ЭВОЛЬВЕНТНОГО И ТРЕУГОЛЬНОГО ШЛИЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИИ
3&.D-50H8/f8x2,5x18-H9/f8
Треуг. d=50, z=48
Рис. 9.2.7 - Изображение на чертеже
шлицевого соединения
Э&. D—50H8x2,5x18— Н9
Треуг. d=50, z=48
Рис. 9.2.8 - Изображение на чертеже
шлицевой втулки
а)
Эд. D-50f8x2,5x18—f8
Треуг. d=50, z-48
Рис. 9.2.9 - Изображение на чертеже шлицевого вала
90'
9.2.3 СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ТРЕУГОЛЬНЫЕ [2]
90'
Табл. 9.2.5 - Основные параметры и размеры элементов соединения, мм
Номинальн. диаметр D Число зубьев z Диаметр делительной окружи, d Втулка Вал Номинальн. диаметр Число зубьев z Диаметр делительной окружи, d Втулка Вал
Наружи, диам. Do Внутр, диам. Dr Наружи. диам.<7о Внутр, диам. Jr Наружи. диам.Дг Внутр, диам. Df Наружи, диам. с/о Внутр, диам.
18 36 17,430 18,03 16,81 18 16,78 40 48 39,064 40,05 38,05 40 38,00
20 19,339 20,03 18,66 20 18,63 42 41,016 42,05 39,95 42 39,90
22 48 21,527 22,03 20,97 22 20,94 45 43,944 45,05 42,81 45 42,76
25 24,455 25,03 23,82 25 23,79 50 48,833 50,05 47,57 50 47,52
28 27,373 28,03 26,66 28 26,63 55 53,722 55,05 52,33 55 52,28
30 29,325 30,03 28,57 30 28,54 60 58,621 60,05 57,10 60 57,05
32 31,277 32,05 30,47 32 30,42 65 63,519 65,05 61,88 65 61,83
35 34,195 35,05 33,31 35 33,26 70 68,409 70,05 66,64 70 66,59
38 37,113 38,05 36,15 38 36,10 75 73,298 75,05 71,40 75 71,35
Треугольные зубья (шлицы) применяются главным образом для неподвижных соединений при небольших
величинах крутящего момента с целью избежания прессовых посадок, а также при тонкостенных втулках.
Рис. 9.2.10 - Соединение шлицевое треугольное: а) соединение;
б) втулка соединения; в) вал соединения
Наряду с цилиндрическими применяются конические сое,
1UI
аения. Конусность обычно принимается 1/16
(угол наклона по дну впадины 1°47'). Размеры зубьев нормируются по большому основанию конуса (сече-
ние А-А) (рис. 9.2.11). Центрирование - по боковым граням зубьев.
0 = 80° - для z - 36; р = 82,5° - для z = 48.
Изображение соед
аения на чертеже - рис. 9.2.7-9.2.9.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
соединения с номинальным диаметром d= 50 мм
и ЧИСЛОМ зубьев Z = 48: Треуг. d=50, z=48
Д1
Рис. 9.2.11 - Выполнение вала конического соединения
10 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
10.1 ТОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [4], [13], [16], [17], [26], [40]
10.1.1 СТЕПЕНИ ТОЧНОСТИ
И ВИДЫ СОПРЯЖЕНИЙ ЗУБЬЕВ
Устанавливаются двенадцать степеней точности зубча-
тых колес и передач, обозначаемых в порядке убывания
точности цифрами 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 и 12.
В общем машиностроении используются 6-я, 7-я, 8-я
и 9-я степени точности (табл. 4.2.8, табл. 4.2.23).
Для каждой степени точности устанавливаются нормы:
кинематической точности, плавности работы и контакта
зубьев зубчатых колес в передаче.
Допускается комбинирование норм кинематической
точности, норм плавности работы и норм контакта зубьев
зубчатых колес различных степеней точности.
При комбинировании норм разных степеней точности,
нормы плавности работы могут быть не более чем на две
степени точнее или на одну ступень грубее норм кинема-
тической точности. Нормы контакта зубьев не могут на-
значаться по ступеням точности более грубым, чем нормы
плавности.
Устанавливаются шесть видов сопряжения зубчатых
колес в передаче, обозначаемых в порядке убывания га-
рантированного бокового зазора буквами А, В, С, D, Е, Н
и восемь видов допуска 1ТП на боковой зазор х, у, z, а,
Ь, с, d, h в порядке убывания величины бокового зазора
и допуска на него (рис. 10.1.1).
Рис. 10.1.1 - Виды сопряжения зубьев
и гарантированные боковые зазоры
Виды сопряжений зубчатых колес в зависимости от сте-
пени точности по нормам плавности (табл. 10.1.1).
Табл. 10.1.1 - Виды сопряжений зубчатых колес в передаче
Вид сопряжений А В D Е
Степень точности по нормам плавности работы 3-12 3-11 3-9 3-8 3-7 3-7
Видам сопряжений Н и Е соответствует вид допуска
на боковой зазор h , а видам сопряжений D, С, В, А - ви-
ды допуска d, с, Ь, а соответственно.
Точность изготовления зубчатых колес задается сте-
пенью точности, а требования к боковому зазору - видом
сопряжения по нормам бокового зазора.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью точности
7 по всем нормам, с видом сопряжения колес В
7-В ГОСТ 1643—81
7-В ГОСТ 1758—81
7-В ГОСТ 3675—81
- для цилиндрических передач;
- для конических передач;
- для червячных цилиндрических
передач.
При комбинировании норм различных степеней точ-
ности и изменении соответствия между видом сопряже-
ния и видом допуска на боковой зазор точность зубчатых
колес обозначается последовательным написанием (через
тире) трех цифр и двух букв. Первая цифра обозначает
степень по нормам кинематической точности, вторая -
степень по нормам плавности работы, третья - степень по
нормам контакта зубьев, первая из букв - вид сопряжения,
а вторая - вид допуска на боковой зазор.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью 9 по нор-
мам кинематической точности, со степенью 8 по нормам
плавности, со степенью 7 по нормам контакта зубьев, с
видом сопряжения В, видом допуска на боковой зазор а:
9-8-7-В а ГОСТ 1643-81
9-8-7-В ГОСТ 1758—81
9-8-7-В а ГОСТ 3675-81
- для цилиндрических передач;
- для конических передач;
- для червячных цилиндриче-
ских передач.
10.1.2 ТОЧНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
ГОСТ 1643-81
Во второй части таблицы параметров венца цилиндри-
ческих колес (табл. 10.2.4) должны быть приведены дан-
ные для контроля взаимного положения разноименных
профилей зубьев по одному из следующих вариантов:
- длина общей нормали W через zw зубьев (10.1.2.1);
- толщина зуба постоянной хорде Sc и высота до посто-
янной хорды hc (10.1.2.2);
- торцевой размер по роликам (шарикам) М и диаметр
ролика (шарика) D.
10.1.2.1 ДЛИНА ОБЩЕЙ НОРМАЛИ
1. ПРЯМОЗУБЫЕ КОЛЕСА
Длиной общей нормали ( W ) к двум разноименным
боковым поверхностям зубьев называют длину прямой
АВ, касательной к основной окружности (рис. 10.1.2).
Рис. 10.1.2 - Схема замера длины общей нормали W
при числе охватываемых зубьев Zw = 5 для
цилиндрических колес: а) косозубых; б) прямозубых,
а также расположение отклонений и допусков
Номинальная длина общей нормали при а — 20°,
мм
= 5 мм, р = 0°,
где W - длина общей нормали при т = 1 мм для числа
зубьев Zw~ f (z), охватываемых при измерении,
1У = f(z), мм \ -
Л < > табл. 10.1.2,
zw=f(z) J
х - коэффициент радиального смещения,
z - число зубьев измеряемого колеса,
т - модуль зацепления, мм.
Действительная длина общей нормали, указываемая
на чертежах, мм
- для колес внешнего зацепления
ПРИМЕР 1: Зубчатое колесо z = 42, ш
пень точности 8- С, х = 0, внешнее зацепление.
d=m z =5-42 = 210 мм;
= 5 (табл. 10.1.2), W'= 13,8728 мм (табл. 10.1.2);
W
Ewms ~ 0,100 мм (табл. 10.1.3);
Fz = 71 мкм (табл. 10.1.6);
Ewms — 0,018 мм - для Fr - 71 мкм (табл. 10.1.4);
Ewms=Ewms+Ewms = 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;
Тита =0,090 мм (табл. 10.1.5);
W = (W *~EW ди) - Гии = (69,364” 0,118)- о,09 = 69,25-0,09 мм.
ff
wms у
WIDS
w ms
wm
ту \ rr t-'wmsj *wn> j
- для колес внутреннего зацепления
W={W*+EWB^ + Twm,
где: EWms - наименьшее отклонение средней длины об-
щей нормали, мм; Ewms=E wms
-слагаемое 1 отклонения, мм (табл. 10.1.3);
= f (</, степень точности, вид сопряжения);
- слагаемое 2 отклонения, мм (табл. 10.1.4);
Ewms — f ( Fr);
- допуск на среднюю длину общей нормали,
мм, (табл. 10.1.5); = f (вид сопряжения,
вид допуска на боковой зазор, Fr);
- допуск на радиальное биение зубчатого вен-
ца, мкм (табл. 10.1.6);
ж ms
ГОСТ 1643-81
Табл. 10.1.5 - Допуск на среднюю длину
общей нормали 7^ , мкм
Вид [ряжения Допуск боковой зазор Допуск на радиальное биение венца Fr, мкм
>25 $32 /Л V ой >40 $50 >50 $60 >60 $80 >80 $ 100 > 100 $ 125 > 125 $160 >160 $200
м О О св К Twm , мкм
н,Е h 22 25 У 28 30 40 55 70 80
b d 35 40 40 40 60 70 80 100 120
С 45 50 60 70 90 ПО 120 140 180
в ь 55 60 70 100 100 120 140 200 250
А a 80 90 100 НО 140 150 180 240 280
Z 100 НО 120 140 180 200 250 300 400
— 120 160 180 220 240 300 350 400 500
— -ЛГ 160 180 220 250 300 350 400 550 700
Табл. 10.1.3 - Наименьшее отклонение
средней длины общей нормали Е„т
(слагаемое 1) ГОСТ 1643-81
X н S Й с 2 и Вид ряжения Делительный диаметр </,мм
<80 >80 < 125 >125 < 180 >180 <250 >250 <315 >315 <400 >400 <500 <500 <630 >630 <800
О н С о о £и ms , МКМ
6 LJ 8 10 11 12 1 14 16 18 20 22
7 л 10 10 12 14 16 18 20 22 25
6 с 20 24 28 30 35 40 45 50 55
7 25 30 30 35 40 45 50 55 60
6 30 35 40 50 55 60 70 70 90
7 D 35 40 50 55 60 70 70 80 100
8 40 50 50 60 70 70 80 90 ПО
6 50 60 70 80 90 100 НО 120 140
7 55 70 70 80 100 по 120 140 140
8 60 80 80 100 ПО 120 140 140 160
9 70 80 100 ПО 120 140 140 160 200
6 80 100 ПО 120 140 160 180 200 220
7 D 100 110 120 140 180 180 200 200 250
8 D 100 НО 140 140 180 200 200 250 280
9 ПО 120 140 160 200 200 250 280 300
6 120 140 180 200 220 250 280 300 350
7 А 140 180 200 200 250 280 300 350 350
8 Л 160 200 200 250 280 300 350 350 400
9 180 200 250 280 280 350 350 400 500
= 20°,
Табл. 10.1.2 - Длина общей нормали W' цилиндрических зубчатых колес, мм [16]
m=1,0 мм)
Ziv W' Z W' Z W' W'
11 4,5822 29 10,7386 47 16,8950 65 23,0513 83 29,2077
12 ,5963 30 ,7526 48 6 ,9090 66 ,0653 84 ,2217
13 ,6103 31 4 ,7666 49 ,9230 67 8 ,0794 85 ,2357
14 2 ,6243 32 ,7806 50 ,9370 68 ,0934 86 10 ,2497
15 ,6383 33 ,7946 51 ,9510 69 ,1074 87 ,2637
16 4,6523 34 10,8086 52 16,9650 70 23,1214 88 29,2777
17 7,6184 35 13,7748 53 19,9311 71 26,0875 89 32,2438
18 ,6324 36 ,7888 54 ,9452 72 ,1015 90 ,2558
19 ,6464 37 ,8028 55 ,9592 73 ,1155 91 ,2718
20 ,6604 38 ,8168 56 ,9732 74 ,1295 92 ,2858
21 3 ,6744 39 £ ,8308 57 7 19,9872 75 9 ,1435 93 11 ,2998
22 ,6884 40 ,8448 58 20,0012 76 ,1575 94 ,3139
23 ,7024 41 ,8588 59 ,0152 77 ,1755 95 ,3279
24 ,7165 42 ,8728 60 ,0292 78 ,1855 96 ,3419
25 7,7305 43 13,8868 61 20,0432 79 26,1995 97 32,3559
26 10,6966 16,8530 62 23,0093 80 29,1657 98 35,3320
27 4 ,7106 45 £ ,8670 63 ft ,0233 81 ,1797 99 12 ,3360
28 10,7246 46 О 16,8810 64 о 23,0373 82 10 29,1937 100 35,3500
Табл. 10.1.4 - Наименьшее отклонение
средней длины общей нормали Ew^
(слагаемое 2) ГОСТ 1643-81
Допуск на радиальное биение венца Fr, мкм
>25 <32 >32 <40 >40 <50 >50 <60 >60 <80 >80 < 100 >100 < 125 > 125 <160 > 160 <200
Ewms МКМ
7 9 11 14 18 22 25 35 45
Табл. 10.1.6 - Допуск на радиальное биение зубчатого венца FT
ГОСТ 1643-81
ГОСТ 1758-81
Модуль m (znffl), MM Степень точности
6 7 8 9
Делительный диаметр d ( ), мм
$125 >125 $400 >400 $800 $125 >125 $400 >400 $800 $125 >125 $400 >400 $800 $125 >125 $400 >400 $800
Fr, мкм
1 $m<3,5 3,5 $ m < 6,3 6,3 $лз < 10 10 $m< 16 * 25 28 32 36 40 45 50 45 50 56 63 36 40 45 50 56 63 71 63 71 80 90 — .L. 45 50 56 1 63 71 80 90 80 90 100 112 71 80 90 80 100 112 125 100 112 125 160
132
2. КОСОЗУБЫЕ КОЛЕСА
Для расчета длины общей нормали цилиндрических
косозубых и шевронных колес используются те же зави-
симости и таблицы, что и для прямозубых колес, но для
расчета используется условное число зубьев zy=z к.
Значения к = f (/3) (табл. 10.1.7).
Как правило, условное число зубьев zy получается не
целое. Поэтому вводится поправка Wy, определяемая дроб-
ной частью (zy-zy) Wy= 0,0149 (z y-z у),
где z у - целая часть условного числа зубьев.
Тогда номинальная длина общей нормали при а= 20°
W*— (W’+VVy+0,684х)т, мм. Дальнейший расчет(п. 1).
ПРИМЕР 2: Зубчатое колесо z = 42, т =5 мм, р - 14°22',
степень точности 8-С, %=0, внешнее зацепление (рис. 10.2.15).
d=т z /cos 14°22* = 5-42/0,9687 = 216,78 мм;
к = 1,0948 (табл. 10.1.7), zy = z к=42 • 1,0948 = 45,98 (z> 45);
Для .2^ = 45 zw — 6 (табл. 10.1.2); IT ’= 16,8670 (табл. 10.1.2) ;
0,0149 (zy-zy) = 0,0149 (45,98 - 45) = 0,0146;
W *= ( W + Wy + 0,684x )m = (16,8670 + 0,0146 + 0) -5 = 84,408 мм;
Ewms = 0,100 мм (табл. 10.1.3); Fr = 71 мкм (табл. 10.1.6);
Ewms^ 0,018 мм (табл. 10.1.4); =0,090мм (табл. 10.1.5);
Ewm =E^t+E™ = 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;
W = (W-Ewms) = (84,408- 0,118).о,09 = 84,39-о,09 мм.
Табл. 10.1.7 - Значения коэффициента к
для расчета условного числа зубьев [16], [17]
р к Р к Р к
8° 1,0288 13° 1 1,0768 18° 1,1536
8°20' 1,0309 13с20' 1,0810 18°20‘ 1,1598
8°40' ] 1,0333 13°40’ 1,0853 18°40' 1,1665
9° ] 1,0359 14° 1,0896 19° ] 1,1730
9°20' ] 1,0388 14°20’ 1 1,0943 19°20' 1,1797
: 9°40' ] 1,0415 14°40* 1 1,0991 19°40' 1,1866
10° ] 1,0446 15° 1 1,1039 20° 1 1,1936
10°20’ ] 1,0477 15°20* 1 1,1088 20°20' 1 1,2010
10°40' ] 1,0508 15°40' 1 1,1139 20°40' 1 1,2084
11° ] 1,0543 16° 1 1,1192 21° ] 1,2160
11°20' 1 1,0577 16°20' 1 1,1244 21°20' ] 1,2239
11°40’ ] 1,0613 16°40’ 1 1,1300 21°40' 1 1,2319
12° 1 1,0652 17° 1 1,1358 22° 1 1,2401
12°20’ ] .,0688 17°20’ 1 1,1415 22°20' 1 .,2485
12°40' 1 ,0728 17°40' 1 .,1475 22°40' 1 ,2570
Примечания:
1. Для промежуточных величин fl значение к находится интерполи-
рованием.
2. Для величин fl^ 23° значения к представлены в [17].
10.1.2.2 ТОЛЩИНА ЗУБЬЕВ ПО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
(рис. 10.1.3)
1. Номинальная толщина зуба по постоянной хорде, мм
Sc= (1,387+ 0,643%) лэ,
где х - коэффициент радиального смещения.
Действительная толщина зуба по постоянной хорде,
указываемая на чертежах, мм
где Е&- наименьшее отклонение толщины зуба по посто-
янной хорде, мм;
Табл. 10.1.8 - Наименьшее смещение исходного контура
Ef/s для колес с внешними зубьями
ГОСТ 1643-81
^5 К X ь S о Вид ряжения Делительный диаметр d, мм
<80 >80 < 125 > 125 < 180 > 180 <250 >250 <315 >315 <400 >400 <500 <500 <630 >630 <800
с о о EHs, мкм
7 14 16 18 20 22 25 28 30 35
7 Е 35 40 45 50 55 60 70 80 90
7 ТУ 50 60 70 80 90 100 ПО 120 140
8 1J 55 70 80 90 100 но 120 140 160
7 80 100 НО 120 140 160 180 200 220
8 90 НО 120 140 160 180 200 220 250
9 100 120 140 160 180 200 200 250 280
7 140 160 180 200 250 250 280 300 350
8 в 140 160 200 220 250 280 300 350 400
9 160 180 200 250 280 300 350 400 400
7 200 250 280 300 350 400 450 500 550
8 А i 220 280 300 350 400 450 500 550 600
9 и ! 250 280 350 400 ... 1 400 500 500 600 700 «
Табл. 10.1.9 - Допуск на смещение исходного контура Тн
ГОСТ 1643-81
§ м эХ О Допуск на радиальное биение венца j , МКМ
Вид [ряже! Мй О io >25 >32 >40 >50 >60 >80 > 100 > 125 > 160
С $32 $40 $50 $60 $80 $ 100 $ 125 $ 160 $200
о о X МКМ
Н,Е h 55 60 70 80 но 120 160 200 250
D d 70 80 90 100 140 160 200 250 300
c 90 100 120 140 180 200 250 300 400
в b 100 120 140 180 200 250 300 400 500
А а 140 160 180 200 250 300 350 450 550
z 160 180 220 250 300 350 450 550 700
— У 200 250 280 350 400 500 600 700 900
-— 250 300 350 400 500 600 700 900 1100
Тс - допуск на толщину зуба по постоянной хорде, мм
Е^= 2 tga Е„ = 0,728 EH$ f
Tc- = 2tga Тн = 0,728 Тя,
где EHs - наименьшее смещение исходного контура,
мм. EHs= f (степень точности и вид сопряже-
ния зубьев, d ) (табл. 10.1.8);
Тн - допуск на смещение исходного контура,
мм. Тн = f (вид сопряжения зубьев, допуск
на боковой зазор, Fr) (табл. 10.1.9);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого
венца, мкм. Fr = f (степень точности, d, m)
(табл. 10.1.6).
2. Высота головки зуба до постоянной хорды, мм
hc = 0,5 (do~d-0,364 S^).
При x ~ 0 hc = 0,748 m, мм.
ПРИМЕР 3: Зубчатое колесо z = 42, т=5мм, /? = 14°22',
степень точности 8-С, х = 0, внешнее зацепление.
d=m z/cos 14°22'=5-42/0,9687 = 216,78 мм;
da~m(z/COS/?+2) = 5 (42/0,9687 + 2) = 226,78 мм;
S*= (1,387+ 0,643 x)m = 1,387-5 = 6,935 мм;
ЕН£= 0,140 мм (табл. 10.1.8);
Е^ = 0,728 EHs= 0,728 -0,140 = 0,102 мм;
Fr = 71 мкм (табл. 10.1.6);
Тн= 0,180 мм (табл. 10.1.9);
Тс- = 0,728 Тн = 0,728 -0,180 = 0,131 мм;
Sc = (Sc-Ej.) - Гс = (6,935- 0,102). 0131 = 6,83 -о,13 мм;
hc = 0,5 (do - d - 0,364 Sc ) = 0,5 (226,78-216,78-0,364-6,935) =
= 3,74 мм.
Рис. 10.1.3 - Схема замера постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для цилиндрических колес
10.1.3 ТОЧНОСТЬ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
ГОСТ 1758-81
Во второй части таблицы параметров конических колес
(табл. 10.3.4) должны бытьпривсдены размеры зуба
в измерительном сечении по одному из вариантов:
- толщина зуба по внешней постоянной хорде 5^ и вы-
сота до внешней постоянной хорды Все (осевая форма
зуба I; зубья прямые и тангенциальные) (10.1.3.1);
ТОЛЕ
за зуба по средней постоянной хорде Sc и вы-
сота до средней постоянной хорды hc (осевая форма
зуба П, Ш; зубья круговые) (10.1.3.2).
10.1.3.1 ТОЛЩИНА ЗУБА
ПО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
1. Внешняя постоянная хорда зуба, мм (рис. 10.1.4)
See 1(2) — 0,883 *$с1(2),
где Se - вне
III
яяя окружная толщина зуба, мм.
5е1 = (1,571+ 0,728а +хт)ше,
мм - для шестерни;
мм - для зубчатого колеса.
Здесь х - коэффициент радиального смещения,
х т - коэффициент тангенциального смещения,
те- внешний окружной модуль, мм.
Действительная величина внешней постоянной хор-
ды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
Scei = - для шестерни;
Scc7 = (Sce2~Esce)~Tsc - для зубчатого колеса.
Рис. 10.1.4 - Схема замера
внешней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для конических колес
Здесь Е^- наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на внешнем диаметре, мм,
Tsc ~ допуск на постоянную хорду зуба на внеш-
нем диаметре, мм.
Е,'а = ESa Е, [Rc/(Re-0,5 &)],
7’Л = 7’»е[Ле/(Я«-0,5Ь)],
где Е^ - наименьшее отклонение постоянной хорды зуба
на среднем диаметре для точности 7-Н, мм
^sce=f(^™> б, Шт) (табл. 10.1.10),
Tsc - допуск на постоянную хорду зуба на среднем ди-
аметре, мм, Ts с ~ f (вид допуска на боковой за-
зор, Fr) (табл. 10.1.12),
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, шш) (табл.
10.1.6),
кх - коэффициент пересчета величин Е$сс для дру-
гих видов сопряжений (табл. 10.1.11).
2. Высота до внешней постоянной хорды зуба, мм
Все = hae 0,1607 Seim, где
Вае\ = (Ьд+Х^Ше - ВНСШНЯЯ ВЫСОТЗ ГОЛОВКИ Зуба ШСС-
терни, мм;
Лое2- (2ho mc-hael) - внешняя высота головки зуба
колеса, мм;
1,0 - коэффициент высоты головки зуба.
ПРИМЕР 4: (рис. 10.3.19)
Коническое колесо = 30, mte~ 5 мм, степень точности 8 - С,
х । = 0,40, х т j = 0, Re = 83,85 мм, b = 25 мм, 6= 63°26'.
$С1 =(1,571+ 0,728 х1 +xTi) ше = (1,571+ 0,728-0,4+0)-5 = 9,311 мм;
Se2—T^nie — Sе] = 3,1416-5—9,311 =6,397 мм;
nim=nie(Re -0,5ЬУЯе = 5 (83,85 -0,5-25)783,85 = 4,25 мм;
dm =Шт 2. = 4,25 -30 = 127,64 мм;
Egce~ 0,03 мм (табл. 10.1.10) (тт — 4,25 мм, 6 = 63°26’,
dm - мм);
к\ = 3 (табл. 10.1.11) (степеньточности - 8, вид сопряжения—С);
Fr = ll мкм (табл. 10.1.6) (степень точности - 8, dm =132 мм,
Шт- 4,2 мм);
Тд^О,!! мм (табл. 10.1.12) (/7=71 мкм, допуск на боковой
зазор С);
E^Esce кг [Re/(Re-0,5by] =0,03-3 [83,85/(83,85-0,5-25)] =
= 0,106 мм;
77с=77е[/?е/(/?е-0,5Ь)]= 0,11 [83,85/(83,85-0,5-25)] =0,129 мм;
SZ = 0,883 Se2 = 0,883-6,397 = 5,649 мм;
See = (Sce~~Egee) ~Tgc— (5,649~0,106)- 0,129 = 5,54-oj3 mm;
hce = (1,0 + 0) 5 - 0,1607 • 6,397 = 3,97 мм.
Табл. 10.1.10 - Наименьшее отклонение средней
постоянной хорды зуба Eg се
ГОСТ 1758-81
Степень точности Вид сопряжения Средний модуль мм Средний делительный диаметр dm, мм
dm < 125 125 «/д, <400 400 <dm ^800
Угол делительного конуса б °
<20 20 < <45 >45 <20 20 < <45 >45 <20 20 < <45 >45
£мкм
7 Н m чо V V V V 8 S 6 S е s в е; V/ V/ V/ V/ Л g о 20 22 25 28 20 22 25 28 22 25 28 30 28 32 36 36 32 32 36 38 30 30 34 36 36 38 40 48 50 55 55 60 45 45 50 55
Табл. 10.1.11 - Значения коэффициента кх
ГОСТ 1758-81
Вид сопряжения Коэффициент к i
Степень точности по плавности зацепления
6 7 8 9
Н Е В А 0,9 1,45 1,8 2,4 3,4 5,0 1,0 1,6 2,0 2,7 3,8 5,5 2Л 3,0 4,2 6,0 3,2 4,6 6,6
Табл. 10.1.12 - Допуск на среднюю постоянную
хорду зуба Tsc ГОСТ 1758-81
Цопуск . боковой зазор Допуск на радиальное биение зубчатого венца Frt МКМ
Л V/ >25 ^32 CN Ф СП Л V/ >40 <50 /Л V 8Й >60 $80 oS 00 —< Л V/ > 100 < 125 > 125 <160 >160 <200
го к Т s с > мкм
ь 32 38 42 50 60 70 90 ПО 130 160
d 42 48 55 65 75 90 ПО 130 160 200
С 52 60 70 80 95 ПО 140 170 200 260
ь 65 75 85 100 120 130 170 200 250 320
а 85 95 ПО 130 150 180 220 260 320 400
134
10.1.3.2 ТОЛЩИНА ЗУБА
ПО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
Толщина зуба по средней постоянной хорде (Sc )
- длина хорды, соответствующая номинальной толщи-
не зуба в среднем его сечении (рис. 10.1.5).
Номинальная толщина зуба по средней постоян-
ной хорде, соответствующая номинальному положе-
нию исходного контура, мм
Sc 1(2) = 0,883 Sпт 1(2),
где Sum 1(2)- толщина зуба шестерни (колеса) по дели-
тельному диаметру </тц2) в среднем сече-
нии зуба, мм
5щп1= (1,571+ 0,728 Х[4х-п)тл-для шестерни;
* ^пл12 (тгтп ~ для колеса.
Здесь х - коэффициент радиального смещения,
х -г - коэффициент тангенциального смещения,
тп - средний нормальный модуль, мм.
Действительная величина средней постоянной хор-
ды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
ScX = (Scx-EsCSl)-T-sc - для шестерни;
• 5с 2 (Sc2 -^scsz) TSc - для колеса.
Здесь Escs - наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на среднем диаметре для класса точ-
ности 7-Н, мм
Рис. 10.1.5 - Схема замера
средней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для зубьев конических колес с круговым зубом
£’JfCS= f(dm, б, Шт) (табл. 10.1.10),
Т^с - допуск на длину постоянной хорды зуба на сред-
нем диаметре, мм
Ts с = f (вид допуска на боковой зазор, Fr) (табл.
10.1.12);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, шт) (табл.
10.1.6);
- коэффициент пересчета величин EgCS для других
видов сопряжений (табл. 10.1.11).
2. Высота до средней постоянной хорды зуба - высота го-
ловки зуба до средней постоянной хорды (hc ) при
номинальном положении исходного контура, мм
he t(2) “bam i(2)—0,1607 Зщщд) , где
где ham - высота головки зуба в среднем его сечении,
мм:
- для зуба шестерни ЬашХ= (ha+x)mn',
- для зуба колеса ham2^ (2ba mB-hamX);
bo= 1,0 - коэффициент высоты головки зуба.
10.1.4 ТОЧНОСТЬ ЧЕРВЯКОВ
ГОСТ 3675-81
Во второй части таблицы параметров цилиндриче-
ских червяков (табл. 10.4.4) должны быть приведены
размеры для контроля взаимного положения профилей
витков червяка по одному из вариантов:
- делительная толщина витка по хорде So i и высота до
до хорды ha!, соответствующие номинальному по-
ложению исходного контура (10.1.4.1);
- номинпльный размер червяка по роликам М и диа-
метр измерительного ролика d (10.1.4.2).
10.1.4.1 ДЕЛИТЕЛЬНАЯ ТОЛЩИНА ВИТКА
ПО ХОРДЕ И ВЫСОТА ДО ХОРДЫ
(рис. 10.1.6)
1. Номинальная делительная толщина витка по хорде
для червяка, мм Sol= Sm cos 7,
где S = 0,5 Л - коэффициент расчетной толщины витка.
Действительная величина делительной толщины
витка по хорде для червяка, указываемая на чертежах,
ММ SO1 (Sol Ess) Ts
Здесь EgS - наименьшее отклонение толщины витка
червяка, мм,
Tg - допуск на толщину витка червяка по хорде,
мм.
, ММ,
О |J U □ J J
Eg's- f (межосевое расстояние aw, вид сопряжения зу-
бьев), мм, слагаемое! (табл. 10.1.13),
E^'s- f (межосевое расстояние aw, степень точности),
мм, слагаемое 2 (табл. 10.1.14).
Рис. 10.1.6 - Схема замера делительной толщины
витка червяка и расположение отклонений и допусков
Tg - допуск на толщину витка червяка.
7} = f (вид допуска на боковой зазор, допуск на ради-
альное биение fr ), мм (табл. 10.1.16).
fr=A'dx+C, мкм, где
d ] - делительный диаметр червяка, мм,
А, С = f (степень точности) (табл. 10.1.15).
2. Высота до хорды витка (ha j) - высота головки зуба
до пункта равной толщины витка и межвитковой впа-
дины по хорде, мм (рис. 10.1.6)
hoi =h* т + 0,5 Sa* tg (0,5 arc sin (5O1 tg27/d,)).
Здесь ha ~ 1,0- коэффициент высоты головки витка.
ПРИМЕР 5: Червяк т = 8 мм, d [ = 64 мм, ow= 192 мм,
(рис. 10.4.9) степень точности 7-С, Т= 14°2'10".
Sa*= 1,571/n cos7= 1,571-8-0,9703 = 12,195 мм;
Ej-S = 0,12 мм (табл. 10.1.13);
E'g's = 0,09мм (табл. 10.1.14);
EgS=E;s+Ef = 0,12 + 0,09 = 0,21 мм;
135
A = 0,07, С = 15, (табл. 10.1.15);
fr=A dy + С = 0,07-54 + 15 = 18,8 мкм;
Ts~ 0,045 мм (табл. 10.1.16);
Soi = (So* ~Eit) -Ts = (12,195 - 0,21) _0045 = 11,99 A05 мм.
bal =1-8+ 0,5 -12,195 tg (0,5 arc sin (12,195 tg2 (14°2’) /64)) =
= 8,04 мм.
10.1.13 - Наименьшее отклонение толщины
витка червяка Ei s (слагаемое 1)
г ГОСТ 3675-81
Вид фяжения Межосевое расстояние aw, мм
$80 >80 $120 /Л V о © >180 $250 >250 $315 >315 $400 8S Л V/
s f E ss, мкм
H 0 0 0 0 0 0 0
E 32 38 42 48 56 60 67
D 48 56 67 75 85 95 105
80 95 105 120 130 140 160
в 130 150 170 200 220 240 260
y^ 200 220 260 300 340 380 420
Табл. 10.1.14 - Наименьшее отклонение толщины
витка червяка E”s (слагаемое 2)
ГОСТ 3675-81
тепень ЧНОСТИ Модуль Ш, MM Межосевое расстояние aw , мм
$ 80 >80 $120 /Л V ; oc m 1 © © >180 $250 >250 $315 >315 $400 >400 $500
Ug E , мкм
— 1,043,5 60 63 71 75 80 85 90
3,5 46,3 63 67 75 80 85 90 95
7 6,3 410 85 90 95 100 105
10416 * • * 100 105 110 120
1,0 43,5 90 100 110 120 130 140 150
3,5 46,3 100 110 120 130 140 140 150
8 6,3 410 130 140 150 160 160
104 16 160 170 180 180
1,0 4-3,5 150 160 180 190 210 220 240
3,546,3 160 180 190 210 220 240 250
9 6,3 410 210 220 240 250 260
104 16 * * * 260 280 280 300
Табл. 10.1.15 - Зависимость А, С= f (степень точности)
ГОСТ 3675-81
Степень точности y^
7 0,070 15,0
8 0,110 23,8
9 0,174 37,6
Табл. 10.1.16 - Допуск на толщину витка червяка
по хорде Ts
ГОСТ 3675-81
Допуск на боковой зазор Допуск на радиальное биение fr, мкм
>16 $20 >20 $25 >25 $32 >32 $40 S3 Л V/ >50 $60 >60 $80 >80 $100 >100 $125
Tg , мкм
b d с b а 28 36 45 58 75 32 42 52 65 85 38 48 60 75 95 42 55 70 85 ПО 50 65 80 100 130 60 75 95 120 150 70 90 110 130 180 90 НО 140 170 220 ПО 130 170 200 260
10.1.4.2 НОМИНАЛЬНЫЙ РАЗМЕР ЧЕРВЯКА
ПО РОЛИКАМ
Номинальный размер по роликам М - расчетный
наружный размер, соответствующий номинальной тол-
щине витка червяка (рис. 10.1.7).
Рис. 10.1.7
Диаметр роликов, мм D > 1,67 т.
Номинальный размер по роликам, мм
М=di-(pi-b’l т)COST/+D(1/ sincr+1).
ПРИМЕР 6:
(рис. 10.4.9)
Червяк т=8мм, Jj = 64mm, ow =192 mm,
«=2о°, 1,0,
7= 14°2'10".
D > 1,67 т = 1,67-8 = 10,5 мм. Принимаем D= 10,95 мм.
р=7гт = 3,14-8 = 25,13 мм.
Af=d|-(p-Aoiin)cos7/tga+P(l/ sin«+l)-
= 64 - (25,13 -1-8) cosl4°2’10" / tg 20°+10,95 (l/sin20°+l) =
= 79,51 мм.
136
10.2 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
10.2.1
УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ И НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ [9], [10], [13]
1. ВИДЫ СТУПИЦ КОЛЕС
3. НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ
Ь)
ст
ст
Рис. 10.2.3 - Нарезание зубьев
цилиндрических колес долбяком
А
Профиль
а) Наружное
зацепление
уст ано do чные
базы
ст
777771
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС ДОЛБЯКАМИ
Табл. 10.2.1 - Размеры канавок для выхода долбяков, мм
т0 Ь min О min R
I "Г 1 Е»1 Профиль 2
1рофил
л Т
при прямых зубьях при к Зуб! Д=15° осых >ях 0=23° при прямых зубьях при к 3y6l 0=15° ОСЫХ ►ях 0=23°
1 1,25-1,5 1,75-2,0 2,25 5 6 7 10 «й 13 -м- 14 3 4 5 6 0,5
2,5 2,75-3,0 3,25 з, 540 6 7 8 10 13 14 6,5 7,5 9 10,5 0,5 0,5 1,0 1,0
4,25-4,5 5,0 7 8 9 12 13 1,0
5,5 6 6,5 8 9 10 15 16 18
7 8 9 9 10 11 18 20 22,5
10 11 12 10 12 13 12 15 16 25 28 30 1,6
ширине венца; б), в) длина ступицы больше ширины венца
>
Внутреннее
зацепление
2. НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ КОЛЕС
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВИДА
Рис. 10.2.4 - Размеры канавок
для выхода долбяков:
профиль 1 - прямоугольный;
профиль 2 - трапецеидальный.
для НВ>350
fмассовое производство)
г\ Внутреннее
7 зацепление
15 чербячная
фреза
для НВ <350
(индивидуальное производство)
Рис. 10.2.2 - Виды ступиц цилиндрических колес
и технологические возможности нарезания зубьев на колесах
с такими ступицами при:
а) массовом производстве; б), в) индивидуальном производстве
Профиль 2
Наружное
зацепление
30‘ 30-
Р= 15° и /? = 23° - углы наклона винтовой линии долбяка.
Для деталей зубчатых (шлицевых) эвольвентных (ГОСТ 6033-80)
в отверстиях размер а уменьшается вдвое, а на валах - на 1/3.
Табл. 10.2.2 - Ширина канавок
Рис. 10.2.5 - Размеры канавок
для выхода червячных фрез
4. КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА
ЧЕРВЯЧНЫХ ФРЕЗ
ПРИ НАРЕЗАНИИ
ШЕВРОННЫХ КОЛЕС
ь
мм 6, <25* мм, при ’ <35о Р <45°
2 28 30 34
2,5 34 36 40
3 38 40 45
3,5 45 50 55
4 50 55 60
4,5 55 60 65
5 60 65 70
6 70 75 80
7 75 80 85
8 85 90 95
9 95 105 ПО
10 100 ПО 115
12 115 125 135
137
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
da — диаметр вершин зубьев;
b — ширина венца;
т — модуль;
материал зубчатого колеса;
бвол ” диаметр вала.
10.2.2 КОНСТРУКЦИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [4], [8], [9], [10], [11], [17], [23], [28], [42], [43], [45]
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
2. КОЛЕСА КОВАНЫЕ
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ:
^ап = ^бол+2дст - диаметр ступицы;
LCm=(1,^^ 1,S)d6aj, - длина ступицы,
(Lem's б),
д =(2,4+4) т — толщина венца,
тт);
с — толщина диска;
п = 0,5 т — фаски венца на
диаметре вершин;
DOfnB =0,5(da-4,5m-2g+dcm)-
— диаметр расположения отверстий;
dотв — (0,35—0,4) (d о 4,5 т 2д dem )
- диаметр отверстий.
Dome, d отв — округляют до целых чисел.
150<do ^500 мм
Lem
3. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ 4. КОЛЕСА СВАРНЫЕ
200<do ^500 мм
п х45‘ С
д =(2,0+3,0)т £10 мм; ~ 9ст—(0,25 . U,3)dвол
с=(0,25+0,4)6^10 мм; с=(0,1+0,15)6^8 мм; Х=5 мм; S=0,8C.
Рис. 10.2.8
9ст (0,25. 0,3)dBoJi.
Рис. 10.2.9
Табл. 10.2.3 [9]
т 1,5 2,0 2,5 3.0 4,0 5,0 6,0
Qmtn 4,0т 3,8т 3,5 т 3,3т 3,0т 2,8т 2,5т
5. КОЛЕСА ЛИТЫЕ
д =(2,0+3,0) т 10 мм;
с=(0,15+0,3) b £10 мм;
9 ст=(0,25+0,3) С/вал,'
R= 5 мм.
da <(400 мм
д =(1,8+3)т £10 мм;
cm=(0,35+0,45)d6ajl £10 мм;
с =(0,2+0,4) 6 £10 мм.
д =(2,5+4)т Ю
9ст =0,3dВол
с=0,2 б 10
Рис. 10.2.10
d а £600 мм
138
10.2.3 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [9], [16], [23], [27], [41], [45]
1. ПАРАМЕТРЫ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
На чертеже цилиндрического зубчатого
колеса в соответствии с ГОСТ 2.403-75
должны быть указаны размеры (рис. 10.2.11)
и помешена следующая таблица парамет-
ров зубчатого
венца (табл. 10.2.4).
Рис. 10.2.13
При d±100 осевое би-
ение пересчитать в
d/100 раза, где
d- делительный диа-
метр колеса
Рис. 10.2.11
Табл. 10.2.4
Модуль т
Число зубьев Z
Угол накл.лин.зуб.
Направл.линии зуб.
Норм. исх. контур ГОСТ 13755-81
Коэф, смещения
Степень тонн. —-
Дл. общ. норм, на зуб. W
Делит, диаметр d ч
Сопряж. № рис.
зуб. кол. Числ.зуб. 2
Межос.расстоян.
10 35
1 10
2. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ
На чертеже зубча-
того колеса откло-
нения заготовки для
диаметра вершин
зубьев Ь8 предста-
вить численно
’&х/>
// 0,022 А
~ 0,086 A 16JS9
______________I __
Рис. 10.2.12
26
42
65
105
32
50
80
120
60
100
160
5х45\
2 Фаски
0.030 А
Тою
Семестр
N*QOKy>4.
Подп.
I. контр
0,024 А
0,042 А
QL3S.
20
20
30
30
40
40
50
50
30
30
40
40
4.6. Другие необозноченные
поверхности
3. ДОПУСКИ
ФОРМЫ И
РАСПОЛОЖЕНИЯ
(рис. 10.2.13)
.1. Допуск радиального биения |Z|.
мкм поверхности заготовки
под диаметр вершин зубьев
относительно поверхности Б
(табл. 10.2.5).
.2. Допуск осевого биения И,
мкм, ступицы колеса и базовых
поверхностей венца относитель-
но поверхности Б (табл.
10.2.6).
Табл. 10.2.5 - Допуски радиального биения
заготовок зубчатого колеса
Рис. 10.2.15
Зх45_
4 Фаски
64
А
Степень
точности
Про Lcm/daoj>>1 &ели~
чину осевого биения
увеличить на 40+50%
Рад. биение, мкм при диаметре заготовки, мм
$50 $80 $120 $ 200 $320 $500 $800
12
20
32
50
16
25
40
60
20
32
50
80
22
36
55
90
Табл. 10.2.6 - Допуски осевого биения
базовых поверхностен венца и ступицы
Осевое биение, мкм
*
венца колеса </=100 мм
шириною В, мм
<55 I 554-110
9
11
14
18
17
21
26
34
Рис. 10.2.14
Модуль___________
Число зубьев
Угол наюилинзуб.
Напровл.линии зуб.
Норм. исх. контур
Козу. смещения
Степень тонн,
Дз.общ.норм.на 6 зуб.
Делит, диаметр
Сопряж. рис.
зуб. кол. Числ.зуб.
Межос.расстоян.
42
14'22’
левое
ГОСТ
13755-81
d
216J8
00LQ02
20
160
1. 280+300 НВ
2. Радиусы закруглений—Змм
3. Неуказанные предельные
отклонения размеров: охватываемых—h 14,
охватывающих—Н14, остальных— ±0,5 IT 14
Точность зубчатого колесо в соответствии
с ГОСТ 1643—81
001.001
КОЛЕСО
зубчатое
45
ГОСТ 1050-88
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕХНОСТЕИ
Табл. 10.2.7 - Шероховатость
поверхностей зубчатых колес
Рабочая поверхность
зубьев
Диаметр вершин зубьев
Боковая базовая поверх-
ность венца
Боковая поверхность
ступицы
Лит. Масса УЛкштА
БГПА
Коредра ДМ и /7ГМ |
Степень точности зубчатого колеса
4.5. Поверхность ступицы, сопряженная с валом
для с/вал ^80 мм —
для ()бОЛ >80 мм —
О О,004
2x45'
2д>аски
В
185
280+300 НВ
Т^дд,
Тйсл ^ддку£
ВАЛ- ШЕСТЕРНЯ
Рис. 10.2.16
^w^z^/jdrrra^
>pai.
iSse.
лшшг,
Й.ШВЙ
ffloeg^
Кисуль.
15
45
центров
Модуль т
Число зубьеб Z 21
Угол накл.лин.зуб. 8 13’35'
Напрабл.линии зуб. левое
Норм. исх. контур ГОСТ 13755-81
Козу, смешения X 0
Степень точн. — 8-С
Дл.общ.норм.но J зуб. W
Делит, диаметр d 64,81
Сопр. зуб. ко л. № рис. — 001.003
Числ.зуб. Z 60
Межос.расстоян. °* 125
отв.центр.В6,3
ГОСТ 14034-74
170+190 НВ
Твердость зубьеб
Точность зубчатого колеса б соотбет-
стбии с ГОСТ 1643-81
Неуказанное предельные отклонения раз-
меров: охватываемых-h 14,
остальных—±0,5 IT 14
001.002_______________
ТТйт, [Jocco ЪосмпЯ
ХШ
40
ГОСТ 1050-88
Лияа JLttuimEJ.
БГПА
Коредрс ДМ и ПТМ
Модуль т 8
Число зубьеб Z 23
Угол накл.лин.зуб. 8 12’6'
Напрабл.линии зуб. правое
Норм. исх. контур ГОСТ 13755-91
Коэф, смешения 0
Степень точн. *— 9-С
Дл.общ.норм.но 3 зуб. и/ 61,66-0,12
Делит,диаметр d 188,18
Сопр. зуб. кол. № рис. — 001.008
Числ.зуб. Z 54
Межос.расстоян. Ow 315
140
1. ТИПЫ ЗУБЬЕВ
10.3 КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
10.3.1 ЭЛЕМЕНТЫ ЗАЦЕПЛЕНИЯ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4], [8], [42], [46]
do —диаметр
зуборезной
голо&ки
(ГОСТ 19326— 73)
Рис. 10.3.1 - Тип зубьев конических колес:
а) прямой; б) тангенциальный; в) круговой
2. ОСЕВЫЕ ФОРМЫ ЗУБЬЕВ
3. ПРИМЕНЕНИЕ ОСЕВЫХ ФОРМ ЗУБЬЕВ
Форма I - основная для прямозубых и тангенциальных
колес. Ее применяют также для круговых зубьев при
zn=2i2,5 мм.
Форма II - основная для колес с круговыми зубьями
при т = 0,4 т 25 мм.
Форма III - используется для колес с круговыми зубья-
ми при ш = 2 v 25 мм.
4. ПРИМЕНЕНИЕ МОДУЛЕЙ КОЛЕС
Для колес с прямым зубом обычно стандартным при-
нимают внешний окружной модуль znte (по технологиче-
скому процессу нарезания таких колес стандартизация
mte не обязательна).
Для колес с тангенциальным зубом стандартным при-
нимают внешний нормальный модуль
Для колес с круговым зубом стандартным принимают
средний нормальный модуль тп.
5. ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ СМЕЩЕНИЯ
В передачах с u > 1 шестерню рекомендуют выполнять
с положительным смещением ( Xi ) (табл. 10.3.1), а коле-
со с равным ему по величине отрицательным смещением
( х1 = 1-х21)«
Для передач, у которых и и Zj отличаются от указан-
ных в таблице, коэффициенты смещения принимают с ок-
руглением в большую сторону.
Рис. 10.3.2 - Осевые формы зуба:
а) I - пропорционально понижающаяся;
б), в) П - понижающаяся; г) III - равновысокая
Рис. 10.3.3 - Рекомендации по выбору параметров конических передач
Табл. 10.3.1 - Значения коэффициентов смещения
конических прямозубых передач Xt
ГОСТ 19624-74
Значения коэффициента смещения х, при передаточном числе и
1,00 1,12 1,25 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 £ 6,3
12 — — — 0,50 0,53 0,56 0,57 0,58
13 — — — — 0,44 0,48 0,52 0,54 0,55 0,56
14 - 0,27 0,34 0,38 0,42 0,47 0,50 0,52 0,53 0,54
15 — — 0,18 0,25 0,31 0,36 0,40 0,45 0,48 0,50 0,51 0,52
16 - 0,10 0,17 0,24 0,30 0,35 0,38 0,43 0,46 0,48 0,49 0,50
18 0,00 0,09 0,15 0,22 0,28 0,33 0,36 0,40 0,43 0,45 0,46 0,47
20 0,00 0,08 0,14 0,20 0,26 0,30 0,34 0,37 0,40 0,42 0,43 0,44
25 0,00 0,07 0,13 0,18 0,23 0,26 0,29 0,33 0,36 0,38 0,39 0,40
30 0,00 0,06 0,11 0,15 0,19 0,22 0,25 0,28 0,31 0,33 0,34 0,35
40 0,00 0,05 0,09 0,12 0,15 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,27 0,28
6. ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗМЕНЕНИЯ
РАСЧЕТНОЙ ТОЛЩИНЫ ЗУБА ГОСТ 19624-74
В передачах с и >2,5 зубчатые колеса рекомендуют выпол-
нять, кроме смещения, с различной толщиной зуба исходного
контура, увеличенной по сравнению с расчетной (л-т/е/ 2) у ис-
ходного контура шестерни и соответственно уменьшенной - у
исходного контура колеса.
Коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного
контура (хт1 - положительный для шестерни и равный ему по
величине, но обратный по знаку хт2 - для колеса) вычисляют
по зависимости хТ1= 0,03 + 0,008 (и-2,5).
7. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ
ПАРАМЕТРОВ КОНИЧЕСКИХ
ПЕРЕДАЧ (рис. 10.3.3)
141
10.3.2 РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС гост 19624-74
(Представлен для конических колес с прямым зубом и постоянным радиальным зазором по ширине колеса.
Табл. 10.3.2
Для колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Число зубьев шестерни zt = 15,
колеса z2 = 30.
Внешний окружной модуль 5 мм.
Внешний торцевой исходный контур -
- ГОСТ 13754-81
20. Расстояние от вершины до В t = Q,5 dc2-hae} sindi 71,8693
плоскости внешней окруж- В2-0,5dcl34,8168
ности вершин зубьев
21. Внешняя окружная толщина Sel = (0,5 тг+2 Х\tga + 9,3096
зуба +хт])п?Гс
Sei = 7Г Л7/С- SC1 6,3979
h* = 1,0 ha1=h*m
hf=1,2 hn = hfm
1. Число зубьев плоского колеса zc= vzf+z^
2. Внешнее конусное расстояние Re= 0,5 mtc zc
3. Ширина зубчатого венца Ъ 0,3 Re
b^lOmte
4. Среднее конусное расстояние Rm =Re ~ 0,5 b
5. Средний окружной модуль тт= та Rm/Re
6. Средний делительный диаметр dml = minz i
dm2 ~ Ют Z j
7. Угол делительного конуса tgdi = zx/z2
<52 = 90°-<5i
sin <5)- cos б2
sin<5г= cos <51
8. Передаточное число и=z2/zt
9. Коэффициент смещения у шее- х i
терни
10. Коэффициент изменения тол- ХТ1
щины зуоа шестерни
11. Внешняя высота головки зуба
12. Внешняя высота ножки зуба
13. Внешняя высота зуба
14. Угол ножки зуба
15. Угол головки зуба
16. Угол конуса вершин
17. Угол конуса впадин
18. Внешний делительный диа-
метр
19. Внешний диаметр вершин
зубьев
Ьде! (7(а+Х|)/Пге
Ьае2 2.hg Ю(ё~ЬОе1
bfel = Ьае2~^~ 0,2 fTlfe
Ьfe2~hae\~^~ 0,2 Ю/е
bet — b@e i + Ь fei
Ье2 = Ьос2~Ь" Ь fe2
t^Gf^bfedRe
tgft-2=h fe2!Re
&f2
&ol= &f2
ft}2 =
<5O1 = (5j+ Оal
da2= (52+®o2
6/1= (51~£?Л
6/2 =
de^mteZ)
dc2= ^teZ2
dgel = dei + 2bgel COS61
4ое2 = ^е2+2Лое2 COS<52
33,5410
83,8525
25
71,3525
4,2546
63,8190
127,6380
26°34‘
63°26'
0,44724
0,89441
2
0,40
0
7,0000
3,0000
4,0000
8,0000
11,0000
11,0000
0,04770
2°44'
0,09540
5°27’
5°27'
2°44'
32°0Г
66° 10'
23°50'
57°59'
75,0000
150,0000
87,5217
152,6834
РАСЧЕТ ВНЕШНЕЙ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ТОЛЩИНЫ
ЗУБА ПО ХОРДЕ И ВЫСОТЫ ДО НЕЕ (при X, < 0,4) *
Табл. 10.3.3
1. Половина внешней угловой
толщины зуба
2. Внешняя делительная толщи-
на зуба по хорде
3. Высота до внешней делитель-
ной хорды зуба
V'et-^eiCOSdi/Jel 0,11102
Se2COs62/de2 0,01907
Sei = det Sindel/cosdi 9,2986
Se2=c/e2sinV'e2/cosd2 6,3422
Aaei=AOei+0,25Sel V'd 7,2584
bae2~bae2~^~ 0,25Se2^e2 3,0305
Расчет толщины зуба по внешней постоянной хорде и высоты до
Рис. 10.3.4 - Основные размеры и параметры
конической передачи
с' =0,2 с =с*т
Pt =0,2 р(=р‘т
Рис. 10.3.5 - Номинальный исходный контур
конических колес:
а) внешний торцевой: - для прямозубых колес;
- для колес с тангенциалльным зубом;
б) средний нормальный -
для колес с круговым зубом
Вычисления должны производиться с точностью:
- линейные размеры - с точностью не ниже 0,0001 мм;
- отвлеченные величины - с точностью не ниже 0,0001;
- угловые размеры - с точностью не ниже Г;
- тригонометрические величины - с точностью не ниже
0,00001;
- передаточные числа, числа зубьев, коэффициенты
смещения, коэффициенты изменения толщ
я зуба-
с точностью не ниже 0,01.
НГ,Е1
142
10.3.3 УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ ДЛЯ НАРЕЗАНИЯ ЗУБЬЕВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [20], [34], [42], [46]
2. ШЕСТЕРНИ
а)
Рис. 10.3.6 - Установочные базы для нарезания зубьев на вал-шестернях
— устанобочные
базы
3. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА
Рис. 10.3.8 - Установочные базы для нарезания зубьев на зубчатых колесах
Рис. 10.3.7 - Установочные базы для нарезания зубьев на шестернях
4. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА-ДИСКИ
Рис. 10.3.9 - Установочные базы для нарезания зубьев на колесах-дисках
143
10.3.4
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
КОНСТРУКЦИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4]
[8], [23], [42], [46]
О)
О (V
В
<и
Е
(5 fl (2) =(5l(2) - 0fl(2)
Рис. 10.3.16 - Зубчатые колеса с осевой формой зуба I
и постоянным радиальным зазором по ширине зубчатого колеса
ое
— наружной делительной диаметр;
— наружной диаметр бершин зубьеб;
— ширина бенца;
mte(ne)~ наружной (нормальной) модуль;
д — угол делительного конуса;
Re
образующая конуса на наружном
диаметре;
материал зубчатого колеса;
<^&ал ~ диаметр бала;
диаметр ступица;
(1 »4— 1,8) d^j, длина ступица.
ст
ст
ст
При конструировании конических
колес необходимо биполнить уело—
бие Л >0 для нарезания зубьеб
10.3.96, 10.3.16).
3. КОЛЕСА КОВАННЫЕ 4. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ 5. КОЛЕСА ЛИТЫЕ
dae ^500mm d ae ^ЗООтт
DOm6 , domb - бибираются конструктибно
Рис. 10.3.12 Рис. 10.3.13 Рис. 10.3.14
6. КОЛЕСА
СБОРНЫЕ
Рис. 10.3.15
Для кобанох и штампобаннах колес
д= (2,0+3,5)тпе^10 мм;
с — (0,15+0,30) Ь 10 мм;
9 ст ~(0,25+0,35)(3вал •
литах колес
диаметрах dae ^400 мм
'2,5+4,0) т (е 10 мм;
(0,2+0,4) b $10 мм;
- (0,35+0,45) dбал Ю мм —ст.литье;
ст = (0,40+0,45)dбал ДО мм-чугун;
ри диаметрах 400<doe ^.1000 мм
= (2,5+3,5)mte мм;
= 0,2Ь 210 мм:
ст =(0,30+0,40)d6ajl ^10 мм—ст.литье;
ст = °'4 dбал ДО ММ-чугун.
144
a)
7min 20
Внешн. окр. модуль те
Число зубьеб z
Тип зуба Прямой
Внешн. исх.контур ГОСТ 13754—81
Коэср. смещения Хе
Козу, изм.толщ.зуб. ХГ
Угол делит.конуса 6
Степень тонн. —
Внешн. пост, хорда See
Высота до бнмрды
Межос.угол передач. X
Средн, окр, модуль тт
Внеш, конус, расст. Re
Средн, конус.расст. HfTi
Средн, делит, диам. dm
Угол конуса бпадин <5f
Внешн. босота зуба he
Сопряж. зуб.кол. № рис. —
Числ.зуб. z
10 55
110
1. ПАРАМЕТРЫ
КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
10.3.5 КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4], [42], [46]
Внешн. норм, модуль fflne
Число зубьеб Z
Тип зуба Тангенц.
Осебая форма зуба
по ГОСТ 19325-73
Угол наклона зуба fine
Напро&л.линии зуб. Пробое
Норм. исх. контур ГОСТ 13754-81
Коэф, смещения Хпе
Коэф. изм. толщ.зуб. хт
Угол делит.конуса д
Степень тонн. —
Внешн.пост. хорда See
Высота до хорды Лее
Межос.угол передач. X
Средн, норм, модуль тп
Внеш.конус.расст. Re
Средн, конус.расст. Нт
Средн, делит, диам. dm
Угол конуса бпадин <5f
Внешн.бысота зуба he
Сопряж. № рис. —
зуб.кол. Числ.зуб. z
(49,56).
=-10,072 А
8Р9
Рис. 10.3.19
Неуказанное предельное
отклонения размеров:
охватываемых-h 14,
охватывающих—Н 14,
остальных—±0,5 !Т 14
для C/бал 80
для dвал >80
2.6. Другие необозначенные
поверхности
Но чертеже конического зубчатого ко-
леса в соответствии с ГОСТ 2.405— 75
должны быть указаны размеры (рис. 10.3.17)
и помещена одна из таблиц параметров
зубчатого бенца (табл. 10.3.4).
Табл. 10.3.4 - Таблицы параметров
зубчатого венца для: а) прямых зубь-
ев, б) тангенциальных зубьев, в) кру-
говых зубьев
Средн, норм, модуль тп
Число зубьеб Z
Тип зуба Круговой
Осебая форма зуба по ГОСТ 19325-73
Угол наклона зуба Рп
Нопрабл.линии зуб. Левое
Ср. норм. исх. контур ГОСТ 16202-81
Коэф.смещения Хп
Коэф. изм. толщ.зуб. Хт
Угол делит.конуса <5
Ном.диаметр зу- борезной головки do
Степень тонн. —
Средн, пост.хорда Sc
Высота до хорды
Межос.угол передач. X
Внешн. окр. модуль tnte
Внеш, конус.расст. Re
Средн, конус.расст. n
Средн, делит, диам. dm
Угол конуса бпадин
Внешн.бысота зуба he
Сопряж. зуб.кол. № рис. —
Числ.зуб. z
Рис. 10.3.17
66‘10'
20
16
39,18,
45
Рис. 10.3.18
2x45'
фаски
R0,2
280+300 НВ
Радиусы закруглений
— 3 мм
Точность зубчатого ко-
леса в соответствии
с ГОСТ 1758—81
AJpc Семестр Группе Тено
bn fluent N~аокум. Поап,
Разраб.
Ipatep.
Аканта
Сконто,
Vmtepq. Скоабеоо Л
(онсум. Ш.99
У(У)
Модуль бн^окружьк
Число зубьев
Норм. исх. контур
Коэф. смещения
Коэф. изм.толщ.зуб.
Угол делигткконуса
Степень тонн.
Внешн. постхорда
Высота до хорды
Межос.угол передач.
Средн, окр. модуль
Внеш.конус.расст.
Среднжонуарасст.
Средн.делит. диам.
Угол конуса бпадин
Внешн.бысота зуба
Сопряж. № рис.
зуб.кол. Числ.зуб.
002.001
КОЛЕСО
зубчатое
45
ГОСТ 1050-88
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Табл. 10.3.5 - Шероховатость
поверхностей
2.1. Рабочая поверхность зубьев
2.2. Поверхности вершин
зубьев и внешнего допол-
нительного конуса
2.3. Боковая поверхность сту-
пицы
'е
30
Прямой
ГОСТ
13754—81
See
Re
Rm
h.
4^40
О
63'26‘
5,54-0,13
90'
5759^
[ТОО
002.002
15
1Хш. 11 -flucrnoO \
БГПА
Кафедра ЛИ и ПТМ
Степень точности зубчатого колеса
8
9
2.4. Поверхности установочных баз — 1.5.9.3.3.
2.5. Поверхность ступицы, сопряженная с валом
мм
мм
3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ [46]
Табл. 10.3.7 - Допуски формы и расположения поверхностей
заготовок конической шестерни (рис. 10.3.21)
Табл. 10.3.8 - Допуски формы и расположения поверхностей
заготовок конической вал-шестерни (рис. 10.3.22)
Табл. 10.3.6 - Точность заготовок конических колес,
зависящая от модуля (рис. 10.3.20)
Модуль нормальный п iD, мм 148 >8
Отклонения наружного диаметра вершин зубьев doc, мкм 0 -150 0 -250
Отклонения высоты конуса наружного диаметра вершин зубьев Ае, мкм 0 -80 0 -100
Отклонения угла конуса вер] шин зубьев да +10* -5’ +5’ -3’
Отклонения угла дополнительного конуса (90°-<5) ±30’ ±15’
Отклонения ширины зубьев 6, мкм 0 -250
Отклонения длины стут L ст 5 мкм 0 -250
Отклонения базовых отверстий Отклонения базовых валов Н6 (Н7) 6 степень точности
Радиальное биение наружного
диаметра вершин зубьев йЖу мкм
Базовая поверхность d2> мм
Торцевое биение поверхности d2, мкм
254100 100-150 150-2
25
38
50 75
25-100 100-150 150-250 >250
15 25 35 45
А
QJ
О
Базовая поверхность d , мм 25-100 100-150 150-200 >200
Торцевое биение поверхности d3, мкм 8 12 15
Б
Ось
центров
Рис. 10.3.22
Табл. 10.3.9 - Допуски формы и расположения
поверхностей заготовок конического колеса (рис. 10.3.23)
Рис. 10.3.21
СП?
(вариант
(Вариант
V
(вариант 3)
7/7777
Вариант 1
(базовые по-
верхности \
для нареза- ''
ния зубьев
Рис. 10.3.20 - Размеры, требующие указания точности, для заготовок:
а) вал-шестерни, б) шестерни, в) колеса
Наружный диаметр (базовой)
поверхности d3, мм
Торцевое биение поверхности d3, мкм
Биение поверхности вершин
зубьев, мкм
Торцевое биение поверхности d2, мкм
Радиальное биение наружного
диаметра вершин зубьев </ае, мкм
25-100 100-150 1504250 >250
10-15 15-25 25435 30445
30 40 50 60
15 25 35 45
25 38 50 60
б)
Вариант 2
(базовые по-
верхности
для нареза-
ния зубьев
о
Вариант 3
(базовые по-
верхности
для нареза-
ния зубьев
Рис. 10.3.23 - Допуски формы и расположения поверхностей для вариатов 14 3 выполнения
заготовок конического колеса при различных базовых поверхностях для нарезания зубьев
__‘-ст
Ае
150
0,038 А
0i040 А
65’42’±30
30,84-о,О8
НВ
зубчатого колеса - в соответствии
280+300
Точность
с ГОСТ 1758-81
Неуказанные предельные отклонения размеров:
охватываемых—h 14, остальных—±0,5 IT 14
Модуль бн.окружн. те 8
Число зубьев ^7 14
Тип зуба Прямой
Норм. исх. контур ГОСТ 13754 -81
Коэф, смещения +0,47
Коэ<р. изм. толш.зуб. Хт 0
Угол делит.конуса 6 24'18'
Степень точн. 8-C
Толщ.зуба по хорде S 4,49
Высота до хорды ha 8,24
Межос.угол передач. 90'
Средн, окр. модуль 6,71
Внеш, конус.расст. Re 136.06
Средн, конус.расст. Нт 114,06
Средн, делит, диам. dm 93,89
Угол конуса впадин <5f 18'43'
Внешн.бысота зуба he 17,60
Сопряж. зуб. ко л. № рис. 002.004
Числ.зуб. z 31
2x45
0,022 A
0,086 A
Рис. 10.3.24
(68,87)
002.002
ШЕСТЕРНЯ
45Х
ГОСТ 4543-71
71йт^1Йасса Wocvmal
Лист 11 Лиапо/П
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
Модуль бн.окружн. 5
Число зубьев Z 16
Тип зуба Прямой
Норм. исх. контур ГОСТ 13754-81
Коэф, смещения 0
Коэф, изм, толщ.зуб. хт 0
Угол делит.конуса d 23'58'
Степень точн. — 8-C
Толщ.зуба по хорде See 3,74
Высота до хорды hce 6,46
Межос.угол передач. Г 90'
Средн, окр. модуль тт 4,11
Внеш, конус.расст. Re 98,49
Средн, конус.расст. Гт 80,99
Средн, делит, диам. dm 65,78
Угол конуса впадин 6f 20'29’
Внешн.бысота зуба he 11.0
Сопряж. зуб. ко л. № рис. — 002.005
Числ.зуб. z 36
1. 170+190 НВ
2. Твердость зубьев 270+290 НВ
3. 038-0,16 ~ h 0,3+0,4; 45+48 HRC
< Точность зубчатого колесо-б соот-
бетстбии с ГОСТ 1758—81
5. Неуказанные предельные отклонения
охбатыбаемых-h 14,
остальных-±0,5 ГТ 14
Семестр
№докум.
Пудп.
Консуле.
Группа
002.003
Лит, Носса Масштаб
ВАЛ-ШЕСТЕРНЯ
40
ГОСТ 1050-88
Рис. 10.3.25
Лист 1\ ЛистяЛ 1
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
0,030 А
цементировать
0,011/050 А
R2
2x45’
028Н7
А
# 0013
Маркировать
14’2'10'±30“
Науглероживать на глубину
с последующей термообработкой до
твердости 52+56 HRC
Зубья после термообработки притирать
и маркировать комплекты колес
Твердость сердцевины — 39+48 HRC
Неуказанные предельные отклонения размеров:
охватывающих - Н14, охватываемых - №4,
прочих - 0,5 IT 14
Точность зубчатого колеса—в соответствии
с ГОСТ 1758—81
Л (5:1)
1x45’
Средн норм. модуль
Число зубьев
050
090^27-0^14
8Р9
RO,25 otog
0,072
Осевая Форма зуба
по Г0СТ_19325±73
Угол наклона зуба
Ср. норм. исх. контур
Коэ^смещения
^оз^дзмтолщзуб.
Угол делитжонуса
Ном.диаметр зу-
борезной головки
Степень точн.
Толщ.зуба по хорде
Высота сйерх хорда
Межос.угол передач.
Внешм окр. модуль
Внеш, конусрасст.
Средн, конус.расст.
Средн, делит, диам.
Угол конуса впадин
Внешн.высота зуба
Сопряж. N/_ рис,
зуб, кол\ Числ.зуб.
Передаточное число
Круговой.
fln| 32'37'
Правое
ГОСТ
16202-81
-0,58
хг
О
ha
mte
Re
Rm
dm
75'57'50'
75
0,558
90)
2045
46,384
34,384
33,358
75'57'50'
002.006
1. Острые кромки затупить
2. После черновой обработки произвести
нормализацию или улучшение
дик
Семестр
~ТГд о кум.
Группа 1ыо
002.004
Ж
Рис. 10.3.26
Jsclec.
rMHtnf>.
Кто
ггпоёрд.
KOHCyjjp.
Курназ И.
Ий
В В 6Р9
R0.6
100
цементировать
А
RO,25-otQ9
Маркировать
1x45
1.3Н13
R25 (R урезы)
50,35
Размер расчетный
Семестр
Группа
Т&я.
1x45
20-0,5
Рис. 10.3.27
От8щентр^В2^
ГОСТ 14034 - 74
Назраб1ИоГопкс: К.
Тробер.
\крнтр
LgQiSBB,
тверд.
Цоколь.
/ 0,025 А
14)02'10
Ось
центров
Зубья после термообработки притирать
и маркировать комплекты колес
Твердость сердцевины — 39+48 HRC
Неуказанные предельные отклонения размеров:
охватывающих - Н14, охватываемых - hl4,
прочих - 0,5 !Т 14
Точность зубчатого колеса-в соответст-
вии с ГОСТ 1758-81
КОЛЕСО
зубчатое
18ХГТ
ГОСТ4543-71
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
е- 0,072 А
/ ашо А
& 0,009
0,5x45
50-р, I
Средн, норм, модуль тп 1,5
Число зубьев Z 11
Тип зуба Круговой
Осевая аорма зуба по ГОСТ 19325 - 73 III
Угол наклона зуба 32'37'
Направл.линии зуб. Левое
Ср. норм, иск, контур ГОСТ 16202-81
Коэф, смещения Хп +0,58
Коэу.изм.толщ.зуб. КТ 0
Угол делит.конуса 6 14'02’10'
Ном.диаметр зу- борезной голобки d0 75
Степень точн. — 7-C
Толщ.зуба по хорде S l№2^
Высота до хорды ha 2,460
Межос.угол передач. 90'
Внешн. окр. модуль mte 2,045
Внеш, конус.расст. Re 46,384
Средн, конус.расст. 34,384
Средн.делит.диам. dm 16,679
Угол конуса вподин 6f 14'02'10'
Внешн. бысота зуба !^e 3,150
Сопряж. зуб. кол. № рис. — 002.007
Числ.зуб. 44
Передаточное число и 4
Острые кромки
Науглероживать
с последующей
твердости 52+56 HRC
затупить
на глубину 0,2+0,3 мм
термообработкой до
£ ptffeggJ.
002.005
Hum, Маара Woaumot
ВАЛ- ШЕСТЕРНЯ
18ХГТ
ГОСТ4543-71
Лист T\ Листов. L
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
148
10.4 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯКОВ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4], [21], [44]
10.4.1 ВИДЫ ЧЕРВЯКОВ [21], [42]
Табл. 10.4.1 - Виды цилиндрических червяков
1. Архимедов червяк (червяк ZA) Цилиндрический линейчатый червяк, тео- ретический торцевой профиль витка которо- го является архимедовой спиралью
2. Эвольвентный червяк (червяк ZI ) Цилиндрический линейчатый червяк, тео- ретический торцевой профиль витка которо- го является эвольвентой окружности
Червяк с прямолинейным профилем витка (червяк ZN1) Конволютный червяк с прямолинейным профилем в нормальном сечении по витку
4. 1 Червяк с прямолинейным профилем впадины (червяк ZN2) Конволютный червяк с прямолинейным профилем в нормальном сечении по впадине
5. Червяк, образованный конусом (червяк ZK1) Цилиндрический образованный конусом червяк, ось которого скрещивается с осью
производящего конуса под углом, равным
делительному углу подъема линии витка чер- вяка
6. Червяк, образованный конусом (червяк ZK2) Цилиндрический червяк, образованный производящим конусом, выполненным в ви- де пальцевого инструмента, где ось червяка пересекается с осью производящего конуса под прямым углом
7. Червяк, образованный тором (червяк ZT ) Цилиндрический нелинейчатый червяк, у которого главная поверхность витка являет- ся огибающей поверхности производящего тора при его винтовом движении.
N1-N1 N2—N2
Рис. 10.4.1 - Виды червяков и сечения профилей
10.4.2 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМ ЧЕРВЯКОМ
Табл. 10.4.2 ГОСТ 19650-74
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: Л
ГОСТ 18498-89
Профиль червяка в сечениях
0-0 N—N
прямолинейный криволинейный
криволинейный прямолинейный
криволинейный прямолинейный
криволинейный прямолинейный
криволинейный прямолинейный
криволинейный 1 криволинейный
криволинейный криволинейный
*""1
л/ГОГ1 ЙР-
Г"*1 . - — .. , , _
Модуль
Коэффициент диаметра червяка
Число витков червяка
Вид червяка
Угол профиля •
Коэффициент высоты витка
Коэффициент высоты головки
Коэффициент расчетной толщины
Коэффициент радиуса кривизны
переходной кривой
Межосевое расстояние
Передаточное число
ш = 6,3 мм
q =10
z, — 2
ZI
а = 20°
b = 2,0+ 0,2 cos 7
b'o = 1,0
s* = 1,571
/?;= о,з
а„~ 160 мм
и =20
1. Число зубьев червячного колеса
«4=^2 Z^l
2. Действительное передаточное число
3. Коэффициент смещения червяка
4. Делительный диаметр
червяка
червячного колеса
5. Начальный диаметр червяка
6. Делительный угол подъема
7. Начальный угол подъема
8. Основной угол подъема
х =aw/m - 0,5 (q + z2)
di=mq
d2 — mz2
dwl=m(q+2x)
tg7 = z(/g
Zi/dwl
cos =coscr-cos7
(Продолжение табл. 10.4.2 на след, стр.)
40
Принимаем 39
19,5
0,897
63,00 мм
245,70 мм
74,30 мм
0,20
7 = 11°19*
0,1696
7W=9°37'
0,9214
7ь = 22°52‘
Рис. 10.4.2 - Исходный червяк и исходный производящий червяк
149
Продолжение табл. 10.4.2
9. Основной диаметр червяка
10. Высота витка червяка
11. Высота головки витка червяка
12. Диаметр вершин
витков червяка
зубьев червячного колеса
13. Наибольший диаметр червячного
колеса
14. Радиус кривизны переходной
кривой червяка
15. Длина нарезной части червяка
10.4.3 КОНСТРУКЦИИ
ЧЕРВЯКОВ
И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4], [16], [42], [44]
КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
2.
о„ = 150+200 мм
279 мм
А
/>! (табл. 4.2.20)
Ь2 (табл. 4.2.20)
16. Ширина венца червячного колеса
ст г
Размеры для контроля взаимного положения профилей витков червяка
ВИТ-
(10.1.4.1 п. 2)
Лс1
2,0
s* т) cos?/
6. Размер червяка по роликам
79,51 мм
4,0
19,792 мм
39,584 мм
29,89 мм
13,84 мм
6,3 мм
9,71 мм
6,314 мм
10,5 мм
Принимаем
10,95 мм
и w
da2
червяка;
червяч-
1,9 мм
100 мм
Принимаем
125 мм
55 мм
75,60 мм
269,60 мм
b i= h(m=(2;0+0,2 cos 7)
ьа^ь;т
т
d Вол
ИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
— межосевое расстояние;
- диаметр вершин зубьев
— диаметр вершин зубьев
ного колеса;
— длина нарезной части червяка;
— ширина червячного колеса;
— модуль;
— диаметр вала.
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
‘-ст < 1 f * 1 г бол t
дст -(0,35+0,40) dвол~ст.литье;
9ст=(0,40+0,45) d Вал ~ чугун;
Табл. 10.4.3 - Зависимость
g=f(m), мм
d Винт—(0,6 0,7) д,
бинт (^• 3,0) d Винт >
отб J ' oz ' 111 -7 с
ВОтб . domb ~ округляются до
целых чисел;
h=(0,15+0,
поди/
Рис. 10.4.3 - Конструкции червяков
СП
О
о
с
1. Расчетный шаг червяка
2. Ход червяка
3. Делительная толщина по хорде
ка червяка
4. Высота до хорды витка
5. Диаметр роликов
бинт
Е
О
1. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯКОВ
ст
подш
=200+600
тбои
поди/
Рис. 10.4.4 - Конструкции червячных .колес
150
1. ПАРАМЕТРЫ ЧЕРВЯКОВ
10.4.4 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЧЕРВЯКОВ [10], [42], [44]
0,050 А
0,004
0Д22\А
А>\0,008
0.020 А
А
<s>
2 <раски
помешена сле-
дующая таб-
лица парамет-
ров червяка
(табл. 10.4.4).
Ось
центров
2x45'
2 оаски
К[0Д20[А
0.080Га
Z 0,004 А
X>|o'oQg
0Д20(А
«Л
5x45*
Е
Е
R0.2
предельное
Рис. 10.4.9
5. ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА
ЧЕРВЯК
цилиндрический
45
ГОСТ 1050—88
5. Неуказанные
отклонения размеров:
охватывоемых-1114,
охватывающих-Н14
остальных—±0,5 ПТ4
но чертеже
цилиндричес-
кого червяка
в соответ-
ствии с ГОСТ
2.406-76
должна бать
указана раз-
мера (рис.
Табл. 10.4.4
Модуль т
Число витков 21
Bug червяка — ZA
Делит.угол подъем.
Но правя. лин. витк. —
Исходный червяк ГОСТ 19036-81
Коэф, смешения
Степень точн. —
Дел.толщ, битк.по хорд. Sal
Высота qo хорды hql
Делит.диаметр dt
Ход битка Pzl
Коэф. диам. черв. q
Межос.расстоян. Ow
Сопряж. зуб.кол. № рис. -—
Числ.зуб. 22
10 35
110
] Рис. 10.4.5
Рис. 10.4.6
Табл. 10.4.5 - Шероховатость
поверхностей зубьев
2.1. Рабочая поверхность
витков
2.2. Диаметр вершин
битков
3. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ
R5 Б
40
190
300
40
58
Модуль т 8
Число витков 21
Вид червяка — ZA
Делит.угол подъем. 14'2’10"
Неправ л. лин. витк. — левое
Исходный червяк ГОСТ 19036-81
Коэф. смешения 0
Степень точн. — 7-C
Дел.толщ.битк.по хорд. Sal 11,99-tiB
Высота до хорды hqf 8,04
Делит, диаметр di 64
Ход витка Pzl 50,24
Коэф. диам. черв. Я 8
Межос.расстоян. aw 192
Сопряж. зуб.кол. № рис. — 003.002
Числ.зуб. 22 40
50+52 HRC
45+48 HRC
Рис. 10.4.7
1. 220+240 НВ
витки —h 1,0+1,5;
035611—h 0,3+0,4;
2. Концы витков толщ, до 5 тт срезать и притупить
3. Рабочую поверхность витков полировать
4. Точность червяка—по ГОСТ 3675—81
Г“ '— “1
Ьм Лист Ы'аокум. Поап. iZbot
Нграб.
Зсагйса
Г. контр
Улоняю,
Утберд. Курназ Л.
Консула. Скойбеда Я 01М
003.001
Лит. \ Uocco lUxumal
БГПА
Kayegpa ДМ и /7W|
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ
Степень точности червячной передачи
9
2.3. Поверхности входного участка вала червяка, мест установки подшип-
5+10
ников, уплотнений (6.4 п.З, 7.8.2, 8.1.1 п.З).
2.4. Другие необозначенние
поверхности
Табл. 10.4.6 - Допуски радильного биения
заготовок червяка
Ст. точн. Радиальное биение, мкм, заготовок червяка при делительном диаметре Ji мм
$30 $50 $80 $120 $180 $250
б 12 13 14 16 18 22
7 17 18 20 22 25 30
8 21 22 25 28 32 38
9 26 28 32 36 40 48
На чертеже червяка отклонение
заготовки под диаметр вершин
витков Ь7 представить численно.
Поля допусков и посадки входного
участка вала червяка, мест уста-
новки подшипников, уплотнений
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Допуск радиального биения \/
мкм, поверхности заготовки
под диаметр вершин витков
относительно поверхностей
А—Б (табл. 10.4.6).
200 +220 НВ
Витки - h 1.0+ 1,5; 50+52 HRC
Термообработка мест установки уп-
лотнений (8.1.1 п.5)
4.2. Допуски форма и положения
поверхностей входного участ-
ка вала червяка, мест уста-
новки подшипников, уплотне-
А
Б
Рис. 10.4.8
Ось
центров
iSi
1. ПАРАМЕТРЫ
ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
На чертеже чербячого зубчатого колеса
б соответствии с ГОСТ 2.406—76 должны
быть указаны размеры (рис. 10.4.10) и по
метено следующая таблица параметров
зубчатого венца (табл.10.4.7).
Табл. 10.4.7
10.4.5 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4], [16], [41]
30±0,048
0,035 А
4хМ 10x35
// 0,022 А
18JS9
= 0,086 А
80.3
Труппа
1&С
Семестр
Подп,
№докум.
be
A—A
100
0,06 A
01.»
Рис. 10.4.14
КОЛЕСО
червячное
3. Точность червячного ко-
леса—по ГОСТ 3675—81
4. Неуказанные предельные
отклонения размеров:
балов—hl 4,
отверстий—HI 4,
остальных—±0,5 IT 14
4x45
2 фаски
Рдздаб
I. контр
Ч.контр
Угпберд
KOHCyJb
Модуль т
Число зубьев ?2
Направл. лин.зуба
Коэ<р. смещения
Исх. произб. чербяк ГОСТ 19036-81
Степень точн. —-
Межос. расст оян.
Делит, диаметр
Вид сопр.чербяка " ZA
Сопряж. зуб.кол. № рис. -—
Числ.битк. Z 1
10 35
• 110
(20)
Рис. 10.4.10
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Табл. 10.4.8 - Шероховатость
поверхностей
Рабочая поверхность
зубьеб
Диаметр вершин
зубьеб
Боковая базовая. поверх-
ность венца (ступицы)
Степень точности червячной передачи
6 7 8 9
7,25/ 7,25/ 2,5/ <
5/ 70/
2,5/ 5/ 10/
2.4. Поверхность ступицы, сопряженная с валом:
для с/вал < SO
для дбал >80
2.5 Другие необозначенные
поверхности
Рис. 10.4.11
ММ
мм
5+10
Ст.
точн.
Л
Рис. 10.4.12
• пред ста-
численно
3.1. Отклонения fx
мкм размера О
(табл. 10.4.9).
ПОЛЯ J
ДОПУСКОВ
Модуль т 8
Число зубьев 40
Направл. лин.зуба -— левое
Коэ(р. смещения 0
Исх. про изб. червяк ГОСТ 19036-81
Степень точн. — 8-C
Межос.расстоян. 192
Делит.диаметр d2 320
Вид сопр.чербяка — ZA
Сопряж. зуб.кол. № рис. — 003.001
Числ.битк, Zi 2
4 отверстия для болтов
М1О на диаметре 0271
сверлить и нарезать'.пос-
ле установки венца /на
ступице
2. 4 болта М 10x35 затя-
нуть до упора, спилить
и раскернить \
ЛГ
003.002
Jlurrt. tfacca Itocuwp
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
Табл.10.4.9 - Отклонения fx размера о
Отклонения ± fx ,мкм для межос.расстояния aw мм
с 80 С120 <180 <250 <315 ^400 <500
22 25 28 32 36 40 42- ...
34 40 45 . 50 56 60 67
53 ' 43 71 80 90 100 - - фж. ;
85 100 110 130 140 150 160
Табл. 10.4.10 - Допуски радиального биения.
заготовок червячного колеса
Степень
точности
6
Радиальное биение, мкм, при диаметре d2 мм
<50 <80 <120 5 $200 <320 <500 <800
12 16 20 22 26 32 40
20 25 32 36 42 50 60
32 40 50 55 65 80 100
50 60 80 90 105 120 160
На чертеже чер-
вячного колеса
отклонения 68
зогото&кц по9
диаметр/вершин/
зубьев
вить/
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
'' .^РАСПОЛОЖЕНИЯ
-^.‘1. Допуск радиального биения \7
мкм, поберхности заготовки
под диаметр вершин зубьев
колеса относительна поверх-
ности А (табл. 10:4.10).
—4.-2- Допуск осевого ^биения И мкм
базовых поверхностей венца и
вШупицы)^&лд^^ртносйтельно
поверхности' А - (табл. 10.2.6).
h
t
а
ст
Рис. 10.4.13 .
Модуль т 8
Число зубьеб ^2 40
Напрабл. лин.зубо пробое
Коэф, смещения X 0
Исх. произб. чербях ГОСТ 19036-81
Степень точн. ММ 8-С
Межос.расстоян. о» 320
Делит.диаметр d2 192
Вид сопр.чербяха ZA
Сопряж. зуб. кол. № рис. 003.002
Числ. битх. ?1 2
Б-Б
А
2x45'
Б
(47)
1. Острие кромки
затупить
. Ось
центров
2отб.центр.В2
ГОСТ 14034-74
100
180
П 0,008
О 0,009
0,009
16
2x45'
Рис. 10.4.17
Рис. 10.4.18
науглероживать
гюлйВоЗать
2. Науглероживать на глубину 0,3+0,4 мм с последую-
щей термообработкой до твердости 56+60 HRC
3. Твердость сердцевины — 35+45 HRC
4. Неуказанные предельные отклонения размеров: охва-
тывоющих-Н14, охватываемых-h 14,прочих-0,5!Т 14
L. ---------------- ,
А
Модуль особой т 2 I
Число биткоб 4 I
Вид чербяко — ZK1 1
Делит.угол подъем. 71W1
Напрабл. лин. витк. —- пробор
Исходный чербях ГОСТ 1 19036-811
Коэф, смещения X 0 1
Степень точн. — 7-е J
Дел.толш. битк.по хорд. Soi H /Л
Высота до хорды hat 1,87$
Делит, диаметр df 20
Ход битка P?t 25,1JJ
Коэф.диам.черВ. 9 io 1
Межос. расстоян. Ow 50
Сопряж. зуб. кол. № рис. — (ШМ71
Числ.зуб. 22 40
....
Ссместо Гоуппа Tew
w Пост Ы'аокум. Поап. Ярк
Вмикобыий
Т.контр
Сконто.
Утвеоа. Куомаз Л.
Консуяь. Сиойбеяа Д 91.99
18ХГТ
ГОСТ4543—71
003.005
ЧЕРВЯК
F/Д1ЯЯИ V/ИН
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ1
v'cs/)
Модуль осебой т 2
Число зубьеб ^2 40
Напрабл. лин.зуба — пробое
Коэф, смещения 0
Исх. произб. чербяк ГОСТ 19036-81
Степень точн. 8-С
Межос.расстоян. aw 50
Делит, диаметр d2 80
Вид сопр.чербяко ZK1
Сопряж. зуб. ко л. № рис. 003.008
Числ. битк. 21 4
Отливку выполнить центробежным литьем
Нарезание зубьеб произвести после устанобки
бенца на ступице
Острые кромки затупить
Неуказанные предельные отклонения размеров:
охватывающих—Н14, охватываемых—h 14,
прочих-0,5IT14
СсмёЬгпр
Группа
Тена
003.006
А^ддум? npgi
Веникоюа/й____
п.
Г.крнтр
ВЕНЕЦ
червячного колесо
Консуле. Курназ Л. 01.99
Лист 11 Листоб Г
БГПА
Кафедра ДМ и ПТМ
Бр010Ф1
ГОСТ 613-79
154
11 КОНСТРУИРОВАНИЕ ЛИТЫХ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ, КРЫШЕК И ДРУГИХ ЧАСТЕЙ РЕДУКТОРОВ [4], [10], [13], [16], [34], [42]
11.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1. ФОРМА КОРПУСА
Конструкция корпусных деталей редуктора (корпус, крышка) определяется
- расположением плоскости разъема редуктора. Наиболее распростране-
на конструкция корпусных деталей с разъемом по плоскости, в которой ле-
жат продольные оси валов;
- расположением подшипниковых бобышек в корпусе (крышке) редуктора:
- корпусные детали с наружным расположением бобышек (рис. 11.1.1а);
- корпусные детали с внутренним расположением бобышек (рис. 11.1.16).
Определенное влияние на конструкцию корпусных деталей имеет тип
используемых крышек подшипниковых узлов:
- крышки подшипниковых узлов накладные (привертные);
- крышки подшипниковых узлов закладные (врезные).
Накладные крышки используются во всех видах редукторов.
Закладные крышки используются для цилиндрических, реже для коничес-
ких и червячных редукторов, что связано с необходимостью регулировки
зацепления в таких редукторах.
Виды используемых крышек подшипниковых узлов представлены на рис.
11.1.2.
2. ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Межосебое расстояние или aw, мм,
длина образующей конуса на наружном диаметре Re , мм.
Диаметры
— начальных окружностей dwt, dwi ( del , de2 ), мм,
— вершин зубьеб doj > da2 ( daej, daez), MM-
Ширина зубчатых колес bi, b? (b) , мм.
Наружные диаметры подшипникоб (после выбора подшипников) D, мм.
Внутренние размеры корпуса (из компоновки редуктора) L$H, Bqh, мм.
3. ВЫБИРАЮТСЯ:
А. Форма корпуса редуктора (рис. 11. 1. 1).
Б. Основные размеры редуктора, мм:
Б.1. Толщина стенки корпуса редуктора б (б^-Вмм) (5.1 п.3.1).
Б.2. Толщина стенки крышки бкр^(0,8л0,9) б (бкр^ 7 мм ).
Е>.3. Рекомендуемые диаметры болтоб, соединяющих:
Б.3. 1. редуктор с рамой (фундаментных) d^ = 2,06
(рис. 11.6.1о-г, рис. 11.6.2а-г);
Б.3.2. корпус с крышкой у бобышек подшипникоб d2 = !,5d
(рис.11.6.1е,ж, рис.11.6. За-г);
Б.3.3. корпус с крышкой по периметру соединения dj=i,06
(рис. 11.6.1з, и, рис. 11.6. Зд -з);
.Б.3.4. корпус со смотробой крышкой 64 (табл. 12.1.2);
Б3.5. крышку подшипникового узла с корпусом d§ (табл. 11.1.1).
Б. 4. Число болтоб
Б.4.1. диаметром dt z, =(LHOp+Bwp)/(200-^-300); z,^4 (число целое,
четное);
где LHap, Внар~размеры лап редуктора, мм (11.3, 11.4, 11.5).
Б.4.2. диаметром d2 z2 — дба болта на каждый подшипник;
Б. 4.3. диаметром d3 z3 — быбирается так, чтобы расстояние L
между болтами l. = (12:15)d3;
Б. 4.4. диаметром d4 Z4 (табл. 12.1.2);
Б.4.5. диаметром d§ z5 (табл. 11.1.1).
Б.5. Размеры болтобых соединений и мест расположения болтоб (11.7).
Б. 6. Ширина фланцеб редуктора:
Б.6.1. фундаментного Sj=6+x + kj (рис. 11.6.1а,б),
Б. 6.2. корпуса и крышки (у подшиникоб) S2= б+х + к2 (рис. 11.6.1е),
Б.6.3. корпуса и крышки (по периметру) Sj=6+x + k3 (рис. 11.6.1з),
Зобисимость k = f(d) (табл. 11.7.3), х (табл. 11.2.2).
Б. 7. Толщина фланцеб редуктора
Б. 7.1. фундаментного бфл1~2,3д (рис.
Б. 7.2. корпуса (соединение с крышкой) дфЛ2~Тбб (рис.
Б. 7.3. крышки (соединение с корпусом) 6^3=1,356 (рис.
Б.8. Размеры крышек подшипника (рис. 11.1.2, табл. 11.1.1).
Б.9. Размеры конических штифтоб (2 шт.) (рис. 11.6. 1к,л).
(см. след стр.)
11.6. 1а,б);
11.6.1з);
11.6.1з).
Крышки подшипниковых узлод:
закладные накладные
Крышка
закладные накладные
Подшипникобые
бобышки
наружные
внутренние
Корпус
Вариант
Рис. 11.1.1 - Поперечные сечения по подшипниковым узлам цилиндрического редуктора,
выполненного с расположением подшипниковых бобышек: а) наружным; б) внутренним
155
Б. 10. Высота осей редуктора h, мм (табл. 11.8.3).
Б.11. Размеры литых переходов X, Y и г, мм (табл. 11.2.2, рис. 11.2.2).
Б. 12. Литейные уклоны — 3‘, литейные радиусы R 3+5 мм (11.2 п.1,3).
Б. 13. Оснащение редуктора (12.1).
Материал корпусных деталей — СЧ15 ГОСТ 1412—85. Иногда использу-
ют алюминиевые литые сплавы типа АЛ11 ГОСТ 1583—93 (aw^160 мм).
4. КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Размеры отверстий
б крышках для бходо
(быходо) балов с ус-
тановкой уплотнений
(табл. 11. 1. 1)
Рис. 11.1.2 - Крышки подшипниковых узлов:
а) накладные, б) врезные
(Проектирование крышек 11.10)
ЗАКЛАДНЫЕ
Б
32, /, с
(табл 11.1.1)
Табл. 11.1.1 - Основные размеры
крышек подшипников, мм
D ds болт Z5 ЧИСЛО болтов 7»i #2
Игплттки От 40 до 62 Мб 4 6 5
IX О дм 1ШХП От 62 до 95 М8 4 8 6
nCuVJ Д С ПИ V От 95 до 145 М10 6 10 7
От 145 до 220 М12 6 12 8
D^D-i 2,5 d5
- 2,0 ds
Крышки 1 ’ 7 = 648 (£>000) t 1 = 8410 (£>>100)
закладные с =0,57
D4=1,25 £>+10
11.2 ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ ЛИТЫХ КОНСТРУКЦИЙ [13], [23], [34]
1. СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ОТЛИВОК
Рис. 11.2.1 - Радиусы сопряжений
1.1 Радиусы сопряжений (длжх = 90°) выбирают (табл.
11.2.1) и округляют до цифр нормальных линейных
размеров (16.1).
Табл. 11.2.1 - Радиусы сопряжений, мм
<15 16+25 26+39 40+63
1,5 2,5 4,0 6,0
R=r+<5
1.2 При (а< 90°) (рис. 11.2.1B)rt >г, г2<г
1.3 Практически, радиусы сопряжений отливок небольших
редукторов принимают К = 3 + 5 мм, и эти величины
вписывают в технические требования.
1.4 При 3<3}
- если (1,3^2)с5\ то размеры X, Y, г выбирают-
из табл. 11.2.2 (рис. 11.2.2);
- если г?] > 2 3, то размеры X, Y, г следует увели-
чить по сравнению с данными табл. 11.2.2 в 1,5+2,0
раза;
- если < 1 ,ЗбУ, то размеры X, Y, г не обязатель-
ны и сопряжение выполняется как при 3~3i-
Табл. 11.2.2
3 Г
ММ
8+10 10+15 15+20 243 345 4-5 5Х 3 4 5
Рис. 11.2.2
* Приведенный габарит Н отливок, мм Н=(2/+6+Л)/3, где
/ - длина, Ь - ширина, h - высота отливки.
2. МИНИМАЛЬНАЯ ТОЛЩИНА СТЕНОК
Табл. 11.2.3
Материал мм
Приведенный габарит* Н отливок, мм
малых Я <500 средних 500 < Ж 1000 больших 1000 <Н
Серый чугун 4 8+9 12415
Стальное литье 5-7 10+12 15 + 20
Бронзы 3-5 5+8
Сплавы алюминия 345 5+8
Для отливок корпуса редуктора из серого чугуна минимальная
толщина стенок принимается 8,0 мм.
3. ЛИТЕЙНЫЕ УКЛОНЫ
Табл. 11.2.4
Материал Уклон Угол 3, мм
Чугун 1 1:5 11,5° <25
Стальное литье J Литые сплавы цветных металлов 1:10(1:20) 1:100 5,5°(3°) 0,5° >25
156
КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [34], [42]
&бн
Рам—болт
Отдушина
ПЕ
Мослоуказатель
Крышка смотрового
отверстия (12.1 п.2)
Кр&шкс
подшипникового
узла
накладная
domQI
Рис. 11.3.1 - Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого цилиндрического редуктора
с наружным размещением подшипниковых бобышек
Крышка
редуктора
dom52
Корпус
редуктора
Пробка
маслосливноя
Объем масляной ванны
(0,3-г0,6) [дм3/кВт]
157
158
11.4 КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [34], [42]
Крышка редуктора
накладная
Крышка
подшипникового
dот & 7
место А, И, К (рис.
длина Внутренней полости редуктора
QJ
О
Рис. 11.4.1 - Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого конического редуктора
с наружным размещением подшипниковых бобышек
Крышка смотрового
отверстия с
отдушиной
Проушина
d отвЗ
Входного
Выходного
В'
dо тб2
уровень
мосла
1_нар
К
Маслоуказатель
Пробка
маслосливная
Корпус
редуктора
Объем масляной бонны
(0,3 Т- 0,6) [дмХквт]
159
A-A
domb2\
ото 1
Ось Входного Вала
Ось Выходного Вала
Масло -
указатель
Рис. 11.4.2 - Конструкция корпусных деталей одноступенчатого конического редуктора
с внутренним размещением подшипниковых бобышек
Места Л (рис. 11.6.2а, б),
Крошка
редукторов.
dnm63
Корпус
редуктора
dom62
и крышка накладная
подшипникового узла
но/э
Крышка
подшипникового
узла
накладная
Б-Б
Крышка смотроВого от-
верстия с отдушиной