Теги: общее машиностроение технология машиностроения релейная защита
Год: 1966
Похожие
Текст
+j
,
'
IJ) Xap:ll(т hNJkO IЮAN020 rDIIJl(lтиl.
,.I!t!&. (О ('''Iftl4 'N IЮ «и ОltJшют
Nlrupt!I1ЩfJU рисунОк rmt1'I1#N IfP!J"'t!н.g-
т",, нO k C.qWlJ(J «'Iжктd ННl'11) 1НIт{l0
ниi /11111 _""'1("11
CM IЦ.НfJ
a-
Рflщс Z D1tI ; Kи ,....(j
.1:.::: 2 = % J' (2)
Alflllиlмм UflJItlm.:i!tll'I1'lI'," 1f ""'JН przeupyem
klщvта при nII NCIU , -ИIН iпa1ЮlJ//,J _щиfrV.oJ
'<} 44'- 1.f!9 <i'r М lIr .1jx.,..:r.;, ;r,J'Y; (зl
1;"/18l'f:,,. ::!иiк /; кo:::и:::::д;... :
'п- V'"f<'6)' (l,.' V( _1! tfz9 , ,Z,Si#,,! Z.r.s -
. \f- :&J;, "' ')z..I'I'S("" Z:s.И. Z.Cosl'.
YWI /I. пю i//fI il>60 o
ХС.]I=:Ч''"К''Z/I (l1eN1j" -v. ццgll'"
lfykтlttm#AbНOcmv »щ"m/N N м4p1'1#:'It>ни11J11 I I((1ltце
RЩиЩDeМО2f) YW1CтIfD)
,.-z, [1/а к:-(,J,/)К, 5<''1, S<''''' +сos"']. .... ( J
YctrN:l4111J на p A. олpt.WА/I CIIНуJDЩlJJIf ciJ!l&l'l
/34tJp", 2
, Rl с2"'Zч....2 2СJ'SiIl""
YW/f1М,6a. "'ptrJlte"Щlrf) и(2)
(.t!p.:fz:J' z( i-/I11,-f>Zl(# /}Zci"ZСJ'S{лfl1 .
Imkyдo. t:Ц I.(ci.-IJ:rСJ'ZC'J .sc,, -2' l.О
(rJ. , I) St' 'I.. , 1/,, IJ'. 5t ''''I. ' 401.
"'"
C./I .. 2С)
'X<J,=d:I'J'
6) Лt1p(llWn'" ClIIW.4h1H(J/J ZWIfmep4КtmIlf"
"
Т-----Т Т I
...........(1ЛЯ"" ЮО ; '-"
6'ЛII'ф";1О
V
,J' 0(:4
,;; з
/' //
j и _ --:"-'2
1'7 /
:'.5
.1 // ;...;v
I Q V // rJ.-,
Q ;/':V
Q % -/
j
V
.
1,25
'.5
1.75
(5)
') Kpиhl. оmlЮCUl1/leлЫfN4 PКIVf':1fI.' 11rЛJilINP2iJ z.МtoM
C01pНlWIAIIJIP (6 WЛРЖ от IIIUN:J/ JaЦJцща.",,/IU 'y..-Т4tJ.
:: п;:::. 'i /:::: : ;1:;Nfj .
lиЛl# тц н 11 ltI#тс.АAU"«киl'l ni1If/#Jk""иA/ll I
lI7iЮ т K' iA9 PIlJAIIVNb/Jt .М Щ'lJwJ«" '11/1(16
(6)
Рис. 40. Смещеи.иая характеристика реле полиоrо COIIроти,влеиия.
CIO
""1
в защищаемом участке с учетом самозапуска двиrате-
лей потребнтелей, в частности при успешиом АПВ и
АВР, а также от максимальноrо тока в неповрежден-
иой фазе, как правнло, при двухфазных замыканнях на
землю и определяется по выраженням:
kвkсамозап 1 .
/ с.а ;;;;.. k D раб.макс,
/о.з?;:: kB/ )'
rде 1 раб..,акс максимаЛЬИое значенне первнчноrо ра.
бочеrо тока в защищаемой линнн;
/11\\11 М8JКсимальное зиачение первнчноrо то.
ка в неповреждеиной фазе прн двух-
фазиом замыканни на землю; при ис-
пользоваиии защиты иа лнннях
с двухстороиним пнтаиием должеи
рассматриваться также ток в неповре.
ждениых фазах при однофазном замы-
каннн на землю;
k8 коэффицнеит надежности, прнннмаемый
равиым 1,2;
k. к.оэффнциент возврата реле;
kеамоаап коэффнциент, учнтывающнй увелнче.
нне тока прн самозапуске двиrателе-й,
орнентнровочн.о может приинматься
равным 1,5 2,0 в завиенмости от кои-
кретиых условиА и должен уточняться
расчетом.
Расчет по (4) для условнй успешных АПВ н АВР
производнтся без учета коэффициента возврата я.; ука-
заииое отиосится также н к расчетам по (6), (9)
и (10).
б) Первичиое напряжение <:рабатываиня реле на-
пряження пусковоrо opraHa по току и напря)Кеиию
ДНС1'анцноиной защиты, осуществляемоrо с помощью
реле иаnряжеиия, в-ключениых иа междуфазиые иапря-
жеиня, и реле тока, включениых на фазиые токн, выбн.
рается по условню отстройкн от мннимальИl)f'О напря-
жения в месте установки защиты в условиях самоаа-
nYC'J(a двиrателей п.осле отключения внешнеrо KDpoTKoro
замыкання, а такЖе от напряження между неповре-
ждеин'Ой и повреждениой фазами при меТаллическнх
двухфазных короткнх замыкаинях (как правило, при
двухфазиых замыканнях иа землю) н определяется по
выраженням:
Uми и .
Uе'З< kиk в '
U неп
U с . з , "7i;;'
тде U мип миннмальное значенне первнчноrо напря-
жения в месте устан.овкн защиты ,в усло-
внях самозапуска двнrателей, должно
определяться расчетом; rрубо ориентнро-
вочно может быть принято равиым 0,8
0,9 Uраб.мив;
u веп миннмальное первичное зиачение напряже-
ння между неповрежденной н повреждеи.
иой фазами прн расчетном металлнческоМ
двухфазном коротком замыканин в месте
установки защнты; при использоваинн за-
щиты иа JIННИЯХ с ABYX1CropOHHHM ,пита1ииеМ
должны рассматрнваться также напряже-
ния между иеповрежденнымн н повреждеи-
ной фазамн при одиофазном замыканнн на
землю;
k. н k. то же, что в (4) и (5).
88
Первичныи ток срабатываиия реле тока рассмат-
риваемоrо nycKoBor.o opraHa выбнрается по условию
отстройки от максимальноrо рабочеrо тока 'в защищае-
мом участке (без учета са:мозапуска двиrателей потре-
бнтелей) :
(4)
k H
/ с.з .;::. k;; /раб.маке,
(8)
(5)
rде обозначення те же, что н в (4).
Следует отметнть, чт.о при выборе напряжеНrlЯ
срабатывання реле напряжения pacCMaTpHBaeMoro
nYCKoBoro opraHa 1110 выражению (7) возможно дейст-
вне реле, включеиноrо на напряжение между неповре-
ждеиной н опережающей ее поврежденной фазами, нз-
за значнтельиоrо умеиьшеиня этоrо напряженни при
наличин аКТИВНОrо переходи.оrо <сопротивления в месте
повреждення (рис. 4!1). IB связн с этим рекомендуется
примененне специальной схемы ВКЛlOчення реле напря.
ження (схема иа рнс. 14), обеспечнвающей блокирова-
нне реле, включенноrо иа на'пряжение между непо-
врежденной н ооережающей ее повреждеиной фазамн.
в) Первичное сопротив..ение срабатываиия пуско-
Boro орrаиа днстаицнониой защнты, осуществляемоrо
с помощью реле сопротнвлення, выбнрается по усло-
вню отстройкн .от мниимальноrо сопротнвлення Zсамозап
В условиях самозапуска двнrателей н определяется по
выражениям:
для реле полноrо сопротнвлеиня
zJJJ
С.З kиk в '
(9)
при 'ВЫПОлиеиии реле полноrо сопротнвлення со смеще-
иием параметры смещениой характернстикн определя.
юТся по выраженням (6) н (6) (рнс. 40);
для иаправлеиноrо реле <:.опротивления, у KOToporo
уrол макснмальной чувствнтельностн совпадает с уrлом
лииин -Q)n::
(6)
JIJ Zеамозап
Zс.з k.k. cos ( Л P'.) . (10)
тде Zеан:озап МИНИМальное значеННе первичиоrо сО-
противлеиня в месте установки защнты
в условнях самозапуска двнrателей;
<Рл: И <ppaG....... уrол полиоrо сопротивлеиия соответст-
венно лннни и наrрузки в рассматрн-
ваемом режнме после оТключения
виеmиеrо KopoTKoro замыкання'
k. н k. TO же, что в (4) н (5). '
Мнннмальиое сопротивление в условиях самоза-
пуска Zсамозап может быть определено по выражению
u м . п
z саМ оааи::=: у 3 kсаМОЗ8П / раб.м ак с' (11}
rде и мвн то же, что в (6); Iраб.макс н kеаМО38П
то же, что в (4) и (5).
В отдельных случаях в целях снижения выдержек
времеин резервных защнт, выбираемых по встречно-
ступенчатому прннципу, а Т8JКже 'Обеспечения селекТив-
нОСТи резервной защнты <:.еТей кольцевой ,конфнrурацни
СОПРОТl!вленне срабатывщJ'НЯ nycKoBoro орrаиз дистан-
цноннои защиты, ОСУЩ С1"Вляемоrо с помощью реле
сопротнвления и испольэtемоrо также в качестве тре-
тьей ступенн защнты, может выбираться, например, по
условню соrласования со второй ступеиью защнты пре-
дыдущеrо участка н определяться в СООтветствни
С выраженнем, аналоrнчным (9) табл. 8:
III 0,78 11
zс.з) о,85z л _) +....,,-; Zс.зЗ' (12)
(7)
о) .1l1M"'КlINUe м,жi1" iМYMP tplIJlI/OI(J
Рис. 41. Векторные диаrраммы напряжения в месте двухфазиоrо KopoTKoro замыкания че-
рез переходное сопротивление.
iJ .1l1мыКt1иuе i8yx f{X13 НlI 3еМЛЮ
т) Первичный ТОК срабатывания ПУСКО80rо орrзиз
дистанционной защиты, осуществляемоrо с ПОМОЩЬЮ
устройства фильrр-реле тока обратиой последоваrель'
НОС'I'И, вы6ирается по условию отстройки от сумм ар-
иОТО тоКа обратной последовательности в месте уста
павки защиты в расчетном наrРУЭQЧНОМ режиме н опре-
деляется по (35) разд. Ж аиаЛоrичио тому, как ток
срабатывания устройства блокировки при качаниях
типа I\РБ-122 и I\РБ-124.
Условие отстройки раССМ8триваемоrо ПУСКQ80ro
ортанз ОТ тока в ВЫХОДНЫХ цепях фильтра при раз-
рыве соединительных ПрОБОДDВ трансформаторов тока,
питающих устройство фнльтр.реле, не учитывается ВО
избежание неоправданноrо ззrрубления защиты (при
надеЖНОМ выполнении монтажа ВТОрИЧИЫХ цепей такие
повреждеиия редки).
д) Параметры срабатываиия пусковоrо орrаиа,
осуществляемоrо с помощью устройства блокнровки
при качаниях, определяются расчетом, прнведенным
в разд. Ж и 3 настоящей r лавы.
16. Чувствнтельность пусковоrо opraHa проверяеrся
при коротком замыканнн в расчетной точке (см. ннжt:)
по выражениям:
а) при примененнн реле тока, включеиных на фаз-
ные токи,
k Iн.з
ч === Т;;:'
rде Iн.з первичный ток в месте У'становки защнТы
в фазах, в которых установлены реле пуско.
Boro opraHa, прн металлическом коротком
замыкании между двумя фазами в расчет-
ной точке в режиме, при котором этот ток
нмеет наименьшее значенне; определяется
для момента времени t==.O.
Следует отметить, что для правильноrо действия
защнт по рнс. 1'5 и 21 при замыканиях между двуми
фаЗ8МН З8 трансформатором с соединением обмоток
у 6-11 дo.rтжны срабатывать токовые реле пус овоr.о
орrаиа в двух фазах, поскольку прн отказе в денствии
одноrо нлн двух токОВых реле пусковоrо opraHa сопро
ТИВ.l1ение на зажимах реле сопротнвления может ока-
заться преуменьшенным в пределе в уз раза, что
может привестн к иеправильному срабатыванию защи-
ты. Указанное должно учнтываться прн выборе сопро-
тнвления срабатываиня реле сопротивлення. При этом
иеобходнмо счнтаться с таким сннженнем сопротивле-
ння на зажимах реле 'Сопротивлення, которое может
иметь место прн реальном значенни СОПРОТИВ.Ilення сн-
стемы (приложеиие VI, п. 3);
б) прн примеиеиии реле иапряжеиия
и с . а
k"l === U и . а '
(14)
тде U К . З первнчное междуфазное напряженне в месте
устаиовкн защнты прн металлическом трех-
фазном коротком замыканин в расчетиой
точке в режиме, прн котором это напряж .
нне имеет наибольшее значение; .опреде-
ляется для момента временн t==O;
в) прн прнменении реле соnротнвления
k"l=== '
ZЭRЩ .
(15)
(13)
rде ZаRЩ первичиое сопротивление на зажимах ре.1е
сопротивления пусковоrа opraHa прн Me
таллнческом коротком замыканин в расчет.
ной точке в режиме, при котором это со-
противление нмеет наибольшее значение;
r) при прнмененни устройства фильтр-реле тока
обратной последовательностн
/(1,1)
k ч / 2к.з , (16)
2с.э
r де 1 !1 первичный ток обратной последовательности
в месте установки защиты при двухфазнС\м
замыкании на зеМлю в расчетной Точке
в режиме, при котором этот Ток имрет
наименьшее значение; опреде.1Jяется для
,момент'а временн t==O;
89
д) при примеиеиии устройства блок!!ровки при
качаниях см. соответствующий расчет в разд. Ж н З.
Следует DТМе1'1ИТЬ, ЧТО для пусковых орrзиов, BЫ
полиенных с ПОМОЩЬю реле Тока и напряжения, ВКЛЮ
ченных на полные величины, а также устройства
филыр.р ле тока обратной последовательности, жела
тельно проверять надежность Не.Б03враrа реле для
момента времени, соответствующеrо 'выдержке времени
последней ступени защиты. Для этоrо требуется ПРОН3-
вести расчет токов н напряжений I К,З' ИН ,3 Н I l
соответственно для (13), (14) и (16) с учетом нзменеиНя
во времени. однако в целях упрощения принято опреде.
ЛЯТЬ эти величины для момента времени t == о.
в соответствии с Правилами устройства электро-
установок МИНИмальное значенИе коэффициента чувстви-
телЬНОСТИ k ч пусковоrо opraHa должно быть:
при коротком замыканин в конце зоны резервиро
ваиия не меиьше 1,2;
при коротком замыкании в 1{онце защнщаемоrо
участка порядка 1,5.
При проверке чувствительности nycKoBoro Qрrаиа,
ВhШолнеоооrо 'с помощью уcrройст;ва фи.льтр-реле тоха
обратной последовательности, иеобходимо учитывать
также, что надежиое действие этоrо устройства при
симметрнчиых трехфазных короткнх замыканиях обес-
печивается при появлеиин на входе фильтра в течение
8 мсек тока обратной последовательиостн, превышаю-
щеrо в 2,1 раза ток уставки 1. В связи С этим может
потребоваться обесшечение большеrо зиачеиия и:оэффи
циента чувствительности, определяемоrо (16), чем это
рекомендуется Правиламн устройства элек!роустановок.
В тех случаях, KorAa сопротивление срабатывання
наиравлениоrо реле сопротивления, выбраиное в СОот-
ветствнн с (10), не удовлетворяет требоваиню чувстви-
тельности, может окаЗаться целесообразным в целях
повышення чувствительности применять блокирующее
реле сопротивл ния с 'Прямолинейной характеристикой,
оrраничивающеи область срабатывання Н8iIlравлеиноrо
реле сопротивления в зоне наrрузочиых сanротивлений.
Особенности блокирующих реле и пример выпол-
неиня TaKoro реле подробио рассмотрены в ПРИЛО)J(е
иии 11.
17. Чувствительность третьей ступени дистанцион-
ной защиты долЖНа проверяться прн .металлическом
коротком замыкании в конце зоны резервировання.
В соответствин с Правиламн устройства электро
установок мннимальное значение коэффициента ЧУВСТ-
вительности k ч по (15) в рассматрнваемом случае
допускается порядка 1,2 сек.
18. Сопротивление срабатывания реле Zc.p опреде-
ляется на основан ин первичноrо сопротивления сраба-
тываиия защнты Zс.з:
n т
Zc.p,=== 11; ZС.З,
rде n т и n н коэффициенты траиоформацнн OOTBeT-
ствеино траисформаторов тока и напря-
ження.
Исходя из значения Zc.p выбирается уставка иа
реле.
19. Напряжение срабатывания реле напряжения
нулевой последовательиости, 'входящеrо в устройство
блокировкн защиты при иеисправностях цепей иапря-
жения тнпа КРБ-:ll, выбирается по условию отстройки
от напряження небаланса eMKoCTHoro фильтра .напря-
жения иулевой последовательности в нормальном на-
rрузочиом режнме. Практически это условие удовле-
I См. cJIабораторкые испытании схемы пуска Д,истаициов-
ной защиты с lIpименением реле РТФ-I. Схемы дистаиционных
защит. 1 этап», зак. М 2850, хатэп. декабрь 1961.
90
творяется при напряжеиии срабатываиия. равиом
МинимаЛЬНОЙ уставке из тех, которые можно устано-
вить на реле, а именно прн Ис.р 6 8.
Ток срабатывания реле тока нулевой последова-
тельности, также входящеrо в устройство типа КРБ-ll,
должен удовлетворять следующим двум условиям:
а) условию cor ласования по чувствительности
с указанным выше реле иапряжения таким образом,
чтобы при срабатывании последнеrо в случае замыка-
ния на землю было обеспечено срабатываиие реле тока
и снятие напряження с обмотки реле иапряжеиия при
помощи размыкающеrо контакта 'реле тока; это 'иеоб-
ходимо для предОТi:!ращеиия сра,батывания устройства
(выаедеиия из действия защиты) прн двухфазиых
замыкаНиях на землю;
б) условию отстройки от тока небалаиса фильтра
тока нулевой последовательности в нормальном Harpy-
зочиом режнме.
В соответствии с ЭТИМ первичный ток срабатывания
реле тока устройства типа КРБ-II должен удовлетво-
рять выражениям:
[ lн.расч
c.y'
(18)
и
1 о.У;;;' k.l... pao .. (19)
rде lн.расч наименьший первнчный расчеrиый ток
в месте установки защиты прн замыка-
ниях иа землю в условиях, KorAa реле
.напряжения устройства типа KPID-II иа-
ходится иа rрани срабатываНRЯ; '. '
IВб.расч первичный расчетиый ток небаланса филь-
тра токов нулевой последовательности
в нормальном наrрузочном режиме;
k'и коэффицнент надежности соrласования
может быть принят равным 1,1;
k и коэффициент надежности отстройки, мо-
жет быть приият равным 1,2.
Поокольку ток lиб.расч для нормальноrо иаf1)УЗОЧ-
иоrо режима ие превосходит обычно десятой' долн
ампера, оба указанных условия (18) и (119) MorYT быть
удовлетворены одновременио.
(17)
Б. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДНСТАИЦИОИНОR ЗАЩНТЫ
двух ПАРАJlJlЕЛЬНЫХ JlИНИR I10 3ЗО <.
1. Первичное сопротнвление срабатывания ZIC.3 ш р-
вой ступеии, выполнеиной без выдержки времени, ДH
стаиЦНОННОЙ защиты параллельных. линий с двусторон-
НИМ (рнс, 42,a e) н односторонним питанием, кроме
тупиковых, определяется, как и для защиты одиночиых
линий по (1) и (6) табл, 8, как при включении рас-
сматриваемой защиты на ток одной лннин, так н на
сумму токов двух линий, поскольку на рассматрнвае-
мых лиииях первая ступень суммарной дистанционной
защиты вводится в действие только при отключеини
одной из параллельных линнй.
Первичиое сопротивление срабатываиия ZIc.. пер-
вой ступени защиты тупиковых параллельных лииий
определяется по ,(1) н (6) табл. 8 ПрН включении за-
щиты на ток одной лииин (рнс. 42,ж) и по (7) н (14)
табл. 9 прн включенни защиты иа сумму токов двух
линий, поскольку в последнем случае первая ICтупень
защиты выполняется с выдержкой времеии, равной сту-
пени селективности (рис. 21) и может быть отстроеиа
от коротких замыканий на шииах иизшеrо (cpeAHero)
напряжения прнемной подстаиции, как обычно отстраи-
вается вторая ступень защиты.
2. Первичиое сопротивлеиие срабатывания ZII С . Э
второй ступени, выполненной с выдержкой времени,
равной ступенн селективности, дистанционной защиты
п/l"тA rr!стБ л/стА lI!с,"6 п/С",а
[!] QJ "f«o8 Ш rnrn [1J
МI
11) I!J ID' IIIШJ IЮ
2м Zn 2 Л . f Z .i
а) ZTI 1) 27'
л/стА п/(,"8 "j(",A _/rm6
Ш
Ш
rnJ
zл./ 211
п/стА rn _/<,.8 lI/стА f1/СЛ15 I1!(f'fr8
IIJ
ZA-2 ZJ1-f zл.
<тр
,- ':).,
. ZTP <7Р
*) J}
Рис. 42. Примеры схем участков сети с параллельнымн лнннямн.
При м е ч а н и е. Обозначения си. на рис. 35.
параллельных лнннй с двусторонним (рнс. 42,a e) и
од"осторонним (рис. 42,Ж н з) пнтаннем, определяется
для С.'1учаев металлнческих короткнх замыканнй по
выраженням, прнведеиным в табл. 9.
Для схем 1110 рис. 42,а и е в случаях, KorAa уча-
сток п/ст. Б In/cT. В являетсЯ тупнковым, соrласова.
ине с ,первой ступенью защнт 5 н 3 может произво-
диться по выраженням (1) и 1(5) табл. 9 с учетом Toro
обстоятеЛЬС1'ва, что сопротнвленне срабатывания защнт
5 нли 3 в рассматриваемом случае будет выбнраться по
,условию п. 2 табл. 8.
""\', Выраження табл. 9 действнтельны как для с.'1учая
нсfюльзовання защиты в качестве основной нлн резерв.
ной прн работе одной илн двух линий (прн включен ин
защиты на ток одной линин пп. 1 '4 табл. 9), так н
для случая нспользования зашнты в качестве ,резервной
прн работе двух ,r1ИННЙ И основиой прн работе одной
лннин (при включении защнты на сумму токов двуХ
параллельиых линий пп. б-.--.-7 табл. 9).
Выраження для определення значений коэффи.
цнеитов токорзооределения k T , 'входящих В расчети.ые
выражения табл. 9, приведены на рнс. 43 применнтель
но к схемам рис. 42. Расчетным значеНИеМ коэффн.
цнента токораспределення явнтся иаибольшее ero зна-
чение в реально возможных режимах работы (см. ннже
пп. 3 и 4).
В качестве сопротнвления сра,батывання дЛЯ BTO
рой ступенн прнннмается нанменьшее нз сопротнвленнй,
получениых по приведенным в табл. 9 расчетным
условиям.
3. Прн выборе сопротивления срабатывания второй
ступенн днстанцнонной защнты, включенной на ток
одной линии (рис. 42,a 8), иеобходимо учитывать сле-
дующее:
а) Соrласованне с первой ступенью защнты 5
в схеме по рис. 42,а (табл. 9, п. 1) должио произво-
днться прн оТключеннн 'второй параллельной линни на
участке п/ст. А п/ст. Б.
б) Отстройка от KopoTKoro замыкання на шииах
п/ст. В в схемах по рис. 42,6 н 8 (учнтывается случай
выведення нз дейсtвия предусмотренной для шин спе-
Цнальной защнты, ее отказ нлн отсутствне последней)
в соответствнн с п. 2 табл. 9 должна производнться
в режиме, коrда иа рассматрнваемом участке 'Л/СТ. А
п/ст. Б работает одна лнния, а на предыдущем участке
п/ст. Б п/ст. в две лин ин.
Еслн прн учете эТоrо условия вторая ступень рас-
сматрнваемой дистанцнонной защиты не удовлетворяет
требованню чувствительностн к поврежденню в конце
защищаемоrо участка (не обеспечнвается коэффициент
чувствительностн в соответствии с разд. А, п. 9), 10
при налнчин специальной защнты 'шнн указанный режим
допустнмо не учнтывать. В этом случае отстройка от
KopoTKoro замыкания на шинах производнтся в режи.
ме, коrда иа участках п/ст. А п/ст. Б н п/ст. Б
п/ст. в работают обе лнннн.
При этом в схеме по рнс. 42,6 должно быть про из-
ведено также соrласованне рассматрнваемой второй
ступенн защиты 1 с первой ступенью защиты 5 при
каскадном отключении повреждения на лннин п/ст. Б
91
ф
t-:>
/11" ВК.1Ю. И : Д.
чеНl1е схема
П. защнты рис. 42
ток
2 ОДНОЙ
линии
"4
G
(
На
сумму
токов
7 двух
линий
Таблица И
Расчетные выражения для определения сопротивлений срабатывания BTOpo ступени дистанционной защиты
параллельных линий
Расчетное
yc.lOВi:e
На I
а
Соr.1асование с пер-
вой ступенью защиты
5 лредыдущеrо участ-
ка
Расчетное
ЧI!С.IIО
ВК:lюqен
иых .Т]ИНИЙ
на участке
Л/СТ. А
п/ст. Б
Одна
Одна
Z 31 '
z з 1 ,
z зl '
Две
Z зl
в общем виде
Расчетное выражение
I при "ринятых значениях RОЭффНЦIJеНТО8
(примечание 2)
z 1 a zl
.1 1 + k тп с.з5
l+ +a
1
z.o.J + 0.5 z.,.2
I+ +a
Z 31
ZTp
z.o_I+
Т.тр
(1)
J! 0.66
Zс.зl 0.85Z.о_1 + Z.o.2 (8)
Условие обеспечения
требуемой ЧУВСТ8ИТе.1Ь-
НОСТИ второй ступени
защиты
z зl ;;;:: 1,25 Zл_l
Zл.2
z л-l ;3 O,6k TII
Zл.2
;;. 0.93k T11
ZTp
0,47 kT,TP
k 1 ..;;; 1.66
ZJl_2
;;31,25kTII
Zл_2
;;?:1.91kTIJ
Zл_J
0.97kTTP
Zл_l .
n р iJ М е ч а н и я:
1. В таблице даны 8ыражеНlJЯ для определення сопротнв::ениА срабатывания "рименительно к защите 1 параллельных дикий по схемам рис. 42.
2. 3начеНlrЯ коэффициентов даны в примечании 2 к табл. 8.
З. Расчетные выражения даны для случая равенства СОПРОТН8.lIениЯ параллельных линий ОДНОТО участка.
4. COOTHorneHI.e, обеспечивающее требуемую чувствительность второй ступени защиты, включенной на сумму токов параллельных линий, при коротком замыкании в кон.
це линии z зl ;:;:;: 1,25 z.;r.l приведено для случая отключения одноЯ иэ параллельных линиЯ защИщаемоrо участка.
Orстройкз от корат.
ких З3:\iЫК3НИЙ на ши-
нах Л/СТ. В лри двух
линиях иа участке
л/ст. Б п/ст. В
а Отстройка от корот.
б ких замыканий на ши-
в нах низшеrо (средне. Одна
ж ro) напряжения
Л/СТ. Б
а Соrласавание с пер-
б вой ступенью защиты
в 4 при каскадном от. Две
ж ключеиии поврежде-
ния иа параллельной
лннии
б
в
2. Cor лзсование с пер-
вой ступен ,ю за щиты 3
д Orстрайка OT.KOPOT
е ких за \tIbJК3ННЙ иа ши-
нах л/ст. В лри двух
линиях на участке
П/СТ. Б Л/СТ. В
2. Отстройка от корат-
д ких замыканий на ши-
е нах низшеrо (средне.
з ro) напряжения
п/ст. Б
Две
z зl
Две
1 + +a
z 1 " zl
.1.1 + k 1 с.з4
l+ +a
I " 1
0. 5z .o. 1 + Zс.з3
l+ +a (5)
1
0.5z.o_1 + .0.5z.o.2
l+ +a (6)
z зl ,
Z,p
0. 5z .o. 1 +
т.тр
1 + +a
(2)
11 085z + 0,43
Zс.зl ' л-l ZЛ 2 (9)
(3)
ZII
С.3
( + ZTP )
0.85 z.,.1 (10)
т.тр
(4)
11 0.66
Zс.зl",0.85Z л _ 1 + z.o.1 (11)
тl
11 0.66
Zс.зl 0.43 Zл_1 + z.o_2 (12)
11 ( Zл_2 \
zC.3J;;;0.43 Zл_1 + k 1(13)
ТII /
(7)
Z зl;;;0.4ЗZ.о_1 + .85 z.p (14)
т.тр
п/ст G rVc",1I "y<m&
к/с"" 1 If
х; 1,
К, 1 Ртр
/(.
1<",._ ...!.L
. 'l
K. .
'1:1)) 111' j
а)'
, Т 1
/(rZ= ----r;
IIkmA
111&",&
/(,
КТ":: ..3.!.J..
1 g
TTP:: fL
.p
8)
,.,,/С'" 8
К.
к"..д.
и, .
К,
1:
KT.TP= ;
5)
к;...l.1...
! r:z
/t/cтll
"Ikm&
"Iktrl8
пk".,S
К.
1 ,
, !
f( .E..L 2.
'1' ! - 21! 1 D '
2)
1( 2Ir
т. тр 1 тр
Рис. 43. Примеры определеиия коэффициеита токораспределения k, для параллельных
линий по рис. 42.
п/ст. В в режиме отключения параллельной лииии на
участке п/ст. А н/ст. Б. При соrласоваиии должен
быть учтен коэффициеит возврата дистанциоииоrо opra-
иа второй ступеин защиты 1, поскольку он может срабо
тать до иачала каскадНоrо отключеиня. Соrласоваиие
производнтся по (3) и (8) табл. 8, ио зиаМеиатель пра.
вой части выражений должеи быть умиожеи иа коэф-
фициеит возврата k п .
Для схеМы по рис. 42.8 аиалоrичноrо соrласования
в этом случае ие требуется, поскольку не следует pac
сматрнвать режим работы одной лннией одновремеино
иа участках rп/ст. А п/ст. Б и п/ст. Б п/ст. В. а пер'
вая ступень защиты 5 вводится в действие только при
отключеиии <ОДной из линий иа участке п/ст. Б п/ст. В.
Однако выдержка В'ремени второй ступени защиты 1
должиа быть выбраиа с учетом возмоЖности KaCKaд
Horo действия поперечной дифференциальной иаправ
лениой защиты, КО'fiорая предполаrается установлениой
на параллельиыx лиииях участка п/ст. Б п/ст. В.
в) Отстройка от KopoTKoro замыкаиия иа шииах
иизшеrо (среднеrо) напряжеиня п/ст. Б В схемах по
рис. 42,a 8 и ж: в соответствии с п. 3 табл. 9 должна
производиться в режиме, коrда иа рассматриваемом
участке Л/СТ. А п/ст. Б работает одна линия. В схе-
Мах по рис. 42,6 и 8, кроме указаииоrо, должен рас-
сматриваться также режим работы одной линии иа
участке п/ст. Б п/ст. В; расчетным явится тот режим,
которому будет соответствовать больший коэффициеит
ТОfЮраспределеиия k T .
r) Соrласоваиие с первой ступенью защиты 4 в схе-
мах по рнс. 42,a 8 и ж (п. 4 табл. 9) должно пронз.
ВОДИТЬсЯ прн замыкаиии иа параллельной линии и
каскадиом ее отключении.
д) в тех случаях, коrда 'вторая ступень дистан-
Циоиной защиты, выбраиная в ,соответсТ1Вии с пп. «а»,
«б» и «в», не удовлетворяет требованию чувствитель-
иости, целесообразио ее сопротивление срабатываиия и
выдержку времени выбирать в соответствии с указа-
ииями раэд. А, IП. 11.
4. При выборе сопротнвлеиия срабатывания второй
ступени дистаицноиной защиты, вклю еиной иа сумму
токов параллельных лииий (рис. 42,2 e ИЗ), иеобхо-
димо учитывать следующее:
а) соrласоваиие с первой ступенью защиты 3 в cxe
ме ло рис. 42,? (табл. 9, п. 5) должно производнться
В режиме работы обеих линий иа участке п/ст. А
п/ст. Б;
б) отстройка от KopoTKoro замыкания иа шииах
п/ст. В в схемах по рис. 42,д и е (учитывается случай
вывеДеИИЯ из действия предусмотреиной для шин спе.
циальиой защиты, ее отказ или отсутствие последией)
в соответствии с п. 6 табл. 9 должна производиться
в режиме работы обеих линий иа участке п/ст. А п/ст. Б
И л/ст. Б п/ст. в.
в) Отстройка от KopoTKoro замыкания иа шииах
иизшеrо (среднеrо) напряжеиия п/ст. Б в схемах по
рис. 42,z e и з должна производ.иться в режиме, коrда
иа участке п/ст. А п/ст. Б работают обе лииии. а lIа
участке п/ст. Б п/ст. В В схемах по рис. 42,д и е
одиа лииия.
r) В тех случаях, коrда вторая ступень дистаи-
Циониой защиты, выбраииая по условиям 'СелективнОсти
в режиме работы обеих лииий иа участке п/ст. А
п/ст. Б (табл. 9, пл. 5 7), не удовлетворяет требова.
нию чувствительиости к коротким замыканиям в конце
защищаемоrо участка при работе одиой линин на уча.
93
,
\...........
2.0
..;:.;
,)
<Q.;!
./ c5j,;
.:)'
rJI 1;;;-
./ lV'
,;/ .,}). JiY у'
)' JPI' .v' """
/ iY
L. .....
1..дL. ..ь.е.
Z/U' ZA4
1,8
1,6
',4
(2
(О
Ц8
6
.
0.2
Q2
0.4
6
Ц8
lfJ
(2 h';
Рис. 44. Прямые, оrр.зннчивающне область, в которой
обеспечивается чувствительность второй ступени СУМ-
марной защиты, выбранной ПО условию селективности
в режиме работы двух ЛИНИЙ, к коротким замыканиям
в конце ващищаемоrо участка в режиме работы одиой
ЛИИ ИН без изменения сопротивления срабатывания.
l для случая. коrда расчетным при выборе сопротивления
срабатывания Бтороlt ступени суммарной дистанционной защиты
является условие отстройки от KopOTKoro замыкания на щинах
О/СТ. В В схе:\!а;{ рис. 42. д и е ( ZЛ 2 ;:31.91 k T , см. П, 6 табл. 9 ) ;
Zл_l
2 для случая, коrд8 расчетным Slвляется условие соrлаСОВ8НИЯ
с защито" 3 в схеме по рис. 42,.? ( ZЛ.2 ;:з ,25 k T , см. П. 5 табл. 9 ) ;
Zл_1
3 для С.'IУ'lая, коrда расчетным является УС;l10вие 01'Сl'рОЙКИ\О1'
KopOTKoro замыкания на шинах иизщеrо (среднеrо) напряжения
трансформаторов о/ст. Б В сх.емах по рис. 42. l e
( . ZTP ;:3 0,97 k T , см. п. 7 табл. 9 ) .
..,.1
стке п/ст. А п/ст. Б, в схемах должно быть предусмот-
реио измененне сопротнвлеиия срабатывания в режиме
работы одиой лииии (приложеиие VII1). Прн ЭТОМ co
противление срабатывания второй ступени, на которое
переключается защита после отключеиия параллельиой
лии ии, определяется по выражениям пп. 3 6 табл. 8 для
расчета защнт одиночных линий.
На рис. 44 приведеиы прямые. оrраиичивающие
область соотношеНИй между Zllw2/Zлwl или ZTP/Zпwl и kTt
прн которых защита, выбраиная по условиям селектив-
ности в режиме работы обеих линий на участке п/ст. A
п/c:r. В, удсовлетворяет требоваиию чувствительиости
к короткнм замыкаииям в 'КОИU,е защищаемоrо участка
и при работе одиой линни на участке п/ст. А п/ст. в.
5. Выдержка времени второй ступени дистанциои
ной защиты, включеииой на сумму токов параллельиых
линий, должна быть отстроеиа от времеии каскаДНоrо
отключения ОДИоЙ из параллельиых лии ий поперечной
диффереициальиой иаправлениой защитой, если послед
няя использована в качестве основиой защиты этих
лии ий.
6. Параметры срабатывания пусковых cpraHoB, BЫ
полненных с помощью реле тока, напряжеиия и сопро.
тивления, которые в ряде схем используются также
в качестве третьей ступеии защиты (схемы по рис. 17.
20, 21). определяются как и для случая ОДИИОЧной ли
нии по (4) (12), приведениым в разд. А, п. 15. При
94
этом для защиты, Включенной на ток одной линии, рас-
сматривается режим, KorAa на защищаемом участке
п/ст. А п/ст. в (рис, 42) работает только одиа лииия,
а для защиты, включеиной иа сумму токов параллель-
иых линий, режим. коrда на защнщаемом участке
работают обе линии.
7. Во всем остальном (лроверка чувствительиости
второй ступеии защиты, про верка чувствительиости пу-
сковых орrаиов н третьей ступени защиты, соrласова-
нне второй ступени дистанu.иониой ващнты с взщитами
тока и иапряжения, установлеииыми На предыдущих
участках, выбор смещеиия ха'рактеристики реле поЛноrо
сопротивлеиия типа KPC 111, определеиие вторичиоrо
сопротивлеиия срабатываиия реле и т. д.) расчет произ
водится так же, как для защиты одииочиых линий
(разд, А), с тем только отличием, что для суммариой
защиты определение чувствительности необходимо про.
изводить по режиму работы одной из параллельных
линий рассматриваемоrо участка.
и. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДИСТАНЦИОННОИ ЗАЩИТЫ
ОДИНОЧНЫХ Н ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ЛИНИИ l1O ззо к.
С ОТВЕТВЛЕН ИЯМН
1. Определение первичных сопротивлений срабаТыва
ния первой z .з и второй z I.э ступеней дистанционной
защиты линий с ответвлениями, а также определение
чувствительности этой защиты следует производить
с учетом токораспределения на отдельных участках лн-
иин.
При этом расчетНblМИ для определения сопротив-
лений срабатываиия явятся максимальные значения
коэффициеитов токораспределеиия k T в реальио В03-
можиом режиме работы сети, а для определения чув.
ствительиости минимальиые значения коэффициентuв
токораcnределеиия.
2. При определении сопротивлений срабатывания пер-
вой z .з и второй z l.з ступеней защат одиночных и парал-
лельных линий с ответвлениями в дополнение к расчет-
иым условиям соответственно для защит ОДнночных и
параллельных лнний без ответвлений должно также
учитываться и условие отстройки от замыкания на шинах
низшеrо (среднеrо) напряжения подстанции на ответвле-
нии. При ЭТОМ должны рассматриваться замыкания за
трансформаторами с иаимеиьшими приведенными реактан-
сами и расположенными ближе к месту установки рас-
сматриваемой защиты.
3. Расчетиые выражения для определения первичныx
сопротивлений срабатывания первой z . и второй z з
ступеней дистанционной защиты лшtиЙ' с ответвлениямН
приведены в табл. ] О для ОДивоqиых лИний С ответвле-
ннями (схемы рис, 45) н в табл. 11 для параллельиых
линий с ответвлениями (схемы рис. 47).
Выражеиия для определения зиачеинй коэффициеи
тов токораспределеиия k T , входящих В расчетиые выра-
жеиия табл. 10 и 11, приведеиы иа рис. 46 для о:tи
иочиых линий с ответвлениями 1110 рис. 45 и на рис. 48--------
для параллельных лииий с ответвлеииями по рис. 47.
В качестве сcmротивлеиий срабатывания для первой
и второй ступеией защиты принимаются наимеиьшие
из сопротивлеиий, получеииых по приведениым в табл. 10
и liI расчетиым условиям.
4. При определении сопротивлеиl(й срабатывания
первой и второй ступеией защит o ыx лии ий
(схемы рис. 45). а также защиты, включениой на ток
одиой из двух параллельиых линий '(схема рис, 47,а) по
условию отстройки от коротких замыканий на шинах
иизшеrо (среднеrо) напряжеиия подстанций иа ответ-
п/ст А
.fc",A
п/ст/Б
л{ст..В
п/с",8 'I1fat1./1
п{ст.О
...
n/а..6 '
Z",
Рис. 45. Приме:ры схем одиночных лииий с ответвлеииями.
zTPI' ZTP2' ZТРЗ' ZTP" минимальное эквивалентное сопротивление парзлде.чьно работаюlЦ.ИХ трансформаторов; ZI'
ZII' ZIII' ZIV' Zv сопротивление отдельных участков защищаемой и предыдущеА линиА: ZOTB!' ZOTB2 сопротив.
ленне ответвления; Zп----2 сопротивление преДЫДущей линии.
влениях (соответствеиио nUl. 3 и 4 табл. 1 О и пп. 2 и 3
табл. 11) должиы рассматриваться следующие режимы:
а} Часть подстанций на от-
ветвлениях отключена, иа друrих п/Ст А
включена реальио возможиая ми-
нимальиая rеиерирующая мощ-
иость.
б) Защищаемая лииия от-
ключена со стороны, противопо-
ложной месту установки рас-
сма1'риваемой защиты. Указаиный
режим должен учитываться, на-
пример, еслИ на подстаиции, при-
мыкающей к противоположному
(по отношению к месту установки
рассматриваемой защиты) коицу
линии, отсутствует обходиый вы-
ключатель.
Для защиты включенной иа
ток одной ИЗ двух параллельиых
лИний (схема рнс. 47,а) в случае
параллельной работы траисфор-
маторов подстаиций на ответвле.
ииях на стороне ннзшеrо (сред- А
Hero) иапряжения (как показаио п/ст-
на рис. 47,а) дополнительио дол.
жеи рассматрнваться режим, Kor.
да параллельиая линия отключе-
иа, а прнключеиные к ией в иор-
мальиом режиме траисформаторы
подстаиций Иа ответвлениях пере-
ведены на пнтание от защнщае-
мой линнн.
5. Прн определеннн сопротив-
лений срабатывания защнты,
включен,иой на сумму токов ДDУХ
параллельиых линий (схема рис.
47,6), по условию отстройки от
короткнх замыканий на шинах
низшеrо (среднеrо) иапряжения
подстанций на ответвлеииях не- Рис. 46.
обходнмо учитывать следующее:
1[
'(2
11 .
/{TJl =Т;'
к 11
lТp/ = 1 7р ,
1х
'(2
а) Отстройка первой ступеии защиты до.пжна про-
изводиться при отключении одиой из параллельных
п{стВ
Iv
I1тр,
[Jl lщ п/ст6
I[Tp2
тр2
11,
Кз
'р'
11'1
К,
7pl
/(, Т12
11
К 7 Ш . I N ;
11 f(
= [ "Р
ТР2 '
1[
Кту =-т;
1 тп
[1
K711 "1i ;
а)
18
п/ст 5
l щ
l и
п/ст8
[1'1 /(.
\1 ТР1
IIтр,
тр2
тр 1
К з
к 1 r 1{ 11 К
rlI=IR' 7Щ=!, TO 21
ш 1 N 11
Ku p ,..JL к к
[тр f 1 ТоТ/.2 17'.'2 I 7:7р.З TJi
Примеры определеии коэффнцнеита токораспределеиия k T
ночных линнй С ОО'ветвленИ!lМИ по рис. 45.
для одн-
95
со
о'>
Таблица ,и
Расчетные иыражения для оцределения сопротивлений срабатывания первой и второй ступеней дистанционной
защиты ОДИНОЧНЫХ ЛННИЙ С ответвЛениямИ
N,
п/n.
Ступень I Исходная 1
защиты схема I
рис. 45
Расчетное выражение
Расчетное условие
8 общем виде
при прnнятых значениях коэффициентов
(примечание 2)
I а Orстроика от коротких ззмыка- Zп Zш 1 ( Zп ZIJI)
6 ний на шинах подстанцнн, примы- Z + + Zсэl.,,;о,85 Zr + + (8)
r k тп k TIJI
в кающей к ПрОТИВОПШlOжному КОН- Z .зI (1) . тIl ТIII
цу ЛИН ни l+ +a
1
2 z Отстройка от коротких замыкз- ZII Zш ZTp3 ( Zп ZIJI + ZТРЗ )
ННН на шинах инзшеrо (среднеrо) ZJ + + т,:;; + F,:;; Z эl;;;0.85 zr+ + k (9)
напряження п/ст. Б Z .Зl ' (2) . тН тlII
I+ +a
.
zr + ZO'I'Bl + ZTPI ( ZOT" +ZTPJ) (10)
3 k T . Tp1 (3) Zс,эl;;::О,85 zr+ k
Zс.зl I+ +a -..:::::: т.тр]
1 а Отстройка от коротких замыкании
н 6 на шинах низшеrО (среднеrо) нз-
П в пряжения подстанцни на ответвле е
2 внях
ZII ZTp2
Z + + ( Zп ZTP2 )
1 k тп k T . TP2 ZСЭl:;::0.85 Zr + + (11
4 zс.эl < l+ +a (4) . "'" тВ т.тр':?
ZII Zш Z ЭI;;; О'85( Zl Zll ZlJl )
Zr + + +
k TII k TlJl + + +
Z ;.l .... k TII k TJII
5 " а Cor ласование с пе рвой ступенью I+ +a
защиты 3
I a I a( J ) (zrv Z .ЭЗ ZIV)
+ zrv + Zс,э3 ZIV +0,78 + k:;; (12)
TIV тУ
+--о... (5)
"
!!
'-'
"
'"
'"
а
'"
а
'"
t::
о
i
i
.
о
.
"
о
о
а.
7 2284
.е.
1;;
!l
;;;-
+ +
I
I
N" i: N .:
.., ..,
+ +
о, I
I " N '";:
t\! -;:::: N '" М!
.., !-;
001 > +
+ .,. N ..
. " ..,
"' О.., "' +
+
'" '"
00 '"
с о
!J !\I
::::и N
N
€ !:;.
I > MI М
N' -;::::
N ..
'" .., ..,
со +
+ '"
'" I +
I " + N i=
= ';:: ..,
N .., + +
+ +
I ::
I" ..
.. N ..,
N ..,
+ +
"' ..
v/ v/
м
O O
N N
CQ o
"'"' . '"
q :;s "
&1 :
,,"'<:1
'" '"
CQ t '" О
...
о - О"
,,". " ""3'<:1
о t v О"
:::с:: .:::C:: '" '" .
(..о t:::: t '" ...
... u
О,," ox
= :s: C':I
g)з ::::: 8.3
..." " ..." iE
и", " и",,,
... '" ... ""
0,,,= = o ::;:: t::::
'" '" '" "
"''' "''''
'С'" I "'С '"
:::
'" t--
g.
о
З
.
f
=
"
.
о
.
..
о
.
а.
.
::!
g .
r.;
3"
...
UM
,
I
'"
.:
:! ;..
OO ::
g
.""
д..'"
.."
..0
tI:: ..
. ,,<
c::a
:
e-
1; 1
b i:
gg
(,.1:::(5
u
Ж
о..
g!
I::{
1:1::;;(,)
:
.'"
= Ii
Р 8
'g
<':: =
;
Q. Ca:I
t:...:ciro
,,/(т,Б
ё.
м
о
о
.
i
п/<т.Б п/сm.8
Z..
Ш Ш
ZT/J
Рис. 47. Примеры схем параллельных линий с ответвле
ПИЯМИ,
При м е ч а н и е. Обозначения см. на рис. 45.
ЛИНИЙ, поскольку ТОЛЬКО в этом режиме вводится в деЙ-
ствие первая ступень защиты. При этом, если транс-
форматоры подстанций на {)тветвлениях работают па-
раллельно на стороие иизшеrо (среднеrо) напряжения,
как это показано на рис. 47,6, то доджеи учитываться
случай, коrда трансформаторы подстанций на ответ-
В '1еннях, приключеиные в нормальном режиме ко BTO
рой параллельиой линии, переведены на питание от
защищаемой линии.
б) Отстройка второй ступени защиты должна про-
ИЗВОJЩТЬСЯ в режимах по ,п. 4,а и б. При этом в ре-
жиме по п. 4,б в случае параллельиой работы транс-
форматоров подстаиций на ответвлениях, как показано
иа рис. 47,6, должно рассматриваться отключение (со
стороны, противоположиой месту устаиовки pa'CCMaTpl1
ваемой защиты) одной из защищаемых линий, а при
разде.чьной работе этих трансформаторов ОТКJIючение
(со стороны, противоположной месту. установки рас-
сматриваемой защиты) той линии, к которой присоедн-
.нен траисформатор, питающий повреждение.
6. При выборе сопротивлений срабатываиия первой
и ВТорой ступеней защит линий по рис. 45 и 47 по др у-
rим условиям (табл. 10, пп. 1, 2, 5 7 и табл. 11,
пп. 1, 4 6) должиы учитываться рекомендации разд. А,
п. 4 и разд. Б, пп. 3 и 4. а также должен рассматри
ваться режим по п. 4,а.
7. В тех случаях, коrда вторая ступень защиты
одиночиых линий (рис. 45), а также защиты, включен
ной на ток одиой ИЗ двух параллельных линий (схема
рис. 47,а), рассчитанная по условиям соответственно
табл. 10 и 111, не удовлетворяет требованию чувстви.
тельности, целесообразно ее сопротивление срабатыва-
Hия и выдержку времени выбирать в соответствии
с указаниями рззд. А, п. '11.
Если же при этом определяющим было УС 'lOвие
отстройки от коротких замыканий на шинах низше r о
97
со
00
Таблица 11
Расчетные выраження для определения сопротивлеиий срабатывания первой и второй ступеней дистаиционной защиты
параллельных линий с ответвлениями
I Ступень I Исходная I
H я/п. защиты схема
рис. 47
РасчеТlюе выраЖею.е
Расчетное УСJlО811е
в общем виде
при I1Р:iНЯ,\,ЫХ значениях КОЭффИЦ1;ентов
(пr;f.мечанне 2)
1 1 а Отстройка от коротких замыка. Zп Zш
"I + k,п + k TIII 1 ( Zп ZШ)
ний на шинах противоположноrо Z .Зl';;;; ",.31<;::О,85 zr+k+it (7)
(j конца линии I+ +d (1) тВ тПl
2 1 и Н а Отстройка от коротких замыка + ZOTB +ZTPl
НИЙ иа шинаХ низшеrо (средиеrо) k Tr k T . TP1 085(2+ZOТВ+Z'Pt ) (8)
(j напряжения подстаиций на ответв. ZС.Зl<;, k TI k T . TP1
лениях ZC.81 < 1 + +6 (2)
3 + + . (Z' Zп ",р2 \
k TI k TII k T . TP2 ",.",,;О,85 k+k+ ) (9)
ZC.31< l+ +б (3) 1'1 тIl т.тр2
,
I 21 Z Z \
4 о, Н а Отстройка от коротких ззмыкз- "! Zп Zш 0,5Z".2 11 '"'О 85 + +.....!.'!.. +
"с 31 "', k k k)
ний на шинах л/ст. В при двух k T1 + k тп + k тпr + . 1'1 тН ТIII
(j линиях на участке л/ст. Б Z 31 < + .
л/ст. В 1+'+6 (4) (10)
k T1V л-2
5 Отстройка от KopoTKoro замЫ 2+ + + ( Z Z Z '
П I...L 11 III ZТРЗ '.
кання на шинах иизшеrо (сред- Z 31 k T1 k TII k TIII k т . трз Zс.зl",,0,85 k 'k+r+ (11)
Hero) налряжения л/с т . Б 1 + +6 (5) . тl тН тIII Т.ТРЗ /
ZП zIII I a. I! ( Zп Zш \
z I.зl "I + k тп + k TIf! + k' тШ Zш+ Zс.зl ,,; 0,85 zr + k +r +
6 а Соrласование с первой ступенью 1+ +6 ........... ТII тIII /
защиты 4 лри каскадном отклю
чении повреждения на параллель l a l a. 1 +0,78( :Ш + + Z 'З4 ZП ZI1I)(12)
ной линии + ZII+ (Zс.з4 ZП ZШ)
+--о... ТlII k'TlI k'T!
(6)
При м е ч а и и я:
'. в .таБЛИl е дЭ:ны выражения Для определения сопротивлений срабатывания прИМtнительно k защите 1 пзраллельных линuR С ответвлениями по схемам рис. 47.
2. Принятые обозначения и значения коэффициентов Даны На plic. 45 и в примечании 2 к табл. 8. .
3. Расчетные выражения даны Для случая равенства СОПРОТИВJlениА параЛJlеJlЬНЫХ JIИНI1А одноrо участка.
..Jcт. .,"'/Ctfl6 Itkhl8
1, [. д-
l' 1
,
\1тР.э
К. 7"р.з К.
т /(5 1 1
I(т% .1; I('T!; T ; K1' 1 : 1 j K'f="'2i;;
1 - 1 .....!i...
Кт. тр.' r 11': , .; I(1.1р.2'1: 11,..2 ) /(т.Т/13 С l:тр.З
I 1: /Д /(' ..!.l....
/( 1=1;; 1(т!-!", Te l'i
а)
1'I.kт,1I
_1""6
1;
j 1 rp.f
Тр.1
1(,
71.11 11.11 Ir. 11+Zi /( !ci.
KTI i /(1[ IЕ ; T C ; T 2!/j
к. 11"'1, 1(, . 1 z +1'z . /( 1: 11+11
rp.lr l т р., ; т.тр.2 1 1'Р .2 I 7.т".з 1 Т '.8
5)
Рис. 48. Примеры оnределеиия коэффициеита токорас-
пределеиия k T для па раллельиых лиНИЙ с ответвлениями
по рис. 47.
К.
(среднеrо) напряжения подста.нцин' иа ответвлении, то
указанное условие ДОЛЖНО быть заменено ооrласовз-
ннем с быстродействующей защитой элементов стороны
ннзшеrо (средиеrо) напряжения рассматриваемой noд-
станции.
8. В тех случаях, Kor да вторая ступень защиты,
включенной На сумму ТоКов двух параллельных лииий
(рис. 47,6), выбранная по условиям селективности в ре-
жиме работы обеих лииий нв участке n/ст. А n/ст. в
(nn. 2 5 табл. ]]) ие удовлетворяет требоваиию чув-
ствительности к короткнм замыкаииям в конце защи-
щаемоrо участка прн работе одиой линин на участке
n/ст. А n/ст. В, в схемах должио быть nредусмотреио
изменение сопротивлення срабатывания в режиме рабо-
ты одиой лин "и (приложеиие УН!). При эТом сопро-
тивление срабатываиня второй ступеии, иа которое
переключается защита после отключения параллельиой
линии, определяется по выраженням табл. 10, пп. 3 7
длsr. расчета защит одииочиых линий с ответвлениями.
9. Определеиие сопротивлений срабатываиия защu-
ты в сложных сетях, коrда использование для этой цели
выражеиий табл. ]0 и 1] окажется затрудиительиым,
может производиться непосредственно через напряже-
ния н ТОКи в месте устаио:sки защиты в расчетных по
сеJlективно.сти УС.10ВИЯХ, которые MorYT быть вычислены
по общнм выражениям илн с ломощью модели постоян.
HOto тока.
10. Парамеtры. . срабатываиия nycKtYBblX орrаиов,
выполненных с ПОмCiщью реле тока, иапряження н со-
7*
"!С,,.. j,
противлеиия, которые в ряде схем используются также
в качестве третьей ступенн защиты (схемы по рис. 1 5,
] 15, 17, 20 и 2]), определяюТся по выражениям
(4) (12), nриведеииым в разд. А, n. 15.
При этом для защиты параллельных лии ий, вклю
чеиной иа ток одиой лииии (рис. 47,а), должеи рас-
сматриваться режим, коrда на защищаемом участке"
n/ст. А n/ст. в работает только одиа линия. а д.,'''
защиты, включеииой иа сумму токов параллельных ..1 и-
ний (рис. 47,б), режим, KorAa на защищаемом уча-
стке работают две лннни.
Расчет сопротивлеиий срабатывания третьей CTY
пеии н параметров лусковых opraHoB следует проиаво.
дить с учетом самозапуска иаrрузки подстанций на
ответвлениях при включеиии защищаемой лииин са"
стороны, rде расположена рассматрнваемая защита.
11. Во всем остальном (проверка чувствительности'
второй ступеин защиты, праверка чувствительиости пу-
сковых opraHOB и третьей ступени защиты, соrласова-
иие второй ступени днстаиционной защиты с защнтаМlt<
тока и иапряжения, устаиовленными на предыдущих
лнниях, выбор смещеиия характеристики реле полноrо'
соnротивлеиия типа КРС-II], определение вторичиоrcr
сопротивлеиия срабатывания реле, выбор выдержки вре-
меии второй ступеии защиты, включеиной иа сумму то-
ков двух параллельных лнний и т. д.) расчет произво-
дится так же, как и для защит соответствеино одиноч-
ных н па раллельных лниий без ответвлений (разд.. А
и Б). r
К,
r. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДНСТАНЦИОИНОА ЗАЩИТЫ
Л ИН ИА 110 ЗЗО КВ. РАБОТАЮЩИХ ПО СХЕМЕ БЛОКА
ТРАНСФОРМАТОР (АВТОТРАНСФОРМАТОР) Л ННИI!
1. Ниже рассматриваются особеииости расчета ди-
стаициоиноit: защнты, устаиовлениой со стороиы транс-
форматорв (автотраисформатора) с соедииеиием обмоток
Y6.11 (YY6-\2 1I) иа лиииях, работающих по схеме
блока двух- или трехобмоточиый трвисформатор (aBro-
траисформатор) лииия (рис. 49), при иcnользоваИIIИ
для питания защиты трансформаторов напряжения,
устаиовленных со cropoHbl обмотки низшеrо нли cpeд
иеrо ивnряжения траиефОl'маторв блока.
2. Использованне для дистанЦиониой защиты .r1иНиИ
трансформаторов напряжения, устаиовлениых иа сто-
роне иизшеrо или среднerо напряжения трансформатора
(автотраисформатора) блока, и включение в связи с этнм
траисформвтора (автотраисформатора) блока в зону
защиты приводит к сокращенню долн лннни, охватывае-
мой первой (без выдержки временн) С'l'упеиью заЩНТЫ r
н сиижеиию чувствительности второй н третьей CTY
пеиеЙ.
Указанное объясняется тем, что:
а) незащищениая первой ступенью часть блока
траисформатор (ввтотраисформатор) лииия, расnоло-
жеиная в конце лииии и равная т(zтр+zл), больше
чем неэащищенная часть лииии тz л , при примене'НиИ
для последией отдельиой защиты (rл. 3, разд. А, п. 5);
б) сопротивление на зажимах реле защиты блока
траисформатор ,(автотраисформатор) лии ия при по-
вреждении в. коице линии (ZTp +Zл) увеличивается по
сравнеиию с сопротнвлением на зажимах реле отдель-
иой защиты лииии ZJt в большеri степеии, чем сопротив-
леиие срабатывания второй ступени защиты блока по
,сравненню с сооротивлением срабатывания .второй сту-
пени отдельиой защиты линии, а ,сопротнвление сра6а:
тываИ'ия "'ретьей ступеНIИ защиты блока '" ОТ\делЬИОИ
защиты линии Пipактически одинаковы:
в) при иалИЧии иа траисформаторе (автотраисфОР-
маторе) блока с13црое"ноrо l'еryл роваlfИЯ иаnряжени"
под наrpузкой зиачеиия первичноrо сопротивлеиия сраба-
тывания защиты и вторичноrо сопротивления сраба-
99
л/<тА л/<т6 л/<т6
,Zl'pr Z.., Z.l2 .
Z7l'2
а)
л/стА
л/<тfn
(!J
ю
Z...
2 rp1
Q)
п/Ст 5
lZI
rn
[!]
т л /Ст8
Z/U
I!I
лРоВ
п/tЛ1Н
Zj/I
Z..
Z'I2
6)
Рис. 49. Примеры схем сети с участком, работающим
блоком трансформатор ЛИНия.
ZJI l' Z п: сопротивления линий; ZTpl сопротивление транс-
форматора (автотрансформатора) блока; ZTP2 минимальное
эквивалентное сопротивление параллелъно работающих TpaHC
форматоров на П/СТ. Б.
тывання ре..lе в расчетах селективности и значения
перВИЧНОfО сопротивления на зажимах защиты и BTO
ричноrо сопротивления иа зажимах реле в расчетах ЧУВ
ствительности определяются для различных (расчеТQЫХ)
значений сопротивления и коэффициента трансформации
трансформатора (автотрансформатора) блока.
3. Д.1Я блоков с трансформаторами (автотрансфор
мзrорами), имеющими встроенное реrулированне Ha
пряжения 'под наrРУЗКОQ, сопротивление срабатывания
защиты, приведениое к стороне высшеrо напряжения
б.l0ка, рассчитывается с учетом иаименьшеrо возмож.
Horo при реrулировании сопротивдения трансформатора
(автотрансформатора), вторичное сопротивление сраба
тывания реле {определяемое по (20) (22)] в целях
упрощения расчета с учетом иаибольшеrо возмож-
Horo коэффициента трансформации трансформатора
(автотрансформатора) блока (пп. 4 и 5). Расчет чув
ствительности второй !Ступени защиты и пусковых opra-
нов производит.ся по вторичным величииам, определяе.
мым в соответствии нли по аналоrиН с (20} (22); при
эТом учнтывается наибольшее возможиое при реrулиро.
вании сопротивление и наименьший коэффициент транс-
формации трансформатора (автотрансформатора)
блока.
Однако в елучаях, коrда указанный метод расчета
приводнт к недопустнмому заrрублению защиты, тре-
буется про изводить более точные расчеты с учетом ДЕ"й
ствительных, возможных при реrулированни сочетаций
значеиий сопротивления и коэффициента трансформа
цин трансформатора (автотрансформатора) блока, обес
печивающих нанменьшее значение вторичноrо сопротив.
леНИЯ на pe le в условиях, расчетных по селективности,
и наибольшее значение этоrо сопротивления в условиях,
расчетных по чувствительности.
100
4. Расчетные выражения для опреде.пения первич-
ных сопротивлений срабатывания первой Zс з и вТо-
рой Zcl. ступеней днстанционной защиты линий, рабо.
тающих по схеме блока трансформатор (автотрансфор-
матор) линия, приведены в табл. 12.
Значения коэффицнентое токораспределения k T ,
входящих в расчетные выражения табл. 12, опреде.
ЛЯIOТся аиалоrичНО тому, как в защите одиночных ли.
иий (рис. 37).
В качестве сопротивления срабатывания для второй
ступенн защиты принимается наименьшее из сопротив.
леиий, ПО:lучениых по приведенным расчетным УС.10.
виям.
Выражения табл. 12 составлены для случаев:
а) включения рассматриваемой защиты на транс-
форматоры напряжеиия, установленные на стороне ииз.
шеrо напряжения трансформатора блока двухобмоточ.
. ный траисформатор .1ИИИЯ или трехобмоточныЙ траис.
форматор (автотрансформатор) линия. в последнем
случае при отсутствии пнтаиия со стороны средиеrо
напряжения или равенстве нулю сопротивления ero об.
моТки низшеrо иапряжения;
б) включения рассматриваемой защиты иа траис.
форматоры напряжения, установленные иа стороне cpeд
иеrо напряжения трансформатора блока трехобмоточ.
ный трансформатор (автотрансформатор) линия при
отсутствии питаиия со стороны низшеrо иапряжения
или равенстве нулю сопротивления ero обмотки сред.
Hero напряжения.
Выражения табл. 12 MorYT быть использова.ны так.
же и для расчета защиты линии блока трехобмоточный
трансформатор (автотрансформатор) линня .при Tpex
стороннем питаиии и неравенстве нулю сопротивления
обмотки тра11Сформатора (автотранеформатора), со CTO
роны которой уста,иов..1ены ИQпользуемые для защиты
траисформаторы напряжеиия. При этом з,ащита выпол.
няется с компенсацией паден'ия на'пряжеиия в сопро.
тивлеиии обмотки трансформатора или автотранефор.
матора, иа стороне которой установлены тра.нсформа-
торы напряжеиия, используемые для защиты (схема ПО
рис. 23), В этом случае под 2 TP l надо поиимать сопро.
тивлеиие обмотки высшеrо напряжения трансформатора
(автотрансформатора) блока.
В тех случаях, коrДа вторая ступень дистаицион.
ной защиты, выбранная ,по указанным в табл. 12 yc:IO
виям, не удовлетворяет требова'Нию чувствительност!!,
целесообразно ее сопротивление 'срабатываиия и вы.
держку времени выбирать в соответствии с указания,\ш
разд. А, п. ll.
5. Сопрот,ивлеиия срабатывания реле Zr.p опреде.'1Я
ются исходя из первичных сопротивлений срабатывания
защиты Zс.з, рассчитанных в соответствии с табл. ]2
по следующим выражениям:
при вклюqении защиты на тра'Нсформаторы Тока и
иапряжения, уетановленные со стороиы низшеrо напря-
жения траисформатора блока,
n H)
Zc,p == 3n H)n p Zc .3; (20)
при включеиии защиты на трансформаторы напря-
жения, установленные со стороны низшеrо напряжения,
и на трансформаторы тока, установленные со стороны
высшеrо напряжения траисформатора (автотрансформа
тора:) блока,
n 8)
Zc.P,== '" 3 n H) пТР ZC,3; (21)
при Включении защиты иа тр.ансформаторы IJ:апря-
жеиия, установленные со стороны средиеro напряжения,
Таблица 12
Расчетные выражения для оцределения соцротивлений срабатывания цеР80Й в второй стуценей
дистанционной защиты лнний блока трансформатор (автотрансформатор) линия
I " 1
н
Расчетное условие
в общем виде
Расчетное выражение
! I1 Р И принятых :щачениях коэффицt:ентов
(Jlримеч. 2)
1 1 а. 6. Отстройка от коротких за" 1 ZTp1 +Z,'_I
8 мыканий на шинах ПрОТН8Q- Zс.з,<;; 1 + ,+ а (1) Z .зl 0,85 (ZTPl + ZЛ_J) (5)
Лоложноrо конца ЛИНИИ
I a II 0.66
2 II а Соrolзсование С первой Zтрl+Z л _1 + Z .33 Zс.зl:s:;,;;; О,85(Zтрl+Z л _l)+ Z.'1_2
ступенью защиты 3 II ' тlI (2)
Zс.зJ'" I + , + а (6)
3 6.8 Отстройка от коротких за 0,5 II 0.43
мыканий на шинах л/ст. В ZТРl+Zл_ +kZл-2 Zс,зt О,85(ZТРl+Zл_t)+ Zл.2
при двух линиях на участ- II TII (3)
ке п/ст. Б п/ст. В Zс.зI'" 1 + , + д (7)
4 а. 6, Отстройка от коротких за 1 II ( . ZTp2 )
I 8 мыканий иа шинах низшеrо ZTPl +Zл 1 + k T . TP ZTp2 Zc зl.:s.:;; 0,85 ZТРl+ Z л _1 +
(среднеrо) напряжения z l.з] . r.Tp
п/ст. Б I+'+d (4) (8)
I
\
" I
"
" '"
.,"
oo.
При!\.! е ч а 1111 я:
1. В таблице даны ВЫР.1жеН.1Я для опрец.еленмr сопротивлений ср.1бэ.тывания ПрИ\fенитеЛЬНQ к защите 1 линий. работающих БЛQ4
ком траНСформатор (аВТОТР.'1нсформатор) линия. в схемах по рис. 49.
2. ,z'TP 1 мннимальное 8ОЗ ОЖlюе при реrулировании сопротивление траНСформатора (автотрансформатора) между стороной ero
вwсшеrо юпряжеи:J.Я (сторона защчщ.зе\-юй линии) и стороной. rде установлены траНСфОр\-lаторы напряжения, исrlOльзуемые для заЩИТЫ;
остальные оБОЗН1чения И Зflзчения козффициеНТQ8 даны На рис. 49 и в примечанни 2 к табл. 8.
и на трансформаторы тока, устаиовленные со стороиы
выешеrо напряжения 1"рансформатора (аВl'отрансформа 4
ТD'pa) блока,
п\В)
ZС.I)::::::::: Zс.з,
п н п1 р
[де 2с.з СОПРОТИIВ".Iение срабатывания защнты, опре
деляеТ1СЯ по выражению..[ табл. 12
п ТР КОЭффИЦIИе'нт трансформацин траJlсфор"Ма-
тора блока межДоУ стороной еоо высшеrо
напряжения (сторона защищаемой линии)
и стороной установки 'J'Iра:н:сфармаrора иа
пряже:ния; в целях большей нэдеж,ности
должен учитываться :\IаксиМа.'IЬНО возмож
ный КОЭффИЦllент Тр3'нсфор':м щтlИ. который
может иметь :мсс.то при pe1'-уЛ\нрова,н:ии на.
пряжения;
пVr) и п B) коэффициенты траНСфОР\1ации траноформа-
'юров тока, иопользуемых для защиты и
у,с.ТЗiновлен:ных соответст'венно на стороиах
низшеоо н вы,сшеrо иап,ряже-н'Ия траисфор-
матора (автотраисформатора) блока;
п\:') и n CI коэффищиенты тр,аисформацин тра'исформа-
торов наlПряженин, используемых для за-
щиты и установленных сооТ'ветствеи:но иа
сторонах низшеrо и cpeJjHero на,пряжен'Ия
траlНоформато'ра (автотрансформатора)
БЛOlКа.
Выражения (20) щ (22) составлеиы исход. из Toro.
ЧТО защиl'Э Rключается (1'.'1. 3, рззд. А, пп. 2, З, 4 н 7):
а)'.на фазные налряженlИЯ отнооите.1ЬНО нулевой
то'Ч'ки Clистемы при ИСПО.lhзоваН'И'И для защнты т.раис
фОр':l1аторов напряжения, уста,НОВ.1ен'ных на стороие
(22)
иизшеrо иаiПр,яжения т.раlнсфор'ма-rора (автотрансформа.
тора) блока;
б) на междуфазные напряжения при использовании
для защиты траlНСфОр'маторов иа,пряжения, установлеи-
ных на стороне среднеrо напряжения трансформатора
(авт,, раисформатора) блока;
в) ,на разность токов по рис. 25,6 при использова-
нии дл,я заЩlИТЫ l'ра:нсформаторов тока, уста'J!овлt€Н'НЫХ
на стороне Нlизшеrо на,пряжения -rраисформатора (aBTO
транюформато.ра) блока и соединенных в треуrольннк;
r) IHa разность фазных токов при использовании
для защиты трансформаторов тока, устаиовленных на
стороне высшеrо иапряжеиия траисформатора (aBTO
траНJсформатора) блака.
6. При применеНlRИ в качестве дИСТЗiНц'ИQ,нноrо opra-
на ззшщты напра'менноrо реле сопрот.ивлен'Ия це.'Iесооб-
рази.о ИQпользовать .реле с уrлом максимальной чув-
CТi8lИТельносТ1И СРмаис.ч 750, Т3'К ка.к у,rол cYMMapHoro
с"противлеи,ия траиоформатора (автотрансформатора)
и ЛИНИИ блока и соответствеино yro.rI сопротнвления,
подвод,им.оrо к реле при повреж,д€,нии в КОНце лииии
блока, бдизок к эroму значению.
7. Во всем остаЛЬНQМ (соrласова'Нlие второй ступе-
ни АИСТЗ:НЦiИOlliНОЙ защиты с защитами тока и на.пря.
жеНIНЯ, устаНОRЛ8l-tНЫМИ иа предыдущих участках, вы-
бор выдерЖiКИ времени второй ступеН1И защиты, провер.
ка чувствительности второй ступени защиты и пуско-
вых opra:HoB и т. д.) расчет производ'ится так Же, как
д.ля заЩИТbI одиночных линий (разд. А).
Д. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДИСТАИЦИОИНОЯ ЗАЩИТЫ
ЛИИИй 35 1(8
1. Особеннос'DИ рз-с.чета Д)ИСl'ЗНl\ИОН'НОЙ защи.ты ли
ний 35 кв (8 сетях с малым током замыка.ния на зеМ
лю) связаны с необходимостью учета двоЙных заМЫ 4
каний на землю.
101
Определение первичных сопротивлений срабатыва-
tlИЯ первой и второй ступеней диcrанциоНlНОЙ защнты
с токовой компеисацией (сх.емы по рис. 27 29 и 31,
32) долтио пр"иэводитыся с учетом как междуфазlИЫХ
короткнх замыканlИЙ, так н двойных замыканий на
землю. Поскольку в схемах с токовой ком.ае сацией на
учз,стках, rде ЮIееrся ток нулевой последовательности,
сопротивление IИ3 зажнмах заЩИТЫ при Д'DОЙИОМ за,мы-
ка,нии на землю, так же ка,к Iи цри междуфазных Ко-
рarких З8мыкан'иях, праПОРU1ионально расстоянию от
места УСТЗlновкн защиты до места повреждения, то pa'C
чет npH двойном заlмыканн,н на зеМJIЮ производнтQЯ
исходя из тех же условий и выражеиий, что и при меж-
дуфазном коротком замыканин (табл. 8 для одииоч
НЬ]Х лнннй, табл. 9 для параллельиых лнний, табл.l0
и 11 для линнй С ответвленнями, табл. 12 для ли-
ний блока трансформатор линня). Расчетным видом
повреждения явится то, которому будут соответствовать
наибольшие значения коэффнцнентов токораспределення.
Для определения коэффнциентов токораспределения прн
двойных замыканиях на землю в реальном режнме pa
боты должны быть вычислены соответствующне токн,
которые MorYT быть определены по .выражениям, приве-
денным в приложенни х. Определение первнчных сопро-
тнвленнй срабатывания дистанционной защнты без то-
ковой комnенсацин (нспользуется на лининях с односто-
ронним питанием схемы по РНС. 30 и 33) пронзводится
по междуфазным короткнм замыканням. Двойные замы-
кания на землю не учитываются в свизн со следующим:
а) !при О'ТТСУТС11ВНН тока нулевой по,следовательностн
в месте установки защиты I(защита остается iВключеи
ной на 'межд,уфазное напряжение) сопротивлення на
зажимах защиты примерно равны таковым прн между
фазных ,поврежден,иях в тех же условиях 1;
б) пря налнЧiНИ тока нулевой последователЫН1ОСfflИ:
в месте УСТ3Iноsки защнты (защита переключаeтrcя на
фазные НЗfI1ряже:ння) подведение к защите саПРQ'Т1нме.
НlИЙ, примерно равных Т3'ковым "'Р'Н междуфазных по-
врежденнях, обеопечН'вается выполненнем схемы защи-
ты ,(rл. 4, 'разl1J.. 5, описаиие схемы ;по рис. ЗО,l1. 2).
2. Коэффиuиент КОМlпен-сации в схемах с ТОКОВОЙ
компенсацией (рис. 27 29 и 31, 32) определяется по
выражению
ZO Zl
k=== ,
rде ZJ IH ZD соответственно сопротив.лення прямой и
нулевой последовательносtей защнщаемо-
ro участка.
3. При выборе параметров срабатываlНИЯ ПУСК080rо
ортана необходимо УЧИТbIIвать сл,едующне особенноCТIИ:
а) Пер\sнЧ'ный ток орабатывЗlННЯ токовых реле то-
KOBoro пу,аковоrо Opr3'Ha, включенных на фаЗ1ные токн
(схемы по рис. 27, 28, 30, 31 и 33) допошштелынQ
к у.слоВiия\м, изложенным в разд. А, n. 15"а, выбираеreя
т3Iкже по )71СЛОВiИЮ оreтроЙiКJI от тока в неповреж.денной
фаз-е при двоЙiном замыканИ'и на землю:
1 С.З kнI неп ,
rде J нев макскмальное значение первнчноrо тока в не-
повреждеНlНОЙ фазе прн двойном замыканин
на землю;,
k H коэффнциент надежности, прннiнмаемый
равным 1,2.
б) Пер1ШЧlНЫЙ ток сраба,тыван'Ня токовота реле,
ВКiлючеНI!юrо на ток нулевой послеДовательностн (рме
] А. Б. Ч е р н и н, Действие дистанциоиной защиты ИМПе-
A8HCHoro THna прн двойных замыканиях На зеМJlЮ в компенси-
рованноА: сети, «Электричество», 1941, N'2 1.
102
(23)
9РТ, в схемах рис. 27 29, 31 и 32) вы6и,рается по
умовию ОТlCmpОЙIVн от М3I1OOИмальноrо расче11Ноrо значе-
ния тока в:еба.ла1ОС.а Iнб.расч, ВОЗНlИlкающеrо Пр'и между-
фазном КО\рО11ко'м З3'мыкании в месте устанQ,ВIЮИ рас-
СМlа И'ваемой заWJИТЫ:
1 с.а=::kвlВб.рас'l ==kвkаперlВб.уст, (25)
rде k и ,коэффнциент надежности, прннимаетlCЯ рав-
'ИЫм 1,25; .
k апер КОэфф11IJ:Нент, учи.тываюJJ.ЩЙ переходный pe
Ж!ИМ (lНал,И'ч.ие апер,ноднческой соста,ВJIЯЮ.
щей ТOIКa), может быть принят равным 2,0;
lиб."УСТ .пер'в'И'qиый ток небал'аноа в Iнулевом ПрОВО
де rРЭJиrc.формаroров тока в уста,и"вившем,ся
реж.нме Пiрн металJIiнческо.м трехфаэ'Но.м ко-
pO'1iKOМ замы аiННН в месте устаноок.и рас.
сматrРИlваемой защиты, может быть ап.реде-
лен в СОО11'Ве11СТви;и с «Руководящим," ука-
зз,ННiЯ,МИ по релейной защите, ВЫП. 2.
Сrу.пенчат;ая ТОКОВая защита нулевой после-
дователыН'оC"mf от замыканий на землю ли-
"иii JilО 220 КВ», rл. 2, п. 15.
Для rрубо ОРiИентировоч,ных расчетов ток Iнб.уст
МОЖеТ быть определен пlO (:ледующему выражен.ню, со-
ОТЗiВЛ€lНlНОМУ в цредположeJllИ'Н, что траН'сфор,маторы
т.ока у"овлеl1ВОР>IЮТ KjmBblM кра:rnocrей тока при
IO%-"ой пonpеШlИОО11И:
Iн'.уст kодвfjlрасч, (26)
rде k одв КозффИUJИеят ОДи<Х11ипиост,и т,ран>Сфор..аторов
тока, к:оторый в заl8'Ис!и'МОСТН от кра11НОСТИ
:ТОIIOВ KOpoткono замы{3Iнияя и зна'ЧеНiИЯ со-
[ljIOТИВЛений ВО втор'И'tllых цепих 11рансфор-
ма то.рав тока nрннН'мзеrcя ,РЗ'RНым ()'т 0,5 до
1,0;
11' ОТ1НоСИТeJ1ыная маJ<!СИlма.льно В03МОЖIная по-
!']Jешность l1р""сформаторов тока пр" корот-
J{()lМ з3Jыыlкшшш В месте установки раоомат-
рП!Вlа€'М'ой защиты, МQжет nрнннматься paB
ной 011.
1 расч перв'и , ый ра.очemый ток метаЛJfнческоrо
трехфаз'Ноrо KoporкoTo замыканни в MeC'l'e
установки раооматрнваемой защнты.
В тех случаях, Коrд,а реле 9РТ о , включенное на ток
Н\yvIевой помедователЫНОQТИ, с током срабатывання,
вы6рЗlJtным по у!казанным УСJЮВИЯIМ, иедостаточ,но чуБ-
anвR"fieJtbIHO пр.и двойном замЬDК3!ВИИ на землю, MorYT
ПOO'lребоватЬ'Ся спеЦ1иа.льные меродрняТiИЯ: ИСПOJIЬЗ0ва-
ине реле с насыщающИlМlСЯ траНlсфОрlМатором, прИlсоед,и-
иеаИе реле 9РТ. к тр",",с<jЮр'матору тока через филы1,'
предо1'1щ>ащаюЩ'ий попадаlние в реле высших rармон;ик,
И\(]Пl()JIы:юванне реле с торможеннем, в,ведеН1ие последо
вательно с КiOOl:Т3Л(Iтом реле 9РТ о КOJfТак'Та реле иаПlРfi-
желшя нryлевой последоваТeJIЫНОСТJf, ОдlJIЗiКО в последнем
случае прн возннкиовеннн замыкання между фазами
на защнщаемом учаlс,т,ке в режиме Д.лительноrо замы-
кания на зем,лю одиой фазы это меРОПРlнятие lJIеэффек-
ТИiВ'НО.
Следует отметить также, что прн нал'Ичин iН,a заlllJИ
щаемой ЛИНlИи ТОtков.ай OТIсечк:н тоК срабатыв3IНИЯ реле
9РТ о может отстраиваться от тока небаланса прн за-
МЫК3IНIИН между фазамн в КОнце зоны, защнщаемой то
коl>OЙ отсечкой.
в) Первичное иа'nряженне срабатывання реле Ha
пряжея.яя, переКJIюча'емых на фа'Зlные иацряжен.ня, пу-
скоооro opra>!a по TOКIY и ИЭJ"ряжеиию (,реле 31 Р Н и
32РН в схеме по р",с. 28 и реле 36РН И 37РН в схеме
по рис. 31) дополНtrrелыно к услов'Иям, изложенным
в раtiЩ. А, п. 15,6 и С""'"Вe1'CТII! ющим включеиию реле
НIЗ. междуфаэные нarnряжен,ня, выбнраеТ1СЯ также по
(24)
условию 01'сrроЙки от яаПIJ>Я,Жения иеповреждеНlНОЙ
фазы при д»ойном ЭЭJМы.кан..ии -ыа землю н В'RЛю'Чен.ии
pe..'Ie иа фазные И3lпряж6НIИЯ по вы'ражеНlИЮ
U о.. < U ие ::. фа . . (27)
rде Uвеп.фаз М'ИlНiИlмалыное зиачение пераичиоro иа.
Iпряжения На иеоов,реждеНlИОЙ фазе
,в месте yiстаlНОВКИ защи,ты при двойном
за;\1Ы/КalНИИ иа зеМ\1IЮ, может быть при
IНЯ,ТО рав,ным 1,0.............1,2 Uраб.фаа;
k H ко'ЭффИЦ1иент надежности, прltНимаемый
ра'ВИЫIМ 1,2.
При оrъределенИIИ ВТОРIJlЧНОro напряжения арабаты-
ВЗiния раюсмаrrриваемых реле напряжения долЖ1НО учи-
TЫBaTЬicH, что меmдrуiфа'эные иап,ряжения подводятся
к их обмо,"I'1I{ЗIМ через добавочные сопроmивления.
ПерВИf1mое нarпряжение срабатыlВЗ!НIИЯ реле на:пр -
жения, не переlмючаемых на фазные .напряжения (,ре-
.1е 33РН в сх""е по I'''С. 28 и реле 38РН в схеме по
рис. 31), а тarкже Пeplв'Н!Ч:ный ток орабатывания токовых
реле раlоом,а11'j)lИ\Вземоl'O l1)'1CJКOВОТО орnaна, выбираются
в СОО'Т1Ве:I'lСТS:ИИ с И'ЗЛОЖffilНЫIМ в раз . А, п 15,lб.
r) Первичиое СО"poII"И'влenrnе орабаты'виияя реле
ТlOл'ноrо СОtПрОТ'lИВ 'Iе'НIИЯ ПУ!ОКОВО,fО орr3Jиа (rреле 1 РС
3РС в схемах по piИ<:. 29' и 32) д<>IЮЛl1Иt1'eJIblИО к у<:ло'
'Ння.м, изложеннbl'М в ра,эд. А, Iп. 15_в, выбирается так-
же па :условию 011СТ!рОЙКИ от ооцрorrивлен.ия иа зажимах
реле, включеН'ноrо на ТОК Иеп1О1В1режщеИlНОЙ фазы:
Z r Zза k щ.веп ,
. и
rде Zзащ.веп 'Пер'В;и'Чное сопротивление иа заЖИiмах
реле соП'р,отивления пуоковоrо орrЗiна,
ВКЛЮЧ6НIНоrю иа ток неповреждe.НIНОЙ фа-
ЗЫ, 11p.ll Т8.IIФМ металлическом коротк:ом
заlмыка'НIИIИ (двойиом заlМЫ'канiИи иа зем-
лю или Д'ВУХ:ф8l31ЮМ коротком замыка-
'Нlии), при 1Кощром Э1'О СОПiротивление
имеет на,Иlмень:шее зна,чениеj
k H .......... коэффициент надежност.и, при.иимает.ся
равиым 1,5.
Следует ОТ1меТlИrТЬ, ЧТО в (28) долж.но учитыватьс
пе.р'вичное СO/ПfротивлеНiие иа зажимах реле при вкЛЮ-
ченни Пос..ае.д;иеrо на междуфазное иаnряжение. Умень-
шеlНие рarсчеТ!нюrо СОlПроти,влеНiИЯ иа зажимах реле не-
поврежден'Ной фазы п.рiИ переклю'Ченин пу:скоооrо opra-
на иа фаз.ные напряжеН1ИЯ в ус.lОВИЯХ д'вой:ноrо замы.
КЗIНJИЯ на землю учитывается а'Вl1оматичоок,иrм умепьше-
'Кием у,ст8!ВiКIИ. ПРИ пе,ре.к.л:ючекии в 1,73 раза. УказаНlНое
осущеcrnВ,ЛiЯеl1CЯ )'Iменьше,Н,ием иаПOiJIьз,уемоrо Ч'има аит-
КlOIB ПeiРВИ'ЧIНОЙ обм-ОО1КИ авто.1'ра:ИlсIформатора ИЗlпряже-
-ния реле СOl:ПiрorrИВlJIеН'ия. При Э1Т'ОМ зО'на, ОXiва'ТЫlваемая
реле при двоЙIНЫХ 33JМbIlКа:ниях иа землю, меньше, чем
при дiPуrих вид,зх пroвреждеНlИЯ, так как YCTaBiКa реле
уменьшаellСЯ В 1,73 р3Jза, между тем KatК ООПрО11ИВJIeiНне
на заж,имах реле повреж.деиной фазы (ОТlllOшенне на-
пряжения к ТOКly) сютается примеpIНО та' ИiМ же, как
при меЖlдlУФ8lЭiНЫХ коротких замы,к,аIНИЯХ. .
4. При выборе смещения а характеристики реле
полиото соmР(}ТIIвле"ия (разд. А, п. 14) следует у..иты-
Ва'ТЬ, чmо перехоД!ное СОil1РО:ТJfвление при двоЙIНОМ за.
МЫКЭffilИiИ на земЛю в БОЛЫllПЫi1Cтве случаев во MHoro раз
больше, чем ,сnI1'рО'ТiJfВЛеНlНе дryт,и.
5. СоцРO'Тiив.ление сра1батывания реле zc.p опреде-
.,'I,Яе11СЯ исходя из пеРВИЧlноrо СOlпротивления срабатыва-
иия заЩИТbl ZC.:J:
п.
Zc.p== kcx n;: Z".З'
r де kc х .КОэффИ1ЦО1lент схемы, который при включени'И
реле сопротивлеиия "а межщуфаЗiИые ИВlпря-
же"ия и разиость фаэиых TOiКOB (дистаищюи-
иый ор, аи) pВlВeн 1, а при в.иЛЮЧffiШИ реле
ЮОПIPО11ивления, 1:Iа межщуфоо,иые иапряжения
и фвзиые тоии ,(пусиовой орrаи) равеи vз:
Остальиые обозиачеиия те же, что и в (17), разд. А,
п. '18.
15. IBo всем осталЬ'Ном (,пlроверка ч:увствителыно,сти
защиты и провых оpr,3JИlОВ, выбор выдержки времени
второй C'ry[IeIIИI защиты и r. д.) раючет производит<:я
TatК же, ка1К и для защиты од,шючных и параллеЛbl:lЫХ
линrий сетей с болышмM током З3JМbliКания на земЛю
(раз-д. A r ИВ<;rOящей rлавы). Праверка Ч)"'<C'Nfllтель-
иооТ!и myoI<OIВblX реле тока, ВКJIЮчениых на сумму ro.кOB
двух фаз (,реле 7РТ в схемах по рис. 27, 28 и 31 и
реле оРТ и 8РТ соот..ещтв","ио в схемах по рис. 30
и 33), "voиооод,и'!1СЯ по ('13) так же, как и пусиовых
реле тока, ВКJIюч6НIНЫХ иа фаз.ные токи.
(28)
Е. УЧЕТ TOI(A ТОЧНОR РАБОТЫ ДИСТАНЦИОННОR
ЗАЩНТЫ
1. IПР'И OЦffilIКe по>ведеНlИЯ дшла:н11.ИOUШЫх. защи.т не-
обхюдИlМО yrч'Итывать ток ТОЧlной работы реле оооротив-
ления, равный значеиию тока в реле lp.-r, при котором
СИlИЖffil'ие сo.rt\POWи,мения срабатывания реле от приия-
той eINJ }'O'l1аlВlИill состамяет 10%.
При токе, меньшем тока ТОЧIНой работы, ПОl'реш-
ность реле резко УВМlИЧи'вае-ося эа счет УВeJliичеиия от-
Н'ос.и:телынrorо ВJШ.:IЯlИIИЯ меХ3Jнwческоrо момента реле при
малых Токах.
Провер1Ка ДiИстаЩ1JИOНlНОЙ защ:иты по току ТОЧlной
ра,боты 'НооБХOlдlИма для ВЫ5lJОНения надежиоC'VИ обес.пе-
чения Ч')'1ВСТIВИТeJ1Ь1НОЮТИ и селек.тиВIНОСТИ.
Ннже раiCс.маТрlИrваю'Т'Ся ВОПIPОСЫ, СВЯЗ3JНiНые с уче-
том тока rorчnюй работы реле сопротимения тИПОВ
KPC-l'И, КРС И2, KPC.12I, KPC-,1311 и KPC-132.
,2. ,31начение тока точ.ной работы реле СОПРО11Ивле-
ния раlосмаТlриваемых т,ипов в общем случае завиоит
от числа используемых витков обмотки транс реактора
и 318:ТОТlраlН1оформа1'ора иапряжения реле (приложе}{llfе
XI).
3. ToiК точиой работы реле /Р.Т уменьшается при
увеличении числа используемых виТ\ков обмотки rpalHC-
pealКtropa W,р.и,п. 3110 следует из (П-32), (П 34),
(П 36) и (П-44), I1p1fведеИlИЫХ вариложении XI, !Три
учете TOro, что Zo, ХОI И ZyO, входящие в эти выраже.
IНИЯ, пр'Опорцнональны Wтр.исп. При ЭТОМ i!для реле ти-
пов КРС-Ы2, KPC-,IBI, КРС-IЗ2 и KPC-121 тои точиой
работы при ИffiflЗlМеНl1:IOМ значеиии ЧИlCJlа витков N авто-
т:р,аllCФормаrro,ра иапряжения обраmо пропорци(}иалеи
Wтр.J'I"f'п.
Для .реле ТИlПа KP.CJI.\.! (}браrnая прonорциоиаль-
нОстЬ /р.т И Wтр.Jtсп 'Наблюдается при неизменном N
и иеизме"иом ио.эффициеите смещения а [(П-З4) из
I1риложе"ия ХI].,
Та:ю"м образом, для реле типов KPC-lll, КРС-131
и KPC.121 (."меющмх реl')'лируемое "иело витко.в тра,нс-
реаК1Юра) в целях пол!учеНIИЯ .наИlмеиьшето тока ТОЧiИОЙ
ра,боты реле при зад.ышю:-.1 СОПРO'I1Ивлении ето срабаты-
ВЗ:Н'ИЯ, ЖeJJI,ателЫIQ IIIР'ИlНlи.мать ма'ксималь:но ВОЭМОЖl1lОе
(при Д8/lПЮЙ уста'в:ке реле) КОЛlfiчес1'ВО включеНlНЫХ ВИТ-
ков .ТрЗlИареакrroра.
Следует, ОЩИaJКО, :учитывать, что увеличение
Wтр.исп веде.т к у,велИiЧению потреблен.ия в TpaмcpeaK
торе (iKOTopoe, ВlПрочем, не превышае.т по да,нным за-
вода 7 ва), а таlКiЖе к усилению 13JIия'Н/Ия токов индук-
ЦНОНlиой ClИcrемы даиlНООО реле СОПРОl1ивления иа рабо.
ту цепей иаlПРЯЖCIНIНЯ направленных реле ООПрО1'ивлt'Ния
своей и друrих панелей.
(29)
103
Таблица 13
ТОКИ точной работы реле дистанциониоrо орrаиа
защит типа 113-158 и 113-157
ТОК ТQ'IНОЙ работы (а) для вреYl€НИ ОТ начала
1'ставка KopOTKoro замыкания (сек)
На транс- ДЛЯ реле типа К,РС-IЗI I для ре.'1е типа KpC-121
реакторе
ре 1е (ЬА( при трехфазном З МЫ при замыкании между
на фазу) кании двумя фазами
'" I 0,25 I 0.12 '" I 0,25 I 0.12
0,25 9,2 10 16 3,5 5,2 8
0,5 4,<> 5 8 1,75 2,6 4
1 2,3 2,5 4 0,8 1,3 2
2 1,15 1,3 2 0,4 0,65 1
4. БЛИЯlНlИе изменения чис.ла используемых ВИТКОВ
06:\Ю"J1ЮИ аВ1ТОТlр,аllЮфор.мзrора напряжеtшя на значение
тока точ",ой работы реле типов КРС-131, КРС-132 и
КРС-1211 Зl>ВИС,ИТ о,т "па ре.,е.
Таблица 14
ТОКИ точиой работы реле дистаициоииоrо орrаиа
защит типа 113-152 и 113-153
;icтeBKa на I
трансреакторе
(ом На фазу)
ТОК ТОЧНОЙ работы (а) для времени от начала
трехфазноrо KopOTKoro замыканиЯ (сек)
О,25 О,З6 O.]4 O,17
5,5 10 16
2,7 5 8
1,6 :3 5
1,1 2 3,5
0,15
0,3
0,5
0,75
Для реле типов КРС-131 и КРС-132:
1 р.то
II'.T улr '
Д.1П реле типа КРС-121:
Ip.T Ip.ToN, (31)
:де N о ношеНИс числа перни.чных витков автотра:нс-
форма:тора к числу включенных. ero вторичных
ВИТКQlВj
! р.то так то'Ч -юй работы при ИСПО...1ьзова'нии всех
виткав аВТОТРз'исфор'ма'тарз в era вторичнай
обмотке (N 'I),
Ток ТОЧIНОЙ р,аботы pЫIe типов КРС-111 и КРС-Н2
не зЗ'васит от числа ВiКЛЮЧЕШНЫХ виткав автатрансфор-
:\Iзтора .на'П'ряжен'ия (прилажение XI).
Таб.1ица 15
ТОКИ точиой работы реле типа КРС-111
}'ставка на трансреакторе реле (ом На
фазу) при подведении напряжения
Ток точной работы (а)
ДJ/Я времени от иа
чала трехфазноrо
KopOTKoro замыкаНJ-:Я
(сек)
ко всем виткам I к половиие витков
автотрансформа- автотрансформатора
тора реле реле
0,25
0,5
1
1,5
0,125
0,25
0,5
0,75
9,2
4,6
2,3
1,53
104
Таблица 16
Токи ТОЧИОй работы реле типов
КРС-112 и КРС-132
\ Ток точной работы (а) д I/Я
Уставка времени t:::::: "-' от начала
(о.&« на фазу) трехф.ззноrо KopOTKoro за-
мыканl'И
2
2,3
Примечания к табл. lЗ 16:
1. ЗН.1'Iения токов точной работы реле
типов KPC Jll. KPc..112. КрС IЗ2 и KPC-131
дЛЯ t :::::: "-' увеличены в 1,15 раза по сравие
нию со значениями этих токов в заводскоfi
информации, r де они даются для за:-'Iыкания
между двумя фазами. ОстаЛl>ные даНные
заимствованы из заводсКИХ ИНфОр:\lацт't.
2. Все значения уставок и токов даны
Д.1Я исполнения трансформаторов тока на
3 а. при исполнении трансформаторов тока
на 1 а все значения уставок должны быть
увеличены. а токов уменьшены в 5 раз.
З. Значения токов точной работы в за-
висимости от уставки для заЩИТ типов
ПЗ-158. ПЗ-157. пз..152 и ПЗ 153 даны при
отношении N:=;;; 1 числа I1спользуемых лервич
ных и вторичных ВИТКQВ 8втотрансфор'ш-
тора ре."1е.
(30)
5. д.дя быстрадействующей ззщиты Cv'Ie;ryeT учиты
вать увеЛ1ичеI--Lие така тачнай работы ре.lе, свя.зэ,ннае
с аrра:НИЧeJНием даlilу,стима:l> времени деЙствия реле.
В та6л. 13 16 даЮ11СЯ .з.начения токав точнай рабаты
реле со.пРOL'ивдеlШЯ рззJtJИ'Ч/НЫх. ТИlПОВ при оrрэшичеюш
времени деЙств'Ия реле и при ОТСУ11СТ'ВИИ этаrо аlf1ран,и-
чеНlИЯ. Данные табл. 13 16 по таку тачной рабаты при
аrраничен.ии па времени дейст,вия реле аПЮСЯ11СЯ в 0('-
навном к пер.вай СJ'lупени защиты.
Вапрос )iчета увеличения так а точ:най работы при
аrраlН!ичеНlИИ па времеии деЙствия защиты вазникает
тэ'кже в 'Некатарых. случаях для втарай ступени,
а имен:на, при выпалнениrи ее с MrHaBe:i,HblM замерО l
IlДИ у,окарен'ием после включения ВbIключателя.
При неаБХОДiНiмаiCТ,И так тач.най раБОТbI первоЙ CTY
пеии защиты мажет быть значительна СН1Iжеll УL\('личе
иИе:\-1 времеНIИ переключения в цепях напряжения за
щиты для перех.ода с уставк'И первай на УСТЭВI<У BTO
рой сту,пенJИ (,например, с 0,12 до 0,25 сек).
6. чу,вс11вителыостьb защиты по таку тачнай рабаты
апреде.iТяе11СЯ ка.з.ффициен'Там ЧУВСl'ните.1ЬНОСl'И k'I.T при
кароткам замыкании в расче11най ТОЧКе (01. ниже):
k 1 FI.З.МИН
Ч.Т I з . т '
(:32)
[д.е I и . з . JIIIН ! перв'Ич'Ный так Ko,poTKara зэ,МЫКЗ!Нil-IЯ при
раоомаШРlИlВземаlМ виде паВр('ЖДЕНШЯ
в расчетнам мmНlимальна::'\1 режи н ;
J з . т ТОК ТОЧНОЙ рабаты защиты (,fi{ рВiI1'Ч:НblЙ-)
при данrиом Виде па.врежден,ия.
.\.'tИlНИlма.'IЫНое Зiначение КQ,эффици нта чувС"твите.1Ь
насти в раасма'fjр'Иваемом О.JI)'IЧа.е дапускается паряд-
ка '1,3,
Так II<;.З.МIIН В (32) дапус.Т'Има ПРIlКИfмать для ка-
pa1iKara за,МbIiкаlН'ИЯ в кО'Ице защищаемой лн.н,и'И как
Д.1Я вторай, так и для первай Сl'yiпен.и защи'Ты, УЧI1ТЫ
вая, что в этай ТОЧlке J'lCJIК каipО1жаrа ЗЗ:\lыка.ния Мала
аТ.пичае1'1СЯ ат 'ю,ка Kop011Kara за>МbIlкаЮIЯ в ка'ице a-
щищаемай заНbI первай ступени и что. OJia является
расчеl1най па чувствИ'телыи.асl'И для второй ступенiИ за-
щиты.
в сООТ!Ветс1'ВИИ с этим, а также учитывая пп. 4 и
5, П,рQверКiа по TOJ<iY ТOЧIНОЙ ра,боты защит с реле раз.
ных ти,пов, содержащих первую и в:ro,рую ступенlИ,
ДО.;rтна 11JРОИ3ВОДИТЬСЯ следующим образом:
а) для реле т",пов KPC-1H, KPCllQ и KPC-131
ТО.lЫКО дЛЯ первой атУlПеии, поскtQлbКiУ увеличение со-
прОТИlвленiИЯ сраба'Тыва IИЯ этих реле либо ие отра.
жа€'11СЯ на токе тО'Ч\нlOй работы реле, либо приводит
к ero ytм ньшеНilИЮ;
б) для реле типа kPC-121 с переключением в це-
пях напряжения, используемоrо для первой и второй
ступеней, проверка по току точной работы должна про-
zlI
изводиться для второй ступени защиты, если т;;:=
Zс.з
,11
2,5, и для первой ступени, если с;з < 2,5 (при
Zс.з
времени срабатывания первой ступени t == О, 12 сек).
Указанное обусловлеио тем, что в соответствии
с табл. 13 возрастаиие тока точиой работы второй CTY
леии в связи с увеличением значения N в (31) при
zII
Т <2,5 не компенсирует увеличения тока точной
Zс.з
работы первой ступени в связи с оrраиичеиием времеии
ero срабатывания до 0,12 сек.
При выполнении второй ступен'И защиты с MrHo
ВеН/нЫм заiМеро,м или при применелши ускорения ее пос-
"le ВIКJiючеНIИЯ выключателя может оказаться иеобходи-
мой проверка ПО току точиой работы для второй CTY
пеlfИ, даЖе ести
ZII
Т < 2,5 (п. 5).
Zс.з
7. Для обеопечеНfИЯ соrла'сования дистаНlIJИQlНIНЫХ
защит амеЖlНЫХ учаеf'КQВ !Проверка по току 1'ОЧiной pa
бо:ты ;I,ОЛЖlна ПРОИ1З.водитblCЯ Д.lЯ той защиты Предыду
щеrо уч,ас'Лка (в канце защищае:vюй ею зоны), с KOTO
рой соrласована защита последующеrо участка.
Такая проверка неQlбходима ДЛЯ преДOiвращеllШЯ
неПlрав'И<льноrо срабаты,ваlНИЯ эаЩИ;ТЫ поме,'1,ующеrо
уч:аlстка при КОрО11КОМ З31:v!ыка,НIИiИ в конце зоиы, oXB,a
ТbJ,ваемоЙ защитой прмыдущеrо учас'Лка и ОТiКазе по
с.,еДlНей в деЙicщ ии в связ'и с тем, что ток корот:кo,rо
ЗЗI:viыrка,НlИЯ В месте )'iстановки заЩiИТЫ оказался меньше
ее тока ТОЧIНОЙ р,аботы.
При С'оrла,сО'ваIНИИ второй сту.пени защиты пос..lе-
дующеrо yrчэ,с'Лка с первой СТ1)'п€'Нью защиты п'редыду
щеrо участка (IНaJliрИiмер, второй сту.пенrИ защиты 2
с первой С1'у.пе.нью защи:ты 1 с хаrрактеРИСТИКЗ:М1И по
рис. 16,8) Qпециальной проверки ,по току точ.ной рабо
тЫ не J1ребуеJ1СЯ. У'казаlНlllое оБУСJIОВJI€>НО Te . что в со-
atbe-rСJ1ВiИiИ С п. 6 первая СТУПЕ':'Нь защиты J,олж.на быть
ЧУВiС11Вiиrrелына по Т<ЖУ ТОЧJIЮЙ работы к повреждеlНИЯМ
в конце защищаемой JUИIНИИ, т. е. нообходим,ая по усл.о
вию сеЛiек''Лиз.нос'J'lИ соrл,araуемых защит чувств.ительность
по току точной работы первой ступени защиты к повреж-
дению в конце охватываемой ею зоны обеспечивается
с запаСО:\1.
Проверll<а по току точноЙ работы требуется лишь
при соrла,сава,н,И!и между собой вторых СТУПе'ней защит
С:\lеЖIНЫХ у,чэreт/ков (Iнапример, защит 3 и 2 с характс.
р'ИС'J1И1КЗiМИ по p. c. 16,8).
в Р8lсюмаl1Рlиваеыо:vi случае J.,олжен проверяться
КОэффИUJиент qу&с'tв'Ит .'1ЬНОСТИ по (32) при KOpOТKO l
за\ilыкании в конце зоны, охватываемой защнтой преды-
дущею участка (защитой 2 на рис. 16,8). Этот коэф-
фициент ЧУВС'J'lвите,,'1ЬНОСl1И должеи быть не :менее
k'I.T ==(1,,1.
Kpo:vie 1'Oro, в целях увеличеНIИЯ надеЖIНОС1'И соrl.т1.а.
соваЮ.IЯ защит желательно соблюдать ус.l0вие
I з . т (n+ 1) kпkтlз.т(n),
(33)
rде Iз.Т(n+l) И !з.1'(n) ТОII<И ТОЧIНОЙ работы защит
(n+il) и n элементов сети, еС.1И защита
(n+ 1) ro элемента должна быть соrласо-
В8IИ.а с защитой n-ro эле:viента;
k T .коэффициент токора,спреде.lен,ия, равный
О'J1ношению тока в элементе t п + 1) к то.
ку В ЭJlеМеН'Те n;
k » коэффициент наз-ежIНОСТИ соrл-асова.ния,
ПРИИИМlаемый равным 1,1.
Соlедует уч'итывать, чхо при на.1ИЧИИ обхо;:щых свя
зей раючеl1НЫМ ДЛЯ определения коэффицие:нта токорас-
пределеН,ия k T ЯiВ",llяe;rIСЯ ПОВlрежз-ен>ие в конце зоны.
охваТЫlваемой защитой элемента n.
8. ОН1ижеНlие тока ТOЧIной работы может быть ocy
щеСТ\Влено:
а) Д.1Я всех типов реле сопротивления. ис:пользуе
мых д.'1Я осущеС1'lвления ступеней защиты, не имеющих
выдер,жек времен'И, введеНlием выдержки времеН/и до
0,23 сек ('п. 5);
б) для реле сопротивления всех типов, за исключе
Н'ие:\1 КРС ЫQ, ув'еЛИiЧеlfиеlМ СОПРОТ!lшления срабатыва-
ния, которое должно осуществ,.lЯТЬСЯ С.lез-ующи,м спо
сооом: УВ&"ТIичением УС'l'iа,вк:и на тра'Н'среакторе Д.1Я
реле типов KPC-121 и KPC-lll, увеличеи,ие\! от,ноше-
ния N ЧИ" ,па пер,в'ИЧlНЫХ витков а,втотрансфор.ма'I'ОРН
к чиrCЛУ вкшочеНIНЫХ ero вторичных ВИТКОВ J.,ЛЯ реле
т,ипа КРС.132, и любым из этих способов J.,ля реле
типа KPC-l,31;
в) для pe."ТIe типа КРС-121 с перек.lюч:еннем ero
уставюи с пер.вой ступени на вторую ОТ1КаЗО:'l1 от вы.
ПО..'1\Нения первой СТ)'1пени на рассмаl1ривае:-'IOМ' реле, что
дает ВОЗМОЖ1НОСТЬ ИСПOJIьзовать большее число ВИТlКов
т,ранореаlК'Тора при выполнеНJlИ уста,вки второй ступени;
,r) для реле попа KPC 121 без переК.lючения YCTaB
ЮИ в тех случаях, коrда ВТОР'ИЧ1ное СОПРОТ:НВ.'1ение cpa
баТЫlваlНИЯ превышает 2 OJt на фазу, а ИСПО.lьзоваlние
пре;I,е.lыноrо чис.ла ВИl1КОВ TpaHcpcalKTopa (zo==2 ОМ и
N>11) не обеапе-чиrв,ает ЧУ1ВiCтвите.1ЬНОСТИ по току точной
ра60ТЫ у:меньшением сопротивления срабатывания
до 2 0-" на фазу;
:\) :\,1Я реле шша KPC-l11 с"ещение" центра
ОКlРУЖI!ЮСТИ хараlктеристиюи срабатыван)ия, сопровожда.
е:'l1ЫМ увелиiЧение.м OYMIMarpHoro чис..13 витков TpalHcpeaK-
тора [(П-34) из приложения XI].
Ж. РАСЧЕТ УСТРойСТВА БЛОКИРОВКИ ПРИ КАЧАНИЯХ
ТИПА КРБ.122 (КРБ-124)
Ниже при,водl-fТ'СЯ расчет устройства бvlОКiНрОВКJf
при качаниях. реаrирующеrо на II I + Ikiol 11 1Iмеющеrо
торможе!fИЯ от фазноrо тока, применительно к устроЙ
ству типа KP,b-122.
Расчет устроikтва блокировки Т1Iпа КРБ-124 про-
изводится ЭiналоnиЧiНО.
1. Характеристики срабатываиия устройства
Расчет У,Сl'ройства блокировки при качаниях дaH'HO
ro ти!Па И:viеет целью опреде.lение уставок устройства
по току обратшой последователыiOС1JИ !'2уст. по утроен-
но:му току нулевой последовате.lЫНОс.ти 3!оуст и ПО КО-
эффициен'J'IУ орможеН1ИЯ k TOPM , а также проверку ЧУВ-
ствителыноСТ1И.
Расчет у,стройства произ,воз-ится на основании ero
характеристиlК срабатывания 11 н:ривых чувствителыю-
ст,и, приведенных в И\Нформацин завоз-а на устройство
б.lOКИРОВКИ при качаниях типа КРБ 122 (информация
lQq
'о
о'>
fl
5
.
з
с
о
а} [;ерю ЦPIJеи ле/1l'Мl'ННОZО токи
lzrp
Рис.
I",..
6) Харонтеристика СРШlаты6анuл 8
Лl1()('каrmи К1JDpi}uЖlт (Е 2ср , 1 юр,,)
'1ри лтнны.х I 2 уст и К Тl/рМ
50. Характеристики срабатываиии и
ti.. p
IZJKI.c., 1, I 1.
fIl] Tz ,'lalo,2a)
I .1
/ /
----; ...-
1/ /
/ / / /
"; \l1 / V."
1/ / j Ff:\x. / /
/ .t Ih / / {Izy<,=o,75aro,I5a)
" /. /V /
/.V ..j<J< /V
'" 1/"-- -' " V
1,5 . V 12)rr=o,5aro,fa)
12 3: r.., '), 'ЛIТ/6какаТН r 5%
; ьс r:= "" устаика на ТН, 7,5%
'Р ; '! J V f'o.,. rlТJ/I6кaнaTl/rfQ'I. -
о: d _ .щl.
,ir w,;1 r- ,.. . r-J. .
, 'д! I : I
о 5 Ю 15 2Q 25 JO J5 IтqPIlf{ifj
6) Ja/!OHmPPUcтUKU rроlt1тbllt1нuл 6nлf){'КQCЛ/U КQqp8uNат(I2t.р,I,.,...)лриI но ,,=5а
1/
/
1,5
J
i '\ 1
!
з.'
2.5
2,'
у
схема цепей перемеиноrо тока устройства блокировки при качаниях
типа КРБ.122.
При м е ч а н н е. Для [поы...1,О а масштабы по осям 1 2с ,р И I TOPM увеличиваются в 5 раз, а 1 2уст покаэаны цифрой в скобках.
,
ОБК 469.253.01, апрель 1960 т.), в предположенни лн-
f/еЙJIЮС1'И хаР"I<тернстик промежуroчных трансформато-
ров уе"ройа ва Т Н " Т Н О И Т Н, (см. ехе"у цепей пере-
мeнnюro OKa }'<Jтройства иа рис. 50,а, заимствоваи.ную
из укааа,,!Юй информации завода).
ХараJ<JТерИС1'ика срабатывания устройства в коорди-
натах 1 2с . р н lTopM iI1РИ заданных уставках 1 2 . уст и
k TOPM IFpiИБЛlИжеНlНО может быть представлена пря ой
(рнс. '50,б), OIПIpеделяемой выраЖffiшем:
12С.Р ==kTOPM.l тори +J 2 . yCT , (34)
11Де 1 2с . р ТОК 12 срабатывания устроЙic:rsа;
[ТОРМ TQК В ф.азе. питающей 11рЗ1исфармато,р тор-
м"же"ня ТН, (lp"c.50,a);
1,.,,, ycт"вкa )'С Оioетва по оюу 1, (на ТН,):
k TOPM коэффициент ТОрМQжеmJJЯ.
РЗ1С'ЮМIЗlтрrивае:мое )'IC'I1рой.сl100 блокировки имеет сле.
дующие уст."юн:
1110 'roKY обiратlНОЙ последовательности (1-2 УСТ) 0,5;
01'76; 1 а ДЛЯ ИQПОЛlНення ,нз поминальный ток 5 а н,
0,1; 0;15; 0,2 а для иапо.лJlения на ио..."и,аЛIJJIЫЙ ток
1 а; по утрое"иому T<>JOY п:улевой пос.ледователb!lОСТИ
(Эl ОУС ') 1,0; 1,5; 2,0 а Д,'я "anOlЛнен'ия иа помИ\НаЛь-
ный тоо< 5 а и 0,2; 0,3; 0,4 а для "СПМllffilИЯ на ио-
мина"b!lЫЙ ток 1 а, а по коэффицие!t"У тор,можеJ>ИЯ
(k"p..) при НQМ'Н/нашшой уст"""" 12 УС' 5, 7,5, 10%.
С увапшчвнием: УСТЗIВJ{lИ /2 ,'С т коЭФФни:иент торможения
l1iропарuионалыно у;ве.п:иЧ,иваe-rся. Зиачення коэффициеи w
та торможения k TOPM дли разиых уставо.к даны
в табл. 17.
Таблица ]7
3нач ния К09 ициента
торможения k. op .. устройства
блокировки типа КРБ-I22
в зависимости от уставок иа ТН.
и ТН. (в отиосительных .
еднницах)
Коэффициент ТорМОЖениЯ
Уставка на ТН 2 1 2 уст' а
Уставка
на 0,5 0,75 1,0
ТН"о/. (0,1) (0,15) «(},2)
5 0,05 0,075 0,10
7,5 0,075 О,1I2 0,15
10 0,1 0,15 0,2
При м е ч а н и е. Значения 12 уст
даны для l иом =:5 а (без скобок) и l вом ;;;:
::::; I а (в скобках).
На ряс. 50,8 ПРIИ'ведены Х3lрактернс'I'И'К'Н с.рабатыва-
lН'Ия У1С11РоЙ!ст.ва для всех YCJ1.3BOК по { 2 И k TOPM ' coo:r-
ветсm:ующие (34), "сеоа девять xapaI<ТepHcT"K. С по-
МОЩЬЮ Эl'ИХ характе:рlИlC11ИК, КiaK ооказаlИО ниже, Mory.T
быть произведены выбор уставок YCl']Jol!cI'Вa н П'f'овер-
ка ero Jчувс.т,ви,телrmооТ1И.
УltJнтывая отличия расчеroв для случаев напользо-
ваИiИЯ и не:Иiапользоваиия в j'I йстве тока 3J o , wиже
выбор )'ставIOИ н rnpOBepKa ч)'встви,reлыности YCTpoilcтвa
МOКIИIpОВIGl раОСМ3'Тlриваю'I'СЯ отдельно для каЖДОfО
случая. Расчет пр'Иведен ао в.110РИЧJНЫХ величннах.
11. Выбор уставок устройства блокировкн,
коrДа ток 3/0 не используется в устройстве
'1. Тоо< срабатывания у,еТ,рой а выБИ'f'ае.ся по
У'С!JЮВ'ИЮ 01fC1\pОЙКИ от CY;MMa'pHoro roкa обраТlНОЙ по-
следоваТeJIЫНОС:ТИ, OIПределяемосо в следующих ре-
ЖlИiмах:
а) в расчеmlOМ наrрузочиом режнме
k H (35)
12С,IJ,иаrр k;; 12раС'l,иаrр,
rne
{ 2 рас'Ч,ваrр==J 2 Нб.наrр+J 2 a,p.Harp; (36)
6) в режнме каЧаНИЙ
12С,D,l<ач:;;;;:: kнJ2раСЧ,l<ач; (37)
{ 2 расч.l<а'l==J 2 вб.ка1l+ 12 а.р.кач, (38)
в (35) (38);
{ 2 нб.наl'Р И /2 нб Ka ток небаЛ3lИса фильтра тока об-
ратноЙ последоsатеЛf)НОСТИ (Оl1неСeR'ИЫЙ
к входу фильТtpа) соотвеl1ствен:но в расчеi
ных наrРУЗ0ЧНОМ реЖiИlМе н в режиме Ка-
чаний;
/2 H.p.aarp И /2 Н.р.нач. ток обраТftой последовательно-
. сти, оБУ'СJЮВЛЕШНЫЙ неСНММ6I'рней в снстеме,
ооо, веТ'ствеI-DИО в рЗ'СЧe'DНых наrрузоtliНОМ ре-
жиме и в режнме каЧalННЙ;
k H 1ООЭффИЦН8!П надежн<>С1'И, прт",.маемый рав-
ным 1,2;
ks коэффициент возврата, ориентировочно может
быть ,ПрIИiНЯТ pa.ВlНЫM 0,8,
Следует ат.метить, qTO в (37) не учтеи коэффнциент
возвра'та, поскольку если в слуqае возниwновения кача-
lН'ий после KOp011К!Oro эаМЫlКаН'ии, в реЗ)'IЛьтате KOTo,poro
сраБО1iало усl1роИCl1ВО блокирО'вк,и при кача.ниях, реаrи-
рующее реле )\cmpoioства Jlе в,,!>и)'Лось в исходное поло-
же:ние, то нсе у,СТlройство в целом также не может вер-
НУТЬСЯ в ИСХQДIНое положенне, чем и предотвращается
возможиое неправил ное действне дистаlИЦИQННОЙ защи-
ты Пj;а ::::Н ов J 2а б.наrр Н J 2и б,кач В (36) и (38)
MorYT быть орнеитнровочно подсчнтаны в предположе.
нин совпадення по фазе отдельных слаrающих токов
небаланса:
( 61°/. 6' 6ФО/О )
I'H. kcxlOO+k!i T+1OO 1,
(39)
rде J макснмз,,'lЬИЫЙ фазиый ток в рассматриваемом
режиме;
kcx коэффнциент, зависящий от схемы соединеиия
фнльтра тока обратной последовательностн и
трансформаторов тока; для расчетных условии,
КОТД8 ОДИН из трансформаторов тока имеет наи
большую поrрешность, а друrие работают б з
поrрешности, при включении устройства блоки
рОБКИ на трансформаторы тока, соедииеннrrе
в полную звезду с иулевым проводом ,kcx== 3;
AI% относительиая поrрешность в коэффициенте
трансформацин n, трансформаторов тока, пи
тающнх устройство блокнровкlН; в наrрузочнсм
режиме можио приннмать AI% 3%, а при ка-
qзннях поrрешность Ы% принимается равной
....., 10% ( сли ток качаннй не превосходит TO
ка, соответствующеrо крнвым кратиостей при
10%-ной лоrрешиостн) илн рассчнтывается бо-
лее точио по кривым иамаrннqивания (коrда
уст.ройство прн прнблнжеl-!НОМ определении
Ы% не удовлетворяет требованиям чувстви
тельиости) ;
kfi козффнциеит, завнсящий 'от тнпа фи.,ьтра, Д.,я
рассматриваемото устройства kti "'0,5;
Af абсолютиое значение отклонения частоты сети,
уточняется для конкретной сеТИ;
107
r
ДЛЯ на.rРУ30Чllоrо режима МОЖНО принять
(учитывая возможное длительное снижение ча-
СТОТЫ в эксплуатационных условиях) ,l1f== 1 zц;
для режима качаний ориентировочно в пер-
вом приближении можно принять Аf==З 2Ц
(уточняется в конкретных условиях);
t ноМинальная частота ceTH t равная 50 'Ц;
АФ% составляющая тоКа не6аланса, обусловленная
иетачностью настройки фильтра; при 1 2/110M
можио прииимать д.Ф% I%; при 1 2+10/HO"
в соответствии с йнформацией завода IJ.Ф %
rрубо приближенно МоЖеТ определяться ПО вы-
ражению
1
!J.ФУ, 5 ' (40)
Подставляя в (35) и (37) хрнведенные выше зиаче-
ния входящих в них велични с учетом (39) н (40),
получаем:
а) в наrРУЗ0ЧНОМ режиме:
12расч.наrр==О,ОЗ Iнаrр+12t1.р.иаrр, (З6в)
k H
12 c.p.HarVi ';3: k: (о,ОЗ/ наrр --t 12и.р.наrр); (35а)
б) в режиме качаний (в предположенни, чТО
M'Io ,IO%):
12расч,нач<' (0,063+0,005 !Н8.Ч)1 нач + 1 2н ,р.нач, (38з)
CP
l zClJll1 .
Ю
7(1М
[2с
5(ф!
w
1(q6)
2(Щ
о
4
(О (1«I'f ' !'1f"11
2
6
8
Рис, 51. Характеристики срабатывания 1 2 { ,jJ==!(!TOPM) и
кривые 1 2С ,Р,I.;ач==I,(!нач) устроиства блокнровки при Ka
чаи иях типа КРБ 122 (3/0 ие используется).
П р J.i м е ч а н и е. Цифры, показанные в скобках. относят
ся К исполнению УСl:ройства на /lIOIll,","l а.
108
1 2с ,р.иач k H (0,063+0,005 !Н8.'1 )lиа\J +1 2 (J,р.ltач .
(37а)
тде 1 нач кратность тока качаний по отношению к HO
OIt мииальному току трансформаторов тока.
Следует отметить что прн составленип (35) и (37)
не учнтывалось в качестве расчетноrо ус.'Iовие отстройки
от тока в реле при разрыве фазных проводов трансфор
мата ров тока, при котором возможен отказ ступеней
защИТЫ; блокируемых прн качаннях, и.1И неправильное
срабатыванне на отключенне сработзвшеrо от ток{)в Ha
rрузки пусковоrо орrзна, осуществленноrо с помощью
устройства блокнровки при качаниях (в случае, котда
он ВЫполнен .с деиствием на отключеиие. например,
в защите по схеме рнс. 4).
2. ВЫбор уставак устройства блокировки '2УСТ И
k TOPM производится С помощью рнс. 50,6 В следующем
порядке.
На плоскость (I2С.р, 1 торм ) наносятся точки К
н Н, {)рдннаты которых соответствуют значенням /2С р.
опреде.'Iенным соответственно для режима качании и
режима наrрузки по (37а) н (35а), а абсциссы опреде
ляются током торможения 1 торм в рассматрнваемом pe
ЖНМе. ПО.'IOжение указанных точек на плоскости коор+
динат должно соответствовать наиболее Тяже.Т'lЫМ усло.
виям д 'я выбора ха рактернстикн срабатывання.
На основанин аналнза можно установить, что ПрI:1К
тическн в качестве расчетноrо наrрузочноrо режима
(точка Н) следует принимать режим, характеризуемый
MaKCHMaJlbHblM значением тока 1 2н ,р,нзrр И минималь
ным значением 'Тока 1 Harp В качестве расчетноrо режи
Ма качаний (точка К) практическн может быть принят
режим, характеризуемыи максимальиым значением T<)
ка 1 кач .
Дополннтельно с;ледует учитывать, что в рассматрн.
ваемых режимах в качестве тока торможения 'торм
должен приннматьС'я ток, равный наименьшему ВОЗМОЖ
НОМУ току В фазе А (поскольку в дaHHO ! устроисrве
торможение обеспечивается током этой фазы).
В качестве возможных варнаитов уставак прини.
маются уставки по 1 2 \"ст II k TOPM , соотвеТСТВVЮЩие xa
рактеристикам срабатывания, ближайшим к' точкам К
и н и проходящнм не ниже обенх этих точек. При на-
личии нескольких вариантов возможных уставок луч-
ший вариант может быть выявлен при проверке чув
ствитеJIЬНОСТИ устройства.
3. На рис. 51 на одном rрафике построены xapaK
теристики срабатывания устройства " крнвые завнси
мости 1 2с ,р,нач ==! (lJtач) для 1 кач;? 2! ном, полученные
по (37.1) для раЗ"lИЧНЫХ значении 1 2н ,р.ка'l при k и ::::;; 1.2.
Указанный j'рафик МОЖt:Т быть JiСПО"'ЬЗОВ3Н д.1Я
I'рафическоrо выбора YCTaB'JK устрuйства по условию
отстройки от режима качаний для заданных токов ll.;ач
И 12п,р.на'l (т. е. без соответствующнх аналитических
расчетов ).
Из аиализа rрафика рис. 51 вытекают следующие
рекомендацнн, упроща.ющие выбор уставак устройства,
а) Ес.,и уставка, выбранная по режиму качаний,
УДОВJJетворяет соотношению
1 2у (' т 1,5/ 2H.p.Har р,
то наrрузочныи режи)'l может не раСОlатриваться, Т, е.
расчет достаТочно пронзводнть Только по режиму Ka
чаннй.
Действительно, IIЗ сравнеиия (35а) и (34) ви_ ио,
цто yro", наклона к ОСН .збсцисс прямых (35.1) при
k H
k;. == 1,5 меньше, чем прямых (34), даже прн минима:[ь
нам значении коэффициеита торможения kTOPM ==,(),О5.
Поэтому все точки, соответсrвующие прямой (35а), бу
дут лежать ниже прямых (34), еС.1И соблюдается ука-
занное соотношение между 1 2уст И 12Q.p.Harp. С учетом
сказаниоrо, исходя из рис. 51, можио показать, что иа.
rрузочный режим может ие рассматриваться в качестве
расчетноrо, в частносrи, при
1 211 .f).Harp == 1 1I.р'.нач' О.Ба (О, la для l НОМ == la).
б) При отсутствии несимметрии в режиме иаrрузки
I[ в режиме качаний (l211.. .наrр==J2н.р.нач==0) уставки
ДЛЯ устройства блокировки при качаииях типа КРБ 122
:\1orYT быть приняты ориентировочно в соответствии
с табл. ,18.
Таб:Jица 18
Ор:,еНТИРОRочное зна.
чеll' е кратност!! тока
К.'1ЧafI!1Й по от!!оые.
!Н,Ю к: НОМ!ШЗ:II,НО\1у
току КnЧ
РеКо\Iендуе\1ые уставки
8,5 10
1,,", 0,75 а (0,15 а)
k"'PM O, 15 (уставка на ТН, 10,/.)
6,8 8,5
1,,", 0,75 а (0,15 а)
k TOPM ==0,112 (устзвка
на ТН,7,5,/.)
5 6,8
12,", 0,5 а (0,1 а)
k"PM О, 1 (уставка на ТН,10,/.)
4 5
1,,", 0,5 а (0,1 а)
k'''PM O,] (уставка иа ТН, 10,/.)
12y", 0,75 а (0,15 а)
r.TOpM == 0,075 а( уставка
на ТН, 50;.)
12'"' 0,5 а (0,1 а)
k TOJYM === 0,075 (уставка
иа ТН, 7,5'/.)
п р 11 М е '[ 1 Н 11 е. При ;К ач ::;::: 4 5 оконqательныi1 выбор
УСТ8ЯОк ПРОИЗЗОДится на основании p1c'leToB чувствительности.
2 4
Приняrые в соответ твин С табл. 18 уставки устрой-
ства должны быть проверены по условию чувстви
тельности.
в) Аналоrично Moryr быть даны рекомендации по
выбору уставок устройства при токах f2н.р.кач .t О. Так,
при 12н.р.кач==0.5 а (0,1 а) MorYT быть рекомендованы
следующие усrавки.
При !нач 6,7 1O:
12y", 0,75 а (0,15 а);
k'GPM 0,15 (ТН, 10%).
При !K"" 2 6,7:
12y", 0,75 а (0,15 а);
k"p,, 0,1l2 (ТН, 7,5%).
r) В общем с.ТJ.учае при расчете в соответствии
с .n. Q, рIИС. 5t может I()blTb использован для упрощеиия
расчета. При этом положеиие расчеТI;IОЙ точки для ре.
жима качаний может быть иайдеио для даниых тока
качаиий и тока 12К,Р_КНЧ по кривым l:zс.р.кач:::=f{ (а'!}
без аиалитическоrо расчета.
111. Выбор устааок устройства блокировки,
Коrда ток 3/0 используется в устройстве
Выполиение устройства блокировки с испОльзованием
тока 3/0, т. е. с комбинированным пуском по li,l + ;k/ i,
предназиачеио для повышения чувствительиости устрой.
ства блокировки к двухфазиым заМыканиям иа зеМлю
и должио применяться в случаях, ес.тти иа Основании
расчета устрОйства без использования тока 3/0 выяни
.18СЬ ero недостаточная чувствительность куказаиным
повреждеииям.
Однако испо.,ьзоваИИе тока 310 в устройств может
привести в СВою очередь к увеличеиию уставок 1 2 )-ст
Н.1И k TOPM по сравнеиию со с.l)'чаем иеиспользоваиия
тока 3/0, а зиачит, и к снижеиию чувствительности при
замыканиях между двумя фазами. 'казаиное увеличе.
иие уставок Может оказаться необходимым для ОТСТР\.Jй-
ки устройства от тока небалаиса в нулевом проводе
трансформаТОР0В тока защиты в иаrрузочном режнме
и.'Iи в режиме качаиий.
Расчет устройства блокировки при исполЬзовании
Токов /2 н 3/0 и наличии торможеиия возможеи исходя
из уравиеиия характеристики срабатывания устроЙ
СТВа (34) и кривых чувствительностн (рис. 52), ааимст
1l0Ванных из заводской ииформации иа устройство бло
КИРовки при качаиннх типа КРБ 122 (информация ОБК
469253.01, апрель '1960 r.) и,дающнх кратности тока ,в 1IO
ляризо"анном реле ПР (рнс. 50,а) к току ero срабатыва
1 р
ния , В зависимости от значений ток,ов 12 и 3/0
в защите при заданиых уставках Ifl)'CT и 31 о )-ст.
На основании этих кривых дЛя даиных уставак
устройства 1 2уст и 31 о 'УСТ ТОКН В устройстве 12 н 310
MorYT быть замеиеиы одиим эКВивалеитным током
обратной последовательности 12 :ЭКВ (обусловливающим
при даииой уставке 12 уст такую же кратиость момента
на реле, как и при совместном действии токов /2
и 3/0).
Этот ток 1 2 :эк в может быть определен исходя из
кратиости тока на реле при рассматриваемых значениях
подводимых к реле токов 12 и 310 в соответствии с '::0-
ОТНошением
1 2экв I р
1 2 ),ст -Т;:;.
(41)
Тоrда для случая 10 =1 О уравнение срабатываиия
устройства (34) примет вид:
12 эНВ.с.р....k ТоРМ ! торм +1 2ycT .
(42)
Выражение (42) яВляется уравнением характери
сТнки срабатываиии устройства блокировки в обшем
виде, представлеиным rрафически на рис. 50,8 всеми
девятью прямыми.
В случае ИСПОЛЬЗОВаиия в устройстве тока 310 при
определении расчетноrо тока срабатываиия устройства
в режимах, указаиных в 11, п. 1, следует учитывать
Влияиие токов, протекающих через нулевой провоJt
трансформаторов тока защиты.
В этом случае ток срабатываиия устройства I с.р
взамеи (35) н (37) следует rпределять по выражеииям:
k.
Iс.р.паrР";;::k;; 128нв.иа.rр;
(43)
1 с.р.иа'!;;а, kн/2анв.RI1Ч.
(44)
в которых Ток 12 :ЭНВ, как результирующиЙ двух слаrае.
мых 12 расч и 3/0 рас'!, 1JI0длежнт ОПределеиию по кри.
вым чувствительиости (рве. 52).
Расчетные токи 12 расч определяются для COOT
ветствующих режимов по (36) и (38).
109
O
1;; 12 =/а
h"4
4'q
17'0.
Ie;
Ie=o
t:= ИQ/lоЗI,
!/. а 81«1 no Zzc
3Х.
0.8 [o.
.!е.... J.L
J,O r. O :Е
811 i rz'/O :
2,' 12"'1811 2,'
. 2,2 2,2
.... 2,0 'qб. O
. 1,8 1'0.50 1,8
qz. (6 12 '4 1,6
1,4 1,'
1,2 '02а (2
J 2 ,
0,8
=14 4 0 Уст ка"о alo=!,jr q'
0.5а " !/. т 8Ka по 1&'"0,50
0,2 'ц.
J a2Q.060,8/PI.2 (' (6I.ЦОZ,22.Щ$!l!рСо.J
т
1;,,,
Jg=
.
t'
2=
2"
. "
2 '!!;
024 80.8 1, ", ..
4811
q6a
O
l/ .
0.2.
О
. =;:.:
J
зр
:
2,4
2,В
2,0
1,8
1,6
/,"
1,2
1.0
48
0,6
1\1
(12
<. 1>2а
ц'1.6
Ц'/
т.'/а
11"0. .
l'z' ,
Уl'ЛЮ Jrt2. пD3:r..t.
9<тa6M"': -:
-4'/
';'/
а=!.
1'1l.
li'4
-о.
6 Ыerпa lrtJ пc
4 YtтqBJ(V D 1;'
2
о.ZОЧ06 08/01.2(.1..' 02Ц'2124 O@;.
z.
=2
12'1,
.zz'/
li'/
'O
('ЛЮ',l-a по
2 I r
1L
3,0 1<. ;; =/50 80
28 12=1,25. 8
12 fl
2,в 12=0.750 2 2 ) 0
2,0
1,8 12'050 i8
1,:0.254 },
1,2 /,2
10 1,0
0.8 08
0.& Уста ка по зZ,*fa
g У,,,,а8ИQ 1IQ ft:Z 7s" 4
0,20."0.60.61,0/'21,+ t,&1.82.filQ.]
1Е.,
,.о 1,,)
и
2,6
2,'
2,2
2,0
(8
:
1,2
/0
48
06
)
'Pz.
O
8
а 26
10 2,.
2,2
а, %
O'Ia (6
/,.
I,В
/0
:
" q.
'" о.
0,2о.'о.60,81.0т'1.6/8 в,о [о.]
020'0.6081.0/2/. (6I.п02,22"262,81.ofi1.]
'1.5.
';.',.25-
t !-- .1" 1
'47S
';'1/5..
1i:, 2
. Уста /(0 "0 .=2а
2 <,".8xa. пq, .{I15 3
а2/Jf1l/f88/'ОI.2LЧ 16/,82P2,и/2J2,8JfJ . [о.
50 ?,8
6
(2&z .
1,2
а 1.0
7.sa ('
:\4 \
2JI 1,1
1,0
'.'
Zr 6
: о.
J
..
Q.
"
4
I,
J
lp
60
З.
.
8а
.
Рис. 52, Характеристики чувствительностн пусковоrо opraHa устройства блокировки прн качаннях типа КРБ.122.
1 р ТОК В обмотке реле ПР; J с.р ТОК срабатывания реле ПР; [2 ток обратной последовательности; 310 утроенный ток ну.
левой послеДовательности.
Уставки по токам [2 и З/ О и значения токов 12 И 310 даны для исполнения устройства на номинальный ток 5 а.
Расчетный ТОк 310 рас'l для режима иаrрузки Н.1И
качаниЙ rрубо приближенио может быть определен по
выражению
3/0 расч /оно+3/0.,р, (45)
rде 10 нб ТОК небаланса в нулевом ПрОВQде трансфор-
маторов тока в рассматриваемом режиме;
IOIl.p ток нулевой последовательности, обуслов
ленный несимметрией в системе, если такая
несимметрня иМееТсЯ.
Ток 10 нО rрубо прнближеино Может быть опреJе
лен:
Д.1Я режима нзrрузкн
10 .O,B.,p O.03+0,051Rarp; (46)
ДЛЯ режима качаний ИСХОДЯ И3 «РУКОВОДЯЩИХ
указаний по релейной защите, вып. 2. Ступеичатая TO
116
ковая защита иулевой послеДовательностн от замыка-
ний на землю ЛИиий 110 220 ,кв», rл. 2, п, 15 (П.7)
в предположении, что траJ.Iсформаторы тока удовлетво-
ряют крнвым кратностн Тока при lО% ной поrрешиости
при макснмальном Токе качаннй н что коэффициеит
однотипности траисформаторов тока k одв ==О,5
lонб.иач :=::::О,О5/ иач .
(47)
в случаях, Коrда устройство блокировки при кача
ниях при определенни lонб.кач ПО (47) не УДОв.'1етво.
ряет требоваНJ:fЯМ чувствительности при двухфазном
замыкаиин иа з.емлю, зиачеиие lовб.иач следует опре-
делять более точно с ирпользованием кривых намаrии-
чнвания стали траисформаторов тока.
2. Ввнду Toro что нспользование кривых рис. 5?
для определения I"иа в (43) и (44) аозможно то.,ько
при известных уставках /2 уст И 3/0 уст, можно принять
следующий порядок расчета:
а) дЛЯ УСТ8ВОК 12 УСТ Н k TOPM ' прниятых ПО пред-
варительному расчету (на основании KOToporo выяВН-
лась недостаточная чувствнтеЛЬНОСТi? устройства к ДBYX
фазным замыканиям на землю при неИСПОЛЬЗ0ваннн
тока 3/0), н наибольшей уставки 310ycT проверяется,
соrласио указаниям IV, чувствительность устройства
к двухфазным замыканиям На землю; если при этом
требования чувствительности не удовлетворяются, то
устзвка 3/0 УСТ соответственно уменьшается; в качестве
щшбольшен уставкн практически может прнниматься
уставка 3/0y,, I,5 а (п. 3);
б) на основании усrзеок 12 УСТ Н 3/0 уст и ТОКОВ
/2 расч.}\&ч Н 3/0 расч,'кач, наиденных по (38) и <'45) для
режнма качаннй с iПомощью кривых чувствительности
I р
рис. 52, определяется отношение т-;;; н ток 12IHI.B.R8'1'
эквнвалентный току обратной пос.педовательиости при
дани ой уставке /2 уст, последннй может быть определеи
по преобразованному выраженню (41):
/.
/2Зl'oИ === 1;;.; 12YcT' (48)
в) по (44) определяется ток /с.р.F.ач И прн приня.
тых /21'СТ Н k TOPM по характернстнке рис. 50,8 прове.
ряется условие отстройки от режнма качаний с учетом
торможения. Если это условне удовлетворяется, то
производится аналоrичная проверка характернстнки для
наrрузочноrо режима, исходя нз / c.p.Harp, определяе.
Moro ПО (43). В протнвном случае уставкн 1, уст н
k TOPM пересматрнваются в соответствнн с рассчнтан.
ным по (43) значеннем / с.р.паrр и расчет пронзводнтся
виовь.
Необходимо отметнть, что прн использованнн для
опнсаниоrо расчета прнведениых иа рос. 52 заводских
характеристик чувствнтельиости пусковоrо opraHa
устройства блокнровкн прн качаннях тнпа КРБ-122 прн
больших расчетных значеннях токов обратной и нуле.
вой последовательностей может потребоваться экстра.
поляцня этнх характеристик. Указаиное отиоснтся и
к случаю использования характернстик для устройства
блокировки прн качаниях тнпа КРБ.'124, приведенных
в инструкцин по монтажу и эксплуатацни ОБК 469347.01
за 1965 r.
В дальнейшем характеристики для устройства
типа КРБ-124 должны быть даны заводом в иеобходн-
мом днапазоне токов /2 и 3/0.
3. На рнс. 53 даиы характернстнкн срабаrываиня
устройства и кривые зависнмостн Iс.р.нач==f( Rач) д.'1я
случая отсутствня неснмметрин (12 н,Р'l'oаЧ==3/0 н.р.нач==
O). Последине построены по (44) для разлнчных
уставок 1 2 1'<:Т н 3/ 0уст прн k и == 1,,2. Прн построеннн
ток 12 расq'НQЧ определяется по (38а), а 3/0 расч по
(45), учитывая (47). Для каЖдоrо значения тока /коч н
соответствующих значеннй 12 раСЧ'Н8Ч И 3/0 раСЧ.цач
значение 12 энв.нач В (44) определял ось с помощью
крнвых чувствительиостн устройства (рнс. 52).
На основании аналнза rрафиков рнс. 53 MorYT быть
даны следующне конкретные рекомендацни, упрощаю.
щне выбор уставок устройства прн нспользовании
тока 310.
а) П рн отсутствин тока несимметрин ну левой по.
С.'Iедовательности (310 н.р==О) прн уставке 310 нт==2 а
(0,4 а) н любых уставках 12 уст использпвание тока 3/0
практнчески ие ухудшает условий отстройкн от режима
качаний по сравненню со случаем ненопользования
тока 310;
б) Учнтывая указанное, а также то, что НСПОЛЬЗ0.
ванне тока 3/0 прн уставке 310 YCT 2 а (0,4 а) дает
весьма незначительиый выиrрыш чувствите.'IЬНОСТН
уставку 3/0YCT 2 а (0,4 а) целесообразно рассматри-
вать только при 'значительных токах качаний н 310 н.р
и если повышеиие чувствительиости при двухфазном
замыканни на землю с помощью использования З/(}
в .{;стройстве требуется незначительное (порядка 10
15 Уо),
в) Прн отсутст ии неснмметрнн в режиме наrрузки
и в режнме качаиии (12 н.р.паrр==1 2 н.р.кач==31 0 H.p.Harp
==31 0н . р .t<ач==О) для устройства блокнровки при кача
ннях тнпа КРБ.I22 орнентировочио может быть принята
уставка 310 уи ,1,5 а (0,3 а) при уст"вках по 1, ус.
н k TOPM , принимаемых в соответствни с табл. 19.
Таблица 1!!
Ориентировочное зна. 1
чение кратности тока
качаний по отноwе.
нию к номинальному
току !Н ач
Рекомендуе fые уставкн
7,5 10
I,уст 0,75 11 (0,15 а)
k TOPM 0,15 (уставка
иа ТН т 100/.)
5,5 7,5
I'YCT O,75 а (0,15 а)
k TOPM 0,112 (уставка
иа ТН т 7,50/.)
4,5 5,
/,уст 0,5 а (0,1 а)
k TOPM . 0,1 (уставка
иа ТН т 100/.)
/'тет 0,5 а (0',1 а)
k.opu O,l (уставка иа ТН, 100/.)
3,5 4,5
2 3,5
/"ст 0,75 а (0,15 а)
k TOPM === 0,075 (уставка
на ТН т 50/.)
/тУст 0,5 а (0,1 а)
k TOpu 0,075 (уставка
иа ТН т 7,50/.)
Пр 11 М е ч а н и е. ПРИ! на' == 3,5......-4.5 окончательный выбор
уставок производится на основании расчетов чувствительности.
Уставкн, прннятые в соответствни с рекоменда.
циямн табл. ,19, должны быть проверены по условню
чувствнтельностн.
Аналоrнчно с помощью rрафнков рис. 53 Moryт
быть составлены рекомендацни по выполненню уставок
прн 310уи 1 а (0,2 а).
4. Следует отметить, что расчет уставок устройства
принцнпиальио может быть выполнен н аналитнческИ
(Т. е. без использоваиня характернстнк рис. 50,8)
подбором с помощью (34). Однако такой расчет яв-
ляется нецелесообразным ввиду необходимостн pac
смотрення несколькнх вариаитов.
IV, Расчет чувствительности устройства
1. Расчет чувствительности устройства может быть
пронзвеJ.ен rрафнческн нсходя нз рис. 50,8 следующнМ
образом (см. также п. 7).
а) на плоскость 1(J2C.P, l торм ) рнс. 50,8 наноснтся.
точка А, соответствующая току 12 R.З И тормозному току
l тор м.R.з, определеиным прн .металлнческом коротком
замыканнн в расчетных IПО чувствительности условиях
lН
......
......
\
Ic.p1ft1fl
Тер
f1.]
7(f,4}
I .p""'"
1/
8«(6)
I'f"'"
Icp
['!1
Ш,2)
1 ..
5(1,0) Ycf11l1ho на ТН, 10%
Ycf11l1ho ни ТН 7.5'
!lrnю8Nft IO тн,5'"
4/0,8) "i
з(Q6)
210,4)
о
2 4 6 8
a)I/yt',= Q5a (о,1а)
о
2 . 6 8 !к«ч,l.... о
I)I 2 yt'1 - Ц75а (о,/а)
2 4 6 8 J"""{"",,,.
8} Izycr = (а rD,2 a )
Рис. 53. Хз;эактерJ.СТilКII срабатывания I С.Р ::::::./ (! ТОРЫ) И кривые 1 с.р.ка'! f (!нач) устройства блокировки при качаниях типа КРБ-! 22
(3/0 используется).
При м е ч а н и е. Цифры. показанные в скобках, относятся к исполнению устройства на 'пом""''1
б) ПРОВОДИТСЯ прямая ОА, соедиияющая точку А
с началом координат. Эта прямая приближенио может
рассматриваться как rеометрическое место точек, СООТ-
ветствующих рассматриваемому случаю KopOTKoro
замыкания через различные переходиые сопротивления.
в) Определяется точка r пересечеиия прямой ОА
с характеристикой срабатывания устройства 12 с.р==
f(lToPM), соответствующей выбраииым уставкам
устройства 12 УСТ И k тори И точка Б пересечения харак-
теристики срабатывания устройства с проведениым из
точки А перпеидикуляром АВ к оси абсцисс.
r) Определяется коэффициент чувствительности
АВ АВ
k, r Д и коэффициеит чувствительиости k', Б В .
Определение, пОМИМО коэффициента чувствительно-
сти k q , также и коэффициента чувствительности k' ч
целесообразно для учета ВОЗМОЖНЫХ поrреШИQсrей
в определении ТОКОВ 121<.з И J торм, а также БО3МQЖиоrо
смещения характеристнки срабатываиия из-за 'IIоrpешно-
стей устройства.
2. Для схем. в которых для пуска защиты иеобхо-
димо срабатываиие устройства блокировки при кача-
ииях (например, трехступеичатая дистаициоиная защита
с использоваиием ТИПlовой паиели защиты типа П3-158
по рис. 1). устройство должио иметь следующие коэф-
фициеиты чувствительиости:
а) k q 1,5 и k'q 1,1 при коротком з амЫкани
в конце защищаемоrо участка;
б) k,;;;. 1,2 и k',;;;' 1,1 при коротком замыкаиии
в коице зоны резервирования (в случае, если рассмат-
риваемая дистанционная защита осуществляет функцию
резервирования смежиых 9лементов).
Следует отметить, что при kч. == 1,5 условне k'q
1,1, как правило, удовлетворяется. П09ТОМУ при про
верке чувствительности в конце защищаемоrо участка
коэффициент чувствительиости k' ч. может специально ие
определяться.
3. Для схеМы по рис. 3 при выполнеиии ее таким
образом, коrда пу-ск защиты возможеи без срабатыа..
иия устройства блокировки ('п. 3,б описаiНИЯ схемы по
рис. 3), чуиствительиость устройства долж,иа прове-
ряться:
а) при блокировании только первой ступеии защи-
ты при коротком замыканни в коице ащищаемой
зоиы первой ступеии; в целях упрощеиия в 'этом случае
целесообразио рассматривать короткое замыкаиие в кои
це защищаемоro участка;
б) при блокировании пер'вой н второй ступеии (или
только второй стуцеи'и) 'при коротком за.мыкании
в коице защищаемоrо участка.
В оооих случаих коэффициеит чувствительност'И
должеи быть k, ;;;.1,5.
Следует отметить, что при cor ласоваиии между со-
бой вторых ступеией защит смежных участков (напри-
мер, защит 3 и 2 с характеристиками по рис. 16.в), в це-
лях обеспечения селективиости, чувствительиость устрой-
ства блокировки защитЫ, с которой производится соrла
соваиие, должиа проверяться в конце зоиы, охватывае-
мой второй ступенью по аиалоrии с проверкой тока точ-
ной работы (разд. Е п. 7). При этом коэффициеит чувст-
вительности k ч должео быть ие меиее 1,1. Одиако в це-
лях упрощеиия можно считать, что селективность
обеспечивается, если коэффициент чувствительиостн k ч
рассматриваемоrо устройства блокировки при коротком
замыка'иин в коице защищаемоrо участка не меиее ко-
эффициента чувствительиости ступени, с которой произ-
водится cor ласоваиие.
4. Устройство блокировки при качаииях должио
удовлетворять требоваииям чувствителыrocти. как пра-
вило, при замыкаlПl" между двумя фазами и при двух-
фазном замыкаюl'И на землю. Расчетными !дЛЯ проверки
8 2284
чувствительиости являются следующие виды KopoTKoro
замыкания:
при неИСПОЛЬ30ваиии в устройствах тока 3/0 двух-
фазное замыкаиие .на землю;
при использоваи,ии тока 3/0 как двухфазиое за"
мыкание иа землю, так и замыкание между двумя фаза..
ми; указаииое объясияе1Х::Я тем, что хотя при KOp()Т'l(OM
замыкаиии между двумя фазами Ток обратиой 'IIосле-
довательности больше, чем при двухфазиом за'мыкаИИИ
на землю, однако в последиеМ случае чувствительность
устройства ПоВЫШается из-за появления тока иулевой
последователЬ'Ности.
Пр'и трехфазиых КОРОТI<ИХ замыкаииях опециальиую
проверку чувствительиости устройства {jлокировки про-
изводить ие требуется; предполаrается, что при Tpex
фазиом коротком Замыкаиии длительность предшествую-
щей ему "есимметрки, а также кра1'ИОСТЬ токов в реле
достаточиы для 'ИадеЖ1l0rо срабатЫ'Ва.itия устройства
блокиров'ки в соответсТiВИИ с даинымн за'Вода I(T. е. дли-
ТеЛЬИОСТЬ иесимметрии не меиее 0,008 се" при кратности
по отношеиию к току сра{jатываиия ие менее 3).
5. В общем случае iВ качестве расчет"ых ,рехоимоЬ
для проверки чувствительносТlИ должны прнн'нматься
режимы, соответствующие минимальиым зиачениям ТО-
ков обратиой и иулевой последовательиостей 1,... и
3/ 0к . з В защите при мииималыных отиошениях 1'ОКа в ра..
бочей обмотке реле к току тормозиой ero обмотке.
Условия, определяющие миннмальное зиачеиие тока
1 2и . з В устройстве при двухфазном коротком замЫКа-
нии на землю, MorYT быть установдены с помощью вы..
ражеиия (при ZI' Z2')
4 . ) ( ZI,ЕФk') .
Z;;+2 ZI'
(49)
в котором Еф фазная э. д. с. системы;
k T коэффициент токораспределения для то-
ков обратной последовательности, рав-
ный отношению тока в рассматривае-
мой защите к току в месте поврежде
ния;
ZI1: :и ZOI результирующие сопротивления COOT
ве!ствеино примой (обратной) и иуле-
вои последовательностей отиосительио
места повреждения.
При ,"спользоваиии тока 31. в устройстве расчетиые
реж,имы для определеиия мииимальных зиачений токов
обратиой 1 2н . а И нулевой З1 0н . з последовательностей
в З8ЩИ1'е при двухфазном замьrкаиии на землю проТИ"
80речивы, а потому следует производнть расчеты чувст.
ВИТeJIЬНОСТИ для основных реальиых реЖ1ИМОВ работы
сe'J'lи.
6. Значение тормозноro TOКia 1 ТОРЫ.К.З при расчете
чувствительиости устройства блокировки определяется
в тех же расчетиых режимах, что и мИНимальные зиа-
чения ТОКОВ обратной 1 2к . 8 н нулевой 31 0к .. последова-
Тельиостей в защите, и прин,имается ра8:НЫМ <максималь-
иому току в одиой 'из повреждеииых фаз.
При иеучете иаrрузки зиачеиие ТОрМОЭ'llоro Тока
может быть попучefЮ череэ ТO'КIИ О'J1дельных ПОCJIеДО8а-
тельисетей в месте уста,"оllКИ защиты:
для KopOТKoro замыкаиия между двумя фазами
(при ZI' "'= Z2')
1 Jрм...з V З l .з;
(50)
113
длЯ двухфазноrо KOpOTKorO З3:-'fыкания на зеМJIЮ
(через ТОКИ всех трех последовательностей)
2 "0
I/J,I) V 1 [ ( I(1.II 1/1,1» +1(1,1) J + "
тори.к.з 2 lк.з 2к.з ОК.з
+ ( JIl,I) + [(1,11)'
4 lк,З 2к.З
ИЛИ только через токи обратной и нулевой последова-
тельностей (при z о: === Z2д
/(1,1) . /3 ( 111.l\+ !'2.. I/I.II } "+ ...
торм.К.З V 2к.з 2 k TO ОК.з
...... + [ ( !'2.. + 1 ) . III'II J 2 (52)
2 k TO Ок.э
<де k T и k TO коэффицненты раcnределеиия токов пря-
мой (обратной) и нулевой последователь-
иостей, равные оmошеиию тока в рас-
сматриваемой аащите 'к току в месте
повреждения.
Уrq.иты аЯj что, КаК указано в п. 5, расчетным при
проаерке чу;в,ств.ителъности является мнн,имапьное ОТНО-
шенне тока в рабочей обмотке реле к току в тормозной
ero обмотКе, тормозиой ток при токах наrpузкн, соизме-
рнмых с токами короткorо замьrкмня, следует опреде-
лять с учетом наrрузки.
7. Расчет чувствительности устройcrва при двух-
фазном замыкан'ни На землю в случае, коrда в усТ'РОЙ
стве используется ТОК 3/0. ПрОНЭ8QДНТСЯ ИСХОДЯ ИЗ зна
Чен.Ия 9каивапентиoro тоКа обратной последовательности
128КВ.и.з 8 следующем порядке:
а) для зада,нных уставок устройства I"OT и 3/0'0'
и конкретных значеннй токов в защите 121(.8 н 31 0 к.. ПО
кривым ЧУВСТIlИТельностн на рнс. 52 ооределяется отно-
шение
I р .
[с.р '
б) по (48) оnределяе1'СЯ ЭКllmвапентный минималь-
нЫй ток обратной пос.ледовательнOCТiН в з'ащите 128lCв.lс,а;
в) для тока 1 28кв .!С.. н тормозноrо тока ["ори.}t..,
определяемоro в соответствии с п. 6, на плоскость
(1'0.., I то,м) рис. iЩв нанОСИТСЯ ТОЧКа А, которая
соединяется с НачаJ10М коордкнат;
<) определяетсн козРфиц.ент Чувствительности k,
АВ 'АВ
r д н коэффициент чувствительностн k', Е8 .
8. Расчет чувствнтельностн устройства может быть
пронзведен та,кже и аналитичесхи с помощью расчетных
выражений, выведенных на основанин рис. 54.
На плоскость (1'0.., I то . м ) указаlПlorо рнсунка на-
несена точка А, соответствующая Мlmимальному току
1 2н . з .и тормозному току 1 тор..к.з в- защнте, определен.
ным прн метаJIJIИЧeoJ{ОМ коротком заМЫКанИн в расчет-
ных по ЧУВСТ8l\'rельнocrн' условиях, н характернстика
срабатывання устройства прямая 1, которая удовле-
творнет (34). Прямой 1/, соединяюшей точку А с нача-
ЛОМ коордпнат, :co<;>11BeтcrBYeт уравиеине .
I, tg afT?'K, (53)
тде
АВ lон.,
tg == .oB\ : lT.o '!'..H"r3' .
, ,
,Н.
12cp
,
/J A I r
1 .
1 1""
1
1'"
"- 1 I
..J J
I : I
В ) I
l'IJPItI
(51)
I zycт
Рнс. 54. Проверка чувствительности устройства блоки-
ровки прн Качаниях тнпа КРБ-l22.
Рeuiая cOBMecrнo (34) и (53) с учетом (54) для
коэффицнеита чувствительностн k, можно получить
k АВ 1 2н . э kтор...lтоptм..н.э (55)
' rд I"от
rде [2К,З н [тори.н,а мннимальный ток обратной по-
следовательиости ,И СООТ8eтcrвую-
щнй ему тормозной ток 11 зашнте
в расчетных по чувствителыюсrн
условннх;
1 2уст , kTOPJI уставки устройства соответствен-
но по току обратной последова-
тельности н КОэффИЦненту тормо-
жения.
Исходя из рис. 54, можио получить также следую-
щее выраженне длн коэффициента чувствительностн k' "1:
АВ
k', ЕВ
1 2к . а
kTOP,.ITOPM.H.3 + l 11 ст .
(56)
Выражения '(5а) 'и (56) Moryт нCnОЛЬЗOIВаться ДЛН
определення чувствителЬоНocm прн заМЫ!<8ННН между
двумя фазам,и, а также прн 'двухфазном замыкlШИИ иа
землю в случае, коrда 'в YCTpoНcrвe не нспользуется
ток 3/0.
Расчет чувствительности устройства прн двухфаз-
ном замыканин на землю в случае, коrда в устройств,
иооользуется ток 310, ПрOOlзводится по lIыраженинм, со-
стаllленнЫм аналоrично выраженням (55) н (56):
k II.rcB.rc.a kToP.NITopx.lu r. (57)
"1== 1 2уст '
k'.
[2ЭКII.К.3
kто'[!иlторм.R.s + 1 2уст '
(58)
(54)
rде [2ЭRв.R,з эквивален'DНЫЙ ток обратной последова-
ТелЬнОСТИ в защите в расчетных по 'Чув-
ствительностн условнях; определяется по
(48), исходя ИЗ крнвых 'чувствительностн
рис. 52 для принятых уставок I"от и
3/ 0 ,от,
9. Дополнительно следует отметить, что длн переда-
чн, ,на которой предусмоrpеио иесннхронное АПВ, в слу-
"ае выпоЛненнЯ IIOЗврата .ycrp()ЙСТJlJ1 БЛОIIИРОВКИ в нс-
XOI\llOO поЛожение с, задаl'JlОЙ выдержкой времени >IIела-
телЬ!{о об спечение треБOlВаннй ЧУJl",lIитепьнocrИ у рой-
tиU'}tNQ [D
Рис. 55. Пример схемы сети с двусторонним питанием
для расчета устзвок устройства блокировки при кача
ниях.
ства блокировкн при качаннях пр,и внешиеМ коротком
замыканИи любоrо вида иа элементе передачн, отклЮ
чение KOToporo может привести к 'Несинхронному АПВ.
Указаниое целесообраЗ1fО для обеспечения недейст
вия блокируемых при качанияХ ступенен днстанционной
зашиты неповрежденноrо участка в случае, если после
успеШНQ1rо АПВ центр качаннй окажется расположеН4
ным в зоне действия ЭтЙ,Х ступеией, а устройство блокн-
рОВКН при квчаииях сра,бответ в результвте появлении
кратковременной несимметрин в момент вкЛЮчeRИЯ ли"
ини от АПВ.
Так, напрнмер, прrи коротком замыкаиин любоrо ви-
да на злементах передачи по рнс. '5'5 (в точке К) в ре-
зультате отключення участка Л 3 н последующerо ие
C!fНXpOHHOro АПВ, возможно срабатывание защиты 1,
еслн цеитр качаний окаЖется в зоие тех ее ступенеЙ.
которые блокируются при качаниих, а блокировка при
качаниях защнты 1 не пришла в дейС'Т'В.ие в момент КО-
pOTKoro замыкания, но сработала за счет краТ'Ковремен-
ноА песнмметрни при нес!fНХРООИОМ АПВ.
При расчете чувствительиост.и устроЙства блокиров-
кн в рассматриваемом случае в дополненне к указан
иому в пп. 1 8 иеобходимо учm:ывать следующее:
а) В качестве расчетных должны рассматриваться
следующие виды KopoTKoro заМhlканиЯ (прн zп: === Z2I:):
прн неиспользованни тока 31. в устройстве двухфазное
Zo,
замыкание на землю при < 1 и однофазное заМЫ 4
канне на землю при
Zo,
>l'
Z]1: '
прн использовании тока 3/0 в устройстве блокн-
ровки все виды иесИМ1Метричвых коротких замыканий; 2,
при ЭТОМ ус.ловия, определяющие мниималwые З'1fаче- 72
ния токов обратной последовательиости, MOryт быть
ВВIявлеиы для двухфазиоrо эамь1Кэ:н.ия иа зеМЛЮ по
(49), а ,для одиофаЗ1l0rо замыкаиия на землю по
выраженню (прн ZI' Z2' ) 2.
[111
2к.Э
Ефk т
( zo, I
z+2 ) ZI"
l'
б) Зна""ние тормозноro тока в защите для провер-
}<и чувст"ителыности устройства при О.IlJНофазном замы-
каий,'и на землю МQЖет быть определеио по выражениlO
I"p;o .К.' 2/ 1 .. +/ ltз'
10. Следует О11МеТ.ИТЬ, что в случае, KorAa требова-
ние чувст.вительиост,и, рассмотренное в п. 9, ие обеспечи.
вается, неправильное срабатывание защиты может быть
предотвращеио, если устройcrво блокиРОВl<И будет от-
строено от токов rиесимметp1IЧИorо режiИма, :вЬзиикаю
щеrо за счет Reодновременноro вклЮчения фаз выключа
теля прн иесннхрониОМ АПВ.
Однако в 6одьшинстве случаев такая отстройкв
может привестн к. недопустнмому заrрублеНИIQ защиты.
8"
С друrой. стороны, ВОЗМОJl<ное неправнльное срабатыва-
нне защиты может быть в ряде случаев исправлено
успешным АПВ.
V. Примеры выбора уставок и проверКII
чувствительиости устройства
Пример 1. Ток 3/0 в уcrройстве ие нспользуется.
1. Исходные данные.
Прнняты следующие вторичные токи в uепях за...
щиты: .
а) в расчетном наrpузоЧ!ЮМ' режиме
[фА [ТО'Рм 2,О а, [фв Iфс==,З,8 а,
12B.p.Barp==O,6 а;
б) в режиме качаний
/2к.р.н.ч О,6 а, IФА",/фв",/фс 20 а.
в) при двухфазном sаМыкЗiНии на землю 8 расчет.
ной IПО ЧУlвствительиосrи точке (в ,конце зоны резервиро
ваиия) ток обратной п<>слеДовательно<:ти в 'рассматри'
ваемой защнтеl I 2,2 а прн наибольшем токе в фазе
(с учетом наrрузки) Ig,l) /TOPM 6 а.
2. Расчет селективиости н проверка чувствитель-
tюсТН.
В связl' С тем, ЧТQ при' .исходных данных рассмат-
риваемоrо примера Не Moryт быть НCIIользованы реко-
[.
[<
1. , 1; 1/ / V
<р I.""" 1/ / v ;71
.} I
.. I /1/ V /
1/уа = '. j
I '; /
3,5 J
\) / V 1// /
1/ / 1I V 1 / /
,О 'Тх?
18 1 ,1.. к' .,. у /
/ /. '\ 1ft F-:: v/ I
.5
i / ]/) lЛ .1 / 12 'q75.
2 t7l. <;, fxj 11/ // I ./' 7'
2.0
j ) / К :/ V
сО> ./
:/tf !) v
\
(5 / А -1- >'I! ..... 1 2Vt1 "<?5Q
ь<: " !iC.."JJф INZ ТI(... 10%
7 I д1.; W/ !/ :::; .... 8<...t.. ,.. ТНт 7, ! %
.0 t;1f1: t;../ " ,,,JJ({JI на ТН.,. 5 %
15 I 1) "
5 I
I
/ '!I l I
IJ ,j i2: в Z"""'
Q Ц' '6' '/0 I$' . , . 2.5 . 30 .15 "
('59)
(60.
1,.
l
q
Рис. 56,' К' nриме:ру р сч а ,у тяоАства блокиро,Вl\1t при
каqаииях типа KPS-l2\!.
,; i
115
Таблица 20
Расчет устройства блокировки при качаниях типа КРБ.122 в случае, Kor да ток 31, в устройстве не
используется
I Метод Числовое значение при принятых варианта, уставок
N. I
"/11. Расчетные величиНЫ определения I 11 вариаНТ
J вариант
1 ТОК срабатывания, определя- По (37) и 20
емый ПО условию отстройки (38) 1".p..,, l,2 [(0,063 + 0,0055) 20 + o,6]: 2,72 а
от режима ка [IЗНИЙ (точка К иа рис. 56)
1 2с . v ,нач
2 ТОК срабатывания, определяе- По (35) и 1,2
мыЙ ПО условвю отстройки (36) IH.p,.'r" 0,8 (O,03.3,8+0,6) 1,07 а
от режима наrрузки (точка Н иа рис. 56)
12 с,р,нзrр
3 Принятые варианты УСТ380К Рисуиок 56 12Yc'l' ==0,75 а [НСТ == 1 а
1 2уст и k TOPM С yqeTOM k TOPM 0,15 k TOPM == 0,1
табл. \7
4 rрафичес- АВ 2,2 ... \ АВ 2,2
кий по k. r;д. Y:27 1,73 k. r,Д, l.37 \,6
Коэффициеит чувствитель- рис. 56
НОСТИ k ч при двухфазном
5 замыкании на землю д.иалитичес k. 2,2 O,j5.6 1,73 2,2 O,l.6 !,6
кий по (55) 0,75 k. 1
6 rрафичес- АВ 2,2 АВ 2,2
кий по k', Б,d т;бб 1,33 k', Б,В J;6t \,37
. Коэффициеит чувствитель- рис. 56
НОСТИ k. при двухфазиом
7 замыкании иа землю Аиалитичес- 2,2 2,2
кий по (56) k'. 0,15.6+0,75 1,33 k'. 0,\.6+\ 1,37
8 Окончательно приtlятые 1 2уст 0,75 а
усrавки I k TOPM == 0,15
(уст&вка на ТН Т 10'/0)
менд8ЦИИ по упрощеиному расчету ,( 11,' п. 3), !tиже
расчет про нз водится в Полном объеме.
Расчет {'.:елеК'Тив,иQCТИ производ'liТ Я С помощью
(35а) н (37а) 'и характеристик срабатываиия устройст
8а, лриведенных на рис. 56. Результаты расчета сведены
в табл. 20.
Для полученных в табл. 20 пп. 1 и 2 зиачений
1 С.р,Иа'l И 1 c.p,I1arp Н соответствующих им зиачений TOp
мозных ТОКОВ 1 торы на rрафик рис. 56 наносятся точки
К и Н.
Как вИ}що нз указаююrо рисунка, наиболее близко
по ОТношеиию к точкам К и Н (,по 'сравнеиню состаль.
'Ным,и прямыми, проходящиМ'и выше этих то'чек) прохо
ДЯТ прямая 1, которой соответствуют уставки l:уст==
O.75 а и kторм О"б (варнант 1), и прямая П, которой
соответствуют уставки 12YCT==,t,o а и kToPM==O,l (ва.
р"а,нт П) (уставки k TOPM получеиы с ПОМОЩhЮ
табл. 17).
Оrrrимальный вариаит )'craBOK выясияется в 'Резуль
Тате проверки ЧУВСТl>ИТeJIьиости при двухфазиом замы
канни На землю. Проверка чувствительности устройства
проводится для сравнения ДВУМЯ CIIIособами rрафиче
ским (по рис. 56) и аналитическим по ,(55) и (56).
На основании этих расчетов, !Ipиведеииых также
в табл. 20, приияты уставки, соответствующне вариаи
ту 1, как обеспечивающие чувствительнOICТЪ по основио.
,..у условию (55) большую, 'ЮМ По mариаиту 11.
116
Проверка чувствительнос1"Н для случая KOpoT'Koro
замыкания в коице защнщаемоrо участка ПРОИ380ДИТСЯ
аналоrИЧRО.
Следует ,отметить, что при заданных в примере
нсходных зиачеииях величин расчет без учета наrрузоч
HO,ro реж'има при водит к нemравильным резулыатам.
Действнтельно, при расчете только по реж'иму качаиий
мотут быть выбраны уставки, соответствующне прямой
12)'ст==О,75 а, k'I'o:P1I!==O,l:12, которые не удовлетворяют
усл'Овию отстройки 'ОТ иаrрузочиоrо режнма.
Пример 2. Ток 310 используется в усrройстве.
1, Исходные даНН,ые.
Приняты следующне вторнчные токи в цепях за
щиты:
а) в расчетном наrрузочном режнме
IФА Iторм'С'2,5 а, Iфв lфс з,5 а,
12H,p,lIarp .o,5 а, 3lо Il ,р,иаrр==О,3 а;
.(1) в режиме качаний
1 2 11.:Р,1<.8."1==О,5 а, 311)1I,'P,R'8. ==O,3 а,
IФА""lфв""lфс 20 а;
в) при двухфаЗIIОМ замыкании на землю '8 расчет
нон по чувствительности точке (в 'Конце зоны резерви-
роваиия)
/h 'l 1.5 а, з/I,'/l 1,6 а.
/ t.l) /'oPM 6 а (с учетом иаrрузкн).
При замыкан.ии между двумя фазамн 8 расчетной
по чувствнтельности точке (в :конце зоны резервнрова-
иия)
/2 2 2 а, /g) /'oPM 5 а (с уче1'ОМ иаrрузки).
2. На основании расч-етов, проведенных а,нало нчно
примеру 1 (при иеисполыюваиии Тока 3/0). получеиы
уставки /2YOT O,75 и kToPM O.112; щ>и этом чувстви
тельность к двухфазным замыканиям на землю k ч ==l,l,
k' ч ==,1,05. Поэтому в устройстве блокировки использует-
ся тока 3/0. С целью Предварительноrо определения
УС1авки 3/ 0уст . необходнмой для расчета селект.ивносrи,
производится 'проверка чувствительиости при двухфаз-
ном замыкании на зеМлю. В рассматриваемом случае
целесообразно проверить возможноС'Ть использоваиня
наибольшей уставки 3/ 0уст .
ДЛЯ/,уот 0.75а./ ) 1,5 а. 3/b ' ) 1,6 а
и 3/0'1 СТ == 2 а, по кри"вой' чувствительности опреде.
/р
ляется отиошеиие Т;; 2.05 (рис. 57,а), откуда по
(48)
!/""в.к.. 2.05.0. 75 [.54 а.
а по (57) и (58)
1.54 0.[12.6
k ч ,0,75 ",,1,15.
1,54 '
k'" ,0,112.6 + 0,75 "" 1 .08.
Поскольку устройство блокировки при принятых
уставках не удовлетворяет требованиям чувствитель..
ности, принимаем 3/ оу СТ == 1,5 а. При этом Отношение
/р
т;;:; 2.25 (рис. 57.б):
/"кв.к.. 2.25.0. 75 1.69 а;
1 ,69 О, 1 12.6
kч 0,75 1.36>:1,2;
1.69
k'ч 0,112.6+0,75 1, 19> 1.1.
Такнм образом. при принятой уставке З/ О ,/ ет ==
== 1,5 а устройство удовлетворяет требованиям чув-
ствительности.
3. Расчет селективности.
Для режима качаиий по (38а)
( 20
/,рв".иач 0,063+0,0055 }20+0,5 2,[6 а,
по (45) с учетом (47)
3[орвсч.квч 0,05. 20+0,3 '1,3 а.
По кривым чувствительиости устройства ДЛЯ 12YCT
0.75 а и 3[OY'T I.5 а (рис. 57.6) при /2расч.кач 2,16 О
И 3/0раСЧ.Rач==l,3 а получнм:
/ р
т;; З,I.
д..
,-J" ..
Iр
1"
6
2 .р J, ("
,8 I V
.' (п"
1$ .. .......1--"" ."
D ....... "17$0
....-: <
2 "'"
:: ff"' '1,,,,.'I7.s.
3 Л"",,:{1tl
О . q8 (2 (6 O , 11.
rq, ,,,
I,y<,.q75.
r JI.",.2.r
2, 1j.1.
'Р ц=
1,6 I .q"
Ь'
1,2 .q"
q8 --j ,;"
4' r
э.
2
5.
1.250 2,
,.
7'"
'"
q2S0 qв
о 4 ' ',7 1,6 2.0 2." 2.1 3.10
'О)
6}
Рис. 57. Характернстнкн чувствительности пусковоrо
орrаиа 6локировки при качаииях типв КРБ 122.
По (48)
1 2экD ,на'l=='3,l . 0,75 2,32 а;
по (44)
/,.р.кач '1,2. 2,32 2,78 а.
Для Iс.р.Rач==2,78 а н /торм=='20 а определяется по-
ЛОЖение точки К' на трафнке РНС. 56. Указанная точка
лежнт ниже прямой для 1 2 ,/ст==О,75 а, k==ToPM==O,112.
т. е. условне селеК1'НВНОСТи обеспечивается.
Для расчетиоrо реЖ1lМа иаrрузки
по (36а)
/2раоч.ва,р 0,03. 3,5+n,5 0.605 а;
по (45) с учетом (461)
3/0раоч.па,р 0.05. 3,5+0.3 0,475 а.
По кривым чувствительности устройства для 1 2 ,!ст==
0,75 и 3/0YOT ll,5 ,(рис. 57.6). при /,раоч.ва,р 0,605 О
Н 3/0раСЧ.lIаrр==О,475 а определяется отношение
/..
0.8, откуда по (48)
/2'KB.B"P 0,8. 0,75 0.6 а.
По (43):
1,2
/ '.Р.ва'р О, 8 .0,6 0.9 а.
Для I c . p .llarp==O,9 а, I торм ==,2,5 а определяется по-
лОжение ТОЧI<И Н' на трафнке РНС. 56. ,Указанная точка
лежит ннже прямой для 1 2уст ==0,75 а, k ToPM ==O,112, т. е.
условне селективности обеспечивается.
4. Проверка чувствнтельностн.
Поскольку окончательно прннятые уставкн COOTBeT
ствуют прннитым при предварнтельном расчете чувст-
вительности устройства при двухфазном замыкании на
землю, то получеиные в предварительном расчете зна-
чения k ч и k' ч "рн этом виде повреждення сохраняются
(п. 2).
Дополнительно провериется чувствительиость при
замыкаиии между двумя фазами по (55) и 1(56);
12 O,]12.5
kч 0,75 1,92>1,2;
2
k'ч 0,112.5+0,75 1.53> 1,1.
117
Устройство УДОВ.r1етворяет требованиям ЧУ6СТВИ
тельности.
Про верка чувствительности для случая KopOTKoro
замыкания в конце защищаемоrо участка производится
анаЛ,оrнчно.
З. РАСЧ,.Т, УСТРОПСТВА БЛОкИРОВки ПРИ кАЧАНИЯХ
, ТИПА кРБ 121 (кРБ 123)
,Ниже приводится расчет устройства блокнровкн при
качаниях, реаrирующеrо на [и 1 + [kI;' применительно
к уст ойству блокировки Тнпа I(Р'в.121.
Расчет устройства блокировки типа I(РБ.123 про-
изводится аналоrнчно.
,.' Расчет имеет целью определение уставок устройства
по фазиому напряжению обрати ой послеДовательиости
и 2 УСТ И по утроенному току иулевой последовательности
3.(О7СТ1 а также проверку чувствительиости.
Рвссматриваемое устройство 611ОКНРОВКН имеет сле
дующие уставки:
по фазному напряженню обратно последователь
ности (и"с.) 2,0; 3,0; 4,0 8, по утроеииому току иуле
вой последовательностн (31.,,,) '1,0; 1,5; 2,0 а для
исполнення на номннальный ток 5 а, н O,2 0,3; 0,4 а
для исполнения на НомииальнЫй ток 1 а.
Учнтывая отличия расчетов для случаев использо
Вания н иеиспользования в устройстве тока З/ о ниже
выбор уставок и проверка чувствительности устройства
блокнровк:и рассматриваются 'отдельио для' каждоrо слу-
чая. Расчет прнведеи во вторичных величннах.
1. Выбор уставок YCTpo!kTBa б.llОКIlРОВКИ,
KorAa ТОК 310 ие используетсв в устройстве
Напряжение срабатываиия устройства выбирается
по условию отстройкн оТ максимальиоrО напряжения
обратной последовательностн в наrРУЗQЧНОМ режиме
k.
U 2C . P ;:=S k. U2Р.СЧt
rде
U2расч IU2иб + U2ИР;
в (61) и (62):
,u2вб напряжение небалаиса фильтра иапряжеиня
обратной последовательиости 8 режиме на.
rрузки;
и 2В . Р напряжение обратной последовательностн,
обусловлеиное неснмметрией в системе в ре-
жиме иаrрузки;
k. коэффнциеит надежиости, прииимаемый рав-
ным 11,2;
k и коэффициент возврата, ориентировочно мо-
жет быть принят равным 0,8.
Следует отметить, что условие отстройки от режима
качаний в целях упрощения не рассматривается в пред
положеиин, что значеиия 02вб и и 2В . Р В указанном pe
жиме ие превышают таковых в режиме иаrрузки.
Значение U'lпб зависит от коиструктнвноrо выпол
нення фильтра, возможных отклоиеннй частоты сети от
ИОJdинальноrо ее значеиия, иаличия высших rармоииче-
СКНХ в кривой наприжеиня, а также от падення напря
жения в соединительиых проводах цепей напряжения от
тока наrрузки трансформатора иапряжения. Поэтому
точиый расчет U 2 нб является затруднительным.
На Основанин данных опыта эксплуатацни прн
U2.a.p O (т. е. при отсутствии неснмметрии 6 снстеме)
иапряжеиие срабатывання 2 4 8, которое можно уста-
иовить В устройстве КРБ 'l21, обычио удовлетворяет
требованиям отстройки от U 2в б.
118
11. Выбор уставок устройетва б.llОКИРОВКII,
KorAa ток 310 используется в устройстве
,Выполненне устройства блокнровки с испо.тrьзова
,H eM TOK 3/0, т. е. с комбинированным пуском по
I и,I + Iklol, преднззначено для повышения чувствитель
ностн устройства блокировкн к двухфазным замыка.
нням на землю н ДD.'IЖНО применяться в случаях, если
на основанин расчета устройства без исПользования TO
ка 3/0 ВЫЯБилась ero н:едостаточная чувствитеЛhНОСТЬ
к указанным поврежденням.
Однако нспользованне тока 3/0 в устроЙстве MO
жет прнвестн к увеличению уставкн и 2 'lСТ по cpaBHe
нню со случаем неНСПОЛЬЗ0вания тока 3/0, а значит, и
к сннженню чувствительности при замыканнях между
двумя фаЗ8МН. Указанное увелнченне уставки и 2уст
может оказаться необходнмым для отстройки устрой
ства от тока небаланса в иулевом проводе трансформа
торов тока защиты В режнме качаннй.
Выбор уставак устройства в рассматриваемом слу.
чае ПРОИЗВоднтся ИСХОДя из режнма качаний по' 'ыpa
Женню
k H
/ c.p;:=S k;; / р.расч,
(63)
(61)
rде 1 с.р ток срабатываиия поляризованноrо реле, pea
rирующеrо на выпрямленные значения Ha
пряжения обратной последовательностн н
YTpoeHHoro тока иулевой последовательиостн;
Iр.расч ток в реле, соответствующий сумме выпрям
леиных значении макснмальиоro иапряжения
обратной последовательиости U2расч И Ma
KCHMa 'IbHOrO утроениоro Тока иулевой после
довательности 3/0расч, от которых устройство
должно быть отстроено.
k.
Orношение k;; в (63) может быть прниято приб.,н-
k. 1
женно paBHblM""k; ::::::: 0,7 " С учетом этоrО выбор уста.
ВОк Устройства блокировки может быть произведен по
отношеиию
(62)
lр.расч =s;;;:O.7.
/с.р
На рис. 58 приведены кривые чувствительности,
заИмствованные из информацяи завода на устройство
блокировки при качаииях типа I(РБ 121 (ииформация
ОБI( 469035.03, март 1959 r.) и дающие кратности тока
I p
/ с.р в поляризованном ре.'1е устройства блокировкн в З8-
Висямости от 3/0 и и 2 при заданных уставках и 2УСТ
и 3/ 0уот . С помощью этнх кривых для нсходнЫХ зна.
чений U2расч И 3/0расч, определяемых в режиме кача..
инА, соответствеиио по (62) и (45), подбираются зиа"е-
ння уставак и 2УСТ н 31 0ycT , при которых отиошенне
I р /р.расч
/ С.Р равно нли несколько меНЬШе 0,7.
(64)
111. Расчет чуветвительиости устройства
11. При примененин устройства блокнровки типа
I(РБ 121 в качестве блокировкн при качаииях защиты
тнпа П3-157 или модеринзироваииой типовой панелн
трехступеичатой дистаициониой защиты типа ПЗ.159Б,
чувствительность зтоrо устройства должна проверяться
при коротких замыканнях в следующих точках:
а) при блокнроваиии Только первой ступени защи
ты при несимметричном коротком замыкании в конце
защнщаемой зоны первой ступени; в целях упрощения
Jio
>,'
JЧ. о,.., и,.311.12. 11
111."
и,=//
I
':r]
C;
r !k11К1&ta". :JZ",'a
!/tлIt1IIta"llU z с ll
ЗЬ
>,'
'.'
..,
'.'
1,'
.
.
0.$ ',1) ($ 2А 7,-' [OJ
>.'
О",, U"SI u2 31
V,sf'
и",
/ !knюIttt:r",J,r-40
""Oz,ЭI
Ц;
, 4. ',' '5 70 75Yt
2'
>..
...,
'.0
1.'
'-'
1.'
','-
'.'
1.1
,,С
(1
<'
')
..,
111. 11 111." (/I и,."
Vz./J
!lcmt1Iнo ",.31; s 1o
!Imdиa ""0.'"
J].,
.5 6 S 1.О 1,5 [()
1, . и. ' 11,051 u,oJI "0."
/ y ""J'; .. S.,
Vt'м081tt1 М и,:" 41
Т Ц
о 1.5 , l' J 15 ,,/а]
u",..fg L'l,зD и,.
IIz =
.,.,
'l, ",.ц;.'.scr
fklJtOltra",0,=21
э.
, 1 " 1D ,5 , li7?'
"
'.'
'.'
','
'.:'
'.'
...
...
,О .
7)
"О
О,,
'..
1,0
1,'
D.'
1.'
v
"
1.1 2-' " .
11,'" u,.s/ ,tI -140,..
..2...
l' К..
..о
..о
','
t,2
."
.)
gtt'1JtIIIc"..a,;-"So
"'Uz '"
..
4$ IJ ... 2.0 1.$ 3.4 .1,5 ",,[0]
1,0
];,
ZI
I
"kp. (/2=111 U,t.J1 иJ'18liz "
V,=iJ
'k1Nlжz ", 31; = 1а
Ус/IItIIIФ", О: =21
3];
с' 'о' " ;5 D и .. '.' 5,"')
'J
'.'
'/1
'.'
t,>
','
1.'
О,.
11,'" UJ=SI и,=31
... I<. 0,:1'.
и...
2,'
0,0
..,
",
'"
1.' !k",.",,,,,,з:r. ....
... !/rлЧIIttD.. 0.'"
Э.;.
(s ',О 1,' ... '.1 . . '" 0.' s.. Со,]
3:. lIi'" о,.., .., u. .11
>. K .
и...
...
1.1
"
1,'
.
'" !kтal/ftl ",.IS .а,
""""'..и...'
JZ;,
.. ',' I.," '.11 .' ". , 1.1 , jtIj
Рис. 58. Характеристики чувствительиостw пусковоrо орrаиа устройств. блокировки
при качаииях типа КРБ-t21.
J p ТОК В обмотке реле РН; J с,р ток срабатывания репе РН; З/ О утроенный ток нулевой последовательности; и 2 фаз..
ное напряжение обратиоtt последовательности, У"ставК8 по 3f, н значени'l ТОКО8 Зf о даны АЛR исполнении устройства на но..
М8.а,аьвыl ТОК 5 о.
в этом случае целесообразио рассматривать короткое
замыкаиие в КОНЦе защищаемоrо участка;
б) при блокировании первой и второй ступеией з..
щиты (или ТОЛЬКО второй ступеии) при иесимметрич.
ИОм коротком замыкаиии в конце защищаемоrо участка.
В обоих случаях коэффициеит чувствитеЛЬИОС1'И
должеи быть k ч ""J;5 -(см. также разд. ж, 4, п. 3).
2. В случаях, коrда ток 3/0 ие используется
в у.стройстве, т, е. пуск ero осуществляется только по
I U,I, коэффициеит чувствительности устройства может
быть опреде."ен по выражеиию
U 2 1t,:'t
k ч U2Y T .
rде U 2 l С З минимальное значеНие напряжения обратиой
последовательиости в месте установки за.
щиты в расчетиых по чувствительиости ус.
ловиях;
и 2УСТ лринятая уставка устройства по иапряжению
обратиой последовательиости.
в рассматриваемом случае расчет чувствительности
производится при двухфазиом замыканни на землю.
В качестве расчетноrо для проверки чувствительио-
сти режима работы сети ДОЛЖен быть принят такой ре-
жим. при котором остаточное иапряжение обратиой по-
следовательиости в месте устаиовки защиты U'К,З наи-
Меиьшее.
Указаиный режим для сщиночноН .'1инии с двусто.
ранним питанием при Zl == Z2 характеризуется, как
правило, следующими условиями (рис. 59):
для системы 1 макснма.rIЬИЫМ зна чением отноше-
иия ZliZlC!' что соответствует маКСИМЭ.1ЬНОМУ режиму
работы СИСТеМЫ 1;
для системы П максимальиым значением отиоше.
ния ZICll/ZOcIl (для обеспечения максимальиоrо значения
ZI!/ZOE)'
3. В случа"х, коrд. ток 3[. используется в устрой-
стие, т. е. пуск ero осуществляется по I U.I + Iki.l, рас-
чет чувствительиости про изводится как при двухфазиом
(65)
119
CUfтtMIl 1
G , В
СЦС!NИD ,
K G
.7
е) IIczD8нafl t'XeMIl
I7ри ZfI 2 Z2t .
еф
f/ 2k "''''1 of2Z." 2.
о.. .п. .bS.L.. , (J. =
2Jf.1 '?.tZ,cz"Z'1 '211(
,.. Z' l
Е",
12' k ) I!. !..LL.. )
,. Zqr I) Z'CI'
аВе 2ft и Zor
ЧАОlffUрующее сqлрет(/w IIO IJтноlUeкtlю
к 1/1f "'Y "0p6тlfi780 .1I1"'NItIIN"/I C(J8ЛJIeNmИнно
I czel/1fe JirN#Щ#NU/I "РIIИ(I() (Wlt1/11J1t1())1I НYA lтi
110сЛ#Ilt1I4I11 Аьно"meti.
О) HaпplIJkeHUe & ,..,есте yCmt1IfOIX" sащит/ll
Рис. 59. Вывод выраження ДЛи иапряжения 'Обратной
последовательиости в месте установкн защиты прн двух-
фазном замыкании иа землю.
замыкании на землю, так и при замыканин между
двумя фазами.
Указаиное объясияется тем, что хоТя при 'Замыка-
нии между двумя фазамн напряжение обратиой после.-
довательностн .больше, чем при двухфазиом замыкании
на землю, одиако в последием случае чувствительиость
устройства повышается из-за появления Т"ока иулевой
последова т ельнос1'1Н.
Для случая замыкания между двумя фазами рас-
четиым, т. е. соответствующим минимальному зиаче-
нию напряжеиия обратной ,последовательиости в месте
устаиовкн защиты U 2и .в, является максимальный режим
работы системы, примыкающей к Mt;CTY устаиовки рас-
сматриваемой защиты ,(системы 1 иа рис. 59).
Для случая Iдвухфаз'Иоrо замыкания на землю рас-
четные режимы для определения и 2 и.в 'и ЗJОи.в противо-
речивы, а потому следует ПРОИ3'водить расчеты чув-
ствительиости для основных реальиых режимов работы
сети.
Определение коэффициента чувствительиости устрой-
ства блокировки пр'И двухфазном замыкании на землю
ПрОИЗDОДИ'I'CЯ для минимальНlЫХ зиачеинй 02И.в И З/ ои . в
И прииятых уставок и2к.а I}I 3/ 0у "т по кривым ЧУВСТВИ-
тельиости рис. 58.
4. Дополнительио следует отметить, что для пере-
","чи, на ко орой предусмо реио ИOOJlИJ\ронн'Ое АПВ,
в случае ВЫполнеиия возврата устройства блокировки
в НСХОДИ'ое Положеиие С заДаниой выдержкой -времени
желательно обеспечение требоваиий qyВСТВИ1-елыюсти
устройства блоroИ'ровКlИ прн качаниях при внешнем
коротком заМЫкании любоrо вида на э.лементе
передачи, отключение KOTOpOro может привес.ти к He
СН1lхроиному АПВ (разд. Ж, IV, п. 9).
Пр," ЭТОм для случая иеи,спользования тока 3/0
в устройстве блокцрооки ,расчетиым для проверки чув-
сТ'вителъиоC'f!И видом повреждеиия является:
120
двухфазное замыкаНие иа землю
Zш:
при ZI" < 1;
однофазное замыкание иа землю
Zщ:
при > 1.
При выборе расчетных ДЛЯ проверкн чув<:твитель
насти режимов следует учитывать, что эти режимы xa
рактернзуются, как правило, следующнми условиями
(получениымн для схемы по рис. 55 по аналоrии с при
веденными на рис. 59): ,,& ,.
при двухфазном замыкании [иа землю 'минималь
k T -
ным значеиием отиошения Za/ Z l C ! при максимальном
ZIcП
значеиии отиошеиия соответствующем макси
ZOclJ
Zl"
мальному значению Zo!: (k'f коэффициент токорас...
пределения для токов обратной последовательности,
равиый ОТношению тока в З8щите 1 к току в месте по-
вреждения, ZcI и ZcII сопротивлеиия систем 1 lи (11
иа рис. 55);
при однофазном замыкании иа землю миинмаль
k T ,
БЫМ зиачеиием отиошеиия zlI:lZl при .!минимальиом
ZlclI ( ZJ" )
значеиии Qтношения и .
ZOcII ZOI:
ДЛЯ случая 'НСПОЛЬ30Rаиия тока 3]0 в устройстве
блокировки следует рассмат.ривать в качестве расчет
иых как замыкание между двумя фазам'И, так и ДIВУХ-
фазное," одиофазиое замыкаиия 'На землю.
Расчеты ЧУВСТБИтельиосТ1И .следует ПрОИЗ80ДИТЬ для
осиовиых Iреальиых режимов .работы сеТiИ.
5. В 1C.Jlучае, коrда 1'iреБОВ8н<ие чувс'Твительи'Ос.ти,
рассмотреиное в п. 4, ие обеcnечиваеТiСЯ, иеправильиое
действие защиты может быть преДОТRращеио, если
устройство БЛОl<ИРОВКИ будет от,строено от напряжеиий
IJ:I токов иеСИiм'метричиоrо режима, оо.эникающеrо за
счет иеОДИОВiремениоrо ,включения фаз выключателя при
несиихроицом АПВ.
Следует отметить, что так же как и для устройства
блокнров"и типа КРБ-122, отстройка "'Т,ройства бло'ки-
рОВiКИ типа КРБ-'121 от режиме несиИJ"РО,"НОЛО включе-
иия в ,ряде случаев является заТРУДJ:ilИТельной. С Дlруrой
С1'Ороны, ВОЗМОЖ1иое иеправ'Ильное действие защиты MO
жет быть в ряде .случаев нсправлено успешным АПВ.
6. Следует отметить, что ,при малых СОI1ротивле
ииях обратиой послеДова11елЬ'Иост,и ,ои.стемы, примыкаю-
щей iК Mecry У'Становки защиты, рассмотрениое устрой-
СТВО БЛОI<JИРОВКИ при качациях "нna КРБ-121 приме-
нять меиее целеоооб.ра.з.но, чем устройство блокировки
типа KPB..I22, которое в этих случаях может оказаться
более чуветв>нтельиы.м.
IV. Примеры выбора уставок н проверки
ч)"вствительНlОСТИ устройства
Пример 1. Ток 3/0 в устройстве не используется.
1. ИСХОДlиые данные:
al) Расчетное зиачение вторнчноrо иапряжеи.ия об-
ратной последовательностн, от KOTOpOro долж,ио быть
oTCi1poeнo уrcrpОЙ-СТ'ВО ,блокировк'и при качаинях, при
иято:
U2расч==2 8.
б) Вторичное напряжение обратной последоватеЛЬ
насти при двухфазном замыканни на землю в коице
защищаемоrо участ-ка в расчетном по чувствительноет-н
режиме
и '. ) 3 8.
2. Расчет ,селектив<ноетн:
по (61)
k. 1,2
и 2СР Il: U 2рас "Ч == 0,8 .2 == 38.
Принимаем и 2 'УСТ==3 8.
3. Проверка чувствительности:
по выраженню (65)
и '. ) 3
kч uIYО' з I,О<I,5.
УСl1pойство блок.ировки не удовлетворяет требова-
НИЮ чувствнтельностн, В СВЯЗИ С чем иеобходимо ие
пользованне в устройстве тока 3/0.
Пример 2. Ток 3/0 нспользуется в устройстве.
J. Исходные да иные.
31) Ра,счетное значенне ,вторнчноro напряження об-
р,атной последовательности, от KOTOpOro должно быть
отст.j>OOНО устройство блок!\ровКIII при качан,"ях (в ре-
жнме яаIlPУЗКJI 'и в режиме качаний) прннято
U 2рас "Ч==2 8.
б) РасчеТ"ное значение вторнчноrо уТ"роеиноrо тока
нулевой последовательноет'и, 01' KOТOporo должно быть
отстроено устронство блокировкн [может быть получено
для реж.нма качаннй п{) (45)]
3/ орас "Ч==0,5 а.
в) Пр," двухфазн(}м замыканнн на землю в конце
защнщаемоrо участка в расчетном по чувствнтельности
режиме:
Uk '.;) === 3 о;
3/6 '.;) 2 а.
При замыкании между двумя фазами в конце за-
шищаеМоr'о участка в расчетном по чувствительиости
ремиме:
U .з 5,0 8.
2. вы1орp уставок.
Из рассмотрення. крнвых чувствнтельностн рнс. 58
следует, что прн и,р, оч 2 8 И 3/ 0р . оч 0,5 а (64)
у довлетв(}ряется прн и, у ОТ 3 8 И 3/оу ОТ 2 а (рис. 60),
прн этом
J p
т;;:::::::0,7.
Приннмается и 2уст ==38. 3/ 0УСТ ==2 а.
3. Проверка чувствнтельности.
При двухфазном замыканнн На ЗемлЮ:
по кривой чувствнтельности (рнс. 60)
ДЛЯ и 2У СТ == 3 8. 3/ оу СТ == 2 а прн и '.;)::::::= 3 8,
3/ /; 2 а получаем:
I р
k"Ч ::::: т;:; ::::::: 1,6.
Прн замыкании между двумя фазамн в соответствии
(65)
5
kч з I,66.
Устройство удовлетворяет требованням чувствнтель
ности.
4;;
., ,
.:(ч
O
16
12
q,
0.1
..
/' и2УС, ']8
iJ ,. .Jl oyC7 ::20'1
fJ5 1,0 1,5 2,0 2,5 1.0 lS O <f.5 5,(/ ЗIоlkJ
РНС. 60. Характеристики чувствнтелъио<::ти nYCKOBoro op
raHa устройства блокировкн при качаннях тнпа КРБ-I21.
И. ПОВЕДЕНИЕ ОДНОФАЗНЫХ РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
(типов I(РС-III, I(РС-I31 . KPc-t32) при КАЧАИИЯХ
В НАrN'ЗОЧНОМ РЕЖИМЕ
Оценка поведення :реле сопротнвлення типов
KPC-NI, KPC-I3I и KPC-132 прн кача.ннях пр(}нзво-
днт.ся СОПОСтавлением ха,рактери'сТИП\ сопротивленнй
срабатывания .реле -с характеристнкам," сопротивления
в месте установки защиты в IpaccMaTpHBaeMOM режнме.
, , ,
, , /
[1
tv il
а) AUI((JR { oиobНOli rl/ШЮ
Ё I Л IZС I
С(Jr иа ] 11 I 6 Система 1
б} ll(/ниР qез m!ZaQHtXJ с4nи
Рис. 61. Л ин ия С двусторонннм пнтаНиеМ.
Прн ЭТiQМ определяются цредельиые уrлы качЭ1iИЙ, при
превышенни кот{)рых эащнт,а с.рабатывает.
Ннже даны способы построения характерис'l"'ИК со.
прот.ивлений в схемах рис. 61.
1. Способ построеиия характеристнк СОПlIOтивлений
в месте установки защит иа одииочиых лиииях
с двустороииим питаииеМ и обходными сВЯЗЯМи
(рис. 61,0)
1. В общем мучае прн налlI'IJНН ДВУХ rенернрующих
нсточников э. д. с. Е[ .и Е п , прнмыкающих к защнщае.
мой лнннн С ДВУХ сторон (рос, 61,0), имеем:
rj Ав] + вв н ; (66)
I СВ] + 6в н ' (67)
121
rде и> 1 напряженне н ток в месте. установкн за-
шиты;
А, 8, с, d комплеКСНЫе коэффициенты, зависящие
от сопротивления схемы замещения рас-
<:М31'риваемой сети.
Коэффициенты А Ь MorYT 6ыть вычислеиы для
отдельных конкретных случаев иезависимо от сложности
схемЫ.
Пользуясь (66) и (67) ,и произве)!)я иекоторые пр е-
образоваиия для полноrо сопротивлеиия в месте уста-
иовки защиты, МОЖНО получить следующее выражение:
(; АВ] + ВЕ]]
Z3'Щ I СЕ[+ЬЕ]]
. Е! r! . Аб .ль
Авп- т +B+c c
. Ej. .
с Е]] e JT + о
. .л'6
B
с
Е
C.....1e fT +D
Е п
4-+
с
в А
+ D (:
с с Е[ .
. е ! IТ+Ф)+ 1
D Е]]
А F
c+ 1 +kr!" '
rде
p .!!...
6 (:'
с Е)
k D' E1I '
у+Ф 180' ,
Е]
в; модуль отношення э. д. с. систем 1 и 11;
у уrол. иа который э. д. с. Е] опережает э. д. с.
:\ . Ё п ;
(:
ф уrол отиошения коэффициектов о;
уrол, дополияюший до 180' уrол .
Преобразованием (68) сопротивление в месте уста.
новки защиты Zаащ может быть также представлеио
н в следующем виде:
.л F ..
Zаащ с+ I +ke f " +F F
iJ
Ь
F
1 .'
1 + 7i e J
122
Еслн ввесТН обозначение
1 О Е1I
k' 7i сВ;-;
(70а)
(71а)
a.'== a.
то (68а) прнмет вид
в F
Z,ащ . D 1 + k'ej ] ' (686)
Можно показать. что ..при .постояистве уrла а (по-
СТОЯНC'fве уrла у) и изменяющемся зиачении k ( изме-
ияющемся зиачеиии отиошения :1 ) , а также при .по-
о ]]
<:тоянстве. значениЯ k и измеияющем<:Я yr ле правая
часть выражения (68) предстамяет собой радиус-век-
тор, конец KOToporo сКользит по окружности.
2. Рассмотрнм условие, коrда зиачение отнощения
э. д. с. k меняется при постоянном зиачении уrла между
э. д. С. у.
При постоянстве уrлов у и у + ф и изменяю-
щемся значенИИ k rеометрическое место концов BeK
тора
(68)
fr
ZA kr! + l ' (72)
входящеrо в правую часть выражения. (68), изображается
дуrой окружиости'.
Это вытекает из рис. 62, на KOTOpOM постояины"
уrол 180" , образуемый векторами Z. И kZд,) "
опирается на однн н тот же вектор Р.
Следонательн'D, при noСТ()яистве уrла а n измеие-
нии зиачения k rеомет,рIИЧеским местом точек. по кoтo
рому перемешае1'СЯ коиец вектора Z. по (7 ) будет
дуrа окружиости, опирающаяся иа вектор Р.
Дуrа окружиост'н, явл.яющаяся rеомеТiрнческ.им
местом точек, по которому перемещается коиец векто.
ра Z. п!>и отрицательиом уrле " и ,"зменяющейся ве-
личиие k, Пl'иведена на рие. 62,б.
Очевидно, чro если прн 'Изменеиии значеиня k кo
нец вектора Zд скольз'Ит ПО дуrе ок'ружности. то конец
вектора Z,ащ, равный ,(6&):
А
Z,"щ с+Zд. (73)
(69)
(70)
(71)
(68а) .
тоже скользит по дуrе окружности, поскольку век.
А
тор с для данноrо режима работы рассматрнваемой
сети постоя неи (рис. 62).
При k == О вектор Zд совпаДаеТ с вектором Р;
в этом случае уrол образуется продолжением век.
тора ft и направлеиием касательной D конце ero, каК:по
казано на рис. 62.
Указаниый случай (k O) положеи в основу прак-
тическоrо метода построения характе,рист.ик по хорде F
и направлению касательиой в коице ее (под уrлом а
к хорде Р).
ПОC'I'роение ПРОИЗlIOдит<:я следуюшим образом:
ч<;рез коиец векroра F под уrлом (,,+90j) к иему
ПРОВОдJится ось, иа которой должен лежать центр не.
комой окружности:
I ОСНОВЫ электротехники, ПОД реДакцией А. К. Kpyra, roc.
зиерrонздат, 1952.
о "/С
",
, ,
29
II} Л,ю ЛQЛIJJtите/l6ном JНf1t1eHUU У;/lа r:J.
.-
/
29
4) I1ри DтрицалтЛ4НIJN ./Нl1l1ении у,ла d
Рис. 62. Дуrи окружиостей, по которым перемещаетея
коиец вектора z. [по (72)] при иЗменеиии k и заданном
значении уrла о.
уrол (0.+900) 01"ОСЛадывается прошв часовой стрел-
юн при 0>0 (рис. 62,0) и по часовой С1'релке при
0<0 (рис. 62,6).
Радиус ОКРУ>l<ИОС1'И оnределяет я по зыражению,
вытекающему из рис. 62:
F
R 2 slп
или
F I
О,ОХ 2 tgO'
Для разных значе.ний уrла ct rеомет,рическое место
roчек, по которому перемещается конец вектора Zд И
вектора Zзащ ПlрИ изменении значения k, изо6раз'ится
семейством ОК,РУЖНQстей, опнрающнхся иа вектор Р
(рис. 63).
3. Рассмотрим уc.rювне, коrда значе.иие уrла меж
ду э. д. с. V меняется при постоянном з.начеиии Oт<HO
;пения э. д. с. k.
При постоянстве значения k и нзменяющ>ихся уrлах
V и CI rеометриче<:кое место мицов вектора Z. пО (72)
изображается окружностью.
Это вытекает из Toro обстоятельства, ЧТО при по
С'I'Oянс'Т'ве значения k и измеНЯЮЩеМся у,rле ct знамеиа
тель (72) представляет собой уравнеиие окружиости,
не проходящей через начало координат. Но если reo..
метрическим местом точек, ПО I<:юrорому перемещаетс.я
конец вектора, является окружность, не проходящая
через Начало координат, то и rеомет>рическим местоМ
.j
Рис. 63. Семейство дуr окружиостей, по которым пере-
мещаются коицы векторов z. и z,. щ по (72) и (73) при
изменении k и заданном значении уrла а.
(74)
точек, П'О которому перемещается конец обратиоrо BeK
тора, также являет<:я окружность, не проходящая через
начало КОQp,Ц,ниат 1.
т.а им образом, ПрИ постоя,истве зизчеии" k и из-
меняющемся уrле а коиец вектора Zд перемещается по
окружиости (рис. 64,0 для k< 1 ,О и рис. 64,6 для
k>II,O).
Очевидно, что при ЭТОМ и конец вектора Zзащ (68;)
перемещается также по окружности.
Практически метод пост>рое.иия рассмотренных
окружностей, т. е. определение положения це.итра и зиа
чения радиуса базируется На приведениых ниже COOT
иошениях, характерных для рис. 64.
Пprн измеиенНJl yr ла а точка с треуr{)ЛЬИlfК'8 аЬ(;
перемещается по окружиости. При этом ОТiPе3КИ ас, и
сЬ измеияются по значенню, ио отношеиие их coxpa
I
ияется постояииы н равным Т' т. е.
ас ап ат 1
-ёb пЬ fiib k' (76)
Из (76) следует
ап 1. от I.
ап+пЬ I+k ' aт тb r=k' (77)
F )
aп 1 :k ; } (78)
aт I k '
(75)
I ОСНОВЫ электротехннки, ПОД редакцией А. К. KpYl"a. roc..
энерI"ОИЗД8Т. '1946. т. 2. I"JI. 1. S 15.
123
а/.I/11/ C/lYIIOP 1( < 1,0
4) ОЛР C//Yllap К> 1,0
Рис. 64. Окружности, по которым перемещается конец
вектора ZA (72) при изменении уrла а и заданном зна
ченнн k.
Радиус окружиости
ат aп Fk
R 1 k2 '
Расстояиие от точки а до l1.еитра ОКРУЖИОС:l'и Оц
aт an F
aOц an+ l k2 ' (80)
Следует учнтывать, что для случая k> 1 ,О (рис, 64,61)
отрезки ат и аОц по (78) и (80) получаются отрица-
тельными, в соотnетствии с ЭТИМ они и ОТJЮжены на
рис. 64,6 в сторону, противо.положиую llзправлени-ю
вектора Р.
При k \ радиус окружнOC'WI по (7(\) равен 00,
Т. е. в этом случае окружность п,ревращается в прямую,
.. проходящую через середину вектора i и перпенднку-
"ярную к иему (76),
Для разиых значений k rеомеТ1Рическое место l"o
чек, по которому пе,ремещается конец векroра ZlJ. и
вектора Zзащ при нзменеии-н уrла а, 'Изобразнтся ce
меЙСТВОМ окружностей, цент-ры которых лежат На про.
должеиин вектора F (рис. 65).
KpyroBbIe диаrраммы полНых сопротивленнй в мосте
установкн защиты Zзащ при постояистве уrла а; и из.
меняюще:\fСя значенин k и иаоборот, при постояистве
124
/(ч
Рис. 65, Семейстао окружностей, по которым переме-
щаются коицы векторов Zu и Z"Щ, по .(72) и (73) прн
изменении уrла а для ряда значений Я.
(79)
з,начения k и нзменяющемся уrле а, в совокупности
характеризую! рассматриваемый реЖ1ИМ работы сети
при налнчин качан-ин, таК как дlают возможность onpe
делить полиые сопротивлеиия в месте устаиов,кн защи
ты ",ри любых значениях отношения э. Д с. i :J и
уrла у *.
Н. Способ построеиия характеристик сопротивлеиий
в месте устаиовки защиты и определеиие предельиых
уrлов качаиий для защит, установлеиных иа одииочиых
лиииях с двустороииим питаиием без обходиых связей
(рнс. 61,6)
Для дистанциоиной защнты, устаиовлениой иа
лииин без обходных с;вяз<сй, >пос.троеи-не харюcrери
сти'к сапротивлсннй в месте установкн защиты упро
щается.
В этом случае коэффициенты, входящие в (66) и
(67), ,pal>Hbl:
. Zcr. Zcr . . 1
A l Z; B Z; C D T' (81)
. П. I<. Ф е. й с Т. Иселе.довакие работы д.нстанЦИОВНЫХ ре.
ле методом Kpyro8blx дИаrраММ в плоскости nOJlHw,x сопротивп8.
ииА. Труды ЦНИЭЛ. вып. 1. fосэнерrоиздат. 1953.
Кроме Toro, в (69), (70) и (71)
. У + ф у + ]800;
F Z;
Е!
k В;;'
Учитывая (8]) и (82), из
Z,ащ ZCI +
(686) получаем:
Z
Е I
l+ el"
ЕI
ИЛИ учтя (71а)
Z,ащ ZcI +
Z
Е п ..
1 e 1Т
ЕI
в данном случае для определения предельных уrлов
качаний у пред построены характеристики сопротивлений
на ,зажимах реле при постоянном значении отношения
э. д. с. ( k :! ) и перемениых уrлах у.
Il
В соответств'Ни с пост,роениями иа рис. 64 и (83а)
предельные уrлы качаний для ДtистаиЦJЮНИ'ОЙ защИ'I'Ы,
установленной в схеме ПО рис. 61,6 со стор'Оны систе-
мы 1, Moryr 6ыть определены следующим образом
t(рИС. 68):
а) На комплексной плоскости сопротивлений наНО-
сЯтся сопрот.ивления элементов 'расчетной схемы по
рис. 61,б; на рИС. 66 принято, что сопротивления cHcreM
ZcI .и ZcII реактивиые, а сопротивление линии АВ
содержит активную 11 pea.kTI-rВНУЮ составляющие. Нача-
ЛО JroOрдннат пр'инимается СQ'впадающнм с местом у,стз-
вовки рассма11Риваемой защиты (в точке АО.
Ci) Используя (83а) и по аВалО1'ИИ С построевнями,
приведеннымiН иа ,рис. 64, на комплексной плоскости co
противлений строятся характеристики rеометрнчесКОJ10
Места точек, ПО КОТО'рЫМ пе.ремещаются КОНЦЫ векторов
СQrrротнвл ннй в месте установки защиты Z,ащ (83а)
п.ри изменени,и уrла У, представляющне собой в общем
случае ОК'РУЖНОС1'И.
Положение центра этих окружностей н значения их
радиусов определяюr,ся по (741) в (75) с учетом (82).
При равенстве э. д. с. системы II и 1 эта окруж-
НОСТЬ превращается в РЯМУЮ, перпенддrк,улярную пря
мой 1 1I и делящую ее пополам,
На рис. 68 навесены сдуrи окружвостей CD н ЕР (по
которым пеQемещаются КОНЦЫ вектора Zзащ) для случаев,
коrда Е,>Е" 11 Е">Е,, а Также прямая АВ прн
E, E".
Следует отметить, что окружности (CD " ЕР) н
прямая АВ на ,рис. 6б соот-веrствуют rеомеТ.Рltческому
месту точек нулевых ПQтеlfЦиалов системы В потенци-
альной дlиаrраМме.
8) НаходЯ1'СЯ точки пересечения укаЗ8'ННЫХ ха;рак.
теристик сопрот,ивлений в месте УСТЗЛОВХИ Э3Щ1ИТЫ С xa
ракreристикамн IСОПРОТ.ИВЛteння срабатывания защиты;
поскольку в этих точках Beк-rop Z.ащ (83aj) будет ра-
вен lзащ==Zс.з. То уrлы у. характеризующие точки
пересечения, являются наибоЛЬШНМIН уrпаМIИ между
э. д. С., при ПР ВЬИllенltв которых срабатывает реле со-
Пp.Dтивлеиня.
На ,рис. 66 прямая АВ (Е, Еп) пересекает харак-
терНСТffh..'И ОРSlбатывания защнт, выполненных с .реле
полнаro сопро ивлення и с направленным реле сопро
Т'Ивления соответственно в очках а, d IH Ь, С.
(82)
А
.....
(83)
.,.
(83а)
XqrrK""lV"тvlftl
JttfI.", NNlto". .
'AНtJ,
(KIl"/J/ и K,t-/12)
ХljlIК"" ЛItAtfI
.ч ЛlМНО20 C
npoтvlмNUII (КР("/II)
Рис. 66. Определевие предельвых уrлов " для реле пол-
иоrо сопротнвлеиия и направленноrо реле сопротивлення,
установленных иа одиночной лииин с двусторонним пн.
танием по рнс. 61 ,б.
Следовательно, при nревышеннн уrлов у, и '\'4 для
защиты, выполненной с реле тн'па I<.PC-!lil 1, и уrлов У2
н уз С реле тнпа КРС-13! (КРС-132) указанвые
заЩ\!ТЫ срабаТbl!"ЮТ НeIllpавнльио. К:а" I>НДИО 'нз рИС. 66,
реле 'tипа KPC-131 '('кРС4132) действует пра"ильно при
ббльшнх уrлах сдвиrа э. д. с., чем реле 11ипа КРС-I 1 1;
указанное СПраJ>eДЛИВО н для случа в Е, 4= Е п .
«. ПОВЕДЕНIIЕ ТРЕХФА3ноrо И ОДНОФАЗНЫХ
НАПРАВЛЕННЫХ РЕЛЕ СОПРОТНВЛЕННЯ (ТНПОВ «РС-"',
«РС-!31 . «PC-13') ПРН ДВУХФАЗНЫХ ЗАМЫ«АНИЯХ,
СОПРОВОЖДАЮЩИХСЯ I<AЧАНИЯМII
1. Трехфазиое направлениое реле сопротивлеиия,
включеИИое на два разнонменных напряжения
и соответствующие им токи (реле типа КРС-121)
ДЛЯ ориентвровочиой опенки поведения 11рехфазио-
ro иаправленноrо реле СОПРО11нвления ",ипа КРС-121 (по
предложению IИНЖ. Бресл ра) MO'rYT быть 'Использованы
кр'ивые IpHC. 68, IПОСТ1роенные для ШI'Н'ИИ с дlВуcrоронним
пи-vанием по рис. 67,а и дающие зависимость днапззо-
IIOB уrлов у (расхождения между э. д. с. Е, и Е,,),
при которых реле nefkrnyeт непра,внльио при замыка.
нnн между двумя фазами. от отношения
Iz" + Zy Е(
ту ==:: при в;; =:= 0,6; 1,0; 1,5. Указанные
кривые построены при следующих допущеннях:
а) сопротнвления прямой и обра'ТiНОЙ послеДова
тельностей отде.лыиых участков сети прииимаются: paB
нымн;
) уrлы полноrо 'СОПРO'f1нвления участков 'СеТИ при-
"нмаются одннаковыми;
12;>
11
Рис. 67. Сети с двусторонним питанием.
ВI) мехаиичеCJ<ИЙ момеит сопротивлеиия реле при-
иимается равным нулю.
Отметим, Ч'fIо возможное увеличение случаев не..
правильиоrо DраБЭТЫВ8НИЯ .реле 'П'}}И ПQврежденмях в-ие
защищаеМой зоиы за счет lIесоблюдения условий <в>
К «6» в .щействителыюй сети в извест:иой степени коМ..
п,еисируется меха,иичесКlИМ моментом реле.
На ,рис. 68 сплошные кривые соответствуют иащ>ав-
леИИЮ мощиости opoткoro замыкаltНя от ПllИИ. Направ-
леllие ш-трих()вки соответствует JтIа"азону уrлов У,
в к,отором: реле деЙС'fIвует Нenp1lВИЛЬИО; указанное оз.иа..
чает, Ч'rO ПрlИ замъuoаиин между двум" фазам,,, ,реле
отказываеТ " действии при ПОВ.реждени"х в защищае-
м'ой зоне 11 срабатывает иеправиЛЫЮ при повреждеии"х
вне зоны.
Способ построеии" кривых на рис. 68 изложен
в П,риложении ХН.
Следует отметить, что как это вытехает ИЗ nр'и-
ложеltНи ХН, при замыка"и"х между двум" фазами
реле имеет большую чувствительность, чем при заМЫ-
кании одной и двух фаз на землю, а потому pHBыe
рис, 68, поC't>роеиИЫе дл" случая замыкания междIY
двумя фазами, ЯВ 1ЯЮТСЯ расчетными для оценки не-
правильноrо срабатывания реле при повреждениях вие
защнщаем01l зоиЫ,
Ниже даны выводы, которые вытекают IIЗ ,,,ссм,от-
рени" кривых .рис. 68:
а) Пр'и направлеини м,ощности короткоro замыка-
ния от mии для случая 'КОроТКQfО замыкания в защи-
щаемой З0не и вие ее (в точках К, 'и Ка рис, 57,а) реле
будет правильно действовать, коrда
Z" + Zy Е 1
< EI+EJ1 .
Прн ТОМ же иаuравлении мощиости KOpoткoro замы-
кания и значениях
ZH + Zy Е 1
> Е!tЕп
воЭ8икает диапазон уrлов 'f И-епраВИJ1ьиоrо действиЯ,
Zlc + Zy
причем 'с' увеличеиием зиачения J диапазон yr-
126
J f
. . . A>-S ..: t. t
' I i1 I ...i.';
r !... :'P_;
1 i "'- :ilЧ
.. .ч ' '
l i '!ll i1(i п i J
.\<. а -.<1;' вJ
н !S ..
! I 'la J !;.i ' _ i
! 4 П.ННiНj j
1 l t! I н lt ii
1 .: . :'I i
';:I-:' !
i ':;"' з
t 1
11 Т I
..; N:'"
I.
'1 "1'"
111 ? I ::,,.:;
..
"'I .
11 iцЬ
i
1\
\ :;;
"'1" \
/} :}
, ;фI
..:'I I
[1 '
I ::,
'rl -
.
,
.'
,-
:>
"
"
"
::!
I
.
f/I/
11,
jV
u. 1 .:
"
JJi .
OG- 1.,.... .....
'1:..2 .......! I . \..
o;;:;"l...."';;":;'; I ' r
- '
- ....r;.... ......;;...... i 1
... ,t'" 1 I
t\\.1
.
5 J" I ; 5. i
+ :I: t: .
w;j':; E ""'" wg d
(Y) N = Х-&CCIr-:
g- 5 iiSug;=.iJ
ti
. t.> i cajo..
,
лов неправильноrо деЙствия увеличивается. При OTHO
шеННИ
Е
<I
ЕII
ZlC + Zy
и ............... CO
z,
минимальный уrол иеправильноrо действия реле умеиь
( Е) \ Е)
таете" до У :!: arccos Е)' а при Е> 1 YKa
, II ; П
занный минимальиый уrол уменьшается до 00, .коrда
ZIC + Zy , E I
Е, ЕII .
" Z" +Zy
При дальиеишем увелиqении в последнем
случае (ПРИ :) > 1) нсnравидьное действие реде имеет
место при всех yr лах у.
ПоСкольку сопротивлеиие между Местом прнложе.
иия э. д. С. E I И электрическим центром системы опре.
деляется как
Е]
Е,+ЕII Z"
ТО можио сказать, что при направлеиии мощиости ко.
pOTKoro замык,ания О'т шии !реле может работать .нenра.
вильио только тоrда, кО'rд!а электричеСК'Ий цеИТIР iJ)аспо.
ложеи и,а участке (ZJc+Zy), причем возможиость ие.
правильной :рабо1'Ы реле увел,"чивает<:я при УД1алеии,"
кояца зоны от электрrическоro центра системы.
б) При направлеиии мощности KopOТKoro замыкания
к ПJИиам реле будет иеправильно срабатывать при по
ZlC + Zy
вреждениях вие защищаемой зоны, коrда <
Е, zlc+zy
< E I + Е п ' причем с увеличеиием отиошеиия
Е(
от нуля дО Е! + В п минимальиый уrол 9Toro иепра.
вильиоrо срабатывания увелнчивается с 90 до 1800.
Е,
Уqитывая, что B I + Е п характеризует положение
9дектрическоrо цеитра в системе, можио сказать, что
при направлении мощиости KopoTKoro замыкания к ши-
нам реде может ие"равидыlIO срабатывать (при повре",.
деииях вие защ"щаемс!\ зоIIы\,, KorAa ЭЛeX"l\pичеCКill!\
цеит!' .расподожеи вие участка (ZlC+Zy),
Дополнительный диапазон уrлоiВ иеправилЬ'Иоro сра.
батываиия п:р," таком же .иаправлеwи,н мощности iИм-еет
Е,
место. только коrда > 1. Указаниый диапазон иачн
Z,c+Zy Е]
иается С уrла у О при Е, ЕII и доходит
" Z. С + Zy
до 1 :t90. при ....CX).
. Z,
в) Из «а. и «б. сдедует,
z,:, +Z-;.
. Z. . приблнжающихСЯ к
что прн значениях
Е]
Е] ВII ' реле может
работать неправи.'lЬНО да:т<е при неБО,,1ЬШИХ значениях
уrла у. что особо резко проявляется при максимально
Е)
возможном отношенин Е';. Поэтому может оказаться
иецелесообразным прнменять указанное реле для осу.
ществленшt третьей ступени защиты при больших зна
чеииях
ZIC + Zy
.
Следует отметить, ЧТО в режиме одностороиИ'еrо пи.
таиия сет,и (рис. 67,6) 'отпадает вопрос о иеправидь-
ноеТIИ деЙСТ8-'ИЯ заЩИ1'1tI при кач,аниях. Одиако ее чув.
ствительность оrраИИЧ:И9flется максимальиым ДODyCТiи"
мым зиач,е1fием устз'вки Z.,. В этом р,ежиме. ОIlраииченне
уставк," требуется ддя Itредотвращения нenра'I>ИДЬИОro
срабатываиия защиты 1 п1''" двухфазиых коротких за..
мыкаииях иа смеж,иых линиях, ОТХОД1ЯЩИХ от шии под.
станщии. 'rде установлеиа рассматриваемая защита
(рнс. 67,6). Матем,а11НЧесК1l это усдовие выражается от-
иоШеиием I
2z 1п z 2п
Zy< .
(84)
rде ZIB и Z2_ СОПРО'I':Ивления прямой и обратной по.
следовательиостей цепи от шии подстаи.
ции ПО защищаемым участкам л:и,иии до
нулевых точек иаrрузок.
11. Одиофазиое иапраВJIениое реле сопротивлеиия,
включеиное на лннейиое иаnряжение и разность
соответствующих фазиых токов (реле типа KPC-131
и KPC 132)
Ддя ориеИ11ИlpовочиоА ""еик:и поведеиия одиофазио-
ro иапра'вленноro реле СОПро'I1нвлен'ия, включениоrо, иа.
пример, иа фазе В и С l(il Bc И jB I ), MorYT быть
:использованы к;р,ивые рис. 69, ПОСТ1роениые ДЛя лини"
с двусторонним mtJIанием по 1Р;Ис. 67.а и дающие З8В1Н"
СИМ<JСТЬ диапазоиов yrOOB У, при которых реде сраба-
тывает иenравильио вие защищаемой зоиы при замыка.
ииях фаз С и А, а таКЖе А и В иа землю и без земли
от отиошения па раме1'роВ
Z" + Zy
т.., ===
при
Е,
ЕП 6,6; 1,0; 1,5
и z, c{ZI о; 0,3. Рисуики 69, а и /J отиосятся К еду-
чаю повреждеиия в точке К.. рис. 67,а, прнчем для
поврежд.еиия 8 рассматриваемой точке параме.тр
ZIC +Z.,
оrраиичивается физическнми пределами сетн
Z.C -f. Zy
максимальным зиаченИем == 1. Рнсунки 69, ,
и 2 ОТ'lOсятся К слуqаю повреждения в 'точке Ks
рис. 67,а. ПОl>реждеиия рассматриваются в указаииых
'ЮЧках. как Х3iИiболее близких к месту установк,н реле
точках 8иешиеro повреждения, которые можно СЧlитать
расчетиыми для ОПfределеиия условия непраlJlИЛЬИoro
срабатываиия. I<:ривые рис. 69.a ' ПОС11роеиы при тех
Же JtIOпущеRИНХ, ч-ro и кривые рис. б8 для реле ТiИпа
KJ:\C-121. К:роме roro, nринимаетея, что ZII ZOE' r де
I А. М. Ф е д о с е е в. Релейная защита 9дектрических си
стем. rосэиерroвзда-т. 1952.
127
t.:>
00
"O(
tfU
!,;ь
t!10
iII
!ЗО
"o
"5
о
6.}5 0,50 0,75 '.D
т ]".Zy
g Z, ]
а) KOfНJfN'tJe 3OМ/J/IrQHlJ" 8 ",,/""е К Ч риС.6?,а при { , о
qG; /f;: o;f:::'.s
у
1. "о
!ISD
: '20
!90
,o
:::..
!за
о 1,25
8} коро",кое
заМЫIfОнue 8 тDиKe /(5
Е=о"Ё..о: Ё.=, 5
Е i ., Е! ., Е! '
Z"
рис Gl.a при z;- =0
<, Ez Е,
Ej =o. j E,/'.D:'4 f.5
',50
75
т Z.c,Z!/
!I=-
2.0
'20
r
tllll
t5'
!/2
90
!,о
'! D
о 0.25 0,50 0.75 '.4 1,25
Z}KopotnlrOl! за".I"а"иl' 8 "'ОЧ"" К5 ",,<Б а при!;, =0.3
I,Я
75 Z".Z 2,0
тy=,
'"
I
........4
I
I
I
I
РИс. 69. Зависнмость предельных уrлов '1 от &1.:"7 для реле типов КРС.131 и KPC.132, при такнХ двухфазных коротких замыканиях, Kor.
да к pe.l'Je подводится 08пряжеиие между ОДНОЙ из поврежденных и неповрежденной фазами.
rраница области НеПраВИЛЬноrо срабатывания при замыкании двух раз на землю вне защищаемой ЗОНЫ; rраница области неПрЗВНЛьноrо
ра.бзтываиия при замыкания между двумя фазами вне защищаемой зоны. Ооласть нелраВlJЛЬноrо срабатывания располаrается выше прнведенных rраничных .пиннD.
'"
'!З3
q 0,15 0,50 0.75]", Z ,,О
(1)g= 2,<
6) короткое заМllrаИIJI! I тO"Ir К" ри<.бl,а I!PI/ -т; =0.3
zп: и Zo результирующие сопротивления соответст"
венно схемы прямой и нулевой последовательностей
относительно места повреждения.
Способ постросния этих кривых изложен в прило..
жении ХН. Крнвые рис. 69 построены при <
Z,
Е!
< Е! + ЕII (z,c o; 0.3).
Из рассмотреиия указанных кривых можно уста..
НОВИТЬ следующее.
При коротком ззмыкашш в точке К4. или К,
рис. 67,а реле может непраВИЛЬRО сра6атывать в неко"
z'c +Z. Е I
тором диапазоне уrлов у. косда ;;;. Е I + Е п
(практически н прн несколько меньших значеииях,
ZJe + Zy )
учитывая характер кривых рис. 69 .
Прн коротком замыканни в точке К4 РНС. 67.а мн"
иимзльный уrол, llрИ котором реле неправнльно сра6зты"
вает, достиrает наименьшеrо значения, paBfloro f' 600,
ZIC ZIC +Zy
Kor да == о и === 1. С увеличением отНо"
Z'C
шения миинмальиый УIОЛ неправильиоrо cpa6aTЫ
ваиия реле увеличнвается. причем указанный уrол
меиьше прн замыканиях двух фаз иа землю, чем при
замыкаииях между двумя фаЗЗ1lfИ.
Кривые неправильноrо сра6атывання совпадают для
случаев замыкаиия между двумя фазами в точках К.
и к.. рис. 67,а в диапазоне 1> z'C +Zy >0.
Z,
При коротком замыкаинН в точке К I И увеличеиии
ZIO +Z1
отиошения свыше единицы мниимальный уrол
неправильноrо сра6атываиия сиижается, причем он Bcer дз
оказывается меиьше для случая замыкаиия между
двумя фазами по сравнению со случаем замы каиия
двух фаз иа землю.
Реле типа КРС-131 может срабатывать иеправильио
в случае повреждеиия в точке Ка прн малых уrлах у
ZIC + Zy ZlC Е 1
дЛЯ больших отиошеиий и z;-- < ЕI + Е п .
Это может затруднить ero использование в каче-
стве третьей ступеии защнты.
Е[
Учитывая, что отношение Еl +Е п харзктеризуе1'
положение электрнческоrо центра в системе, можно
сказать, что реле может срабатывать иеправильио
в рассматриваемых случаях коротких замыканнй вве
защищаемой зоИы при расположении электрическоrо
центра системы иа участке, защищаемом реле, причем
возможность неправильноrо срабатываиня увеличи..
вается с увеличеиием отношеиия
Zlr+Zy Z1C
при ==const.
ZI ZI
Этот вывод справедJJ,ИВ при неучете влияНня
устроиства памяти в 'реле 'I1Ипа КРС-131. Одиако, как
показывает предварительный анализ, в течение времени
переходных npoцecCOB в устройстве памяти реле может
9 2284
иеправильно срабатывать в рассма'tp'иваемых случаях
коротких замыканнй н при расположеиии элекТiриче.окоro
ueHTlpa на болыuом отдалении от ззщищаемоrо учаеТiКа.
Л. ПI>ИМЕР РАСЧЕТА ДИСТАНЦИОННОЙ зАЩИТЫ
ОТ мноrОФАзНЫХ КОРОТКИХ зАМЫКАНИИ ДЛЯ
ПАРАJШEJ!ЬНЫХ ЛННИП 110 к. С ОТВЕТВЛВННЯМН
в Пip'имере даи расчет .D:иста'ицИWIИОЙ заl!lJИТЫ, "с-
пользуемой в : ачеCТiве ОСНОВНОЙ от всех В!Идов MH{m).
фазиых J<Оротк.их замьтаиий >и устаиавливаемой иа
каждой ИЗ параллельиых JLИКИЙ '1'10 кв с ответвле\tиями
(j}ИС. 70,а)_
Защишаемые лииии длииой 150 " '100 ю... соответ-
ственно с двумя и одним ответвлениямн связЫ,вают две
системы с рlехфазиой мощностью кароткOI'О замыкания
на .их шииах РК.а.СВ(lт.макс IZ83 500 .м.ва и Рк.а.сист II
2 500 мва. Две подстаlfЦИlИ иа ответвлеииях выполие-
иы ЩЮХОдiным.и (п/ст. В и п/ст. ВI). Предполаrается.
что иа всех подстаЮJ;ИЯХ, питающихся от защищаемых
лииий, трансформаторы работают параллеЛЬИD на сто-
роиах среднеro (35 KвI) 'и ЯIIзшеro '(27 кв) "аnpяжеИlИЙ
и что ИЗ этих стороиах ие Iимеется reнери:рующнх МОЩ"
настей. На иапрнжен.ин 27 К8 все подстаицин питают
тяroвую наr,рузку на перемениом токе.
Схема замешеняя прямой (обратиой) последова-
тель"ост.. IIриведе... ,иа рис. 70,6.
В прммере даи -расчет сопротивлеиий срабатываlfИЯ
'и ВЫД"l'жек врем""" всех ступеией дистаиЦ!юltИЫХ з,.-
щит 1 8. Зашиты от поврежден'ий На JIJI..иях 110 1<8.
установленные иа подстаlflЦИЯХ, питающнхся от OTBeTB
JlеИJIЙ '(п/ст. В, В Д). IJ настояшем IIpllM"pe не ,рас-
сматрнвалнсь. Подпитка по iQ6ТИ 27 I08 в р.асчетзх не
УЧ'И'l'ЫRалась.
Пример :рассчитаи в нмеиов",ииых ед,wlицах, I1рмве-
деииых к ступеии ,иапряжения 'Ы5 1<8" как к 6аэисной.
Расчет параМе11РОВ срабатьrвания первой 11 "торой
ступеией ,рассмаТ,ри,в"емых ДOiетанц1ЮIIНЫХ защит се""
по ,рис. 70,'" Пpи1lедеи ""I"а6л. 21. Раcчer произао)1ИJ1СЯ
по lIыражеlfИЯМ, приведениым в та'бл. Н с учетом ре-
комендаlЩЙ л. У. ,разд. В, п. 7.
ОтСТроЙ1<а ,первых и ,вторых ступеней ДIIстаНIIIIIОИ-
'иых зашит 5 от коротких замьтаltllй на UIIИ"ах IOIIэ-
шеro lIапряжения (27 1<81) подст"ицни Д на ответвле-
кии (поскольку короткие замыкания на стцроне 35 к.в
ие явЛяются ,расчетными) производlIТCЯ 11 двух ,расчет-
ных Iрежнмах:
а) подст,аицин на ответвлен,ИlИ пит.вется от обеих
параллельных линнй, прн этом защнщаемая лииня от..
ключеНа с ,противonоложиоro конца;
б) парамельиая лииия отключеиа, а 06а траис-
форматора IЮДС11анции переаедеиы 11" питаllИе от защи-
щаемой лииии.
При этом в расчете (как и в аналоr,нчиых расчетах
защит 1 ) ,ие yqитывалось наJlИЧ>llе рeryJЩPOВа,ния На-
пряжекня под нwрузкой "'" т,раисф(\рматор"х подет"и-
ции на ответвленни; прн иаличии !Соответствующнх даи.
иых в расчетах должны учитываться иаимеиьшие сопро--
тнвлення траисформаторов. ,которые Moryт н.меть место
'при реrулироваи..и Н"Пipяжеиия.
'Токораопределеи,не при КОРОТ,КОМ заМbl'К8НИИ иа
шНнах низшеro на'1I(pяження ,падcrа,J{fЦИН Д прнведено
,на рис. 71.
Соrласование вторых сту.пеней дистанционных за..
щит 1 8 с первой C'l'Yпеиью заl!/JИ1"Ы 'прот,ивоположиOl'O
коица парзмельной линин Щ)ОН'ЭВО IИЛОСЬ при каскад..
иом отключен и'" повреждення !На 'Iшраллельной ЛЮilИJl
в Iрежнме, хorда !Имеет место наименьшая по.дпитка от
СОO'l'Вeтствуюшей оистемы. ТокораспределеН'Ие в ,реЖII-
мах, в которых производи1'СЯ соrласование для всех
рассматриваемых защнт, приведено на рис. 72.
129
Фпil
'fM' OJ
Zл,.'.50км
Система! iZJ
Z/::601('"
Z.;50."+z.-'ю.,,
l!J
Р ксис , >lt/КС 1 = 3500 М8а
cl = 2
2___11
27d
е,&н = /0,'%
Ек с.и :' 6,3'1"
tx..e = 17-/..
J5.8
. 27к8
е.... н '11)'1.
е к . с н . 6,8 .
еквс = 18,3'.
nkmr
n{t/1lE
III
161 . /ООим
[z)
п/стВ
p..rrкr...a = 2500И8а
ti. .3
zv- ss ."
liJ Сис""ма D
27.,
е.в н= /0,77.
е.., н = 6,37.
'K.I.C .. 17'.
21d
е/(.,н . fI.S.;'
'Кс.Н: 48 ..
е к .6:е с 18.3-/.
а) Иcz08на. схема
n.',ЬпД J",r """E
2. 20 16 18 2
1<, 1<10 1<",
24 20 !!; 18 22
"ь"6 %"8 1<" 1<,5
5 #5 Ж2 S2
26,2 2 2 '452
1<2
, о) Схема JD щени. пр.но" IbIfp6trNIJ(J}
Рис. 70. Исходнаи схема и схема замещеиии примой (обратной) последовательиости для ПРИllера расчета ди-
станционной защиты параллельных ЛиНиЙ 110 /С8 с ответвлениями.
ПримечаИВR:
1. Сопротивления в схеме замещения рис. 70,6 даны в омах. прнаеденных к напряжению 115 кв; в скобках указаны со-
противлениЯ систем 8 минимальном реЖИме.
2. а отношение сопротивления системы в минимальном режиме к сопротивлеиию ее в максимальном режиме.
""ru/l п/(f1Ir п/стЕ
60 l1J 18 22
8 0+23 М77 15,9
60
Ж.2 nlcmA
т 1!1I
116
С/ ал. ющит 5и&
п/стЯ п/pнr "klb
6, 18 22 rn
7,6 0.33 м7 5,3
(С
",{",Д
76,2 j/,O
--т-
1i6
о) 811> Jaщит 7 и-В
13()
Соrласовани-е вторых ступеией Д1истанционных за
щит 5, 6 .и 3, 4 с первыми сту,пеиим" защит друrих
элемеитов, присоедииениых соответственlIO к шинаМ
под'стаиции Е 1И пОДСТ8Н1ЦИи A прОИЗ80Д:ИЛОСЬ условно.
При эroм расчетиое сопротивлеии-е сра6атывания пер
вых ступеией защит, с коroрым,и производится соrласо.
ваиие, И коэффициенты ТОКQраспределении Пj>ииимались
соответствеино: 40 а.к 'и 0,35 для соrла-СОВ8НИЯ с за.
щитами элемеитов noдстаlЩИИ Е; 50 ОAl .н 0,25 для
с-оrлаоова,иия с защитами элементов ПОСТ8НЦИИ А.
Отстройка Bropblx ступеией дистаициоииых защит
1----4 от корс>тких з,амыкаlЦlЙ ка шинах низщеrо иапря-
жения подстанций Б и В иа ответвлениях П ИВQДИТ
к неДС>ПУСТJlМОМУ их заrрублеиию. .в связи с ernм ука-
з.аииые защиты по сопрот,нв.леиию срабатыва'Иия 'и вре.
мени действия соrлrасовываются 'с БЫС11родействующими
защитами элеМентоВ croP'ORbl визшerо иапряжения соот-
ветств,ующей подстанцИlИ иа ответвлеиин р предположе-
нии, что СOJ'ласоваJllие С быстродеАС1'!ВУЮЩИМ'И защитами
элемеитов CropOHbl среднеrо напряжения не является
определяющим.
Прн этом предnолаrается, что на лиИиях 27 1(8
в качестве первой ступеНIИ УC'I18новлена токовая отсечка
Рис. 71. Токораспределеиие в случаях, расчетных дли
отстройки первых ступеней защит 5 ОТ короткосо за-
мыкания иа шинах ннзшеrо напряження п/ст. Д в реЖii.
ме. коrда отключена параллелъная линия.
с.>
...
н.
"/п.
3
6
N2
за.
ЩИТЫ
5 н 6
Расчет параJlfетров срабатывания первой и второй ступеней дистанционной защиты сети по рис. 70,а
I а б л и Ц а ;!!
CTY
пень Расчетное условие
1 I Отстройка от коротких замыканий
1:1<1 шинах л/ст. Е С ПРОТИВОПО.lОЖ.
HOro КОНЦd ЛИНИИ
1 Отстройка от коротких замыкании
иа шинах пизшеrо напряжения
л/ст. Д иа ответвлении "рн ОТКЛЮ.
чещiИ защищаемой липии С "рати-
ВОПоложноrо конца
II
То же, но при отключении пзрад- К,
лельной линии и переводе обоих
трансформаторов подстаиции па ОТ-
Ветвлении на питание ОТ заЩищае
МОЙ линии
Соrласоваиие с первыми ступеия
ми защи'Т соответственно 8 или 7
при каскадном отключении повреж
денин на парЗ.'Iлельиой линии
II
Соrласование с первыми ступеня
ми защит друruх элемеНТоВ. ПрН
соединенных к шинам Л/СТ. Е
Отстройка от коротких ззмыкаRИЙ К"
на шииах п/ст. r с противополож.
HOro конца лииин
Отстройка от коротких замыкаиий К I
на шинах ннзкоrо иапряжения
н/ст. Б иа отвеТВJlениИ при отклю
чении защищаемоii лииии (противо
ПОЛDжиоrо коаца
Место
пав-
реж-
дення
расчетное
выражение
К,
(7) из
таб.1. 11
К,
(8) из
табл. 11
(8) И3
табл. 11
(12) И3
табл. 11
(12) И3
табл. 11
(7) И3
табл. Il
(8) И3
табл. 11
L
..,.
Sf5
.....
tg
t:"'!
Расчетные значения
СОlIротив.,ениR срабатывания, а..и
Z .З5 ::::::: Z .з6 :::::: O,85Z JI1 :::::::
O,85.40 34
Z С.35::::::: Z C.J6::::::: 0,85 (zIV + ZTp4) ==
0,85 (18 + 76.2) 80
71,a
( z.P' )
zc..s===Zc..o==O,85 zIV+2ii;
( 76,2 )
O,85 18 + 2.0,423 91. 7
72,а
Z З5 == Z з6::::::: О,85Z Л2 +
zI
+ 0,78 с.з:.""" 7 0,85.40+
34
+ 0,78 0,177 187
ZI
z \5 === Z З6 ::;;..0.85z п2 +O,78 Ck:E ::::
40
0,85.40+0,78 0,35 95
Z .31 О, 85z., O,85.60 51
1 ( Z.pl \
Zс.зl O'85 Z.+ )
... 0,85 (24 + ) 39,5
Лринятые значения
парамеТР08 срабатывания
Z .з5 :::::: .z .Зб ::::::: З-l о.л..t
t .З5 ::::::: t .3б == О С{!К
Z Э5 == Z Зб::::::: 80 ОМ.
t з5 t З6 0,5 се"
Z .Зl ::::= 39,5 ом
t .ЗI == О сек
zlI 85 ом
с.зl
t ,'1 0,5 ее"
с..>
t-э
Продолжение табл. 21
..
N, Место
N, CTY по- Расчетное $;:: PaCqeTHbIe значениЯ ПринятЬ/е знэ'tенИЯ
п/п. за- пень Расчетное условие вреЯt& выражение -е." сопрОТИRлений Ср<1.баТh!ВЭНИЯ, ом парЭ\1етров сраCiаТЫВ<1НИЯ
ЩИТЫ -&"-
дения
СоrлаСDвание II _ ( " р1 ) r
8 J 11 с первыми ступе 8 По аНа.'ю. 4 с . з /==О,8iJ Z] + +Zp:Jf'! == I
RЯМИ защит эдементов стороны rllll с (8) из
НИэшеrо напряжения Л/СТ. Б на OT TaO.l. 11 и (1) ( 45 \
ветвлении при откдючеиии за щи. из [.1, у, 0,85 24+ 2 + 80) 107,5
щаемой линии с протнвоположноrо рац. А, п. 7
конца
"
9 Cor ласоnание с первой тупенью (12) из 72,6 z r31 ==;О,85.z Л1 +о.78т
защиты 4 при касКадноМ отключении та6"1. I1 . ,
повреждения иа параллельной ли- 46
нии 0,85.60+0,78. 0,466 130
10 Отстройка от коротких замыканий К, ПО анало- ' '31 0,85 (zЛ1 + Z.,,)
на шинах л/ст. Е при двух ЛИНИЯХ rни с (4) 0,85 (60 + 40) 85
на участках л/ст. r п/ст. Е И нз табл. 1I
л/ст. А п/ст. r
1
II Cor ласование с...первыми ступеНЯ 8 По (3) из 72,6 11 85 ( 0,9 Zс.з5 или 6 \
ми защит 5 и б предыдущеrо уча- табд. 8 с Zс.зl==О' ZЛl+k;;. )
сТка при одиой ,ЛИНИИ lHa участке учетом ко- ( 0,9 34)
л/ст. А П(ст. r эффицнента 0,8;> 60 + 1;05' 0,466 104
возврата
12 Отстройка от коротких замыканни К, (11) нз 73,а 11 ( ZT", )
на шинах низшеrо напряжения п/ст. r табл. 11 zс. з1 ::::ё::: 0,85 Zщ + 2k T
0,85 (60 + 2' 36 ) 104
13 2 I Отстро.1ка от коротких замыкаиий К, (7) нз Z .32 O,85Z-,1 O,85.60 51
на шинах п/ст. r с ПРОТИВОПО:lOж табл. I1
Horo концз линии
Отстройка от коротких замыканий К, (8) нз 1 ( ZTp.2 \
14 Zс.з2 0,85 z,+ ZП + )
иа шинах инзшеrо напряжеиия л/ст. В табл. 11
на ответвлении при отключении за- ( 76 2)
щищаемоti. линии С протнвополож- 0,85 24+20+--+ 69,8
иоrо конца
Продолжение та6л. 21
"
.
Место .
Н, =
Н. СТУ4 лов. Расчетное .. Расчетные значениЯ Принятые значения
л/п. за. пень Расчетное условие реж- выражение ... соПротивлений срабатывания, ом парамеТрОБ срабатывания
ЩИТЫ дення !
I I
15 2 П Cor .1зсаВзНие с ступеня По анало- I II ( ZT P 2+ I Z .з2 == 51 O.
первы:-,ш 2 с . з 2 0,85 21 + 2п + 2
ми заЩIIТ Э>lемеНТQВ стороны низ. rии с (8) из
шеrо напряжения подстанции В иа табл. ]] и (]) . ( 762 I t .32 о=::::::: О сек
отвеТВ:lении при отключении защн- из rл. у, +2расч) 0,85 24+20+т+
щаемой ДННМИ с ПрОТИ8QПD.10ЖНOI'О разд. А п. 7 Z з2 85 О.И
конца + 70) ]29 t Э2 == O,f' С('!(
zl
16 Cor ласоваиие с первой ступенью (12) из 72,6 11 с.аЗ
защиты 3 при каскадноы отключении табл. ]1 Zс.з2 0,85z Jl . 1 + 0,78
повреждения на пара:lлельной дииии 49,7
0,85.60+0,78 0,466 ]36,3
17 Отстройка от коротких ЗЭ:'1ыкапий К, ПО aHa.l0 z 132 0,85 (Z.1_1 + Z.1.2 )
иа шинах п/ст. Е при двух лнниях rни с (4) из
на участках п(ст, r п(ст. Е н та6л. 11 0,85 (60 + 40) 85
п(ст. А п(ст. r
18 Соrласование с первыми ступеня По (3) из 72,6 11 О ( О, g ' .35 "л" 6 )
ми защит 5 и б предыдущеrо участ- та6",. 8 с 2с.з2 ,8\Z.1.1 +k;;" ,
ка при ОДНОЙ линии на участке учеТО:'v1 KO ( 0,9 34 У
п(ст. А п(ст. r эффициента 0,85 \.60 + 1,05 ' 0,466 104
возврата
19 Отстройка от коротких замыканиЙ К, (11) из 73,а 11 ( Z'ТРЗ \
иа шинах НИ3111еrо напряжения та6л. 11 2 с . з 2 0,85 Z.1.1 + 2k.; )
п/ст, r 0,85 (60+ 2. 36 ) ]04
20 3 1 Отстройка от коротких замыкании К, (7) из Z .з3 0,85Z л . 1 0,85.60 5] Z .зЗ :::= 49,7 0.41
на шинах п(ст. А с противополож Ta6:1. 11
Horo конца линии t .зз :::= О сеК
Z :ЗЗ 118
! ( ZTpl '\ 0..11
21 Отстройка от коротких за 1ыканий К. (8) из
на шииах иизшеrо напряження ПjСТ. Б табл. 1] Zс.з3 0,85 zl! + Zш + ) I t зз == 0,5 се,ч:
на ответВлеиии при отклюqеflИн за- 0,85 (20+ ]6+ ) 49.7
Щищаемой ЛИНИИ с противоrЮ.l0Ж I
иоrо коица
....
с.:>
с.:>
с>о
...
N"
л/п.
22
23
24
25
26
27
28
N
за-
ЩИТЫ
СТУ-
пень
f"aCQeTHOe условие
II
Cor ..1зсование с первы и ступеня-
I\iИ защит Э.1еМеНТQВ стороны инэшс-
ro напряжения Л/СТ. Б иа ответвле.
НlIИ при О rключенин защищаемой
,'НЮIИ С противопо.'ю+:ноrо конца
Cor .:1зсование с первой ступенью
защиты 2 при Ka KaДHOЫ отключении
поврежяения на параJlлельной ЛИНИИ
I с"."'"'" "'" " ,,," "",,' "'" "..
I....ш защит друrих элеыентов, при
I соеЮIНенных к шинам л/ст. А
Отстройка от коротких за ыканий
на шинах п/ст. А С противополож-
"oro конца липпи:
Отrтройкй ОТ коротких замыканий
на шинах низшеrо напряжения п/ст. В
на отвеТВ.lеНИlI при отключении за-
щищаемой JШНИП с противополож-
Horo коназ
Соr.!dL'ование с первой ступенью
защит элементов стороны низшеl'О
Ш.1П[1ял.;:ения п/ст. В H<l ответвлении
при отк.r:Ю'lении защищаемой линии
с ПрОТlШОПОЛОiКНOI'о конца
Cor .'1асованне с первой ступенью
за щиты 1 при каскадном ОТК.1юче
нии поnrежденпя на пара.1Ле.1ЬНОИ
.1ИllШI
11
Место
пов Расчетное
реж выражение
дения
К,
По аRало
rии с (8) И3
табл. II и (1)
из rл. У.
разд. А, п. 7
(12) И3
табл. 11
(12) И3
табл. 11
(7) 113
табл. 1I
(8) 113
табл. 11
По анало-
rllИ с (8) 113
табл. 11 и(l)
из rл. У.
разд. А, п. 7
(12) И3
табл. 11
.,
&!1l
i5
-80 С
ro o
::S::t-- g
Расчетные значении
сопротивления срабатывания. пм
п ( ZTP' )
zс.зз о,85 Zп+Zш+Т+Zрасч
O,85 (20+ 16+ + 80) 118
72,8
11 Z .з2
Zc,,3 О, 85z л 1 + O,78k;""
51
O,85. 60 + 0.78 0,082 548
II Z .3A
ZC.3 0,80z. 1 +0,78
50
0.85.60+0,78 0,25 21 1
Z .з4 == 0.85z J11 0.85.60 51
К,
1 r 'ТР' \
Zс.з4 0.85 \, Zш + )
( 76,2 )
O,85 16+ 4б
1I / ZTJJ2 + )
Zс.з4 == 0,85 \ZШ + 2 %,1:1 ("'1
( 76,2 \
0,85 16+ +70) 106
72.8
Z .31
Z r34 o,85z. 1 +0,78 k;""
39.5
0,85.60+0,78 0.082 З6
Продолжение табл. 21
Принятые значения
пара етроз срабатывания
z I.зз == 49,7 ом
t .зз == O сек
Z зЗ == 118 ом
t зз == 0.5 сюс
Z .34 == 46 Ом
t .34 == О сек
Z з4 == 106 ом
t З1 == 0,5 сек
..OiIi
N, лr2 CTY
а/п. за. пень
ЩИТЫ
29 4 I II
I
30 7и81
I
31 1 и ![
32
33
34
35
ПродОЛJICСlluс';та6ло 21
11
,
Место ш
ПОВ- Расчетное ,, PaCqeTHble значенп" Принятые значения
Расчетное ус.'108ие O
реж- выражение ",. о СОПРОТНlмения срабатывания, оя парЗМеТроВ срабатывания
",,,
дения O '"
g
I
II Z .ЗА
Соr;,асOl!Ш,ИС с первыми ступеня (12) из Zс.з4 0,85z".t + 0,78
:-.1И защит друrих Э:JемеПТО8, присое табл. 11
диненных к шинам п/ст. А 50
0,85.60+ 0,78 0,25 211
Отстройка от коротких замыканий К. (7) из Z .З7 == Z .з8 == О,85Z л2 == Z .З7 ==::о Z .З8 == 34 ОМ
На шинах л/сто r с ПРОТИВОПОЛОЖф табло 11
Horo конца ЛИНИИ 0,85.40 34 t .З7 == t .38 == О сек
Отстройка от коротких заМblканий К. (8) из Zсоз7 Zс.з8 0,85 (zv + ZTP') Z З7 == Z З8 == 59,8 ом
на шинах низшеrо напряжения л/ст. Д табло II t П == t П == 0,5 сек
на ответвлении при отключении за. 0,85 (22 + 76,2) 83,5 с.з7 с.з8
щищаемой линии с прот.ивополож-
иоrо конца
То же, ио при отключении лараЛа К. (8) из 71,6 ( ZTP4)
лельной J!ИRИИ и переводе обоих табл. 1I Zс.з7 == Zс.з8 :::= 0,85 Z v + 2Ji; ===
траисформаторов п;сr. Д на OTBeT ( 76,2 )
вленин на питание от защищаемой 0,85 \. 22 + 2.0,67 67
лиПНи
Cor ласование с пе рпой ступенью (12) из 72,. Z э7 == Z Э8 == Q,85z.'J_I +
защиты соответствеино б Н.Ш 5 при табл. 11
каскадиом отклuючеиии повреждения zl
иа пара.'1лельнои лииии +0,78 с.З:;Л.5 0,85.40+
34
+0,78 0,6 79,4
Отстройка от коротких замыканий К, (10) из Z \7 == z I.З8:::::: 0,85z л 2 + O.43z ))-1 ==
на шииах П/СТ. А при двух лиииях табло 11
на участке п/ст. А л/сТо r н од- 0,85.40 + 0,43.60 59,8
ноЙ на участке n/CT. r n/cTo Е
Отстройка от коротких замыкаиий К. (11) из 7306 " " 8 ( ZТРЗ)
на шинах низшеrо иапряжения л/ст. r табл. 11 Zс.э7 == Zс.з8 :::::: О, 5 z Jfa2 +
0,85 (40 + 2004,5454) 76,2
./","11 60 ,,/cnr 40 "' ЛJЕ
[j]
3,8 0.177
50
a}C02l1Qco&JHue ющит Sи6 coorп8eтcтВeHHo СXlЩUrп/1/111/Sи7.
.Jл,1I
liJ
,,/:тЕ
njcmr
40
50
3,8
/s,g
0.466
0.534
46 Ю
1r:a
() Соzласо8ание J11щит I и 2 соот6етст8еню
с JlJщuто.f"fU ij и 3 (а таt.же с jOщtlmQN(,/ $//6)
",Ьпll
II/ст!
.Amr
50 rn
qоn
40
5,3
м
"/,,,"11
Jащит J и 4 "oтh",cт8tHН(J
CJащиl1/t1мu 2 и f А !
GO ./cтr lt1 "'"
qтo
0.60
5.3
ю З
v
1} Соиасо8ание !tIщит 7 и8 соотВетстВенно
с JI1ЩiJЛЮмu 6 (J 5.
Рис. 72. Токораспределеиие в случаях, расчетиых для
cor ласования второй ступени защиты с первой ступенью
защиты протнвоположноrо конца параллельной ЛИИИН.
без выдержки времеии, а минимальные сопротивления,
защищаемые отсечкой в минимальном режиме работы
си,стем (к'оторые ДолЖны учитываться при соrЛ8'сова
НiИ!и), .составляют 80 ом для зашит линий подстанцин
Б и 70 ом для заЩИi JtИНИЙ подстанц,ии В. СоОТВe:f й
ствующне расчетные выраж,еиия для СQ,rласования бы.
ЛИ составлены по аиалоrии с (8) IНЗ табл. I}} с учетом
('11) ,из rл. V, разд. А, п. 7.
Отстройка вторых ступеией защит 1 и 2 от КОРОТ-
1СИХ замыканий Иа шииах подстанции Е в режнме, Kor.
да ,иа участке л/ст. А п/ст. r работает одиа, а иа
участке п/ст. r п/ст. Е обе лииии, приводит К ие-
допу.стимом'У заrрублеиию защиты. В связи с этим pac
сматриваем,ая отстройка nРОИЗВОдJится в pe:нmMe, коrда
иа участке п/ст. А л/ст. r (а такЖе '1М участке
п/ст, r 'п/ст. Е) ра,ботают обе лииии. Указаииое дo
пус'J'lИМО ,в предполож,еиии, что на ,подстаНЦ'RИ Е !Имеется
ЗЗЩ)ИТiа шин. В свяан с "акой ОТС11'ойкой дополнитель.
ио npоизводнтся ооrлзсоваиие указ,аниых вторых сту-
пеией с первыми ступеиями з,ащит 5 и б предыдущеrо
участка 'при одиой лииии иа участке п/ст. А п/ст, r
(см. тл. V, разд. Б, п. 3). Это ооrласоваиие производит-
Ся в .режнме каск;адноrо отключення с ПРОТrИвotЮлож.
иоrо коица Iповреж:дения ,иа предыдущей лииии !в ре-
жиме, KorдJa имеет место на'Нмеиьшая подпитка. Коэф.
фЯl!иеит токораспределе!lИЯ в рвссма"'р"ваемом случае
будет TB!<IIM же, как при соrлаооВВIШИ второй ступеии
,рассматриввемой звщПТbl с первой ступеиью аащиты
136
п1стН
liJ
./(Л>Е
ff./uп r
60
'fO
д
'5,9
qЗ6
40
0,64
!& 41,0
Z
К,
а) iJл. ищи'" 1" 2
"km R
/СЛОЕ
O !lJ
Ц1i54 !
If./cтr
6Q
Z6
аж
60
"5 jl,.
Т
1(,
1)4ЛR .II1щит 7и8
Рис. 73. Токораспределеиие в случаях, расчетиых для
отстройки вторых ступеией аащит 1, 2, 7 и 8 от КОРОТКО-
ro замыкания иа шииах инзшеrо напряжеиия п/ст. F.
п.рО11llВОПОЛОЖНGrО KOlln;a параллельиой лJlиии (рис. 72,6) .
Ооrласоваиие проиаводится ,по (3) иа табл. 8 с учетом
I<оэффициеита воаврат,а дистаициоииоrо орrаиа 11 сту-
пеии аащит 1 и 2 ,(приltИмаемоrо равиым kB 'l,O ),
поскольку cor ласуемая защнта (1 и 2) может ПОДей.
ствовать до иачала каскадиоrо отключеиия повреждеи
ной лииин С протнвоположиоrо :конца.
Отст.ройка вторых ступеией аащит 1, 2, 7 и 8 ОТ
OpOTК'HX замыкаиий иа ШИНlах Rнзшеrо напряжеиии
подстаиции r производится в ре>юимах, коrда !Имеет
место иаимеНh1J1ая подпитка. Токораспре:деление ДlJIЯ
э'J)их случаев приведено на рис. 73.
Расчет чувствительиости BropblX ступеней дистаи-
щюниых защит к п{)в,реждеи.иям в коице защищаемой
ЛИ!lИИ приведеи в табл. 22. Определение коэффициеитов
чувствительиости защит 5 производ,Нлось для слу-
чаев, котда <имеется подпитка места КОрОТКОI'о заМЫКа-
иия череа траисформаторы подстаИIJЩ,И д. Токораспре-
делеиие ДtЛя этих случаев nрив'едено на rp'ис. 74.
Из табл. '22 видио, что при повреждении на проти-
воположном конце защищаемой лииин вторые ступеИiИ
защит 3, 4 Iи 5, 6 iИмеют чувствительность, д'остаточиую
для двухступеичатых аащит (k ч :;" 1,5), а вторые сту-
пеин защит 1, 2 '" 7, 8 чувств,ительиость, Д{)СТiаточную
для трехступеичатых аащит I(k ч ;;' 1,25).
В связ,н о указаииым, а также предполаrая, что
третьи ступенн защит 3, 4 и 5, 6 не Moryr полноценио
резервировать защит Л'ИRНЙ, отходящих ОТ шии, ооот-
ветствеИ"!lО п/ст. А он п/ст. Е ,(иа-за сравиительио боль-
ших длии эт.их ЛИИiий .н мощиых подпиток). прииимаем
эащяты 3, 4 11 5, б двухступеичатыми (по 'рис. 4, 5 или
6). При этом предполаrается также, что иа IЮдстан
n;иях А .и Е имеется УРОВ.
Защиты 1, 2 и 7, 8 прииим,аются трехступенчатыми
(по ,рис, 1, 2 или 3,). КОИl<pетиый выбор схемы заиurrы
цроиаво)JJИТСЯ после расчета устройства ,блокировки при
качаlПlЯХ (при меры 'расчета БЛOНlИРОВОК прнведеиы
'/ст Д
./cт r
60 CfJ 18
Q,8il5
18
7,6
а) 3111l . щит 5и6
1\.kmll
n/ст r
11;2 18
r../ j'.,E
22
4/55
п/с",Е
22 [j]
1,0
18
0./з4
О)оа. JI1щит 7и8
Рис. 74. Токораспределение в случаях, расчетных по
чувствительности для вторых ступеней защит 5 8.
.ICJпД </t:mr J1/tmE
60. '10 rn
1.0 Q,72 15.9
6D O m
0,16 аз;
Рис. 75. Токораспределение в случае, расчетном по ЧУВ-
ствительности для третьих ступеней дистанционных за-
щит 7 .
в rл. V, pa д. Ж и 3), который !J иастоящем примере
не приводится.
Расчет сопротивлений срабатыван.ия третьих ступе-
ней защит 1, 2 и 7, 8 производился ИСХОДЯ ИЗ расчеl
НЫХ парамеТРО8 в МесТе УСТ8НО8К'И защиты в расчет-
иых аварийиых .режимах. Расчет првведеи в табл. 23.
При определеНlfИ МНиимаЛЬНоrо рз'бочеro ООПрОТ'ИВ-
ления на зажимах эащиты в условиях С8МОЗ8пуска
Zсамозаn ПО (11) из rл. У, рззд. А коэффициент ::a lO.
запуска ориентировочно принима.тrся равиым k C8MO НIП ==
== 1,0, поскольку защищаемые линии питают тяrовую
наrРtIЗр J' опрсделеnии первичноrо СОПРОТИВЛeRlНЯ С'Раба
тываиия третьей ступеин z ; ПО (10) 'иЗ rл. У, рвзд. А
к:оэффициент возврата реле сопротивления третьей CTY
пени (типа КРС-132) прииимался равиым k. 1,05. а
уrол максимальной чувствительности реле....... СРм:.ч== 650.
Расчет чувствительности третьих ступеией дистаи w
Циоиных защит 1. 2 и 7, 8 п.риведеи в табл. 24. Рас-
Таблица 22
Расчет чувствительности вторых ступеней дистанционной защиты сети по рис.70,а
"
=<
;1;
2
2
3
4
:)
5 и G
7 и 8
Q I
" I
о"
;о,
Н
расчетный режим
Первичное сопротивление
на зажимах защиты 2 э8щ .
ОМ
60
60
60
60
22 22
18_+ii:; 18+ 0.845
44.0
18 18
22 +ii:; 22 + 0.866
42.8
При м е q а н 8 я:
1. Сопротивления даны в o ax. прнведеиных к напряжению 115 "в.
2. Определяется чувствительность к повреждениям в конце защищаемо1f линии.
кlО
Любой
к"
Любой
к,
Любой
к,
Любой
к"
Отключен выключатель COOTBeTw
ственно 7 нли 8 ПРОТИВОПО.10жноrо
конца защищаемой линии в мини w
мальном режиме работы системы
1 и маКСШfальном режиме работы
системы П, отключена ОДиа из ли w
ний иа участке п!ст.А п!ст.r
Отключен выключатель 5 или б
соответственио противоположноrо
коица за щищаемой линии Б максиw
:'dаЛЬ80М режиме работы системы 1
и минимальиом режиме работы СИ w
стемы II
(к,,)
К 12
(к,,)
Значение коэффИ w
циеНТ8 ЧуВствИ-
тельности
k
Ч Zзащ
85
6(I 1,42
85
-ш 1.42
118
60 1.97
106
бо l,77
80
44 ] .82
59.8
42,8 1.4
137
Т а б л и ц а 23
Расчет сопротивлений срабатывания третьих
ступеией дистаиционных защит J, 2, 7 и 8 сет н
по рис. 70,а
Расчетные пара метры в местах уста- 1
ИОВКИ защит"" в расчетных аварИЙ ;ЫХ
реЖИ\fах Первичное
Минимальное сопрОТИ1щение
Уrол СОПРОТИ'3ле- срабатывания.
НаТ1РЯ ТОК. между НИС С8\юза- ОМ, ПО (10) из
i Жение. ТОКОМ и пуска, ОМ, по rл. V. разд. А,
к. ка напряже- (11) из ,n. V. п. 15
ннем, разД. А. п. 15
:.*. I zрад 2:самозап
1 \08 0.40 36 156 14\
2 \08 0.32 35 \95 179
3 101 0.30 40
4 101 0.20 40
5 10\ 0.18 40
6 101 0.18 40 I
7 105 0.20 I 38 303 270
8 105 0,20 38 303 270
ПР1fмеqания:
1. РаСЧЕ"тные параметры даны для каждой защиТЫ в расчет-
НОМ дЛЯ нее аварийном реЖиме.
2. Напряжения Даны в КИ/IОfюльта,l(. ТОКИ в кИЛО'lC>fперах
а соп)зтиеления в о о1а <. ПРИCJедеинЫХ к напряжению 115 /(8.
Таблица 24
Расчет чувствительности третьих ступеней
дистанциониых защит J, 2, 7 и 8 сети по рис. 70,а
Значение
Первичное коэффи-
СQПРОТИ3Jlе- циента
Рас',етный режим ине на зажи- ЧУВСТВН-
i " мах зашиты тельности
00 Z.ащ, ом k
"о
. Ч: Zзащ
:Н
1 К14 ОТключены выклю 60+2.40 141
(К,,) чзтели 7 и 8 (после I40 140
отключеиия иеповреж 1.01
денной линии п/ст. r
п/ст. Е)
141
1 К,. ТО Же, НО ДОПО,1ии 60+40 100 ТOO
(К,,) тельно ОТК.1Ю [] СВ вы-
КJ\Ю1Jатель 2 (ПОС1е 1,41
отключения парал-
лельной .1ИНИИ
п/сr. А ПI СТ. п сч.
С.1едующу JO строку
2 К,. ОТК.llОl[ены выклю- 60+2.40 179
(К,,) tшrС.1И 7 и 8 (пос.1е 140 140
ОТК.!10чения неповреж 1.28
ДеННОЙ J1ИНИИ л/ст, r
n/cr. Е)
7и Кв 60 270
Отклю 1(:Н RЫК.1Ю ш 40+ '7C 227
8 (К,) тель 1 и.ш 2 " :.1ЗК- 0",2
СИ\13ЛЬНО,vl реЖИ\,iС pa 227 1,19
боты сиете\fbJ 1 и r,llI
ни альном режи,,('
работы СИСТС,.lbl 1 f
ПРИ м е q а J1 и Я:
1. Сопротивления дан,>, в омах. пр l.ilедеН,Jh!\{ к напряжению
lJ5 кв.
2. Опреде-ТТffСТСff чуr!сrrштеЛhJЮСТЬ !( n НJРС>Ж1J;е,!JIЯМ в конце
IIредыдущеi:t линии после ОТКЛЮ'Jения выключателя, ближа'1ш rо
к месту повреждения,
138
_kл>r
1,/(т Е
а) для защит 1 и 2 (первая и вторая ступени)
tt/""A Jt,bor
Ш (jq O
7,6 o,t'2,
l2J 60
o. 6
К'"
б) для защит 1 и 2 (третья ступень)
./ст А .,km/' .,дт!
60 ]J ,о
6 ?J87
60
1li87
8) дАЯ защит з и 4
"'/ тll If:ft"",r -а/сп Е
60 rn rю
7,6 6,38 .\'- 15.9
ШJ O
0.18 к,5
2) для защит 5 и 6
_/"",А
"/(fllr
д) для защит 7 и 8 (первая и вторая ступени)
_kт/' щ".t
(jq 'ю CZJ
1(8 o, 7 1!J.9
'ю III
o.1 7
е) для защит 7 и 8 (третья ступень)
Рис. 7,6. Токи повреждения в случаях, расчетных J,.,Я
определения чувствительности потоку точной рабо.
ты дистанцнониых защит сети ПО рис. 70,а.
Таб:lица 25
Ра\.: че'J.' чувствитеды о( УН ПО тону точной работы реле СООРОТИВ-!lеиия дистанционных защит сети по рис. 70,а
:.::
КоэФФ" I
ц .ент
Т аН I* Р-!
ТРДIТСФ,JР- I
),(aтopCiH
тока R
чест
устаНОПК!; j
! заЩJ.ТЫ
5 !: G
i
r y. i gJ зr: з :П:РеО _
(! \IЬ I 3f'ЩТ1ТТ; Gаrыван,\я
Zr.з реле z{'.r
!
j9,! i,,'1
600
5 IJ 85 9,27
Ш 141 15,4
1 5,[;6
БОО 11 85 9,27
5
!II li\J 19,5
600
5
49,1
11
118
600
5
46
11
1%
:::10')
5
34
IJ
80
34 1. 5
300 11 59,8 3,26
7 JI 8 fi
111 270 14,7
[i,42
Вторичные токи в месте Кеэффициент ЧУБСТ,
Отношение Значение тока ТОIIНО,% работы (а) установ!'.:!! защиты при KO В!fтельноеТlI ПО току
ЧИСЛ3 пеРВJ,Ч- рОТКIJХ замыкаН\JЯХ в Конце точной работы по (32)
тзвка ных ВИТКОВ ззщищае;\IOЙ ЛИНИИ из rJI. У. разд. Е, п.6
ав"'оrрансфор.
транс- \laтOpa к чис- \ fCCTO за\lыка.1 З::J: IЫIU!-
Кторс лу ВКJlючен- для реле
ом: на НЫХ ero по- для реле типа типа
азу) pl.'IIJ!,]'{ IJIITKOB KPC-131 П KPC.132 ,1ЛИ реле 'l'1J!i<t KPC-131 IJ ;(ля реле
(Ш ступ.) оп (3 ) КРС-121 по 131) 113 ПО,," нне "еЖ'Уj,ше "СЖ'у TIHHI
N =:; '('р режде- ТjJС\fЯ фа- ДВУ\ОI KrC-132
ИЗ rJl. У, раздел r::, rJI. V, рЗЗ.1. F:, 11. IIflЯ З.'1\1Н фЗ.:НI\1l! (111 cry- КРС-12\
". П. I I IIf'Hb)
I I
2 .1:; V2 15 =:; ! ,:'17 1.2,15 =:; 2,Jj K 10 ;;,4 2,97
7,';>,7 6,39
2 4,И ::::::0,:;1 0,4'''.63::::: 1 ,85 К.. 1.\,О 3.46
у,;6'1
2 7,7 =:;о.8З К" ';>,,57 4 .
V 7,7 (Kl )
.
2 2,78 :::::1,2 1.2,78 =:; 2,7А К.. 6,14 ! 2,3
V' 2, 7$ 7,?'7 6, 9
2 4,б3 1,1,5 О r:з О,4.4,б?' :::::: 1,85 1\11 13,9 3,46
)' 4,63 ,,1.
2 9,75 074 К.. 3,57 4,"
V 9,75 , (Kls)
2 "
2,71 ;::;:;:1,22 К, 2,64
V 2,?1 3,22
2 6,45 1,15 0,45 К, 7,15
Vб,45
2 2,5 2 27 К. 2,5с1
::::::I
У 2,5 3,22
2 5,8 O48 К, б,7
V 5,8 ,
1 1,8:; у 4 2,94 К.. 2,15
1,85 и К15 6,32
1 4,?6 2,3 1,1 К.. 5,74
У4,3б
1 1,85 У 4 2,94 2.1,85:::::: 3,? К" 5,24 3,62
I 1,83 и КН 15,4 13,4
1 3,26 1,28 0,8.3,26:::::: 2,61 К" 12,0 5,14
У З.26 и К1з
2 7,3 :.3 == 0,85 К, 5,7? б,8
?,.з и К.
Ус
на
реа
'. (
Ф
12,9
5,01
11,6
1,8)
4,36
п р '1 \1 е Ч ::J: Н 11 я:
1. СОНРОТ;lв.ттения СР::НJаТLJяаlJ!JЯ заЩIIТЫ =('.3 заll\IСТВОRаI!Ы ИЗ та5.,. 21 If 2311 даны в 0\13-", ПР;Jведенных к напряженцю 115 "".8, а СОПРОТ,I!J"еН!IЯ срабатывзния pe.'le
z ('.p B деl1ствите.iы!ыx HTOPII'lfiur,< O\lax.
2. КОЭффlJциент TP:H-IСфОР\lаЦIiIl Тр3J!СфОР\fзrоров нанряжеНIIЯ, к КОТОРЫ\I присоеДlIнены защиты, fl н == 110000/100.
CJ,j 3. Значения 1'ока ТОЧНОЙ раиаты пpllBe:teHbl в таБJtице ДЛя реле типов KPC-131 и КРС.IЗ2 для случая за\!ЫК8НПЯ V/ежду тре ,я фазами, а для реле ТИllа КРС.121
Ф для случая замыканlJЯ между двумя фаза"и.
сматривается чувствительность к повреждению в КОНЦе
преДЫдJYщеrо участка после отключеНИИ выключателя,
ближайшеro к месту повреждения. ТокораспределеНlне
в расчетном ПО чувствительности случае ДЛЯ защит 7
и 8 пр'иведено на рис. 75.
Из "збл. 24 видно, что достаточнан чувствитель
насть третьнх ступеней (kч 1.2i) обеспеч,ивается толь-
Ко при каскадном отключении последующих участков,,,
Расчет чувствите"'lbНОСТН защиты по току точнои
работы приведен в табл. 25.
При определении тока ТОЧНОЙ ,работы ДЛЯ каждой
ступени защиты ,раССЧlитывзется вторичное сопротивле-
ние срабатывания ;реле Zc.p, выбирается устзвка Zo иа
трансреакторе реле и определяется отношение N числа
первичных в'иrков автотраНСфОрМ8rОрl3 к числу ВКЛЮ
ченных еl'О втори.чных ВИТКОВ. Затем, исходя IИЗ п,ри-
веденных в та,бл. 13 и 16 значений тюка точНой работы
при ИСПОЛЬЗ'ОВ:'lИии всех витков ав"отрансформат'Ора
в ero ВТОj>ИЧНОЙ обмотке (Пj>И N I). по (30) и ,(31)
опреде.'1ЯЮТСЯ значения Тока точной работы при ис
пользоваином в действите.'lЬНLlСТИ чщ:ле вторичных
витков (N 4= 1). По этнм зна:lенням OIпределяются
коэффициенты tlУВСl'вительности [И току ТоЧНой ра-
боты.
То и повреждения в случаях, расчетных для опре.
дел,ении чувствительности по току точной работы, прн
ведены на рис. 76.
Из табл. 25 видно, что чувствительиость по "оку
точной работы для Всех защит значительно больше
необходи ой.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
HE OTOPЫE ВАРИАНТЫ ВЫПОЛНЕНИЯ БЛО ИРОВ И
ДИСТАНЦИОННОй ЗАЩИТЫ ПРИ ОБРЫВЕ ТРЕХ ФАЗ
ЦЕПЕй НАПРЯЖЕНИЯ
1. Ниже ПРiИВОДЯТСЯ неКОТО,рые варианты выполне
Н'ии блокировки ДИСТI8ИЦИОННОЙ защиты (прим-еияемые
в ряде энерrосистем), предJотв'ращающие ее иеправиль.
ное срабатыванн,е прн обрыве трех фаз цепей напря
жения, например, из за ошибочиоrо отключения траис
форматора напряжения.
2: Уюазанная блокировка моЖет быть выполнена!:
18) С помоЩЬЮ ДlBYX ;реле тока, 'ТОК сраба1'blВ8НИЯ
которых .выбирается по условию отстроАКlИ от тока на.
rрузки в нормальном из,r.рузоч:ном режиме, поскольку
в роятиость одновременной переrрузки ЛИНИИ 'и обрыва
трех фаз цепей напряжения НевеЛяКа.
3,амыкающие :контакты Iреле тока ДОЛЖНЫ вклю-
чаться таюим образом. чтобы оии ПОДi3В3Jl1И ПЛЮС на
реле сопротивлеН'Ия (д.иСТ8НiЦИОНИОI"O IH пусковоrо opra.
нов!) только пр,и коротком замыкан.н.и ,и не ВЛИЯJIiИ на
работу реле, осуществляющеro п еключение в цепях
напряження реле сопротивлен,ия дистанц.ио.иНОlrо ортана
для пер,еХQда с уставки первой иа УС'flавку второй CTY
пени;
61) с помощью .одНоМ реле тока, включаемоrо на
фазиый roк, и од,иоrо :реле наП,ряжеиия, включаемоrо на
между:фазное иапряжеиие, реле ток,а должио вкЛючать.
ся иа roк одной из тех фаз, На которое включено .реле
иапряжен,ня. ЗаМЫКiающие контакты репе тока :и на-
пряжения соедиияются параллельио и ВКJlюч.аются
в цепь подведения плюса операТiИВНОro ПОСТОЯ'ННоТ"о то-
к,а к защите.
ТОК срабатывания ,реле тока дюлжеи выбираться
ло условию отстройки от тока наr,рузк,и лннии в HQP
мальном наТ"рузочном режиме; напряжение возвр,ата
.реле напряжения должио быть выбрано так, чтобы pe
ле Не возвращалось от напряжения В месте устаиовки
защнты при коротком .з.амыкаmrи в такой точке линии,
'rде реле тока еще удовлетворяет требованию чувствн
тельносТlН.
В нормальиом наr,рузочном режиме ПQдведение one
раТ1ИВНОro ТOКi8 к защите обеспечивается коитактом ре-
ле иапряжеиия. При близюих коротюнх эамыканиях
с учаС'NIем фазы, На которую включено реле тока, ОПе
J Л. С. Пер е л ь м а н, Блокировка защит типов ПЗ.156 и
ПЗ-157 при обрыве трех фаз цепей напряжения, «Электрические
станции», 1958, Н2 6 И о. А. r и л ь ч е Р, Блокировка дИстанцион-
ных защит от исчезновення напряжения одновременно в трех
фазах, «Электрические станции:., 11959, М з.
ративный ТОК на защиту ПОДrаеrся контактом ЭТОI'О реле,
при удаленных КОРОТКlИх замыканиях Toro же вида,
lюrДа реле тока и.ечувствительно, а также при замыка-
Иiиях между теМ1И фазами, на которые Не включено
реле тока, KOHTaКi'OM 'реле иаnряжеиия;
в) с помощью реле т"па РТБ l ,(нзютавливаемоrо
ЦЛЭМ Моеэнерrо), ,реатнрующеrо "а сумму 11\>ех BЫ
прямленных фазных :напряжений ('рабочая обмоткаl) н
пыпрямлениый т,ж ОДllOй фазы (дополнительная об
мотка). Замыкающий коитакт этоrо .реле включается
в цепь подведения плюса оперативиоrо постоя,ииоro то.
ка к защите.
В нормальиом наrрузочиом iPеж'име, а таКЖе при
у далениых трехфазных коротюих эамыкан'иях rИ любых
нссимметричных повреждеииях :реле держнт контакт
замкнутым за счет подведения иапряжеи-ня к рабочей
обмотке; пр,и 1iPехфазных коротких замыканиях вбли3'И
места установК'И защиты за 'Счет наЛИЧIИЯ тока в до-
полиительной оБМlQтке. Реле замыкает коитакт при ис
чезновенИiИ трех фаз цепей иапряжения с дистаицион-
ной защиты.
3. Блоюи,ровка по п.2,а .Имеет Qчеиь or,ра.ничеиную
область примеиения (коротК'Ие, малоиаrlруженные ли
нИоН, отходящие от МОЩиой СИСтемы).
Область прнменеиня блоки,ров1tн по п, 2,б шире, чем
у БЛОЮf!lЮВКИ IПО .п. .2,а и ие зависнт от длины и на.
rружеНИDСТ.И защищаемых линlий.
Область щшменеиия блок,нровки по п. 2,в еще не-
.скоЛько шире н, так же как и для блоющровкн по п.2,б,
О'fjраничивается только мощиостью пятающей оистемы
(значеиием .сОПРОТ1ивления .от НСТОЧНик,а питания до
места устаиовК'и защиты).
Все перечислеиные Б-ЗipН8ИТЫ выполнения блоки-
ровки сниж,ают иадежиость цепи подведения Плюса оп е-
раТИВНQrо постояниоrо тока к дистанционной защите.
Блокировка по .п. 2,б ИМеет дополнительно тот не.
достаток, что время размыкания замыкающеro !юн.
такта реле напряжения блоwи.ровки может быть боль
ше, чем время .срабатывания Iреле СОПРОТiивлекия ззщи.
ты пР'" обрыве трех фаз цепей напряжения,
Следует отметить, что прнменеияе указаиных БЛQКИ
ровок 'Не Исключает неоБХОДIИМОСТИ Iиспользования
устройства блокнровкн от обры»а одной IIЛН двух фаз
цепей напряжения.
141
ПРИ,70ЖЕНИЕ II
БЛОКИРУЮЩЕЕ РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ С ПРЯМОЛИНЕйНОй
ХАРАКТЕРИСТИКОй
1. Б.10кирующие ,реле сопротивления с прямоли.
неЙной характерИС11ИКОЙ примеияются в схемах дистан-
циониой защиты (rл. 1, разд. А, п. 15) для повышения
чувствительности защиты путем улуч.шеиия о-тстройк'и
ее ОТ наrруэочиых режимов. Реле включаются на меж-
дуфазные напряжении ,и рзэност.и фазных ТОКОВ, а кои-
такты ИХ последовательно с контактами реле сооро-
11ивления ПУСКQ80rо или дистзнциоииоrо орrаиа.
2. На рис, п-! в комIIлексной ПЛОСКОСТИ conp'o-
тивлеинй даны характерИСТ1fКИ срабатывания наорав-
.пениоrо реле сопротивления ,и блокирующеrо реле со-
противления. Точка О на рис. П-l соО'Тветствует МеС:'ТУ
установки защиты, а ТОЧК1И А И Б местам приложе-
иия э. Д. с. rеиераторов систеМ в предположеиии, что
yr лы сопрот'ивлеНlIЙ систем 'и линий одииаковы.
Характеристика блокирующеrо реле, отсекая часть
пл,осиости, оrранич-еииой характеристикой раба1'ыван,ня
направленноrо реле сопротивлеиия, позволяет отстраи-
ваться от наrрузочных реЖ1ИМОВ, характеризуемых век.
торами Zиаrр, коицы которых иаходятся в облаСТIf сра.
батываиия направленноrо реле сопротивлеиия и вие
области срабатыааRИЯ блокирующerо реле сопрcrrивле-
"ия (на рис. П-I указа"ная область оrраиичена прямой
характе,рИС11ИК'И срабатываиия блокирующеro реле и
пункт'Ириой частью характерисТИКИ направлениоro реле
сопротивления) .
3. ЦЛЭМ Мосэиерrо изroтовляет блокирующее ре-
ле сопротивлеиия т:ипа ИСХ иа базе ба1рабаиlfИКОВОЙ
системы реле МОЩИОС1'и типа ИМБ-17'1}1.
Парамет:ры ЭТ'Jrо реле (на ос,Н'оваиии матер'иаЛО8
ЦЛЭМ МосэиеjМ'О) следующие:
а) чувствительность реле ,(мииим,альиое сопротив-
ление троrан,ия, т. е. кратчайшее I{>асстояиие характерн-
СТИ"и реле от иачала коордииа1i) 2,15 ,9 ом на фазу
(ступеичатая реrулир,овка осуществляется с помощью
ответвлениЙ на автотрансформаторе);
б) ток точной работы реле сост вляет 2 3 а;
ХарантеристиNO ('pafНl-
;:J:H%п:;,::: :eo
R
Рис. n..l. Характеристики срабатываиии направлеииоrо
реле сопротивления и блокирующеrо реле сопротивле-
ния.
142
в) пот1ребление токовых цепей 5 ва ПрlИ 5 а'
) потреблеиие цепи иапряжения 17 да при' 110 д
(на МЯНИ\lальиой уставке);
д) время действия pe:le при кратности Z",реле == 0,85
... с.р
составляет 0,07 сек.
Схема внутрениих соед,ииеняй реле пр!'ведеиа на
рис. П-2, характеристиюи реле по даниым ЦЛЭМ Мос-
.,иерrо на .рис. П-3, П-4 и П-5.
8UIIIItIJ
It 08ЖН1IJЛАРНlJI. S(1JIIlIМ61 peIIe
If J(oн",alfт 1'(111
Рис. П 2. Схема внутреииих соединений реле типа ИСХ.
4, При совместном примеиеиии иаправлеНlfоrо и
бло ирующеrо реле сопротивлення выбор уставок обоих
реле производит<::я следующим образом.
Сопротивлеиие срабатывания иаправлениоrо реле
СОПРОТ1ивлеиия выбираетси таки)!, чтобы обеспечивалась
требу )!ая чувствительность.
Первичное СОПРОТИВ.1еиие срабатывания блокирую-
щеrо реле С:ОПРО1'ивления выбирается по выражеиию,
вытекающему из рис. П-l:
ZllэrР.МИfl sin (915.1 tf'иаrр)
k H
Z(',р.бл
(п-!)
r;:t,e 2 и аrр мив ,,"инимзльио возможиое сопрМ'Ивлен,и-е
иаnрузки;
qJlfarp yrол МИИiимальноrо СОПрО1"ИВ "Iения на-
rРУЗJ<И;
СРБJI уrол характеристики срабатываиия бло-
l<ирующеrо pe e. для реле тнпа UCX
может быть приият равным 670
(рис. П-5);
k и коэффиц"Иеит надежиости, может быть
ПJ>l!ЯЯТ равиым 1,1.
Необходимо также проверить чувствительность б;lО
кирующеrо реле по току 1'очиой работы.
Zcp.
(D"itP )
4
\ Т
\ IIpaT......W5.
\
'\
,
"\
\
20
8fI
/00 WOT (%)
40
zo
G(J
Рис. П.З. Пределы реrулировки СОПРОТQвлеиия сраба.
тывання реле тнпа исх.
Zcp
{OI'I/ф/
j
о
, При Z Z".,тI'flJN
!
I
2 4 6 8 /Ь 1 (а
:/
Рис. 11-4. ЗавlfiCИМОСТЬ сопротивления арабатывания pe
.IIе ТНПа исх от тока.
5. Сокращение области орабаТЫВ3tIfИЯ защиты,
имеющей блокирующее реле сопротивления. nривадит
к У)fеиьшению вероятности работы защиты п.рн качаяи.
ЯХ. Указанное иллюстрируется на рис. П-l ДЛЯ случая
равенства э. Д. с. reHeparopoB систем, примыкающих
к защищаемой ЛИНИИ, при ЭТОМ црямая LM. проходя-
щая в этом случае через середину отрезка прямой АВ,
является rеометрическим местом нулевых потеИЦlиаЛQВ
систем. Пр.едель'ный уrол расх,ождения фаз э. д. с.
систем, при KOropblX возможно иеправильное сраба-
тывание защиты, увеличивается от значеи.ия \'1 при OT
JI.
(0/</1/»
9
8
7
6
5
4
Э
2
..
f 11 '1 (/
1 1/ '1
30на '/1 '/
"и,,,,6ир
реле (/
"1/
fj\ Z. 1s...J
\
1 7'
f..-.....
1 2 5 б 7 8 R (
i
I
W/I/»
;/]:
Рис. П.5. Характернстнкн срабатываиня реле тнпа исх
при различных уставках.
сутстви,и блокирующеr{) реле сопротивлен'ия до значе-
ния V2 пр'" иаличии указаниоrо реле.
Примеиение в защите блокирующеrо реле еопро.
ТИВ.1еИ'ия, как видно из рис. По}, уменьшает также ее
чувствительиость к коротким замыкаииям через пере
ходное сопротивление.
Друroй Bap1laHT выполнення блокнрующеrо реле
с црямолинейной характерис"икоА рассмотреи в статье
Мнхайлова В. В., Нечнтайлова В. В. н Сенчукова А. А.
«Фаз,ооrраиичивающие 'Реле для повышения чувствитель-
ности пусковых {)рrаиов д,истзнциоиных защип (<<Элек-
трнческие ста'нции>, 1965, N. 1).
ПРИЛОЖЕНИЕ li1
ВОЗМОЖНЫЕ ВАРИАНТЫ ВЫПОЛНЕНИЯ СХЕМЫ
ПРИСОЕДИНЕНИЯ РЕЛЕ УСКОРЕНИЯ
ПОСЛЕ ВКЛЮЧЕНИЯ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ
1. Ниже иа рис. П-6 прмводятся возможные Ba
рнзнты ВЫПОЛнсиия схемы при соединения реле уско-
рения (РПУ) после ВК.1ючения вык:тючателя, которые
обеспечивают различную длительность замыкания за
мыкающеrо коитакта реле РПУ в цепи ускореиия за-
щиты: (/'
а) Для 'Воздушиых выключателей (с временем
аключения O,2 0,4 се/С) flрнннмается запуск реле РПУ
'43
1 1
а} иl7!l СllУЧQf/ UСnОllЬ.JО80.иuР 8 схемах Jащиrпы
лuнuи (80JtJyшными 8ЫКЛIi}(lаrп /1/1ми
, 1
1) rJЛ/I СI7УIlI1!/ иСЛОАЬJо6анuя 6 {X Max JI1ЩUmb/ AUHUlj
(М1С17,НЫМ{J 9ЫКl1ючатеЛ/lМU (! 8/(II :$ 0.,6 {tJ<
РПВ I
) иЛА Clr/l/DfI l/СЛOl7b.Jо8I1НUfl 6 схемах j(lщuтЬJ I1инии
с маСЛlIнЫми 8Ь""АюуатеАРМU с t 8/(/1 > 0.6 се-к
Рис. П.6. Возможные варианты выполнения схемы прн.
соедннеиия реле ускорения после включения ВЫКлюча-
теля.
от зэмыкающеrо контакта реле положения «отключено»
(р'ис. П-6,а). При этом время при возврате реле РПУ
(типа РП-25 ) ДОЛЖII() I\!>иинматься порядка 1,1 сек,
поскольку оБМотка реле положения «отключено>
(РПОI) выключат€ля шунтируется в момент замыкания
замыкающerо контакта выходноrо :реле устройства АПВ
или соответствующеrо контакта ключа уцравления, а
замыкающнй контакт реле РПО размыкается в начале
хода выключателя на включение.
б) Для масляных выключателей. у которых время
включения O,4 0,6 се1\.# для увеличения надежиос!'и дей-
ствня защиты по цепн ускорения (увеличения времени,
в течеиие KOToporo реле РПУ дер>юнт свой замыкающнй
контакт в цепн ускорення защиты :hMKHYTblM) ,в схеме
предусмотреио включен:ие добавочном сопротнвления
СД (порядка 1 000 омl) пар"ллельио обмотке реле РПУ
(рис. П-6,б). Такое включ';ане добавочном сопротив-
ления увелнчивает время прн 'возврате р€ле РПУ ПI>и-
мерно до 1,5 сеК
в) Для м,асляных выключателей, у КОТо,рых время
включения более 0.6 се1\., для увелнчення :надежности
действня защнты по цепн УСКОрeJl"llЯ (п. б) в схеме
предусматривается уд€ржива"не рел€ РПУ после раз-
мыКання замыкающеrо контакта реле РПО с помощью
последовательно соеДlниенных ,размыкающеrо контакта
реле положения «включено> .(РПВ) н замыкающем
контакта реде РПУ (рис. П-6,в), поскольку реле РПВ
срабатывает, а иазванный ero контакт размыкается
в конце хода выключателя на включение. Замыкающий
КОН1акт реле РПУ в рассматриваемой цепи удерж'и-
вання предотвращает возможность неправи.lJьноrо сра-
батывэ,ния указательиоrо реле в цепи уС'Корекия в мо-
мент подач н импульса на отключение, поскольку за.
мыкающий контакт выходноrо реле защнты шунтирует
'Обмотку реле РПВ *.
... Подробнее СМ. Руководящие указания по релейной за-
щите, вып. 2 «Ступенчатая токовая защнта нулевой пocr.едова-
тельности от замыканнй на зеМJlЮ Jlиний 11(),--,220 и» rл. 1.
разд. В, описание схемы ПО рис. 1. п. 4.
ПРИЛОЖЕНИЕ lУ
СХЕМА ПОДВЕДЕНИЯ ПЛЮСА ОПЕРАтивноrо
постоянноrо ТОКА К ДИСТАНЦИОННОй ЗАЩИТЕ
ОДИНОЧНОй ЛИНИИ 35 330 "8
1. Ннже рассматрнвается типовая схема по рнс. П-7
подведення плЮса оперативноrо постояииоro тока
к дистанционной защите, обеспечнвающая правнльное
деЙСТl>не посл€Дней црн обесточен'ни ,реле повторятелей
положеиня разъеДИlflИтелей 1.
2. В CX€Me по рис. П-7 подведенне плюса опера-
т,ивнаrо постояниоrО тока к защнте осуществляется кон-
такТамн реле 11 РП Р н 12РП Р, срабатывающнх пр'н
действн,н реле повторнтелей 1 РП Р 'и 2РП Р полож€"ня
разъедннителей, через коитакты которых подается пе-
ремеииое .напряженне на защиту.
Включенне "онтактов реле llРПР н 12РПР в цепь
подведения плюса оперативноro постояииоro тока пред-
отв'ращает непраmrльиое 'Срабатывание защиты:
а) при ДЛнтеЛьном обесточенни реле повтOtр'Ителей
(например. из-за рщреryлнров'кн блок-контактов разъ-
единителей), сопровождзющемся снятием nepeMeHHoro
напряжения С защнты;
I ПРОТИ80авариtlный цирltyJlЯР со предотвращеиии вепра-
ВИJlЬНЫХ действий дистаиционных защИТ, защиты ДФЗ 2 и
устроЙСТВа ОАПВ при питании цепей напряжения этих устройств
через реле-повторители разъединителей» Н2 Э 4/бi от 18N. 1964.
144
61) при кратковремеииых исчезНоВеииях onера,.,ивно-
"о постояНноrо то"а (например, в р€Эультате преры-
внстом контакта прн установке предохраннтелей).
Р, IРпР
Iрпр "PIIР
Pz 2РЛР
,."
I I2РЛР
2РЛР
I/PIIР
I2РпР
Рис. П 7. ПринципиаJlьная схема подведеНlfЯ оператив-
Horo ПОС'fОЯНноrо тока к дистаициоиной защите.
Неправильное срабатывание в случае «а:. Моrло бы
'иметь мест.о для защит, соде:ржащих устройства 6ло.
iЮНрО'ВКИ цри качаниях с ПУСКОff по ,иа,Jllряжению (иа.
пример, 1'ипа К:РБ.121 и К:РБ"I'23) в первый момеит
СНЯТ1ИЯ напряжения с защиты, поскольку указанные
устройства MorVT при этом сработать, а для защит, co
д-ержащих устройство БЛQК'Ир.овки при качаниях с пус.
ММ по току (иапример, 1'ипа К:РБ.122 и К:РБ.124)
ПрИ внешнем коротком замыкани'И.
При исч-езновеИни оперативноrо ПОСТОЯННоrо тока
реле повторители ПОЛОЖения разъединителей снимают
пере:менное напряжение с защиты, ЧТО может пр'нвести
к срабатыванию реле сопротивления под влиянием тока
наrрузк,и .Н при отсутствии кQнтзкт.()в реле l1РПР н
12РПР в цепи плюса к liеПрЗ8'ИЛЬНQМУ с;рабатыван'ню
защиты в моменТ подачи onepaTHBHoro постояиноrо TO
ка noc.le ero кратковремеиноrо (порядка O,I O,2 ce,q)
снят,ия ,( случай «6»).
При более дл'ительных перерывах в ПИтаиии по
С'rоянным током, превышающих Время возврата реле,
осуществляющеrю перек-пючение в цепях напряжен.ня
дистанционных opna'HOO для перехода с уставки первой
на уставку второй ступенн (напрнмер, реле 17РП п
в схеме по рис. 1) ил.н. время возв-рата реле оrрани
чен'Ня ввода в дейcrв'ие блокируемых прн качаннях cтy
пеней (иапр"'Ме,р, ,реле 8РIf,е 'в схеМе по ,рис. 1) цепь
отключеwия от первой ступенн в момент восстановления
питаиня будет :разомкнута На контакте реле переклю-
чеиня !ИЛИ ко'Нтакте реле устройства блок.нровки прн
качаниях.
Следует отметить, что реле ПОВ1'ОрнтеJl'Н lРПР н
2РПР в схеме рнс. П 7 выполнены с помощью реле
с замедлением при воЗврате (типа РП.252), что пред
отвращает снятне .перемеиноrо напряжения с защиты
прн кратковремениых 'исчез,Иовениях опер.атнвнО'rо По
стоянноro тока (слу,чай «б») н тем самЫм повышаеТ
надежность пра8'НЛЬНОro действня защиты.
3. К:оитакты реле J1РПР ,и 12РПР используются
обычно так же и в друrnх цепях. В тех случаях, коrда
Iюитакты реле llРПР ,И 12РПР используются только
для подведения плюса оператнвиоrо Jюстоянноrо TOI<ia,
вместо этих реле может быть преДУСМO'I'рено одио pe
Ле, запускаемое от реле lРПР и 2РПР повторнтелей
положения разъединителей.
УСТРОйСТВО ФИЛЬТР-РЕЛЕ НАПРЯЖЕНИЯ
ПРЯМОй ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ
ПРИЛОЖЕНИЕ V
1. Устройство фи.тrьтр реле напряжеиия прямой по
следовательност-и примеияется в схемах дистанциоиН'ой
защиты для ускорения действия ,последней при исполь
зовании защиты в качестве резервной (rл. 1, разд. Б,
описание схемы по р,ис. 10, п. 5).
2. Для выполнения устройств,з филыр.ре.тrе нацря.
жения прямой послеДiOвательиосТ'и может быть ис
пользовано устройств,о ФН,,1ьтр реле напряжения обрат
ной последовательности типа РНФ 1 *, при этом иеоб
Jtодимо (рис. П.8):
31) поменять Местам'И фазы на входе фнльтра (сле
дует к зажиму 4 фильтр.реле типа РНФ.1 подводить
фазу С, а к з,ажиму. б фазу В соответственио вместо
фазВиq);
б) в цепь реле ВКлючнть добавочное еопротивленне
ипа ПЭВ.]О от 4300 до 5000 о.... Указаниое сощ>отив.
Лбиие встраивается в кожух ,реле н подКлючается к oo
ответствующим зажИмам иа плате реле РТ, вместо OT
ключающеrо устройств,а;
. Работа «Испытание реле РНФ I. ИСПОJIьзуем:оrо в каче-
С:тве реде минимальноrо напряжения прямой ПОCJIедовательно
ети». Энерrосетьпроект. 1962.
в) фильтр реле настроить 'на напряжение срабаты-
вания ивых.ср==90 в.
3. Фильтр реле напряження -прямой последователь
ности При Uвход==IНО в термическ.и устойчнво.
Потр-ебленне фильтр реле Прн с'имметричном напря
жении на вхОДе 100 в н добавочном содротивлен'Ин
в це"и реле 5 000 о... составляет для фазы а 7,8 еа;
для фазы Ь 15 еа и Д1Ля фазы с 7,8 еа.
ahc
ед,
РТ
Рис. П 8. Прннципиальная схема включения и СХема BHY
тренних соединений фильтр реле напряження обратной
последовательности тнпа РНФ I, нспользуемоrо в ка,чс
стве фильтр ре.;rrе напряжения прямой iПоследователь
ностн.
ПРИЛОЖЕНИЕ V/
ПОВЕДЕНИЕ ДИСТАНЦИОННЫХ ЗАЩИТ
ПРИ ЗАМЫJ(АНИЯХ МЕЖДУ ДВУМЯ ФАЗАМИ
ЗА ТРАНСФОРМАТОРОМ Y6 11 ПРИ ОДНОСТОРОННЕМ ПИТАНИИ
1. Ниже рассматрива,::тс.я влияние рансформаторов
с соединением обмо'I"ОК У Li ll, установлеииых меж
ду Mecтo включения защиты 'и KOpOTIGIM замыканием,
.на работу диста,иционных ,opraНOB защит разлнчных
типов.
Б.lияние TaKoro соединения обмоток имеет зиачение
при замыканиях между двумя фазами.
На рис. П 9 даны -векторные rДiИаr.раммы токов и
напряженнй в мест-е включеИия рассматриваемой защи
ты при замыка,ииях между двумя фазам,и за т:рансфор
матором Y6.11.
'O 2284
В таблицах П I П 3 даиы расчет,вые выражеиия
для токов, напряжений -и сопротивлеиий Иа зажимах
реле сопротивлення, включеИных .на меЖДlуфазное Ha
пряжеиие и разность фазных токов для защит, рас.
смат,риваемых в даниой рабо1' .
Векторные Дlнаrраммы рис. п g,б и 'Соотношеиия
табл. П I П 3 даиы Для ,исходиой схемы установки,
показ,аиной иа рис. П 9,а. Прн этом предполarается,
чт,о защнщаемая лиИия имеет одиосто,ро,ииее пнта-НИе и
ток наrрузки трансформатора с цр.ие:\1ИОЙ .стороны ,pa
вен иулю.
145
Е N
z,
1m
1.
Zrp
у 4 .(,
Z,alc 2".1."..l"r Z(JXs
Z;., -1""..2"
a)na. t1II СХ."'О
, 1, ,)
1 j.l..1 !.
,- С=-l .... 211
1) lf'тopH dtJolpa""",tu
Е,
цЕ.
' ':lli"
Рис. П-9. Векториые диаrраммы токоВ и иапряжеииА
в месте установки защиты при замыкании между фаза.
ми С и А за траисформатором УЬ..'1I.
Пр нм еЧ8ННЯ:
1. уrол Ъ::::; 9uo f9. rде 'P yroJJ nOJlHOrO сопрот.вnекня схемы
При учете Перехадноrо сопротивления r п'
'iIz':'bl!:.
а) СOnРОf'1NJ8лени(! но 10ЖUМОХ P "e при IOfYIbIKoHUiJ
flt!pf! f'Je od/tDe СDпротv8Л 1 "ше
Рис. П-IО. Векториые диаrраммы сопротивлеиия
на зажимах реле при замыканиях между двумя
фазами за траисформатором Yb.-I'I.
При м е ч а н и е. Z ) сопротивление На зажимах
реле при трехфазном коротком замыкании за тран.сфор.
матором и тех же УСJIОВИЯХ, Что И при рассматриваем:ом:
эамыкании между двумя фазами.
146
1.
Векторная д'иаrрамма напряж инА рис. П-9,б по-
строена выч'Итаи'ием 'Иэ Э. Д. с. rенерзторов паде.ния)
напряжения в сопротивлении системы 'Zc. которое-
в схем,ах 'nрямой ,и обрати ой последов ательи ост ей при-
нято одииаковым и ие содержащим актнвных сопро-
тивле.ний.
2. На рис. П.IО дJаиы векториые диаrраммы для'
сопротнвления иа зажимах реле в соответствии с рас.
четиыми ооотиошениямiИ, п,риведеииыми в табл. П.l
поз. Из ,рассмотреи.ия 'рис. П"IO,б вид/ио, что сопро.
тивлеиие иа зажимах реле т.ипов KPC 131, КРС-IЗ2 ,1>
дистаИI<ИОННO'I"О ар,rаиа защиты '!'Ипа ПЗ J l52 при всех
видах замыкаиий между ДВУМЯ фазами '" учете лишь-
реакт.ивиых СОС118ВЛЯЮЩНх сопротивлеиий :исходиой схе-
мы больше, чем соответствующее сопротивлеиие ПрИ 1
трехфазиом коротком замыкаИИи в том же месте. paB
ное (Zn+ZTP)'
Из рис. П-IО,в следует, что при иалиции переход-
Horo сопротивлеиия большоro зиачеиня в месте замы-
КаН.Ия между фазами сопротивления иа заЖимах реле'
меж;У В :;Е=Ыф .f8 ,:: gуrцИ:К:: :с lча::р: :а : :
индексов. При замыкании меЖДУ фазами В и С i А :о: i в ==
Ее
== i. lc== 2Z:E ,а при замыкании между фазами А и В
l' Ев
ic 8: lА == '"2 /В ==-- 221: .
"
.
,
J
} Сопротиlленuе на JОЖUf/fОJf !'Не при метaltли<lесК/J'"
blltOHии I ати ,p тlJl/'i6/"'и lIe"'HтO,.,и
Z1
"J
.
vi(Z/Z )
1) Coпpoтu&A но AOI«U/"f01f pP" "р" JOI't6lltOHUи ЧIIреJ
6ольшое ",P'Xtн!HC' СОllротиlление
Таблица п-!
Соиротивления lIа зажимах однофазноrо реле сопротивлепия типов КРС.131 и КРС-I32, включенных
на междуфазиое напряжепне и разность соответствующих фазпых токов, прн замыканиях между
фазами (; и А за трансформатором У 6-11
Реле включены на I
ТОIШ И напряжения, подводимые к реле
Сопротивление на зажимах реле
l р й Р . Iр й р Zp Upllp
lA IB U АВ 3 БА . [y 3 Z, 1 БА 2Z л + Z'TP L + 300 +
lA /B 2'z;, и AB 3 L +З00 2"Z; 113
Z,
+ уз L+900 Zп
/B le U ве / в / e O й ве У3Е А L 900 ....00
/e /A й еА 3 БА ЙeA [Y3 L+I50 0 + 2 (Zл + Z'TP) L 30° +
/e /A 2'Z; у3
3 Z, ] . + Z.':.. L 900 Z!
+2 z; БА у3
При м е q а н и е. РасчеТ,-Iые выр3.жения для случаеs эамыкаии1J: межцу фазами А и В JI В и С получаются циклической перестз-
новкой индексов, как покаэаНQ 8 примечании 4 к рис. n-9.
т а б л и ц а П-2
Сопротнвления на зажимах реле сопротнвлеиия дистанционноrо opraHa в защите типа
П3-152 (по рис. 13, 14 и 20) при замыканиях между фазами за трансформатором У 6-11
'" I I напряженне" I
2H2 Работают пусковые орrзны (и подводимое ТОК, подводимыА
Щп. орrаиы направлення мощности) к реле к реле
Сопротивление Zp на зажимах реле
й р /р АиВ ВиС Си А
1 БРТ(IРМ).7РТ(2РМ).
8РТ (3РМ) й ев /e /B Zп Z!
00
2 БРТ (IPM). 7РТ (2РМ) й АВ lA /B Z! ro Zп
3 7РТ (2РМ). 8РТ (3РМ) й СВ le /B Zп Z! 00
4 БРТ (IPM). 8РТ (8РМ) й СА /C /A 00 Zп Z!
5 БРТ (IPM) йуд О 00 00 00
б 7РТ (2РМ) й АВ /А /B Z! 00 Zп
i
7 8РТ (3РМ) l1 еА /e /A 00 Zп Z!
Пр н м е ч а н и я:
1. Орrзны IIЗПраВJrеllИЯ МОЩНОСТИ, которые нспользуются и должны работать в схеМе по рис. 20, указаны в скnбf<ах.
2. Сопротивление Zp на зажимах реле, обозначенное через ZI и Zп. определяется выражениями, приведенными
в табл. n-1.
10.
147
Т а б л и ц а [1.3
СопротивлеНl(Я на а>l/има" реле полноrо сопротивления тнпа КРС.1I1, включеНноrо постоянно Н/1
разность токов iA ic, в защнте по рис. 15 н 21 при замыканиях между двумя фазами
за трвнеформатором У 6-11
работают про МеЖу- Напряжение, подводимое к pe.'Ie Сопротив 'lение На зажимах реле
точные реле
. Работают пус. о !25РП !26РП Ир
. вые орrЮIЫ Ир
м 21РП Zp:=:
" .... IA IC
.
'"
12РТ, 13РТ, + + +
14РТ
12РТ, 14РТ
СА
12РТ, 13РТ + +
12РТ
12РТ, 13РТ + + +
14РТ
ВС 12РТ, 14РТ
13РТ, 14РТ +
14РТ
(; АС JfЗЕ А L зоо 2
3 Z. . JI з (Zл+Z', ) L 300 +
. E Z,
2 Z, А + уз L 900 Z,
1. уз . о 1 [2 ) о
'2 и АВ Е А L +30 '2 Jlз (ZЛ+Z',р L+30 +
3 Z, . Z, I
' E + уз L+90o 2ZII
2 ZI А
(; АС у 3Е с L 150° + 2 о
+ ' E }1з(Zл+Z',р)L+30 .+
+ Z, 'Z
2 ZI С уз L+90 11
1. УЗ' , + [ у (Zл+ Z',p) L 30. +
2UBC ECL+]50 +
+ 2... Е z, ] I
4 ZI С + уз L 90' '2ZI
. . 1.
При м е '1 а н и е. При замыкании между фазами А и В на стороне низшеrо напряжения трансформатора У.6.-lI lr 1 А := 2 JB,
iJ . . з ЕА П
а потому Z cA независиМа ОТ работы пусковых орrзиов. При замыканuи между фазами С и А lA IC==2Z (табл. -1).
" IA IC I
. . З Ес
а при замыкании между фазами В и С lA /C ==2" z; (примечание 2 к рис. П-9).
Zp==ZII В некотором днаП,8ЗоНе значений Zc может
оказаться меньше сопрот,ивлення тре}Сфазноro коротко-
ro замыкания Z З). Однако в этом случае сопр'от<ивле-
ние Zп больше, чем -сопротивление на зажимах реле
пр'" металлическом кор'отком замыканнн (Za+ZTp),
Следовательно, при определении сопрот<нвления ср,аба-
'Тываиня следJует учитывать случай трехфазноrо корот-
KOro замыкания.
3. Для защиты с реле ""lIа KPC-,II'1 (без пере-
ключе.ння в цепях тока) 'Из соотношений, приведениых
в та6л. П.3 дЛЯ всех В'ИДов замыка"ий между двумя
фазами следует: а) IIJ'H дейетвин всех пусковых opra-
нов сопротивление на зажнмах ре.'1е ана.тюr.ично таКово-
му для заЩIIТ с реле, указанных в п. 2; б) цри отказе
в действИiИ ОД:Ноro 'илн двух пусковых opraHOB сопро-
тивление на зажиМ,ах реле может оказаться преумеиь-
шенным в 2 раза по сравнению с сопротивлением на
зажнмах Iреле, рассмотренных '8 табл. П-l и П-2. От-
меТiИМ, что в пределе при равенстве сопрот<нвлення СН-
стемы Zc ,нулю в этнх же случаях сопротнвление на
зажимах реле в J1"з раза меньше, чем соответствую-
148
щее С'опротивление при 'ТрехфаЗ1l0М коротком замыка-
нин в том же месте, iJ)aBHoe '(Za+Z'TP)'
Такое преуменьшеНiИе СОПРО1"ивления на заж'имах
ре.ае. может привес.ти к непра'Внльному ера,батывзнню
защиты iИ, следовательно, должно учитываться пр,н
выборе еопротивлеwия ерабатыва'RИЯ 'реле. При этом
неоБХО)JJИМО сч,нтаться с таким сниженнем сопрот;И'вле-
иия На зажимах ,реле, которое можe't' иметь месТО при
реальном значении сопротивления системы.
В !Случаях, коrда указанное ,снижеиие С'ОПрО'NIвле-
ния ср,абатывания реле недопустимо из-эа иедостаточ-
lЮЙ ЧУВСТВИ'ТeJlЬНОСТИ должна нспользоваться спеЦИаль-
ная блоК!ировка, предотвращающая иеправнльное дейст-
вме защиты при о'Тказе оД'Ноrо иэ реле тока пусковоro
орса,на ,('см. напрИМеР, .приложеRие УН).
4. Поведение защит", <: реле тнпа KPCJI21 при
двухфазных коротких замыканиях определяется раз-
иостью квадратов симмет,рнчных соста'вляющих обрат-
НОЙ iИ прямой последовательиостей К!омпен-си.ровз'Нных
напряжений, а потому 01' rpynnbl сое.динения транс-
формаroров ие зависнт, поэтому защита будет правнль-
но реаrировать на рассмотренные 'выше повреждення.
ПРИЛОЖЕНИЕ У//
ВАРИАНТ ВЫПОЛНЕНИЯ СХЕМЫ ДВУХСТУПЕНЧАТОй ЗАЩИТЫ
С ПЕРВОИ ДИСТАНЦИОННОИ СТУПЕНЬЮ С ТОКОВЫМ ПУСКОМ,
ИСПОЛЬЗУЕМЫМ ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ВТОРОИ СТУПЕНИ,
СОДЕРЖАЩЕИ БЛОКИРОВКУ, КОТОРАЯ пРЕДОТВРАЩАЕТ
НЕПРАВИЛЬНОЕ СРАБАТЫВАНИЕ ЗАЩИТЫ ПРИ оТКАЗЕ
OAHOrO ИЗ РЕЛЕ ТОКА пУсковоrо OprAHA 1
1. Ниже рассматривается вариант схемы д:вухсту.
пенчатой защиТы с первой ди<С.таиционной СТУП6ИЬЮ
с токОВЫМ пуском, используемым ДЛЯ осуще.ствления
I Блокировка. предо'ТвраЩ8Ю111.ая ие.правильиое деЙ<:Т8ие рас.
сыатриваемой дистанционной защИтЫ при отказе в щействИИ од..
Horo из реле тока nYCKo.,oro opraa8, предnожена иаж. Р. М. Ци.
repOM.
111 nОl1<lff1l/lШl1Р а,,,,,,
./
"0-220<6
ЗОТ
Т
ВТОр'ОЙ сту;пеии, для питающеro .КОНЦа лИНИЙ 110
220 КВ с QДНОСТ<JРОННИМ питанием ОТ всех видов МИО
nофаэных Ko.pOTКlfX замыканий.
Рассматриваемый вариант по рис. П 11 в отличие
от xeMЫ по ри<:. 1'5 (rл. 1, разд. Б, Оll'll<:аи'Не схемы,
п. 2) ПОЗВQляет 'Не учитывать преумеиьшениый эаме.р
реле сonрОТИ5J1екия при коротком замыкании между
":fftZ('tlf!!:'ifO 'f1 N1JЛfJI '
-/
6) Схе."1О Цlпеи /1@ нeHНfJ20 тика (J Н(JпРI1ЖeNир
196Н ;;"\
1М пtplQP
9РЛ стаи-
IOРЛ :0;:::;'
708 /11PК.lftp
ступени
ffРЛ 3fJщ"т 1
/2М..
.l.t]py
1Io('(/?NOA
ё) ,.ими ц,тl1 сиtНIJДJJиции
Рис. П.!!. Схема двух<:тупеичатоЙ за-
щиты с первой дистанционной <:тупеиью
с токовым пуском, используемым для
осуществлеиия второй <:тупеин. содержа-
щая блокировку. которан предотвращает
иеправильиое срабатываиие защиты при
отказе ОДИОI'о из реле тока пусковоrо
opraHa.
;:0; к t , еЛ в1,!! -; P ; :8 r:_ sрz;,п!fJ'pп ;:пеТО ом 8то: -:О: ::П :з; Сl JP И ;::
промежутмные типа P 251; laP3 15PY ре.ле указатепьные т,рпа PY-21/0,OI 16сд..... сопротивление добавочное;
J7YO, 18J10 устроtl:ства ОТКЛЮЧающие типа НКР-З; 19БИ блок испытательнЫЙ типа БИ-6; 20БИ блок испы-
тательиы типа БИ-4.
Примечаиии:
1. В ре.ле 12РПВ один замыкающий КОRТ8К1' должеи быть переделан на размыкающий.
2. Замыкающий без выдержки времени контакт ре.ле 7 РВ должен быть переделан на размыкающий.
3. Для осуществления шунтирования контактом 7 РВ, обмоток трансреакторов 6Тхl и 6Тх2 ДOJUКиы быть
преД Мl ы::, '!r':к:ОрИе В у : е :о:: и; rласво рис. 6.
7Р8
'2РЛ, ,
I
цеп.
OI11IfAlOIIe
нцр
Вj Сz,ИI1 Ч'МО /JlI#paтv8нt1to тxтollNNO,O т/JJ(Q
f8'IfJ
'%::lI На Oт/fAКNe/fue 18
",.
149
фазами А и С на защищаемой лиии,и, замыкаиии меЖе
ду фазами А и С или В и С за ,раисформатором
с соедииеиием обмоток У D. (см. векториые диаrрам-
мы иа l'ИС. П-!:1) и трехфазных коротких замыкаи-иях,
если при этом будет иметь место отКаз QДiHOrO из двух
!'Jеле тюка пуСКО80rо орrанз.
2. В схеме по рис. П-II плюс оперативноrо по-
С10яииоrо тока иа контакт реле сопротивлеиия подается
через пOffflрИ'О последовательно соединеииые Rоитакты
трех промежуточных реле (8РП JOРПI), запускаемых
от реле тока 3РТ н 5РТ пусковоrо opraHa и реле
тока 4РТ, аключенноrо на ток фазы В, кОторое пре-
дусмотреио в схеМе по рис. 15 для увеличеиия ЧУ'ВСТе
В1ительиостн второй ступеии защиты.
Для предотвращения 'ВОЗМОЖности преуменьшеиия
замера из-за отказа реле 5РТ при замыкаиии между
фазами А -и С за траисформатором с соедииеll'Ием об-
м-оток УА или реле 3РТ при з-амыКаRИИ между фа-
зами В и С в той Же точке, а акЖе iИз.за отказа реле
3Рт или 5РТ при трехфазиых к"ротких замыкаииях.
КOJ'да есть опаоиость, что подведеНие плюса к защите
будет обеспечено за счет сра6атbtвання реле 4РТ (к "0-
торому В рассмаТ_l'иваемом случае подво)IJИТСЯ такой же
ток, что и к одиому из реле тока пусковоro орrаиа),
последнее 'выполняется менее чувств,ительным (на 1O
15%). чем реле 3РТ и 5РТ пусковоro ортана.
При таком выполиенни защиты 'в -случае pac'CMOT
реиных ВЫШе повреждеиий плюс оперативноrо ПОСТОяи
Horo тока будет подаiВаться иа коитакт .реле сопро1iИВ
леиия, только если срабатывают оба реле Тока ПУСКОВОе
ro .арrаиа, т. е. в У:СЛО8ИЯХ, коrДа обеспечен пра80ИЛЬ
иый замер.
З. Следует учитывать, что применение ,рассмат,ри
ваемой схемы (вместо схемы по рис. 15!) приводит
J{ снижеи'ию на lО...........jlБ% чувстВ'ительнос'tи дистаНЦИDИ
ной ступени защиты по току при замыканиях между
фазами А и В -или В и С на защищаемой ЛИИRII, а
также к такому же си'ижению чувствительности TOКO
8'ОЙ ступен,и защиты при замыкании между фазами А
и В за тр_аисформатором О ооедииеиием обмоток УА-lI.
Необходимо также отметить, что иадежность ра60.
ты рассмат;риваемой схемы НесколЬкО снижена за счет
Toro, что 'в ией в .нормаль,иом иаrрузо.чиом режиме ие
предусмат,ривается подведение к реле сопротивления
нап,ряжеН'Ия, т. е. ие создается удеРЖiИiвающеro МOMeH
та, обеспечивающеro удерживание контактов указаИИОе
ro реле в разомкнутом ПОложеииИ.
ПРИЛОЖЕНИЕ V!ll
АВТОМАТИЧЕСКОЕ ИЗМЕНЕНИЕ УСТАВКИ СУММАРНОИ
ДИСТАНЦИОННОИ ЗАЩИТЫ ПРИ ОТКЛЮЧЕНИИ И ВКЛЮЧЕНИИ
ОДНО И ИЗ ЗАЩИЩАЕМЫХ ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ЛИНИИ
1. Ниже рассматриваются сп,особы авroматическоro
иэмеиен:ия уставки вroрой ступеии з.ащиты пр,имен'н:
тельио к схема:м ,по РИС. 17 20 и УСТ8ВК'И дистанцион
'Ной ступеии защиты примеиительио к схеме по рис. 21
при отключеииИ или включеиии одной из з:1щищаемых
параллельиых линий.
В схемах по рис. 17 20 иа реле дистаициОИ,ио!1О "р-
таиа (реле сопрОТIIвления т,ипов I(PC.131, I(PC"U;!I,
дист_а'ициоииый ор аи па,иели защиты т_ипа ПЗ.152)
ребуется иметь ,ри уста&к,": уставку первой стyrnен,и,
уставку второй ступени, соответ_ствующую параллельиой
l'аботе защищаемых лииий, н уставку второй ступенн,
соответствующую работе только одиой нз защищаемых
параллельиых лнпнй. ,Поскольку ,конструкция автотраис-
форматора иапряжен,ия реле сопротивления предусмат-
ривает ОДlиовремеино 'выполиеиие только д'вух уставок,
третья уставка выполияе ся на 8вroтрз,нсФорматоре на.
пряжения реле с IПОМОЩЬЮ специальных штеК'керов.
Специальные штеккеры переделываются нз штекке
ров заВОДCiКоrо ,иэroтовлеиия IВ соответств.и'И с ЭСRИЭОМ
(рис. П.!2,д).
В схеМе по ,рис. 21 иа реле Д'ИСТ8Ш..l!Иониоrо орrаиа
.(реле оопротивления тИпа I(АС"I И) требуется иметь
две ует, в и: уставку, СООТВe'tствующую П81раллельиой
работе з:аlI.JМщаемых лин'ий, и у;ставку, соо ветствующую
,работе только одной из защищаемых ПЗiP8ллельиых ли.
и.ий. Указаиное Не вызывает затрудиен'ий, поскольку
КОИСТРУКiция автотраисформатора иапряжеиия реле п'рее
дуематривает вы,полиеиие двух уста&ок (,рис. П'l2,в).
2. На !'Не. П-12,а и б даны возможиые вариаиты
выполаеиия схем цепей напряжения реле сопроти'вления
150
примен-ительио к схемам по рис. 17 20. Схема по Ва-
риаиту 1 может применяться тоrда, коrда уставки
долж.иы быть lВыполнены числом ВИТ}(IОВ аВТО1iраисфор
матора иапряжепия, ие кратиым десяти, а по вариаиту
2"'"'"'"" коrД1а одиа ИЗ- уставок может быть выполиеиа чис
лом 8ИТКОВ, КipBTHЫM десяти. Варнвит 2 может быть
осуществлен при меиьшем чИсле неИСПОЛЬЗ0ваниых
в заводском ис:полненwи З8Ж'ИМОВ реле сопротивлеиия,
чем "ариаит 1.
На ,р-ис. П,'12,в даио выполиение цепей иапряже-
ИИЯ реле СOiIIротмвлеиия примеиительно к схеме по
рнс. 2'1.
3. АВТОМ3'I'1;Iческое переключение уставки произв,о-
дится С помощью дололиительио УСТ8 1 навливаемых про
межуточиых реле 1 РП и 2РП (при ВЬ!ПОлиеиии цепей
напряжеиия по схеме рис. п 12,8 иmользуются только
кОН1'аК1'Ы ,реле 1 РП). в цепь параллельио включенных
обм'оток реле 1 РП и 2РП включеиы последовательио
соеДlJtlиениы:е размыкающие контакты реле ускорения
обеих защищаемых лиинй (рис. П--12,2).
Переключеиие реле СQ;IрО1l'И8Jlен.uя иа уставку, со-
ответстеующую работе одной из -защищаемых парал-
лельиых л,иний, произ,водит,ся Пiри с.р.абатывании реле
ускореиия одиой из ЛИИИЙ, а обра"Dиое перек:лючеиие
!На ycт,aВI Y, соответст;вующую работ'е обеих параллель-
иых линий, при возврате реле ускореиия. ТаК'им об.
.раоом, l1!P-И включении выключ теля до момента раЗе
,рыва цепи ускореиия защиты соответствующей. лииии
реле СОПрот,ивления оказывается включениым иа устав.
ку, COO'l'bet-ствующую работе одиой из защищаемых ли-
и-иil.
L
а) 8КАЮYlJt(J8 цепеи ю""JlteНIN IWле СОЛРDЛUl6лeмnt. lapqaнтf
н к
tV 8кпЮWНие целеи наnР'Jkеиир реле fI, la/utzJlт2
,
К'(
?
Прuнеvaние
lPI7:l.IIРflJ.конЛ1QК"'''' "....
pOpI!JNIR защит
'2}8КЛЮ".lIи p#A /1/1 и 2РО ,iолол- O):JCKUJ npoOOAbHD fJfJ .
Ni/тtlлыfD ,, ayC'мaтl'и6ae""61" iAJI штекlII1ptJ a6тol11/IOHCf}IOfJI"'Id
"ереКАЮVI1НUIl уста6ки 4fJЩl.lЛ1bl I1jК1 трра IJeле CQпpQmи6neHиP
'тКАNlч "и(J оинои "З линии (штеkkер спец f.а80 m oGлен).
YcI'I08Hb/(/ оdОJНОЧf/ НUR
. (J/mi'I(Kep .ю6odcКОlО tJJtо111ОАлeю.JР '" IIlJКUM реле СОЛРОh1tJ6АеНUР
@ шт /I(Irf>jJ ('лeцuaА ОЮ tJJt ф штf'l<".р
О :: '""У(=КtJlf "':,"::ID,,'%':ulJЦ сю 1tAOfJ#UIЩA06op тpyd'KD
IU лиwtJ cv 'dОИUm08D' KDAtJЦD
@ ""таЛAl" Jta л/lt1mo а6тот-NnIJIIJМ.ф ОНOJще8атеIlЬ NQKOtO I'/
(j) : :t:::::V;;.J":Y;"=:;"=:::Ke' qлаrт;'СС'О4аР ?lL!t1611O
':"'еlo :;:/ ':.."'Ь :;и::.п:::,лен", @ (JЛl6еm6Аение а8I1ЮтраНl'ф{//JIIIf/'"
r;опротfJ6л ир cz> ':NPRииfhfNQp ЛЛl1Л1О (! ,'17!JЛ1PI'Ж-
rw1P,.,a/71(1J1fJ
Рис. П 12. Выполиеиие цепей иапряжеиия репе сопро-
тивления при необходимости автоматичеекоro измене.
иия сопротнвления срабатывания суммариой дистан.
циоииой защиты.
f b:.п':o:e :eK :е й напряжения o вариантам 1 н 2 дано
ДЛЯ реле сопротивлеиии типов KPC 131. KPC-121 и дистаНЦИОН-
ных opraaoa панеле& защиты типов ПЗ-I52 и ПЗ 153.
2. Реле РПn реле переключения ДистаНЦИОНRоrо орrаиа защИТЫ с уставки первой на уставку второй ступ ии.
3. На взrаr)8nсраiнпrо,зз:! pM СО"I)оrН8J1енля ДЭНЫ лри\!еры ВЫПОJ1Н НИя уставок:
а) на схеме по рис. П.12.а ДJlЯ перво!l ступени w t 83 витка. для втора!! ступени wll 43 витка (при работе обеих чзрзл.
леЛьиых .пивий); w1J -= 23 в П:{QЗ (при р'lбоrе TO'lb,<O ОДН:О1 из паРЗЛ,leJ1I>Н;i.'( лнннR) б) ка схеМе по рис. f1.12,б для первой СТу.
пени wiI 77.5 витка, для второй dуленн wI I =: 6! витка (оря работе оGеих парaJJЛeJIЬИЫХ JlИНИЙ); wjI;; 40 витков (при работе только одной из па.
раIIJlеЛьн: ,( Л.IН'11); в) на CX \( по р:1С. П.12з, дЛЯ слуqая работы обеиJt параллеnъны!: лпиий wlI = 64 витка, а на случай работы 1'олько одной из
парaJIJIeJlЬИЫХ линий w l = 37.5 витка.
ё;;
....
,)
ПРИЛОЖЕНИЕ lХ
соrЛАСОВАНИЕ ДИСТАНЦИОННОП ЗАЩИТЫ С ТОI(ОВОП
ОТСЕЧI(ОП, ОТСЕЧI(ОП ПО НАПРЯЖЕНИЮ
И I(ОМБИНИРОВАННОП ОТСЕЧI(ОП ПО TOI(Y И НАПРЯЖЕНИЮ
В СЕТЯХ 110 220 "8
Ниже рассмотрено соrлаСDвзНие дистанционной зз-
ЩИТЫ, выПолненной с ПОМОЩЬЮ реле ПОЛНОro СОПРОТИВ-
ления без е.мещения ИЛИ иапра,влениоrо реле СОПРОТИВ-
ления, уroл 'макеимальиой чувствительности KOToporo
примерно равен уrлу сопротивления ЛИН НИ, с ТОКОВОЙ
отсечкой, о-осечкой ПО напряжению и с комбинирован-
ной оrсеtJ.Кой ПО току и напряжению, установленными
Н8 предыдущем участке лии,ии. При саrласовании с KOM
бинированной отсечкой 'По току И напряжению дистан-
ционная защита долж'На быть соrлаоована отдельно
с токовым орrзном и е. орrзном напряжения комбини-
рованной отсечки. Удовлет.воряющим ,условию соrласо
вання явится Меньшее из полученных сопротивлений,
поскольку при отказе OДHoro из ортанов ком'бнннрован-
ная отсечка отКазывает в целом.
Соrласованне 'nРОНЗВIОI\НТСЯ по (1). ПРИiВеl\енному
в rл. 5, раэд. А, п. 7. Расчетными для соrласавання
являются условия, I('('рп которых зиаченне отношенни
Z.асч/k. нз (1) нанМеньшее.
Ниже дается а'налнз расчетных условий н влняния
переходното сопротивлення в месте повреждения прн
соrласованИн ,рассматри.ваемых защит.
А. рАсчЕтныE условня ДЛЯ соrЛАСОВАННЯ
ДИСТАНЦИОННОП ЗАЩНТЫ С ТОI{ОВОП ОТСЕЧI{ОП
И TOI{OBbIM oprAHOM I{ОМБИННРОВАННОП ОТСЕЧI{Н
Расчетным видом повреждения является замыкание
между двумя фазамн, поскольку 8следс'tвне уменьшения
тоКа KopoTKoro замыкания (по е.равненню с трехфазным
коротким замыкаиием) уменьшаеТiСЯ сопротивление
участка, надежно DХВЗ. blBaeMoro токовым реле.
Расчетным режимом работы сетк я'вляется такой
режим, при котором то'к В Месте установкн защнты,
с которой производится соrлаСDвание, иаименьший (что
соответ>ствует нанменьшему Zpac'1)' а в месте установкн
соrласуемой днстанционной защиты наибольший (что
в совокупности с neplBbIM условием соответ,ствует нан-
большему J<оэффицненту токораепределення k.).
в 'ЧасТНЫХ случаях для схем простой Rонфнryра-
ции MorYT быть получеиы KOНI peTHыe соотношення, ха-
рактеризующие расчетный режим. Так, для схеМы по
РНС. п- 1 З (прн отсуТствин цепн с сcmротнвленнем Zп.
показанной -nунктнром). к КОТороЙ МОЖет быть прнве-
дсна сеть любой конфнry,рацнн " случае. KOrl\a со сторо-
ны п/ст. с нет питания, ток ,в защите (} в условнях ее
надежноrо .сра.батывания прн металлическОм замыканнн
между двумя фазамн равен:
1 k' Е..ф (П-2)
с., П 2[ ' + (ZС+Zл.I)Z[ ]
Z с + , z.ac. '
Zc +Zл.1 +Z[
откуда
О.5Е.. ф (zc + Zл_I)Z'
zp,ac'l == r;. z'c Zc +ZJJ.t+ZJ
Поскольку коэффнцнеят токораспределення
Z[
k. Zc + ZЛ_l+ Z /
152
то отношение
(ZС+Zл_I+Z[) ( Z'c]
Z[
(ZС+Zл_I)'
Выраженне (П-З) может быть преобразовано сле-
дующнм образом:
Zрасч
(П-З)
[ О.5Ем.ф ,
Zрасч Zc
(ZС+Zл_l) ZI
+ [ Оk, 7с Ф Z, с ] . (П-4)
Из анализа (П-З) и (П-4) следует, что мнннмаль-
иое значение отношения Zрасч/k т будет в случае, коrда
ZI мак'симально; z' с максимально; Zc миннМаЛЬнО
нлн МаlКонмально в зависимостн от Toro, больше HJi:1
меньше нуля пе.рвая квадратная скобка. Напрнмер, ее.
лн ZрасЧ>ZI, то ZpH"I/k T должно быть больше (Zc+
+z.n:" I +ZI). а это может нМеть место, только коrда
Нервая кващратная скобка в (П 4) 'положнтельна. а ВТо-
рая больше Z!. т. е. Zc долЖ1IО быть прннято МиНИМаль-
ным.
Налнчие питання со стороны Н/СТ. с 1'[Jубо прнблн-
женно МiQжет быть имитировано цепью с сопротивлени
ем ZII. показанной на рис. П-13 пунктиром, что ЭКВИlВа.
лентно увеличению сопротивления z' с, поэтому в 'расчет.
ИОМ режнме сопротивление Zп должио приииматься ми.
нимальным.
l]+
w lJистаНЦ'JОНJiQР жЦ{uта.
D защита, с "оmoрои проuз&JiиЛ1СfI соеласо6ание I
IK1'
тон 8 Mecт ycтflHo61(u NЩUI11Ь1 1
I1рЦ If J 4 тtJ\I/(e f{ I
II( J z то Же. на 6 месте ycтrMOfprv .мщитЬJ 2.
Рис. П IЗ. Схема замещения прямой (обратной) после-
довательности для сетн общеrо вида.
Значение Zpac<J/kT ,в расчетном режиме ДЛя схеМы
по рис. П-IЗ (при отсутствии цепи с сопротивлением Zп)
может быть ВЫЧИС.'Iено анаЛитически по (П-3).
Б. РАСЧЕТНЫЕ УСJIОВИЯ ДЛЯ соrЛАСОВАНИЯ
ДНСТАНЦИОННОЯ 3АЩИТЫ С ОТСЕЧI(ОЯ
ПО НАПРЯЖЕННЮ И oprAHOM НАПРЯЖЕННЯ
I(ОМБННИРОВАННОЯ ОТСЕЧI(И
За расчетиое может быть принято замыкаНие как
между двумя, так и между тремя фазами, поскольку 00.
противлеиие участка, иадежно OXsaTbIlBaeMoro opraHoM
напряжения (Zрасч), будет прн этом одинаковым.
Расчетным режимом работы сети я'вляется такой
режим, при котором ТОК /J{.З I В месте устаиовки со-
rласуемой .дистаицноиной защиты наибольший, значе,
иие тока 11(,3 2 В месте установки защиты, с которои
производится соrласование, не сказывается иа условиях
соrласования, поскольку
Zрасч ZраечIИ.З2 и С.З2
J;;;;t
rде О С.а 2 иапряжеине срабатываиия защиты, с кото-
рой проиэводится ,соrласование.
В частных случаях для схем iПРОСТОЙ конфиrrурации
Mo,rYT быть получеиы 'КОНJ ретиые 'СООТНОJllеНИЯ, харак.
теризующие расчетный режИ'м. Так, лля схемЬ! по
рис. П-l13 (при ОТСУТСТВИII ЦСПИ С СUПРОТlIвлснием Zп,
покз',занной пунктиром) иапряжение в МесТе установки
защиты 2 в условиях ее вадеЖ1l0rо срабатывання
.3 [
а z'c+
Ем.фZрзr'ч
(z,+z,,_,)Z, j '
Zc + Zл_1 + Zl + Zрасч
откУда
Zрасч ===
(zc + zд_,) Zj
z' +
с ZС+ZЛ_I+ZI
, Е м . ф
k ll 7! 1
Поскольку коэффициеит токораспределения
ZI 'ZР8СЧ
Zc +ZJl_t +ZI . то отношение может
представ еио в следующем внде:
Zрасч
k;""
(z. + Zл_l) [ + 1]
k' Ем.ф 1
В и с.з
+Z'c
Из анализа (П-7) следует, что минимаЛьиое зиаче
ине отиоше ия zpac'tJ./k'r будет в случае, коrда ZI мак-
симальио; Z с 'мииимально; Zc мииимальио.
Наличие цепи с сопротивлеиием Zп (рис. П-IЗ) мо-
жет быть имитировано как увеличение Z С, т. е. СQПрО
ти>влеиие erQ должио быть максимальио. В сВязи с этим
прн наличин Питания со сто раны п/ст. С в качестве.рзс-
четноrо следует рассматривать режим каскаднOl'О от.
ключения повреждеиий (Zп == (0).
iВ частиом <:лучае, Коrда z'c==O (подпитка от об.
особленной станции), зиачеиие отношения 2расч/k т за
висит Только от сопротивлеиия системы ZC (П-7), кота.
рое в расчете должио быть принято минимальиым;
ZI и Zп MOflYT быть приияты любыми.
Значение Zрасч{k т в расчеtном режиме для схеМы
по рис. П.13 может быть вычислено аиалитически по
(П-7).
Следует отметить, что расчетиый режим работы се-
ти дли соrласования днстанционной защиты с отсечкой
по на,пряжениЮ и орrаиом иапряжения iКомбииирован
иой отсечки совпадает с расчетиым режи
мом для определения тока срабатываиия токовой отсеч-
ки с i==O от замыканий между фазами, устаиовлеиной
в том же месте, что и соrласуемая дистаициоиная за
щита, Н отстраиваемой от поврежений иа шннах про-
тивополоЖной iПодстаиции. Указаиное объясняется тем,
что в обоих упомянутых случаях расчетные условия
с.оответствуют протекаиию через рассматриваемую (со-
rласуемую или отстраиваемую) защиту ианбольшеrо
тока при 'прочих ip8<ВИЫХ IУСЛОВИЯХ.
(П-5)
В. ВЛИЯННЕ ПЕРЕходноrо СОПРОТиВЛЕНиЯ В МЕСТЕ
1(0POTI(OrO 3АМЫI(АННЯ ПРИ соrЛАСОВАНИН
ДНGТАНЦНОНИОЯ 3АЩИТЫ С ТОI(ОВОЯ ОТСЕЧI(ОЯ,
ОТСЕЧI(ОЯ ПО НАПРЯЖЕНИЮ И I(ОМБИНИРОВАННОЯ
ОТСЕЧI(ОЯ ПО TOl(y И НАПРЯЖЕНИЮ
Для выявлеиия влияиия переходноrо сопротивлеиия
при соrласовании дистанциоиной защиты с таковой OT
сечкой и токовым орrЗ1l0М комбинироваииой отсечки це-
лесообразио построить характеристику срабатывания
TOKOBorO реле в плоскuсти сопротивлениЙ рис. П.14.
(П-б)
- lрц j К
ZA-I Z",,,,
х х
ХЩ1qктepuС/r1ШfD на Ж""1O
<'jJt100Л1Ii1IоНll1l ЛXNФIoto!»N
J1QЩUI116J 2, /1JIU&ol@I/нaR It
месту Yl"11XI1Ю1кu .l(JЩUЛ1Ь1'
" У
"-
"-
"
kT
быть
,"
(П-7)
,.
Рис. П 14. Влияиие переходноru сопротивлеиия. в месте
KopoTKoro замыкания при соrласовании ДистаиЦИОННОЙ
защиты с токовой отсечкой и токовым opraHoM комбиии
рованиой отсечки.
2' ,
Zс.э ЭКНИВ<1.nрнтное сопрОТtlВJINше снстемы Zr.D::::: +
+ z с (см. рис. П-13); Zл 1 СОJlротИМение ЛiIlIИI!, на котороА:
установлена ДистаНЦионная защита; Zрасч сопротивление уча-
стка, надежно oXBaTblBaeMoro защитой 2 в расчетных для оrла.
еования условиях; k T коэффициент токораспределения; r п
переходное сопротивлеиие в месте KopOTKoro замыкания.
153
@2
. . Zл тJ: zР. J К
х х
XapqKт RиcтиKa
c-раlатыlaНЦJl рl'ле
,Л6АIIOIО (Onpoти8мwиp
а
/'
,.
Рис. .П.15. Влияние переходиоrо сопротивления в месте
KopOTKoro замыкания при соrлаСDваини дистанционноЙ
защиты с отсечкой ПО напряжению и орrаиом напряже
иия комбинированной отсечки.
Zс.э эквивалентное сопротивление системы (см. обозначения
к рис. П-14); %.JI-I сопротивление линии, На которой уставов.
.лена Дистанционная защита; Zpac'l...... сопротивление участка,
надеЖНО OXB8TbloaeMoro защИТОЙ 2 в расчетных для соrласова-
ния УСЛОВИЯХ: k T коэффициент ТОКОр8спределеНИЯ.
Указанная на ЭТОМ рисунке дуrа nn'р "редставлиет co
бой rеометрическое место точек ,КОНЦОВ векторов рав-
НЫХ ,ПО значению реЗУЛhТИРУЮЩИХ сопротивлений cxe
мы при металлическом замыкании (тока п) и замыка
нии через различные 'Переходные сопротивления (точки
n' .и р) в точке К. Эти результирующие сопротивлеиия
соответствуют току в реле тока защИ1'Ы 2, равиому току
иадежиоro еro срабатываиия (k'./c.,). Поэmму дуса
nп'р является частью характеристикн иадежноrо сраба.
тываиия (приведениой к месту устаиовки защнты 1, т. е.
от.иесениой IK току В этом месте) TOKoBoro реле 8 пло
екост," СОJlротнвлеиий.
Характеристики срабатываиия реле J10лиоrо сопро
тивлеиия без смещеиня и направленноrо реле oonро
тивления лежат полностью внутри характеристики иа-
дежноrо срабатывания TOKoBoro реле, причем прн замы
каиии через переходиое сопротивлеиие надежиость co
rласоваиия (ха'рактеризуемая иа рис. П-14 отрезком
т'n' для реле поЛиоrо сопротивлеиня и т"п' для
на'Правленноrо реле сопротивлеиия) увеличивается
по сравиению с металлнческим замыкаинем (OTpe
зок тn).
Следовательно, соrласоваиие 'рассматриваемых за
щнт должио производиться по металлическому корот-
кому замыкаиию.
Для выявлеиия влияния переходиоrо сопротивления
прн соrласовании дистанцнониой защиТы с ОТсечкой по
напряжению и орrаиом напряжеиия комбииироваииой
отсечки на рнс. П-15 В комплексиой плоскости сопро-
тнвл@:инй для расчетноrо режнма построеиа кривая аЬ,
являющаяся частью характеристики надежиоrо сраба
154
о
Рис. П-16. Диаrрамма падения иапряження для учета
влияиия переходиоrо сопротивления при соrлаСОВ8ИиИ
Днстанциониой защиты с орrзном иапряжения комбини-
рованной отсечкн.
тывапия (приведенной к месту установки защиты 1, т. е.
отиесеиной к току в этом месте) реле напряжеиия при
замыкаииях через различиые переходные сопротивле-
иия, а также построеиы характеристики реле 1Полиоrо
сопротивлеиия без смещения и направлеиноrо реле co
противлеиня.
Точка а характеристики надежиоrо срабатываиня
реле иапряжения соответствует 'металлическому замы-
канню, точка Ь замыканию через переходное оопро-
тнвление в Mecre установки защиты при АUR=='U с . з .
Форма характеристики объясняется тем, что при по.
вреждеиии через переходное соп,ротивление iВ 'УСЛОlВиях
UреJIс==iUс.з==сопst ток через реле возрастает IВ сравне.
Нии с металлическнм замыкаиием, в результате чеrо
отсечка 110 :напряжению начинает отказывать при MeHb
ших суммарных сопротивлениях от места поврежде
иия до места установки защиты (о',Ь<о'а). Как видно
из рис. П-.16, с увеличеиием переходиоrо сопротнвле-
иия условия соrласования ухудшаются. Одиако eorJIa
соваиие дистанциониой защиты с отсечкой по напряже
нию и opraHoM иапряжеиия комбинироваииой отсечки
при lВыполиении этих защнт без выдержки времеии мо-
Жет производнться по металлическому короткому замы-
канию, так как за время действия защиты ( O,l сек) co
противлеиие дуrи не может достиrиуть больших зиа
чений.
В тех случаях, коrда при соrласованни е первой
ступеиью защиты предыдущеrо участка не у дается обес-
печить достаточную 'Чувствительность защиты к корот-
Ким замы ка ии ям в конце защищаемоro участка, соrла
сование про изводится со второй ступенью с t:;;> 0,5 сек
защиты предыдущеrо участка. Последиее должио про-
изводиться при повреждении через реальио возможиое
переходиое сопротивление.
Способы соrласования дистанционной защиты с OT
сечкой по иапряжеиию и opraHoM напряжения комбини-
роваиной отсечки при учете переходноrо сопротивления
даt!Ы НиЖе.
r. СПОСОБЫ соrЛАСОВАНИЯ ДИСТАНЦИОНИОП ЗАЩИТЫ
С ОТСЕЧI<ОП ПО НАПРЯЖЕНИЮ И oprAHOM
НАПРJlЖЕНИJl I<ОМБИНИРОВАНИОП ОТСЕЧI<И ПРИ
УЧЕТЕ ПЕРЕходноrо СОПРОТИВЛЕНИЯ
Указанное соrласованне моЖет быть nьшолиеио:
а) rрафически (в общем случае) путем построення
в комплексной плоскостн сопротнвленнй характеристик
срабатываиия реле рассматриваемых защит;
б) аналнтически по (1), приведеииому в rл. 5.
разд. А., п. 7, дополнеииому коэФФицнентамн, учитываю-
щими влияиие возможноrо переходиоrо сопротивлеиня.
а) rрафический способ
Для построения .В комплексной пЛосКости СОПрОТИВ
J1еиий характеристики издежноrо срабатывания реле
напряження, прнведеиной к месту установки днстаИЦИа
аиной защиты:
Uo.,/k'.
ZC.3=::: '
rде Uс.зlkfн==сопst напряжение надеЖноrо срабаты
вания реле напряжения;
/защ ТОК, ПРОХОДЯЩИЙ через дистанцион-
ную защиту при напряжении в ме-
сте установки реле напряжения,
равном Uо.,/k'п, н фнкснрованном
значении переходиоrо сопротивле
ИИЯ.
Необходимо знать изменение тока, проходящеrо
в месте установки iдистаиционной защиты (/звщ) В З3-
висимоет-и от изменения переходиоrо сопротивления
(rп) , т. е. завнснмость I..щ f rп) 'в условнях срабаты-
ваиия реле напряжения.
Эту за,в.исимость можно найти .из построения Tpe
уrольиика падения иа,пряжеиия, прнведеииоrо иа
рнс. П-'16. Основанне aTOro треуrольннка ОК представ-
ляет собой rеометрическую сумму падеиий иапряжеиия
в снстеме, лини н и oДyre, равную междуфа"ной э. д. с.
Е.,ф, стороиа ОА падеиие иапряжеиия в системе и
JIИННЯХ, сто рои а АК падение иапряжеиия в активном
С01lротивлеиии дуrн и1'. Уrол при ,вершине этоrо тре..
уrОЛЬИRка а== 180 0 ...........q>л, тде q>JJ уrол сопротивлеиия
дииии и системы (прииималось, что эти сопротивления
hМеют одинаковый уrол). Прн различных зиачениях па
дення иапряжения ва дуrе "",и, вершнна А треуroльнн-
Ка падеиия иапряжеиия окользит по дуrе окружи ости
раднусом Е м . ф /2 slп 'Рп, опнрающейся на отрезок Е м . ф
как на хорду.
Если ИЗ точки К радиусом, равиым напряжению иа.
дежноrо срабатывания реле наt1ряжеиия U с.эlk' н, про..
вестн oДyry, то отсекаемые эТой дуroй отрезкн ОМ н ОМ'
представляют собой ,падеиия иаlпряжения от 'нулевой
точки системы (О) дО места устаиовки отсечки по иа
п'ряжению или комбинироваииой отсечки, соответствеиио
при метаJ....шческом повреждении и повреждении через
переходное сопротивлеиие в у.словнях срабатываиия ре.
ле иапряжеиия. Поскольку суммариое сопротивлеиие
от нулевой точки системы до места устаиовки рассмат-
риваемой защиты не меняет,ся, отиошекие OM'jOM==
==k тои будет рав'Но отиошению тока 'в дистанциоиной
защите ,при замыкании через переходное 'СOlпрОТlШление
к току при металлическоМ повретдеНlИiИ.
Практнчески для соrласоваиия достаточио построить
в коМплекСНой плоскости сопротивлеиий ТОЛЬКО Otдиу
точку характеристики иадежиоro срабатываиия отсечки
напряжения. Эта расчетная точка {IПО которой произ
водит-ся соrласова.иие} должиа соответствовать реально
возможиому максимальному сопротнвлеиию Дlyrи, Паде-
иие напряжения иа котором (d'U r) В киловольтах может
быть О!]ределено ио (3), прнведенному в rл. 5, разд. А,
п. 14.
При этом ДОЛЖны учитываться только те случаи,
коrда падение напряжения 'на реальном сопрОТИiВJtенни
дуrи не превышает иапряжеиия иа,дежноrо срабатыва-
ния реле иапряжения Uс,з/k'н, IПОСХОЛЬКУ соrласованне
производится в условиях иадежноrо орабатывания реле
напряжения.
После построеиия расчетиой для соrласования точ
ки характеристики надежн,оrо срабатывания реле Ha
пряжеиия можно построить характеристику срабатыва-
иия реле сопротивления с учетом необходнмоrо КОэффи.
и.иеита надеЖиосТи.
(П-8)
б) Аналитический способ
Рассмотрим снова треуrольиик падення напряже.
ння, "риведенный на рнс. П-16. Разделнв отрезок ОМ
иа ча'стн ОД и ДМ, пропорциональные паденню напря-
Ження в снстеме (ОД) н на линнн, защнщаемой днстан-
цнонной защнтой (ДМ), н проведя затем лннню ДД'
параллельио ММ' и линию Д'К, получим, ч't,Q отиоше..
нне Д'К/ДК kнапр равно отношенню напряженнй, под-
водимых К дистаициоииой защите СОО1\Ветственно при
повреждеиии через переходиое сопротивлеиие и при ме..
талЛическом повреждеиии.
Исходя из сказаииоrо выше, влияние переходноrо
сооротивлення можио учесть умноженнем сопротивления
срабатываиия дистаициоиной защиты ZC.3, получениоrо
для условий соrласоваиия при метаЛлическом коротком
замыкаиии, иа коэффициеит kсопр==kнапр/kток.
Если соrласуемая дистаиционная защита выполие-
на иаправлениым реле сопротивления, то при замыка..
нин через лереходное аКТИВное сопротивлеиие чувстви
тельиость ее уменьшается и условия соrласования облеr
чаются (по сравнению с защитой, выполнеиной с реле
полиоrо СОПРО'rивления). Это видно из рис. П-15, на ко..
тором сопротивлеиие срабатываиия защиты 1, прн за..
мыкании через переходное сопротивление от' <от-=
==ZC.31.
Умеиьшеиие чувствительности защиты, равное от.
ношению от' 10т в 'рассматриваемом случае, KorAa уrол
мак,симальиой чувствительиости реле примерио равен
уrлу сопротивления ЛИНИ н, может быть определено как
косинус рази ости уrлов сопротивлеиий, подводимых
к дистаициоииой ,защите при металлическом замыкании
и замыкаяин через переходное сопротивлеиие:
от'
от COS ( п п.р) COS .
(П-9)
Уrол может быть также иайден из треуrо.'Iьиика
падення напряження рнс. П-16 «АД'К) как j'rол меж-
ду вектором падения иапряжения в линии (Д'А) и pe
зультирующим ,вектором Iпадеиия напряжения в ."шиии
и в переходИQМ сопротивлении (Д' К) при замыка нии че-
рез активиое переходное сопротивлеиие.
Таким обра'Эом, СОПРО1\ивление срабатываиия защи
ты, выполнеииой направлениым реле сопротивлеиия,
может бы1'Ь увеЛriчеио, Т. е, умножеио иа k xap .....
om/om' I/cos >l (рнс. П-15).
ДЛЯ практическоrо учета влияния сопротнвлеиия
дуrи иа соrласование защит были определены значеиня
коэффициентов k тои , k напр , k сопр н k xap для разлнч-
иых иапряжеи!Ий срабатывания отсечкн по иапряжеиию
или орrаиа напряжеиия комбинированной отсечки и с . 8
при 'Уrлах сопротивления линии Ipл, ра:вных 60 и 75°, и
ВОЗМОЖиых зиачениях IпаДения иапряжения на дуrе.
Результаты расчетов в виде кривых
kоопр f(Uо.а, !!.и" 'Рп) н
k xap == f ( и С.3' :с.а t и1" 'п )
л-I
прнведеиы соответственнО ,на рнс. П-'17 н П-18. Этн крн-
вые мотут быть использоваиы для практических расче-
ТОВ по соrласованию дистанционной защнты, выполнен-
НiOЙ ,с реле полиоrо сопротивления или с иаправлеииым
реле сопротивлеиия в случаях, коrда уrол сопротивле-
иия Ilpn СОсТа'ВЛяет 60 или 7Е? {для направлеииоrо реле
сопротивления при этом должно соблюдаться также
условие, что уrол макснмальиой чувствительиости реле
примерно равен уrлу сопротивления ЛИНlИ.И}.
При построеиии кривых в целях упрощения учиты.
валось минимальное зиачение коэффициеита k напр (что
увеличивает надежно,сть соrласования). Указаииое ие.
155
к..., Кир
(О ...-/ . 4/
($
.qJ
0.9 .......... =44 1,2
NtP LIU, -44
48 /сжр
1,1 4!k. -0.3
lsJ 2,O /С"'ф'
ZЛ-I ______ ::; =41
0.7 0,"
О 0.1 0,2 о.З М 0.6 0,7 48 !:tE:L (О
QJ4ЛII -60" .fмФ о 41 42 аз 0." 0,' и. 6 0,7 0.8 Jfц...
9;: . (j/J' сжр
а)АА"
"'СIfII/ 1(%111
'.0 f.;=41
:: =0.3 1,. .
49 ............... u,. =04
E", . (З
0.8
1,2
0.7 ______ .44.
(1 }______ . 41
0.6
о 0.' 0.2 0.3 0.4 0.5 О.. 0.7 0.8{3;, Lj{j,..OI
{)ААЯ = 7$" "'''' 1.0 ------r,;.
о 0.1 0.2 о.З 0.- 0.' 0.6 0.7 0.8 J!SJ.
Рис. П-17. Кривые k CODP == f (и с.а" f,U r ; JI)' О),4Л,9 =7So с"'ф
обход.имо Б СВЯЗИ С тем, что для определения точноrо
значения коэффициента kнапр Д'К!ДК (рис. П.lб) не.
обходимо знать положение точки д, т. е. соотношение
сопротивлении систе:wы и линии защищаемой соrласуе-
мой дистанционной защитой, В ДВУХ крайних полоЖе
ниях, Коrда падение напряжения в сопротивлениях си-
стемы или в сопротивлении линии, защищаемой дистан-
ционной защитой, равно нулю (точка Д совпадает
с ТОЧКОЙ О ИЛИ точкой Лrl), коэффициент kнапр==l; 80
всех промежуточных ПОЛОЖениях kнапр<l.
.N\.инимальное значение коэффицента k напр . може1
быть .lerKO найдено, если учесть, что Д'КJДK MnК!MK,
ПОСКО,lЬКУ прямые ДД' IH ММ' параллельны. Из
рис. П 16 видно, что k напр будет минимальным, коrда
прямая пройдет через сере:IЯНУ хорды ММ' (точка N).
Это значение kt,Dnp==NK/MK Н приннмалось при по-
строеНIIИ кр,нвых.
Значение коэффициента k xap также зависит от по-
ложения точки д, т. е. от соотношения сопротнвлеинй
Рис. П-18. Кривые k xap ;::::: f ( v с .:1; ; 6.U.,.: !f'Л ) '
Z.'l 1
системы и линии, защищаемой дистанционной заЩИТОЙ.
Минимальное значение коэффициента k xap будет
в случае, коrда падение напряжения на сопротнвлениях
снстемы равно нулю (точка Д совпадает с точкой О н
L ==L'Ф). ,в связи с тем, что действнтельные значения
k xap MorYT значительно отличаться от мннимальных, на
рис. П 18, кроме минимальных значений k xap , соответ-
ствующих ZС,З/ZЛ I==О I(Zс.э эквивалентное сопротнв-
ление системы см. примечанне к рис. П.14), даны также
кривые kxap f(Uc."; !1и,} для zc.,IZ.' I J,O и 2,0.
В J1рактнческих расчетах рекомендуется по возмож-
ности использовать аналитическнй метод, как более
простой. Однако в случаях, коrДа уrол линии (Рл не ра-
вен 60 или 750 (уrлы, для которых построены кривые
рнс. П 17 и П-18), следует пользоваться rрафичес'Кнм
методом.
ПРИЛUЖЕНИЕ Х
РАСЧЕТНЫЕ ВЫРАЖЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТОКОВ
И НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ДВОЙНЫХ ЗАМЫКАНИЯХ НА ЗЕМЛЮ
В СЕТЯХ С МАЛЫМ ТОКОМ ЗАМЫКАНИЯ НА ЗЕМЛЮ
А, ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕННЯ
1. Ниже ПipИ'ВОДЯ"I'СЯ расчеТ!Ные ВЫРlэжения для
определення ТОКОВ и ИЭ[Jlряжен;ий при двойных замы-
каниях на землю в 'СеТях с малым током замыкания на
землю.
156
Все IВЫВОДЫ .сделаны в щ>едположении равенства
соrrrpотивле:ннй пряlМОЙ и обра1iНОЙ последовате..flьносте:й
вс& ЭJlемeJНТОВ СИСТ IЫ н ра,венства э. д. с. источников
питання, что значительно упрощает р.асчеТ1Ные выра-
жеиия.
t
Таблица П 4
Выражения для расчета токов при двоВных замыканиях на зеМЛЮ в схеме по рис. п-t9
I Симметричные составляющие токов (дли фазы А) I ТОКИ в фазах
Участок I 1 ТОК Нулевой
ТОК прямой пос,:?е. ТОК обратной по ле- ПослеДова- j А i в i с
' Довательности 11 доаательностн 1. тельности i"
кр " (a a2)10M (a a2)10M О О 310М 310М
1м аl 0м
РМ а 2 1 0м 10М о 310М о
l N
PN a210M al0M 'OM О О ,зl ом
1 (а2 а)БА
ОМ 6Z'. +2Z IМ + 2Z/N + ZOM +ZON + 6,.
Таблица П-5
Выражения для расчета иапряжениil при двоilных
замыканиях на ЗеМЛЮ в схеме по рис. п-t9
U 1v БА 10M [(а a2)Z'. +
Симметрич- +aZ IМ + а,.]
:>. пые состав" й 2У 10М [(a a2)Z'.
" ляющие на-
; пряжения a2ZIМ a2,.]
о
... a2ЁA+loмx
"' О оу
" Х (3Z', +2Z IМ + 2,.)
о:
"'
"
Ст Ау (1 a2)EA + 10М х
со
"
'" X(3Z', +3Z'M +3'.)
:r::
Фазные на.. Ову
пряжения О
а су (a a2)ЁA +1 0м Х
Х (6Z', + 3Z 1M + 3'.)
БА 10М [(a a2)Z'.
" Cт,w
'"
'" a2Z'N а 2 ,.]
о
... Симметрич
"' 'ОМ [(a a2)Z'.+
" ные состав- °2W
о: ляющие на-
"' + aZ'N + а,.]
" пряжения
iE
.. аЕ А 10М Х
со Cт OW
"
:1: X(3Z'.+2Z + 2,.
lN
2. Р.аочемые ВhIlражеН!ия ДJIЯ СИ1Мметр'ИlЧIНЫХ состав-
ляющих фазы А и полных значений токов и н,...ряже
инй прив'щены в там, П 4, П.5 и П 6, П 7 co<m!eт-
ст.венно для схем с OДIНO- и ДВI)'IC"IOрстним ПИ"Nlнием,
причем ДЛЯ схемы с од.НОСТОРOНilfИМ -питанием
(рис. П.,!9) M&:ra ЗЗlМЫКЗIIня на землю располаrаются
иа раэлиtDНых ЛИНИЯХ, а для схемы с ДВУС:ТОРОНiJШfiЫ
питЗ/Нием рис, П ,20) оба места замыкания на землю
дJOЛЖНЫ рз{шо.лаrarrыся на OДjHOM или смежяых участках
ОДНrOЙ ЛНlНИН. Оледует }'!Читывать, ЧТО к схеме пО
рис, П.19 может Быlrb приведеиа любая СЛОЖlllая 011'
JI 2284
Продолжение та/Jл. П.б
(1 a)EA + 10М Х
" U AW
'"
'" Х ( 3 Z'. 3Z IN 3'.)
о
...
'" Фазные на-
" (a2 a)EA +IOM Х
о: пряжении U BW
о:
"
iE Х ( 6Z'. 3Z IN -:-- 3'.)
..
со
"
'" Cт cw
:r:: о
Ст 1Р БА 10М (a a')Z'.
Симметрич- Ст 2Р 10М (a a')Z'.
ные состав-
ляющие Ha
Q" пряжения и ОР a2EA+loMX
"
'" Х (3Z'. + 2Z'M +ZOM +3'.)
"
о
...
"' (1 a2)ЁA + 10М Х
" ст АР
о:
о:
" Х (3Z'.+2Z'M+ZOM + 3'.)
iE
'"
со
" Фазные на- СтВ/>
'" 'ОМ (2Z 1M +ZOM +3r.)
:r:: пряжения
Ст СР (a a2) БА +1 0м Х
Х (6Z'. + 2Z 1M + Zом+З'.)
cmемз, имеющая РЗl8lНые э. д. с. и,СТОЧНИК08 питarния
ПI'II любом раOOOJllOже""и мест повреЖДeIFIIЯ,
З, ,ВЫВОД вbl[)aжetllllй для ра",eroв ТОКОВ и напр"-
жения ЦpiИ двойных замыкЗIНIIЯХ иа землю в простей-
шей схеме по рис, П<19 ПрОИЗВОДИ1Ся слеР;УЮЩIIМ 06-
pI8IзQМ,
УЮIТ""",я, что на участке КР протекают тоюи пря-
МОй и обра'l1lЮЙ IJOICЛедователblllOlCТeЙ, а иа уча<ntW<
РМ и pN ТOII<И п:ря.мой, обрат,шй и Н'Улевой поолeдll-
вательностей, и Щ!II равенетве ООЩ>OТUВЛell1lЙ пр....ой
И обра11ИОЙ оосле;дователЫlOстей MeMel!ТOB схемы, ур....-
151
Выражения для расчета токов при двойиых
ТОК прямоR последовательности i 1
ТОК обратной последовательности is
I ТОК нулевой
последова-
тельности 10
Симметричные составляющие ТОКОВ
Участок
КМ l' 1 ом [aZ". +(a a2)Zт,J 10M (a а 2 ) Z"'t a 2 Z"1 О
Z'. + Z"1 + Z"'t Z't+Z"l+Z"'l
MN 1" aZ'1+ a2 Z"'1 10M a 2 Z'1 + aZ"'t 10M
IoM Z'1 +Z"t+Z"'t l't + Z"1 + Z"'1
LN 1'" 10М [(a a2) Z', a 2 Z",] 10M (a a2)Z'. +aZ". о
l'l +Z"1 + Z"'1 Z'1 +Z"1 +Z"'1
МУ 1м аl 0м а 2 1 0м 10М
NW i N a210M а! ОМ 10M
Таблица П.7
Выражения для расчета напряжений при двойиых
замыканиях на землю в схеме по рис. П-2О
U 1V БА 10МХ
( , (a a2) Z"'I+aZ"t +а, м)
Х Z'Z'.+Z".+Z'''.
Симмет- 10М Х
ричные U 2V ( (a a2)Zl"' a2Z"1 a 2 r M )
составля
ющие Х Z'lZ'l+Z"t+Z"'t
;:.
'"
'" а 2 Е А + 10М Х
"'
о
... li ov r 2Z",+3Z''', )
.. Х" Z'. Z', + Z".+Z"', + 2r M
'"
'"
..
'"
!Е (1 a2)BA + 10М х
'"
"- U AV
"
'"
:I: ( 3Z", + 3Z"'. )
Х Z"Z'. +Z",+Z"', + 3r M
Фазные li BV
напря- О
жения
(a a2) БА +i OM Х
U cv ( 3Z", + 6Z'" )
Х l'l Z'. + Z"I+Z"I'1 + 3r M
158,
п родолженuе табл. П-7
БА 10МХ
U,w ( (a a2) Z'Ca2Z". a 2 r N )
Х Z"'IZ't+Z"l+ Z"'l
Симмет-
ричные 10М Х
составля- U 2W
ющие ( (a a2) Z',+aZ". )
иапря- Х Z"'lZ't+Z"l+Z"'l +a'N
жения
'" аВА + 10М Х
;: U OW
о ( 3Z', 2Z", 2r N )
...
'" х Z"'1 Z'l+Z"l + Z"'l
'"
'" (l а) БА + 10М Х
"-
"
:r: U AW ( 3Z'. 3Z", Зr N )
Х Z"'IZ'l+Z"l+ Z "'1
Фазные (a2 a)EA + 10М Х
RаDрЯ
жения U Bw
( 6Z', ЗZ". 3rN)
Х Z"'IZ/ 1 +Z"1+Z"'1 I
U CW О
замыканнях на зеМЛЮ в схеме по рис. П-20
Таблица П-б
/А
i8
iC
Токи в фазах
/UM Z"1 10М 2Z"I+ 3Z "'1 10M Z"I+3Z"'1
Z'I+Z"I+Z'''1 Z'I+Z"I+ Z "'1 Z'l+Z"l+Z"'l
10M Z"1 /OM 3Z't +Z"1 10M Z"1 + ЗZ"'I
Z'1 +Z"1 +Z"'1 Z'I +Z"1 +Z'''1 Z'.+Z"I+Z"'1
Z"1 10М 3Z'.+Z". 10M 3Z', + 2Z",
i OM Z'1 +Z"I+Z"'1 Z ' I+Z"I+ Z "'1 Z't+Z"1 +Z.'"
.
о 310М о
о о з1 ом
10М
БА (a' a)(Z'.+Z",+Z"',)
(Z', +Z". + Z"',)[3 (r M + ' н ) +Z"o] + 6Z',Z"', + 2Z", (Z', +Z"',)
Продолжение mа6.!. П 7 неиие Падеиия напряжеиий в ""нтуре ](PMNP]( имеет
следующий вид:
EA 10MX
O'IQ [(a a')Z''',+az'', IV]
Х Z'.+Z".+Z"', ( Z', ZI )
СЮ,f),Iет- 10М Х
ричные
составля- U 2Q [(a a')Z''', a'z'', IV]
ющие Х Z'.+Z",+Z"'. (Z" ZI)
напря
женнн
U oQ a'EA+loMX
( 2Z", + 3Z"'. )
с:у Х Z't + Z"I+Z"'1 Z'J+3'M
" (I a')EA+loMX
=
"
l-o [Z' ,(ЗZ" ,+2Z"',) Z" .ZJV
" U AQ
" Х Z'I+ Z "I+Z"'1 +
;;
" + зr м ]
'"
"
с.
"
'"
:r: 10М Х
Фазные
иапря- U 8Q [ Z\V (3Z'''. + 2Z",) ]
жения Х 2', +Z",+Z"', + 3r M
(a a')EA +
+10.11 [ Z'.(3Z".+6Z"'.) .......
U CQ Z'I+Z"I+
Z\V(z".+зz,,,,) 1
....... +Z"'. + 3rMJ
E8 ЕС Z'. (1'18 + 1'28)+(ZIM+ r .) (/1.118+12.118) +
+ (ZOM +r.)10M (ZIN,+r.)(IINC +12HC)
(ZON + '.) 10N Z'. (l'IC + 1'2С)' (П-Ю)
Уqитырая, ЧТО дЛЯ схемы ПО рис. П.19 справед-
ДНВЫ СОQтношеИJiЯ:
11.118 12.118 10М;
I INC 1 2нс 10N 10М;
(П-ll)
(П-l2)
1'18 + 1'28 1'8 1 .118 310М; (П-13)
I'1С + 1'2С l'с l НС З/ ОN з10М' (П-l4)
Из (П IO) с учетом (П II) (П-14) получим:
(а' а) Е А 32',10.11 + 2 (2 1М + '.) 10М +
+ (ZOM +r.) 10М +2(ZIN +r.) 10М +
+(ZON.+r.)loM+3Z',10M' (П-I5)
Из (П 15) может быть получево:
(a' a}EA .
10М 10H 6Z', +2Z IМ + ZOM+ 2Z IN + ZON+6r..
(П-lб)
Для определения СЩfмеТРИI{НЫХ составляющих TO
ков иа участке](Р Дополнительио к (П-13) исполь-
зуется следующее соотиошение:
l'IA li 2A . (п- I7)
11' 159
"
А к 7' ]" I 1-
, а ,.,
z'
2,.,
Рис. П-20. Прнмер схемы сети с двусторонним ПИтанием для слу-
чая, кorда оба места 33МЫК31lИЯ на землю располarаются на
ОДНОМ или смежных участках одио!\ лии ии.
I КМА Z"I ; (П 26а)
IKMB ' 2Z"1+3Z'''1 Z"'l
2+3к
Рис. П-19. При мер схемы сети с ОДIIО-
сторонним lJ1итаИИеМ для .случая, КоrДЗ
места замьшзния на землю распола-
rзlOТСЯ иа различных линнях.
Из (П-13) и (П-17) может быть получено:
1"8 + 1'28 a'I'JA al"A (а' а) I'JA з10М'
(П-18)
откуда
I"A (а а') 10М:
1'2A (а а') 10М'
Напряжения прямой и обратной послеДовательно.
С1ей фаЗbl А в месте повреждения V определяются
сдедующюt образом:
U'VA БА (Z',{"A +Z'MI'MA +,.I'MA);
li 2VA O (Z'.1'24 +Z'Mi'M.4 +,./ 2MA ).
Напряжение нулевой ПQоледовательнос,ти опреде-
ЛЯет!СЯ ИЗ условия, ч:то полное 'Ншряжение фазы В
в точке V ,рав'Но IНlУЛЮ, ОтICюда следУ€IТ:
liOV (a'li'VA +ali 2VA )' (П-23)
С )"Четом (П-Ы), (П-l'3) н (П-19) вьiражения
(П-2'1). (П-22) и (П-23) Moryт быть преобразова.,ы
следующим Gбразом:
li'VA БА 10М [(a а') Z', +laZ'M + м п ]; (П-24)
li 2V А 10М [(а а') Z', a'Z'M a2,.]; (П-25)
U OV a'liA + 10М (3Z'. + 2Z'M + 2,.). (П-26)
IВbq)3tжешия ДЛ1Я 110КОВ на друr:их участках н для
lIaIПlpяжениif в ТО'ЧiК'эх Р Н W ВЬLВОДЯТСЯ 3НЗЛОПИЧНО;
для ТOЧiК!И \\7 с учетом тor-o обстоЯ'Тельства, что На-
п.ряжение фазы С в эroй точк.е рав.но нулю.
РаОЧEn1иые Вblфзжения дЛЯ ТОКОВ и напряжеНiJlЙ
пр"вед!>ны в ,т.абл. П-4 н П-5,
4. ВЫВОД ВЫР1зженнй для раоч:ета ТОКОВ и напря-
жений Ilip.H АВОШIЫХ З3МЫК31ННЯХ На землю для схемы
с ДiВLУ:СТОРOlНlНIИМ П!ИТ3iIшем ПрОН'ЭВQДИ1"СЯ ШН3VJОI'ИЧIНО.
РЗiCJЧетные ВЫlражеНlИЯ для этоrо случая пр'иведены
в табл. П-6 и П-7.
Исходя нз выражений, IJ1риведенных, в табл. П-6,
можно получить отношения полных ТОКОВ в фазах.
Для учаСТJ<а КМ схемы по рис, П-20 ОТ'JIошеНiНЯ
ТOI{OB фаз А и С к току фазы В, наибольшем'У по абсо.
люmому Э1Iачемию:
160
1 КМС
1 кмв
Z". + 3Z"'. Z".
2Z". +3Z"'. == 1 + 2Z".+3Z"'.
I
=== 1 + .
2+3к
Для УtIЗСТКЗ LN отношения токов фаз А н В
к току фазы С. наибольшему по абсолютному значе
нню:
(П.260)
(П-19)
(П-20)
I LNA
1 LNC
(П-26в)
Z"l 1.
3l'l + 2Z"1 == '
2+3
3Z'1 +Z"l Z"l
3Z'. + 2Z", 1 + 3Z', + 2Z",
1
l+ '
2+3 L",
Из (П-26а) П-26r) следует, что для участков
с 10=:0 схемы по рнс. П-20 отношенне тока в иеповреж-
денной фазе к нанбоЛЫ11ему току в поврежденной фа-
зе (П-26а) и (П-26в) тем больше, а отношеине наимень-
шеro к ,наибольшему из токов в поврежденных фазах
(П-26б) и (П-26ф тем меньше, чем больше сопротив-
ление между roчкаМIН замыкания на землю М н N
(l"l) Н чем меньше сопротивление участка с 10=:0
с ПРОТИlЮIIоложиой стороиы схемы (для участка КМ
соnротнвленне Z"'l, а для участка LN сопротивленне
Z'll). '" ,
в пределе, коrда сопротнвленне Z 1 илн Z 1 равио
нулю (бесконечно большая мощность снстемы L илн К
И замыкание иа зеМЛЮ на Шннах этой системы). токн
в неповрежденной фазе н в од,ной из IЮврежден,ных
фаз На участке с 10=:0 с противоположной стороны
схемы ДОС1!Иrают значення, 'paBHoro Половине значениЯ
тока в друrой поврежден,ной фазе этоrо участка.
Если соn.pО'J1ивлекия Z"'t н Z'l одновременно равны
иулю, то указанные соотношения ,соблюдаются для
обонх учас11КОВ с 10=:0. При этом, как следует нз
табл. П-6, 1'ОJ<И всех 11Рех фаз ,иа участке MN одииа.
ковы н равны току 10М.
Отношеиия таков по (П-26а) (П-26r) не за-висят
от сопротнвленнй ответвленнй к местам I!оврежденнй.
в частноC"nн от переходных ООП,ротнвленни в местах
повреждений, Поэтому (П.26аl) (П-26r) действитель-
ны та'Кже для РЭДIНзльной схемы с двумя точкамн ли.
тання "рн двойном замыканнн на землю на 011ветвле-
ннях.
I LNB
1 LNC
(П-21)
(П-22)
(П-26r)
Б. ПРИМЕР РАСЧЕТА ТОКОВ И ИАПРЯЖЕИИЯ ПРИ
ДВОЯИЫХ ЗАМЫКАИИЯХ ИА ЗЕМЛЮ
В качестве П 1 рЮ1ера 'рассмотрен случай, коrда по.
вреждсння распо.'1эrаются на двух радиальных линиях,
имеющих ,од,ностороннее питание.
Схема сети и парамеrры схемы замещения пр иве-
дены на р,нс. П.21.
Ра.счеты произведены ПО выражениям, цриведен.
ным в Т1<бл. П-4 и П..о.
ТОК нуленой последовательности на участке РМ
равен:
(a2 a)EA
10М (,Z', +2Z 1M + 22 1N + 20М + ZON + 6r п
УЗ L .21400 L
6.3.4 L 90'+2.9.3 L + 2.4.9 L ЧО ' +27.9 L 90' + ...
........ +14,7L 90 ' 405L 180' а.
ТОКИ на участке К. Р (8 неразветвленной части
сети).
ТОК прямой ПОСЛСДоВате.1ЬНОсТИ
l'I (а а')lом VЗ LiJ() .405L 180'
700 L 90' а.
ТОК обратном ПОС.lедавзrСЛЬНQСТИ
1', (a а') i",\1 УЗ L 9 О' .40.о L ]80'
700 L=:IJ(): а.
Ток нулевой tIОС.1('довательности на участке к.р
не протекает.
ТОКИ в фазах
I'А o;
l'в з10М 3.403 L 18Q' 1215 L 180' а;
l'с з10М . 3.40.0 L 180' 1 21.0 L 180a.
ТОl\И на участке Р М
11М аl 0м 1 L 120 '.40.0 L 180' 40.0 L=60' а;
12М a'10M 1 L 24О ' .40.о L 180' 40.0 L 60' а;
10м 40Б-L 180' а; lAM O; lCM O;
lвм 310м 3.40.о L 180° 121.0 L 180' а.
Токи на участке PN
l JN а 2 1 0м 1 L 240' .405 L 180' 40.0 L 60' а;
i2N aloM 1 L I20' .405 L I80'
405 L 600 40.оL I20' а;
IОN 10м 40.оL \80' 40.оL а;
l ЛN о;
1 BN о;
l cN 310М 3.405 L 180' 1 21.0 L 180'
121.0 L a.
р
/О,,"'; Ar 9S; Z =o.qg
к
P ItJ :r "OOI1llllC.Jo
15",.,; /1(-71); 1, E/J,G2
1'1
.6'
tl) I/СХolнаll x#Мa c тu
1,.;lz",;I."
"
'A"-S =2t,чиl
f(
Z'Il/=12i1.(g.",,;Z ."'-
р
z; =z; -1,...",
Ц
i'''')I''' .J o '"
1,,., #111'- .fDМ"; 2" -Z'f.9111W1
6) Po<w"""'" """"
Рнс. П-21. Схема сети и параметры расчетиой схемы
для примера расчета ДВОЙНI>IХ замыканий на землю.
N место ме'1'злдичес:коrо замыкания на зеМлю фазы С;
М место метаЛ)Iическоrо замыкания на землю фазы В.
Напряжение прямой последовательнос.ти в точке
М месте замыкания на землю фазы В:
иl'\1 EA 10M[(a a') 2', +a21M]
21400 L 405 L 180' (113 L 90 ' .з.4 L 90 ' +
+ 1 L I20' .9.з L 90' ) 1.о760 jl883
1.0 880 L 6'49' в.
Напряжение обратной последовательности фазы В в точ-
ке М
и2M 10М [(a a2) 2', а 2 2 1м ]
40.о L 180' (у'з L 90' .з.4L 90О
1 L 240' .9.3 LiJ()J
5640 iI883 5940 L 18'30' 8,
Напряжение нулевой последовательности фазы В в точ-
ке М
и ом a2EA + 1 0 lJ. (32'. +2Z 1M )
IL 2 40' .21400 L +405 L 180' (з.з.4L 90' +
+ 2.9,3 L 90' ) 10700 + i6 8.00 12 700 L 32'40' 8.
161
!'''''!l''''!
,
}'1 :
I
1",
14,
t
" с-о
!
'
I
],,,, '!1'" , 1 /II
/' 1
fI.
I;:Т;
!J,(
' "'n"
:1.. [(
"
1,. 7,(
".,1'
и.
11"
,.
TD«rI ""1jЧf#1!'tIt "
Нe,1'IpI Hи. '''"'''' р,
fI"
fI"
fI,
fI"
и.
fI.
и,.
fI.
То,.и НO!I"fК""" PJII,
1#OItpII_..-и. 'trllJl/,, "
76ltи "iO yчt1 1'Nrt1 -Н,
ItOfOpIl..ниff ''''tNIt. ,.,
Рис. П-22, Векторные диаrраммы токов и иапряжений при двойных замыкаииях на землю I(ДЛЯ примера pac
чета).
r :K o :ыae и : paMMЫ построены в масштабе: иапряжении 5 КВ/СМ; токи soo а/см.
2. Параметры расчетной схемы Приведены на рис. П.21.б.
Фазные напряжения в точке М
U АМ (l 'a2)EA + /0.11 (3Z'. +3Z\М)
(1 1 L 240 ' )21400 LQ: +
+ 405 t... 180' (3.3,4 L 90' +3.9,3 L 90 ' )
32 lOO+j3080 32100 L 5'30' в;
U Вм о;
и см (a а 2 ) БА + /0.11 (6Z'. +3Z IM )
rз .:::: 90' .21 400 L +405 L 180' (6.3.4L 90 ' +
+3.9.3 L 90' ) 37000 L 90' 19550 L 90 '
17450 L 90' в.
Напряжения прямой, обратной и нулевой последо-
вательиостей, а также фазные напряжения в точке N
месте замыкания на землю фазы С равны соответ"
ственнО:
U 1N БА 10М [(а а 2 ) Z'. a 2 Z,N]
21400 L 405 L 180' (уз L 90' 3,4 L 90 '
1 L 24O' .4.9 L 90' ) 17300 +j990 17300 L в;
й Ш j ОМ [(а а') Z', +aZJNJ
405 L 180' (у:; L 90' .3.4 L 90' +
+ 1 L 120' .4.9 L 90' ) 4100 + j990 4 220 L '35' в;
UON aEA JOM (3Z', + 2Z'N)
IL I20' .21400 LO' 405 L I80' (з.з,4 L +
+ 2.4,9 L 90') 10 700 jl0 400 14940 L 44'15' в ;
162
UAN (1 а)БА + /0.11 ( 3Z', 3ZIN) и
1 L I20' ).21400 LQ: + 405L 180'( з-з.4L 90'
3.4.9 L 90' ) 32 100 j8 400 33 2°°L 14'40' в;
UBN (a2 a)EA +/0.11 ( 6Z'1 3ZIN)
УЗ L 90' .21 400 LQ: +
+ 405 L I80 ' ( 6.3.4 L 90' 3.4,9L 90' )
22800 L 90' в;
U CN О.
Напряжения прямой, обратиой и иулевой последо-
вательностей, а также фазные напряжения в точке Р
схемы (в начале поврежденных линий) соответственно
равны:
UIP EA /0.11 (a a2)Z',
\
21 400 LQ: 405 L 180" V3 L 9О ' .з.4 L 90'
21400 2 380 19020 в;
и2P 10М (a a2)Z',
405 L 180" уз L 90' .3.4 L 90' 2380 в;
и ор а 2 Е А + /0.11 (3Z'. + 2Z\М + ZOM)
1 L 240' .21400 LI!.." + 405 L 180° (3-3.4 L 90' +
+2.9.3 L90'+ 27,9 L90') 10700 j4450
11 600 L 22'35' в;
U Ар o a')ЁA + 10М (3Z'. +2Z 1M + ZOM)
(l I L 240' )21400 LI!.."+405 L I800( 3.3.4L 90. +
+ 2.9.3 L 90' + 27.9 L 90' ) 32 100 j4 450
32400 L 4'10 ' в;
(;ВР /0.11 (2Z 1M +ZOM)
405 L 180' (2.9,3 L 90' ,+ 27,9 L 90' )
18820 L 90° 8;
pcp. (a a2)EA + }OM (6Z'1. 2ZIM +ZOM)
уз L 90' .21 400,L ''+ 405 L 180' ,(б.З,4 Z +
+ 2.9,3 L 90' + 27,9 L 90' ) 37 000 L 90'
27100L 90o 9900L 90° 8.
На рис. П-22 предстаВЛ<lНЫ B<lКТOpHыe днаrраммы
ТОКОВ н напряжений, построенные на ос.новании ре-
зryльтаТQВ настоящем расчета. На AHarpaMMax даны как
снмме1iPичные составляющие, Так н полные значения
фазных ТОКОВ н напряжений.
ПРИЛОЖЕНИЕ Хl
ВЛИЯНИЕ УСТАВI(И РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ НА ЗНАЧЕНИЕ
ErO TOI(A ТОЧНОй РАБОТЫ
А. ОДНОФАЗНОЕ РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕН!lЯ, ВКЛЮЧЕННОЕ
НА ЛИНЕI1НОЕ НАПРЯЖЕНИЕ И РАЗНОСТЬ
СООТВЕТСТВУЮЩНХ ФАЗНblХ ТОКОВ (РЕЛЕ ТИПОВ
КРС-IН, КРС-Н2, КРС.131 и КРС tЗ2)
Прннuнпнальные схемы ВИУ'I1ренннх с<>еДiИ,Н8ННЙ ре-
ле тнпов KPC.]'111, KPC.N2, KPC 131 н KPC-132 при'
ведены на 1'''С. П-23.
ДЛЯ УСЛОВ'ИЙ срабатывания ук занных реле сопро-
ТНВЛt?НИЯ уфз,в,нение моментов, деиствующнх На под-
вижную систему реле, имеет вид:
т[ :' Ц Н %, +k,} J МШ, (П-27)
J
' V
I Ю I 11 N-N,'N{ *
L :.J (;
W,
r VJ' w,
ll : о
а) Реле КРС-III " крс- 112
j 1
. '
t " . ., .. ". "
N=
, W,
"z- ,
о) Реле i!P(-/З/ " f(PC-/З2
18'IС !ii"'-:!s I
I Y
I 11 ' w, О"
L 'l11 w,
'-- W
: Щ I 1"1, и ВС
' vl W,
N W/
= ---wz
) PMR КРС-/2/
Ряс. п-аз. Прннципиальные схемы внутренних соедине-
ний реле с.опротивления.
1 и 11 оБМОТi\И lШДУКЦПОННОЙ системы реле; //1 и /У авто-
трансформаторы напряжения; V и V[ трансрее.кторы; Vll
активное сопротивление, обеспечивающее yrOJl максимальной
чувствительности.
rде [ ]. [ ] знак скаляр"юrо произведенин;
(; aeKТOlp подводимоrо к реле ВfОрНЧJНoro
IнаДII'Яж<J"НЯ тр""сфqрмат<>ра нщряжен:ия;
i BeI<Jr<>p ''''IJiВОД",моrо к реле вт<>р",чнorо то.
ка l1p""alj>o,pMaT,op<>B тока;
'k,i н k,i ВТ<>РИЧlНые э. д. с. обмоток V и VI Т,ралс-
реаК1'ОрОВ !реле, действующие CQOl'bet-сТ'ве.и-
НО I! контурах обмоток I н 11 "НДyкJ\НGH'
nюй СИlстемы ,реле;
N 1 IH N 2 Q11ношеНlНе первИ'ЧIJJЫХ ВИТКОВ автотраис.
ФQj>Мarrqров """ряження к "нелу 81'01''''''
IНЫХ ВИТlКOВ. НОПOJlЬЗ1Уемых COD11be-rcmвeнtНО
'в КОН11у;рах обм<>1'ОК I И II индуIЩНОЮЮЙ
<тотемы рме;
MMe:z: ме:::twиче:CIIOИЙ момент;
т коэффlШI"""Т "Р()1IОРЦНОНЗЛhНОС'Н меЖдУ
ШlJ!llPяжeJmflJМ и MOMeн-roм 'на рме, обу-
сл()вленным ЭТИМ напряжением.
Левая ча,сть (П 7) "РeдiCl1авляет собой скаЛ"р"ое,
а ие ВеК1110рnюе I1РОИlЭiВедение в СВЯi31и С тем, что в рас-
омamри:ваемых реле СОIItротивления вencrоры 1101008 в об-
МО'ТкаХ Иlнду иOlНIН:ОЙ mooтeMЫ CДiвпwуты иа yrол 900.
Условие срабатывания реле в слуqае. коrда сопро-
тивление, подводимое к реле. имеет yrOJ1 [(19р == (/'1)..
равиый уrлу 19 А вектора 11.1, которому соответствует
точка А па характеристиках срабатываиия реле. пока-
зэниыХ иа рис. П-24, без учета MMe:z: имеет вид:
[ %. kl}] o,
откуда
k 1 (; Z, z,/ A
1 N;I N; '
Точке Б (на рнс. П-24) соответствует условне
(П-28)
[ %, Н,} ] о,
откуда
. 1 (; Z,
k' N, 7 N,
j( A+180') I A
Z2e Z2 e
N, N,
ДЛЯ условий. коrда к реле подводится ток точноЙ
работы } } р.' н . А '
(; р.' O,9Z} Р.Т O,9z) A } р.'.
(П-29)
(П-Зi)
163
a) ; 1: ин:a :s::at:::::RН;;Nt:л ':f:;::!::''J: и
ot1ноимрнныи тои, б oQщем &Дю(см 8Ь1ражение(n-2'1)
ф
'J
б
6) Рем KP . '" "РIJ отсутст-
8ии ('/If tния и р Лf/ I(РС-II2
-)
) ле KPC III "pu нади"ии
мещенuР
I<РС '/3/ u КРС '132.
Рис. П 24. Характеристики срабатывання реле сопро
тивлеиия.
Прн этом С учетом (П 28) (П 30) уравиеиие (П-27)
приводится к. ВИД у
[ 09 NA j NA j ]
,Zl e Р.Т Zl e Р.Т Х
nt N 1 N 1
[ ' NA j NA j ]
Х "O,9z1e р,т + Z2e р.Т
N 2 N 2 MMe:x:,
откуда
т
N,N. (Z'[P.T 0.9Z1[P.T)(Z'[P.T +O,9Z'[P.T) MMOX;
N'::v. [;.TZiO,l( :: +O,9) Mы",
V lOMM"
откуда, приияв обозначеиие ;;::.a.
а -./ N 1 N 2
[P.T Z; r z./z,+O,9'
Для реле 11!<ПОВ KPC l12 и KPC lll при OTcyT
""вии амещ""ия ('рИIC. П-23,а и П 24,б)
Nl==N 2 ==N; Zl==Z2==Z==Nz o ,
ме zo...........y;cTaBКi3 'Реле при N==ll. определиемая числом
ИCIJЮЛшуемых пеР8lИЧНЫХ витков трансреаКТОРО8 реле
У.. VI.
164
Учитывая эт.о, из (П-31) IМОЖНО пмучить:
а
I'p.T .
(П 32)
Следует о меШIТЬ, ч о ["., для .реле ",ипов KPC-1l2
и КРС.'IIЫ II1p'И {),l1CiУТIС11ВИИ амещеНiИЯ, QlпредеJlЯемый по
(П ), !Не зав'И'Си'Т от уrла СРр. УкаЗ8lНiНое также BЫTe
юает 'Из 'a1iPYiКl11Y;Pbl 1l1РИiВеденнo.rо 'НИ:Же 'Уравнення !Момен-
ТOIв s yrСЛОВ1fЯХ срабатывЗlН.ИЯ }'IКа.з.З'НiИЫХ :реле, ,получен-
'801'0 100 (П 27) с у.чeroм'
k. k2 k и N, N2 N:
m[ kj1'[ +ki1 мш,
откуда
+
m ( : k'l2) МШ.
ДOIя реле типа KPC 1И при IИмичии смещении
(рис. П-23,а iИ П 24,в)
N, N2 N; Z, jXI; Z, jx.; XI NX01;
X2== Nx 02.
ме ХOl IИ X02 у;с.ТЗiНКlи ,реле IПрИ N=='l, определяемые
ЧИСЛJOlм используемых первич:ных ВИТlКiOlв Tpa,H1opeaKтopOB
V .и УI реле.
Учитывая эт'О, 'Из (П-31) МОЖ1ио по.'УЧ,lfТЬ:
а
[р.т XOI.V .+o,9'
амещеНiИЯ ха рактер'исl'ИКИ, равное
(П 33)
(П-34)
rде а.......... 3Iначен'Ие
х.!х,.
Выражение (П 34) дiaHO для 'СЛУ"'ая, июrда 'PP
CPA OOO.
Ка:к ПOlка,ЗаJIJИ раl(';Четы, практически изменением
[р.т IПРИ изменеНIIИ )"rла <рр для реле типа KPC lll
МОЖlНО пренебречь,
Из (П 32) 'и (П 34) .может быть получена зависи-
мость rroкa 'ОО'ЧlrfОЙ 'Работы ре,пе KPC"']rN при наличии
смещения [р.т 1011" iТOKa 'ТОЧ\НОЙ rpаботы э:rorо реле при
ОТЮУТ!СТ!ВlИи смеЩelНlИ'Я !' Р.Т. значения lюrороrо Д<JIЯ р.аз
лич,иых Y1c:т:aBOIК да'ны 8 табл. 15, с учетом Toro, что
ZO jX01;
1,38
[р.т ['p.т У +0.9 . (П 3Б)
Из (П<32) Iи (П-34) Iследует, Ч.1'О OK то'!,"ой 'работы
)IIКЗI3аН!ных ТИJПО8 Iреле IHe зависит от N.
ДЛЯ реле т1Iпов KPC 131 ,и KPC 132 (рис. П 23,б
и П-24,е)
Nl N; N. 1; zl z Nzo; z. O.
Yiчитывая это, 'И'з (П-31) можно IПОЛУЧИТЬ:
l,ОБа
[р.т z, f'Й '
(П<З6) дается для случая, KorA_ 'PP
rде СРмакс,Ч уrол максимальной чув.
(П 36)
(П 3I)
Выражение
==СРА ==<рманс,ч,
ствительиости.
При N l
j P то 1,ОБа .
. z,
(П 36а)
Из (П.36) ,. (П 36 а)
1
[p.т [P.T' уй ' (П 37)
Из (П 37) следует, что ток точиой работы указа,и-
иых Тrипов реле увеличивается ,при у,меньшении N.
Б. ТРЕХФАЗНОЕ НАПРАВЛЕННОЕ РЕЛЕ
СОПРОТИВЛЕНИЯ. ВКЛЮЧЕННОЕ НА ДВА
РАЗНОНМЕННЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ Н СООТВЕТСТВУЮЩНЕ
ИМ ТОl(И (РЕЛЕ ТИПА KPC 121)
ПРИНUlИПИШН)iная СХеМа ВНУl'рt'JНlНИХ соединений реле
тн,па KPC-IZl ,прнведена ,на рис. П-23.в.
ДЛЯ )IIС,,10ВИЙ срабатывания укэзэнН'оrо реле сопро-
'rnвлен:ия ураВlнение моментов, деЙствующих НЗ подв,иж-
ную систему реле, И:!\.lеет вид:
[ И АВ . ] [ И ВС' 1
т k(fA !в) . k(fB 'C) _
Ммех. (П-З8)
r Де r ] - [ ] знак BeKTopHoro произведения;
{; АВ н (; ВС векторы ПОДВОДИМЫХ к реле вто-
ричных междуфазных напряже-
. ний трансформатора напряжения;
, А 'в II 'В I с векторы ПОДВОДимых к реле раз-
носТей вторичных фазных ТОКОВ
трансформаторов тока.
Остальные обозначения в (П-38) такие же, как в
(П-27)о В (П-З8) ПОо10жнте.1Ь!lое значеиие момента при-
НЯТО при отставании вектора
о И АВ .
ИI k(fА 'в)
от вектора
. и ВС о о
Ин k(lB 'с)о
в IН3IО'I1QЯЩем цprиложенин ТО'К ТОЧ1НОЙ ,работы реле
КРС.,12>} ОlПределеш iТОЛbi1Ю для Iс.nучаев \ЗЭ,мыканий меж-
ду двумя ФЭ'3IаIМIН, для действия при КО1ЮрЫХ указа-н-
ное ,ре:.ле в OOНQВlWOM црещнаЗrначеио.
УIСJюв.ие QpаlбаТblI8ЗiННЯ реле юри замыrканИtи -между
фЗ1за1М\И В и С и II}1piИ р==(f)маис.ч бе.з учета Ммех lи'Ме-
ет ВlИд:
[ И ВС. ]
k(/B 'c) O.
отк)' да
k== == z..,/rpМЗll.t.ч
N lB 'C N N
r де Z.., уставка реле сопротнвления KPC-121o
При замы\(ании между фаза:.ли В и С для УСv10ВИЙ
срабатывания реле в случае, коrда j В I с == I РоТ
(П-З9)
и Ipp == Ipмаll.СоЧ, И:'rfеет ;...recro
И ВС 0,9 j Po,Zy О. 9/p.TZyei M'",o'o (П-40)
На рИIC. П 25 ,прнведы-rа для раоама-rриваемых ус-
лов.ий rвекторная д.иаrpа:мма токов IH напряжеН!ий в Ме-
сте уст3tROВIOИ зашдLТЫ ,(:показ8'НЫ 'Оплошными JI'fflННffiМИ)
н ,компенсированных напряжений, подводимых к реле
(аоказаlНЫ IПУ1НК:ТИРНЫМИ 'ЛИ:НИЯIМrН). 'паСТ1роеlLная С уче-
,ом (П-39) н (П-40).
Из У:К3'заIН,"ОЙ Iвекторной диаrраммы ,следу,ет:
о И'ВС Иве zуеJ9мзll.С.ч
а)ИII N Х
091 Z /9 ма }l.С.Ч Z /'fманс.ч 1
x(lB 'c) ' РоТ У N P.'
O.I
, f ('fMl:RC.'1+J800)
p,TZye
N
а с
(J;. U..- (I.-I'i'Z,
U с'Uвr-{I.-.I(I z,
Рис. П 25. Векторная днаrрамма токов н напряжений
в месте установки защнты и компенснроваиных напря-
жений при замыкании между фазамн В н С при
iB ic iM_
б) с достато(IНОЙ Степенью точности можно nри
нимать:
в 90°.
(П-42)
rде О yro:r между векторами й'АВ и О'ве прн отста-
ванни вектора И, АВ от вектора И, БС [и
о И'АВ 1.5U ф
И, о
(П-4Э)
с учетом (11-41). (П-4З) выражение (П-З8) приво-
дится к виду
1,5U ф O,llooTZY
т Ммеж'
lOMMcx
ОТК У да, приняв обозначение т. l,5U ф ==Ь
bN'
Ip.T=="""'""'Z;-
Поскольку Zy == Zyo (rде ZyO уставка реле при
N == 1, определяемая числом первичных ВИТков TpaHC
реакторов реле). из последнеrо выражения получается:
bN
[р.т === Z;;-
(П-44)
(П-41)
ь
При N 1 IPoTO Z;;'
(П-45)
165
Из (П 44) 'и (П 45) Ip., lp.,oN. (П 46)
Из (ПА6) G.1Jедует, что ток rоЧ!НОЙ ,работы указаlН-
поло llИiпа реле УВСЛИЧlива тiCЯ iПР.и 'Увелич нии N.
IПРИ замыкав,",н между фаЗ3:\11И А ,и В теж ТОЧ1НОЙ
рабо ы может быть определеи по (П 44) (П 46).
При замыкании между фазаМ1И А и С ВВиду более
3!начителЫlOrо ВiЛ'ия.ния уrJЮВЫХ Iп{)nрешностей 1'paHC
форматоров Н,3iП'ря,жения ,ТО,К ТОЧНОЙ 'работы может быть
большим, чем при за;fiIЫЮIIНIИЯХ между фазами А и В
и,,;IИ В 'и с.
ПРИЛОЖЕНИЕ XII
ПОСТРОЕНИЕ ХАРАI(ТЕРИСТИI( ДЛЯ ОЦЕНI(И ПОВЕДЕНИЯ
ТРЕХФАзноrо И ОДНОФАзноrо НАПРАВЛЕННЫХ РЕЛЕ
СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИ ДВУХФАЗНЫХ ЗАМЫI(AНИЯх,
СОПРОВОЖДАЮЩИХСЯ I(АЧАНИЯМИ
А. РЕХФАЗНОЕ НАПРАВЛЕННОЕ РЕЛЕ СОПРО НВЛЕННЯ
ДЛЯ оцеНlI<!И Iповедения 'расома11}J1иваемоro реле при
КОрО1!К!ИХ замыканиях, 'С,Оl1РО8Qждающих,ся 'каЧ3IНИЯIМИ,
целоооо6раЗiНQ поanро.ить ха.рактерИiСl'И1КJИ :реле в iКомп-
лetК\ClНой IПIJЮс.кост,и пз,раметра ОТШIQШeiН.ия э. д. с. экВ'и-
ваЛElliтнЫХ ИОТОЧIНlИiКО8 EI/EII'
Ниже дшн IОПОQоб lПОСТрОetН!ия 'этих характернсТlИIК.
Как известно, общее выражение для IMOMeHTa на
реле 'имееТ IВ%Д:
М= I И,, I' I И'.I',
rде
и; И, Z,I.; И', И, Zуl,
E . , 2 1
L 1 ф Е'
а) Ко"!'мексно" Сж.,..,., rr« а", и« "РtI
' KaH"и ".."IJ dly"". фО.JО""1J
i, ф шrШ gу ,
) /(O"'I'II'f>IrCHOrl П t'lослrdo&сm,lIt)l.ос,.,, и "PCJ
"'P I"'J"'DМ КDfIO"IК(JМ JO""t1It«J""t.Il/
i, ф ,:h , ф i'
6) J(CMMrlfC!40/I cz./'JftI dok lIfJ,,(J т#и
"PU 1/N!f00t«JH"" x f/JOJ 110 f''''''1()
ф ш l
Е; , 2" t [;
l) КС"'fII1IМСИО1l с.жеftЮ l'I(JCл.d т.l'I ност.v
"Ри jO""b'IfQH"l/ OdH{J/J фа"", I1О ""'М,.,
Рис. П-26. Комплексные схемы последовательиостей при
различных видах повреждений.
166
(П-47)
и (j 1; rj 2; j 1; j 2 напряження и токи прямой и обрат-
ной последовательностей в месте установки реде; 2.)'
сопротивление компенсации.
Так (как 18 (ПА7) ,ВХЮДЯТ ,аБСОЛЮI!Ные ,знаЧ'еНИЯ яа
ПiрЯЖElliIИЙ отдельных \1юследоватмыностей, lIюведение ре-
ле не aalВ1IICltT ОТ 1'1'000, IкаК!ие фазы участвуют в дaНlН.O:M
,в.иде IПlOврежден!Ий.
Предc:rа""в разнооть KBaдp,a OB мо:цулей (П-47)
как ока..тIярное !ЩЮlИlЗlВеД€IНие C.YМiMЫ векторов 'на 'Их !раз-
НОСТЬ, МОЖ\НО ВЫlразiИТЬ IмOIt.\ншr на реле следующим об-
разом:
М=[И',+lf',j [ U',+и'2]'
(П 49)
(П 48)
Qnмеl1ИоМ, чro физическое IпредставлеНiие о JПоведе-
.нин .реле IllpH рзз.штных ,ви,дах коротких l3амЫIЮШlИЙ
можно лenкo 'ПОЛУЧ1ить !из раосмотрения (КОМfI1.лffiOC/НЫХ
схем .пОСЛIЩовательноc:rей (}>!ОС. П 26).
Схема рис. П-26,8 для случая замыкания двух фаз
на землю при предельных значеииях Zo == О и со пре-
вращается СООТветственно в схему рис. П 26.б для слу-
чаЯ трехфазноrо KopoTKoro замыкаиия и схему
рис. П-26, а для случая' замыкания между ДВУМЯ фа
зами; точно так же схема рис. П-26,z для случая замы-
кания одной фазы на землю при ZO == О и сх) превра.
щается соответственно в схему рис. П-26,а и в схему
симметричноrо наrрузочноrо режима.
Поокольк,у при IСИМiметричных lуслОВНЯХ трехфа3lНО-
ro KOp0l1K'Of10 ,зЗlмыкЗllЫfЯ 'Или iНаnpryэO'ЧlНоrо ре>юима, как
вытекает [из (П-'47), реле не орабатывает, rro в реаль-
ных случаях, (Кor'да Zo имеет коНечное зна'Ч8н,ие, реле
ОООDПечlИвает МElliЬШУЮ ,ЧJу,вс:т:вИ'тмынoarь при 'Э8JМЫ1Ка.
Н'иях на эeмu:Iю, ItI М IПРИ заlмыканиях между двумя
фаза",и.
Ниже рЗ'ООМЗllрИlвзеreя iOПособ построения apaктe.
ристик трехфаэноrо lНапlpз>влеИiНQIOO реле ООПРОТ1f8ЛВНИЯ
при замыкаиии ме>l<ДУ :n,вумя фазами, причем :цля упро
щения IIlрИНЯ'IlО 'parвMCТ1BO .сcmР01lИlВлеиий IПlрЯ1МЮЙ ,и об.
раТ'ной lПослеДGвателЫНостеЙ отдельных участков.
При I3з,МЫКЗ\1ИШ1 !между двумя фазами 'в :прямом
на,прамен"и ('I,ис. 67,а) перiВЫЙ м,южи-rель (П 49),
предСТ3'ВЛЯЮЩИЙ lOо60Й IК!ОМIПCНiCИrpоваflИ'ое Iнапряжение
неповреждеиной фазы, имеет ВИД'
и'. +И', (1 Z"z;,Z, ) Е,+
+( Z1O+ Z , ) . .'
EII (l my)EI+myEII'
(П 50)
rде
ту ==
Z,,+Zy
z.
(П-51)
ВтороЙ множнтель (П 49), пропорциона.1ЬНЫЙ KOM
пенсированному напряжению пет:ш KopoTKoro замыка
ння, имеет вид:
. . z . z .
U'>+U" Zl"+Z" Ер (П-52)
rAe ZI\ сопротивление от места установки защиты до
ТОЧКИ KOpOTKOI'O замыкания.
Подставляя (П-50) If (П-52) в (:"1-49), получ"",,,
. . [( Zv Z" ) . ]
M=[(l rпy)E] +rпyE IJ ] Z,', +ZK Е]
[( Zy Z" )( I ) E] l X
Z,,+ZИ \ ] тy Е п
l " Ё] ту 1
x + .
EIJ 1 тy
Точио так же можно представнть (П-49) д.rIЯ случая
:1змыкаRНЯ между двумя фазами в обратном направленни
рнс. 67,а, следующим образом:
М=
[ ' ( ) ( Z" +Zy )] х
1 тy ZI ZIC +Z'I'.
X I + l '
EIJ l my
в общем случае момент на ре.1е может быть пред-
стаВлеи следующнм образом:
M=.o=r P AB (Роб РА)][tоб PB]'
Прнменнтельно к (П-53) нмеем:
. Е]. .' ту.
Fоб ; FA O,FB '
Е п тy
. ( Zy Z" ) ( 1 )
FAB Z,,+Z" l my '
Для случая KopOTKoro замыкання в обратном на-
правленин момент по (П 54) может быть представлен
обобщенно аиалоrично (П-55) следующнм образом:
м=[ tсв][FОб Р В ]' (П-57)
rде
. Er. ту
РОб==1f;' PB== I тy ;
F ( ) ( Zи +Zy \.
CB l my Z, Z,,+Z")
,n'окажем, что Iх рактерlистика сраба:ТЫВalННЯ реле,
момент ,К()I1ХJ!рЮ1rо Iпред!СтаiВЛен в общем внде (П-55),
nреД<JТа,нляет собой окру,жJНоcrь, а '(П-57) прямую.
ПредcrВlВ1И,м (П-55) в 'следующем внде:
М=[Р АВ Р]] [FIJI FABF]FIJ COS (. + AB)' (П-59)
rде
F] F"б FА; FIJ Fоб Fв
и
· I П arg Р] arg F п ; AB arg F АВ' (П-61)
. '1
О!
""С"1--""}
(П-53)
J.1HC. 11-27. Векториая днаrрамма величин в (П-59)
(П-61).
(П-54)
(П-55)
(П-56)
Рис. П-28. Построен не характеристики срабатываиия
в внде окружностн на комплексной плоскости по (Н-55).
В соответСтвин с (П-59) н (П 60) видио, что реле
находится на rрани срабатывания, если
Роб P А Илн Роб PB'
(П.62)
а также если
COS(.+ AB) O
(П-63)
нлн
. :t900 AB (.. +900 AB;
а, 900 АВ)' (П-64)
(П-58)
Условня (П-62) и (П-64) MorYT быть представлевы
rрафнч:ески, еслн учесть. что векторы F I и F п (П-60)
содержат общую составляющvю Роб, меняющуюся по
значению и уrлу. На рис. П-27 показано построенне
векторов Р, и F п относнтельно начала диаrраммы О.
rеометрическое место точек, характеризующее
условне срабатывання. содержнт точки 01 н ОП KOHUOB
векторов ../! А и 'рви вершины уrла сх постоянноrо знай
чени' между переменными векторами 'р 1 и F п (П.64).
Указанное rеометрнческое место TO IeK вершины ,уrлоВ
постояиноrо значения (иа рис. П-28 а,' и cr."), опнраю.
щнхся на задавиую хорду арн (рнс. П-28), представ
(П.60)
167
'j
Рис. П 29. Построение характеристики срабатывания
в виде прямой на комплексной плоскости по (П-57).
ляет С'1бой дуrи окружности; в соответствии с (П-64)
указанные дуrи ЯВЛЯЮТСЯ двумя дополняющими друr
друrа частями ОДНОЙ ОКРУЖНОСТИ, содержащей хорду
010)] (иа рис. П.28 треуrольиики 010'.0)] и ОР".О)]).
Центр окружности определяется rрафически по следую-
ЩИМ соображениям. вытекающи ИЗ рис. П 28. При пе 4
реме;цеиии ТОЧКИ О' н в направлении к точке ОП пря
мая Р'I в преде.1е занимает положение хорды 0{011' а
прямая F'п касаrе.тIЬИОЙ к окружности в точке ОП'
Отсюда вытекает. что центр окружности лежит иа
пvямои MN, перпендику..'IИРНОЙ к указанной касательной
в Точке Оп"
Таким образом, центр окружности лежит в точке
пересечения перпендикуляра PQ, проходящеrо через
середину хорды 01011' и прямой MN, расположенной под
УI'ЛОМ f BK этой хорде. Следовательно, для построения
характеристики требуется знать концы 01 и ОП хорды
окружкости (т. е. F А и F в), а такжс уrол AB (рис. П 28).
Псжажем, ЧТО для случая, РЭОСМЗ'Тiривземоrо иа
рис. П.28, коrда 00<'РАв<+90 0 , область срабатываиия
p ,e .лежи'I' В:Н: окружности. ДеЙс'f'ВИТелрно, для Т'о'Чк,и
О и, лежащеи вне ОКРУЖlНОС'I'и, из треyrолЬ!ни:ка
ОIОIIО"'и видно, что а"'+(РАв<900; в ООО'I'ве'I'СТВИИ
с (П '59) рел,е IПрИ Э1'О,:\1 'срабатывает. К ЗlналоrИЧIНОМУ
выводу М'ОЖI}Ю IIрИЙТИ ПрИ 00>(PAB> 900. Таким об
разам, область срабатыва.ния лежит вне ОКРУЖИОС'I'и
при
+900>CPAB> 9O".
AiНЗЛОf!ИЧНО l:\lОЖНО устаиов'ить, Ч'Ю при
+90 0 <СРАВ<+270 0 (П.66)
об.'IЗСТЬ 'СрабаТЫВЗIНИЯ леЖIiТ ВНУТРИ окружrНQС'f1И. При
ЭТОМ в обоих юлучаях 'реле срабатывает TDr.J.a, коrда
к'онец iВeK'Т'opa ! об .1СЖ!ИТ В области срабатываiНИЯ.
Рассмо'I'рИМ теперь IПОС'I'роение хара,ктер,иатик,н реле
по (П 5i7), представляя ПОСЛe)IJнее IB ,следующем в-иде:
м == F СВР]] со. ( ]] CB)'
rдс
P]] Po. PB; ?I1 argF]]; fCB argFcB' (П.68)
Из (П 67) ВИДНО, что реле находится иа rрани cpa
батываиия, Коrда
]] :t 900 + ?св'
rеометрическое eCTO точек, характеризуемое усло
вием (П 69). как ВИДНО }fз рис. П 2g. представляет co
168
..,
+
+.
1tJ.IЛООfllf# 1
f'uc.Glp
1r. 1 "
,..<111.0 i
Рис. п зо. Характеристики срабатывания реле иа плос
кос,ти Е,/Е п при z,,+Zy<Z! ПО (П.53) и (П 54).
бой прямую, продолжающую вектор F'п и проходящую
через конец вектора Р в под уrлом II + 900 + CB
с rоризонта.пью.
Для случая, показаиноrо на рис. П 29, коrда 00 <
< 'Рев < + 90°, область срабатываиия лежит слева от
прямой, поскольку при ЭТОМ II CB > 900 (П 67).
В целом МОЖlно У1С"11'alНО'ВИТЬ, как paHыne, Ч'ro об
ласть срабатываlНИЯ лежит ,слева от ,п:РЯI ОЙ, кш'да
900<'PCB<+90".
(П-70)
(П 65)
АНЗЛОПИЧJlЬ!iМ образом можrно усталювить, что об
.пасть срабатыва.ния окаже'I'СЯ 'Qпра,ва от прямой, Iкоrда
+27О">срсв> +900. (П 71)
На IрИ'С. П....ЗО ПQказаrны характеристики срабаты
ВЭIНИЯ дЛЯ случаев ,KopOТKoro ,за,мыкзн.ии в точ,кзх К2 '"
Кз рис. 67,а при равенстве уr.тюв nO.1Horo сопротивле
ния участков 'сef'и IИ tny<l. Пр.и этом при коро,тком за
мыкании в точке Кз уrол 'PAB 1800 (П-56) и (П.61).
ПОСКОЛЬКiу ZK>Zy, а IПрИ IKOpO"I1KO' i3а'МbI'К8JНИИ в ТОЧiке
К, rол 'PCB O (П-58) 'и I(П-68).
В СОО"f1Вe:nс вии iC (П.'65), (П-бб) 'и (П.70), (П'71)
зашТ'р'Ихован.ные об.ла,сти ВНУ'I'рИ окружн,остш и слева
от IПРяrмой СООl1вет.ствуют Iнеправи.лынмуy ,срабатыванию
реле IПi}Jl1l поврежден'Иях 'вне защищаемой зоны. Для
определения дJиаlпавОlНа 'УrлоiВ у, ВIНУТРИ KGTOpOro !Может
иметь !Место это Jlепраlв'ишшое ораlбатываиие, Iпрове
дены ОКРУЖ.IНост.и ,с центром ,в начале коорд'инат для
задаlНiн,оrо отношения Е1/ЕII==сопst, IHO IПрИ y==var.
из ,риlС. п...,зо IВИдJИО, 'ЧТО для l;t/EII==k! еправиль
,ное 'орабаТЫВ8IН'ие IJ1рИ KO}IOJ'lKO'M ,замыкЭ'нии в ,пря,мом
наrnравле!-:I'ИiИ 1803'::-'ЮЖ'НО только -ПрИ умах '\'>1"11; alHa
лоrичио для Е I /Еп==k 2 неПrpавильное орабатывание при
коротком заМbIrкан'ии в оБРЗ11НОМ направлен,ии в.О3<МОЖlНо
только ,при V>IV21.
Исходя из .:щаrрамм TaKoro ВИ,l,а, на рис. 68 Сlo
строены 'к,ривые, ,дающие диапззО1НЫ yr лов IнеправlИЛЬ
иоrо срабатывания при коротких замыканиях вне защи
Щаемой З0НЫ и отказа в действии при коротких замы
каниях внутри ЗОНЫ при замыканиях между двумя фа
..':'1(" +Zy
зам и в схеме prrc. б7,а от отиошения тy== при
Е,/Еп 0,6; 1.0; 1,5.
(и 67)
(П 69)
Б. ОДНОФАЗНОЕ НАПРАВЛf:.I- НОЕ РЕЛЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
Д.ля оценк,и iПоведеН'Ия paocma-ЛРи,ваемorо реле при
коротких замыкаiНИЯХ, сооро'Во'ждающихся качаниями,
И'спользуем ,метод, 'изложенный в rл. V, разд. И.
При rметаллических эамыканиях между фазами В
и С 8 сети IРИJС. 67,а .иа..личие К8'ЧЗIН.ИЙ IHe влияет на
деЙ'С1'вие ра,оаматриваемоro реле, ,ВЮJIюче.нн.оrо НЗ фазы
В и С. Поэтому ниже дается метод оценки возможности
НМрiil8'И.JIblИОf\О 'сраба1'ЫВЗlJtИя (реле .при замыканиях фаз
С и А или А и В иа землю и ,без земли 'Вие защищае-
МОЙ ЗQlИы. Рассматри.ваются Коtp()1',кие замыкаНIИЯ в точ.
ках К. ,\>и,с, &7,а ,(",ри ZK Zj) 'и ,в Кб (при ZK O) как
наиболее близких к месту 8ключения защиты точках
8иеШНеro повреждения.
П\>и ,пов\>еждеииях, характеpJ!зуемых особой фазой
В или С, 'можно Iпрадаа.вить -выражение для СQПРОТ\ИВ
ления IИЗ эзЖlимах ,реле спедующим обрззоl'd:
U 8С U 1A й 2А
Z
p 1 8с l1A 12A
e:l:II20'U] e=Fjl20'U2
e:l: JI20 ' i] e,,"JI20' 1 2
1. " уз. .
2 (UI и 2 ):t I (UI + и2 )
1 _ ]1'3 " (П-72)
2(11 12 ):t } (11 + 12 )
rдoe О, /.....и8llpSl1жение IИ rroк 'в месте установки реле.
Индаюс f:\ 060эначает еим'меi1j)ИЧiНые составляющие,
О11ИОСffil)}lые к оообой ф3l3е В или С, ,п\>ичем ЗДесь и
ниже IВе.рXiИИЙ знак IC()()'J!Вe1'Cl18Yeт особой фазе В, а НИЖ-
IIНЙ С,
Привадем ](П.I12) 1{ ",иду '(68) для случая замыка-
ння фаз С и А (или А и В) иа землю в Точке Кб
(ри,с, 67,а) , При этом у""тываем следующие соо ио-
шения:
UI a2 о;
UI +U2 2k&I.I) [(l Z : ) EI+ .' El1j;
ЕI1
11 12 Z, Z" ;
UI +а2 ЁI1
11 +12 Z, Z"
} (П-73)
2k(]']) r( 1 ) Е + Е J Е
о Z, 1 Z, 11 11
Zl ZIC
rде
k(t,I) Zo,
О Zlt +2Zo,
Подставляя (П-73) в (П-72), получим следующие
8ы\>ажения для коэффициентов А D (66) и (67):
A :t/]l'3k&I'I)(I Z;: ); ) 1
В :t/]l'Зk&I,I) Z;: ;
. k&I.I) (1 ) ! (П-75)
C :tIY3 Z, Z" 1 1
e,tjl20':t I ]l'Зk(I.])
6 о Z,
Zl ZlC J
(П-74)
Из (П-75) можио определить параметры А/С:
, ( iJ А ) .
F O C .
k !2. !.2. С
D ЕI1 и Ф аrgD'
необходимые для построения кривых rеометриqеских
мест концов вектора СОПРОТИВ.1еиия Zp:
А
C==Zl ZI(';
F + e"'JJ20' (Z, Z,,)
D С e,tjl20':t1 УЗk(],I)
о Z,
Zl ZlC .
\ +e,tjl50'j VЗk(I,I) '
о Z,
с Е!
k DВ;;
+' УЗk!I,]) ( \ )
} о Z,
e:l:jl20.+1 ]l'3k(l.])
о Z,
С
ф arg D
]l'3k&I.I) (1 ) ]
е",jЗО' +'J'3k(I.]) .
. о Z,
(П-7&)
ЕI _
ЕI1'
arg [
01'мет:им, что ,соот:ношение для случая замыкания
между фазами С 'и А (или А и В) без земли в 70Й
же 'I'O"Ke Кб (рис, 67,а) можно получить, если учиты-
вать k&],I) 1/,(П-74),
АиаЛОnИЧlные соотношения для случая замыка,Н1ИЯ
фаз С 'и А ил,и А и В) 'иа землю в очке К. (\>ИС, &7,а) ,
а ,также без земл.и [k6] ,1) '/,] имеют следующий вид:
A e:l:jl20' ( 1 .J... ) +
Zl ту
:t I Y3k,I,I) ( ' ) ( 1 ту ) ;
о 21 ту
iJ :t J ' ]l'3k( 0 1.1) Z Z " , ;
(П-П)
с е#]20. + УЗk(],I) (1 т у ) ;
Zlтy О Zl ffl y
_ }"зkы ]))
D +/ '
169
Рис. П-31. Пример определеиия предельиых уrлов ДЛЯ
однофззноrо реле сопротивления при замыкании между
фазами.
в рассматривасл.JOМ случае
eotjl20° ( т ) :t i VЗk(l.I) Z" (1 т )
у z I О ZI У
e*j1200 + i y3kb1,1) (1 ту)
А
c'
. iз А [ Z"
F D C h+
eotJl200 ( m ) + J 'Y3k(I.I) ( I nl )]
у ZI О ZI У
+ z.
eotjl20° + J у 3 kb l . 1 ) (1 ту) "
k !2.!i. l e*j120 0 +1 J1Зk .l)(l ту) I ;
D Е п +iY3k\,l.l)nl y Е п
(; [ е JЗОО + Зk '')(l тУ) l
Ф аrg arg (11) .
D V 3 ko' ту
(П-78)
Рассмотрим 'пример определеНIНЯ пределыных yr liQB
КаrчЗIНИЙ' для iКонкреТ1Ноrо 'случая замыкания между фа.
170
зами С и А в точке К, (рис. 67.а) ,при равеи'сrве умов
ПОЛiНОro СОПРЮТlИВЛВНИЯ э.леМ8НТQ8 сети Д.'lЯ Ztc/Z.==O,3:
т Z" +Zy O 8 .
у ZI ' ,
Z, 1 ,Ое +j600;
Zy 0.5e+ j60 0;
ЕI
в; 1,0.
Подстав.J1ЯЯ эти значения в (П.78) получаем:
А .
С 0.639 L +51 о; F 0,923 L 126°;
k 1.24; o/ 144°.
(П-79)
На рис. П-31 ПО,",Зiззно ПОС'I'1роение для определения
пределыных уrлов расхождения межд'у э. д. С. E I 'И Е п .
Дуrа окруж'нопи cI n c2 (IРИ . П-::!I) , соответствую-
щая k==const, a==var построена ПО аналоrНН с рис. 64,
но при учете To1'o, что сопротивление Z р выражается
в соответствнн с (68).
На 9снованни (79) радиус окружиости вектора Zp
,при перемен(но значении У1'ла а равен;
Fk 0,923.1.24
R 1 k' 1 (1.24), 2.14.
(П-80)
в СООl1ве11СТВИН с (П-62) РВОС1'Оя,иие от 'l'Oчки а
ВДОЛЬ линин аЬ (рис. 64) ДО цеН,l1ра О. равно:
F
аО. 1 k'
0,923 L 126°
1 (1.24)2 +1.72L +54° .
(П-81)
На рис. П-З,l ВИДIНО, что предельные 'У1'лы а равны
a, 4T 11 а, б70, а 'по (71) с учетом (П-79) ВИД",О.
что Iискомые П'Реде.lыные уrлы У равны:
YI +al 1Jo 9T; Y, +а2---'ф 2110.
(П-82)
СледоваТ'аlЬНО, pe 'I;e неправнлынo орабатывает в ТОМ
случае, коТ'да
+ 211 о;;.у;;. 97°.
(П-83)
Расчет покаЗbllвает, rчi'O диаlnаэо.н У1'лов Iнеправиль-
Ho1'O ,сра,баТblIван:ня Ipe.l€ ПlрИ ва!\1ыка l НИИ между фазами
А н В rB тюч:ке К5 тон же 'сети по IрИС. 67,а равен:
97° y 2110.
(П-84)
Следовате.'1ЬНО, ре.lе может ,иеПР8lltнльно срабаты-
вать :при ,эаМЫlкаIНИЯХ м.еж,ду фа I Э8JМИ С и А, а ,таКЖе
А И В. если
Y 197'1.
(Н-85)
ИСХОДЯ из д,иа:rраl ,Ы"l, 8rналоrи'Ч!ных рис. П-Зl, IHa
рис. 69 ,для случ,аев равенства ryrлов ПОJI-,иоrа 'OOnроТ'ИВ-
.1енИЯ lэлементов 'се!'и ,построены ,кр%вые, дающие ДИа-
пазоны ут.пов rнеnrраlви,пь:ноrо сра,батыва.ния реле пр.и
ЗЗМЫКiаниях фаз С IИ А, а ТЗlкже А и В на зеМЛЮ и без
зе:мЛIН в точке К4 (РНС. 57,а) и в точ-ке К5 ОТ 01'НОШeJНИЯ
ZJC + Zy Zl(' E I
тy z, ПрИ O; 0.3 И в; 0.6; 1.0;
1.5.
!! I
СОДЕРЖАНИЕ
ы дистанционной защиты
(}"",330 кв в сетях с боль-
аиия на землю
8ыoJlиеиияя схем защиты .
Б,_ ......... .ое1и выполнения схем зэщиты
iI!IIe.}....16) ... . . . . .
r Jl а aa4f...o It а я. Схемы дистанционной защиты
па - лииий 11 о ззо кв в еТЯх
с' ОМ замыкщ1ИЯ на землю .
А. выполнения схем защиты . .
Б. ИОСТИ выполнения схем резервной
. -- араой защиты '(рис. H 22) . . .
r Jt а В а 'Т:Р 81' Ь Я, Схемы дистанционной защиты
JlJIИJIЙ ,JII(}.....330 1<8, работающих по схеме бло-
ка ТJ)a1lCфo!'матор (автотрансформатор)
ттJНI 8 ,сетЯХ большим ТОКОМ замыкания
на землlO . . . . . . . . .
А. ,J1РIIНЦI!IJЫ аыполнеиия схем защиты .
Б ОсобеИJfОСТИ выполнения схем защиты
(I/IIC. . 24). . . . . . . . .
r JJ. а в а ч е т 8; е р т а я. Схемы дистанционной за.
щwrЫ' линий 35 К8 8 сетях с малым ТОКОМ За
мыкаиия Iiа зеМлю . . . . .
А. Принципы ВЫполнения схем защиты
Б Особенности выполнения схем защиты
(рис. 27 33) . . . . . . . .
r J1 а в а n я т а я. Расчет дистаНЦНОИRDН защиты
линий ЗЗО К8 ОТ всех видов мноrофазных
коротки;: замыкаиий .. ....
А. Особеиности расчета дистаициоииой защи.
ты одииочиых лииий ,11O 330 кв. . .
Б. Особеиности расчета дистаициоиион защн-
ты параллельных лии ий ио ззо кв .
.в. Особениостн расчета днстанционной З8ЩИ.
ТЫ одиночиых И параллельиых линий 1'10
330 кв с ответвленияМи . . . . .
r. Особеииости расчета дистанциоииой защи.
ты ЛИНИЙIЫО 330 "в, работающих по схе-
ме блока трансформатор (автотраисформа-
тор) лиинн . . . . . . . .
Д. Особеиности расчета дистаиционной защи.
ты Лииий 35 кв . . . . . . .
Е. Учет тока ТОчиой работы дистаиционной
защиты . . . . . . . . .
Ж. Расчет устройства блокировки при качани.
ях типа КРБ-!-22 (КРБ-1'24) . . . .
З. Расчет устройства блокнровкн при качани.
ях типа КРБ-И!1 I(КРБ l23) . . . .
И. Поведение ОДНiофазиых реле сопротивления
(типов КРС-!Ш, KPC-131 и КРС-132) при
качаииях в иаrрузочном режиме .
3
.к. Поведение трехфазноrо н однофазных на-
правленных реле сопротивлеиия (типов
КРС-121, КРС-131 и КРС-132) при двух-
фазных замыканиях, сопровождающихся
качаииями . . . . . .
Л. Пример раС4ета дистаициоииой защиты от
миоrофазиых коротких замыканий для Па
раллельных лниий 'И О кв с ОТ8етвлениями
П рuложен.uе 1. Некоторые вариаиты выполнеиия
блокировки Дистаиционной защиты при обры
ве трех фаз цепей напряжения
Прuложенuе 11. ,Блокнрующее реле сопротивлеНIIЯ
с прямолииейиой характеристикой
Прuложенuе 11l. Возможные варианты 8ыполне-
ния схемы присоединения реле ускорения
ПОСJIе включения выключателя
Приложение IV. Схема подведеиия плюса опера-
тивното ПОСТОЯИиОТо тока к дистаициоииой за.
шите ОДииочной линии З5 З30 кв.
Прuложеlluе V. Устройство фильтр-реле напряже-
иия прямой последовательности
П рuложенuс V1. Поведение дистаицноиных защит
при замыкаииях между двумя фазами за
трансформатором YL>-11 при односторонием
питаннн . . . .
Прuложенuе VJl. 'Вариаит выполиения схемы
двухступенчатой защиты с первой Дистаицион-
иой ступенью с Токовым пуском, используе-
мым для осущеСТ8ления второй ступеии, со.
держащей БЛОКИРО8КУ, которая предотвращает
неправильное срабатывание защиты при отка-
зе одиоrо из реле тока пусковоrо орrэна
Прuложенuе V11/. Автоматическое изменеиие
уставки суммарной дистанционной защиты
при оТключении и включенин одной из заЩИ
щаемых п аллельных линий. . . . .
Прuложенuе а. Соrласо8ание дистаиционноЙ за.
щиты с токовой отсечкой, оТсечкой по напря.
жеиию и комбииироваииой отсечкой по току
и напряжеиию в сетях II,10 220 кв
Прuложенuе х. Расчетиые выра ния для опреде-
ления токов и иапряжеиий при двойиЫх за
мыкаииях на землю в сетях с малым током
замыкаиия иа зеМЛю . . . .
п рuложенuе Х/. ,Влияние уставки реле сопротнв-
ления на значеиие ero тока Точиой работы
П рuложенuе Х/l. Построение характеристик для
оценки поведения трехфазиоrо и одиофазиоrо
направлеииых реле сопротивлеиня при двух-
фазных замыканиях, сопровождающихся кача-
ниями
5
5
10
45
45
47
59
59
62
65
65
67
81
81
90
94
99
101
103
10;;
118
121
125
129
14\ .
142
143
144
145
145
\49
150
152
156
163
166
l7J
КНИrИ ПО ЭЛЕКТРОЭНЕРrЕТИКЕ И ЭЛЕКТРОТЕХНИКЕ
А.ер6ух А. Я. В_силий Фомич Петрушевский.
1963. 92 с. 23 к.
АвтомаТИЭИРО8ВННЫЙ эnектропривод (1 РУДЬ' ЛПИ
N2 240). 1964. 114 с. 59 к.
A,reAICИH д. и. MarHHTHbIe rвзоанапиэвторьr. 1963.
215 с. 56 к.
Аэар.... д. и. Математическое моделирование
электрических сисТеМ. 1962. 206 с. 40 к.
Аn.,бlЦ М. Е. Справочник по расчету фильтров
и линий э_держки. 1963. 200 с. 63 к.
Андрее. И. В. н К_р_смн r. С. Комллексн_,
автоматизация телефонной связи энерrоси..
стем. 1962. В7 с. 71 к.
АИАрмеаСlCМi В. Н. Эксплуатация деревянных
опор ЛИНИЙ электропередачи. (Биб.nиотека
электромонтер_. Выл. 71). 1962. 55 с. 11 к.
Аренд, В. р. м С..ен, К. д. Пр_ктике слеД'ЩИХ
систем. Пер. с _нrл. 1962. 555 с. 2 р. 73 к.
&аnа6ан.н Н. Синтез электрических цепей. Пер.
с _нrл. 1961. 415 С. 60 к.
6еnмцка8 М. С. м Лмм_но_ Е. А. Тр_нсформ_то
ры постоянноrо тока и напряжения ДЛЯ вы-
соко80льтныx преоБРВЭОlвтеЛЬНl:olХ устано-
вок. 1964. 235 С. 75 к.
&anwrMH И. Е. Электрическая прочноет.. жидких
диэлектриков. 1964. 225 с. В7 к.
&арм.. Н. В. Схемы управления электроприво-
дами МОЩНЫХ экскаваторов и их наладка.
(Библиотек_ электромонтер_. В.т. В5).' 1962.
76 с. 15 к.
&ачурмн Н. и. Литая изоляция BbIcoKoro напря-
жени., 1963. 139 С. 39 К.
&еn..кмнД л. д. и др. Евrений Павлович Твери
тинов. (Очерк о жизни и деятелtaности).
1962. 117 С. 32 к.
5еркс Д. 5. м Шуn.м_н д. r. Проrресс в обл_
сти диэлектриков. Пер. С анrл. Т. 2.' 1963.
232 С. 1 р. 26 к.
5еркс д. 6. и Wуn.маи д. r. Проrресс в обл_
сти диэлектриков. Т. 1. Пер. С анrл. 1962.
307 с. 1 р. 60 к.
50ropoAMIoIKMji Н. П. м Фрмд6ерr И. Д. Электро
физические OCHO.1:o1 .l:olсокочастотной Kepa
мики. 195В. 192 С. 75 К.
&роаман Я. С. и Др. СистеМl:01 постоянноrо тока
С электромаШИННl:olМИ усилителими. Элек
ТроПрИВОДl:01 С ПОЛУПРОВОДНИКОВI:oIМ управле
нием. (Библиотека по автоматике. Bl:oln. 119).
1964. 79 с. 27 К.
&poM6epr В. А. и др. Механизации производст-
ва элеКТРОИЗОЛЯЦИОННl:olХ материалов, изоли-
ционно-обмоточнl:o.Х и СУШИЛl:oно-пропиточ
н.'х р_бот. 1961. 99 С. 66 К.
5рон О. 5. Электромаrнитное поле как .ид ма-
терии. 1962. 260 С. 74 к.
5удзко И. А., Захармн А. r. м Э6ми Л. С. Сел.-
ские электрические сети. 1963. 263 с. 86 К.
5ЫХО8скмА Я. л. ОсНо.... теории .ltIсокоч8СТОТ
ной свизи по линиям электроперед8'Ш. 1963.
182 С. 4В к.
BerHep о. r. Теори. и лрок'ика коAil!Мyrеции Ма-
шин постоянноrо тока. 1 "1. 272 с. 81 к.
Венико. В. А.о repIoIeн6epr r. р. м C088IIOII С. А.
СИЛl:oное реrулирование возбуждения. 1963.
151 с. 74 к.
ВecenolcICNi О. Н. Михаил Осипович ДО'nМ80"
Добровол.ский. 1958. 270 с. 1 р. 03 к.
ВиноrраД08 Д. Е. ИСПltlтание опор линиА эпек-
тролередачи .. ЛОле'.,х услоаи.х. 1964. 179 С.
69 К.
Воnо6рмнс""А С. д. и др. Электрические н_-
rрузки ПРОМl:olшленнl:o.Х предпри"тий. 1964.
304 С. 92 к.
Воnоц,коi Н. В. и др. Электрическое освещенwе
лроиэводственных эд_ниЙ. 1964. 767 с. :1 р.
5В К.
Воn..кенш,еМн А. А. ВизуаЛl:oная фотометрия ма-
Л.,Х 'ркостей. 1965. 141 с. 36 К.
ВоеАко. Д. Д. И др. Конструиров_ние низкоч.
стотн.'Х reHep_TopoB. 1964. 22В с. В1 к.
Вуп"ман f. л. COBpeMeHHble тенденции 8 турбо..
rенераторостроении. (Энерrетика за рубе
жом). 1961. 55 С. 20 К.
ВI:o.бор экономичноrо режима энерrосистем с
rидростанциями. Под ред. В. А. ВеНИКО8В.
(Эиерrетик_ в- рубежом). 1959. 136 с. 40 к.
rелыман А. э. Блочн...е конденсаЦИОННltlе элек
тростанции большой мощности. (Параметрl:o'
и теЛЛОВ.'е схем.,). 1964. 404 с. 1 р. 4В К.
rинкин r. r. Лоrарифмы, децибелl:o', децилоrи.
1962. 351 с. 1 р. 17 К.
fonnaHA М. И. Аппаратура для люминесцентноrо
ОН_ЛИЭ_. 1961. 127 С. 38 к.
rолу6ЦО8 м. f. Температурная стабилl:oНОСТI:o уз-
КОПОЛОСНI:oIХ электромеханических ФИЛl:oтров.
1962. 59 С. 21 к.
Пере численные в списке книrи требуйте во
всех КНИЖНI:oIХ маrазинах.
В случае отсутствия этих книr в MeCTHI:o'X ма-
rазннах, закаЗl:01 следует направлять по вдресу:
Москва, K SO, ул. Медведева, 1. (сКниrа
почтой)). Маrазин N2 8 техннческой книrи.
Заказанные книrи будут Вl:olслаНl:o1 по почте
наложенным платежом в адрес заказчика.